Izračun fiksnih nosača.

Fiksni nosači popravljaju položaj cjevovoda na određene tačke i percipiraju napore koji proizlaze u polju fiksacije pod djelovanjem određivanja temperaturnih deformacija i unutarnjim pritiskom.

Podržane imaju vrlo važan utjecaj na rad toplotne cijevi. Često postoje slučajevi ozbiljnih nesreća zbog nepravilnog postavljanja nosača, neuspješnih odabira struktura ili nemarne instalacije. Vrlo je važno da se sve podrške učitavaju, za koje je potrebno pomiriti ih prilikom postavljanja na autoputu i položaj u visini. U polaganju bez otpada obično odbija instalirati besplatne nosače pod cjevovovima kako bi se izbjegle neujednačene žalbe, kao i dodatne napone savijanja. U tim zaptivačima cijevi cijevi su složene netaknutom tlom ili temeljito zatočenim slojem pijeska.

Iz raspona (udaljenosti) između nosača ovisi napon savijanja koji nastaje u cjevovodu i procvat odklona.

Prilikom izračunavanja napona savijanja i deformacija, cjevovod koji leži na besplatnim nosačima smatra se višestrukim snopom. Na slici. T.S.9 prikazuje epuru savijanja momenata množeg cjevovoda.

Razmislite o naporima i naponima koji rade u cjevovodima.

Uzmimo sljedeću notu:

M.- Power Point, n * m; Q b, q r - napor okomito i horizontalno, n; q in, q g- specifično opterećenje po jedinici dužine, vertikalno i horizontalno, h / m; .. n-horizontalna reakcija na podršku, N.

Maksimalni trenutak savijanja u višegodišnjem cjevovodu događa se na podršci. Veličina ovog trenutka (9.11)

gde tUŽILAC WHITING - PITANJE:- Specifično opterećenje po jedinici Dužina cjevovoda, N / M; - Dužina raspona između nosača, m. Posebno opterećenje tUŽILAC WHITING - PITANJE:određena formulom (9-12)

gde q B.- vertikalno specifično opterećenje, uzimajući u obzir težinu cjevovoda s rashladnom tekućinom i toplotnom izolacijom; q G.- horizontalno specifično opterećenje, uzimajući u obzir snagu vjetra,

(9-13)

gde w.- Brzina vjetra, m / s; - Gustoća zraka, kg / m 3; d i -vanjski promjer izolacije cjevovoda, m; k.- aerodinamički koeficijent jednak prosjeku od 1,4-1,6.

Sila vjetra mora se uzeti u obzir samo u gore tlonim toplinskim cjevovodima otvorene brtve.

Trenutak savijanja nastao usred raspona

Na udaljenosti od 0,2 od podrške, trenutak savijanja je nula.

Maksimalni odstupanje odvija se na sredini raspona.

Šetnja cjevovoda, (9.15)

Na osnovu izraza (9-11) utvrđuje se raspon između besplatnih nosača.

(9-16) odakle , M.(9-17)

Prilikom odabira raspona između nosača za prave cjevovodne sheme, na primjer, na najpovoljnijim načinima rada, na primjer, na najvišim temperaturama i pritiskom rashladne tečnosti, ukupni napon iz svih aktivnih napora (obično zavarenih) nije prelazio dozvolu vrijednost.

Preliminarna procjena udaljenosti između nosača može se izvršiti na temelju jednadžbe (9-17), uzimajući napon savijanja 4 jednak 0,4-0,5 dozvoljenog napona:

Još uvijek podržava percipiranje interne reakcije tlaka, besplatne nosače i

kompenzator.

Rezultirajuća sila koja djeluje na fiksnu podršku može se zastupati kao

gde

ali -koeficijent ovisno o smjeru aksijalnog internog napora sa obje strane podrške. Ako se podrška istovari iz napora unutarnjeg pritiska, onda ali\u003d 0, u suprotnom ali=1; r- unutarnji pritisak u cjevovodu; - područje unutarnjeg dijela cjevovoda; - koeficijent trenja na besplatnim nosačima; - razlika između dužina cjevovoda na obje strane fiksne potpore; - razlika u silama trenja aksijalnih kliznih kompenzatora ili sila elastičnosti fleksibilnih kompenzatora s obje strane fiksne podrške.

26. Naknada toplinskih proširenja cjevovoda toplinskih sustava. Osnove izračuna fleksibilnih kompenzatora.

U termičkim mrežama, najčešće primijenjeni salontalni, u obliku slova, i nedavno i mehovi (valovita) kompenzatori. Pored posebnih kompenzatora koriste se za nadoknadu i prirodne uglove okretaja grijanja - samopoštenja. Kompenzatori moraju imati dovoljno kompenzacijske sposobnosti da percipiraju izduživanje temperature cjevovoda između fiksnih nosača, a maksimalni naponi u radijalnim kompenzatorima ne smiju prelaziti dozvoljenu (obično 110 MPa). Također je potrebno utvrditi reakciju kompenzatora koji se koristi u proračunima opterećenja na fiksnim nosačima. Termički izduženje izračunatog dijela cjevovoda, mm, određuje se formulom

, (2.81)

Procijenjena temperaturna razlika, određena formulom, (2,82)

L.

Fleksibilni kompenzatori Za razliku od salona, \u200b\u200bkarakteriziraju ih niži troškovi održavanja. Koriste se sa svim metodama polaganja i sa bilo kojim parametrima rashladne tekućine. Upotreba kompenzatora žlijezda ograničena je na pritisak ne više od 2,5 MPa i temperaturu rashladne tekućine, a ne veće od 300 ° C. Instalirani su s podzemnim polaganjem cjevovoda s promjerom više. 100 mm, sa režijskim glavom na niskim cijevnim nosačima promjera više od 300 mm, kao i na ograničenim mjestima gdje je nemoguće postaviti fleksibilne kompenzatore.

Fleksibilni kompenzatori izrađeni su od slavina i direktnih cijevi cijevi s električnim lučnim zavarivanjem. Promjer, debljina stijenke i marka čelika kompenzatori isti su kao i cjevovodi glavnih presjeka. Prilikom postavljanja fleksibilnih kompenzatora su vodoravno; Uz vertikalni ili nagnute smještaj, potrebni su zračni ili odvodni uređaji koji otežavaju održavanje.

Da biste stvorili maksimalni kompenzacijski kapacitet, fleksibilne kompenzatore prije nego što se instalacijski raste u hladnom stanju, a u ovom položaju su fiksirani pomoću potkoljenica. Veličina

kompenzatorski strije su zabilježeni u posebnom činu. Ispruženi kompenzatori pričvršćuju se za toplinu cijevi pomoću zavarivanja, nakon čega se uklanjaju trupci. Zahvaljujući pretražu, kapacitet kompenzacije povećava se gotovo dva puta. Za ugradnju fleksibilnih kompenzatora dogovorite kompenzacijske niše. Niche je nepunjački kanal istog dizajna, konfiguracija koja odgovara obliku kompenzatora.

Slonovi (aksijalni) kompenzatori Napravljen od cijevi i od lima od čelika dvije vrste: jednostrani i dvostrani. Postavljanje bilateralnih kompenzatora dobro je u kombinaciji sa postavljanjem fiksnih nosača. Kompenzatori klizanja su strogo instalirani uz osi cjevovoda, bez izobličenja. Stavljanje, kompenzator žlijezde je prstenovi izrađeni od azbestnog kabela za ispis i gumenu toplinu otpornost na toplinu. Aksijalni kompenzatori su preporučljivi za nanošenje navodni listovi bez zatvaranja.

Kapacitet kompenzacije kompenzatora žlijezda povećavajući se sve veći prečnik.

Izračun fleksibilnog kompenzatora.

Termički izduženje izračunatog dijela cjevovoda, mm, određuje se formulom

, (2.81)

gDJE - prosječni koeficijent linearnog širenja čelika, mm / (m · o s), (za tipične proračune možete uzeti \u003d 1,2 × 10 ° ² mm / (m · o),

Procijenjena temperatura utvrđena formulom

gde - procijenjena temperatura rashladne tekućine, o C;

Izračunata temperatura vanjske zrake za dizajn grijanja, o C;

L. - Udaljenost između fiksnih nosača, m.

Mogućnost kompenzacije kompenzatora žlijezda smanjena je vrijednost rezerve - 50 mm.

Reakcija kompenzatora žlijezde - trenja sila u jastučićima od žlijezda određena je formulom (2,83)

gdje je radni pritisak rashladne tekućine, MPa;

Dužina slojeva pakiranja duž osi brtve kompenzatora, mm;

Vanjski promjer mlaznice od kompenzatora ulja, m;

Koeficijent trenja metalnog pakovanja prima se jednak 0,15.

Tehničke karakteristike kompenzatora iz tirova prikazane su u tablici. 4.14 - 4.15. Aksijalni odziv kompenzatora iz tirova se preklopljeni iz dva pojma

gde - aksijalna reakcija uzrokovana deformacijom talasa određenih formulom

gde D. l. - produženje temperature cjevovoda, m; e. - krutost vala, n / m, primljena pasošem kompenzatora; n. - Broj talasa (sočiva). - aksijalna reakcija iz unutrašnjeg pritiska, određena formulom

, (2.86)

gdje - koeficijent ovisno o geometrijskim dimenzijama i debljini valnog zida, jednak prosjeku 0,5 - 0,6;

D. i d. - respektivno, vanjski i unutrašnji promjer valova, m;

Višak pritiska rashladne tečnosti, PA.

Prilikom izračuna samo-intolementa, glavni zadatak je odrediti maksimalni napon s u bazi kratkog ramena uglova za rotaciju staze, koji se određuje za uglove okretanja 90 o u skladu s formulom ; (2.87)

za uglove više od 90 o, i.e. 90+ b., prema formuli (2.88)

gde D. l. - produljenje kratkog ramena, m; l. - Dužina kratkog ramena, m; E. - modul uzdužne elastičnosti, jednak prosjeku za čelik 2 · 10 5 MPa; d. - vanjski promjer cijevi, m;

Omjer dužeg ramena do kratke dužine.

27. Određivanje izračunatih troškova rashladne tekućine. (Sl. Ts.22,23,24)

Glavni zadatak pri izračunavanju lokalnih ili grupnih termičkih točaka je:

U određivanju izračunatih troškova rashladne tekućine,

U izboru veličina grijača, crpnih instalacija i mješavina uređaja.

Sa čisto opterećenjem grijanja, izračunati ekvivalent protoka mrežne vode OPR-XIA:

,

gde je procijenjena potrošnja mrežne vode,

Q '' - izračunato opterećenje grijanja,

τ 1 '- T voda u dovodnom cijevi s procijenjenom potrošnjom topline za grijanje.

Za zavisna šemapriključci C - imamo grijanje:

T voda nakon ugradnje grijanja,

Za nezavisna šemapriključci C - imamo grijanje:

T Voda nakon grijača C - imamo grijanje (izmjenjivač topline),

Ekvivalentno potrošnjoj mrežnoj vodi na izmjenjivaču topline na procijenjenom protoku vrućine na grijanju C-M zagrijavanja.

V.V. LOGUNOV, CEO;
V.L. Stubovi, glavni dizajner projekata na termalnim mrežama;
M.YU. Yudin, šef odjela za tehničku podršku,
PJSC "NPP" kompenzator ", Sankt Peterburg;

E.V. Kuzin, reditelj, Ateks-Engineering LLC, Irkutsk

Unosni dio

Pitanje energetske efikasnosti toplotnih mreža usko je povezana sa tehnologijama i materijalima koji se koriste u izgradnji i rekonstrukciji termičkih mreža. Istovremeno, moderne tehnologije uštede energije postaju sve presudnije. Iako se u Rusiji, kompenzatori mešaju smatraju novom, promjena pristupa već je jasno pratila, kada su pribjegavali nemogućnosti rješavanja problema proširenja temperature na klasične metode, do trenutka kada su kompenzatori postao preduvjet za tehnički zadatak u mnogim regijama. Na razvoju cjevovodnih projekata. I danas primjena upotrebe kompenzatora za uporabu raskola ostaje otvorena samo u nedostatku dovoljnih informacija kako bi se utvrdila ekspedicija njihove primjene u odnosu na klasične vrste kompenzatora. U ovom ćemo članku razmotriti tehničke aspekte upotrebe kompenzatora mehura umjesto salona.

Usporedba tereta žlijezda i šaljenica mehura

Jedna od trenutnih pitanja u donošenju odluke o odbijanju kompenzatora žlijezda je sposobnost održavanja postojećih fiksnih nosača. Odluka ovog pitanja komplicirana je zbog značajnih razlika u regulatornoj dokumentaciji o kompenzatorima od žlijezda i mehura. U ovom ćemo članku uspostaviti iz koje vrste kompenzatora, s drugim stvarima budu jednake, aksijalno opterećenje na fiksnim nosačima je veće. Aksijalno opterećenje iz kompenzatora mehova na fiksnoj podršci terminala definira se kao:

P crno \u003d p p + p w + p tr tr

gde je RR izveštajna sila kompenzatora mehova, PF - sila od aksijalne krutosti kompenzatora mehulja, P TR - napori iz trenja naftovoda u pokretnim nosačima (kliznim nosačima na sedetima kanala i režima za brtve ili trenja toplotne cijevi na zemlji u područjima za brtvljenje bez erzela).

Aksijalno opterećenje iz kompenzatora za brtvljenje određuje se sličnom formulom:

P kno \u003d p sa p + p sa tr + p tr

ako je PC P, odstojnik za kompenzator za brtvljenje, p, sa fuzije iz trenja brtve žlijezda kompenzatora za brtvljenje, R TR - napor od trenja naftovoda u pokretnim nosačima (klizne nosače na dijelovima kanala i nadzemne gatke , ili trenje toplotnih cijevi o tlu na područjima za brtvu bez reznog brtve).

Bilo koji aksijalni kompenzatori, hoće li žlijezde, mehovi ili lenzov, zbog nedostatka krutih aksijalnih obveznica, prenose razmaknice (iz unutrašnjeg pritiska srednjeg) koji djeluju na zid na cjevovodu i percipiraju krajnje fiksne nosače (Sl. 1 ).

Ustoj odstojnih napora definiran je kao proizvod pritiska na području primjene. U slučaju belofone kompenzatora pod područjem primjene uzima se efikasno područje sinfona, a u slučaju kompenzatora žlijezda, područje proterivanja određuje se vanjskim promjerom mlaznice kompenzatora (Sl. 2) .

Prema hidrauličkom ispitivanju testnog pritiska 1,25RN. Odstojni napor bilo kojeg aksijalnog kompenzatora povećava se srazmjerno povećanjem pritiska. U RD-3-WEP-2011, maksimalna distančna sila za kompenzatore za mehove dat je u testnom pritisku. Dok su za kompenzatore žlijezde, kao i za sve ostale, u Gost R 55596-2013, vrijednost nazivnog tlaka primjenjuje se prilikom izračunavanja odstojnog napora. To je ta razlika u pristupu izračunu aksijalnih napora i određuje se prilikom odlučivanja o zamjeni kompenzatora za pečat na mehuri.

Uporedite opterećenja od kompenzatora od žlijezde i zvona za nekoliko promjera (DN) za PN \u003d 16 kgf / cm 2, pod uslovom da će se u dvije verzije smatrati u dvije verzije: uzimajući u obzir testni pritisak (str.) I nominalno ( Pn) (Tabela. Jedan). Rigidnost kompenzatora mehura bit će određena prema RD-3-WEP-2011 (Tabela 2). Vrijednosti trenja sile pečata kompenzatora žlijezda dati su iz albuma crteža kompenzatora žlijezda (vrijednost pasoša trenja) (Tabela 3). Treranje cjevovoda u pokretnim nosačima u ovom izračunu je zanemarivanje.

Tabela 1. Smještena snaga žlijezda i kompenzatora od zvona na PN \u003d 16 kgf / cm2.

Tabela 2. Snaga krutosti kompenzatora mehova.

Tabela 3. Sile trenja šanse za pečat (serija 5.903-13. 4).

Tabela 4. Ukupne vrijednosti opterećenja za krajnje fiksne nosače.

Kao što se može vidjeti iz tablice. 4 U većini slučajeva razmatra se kada izračunavaju napore na sličnoj metodologiji, opterećenje na krajnjim fiksnim nosačima iz belovanja kompenzatora se pokazalo kao manje od sličnog opterećenja od kompenzatora od svjetla. Opterećenje preko 1% za DN1000 također nije kritično pri odlučivanju o zamjeni kompenzatora za brtvljenje na mehovima.

Stoga, ako promijenite postojeći kompenzator žlijezda na kompenzator Bellum, u većini slučajeva neće biti potrebe za jačanjem postojećih krajnjih fiksnih nosača (svi proračuni na pasuljskim kompenzatorima su tačni samo za Beyang's Beyang. - Približno. Auth.).

1. Vertikalno regulatorno opterećenje na nosaču cijevi, n, treba odrediti formula

gdje - težina 1M cjevovoda, koji uključuje težinu cijevi, toplotnom izolacijskom konstrukcijom i vodom (za parnim cjevovodima, težina vode uzima se u obzir tijekom hidrauličkog testa), n / m;

Raspon između pokretnih nosača, m.

Napomene: 1. opružne nosače i suspenzija koraka 400 mm na raspoloživim mjestima za uslugu, dozvoljeno je da se broji na vertikalno opterećenje bez uzimanja u obzir težinu vode tijekom hidrauličkog testa, pružajući za ovaj posebne uređaje za opterećenje nosača za opterećenje nosača za vrijeme Ispitivanje.

2. Pri postavljanju podrške u čvorovima cjevovoda, težine ojačanja i odvodnje, kompenzatori, kao i težinu cjevovoda na susjednim područjima grana koje se javljaju na ovu podršku trebaju se uzeti u obzir.

3. Učitavanje kruga na podršci dat je na crtežu.

Shema učitavanja na podršci

1 - cijev; 2 - Pokretna podrška cijevi

2. Horizontalni regulatorni aksija i bočni ,, opterećenje na pokretnim cijevima nosači od fremena u potporu potrebno je odrediti formulas:

(2)

(3)

gde - koeficijenti trenja u nosačima, respektivno, pri premještanju nosača duž osi cjevovoda i pod ugao do osi, primljeni po stolu. 1 * ove aplikacije;

Težina 1 m cjevovoda u radnom stanju, koja uključuje težinu cijevi, toplotnom izolacijskom konstrukcijom i vode za vodu i kondenzatne mreže (težina vode u parnim cjevovodima ne uzima se u obzir), n / m.

Tabela 1 *

Koeficijenti trenja

Sa poznatom dužinom vuče, koeficijent trenja za kruti ovjes treba odrediti formula

gdje je termičko produljenje cjevovoda od fiksne podrške kompenzatoru, mm;

Radna dužina potiska, mm.

3. Horizontalna bočna opterećenja uzimajući u obzir smjer njihove akcije treba uzeti u obzir pri izračunavanju nosača koji se nalaze u fleksibilnim kompenzatorima, kao i na udaljenosti naftovolje iz ugla rotacije ili fleksibilnog kompenzatora.

4. U određivanju normativnog vodoravnog opterećenja na fiksnu podršku cijevi treba razmotriti:

4.1. Forke trenja u pokretnim nosačima cijevi, n, definirane formulom

gdje je koeficijent trenja u pokretnim nosačima cijevi;

Težina 1 m cjevovoda u radnom stanju (str. 2), N / M;

Dužina cjevovoda od fiksne potpore kompenzatoru ili ugao rotacije autoputa tijekom samopoštećenja, m.

4.2. Forme trenja u Surpske kompenzatore, n, određene formulama:

; (6)

, (7)

gde - radni pritisak rashladne tečnosti (str. 7.6), PA, (ali ne manji od 0,5 · PA);

Dužina slojeva pakiranja duž osi brtve kompenzatora, m;

Vanjski promjer mlaznice od kompenzatora ulja, m;

Koeficijent trenja metalnog pakovanja, uzima se jednak 0,15;

Broj kompenzatora;

Presjek kompenzatora utora, sq.m, određeno formulom

, (8)

Unutarnji promjer kućišta kompenzatora od žlijezda, m.

Prilikom određivanja vrijednosti prema formuli (6), ne uzima se manje PA. Kao izračunata, potrebna je velika sila dobivena formulama (6) i (7).

4.3. Neuravnoteženi unutarnji silo u unutrašnjem pritisku Kada se koriste kompenzatori salonta, h, na područjima cjevovoda koji imaju ojačanje, prelazi, uglovi rotacije ili utikača definiranih formulom

gdje je područje presjeka duž vanjskog promjera mlaznice od kompenzatora za brtvljenje, sq.m;

Radni pritisak rashladne tekućine, PA.

4.4. Odštetni napori mehura kompenzatora iz unutrašnjeg pritiska, H, definirani formulom

gdje je efikasno područje presjeka kompenzatora, sq.m, određeno formulom

, (11)

gdje - u skladu s tim, vanjski i unutarnji promjer fleksibilnog elementa kompenzatora, m.

4.5. Krutost kompenzatora mehura, h, definirana formulom

gdje je r krutost kompenzatora kada se komprimira 1 mm, n / mm;

Kompetetni kompenzator, mm.

Vrijednosti R, prihvaćene su specifikacijama i radnim crtežima na kompenzatorima.

4.6. Odštetni napori mehura kompenzatora kada su instalirani u kombinaciji sa kompenzatorima žlijezda na susjednim područjima, n, definiranim formulom

. (13)

4.7. Snage elastične deformacije sa fleksibilnim kompenzatorima i u samopoštenici, određene izračunom cijevi za nadoknadu toplotnog izduženja.

4.8. Sila trenja cevovoda prilikom premještanja cijevi unutar topline izolacijske ljuske ili sile trenja školjke tla ne važećim polaganjem cjevovoda definiranih posebnim uputama, ovisno o vrsti izolacije.

5. Treba utvrditi vodoravni aksijski opterećenje na fiksnom nosaču cijevi:

na terminalnoj podršci - kao zbroj sila koji djeluju na podršci (str. 4);

na srednjoj podršci - kao razlika iz količina snaga koji djeluju sa svake strane podrške; Istovremeno, manja količina snaga, s izuzetkom neuravnoteženih sila unutarnjeg pritiska, usklađeni su odstojni napori i krutost kompenzatora za pukotine kompenzatora, a koeficijent od 0,7.

Napomene: 1. Prilikom određivanja ukupnih opterećenja na plinovodu, krutost kompenzatora mehura treba poduzeti uzimajući u obzir ograničavajuća odstupanja dozvoljena tehničkim uvjetima.

2. Kada su sezoni sila koji djeluju sa svake strane posredne fiksne potpore iste, vodoravni aksijski opterećenje na podršci definiran je kao zbir sila koji djeluju na jednoj strani potpore, s koeficijentom 0,3.

6. Horizontalno bočno opterećenje na fiksnoj cijevi treba uzeti u obzir prilikom okretanja staze i grana cjevovoda.

Uz bilateralne grane cjevovoda, bočno opterećenje podrške uzima se u obzir iz najvećih tereta.

7. Podržane fiksne cijevi trebaju se izračunati na najveći horizontalni opterećenje različitih načina rada cjevovoda, uključujući na otvorenim i zatvorenim ventilima.

Sa krugom prstena od termičkih mreža, mogućnost pomicanja rashladne tečnosti s obje strane treba uzeti u obzir.

Slične informacije.

Određivanje vertikalnog i horizontalnog opterećenja na fiksnu podršku.

Određivanje vertikalnog opterećenja

Opterećenja koja djeluju na fiksne nosače podijeljene su u vertikalno i horizontalno. Vertikalna opterećenja uključuju utege (R B. ) i kompenzacija (PC) ako se naftovod nalazi u vertikalnoj ravnini).

R u - ql, H, P.37 (37)

gde tUŽILAC WHITING - PITANJE: - težina 1 m cjevovoda (težina cijevi, izolacijska konstrukcija i voda);

q \u003d q tr + q od + q u n / m;

l. - raspon između pokretnih nosača, m.

1 parcela: P B \u003d 1217 * 13.0 \u003d 15821

7 Plac: P u = 843 * 11,6 \u003d 9778,8

Slično tome, izračunamo druga područja cjevovoda.

Ako se fiksna podrška nalazi u sklopu sastavljanja cjevovoda, tada je potrebno uzeti u obzir dodatno opterećenje iz pojačanja i kompenzatora žlijezda.

U projektu diplomiranja potrebno je odrediti teret za 2-3 fiksne potpore (prema zadatku glave). Za navedene nosače odredite vertikalno opterećenje.

Horizontalna opterećenja na fiksnim nosačima su raznovrsnija. Nastaju pod utjecajem sljedećih sila:

snaga elastične deformacije fleksibilnih kompenzatora ili samoizmjeničnosti njihovim istezanjem u hladnom stanju ili s termičkim produženjem cjevovoda;

snažne snage unutarnjeg pritiska prilikom korištenja neuravnoteženih kompenzatora žlijezda;

sile trenja u Surpske kompenzatore sa toplotnim produženjem cjevovoda;

sile trenja u pokretnim nosačima s toplinskim produljenjem cjevovoda položenih u kanalima i tlo;

sile trenja naftovoda o tlu sa nekanalnom brtvom.

Sila trenja u pokretnim nosačima.

H P.38 (38)

gde μ - koeficijent trenja klizanja; Prihvati za klizne nosače μ = 0,3 - čelični čelik; μ \u003d 0,6 - čelik na betonu; Za valjka, valjka, lopta i suspendirane nosače μ = 0,1;

tUŽILAC WHITING - PITANJE: - Težina 1 m cjevovoda, N / M;

L 1 je dužina cjevovoda iz stacionarne podrške kompenzatoru ili sa stacionarne podrške rotaciji (tokom samo-kompenzacije), m.

1 parcela: \u003d 0,3 * 1217 * 130 \u003d 47463

7 Plac: = 0,3 * 843 * 120 \u003d 30348

Moć unutarnjeg pritiska

H P.38 (39)

gde je rob rob radni pritisak rashladne tekućine, PA;

f 1 i F 2 - veći i manji presjek cijevi, m.

Na zavojima cijevi za 90 ° i sa zatvorenim ventilima F 2 \u003d 0.

1 parcela: PD \u003d 1,6 * (58 - 0) \u003d 92,8

7 Plac: PD \u003d 1,6 * (40 - 0) \u003d 64

Tabela 12.

Ime teret	Faktor	Naziv snage	Oznaka moći
Vertikalan	Težina cjevovoda	Težine sile
Horizontalno	Cevovodi za produženje temperature	Sila trenja u pokretnim nosačima
		Sile elastične deformacije sa kompenzatorima u obliku slova P	R do
	Interni pritisak		R Vjenčati

Za svaku fiksnu podršku, aksijalni napori djeluju s lijeve i desne strane. Ovisno o smjeru reakcija, trud je djelomično izbalansiran ili sažeti.

Fiksne potpore koje uočene djelomično uravnotežene horizontalne aksijalne napore nazivaju se istovarenim (srednjim). Oni su postavljeni između susjednih pravosudnih područja cjevovoda. Preglede (krajnje) nosače postavljaju se na rotacije cjevovoda ili prije utikača i percipiraju horizontalne napore koji djeluju na jednoj strani.

Prilikom izračunavanja tereta potrebno je razmotriti sve moguće načine rada cjevovoda od hladnoće u radno stanje.

Prilikom određivanja horizontalnog aksijalnog opterećenja na svakom načinu rada naftovoda sile, koji djeluje na fiksnu podršku u jednom smjeru, preklopljeni su, a zatim iz veće količine sila su oduzete, dok uzimajući u obzir moguća odstupanja od Izračunate vrijednosti, trenja, sila trenja i snaga elastične deformacije oduzimaju se omjerom 0,7, koji pružaju malo marže u izračunatoj opterećenju na fiksnu podršku. Uz jednakost iznosa sila koja djeluju na podršku s obje strane, jedna od iznosa s koeficijentom od 0,3 uzima se kao izračunata.

veličina slova

Termičke mreže - građevinski standardi i pravila - Snip 2-04-07-86 (pribor državne zgrade SSSR-a od 30-12-86 75) (obrubljeno od ... relevantno u 2018. godini

Određivanje opterećenja na podršci cijevi

1. Vertikalno regulatorno opterećenje na podršci cijevi F_V, H, treba odrediti formula

gde je GV težina 1M cjevovoda, koji uključuje težinu cijevi, toplotnom izolacijskom konstrukcijom i vodom (za parne cijevi, težina vode uzima se u obzir tokom hidrauličkog testa), n / m;

l - raspon između pokretnih nosača, m.

Napomene. 1. opruge i suspenzija parnih cjevovoda DU\u003e \u003d 400 mm na raspoloživim mjestima omogućeno je izračunavanje vertikalnog opterećenja bez uzimanja u obzir težinu vode tijekom hidrauličkog testa, pružajući ovaj posebni uređaji za opterećenje nosača tokom testa .

2. Pri postavljanju podrške u čvorovima cjevovoda, težine ojačanja i odvodnje, kompenzatori, kao i težinu cjevovoda na susjednim područjima grana koje se javljaju na ovu podršku trebaju se uzeti u obzir.

3. Podrška za utovar PA data je na crtežu.

Šema opterećenja na podršci 1 - cijev; 2 - Pokretna podrška cijevi

2. Horizontalni regulatorni aksijalni f_hx, h i bočni F_HY, H, opterećenje na pokretnim cijevi nosači od trenja sila u nosačima moraju se odrediti formulama:

ako MJ_X, MJ_Y - trenjeni koeficijenti u nosačima, odnosno pri pokretanju nosača duž osi cjevovoda i pod ugao do osi, primljeni u tablici. 1 * ove aplikacije;

G_h - Težina 1 m cjevovoda u radnom stanju, uključujući težinu cijevi, toplotna izolacijska struktura i voda za vodu i kondenzatne mreže (težina vode u parućim cijevima ne uzimaju u obzir), n / m.

Tabela 1 *

Koeficijenti trenja

Bilješka. Kada se koristi fluoroplastične brtve za klizne nosače, koeficijenti trenja uzimaju se jednakim 0,1

Sa poznatom dužinom vuče, koeficijent trenja za kruti ovjes treba odrediti formula

gdje sam ja termalno izduženje područja cjevovoda iz fiksne podrške kompenzatoru, mm;

l_T - Radna dužina potiska, mm.

3. Horizontalna bočna opterećenja uzimajući u obzir svoje akcije treba uzeti u obzir pri izračunavanju nosača koji se nalaze u fleksibilnim kompenzatorima. kao i<= 40Dу трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора.

4. U određivanju normativnog vodoravnog opterećenja na fiksnu podršku cijevi treba razmotriti:

4.1. Sile trenja u pokretnim nosačima cijevi, definirane formulom

gdje je MJ koeficijent trenja u pokretnim cijevnim nosačima;

GH - težina 1 m cjevovoda u radnom stanju (str. 2), N / M;

L je duljina cjevovoda iz fiksne podrške kompenzatoru ili ugao rotacije staze tokom samopoštećenja, m.

4.2. Forke trenja u kompenzatorima žlijezda ,, n, definirane formulama

, (6)

, (7)

, (8)

d_IC - unutarnji promjer kućišta kompenzatora žlijezda, m.

Prilikom određivanja vrijednosti prema formuli (6), vrijednost se uzima najmanje 1 x 10 (6) pa. Kao izračunata, potrebna je velika sila dobivena formulama (6) i (7).

4.3. Neuravnoteženi unutarnji silo u unutrašnjem pritisku Kada se koriste kompenzatori salonta, h, na područjima cjevovoda koji imaju ojačanje, prelazi, uglovi rotacije ili utikača definiranih formulom

4.4. Odštetni napori mehura kompenzatora iz unutrašnjeg pritiska, H, definirani formulom

, (11)

4.5. Krutost kompenzatora mehura, h, definirana formulom

gdje je r krutost kompenzatora kada se komprimira 1 mm, n / mm;

Kompetetni kompenzator, mm.

Vrijednosti R, prihvaćene su specifikacijama i radnim crtežima na kompenzatorima.

4.6. Odštetni napori mehura kompenzatora kada su instalirani u kombinaciji sa kompenzatorima žlijezda na susjednim područjima, n, definiranim formulom

(13)

4.7. Snage elastične deformacije sa fleksibilnim kompenzatorima i u samopoštenici, određene izračunom cijevi za nadoknadu toplotnog izduženja.

4.8. Sila trenja cevovoda prilikom premještanja cijevi unutar topline izolacijske ljuske ili sile trenja školjke tla ne važećim polaganjem cjevovoda definiranih posebnim uputama, ovisno o vrsti izolacije.

5. Treba utvrditi vodoravni aksijski opterećenje na fiksnom nosaču cijevi:

na terminalnoj podršci - kao zbroj sila koji djeluju na podršci (str. 4);

Na srednjoj podršci - kao razlika iz količina snaga koji djeluju sa svake strane podrške; Istovremeno, manja količina snaga, s izuzetkom neuravnoteženih sila unutarnjeg pritiska, usklađeni su odstojni napori i krutost kompenzatora za pukotine kompenzatora, a koeficijent od 0,7.

Napomene: 1. Prilikom određivanja ukupnog opterećenja na plinovodu, krutost kompenzatora mehura treba uzimati sa tehničkim uvjetima koji su dozvoljeni ograničavajući odstupanja krutosti vrijednosti.

2. Kada su sezoni sila koji djeluju sa svake strane srednjeg fiksne potpore iste, vodoravni aksijski opterećenje na podršci definiran je kao zbir sila koji djeluju na jednoj strani podrške s koeficijentom 0,3.

6. Horizontalno bočno opterećenje na fiksnoj cijevi treba uzeti u obzir prilikom okretanja staze i grana cjevovoda.

Uz bilateralne grane cjevovoda, bočno opterećenje podrške uzima se u obzir iz najvećih tereta.

7. Podržane fiksne cijevi trebaju se izračunati na najveći horizontalni opterećenje različitih načina rada cjevovoda, uključujući na otvorenim i zatvorenim ventilima.

Sa krugom prstena od termičkih mreža, mogućnost pomicanja rashladne tečnosti s obje strane treba uzeti u obzir.