Pagtets okruglog presjeka za izdržljivost i krutost

Pagtets okruglog presjeka za izdržljivost i krutost

Svrha izračunavanja čvrstoće i krutosti prilikom uzimanja je utvrditi takvu veličinu poprečnog presjeka bara, u kojim se naponi i pokreti neće prelaziti navedene vrijednosti koje su dozvoljene operativnim uvjetima. Stanje čvrstoće za dozvoljene tangente u općem slučaju evidentira se u obliku ovog stanja znači da najveći tangentni naponi koji proizlaze u iskrivljenom drvom ne smiju prelaziti odgovarajuće dopuštene napone za materijal. Dopušteni napon tijekom suve ovisi o naponu koji odgovara opasnom stanju materijala i usvojene zalihe snage n: ─ jačina prinosa, zaliha snage čvrstoće za plastični materijal; ─ Ukupna zatezna čvrstoća, sigurnosna rezerva za krhki materijal. Zbog činjenice da su vrijednosti u pribavljanju u testiranju eksperimenata teže nego kada se zategnu (kompresija), tada, najčešće, dopušteni napetosti poduzimaju ovisno o suspenzivnom zatezu za isti materijal. Dakle, za čelik [za liveno gvožđe. Kada izračunate upletene šipke za snagu, moguća su tri vrste zadataka koje se razlikuju u obliku upotrebe uvjeta snage: 1) Provjera napona (proračun provjere); 2) izbor odeljka (izračunavanje dizajna); 3) Određivanje dozvoljenog opterećenja. 1. Prilikom provjere napona na navedenim opterećenjima i veličini trake, najviša tangentna napetost nastaje i uspoređuju se s određenim formulom (2.16). Ako se stanje snage ne izvrši, tada je potrebno povećati dimenzije presjeka ili smanjiti opterećenje koje djeluju na šipku ili nanose materijal veće čvrstoće. 2. Prilikom odabira dijela za određeno opterećenje i određenu vrijednost dozvoljenog napona iz stanja čvrstoće (2,16), veličina polarnog trenutka otpornosti na presjek šipke u veličini polarne momenta otpora određuje promjere čvrstog okruglog ili ručnog dijela bara. 3. Prilikom određivanja dozvoljenog opterećenja na određenom dopuštenom naponu i polarnom zamahu otpornosti WP-a određuje se veličinu dozvoljenog obrtnog momenta (3.16), a zatim uz pomoć zakretnog momenta, odnos između KM i vanjskog uvijanja Uspostavljeni su trenuci. Izračun drveta za snagu ne isključuje mogućnost pojave deformacija, neprihvatljivih tokom njenog rada. Veliki uglovi Bruis-a vrlo su opasni, jer mogu dovesti do poremećaja preciznosti dijelova, ako je ovo drvo konstruktivan element prerađivačke mašine, ili uwing oscilacije može doći ako se RAM-u pomakne uvijačima, tako Drvo mora se izračunati i na krutost. Stanje tvrdoće bilježi se u sljedećem obrascu: gdje ─ najveći relativni ugao predenje šipke, koji se određuje iz izražavanja (2.10) ili (2.11). Tada će tvrdoća za osovinu uzimati oblik dozvoljenog relativnog ugla predenja određuje se normima i za različite elemente strukture i različitim vrstama opterećenja varira od 0,15 ° do 2 ° po 1 m dužini trake. I u pogledu snage, a u stanju krutosti u određivanju max ili max  koristit ćemo geometrijske karakteristike: WP ─ Polarni trenutak otpora i IP ─ Polarni trenutak inercije. Očito će ove karakteristike biti različite za okrugle krute i ručne presjeke s istim područjem ovih odjeljaka. Konkretnim proračunima možete osigurati da su polarni trenuci inercije i trenutak otpora ručne presjeke znatno veći od presjeka skvamoznim kružnim presjekom, jer ručni presjek nema mjesta u blizini centra. Stoga je presjek prstena za vrijeme suve ekonomičniji od RAM-a čvrste kružnog dijela, i.e. zahtijeva manju potrošnju materijala. Međutim, proizvodnja takvog bara je složenija, a samim tim i skupljom, a ova okolnost treba uzeti u obzir prilikom dizajniranja Bruševa, radeći kad se sudari. Metode za izračunavanje drveta za snagu i krutost prilikom rezanja, kao i obrazloženje o efikasnosti, ilustriraju na primjeru. Primjer 2.2 Uporedite težinu dva osovina, čije poprečne dimenzije za isti obrtni moment MK 600 Nm za iste dopuštene napone 10 RG 13 Istezanje duž vlakana P] 7 RP 10 Kompresija i zgužvana duž vlakana [CM] 10 RC, RCM 13 mrvi se preko vlakana (na dužini od najmanje 10 cm) [cm] 90 2,5 RCM 90 3 Rocking duž vlakana u saviju [i] 2 RCK 2.4 ljuljanje duž vlakana prilikom pisanja 1 RCK 1,2 - 2.4 Rocking u bore preko puta vlakana

Od formule za utvrđivanje naprezanja i raspodjele tangencijalnih napona, može se vidjeti da na površini se javljaju maksimalni naprezanja.

Odrediti maksimalnu napetost, s obzirom na to ρ ta H. \u003d D /2, gdje D. - Prečnik kružnog dijela.

Za okrugli dio, polarni trenutak inercije izračunava se formulom (vidi predavanje 25).

Maksimalni napon se javlja na površini, pa imamo

Obično J P / P Max označiti W P. i pozvan Otpor zakretnog momenta Kad se sruši, ili Polarni trenutak otporaodjeljci

Tako da izračunate maksimalni napon na površini okruglog drva, dobivamo formulu

Za okrugli presjek

Za ručni presjek

Stanje čvrstoće jačine

Uništavanje drveta prilikom sušenja događa se iz površine, prilikom izračunavanja čvrstoće, koristi se stanje snage

gde [ τ Do] - dopušteni napon zatezanja.

Vrste proračuna snage

Postoje dvije vrste izračuna za snagu.

1. Izračun dizajna - Promjer šipke se određuje (osovina) u opasnom odjeljku:

2. Provjerite proračun - Provjera ispunjavanja snage

3. Određivanje kapaciteta opterećenja (Maksimalni obrtni moment)

Izračun krutosti

Pri izračunavanju krutosti, deformacija se određuje i u usporedbi s dozvoljenim. Razmotrite deformaciju okruglog drva nad djelovanjem vanjskog para snage s trenutkom t. (Sl. 27.4).

Kada je razapet, deformacija procjenjuje se u kut predenje (vidi predavanje 26):

Ovdje φ - uvidni ugao; γ - ugao pomeranja; l. - dužina drveta; R. - polumjer; R \u003d D / 2. Od

Zakon o biciklu je τ K \u003d. G γ.. Zamjena izražavanja za γ , dobiti

Sastav GJ P. Naziva se krutost sekcije.

Modul elastičnosti može se definirati kao G. = 0,4E.Za čelik G. \u003d 0,8 10 5 MPa.

Tipično izračunati ugao uvijanje po metru dužine trake (osovina) φ o.

Krivotno stanje tvrdoće može se napisati kao

gde φ o - relativni ugao predenje, φ Oh \u003d. φ / l; [φ o] ≈ 1GRAD / M \u003d 0,02RAD / M - Dopušteni relativni ugao okretanja.

Primjeri rješavanja problema

Primjer 1. Iz proračuna za snagu i krutost kako bi se odredio potreban promjer osovine za prijenos snage 63 kW brzinom od 30 rad / s. Materijal osovine je čelik, dopušten napon kada se ruši 30 MPa; Dozvoljeni relativni ugao predenje [φ o] \u003d 0,02RAD / M; Elastični modul sa pomicanjem G. \u003d 0,8 * 10 5 MPa.

Odluka

1. Određivanje dimenzija poprečnog presjeka na osnovu snage.

Kružna čvrstoća Stanje:

Zakretajući moment od moćnog formule prilikom rotiranja:

Iz stanja čvrstoće određujemo trenutak otpornosti osovine kada se sudari

Vrijednosti zamjene u Newtonu i mm.

Odredite promjer osovine:

2. Određivanje dimenzija poprečnog presjeka na osnovu krutosti.

Stanje krutosti prilikom rezanja:

Od stanja krutosti određujemo trenutak inercije odjeljka prilikom rezanja:

Odredite promjer osovine:

3. Odabir potrebnog promjera osovine iz proračuna za čvrstoću i krutost.

Da biste osigurali snagu i ukočenost istovremeno sa dvije pronađene vrijednosti, odaberite veće.

Rezultirajuća vrijednost treba biti zaokružena koristeći brojne željene brojeve. Praktično zaokružuju rezultirajuću vrijednost tako da se broj završava sa 5 ili 0. Uzimajte vrijednost D osovine \u003d 75 mm.

Da biste odredili promjer osovine, poželjno je koristiti standardni broj promjera prikazanih u Dodatku 2.

Primer 2. U presjeku drveta d. \u003d 80 mm najveća tangenta τ tah \u003d 40 N / mm 2. Odredite tangentni stres na tački uklonjenom iz središta dijela za 20 mm.

Odluka

b.. Očigledno

Primjer 3. Na tačkama unutarnje konture presjeka cijevi (D 0 \u003d 60 mm; d \u003d 80 mm), tangentni naponi se javljaju jednak 40 N / mm 2. Odredite maksimalne tangentne napone nastale u cijevi.

Odluka

Bijeg tangentnih napona u presjeku predstavljen je na slici. 2.37 u. Očigledno

Primjer 4. U ručnom presjeku bara ( d 0 \u003d 30 mm; d \u003d.70 mm) postavlja se moment M Z.\u003d 3 kn. Izračunajte tangentni napon na tački uklonjenom iz središta dijela za 27 mm.

Odluka

The Tangent stres u proizvoljnom presjeku izračunava se formulom

U ovom primjeru M Z.\u003d 3 kn \u003d 3-10 6 h mm,

Primjer 5. Čelična cijev (d 0 \u003d l00 mm; d \u003d 120 mm) dugačka l. \u003d 1,8 m uvijeni trenuci t.omogućeno u svojim krajnjim odjeljcima. Odrediti količinu t.u kojem kut uvijanja φ \u003d 0,25 °. Sa pronađenim značenjem t. Izračunajte maksimalne napomene tangenta.

Odluka

Ugao predenje (u katu / m) za jednu web lokaciju izračunava se formulom

U ovom slučaju

Zamjena numeričkih vrijednosti

Izračunajte maksimalne napomene tangenta:

Primjer 6. Za dato drvo (Sl. 2.38, ali) Izgradnja utikača obrtnog momenta, maksimalne napomene tangenta, uglovi rotacije presjeka.

Odluka

Navedena traka ima sekcije I, II, III, IV, V (Sl. 2. 38, ali). Podsjetimo da su granice parcela nalaze se odjeljci u kojima se primjenjuju vanjski (uviđeni) trenuci i lokacije dimenzija poprečnog presjeka.

Iskorištavanje odnosa

gradimo se okretanje momenta.

Građevina EPURA. M Z. Počinjemo od slobodnog kraja bara:

za parcele III i IV

za stranicu V.

Prostirke zakretnog momenta predstavljene su na slici 2.38, b.. Gradimo maksimalne napomene tangenta u dužini bara. Uslovno pripisan τ Shah isti znakovi kao odgovarajući obrtni moment. Lokacija na I.

lokacija na II.

lokacija na III

lokacija na IV

lokacija na V.

Maksimalni tangentni stres prikazan je na slici. 2.38, u.

Kut rotacije presjeka trake sa konstantnom (unutar svakog odjeljka) promjera dijela i obrtnog momenta određeno je formulom

Gradimo uglove rotacije presjeka. Kut rotacije dijela A φ. L \u003d 0, jer je u ovom dijelu drvo popravljen.

Rotacija uglova rotacije presjeka prikazana je na slici. 2.38, g..

Primjer 7. Na remenicu U stepenasto vratilo (Sl. 2.39, Ali)prenosi se iz snage motora N. B \u003d 36 kW, remenice Ali i Od U skladu s tim prenosite mašinama za napajanje N / A. \u003d 15 kW i N C. \u003d 21 kW. Frekvencija rotacije Vala p \u003d 300 o / min. Provjerite snagu i krutost osovine ako [ τ K J \u003d 30 N / mm 2, [θ] \u003d 0,3 Zdravo / m, g \u003d 8,0-10 4 N / mm 2, d 1. \u003d 45 mm, d 2. \u003d 50 mm.

Odluka

Izračunajte vanjske (uvijanje) trenutke pričvršćene na osovinu:

Gradimo se okretanje momenta. Istovremeno se kreće s lijevog kraja osovine, uvjetno smatrati trenutak koji odgovara N. I pozitivan N C. - Negativno. EPUR M Z prikazana je na slici. 2.39, b.. Maksimalni naponi u presjecima

što je manje [t to]

Relativni ugao predenje stranice AB

Što je znatno veće [θ] \u003d\u003d 0,3 tuče / m.

Maksimalni naprezanja u presjecima stranice Sunce

što je manje [t to]

Relativno područje predenje Sunce

Što je znatno veće [θ] \u003d 0,3 tuče / m.

Shodno tome, osigurava se čvrstoća osovine, a ukočenost nije.

Primjer 8. Sa električnog motora sa pojasom do osovine 1 Prenosi se moć N. \u003d 20 kW, s osovinom 1 Ulazi Val. 2 snaga N 1 \u003d 15 kW i radne mašine - snage N 2. \u003d 2 kW i N 3. \u003d 3 kW. Iz Vala 2 Power dolazi na radne mašine N 4. \u003d 7 kW, N 5. \u003d 4 kW, N 6. \u003d 4 kW (Sl. 2.40, ali). Odredite promjere osovine D 1 i D 2 iz snage i tvrdoće, ako [ τ K J \u003d 25 N / mm 2, [θ] \u003d 0,25 Znak / m, g \u003d 8,0-10 4 N / mm 2. Odjeljci osovina 1 i 2 broji duž dužine konstantne. Frekvencija rotacije motora n \u003d970 o / min, remenica promjera d 1 \u003d 200 mm, d 2 \u003d 400 mm, d 3 \u003d 200 mm, D 4 \u003d 600 mm. Pomaknite se u prijenosu pojasa zanemarenim.

Odluka

Naris. 2.40, b. Prikazano Val. I.. Podižu se moć N. a snaga se uklanja iz njega N L., N 2, N 3.

Definiramo kutnu brzinu rotacije osovine 1 i vanjski trenuci uvijanja m, m 1, t 2, t 3:

Gradimo obrtni moment za osovinu 1 (Sl. 2.40, u). Istovremeno, prelazeći s lijevog kraja osovine, uvjetno smatrati trenutke koji odgovaraju N 3. i N 1Pozitivno takođe N. - Negativno. Izračunato (maksimalno) obrtni moment N x 1 Max \u003d 354,5 h * m.

Prečnik osovine 1 od stanja snage

Promjer osovine 1 iz stanja tvrdoće ([θ], RAD / MM)

Konačno prihvatite sa zaokruživanjem do standardne vrijednosti D 1 \u003d 58 mm.

Frekvencija rotacije Vala 2

Na slici. 2.40, g. Prikazano Val. 2; Power dolazi na osovinu N 1i ukloniti iz njene snage N 4, n 5, n 6.

Izračunajte vanjske trenutke uvijanja:

Truket moment EPP 2 Prikazano na slici. 2.40, d. Izračunato (maksimalno) obrtni moment M max "\u003d 470 h-m.

Prečnik Vala 2 Od stanja snage

Prečnik Vala 2 Iz tvrdoće krutosti

Napokon prihvatiti d 2 \u003d.62 mm.

Primjer 9. Odredite od snage snage i tvrdoće N. (Sl. 2.41, ali), koji može prenijeti čeličnu osovinu promjera D \u003d 50. mm, ako [T to] \u003d 35 N / mm 2, [θj \u003d 0,9 deg / m; G \u003d 8,0 * I0 4 N / mm 2, n. \u003d 600 o / min.

Odluka

Izračunavamo vanjske trenutke pričvršćene na osovinu:

Izračunata šema osovine prikazana je na slici. 2,41, b..

Na slici. 2,41, u Predstavljeno epirom zakretnog momenta. Izračunato (maksimalno) obrtni moment M Z. = 9,54N.. Stanje snage

Stanje krutosti

Ograničenje je stanje krutosti. Slijedom toga, dopuštena vrijednost prenesene snage [n] \u003d 82,3 kW.

Skit Ova vrsta savijanja naziva se, u kojoj se svi vanjski teret za savijanje djeluju u jednoj ravnini, koji se ne podudara sa bilo kojim od glavnih aviona.

Razmislite o drvskoj na jednom kraju i učitava se na slobodnom kraju snage. F. (Sl. 11.3).

Sl. 11.3. Procijenjena šema za koso savijanje

Vanjska sila F.nanosi se pod uglom do osi y. Spatulat moći F. Komponente leže u glavnim avionima bara, a zatim:

Savijanje momenata u proizvoljnom odjeljku snimljene na daljinu Z. Od slobodnog kraja bit će jednaki:

Dakle, u svakom presjeku barka istovremeno postoje dva zavoja koja stvaraju savijanje u glavnim avionima. Stoga se oblično savijanje može posmatrati kao poseban slučaj prostornog zavoja.

Normalni naponi u presjeku trake tokom oblikovanja savijanja određuju se formulom

Da biste pronašli najveće zatezne i kompresivne normalne napone u košom savijanju, potrebno je odabrati opasan presjek baru.

Ako savijaju trenutke | M X.| i | M u.| Dosegnite najveće vrijednosti u nekom odjeljku, onda je to opasan presjek. Na ovaj način,

Opasni presjeci uključuju i odseke u kojima savijaju trenutke | M X.| i | M u.| Istovremeno doseže dovoljno velike vrijednosti. Stoga, sa kosim savijanjem može biti nekoliko opasnih dijelova.

Uopšte, kada - Asimetrični presjek, I.E. Neutralna os nije okomita na ravninu napajanja. Za simetrične presjeke, kosi savijanje je nemoguće.

11.3. Položaj neutralne osi i opasnih točaka

u presjeku. Stanje snage u kosi savijanje.

Određivanje veličine presjeka presjeka.

Zapremina sa kosim savijanjem

Položaj neutralne osi sa kosim savijanjem određuje se formulom

gdje ugao nagiba neutralne osi na osovinu h.;

Ugao nagiba moći ravnine na osovinu w. (Sl. 11.3).

U opasnom presjeku trake (u zaptivanju, Sl. 11.3), napon u kutnim bodovima određuju se formulama:

Sa kosim savijanjem, kao i sa prostorne, neutralna osovina razdvaja presjek trake u dvije zone - zonu istezanja i zona kompresije. Za pravokutni presjek ove zone prikazane su na slici Sl. 11.4.

Sl. 11.4. Šema presjeka prvenca u kosi savijanje

Da biste odredili ekstremni zatezni i kompresivni naponi, potrebno je izvesti tangente na presjek u zonama istezanja i kompresije, paralelno s neutralnom osi (Sl. 11.4).

Najutentaktivniji od osi neutralne dodirne tačke Ali i Od - Opasne tačke u zonama kompresije i istezanje, respektivno.

Za plastične materijale, kada su izračunati otporni materijala drveta tokom istezanja i kompresije jednaki jedni drugima, i.e. [ Σ R.] = = [Σ C.] = [σ ], u opasnom dijelu se utvrđuje, a stanje snage može biti zastupljeno kao

Za simetrične presjeke (pravokutnik, grijani dio), stanje snage je sljedeće:

Tri vrste proračuna slijede iz stanja čvrstoće:

Verifikacija;

Dizajn - određivanje geometrijske veličine odjeljka;

Određivanje nosivosti bara (dopušteno opterećenje).

Ako je omjer stranaka između presjeka, na primjer, za pravokutnik h. = 2b., zatim iz čvrstoće prstenog drveta možete odrediti parametre b. i H. Na sledeći način:

ili

napokon.

Slično tome, određuju se parametri bilo kojeg odjeljka. Kompletno kretanje presjeka trake u kosi savijanje, uzimajući u obzir princip neovisnosti, djelovanje sila utvrđuje se kao geometrijski iznos pomaka u glavnim avionima.

Definiramo kretanje slobodnog kraja bara. Koristimo metodu Vereshchagina. Vertikalni pokret pronalazimo pomnožavanje epura (Sl. 11.5) uz formulu

Slično tome, definiramo horizontalni pokret:

Tada će se kompletno kretanje odrediti formulom

Sl. 11.5. Shema za određivanje cjelovitog pokreta

sa kosim savijanjem

Smjer cjelovitog pokreta određuje se pod kutom β (Sl. 11.6):

Rezultirajuća formula identična je formuli za određivanje položaja neutralne osi presjeka šipke. To nam omogućava da zaključimo da je to, smjer odstupanja je okomito na neutralnu osovinu. Shodno tome, ravnina odstupanja ne podudara se s ravninom utovara.

Sl. 11.6. Shema za određivanje ravnine odstupanja

sa kosim savijanjem

Kut odstupanja ravnine odstupanja iz glavne osi y. Bit će veći od velikog načina za pomicanje. Stoga za bar sa elastičnim presjekom, koji J X./J y. Veliko, oblično savijanje opasno je jer izaziva velike klevete i naglašava u niskoj ravnini krutosti. Za bar iz kojeg J X.= J y.Ukupni otklon nalazi se u ravnini električne energije i kosi savijanje je nemoguće.

11.4. Posebno istezanje i komprimiranje drveta. Normalan

napon u presjecima drveta

Eattenne istezanje (kompresija) Ova vrsta deformacije naziva se rastezanje (kompresivna) sila paralelna s uzdužnom osi bara, ali njegova tačka aplikacije ne podudara se s težištem presjeka presjeka.

Ova vrsta zadatka često se koristi u izgradnji pri izračunavanju stupaca zgrada. Razmislite o ekstracentratu kompresiju bara. Označite koordinate točke sastanka moći F.kroz x fi u F,i glavne osi presjeka - kroz x i y. Osa z.pošaljite na takav način da koordinate x f i u F.bili pozitivni (Sl. 11.7, a)

Ako premjestite snagu F. Paralelno sami iz točke Od U centru određenja, tada se ekstracentrata kompresija može zastupati kao zbroj tri jednostavne deformacije: kompresiju i savijanje u dva aviona (Sl. 11.7, b). U isto vrijeme imamo:

Napon u proizvoljnoj tački odjeljka sa vanrednim kompresijom koji leže u prvom kvadrantu s koordinatama X i Y.može se naći na osnovu principa neovisnosti sila:

Zatim, kvadrati inercije odjeljka

gde x. i y. - Koordinate točke odjeljka, u kojem se utvrđuje napon.

Pri određivanju naprezanja potrebno je uzeti u obzir znakove koordinata kao mjesto primjene vanjske sile i točaka na kojima se utvrđuje napon.

Sl. 11.7. Šema drveta sa vanrednim kompresijom

U slučaju ekstracentrate istezanje bara u rezultirajućoj formuli, zamijenite znak "minus" na znak plus.

2.2. Sektorski centar i statički trenutak svojstva

2.3. Ovisnosti između trenutaka inercije u odnosu na paralelne osi

2.4. Izračunavanje momenata inercije jednostavnih figura

2.5. Promjena trenutka inercije prilikom okretanja koordinatnih osovina

2.6. Glavne ose i glavne trenutke inercija

2.7. Nekretnina inercije u odnosu na osi simetriju

2.8. Imovina inercije ispravnih figura u odnosu na centralne osi

2.9. Izračun momenata inercije složenih oblika

2.10. Primjeri definicije glavnih središnjih sjekira i glavnih točaka inercije odjeljaka

Pitanja za samotestiranje

3.1. Osnovni pojmovi

3.2. Diferencijalne jednadžbe ravnoteže materijalne čestice u slučaju ravnog zadatka

3.3. Studija intenzivnog stanja na ovom telo

3.4. Glavna mjesta i glavni naprezanja

3.5. Ekstremne tangente naglasi

3.6. Koncept stanja volumetrijskog stresa

3.6.1. Glavni naprezanja

3.6.2. Ekstremne tangente naglasi

3.6.3. Napon na proizvoljno nagnutim lokacijama

Pitanja za samotestiranje

Opcije za pitanja u karatama ispita

4.1. CAUCHY omjeri

4.2. Relativna deformacija u proizvoljnom smjeru

4.3. Analogija između zavisnosti za intenzivne i deformirane države u točki

4.4. Količina deformacije

Pitanja za samotestiranje

Opcije za pitanja u karatama ispita

5.1. Zakon niti u napetosti i kompresiji

5.2. Poissonov omjer

5.3. Noga navoja s ravnim i volumetrijskim stresnim stanjima

5.4. Pomak

5.5. Potencijalna energija elastičnih deformacija

5.6. Kastigaliano Teorem

Pitanja za samotestiranje

Opcije za pitanja u karatama ispita

Poglavlje 6. Mehaničke karakteristike materijala

6.1. Opće informacije o mehaničkim testiranjem materijala

6.2. Mašine za testiranje materijala

6.3. Uzorci za testiranje materijala za istezanje

6.6. Uticaj temperature i drugih faktora na mehaničke karakteristike materijala

6.7.1. Značajke okruženja tla

6.7.2. Modeli mehaničkog ponašanja tla

6.7.3. Uzorci i testne dijagrame uzoraka tla

6.8. Procijenjeno, ograničenje, dopušteni naponi

Pitanja za samotestiranje

Opcije za pitanja u karatama ispita

Poglavlje 7. TEORIJA MATERIJALA

7.1. Osnovni pojmovi

7.2. Teorija najvećih normalnih napona (prva teorija snage)

7.3. Teorija najvećih relativnih izduženja (druga teorija snage)

7.4. Teorija najvećih tangenta (treća teorija snage)

7.5. Teorija energije (teorija četvrte čvrstoće)

7.6. Mora teorija (fenomenološka teorija)

7.8. Teorije graničnog stanja tla

7.9. Koncentracija stresa i njegov utjecaj na snagu na stalnom naponu na vrijeme

7.10. Mehanika krhkog uništavanja

Pitanja za samotestiranje

Poglavlje 8. Istezanje i kompresija

8.1. Stresno stanje na tačkima bara

8.1.1. Napon u presjecima

8.1.2. Stres u nagnutim odjeljcima

8.2. Zapremina prilikom zatezanja (kompresija)

8.2.1. Pomicanje tačaka osi bare

8.2.2. Premještanje čvorova šipki

8.3. Kalkulacije za snagu

8.4. Potencijalna energija kada zategnute i kompresije

8.5. Statički neodređeni sustavi

8.5.1. Osnovni pojmovi

8.5.2. Određivanje naprezanja u presjecima bara potječe sa dva kraja

8.5.5. Proračun statički neodređenih ravnih štapova koji su podvrgnuti temperaturi

8.5.6. Montažni naponi u statički neodređeni ravni štapovi

Pitanja za samotestiranje

Opcije za pitanja u karatama ispita

Poglavlje 9. Smjena i obilazak

9.1. Praktični izračun veza s promjenama

9.1.1. Izračun zatvaranja, pinskih i vijčanih veza

9.1.2. Proračun zavarenih zglobova

9.2. Torzion

9.2.1. Osnovni pojmovi. Tremeni zakretnog momenta i izgradnja njihovog epura

9.2.2. Napon i deformacija Kada je direktna šipka kružnog presjeka

9.2.3. Analiza stanja stresa kada drvo sa kružnim presjekom. Glavni napredovi i glavna mjesta

9.2.4. Potencijalna energija sa ovjeravanjem broda sa okruglim prijemom

9.2.5. Izračun okruglog presjeka za izdržljivost i krutost

9.2.6. Proračun cilindričnih vijaka iz malog koraka

9.2.7. Zatvoreni profil Tanki zidni drveni gar

9.2.8. Srušivanje ravne šipke ne-kružnog presjeka

9.2.9. Torzion tankog zidane šipke otvorenog profila

Pitanja za samotestiranje

Opcije za pitanja u karatama ispita

10.1. Opći pojmovi

10.2. Ravno čisto savijanje. Određivanje normalnih naprezanja

10.3. Tangentne tenzije sa poprečnim savijanjem

10.4. Napon pri savijanjem tankog zida

10.5. Koncept centra za savijanje

10.6. Analiza intenzivnog stanja prilikom savijanja

10.7. Provjerite snagu bruševa tokom savijanja

10.8. Racionalni oblik presjeka Brušev

10.10. Određivanje pokreta u gredama konstantnog presjeka direktnom integracijom

10.11. Određivanje pokreta u gredama konstantnog presjeka po početnom načinu parametara

Pitanja za samotestiranje

Opcije za pitanja u karatama ispita

Aplikacije

Poglavlje 9 Smjena i puzanje

Bar prikazan na slici. 9.13, ima četiri lokacije. Ako uzmemo u obzir ravnotežne uslove sistema sila koji se primjenjuju na lijevi prekinski dio, onda možete napisati:

Zemljište 1.

a (Sl. 9.13, b).

MX 0: MK M X DX 0; MK

dX.

Zemljište 2.

a x2.

a b (Sl. 9.13, b).

MX 0: MK M X DX M1 0; Mk m x dx m1.

Zemljište 3.

a B X2.

a b c (Sl. 9.13, d).

M 0;

x dx m.

Zemljište 4.

a b c x2 a b c d.

MX 0: mk m x dx m1 m2 0;

M kr

m x dx m1 m2.

Dakle, obrtni moment M od CR-a u presjeku bara jednak je algebarskoj zbroju trenutaka svih vanjskih sila koji djeluju na jednoj strani presjeka.

9.2.2. Napon i deformacija Kada je direktna šipka kružnog presjeka

Kao što je već spomenuto, potpuni napomeni tangenta mogli bi se odrediti iz ovisnosti (9.14) ako je zakon njihove distribucije u presjednom odjeljku bio poznat. Nemogućnost analitičke definicije ovog zakona o primenu na eksperimentalnu proučavanje deformacija drveta.

V. A. Zhilkin

Razmislite o drvom, čiji je lijevi kraj čvrsto stegnuti, a uvijanje je pričvršćen za MR CR. Prije učitavanja drveta, na površinu se nanosi ortogonalna mreža s veličinama ćelija A × B (Sl. 9.14, A). Nakon primjene okretnog momenta M CR, desni kraj šipke postaje u odnosu na lijevu stranu trake u kut, dok se udaljenost između dijelova upletenog drveta neće promijeniti, a radii proveden u Krajnji dio ostat će ravno, tj. Može se pretpostaviti da se izvodi hipoteza ravnih dijelova (Sl. 9.14, b). Odjeljci, stan do vremena, ostaju ravni i nakon deformacije, okretanje, kao tvrdi diskovi, jedan u odnosu na drugu na nekom uglu. Budući da se udaljenosti između dijelova drveta ne mijenja, uzdužna relativna deformacija X 0 je nula. Uzdužne linije mreže uzimaju oblik vijaka, ali udaljenost između njih ostaje konstantna (samim tim, y 0), pravokutnih mrežastih ćelija pretvaraju se u paralelogram, a veličine mjesta se ne mijenjaju, i.e. Odabrani elementarni volumen bilo kojeg sloja drveta je u čistoj promjeni.

Sjekao sam element DX dužine sa dva presjeka (Sl. 9.15). Kao rezultat utovara bara, desni presjek elementa pretvorit će relativnu ulijevo u kut d. U ovom slučaju, cilindar oblikovanja se pretvara u ugao

Poglavlje 9 Smjena i puzanje

smjena. Pri istim uglom, svi formiraju unutrašnje cilindre radijusa.

Prema Sl. 9.15 luk

aB DX D.

gdje se D DX naziva relativni kut uvijanja. Ako su dimenzije presjeka direktne trake i obrtnog momenta koji djeluju u njima, na nekoj odjeljku su stalna vrijednost, vrijednost je također stalno jednaka omjeru punog ugla uvijanja na ovom odjeljku do njene dužine L, I.E. L.

Prolazeći prema nogu niti tokom smjene (g) do napona, dobivamo

Dakle, pojavljuju se u presjecima bara, kada se javljaju tangentni naponi, u kojem je smjer u svakoj točki okomit na radijus koji povezuje ovu točku odjeljkom odjeljka, a vrijednost je izravno proporcionalna

V. A. Zhilkin

udaljenost tačaka iz centra. U centru (na 0) Tangent stresovi su nula; Na bodovima smještenim u neposrednoj blizini na vanjskoj površini bara, oni su najveći.

Zamjena zakona o distribuciji ispražnjenog napona (9.18) u jednakost (9.14), dobivamo

Mkr g df g 2 df g j,

gde j d 4 - polarni trenutak inercije okrugle poprečne

presjeci za brusade.

Rad GJ.

nazvao je krutost poprečnog

presjek baru kada je Dius.

Jedinice mjerenja tvrdoće

n · m2, kn · m2, itd.

Od (9.19) nalazimo relativni kut uvrtanja drveta

M kr

a onda, bez ravnopravnosti (9.18), dobivamo formulu

za naprezanje prilikom rezanja nosača

M kr

Najviša vrijednost napona se postiže u

točke izleta u D 2:

M kr

M kr

M kr

oni nazivaju trenutak otpora na rezanje osovine kružnog presjeka.

Dimenzija otpornog obrtnog momenta je cm3, m3 itd.

Što vam omogućava da odredite ugao predenje cijelog bara

	GJ Cr.

Ako drvo ima nekoliko odjeljaka s različitim analitičkim izrazima za gospodina ili različite vrijednosti krutosti poprečnih dijelova GJ, tada

			MK DX.

Za bar, dužinu L od stalnog presjeka, na krajevima koncentriranih parova sila s trenutkom M od CR-a,

D i unutrašnjost d. Samo u ovom slučaju j i w rh

izračunajte formulama

		MK L.

		1 C 4; W K.		1 C 4; C.

Bijeg tangentnih napona u presjeku šuplje drvo prikazan je na slici. 9.17.

Usporedba tangentnih napona u čvrstom i rodnoj ploči ukazuje na prednosti šupljih osovina, jer se u takvim osovinama materijal koristi racionalnije (uklanja se materijal u djelovanju malih napona). Kao rezultat toga, raspodjela naprezanja u odjeljku postaje uniforma, a sam bar lakše,

jednaka barijerska bararna kruta. 9.17, uprkos nekim

povećanje vanjskog promjera.

Ali prilikom dizajniranja grudnih traka treba imati na umu da je u slučaju ručne sekcije njihov proizvođač složeniji, a samim tim skuplji.