Izgraditi epleru TUŽILAC WHITING - PITANJE:

Izgraditi epleru M. Metoda karakteristične tačke. Stavljamo bodove na gredu - to su točke starta i kraj snopa ( D, A. ), fokusirani trenutak ( B. ), kao i napomena kao karakteristična tačka sredine ravnomjernog raspoređenog opterećenja ( K. ) - Ovo je dodatna tačka za izgradnju paraboličke krivulje.

Određujemo trenutke savijanja na bodovima. Pravilo znakova cm. - .

Trenutak u t. U Definirat ćemo kako slijedi. Prvo definiramo:

Tačka Do Uzmi B. sredina Parcela s jednolično raspoređenim teretom.

Izgraditi epleru M. . Zaplet Au – parabolička krivulja (Kišobran pravilo), zemljište CD. – direktna oblička linija.

Za snop odredite reakcije podrške i izgradite fuziju savijanja ( M.) i poprečne sile ( TUŽILAC WHITING - PITANJE:).

1. Označiti Podrška pisma Ali i U i pošaljite referentne reakcije R A. i R B. .

Šminka jednadžbe Jednadžbe.

Provjeriti

Vrijednosti zapisa R A. i R B. na proračun shema.

2. Građevina EPURA poprečne sile Metoda odjeljci. Odjeljci se slažu po karakteristične stranice (između promjena). U dimenzionalnom niti - 4 parcele, 4 sekcije.

sech. 1-1 pomaknuti se lijevo.

Odjeljak prolazi kroz web mjesto sa jednolično distribuirano opterećenje, primijetila veličina z. 1 Levo od sekcije prije početka stranice. Dužina parcele od 2 m. Pravilo znakova za TUŽILAC WHITING - PITANJE: - cm.

Gradimo na pronađenoj vrijednosti epleruTUŽILAC WHITING - PITANJE:.

sech. 2-2 Pomaknite se desno.

Presjek se ponovo prolazi uz površinu jednolično raspoređenog opterećenja, označite veličinu z. 2 Odseka iz odjeljka prije početka web mjesta. Dužina parcele od 6 m.

Izgraditi epleru TUŽILAC WHITING - PITANJE:.

sech. 3-3 skrenite udesno.

sech. 4-4 puta s desne strane.

Zgrada epleruTUŽILAC WHITING - PITANJE:.

3. Zgrada EPURA M. Metoda karakteristične tačke.

Karakteristična tačka - Poanta je primetno na gredu. Ovo je tačka Ali, U, Od, D. kao i točka Do , gde TUŽILAC WHITING - PITANJE:=0 i Moment savijanja ima ekstremum. takođe u sredina Konzole postavljaju dodatnu točku E.Jer na ovom području pod ravnomjernim raspoređenim teretom epure M. Opisuje nakrivljen linija, a izgrađena je barem 3 Bodovi.

Dakle, postavljaju se bodovi, prelaze na definiciju vrijednosti u njima. savijanje momenata. Pravilo znakova - vidi.

Parcele NA, AD. – parabolička krivulja (Kišobran pravilo za mehaničke specijalitete ili "pravilo jedra" iz građevine), parcele DC, St. – direktne kosine linije.

Trenutak u točki D. treba odrediti kako na lijevoj i desnoj strani Iz točke D. . Trenutak u ovim izrazima isključen. U točki D. Primiti dvoje Vrijednosti S. razlika Po veličini m. – skok na svojoj veličini.

Sada biste trebali odrediti trenutak u trenutku Do (TUŽILAC WHITING - PITANJE:\u003d 0). Međutim, prvo define tačka pozicije Do , što označava udaljenost od nje prije početka stranice nepoznatim h. .

T. Do pripadaju sekunda karakteristična stranica, njegova poprečna jednadžba snage (vidi gore)

Ali poprečna sila u t. Do jednaki 0 , ali z. 2 jednako nepoznato h. .

Dobijamo jednadžbu:

Sad, znajući h., Trenutak definiramo u trenutku Do s desne strane.

Izgraditi epleru M. . Zgrada za izvršenje Mehanički specijaliteti odgađaju pozitivne vrijednosti gore Iz nulte linije i korištenjem kišobrane pravila.

Za određenu shemu konzolne grede potrebno je izgraditi poprečnu moć Q i momenta savijanja M, za izvedbu dizajnerskog izračuna, pokupivši okrugli presjek.

Materijal je drvo, izračunati otpor materijala R \u003d 10MPA, m \u003d 14kn · m, q \u003d 8kn / m

Moguće je izgraditi šljive u konzoli s krutom brtvom na dva načina - normalno, unaprijed određivanje reakcija podrške i bez određivanja referentnih reakcija, ako razmotrimo dijelove, odlazeći od slobodnog kraja snopa i bacanja lijevi dio sa brtvom. Izgraditi epuru običan način.

1. Odredite reakcije podrške.

Jednolično distribuirano opterećenje tUŽILAC WHITING - PITANJE: Zamijenite uvjetnu snagu Q \u003d q · 0,84 \u003d 6,72 kn

U krutim brtvljenju tri reakcije podrške - vertikalno, horizontalno i moment, u našem slučaju, horizontalna reakcija je 0.

Pronaći Vertikalan Reakcijska podrška R A. i referentni trenutak M. SVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: iz jednadžbi jednadžbi.

Na prve dvije stranice s desne strane, poprečna sila je odsutna. Na početku stranice s jednolično raspoređenim opterećenjem (desno) Q \u003d 0., u penjanju - vrijednost reakcije R A.
3. Izgraditi izraz da ih odredi na parcelama. Izgradio trenutke na vlaknima, tj. dole.

(EPUR samohranih trenutaka već je izgrađen ranije)

Riješite jednadžbu (1), smanjite se na ei

Označena statička nesigurnost, Pronađena je vrijednost reakcije "dodatne". Može se početi izgradnja epur Q i M za statički neodređeni snop ... brusili unaprijed određenu shemu snopa i odredila vrijednost reakcije R B.. U ovoj reakcijskoj gredi moguće je da ne utvrdite da li idemo udesno.

Zgrada EPURA Q. Za statički neodređeno greda

Build Eppura Q.

Zgrada Eppura M.

Definiramo m na ekstremnom trenutku - u tački Do. Prvo definiramo njegov položaj. Označavaju udaljenost od njega kao nepoznatog " h." Onda

Build Eppura M.

Određivanje tangentnih napona u stranom presjeku. Razmislite o presjeku itodeus. S x \u003d 96,9 cm 3; Yh \u003d 2030 cm 4; Q \u003d 200 kn

Da bi se utvrdilo tangentni stres primjenjuje se formula gde je q poprečna sila u odeljku, S X 0 je statički trenutak preseka presjeka na jednoj strani sloja u kojem se određuju tangentni naponi, IX je trenutak inercije Cijeli presjek, b - dijelovi širine na mjestu gdje se određuje tangentni stres

Izračunati maksimum Napon tannera:

Izračunati statički trenutak za najbolje police:

Sada računanje tangent naglasi:

Zgrada Napon tannera:

Projekt i proračuni za verifikaciju. Za grede s ugrađenim domaćim naporima odaberite presjek u obliku dva kanala iz snage normalnih napona. Provjerite snagu greda pomoću uvjeta za tangencijalne napone i energetski kriterij snage. S obzirom:

Pokažemo snop sa izgrađenim epuras Q i M

Prema pomoći savijanja trenutaka opasno presjek u kojem M c \u003d m max \u003d 48.3kn.

Stanje čvrstoće snage Ova greda ima obrazac Σ max \u003d m c / w x ≤σ adm.Potrebno je odabrati presjek Dva kanala.

Definiramo potrebnu vrijednost nagodbe osovina aksijalnog obrtnog momenta:

Za odjeljak u obliku dva kanala prema prihvatanju Dva Schwello №20a, trenutak inercije svakog chavelora I X \u003d 1670cm 4, onda aksijalni trenutak otpora cijelog dijela:

Prekolnage (kratkoća)na opasnim bodovima, smatramo se prema formuli: onda ćemo dobiti neklizajući:

Sada provjerite snagu snopa na osnovu Uvjeti tangencijalne čvrstoće.Prema EpPure iz poprečnih snaga opasan su presjeci na mjestu sunce i sekcije D. Kao što se može vidjeti iz Plor-a, Q max \u003d 48,9 kn.

Stanje čvrstoće na stres Ima obrazac:

Za brojkak broj 20 A: statički trenutak kvadrata S X 1 \u003d 95,9 cm 3, trenutak inercije presjeka I x 1 \u003d 1670 cm 4, debljina zida D 1 \u003d 5,2 mm, prosječna debljina Polica T 1 \u003d 9,7 mm, visina kanala H 1 \u003d 20 cm, širina police B 1 \u003d 8 cm.

Za poprečni odjeljci dva kanala:

S x \u003d 2s x 1 \u003d 2 · 95.9 \u003d 191,8 cm 3,

I X \u003d 2i x 1 \u003d 2 × 1670 \u003d 3340 cm 4,

b \u003d 2D 1 \u003d 2 · 0,52 \u003d 1,04 cm.

Odredite vrijednost maksimalni tangentni napon:

τ max \u003d 48.9 · 10 3 · 191,8 · 10 -6 / 3340 · 10 -8 · 1,04 · 10 -2 \u003d 27MPA.

Kao što se vidi, τ max<τ adm (27MPA<75МПа).

Otuda, Stanje snage se izvodi.

Provjerite snagu greda za energetski kriterij.

Iz razmatranja Epur q i m slijedi to opasan je presjek, u kojem činu M C \u003d M max \u003d 48,3 kNM i Q C \u003d q max \u003d 48,9 kn.

Provestimo analiza intenzivnog stanja na odjeljcima odjeljka sa

Odrediti normalni i tangentni napredovi Na više nivoa (označeno na dijelu odjeljka)

Nivo 1-1: y 1-1 \u003d h 1/2 \u003d 20/2 \u003d 10cm.

Normalno i tangenti voltaža:

Glavni voltaža:

Nivo 2-2: 2-2 \u003d h 1/2 - T 1 \u003d 20 / 2-0,97 \u003d 9,03cm.

Glavni napredovi:

Nivo 3-3: Y 3-3 \u003d h 1/2 - T 1 \u003d 20 / 2-0,97 \u003d 9,03cm.

Normalni i tangentni naponi:

Glavni napredovi:

Ekstremni tangenti:

Nivo 4-4: Y 4-4 \u003d 0.

(U sredini normalnih napona su nula, tangent maksimalna, bili su u testiranju tangencijalne čvrstoće)

Glavni napredovi:

Ekstremni tangenti:

Nivo 5-5:

Normalni i tangentni naponi:

Glavni napredovi:

Ekstremni tangenti:

Nivo 6-6:

Normalni i tangentni naponi:

Glavni napredovi:

Ekstremni tangenti:

Nivo 7-7:

Normalni i tangentni naponi:

Glavni napredovi:

Ekstremni tangenti:

U skladu sa proračunima ePURES of stresova σ, τ, σ 1, σ 3, τ max i τ minpredstavljeno na slici.

Analiza Ovo epor emisijeto u presjeku snopa Opasno su bodovi na nivou 3-3 (ili 5-5), u kojem:

Upotreba energetski kriterij snage, Primiti

Iz poređenja ekvivalentnog i dozvoljenog stresa slijedi da se i stanje snage izvodi

(135,3 MPa<150 МПа).

Kontinuirani snop se učitava u svim rasponima. Konstruirajte akcije q i m za kontinuirane grede.

1. Odredite stupanj statičke nesigurnosti Grede od formule:

n \u003d SOP-3 \u003d 5-3 \u003d 2, Gde SOP - Broj nepoznatih reakcija, 3 - broj jednadžbi statike. Da biste riješili ovaj snop potreban dvije dodatne jednadžbe.

2. Označite sobe podrška sa nulom u redu ( 0,1,2,3 )

3. Označite broj raspona od prvog u redu ( ι 1, ι 2, ι 3)

4. Svaki raspon razmatramo kako jednostavan snop i mi gradimo za svaki jednostavan snop Q i M. Šta pripada jednostavan snopOznačićemo sa indeksom "0"Šta pripada Efikasan greda, označavat ćemo bez ovog indeksa. Dakle, to je poprečna sila i savijanje za jednostavan snop.

Razmatrati zaljev 1. padu

Odrediti fiktivne reakcije za prvu gredu na formulama tablice (vidi tablicu "Reakcije fiktivne podrške ....»)

Fraker Beam

Freaker's Beam

5. Izmičite se Jednadžba 3 x trenuci za dvije točke - Srednje podrške - Podrška 1 i podrška 2. Ovo će biti dvije nedostajuće jednadžbe za rješavanje problema.

Jednadžba 3x trenutaka u općem obliku:

Za točku (podrška) 1 (n \u003d 1):

Za točku (podrška) 2 (n \u003d 2):

Zamjenjujemo sve poznate vrijednosti, smatramo da to smatramo trenutak na nultu podršku i na trećoj podršci su nula, m 0 \u003d 0; M 3 \u003d 0

Tada imamo:

Podijelimo prvu jednadžbu za tvornicu 4 u M 2

Druga jednadžba podijeljena je u faktor 20 u m 2

Neka ovaj sistem jednadžbi:

Od prve jednadžbe, poslat ću drugi, dobijamo:

Ovu vrijednost zamjenjujemo bilo kojoj jednadžbama i pronalazimo M 2.

S ravnim čistom savijanjem bara u presjecima se javljaju samo normalni naponi. Kada je vrijednost momenta savijanja u presjeku šipke manja od neke vrijednosti, epur, što karakterizira raspodjelu normalnih napona duž osi u presjeku, okomit na neutralnu osovinu (Sl. 11.17, a ), ima izgled prikazan na slici. 11.17, b. Najveći naponi su jednaki povećanju momenta savijanja M Normalni naponi povećavaju se, do sada njihove najveće vrijednosti (u vlaknima koji su najutraljini iz neutralne osi) postaju jednake čvrstoću prinosa (Sl. 11.17, b) ; U ovom slučaju trenutak savijanja jednak je opasnom značenju:

Povećanjem momenta savijanja preko opasne vrijednosti napona jednaka čvrstoću prinosa, ne samo u vlaknima koji su najdraži od neutralne osi, već i u nekoj zoni presjeka (Sl. 11.17, G); U ovoj zoni materijal je u plastičnom stanju. U srednjem dijelu naponskog dijela postoji manje granica koja daje, tj., Materijal u ovom dijelu je još uvijek u elastičnom stanju.

Uz daljnje povećanje momenta savijanja, plastična zona se širi prema neutralnoj osi, a dimenzije elastične zone su smanjene.

Sa određenom granicom savijača, koji odgovara potpunom iscrpljujućeg presjeka križnog presjeka, elastična zona nestaje, a zona plastične države zauzima cijelo područje presjeka (Sl. 11.17, E) . U ovom slučaju, u odjeljku se formira takozvani plastični šarki (ili šarke prinosa).

Za razliku od savršenog šarke koja ne opaža trenutak, plastični zglob djeluje u plastičnom šarku. Plastični šarki je jednostrani: nestaje kada je štap obrnutim trenucima (u odnosu na) znak ili kada greda istovara.

Da biste odredili veličinu ograničenja momenta savijanja, raspoređujemo snop u pogledu presjeka koji se nalazi iznad neutralne osi, osnovno područje nalazi se na udaljenosti od neutralne osi, a u dijelu nalazi se ispod neutralne osi, the Platforma se nalazi na udaljenosti od neutralne osi (Sl. 11.17 i).

Elementarna normalna sila koja djeluje na mjestu u graničnom stanju jednaka je trenutku o neutralnoj osi jednaki na isti način na koji je trenutak normalne sile koji djeluju na web mjesto jednak oba ova trenutka imaju iste znakove. Veličina maksimalnog trenutka jednaka je trenutku svih osnovnih snaga u odnosu na neutralnu osovinu:

gdje - statički trenuci respektivno gornjih i donjih dijelova presjeka u odnosu na neutralnu osovinu.

Iznos se naziva aksijalni plastični obrtni moment i označava

(10.17)

Otuda,

(11.17)

Uzdužna sila u presjeku tijekom savijanja je nula, a samim tim, površina komprimiranog dijela jednaka je području istegnute zone. Dakle, neutralna os u presjeku koja se poklapa sa plastičnim šarkama, dijeli ovaj presjek u dva izometrijska dijela. Shodno tome, sa asimetričnim presjekom, neutralna os ne odvija se u ograničavajućem stanju kroz središte ozbiljnosti.

Odredite po formuli (11.17) maksimalnu vrijednost za šipku pravokutnog dijela H visina i širina B:

Vrijednost opasnosti trenutka u kojoj se raspon normalnih naprezanja gleda na Sl. 11.17, b, za pravokutni dio određuje se formulom

Stav

Za okrugli dio, omjer a za strane

Ako se šipka za savijanje statički utvrđuje, zatim nakon uklanjanja tereta, što je uzrokovalo trenutak savijanja u presjeku na njenom presjeku. Uprkos tome, normalni naponi u presjeku ne nestaju. Faza normalnih naprezanja u plastičnoj fazi (Sl. 11.17, E) nadaže se stresima u elastičnoj fazi (Sl. 11.17, E), slično na pozornicu prikazano na slici. 11.17, b, od istovara (koji se može posmatrati kao opterećenje s trenutkom obrnutog znaka), materijal se ponaša kao elastična.

Trenutak savijanja m koji odgovara stresu prikazanoj na slici. 11.17, E, u apsolutnoj vrijednosti, tako čim uvjet u presjeku drveta od djelovanja u ovom trenutku i ukupni trenutak je nula. Najveći napon na pozornici (Sl. 11.17, E) određuje se iz izražavanja

Sažimanje naprezaka prikazanih na slici. 11.17, D, E, dobivamo eppuru prikazanu na slici. 11.17, g. Ovaj epur karakterizira raspodjelu napona nakon uklanjanja tereta, što je uzrokovalo trenutak s takvim emberom, savijanjem u odjeljku (kao i uzdužnu silu) nula.

Navedena teorija savijanja za granicu elastičnosti koristi se ne samo u slučaju čistog zavoja, već i u slučaju poprečnog savijanja, kada poprečna sila također djeluje u presjeku snopa u presjeku.

Sada definiramo graničnu vrijednost sile p za statički definiranu gredu prikazanu na slici. 12.17, a. Epping of Moments za ovaj gred prikazan je na slici. 12.17, b. Najveći trenutak savijanja javlja se pod opterećenjem gde je jednak graničnom stanju koji odgovara potpunom iscrpljujućim snopom snopova, postiže se kada se u odjeljku postavlja plastična šarka u odjeljku pod opterećenjem, kao rezultat toga što se greda pretvara u a Mehanizam (Sl. 12.17, b).

Istovremeno, trenutak savijanja u odjeljku pod teretom jednak je

Iz stanja mi nađemo [vidi Formula (11.17)]

Sada izračunavamo graničnu opterećenje za statički neodređeni snop. Razmislite kao primjer dvostruko više uddrenjive grede stalnog odjeljka prikazanog na Sl. 13.17, a. Lijevi kraj i grede su čuvani, a desni kraj B fiksiran je na rotaciju i vertikalno pomak.

Ako naponi u snopu ne prelaze granicu proporcionalnosti, tada su bijesni trenuci prikaz prikazani na slici. 13.17, b. Izgrađen je prema rezultatima izračuna snopa po konvencionalnim metodama, na primjer, uz pomoć jednadžbi tri boda. Najveći trenutak savijanja jednak je u lijevom referentnom dijelu snopa koji se razmatra. Sa vrijednošću tereta, trenutak savijanja u ovom dijelu dostiže opasnu vrijednost pojave naglašanja jednaka čvrstoći prinosa, u vlaknima greda, najudaljeniji od neutralne osi.

Povećavanje opterećenja u navedenoj vrijednosti dovodi do činjenice da u lijevom referentnom odjeljku, savijajući trenutak postaje jednaka granična vrijednost, a na ovom presjeku se pojavljuje plastična šarka. Međutim, nosivost snopa potpuno nije iscrpljen.

Sa daljnjim povećanjem opterećenja do određene vrijednosti, plastične šarke pojavljuju se i u presjecima i C. kao rezultat pojave tri šarke snopa, u početku, statički neodređene, postaje geometrijski promjenjivi (pretvara se u mehanizam). Takvo stanje snopa u razmatranju (kada se u njemu pojavljuju tri plastična šarka) je granica i ispunjava punu iscrpljivanje njegove nosivosti; Daljnje povećanje opterećenja P postaje nemoguće.

Veličina graničnog opterećenja može se instalirati bez proučavanja radova snopa u elastičnoj fazi i razjasniti niz formiranja plastičnih šarki.

Vrijednosti savijanja u odjeljcima. A, B i C (u kojima se pojavljuju plastične šarke) u ograničenju stanja jednake su jednaki, i, prema tome, reljefni na trenutak savijanja u graničnom stanju snopa ima oblik prikazan na Sl. 13.17, unutra. Ova eppura može biti zastupljena koja se sastoji od dva epurka: prvu od njih (Sl. 13.17, d) je pravougaonik s praćenjem i uzrokovano je trenucima koji se nalaze na krajevima jednostavnog snopa koji se bave na dvije nosače (Sl. 13.17, E ); Druga faza (Sl. 13.17, E) je trokut sa najvećim ordinatorom i uzrokovan je teretom koji djeluje na jednostavan snop (Sl. 13.17, g.

Poznato je da sila p, ponašajući se na jednostavan snop, uzrokuje trenutak savijanja u presjeku ispod tereta gdje se i - udaljenost od tereta do kraja snopa. U slučaju koji se razmatra (Sl.

I, prema tome, trenutak je pod opterećenjem

Ali ovaj trenutak, kao što je prikazano (Sl. 13.17, E), jednako je

Slično tome, granične opterećenja postavljaju se za svaki raspon s statičkim neobičnim neograničnim snopom. Kao primjer, smatramo četiri puta statički neodređenog snopa stalnog odjeljka prikazanog na slici. 14.17, a.

U ograničenju stanja koja odgovara potpunom iscrpljujućim nosivosti nosivosti u svakom rasponu, povećanje momenata savijanja ima izgled prikazano na Sl. 14.17, b. Ovaj apt može se razmotriti sastoji se od dva EPU-a, izgrađena pod pretpostavkom da je svaki raspon jednostavan snop koji leži na dvije nosače: jedan korak (Sl. 14.17, c) uzrokovana da su trenutke koji djeluju u potporu plastičnih šarki, a drugi (Sl. . 14.17, d) uzrokovano graničnim opterećenjima priloženim u rasponima.

Sa smokve. 14.17, postavili smo:

U tim izrazima

Dobivena vrijednost maksimalnog opterećenja za svaki raspon snopa ne ovisi o vrijednostima prirode i opterećenja u preostalim rasponima.

Iz rastavljanog primjera može se vidjeti da je izračun statički neodređene grede na sposobnosti ležaja jednostavniji od izračuna elastične pozornice.

Nešto različite načine za izračunavanje kontinuiranih greda na nosivosti u slučajevima kada su omjeri između vrijednosti opterećenja u različitim rasponima također postavljeni pored prirode tereta u svakom rasponu. U tim se slučajevima smatra da je maksimalno opterećenje takvo na kojem se iscrpljenost ležajnog snopa ne iscrpljuje u svim rasponima, već u jednom od njegovih raspona.

Maksimalno dopušteno opterećenje određuje se dijeljenjem vrijednosti na regulatorni faktor snage.

Mnogo je teže odrediti graničnu opterećenje pod djelovanjem na zraku, usmjerenom ne samo od vrha do dna, već i odozdo prema gore, kao i pod djelovanjem koncentriranih trenutaka.

29-10-2012: Andrew

Tipso se vrši u formuli momenta savijanja za snop sa krutim prstenima na nosačima (3. dno): dužina bi trebala biti na kvadratu. Tipso je izrađen u maksimalnoj formuli odklona za snop s krutim prstenima na nosačima (3. dno): mora biti bez "5".

29-10-2012: Dr Lom.

Da, doista su napravljene pogreške prilikom uređivanja nakon kopiranja. Trenutno su pogreške ispravljene, hvala na pažljivosti.

01-11-2012: Vic.

typo u formuli u petom iznad primjera (zbunjen je za stepen pored X i EL)

01-11-2012: Dr Lom.

I istina je. Ispravljeno. Hvala na pažljivosti.

10-04-2013: treperenje

U formuli, T.1 2.2 Mmax, čini se, nema dovoljno kvadrata nakon a.

11-04-2013: Dr Lom.

Tačno. Kopirao sam ovu formulu iz "Referentne knjige o otpornosti materijala" (Ed. S.P. Fescik, 1982, str. 80) i nije čak obraćao pažnju da se takvim zapisom ne poštuje čak i dimenzija. Sada sam sve brojio lično, zaista udaljenost "A" bit će na trgu. Dakle, ispada da je vozač fotografija propustio mali dvanaest, a ja sam vodio do ovog pehara. Ispravljeno. Hvala na pažljivosti.

02-05-2013: Timko

Dobar dan koji bih htio pitati u Tabeli 2, shema 2.4, zanima formulu "Trenutak u rasponu" gdje indeks X - nije jasan? Možete li odgovoriti)

02-05-2013: Dr Lom.

Za grede konzole tablice 2, jednadžba statičke ravnoteže sastavljana je s lijeva na desno, I.E. Početak koordinata smatrao se tačkom na krutu potporu. Međutim, ako razmotrimo zrcalni konzolni snop, u kojem će kruta podrška biti tačna, tada će za takav snop jednadžba brzine u rasponu biti mnogo lakša, na primjer, za 2,4 mx \u003d qx2 / 6, tačnije - tačnije - QX2 / 6, kao što se sada smatra da ako se eporski trenuci nalaze na vrhu, onda je trenutak negativan.
Sa stajališta konverzije, znak trenutka je prilično uvjetan koncept, jer je u presjeku, za koji se određuje trenutak savijanja, čine i komprimiranje i zatezanje i zatezni napom. Glavna stvar za razumijevanje da ako se epur nalazi na vrhu, zatezni naponi djeluju u gornjem dijelu odjeljka i obrnuto.
U tablici, minus za trenutke na krutu podršku nije pričvršćen, ali smjer djelovanja trenutka uzet je u obzir u pripremi formula.

25-05-2013: Dmitriy

Recite mi molim vas, sa onim što je omjer duljine snopa na njegov promjer sajamske formule?
Želim znati ili se sastoji samo za duge grede, koje u izgradnji zgrada, ili se može koristiti za izračunavanje otklona osovine, dugačke do 2 m. Molimo odgovorite na to l / d\u003e ...

25-05-2013: Dr Lom.

Dmitrij, već sam vam rekao, za rotirajuće osovine, izračunate sheme će biti drugi. Ipak, ako je osovina u fiksnom stanju, onda se može posmatrati kao snop, a nije važno što je jedan od presjeka: okrugli, kvadratni, pravokutni ili još nekih. Ove izrađene sheme najčnije odražavaju stanje greda u L / D\u003e 10, sa omjerom 5

25-05-2013: Dmitriy

Hvala na odgovoru. Možete li još uvijek nazvati literaturu na kojoj se mogu uputiti u svom radu?
Mislite li da će za rotirajuće osovine shema biti drugi zbog rotacijskog trenutka? Ne znam koliko je važno, jer je tehnička knjiga napisana da je u slučaju okretanja, odstupanje, koji uveden rotacijskim obrtnim momentom na osovini vrlo mali u odnosu na odstupanje od radijalne komponente sile rezanja. Šta ti misliš?

25-05-2013: Dr Lom.

Ne znam kakav zadatak odlučite, pa je teško voditi temu. Pokušat ću razumljivo objasniti vašu misao.
Izračun građevinskih konstrukcija, dijelova strojeva, itd., U pravilu sastoji se od dvije faze: 1. Izračun graničnih stanja prve grupe je takozvani izračun snage, 2. izračunavanje graničnih stanja drugog grupa. Jedna od vrsta izračuna na ograničenju stanja druge grupe je izračunavanje naklonosti.
U vašem slučaju, po mom mišljenju bit će važnije izračunati snagu. Štaviše, danas postoje 4 teorije snage i izračunavanje za svaku od ovih teorija - različitih, ali u svim teorijama, kada se izračunava, učinak i savijanja i obrtnog momenta uzima se u obzir.
Odstupanje se pojavljuje u akciji obrtnog momenta nastaje u drugom ravninu, ali ipak se izračunavaju u obzir. I tako mali ovaj odkloni ili veliki - izračun će se prikazati.
Ne mogu se specijalizirati za proračune dijelova strojeva i mehanizama i stoga se autoritativna literatura o ovom pitanju ne može navesti. Međutim, u bilo kojoj referentnoj knjizi inženjerskih čvorova i dijelova strojeva, ovu temu treba pravilno objaviti.

25-05-2013: Dmitriy

Mogu li komunicirati s vama putem pošte ili skypea? Reći ću vam šta radim za posao i zašto je bilo prethodnih pitanja.
Pošta: [Zaštićen e-poštom]
Skype: dmytrocx75

25-05-2013: Dr Lom.

Možete mi pisati, adrese e-pošte na web mjestu nije teško pronaći. Ali neću odmah spriječiti nikakve izračune i ne potpisujem partnerski ugovore.

08-06-2013: Vitaly

Pitanje o tablici 2, opcija 1.1, formula odstupanja. Provjerite dimenziju.
Q - u kilogramima.
L - u centimetrima.
E - u kgf / cm2.
I - CM4.
U redu? Dobivaju se nešto čudnih rezultata.

09-06-2013: Dr Lom.

Tako je, centimetri se dobivaju na izlazu.

20-06-2013: Evgeny Borisovich

Zdravo. Pomoći u proceni. Imamo ljetnu drvenu scenu u blizini DC-a, veličine 12,5 x 5,5 metra, u uglovima stalak - metalne cijevi promjera 100 mm. Prisiljen da napravi krov vrste farme (šteta je da je nemoguće crtati) polikarbonadi premaz, farme napravljene od profilne cijevi (kvadratnih ili pravokutnika) o mom radu. Nećete napraviti greške. Kažem da neće ići, a administracija zajedno sa mojim šefom kažu da će sve ići. Kako biti?

20-06-2013: Dr Lom.

22-08-2013: Dmitriy

Ako se greda (jastuk ispod stupca) nalazi na gustom tlu (preciznije izgorjelo ispod dubine zamrzavanja), onda koja shema trebate koristiti za izračunavanje takvog snopa? Intuicija sugerira da opcija "na dvije podrške" ne odgovara i da bi trenutak savijanja trebao biti znatno manje.

22-08-2013: Dr Lom.

Izračun temelja - zasebna velika tema. Pored toga, nije u potpunosti jasno što je snop u pitanju. Ako postoji jastuk ispod stupca stupca fondacije, osnova izračuna takvog jastuka je snaga tla. Zadatak jastuka je preraspodjela tereta iz stupca na bazi. Što je manja snaga, veća je površina jastuka. Ili veće opterećenje, veće je područje jastuka istom čvrstoćom tla.
Ako govorimo o pisanju, tada ovisno o načinu njegove stabilnosti, može se izračunati kao snop na dvije nosače, ili poput snopa na elastičnoj osnovi.
Općenito, pri izračunavanju osnovnih temelja treba voditi zahtjevima Snip-a 2.03.01-84.

23-08-2013: Dmitriy

To se odnosi na jastuk ispod stupca fondacije stupca. Duljina i širina jastuka već su određena na osnovu opterećenja i čvrstoće tla. Ali evo visine jastuka i broj pojačanja u njemu u pitanju. Htio sam izračunati analogijom s člankom "Izračun armirano-betonskog snopa", ali pretpostavljam šta da razmotrimo trenutak savijanja u jastuku koji leži na zemlji, kao u snopu na dva šarka, neće biti sasvim istinita. Pitanje je kao što se izračunata shema smatra se trenutkom savijanja u jastuku.

24-08-2013: Dr Lom.

Visina i presjek pojačanja u vašem slučaju definirani su kao za grede konzole (u širini i dužini jastuka). Shema 2.1. Samo u vašem slučaju, reakcija podrške je opterećenje na stupcu, a ne dijelom opterećenja na stupcu, a jednolično distribuirano opterećenje je tlo. Drugim riječima, navedena shema izračunavanja mora biti pretvorena.
Pored toga, ako se opterećenje na temelju prenosi iz ekstracentričnog opterećenog stupca ili ne samo iz stupca, na jastuku će se izvoditi dodatna tačka. Pri izračunavanju, to bi trebalo uzeti u obzir.
Ali ponavljam još jednom, nemojte se baviti samo-lijekovima, slijedite zahtjeve navedene Snipa.

10-10-2013: Yaroslav

Dobro veče. Ruke gore, odabir metala. 4,2 metra Beam. Kuća u dva izbora, bazu su blokirane šupljim šupljim pločicama dužine 4,8 metara, vrh sa 1,5 linijskim opekom od opeke dužine 3,35 m visine 2,8m. Napredno na vrata. Ova zidna ploča na jednoj strani 4,8m. Na ostalim 2,8 metara na tanjurima, ponovo nose zid kao rafal ispod i na drvenim gredama 20 po 20cm 5m.6 Dužina komada i dužina 3 metra 6 komada od table 40mm.25m2 . Nema drugih tereta. Šta ispadnete šta treba uzeti nekoga da bi dobro spavao. Do sada vrijedi 5 godina.

10-10-2013: Dr Lom.

Pogledajte u odjeljku: "Izračun metalnih konstrukcija" Uvlašćenom "proračunu metalnog skakača za ležajne zidove" u njemu dovoljno je detaljno opisao je postupak odabira sekcije snopa, ovisno o trenutnom opterećenju.

04-12-2013: Kirill

Recite mi, molim vas, gdje se možete upoznati sa izlazom formula maksimalnog otklona greda za P.P. 1.2-1.4 Tab.1.

04-12-2013: Dr Lom.

Izlaz formule za različite mogućnosti za primjenu opterećenja na mojoj web stranici se ne daje. Opći principi na kojima se zasniva na zaključku takvih jednadžbi, u člancima možete vidjeti u člancima "Osnove pretvorbe, izračunate formule" i "temelji konverzije, definicija odstupanja od greda."
Međutim, u ovim slučajevima (osim 1.3) maksimalni otklon možda neće biti sredinom snopa, jer određivanje udaljenosti od početka snopa u odjeljak, gdje će maksimalni otklon biti zaseban zadatak. Nedavno pitanje razgovarano je u temi "Proračunske sheme za statički neodređene grede", pogledajte tamo.

24-03-2014: Sergey

greška u 2,4 tablica 1. Ne opaža se ni dimenzija.

24-03-2014: Dr Lom.

Nema grešaka, a još više ne-poštivanje dimenzije u izračunatoj shemi koju ste naveli. Navedite koja je greška.

09-10-2014: Sanych

Dobar dan. I u m i mmax različitim jedinicama mjerenja?

09-10-2014: Sanych

Tabela 1. Proračun 2.1. Ako je postavljen na kvadrat, tada će MMax biti u kg * m2?

09-10-2014: Dr Lom.

Ne, u M i Mmax jednoj jedinici mjerenja kgm ili NM-a. Budući da se distribuirano opterećenje mjeri u kg / m (ili n / m), tada će vrijednost trenutka biti kgm ili nm.

12-10-2014: Pavel

Dobro veče. Radim na proizvodnji tapeciranog namještaja i direktor mi je izbacio izazov. Tražim vašu pomoć, jer Ne želim to riješiti "na oku."
Suština problema je sljedeća: Na osnovu kauča, planiran je metalni okvir profilirane cijevi 40x40 ili 40x60, ležeći na dva nosača udaljenost između 2200 mm. Pitanje: Hoće li biti dovoljno presjeka profila prilikom punjenja iz težine kauča + uzmite 3 osobe 100 kg ???

12-10-2014: Dr Lom.

To ovisi o skupu faktora. Pored toga, niste naveli debljinu cijevi. Na primjer, s debljinom 2 mm, trenutak otpornosti cijevi W \u003d 3,47 cm ^ 3. Prema tome, maksimalni trenutak savijanja koji može izdržati cijev, m \u003d wr \u003d 3,47x2000 \u003d 6940 kgm ili 69,4 kgm, zatim maksimalno dopušteno opterećenje za 2 cijevi Q \u003d 2x8x69.4 / 2.2 ^ 2 \u003d 229,4 kg / m (sa šarkama i bez uzimanja u zakretnog momenta koji se može dogoditi tokom prijenosa tereta ne u središtu ozbiljnosti). I ovo je statičko opterećenje, a opterećenje će vjerovatno biti dinamično, a zatim šok (ovisno o dizajnu kauča i aktivnosti djece, moji sofe skaču na takav način da se duh skače), pa sebe smatraju . Članak "Izračunate vrijednosti za pravokutne cijevi profila" Da bismo vam pomogli.

20-10-2014: student

Doc, molim vas pomozite.
Rigiidno fiksirana, raspon od 4 m, sadržaj 0,2 m. Opterećenja: distribuirana 100 kg / m duž snopa, plus 100 kg / m u dijelu 0-2 m, plus fokusiran 300 kg u sredini (2 m). Određene reakcije podrške: A - 0,5 tona; U - 0,4 tone. Tada sam objesio: odrediti trenutak savijanja, pod koncentriranim opterećenjem, potrebno je izračunati zbroj trenutaka svih sila s desne strane i lijevo. Osim toga, na trenutak se pojavljuje na nosačima.
Kako su teret u ovom slučaju? Potrebno je donijeti sve distribuirane opterećenja koncentriranim i sažetim (negiranje iz reakcije podrške * na daljinu) prema formulama izračunske sheme? U vašem članku o farmi, izgled svih sila je razumljiv, a ovdje ne mogu ući u metodu određivanja tekućih snaga.

21-10-2014: Dr Lom.

Za početak, čvrsto fiksirana područja snopa i podrške su nespojivi pojmovi, pogledajte članak "Vrste nosača, koje izračunske sheme bira." Sudeći po vašem opis, imate jedno-pauzu krijumčarenog snopa sa konzolama (vidi tablicu 3), ili kruto šišanje tri pištolja sa 2 dodatna podrška, a ne jednaki letovi (u ovom slučaju trostrukih jednadžbi do da pomognete). Ali u svakom slučaju, reakcije podrške u simetričnom opterećenju bit će iste.

21-10-2014: student

Shvatio sam. Oko perimetra prvog kata Armopoyas 200x300h, vanjski obod 4400x4400. U njemu se nalazi 3 kanala, sa korakom od 1 m. Raspon bez regala, na jednom od njih najgora opcija, opterećenje je asimetrično. Oni. Pročitajte Balku kao šarku?

21-10-2014: Dr Lom.

22-10-2014: student

zapravo da. Dakle, razumijem da će branitelj Schawlera biti žvačen i Armopoyas sam na mjestu vezanosti, tako da ispada grešku šarke?
Maksimalni trenutak u sredini, isključuje se m \u003d q + 2Q + iz asimetričnog opterećenja do maksimalno 1,125q. Oni. Sklopio sam sva 3 tereta, u pravu je?

22-10-2014: Dr Lom.

Ne u potpunosti, odredite trenutak djelovanja koncentriranog opterećenja, a zatim trenutak od ravnomjerno raspoređenog opterećenja duž cijele dužine snopa, onda trenutak koji nastaje u djelovanju ravnomjernog raspoređenog opterećenja na nekom dijelu snopa . I tek tada preklopite vrijednosti trenutaka. Za svaku od tereta postojat će vlastiti shemu izračuna.

07-02-2015: Sergey

Nije li greška u Mmax formuli za slučaj 2,3 u tablici 3? Širina konzole, vjerovatno plus umjesto minusa treba biti u zagradama

07-02-2015: Dr Lom.

Ne, nema greške. Opterećenje na konzoli smanjuje trenutak u rasponu i ne povećava se. Međutim, može se vidjeti u smislu trenutaka.

17-02-2015: Anton

Pozdrav, prvo hvala na formuli, spremljenoj u oznakama. Recite mi, molim vas, imajte drva preko raspona, četiri zaostatke leže na baru, udaljenosti: 180mm, 600 mm, 600mm, 600mm, 325 mm. Sa epiramom, trenutak savijanja je smislio, ne mogu shvatiti kako se promjena formula odstupanja (Tabela 1, shema 1,4), ako je maksimalni trenutak na trećem LAG-u.

17-02-2015: Dr Lom.

Već sam nekoliko puta odgovorio na takva pitanja u komentarima na članak "Proračunske sheme za statički neodređene grede." Ali imali ste sreću, za jasnoću, ispunio sam izračun prema podacima vašeg pitanja. Pogledajte članak "Opći slučaj izračuna greda na šarkama pod akcijom nekoliko koncentriranih opterećenja", možda, s vremenom, dodat ću ga.

22-02-2015: Roman

Doc, ne mogu mi uskladiti ove formule nerazumljivo za mene. Stoga vas molim da pomognete. Želim napraviti konzolu za stubište u kući (koraci od armiranog betona približavajući se prilikom izgradnje zidova). Zid - širina 20cm, cigla. Dužina izbočenog koraka je 1200 * 300 mm, želim da koraci budu pravi oblik (a ne klin). Razumijem da je intuitivno da će pojačanje biti "nešto deblji" tako da su koraci bili u fond? Ali da li se nosi sa armiranim betonom na 3 cm opterećenje u 150 kg na ivici? Pomozite molim da ne želite klizati. Biću vrlo zahvalan ako mi možete pomoći ...

22-02-2015: Dr Lom.

Ono što ne možete prikrivati \u200b\u200bprilično jednostavne formule su vaši problemi. U odjeljku "Osnove najviše", sve je to detaljno degradirano. Ovdje ću reći da vaš projekt apsolutno nije stvaran. Prvo, zid ili širina od 25 cm ili šljake (međutim, mogu biti pogrešan). Drugo, ni cigla ni šljački blok zid neće pružiti dovoljan štipanje koraka na navedenoj širini zida. Pored toga, takav zid treba izračunati na trenutak savijanja koji se javlja iz greda konzole. Treće, 3 cm je neprihvatljiva debljina za armirano betonsku konstrukciju, uzimajući u obzir činjenicu da minimalni zaštitni sloj treba biti u gredima najmanje 15 mm. Itd.
Ako niste spremni savladati sve ovo, onda je bolje da se uputite na profesionalni dizajner - jeftiniji će biti pušten.

26-02-2015: Roman

02-04-2015: vitaly

Što je x u drugom stolu, 2.4

02-04-2015: Vitaly

Dobar dan! Koja je shema (algoritam) da biste odabrali izračunavanje balkona, konzola se pričvršćuje na jednoj strani, kako pravilno izračunati trenutke na podršci i u rasponu? Može li se izračunati kao snop konzole, prema riječima Sheme iz tablice 2, naime, stavci 1.1 i 2.1. Hvala ti!

02-04-2015: Dr Lom.

x u svim tablicama znači udaljenost od početka referenci na ured studije u kojoj ćemo odrediti trenutak savijanja ili druge parametre.

Da, vaš balkon ploča, ako je čvrst, a opterećenja djeluju na njemu, kao u navedenim shemama, možete računati na ove sheme. Za grede konzole, maksimalni trenutak je uvijek na podršci, stoga nema velike potrebe za određivanjem trenutka u rasponu.

03-04-2015: Vitaly

Hvala ti puno! Takođe sam hteo da razjasnim. Razumijem da ako se oslanjate na 2 stola. Shema 1.1, (opterećenje se primjenjuje na kraj konzole) tada imam x \u003d l, i, u skladu s tim, u rasponu m \u003d 0. Kako biti ako imam ovo opterećenje i na štednjaku završava? I prema shemi 2.1, smatram trenutak na podršci, plus to po vremenu prema shemi 1.1 i o ispravnoj stvari kako bi me uvoz u uvoz. Ako imam odlazak na tanjir 1,45m (u svjetlu), kako mogu izračunati "x" šta bi pronašlo trenutak u rasponu?

03-04-2015: Dr Lom.

Trenutak u rasponu će se razlikovati od QL-a na podršci na 0 na mjestu primjene tereta, koji se može vidjeti duž trenutku. Ako se vaše opterećenje nanese u dvije točke na krajevima ploče, tada je u ovom slučaju poželjnije pružiti grede koje opažaju opterećenja na ivicama. U isto vrijeme, ploča se već može izračunati kao snop na dvije nosače - grede ili štednjaka uz podršku u 3 strane.

03-04-2015: Vitaly

Hvala ti! Trenutno sam već razumio. Još jedno pitanje. Ako balkon kuhalica počiva na obje strane, slovo "G". Da li tada trebate koristiti izračunatu shemu?

04-04-2015: Dr Lom.

U ovom slučaju, imat ćete tanjir, ukinuti na 2 strane i na mojoj web lokaciji primjera izračunavanja takve tanjure.

27-04-2015: Sergey

Dragi doktore!
Recite mi, molim vas, za koju shemu trebate izračunati mozak grede ovdje je takav mehanizam https://yadi.skgggbbfff. Ili možda bez prelaska u proračune, recite mi da li je pogodan za bum 10 ili 12, maksimalno opterećenje je 150-200 kg, visina lifta je 4-5 metara. Stalak - cijev d \u003d 150, okretni mehanizam ili poluosovina ili prednji čvorište gazele. Brod se može izraditi od tvrdnog iz istog dioksida, a ne kabl. Hvala ti.

27-04-2015: Dr Lom.

Procijenite pouzdanost takvog dizajna bez izračuna neće postati, ali možete ga izračunati u skladu sa sljedećim kriterijima:
1. Strelica se može posmatrati kao dvoredni kontinuirani snop sa konzolom. Podržava za ovaj snop neće biti samo stalak (ovo je srednja podrška), ali i čvorovi pričvršćivanja kabla (ekstremne potpore). Ovo je statički neodrediv snop, ali da pojednostavi proračune (što će dovesti do malog povećanja snage) strelica se može posmatrati kao samo jednokrajnu gredu sa konzolom. Prva podrška je montaža kablova, drugi je stalak. Tada su vaše izračunate sheme 1.1 (za teret - privremeno opterećenje) i 2.3 (vlastiti bom težina - konstantno opterećenje) u tablici 3. i ako je teret u sredini raspona, a zatim 1.1 u tablici 1.
2. Istovremeno, nemoguće je zaboraviti da privremeni opterećenje neće biti statički, ali barem dinamičan (vidi članak "Izračun na učitavanje učitavanja").
3. Da biste odredili napor u kablu, morate podijeliti referentnu reakciju na mjestu pričvršćivanja kabla ugla između kabla i snopa.
4. Vaš stalak se može pogledati kao metalni stupac s jednom podrškom - krutom prstohvatom na dnu (vidi članak "Izračun metalnih stupaca"). Na ovaj stupac opterećenje će se primijeniti sa vrlo velikom ekscentričnošću ako nema kontrole.
5. Proračun streliranja Glavni čvorovi i regali i druge suptilnosti izračunavanja strojeva i mehanizama na ovoj web stranici još nisu razmatrani.

05-06-2015: student

Dock i gdje možete pokazati sliku?

05-06-2015: student

Sviđa li vam se još jedan forum?

05-06-2015: Dr Lom.

Bilo je, ali apsolutno nemam vremena za istovar neželjene pošte u potrazi za normalnim pitanjima. Stoga, tako daleko.

06-06-2015: student

Dock, moja veza https://yadi.sk/i/garddcaeh7iug
Koja je izračunata šema na kraju, ispada se na snop preklapajućih i konzolnih snopa i hoće li utjecati na odbojnik stropne grede (ružičaste) konzolne grede (smeđe)?
Zidni blok D500, visina 250 širina 150, armoyas (plava) snop: 150x300, armatura 2x? 12, gornji i donji i donji lokacije u otvoru prozora - rešetke? 5, 5, ćelija 50. Toliko betonski stupci 200h200, raspona zraka Armopoyas 4000 bez zidova.
Preklapanje: Shawller 8p (ružičasta), za izračun uzeo sam 8U, zavarenog i zaanena sa armaturom Armopoyea snopa, betonirane, od dna snopa do šivača 190 mm, od prvih 30, raspona 4050.
S lijeve strane konzole - otvor za stepenice, nosač kanala na cijevi? 50 (zeleno), raspon do snopa 800.
Desno od konzole (žuto) - kupaonica (tuš, WC) 2000x1000, pod je ispuni ojačane rebraste poprečne ploče, dimenzije visine 2000x1000 40 - 100 na nemogućim oplatom (profesionalist, val 60 ) + pločica na ljepilo, zidovi - Gipsocardon na profilima. Ostatak poda 25, Šperploča, linolej.
Na tačkima strelica, stupni nosači rezervoara sa vodom, 200l.
Zidovi 2 kata: Postavljanje ploče 25 sa obje strane, sa izolacijom, visinom 2000, podržavajući Armopoyas.
Krov: splavi --tragonijski luk sa zatezanjem, uz preklapanje snopa, sa 1000 koraka, odmarajući se na zidovima.
Konzola: Schwell 8p, raspon 995, zavaren armaturom sa pojačanjem, betonirano u snop, zavaren na preklapanje robova. Raspon s lijeve strane i s lijeve strane stropne grede - 2005.
Dok kuham okvir za armaturni, postoji prilika za pomicanje konzole s desne strane i lijevo, ali čini se da je ostalo za to?

07-06-2015: Dr Lom.

Izbor sheme izračuna ovisit će o tome što želite: jednostavnost i pouzdanost ili približavanje stvarnom dizajnu rade uzastopnim aproksimacijama.
U prvom su slučaju preklapajući snop može se posmatrati kao šarki, dva-leteća greda s intermedijarnim cijevi - cijevi i kanalom koji nazivate snopom konzole, a ne da biste uzeli u obzir. Da zapravo cijeli izračun.
Nadalje, jednostavno idite na snop na ekstremnim nosačima, prvo biste trebali izračunati oružje na rotaciji momenta i odrediti ugao rotacije presjeka armooyje, uzimajući u obzir opterećenje od zidova 2 kata i deformacije zidnog materijala pod djelovanjem obrtnog momenta. I na taj način izračunajte snop s dva raspona, uzimajući u obzir ove deformacije.
Pored toga, u ovom slučaju potrebno je uzeti u obzir moguće izvlačenje nosača - cijevi, jer se temelji na temelju, ali na željezničkoj ploči (kao što sam shvatio sa slike) i da će se iz slike) i ovaj štednjak biti deformiran. Da, a sama cijev će osjetiti deformaciju kompresije.
U drugom slučaju, ako želite uzeti u obzir moguće djelo smeđeg chaveller, trebali biste ga smatrati dodatnom podrškom za stropni snop i na taj način prvo izračunajte trosmjerni snop (podrška reakciji na dodatnu podršku i to će biti učitava na konzolijsku gredu), a zatim odrediti vrijednost odklona na kraju krajnje konzole, preračunati glavnu gredu, uzimajući u obzir podrumu podrške i, između ostalog, uzimaju u obzir i ugao rotacije i odstupanje armopada u mjesto vezanosti smeđeg chaveller-a. A ovo nije sve.

07-06-2015: student

Doc, hvala. Treba mi jednostavnost i pouzdanost. Ova parcela je najneverovatnija. Čak sam i razmišljao o vezivanje stanja rezervoara na pooštra koji se smanjuje, kako bi se smanjilo opterećenje na preklapanje, s obzirom na to da će se voda spajati zimi. U takvim proračunima krhotina ne penjem se. Općenito, konzola će smanjiti odstupanje?

07-06-2015: student

Doc, još jedno pitanje. Konzola se dobija usred prozorskog raspona, ima li smisla prebaciti na ivicu? S poštovanjem

07-06-2015: Dr Lom.

U opštem slučaju konzola će smanjiti odstupanje, ali kao što sam već izgovorio koliko je u vašem slučaju veliko pitanje, a pomak na centar za otvaranje prozora smanjit će ulogu konzole. A takođe, ako imate najneoptovanu parcelu, možda će biti lako poboljšati gredu, na primjer, još jedan isti kanal? Ne znam vaša tereta, ali opterećenje od 100 kg vode i pola težine rezervoara ne čini mi se tako impresivno, već kanal 8p sa stanovišta otklona na 4 m je raspon, Uzimajući u obzir dinamičko opterećenje prilikom hodanja?

08-06-2015: student

Doc, hvala na dobrom savetu. Nakon vikenda, preračunavam snop kao dvoredni na šarkama. Ako postoji veliki govornik kada hoda, konstruktivno postavljam mogućnost smanjenja koraka stropne grede. Seoska kuća, tako da dinamika tolerancije. Poprečni pomak kanala ima veći efekat, ali tretira se instalacijom unakrsnih veza ili pričvršćivanja. Jedino je što se konkretno napuni? Pretpostavljam da njena podrška na gornjom i donjom policama Chawller plus zavarenih armatura u ribama i rešetku na vrhu.
Da biste izračunali konzolu i instalaciju, bolje je uzeti polovinu raspona iz stalka do snopa (4050-800-50 \u003d 3200/2 \u003d 1600-40 / 2 \u003d 1580) ili sa ruba prozora ( 1275-40 \u003d 1235. Da, a opterećenje na gredu poput prozora, preklapanje će morati prekrivati, ali imate takve primjere. Jedinstveno, uzmite opterećenje na primijenjeno na snop odozgo? Hoće li se premještanje opterećenja primijeniti gotovo Os tenkova?

08-06-2015: Dr Lom.

Već sam te razgovarao, ne vrijedi računati na konzolu.
Namjeravate podržati ploče preklapajući se na donjem skloništu, ali šta je sa drugom stranom? U vašem slučaju, dvostruko slovo bi bilo prihvatljivije opcije (ili 2 kanala kao snop preklapanja).

09-06-2015: student

Dok, razumeo sam.
S druge strane problema nema ugla po hipotekama u tijelu snopa. Uz izračun dvospralnog snopa s različitim rasponima i različitih opterećenja još uvijek se ne bio suočavalo, pokušat ću prevesti vaš članak izračunavanjem šire o multipletu metodom trenutaka.

29-06-2015: Sergey

Dobar dan. Želio bih biti zainteresiran: Fondacija je bila bačena: gomile sa betonske dubine 1,8m, a zatim bacite 1M dubinu do betona sa betonom. Pitanje je: opterećenje se prenosi samo na hrpe ili je ravnomjerno raspoređen na gomile i na kaseti?

29-06-2015: Dr Lom.

U pravilu su gomile sa slabim tlima tako da se opterećenje na bazi prenosi kroz gomile, tako da se okvir hrpe izračunava kao grede na nosačima na hrpu. Ipak, ako ste se sipali kao podijeljeno tlo na zbijenom tlu, tada će se dio opterećenja prenijeti na zemlju kroz škrašku. U ovom slučaju, Scaret se smatra snopom, ležeći na elastičnoj osnovi i konvencionalni je temelj pojasa. Kao to.

29-06-2015: Sergey

Hvala ti. Upravo na web mjestu ispada mješavinu gline, pijeska. A glineni sloj je vrlo čvrst: sloj se može ukloniti samo otpadom itd., Slično.

29-06-2015: Dr Lom.

Ne znam sve vaše uvjete (udaljenost između hrpe, podova itd.). Prema vašem opisu, ispada da ste napravili redovnu fondaciju i gomile vrpce za pouzdanost. Stoga vam je dovoljno da utvrdite da li će širina temelja biti dovoljna za prenos tereta iz kuće.

05-07-2015: Jurij.

Zdravo! Vaša pomoć je potrebna. Metalni nijansi 1,5 x1,5 m Težina 70 kg pričvršćena je na metalnoj cijevi na dubini od 1,2 m, a zatvorena opeka (stup 38 po 38 cm). Koje dijelove i debljine trebaju biti cijev tako da nema savijanja?
Izračunao sam tablicu. 2, str. 1.1. (#Comments) kao odstupanje snopa konzole sa teretom od 70 kg, rame 1,8 m, cijev je kvadratni 120x120x4 mm, trenutak inercije je 417 cm4. Imam odstupanje - 1,6 mm? Istina ili ne?

05-07-2015: Dr Lom.

Pravilno ste sugerirali da se vaš stalak treba smatrati konsoležnom snopom. Pa čak i sa shemom izračuna gotovo nagađate. Činjenica je da će 2 sile djelovati na vašoj cijevi (na gornjoj i donjoj nadstrešnici) i vrijednost tih sila ovisit će o udaljenosti između nadstrešnica. Više detalja u članku "Utvrđivanje izvanrednog napora (zašto se mozak ne drži u zidu)". Stoga, u vašem slučaju, 2 proračuna odstupanja trebaju se izvršiti prema izračunatim šemi 1.2, a zatim su rezultati dobiveni za presavijeni uzimajući u obzir znakove (jednostavno govoreći iz jedne vrijednosti oduzevanja drugog).
P.S. I ne provjeravam tačnost proračuna, samo za sebe.

05-07-2015: Jurij.

Hvala na odgovoru. Oni. Moje naselje je napravljeno na maksimum sa velikim zalihama, a novo izračunati odstupanje bit će manji nego?

06-07-2015: Dr Lom.

01-08-2015: Pavel

Recite mi, molim vas, u shemi 2.2 tablica 3 Kako odrediti otklon na točki c ako je dužina dionica konzole drugačija?

01-08-2015: Dr Lom.

U ovom slučaju morate proći kroz cijeli ciklus. Postoji li potreba ili ne, ne znam. Na primjer, pogledajte članak posvećen izračunu greda o djelovanju nekoliko ravnomjerno usmjerenih tereta (referenca na članak prije tablica).

04-08-2015: Jurij.

Na moje pitanje od 05. jula 2015. Postoji li pravilo minimalne veličine štipanja u betonu određene metalne konzolne snopove 120x120x4 mm sa rešetkom od 70 kg (na primjer, najmanje 1/3 dužine)

04-08-2015: Dr Lom.

U stvari, izračunavanje prsta je zasebna velika tema. Činjenica je da je otpor betonskog kompresije jedne stvari, a deformacije tla, na koje su podrumske betonske preše potpuno različite. Ako je kratak, onda je veća dužina profila i veće područje u kontaktu sa tlom, to je bolje.

05-08-2015: Jurij.

Hvala ti! U mom slučaju, metalni štand će biti izlijevan u betonsku zakrpu promjera 300 mm dužine 1 m., A gomile će biti povezane betonskim drvenim okvirom sa ojačanim okvirom? Beton svuda m 300. Oni. Deformacije tla neće. Želio bih znati približnu, iako sa velikom marginom snage, omjera.

05-08-2015: Dr Lom.

Tada bi se zaista 1/3 dužine stvaranja krutog prhanja trebalo biti dovoljno. Potražite primjer članka "Vrste nosača, koji izračun shema za odabir."

05-08-2015: Jurij.

20-09-2015: Karla

21-09-2015: Dr Lom.

Prvo možete izračunati snop odvojeno za svako opterećenje na izrađenim shemama predstavljenim ovdje, a zatim su dobiveni rezultati upućeni na znakove.
Možete odmah biti jednadžbe statičke ravnoteže sistema i riješiti ove jednadžbe.

08-10-2015: Natalia.

Pozdrav, doktor)))
Imam gredu u šemi 2.3. U vašem stolu je formula data za izračun otklona u sredini leta l / 2, a u kojoj formuli možete izračunati odlomku na kraju konzole? Jeste li imali maksimalni otklon u sredini raspona? U usporedbi s maksimalnim dopuštenim otklonom za snižavanje "opterećenja i izloženosti", rezultat dobiven prema ovoj formuli potreban je korištenjem vrijednosti L - udaljenost između točaka A i B? Hvala unaprijed, uopće sam zbunio nešto. Pa ipak, ne mogu pronaći originalni izvor, iz koje se uzimaju te tablice - da li je moguće odrediti ime?

08-10-2015: Dr Lom.

Kao što sam shvatio, govorite o gredu iz tablice 3. Za takav snop, maksimalni odmak neće biti usred raspona, a bliži podršci A. Općenito, veličinu odstupanja i udaljenosti x (do točke maksimalnog odstupanja) ovisi o dužini konzole, tako da u vašem slučaju treba koristiti početne jednadžbe parametara date na početku članka. Maksimalni otklon u rasponu bit će u točki gdje je ugao rotacije nagnutog dijela nula. Ako je konzola dovoljno duga, tada se otkloni na kraju konzole može biti još više nego u rasponu.
Kada uporedite rezultat otklona u rasponu s Snipovksky, tada je duljina raspona udaljenost l između A i V. za konzolu, umjesto l, uzimanje udaljenosti 2a (dvostruki odlazak konzole) (dvostruki odlazak konzole) .
Podaci o stolu Ja sam, koristeći različite referentne knjige o teoriji materijalnog otpora, provjeravajući podatke za moguće pogreške, kao i opće metode za izračunavanje greda, kada je shema potrebna po mom mišljenju u referentnim knjigama, dakle, tamo su mnogo primarnih izvora.

22-10-2015: Aleksandar

22-10-2015: Ivan.

Hvala vam puno na pojašnjenju. Na vašem domu postoji gomila radova. Arbors, nadstrešnice, nosače. Pokušat ću se sjetiti da je u jednom trenutku marljivo očistio i zatim slučajno prošao sov .vtu-e.

31-05-2016: Vitaly

Hvala vam puno, vi ste veliki!

14-06-2016: Denis

Dok se nailazi na vašu stranicu. Gotovo propušteno s proračunima smatraju da bi se konzola s opterećenjem na kraju snopa osjećala jača nego s jednolično raspoređenim opterećenjem A formule 1.1 i 2.1 u tablici 2 prikazuju suprotno. Hvala na radu

14-06-2016: Dr Lom.

Općenito, da uporedi koncentrirano opterećenje s ravnomjerno raspoređenim, ima smisla samo kada se jedno opterećenje prikazuje drugom. Na primjer, na Q \u003d QL, definicija formula za odstupanje na shemi izračuna 1.1 će se oblikovati F \u003d QL ^ 4 / 3ei, tj. Otklon će biti u 8/3 \u003d 2,67 puta više nego sa jednostavnim ravnomjernim raspoređenim opterećenjem. Dakle, formule za izračunate sheme 1.1 i 2.1 ništa se ne prikazuje i u početku ste bili u pravu.

16-06-2016: inženjer garin

dobar dan! Ipak, ne mogu biti u smislu, bit ću vam vrlo zahvalan ako se možete rastaviti jednom i zauvijek, kada izračunavate (bilo koji) konvencionalnog snopa same konvencionalnom raspoređenom opterećenjem u kojem trenutku upotrebe inercije - Iy ili iz i zašto? Ni u jednom udžbenici ne mogu pronaći - gdje pišu da bi presjek trebao težiti kvadratu i traje najmanje trenutka inercije. Ne mogu shvatiti fizičko značenje repa, mogu li nekako na mojim prstima biti nekako na prstima?

16-06-2016: Dr Lom.

Savjetujem vam da počnete gledati članke "Osnove Konvencije" i "Na izračun fleksibilnih šipki o akciji komprimiranja ekstracentrane opterećenja", sve je sasvim detaljno i jasno objašnjeno. Ovdje ću dodati ono što mi se čini, zbunite proračune na poprečnom i uzdužnom zavoju. Oni. Kada je opterećenje okomito na osi neutralne šipke, određena je odklonom (poprečnom savijanju), kada je opterećenje paralelno s neutralnom osi snopa, zatim stabilnost, učinak uzdužnog savijanja na nosenju Sposobnost šipke se određuje. Naravno, pri izračunavanju poprečnog opterećenja (vertikalno opterećenje za horizontalno snop), treba uzimati trenutak inercije, ovisno o tome koji položaj ima snop, ali u svakom slučaju bit će iz. A pri izračunavanju stabilnosti pod uvjetom da se opterećenje primjenjuje u središtu ozbiljnosti, smatra se najmanjim trenutkom inercije, jer je vjerojatnost gubitka stabilnosti u ovom ravnini značajno veća.

23-06-2016: Denis

Pozdrav, takvo pitanje u tablici 1 za formule 1.3 i 1.4, formule odstupanja su u osnovi iste i veličine B. U formuli 1.4, kako se ne odražava?

23-06-2016: Dr Lom.

S asimetričnim opterećenjem izračunatog kruga 1.4 bit će dovoljno glomazan, ali treba imati na umu da će otklon u svakom slučaju biti manji nego kada se primijeni simetrično opterećenje (naravno, pod uvjetom da se primjenjuje simetrično opterećenje (naravno)

03-11-2016: vladimir

tabela 1 za formule 1.3 i 1.4, formula odstupanja umjesto QA ^ 3 / 24EI trebala bi biti QL ^ 3 / 24Ei. Dugo nije bilo moguće razumjeti zašto se otklon s kristalom ne konvergira

03-11-2016: Dr Lom.

Tako je, još jedan tipica zbog nepažljivog uređivanja (nadam se da će posljednje, ali ne i činjenice). Ispravljeno, hvala na pažljivosti.

16-12-2016: ivan.

Pozdrav, doktore. Pitanje je sljedeće: Pregledao sam fotografiju sa gradilišta i primijetio jednu stvar: ZHB tvornički Jumper 30 * 30 cm, operater na troslojnom ZHB ploču centimetara do 7. (lb ploča bila je mala za podršku skakačima na njemu). Plače pod balkonskim okvirom 1,3 m, na vrhu skakača Armoisa i ploče se preklapaju u potkrovlje. Da li su ove 7 cm kritične, podržavajući drugi kraj skakača veći od 30 cm, sve više koštaju već nekoliko godina

16-12-2016: Dr Lom.

Ako postoje i armopoyas, tada se opterećenje skakača može značajno smanjiti. Mislim da će sve biti u redu i tamo čak i kod 7 cm postoji dovoljno velika zaliha za snagu na referentnoj stranici. Ali generalno morate računati.

25-12-2016: Ivan.

Doktore, a ako pretpostavljate, dobro, čisto teoretski
Koja je armatura u Armopoyasu preko snopa potpuno uništena, Aropoyas će puknuti i ležati na snopu zajedno sa pločama preklapanja? Hoće li ovo 7 cm referentne stranice?

25-12-2016: Dr Lom.

Mislim, čak i u ovom slučaju ništa se neće dogoditi. Ali ponavljam, za tačniji odgovor, potreban vam je izračun.

09-01-2017: Andrew

Tabela 1 u formuli 2.3 za izračunavanje odstupanja umjesto "Q" naveden "Q". Formula 2.1 za izračunavanje otklona, \u200b\u200bkao određeni slučaj formule 2.3, prilikom podešavanja nepobjedivih vrijednosti (A \u003d C \u003d L, B \u003d 0) stječe još jedan izgled.

09-01-2017: Dr Lom.

Sve je bilo istinito bilo je tipično, ali sada nije važno. Formula odstupanja za takvu shemu izračuna koju sam uzeo iz referentne knjige Fescika S.P., kao što je najkraće za određeni slučaj X \u003d a. Ali kao što ste primjetno primijetili - ova formula ne podvrgava čekove u graničnim uvjetima, pa sam ga u potpunosti uklonio. Ostavio je samo formulu kako bi se odredio početni ugao rotacije kako bi se pojednostavio definiranje otklona po početnom metodu parametra.

02-03-2017: Dr Lom.

U tutorijali, koliko znam, ovaj se slučaj ne smatra. Ovdje će samo softver pomoći, na primjer, Lira.

24-03-2017: Eaghenia

Dobar dan u obliku odstupanja 1.4 u prvoj tabeli - Vrijednost u zagradama uvijek se dobiva negativna

24-03-2017: Dr Lom.

Sve je tačno, u svim gore navedenim formulama, negativni znak u obliku odstupanja znači da se greda moli duž osi.

29-03-2017: Oksana

Dobar dan, doktorski otpad. Možete li napisati rezultat obrtnog momenta u metalnom snopu - kada se uopće pojavi, u onome što je izračunato sheme, dobro, i, naravno, izračunavanje bi voljelo vidjeti s vama sa primjerima. Imam zglob na sretnu gredu, jedan rub konzole i koncentrirani teret dolazi na njega, a sav snop distribuiran iz Zh.B. Tanka ploča 100 mm i ograde. Ovo je ekstremni snop. Sa J.B. Peć je povezan sa zavarenim do snopa sa nagibom 600 mm šipki od 6 mm. Ne mogu da razumijem da li će tamo biti obrtni moment, ako jeste, kako da ga pronađete i izračunate lokaciju snopa u vezi s tim?

Dr Lom.

Victor, emocionalno milovanje - sigurno je dobro, ali nisu razmazane na hljeb i ne hrane porodicu. Da biste odgovorili na vaše pitanje, potrebni su izračuni, proračuni su vrijeme, a vrijeme nisu emocionalni potezi.

Za vizuelni prikaz karaktera deformacije Bruševa (šipke), provodi se sljedeće iskustvo. Grid linija, paralelna i okomita osovina bara (Sl. 30.7, A) nanosi se na bočna lica gumene trake pravougaonog dijela. Tada su trenuci (Sl. 30.7, b), koji se ponašaju u ravnini simetrije drveta, prelazeći svaki od presjeka na jednoj od glavnih središnjih inercijskih osi, primjenjuju se na Bruus. Glavni avion koji se prolazi kroz osovinu šipke i jedna od glavnih središnjih osi inercije svakog presjeka nazivat će se glavnim ravninom.

Pod djelovanjem trenutaka, bar doživljava ravno čisto savijanje. Kao rezultat deformacije, kao i iskustva, rešetke, rešetke, paralelna os šipke zakrivljena su, zadržavajući prethodne udaljenosti. Kada se naznače na slici. 30.7, kao smjer trenutaka, ove su linije u gornjem dijelu šipke produžene, a u dnu - skraćivanje.

Svaka mreža mreža okomita na osovinu šipke može se smatrati tragom ravnine nekog presjeka bara. Budući da ove linije ostaju ravne, može se pretpostaviti da su presjeci šipke, ravni za naprezanje, ostaju ravni i u procesu deformacije.

Ova pretpostavka zasnovana na iskustvu poznata je kao naziv hipoteze ravnih dijelova ili Bernoulli hipoteza (vidi § 6.1).

Hipoteza ravnih dijelova primjenjuje se ne samo čistim, već i poprečnim savijanjem. Za poprečno savijanje, to je približno, a za čisto što savijanje, što potvrđuju teorijskim studijama koje su provedene metodama teorije elastičnosti.

Sada razmatramo direktnu baru sa presjekom, simetričnom u odnosu na vertikalnu osovinu, blizu desnog kraja i učitan na lijevom kraju vanjskog trenutka u jednom od glavnih aviona bara (Sl. 31.7). U svakom presjeku ove trake samo se savijaju trenuci koji djeluju u istoj ravnini kao i trenutak

Stoga je bar u cjelokupnoj dužini izravnog čistog savijanja. U stanju čistog zavoja, pojedini dijelovi snopa mogu se smjestiti i u slučaju djelovanja na poprečnim opterećenjima; Na primjer, čisto savijanje doživljava dio od 11 greda prikazanih na slici. 32.7; U odjeljcima ovog dijela poprečne sile

Izdvajamo drvo iz razmatranih (vidi Sl. 31.7) sa dva presjeka dužine elemenata. Kao rezultat deformacije, kao što slijedi iz hipoteze Bernoulli, dijelovi će ostati ravni, ali nagnuti u odnosu na jedan na drugima u nekom kutku, lijevo odsjećimo uvjetno za fiksno. Zatim, kao rezultat rotacije desnog dijela pod uglom, zauzimat će položaj (Sl. 33.7).

Ravne linije će se u nekom trenutku preći a, što je središte zakrivljenosti (ili, tačnije, nakon osi zakrivljenosti) uzdužnih vlakana elementa gornje vlakne elementa koji se razmatraju kao što je prikazano na slici. 31.7 Smjer trenutnog vremena je produžen, a donji šokirani. Vlakna određenog intermedijarnog sloja okomita na ravninu djelovanja trenutka zadržavaju svoju dužinu. Ovaj sloj se naziva neutralnim slojem.

Označite polumjer zakrivljenosti neutralnog sloja, I.E., udaljenost od ovog sloja do centra Curvasne A (vidi Sl. 33.7). Razmotrite neki sloj smješten na udaljenosti od neutralnog sloja. Apsolutni izduženje vlakana ovog sloja jednak je relaciji

S obzirom na takav trouglovi koji stoga

U teoriji savijanja pretpostavlja se da se uzdužna vlakna bara ne pritisnuju jedni protiv drugih. Eksperimentalne i teorijske studije pokazuju da ova pretpostavka ne utječe na rezultate izračuna.

Čistim savijanjem, tangentni naponi ne pojavljuju se u presjecima. Dakle, sva vlakna na čistom zavoju su u uvjetima neaksijalnog istezanja ili kompresije.

Prema zakonu grla za slučaj nesisijskog istezanja ili kompresije, normalan napon o i odgovarajuća relativna deformacija povezana su s ovisnošću

ili na osnovu formule (11.7)

Iz formule se slijedi da su normalni naprezanja u uzdužnim vlaknima drveta izravno proporcionalni njihovim udaljenostima od neutralnog sloja. Shodno tome, u presjeku bara na svakom od njegove točke su normalni naponi proporcionalni na udaljenosti od ove točke do neutralne osi, što je linija sjecišta neutralnog sloja sa presjekom (Sl.

34.7, a). Iz simetrije drveta i učitavanje slijedi da je neutralna os horizontalna.

Na tačkama neutralne osi, normalni naponi su nula; Na jednoj strani neutralne osi, oni se protežu, a na drugom - kompresivnoj.

EPUR naglasi O je grafikon ograničen ravnom linijom, s najvišim vrijednostima naponskih vrijednosti za najneveznice za bodove iz neutralne osi (Sl. 34.7, B).

Sada razmatramo ravnotežne uvjete posvećenog elementa baru. Učinak lijevog dijela drveta na presjeku elementa (vidi Sl. 31.7) bit će izlaganje u obliku momenta savijanja koji su preostali unutrašnji napori u ovom odjeljku tijekom čistog savijanja jednake nuli. Radnja desne strane bara na presjeku elementa predstavljena je kao osnovne snage na presjeku primijenjene na svako osnovnoj platformi (Sl. 35.7) i paralelnoj osi bara.

Napravimo šest ravnotežnih uslova elementa

Ovdje - iznos projekcija svih sila koji djeluju na element, odnosno na osovini - zbroj trenutaka svih sila u odnosu na osi (Sl. 35.7).

Osovina se poklapa s neutralnom osi odjeljka, a osovina je okomita na njega; Obje ove osi nalaze se u ravnini presjeka

Osnovna sila ne daje projekcije na osi y i i ne uzrokuje trenutak u odnosu na osovinu, stoga su ravnotežne jednadžbe zadovoljne bilo koje vrijednosti.

Jednadžba ravnoteže ima obrazac

Zamjenjujemo u jednadžbi (13.7) vrijednost a po formuli (12.7):

Budući da se (zakrivljeni element bara smatra za koji),

Integral je statički trenutak presjeka bara u odnosu na neutralnu osovinu. Ravnopravnost njene nule znači da neutralna os (I.E. Axis) prolazi kroz težište presjeka presjeka. Dakle, težište svih presjeka bara, pa je, stoga, osovina bara, koja je geometrijsko mjesto gravitacionih centara, nalazi se u neutralnom sloju. Shodno tome, radijus zakrivljenosti neutralnog sloja radijus je zakrivljenosti zakrivljene osi šipke.

Jednadžba ravnoteže sada je u obliku zbroja trenutaka svih sila koji se primjenjuju na drveni element u odnosu na neutralnu osovinu:

Evo trenutka osnovne unutrašnje sile u odnosu na os.

Označite područje presjeka bara koji se nalazi iznad neutralne osi - ispod neutralne osi.

Zatim predstavlja opuštajuće osnovne sile koje se primjenjuju iznad neutralne osi, ispod neutralne osi (Sl. 36.7).

Obje ove komponente jednake su jednakom drugom u apsolutnoj vrijednosti, jer je njihov algebarski iznos na osnovu stanja (13.7) nula. Ove komponente formiraju unutrašnji par sila koji djeluju u presjeku šipke. Trenutak ovog para snage, jednak tome, proizvod jedne od njih je između njih (Sl. 36.7), je trenutak savijanja u presjeku baru.

Zamjena u jednadžbi (15.7) Vrijednost formule (12.7):

Evo aksijalnog trenutka inercije, i.e. osi koji prolaze kroz težinski centar. Otuda,

Zamjena vrijednosti od formule (16.7) u formuli (12.7):

U izlazu formule (17.7), ne uzima se u obzir da u vanjskom trenutku usmjerenom, kao što je prikazano na Sl. 31.7, prema usvojenom pravilu znakova, trenutak savijanja je negativan. Ako uzmemo u obzir ovo, a zatim prije desnog dijela formule (17.7) potrebno je staviti znak "minus". Zatim, s pozitivnim trenutkom savijanja u gornjem dijelu bara (I.E., vrijednosti i vrijednosti su negativne, što će ukazivati \u200b\u200bna prisustvo u ovoj zoni tlačnih napona. Međutim, obično se "minus" znak na desnoj strani formule (17.7) nije stavljen, a ova se formula koristi samo za određivanje apsolutnih vrijednosti napona a. Stoga je u formuli (17.7) potrebno zamijeniti apsolutne vrijednosti momenta savijanja i ordinate. Znak istog napona uvijek se lako instalira znakom trenutka ili karakterom naprezanja snopa.

Jednadžba ravnoteže sada je u obliku zbroja trenutaka svih sila priloženih elementu bara, u odnosu na osovinu:

Evo trenutka elementarne interne sile u odnosu na osovinu y (vidi Sl. 35.7).

Zamjena u izrazu (18.7), značaj formule (12.7):

Ovdje je integral centrifugalni trenutak inercije presjeka bara u odnosu na osi y i. Otuda,

Ali od

Kao što je poznato (vidi § 7.5), centrifugalni trenutak inercije odjeljka je nula u odnosu na glavne osi inercije.

U ovom slučaju, osovina y je osovina simetrije presjeka šipke i, prema tome, osi y i glavne su centralne osi inercije ovog odjeljka. Stoga je uvjet (19.7) ovdje zadovoljan.

U slučaju kada je presjek savijanja drveta nema nikakvu osovinu simetrije, stanja (19.7) zadovoljna je ako avion savijanja prođe kroz jednu od glavnih središnjih osovina presjeka ili paralelno s tim osa.

Ako se avion savijanja ne prođe kroz bilo koju od glavnih središnjih osovina inercije presjeka bara, a ne paralelno s njim, tada stanje (19.7) nije zadovoljno i, stoga nema Direktan zavoj - bar doživljava kosi savijanje.

Formula (17.7), koja određuje normalan napon u proizvoljnoj tački segmenta na kojem se razmatra, pod uslovom je da se avion savijanja prolazi kroz jednu od glavnih osovina inercije ovog odjeljka ili je Paralelno. Istovremeno, neutralna os križnog presjeka je njena glavna centralna inercija, okomito u ravninu momenta savijanja.

Formula (16.7) pokazuje da je s ravnim čistom zavojem, zakrivljenost zakrivljene osi drvena izravno proporcionalna proizvodu elastičnog modula e u vrijeme inercije, proizvod će se nazvati krutom presjeka tokom Savijanje; Izražava se itd.

Sa čistim snopom savijanja stalnog dijela, savijanje momenata i krutost dijelova su konstantne po dužini. U ovom slučaju, radijus zakrivljenosti zakrivljene osi snopa ima stalnu vrijednost [cm. Izraz (16.7)], I.E., Beam se savija s obodom luka.

Od formule (17.7) slijedi da se najveći (pozitivni - zatezni) i najmanji (negativni kompresivni) normalni naponi u presjeku trake pojavljuju na bodovima koji su najmoprimirniji od neutralne osi koji se nalazi na obje strane. U presjeku, simetričan u odnosu na neutralnu osovinu, apsolutne vrijednosti najvećih zatezanih i kompresivnih napona su iste i mogu se odrediti formulom

gdje je udaljenost od neutralne osi do najudaljenije točke odjeljka.

Vrijednost ovisno o veličini i obliku presjeka naziva se aksijski obrtni moment presjeka i naznačeno je

(20.7)

Otuda,

Definiramo aksijalne trenutke otpornosti za pravokutne i okrugle dijelove.

Za pravokutni presjek B širok i visok

Za prečnik okruglog sekcije D

Trenutak otpora je izražen.

Za dijelove, ne simetrično u odnosu na neutralnu osovinu, na primjer, za trokut, brend itd., Udaljenost od neutralne osi do najudaljenih rastegnutih i komprimiranih vlakana različita je; Stoga su za takve odjeljke dvije točke otpora:

gdje - udaljenosti od neutralne osi na najudaljenu i komprimiranu vlakna.

Direktan zavoj. Ravni poprečni savijanje izgradnje epura unutrašnjih faktora snage za izgradnju epuro Q i M prema izgradnjom EPUR Q i M prema karakterističnim odjeljcima (bodovima), izračunavanja sa savijanjem sa savijanjem sa savijanjem. Potpuno provjeravanje snage greda koncept centra zavoja. Definicija pokreta u gredama. Koncepti deformacije greda i uvjeti njihove krutosti Diferencijalna jednadžba savijenih osi zračenja Primjeri izravnih integracija u određivanjem pokreta u grede izravno integrirajući fizičko značenje metode stalne integracije početnih parametara (univerzalno) Jednadžba osi snopa). Primjeri definiranja pokreta u snopu koristeći početnu metodu parametara koji određuju pokrete MORA metodom. Pravilo A.K. Vereshchagin. Izračun Morove integral prema pravilu A.K. Vereshchagin Primjeri definiranja kretanja integralnom morom bibliografskom listi Direktni zavoj. Ravna poprečna savijanja. 1.1. Izgradnja epura unutrašnjih faktora snage za grede izravnim zavodom je vrsta deformacije, u kojoj se pojavljuju dva unutrašnja faktor snage u presjecima šipke: savijajući trenutak i poprečna sila. U određenom slučaju, poprečna sila može biti nula, tada se savijanje naziva čistom. Sa ravnim poprečnim savijanjem, sve snage nalaze se u jednoj od glavnih aviona inercije rod i okomito na njegovu uzdužnu osovinu, trenuci se nalaze u istoj ravnini (Sl. 1.1, A, B). Sl. 1.1 Poprečna sila u proizvoljnom presjeku snopa numerički je jednaka algebarskoj količini projekcija na normalno do osi greda svih vanjskih sila koje djeluju na jednoj strani odjeljka koji se ponašaju na jednoj strani. Poprečna sila u presjeku MN zrake (Sl. 1.2, A) smatra se pozitivnim, ako su relativne vanjske snage s lijeve strane dijela usmjerene prema gore, a s desne strane i negativne - u suprotnom slučaju - u suprotnom slučaju (Sl. 1.2, b). Sl. 1.2 Izračunavanje poprečne sile u ovom odjeljku, vanjske sile koje leže na lijevoj strani dijela uzimaju se sa Plus znakom, ako su usmjereni prema gore, a s minusnim znaku, ako dolje. Za desnu stranu snopa - naprotiv. 5 Trenutak savijanja u proizvoljnom presjeku snopa je numerički jednak algebarskom sumu momenata u odnosu na odjeljak središnje osi Z-a sve vanjske sile koji djeluju na jednoj strani odjeljka koji se razmatraju. Trenutak savijanja u presjeku MN grede (Sl. 1.3, A) smatra se pozitivnim, ako je jednak trenutak vanjskih sila s lijeve strane dijela usmjeren duž sat strelice, a s desne strane - u smjeru suprotnom od kazaljke na satu i u smjeru suprotnom od kazaljke na satu i negativno - u suprotnom slučaju (Sl. 1.3, b). Sl. 1.3 Pri izračunavanju trenutka savijanja u ovom odjeljku, trenuci vanjskih sila koji leže na lijevoj strani presjeka smatraju se pozitivnim ako su usmjereni duž sa strelicom u smjeru kazaljke na satu. Za desnu stranu snopa - naprotiv. Prikladno je odrediti znak momenta savijanja prirodom deformacije snopa. Trenutak savijanja smatra se pozitivnim ako je u odjeljku koji se razmatra, obrezan dio snopa savija se konveksnošću, i.e. donja vlakna se protežu. U suprotnom slučaju, trenutak savijanja u presjeku je negativan. Između trenutka savijanja m, poprečna sila q i intenzitet opterećenja Q, postoje diferencijalne ovisnosti. 1. Prvi derivat poprečne sile na odjeljku Abscissa jednak je intenzitetu distribuiranog tereta, I.E. . (1.1) 2. Prvi derivat trenutka savijanja na apscisu odjeljka jednak je poprečnom sili, i.e .. (1.2) 3. Drugi derivat presjeka jednak je intenzitetu distribuiranog tereta, i.e .. (1.3) Distribuirano opterećenje usmjereno, smatramo pozitivnim. Iz diferencijalnih zavisnosti između M, Q, Q, broj važnih zaključaka Slijede: 1. Ako na mjestu snopa: a) Poprečna sila je pozitivna, tada se trenutak savijanja povećava; b) poprečna sila je negativna, tada se trenutak savijanja smanjuje; c) poprečna sila je nula, a zatim trenutak savijanja ima stalnu vrijednost (čisto savijanje); 6 g) Poprečna sila prolazi kroz nulu, promjenu znaka iz plus do minus, max m M, u suprotnom slučaju m mmin. 2. Ako na mjestu snopa ne postoji distribuirano opterećenje, tada je poprečna sila konstantna, a trenutak savijanja varira ovisno o linearnom zakonu. 3. Ako na mjestu snoporno raspoređene opterećenja, poprečna sila varira ovisno o linearnom zakonu, te na sajmovi - prema zakonu kvadratnog parabole, koji se konveksu u smjeru opterećenja (u slučaju Izgradnja parcele iz proširenih vlakana). 4. U odjeljku pod koncentriranom silom EPURO Q ima skok (po količini sile), EPURA M je prekid za radnju moći. 5. U odjeljku, gdje je u prilogu koncentrirani trenutak, epur M ima skok jednak vrijednosti ovog trenutka. Na fazi q se ne odražava. U slučaju složenog učitavanja, grede su izgrađene poprečnim silama Q i savijanja M. EPURA Q (m) naziva se grafičkom grafikonu koji prikazuje zakon promjena u poprečnom silu (savijanja) dužnosti snop. Na osnovu analize epur m i q postoje opasni presjeci snopa. Pozitivne reorganizira epur Q deponovaju se, a negativno - dolje od osnovne linije, sprovedeno paralelno s uzdužnom osi snopa. Pozitivni reorganizacija šljive M deponovani su prema dolje i negativno - gore, odnosno EPURA M izgrađen je na strani ispruženih vlakana. Izgradnja epur Q i M za grede treba započeti s definicijom referentnih reakcija. Za grede s jednim štipanim i drugim slobodnim krajevima, izgradnja epur Q i M može se pokrenuti iz slobodnog kraja, bez utvrđivanja reakcija u brtvi. 1.2. Izgradnja EPUR Q i M Prema jednadžbima grede podijeljena su u odjeljke, unutar kojih se funkcije za trenutak savijanja i poprečna sila ostaju konstantna (nemaju pauze). Granice parcela su stajalište primjene koncentriranih sila, odlomak sila i mjesta promjene u intenzitetu distribuiranog opterećenja. Na svakoj lokaciji je snimljen proizvoljni odjel na udaljenosti od porijekla koordinata, a za ovaj odjeljak su izjednačene jednadžbe za Q i M. za ove jednadžbe. EPPURES Q i M. Primjer 1.1 Izgradite pljuskove Poprečne sile q i savijaju trenutke M za dani snop (Sl. 1.4, a). Rješenje: 1. Određivanje reakcija podrške. Očinjavamo ravnotežne jednadžbe: od kojih dobijamo reakcije nosača su pravilno definirane. Širina ima četiri dijela Sl. 1.4 Učitavanje: SA, ad, db, budite. 2. Izgradnja epure Q. Odjeljak. Na odjeljku CA, proizvoljni prelazi odjeljak 1-1 na udaljenosti x1 s lijevog kraja snopa. Odredite q kao algebarsku količinu svih vanjskih sila koja djeluju s lijeve strane odjeljka 1-1: MINUS znak se uzima jer je sila koja djeluje s lijeve strane odjeljka usmjerava. Izraz za q ne ovisi o varijabli x1. EPURA Q Na ovoj stranici prikažena je ravna linija, paralelna osovina apsissa. Plot oglasa. Na mjestu vršimo proizvoljni dio 2-2 na udaljenosti x2 s lijevog kraja snopa. Odredite Q2 kao algebarsku količinu svih vanjskih sila koja djeluju s lijeve strane odjeljka 2-2: 8, vrijednost Q je konstantna na mjestu (neovisno o varijabli x2). EPUR Q Na web mjestu je ravno, paralelna osovina apscisa. DB zaplet. Na licu mjesta vršimo proizvoljni dio 3-3 na udaljenosti x3 s desnog kraja snopa. Odredite Q3 kao algebarsku količinu svih vanjskih sila koje djeluju desno od odjeljka 3-3: Rezultirajući izraz je jednadžba nagnute ravne linije. Zaplet biti. U području snosimo odjeljak 4-4 na udaljenosti x4 s desnog kraja snopa. Odredite q kao algebarsku količinu svih vanjskih sila koja djeluju s desne strane odjeljka 4-4: 4 Ovdje se uzima znak plus jer je opuštajuće opterećenje na desnoj strani odjeljka 4-4. Koristeći dobijene vrijednosti, izgradimo pljuskove q (Sl. 1.4, B). 3. Zgrada EPURA M. Parcela M1. Trenutak savijanja određujemo u odjeljku 1-1 kao algebarsku zbroj trenutaka sila koji djeluju s lijeve strane odjeljka 1-1. - Jednadžba je ravna. Parcela A 3 određivala je trenutak savijanja u odjeljku 2-2 kao algebarsku zbroj trenutaka sila koje djeluju ulijevo od člana 2-2. - Jednadžba je ravna. Plot DB 4 određen trenutak savijanja u odjeljku 3-3 kao algebarska zbroj trenutaka sila koja djeluju desno od člana 3-3. - jednadžba kvadratnog parabole. 9 Pronalazimo tri vrijednosti na krajevima web mjesta i na mjestu s XK koordinatom, gdje odjeljak B 1 definira trenutak savijanja u odjeljku 4-4 kao algebarsku zbroj momenata sila koje djeluju udesno iz odjeljka 4-4. - jednadžba kvadratnog parabola Pronađimo tri vrijednosti M4: prema vrijednostima vrijednosti ePuur m (Sl. 1.4, b). U područjima CA i AD-a Q je ograničen na ravno, paralelna os apscisa, a u dB-u i biti odjeljci - nagnuti se ravno. U poprečnim presjecima C, A i B na pozornici Q, postoje skokovi na vrijednosti relevantnih sila, što služi kao provjera ispravnosti izgradnje parcele: U područjima gdje se nalaze na mjestima Q  0, momenti se povećavaju preostalo desno. U područjima gdje je toq  0, trenuci se smanjuju. Pod fokusiranim silama postoje kvarovi prema akciji snaga. Pod koncentriranom tačkom dolazi skok na veličinu trenutka. To ukazuje na ispravnost izgradnje EPUR M. Primjer 1.2 za izgradnju epire Q i M za grede na dvije nosače utovareno distribuiranim opterećenjem, čiji se intenzitet mijenja kroz linearno pravo (Sl. 1.5, a). Rješenje Određivanje reakcija podrške. Jednako distribuirano opterećenje jednako je području trokuta, što je pucalno opterećenje i pričvršćen je u središtu ozbiljnosti ovog trougla. Kostiramo iznos trenutka svih snaga s obzirom na točke A i B: izgradnju faze OPTUŽENI MILOŠEVIŠIh - Izrada proizvoljnog odeljenja na udaljenosti od x sa leve podrške. Redoslijed opterećenja koja odgovara presjeku određuje se iz ličnosti trouglova je rezultirajući dijelom tereta koji se nalazi s lijeve strane odjeljka u poprečnom dijelu u odjeljku jednak je Poprečna sila varira po zakonu Trga Parabola Zero: EPUR Q prikazana je na Sl. 1.5, b. Trenutak savijanja u proizvoljnom odlomku jednak je trenutku savijanja varira ovisno o zakonu kubnog parabola: maksimalna vrijednost momenta savijanja ima u odjeljku, gdje je 0, tj., S EPRA-om, M. 1.5, in. 1.3. Izgradnja epur Q i M prema karakterističnim odjeljcima (bodovima) koristeći diferencijalne ovisnosti između M, Q, Q i zaključci koji proizlaze iz njih, preporučljivo je izgraditi parcele Q i M prema karakterističnim odjeljcima (bez pripreme) jednadžbi). Primjena ove metode izračunajte vrijednosti Q i M u karakterističnim odjeljcima. Karakteristični su odjeljci granični dijelovi parcela, kao i odjeljak, gdje je interni faktor snage ekstremne vrijednosti. U dometu između karakterističnih odjeljaka, obrisi 12 plulja uspostavljeni su na temelju diferencijalnih ovisnosti između M, Q, Q i zaključaka koji proizlaze iz njih. Primjer 1.3 za izgradnju epere Q i M za snop prikazanu na slici. 1.6, a. Sl. 1.6. Rješenje: Izgradnja epur Q i M počevši od slobodnog kraja snopa, dok reakcija u pečatu ne može se utvrditi. Širina ima tri područja utovara: AB, Sun, CD. Ne postoji distribuirano opterećenje na AB i Suncima. Cross sile su konstantne. EPUR Q je ograničen na ravno, paralelno apscisa osovina. Momenti savijanja mijenjaju se prema linearnom zakonu. EPURA M je ograničen na ravno, naklonjen osi apscissa. Na CD zemljištu postoji jednolično distribuirano opterećenje. Poprečne sile se mijenjaju prema linearnom zakonu, a savijaju se trenutke - prema zakonu kvadratnog parabole sa konveksičnošću prema akciji distribuiranog opterećenja. Na granici dijelova AB i sunce poprečne snage varira skače. Na granici dijelova sunce i CD-a, trenutak savijanja mijenja skokove. 1. Izgradnja ePur-a. Izračunajte vrijednosti poprečnih sila Q U graničnim dijelovima parcela: Prema rezultatima proračuna, gradimo q-ovu nekursku snagu za snop (Sl. 1, b). Slijedi iz zapleta q da je poprečna sila na odjeljku CD-a nula u odjeljku, razlikuje se na daljini QA a Q od početka ovog područja. U ovom se odjeljku moment savijanja ima maksimalnu vrijednost. 2. Izgradnja epery M. Izračunajte vrijednosti savijanja u graničnim dijelovima odjeljaka: s maikšimalnim trenutkom na mjestu prema rezultatima izračuna, gradimo epuur M (Sl. 5.6, b) . Primjer 1.4 Prema određenoj utjelovljenosti savijanja (Sl. 1.7, a) za snop (Sl. 1.7, b), odrediti aktivna opterećenja i konstruirati raspon q. Šolja je označena vrhom kvadratne parabole. Rješenje: Odredite opterećenja koja djeluju na snopu. Područje AC-a učitava se jednolično raspoređenim teretom, jer je EPRA M na ovom dijelu četvrtasta parabola. U referentnom odjeljku, fokusirani trenutak pričvršćen je na snop, koja djeluje u smjeru kazaljke na satu, kao na pozornici m, u trenutku se skačemo prema veličini. Nije ukrcan na odjeljak SV Balka, jer je EPURA M na ovoj web stranici ograničena na nagnutu ravnu liniju. Reakcija podrške utvrđuje se iz stanja da je trenutak savijanja u odjeljku C je nula, tj. Da bi se utvrdio intenzitet distribuiranog opterećenja, izrazit ćemo izraz za trenutak savijanja u odjeljku i kao zbroj Trenuci sila s desne strane i izjednačavaju na nulu sada ćemo sada odrediti reakciju podrške A. Da bismo to učinili, izrazit ćemo izraz za savijanje momenata u odjeljku kao zbroj trenutaka snage lijeve strane, izračunata šipka snopa sa opterećenjem prikazana je na slici. 1.7, unutra. Počevši od lijevog kraja greda, izračunamo vrijednosti poprečnih sila u graničnim dijelovima odjeljaka: EPUR Q prikazana je na slici. 1.7, Razmatrani problem može se riješiti izradom funkcionalnih ovisnosti za M, Q na svakoj web lokaciji. Odaberite porijeklo na lijevom kraju snopa. Na području AC Epyur M izraženo je u četvrtastoj paraboli, čija je jednadžba koja sadrži stalnu A, B, nalazimo iz stanja koje parabola prolazi kroz tri boda s poznatim koordinatama: zamjenjujući koordinate točaka Do jednadžbe Parabole, dobit ćemo: izraz za trenutak savijanja će razlikovati M1 funkciju, dobivamo ovisnost za poprečni cilindar nakon diferencijacije Q funkcije Q Dobivamo izraz za intenzitet distribuiranog opterećenja na DIO CRZIVNI ODRŽAVANJA ZAMENE RAZLIČITE FUNKCIJE za određivanje stalnog A i B Koristimo uvjete koje ovaj direktni prolazi kroz dvije točke čije su koordinate poznate da bi dobili dvije jednadžbe :, b kojih imamo 20. jednadžbe za Trenutak savijanja na regiji SV-a bit će nakon dvogodišnje diferencijacije M2, naći ćemo na pronalaženim vrijednostima M i Q Izgradimo spojnica savijanja i poprečne sile za snop. Pored distribuiranog opterećenja, usredotočene snage primjenjuju se na snop u tri dijela, gdje postoje regali i fokusirani bodovi u odjeljku Q, gdje skok na pozornici m. Primjer 1.5 za grede (Sl. 1.8, a) Odredite racionalan položaj šarke sa, u kojem je najveći trenutak savijanja u rasponu jednak momentu savijanja u brtvi (apsolutnom vrijednošću). Izgradite EPURA Q i M. Određivanje reakcija podrške. Uprkos činjenici da je ukupan broj potpornih veza četiri, snop se statički utvrđuje. Trenutak savijanja je nula jednak, što vam omogućava da stvorite dodatnu jednadžbu: zbroj trenutaka u odnosu na šarku svih vanjskih sila koje djeluju na jednoj strani ovog šarke je nula. Napravit ćemo zbroj trenutaka svih sila s desne strane šarke S. EPUR Q za snop ograničen je na nagnuto ravno, jer je Q \u003d Const. Određujemo vrijednosti poprečnih sila u graničnim dijelovima snopa: XK je XK, gdje je Q \u003d 0 određeno iz jednadžbe odakle je EPU M za snop ograničen na kvadratnu parabolu. Izrazi za savijanje momenata u odjeljcima, gdje su Q \u003d 0, a u zaptivanju bilježe, odnosno, iz stanja učestalosti trenutnih trenutaka, dobivamo kvadratnu jednadžbu u odnosu na željeni parametar x: stvarna vrijednost X2x 1, 029 m. Odredite numeričke vrijednosti poprečnih sila i savijanja u karakterističnim dijelovima snopa na slici.1.8, B prikazuje EPURO Q i na slici. 1.8, b - EPUR M. Razmatrani zadatak može se riješiti metodom raspada greda šarke na komponente njegovih elemenata, kao što je prikazano na Sl. 1.8, G. Na početku su utvrđene reakcije podrške VC i VB. Izgradi se pljuskovi Q i M za snop ovjesa od SV od akcije koja se primjenjuje na njega. Zatim idite na glavni snop AU-a, učitavajte ga dodatnom VC silom, što je snaga pritiska B snopa na AU snop. Nakon toga, izgradite parcele q i m za grede AU-a. 1.4. Proračuni za snagu izravne grede savijanja Izračun snage u normalnim i tangentnim naglašenjima. Sa izravnim snopom savijanja u presjecima, normalni i tangentni napredovi nastaju (Sl. 1.9). 18 Sl. 1.9 Normalni naponi povezani su sa trenutkom savijanja, tangenti su povezani sa poprečnim silom. S direktnim čistom savijanjem, tangentni naponi su nula. Normalni naponi na proizvoljnoj tački poprečnog dijela snopa određuju se formulom (1.4) gdje je m u ovom odjeljku; Iz je trenutak inercije presjeka u odnosu na neutralnu osovinu z; Y je udaljenost od mjesta na kojoj se normalan napon određuje neutralnoj osi Z. Normalni naponi u visini odjeljka mijenjaju se prema linearnom zakonu i postižu najveću vrijednost na bodovima koji su najmorniji iz neutralne osi ako je presjek simetrično u odnosu na neutralnu osovinu (Sl. 1.11), a zatim smo fig. 1.11 Najveći zatezni i kompresivni naponi su isti i određuju se formulom,  - aksijalni trenutak otpornosti presjeka tijekom savijanja. Za pravougaoni dio B širok B Visok: (1,7) za kružni dio promjera D: (1,8) za ručni odjeljak   - respektivno, unutarnji i vanjski promjer prstena. Za grede plastičnih materijala najracionalniji su simetrični 20 oblika odjeljaka (dvosmjerni, kutija, prsten). Za grede krhkih materijala, bez otpora i kompresiju, racionalni presjeci su asimetrični u odnosu na neutralnu osovinu Z (tavr, u obliku slova P, asimetrična 2). Za grede stalnog dijela plastičnih materijala u simetričnim oblicima odjeljaka, stanje snage je napisano kako slijedi: (1.10) gdje je MUMAX maksimalni trenutak savijanja na modulu; - Dopušteni napon za materijal. Za grede stalnog dijela plastičnih materijala u asimetričnim oblicima odjeljaka, stanje snage je napisano u sljedećem obrascu: (1. 11) za grede izrađene od krhkih materijala sa odeljkama, asimetričnim u odnosu na neutralnu osovinu, u slučaju da EPURA M nije jambe (Sl. 1.12), morate snimiti dva uvjeta jačine - udaljenost od neutralne osi do najutralnijih tačaka , respektivno, ispružene i komprimirane opasne presjeke; P - Dozvoljeni naponi, respektivno, zatezanje i kompresiju. Sl.1.12. 21 Ako se obrezivanje savijanja ima sekcije različitih znakova (Sl. 1.13), osim provjere odjeljka 1-1, gdje je valjano, potrebno je izračunati najveće zatezne napone za presjek 2-2 (sa najvećom tačkom suprotnog znaka). Sl. 1.13 Uz glavni izračun normalnih napona u nekim slučajevima potrebno je provjeriti snagu tangetne napetosti. Tangentni naponi u gredama izračunavaju se prema formuli D. I. Zhuravsky (1.13) gdje je q poprečna sila u poprečnom presjeku snopa; Szot je statički trenutak u odnosu na neutralnu osovinu dijela dijela, koja se nalazi na jednoj strani izravnog provedenog kroz ovu točku i paralelnu osovinu z; b - širina odjeljka na nivou tačke koja se razmatra; Iz je trenutak inercije cjelokupnog dijela u odnosu na neutralnu osovinu Z. U mnogim slučajevima maksimalne napomene tangenta događaju se na nivou neutralnog sloja greda (pravokutnik, dvostruko slovo, krug). U takvim se slučajevima uvjet za tangencijalne napone bilježi u obrascu, (1.14) gdje je QMAX najveća poprečna sila u modulu; - Dopuštena tangentna stresa za materijal. Za pravougaoni dio snopa stanje snage ima obrazac (1,15) a - presjek zraka. Za okrugli dio, stanje snage je zastupljeno u obliku (1.16) za grijani dio; stanje snage je napisano na sljedeći način: (1.17) gdje je SZO, TMSAX statički trenutak u odnosu na neutralnu osovinu; D - debljina 2. zida. Tipično se veličina presjeka snopa određuje od snage normalnih napona. Provjera čvrstoće greda tangentne napetosti obavezna je za kratke grede i grede bilo koje dužine, ako su u blizini nosača fokusirane snage velike vrijednosti, kao i za drvene, okretne i zavarene grede. Primjer 1.6 Provjerite jačinu baterije kutije (Sl. 1.14) u normalnim i tangentnim naglašenjima, ako MPA. Izgradite kliješta u opasnom dijelu snopa. Sl. 1.14 Rješenje 23 1. Izgradnja epur Q i M prema karakterističnim odjeljcima. S obzirom na lijevi dio snopa, dobivamo liniju poprečnih sila prikazano je na slici. 1.14, c. Eppument sa savijanjem momenata prikazan je na slici. 5.14, G. 2. Geometrijske karakteristike presjeka 3. Najveći normalni naponi u odjeljku C, gdje je MMAX (modul) važeći: MPa. Maksimalni normalni naponi u snopu gotovo su jednaki dopuštenim. 4. Najveći tangentni naglašava u odjeljku sa (ili a), gdje je maks. Q (modul) važeći: Ovdje je statički trenutak područja šupljine u odnosu na neutralnu osovinu; b2 cm - širina odjeljka na nivou neutralne osi. 5. Tangenti naglašava u točki (u zidu) u odjeljku C: Sl. 1.15 Ovdje SZOMC 834,5 108 CM3 je statički trenutak površine dijela, koji se nalazi iznad linije koja prolazi kroz tačku K1; b2 cm - Debljina zida u točki K1. Parcele  i  za odjeljak iz snopa prikazani su na slici. 1.15. Primjer 1.7 za snop prikazanu na slici. 1.16, a potrebno je: 1. konstruirati akcije poprečnih sila i savijanja momenata u karakterističnim odjeljcima (bodovima). 2. Odredite veličinu presjeka u obliku kruga, pravokutnika i hrpe iz čvrstoće normalnih napona, uporedite presjeke. 3. Provjerite odabrane veličine dijelova tangencijalnih greda. Danar: Rješenje: 1. Odredite reakcije nosača snopa. Proverite: 2. Izgradnja epuro Q i M. Vrijednosti poprečnih sila u karakterističnim dijelovima snopa 25 Sl. 1.16 u područjima CA i oglas, intenzitet opterećenja Q \u003d Const. Shodno tome, u ovim područjima EPUR Q je ograničeno na ravno, naklonjeno osovini. U DB odjeljku intenzitet distribuiranog opterećenja Q \u003d 0, stoga, na ovom dijelu EPURO Q je ograničen na ravno, paralelna osovina x. EPUR Q za gredu prikazan je na slici. 1.16, b. Vrijednosti savijanja u karakterističnim dijelovima snopa: U drugom odjeljku određujemo apscisu X2 odjeljka u kojem Q \u003d 0: maksimalni trenutak na drugom dijelu epur m za gred prikazano na slici. 1.16, u. 2. Sastavite stanje snage na normalnim naponama odakle određujemo potreban aksijalni trenutak otpornosti na poprečni presjek iz izražavanja. Definirani potrebni promjer d okviri okruglih presjeka za pravokutni vijak. Potrebna visina odjeljka . Prema gostima 8239-89 stolova, nalazimo najbližu maksimalnu vrijednost aksijalnog obrtnog momenta od 597cm3, što odgovara 2 33 2, sa karakteristikama: A Z 9840 cm4. Provjerite za prijem: (podložite 1% dozvoljenog 5%) Najbliži 2-nabora 2 (W 2 cm3) dovodi do značajnog preopterećenja (više od 5%). Konačno, konačno smo prihvaćeni. 33. Uporedite područje okruglog i pravokutnog presjeka sa najmanjim i zrakoplovnim područjem: od tri smatrana presjecima je najekonomičnija. 3. Izračunajte najveći normalni naponi u opasnom dijelu 27 dvosmjernog snopa (Sl. 1.17, A): Normalni naponi u zidu u blizini pukovnijeg odjeljka staje u radnom mjestu u opasnom dijelu Širina su prikazana na Sl. 1.17, b. 5. Odredite najveće tangentne naglaske za odabrane dijelove snopa. a) Pravokutni presjek snopa: b) kružni presjek snopa: c) Grijači snopa: tangentni naglašava u zidu u blizini gomile hrpe u opasnom dijelu (desno) (udesno) tačka 2): Tangenta tangentnih napona u opasnim presjecima grijanja prikazana je na slici. 1.17, c. Maksimalni naponi tangenta u snopu ne prelazi dozvoljeni primjerak napona 1,8 Da biste odredili dozvoljeni opterećenje na snopu (Sl. 1.18, a), ako su specificirane 60MP, presjek dimenzije (Sl. 1.19, a). Izgradite pomoć normalnih naprezanja u opasnom dijelu greda kada je dozvoljeno. Slika 1.18 1. Određivanje reakcija nosača snopa. S obzirom na simetriju sistema 2. Izgradnja epur Q i M prema karakterističnim odjeljcima. Poprečne sile u karakterističnim dijelovima grede: Epoer Q za gredu prikazan je na slici. 5.18, b. Savijanje trenutaka u karakterističnim dijelovima snopa za drugu polovinu redoslijeda ordinate M - uz osi simetriju. EPURA M za snop prikazan je na slici. 1.18, b. 3.Gometrijske karakteristike (Sl. 1.19). Izložimo na dva jednostavna elementa: 2AVR - 1 i pravokutnik - 2. Sl. 1.19 Prema diverziji 2 metra br. 20, imamo pravokutnik: statički trenutak područja presjeka u odnosu na zonu zone Z1 od osi Z1 do središta težine presjeka inercije presjeka u odnosu na glavnu središnju osovinu z ukupnog poprečnog presjeka na tranzicijskim formulama na paralelne osi 4. Stanje čvrstoće na normalne napone za opasnu točku "A" (Sl. 1.19) u opasnom dijelu I (Sl. 1.18): Nakon zamjene numeričkih podataka 5. Uz dopušteno opterećenje u opasnom presjeku, normalni naponi na bodovima "A" i "B" bit će jednaki: normalni naponi za opasan dio 1-1 prikazan je na slici . 1.19, b.