Učinak pare opterećenja na termalnu baklje teče u ložištu kotla. Pomoćna oprema kotla TGM 84 Opis

Popravke

^ Tehnički zadatak
"Uzorkovanje uređaja odlaznih gasova NGRES kotlova"

SADRŽAJ:

1 predmet 3.

^ 2 Opšti opis objekta 3

3 Količina isporuke \\ performanse usluge \\ pružanje usluga 6

4 Specifikacije 11

5 Izuzeci \\ Ograničenja \\ Obaveze za pružanje radova \\ Snabdevanje \\ Službe 12

6 testova, prihvaćanja, puštanje u rad 13

^ 7 Lista aplikacija 14

8 Sigurnosni zahtjevi za rad 14

9 Zahtevi za zaštitu životne sredine Ugovorne organizacije 17

^ 10 Alternativne ponude 18

1Pedmet

U skladu sa ekološkim programom JSC ENEL OGK-5 za 2011-2015, podružnica "Nevinnomysskaya Gres" od JSC Enel OGK-5, trebate sljedeće:

Određivanje stvarne veličine koncentracije dušičnih oksida, ugljičnog monoksida, metana na različitim opterećenjima i različitim načinima rada kotlova TGM-96 (bojler 4) artist Instrument Park.
Određivanje gustoće distribucije azotnih dioksida na konvektivnoj površini u kontrolnom dijelu.

3. Evaluacija smanjenja formiranja dušikova oksida primjenom mjera režima i promjena u izvedbi kotlova izvodljivosti ( definicije efikasnosti primjene skromnih događaja).

4. Razvoj prijedloga za upotrebu rekonstruktivnih događaja sa jeftinim troškovima usmjeren na smanjenje emisije dušičnih oksida.

2-Opći opis objekta

Opći

Električna stanica Nevinnomyssian District (NGRES) s projektnim kapacitetom od 1340 MW namijenjena je potrebama za električnom energijom sjevernog kavkaza i opskrbljivanje toplotne energije preduzeća i stanovništva grada Nevinamyssk. Trenutno je instalirani kapacitet Nevinnomyssk Gresa 1700,2 MW.

Gres se nalazi na sjevernoj periferiji grada Nevinamyssk i sastoji se od termoelektrana (CHP), jedinice kondenzacije otvorenog izgleda (blok dio) i instalacija pare-plina (PSU).

Puno ime objekta: Podružnica "Nevinnomysskaya Gres" otvorenog akcionarskog društva "Enel peta generirala društvo veleprodajnog tržišta električne energije" u Nevinnomyssk iz Stavropol teritorije.

Lokacija i poštanska adresa: Rusija, 357107, Nevinnomyssk, Stavropol teritorija, Energetska ulica, kuća 2.

^ Klimatski uslovi

Klima: umjereno kontinentalno

Klimatski uvjeti i parametri ambijentalnog zraka u ovom području odgovaraju lokaciji GRES (Nevinnomyssk) i odlikuju ga podaci tablice 2.1.

Tabela 2.1 Klimatski podaci regije (Nevinnomyssk iz Snip 23-01-99)

edge, tačka	Vanjska temperatura, tuče. Od
	Vanjska temperatura, srednji prosjek, tuče. Od
	I.	II.	III	IV.		V.	VI		Vii	VIII.		Ix	X.	Xi		XII.
Stavropol.	-3,2	-2,3	1,3	9,3		15,3	19,3		21,9	21,2		16,1	9,6	4,1		-0,5
					Manje 8						Manje od 10
Srednjogodišnji	Najhladnija petodnevna sigurnost 0,92				Nastavite, dan.			Prosječna temperatura, tuče. Od			Nastavite, dan				Prosječna temperatura, tuče. Od
9,1	-19				168			0,9			187				1,7

Dugoročna prosječna temperatura zraka najhladnijih zimskih mjesec (januar) je minus 4,5 ° C, pečenje (juli) + 22,1 ° C.

Trajanje perioda sa održivim mrazama je oko 60 dana,

Brzina vjetra, čija ponovljivost ne prelazi 5%, jednaka je 10-11 m / s.

Dominantan smjer vjetra je Istočni.

Godišnja relativna vlaga je 62,5%.

^ Karakteristični i kratak opis kotlovske jedinice TGM - 96.

Gas-plinski bojler TGM-96 Taganrog kotlovska postrojenje Jednokrevetna, s prirodnim cirkulacijom, 880 t / h čelični kapacitet sa sljedećim parametrima:

Pritisak u bubnju - 155 ATI

Pritisak za glavni parni ventil - 140 ATI

Temperatura pregrijanog para - 560s

Naftna temperatura - 230 ° C
^ Glavni izračunati podaci kotla prilikom spaljenja plina:
Radni pritisak T / HA 480

Tlak pregrijani par kg / cm 2 140

Temperatura pregrijanog para S 560

Naftna temperatura S 230

Temperatura hladne zrake prije RVV S 30

Temperatura vruće zrake S 265
^ Karakteristike vatre

Zapremina komore peći m 3 1644 Toplinska promjena zavojnice zavojnice Kcal / m 3 h 187,10 3

Glasovna potrošnja goriva BP NM 3 / h T / h 37.2.10 3

^ Para

Preko zidnog papira sterter Veltel 391 prije ekstremnih srimiranih s 411

Nakon ekstremnih košulja S 434 nakon prosječnih košulja S 529 nakon ulaznih paketa konvektivnog pare S 572

Nakon vikend paketa konvektivnog p / n. S 560.

^ Temperatura plina

Za SHIRMS S 958

Za konvektivni p / p c 738 za ekonomizer za vodu S 314

Odlazni plinovi S 120
Ugovaranje kotla je oblikovan, s dvije konvektivne mine. Apsorbirajuća komora štiti se isparitivnim cijevima i pločama zračenja superheatra.

Strop horizontalnih ovaca okretne kamere zaštićena je ploče na stropne superimenziju. U rotacijskoj komori i tranzicijskom plinskom kanalu je široka superizija.

Bočni zidovi rotacijske komore i prostori konvektivnih osovina zaštićeni su zidnim pločama za ekonomizernu u zidu. U konvektivnim minama postoji konvektivni pamer i vodovodni ekonomizer.

Konvektivni paketi pare pričvršćeni su na vanbrodskim cijevima ekonomizera vode.

Konvektivni paketi za ekonomizer za vodu zasnovani su na zračnim gredama.

Voda koja stiže u kotla prolazi dosljedno suspendirane cijevi, kondenzatore, zidnu ekonomizer za vodu, konvektivni ekonomizer za vodu i ulazi u bubanj.

Parovi iz bubnja ulazi u 6 panela zidnog zračenja Superheater, od zračenja ulazi u strop, od plafona do ožičenja, od ekrana do stropa i zida, a zatim u konvektivni pamer. Kontrola temperature para vrši se za dva injekcije vlastitog "kondenzata. Prva ubrizgavanja vrši se na svim kotlovima ispred Sherm Steaper-a, drugi na K-4,5 i trećoj ubrizgavanju na uljuštinskim ulaznim i izlaznim paketima konvektivnog p / p, drugu injekciju na K -5a u disekciji ekstremnih i srednjih hitaca.

Za grijanje je instaliran zrak za izgaranje goriva, ugrađen je tri regenerativni grijač zraka koji se nalazi na stražnjoj strani kotla. Kotao je opremljen sa dva vetrabine VDN-26. Ii i dva DN26x2 tipa dima.

Komonska komora kotla ima prizmatičan oblik. Veličine komore peći u svjetlu:

Širina - 14860 mm

Dubina - 6080 mm

Zapremina toplotne komore je 1644 m 3.

Vidljivi toplinski napon za jačinu zvuka sa opterećenjem od 480 tona na sat: - na plin 187,10 3 kcal / m 3 sata;

Na lož ulje - 190.10 3 kcal / m 3 sata.

Komora peći u potpunosti se oklopa evaporativnim cijevima Dia. 60x6 sa nagibom 64 mm i pregrijavajući cijevi. Da bi se smanjila osjetljivost cirkulacije u različite toplotne i hidraulične nakrivljene, sve ekrane isparavanja su podijeljeni, a svaki dio (ploča) je neovisan krug cirkulacije.

Aparat za plamenik kotla.

Naziv količine je jedan. mereno. G i S Mazut

1. Nominalna produktivnost. kg / sat 9050 8400
2. Brzina zraka M / S 46 46 46
3. Brzina isteka plina M / S 160 -
4. Otpor gorionika kg / m 2 150 150

zrakom.
5. Maksimalni proizvođač NM 3 / sat 11000

gas
6. Maksimalni proizvođač - kg / sat - 10000

lož ulje.
7. Dopušteno ograničenje podešavanje -% 100-60% 100-60%

učitavanje. od nomina. od nomina.
8. Pritisak na plin ispred plamenika. kg / m 2 3500 -
9. Tlak gorivo ulje prije paljenja - kgf / cm 2 - 20

coy.
10. Minimalno smanjenje Dav- - - 7

lož ulje sa niskim.

opterećenje.

Kratak opis plamenika - Vrsta GMG-a.
Plamenici se sastoje od sljedećih čvorova:

a) puž namenjen za jedinstveni protok perifernog zraka za vođenje lopata,

b) Vodič za noževe sa registrom instalirane na ulazu u perifernu opskrbu kamera. Vodiče za noževe su namijenjene turbulizaciji protoka perifernog zraka i promijeni svoj zavoj. Povećanje uvijanja prekrivanjem noževa povećava taksilnost baklje i smanjuje svoju duge udaljenosti i obrnuto,

c) Kamere centralne ponude zraka formirane od unutarnje strane površine dika cijevi. 219 mm, što istovremeno služi za instaliranje radnog lož ulja u njemu i sa vanjske strane površine dika cijevi. 478 mm, što je istovremeno unutarnja površina kamere na izlazu u peći, ima 12 fiksnih vodiča (utičnice), koji su namijenjeni turbulizaciji protoka zraka poslanog u sredinu baklje.

d) Periferne komore za dovodu zraka, formirane od unutrašnjosti površine dika cijevi. 529 mm, što je istovremeno vanjska površina centralnog plinskog komore i izvana površine dika cijevi. 1180mm, što je istovremeno unutarnja površina perifernog komore za opskrbu plinom,

e) Kamere centralnog opskrbe plinom s brojem mlaznica sa izlazne strane do peći. 18 mm (8 kom) i niz rupa Dia. 17 mm (16 kom). Mlaznice i rupe nalaze se u dva reda oko obima vanjske površine komore,

e) Periferna gasna komora sa dva reda mlaznica sa izlazne strane izlaza. 25 mm u iznosu od 8 kom i dia. 14 mm u iznosu od 32 kom. Mlaznice se nalaze uz opseg unutarnje površine komore.

Za mogućnost reguliranja protoka zraka na gorionicima:

Zajednička sena u zraku podijelila na dovod zraka,

Sewber na perifernom napajanju,

SEWBER na centralnom dovodu zraka.

Da bi se spriječilo dovod zraka u peć, u cijevi za gorivo ulje instalira se preklop.

Projekt predmeta

Termički proračun kaligala TGM-84 jedinice kotla E420-140-565

Zadatak projekta kursa .............................................. ..............................

Kratak opis instalacije kotla .. .......................................... .. ...

Lažna kamera ................................................ ... .................................................. ... ..
Uređajni uređaji ........................................... ... ... ..... ...
Superheater ................................................ ............ .. ...... ..
- Radiacijski pamet ..........................................
- Stropni superheater ................................. .. ..........
- Smirbar parobrod ................................. .. ......... ...
- Konvektivni superheater ..........................................
Ekonomizer za vodu ................................................ ..................
Regenerativni grijač vazduha ...........................................
Čišćenje grejnih površina .............................................. ..... ..

Proračun kotla .............................................. ........................... .........

2.1. Sastav goriva .............................................. ............................

2.2. Izračun volumena i enthalpijum proizvoda izgaranja ..............................

2.3. Procijenjena toplotna ravnoteža i potrošnja goriva ..................................

2.4. Proračun komore peći .............................................. .....................................

2.5. Izračun parobroda kotla .............................................. .. ..

2.5.1 Proračun zidne pare ............................... .......

2.5.2. Izračun stropnog superheatra ........................ .. ..........

2.5.3. Izračun ožičenog pare .....................................

2.5.4. Izračun konvektivnog pare ..................... .. ..........

2.6. Zaključak ................................................. ........................................ ..

Bibliografija ................................................ .......

Zadatak

Potrebno je proizvesti termički izračun kalibracije TGM-84 marke E420-140-565.

U termičkom proračunu kalibracije prema usvojenom dizajnu i veličini kotla za navedeno opterećenje i vrstu goriva, temperature vode, pare, zraka i plinova određuju se na granicama između pojedinačnih grijaćih površina, efikasnosti, goriva Potrošnja, potrošnja i brzina pare, zraka i dimnih gasova.

Izračun izračunavanje izrađen je za procjenu pokazatelja ekonomičnosti i pouzdanosti kotla prilikom rada na datom gorivu, identificiranje potrebnih rekonstruktivnih aktivnosti, izbor pomoćne opreme i pripremu izvornih materijala za proračune: aerodinamički, hidraulični , Temperatura metala, snaga cijevi, intenzitet hidrauličkog trošenja cijevi, korozije itd.

Početni podaci:

Nazivni izlaz pare D 420 T / h
PV PV 230 ° C
Temperatura pregrijane pare 555 ° C
Para pregrijana pritiska 14 MPa
Radni pritisak u bubnju kotla 15,5 MPa
Hladna temperatura zraka 30 ° s
Temperatura odlaznih gasova 130 ... 160 ° C
GORIVOSTIČNI PISMO PLING PLINA NADYM-PUNG-Tura-Sverdlovsk-Čeljabinsk
Najniža toplinska sagorijevanje 35590 kJ / m 3
Zapremina vatrogasca 1800m 3
Prečnik na ekranu 62 * 6 mm
Korak cijevi ekrana 60 mm.
Prečnik cijevi 36 * 6
Izgled CPP-a
Poprečni korak PPP S 1 120 mm
LUDITUDINALNA PITAK PPP S 2 60 mm
Prečnik cijevi spp 33 * 5 mm
Prečnik JPP 54 * 6 mm
Područje presjeka uživo za prolazak proizvoda za izgaranje 35,0 mm

1. Osnova Steam kotla TGM-84 i osnovnih parametara.

Kotlovne jedinice TGM-84 serije dizajnirane su tako da dobiju visokotlačnu paru pri čemu se u ulje ili prirodnog plina.

Kratak opis pare kotla.

Svi kotlovi serije TGM-84 imaju raspored u obliku slova u obliku slova i sastoje se od dimnih komora, što je rastući plinski kanal i niži konvektivni rudnik, povezan u gornjem dijelu sa horizontalnim plinskim kanalima.

Ekromni ekrani i zračenje zidne pare pare postavljaju se u komoru peći. U gornjem dijelu peći (i u nekim izmjenama kotla i u vodoravnom plinskom kanalu) nalazi se širok pare. U konvektivnom rudniku, konvektivan (tokom plinova) sadrži konvektivni pamer i vodootporan. Konvektivni rudnik nakon konvektivnog superheatra podijeljen je u dva udarca plina, od kojih je svaki jedan tok ekonomizatora vode. Za ekonomizer za vodu, plinski kanal se okreće na dnu kanta za pepeo i frakcije su instalirane. Regenerativni rotirajući grijači zraka ugrađeni su iza konvektivnog mina izvan kotlovske kuće.

1.1. Podna komora.

Komora peći ima prizmatični oblik i u pogledu pravokutnika veličine: 6016x14080 mm. Bočni i zadnji zidovi komore za sve vrste kotlova zaštićeni su isparitima promjera 60x6 mm u koraku 64 mm izrađene od čelika 20. Parobrod zračenja postavlja se na prednji zid, čiji je dizajn je opisano u nastavku. Dvominutnom ekranu dijeli komoru za punjenje na dvije polu-peći. Ekran sa dvostrukim ekranom sastoji se od tri ploče i formiraju se cijevi promjera 60x6 mm (čelik 20). Prvi panel sastoji se od dvadeset i šest cijevi s nagibom između cijevi 64 mm; Drugi panel je od dvadeset i osam cijevi sa korakom između cijevi 64 mm; Treći panel je od dvadeset devet cevi, korak između cijevi je 64 mm. Rezervoari ulaznih i izlaza s dva vjetrobranskog stakla izrađeni su od cijevi promjera 273x32 mm (čelik20). Dvominutni ekran uz pomoć potiska obustavljen je stropnim metalnim konstrukcijama koji preklapaju i ima mogućnost premještanja na temperaturnom ekspanziji. Da bi poravnali pritisak na pola puhanja u dva preklopna zaslona, \u200b\u200bpostoje prozori koji su formirani cijevnim ožičenjem.

Bočni i zadnji ekrani izrađeni su strukturno identični za sve vrste TGM-84 kotlova. Bočni ekrani na donjem oblikuju hladne letelice sa nagibom od 15 0 do vodoravnog. Sa jelom stranom, cijevi cijevi su zatvorene slojem šamotske opeke i slojem hromične mase. U gornjim i donjim dijelovima toplinske komore, bočni i zadnji ekrani povezani su sa kolektorima s promjerom od 219x26 mm i 219x30 mm, respektivno. Kolekcionari gornjeg zadnjeg ekrana izrađeni su od cijevi promjera 219x30 mm, dno cijevi promjera 219x26 mm. Materijal sakupljača ekrana - Čelik 20. Podnošenje vode na sakupljače ekrana vrši se cijevi promjera 159x15 mm i 133x13 mm. Mašina za rezanje opranu cijevima promjera 133x13 mm. Cijevi zaslona pričvršćene su na grede okvira kotla kako bi se spriječio mesinga u peći. Bočni ekrani i dva preklopa imaju četiri stupa za zatvaranje, paneli zadnje ekrane su tri nivoa. Suspenzija ploča od ekrana vlakana vrši se pomoću potiska i omogućava vertikalno kretanje cijevi.

Zalijepivanje cijevi u ploče vrši se zavarenim šipkama promjera 12 mm, dužine 80 mm, materijalu - čelik 3kp.

Da bi se smanjio efekt neravnonog grijanja na cirkulaciju, svi su ekrani toplinske komore particionirani: cijevi sa kolektorima izrađene su u obliku ploče, od kojih je svaka odvojena cirkulacijski krug. Ukupno ima petnaest ploča u peći: stražnji ekran ima šest panela, dvostruko i svaku bočnu ekranu tri ploče. Svaka zadnja zaslonska ploča sastoji se od trideset i pet isparivačkih cijevi, tri vodene i tri odvodne cijevi. Svaka bočna ploča ekrana sastoji se od trideset i jedna isparivačkih cijevi.

U gornjem dijelu toplinske komore postoji izbočenje (u dubini peći), formiranim cijevima zadnjeg ekrana, što doprinosi najboljem pranje dimnim plinovima pare.

1.2. Umbrane uređaji.

1 - cifra; 2 - kutija ciklona; 3 - tup kutija; 4 - ciklon; 5 - paleta; 6 - CIJEV HITNOG ŠKOLA; 7 - fosfativši razvodnik; 8 - sakupljač grijanja na paru; 9 - strop od lišća; 10 - hranljiva cijev; 11 - list brijača.

Na ovom kotlu, TGM-84 koristi dvostepenu shemu isparavanja. Bubanj je čisti odjeljak i prvi je korak isparavanja. Bubanj ima unutrašnji promjer od 1600 mm i izrađen od čelika 16GNM. Debljina zida bubnja je 89 mm. Dužina cilindričnog dijela bubnja je 16200 mm, ukupna dužina bubnja je 17990 mm.

Druga faza isparavanja je udaljeni cikloni.

Smjesa pare za parne cijevi ulazi u bubanj kotla - u distribucijske kutije ciklona. U ciklonama se razdvaja par vode. Voda iz ciklona spaja se u palete, a odvojena PA para ulazi u uređaj za ispiranje.

Paru za pranje vrši se u sloju hranjive vode, što je podržano na rupi. Par prolazi kroz rupe u rupu i baratu kroz sloj hranjive vode, oslobađajući se od soli.

Distributirajuće kutije nalaze se iznad uređaja za pranje i imaju u donjem dijelu odljeva vode.

Prosječna vodostaja u bubnju je ispod geometrijske osi po 200 mm. Na vodootpornim uređajima, ovaj se nivo prihvaća za nulu. Najviši i niži nivoi su niži i veći od prosjeka do 75 m. Da biste spriječili bakar kotla u bubnju, instalirana je u nuždinu za odvod cijevi, što vam omogućava da ispustite prekomjernu količinu vode, ali ne veće od prosječni nivo.

Za preradu vode kotla sa fosfatima, cijev je instalirana u donjem dijelu bubnja, kroz koji se fosfati uvode u bubanj.

Na dnu bubnja nalaze se dva kolekcionara pare zagrijavanja bubnja. U modernim parnim kotlovima koriste se samo za ubrzane bubnjeve u zaustavljanju kotla. Održavanje odnosa između tjelesne temperature gornjegnog tijela postiže se mjerama režima.

1.3. Superheater.

Površine superheatra na svim kotlovima smještene su u vatrogasnu komoru, vodoravni plinski kanal i konvektivni rudnik. Priroda percepcije topline, parobrod je podijeljen u dva dijela: zračenje i konvektivni.

Radiacijski dio uključuje zračenje-zid iznad superheatra (NPP), prvu fazu sherm-a i dijela stropnog pare, koja se nalazi iznad toplinske komore.

Konvektivni dio pripada dijelu širokog superheatra (koji ne prima izravno zračenje iz peći), stropni superheatar i konvektivni pamer.

Shema pare izrađena je od dvosmjernog s ponovljenim miješanjem pare unutar svake navoja i prijenosa pare duž širine kotla.

Šematski dijagram koraka.

1.3.1. Radiacijski pare.

Na kotlovima serije TGM-84, cijevi upravljača zračenja štite prednji zid dimnih komora sa oznake od 2000 mm do 24600 mm i sastoji se od šest ploča, od kojih je svaka neovisna kruga. Ploče za cijevi imaju promjer od 42x5 mm, izrađen od čelika 12x1mf, ugrađen u korak od 46 mm.

Na svakom panelu se spušta dvadeset i dvije cijevi, ostatak se podiže. Svi sakupljači ploče nalaze se izvan grijane zone. Gornji kolektori uz pomoć potiska suspendovani su stropnim metalnim konstrukcijama od preklapanja. Pričvršćivanje cijevi u pločama vrši se razlikovanjem placa i zavarenih šipki. U panelima zračenja Superheater postoje ožičenje za ugradnju gorionika i raspored ispod Lazija i Luch-Budesa.

1.3.2. Stropni parobrod.

Stropni parobrod nalazi se iznad toplinske komore, horizontalnog plinskog kanala i konvektivne osovine. Strop na svim kotlovima izrađenim od cijevi promjera 32x4 mm u iznosu od tristo devedeset i četiri cijevi postavljene u koracima od 35 mm. Montaža stropnih cijevi izrađena je na sljedeći način: pravokutne trake su zavarene na cijevima stropnog pare, drugima - do posebnih greda, koji su suspendirani uz pomoć stropa preklapanja. Dužina stropnih cijevi ima osam redova zatvarača.

1.3.3. Smirn Steamer (SPP).

Na kotlovima serije TGM-84 instalirane su dvije vrste vertikalnih jaslima. Snimke zaslona u oblikuje zavojnice različitih duljina i objedinjenih srimiranih zavojnica iste dužine. SHIRMS su ugrađeni u vrh peći i u izlaznim prozorima peći.

Na kotlu za ulje za gorivo u obliku slova U u obliku u obliku ugrađenih u jedan ili dva reda. Ujedinjene oštrice u dva reda instalirane su na plinske plinske kotlove.

Unutar svakog ekrana u obliku slova U - Četrdeset i jedan serpentin, koji su instalirani u koracima od 35 mm, u svakom od serije osamnaest sherm, između SHIRM-ova korak 455 mm.

Korak između zavojnica unutar objedinjene sherm 40 mm, u svakoj od serija, postavljen je na trideset široke oštrice, svaka dvadeset tri zavojnice. Preizmjeravanje zavojnica u Shirmi vrši se pomoću češlja i stezaljki, u nekim konstrukcijama - zavarenim šipkama.

Suspenzija pare za ožičenje vrši se na stropne metalne konstrukcije pomoću kolektora zavarenih u uši. U slučaju kada se kolekcionari nalaze jedna iznad druge, donji sakupljač je suspendovan na vrh, a zatim se okrene na preklapanje stropa.

1.3.4. Konvektivni pamer (PPC).

Konvektivna shema pare (PPC).

Na TGM-84 kotlovi, konvektivni parobrod horizontalnog tipa nalazi se na početku konvektivnog osovine. Pare se izvodi dvosmjernim i svaki se tok nalazi simetrično u odnosu na osovinu kotla.

Suspenzija paketa prednjeg nivoa pare vrši se na suspendiranim cijevima konvektivnog rudnika.

Vikend (drugi) faza nalazi se prvo u konvektivnom rudniku duž plinskih kanala. Zavojnice ovog koraka izrađene su i od cijevi promjera 38x6 mm (čelik 12x1mf) s istim koracima. Ulazni kolektori s promjerom 219x30 mm, izlaz s promjerom 325x50 mm (čelik 12x1mf).

Pričvršćivanje i analogno isključenje na nivo ulaza.

U nekim varijanti kotlova, parni se razlikuju od gore opisanih ulaznih i izlaznih kolektora i koraka u paketima zavojnica.

1.4. Ekonomizer

Vodeni ekonomizer nalazi se u konvektivnom rudniku, koji je podijeljen u dva udara plina. Svaki od potoka ekonomizera vode nalazi se u odgovarajućem plinskom kanalu, formirajući dva paralelna nezavisna toka.

U visini svakog sheather-a podijeljen je u četiri dijela, između čega između 665 mm visine 665 mm (na nekim kotlovima su visine 655 mm) za proizvodnju popravnog rada.

Ekonomizer je izrađen od cijevi promjera 25x3,3mm (čelik 20), a ulaz i izlazni sakupljači izrađeni su promjerom 219x20mm (čelik 20).

Paketi za ekonomizer za vodu izrađeni su od 110 dvostrukih rudarskih zavojnica. Paketi se nalaze u checkeru s poprečnim korakom S 1 \u003d 80 mm i uzdužnom koraku S 2 \u003d 35 mm.

Zavojnice za ekonomizer za vodu nalaze se paralelno s prednjem dijelu kotla, a kolektori se nalaze izvan plina na bočnim zidovima konvektivnog osovine.

Zavojnice za udaljenosti u paketima koje se vrše uz pomoć pet redova regala, čiji kovrčavi varalici pokrivaju zavojnicu sa dvije strane.

Gornji dio ekonomizera vode zasnovan je na tri grede smještene unutar plina i hlađenog zraka. Sljedeći dio (drugi u plinu) suspendiran je na gore navedene hlađene grede uz pomoć distorzijskih regala. Pričvršćivanje i suspenzija donjih dva dijela ekonomizatora vode identični su prva dva.

Hlađene grede izrađene su od valjane i obložene betonom toplotne zaštite. Između gore, beton je prekriven metalnim limom koji štiti grede od prevare.

Prvi u toku kretanja dimnih gasova zavojnice imaju metalnu oblogu čelika za zaštitu od nošenja u frakciji.

Ulazni i izlazni sakupljači ekonomizatora vode imaju 4 pokretna podrška za nadoknadu temperaturnih pokreta.

Kretanje srednjeg u vodotokojnom gospodarstvu - kontraturnutu.

1.5. Regenerativni grijač vazduha.

Za grijanje zrak, kotlovnica ima dva regenerativna rotirajuća grijač zrakoplova RRV-54.

RVP dizajn: Tipičan, bez okvira, grijač zraka instaliran je na posebnom armiranoj betonskom pijedestalu okvira, a svi su pomoćni čvorovi pričvršćeni na samom zraku.

Težina rotora prenosi se kroz potisni sferni ležaj montiran u nižoj podršci, na nosaču nosača, u četiri nosača na temelju.

Grijač zraka okreće se na vertikalnom vratilu rotora s promjerom površine 5400 mm i visini od 2250 mm zatvorenog unutar fiksnog tijela. Vertikalne particije dijele rotor na 24 sektora. Svaki sektor udaljene particije podijeljen je u 3 odjeljka u kojima su paketi čeličnih listova za grijanje. Grijaći listovi sakupljeni u paketima položeni su u dva nivoa u visini rotora. Najviši je tier prvi u toku gasova, "vrući dio" rotora, niži - "hladni dio".

"Vrući dio" sa visinom od 1200 mm izrađen je od razgraničnih valovitih listova debljine 0,7 mm. Ukupna površina "vrućeg dijela" dva uređaja iznosi 17896 m2. Hladni dio sa visinom od 600 mm izrađen je od distijskih valovitih listova debljine 1,3 mm. Ukupna površina zagrijavanja hladnog dijela grijanja 7733 m2.

Praznine između daljinskih particija rotora i pakiranja pakiranja napunjene su zasebnim listovima dodatnog pakovanja.

Gasovi i zrak ulaze u rotor i ispuštaju se iz njega po kutijama na bazi posebnog okvira i povezane su na donje kape zrak grijača. Pokrivači zajedno s kućištem čine kućište grijača zraka.

Kućište donjeg poklopca oslanja se na nosače instalirane na temelju i ležaju donje podrške. Vertikalni poklopac sastoji se od 8 odjeljaka, od kojih 4 su nosači.

Rotacija rotora vrši se električnim motorom s mjenjačem kroz angažman kruga. Brzina rotacije - 2 o / min.

Paketi za pakiranje rotora naizmjenično prolaze plinski trakt, zagrijavajući se od dimnih gasova, a zračni trakt koji daje protok zraka za baterije. U svakom trenutku, u plinskom traktu uključen je 13 sektora 24, a 9 sektora - u zraku i 2 sektora prekrivene su brtvenim pločicama i isključuju se s posla.

Da bi se spriječio dodaci zraka (gusti odvajanje plina i protoka zraka) postoje radijalne, periferne i centralne brtve. Radialne brtve sastoje se od vodoravnih čeličnih traka fiksiranih na radijalnim particijama rotora - radijalne pokretne ploče. Svaka ploča je fiksirana na gornjim i donjim poklopcima sa tri vijka za podešavanje. Prilagođavanje praznina u brtvi vrši se porastom i spuštanjem ploča.

Periferne brtve sastoje se od prirubnica za rotore, punjene tokom instalacije i pokretnih jastučića od livenog željeza. Jastučići zajedno s vodičima fiksirani su na gornjem i donjem poklopcu futrole RVP-a. Podešavanje jastučića vrši se posebnim vijcima za podešavanje.

Brtve unutarnje osovine slične su perifernim brtvi. Vanjske brtve osovine tipa brtve.

Presjek uživo za gasove: a) u "hladnom dijelu" - 7,72 m2.

b) u "vrućem dijelu" - 19,4 m2.

Presjek uživo za prolaz zraka: a) u "vrućem dijelu" - 13,4 m2.

b) u "hladnom dijelu" - 12,2 m2.

1.6. Čišćenje grejnih površina.

Za čišćenje površina grijanja i hydrochda koristi se pisanje snimka.

Sa pucanjem na način čišćenja površina grijanja, koristi se udio u okruglom rupom od 3-5 mm.

Za normalan rad, kontura pisanja snimka u bunkeru treba biti oko 500 kg frakcije.

Kada se izbacivač zraka uključi, stvara se potrebna brzina zraka za podizanje frakcije kroz pneumatsku cijev na vrh konvektivnog rudnika u sačmaricu. Iz sačmane, ispušni zrak se ispušta u atmosferu i frakciju kroz konusni lape, intermedijarni bunker sa žičanom mrežom i kroz separator Fraci, fraci teče u toku.

U curenju, protok frakcije usporava se pomoću nagnutih polica, nakon čega frakcija pada na sferne rasipači.

Prolazeći kroz očišćene površine, koje su proveli šut prikupljeni u bunkeru, na izlazu od kojih se instalira separator zraka. Separator služi za odvajanje pepela iz protoka frakcije i održavanje kante u čistoći bunkera zrakom koji ulazi u plinski kanal kroz separator.

Čestice pepela, kiselo, zrak vraćaju se u zonu aktivnih dimnih gasova i izvode se izvan konvektivnog osovine. Frakcija očišćena iz pepela prolazi se kroz separator mahuna i kroz žičanu mrežu bunkera. Od bunkera, frakcija se opet servira u pneumatskoj transportnoj cijevi.

Za čišćenje konvektivnog rudnika instalirano je 5 kontura od 10 curenja.

Količina frakcije proslijeđena protokom cijevi za pročišćavanje povećava se s povećanjem početnog stupnja kontaminacije snopa. Stoga je tokom rada instalacije potrebno za smanjenje intervala između pročišćavanja, što omogućava relativno male dijelove djelića da se površinu održavaju u čistom stanju i, prema tome, tokom rada agregata Za cijelu kompaniju ima minimalne vrijednosti koeficijenata zagađenja.

Da biste stvorili pražnjenje u izbacivaču, korišten je zrak iz biljke pražnjenja s pritiskom 0,8-1,0 ATI i temperaturom od 30-60 o C.

Izračun kotla.

2.1. Sastav goriva.

2.2. Izračun količine i entalpi proizvoda za izgaranje i sagorijevanje.

Proračuni proizvoda za izgaranje i izgaranje predstavljeni su u tablici 1.

Izračun entalpy:

Entalpija teoretski potrebna količina zraka izračunava se formulom

gde - Enthalpy 1 m 3 zrak, KJ / kg.

Ova entalpija se može naći i duž XVI tablice.

Entalpija teorijskog obima proizvoda izgaranja izračunava se formulom

gde, - Entalpija 1 m 3 trohatomskih plinova, teorijski volumen azota, teorijski volumen vodene pare.

Smatramo da je ovo enthalpi za cijeli asortiman temperatura, a dobijene vrijednosti su u tablici 2.

Enthalpy višak zraka očekuje za formulu

gdje je višak koeficijenta zraka, a nalazi se na XVII i XX tablicama

Enthalpy iz sagorevanja na A\u003e 1 Izračunajte formulu

Ovaj je entalpi nalazi za cijeli temperaturni raspon, a dobijene vrijednosti su u tablici 2.

2.3. Procijenjena toplotna ravnoteža i potrošnja goriva.

2.3.1. Izračun gubitka topline.

Ukupna količina topline unesena u kotlovnicu naziva se toplina i označava. Toplina koja je napustila kotlovnicu je količina korisnog toplinskog i toplotnog gubitka povezana s tehnološkim procesom razvoja pare ili tople vode. Slijedom toga, toplotna ravnoteža kotla ima oblik: \u003d q 1 + q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6,

gde - locirana toplina, KJ / M 3.

P 1 - Korisna toplina koja se nalazi u paru, KJ / kg.

Q 2 - Topli gubitak sa izduvnim gasovima, KJ / kg.

Q 3 - Gubitak topline iz hemijske nepotpunosti izgaranja, KJ / kg.

Q 4 - Gubitak topline iz mehaničke nepotpunosti izgaranja, KJ / kg.

Q 5 - Topli gubitak od hlađenja na otvorenom, KJ / kg.

Q 6 - Gubitak topline iz fizičke topline sadržane u uklanjanju šljake, plus gubici za rashladne ploče i grede koji nisu uključeni u cirkulacijski krug kotla, KJ / kg.

Bilans toplote kotla sastavljen je u odnosu na stalni toplinski režim, a gubitak topline izražen je kao postotak topline za jednokratnu upotrebu:

Izračun gubitka topline prikazan je u tablici 3.

Napomene za tablicu 3:

H WOW - Enthalpy od odlaznih gasova određuje se tablicom 2.

N OKH - Površina zraka i vidljivih emisija, m 2;

Q do - korisna snaga pare kotla.

2.3.2. Izračun efikasnosti i potrošnje goriva.

Učinkovitost pare kotla naziva se omjer korisne topline na toplinu. Nisu sva korisna toplina koju je stvorila jedinica šalje potrošaču. Ako je efikasnost određena, razvijenom toplom - to se naziva bruto ako se toplota oslobodi neto.

Izračun efikasnosti i potrošnje goriva prikazana je u tablici 3.

Tabela 1.

Izračunata vrijednost	Mostoz-outpound	Dimenzija	Proračun ili opravdanje
Teorijski broj potreban za kompletan izgaranje goriva.			0,0476(0,50+0,50++1,50+(1+4/4)98,2+ +(2+6/4)0,4+(3+8/4)0,1+ +(4+10/4)0,1+(5+12/4)0,0+(6+14/4)0,0)0,005-0)
Teorijski količina dušika			0,79 · 9,725 + 0,01 · 1
trehatomski			98,2+20,4+30,1+4 0,1+50,0+6*0,0)
Teorijski volumen vode			0,01(0+0+298,2+30,0,4+30,1+50,1+60,0+70++0,1240)+0,0161
Volumen vode			2,14+0,0161(1,05-
Zapremina dima			2.148+ (1,05-1) · 9,47
Volumetrijski režnjevi trehatomski	r Ro 2, R H 2 O
Gustoća suvog plina na n.u.
Masa proizvoda sa izgaranja			G G \u003d 0,7684 + (0/1000) + 1.306 · 1,05 · 9,47

Tabela 2.

Površina grijanja	Temperatura nakon površine grijanja, 0 s	H 0 B, KJ / M 3	H 0 g, kj / m 3	H B Kako, KJ \u200b\u200b/ M 3
Gornja kamera t \u003d 1,05 + 0,07 \u003d 1,12
Smirn parobrod, sPE \u003d 1,12 + 0 \u003d 1,12
Konvektivni pamer, a kpe \u003d 1,12 + 0,03 \u003d 1,15
Ekonomizer eK \u003d 1,15 + 0,02 \u003d 1,17
Vazdušni grijač vP \u003d 1,17 + 0,15 + 0,15 \u003d 1,47

Tabela 3.

Izračunata vrijednost	Mostoz-outpound	Dimenzija		Proračun ili opravdanje	Rezultat

Entalpija teorijska zapremina hladnog zraka na temperaturi od 30 0 s				I 0 Kh.v. \u003d 1,32145 · 30 · 9,47
Entalpy od odlaznih gasova			Prihvaćeno na temperaturi od 150 0 S	Ponesite na stol 2
Gubitak topline iz mehaničkog neplaćanja izgaranja				Prilično gorivo gubitka plina od mehaničke nepotpunosti izgaranja
Postavljena toplina po 1 kg. Goriva u
Topli gubitak sa odlaznim gasovima				q 2 \u003d [(2902,71-1,47 * 375,42) *
Topli gubitak od hlađenja na otvorenom				Odredite na Sl. 5.1.
Topli gubitak od hemijskog neplaćanja izgaranja				Odredite tablicu xx
KPD GROSS PO			h br \u003d 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5)	h BR \u003d 100 - (6,6 + 0,07 + 0 + 0,4)
Potrošnja goriva po (5-06) i (5-19)				U pg \u003d (/) · 100
Procijenjena potrošnja goriva (4-01)				U P \u003d 9,14 * (1-0 / 100)

2.4. Termički izračun toplotne komore.

2.4.1 Određivanje geometrijskih karakteristika peći.

Prilikom dizajniranja i operativnih instalacija kotla, izračunavanje uređaja za brtvljenje najčešće se izvodi. Tokom kalibracijskog proračuna peći prema crtežima potrebno je odrediti: jačinu toplinske komore, stupanj njegovog oklopa, površine zidova i površina emisija površina grijanja , kao i karakteristike dizajna cijevi ekrana (promjer cijevi, udaljenost između osi cijevi).

Izračun geometrijskih karakteristika dat je u tablicama 4 i 5.

Tabela 4.

Izračunata vrijednost	Mostoz-outpound	Dimenzija	Proračun ili opravdanje	Rezultat
Prednji prostor			19,314, 2-4(3,14* *1 2 /4)
Kvadratni bočni zid			6,13625,7-1,93,1- (0,51,41,7+0,51,41,2)-2(3,14*1 2 /4)
Zadnji zidni prostor			2(0,57,042,1)+
Kvadrat dvokraka			2(6,13620,8-(0,51,4 1,7+0,51,41,2)-
Outlet prozori požari
Plamenik
Širina vatre			prema konstruktivnim podacima
Aktivna volumena toplinske komore

Tabela 5.

Naziv površine					od nomografa
Prednji zid
Bočni zidovi
Dva talasna ekrana
Stražnji zid
Plinski prozor

Kvadratni zaštićeni zidovi (osim plamenika)

2.4.2. Izračun ložišta.

Tabela 6.

Izračunata vrijednost	Mostoz-outpound	Dimenzija	Formula	Proračun ili opravdanje	Rezultat
Temperatura proizvoda sa izgaranjem na izlazu peći			Prema dizajnu kotla.	Prethodno prihvaćen ovisno o češljanom gorivu
Enhaulpia proizvodi izgaranja				Prihvaćeno na stolu. 2.
Korisna raspršivanje topline u Firexoxu (6-28)				35590 · (100-0.07-0) / (100-0)
Stupanj zaštitnog softvera (6-29)			H ray / f st / f
Koeficijent zaslona filma			Prihvaćeno prema tablici 6.3.	ovisno o spaljenom gorivu
Koeficijent toplotne efikasnosti ekrana (6-31)
Efikasna debljina emitiranog sloja
Koeficijent slabljenja zraka plina Trothy (6-13)

Koeficijent prigušivanja zraka sa velikim česticama (6-14)		1.2 / (1 + 1,12 2) · (2,99) 0,4 · (1,6 · 920 / 1000-0,5)
Koeficijent koji karakterizira udio zapremine flopping napunjenog svjetlosnim dijelom baklje	Prihvaćeno na stranici 38.	Ovisno o udjelu količine odvajanja:
Koeficijent apsorpcije koamiranog okruženja softvera (6-17)		1,175 + 0,1 · 0,894
Kriterij apsorpcije sposobnosti (kriterij programa Buger) (6-12)		1.264 · 0.1 · 5.08
Efektivna vrijednost kriterija greške		1,6ln ((1,4 · 0,642 2 +0,642 +2) / (1.4 · 0.642 2 -0.642 +2))
Parametar šarlastičnosti goriva goriva		11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
Potrošnja goriva od rolera

Razina lokacije osovina baklja u YaruSa softveru (6-10)		(2 · 2,28 · 5,2 + 2 · 2,28 · 9.2) / (2 · 2,28 · 2)
Relativna razina plamenika do (6-11)	x g \u003d h g / h t
Koeficijent (za podove za plinsko zračenje sa zidnim gorionikom)		Preuzmi stranicu 40
Softver parametara (6-26a)		0,40(1-0,4∙0,371)
Koeficijent očuvanja toplote
Temperatura izgaranja teorijske (adiabatske)		Prihvaćeno jednako 2000 0 s
Prosječni ukupni toplinski kapacitet proizvoda sa izgaranjem na stranici 41

Temperatura na izlazu peći je pravilno odabrana i greška je (920-911,85) * 100% / 920 \u003d 0,885%

2.5. Izračun pare kotla.

Konvektivne površine grijanja pare kotlova igraju važnu ulogu u procesu dobivanja pare, kao i upotrebe topline proizvodnih proizvoda, napuštajući dimoru. Učinkovitost rada konvektivnih površina grijanja ovisi o intenzitetu prijenosa topline proizvoda za izgaranje topline.

Proizvodi izgaranja prenose toplinu vanjske površine cijevi konvekcijskom i zračenjem. Kroz zid cijevi, toplina se prenosi s toplinskom provodljivošću, a s unutarnje površine do para konvekcije.

Shema pare pare na vrhu bojlera Steam pare:

Pozadine, smještene na prednjem zidu toplinske komore, i zauzima cijelu površinu prednjeg zida.

Stropni superheater smješten na stropu, prolazeći kroz vlaknaste ploče, sromnih parobroda i gornji dio konvektivnog osovine.

Prva serija SHIRMERS, koja se nalazi u Rotacijskoj komori.

Druga serija Smirnih parobroda, smještena u okretnom komoru nakon prvog sljedećeg.

Konvektivni parobrod sa serijskim mješovitim tekućim i ubrizgavanjem pare hladnjaka, instaliran od strane Korissechka, instaliran u konvektivnom rudniku kotla.

Nakon parova mjenjača ulazi u sakupljač pare i nadilazi jedinicu kotla.

Geometrijske karakteristike koraka

Tabela 7.

2.5.1. Proračun zidnog superheatra.

Zidni PP nalazi se u peći, sa svojim proračunom, percepcija topline bit će određena kao dio topline, dat proizvodima izgaranja površine NPP-a u odnosu na ostale površine peći.

Izračun NPP-a predstavljen je u tabeli br. 8

2.5.2. Proračun stropnog pare.

S obzirom na činjenicu da se JPP nalazi u komori u peći, a u konvektivnom dijelu, ali uočena toplina u konvektivnom dijelu nakon spp-a i ispod nosača vrlo su male u odnosu na toplinu u peći u peći u peći Peć (oko 10% i 30%, odnosno (iz tehničkog priručnika na kotlu TGM-84. Izračun JPP-a vrši se u tabeli br. 9.

2.5.3. Izračun Sherm Steamer.

Izračun SPP-a vrši se u tabeli br. 10.

2.5.4. Izračun konvektivnog pare.

Izračun mačke se vrši u tabeli br. 11.

Tabela 8.

Izračunata vrijednost	Mostoz-outpound	Dimenzija	Formula	Proračun ili opravdanje	Rezultat
Grijanje površine			Od tabele 4.	Od tabele 4.
Rasvjetna površina zida PP			Od tabele 5.	Od tabele 5.
Toplina, percipirana od strane NPP-a				0,74∙(35760/1098,08)∙268,21
Povećanje entalpy par u NPP-u				6416,54∙8,88/116,67
Entalpy par prije NPP-a				Entalpija suho zasićene pare po pritisku 155 ATA (15,5 MPa)
Entalpi par ispred stropnog pare			Ja "PPP \u003d i" + di npp
Temperatura pare ispred stropnog pare			Od tablica termodinamičke svojstva vode i pregrijane pare	Temperatura pregrijane pare po tlaku od 155 ATA i Enthalpy 3085,88CH / kg (15,5 MPa)

Temperatura nakon NPP-a uzima se jednaka temperaturi proizvoda izgaranja na izlazu peći \u003d 911,85 0 C.

Tabela 9.

Izračunata vrijednost	Mostoz-outpound	Dimenzija	Formula	Proračun ili opravdanje	Rezultat
Površinska površina grijanja 1. JPP
Površina emitiranja PPP-1			H l ppp \u003d f ∙ x.
Toplina, percipirana PPP-1				0,74(35760/1098,08)∙50,61
Povećanje enthalpy par u PPP-1				1224,275∙9,14/116,67
Entalpy par nakon ppp-1			Ja sam "PPP -2 \u003d I`" PPP + di NPP
Povećanje entalpne pare u JPP-u ispod nosača				Oko 30% DI JPP-a
Povećanje enthalpy para u JPP-u za nosač			Prihvaćeno je prethodno na regulatornim metodama za izračunavanje kotla TGM-84	Oko 10% DI JPP
Stupanj entapije prije spp-a			I` PPP -2 + DI PPP -2 + DI PPP-3	3178,03+27,64+9,21
Temperatura pare ispred zaslona			Od tablica termodinamičke svojstva vode i pregrijane pare	Temperatura pregrijanog para pri tlaku od 155 ATA i enthalpy 3239.84ch / kg (15,5 MPa)

Tabela10.

Izračunata vrijednost	Mostoz-outpound	Dimenzija	Formula	Proračun ili opravdanje	Rezultat
Grijanje površine			∙ d ∙ l ∙ z 1 ∙ z 2	3,14∙0,033∙3∙30∙46
Područje presjeka uživo za prolazak proizvoda izgaranja do (7-31)				3,76∙14,2-30∙3∙0,033
Temperatura proizvoda za izgaranje nakon mesinga				Unaprijed procijenite završnu temperaturu
Enthalpy of proizvodi za sagorijevanje prije spp-a			Prihvaćeno na stolu. 2:
Enthalpy iz sagorevanja nakon mesinga			Prihvaćeno na stolu. 2.
Entalpija zraka usisana na konvektivnu površinu, na t b \u003d 30 0 s			Prihvaćeno na stolu. 3.
				0,996(17714,56-16873,59+0)

Koeficijent prenosa topline	W / (m 2 × k)	Odredite nomogram 7
Izmjena i dopuna broja cijevi u toku softvera za izgaranje (7-42)			Sa poprečnim pranjem grede hodnika
Izmjena na rasporedu snopa		Odredite nomogram 7	Sa poprečnim pranjem grede hodnika
		Odredite nomogram 7	Sa poprečnim pranjem grede hodnika
Koeficijent konvekcije koji daje toplinu od p / s do površine nipper (formula u nomogramu 7)	W / (m 2 × k)		75∙1,0∙0,75∙1,01
Ukupna optička debljina softvera (7-66)		(K g r p + k zli m) ps	(1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628
Debljina emitirajućeg sloja za površine ožičenja

Koeficijent prenosa topline	W / (m 2 × k)	Odredite nomogram -

vrhovi u tom području

pečarska pečara

Koeficijent		Odredite nomogram -
Koeficijent prenosa topline za nepovoljnog protoka	W / (m 2 × k)
	Koeficijent distribucije visina toplotne visine Pogledajte tablicu 8-4
Toplina dobivena od rasipanja topline površine grijanja, susjedan izlaza trebaju prozor ložište
Preliminarni entalpi par na izlazu od nosača (7-02) i (7-03)
Ispariti pred-temperaturu na izlazu mesinga			Temp-ra pregrijani par sa pritiskom. 150 ATA
Koeficijent upotrebe			Odaberite na Sl. 7-13
	W / (m 2 × k)

Koeficijent toplotne efikasnosti Smirmi			Odredite iz tablice 7-5
Koeficijent softvera za prijenos topline (7-15V)	W / (m 2 × k)


Stvarna temperatura proizvoda za izgaranje nakon mesinga			Od q b i q t razlikuju se (837,61 -780,62)*100% / 837,61 izračun površine nije naveden
Potrošnja Steelectricel na stranici 80		0,4 \u003d 0,05 (0,05 ... 0,07) D
Srednje entalpy par na traktu			0,5(3285,78+3085,88)
Enhatpia od vode koja se koristi za ubrizgavanje u paru		Iz tablica termodinamičke svojstva vode i pregrijane pare na 230 ° C

Tabela 11.

Izračunata vrijednost	Mostoz-outpound	Dimenzija	Formula	Proračun ili opravdanje	Rezultat
Grijanje površine				3,14∙0,036∙6,3∙32∙74
Presjek uživo za prolazak proizvoda izgaranja
Temperatura proizvoda za izgaranje nakon konvektivnog PP			Unaprijed usvojene 2 vrijednosti	Dizajnom kotlovske jedinice
Enhaulpia proizvodi za sagorevanje prije brzine			Prihvaćeno na stolu. 2:
Enhaulpia proizvodi za sagorevanje nakon mjenjača			Prihvaćeno na stolu. 2.
Toplina, data proizvodima izgaranja				0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)
Prosječna brzina proizvodnje sa izgaranjem
Koeficijent prenosa topline		W / (m 2 × k)	Odredite nomogram 8	Sa poprečnim pranjem grede hodnika
Izmjena i dopuna za broj cijevi u toku proizvoda sa izgaranja			Odredite nomogram 8	Sa poprečnim pranjem grede hodnika
Izmjena na rasporedu snopa			Odredite nomogram 8	Sa poprečnim pranjem grede hodnika
Koeficijent uzimajući u obzir utjecaj promjena u parametre fizičkog protoka			Odredite nomogram 8	Sa poprečnim pranjem grede hodnika
Koeficijent konvekcije prijenosa topline iz p / s do površine grijanja		W / (m 2 × k)		75∙1∙1,02∙1,04 82∙1∙1,02∙1,04
Zagađena temperatura zida (7-70)
Koeficijent upotrebe			Prihvatamo na uputstvu o	Za složene oprane grede
Ukupni koeficijent prijenosa topline po		W / (m 2 × k)		0,85∙ (77,73+0) 0,85∙ (86,13+0)
Koeficijent toplotne efikasnosti			Odredite tablicu. 7-5
Koeficijent prenosa topline po		W / (m 2 × k)
Preliminarni enthalpi par na izlazu sa kontrolne točke po (7-02) i (7-03)
Ispariti prije menjača			Iz tablica termodinamičke svojstva pregrijane pare	Temp-ra pregrijani par sa pritiskom. 140 ATA
Softver za temperaturnu tlak (7-74)
Količina topline koju opaža površinom grijanja softvera (7-01)				50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3) 55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)
Aktivna toplina percipirana u PPC-u			Prihvatamo na rasporedu 1
Stvarna temperatura proizvoda za izgaranje nakon mačke			Prihvatamo na rasporedu 1	Raspored su izgrađene QB i QT vrijednosti za dvije temperature.
Povećanje enthalpy para na kontrolnom punktu				3070∙9,14 /116,67
Entalpy par nakon mjenjača			I` KPP + DI PPC
Par temperature nakon mjenjača			Od tablica termodinamičke svojstva vode i pregrijane pare	Temperatura pregrijane pare na tlaku od 140 ATA i entalpy 3465,67 KJ / kg

Rezultati izračuna:

Q p p \u003d 35590 kJ / kg - zbrinuti toplinu.

Q L \u003d φ · (Q m - I'T) \u003d 0.996 · (35565.08 - 17714,56) \u003d 17779,118 KJ / kg.

Q K \u003d 2011.55 KJ / kg - Percepcija topline spp.

Q PE \u003d 3070 kJ / kg - mjenjač kontrolne točke.

Potrebna je toplotna percepcija NPP-a i JPP-a uzimaju se u obzir u q l, jer su NPP i JPP u ložištima kotla. To jest, q NPP i Q RPP su uključeni u l l.

2.6 Zaključak

Napravio sam kalibracijski proračun kotla TGM-84.

U kalibraciji proračuna topline na usvojenom dizajnu i veličini kotla za dato opterećenje i vrstu goriva, temperaturu vode, pare, zrak i gasove na granicama između pojedinačnih grijaćih površina, efikasnosti, potrošnje goriva , Određuju se potrošnja i brzina pare, zračni i dimni gasovi.

Tweet izračunavanje je za procjenu pokazatelja ekonomije i pouzdanosti kotla prilikom rada na određenom gorivu, identificiranje potrebnih rekonstruktivnih mjera, izbor pomoćne opreme i pripreme početnih materijala za naselja: aerodinamička, hidraulična temperatura metala, Snaga cijevi, intenzitet volontera pepela ou kadu, koroziji itd.

3. Lista literature koja se koristi

Lipov Yu.M. Termički izračun pare kotla. - Izhevsk: Nic "Regularna i haotična dinamika", 2001
Termički izračun kotlova (regulatorna metoda). -Spb: NVO CCTI, 1998
Tehnički uslovi i uputstva za rad pare kotla TGM-84.

Skinuti: Nemate pristup preuzimanju datoteka s našeg servera.

Uticaj pare opterećenja zračenja baklje u vatrogasno komori

Mihail Taimarov.

dr. Sci. Tehh., Profesor državnog univerziteta u Kazanu,

Rais Sungatullin.

visoki učitelj državnog univerziteta u Kazanu,

Rusija, Republika Tatarstan, Kazanj

Napomena

U ovom radu, toplotni tok iz baklje prigaći prirodni plin u kotlu TGM-84A (stanica br. 4) Nižnekamsk CHP-1 (NTPC-1) za različite skromne uvjete kako bi se utvrdili uslovi pod kojima Ikona zadnjeg ekrana najmanje je osjetljiva na termičko uništenje.

Sažetak.

U ovoj operaciji toplotna toka iz baklje u slučaju izgaranja prirodnog plina u kotlu TGM-84A (stanica br. 4) Nižnekamsk Tetc-1 (NKTETS-1) za različite režime u svrhu određivanja uvjeta pod Omotnica za opeku stražnjeg ekrana je najmanje podložna toplinskoj korupciji.

Ključne riječi:parni kotlovi, tokovi toplina, parametri zraka.

Ključne riječi: Kotao, toplotni flukse, parametri za uvijanje zraka.

Uvođenje

Bakar TGM-84A široko rasprostranjeni kotao na plin ima relativno male dimenzije. Njegov hladnjak podijeljen je s dva zaštitna ekrana. Donji dio svakog bočnog ekrana prelazi u lagano naklonjen zaslon od kojih su donji kolektori pričvršćeni na rezervoare dva preklopa i zajednički se premještaju s toplotnom deformacijom tijekom ekstrakata i kotla. Nagnute cijevi zaštićene su od zračenja baklje s slojem vatrodne cigle i hromitne mase. Prisutnost dva preklopa pruža intenzivno hlađenje goriva.

U gornjem dijelu cijevi zadnjeg ekrana, savijen unutar hladnije kamere, čine prag s odlaskom od 1400 mm. To osigurava pranje oštrica i njihovu zaštitu od izravne emisije baklje. Deset cijevi svakog panela - oštećenja, izbočenje u ložištu nema prevoznike. Iznad praga su srimni koji su dio pare i dizajnirani su tako da hlade sagorijevanje i pregrijavanje pare. Prisutnost dvominutnog ekrana na dizajnu dizajnera trebala bi osigurati intenzivnije hlađenje peći gasova nego u performansama kotla za gasni kotao TGM-96b. Međutim, površina skrininga grijanja ima značajnu maržu koja je gotovo veća od kotla potrebnog za nominalni rad.

Bazni model TGM-84 više puta je iznio rekonstrukciju, kao rezultat toga, kako je gore opisano, pojavio se model TGM-84A (sa 4 plamenika), a zatim TGM-84b. (6 gorionika). Prvi modifikacijski kotlovi TGM-84 bili su opremljeni sa 18 gorionika za plinsko plin smještene u tri reda na prednjem zidu toplotne komore. Trenutno uspostavljaju ili četiri ili šest gorionika veće performanse.

Komora kotla TGM-84A opremljena je četiri plamenika plina HF CKB-WTI-TKZ sa jednim kapacitetom 79 MW, instaliranih u dva nivoa u nizu vrhova na prednjem zidu. Plamenici donjeg nivoa (2 kom) postavljeni su na marki od 7200 mm, gornjim nivoom (2 kom.) - na marki od 10200 mm. Plamenici su dizajnirani za odvojeno paljenje plina i lož ulja. Predstava plamenika na Gazi 5200 Nm 3 / sat. Majstor kotla na trajektnim mehaničkim mlaznicama. Da bi se regulisala temperatura pregrijanog para, instalirana je 3 ubrizgavanje ubrizgavanja vlastitog kondenzata.

Gorionik HF CKB-WTI-TKZ Vortex-ov protok duž vrućeg zraka i sastoji se od kućišta, 2 dijela aksijalnog (centralnog) vrtlog i 1. dio tangencijalnog (perifernog) zračnog mliječa, središnje instalacijske cijevi za Mlaznica za lož ulje i stobleb, cijevi za čestice plina. Glavno procijenjeno (dizajn) tehničke karakteristike plamenika HF-CKB-WTI-TKZ prikazane su u tablici. jedan.

Tabela 1.

Specifikacije glavnog nagodbe (projekta)plamenici HF CKB-WTI-TKZ:

Pritisak na plin, KPA
Potrošnja plina za plamenik, NM 3 / h
Toplinski sagorijevača, MW
Otpor na plinski trakt pri ocenom opterećenju, mm vode. Art.
Otpornost na zračni stazu na ocijenjenom opterećenju, mm vode. Art.
Ukupne dimenzije, mm	3452x3770x3080.
Ukupan izlazni dio kanala vrućeg zraka, m 2
Ukupni izlazni dio plinskih cijevi, m 2

Karakteristike smjera zraka zraka u gorionicima HF CKB-WTI-TKZ prikazane su na slici. 1. Krug mehanizma zavoja prikazan je na slici. 2. Izgled plinskih cijevi u plamenici prikazan je na slici. 3.

Slika 1. Shema brojača plamenika, zrak zavijanje u plamenici i lokaciju plamenika HF-CKB-WTI-TKZ na prednjem zidu ložišta TGM-84a № 4,5 NTPEC-1

Slika 2. Shema mehanizma unosa zraka u plamenima HF CKB-WTI-TKZ kotla TGM-84A NTPEC-1

Kutija s toplom zrakom u plamenu podijeljena je u dva toka. Na unutrašnjem kanalu je instaliran aksijalni stroj za uvijanje, a podesivi tangencijalni Jigger instaliran je u perifernom tangencijalnom kanalu.

Slika 3. Shema lokacije za prijevoz plinom U plamenima HF CLB-WTI-TKZ kotla TGM-84A NKTETS-1

Tokom eksperimenata, Urengoy Gas je umro s toplom izgaranjem 8015 kcal / m 3. Način eksperimentalnog istraživanja temelji se na korištenju beskontaktnog načina mjerenja incidentnih toplotnih fluksa iz baklje. U eksperimentima, veličina termalnog toka pada na baklja tUŽILAC WHITING - PITANJE: Pad je mjeren radioemetrom odvojenim u laboratorijskim uvjetima.

Mjerenja nerazumnih proizvoda za izgaranje u ložištima kotlova izvršena su u beskontaktnom načinu korištenjem rapirskog rapirnog pirometra, koja je pokazala temperaturu zračenja. Pogreška mjerenja stvarne temperature predodređenih proizvoda na izlazu iz peći na 1100 ° C s metodom zračenja za diplomu RK-15 s materijalom kvarcnog materijala sočiva procjenjuje se ± 1,36%.

Općenito, izraz za lokalnu vrijednost termičkog toka pada na baklja tUŽILAC WHITING - PITANJE: Jastučić može biti predstavljen kao ovisnost o stvarnoj temperaturi baklje T. F u toplotnom komoru i stepenu crne baklje α f, prema zakonu Stephena Boltzmanna:

tUŽILAC WHITING - PITANJE: Jastučić = 5.67 '10 -8 Α F. T. F 4, w / m 2,

gde: T. F je temperatura proizvodnje sa izgaranjem u baklji, K. Svjetlosni stupanj crne baklje α λ F \u003d 0,8 uzima se prema preporuci.

Grafikon ovisnosti o učinku pare opterećenja na svojstva zračenja baklje prikazana je na slici. 4. Mjerenja su izvršena na visini od 5,5 m kroz otvore br. 1 i br. 2 lijeve strane. Sa grafikona se vidi da se povećanjem opterećenja kotla kotla vrlo snažno povećanje vrijednosti toplotnog fluksa u baklji u području stražnjeg ekrana. Pri mjerenju mračnog mličara, nalazi se bliže prednjem zidu, postoji i povećanje vrijednosti koje padaju sa baklje do toplotnih tokova s \u200b\u200bpovećanjem opterećenja. Međutim, u odnosu na termičke niti na stražnjem ekranu, apsolutnom veličinom, termičkim tokovima u prednjem ekranu za velike opterećenja u prosjeku su ispod 2 ... 2,5 puta.

Slika 4. Distribucija incidentnog toplotnog fluksa tUŽILAC WHITING - PITANJE: Jastučić u dubini peći, ovisno o izlazu pare, D do mjerenja kroz otvore 1, 2 1. nivoi brzinom od 5,5 m na lijevom zidu peći za kotlu TGM-84A br. 4 NTPEC-1 na maksimalnom zavojskom zalasku u položaju lopatica u plamenici Z (udaljenost između otvora 1 i 2 je 6,0 m ukupnom dubinom ložišta 7,4 m):

Na slici. 5 prikazuje grafikone distribucije toplotnog toka Q jastuka u dubini peći ovisno o izlazu pare d do mjerenja kroz školjke br. 6 i br. 7 od 2. nivoa na marki od 9,9 M na lijevom zidu ložišta za bojler TGM-84A br. 4 ITPC-a na maksimalnom zračnom uvijanju u položaju lopatica u plamenici u odnosu na rezultirajuće termičke tokove za mjerenja br. 1 i Br. 2 prvog nivoa.

Slika 5. Distribucija toplotnog fluksa incidenta tUŽILAC WHITING - PITANJE: Jastučić u dubinama peći, ovisno o izlazu pare, D do mjerenja kroz otvore br. 6 i br. 7 od 2. nivoa na opcijama. 9,9 m na lijevom zidu peći za kotlov TGM-84a br. 4 ITPC-a na maksimalnom zračnom uvijanju u položaju lopatica u plamenici u usporedbi s rezultirajućim termičkim tokovima za mjerenja br. 1 i br. 2 prvog nivoa (udaljenost između otvora 6 i 7 jednak je 5,5 m ukupnom dubinom peći od 7,4 m):

Oznake položaja utora za zrak u plamenici usvojene u ovom radu:

H je maksimalni zaokret, oh - nema uvijanja, zrak ide bez zavija.

Indeks C je centralni zaokret, indeks p - periferni osnovni zaokret.

Odsustvo indeksa znači isti položaj lopatica za centralni i periferni uvijanje (ili oba zavoja u položaju ili oba upletena položaja).

Sa smokve. 5 Može se vidjeti da se najveće vrijednosti termičkih fluksa iz baklje na ekranu na ekranu zagrijanje odvijaju u mjerenjima kroz mličenje br. 6 drugog nivoa u blizini stražnjeg zida peći na marka od 9,9 m. Na marku 9,9 m u mjerenjima kroz šarkeni br. 6 termalni toplinski toplini rasta iz baklje događa se brzinom od 2 kW / m 2 za svaka 10 tona / sat povećanog pare opterećenja, dok za plamenik br . 1 prvog nivoa po stopi od 5,5 m, rast termičkih fluksa iz baklje do stražnjeg ekrana javlja se brzinom 8 kW / m 2 za svakih 10 t / satnog povećanja na paru.

Rast toplinskih tokova pada sa baklje na stražnji ekran za mjerenja kroz brašnicu 1 po stopi od 5,5 m prvog nivoa, s povećanjem opterećenja TGM-84A NCTEC br. 4 za Uvjeti maksimalnog zračnog zavoja u plamenicima javljaju se 4 puta brže u odnosu na rast topline u blizini stražnjeg ekrana na marki od 9,9 m.

Maksimalno termalno zračenje iz baklje do stražnjeg ekrana za mjerenja kroz brtvicu širom brzine širom brzine od 9,9 m Čak i na maksimalnom kapacitetu kotla TGM-84A br. 4 od NTPEC-1 420 t / h Za uvjete maksimalnog zavija zraka u gorionicima (položaj kristalnih lopatica) u prosjeku 23% više u odnosu na vrijednost gustoće zračenja sa stražnjeg ekrana na nivou marke od 5,5 m u mjerenju Hatcher br. 1.

Rezultirajuća toplotna toka dobivena mjerenjima na nivou 9,9 m kroz iz haljića br. 7 drugog nivoa (u blizini prednjeg ekrana), s rastom parenog opterećenja bojlera TGM-84A br. 4 od ITPC-a 230 tona / sat do 420 tona / sat za uslove od maksimalnog zapleta zraka u plamenicima (položaj lopatica Twinkles H) za svakih 10 t / sat se povećava za 2 kW / m 2, tj. Kao u Spomenuti slučaj, u smislu mjerenja kroz šipku broj 6 do pokraj zaslona na marki od 9,9 m.

Povećanje vrijednosti incidentnih toplotnih toplota na mjerenjima kroz brašnicu broj 7 drugog nivoa na marki od 9,9 m javlja se povećanjem parenog opterećenja bojlera TGM-84A br. 4 od ITPC-a od 230 tona na sat do 420 tona na sat za svakih 10 t / h brzinom 4, 7 kW / m 2, tj. 2,35 puta sporije u poređenju s rastom toplinskih tokova u mjerenju mljevenja kroz mljevenje. 2 po stopi od 5,5 m.

Mjerenja toplinskih tokova padaju sa baklje kroz brtvicu broj 7 na marki od 9,9 m s vrijednostima parenog opterećenja kotla 420 tona na sat gotovo se podudaraju s vrijednostima dobivenim mjerenjima kroz broju mjerenja 2 po stopi od 5,5 m za uvjete maksimalnog zraka u plamenima (položaj lopatica zaplet C) kotla TGM-84A br. 4 od ITPC-a.

Zaključci.

1. Učinak na veličinu toplinskih tokova iz baklje promjena u aksijalnom (centralnom) twim-u zraka u plamenicima, u usporedbi s promjenom tangencijalnog zavojka zraka u plamenicima, malen je i vidljiviji po stopi od 5,5 m u presjeku 2.

2. Ukupni mjereni tokovi dogodili su se u odsustvu tangencijalnog (perifernog) tkanja zraka u plamenicima i iznosili su 362,7 kW / m 2 mjerenjima kroz šarkuru br. 6 brzinom od 9,9 m sa opterećenjem od 400 tona po sat. Vrijednosti termičkih tokova iz baklje u rasponu od 360 ... 400 kW / m 2 su opasne prilikom rada s ravnom linijom baklje na zidu vatrenog dijela od pojmova zbog postepene uništenja interni nadzor.

Bibliografija:

Harrison Tr Zračenje pirometrija. - M.: Mir, 1964, 248 str.
Gordov A.n. Osnove pirometrije - m.: Metalurgija, 1964. 471 str.
Taimar M.A. Laboratorijska radionica po stopi "Kotlovni instalacija i generatori pare." Tutorial Kazan, KGEU 2002, 144 str.
Taimar M.A. Studija o efikasnosti objekata energetske ekonomije. - Kazanj: Kazanj. Stanje Energ. Univerzitet, 2011. 110 s.
Taimar M.A. Praktične nastave na CHP-u. - Kazanj: Kazanj. Stanje Energ. Univerzitet, 2003., 90 str.
Termički zračenje prijemnici. Zbornik radova 1. simpozijuma svih unije. Kijev, Nukova Dumka, 1967. 310 str.
Shubin E.P., Livin B.i. Dizajn termičkih pripravnih instalacija CHP i kotlovskih kuća - m.: Energija, 1980. 494 str.
Trazion metalni pirit dihaicogenidi: sinteza visokog pritiska i korelacija svojstava / t.a. Dr, R.i. Bouchard, w.h. Cloud et el. // Inorg. Chem. - 1968. - V. 7. - P. 2208-2220.