Saviti vrsta punjenja trake naziva se, u kojoj se trenutak primjenjuje na njen ležeći u avioni koji prolazi kroz uzdužnu osovinu. U poprečnim dijelovima bara nastaju savijanjem momenata. Prilikom savijanja, deformacija nastaju, u kojoj se odvija zakrivljenost osi izravne trake ili promjena u zakrivljenosti krivulje šipke.

Belinga se naziva snop . Dizajn koji se sastoji od nekoliko štapova savijanja koji se međusobno međusobno povezuje pod uglom od 90 ° poziva se rama .

Savijanje se zove ravno ili direktno Ako se ravnina opterećenja prolazi kroz glavnu središnju osovinu inercije dijela (Sl.6.1).

Sl.6.1.

Sa ravnim poprečnim savijanjem u snopu postoje dvije vrste unutrašnjih napora: poprečna sila TUŽILAC WHITING - PITANJE:i trenutak savijanja M.. Tri napora nastaju u okviru ravnog poprečnog zavoja: uzdužno N., poprečan TUŽILAC WHITING - PITANJE:moment snage i savijanja M..

Ako je trenutak savijanja jedini interni faktor snage, tada se naziva takva savijanja čist (Sl. 6.2). U prisustvu poprečne sile se naziva savijanje poprečan . Strogo govoreći, na jednostavan otpor primjenjuje se samo čisti zavoj; Poprečno savijanje pripada jednostavnim vrstama otpora uvjetno, jer u većini slučajeva (za dovoljno duge grede) djelovanje poprečne sile tijekom proračuna snage može se zanemariti.

22.Ravna poprečna savijanja. Diferencijalne odnose između unutrašnjeg napora i vanjskog opterećenja.Postoje različite zavisnosti između trenutka savijanja, poprečne sile i intenziteta distribuiranog tereta, zasnovan na Zhuravskom teoremu, nazvanim imenom ruskog-mosta-Browneetrower D. I. Zhuravsky (1821-1891).

Ova teorema formulira se na sljedeći način:

Poprečna sila jednaka je prvom derivatu momenta savijanja na apscisi dijela snopa.

23. Ravna poprečna savijanja. Gore spomenuto križnim silama i savijanjem momenata. Određivanje poprečnih sila i savijanja momenata - odjeljak 1

Bacamo desnu stranu snopa i zamijenimo njegovu radnju na lijevoj strani poprečnom silu i savijanju. Za pogodnost izračunavanja, zatvorite popločani desni dio papirnog lista, kombinirajući lijevu ivicu lista s odjeljkom koji se razmatra 1.

Poprečna sila u odjeljku 1 snop jednaka je algebarskoj količini svih vanjskih sila koje vide nakon zatvaranja

Vidimo samo reakciju usmjerenja podrške. Dakle, poprečna sila je:

kn.

Naznaka "minus" uzima nas jer sila rotira dio snopa u odnosu na prvi odjeljak u odnosu na tok u smjeru kazaljke na satu (ili zato što je podjednako usmjerena u pravcu poprečne sile prema pravilu znakova )

Trenutak savijanja u odjeljku 1 snopa jednak je algebarskom zbroju trenutaka svih napora koji vidimo nakon zatvaranja odbačenog dijela snopa, u odnosu na odjeljak koji se razmatra 1.

Vidimo dva napora: reakcija podrške i trenutka M. Međutim, PowerplyCO je gotovo jednako nuli. Stoga, prosjačenje trenutka je:

kn · m.

Ovdje nam je znak "Plus" uzima zbog nas jer se vanjski trenutak M zavoji vidljivi dio greda. (ili zato što je suprotno usmjereno smjer savijanja na pravilu znakova)

Određivanje poprečnih sila i savijanja momenata - odjeljak 2

Za razliku od prvog odjeljka, snaga reakcije bila je ramena, jednaka a.

poprečna sila:

kn;

trenutak savijanja:

Određivanje poprečnih sila i savijanja momenata - odjeljak 3

poprečna sila:

trenutak savijanja:

Određivanje poprečnih sila i savijanja momenata - odjeljak 4

Sada prikladnije zatvorite lišće lijevim dijelom snopa.

poprečna sila:

trenutak savijanja:

Određivanje poprečnih sila i savijanja momenata - odjeljak 5

poprečna sila:

trenutak savijanja:

Određivanje poprečnih sila i savijanja momenata - odjeljak 1

poprečne sile i savijanja:

.

Prema pronađenim vrijednostima, proizvodimo izgradnju linije poprečnih sila (Sl. 7.7, b) i savijanja (Sl. 7.7, B).

Kontrola ispravnosti izgradnje epura

Uvjeren ću se u ispravnost izgradnje epura o vanjskim znakovima, koristeći pravila za izgradnju epura.

Poprečni površinski test

Uvjereni smo: Pod istovarenim područjima linije poprečnih sila paralelno su s osi snopa, a pod distribuiranim opterećenjem Q - na ravnom nagibu. Na podršci uzdužnu silu, tri skoka: pod reakcijom - do 15 kn, pod silom P - dolje na 20 kn i pod reakcijom na 75 kn.

Provjeravanje fuzije savijanja

Na parceli savijanjem trenutaka vidimo se sa zavojima pod koncentriranom pop snagom i pod podrškom reakcijama. Uglovi osigurača usmjereni su prema tim silama. Pod distribuiranim opterećenjem Q, fuzija momenata savijanja varira u kvadratnom parabolu, čiji je izbočina usmjerena prema teretu. U odjeljku 6, ekstremnik sa savijanja je ekstremnik, jer poprečna sila bijeg u ovom mjestu prolazi kroz nultu vrijednost.

Snaga djeluju okomito na osovinu bara i nalazi se u ravnom kosti prolazeći kroz ovu osovinu uzrokuju deformaciju poprečno savijanje. Ako avion akcije spomenutih snaga – Glavni avion, tada postoji ravno (ravna) poprečna savijanja. Inače se savijanje naziva kosi poprečno. Pozvan se bar podložan bendu snop 1 .

U suštini, poprečni savijanje je kombinacija čistog savijanja i smicanja. U vezi s opozivom presjeka zbog nerasporeda raspodjele pomaka u visini, postavlja se pitanje na mogućnost korištenja normalne formule napona σ H.Izveden za čisti zavoj na osnovu hipoteze ravnih dijelova.

1 jednorazruči, koji ima na krajevima, respektivno, jedna cilindrična fiksna podrška i jedan cilindrični pokretni u smjeru osi snopa nazivaju se običan. Greda s jednim prstom i još jedan slobodni kraj naziva se konzola. Pozvan je jednostavan snop koji ima jedan ili dva dijela koja visi iza podrške konzola.

Ako su, pored toga, presjeci oduzeti od lokacije primjene tereta (na daljinu ne manju od polovine visine presjeka šipke), kao u slučaju čistog zavoja moguće je da vlakna ne pritisne jedni druge. To znači da svaka vlakna doživljava jednoiaksijulno istezanje ili kompresiju.

Pod djelovanjem distribuiranog tereta, poprečne sile u dva susjedna odjeljka razlikovat će se po vrijednosti jednakim qdx . Stoga će zakrivljenost odjeljaka biti i nešto drugačija. Pored toga, vlakna će se vršiti jedna na drugu. Pažljivo ispitivanje pitanja pokazuje da ako dužina bara l. dovoljno je dovoljno u odnosu na njegovu visinu h. (l./ h. \u003e 5), a tokom distribuiranog tereta, ovi faktori nemaju značajan učinak na normalne napone u presjeku i stoga u praktičnim proračunima ne smiju se uzeti u obzir.

a b c

Sl. 10,5 Sl. 10.6

U odjeljcima pod fokusiranim teretom i u blizini distribucije Σ H. odstupa od linearnog zakona. Ovo odstupanje, koje je lokalno, a ne popraćeno povećanjem najvećih naprezanja (u ekstremnim vlaknima) obično se ne uzima u obzir u praksi.

Dakle, sa poprečnim savijanjem (u avionu) hu.) Normalni naponi izračunavaju se formulom

σ H.= – [M Z.(x.)/I Z.]y..

Ako izvršimo dva susjedna dijela na području šipke bez tereta, poprečna sila u oba dijela bit će ista, što znači istu i zakrivljenost odjeljaka. U ovom slučaju bilo koji segment vlakana aB (Sl.10.5) preći će na novu poziciju "B", ne podvrgnuti dodatnom izduženju, pa, a samim tim, bez promjene vrijednosti normalnog napona.

Definiramo tangentne napone u presjeku kroz upareni napon, koji djeluju u uzdužnom dijelu šipke.

Izdvajamo dužinu elemenata iz bara dX (Sl. 10.7 a). Presjeći presjek horizontara na daljinu w. od neutralne os z.odvojen elementom u dva dijela (Sl. 10.7) i razmotrite ravnotežu gornjeg dijela koji ima bazu

Širina b.. U skladu sa Zakonom o partnerstvu tangentnih napona, vršilac napona u uzdužnom dijelu jednak je stresovima koji djeluju u presjeku. Uzimajući u obzir ovo što sugerira da tangenta naglašava na mjestu b.jednovremeno se koristi za korištenje stanja σx \u003d 0, dobivamo:

N * - (n * + dn *) +

gdje: n * je rezultirajuće normalne sile σ u lijevom poprečnom dijelu DX elementa unutar "prekida" platforme A * (Sl. 10,7 g):

gdje: s \u003d - statički trenutak "prekidnog" dijela poprečnog presjeka (zasjenjeno područje na slici 10.7 V). Stoga možete napisati:

Tada možete napisati:

Ova je formula dobivena u ruskim naučnicima i inženjeru Xix stoljeća D.i. Zhuravsky i nosi njegovo ime. I iako je ova formula približna, jer u širini sekcije postoji prosjek napona, ali dobiveni rezultati izračuna prema njemu su prilično u skladu s eksperimentalnim podacima.

Da bi se utvrdila tangentna napona u proizvoljnom presjeku presjeka udaljenosti od osi z:

Odrediti veličinu poprečne sile Q ponašanja u odjeljku;

Izračunati trenutak inercije i z svih dionica;

Provedite paralelni avion kroz ovu tačku xZ. i odrediti širinu odjeljka b.;

Izračunajte statički trenutak rezanog područja teške glavne centralne osi z. I zamijeniti pronađene vrijednosti u formuli zut-luka.

Definiramo upotrebu tangentnih napona u pravougaonom presjeku (Sl. 10.6, b). Statički trenutak u odnosu na osovinu z. Odjeljak dijelova iznad linije 1-1, na kojem se napon određuje da piše u obrascu:

Promjenjuje se prema zakonu kvadratnog parabole. Širina odjeljka uza pravokutnu traku je konstantno, bit će također zakon promjene tangentnih napona u odjeljku (Sl.10.6, b). Na y \u003d i y \u003d - povremeni naponi su nula, a na neutralnoj osi z. Oni postižu najveću vrijednost.

Za snop kružnog presjeka na neutralnoj osi.

Počet ćemo s najjednostavnijim slučajem, takozvani čisti zavoj.

Čisti savijanje je poseban slučaj savijanja, u kojem je u presjecima poprečne sile greda nula. Čisti savijanje može se odvijati samo kada je njegova vlastiti težina snopa tako mala da je moguće zanemariti njegov utjecaj. Za grede na dva podržava primjere opterećenja koje uzrokuju čišćenje

savijanje, predstavljeno na slici. 88. U odjeljcima ovih greda, gdje je Q \u003d 0 i, stoga, M \u003d Const; Postoji čisto savijanje.

Napori u bilo kojem dijelu snopa sa čistim zavojem smanjuju se na par sila, a ravnine akcije od kojih prolazi kroz osovinu kuglice KI, a trenutak je stalan.

Napon se mogu odrediti na osnovu naknadnih razmatranja.

1. Tangentni sastavni napori za osnovne rezervne rezervnike u presjeku snopa ne mogu se dati par sila, čiji je avion okomit na presjek presjeka. Iz toga slijedi da je sila savijanja u Seču rezultat djelovanja osnovnih mjesta.

samo normalni napor, pa se zbog čistog savijanja i napona smanjene samo na normalu.

2. Da se učvršćuju napori za osnovnu web lokaciju, to je samo za par sila, među njima mora biti i pozitivno i negativno. Stoga mora postojati i ispružena i komprimirana vlakna s grede.

3. Zbog činjenice da su napori u različitim odjeljcima isti, zatim su naponi u odgovarajućim točkama presjeka isti.

Razmotrite bilo koji element u blizini površine (Sl. 89, a). Od na dna lica, slučajne slučajeve s vrhom greda nisu priložene, sile nisu priložene, onda to ne i dalje ne. Stoga na gornjoj ivici elementa ne postoje naponi, jer u suprotnom element ne bi bio ravnotežan, element-susjedni susjedni element (Sl. 89, b) doći će

Isti zaključak itd. Slijedi da nema vodoravnih elemenata bilo kojeg naponskog elementa na vodoravnim licima. Elektriranje elemenata uključenih u vodoravni sloj, počevši od elementa na površini snopa (Sl. 90), doći ćemo do ključa da nema napona u bočnoj vertikalnoj lici. Dakle, stresnog stanja bilo kojeg elementa (Sl. 91, a), a u granici i vlaknima, treba prezentirati kao što je prikazano na slici. 91, B, I.E. Može biti ili aksijalna ili aksijalna kompresija.

4. S simetrijom primjene vanjskih sila, odjeljak u sredini dužine snopa nakon deformacije treba ostati ravna i normalna na osi snopa (Sl. 92, a). Iz istog razloga, dijelovi u četvrtima dužine greda ostaju ravni i normalni na osovinu snopa (Sl. 92, b), osim ako ekstremni dijelovi greda tijekom deformacije ne ostaju ravni i normalni os snopa. Sličan zaključak vrijedi za dijelove u duljinama osmih snopa (Sl. 92, c) itd. Posljedično, ako sa savijanjem, ekstremni dijelovi snopa ostaju ravni, zatim za bilo koji odjeljak ostaje

Želio bih tvrditi da je nakon završetka De formacije ostaje ravna i nula na osovinu zakrivljenog snopa. Ali u ovom slučaju očito je da se promjena izduženja vlakana snopa na njegovoj visini ne dogodi ne samo unutarnju, već i monotono. Ako nazivate sloj na set vlakana istim izduženjem, onda slijedi da se ispružene i komprimirane grede trebaju biti smještene na različitim stranama sloja u kojem su izduženja vlakana jednaka nuli. Pozovite vlakna iz BE-DEM, čiji su izduženja nula, neutralna; sloj koji se sastoji od neutralnog talasnog con, - neutralnog sloja; Linija za obnovu neutralnog sloja s ravninom poprečnog presjeka zrake je neutralna linija ovog odjeljka. Tada se na osnovu prethodnog obrazloženja može tvrditi čisto savijanje snopa u svakom od svojih dijelova nalazi se neutralna linija, koja ovaj odjeljak dijeli na dva dijela (zone): zone zatezane vlakane (ispružene zona) i zona komprimiranih vlakana (stiskanja zona). U skladu s tim, treba postojati normalni zatezni naponi na tačkima istegnutog sesije, kompresivni naponi su valjani, a na točkama neutralnog napona su nula.

Dakle, čistom savijanjem snopa stalnog viđenja:

1) rade samo normalni naponi u odjeljcima;

2) sav se dio može podijeliti u dva dijela (zone) - ispružene i komprimirane; Granica zona je neutralan dio odjeljka, na čijim točkama od kojih su normalni naponi nula;

3) bilo koji uzdužni element snopa (u granici bilo koje loko) izložen je aksijalnom rastezanju ili kompresiji, tako da susjedna vlakna ne djeluju međusobno;

4) Ako se ekstremni dijelovi greda tijekom deformacije ostaju ravni i normalni na osovinu, tada svi njegovi poprečni dijelovi ostaju ravni i normalni na osovinu zakrivljenog snopa.

Napeto stanje greda na čistom zavoju

Ras-element greda koji podliježe čistom savijanju, između presjeka M-M i N - N, koji su jedan od ostalih DX DX (Sl. 93). Zbog položaja (4) prethodnog stava, presjek M-M-M-M-M i N - N, koji su bili prije deformacije paralelno, nakon savijanja, preostalih stana, bit će ugao DQ i presijecaju se u pravoj liniji Prolazeći preko policajca COP-a, koji je centar zakrivljenosti neutralna vlakna nn. Zatim je zaključio između dijela AV vlakana, koji se nalazi na udaljenosti z iz neutralne loko (pozitivan smjer z osi pri prihvatamo u smjeru konvekcije snopa snopa), pretvara se nakon deformacije u luku A " u ". Serija neutralnog vlakana O1O2 pretvaranje u luk O1O2 neće promijeniti svoju dužinu, dok će vlakno AV dobiti izduživanje:

pre deformacije

nakon deformacije

gdje je p radijus zakrivljenosti neutralnog vlakana.

Stoga je apsolutno produženje segmenta AV-a jednako

i relativno izduženje

Budući da prema položaju (3), Vlakna AV izložena je aksijalnom rastezanju, a zatim s elastičnom deformacijom

Može se vidjeti da se normalni naponi u visini snopa distribuiraju putem linearnog zakona (Sl. 94). Budući da jednaka svim naporima za sva osnovna mjesta trebaju biti nula,

odakle ćemo pronaći vrijednost od (5.8), naći ćemo

Ali posljednji integral je statički trenutak koji se tiče osi ou, okomit na ravninu sile savijanja.

Zbog jednakoj nuli, ova osovina bi trebala proći kroz sredinu ozbiljnosti. Tamimimamimo, neutralna linija dijela snopa je ravna uu, pernčano-procenjeno u ravninu napora sa savijanjem. Naziva se njenom osi od strane dijela greda. Zatim iz (5.8) slijedi da naponi na bodovima koji leže na istoj udaljenosti od neutralne osi su isti.

Slučaj čistih zavoja, u kojem se sila savijanja djeluje samo u istoj ravnini, uzrokujući savijanje samo u ovom ravninu ravan čisti zavoj. Ako se nazvani avion prođe kroz osovinu OZ, tada bi se veličina osnovne sile u odnosu na ovu osovinu trebala biti nula, tj.

Zamjena vrijednosti σ-a od (5.8), nalazimo

Na lijevoj strani ove ravnopravnosti integralno, kao što je to, nalazi se centrifugalni trenutak inercije, presjeka osi y i z, pa tako

Osovina u odnosu na koji je centrifugalni trenutak inercije u odjeljku nula, naziva se glavne osovine inercije ovog odjeljka. Ako su, pored toga, prolaze kroz sredinu odgode, mogu se nazvati glavnim centralnim sjekiranim inercijom presjeka. Dakle, s ravnim čistom savijanjem, smjer ravnine sile za savijanje i neutralna os dijela glavne su centralne sjekire potonjeg inertnog. Drugim riječima, da se dobije ravan Christ Bend snop, opterećenje na njega ne može se primijeniti proizvoljno: Trebalo bi biti svedeno na sile koje djeluju u ravnini koji prolaze kroz jednu od glavnih centralnih sjekiranih dijelova; Istovremeno, druga glavna centralna os inercije bit će neutralan presjek.

Kao što je poznato, u slučaju presjeka, simetričan o bilo kojoj osi, osovina simetrije jedna je od glavnih središnjih osovina inercije. Slijedom toga, u ovom konkretnom slučaju znamo da se čisto savidno savijem, primjenjujući odgovarajuće analoge u avionima koji prolaze kroz uzdužnu osovinu greda, ja sam os simetrije njegovog presjeka. Direktno, okomito na osovinu simetrije i prolaska kroz težište težine, je neutralna os ovog dijela.

Postavljanjem položaja neutralne osi, nije teško pronaći i vozilo za veteriranje u bilo kojem mjestu odjeljka. U stvari, od zbroja trenutaka elementarnog napora u odnosu na neud-RAL os, UU treba savijati,

odakle ćemo zamijeniti vrijednost σ od (5.8), naći ćemo

Budući da je integral. trenutak inercije odjeljka u odnosu na osovinu uu, onda

i iz izraza (5.8) dobivamo

Rad EI Y naziva se krutost grede grede.

Najveća zatezna i najpovoljnija veličina kompresivnog napona na točkama odjeljka, za koju je apsolutna vrijednost z najveća, odnosno na bodovima koji su najdraži od neutralne osi. Sa notacijom, Sl. 95 imati

Veličina JY / H1 naziva se trenutak otpora na presjek razvoja i označavajući WYR; Slično tome, JY / H2 naziva trenutak otpora na presjek kompresije

i označavaju WYC tako

i zbog toga

Ako je neutralna osovina osa simetrije odjeljka, a zatim H1 \u003d H2 \u003d H / 2 i, dakle, WYP \u003d WYC, tako da ih nema potrebe da ih razlikujete i koristite jednu oznaku:

pozivajući na trenutak otpora odjeljka. U slučaju odjeljka, simetrični u odnosu na neutralnu osovinu,

Svi vidljivi zaključci dobivaju se na temelju prijema da su presjeci snopa, tijekom savijanja ostaju ravni i normalni na svoju osovinu (ravni presjeci hipoteza). Kao što je prikazano, ova pretpostavka vrijedi samo ako ekstremni (terminalni) dijelovi snopa snopa ostaju ravni. S druge strane, iz hipoteze ravnih dijelova, elementarni napori u takvim odjeljcima trebaju biti distribuirani na linearnom zakonu. Stoga je za pravdu ujednovanu teoriju ravnog čistog savijanja, potrebno je da se iz vizuelnih trenutaka na krajevima greda primjenjuju u obliku osnovnih snaga distribuiranih u visini presjeka na liniji Zakon (Sl. 96), koji se poklapa s distribucijom stresa u visini greda odsjeka. Međutim, na osnovu principa Saint-Beč, može se tvrditi da će promjena načina primjene savijanja na krajevima snopa uzrokovati samo lokalne deformacije, čiji će utjecaj utjecati samo na neku udaljenost Iz tih krajeva (približno jednaka visina odjeljka). Odjeljci u ostatku dužine snopa ostaju ravni. Slijedom toga, teorija ravnog čistog zavoja s bilo kojom metodom primjene momenata savijanja važi samo unutar srednjeg dijela duljine snopa, što je od svojih krajeva na udaljenostima, na gotovo jednakoj visini odjeljka. Odavde je jasno da ovaj Theo-Creek očito nije primjenjiv ako je visina odjeljka superiorna do polovine dužine ili raspona greda.

Direktno savijanje. Ravni poprečni savijanje izgradnje epura unutrašnjih faktora snage za izgradnju epuro Q i M prema izgradnjom EPUR Q i M prema karakterističnim odjeljcima (bodovima), izračunavanja sa savijanjem sa savijanjem sa savijanjem. Potpuno provjeravanje snage greda koncept centra zavoja. Definicija pokreta u gredama. Koncepti deformacije greda i uvjeti njihove krutosti Diferencijalna jednadžba savijenih osi zračenja Primjeri izravnih integracija u određivanjem pokreta u grede izravno integrirajući fizičko značenje metode stalne integracije početnih parametara (univerzalno) Jednadžba osi snopa). Primjeri definiranja pokreta u snopu koristeći početnu metodu parametara koji određuju pokrete MORA metodom. Pravilo A.K. Vereshchagin. Izračun Morove integral prema pravilu A.K. Vereshchagin Primjeri definiranja kretanja integralnom morom bibliografskom listi Direktni zavoj. Ravna poprečna savijanja. 1.1. Izgradnja epura unutrašnjih faktora snage za grede izravnim zavodom je vrsta deformacije, u kojoj se pojavljuju dva unutrašnja faktor snage u presjecima šipke: savijajući trenutak i poprečna sila. U određenom slučaju, poprečna sila može biti nula, tada se savijanje naziva čistom. Sa ravnim poprečnim savijanjem, sve snage nalaze se u jednoj od glavnih aviona inercije rod i okomito na njegovu uzdužnu osovinu, trenuci se nalaze u istoj ravnini (Sl. 1.1, A, B). Sl. 1.1 Poprečna sila u proizvoljnom presjeku snopa numerički je jednaka algebarskoj količini projekcija na normalno do osi greda svih vanjskih sila koje djeluju na jednoj strani odjeljka koji se ponašaju na jednoj strani. Poprečna sila u presjeku MN zrake (Sl. 1.2, A) smatra se pozitivnim, ako su relativne vanjske snage s lijeve strane dijela usmjerene prema gore, a s desne strane i negativne - u suprotnom slučaju - u suprotnom slučaju (Sl. 1.2, b). Sl. 1.2 Izračunavanje poprečne sile u ovom odjeljku, vanjske sile koje leže na lijevoj strani dijela uzimaju se sa Plus znakom, ako su usmjereni prema gore, a s minusnim znaku, ako dolje. Za desnu stranu snopa - naprotiv. 5 Trenutak savijanja u proizvoljnom presjeku snopa je numerički jednak algebarskom sumu momenata u odnosu na odjeljak središnje osi Z-a sve vanjske sile koji djeluju na jednoj strani odjeljka koji se razmatraju. Trenutak savijanja u presjeku MN grede (Sl. 1.3, A) smatra se pozitivnim, ako je jednak trenutak vanjskih sila s lijeve strane dijela usmjeren duž sat strelice, a s desne strane - u smjeru suprotnom od kazaljke na satu i u smjeru suprotnom od kazaljke na satu i negativno - u suprotnom slučaju (Sl. 1.3, b). Sl. 1.3 Pri izračunavanju trenutka savijanja u ovom odjeljku, trenuci vanjskih sila koji leže na lijevoj strani presjeka smatraju se pozitivnim ako su usmjereni duž sa strelicom u smjeru kazaljke na satu. Za desnu stranu snopa - naprotiv. Prikladno je odrediti znak momenta savijanja prirodom deformacije snopa. Trenutak savijanja smatra se pozitivnim ako je u odjeljku koji se razmatra, obrezan dio snopa savija se konveksnošću, i.e. donja vlakna se protežu. U suprotnom slučaju, trenutak savijanja u presjeku je negativan. Između trenutka savijanja m, poprečna sila q i intenzitet opterećenja Q, postoje diferencijalne ovisnosti. 1. Prvi derivat poprečne sile na odjeljku Abscissa jednak je intenzitetu distribuiranog tereta, I.E. . (1.1) 2. Prvi derivat trenutka savijanja na apscisu odjeljka jednak je poprečnom sili, i.e .. (1.2) 3. Drugi derivat presjeka jednak je intenzitetu distribuiranog tereta, i.e .. (1.3) Distribuirano opterećenje usmjereno, smatramo pozitivnim. Iz diferencijalnih zavisnosti između M, Q, Q, broj važnih zaključaka Slijede: 1. Ako na mjestu snopa: a) Poprečna sila je pozitivna, tada se trenutak savijanja povećava; b) poprečna sila je negativna, tada se trenutak savijanja smanjuje; c) poprečna sila je nula, a zatim trenutak savijanja ima stalnu vrijednost (čisto savijanje); 6 g) Poprečna sila prolazi kroz nulu, promjenu znaka iz plus do minus, max m M, u suprotnom slučaju m mmin. 2. Ako na mjestu snopa ne postoji distribuirano opterećenje, tada je poprečna sila konstantna, a trenutak savijanja varira ovisno o linearnom zakonu. 3. Ako na mjestu snoporno raspoređene opterećenja, poprečna sila varira ovisno o linearnom zakonu, te na sajmovi - prema zakonu kvadratnog parabole, koji se konveksu u smjeru opterećenja (u slučaju Izgradnja parcele iz proširenih vlakana). 4. U odjeljku pod koncentriranom silom EPURO Q ima skok (po količini sile), EPURA M je prekid za radnju moći. 5. U odjeljku, gdje je u prilogu koncentrirani trenutak, epur M ima skok jednak vrijednosti ovog trenutka. Na fazi q se ne odražava. U slučaju složenog učitavanja, grede su izgrađene poprečnim silama Q i savijanja M. EPURA Q (m) naziva se grafičkom grafikonu koji prikazuje zakon promjena u poprečnom silu (savijanja) dužnosti snop. Na osnovu analize epur m i q postoje opasni presjeci snopa. Pozitivne reorganizira epur Q deponovaju se, a negativno - dolje od osnovne linije, sprovedeno paralelno s uzdužnom osi snopa. Pozitivni reorganizacija šljive M deponovani su prema dolje i negativno - gore, odnosno EPURA M izgrađen je na strani ispruženih vlakana. Izgradnja epur Q i M za grede treba započeti s definicijom referentnih reakcija. Za grede s jednim štipanim i drugim slobodnim krajevima, izgradnja epur Q i M može se pokrenuti iz slobodnog kraja, bez utvrđivanja reakcija u brtvi. 1.2. Izgradnja EPUR Q i M Prema jednadžbima grede podijeljena su u odjeljke, unutar kojih se funkcije za trenutak savijanja i poprečna sila ostaju konstantna (nemaju pauze). Granice parcela su stajalište primjene koncentriranih sila, odlomak sila i mjesta promjene u intenzitetu distribuiranog opterećenja. Na svakoj lokaciji je snimljen proizvoljni odjel na udaljenosti od porijekla koordinata, a za ovaj odjeljak su izjednačene jednadžbe za Q i M. za ove jednadžbe. EPPURES Q i M. Primjer 1.1 Izgradite pljuskove Poprečne sile q i savijaju trenutke M za dani snop (Sl. 1.4, a). Rješenje: 1. Određivanje reakcija podrške. Očinjavamo ravnotežne jednadžbe: od kojih dobijamo reakcije nosača su pravilno definirane. Širina ima četiri dijela Sl. 1.4 Učitavanje: SA, ad, db, budite. 2. Izgradnja epure Q. Odjeljak. Na odjeljku CA, proizvoljni prelazi odjeljak 1-1 na udaljenosti x1 s lijevog kraja snopa. Odredite q kao algebarsku količinu svih vanjskih sila koja djeluju s lijeve strane odjeljka 1-1: MINUS znak se uzima jer je sila koja djeluje s lijeve strane odjeljka usmjerava. Izraz za q ne ovisi o varijabli x1. EPURA Q Na ovoj stranici prikažena je ravna linija, paralelna osovina apsissa. Plot oglasa. Na mjestu vršimo proizvoljni dio 2-2 na udaljenosti x2 s lijevog kraja snopa. Odredite Q2 kao algebarsku količinu svih vanjskih sila koja djeluju s lijeve strane odjeljka 2-2: 8, vrijednost Q je konstantna na mjestu (neovisno o varijabli x2). EPUR Q Na web mjestu je ravno, paralelna osovina apscisa. DB zaplet. Na licu mjesta vršimo proizvoljni dio 3-3 na udaljenosti x3 s desnog kraja snopa. Odredite Q3 kao algebarsku količinu svih vanjskih sila koje djeluju desno od odjeljka 3-3: Rezultirajući izraz je jednadžba nagnute ravne linije. Zaplet biti. U području snosimo odjeljak 4-4 na udaljenosti x4 s desnog kraja snopa. Odredite q kao algebarsku količinu svih vanjskih sila koja djeluju s desne strane odjeljka 4-4: 4 Ovdje se uzima znak plus jer je opuštajuće opterećenje na desnoj strani odjeljka 4-4. Koristeći dobijene vrijednosti, izgradimo pljuskove q (Sl. 1.4, B). 3. Zgrada EPURA M. Parcela M1. Trenutak savijanja određujemo u odjeljku 1-1 kao algebarsku zbroj trenutaka sila koji djeluju s lijeve strane odjeljka 1-1. - Jednadžba je ravna. Parcela A 3 određivala je trenutak savijanja u odjeljku 2-2 kao algebarsku zbroj trenutaka sila koje djeluju ulijevo od člana 2-2. - Jednadžba je ravna. Plot DB 4 određen trenutak savijanja u odjeljku 3-3 kao algebarska zbroj trenutaka sila koja djeluju desno od člana 3-3. - jednadžba kvadratnog parabole. 9 Pronalazimo tri vrijednosti na krajevima web mjesta i na mjestu s XK koordinatom, gdje odjeljak B 1 definira trenutak savijanja u odjeljku 4-4 kao algebarsku zbroj momenata sila koje djeluju udesno iz odjeljka 4-4. - jednadžba kvadratnog parabola Pronađimo tri vrijednosti M4: prema vrijednostima vrijednosti ePuur m (Sl. 1.4, b). U područjima CA i AD-a Q je ograničen na ravno, paralelna os apscisa, a u dB-u i biti odjeljci - nagnuti se ravno. U poprečnim presjecima C, A i B na pozornici Q, postoje skokovi na vrijednosti relevantnih sila, što služi kao provjera ispravnosti izgradnje parcele: U područjima gdje se nalaze na mjestima Q  0, momenti se povećavaju preostalo desno. U područjima gdje je toq  0, trenuci se smanjuju. Pod fokusiranim silama postoje kvarovi prema akciji snaga. Pod koncentriranom tačkom dolazi skok na veličinu trenutka. To ukazuje na ispravnost izgradnje EPUR M. Primjer 1.2 za izgradnju epire Q i M za grede na dvije nosače utovareno distribuiranim opterećenjem, čiji se intenzitet mijenja kroz linearno pravo (Sl. 1.5, a). Rješenje Određivanje reakcija podrške. Jednako distribuirano opterećenje jednako je području trokuta, što je pucalno opterećenje i pričvršćen je u središtu ozbiljnosti ovog trougla. Kostiramo iznos trenutka svih snaga s obzirom na točke A i B: izgradnju faze OPTUŽENI MILOŠEVIŠIh - Izrada proizvoljnog odeljenja na udaljenosti od x sa leve podrške. Redoslijed opterećenja koja odgovara presjeku određuje se iz ličnosti trouglova je rezultirajući dijelom tereta koji se nalazi s lijeve strane odjeljka u poprečnom dijelu u odjeljku jednak je Poprečna sila varira po zakonu Trga Parabola Zero: EPUR Q prikazana je na Sl. 1.5, b. Trenutak savijanja u proizvoljnom odlomku jednak je trenutku savijanja varira ovisno o zakonu kubnog parabola: maksimalna vrijednost momenta savijanja ima u odjeljku, gdje je 0, tj., S EPRA-om, M. 1.5, in. 1.3. Izgradnja epur Q i M prema karakterističnim odjeljcima (bodovima) koristeći diferencijalne ovisnosti između M, Q, Q i zaključci koji proizlaze iz njih, preporučljivo je izgraditi parcele Q i M prema karakterističnim odjeljcima (bez pripreme) jednadžbi). Primjena ove metode izračunajte vrijednosti Q i M u karakterističnim odjeljcima. Karakteristični su odjeljci granični dijelovi parcela, kao i odjeljak, gdje je interni faktor snage ekstremne vrijednosti. U dometu između karakterističnih odjeljaka, obrisi 12 plulja uspostavljeni su na temelju diferencijalnih ovisnosti između M, Q, Q i zaključaka koji proizlaze iz njih. Primjer 1.3 za izgradnju epere Q i M za snop prikazanu na slici. 1.6, a. Sl. 1.6. Rješenje: Izgradnja epur Q i M počevši od slobodnog kraja snopa, dok reakcija u pečatu ne može se utvrditi. Širina ima tri područja utovara: AB, Sun, CD. Ne postoji distribuirano opterećenje na AB i Suncima. Cross sile su konstantne. EPUR Q je ograničen na ravno, paralelno apscisa osovina. Momenti savijanja mijenjaju se prema linearnom zakonu. EPURA M je ograničen na ravno, naklonjen osi apscissa. Na CD zemljištu postoji jednolično distribuirano opterećenje. Poprečne sile se mijenjaju prema linearnom zakonu, a savijaju se trenutke - prema zakonu kvadratnog parabole sa konveksičnošću prema akciji distribuiranog opterećenja. Na granici dijelova AB i sunce poprečne snage varira skače. Na granici dijelova sunce i CD-a, trenutak savijanja mijenja skokove. 1. Izgradnja ePur-a. Izračunajte vrijednosti poprečnih sila Q U graničnim dijelovima parcela: Prema rezultatima proračuna, gradimo q-ovu nekursku snagu za snop (Sl. 1, b). Slijedi iz parcele q da je poprečna sila na odjeljku CD-a nula u odjeljku, razlikuju se na daljini QA a Q od početka ove web stranice. U ovom se odjeljku moment savijanja ima maksimalnu vrijednost. 2. Izgradnja epery M. Izračunajte vrijednosti savijanja u graničnim dijelovima odjeljaka: s maikšimalnim trenutkom na mjestu prema rezultatima izračuna, gradimo epuur M (Sl. 5.6, b) . Primjer 1.4 Prema određenoj utjelovljenosti savijanja (Sl. 1.7, a) za snop (Sl. 1.7, b), odrediti aktivna opterećenja i konstruirati raspon q. Šolja je označena vrhom kvadratne parabole. Rješenje: Odredite opterećenja koja djeluju na snopu. Područje AC-a učitava se jednolično raspoređenim teretom, jer je EPRA M na ovom dijelu četvrtasta parabola. U referentnom odjeljku, fokusirani trenutak pričvršćen je na snop, koja djeluje u smjeru kazaljke na satu, kao na pozornici m, u trenutku se skačemo prema veličini. Nije ukrcan na odjeljak SV Balka, jer je EPURA M na ovoj web stranici ograničena na nagnutu ravnu liniju. Reakcija podrške utvrđuje se iz stanja da je trenutak savijanja u odjeljku C je nula, tj. Da bi se utvrdio intenzitet distribuiranog opterećenja, izrazit ćemo izraz za trenutak savijanja u odjeljku i kao zbroj Trenuci sila s desne strane i izjednačavaju na nulu sada ćemo sada odrediti reakciju podrške A. Da bismo to učinili, izrazit ćemo izraz za savijanje momenata u odjeljku kao zbroj trenutaka snage lijeve strane, izračunata šipka snopa sa opterećenjem prikazana je na slici. 1.7, c. Počevši od lijevog kraja greda, izračunamo vrijednosti poprečnih sila u graničnim dijelovima odjeljaka: EPUR Q prikazana je na slici. 1.7, Razmatrani problem može se riješiti izradom funkcionalnih ovisnosti za M, Q na svakoj web lokaciji. Odaberite porijeklo na lijevom kraju snopa. Na području AC Epyur M izraženo je u četvrtastoj paraboli, čija je jednadžba koja sadrži stalnu A, B, nalazimo iz stanja koje parabola prolazi kroz tri boda s poznatim koordinatama: zamjenjujući koordinate točaka Do jednadžbe Parabole, dobit ćemo: izraz za trenutak savijanja će razlikovati M1 funkciju, dobivamo ovisnost za poprečni cilindar nakon diferencijacije Q funkcije Q Dobivamo izraz za intenzitet distribuiranog opterećenja na DIO CRZIVNI ODRŽAVANJA ZAMENE RAZLIČITE FUNKCIJE za određivanje stalnog A i B Koristimo uvjete koje ovaj direktni prolazi kroz dvije točke čije su koordinate poznate da bi dobili dvije jednadžbe :, b kojih imamo 20. jednadžbe za Trenutak savijanja na regiji SV-a bit će nakon dvogodišnje diferencijacije M2, naći ćemo na pronalaženim vrijednostima M i Q Izgradimo spojnica savijanja i poprečne sile za snop. Pored distribuiranog opterećenja, usredotočene snage primjenjuju se na snop u tri dijela, gdje postoje regali i fokusirani bodovi u odjeljku Q, gdje skok na pozornici m. Primjer 1.5 za grede (Sl. 1.8, a) Odredite racionalan položaj šarke sa, u kojem je najveći trenutak savijanja u rasponu jednak momentu savijanja u brtvi (apsolutnom vrijednošću). Izgradite EPURA Q i M. Određivanje reakcija podrške. Uprkos činjenici da je ukupan broj potpornih veza četiri, snop se statički utvrđuje. Trenutak savijanja je nula jednak, što vam omogućava da stvorite dodatnu jednadžbu: zbroj trenutaka u odnosu na šarku svih vanjskih sila koje djeluju na jednoj strani ovog šarke je nula. Napravit ćemo zbroj trenutaka svih sila s desne strane šarke S. EPUR Q za snop ograničen je na nagnuto ravno, jer je Q \u003d Const. Određujemo vrijednosti poprečnih sila u graničnim dijelovima snopa: XK je XK, gdje je Q \u003d 0 određeno iz jednadžbe odakle je EPU M za snop ograničen na kvadratnu parabolu. Izrazi za savijanje momenata u odjeljcima, gdje su Q \u003d 0, a u zaptivanju bilježe, odnosno, iz stanja učestalosti trenutnih trenutaka, dobivamo kvadratnu jednadžbu u odnosu na željeni parametar x: stvarna vrijednost X2x 1, 029 m. Odredite numeričke vrijednosti poprečnih sila i savijanja u karakterističnim dijelovima snopa na slici.1.8, B prikazuje EPURO Q i na slici. 1.8, b - EPUR M. Razmatrani zadatak može se riješiti metodom raspada greda šarke na komponente njegovih elemenata, kao što je prikazano na Sl. 1.8, G. Na početku su utvrđene reakcije podrške VC i VB. Izgradi se pljuskovi Q i M za snop ovjesa od SV od akcije koja se primjenjuje na njega. Zatim idite na glavni snop AU-a, učitavajte ga dodatnom VC silom, što je snaga pritiska B snopa na AU snop. Nakon toga, izgradite parcele q i m za grede AU-a. 1.4. Proračuni za snagu izravne grede savijanja Izračun snage u normalnim i tangentnim naglašenjima. Sa izravnim snopom savijanja u presjecima, normalni i tangentni napredovi nastaju (Sl. 1.9). 18 Sl. 1.9 Normalni naponi povezani su sa trenutkom savijanja, tangenti su povezani sa poprečnim silom. S direktnim čistom savijanjem, tangentni naponi su nula. Normalni naponi na proizvoljnoj tački poprečnog dijela snopa određuju se formulom (1.4) gdje je m u ovom odjeljku; Iz je trenutak inercije presjeka u odnosu na neutralnu osovinu z; Y je udaljenost od mjesta na kojoj se normalan napon određuje neutralnoj osi Z. Normalni naponi u visini odjeljka mijenjaju se prema linearnom zakonu i postižu najveću vrijednost na bodovima koji su najmorniji iz neutralne osi ako je presjek simetrično u odnosu na neutralnu osovinu (Sl. 1.11), a zatim smo fig. 1.11 Najveći zatezni i kompresivni naponi su isti i određuju se formulom,  - aksijalni trenutak otpornosti presjeka tijekom savijanja. Za pravougaoni dio B širok B Visok: (1,7) za kružni dio promjera D: (1,8) za ručni odjeljak   - respektivno, unutarnji i vanjski promjer prstena. Za grede plastičnih materijala najracionalniji su simetrični 20 oblika odjeljaka (dvosmjerni, kutija, prsten). Za grede krhkih materijala, bez otpora i kompresiju, racionalni presjeci su asimetrični u odnosu na neutralnu osovinu Z (tavr, u obliku slova P, asimetrična 2). Za grede stalnog dijela plastičnih materijala u simetričnim oblicima odjeljaka, stanje snage je napisano kako slijedi: (1.10) gdje je MUMAX maksimalni trenutak savijanja na modulu; - Dopušteni napon za materijal. Za grede stalnog dijela plastičnih materijala u asimetričnim oblicima odjeljaka, stanje snage je napisano u sljedećem obrascu: (1. 11) za grede izrađene od krhkih materijala sa odeljkama, asimetričnim u odnosu na neutralnu osovinu, u slučaju da EPURA M nije jambe (Sl. 1.12), morate snimiti dva uvjeta jačine - udaljenost od neutralne osi do najutralnijih tačaka , respektivno, ispružene i komprimirane opasne presjeke; P - Dozvoljeni naponi, respektivno, zatezanje i kompresiju. Sl.1.12. 21 Ako se obrezivanje savijanja ima sekcije različitih znakova (Sl. 1.13), osim provjere odjeljka 1-1, gdje je valjano, potrebno je izračunati najveće zatezne napone za presjek 2-2 (sa najvećom tačkom suprotnog znaka). Sl. 1.13 Uz glavni izračun normalnih napona u nekim slučajevima potrebno je provjeriti snagu tangetne napetosti. Tangentni naponi u gredama izračunavaju se prema formuli D. I. Zhuravsky (1.13) gdje je q poprečna sila u poprečnom presjeku snopa; Szot je statički trenutak u odnosu na neutralnu osovinu dijela dijela, koja se nalazi na jednoj strani izravnog provedenog kroz ovu točku i paralelnu osovinu z; b - širina odjeljka na nivou tačke koja se razmatra; Iz je trenutak inercije cjelokupnog dijela u odnosu na neutralnu osovinu Z. U mnogim slučajevima maksimalne napomene tangenta događaju se na nivou neutralnog sloja greda (pravokutnik, dvostruko slovo, krug). U takvim se slučajevima uvjet za tangencijalne napone bilježi u obrascu, (1.14) gdje je QMAX najveća poprečna sila u modulu; - Dopuštena tangentna stresa za materijal. Za pravougaoni dio snopa stanje snage ima obrazac (1,15) a - presjek zraka. Za okrugli dio, stanje snage je zastupljeno u obliku (1.16) za grijani dio; stanje snage je napisano na sljedeći način: (1.17) gdje je SZO, TMSAX statički trenutak u odnosu na neutralnu osovinu; D - debljina 2. zida. Tipično se veličina presjeka snopa određuje od snage normalnih napona. Provjera čvrstoće greda tangentne napetosti obavezna je za kratke grede i grede bilo koje dužine, ako su u blizini nosača fokusirane snage velike vrijednosti, kao i za drvene, okretne i zavarene grede. Primjer 1.6 Provjerite jačinu baterije kutije (Sl. 1.14) u normalnim i tangentnim naglašenjima, ako MPA. Izgradite kliješta u opasnom dijelu snopa. Sl. 1.14 Rješenje 23 1. Izgradnja epur Q i M prema karakterističnim odjeljcima. S obzirom na lijevi dio snopa, dobivamo liniju poprečnih sila prikazano je na slici. 1.14, c. Eppument sa savijanjem momenata prikazan je na slici. 5.14, G. 2. Geometrijske karakteristike presjeka 3. Najveći normalni naponi u odjeljku C, gdje je MMAX (modul) važeći: MPa. Maksimalni normalni naponi u snopu gotovo su jednaki dopuštenim. 4. Najveći tangentni naglašava u odjeljku sa (ili a), gdje je maks. Q (modul) važeći: Ovdje je statički trenutak područja šupljine u odnosu na neutralnu osovinu; b2 cm - širina odjeljka na nivou neutralne osi. 5. Tangenti naglašava u točki (u zidu) u odjeljku C: Sl. 1.15 Ovdje SZOMC 834,5 108 CM3 je statički trenutak površine dijela, koji se nalazi iznad linije koja prolazi kroz tačku K1; b2 cm - Debljina zida u točki K1. Parcele  i  za odjeljak iz snopa prikazani su na slici. 1.15. Primjer 1.7 za snop prikazanu na slici. 1.16, a potrebno je: 1. konstruirati akcije poprečnih sila i savijanja momenata u karakterističnim odjeljcima (bodovima). 2. Odredite veličinu presjeka u obliku kruga, pravokutnika i hrpe iz čvrstoće normalnih napona, uporedite presjeke. 3. Provjerite odabrane veličine dijelova tangencijalnih greda. Danar: Rješenje: 1. Odredite reakcije nosača snopa. Proverite: 2. Izgradnja epuro Q i M. Vrijednosti poprečnih sila u karakterističnim dijelovima snopa 25 Sl. 1.16 u područjima CA i oglas, intenzitet opterećenja Q \u003d Const. Shodno tome, u ovim područjima EPUR Q je ograničeno na ravno, naklonjeno osovini. U DB odjeljku intenzitet distribuiranog opterećenja Q \u003d 0, stoga, na ovom dijelu EPURO Q je ograničen na ravno, paralelna osovina x. EPUR Q za gredu prikazan je na slici. 1.16, b. Vrijednosti savijanja u karakterističnim dijelovima snopa: U drugom odjeljku određujemo apscisu X2 odjeljka u kojem Q \u003d 0: maksimalni trenutak na drugom dijelu epur m za gred prikazano na slici. 1.16, u. 2. Sastavite stanje snage na normalnim naponama odakle određujemo potreban aksijalni trenutak otpornosti na poprečni presjek iz izražavanja. Definirani potreban promjer d greda okruglog dijela površine okruglog dijela za gredu Pravokutni odjeljak Potrebna visina presjeka pravokutnog dijela određuje se potrebnim brojem visine grede. Prema gostima 8239-89 stolova, nalazimo najbližu maksimalnu vrijednost aksijalnog obrtnog momenta od 597cm3, što odgovara 2 33 2, sa karakteristikama: A Z 9840 cm4. Provjerite za prijem: (podložite 1% dozvoljenog 5%) Najbliži 2-nabora 2 (W 2 cm3) dovodi do značajnog preopterećenja (više od 5%). Konačno, konačno smo prihvaćeni. 33. Uporedite područje okruglog i pravokutnog presjeka sa najmanjim i zrakoplovnim područjem: od tri smatrana presjecima je najekonomičnija. 3. Izračunajte najveći normalni naponi u opasnom dijelu 27 dvosmjernog snopa (Sl. 1.17, A): Normalni naponi u zidu u blizini pukovnijeg odjeljka staje u radnom mjestu u opasnom dijelu Širina su prikazana na Sl. 1.17, b. 5. Odredite najveće tangentne naglaske za odabrane dijelove snopa. a) Pravokutni presjek snopa: b) kružni presjek snopa: c) Grijači snopa: tangentni naglašava u zidu u blizini gomile hrpe u opasnom dijelu (desno) (udesno) tačka 2): Tangenta tangentnih napona u opasnim presjecima grijanja prikazana je na slici. 1.17, c. Maksimalni naponi tangenta u snopu ne prelazi dozvoljeni primjerak napona 1,8 Da biste odredili dozvoljeni opterećenje na snopu (Sl. 1.18, a), ako su specificirane 60MP, presjek dimenzije (Sl. 1.19, a). Izgradite pomoć normalnih naprezanja u opasnom dijelu greda kada je dozvoljeno. Slika 1.18 1. Određivanje reakcija nosača snopa. S obzirom na simetriju sistema 2. Izgradnja epur Q i M prema karakterističnim odjeljcima. Poprečne sile u karakterističnim dijelovima grede: Epoer Q za gredu prikazan je na slici. 5.18, b. Savijanje trenutaka u karakterističnim dijelovima snopa za drugu polovinu redoslijeda ordinate M - uz osi simetriju. EPURA M za snop prikazan je na slici. 1.18, b. 3.Gometrijske karakteristike (Sl. 1.19). Izložimo na dva jednostavna elementa: 2AVR - 1 i pravokutnik - 2. Sl. 1.19 Prema diverziji 2 metra br. 20, imamo pravokutnik: statički trenutak područja presjeka u odnosu na zonu zone Z1 od osi Z1 do središta težine presjeka inercije presjeka u odnosu na glavnu središnju osovinu z ukupnog poprečnog presjeka na tranzicijskim formulama na paralelne osi 4. Stanje čvrstoće na normalne napone za opasnu točku "A" (Sl. 1.19) u opasnom dijelu I (Sl. 1.18): Nakon zamjene numeričkih podataka 5. Uz dopušteno opterećenje u opasnom presjeku, normalni naponi na bodovima "A" i "B" bit će jednaki: normalni naponi za opasan dio 1-1 prikazan je na slici . 1.19, b.

Čisti zavoj nazvao ovakvim savijanjem, u kojem postoji mjesto samo trenutak savijanja (Sl. 3.5, ali). Mentalno, provest ćemo presjek I-I perpendikulara se na uzdužnu osovinu snopa na udaljenosti * od slobodnog kraja snopa, na koji je spojen vanjski trenutak u prilogu m z. Izvršite akcije slične onima koje su nam proveli prilikom određivanja naprezanja i deformacija kada se srušimo, naime:

• 1) Napravite ravnotežnu jednadžbu mentalno prekinut deo dela;
• 2) odrediti deformaciju materijala dela na osnovu uslova za koordinaciju deformacija osnovnih količina ovog odeljka;
• 3) riješiti jednadžbe jednadžbe i uniforme deformacija.

Iz ravnoteže stanja odsječenog dijela snopa (Sl. 3.5, b)

dobijamo taj trenutak domaćih snaga M Z. jednak trenutku vanjskih sila t: m \u003d t.

Sl. 3.5.

Trenutak unutarnjih snaga stvoren je normalnim naponima o V, režirani duž X osi. Sa čistim zavojima nema vanjske snage, stoga zbroj projekcija unutarnjih sila na bilo kojoj koordinatnoj osi je nula. Na osnovu toga pišemo uslove ravnoteže u obliku jednakosti

gde Ali - presjek zraka (štap).

Sa vanjskim silama savijanja F X, F, F V kao i trenuci vanjskih sila t x, t u jednaka nula. Stoga su preostale ravnotežne jednadžbe identično jednake nuli.

Iz stanja ravnoteže kad o ^ to slijedi

normalna napetost sa H. U presjeku usvojite i pozitivne i negativne vrijednosti. (Iskustvo pokazuje da sa savijanjem materijala donje strane šanka na slici 3.5, ali Istezanje, a vrh se komprimira.) Shodno tome, u presjeku, sa savijanjem postoje takvi elementarni svemiri (prelazni sloj od kompresije do istezanja) u kojem nema proširenja ili kompresije. To - neutralni sloj. Nazvan je presjek neutralnog sloja s ravninom presjeka presjeka neutralna linija.

Uvjeti za kombinaciju deformacija elementarnih količina tijekom savijanja formiraju se na temelju hipoteze ravnih dijelova: ravni do savijanja presjeka grede (vidi Sl. 3.5, b) Ostanite ravni i nakon savijanja (Sl. 3.6).

Kao rezultat točke isteka, drvo je savijen, a ravnina presjeka I-I i II-II rotiraju se u odnosu na ugao dy. (Sl. 3.6, b). Čisti zavoj, deformacija svih dijelova duž osi snopa ista je, dakle, radijus zakrivljenosti neutralnog sloja snopa duž osi X je isti. Kao dX \u003d R. K dip, Tada je zakrivljenost neutralnog sloja 1 / p k \u003d dIP. / dX I konstantno duž dužine snopa.

Neutralni sloj nije deformiran, dužina prije i nakon deformacije jednaka dX. Ispod ovog sloja materijal se proteže, iznad - komprimirani.

Sl. 3.6.

Vrijednost produženja rastegljenog sloja koja se nalazi na udaljenosti neutralnog, jednakog yDQ. Relativno produženje ovog sloja:

Tako je u usvojenom modelu dobijena linearna raspodjela deformacija ovisno o udaljenosti ovog elementarnog obima na neutralni sloj, I.E. U visini dijela snopa. Vjerujući da nema međusobnog pritiska paralelnih slojeva materijala jedna na drugu (o y \u003d 0, a, \u003d 0), napišite nogu niti za linearne istezanje:

Prema (3.13), normalni naponi u presjeku snopa distribuiraju se putem linearnog zakona. Napon elementarne zapremine materijala koji se najviše udaljeniji od neutralnog sloja (Sl. 3.6, u), koliko god je moguce

? Zadatak 3.6.

Odredite granicu elastičnosti čelične oštrice debljine / \u003d 4 mm i dužine / \u003d 80 cm, ako se njegov zavoj u polukrugu ne uzrokuje zaostale deformacije.

Odluka

Napon na savijanje O V \u003d EU / P do. Mi ćemo uzeti y max \u003d t. / 2 p k \u003d / / do.

Granica elastičnosti mora biti u skladu sa stanjem ue\u003e C V \u003d 1/2 KE T / 1.

Odgovor: O. = ] / 2 do 2 10 11 4 10 _3 / 0.8 \u003d 1570 MPa; Snaga prinosa ovog čelika T\u003e 1800 MPa, koja prelazi jače opružne čelike. ?

? Zadatak 3..7

Odredite minimalni polumjer bubnja za navijanje debljine vrpce / \u003d 0,1 mm grijaćeg elementa izrađenog od legure nikla u kojem je materijal trake plastično deformiran. Modul E \u003d. 1.6 10 5 MPa, granica elastičnosti UE \u003d 200 MPa.

Odgovor: Minimalni radijus p \u003d v 2? Ir / a ym \u003d u? 1.6-10 11 0.1 10 -3 / (200 10 6) \u003d 0,04 m.

1. Sa zajedničkim rješenjem prve ravnotežne jednadžbe (3.12) i jednadžbe ujedinjenja deformacija (3.13) dobivamo

Vrijednost E. / R K. f 0 i jednako za sve stavke da Područje integracije. Shodno tome, ta jednakost je zadovoljna samo pod uvjetom

Ovaj integralni se zove statički trenutak područja presjeka u odnosu na osovinuz? Kakvo je fizičko značenje ovog integralnog?

Uzmite tanjir stalne debljine /, ali proizvoljni profil (Sl. 3.7). U toku overs ovaj zapis Od Tako da je u vodoravnom položaju. Označavaju simbolom na M, udio materijala ploče, zatim težinu elementarne volumelne površine da Gavran dQ. \u003d W. JDA. Budući da je tanjir u stanju ravnoteže, zatim iz ravnoteže nulte projekcije snage na osovini w.primiti

gde G. \u003d W. M ta. - Težina.

Sl. 3.7.

Zbroj trenutaka sila svih sila u odnosu na osovinu z.Prolazeći u bilo kojem dijelu ploče, također jednak nuli:

S obzirom na to Y c = G, Mi pišemo

Dakle, ako je integral tipa j xda Po kvadratu Ali Gavran

zero, T. x c \u003d. 0. To znači da se tačka C podudara sa težištem zapisa. Stoga iz ravnopravnosti S z \u003d. J. yda \u003d. 0 kada

hybe slijedi da se težište presjeka zrakoplova nalazi na neutralnoj liniji.

Slijedom toga, vrijednost s. Presjek greda je nula.

• 1. Neutralna linija u saviju prelazi kroz težište presjeka zrake.
• 2. Centar gravitacije presjeka je središte donošenja trenutaka vanjskih i unutrašnjih sila.

Zadatak 3.8.

Zadatak 3.9.

2. S zajedničkim otopinom druge ravnotežne jednadžbe (3.12) i jednadžbe ujedinjenja deformacija (3.13) dobivamo

Integralan J Z. \u003d J. y 2 da. pozvan trenutak inercije je poprečan

dijelovi greda (štap) u odnosu na osi Z, Prolazeći kroz težište presjeka presjeka.

Na ovaj način, M z \u003d e j z / RK. S obzirom na to sa x \u003d it x \u003d e / R do i E. / P k \u003d a H. / y, Dobijamo ovisnost normalnih napona o H. Prilikom savijanja:

1. Napon savijanja u ovom odjeljku ne ovisi o normalnom elastičnom modulu E, Ali ovisi o geometrijskom parametru presjeka J Z. i udaljenosti w. Od tog mjesta do centra gravitacije presjeka.

2. Maksimalna napetost u saviju odvija se u elementarnim količinama koji su najviše udaljeni iz neutralne linije (vidi Sl. 3.6, u):

gde W Z. - Moment otpornosti na presjek u odnosu na osovinu Z-

Stanje čvrstoće na čistom zavoju sličan je stanju čvrstoće u linearnom istezanju:

gde [i m | - Dopušteni napon sa savijanjem.

Očito je da se unutarnje količine materijala, posebno u blizini neutralne osi, praktički ne učitaju (vidi Sl. 3.6, u). To je u suprotnosti sa zahtjevima da minimizira materijalni intenzitet dizajna. Ispod će pokazati neke načine za prevazilaženje ove kontradikcije.