Placeret 13/11/2007 12:34

Så bjælke

1. Beam; løb; Rigel.

2. Loose.

3. bar; krydse, traverse.

4. Rocker (skalaer)

5. Pil eller håndtag pile (kran)

stråle og kolonne - Boytock-rack konstruktion; Slut [IK] metalramme ramme

beam bærer tværgående belastninger - stråle lastet af tværgående [tværgående belastning]

beam fastgjort i begge ender - stråle med pumpet ende

beam lastet usymmetrisk - stråle lastet af asymmetrisk belastning (virker uden for sektionerne af symmetrien af \u200b\u200bsektionen og forårsager skråt bøjning)

beam fremstillet af præfabrikerede hule blokke - stråle, opsamlet fra hule [boksede] sektioner (med langsgående forstærkningsspænding)

beam på elastisk fundament - stråle på et elastisk grundlag

bjælker placeret monolitisk med plader - bjælker konkret sammen med plader af overlapninger

strålepræpser på stedet - Precast Concrete Beam, lavet på byggepladsen [Rettingen]

stråle underkastet (begge) tværgående og aksiale belastninger - stråle lastet af tværgående og langsgående kræfter; Beam udsat for tværgående og aksiale belastninger

beam understøttet på en bjælkebugt baseret på løbet stråle understøttet af et løb

beam med overhæng - konsolstråle

beam med rektangulær sektion - rektangulær stråle

beam med Symmetrical (Cross) sektion - Symmetrisk (tværgående) sektion

beam med usymmetrisk (kryds) sektion - bugt af asymmetrisk (tværgående) sektion

stråle af konstant dybde - BALKkonstant Højde

stråle af et spænding - enkelt prupt stråle

stråle af ensartet styrke - lige stråle

ankerbjælke - Ankerbjælke

vinkel stråle - metal hjørne; Hjørne stål

ringformet stråle - ring stråle

bue (ed) stråle

2. Konvekse stråle med bælter af forskellige kurvaturer

baffel Beam - Prenible Beam

balance Beam er en balanceringsbjælke; Rocberry vægte

bambusforstærket betonbjælke - Bambus betonbugt

kælderstråle - modtaget overlejret stråle

bennplate Beam - Beam [Rib] Supportplade

bøjningsteststråle - Boy (Sieve) (Beauch-Prøve) til bøjningstest

Benkelman Beam - Baykelman Beam, Afbøjning

bind Beam - Pile Dyzle

bisymmetrisk stråle - stråle med et tværsnit, symmetrisk i forhold til to akser

blokstråle - en forspændt armeret betonstråle fra separate blokke [sektioner] (forbundet med forstærkningsstrækning)

bond Beam - Bindende [Forstærkning] Stråle (forstærket betonbjælke, stejlvæg og advarselsuddannelse i it-revner)

grænsen beam - substransport Edge Beam.

boks stråle - boks af boks tværsnit; Boxed Beam.

braced beam - wrengel beam

bracing Beam - Kølebjælke; afstandsstykket

bremsebjælke - Bremsebjælke

bryststråle - Jumper [Beam] over en bred opdagelse i væggen

brick Beam - Privat mursten jumper (med styrkelse af ståldæmperne)

bridge Beam - Bridge Beam, Bridge Run

bridging Beam - Cross Beam (mellem overlappende bjælker)

broad-flange (d) Beam - Broad-Food Coupler Beam, Broad-Film District

buffer Beam - Buffer Bar, kofanger

indbygget stråle - indbygget (i en stenlægning) stråle; stråle med beskåret ender

bygningsbjælke - Kompositstråle

camber Beam.

1. Beam med en konveks top bælte

2. Beam, lidt buet op (for at skabe en bygningsløft)

candle Beam - Beam, Støttende stearinlys eller lamper

cantilever beam.

1. Console Beam, Console

2. stråle med en eller to konsoller

capping Beam.

1. Håndkort; Dyse (Support Bridge)

2. Scarlet Ribbon Paya Foundation

cased beam.

1. Stålstråle, deponeret i beton

2. Stålstråle med ydre skal (normalt dekorative)

castelled beam - perforeret stråle

castella Z Beam - Perforeret Zeta Profile

loftstråle - loftstråle; Stråle, fremspringende fra loftet; False Ceiling Beam.

kanalstråle - en kammerbjælke

chief Beam - Home Beam, Run

cirkulær beam - ring stråle

krave stråle - øget stramning hængende spærre

composite Beam - Composite Beam

sammensatte stråle - kompositbjælke

konjugatstrålebøjet stråle

konstant-sektionsbjælke - permanent sektionsbjælke

kontinuerlig stråle - kontinuerlig stråle

crane Lifting Beam - Montering Traverse

crane Runway Beam - Plug

cross beam.

1. Cross Beam.

2. Hydra. Skarp bar.

buet stråle

1. Beam med krøllede akser (i belastningsplanet)

2. Curvilinear (i form af) stråle

dækstråle - stråle understøttende gulve; Edge Edge.

deep Beam - Wall Beam

dobbelt-t bjælke

1. Precast Concrete Beam i form af dobbelt "T"

2. Præcyt betonpanel med to ribben

dobbelt symmetrisk stråle - symmetrisk stråle med to akser af symmetri

trække stråle - et segment af en bar, der opretholder den overdækkede rafterfod nedenfor; trimmer.

drop-in beam-hængende stråle; Den bøjede bjælke (i begge ender) konsoller

eaves Beam - Under stropile Beam (udendørs søjler)

edge Beam.

1. Edge Beam.

2. Side Stone.

elastisk fastholdt stråle - elastisk-pinched stråle, stråle med elastisk presset ender

encastre Beam - Balk med Scurned Enders

eksternt forstærket betonstråleforstærket betonbjælke, forstærket af ydre forstærkningselementer (sædvanligvis stickerstålstrimler på toppen og bunden af \u200b\u200bbjælken)

false Beam - False Beam

fisk (Ed) Beam

1. Trækompositstråle med sidetalstøvlinger

2. Beam med konvekse krøllede bælter

fast (-end) stråle - stråle med presset ender

flitch (Ed) Beam - Komposit træstråle (bestående af mellemstål stribe og to sideplader bundet af bolte)

gulvbjælke

1. Overlappende stråle Gulvbjælke, LAG

2. Cross Beam Road del af broen

3. Trappet i trappen

footing Beam - Stramning Rafter Gårde (på niveauet af slutningen af \u200b\u200brafter fødderne)

foundation Beam - Foundation Beam, Randbale

rammebjælke - Riegel Frame (Frame Design)

free Beam - Free Beam på to understøtninger

gantry Beam - Plug Bake

Gerber Beam - en hængselstråle, Gerbera Beam

lim (D) Lamineret (Tømmer) Beam - MultilayermOBET Beam.

grade Beam - Foundation Beam, Randbale

grillede bjælker - Woodard bjælker

jordbjælke

1. Foundation Beam, Scarlet; Randbalka.

2. Lavere strapping rammevæg; sill.

H Beam - Wide Babe, Breakfall Loop

hammer Beam - Understøttet Console Bar [Rezavabok] Stropile Feet

haunched beam - Beam med VUTA

højstyrke betonbjælke - High Strengtrum Beam

hængslet stråle - hængslet stråle

hult beam er en hul stråle; boks [rørformet] stråle

hollow forspændt betonstråle - Hollow prestrained armeret betonbjælke

horisontalt buet stråle - krøllet i form af stråle

hung-Span Beam - Multi-Water Console-Pendant Beam, Gerbera Beam

hybrid Beam - Stålkompositstråle (lavet af forskellige frimærker)

Jeg stråler - i-stråle, icline

inverteret t stråle - tavning (forstærket beton) stråle med væg vendt opad

jack Beam - Subcording Beam

jesting Beam - Dekorativ [Ornamental] Strand

joggle Beam - En sammensat stråle fra træstænger, forbundet i højden af \u200b\u200brespons fremspringende og riller

sammenføjet stråle

1. Monolitisk forstærket betonbjælke, betonet med anordningen af \u200b\u200bstødsømme

2. Præcyt betonbjælke indsamlet fra individuelle sektioner

indtast stråle - Barok fra Brusev med forbindelser på prismatiske sværd

L Beam - G-formet stråle

lamineret stråle - Moblet Beam

lateralt ikke-understøttet strålebjælke uden laterale bånd

lattice Beam - Gitter [End-Toes] Beam

leveling Beam - Rake for at kontrollere røgvejsoverfladen

løftebjælke - Magnifier Traverse

link Beam - Jumper (over åbningsvæggen)

longitudinal Beam - Longitudinal Beam

main Beam - Home Beam

modificeret I stråle - en præfabrikeret betonbjælke med udslip af klemmer fra den øvre hylde (til tilslutning til den øvre monolitiske forstærkede betonplade)

multispan Beam - Motibar Beam

nailed Beam er en sammensat træstråle med forbindelser på negle; Nail Beam.

nålstråle.

1. Stråle til midlertidig støttevæg (når fundamentet er forbedret)

2. Øvre grundige hjullukkerkørsel

outrigger Beam - Remote [Ekstra] Beam (Crane, Gravemaskine)

overhead Runway Beam - Crane Balk

parallel Film Beam - Bay med parallelmi hylder.

partition Beam - Barka Carring Partition

precast Beam - Precast Concrete Beam

precas toe Beam - National Support Balk (f.eks. Støtte murstenvendt)

prestresed Concrete Beam - Pre-Stressed Armerced Beton Beam

prestresed Precast Concrete Beam - Pre-Stressed Armerced Beton Beam

prismatisk stråle - prismatisk stråle

proppet cantilever beam - stråle med en presset og andre artikulerede kanter

rektangulær stråle - rektangulær stråle

forstærket betonbjælke - Forstærket betonbjælke

forstærket gulvbjælke - Forstærket beton træstråle

tilbageholdt stråle - stråle med skared ende

ridge Beam - Skiving Timber, Skating Beam

ring Beam - Ring Beam

rullet stråle med dækplader - udlejning (2-vejs) stråle med talje

rullet jeg stråle - udlejning [hot-valsed] 2-vejs stråle

valset stålstråle - rullende stålstråle

tagstråle - dækningsbjælke

runway Beam - Crane Balk

sandwich Beam - Composite Beam

sekundær stråle - sekundær [Hjælp] Stråle

simple Beam - Simple [Celebrate Free Flood] Beam

simple-Span Beam - Single Pool Beam

simpelthen understøttet stråle - gratis oversvømmelsesbalk

single Web Beam - (Composite) One Wall Beam, Single-Trin (Composite) Beam

slank Beam er en fleksibel stråle (stråle, der kræver en testberegning på tabet af resistens fra bøjningsplanet)

soldat stråle - stålrench væg fastgørelse rack eller burg

spandrel Beam.

1. Foundation Beam, Randbalka

2. Rigel ramme, der understøtter [Bearing] Ydervæg

spreader Beam - Distribution Beam

statisk afgørende stråle - statisk bestemt stråle

statisk ubestemt stråle - statisk forståelig stråle

stålstråle - Stålstråle

stålbindende stråle - Stålstute, Stålforbindelsesstråle

stiv Beam - Hard Beam

stivningstråle - Tight Beam

straight Beam - Direkte [Straight] Beam

styrket stråle - Stresset BALK

strut-indrammet stråle - Werngel Beam

støttebjælke - Reference [Støtte] Beam

suspended-Span Beam - Suspenderet [Hanging] Console Ballery Beam (Bridge)

T Beam - Taving Beam

tail Beam - Beskåret træ overlappende stråle (udenfor)

tee Beam - Taving Beam

tertiær stråle - stråle understøttet af hjælpebjælker

teststråle - Teststråle, prøvebjælke

gennem stråle - stærk motibar bjælke

tie Beam.

1. Stramning (bjælker, buer) på niveauet af støtte

2. Distribution Foundation Beam (distribuerer en outcatent belastning)

topstråle - øget stramning rafted

top-løbende kranbjælke - Støtte kranbjælke (Flyt langs topbæltet af revnede bjælker)

tværgående stråle - tværgående bjælke

trolley I Beam - Katuchi (Food) Beam

trussed beam.

1. Farm med parallelle bælter, Beam Farm

2. Shpregel Balka

ensartet belastet strålebjælke indlæst ensartet fordelt belastning; Ensartet lastet stråle

ujævnt stråle

1. Monolitisk forstærket betonbjælke uden en arbejdssøm

2. Stålstråle uden en fælles i væggen

upstand Beam - Ribbed Overlap Beam, udragende over ovnen

valley Beam - en infernal stråle af den midterste række af kolonner; Balka understøtter undovelse.

vibrerende stråle - Vibroreke, VibroBrus

vibrerende Leveling Beam - Leveling VibroBrus

vibratory Beam - Vibration, VibroBrus

wall Beam - Steel Anchor til fastgørelse af træbjælker eller overlapning til væggen

svejset jeg stråle - svejset 2

wide-flanged beam - Wide Babe, Breakfall District

vindstråle - øget stramning hængende spærre

træ I Beam - Wooden Food Beam

AZM.

Brugt foto fra materialer fra pressetjenesten Astron bygninger

Beregn beam på Bend. Kan være flere muligheder:
1. Beregning af den maksimale belastning, den vil udholde
2. Valg af afsnittet af denne stråle
3. Beregning af maksimale tilladte belastninger (til verifikation)
Lad os overveje generelt princip om udvælgelse af strålesektionen På to understøtninger lastet ensartet distribueret belastning eller fokuseret effekt.
Til at begynde med skal du finde et punkt (sektion), hvor det maksimale øjeblik vil være. Det afhænger af bjælkens støtte eller dens forsegling. Bunden af \u200b\u200bbøjningsmomenterne for ordningerne forekommer oftest angivet nedenfor.

Efter at have fundet bøjningsmomentet, skal vi finde det øjeblik for modstand mod WX i dette afsnit med formlen nedenfor i tabellen:

Dernæst, når du deler det maksimale bøjningsmome på tidspunktet for modstand i dette afsnit, får vi Maksimal spænding i bjælken Og denne spænding skal vi sammenligne med en spænding, som generelt kan modstå vores stråle fra det specificerede materiale.

Til plastmaterialer (stål, aluminium osv.) Den maksimale spænding vil være ens flow Limit Materiale., men for skrøbelig (støbejern) - grænse for styrke. Udbyttestyrken og styrken kan vi finde tabellerne nedenfor.

Lad os se på et par eksempler:
1. [i] Vil du kontrollere, om du vil modstå dig 2Alle # 10 (stål St3SP5) 2 meter lange tæt forseglet i væggen, hvis du hænger på det. Din masse kan være 90 kg.
Til at begynde med skal vi vælge beregningsordningen.

I denne ordning kan det ses, at det maksimale øjeblik vil være i forseglingen, og da vores udenlandske donor har samme sektion langs hele længden, så vil den maksimale spænding være i forseglingen. Lad os finde det:

P \u003d m * g \u003d 90 * 10 \u003d 900 h \u003d 0,9 kn

M \u003d p * l \u003d 0,9 kn * 2 m \u003d 1,8 kn * m

Ifølge tabellen af \u200b\u200barrangementet af båndene finder vi drejningsmomentet af modstanden af \u200b\u200b2-medlemsnummeret 10.

Det vil være lig med 39,7 cm3. Vi oversætter til kubikmeter og får 0.0000397 m3.
På formlen finder vi de maksimale belastninger, som vi har i bjælken.

b \u003d m / w \u003d 1,8 kN / m / 0,0000397 M3 \u003d 45340 kN / m2 \u003d 45.34 MPa

Efter at vi fandt den maksimale spænding, der forekommer i strålen, kan vi sammenligne det med den maksimale tilladte spænding svarende til udbyttestyrken af \u200b\u200bstål ST3SP5 - 245 MPa.

45.34 MPA - Højre betyder det, at mængden af \u200b\u200b90 kg modstår en masse.

2. [I] Da vi har fået et godt lager, løser vi den anden opgave, hvor vi vil finde den maksimale mulige masse, som alle de samme 2 meter 2 meter er reduceret.
Hvis vi ønsker at finde den maksimale masse, skal værdierne af strømningshastigheden og spændingen, som vil forekomme i strålen, svarer til (B \u003d 245 MPa \u003d 245.000 kN * m2).

Byg epleru. Q.

Byg epleru. M. Metode karakteristiske punkter. Vi sætter punkterne på bjælken - det er punkter for start og ende af bjælken ( D, A. ), Fokuseret øjeblik ( B. ), såvel som note som det karakteristiske punkt på midten af \u200b\u200ben ensartet distribueret belastning ( K. ) - Dette er et ekstra punkt for opførelsen af \u200b\u200ben parabolskurve.

Vi bestemmer bøjningsmomenterne på punkter. Regel for tegn cm. -.

Øjeblik i t. I Vi vil definere som følger. Først definerer vi:

Punkt TIL Tag B. middle. Plot med ensartet distribueret belastning.

Byg epleru. M. . Grund AU. – parabolisk kurve. (Paraply regel), plot CD. – direkte skrå linje..

For strålen skal du bestemme støttereaktionerne og bygge fusionen af \u200b\u200bbøjningsmomenter ( M.) og tværgående kræfter ( Q.).

1. Betegner Support bogstaver. MEN og I og send reference reaktioner R A. og R B. .

Makeup ligninger ligninger..

Kontrollere

Optagelsesværdier R A. og R B. på den beregningsskema.

2. Building Epura. tværgående kræfter Metode afsnit. Sektioner arrangerer af karakteristiske steder. (mellem ændringer). På dimensionel tråd - 4 tomter, 4 sektioner.

sekh. 1-1 bevæge sig venstre.

Afsnittet passerer gennem webstedet med ensartet distribueret belastning, bemærket størrelse z. 1 Venstre fra sektionen før starten af \u200b\u200bwebstedet. Længde på en grund på 2 m. Regel for tegn til Q. - cm.

Vi bygger på den fundne værdi epleru.Q..

sekh. 2-2 Flyt til højre.

Tværsnittet passerer igen langs området med ensartet distribueret belastning, markerer størrelsen z. 2 Lige fra sektionen før starten af \u200b\u200bwebstedet. Længde på en grund på 6 m.

Byg epleru. Q..

sekh. 3-3 Drej til højre.

sekh. 4-4 gang til højre.

Bygning epleru.Q..

3. Bygning Epura M. Metode karakteristiske punkter.

Karakteristisk punkt - Pointen er, hvor mærkeligt på strålen. Dette er et punkt MEN, I, FRA, D. såvel som punkt TIL , hvorved Q.=0 og bøjningsmoment har en ekstremum. også i middle. Konsoller sætter et ekstra punkt E.Fordi på dette område under den ensartede distribuerede belastning af epuraen M. Beskriver. skæv linje, og det er bygget mindst 3 Point.

Så punkter er placeret, fortsæt til definitionen af \u200b\u200bværdier i dem. bøjningsmomenter. Regel af tegn - se.

Plots. Na, ad. – parabolisk kurve. (Paraplyregel for mekaniske specialiteter eller "sejlregel" fra konstruktion), tomter DC, St. – direkte skrå linjer.

Øjeblik på punkt D. bør bestemmes både til venstre og højre Fra punktet D. . Øjeblikket i disse udtryk udelukket. På punkt D. Modtage to Værdier S. forskel Med magnitude. m. – hoppe på dens størrelse.

Nu skal du bestemme øjeblikket på det punkt TIL (Q.\u003d 0). Men først definere position punkt TIL , betegner afstanden fra hende før starten af \u200b\u200bwebstedet af ukendt h. .

T. TIL hører til sekund et karakteristisk sted, hans tværgående effektligning (se ovenfor)

Men tværgående kraft i t. TIL lige 0 , men z. 2 svarer ukendt h. .

Vi får ligningen:

Nu ved at vide h., Vi definerer øjeblikket på det punkt TIL på den højre side.

Byg epleru. M. . Bygning til at udføre for Mekanisk Specialiteter udskyder positive værdier op Fra nullinjen og ved hjælp af paraplyreglen.

For en given ordning af konsolstrålen er det nødvendigt at konstruere den tværgående effekt af Q og bøjningsmoment M, for at udføre designerberegningen, afhente et rundt tværsnit.

Materialet er et træ, den beregnede modstand af materialet R \u003d 10mpa, m \u003d 14kn · m, q \u003d 8kn / m

Det er muligt at bygge plumer i konsolstrålen med en stiv forsegling på to måder - normal, forudbestemmer støttereaktionerne og uden at bestemme referencereaktionerne, hvis vi overvejer sektionerne, går fra den frie ende af strålen og kaste den venstre del med forseglingen. Build Epura. almindelig vej.

1. Bestem støtte reaktioner.

Ensartet distribueret belastning q. Udskift betinget kraft Q \u003d q · 0,84 \u003d 6,72 kN

I den stive forsegling af tre understøtningsreaktioner - lodret, vandret og øjeblik, i vores tilfælde er den vandrette reaktion 0.

Finde Lodret Reaktionsstøtte R A. og referencemoment. M. EN. fra ligningsligninger.

I de to første steder til højre er tværgående kraft fraværende. I begyndelsen af \u200b\u200bwebstedet med en ensartet distribueret belastning (højre) Q \u003d 0., i klatring - værdien af \u200b\u200breaktionen R A.
3. At konstruere udtrykket for at bestemme dem på tomterne. Bygget øjeblikke på fibrene, dvs. ned.

(Presset bundfibre).

Plot DC: (komprimerede øvre fibre).

Plot SK: (Komprimerede venstre fibre)

(Presset venstre fiber)

Figur - Epura. normal (langsgående) forces - (B), tværgående kræfter - (C) og bøjningsmomenter - d).

Kontrol af balancen af \u200b\u200bnoden C:

Opgave 2 Konstruer en intern indsats for rammen (fig. A).

Det gives: F \u003d 30KN, q \u003d 40 kN / m, m \u003d 50kn, A \u003d 3M, H \u003d 2M.

Bestemme støtte reaktioner Rammer:

Fra disse ligninger finder vi:

Fordi reaktionsværdier R K. har et tegn minusi fig. men Ændringer retning Denne vektor på det modsatte, mens registreret R k \u003d 83,33kn.

Bestem værdierne for indenlandsk indsats N, Q. og M. I de karakteristiske sektioner af rammen:

Plot sol.:

(komprimerede højre fibre).

CD-plot:

(lukkede højre fibre);

(Komprimerede højre fibre).

Plot de:

(Presset bundfibre);

(Presset bundfibre).

Afsnit KS.

(Presset venstre fibre).

Build. epures af normale (langsgående) kræfter (b), tværgående kræfter (b) og bøjningsmomenter (g).

Overvej ligevægten af \u200b\u200bnoderne D. og E.

Fra overvejelse af noder D.og E. Det kan ses, at de er i ligevægt.

Opgave 3. For en ramme med et hængsel for at opbygge en intern indsats.

Det gives: F \u003d 30KN, q \u003d 40 kN / m, m \u003d 50kn, a \u003d 2m, h \u003d 2m.

Afgørelse. Bestemme støtte reaktioner. Det skal bemærkes, at i både hængsel og faste understøtninger to reaktioner. I denne henseende skal du bruge hængsel Ejendom S. — øjeblik I det både fra venstre og de rigtige kræfter lig med nul.. Overvej den venstre del.

Equilibrium-ligningerne for den pågældende ramme kan skrives som:

Fra løsningen af \u200b\u200bdisse ligninger bør:

På rammediagrammet, styringen af \u200b\u200bmagt N B. Ændringer på modsat (H b \u003d 15kn).

Bestemme indsats I de karakteristiske sektioner af rammen.

Plot BZ:

(Presset venstre fibre).

Afsnit ZC:

(komprimerede venstre fibre);

Plot kd:

(komprimerede venstre fibre);

(Presset venstre fibre).

DC Plot:

(Presset bundfibre);

Definition ekstreme værdier. bøjning øjeblik på plottet CD:

1. Opbygning af en linje af tværgående kræfter.Til konsolstråle (fig. men ) Karakteristiske punkter: MEN - Ansøgningsunderstøtningsreaktion V A.; FRA - anvendelse af den koncentrerede kraft D., B. - Begyndelsen og slutningen af \u200b\u200bden distribuerede belastning. For konsollen bestemmes den tværgående kraft svarende til to-luftstrålen. Så, når i venstre side:

For at kontrollere rigtigheden af \u200b\u200bden tværgående kraftdefinition i sektioner, gå gennem strålen på samme måde, men fra højre ende. Derefter afbrydes de højre dele af strålen. Husk, at tegnstyrken vil ændre sig. Resultatet skal vise sig det samme. Vi bygger en tværgående kraft (ris b.).

2. Opbygning af øjeblikke

For konsolstrålen er trimningen af \u200b\u200bbøjningsmomenter konstrueret på samme måde som den foregående konstruktion. Sparter peger for denne stråle (se fig. men) Næste: MEN - support; FRA - Anvendelsessted for det koncentrerede øjeblik og kraft F.; D. og I - Begyndelsen og slutningen af \u200b\u200bhandling af ensartet fordelt belastning. Siden Epura. Q. x. i forbindelse med handling af en distribueret belastning nullinje krydser ikke, For at opbygge et øjeblik i øjeblikke i dette afsnit (parabolskurve), bør du vælge et vilkårligt ekstra punkt for at opbygge en kurve, for eksempel midt på webstedet.

Stroke til venstre:

Vi finder retten til højre M B. = 0.

Ifølge de fundne værdier bygger vi fusionen af \u200b\u200bbøjningsmomenter (se fig. i ).

Optag offentliggjort Forfatter admin er begrænset tilbøjelig direkte, men på plottet, hvor der ikke er nogen distribueret belastning - en lige parallel akseDerfor er det nok at bestemme værdierne for at bygge plumer af tværgående kræfter. Q. W. I begyndelsen og slutningen af \u200b\u200bhvert websted. I tværsnittet, det tilsvarende punkt for anvendelsen af \u200b\u200bden koncentrerede kraft, skal den tværgående kraft beregnes med lidt til venstre for dette punkt (på en uendeligt tæt afstand fra det) og en lille ret til det; Transversale kræfter på sådanne steder er angivet henholdsvis .

Byg epleru. Q. W. Metoden til karakteristiske punkter, der kører til venstre. For større klarhed anbefales den kasserede del af strålen i første omgang at lukke papirarket. Karakteristiske punkter for en to-luftstråle (fig. men ) Der vil være point C. og D. - Begyndelsen og slutningen af \u200b\u200bden distribuerede belastning, såvel som EN. og B. - anvendelsespunkter for støtte reaktioner, E. - Anvendelsessted for koncentreret kraft. Vi vil tilbringe en mental akse y. Vinkelret på bjælkernes akse gennem punktet FRA Og vi vil ikke ændre sin position, før vi passerer hele bjælken fra C. Før E.. I betragtning af de venstreflettede dele fra bjælkens karakteristiske punkter, projekterer vi på aksen y. Gældende i dette afsnit af strøm med de tilsvarende tegn. Som følge heraf får vi:

For at kontrollere rigtigheden af \u200b\u200bbestemmelsen af \u200b\u200bden tværgående kraft i sektioner kan du gå gennem strålen på samme måde, men fra højre ende. Derefter afbrydes de højre dele af strålen. Resultatet skal vise sig det samme. Tilfældigheden af \u200b\u200bresultaterne kan tjene som kontrol af konstruktionen af \u200b\u200bEPUR Q. W.. Vi udfører nullinjen under bjælkens billede og fra den i den accepterede skala udsætter vi de fundne værdier af de tværgående kræfter under hensyntagen til tegnene på de relevante punkter. Vi får ompleru Q. W.(Fig. b. ).

Ved at opbygge PPURE, være opmærksom på følgende: Eppure under en distribueret belastning er afbildet af tilbøjelige lige, under losset sektioner - sektioner parallelt med nullinjen, et spring, svarende til kraftens værdi, dannes på en fokuseret kraft på plottet. Hvis den skrånende linje under den distribuerede belastning krydser nullinjen, skal du markere dette punkt, derefter punkt af ekstremumog det er nu karakteristisk for os, ifølge differentierende forhold mellem Q. W.og M. X.På dette tidspunkt har øjeblikket et ekstremum, og det vil være nødvendigt at bestemme, hvornår der opføres en stigning af bøjningsmomenter. I vores opgave dette punkt TIL . Koncentreret øjeblik på epur Q. W.det viser ikke sig selv, da summen af \u200b\u200bfremspringene af de kræfter, der danner et par, er nul.

2. Opbygning af øjeblikket af øjeblikke.Byg ovenfor af bøjningsmomenter, som tværgående kræfter ved hjælp af karakteristiske punkter til venstre. Det vides at i sektionen af \u200b\u200bstrålen med en ensartet distribueret belastning af stigningen af \u200b\u200bbøjningsmomenter skitserer linjekurven (kvadratisk parabola) at opbygge, som det er nødvendigt at have mindst tre point Og derfor bør værdierne for bøjningsmomenter beregnes i begyndelsen af \u200b\u200bwebstedet, slutningen af \u200b\u200bden og i en mellemliggende sektion. Et sådant mellempunkt er bedst at tage et tværsnit, hvor EPUR Q. W.krydser nullinjen, dvs. Hvor Q. W.= 0. På epur. M. I dette afsnit skal der være en top af parabola. Hvis epura. Q. w. ikke krydser nullinjen, så at bygge en plumb M.følger dette websted tager et ekstra punkt, for eksempel midt på webstedet (begyndelsen og slutningen af \u200b\u200bden distribuerede belastning), der husker at den gentagne parabol altid er trukket ned, hvis lasten virker på toppen ned (til konstruktion specialiteter). Der er en "regn" regel, som hjælper meget, når man bygger en parabolisk del af plottet M.. For bygherrer er denne regel som følger: Forestil dig, at den distribuerede belastning er regn, erstatter en paraply under den i en inverteret form, så regnen ikke er glad, og det skulle regne. Derefter trækkes paraplyens konvexitet ned. Præcis vil det ligne størrelsen af \u200b\u200bMomus of Moments under den distribuerede belastning. Til mekanik er der en såkaldt paraplyregel. Den distribuerede belastning er regn, og plottets konturer bør ligne paraplyens konturer. I dette eksempel er Epur bygget til bygherrer.

Hvis der kræves mere præcis konstruktion af plottet, skal værdierne for bøjningsmomenter i flere mellemliggende sektioner beregnes. Vi er enige om hver sådant sektion, bøjningsmomentet først bestemmer i en vilkårlig del, der udtrykker det gennem afstanden h.fra et hvilket som helst tidspunkt. Derefter giver afstand h.en række værdier, vi får værdierne for bøjningsmomenter i de tilsvarende afsnit af webstedet. For steder, hvor der ikke er nogen distribueret belastning, bestemmes bøjningsmomenter i to sektioner svarende til begyndelsen og slutningen af \u200b\u200bwebstedet, siden Epura M.på sådanne steder er det begrænset til direkte. Hvis et eksternt fokuseret punkt er fastgjort til strålen, er det nødvendigt at beregne bøjningsmomentet lige til det øverste sted for anvendelsen af \u200b\u200bdet koncentrerede øjeblik og en lille ret.

For den to-hot beam er de karakteristiske punkter som følger: C. og D. - begyndelsen og slutningen af \u200b\u200bden distribuerede belastning MEN – lastbilstøtte; I – Den anden støtte af strålen og anvendelsespunktet for det koncentrerede øjeblik; E. – højre ende af strålen; punkt TIL svarende til tværsnittet af bjælken, hvori Q. W.= 0.

Slagtilfælde til venstre. Den højre side af sektionen nævnt mentalt cast (tag et ark papir og dækker dem den kasserede del af bjælken). Vi finder summen af \u200b\u200bde øjeblikke af alle de kræfter, der virker til venstre for sektionen i forhold til det pågældende punkt. Så,

Før du bestemmer øjeblikket i afsnittet TILDu skal finde afstanden x \u003d AK.. Vi vil gøre et udtryk for den tværgående kraft i dette afsnit og ligestille den til nul (venstre side):

Denne afstand kan også findes fra ligheden af \u200b\u200btrekanter. Kln. og Kig. På epur. Q. W. (Fig. b.) .

Vi definerer øjeblikket på det punkt TIL :

Lad os gå igennem den resterende del af strålen til højre.

Som du kan se, øjeblikket på det punkt D. Under kurset til venstre og højre viste det sig det samme - epuraen blev lukket. Ifølge de fundne værdier af eppura. Positive værdier deponerer ned fra nul linje og negativ - op (se fig. i ).

UDC 539.52.

Begræns belastning for den klæbede stråle lastet af den langsgående kraft, asymmetrisk distribueret belastning og understøttende øjeblikke

I.A. Monakhs1, yu.k. BASINS2.

institut for Building Production Building Fakultet Moskva State Engineering University ul. Pavel Korchagin, 22, Moskva, Rusland, 129626

2-parrede bygningsstrukturer og strukturer engineering fakultet russisk universitet af venskab af folks ul. Ordzhonikidze, 3, Moskva, Rusland, 115419

Artiklen har udviklet en fremgangsmåde til løsning af problemer med små bjælker af bjælker fra et ideelt stivt plastmateriale under virkningen af \u200b\u200basymmetrisk distribuerede belastninger under hensyntagen til pre-spændingskompressionen. Den udviklede teknik anvendes til at studere stress-stamme tilstand af enkeltbrudsbjælker, såvel som at beregne grænseværdien af \u200b\u200bbjælker.

Nøgleord: stråle, ikke-linearitet, analytisk.

I moderne konstruktion, skibsbygning, engineering, kemisk industri og andre teknologiske grene er de mest almindelige typer af strukturer stang, især bjælker. For at bestemme den reelle opførsel af stangsystemer (især bjælker) og deres styrke ressourcer kræves plast deformationer.

Beregning af konstruktive systemer Når der tages hensyn til plastiske deformationer ved hjælp af modellen af \u200b\u200bet ideelt hårdt lagtlegeme, er den mest enkle på den ene side og ganske acceptabel ud fra designpraksis krav - på den anden side. Hvis du husker området for små forskydninger af konstruktive systemer, skyldes det, at den bærende kapacitet ("begrænsende belastning") af ideelle harlest og elastoplastiske systemer er det samme.

Yderligere reserver og en mere streng vurdering af strukturernes bæreevne opdages som følge af regnskab for geometrisk ikke-linearitet, når de deformere dem. I øjeblikket er den geometriske ikke-linearitet i beregningerne af designsystemerne den primære opgave, ikke kun med hensyn til udviklingen af \u200b\u200bberegningsteorien, men også ud fra udøvelsen af \u200b\u200budformning af strukturer. Acceptabilitet af løsninger til beregning af strukturer under småvilkårene

forskydningerne er tilstrækkeligt usikre, på den anden side de praktiske data og egenskaber hos deformerbare systemer gør det muligt at tro, at store bevægelser faktisk kan opnås. Det er nok at indikere på design af konstruktion, kemiske, skibs- og maskinbygningsfaciliteter. Derudover betyder modellen af \u200b\u200bdet tinlastiske legeme forsømmelse med elastiske deformationer, dvs. Plast deformationer er meget bedre end elastik. Da deformationerne svarer til bevægelsen, er regnskabet for store bevægelser af de robusteoplastiske systemer passende.

Imidlertid fører geometrisk ikke-lineær deformation af strukturer i de fleste tilfælde uundgåeligt til fremkomsten af \u200b\u200bplast deformationer. Derfor er samtidig regnskab af plast deformationer og geometrisk ikke-linearitet i beregningerne af strukturelle systemer og selvfølgelig stængerne af særlig betydning.

Denne artikel diskuterer små decher. Sådanne opgaver blev løst i værkerne.

En stråle med klæbte understøtninger betragtes under virkningen af \u200b\u200ben trinvis belastning, kantmomenter og forudpåført langsgående kraft (figur 1).

Fig. 1. Beam under den distribuerede belastning

Beambyens ligevægt ved store afbøjninger i en dimensionsløs form har formularen

d2 T /, H D2 W DN

- + (p ± u) - + p \u003d ^ - \u003d 0, dx ah ah

x 2w p12 m n, g,

hvor x \u003d\u003d, w \u003d -, p \u003d -, t \u003d -, n \u003d -, n og m - intern normal

I K 5 хъКА Бъ !! K 25 !! BC

kraft- og bøjningsmoment, P - tværgående ensartet distribueret belastning, W - Afbøjning, X - Longitudinal-koordinat (oprindelsen på venstre støtte), 2K - tværsnitets højde, B - tværsnitets bredde 21 - udbytte af udbyttet af udbyttematerialet. Hvis n er angivet, så er kraften n resultatet af r med

tilgængelige afbøjninger, 11 \u003d \u003d, Træet over bogstaverne betyder mængdernes dimension.

Overvej den første fase af deformation - "lille" afbøjning. Plastkværsnittet forekommer ved x \u003d x2, i det t \u003d 1 - P2.

Udtryk for hastigheder af afbøjning har en form - afbøjning ved x \u003d x2):

(2), (x\u003e x2),

Problemet med opgaven er opdelt i to tilfælde: x2< 11 и х2 > 11.

Overvej sagen om x2.< 11.

For zone 0.< х2 < 11 из (1) получаем:

RH 111 1 P11 K1R / 1 T \u003d + K1 P + P / 1-K1 p / 1 - ± 4- + - ^ 41

x - (1-P2) ± A,

(, 1, p / 2 k1 р12l

PX2 + K1 P + P11 - K1 P11 - + 1 ^

X2 \u003d K1 +11 - K111 - + ^

I betragtning af forekomsten af \u200b\u200bplastik hængsel ved x \u003d x2 får vi:

tx \u003d x \u003d 1 - p2 \u003d - p

(12 K12 L K + / - K1 - ^ + K "A

k, + /, - K, /, -L +

(/ 2 K / 2 L K1 + / 1 - K1 / 1 - ^ + m

I betragtning af sagen x2\u003e / 1 får vi:

for zone 0.< х < /1 выражение для изгибающих моментов имеет вид

k p-p2 + bil / 1 + p / 1 -K1 p / 1 ^ x- (1-p12) ±

og for zone 11< х < 2 -

^ R-rc + 1 ^ l

x - (1-P-) ± A +

(. Rg- k1 p1-l

Kh px2 + kh r +

0, og derefter

I2 12 1 H x x2 \u003d 1 - + -.

Ligestilling følger af betingelsen om plasticitet

hvor får vi et udtryk for belastning:

k1 - 12 + m L2

K1 / 12 - K2 ¡1

tabel 1

k1 \u003d 0 11 \u003d 0,66

Tabel 2.

k1 \u003d 0 11 \u003d 1,33

0 6,48 9,72 12,96 16,2 19,44

0,5 3,24 6,48 9,72 12,96 16,2

Tabel 3.

k1 \u003d 0,5 11 \u003d 1,61

0 2,98 4,47 5,96 7,45 8,94

0,5 1,49 2,98 4,47 5,96 7,45

Tabel 5 K1 \u003d 0,8 11 \u003d 0,94

0 2,24 3,56 4,49 5,61 6,73

0,5 1,12 2,24 3,36 4,49 5,61

0 2,53 3,80 5,06 6,33 7,59

0,5 1,27 2,53 3,80 5,06 6,33

Tabel 3.

k1 \u003d 0,5 11 \u003d 2.0

0 3,56 5,33 7,11 8,89 10,7

0,5 1,78 3,56 5,33 7,11 8,89

Tabel 6 K1 \u003d 1 11 \u003d 1,33

0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0

0,5 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0

Tabel 7 Tabel 8

k, \u003d 0,8 /, \u003d 1,65 K, \u003d 0,2 /, \u003d 0,42

0 2,55 3,83 5,15 6,38 7,66

0,5 1,28 2,55 3,83 5,15 6,38

0 7,31 10,9 14,6 18,3 21,9

0,5 3,65 7,31 10,9 14,6 18,3

Indstilling af belastningskoefficienten K1 fra 0 til 1, bøjningsmoment A fra -1 til 1, værdien af \u200b\u200bden langsgående kraft P1 fra 0 til 1, afstand / 1 fra 0 til 2, får vi positionen af \u200b\u200bplastikhænget ifølge formlerne (3) og (5), og så får vi værdien af \u200b\u200bden maksimale belastning ved anvendelse af formler (4) eller (6). De numeriske resultater af beregninger reduceres til tabeller 1-8.

LITTERATUR

Basov Yu.k., Monakhs I.A. Analytisk løsning på problemet med stor afbøjning af en fast plastisk klæbet stråle under virkningen af \u200b\u200blokal distribueret belastning, understøtter øjeblikke og langsgående kraft // Rudn Bulletin. Serie "Engineering Research". - 2012. - № 3. - s. 120-125.

Savchenko l.v., Monakhs I.A. Store enheder af fysisk ikke-lineære rundplader // Bulletin of Injection. Serie "Technical Sciences". - vol. 8 (35). - St. Petersburg., 2009. - P. 132-134.

Galileev S.M., Salikhova E.A. Undersøgelse af frekvenserne af egne svingninger af strukturelle elementer af glasfiber, carbonfiber og grafen // injektion af injektion. Serie "Technical Sciences". - vol. 8. - St. Petersburg., 2011. - C.102.

Yerkhov M.I., Monakhs A.I. Store forsvar af pre-spændte trækbjælker med hængselstøtter med jævnt fordelt belastning og regionale øjeblikke // Bulletin af byggesiden for det russiske arkitektur og bygningsciens. - 1999. - Vol. 2. - P. 151-154. .

De små afbøjninger af de tidligere intense ideelle plastbjælker med de regionale øjeblikke

I.A. Monakhov1, U.K. Basov2.

"Institut for Building Production Manufacture Building Fakultet Moskva State Machylution University Pavla Korchagina Str., 22, Moskow, Rusland, 129626

Institut for Bulding Strukturer og Faciliteter Enqineering Fakultet Folk "Friendship University of Russia Ordzonikidze Str., 3, Moskow, Rusland, 115419

I arbejdet opføres teknikken til beslutning af problemer om de små afbøjninger af bjælker fra det ideelle hårdt plastmateriale med forskellige former for fastgørelse, for manglende virkning af de asymmetrisk distribuerede belastninger med godtgørelse for indledende strækkomprimering. Den udviklede teknik anvendes til forskning af den anstrengte deformerede tilstand af bjælker og også til beregning af godtgørelse for geometrisk ikke-linearitet.

Nøgleord: stråle, analytisk, ikke-linearitet.

Basale koncepter. Tværgående kraft og bøjningsmoment

Med bøjning tværsnit, resterende flade, rotere i forhold til hinanden omkring nogle akser, der ligger i deres fly. Bjælker, aksler, aksler og andre dele af maskiner og strukturelle elementer arbejder på bøjning. I praksis er der tværgående (lige), skrå og rene typer bøjning.

Transversse (lige) (Fig. 61, men) Bøjningen kaldes, når ydre kræfter vinkelret på bjælkens længdeakse i planet, der passerer gennem bjælkernes akse og en af \u200b\u200bde vigtigste centrale akser i dets tværsnit.

Spytte bøjning (fig. 61, b) er en bøjning, når kræfterne virker i flyet, der passerer gennem bjælkens akse, men ikke passerer gennem en af \u200b\u200bde vigtigste centrale akser i dets tværsnit.

To typer af interne kræfter opstår i tværsnit af bøjningsbøjning - bøjning M I. og tværgående kraft Q. I det særlige tilfælde, når den tværgående kraft er nul, men kun et bøjningsmoment opstår, forekommer der en ren bøjning (figur 61, b). Ren bøjning sker ved lastning med en distribueret belastning eller ved nogle lastning, fokuserede kræfter, for eksempel stråle lastet af to symmetriske lige kræfter.

Fig. 61. Bend: A - tværgående (lige) bøjning; B - skrå bøjning B - PURE BEND

Når man studerer deformationen af \u200b\u200bbøjningen, ser det ud til, at strålen består af et uendeligt antal fibre parallelt med længdeaksen. Med ren bøjning er hypotesen af \u200b\u200bflade sektioner gyldig: fibre, der ligger på konvekse side strækkeLiggende på den konkave side - krympe, og på grænsen mellem dem ligger et neutralt lag af fibre (langsgående akse), som kun white Currring, uden at ændre sin længde Bjælkernes langsgående fibre har ikke tryk på hinanden og test derfor kun strækning og kompression.

Indenlandske kraftfaktorer i bjælkens dele - tværgående kraft Q.og bøjning øjeblik M I. (Fig. 62) afhænger af de ydre kræfter og ændrer sig langs bjælkens længde. Ændringer i de tværgående kræfter og bøjningsmomenter indgives af nogle ligninger, hvor argumenterne er koordinater z. tværsnit bjælker og funktioner - Q.og M og. For at bestemme de interne effektfaktorer bruger vi metoden i sektioner.

Fig. 62.

Tværgående kraft Q. Der er en lige indvendige tangentielle kræfter i strålens tværsnit. Det skal tages i betragtning af det den tværgående kraft har den modsatte retning for venstre og højre dele af bjælken, hvilket indikerer uegnetheden af \u200b\u200breglen om statiske tegn.

Bøjning øjeblik M I. Der er et resulterende øjeblik om den neutrale akse af de indre normale kræfter, der virker i strålens tværsnit. Bøjningsmomentet såvel som den tværgående kraft har en anden retning for venstre og højre side af bjælken. Dette indikerer uegnetheden af \u200b\u200breglen om statiske tegn ved bestemmelse af bøjningsmomentet.

I betragtning af ligevægten af \u200b\u200bdele af bjælkerne placeret til venstre og højre fra sektionen, kan det ses, at et bøjningsmoment skal handle i tværsnit M I. og tværgående kraft Q. I det foreliggende tilfælde på tværsnittene er der således ikke kun normale spændinger svarende til bøjningsmomentet, men også de tangenter, der svarer til den tværgående kraft.

For et visuelt distributionsbillede langs den tværgående kraftstråle Q. og bøjningsmomenter M I. Det er praktisk at repræsentere dem i form af EPUR, hvis order for eventuelle abscissa-værdier z. Giv de passende værdier Q. og M og. Tængerne er bygget på samme måde som opførelsen af \u200b\u200bden langsigtede kraft (se 4.4) og drejningsmoment (se 4.6.1.).

Fig. 63. Retning af tværgående kræfter: A - positiv; B - negativt

Siden for at etablere tegn på tværgående kræfter og bøjningsmomenter er reglerne for tegn på statik uacceptable, installerer dem andre tegn regler, nemlig:

• - hvis eksterne sys (fig.
• 63, a), der ligger på venstre side af sektionen, stræbe efter at øge den venstre del af strålen eller ligge ned på tværsnittet, sænke højre side af strålen, den tværgående kraft q er positiv;
• - hvis eksterne kræfter (fig.
• 63, b) Liggende på venstre side af sektionen, de stræber efter at udelade venstre del af strålen eller ligge på højre side af sektionen, løft højre side af strålen, derefter den tværgående kraft (Zithland;

Fig. 64. Retning af bøjningsmomenter: A - Positiv; B - negativt

• - hvis den eksterne belastning (styrke og øjeblik) (fig. 64, A), der er placeret til venstre for sektionen, giver øjeblikket rettet langs glaspilen eller, der er placeret til højre for sektionen, rettet mod kurset på uret , bøjningsmomentet M anses for positivt;
• - hvis den ydre belastning (fig. 64, b), der er placeret til venstre for sektionen, giver øjeblikket mod uret på uret eller, placeret til højre for sektionen, rettet langs glaspilen, så bøjningsmomentet m betragtes som negativ.

Tegnregelene for bøjningsmomenter er forbundet med karakteren af \u200b\u200bbjælkens deformation. Bøjningsmomentet betragtes som positivt, hvis strålen bøjer ned konveksten ned (strakte fibre er placeret i bunden). Bøjningsmomentet betragtes som negativt, hvis strålen bøjer konveksiteten op (strakte fibre er placeret øverst).

Udnyttelse af forskrifterne i tegnene er det nødvendigt at mentalt forestille sig tværsnittet af strålen tæt skændt, og forholdet - med reaktioner erstattes og erstattes af deres reaktioner. For at bestemme reaktioner, nyd statiske tegn på statiske tegn.