Գոլորշի բեռի ազդեցությունը կաթսայի վառարանում ջահի ջերմային հոսքերի վրա: բարև ուսանողական գոլորշու կաթսա tgm

Ուղարկել ձեր լավ աշխատանքը գիտելիքների բազայում պարզ է: Օգտագործեք ստորև ներկայացված ձևը

Ուսանողները, ասպիրանտները, երիտասարդ գիտնականները, ովքեր օգտագործում են գիտելիքների բազան իրենց ուսումնառության և աշխատանքի մեջ, շատ շնորհակալ կլինեն ձեզ:

Կրթության դաշնային գործակալություն

Պետական ուսումնական հաստատություն

բարձրագույն մասնագիտական կրթություն

«Ուրալի պետական տեխնիկական համալսարան - UPI

Ռուսաստանի առաջին նախագահ Բ.Ն. Ելցին» -

մասնաճյուղ Սրեդնեուրալսկում

ՄԱՍՆԱԳԻՏՈՒԹՅՈՒՆ՝ 140101

ԽՈՒՄԲ՝ ՋԷԿ -441

ԴԱՍԸՆԹԱՑ ՆԱԽԱԳԻԾ

ԿԱԹԱՍԱՅԻ ՄԻԱՎՈՐԻ ՋԵՐՄԱԿԱՆ ՀԱՇՎԱՐԿ TGM - 96

«ՋԷԿ-երի կաթսայատներ» ԿԱՐԳԱՎՈՐՄԱՆ ՄԱՍԻՆ.

Ուսուցիչ

Սվալովա Նինա Պավլովնա

Կաշուրին Անտոն Վադիմովիչ

Սրեդնեուրալսկ

1.Առաջադրանք դասընթացի նախագծի համար

2. TGM-96 կաթսայի համառոտ նկարագրությունը և պարամետրերը

3. Այրման արտադրանքի ավելցուկային օդի գործակիցները, ծավալները և էթալպիաները

4. Կաթսայի միավորի ջերմային հաշվարկ.

4.1 Ջերմային հաշվեկշռի և վառելիքի հաշվարկ

4.2 Վերականգնվող օդի տաքացուցիչ

ա. սառը մաս

բ. տաք մաս

4.4 Ելք էկրաններ

4.4 Մուտքի էկրաններ

Մատենագիտություն

1. Դասընթացի նախագծի առաջադրանք

Հաշվարկի համար ընդունվել է թմբուկային կաթսայի միավոր TGM - 96:

Աշխատանքի մուտքագրում

Կաթսայի պարամետրերը TGM - 96

Կաթսայի գոլորշու հզորությունը՝ 485 տ/ժ

Կաթսայի ելքի վրա գերտաքացած գոլորշու ճնշումը 140 կգ/սմ 2 է

Գերտաքացվող գոլորշու ջերմաստիճանը - 560 єС

Աշխատանքային ճնշումը կաթսայի թմբուկում - 156 կգ/սմ 2

Սնուցման ջրի ջերմաստիճանը կաթսա մուտքի մոտ - 230ºС

Սնուցման ջրի ճնշումը կաթսա մուտքի մոտ - 200 կգ/սմ 2

Սառը օդի ջերմաստիճանը RVP մուտքի մոտ 30ºС է

2 . Ջերմային սխեմայի նկարագրությունը

Կաթսայի սնուցման ջուրը տուրբինային կոնդենսատ է: Որը ջեռուցվում է կոնդենսատային պոմպի միջոցով հաջորդաբար հիմնական արտանետիչների, կնիքների արտանետման, լցոնման տուփի ջեռուցիչի, LPH-1, LPH-2, LPH-3 և LPH-4-ի միջով մինչև 140-150 ° C ջերմաստիճանի և սնվում է օդափոխիչի մեջ: 6 ատմ. Դեզերատորներում կոնդենսատում լուծված գազերը առանձնացվում են (օդազերծում) և լրացուցիչ տաքացվում մինչև մոտավորապես 160-170°C ջերմաստիճան: Այնուհետև դեզերատորներից ստացվող կոնդենսատը գրավիտացիայի միջոցով սնվում է սնուցման պոմպերի ներծծման մեջ, որից հետո ճնշումը բարձրանում է մինչև 180-200 կգ/սմ², իսկ սնուցող ջուրը HPH-5, HPH-6 և HPH-7 միջոցով տաքացվում է մինչև 225-235°C ջերմաստիճանը սնվում է կրճատված կաթսայի սնուցման աղբյուրին: Կաթսայի հզորության կարգավորիչի հետևում ճնշումը իջնում է մինչև 165 կգ/սմ² և սնվում է ջրի տնտեսման մեջ:

Սնուցել ջուրը 4 խցիկով D 219x26 մմ մտնում է կախովի խողովակներ D 42x4.5 մմ ք. Կախովի խողովակների ելքային խցիկները գտնվում են ծխատարի ներսում՝ կախված 16 խողովակների վրա D 108x11 մմ փող. Միաժամանակ հոսքերը մի կողմից մյուսը տեղափոխվում են։ Վահանակները պատրաստված են D28x3.5 մմ խողովակներից, Art. 20 և կողային պատերը և շրջադարձային խցիկը:

Ջուրը հոսում է երկու զուգահեռ հոսքերով վերևի և ներքևի վահանակների միջով և ուղղվում դեպի կոնվեկտիվ էկոնոմիզատորի մուտքային խցիկներ:

Կոնվեկտիվ էկոնոմիզատորը բաղկացած է վերին և ստորին փաթեթներից, ստորին մասը պատրաստված է 28x3,5 մմ տրամագծով խողովակներից պարույրների տեսքով: 20, դասավորված 80x56 մմ բարձրությամբ շաշկի տախտակով: Այն բաղկացած է 2 մասից, որոնք տեղակայված են աջ և ձախ գազատարներում։ Յուրաքանչյուր մաս բաղկացած է 4 բլոկից (2 վերին և 2 ստորին): Կոնվեկտիվ էկոնոմիզատորում ջրի և ծխատար գազերի շարժումը հակահոսանք է: Գազով աշխատելիս էկոնոմայզերը ունենում է 15% եռում։ Էկոնոմայզերում առաջացած գոլորշու տարանջատումը (գազով աշխատելիս էկոնոմայզատորն ունի 15% եռման կետ) տեղի է ունենում լաբիրինթոսային հիդրավլիկ կնիքով հատուկ գոլորշու բաժանարար տուփում։ Տուփի բացվածքի միջոցով մշտական քանակությամբ սնուցող ջուր, անկախ բեռից, գոլորշու հետ միասին մատակարարվում է լվացքի վահանների տակ գտնվող թմբուկի ծավալին: Լվացող վահաններից ջրի արտանետումն իրականացվում է ջրահեռացման տուփերի միջոցով:

Էկրաններից գոլորշու-ջուր խառնուրդը գոլորշու խողովակների միջով մտնում է բաշխիչ տուփեր, այնուհետև ուղղահայաց բաժանման ցիկլոններ, որտեղ տեղի է ունենում առաջնային տարանջատումը։ Մաքուր խցիկում տեղադրված են 32 կրկնակի և 7 միայնակ ցիկլոններ, աղի խցիկում 8 - 4 յուրաքանչյուր կողմից։ Որպեսզի ցիկլոններից գոլորշին չմտնի իջնող սարքեր, բոլոր ցիկլոնների տակ արկղեր են տեղադրվում։ Ցիկլոններում անջատված ջուրը հոսում է թմբուկի ջրի ծավալի մեջ, և գոլորշին որոշակի քանակությամբ խոնավության հետ միասին բարձրանում է վեր՝ անցնելով ցիկլոնի ռեֆլեկտիվ ծածկույթի մոտով, մտնում լվացքի սարք, որը բաղկացած է հորիզոնական ծակոցից։ վահաններ, որոնց մատակարարվում է կերային ջրի 50%-ը։ Գոլորշին, անցնելով լվացքի սարքի շերտով, նրան տալիս է իր մեջ պարունակվող սիլիցիումի աղերի հիմնական քանակությունը։ Լվացքի սարքից հետո գոլորշին անցնում է փաթաթված տարանջատիչով և լրացուցիչ մաքրվում խոնավության կաթիլներից, այնուհետև ծակոտած առաստաղի վահանի միջով, որը հավասարեցնում է արագության դաշտը թմբուկի գոլորշու տարածության մեջ, մտնում է գերտաքացուցիչ:

Բոլոր բաժանարար տարրերը ծալովի են և ամրացվում են սեպերով, որոնք եռակցվում են բաժանարար մասերին։

Թմբուկում ջրի միջին մակարդակը միջին չափիչ ապակու միջինից 50 մմ ցածր է և թմբուկի երկրաչափական կենտրոնից 200 մմ ցածր: Վերին թույլատրելի մակարդակը +100 մմ է, ստորին թույլատրելի մակարդակը՝ 175 մմ չափաչափի ապակու վրա:

Բոցավառման ժամանակ թմբուկի մարմինը տաքացնելու և կաթսան կանգնեցնելիս սառչելու համար դրա մեջ տեղադրված է հատուկ սարք՝ ըստ UTE նախագծի։ Գոլորշին այս սարքին մատակարարվում է մոտակա գործող կաթսայից:

343°C ջերմաստիճան ունեցող թմբուկից հագեցած գոլորշին մտնում է ճառագայթային գերտաքացուցիչի 6 պանել և տաքացվում է մինչև 430°C, որից հետո առաստաղի գերտաքացուցիչի 6 պանելներում տաքացվում է մինչև 460-470°C։

Առաջին ջեռուցիչում գոլորշու ջերմաստիճանը նվազեցվում է մինչև 360-380°C: Առաջին ջեռուցիչներից առաջ գոլորշու հոսքը բաժանվում է երկու հոսքի, իսկ դրանցից հետո ջերմաստիճանի ավլումը հավասարեցնելու համար ձախ գոլորշի հոսքը տեղափոխվում է աջ կողմ, իսկ աջը՝ ձախ։ Փոխանցումից հետո յուրաքանչյուր գոլորշու հոսքը մտնում է 5 մուտքային սառը էկրան, որին հաջորդում են 5 ելքային սառը էկրաններ: Այս էկրաններում գոլորշին շարժվում է հակառակ հոսանքով: Այնուհետև, գոլորշին միաժամանակ հոսքով մտնում է 5 տաք մուտքի էկրան, որին հաջորդում են 5 տաք ելքային էկրաններ: Սառը էկրանները տեղադրված են կաթսայի կողքերում, տաք՝ կենտրոնում։ Էկրաններում գոլորշու ջերմաստիճանի մակարդակը 520-530оС է։

Այնուհետև, 12 գոլորշու շրջանցիկ խողովակներով D 159x18 մմ փող. Եթե ջերմաստիճանը բարձրանում է նշված արժեքից, ապա սկսվում է երկրորդ ներարկումը: Հետագայում շրջանցիկ խողովակաշարով D 325x50 փ. 12X1MF-ը մտնում է անցակետի ելքային փաթեթ, որտեղ ջերմաստիճանի բարձրացումը 10-15oC է։ Դրանից հետո գոլորշին մտնում է փոխանցման տուփի ելքային կոլեկտորը, որն անցնում է հիմնական գոլորշու խողովակաշարի մեջ դեպի կաթսայի առջևը, իսկ հետևի հատվածում տեղադրված են 2 հիմնական աշխատանքային անվտանգության փականներ։

Կաթսայի ջրի մեջ լուծված աղերը հեռացնելու համար կաթսայի թմբուկից շարունակական փչում է կատարվում. Էկրանների ստորին կոլեկտորներից տիղմը հեռացնելու համար կատարվում է ստորին կետերի պարբերական մաքրում։ Կաթսայի մեջ կալցիումի կշեռքի առաջացումը կանխելու համար կաթսայի ջուրը ֆոսֆատացրեք։

Ներմուծվող ֆոսֆատի քանակը կարգավորվում է ավագ ինժեների կողմից՝ քիմիական արտադրամասի հերթափոխի ղեկավարի ցուցումով։ Ազատ թթվածինը կապելու և կաթսայի խողովակների ներքին մակերևույթների վրա պասիվացնող (պաշտպանիչ) թաղանթ ձևավորելու համար՝ հիդրազինը ներդնելով կերակրման ջրի մեջ՝ պահպանելով դրա ավելցուկը 20-60 մկգ/կգ: Հիդրազինի չափաբաժինը կերակրման ջրի մեջ իրականացվում է տուրբինային բաժնի անձնակազմի կողմից քիմիական խանութի հերթափոխի ղեկավարի հանձնարարությամբ:

Կաթսաների շարունակական փչումից ջերմության օգտագործման համար P och. Տեղադրված են 2 շարունակական փչող ընդլայնիչներ՝ միացված հաջորդաբար:

Expander 1 tbsp. ունի 5000 լ ծավալ և նախատեսված է 8 ատմ ճնշման համար 170 ° C ջերմաստիճանով, գոլորշին ուղղվում է 6 ատմ տաքացնող գոլորշու կոլեկտոր, բաժանարարը կոնդենսատային թակարդի միջով դեպի ընդլայնիչ П och:

Էքսպանդեր Ռ փ. ունի 7500 լ ծավալ և նախատեսված է 1,5 ատմ ճնշման համար 127 ° C շրջակա միջավայրի ջերմաստիճանի դեպքում, ֆլեշ գոլորշին ուղղված է դեպի NDU և զուգահեռ միացված է արտահոսքի ընդլայնիչների բռնկման գոլորշու և իջեցված գոլորշու խողովակաշարին: բոցավառման ROU: Դիլատորի բաժանարարն ուղղվում է 8 մ բարձրությամբ ջրի կնիքի միջոցով կոյուղու համակարգ: Դրենաժային ընդարձակիչների ներկայացում Պ փ. սխեմայում արգելված է! Կաթսաներից վթարային արտահոսքի համար P och. և մաքրելով այս կաթսաների ստորին կետերը, KTC-1-ում տեղադրվում են 2 զուգահեռ միացված էքսպանդեր՝ յուրաքանչյուրը 7500 լիտր ծավալով և 1,5 ատմ նախագծային ճնշումով։ 700 մմ տրամագծով խողովակաշարերի միջոցով պարբերական փչման յուրաքանչյուր ընդլայնիչից բռնկվող գոլորշին առանց փակման փականների ուղղվում է դեպի մթնոլորտ և բերվում է կաթսայատան խանութի տանիք: Էկոնոմայզերում առաջացած գոլորշու տարանջատումը (գազով աշխատելիս էկոնոմայզատորն ունի 15% եռման կետ) տեղի է ունենում լաբիրինթոսային հիդրավլիկ կնիքով հատուկ գոլորշու բաժանարար տուփում։ Տուփի բացվածքի միջոցով մշտական քանակությամբ սնուցող ջուր, անկախ բեռից, գոլորշու հետ միասին մատակարարվում է լվացքի վահանների տակ գտնվող թմբուկի ծավալին: Լվացող վահաններից ջրի արտանետումն իրականացվում է ջրահեռացման տուփերի միջոցով

3 . Օդի ավելցուկային գործակիցներ, ծավալներ և էթալպիաներայրման արտադրանք

Գազային վառելիքի գնահատված բնութագիրը (Աղյուսակ II)

Գազի խողովակների ավելցուկային օդի գործակիցները.

Վառարանի ելքի վրա ավելորդ օդի գործակիցը.

t = 1.0 + ? t \u003d 1.0 + 0.05 \u003d 1.05

?Ավելորդ օդի գործակիցը անցակետի հետևում.

PPC \u003d t +? KPP \u003d 1.05 + 0.03 \u003d 1.08

Ավելորդ օդի գործակիցը CE-ի համար.

VE \u003d անցակետ + ? VE \u003d 1.08 + 0.02 \u003d 1.10

Ավելորդ օդի գործակիցը RAH-ի հետևում.

RVP \u003d VE +? RVP \u003d 1.10 + 0.2 \u003d 1.30

Այրման արտադրանքի բնութագրերը

Հաշվարկված արժեքը	Չափս	V°=9,5 2	V° H2O= 2 , 10	V° N2 = 7 , 6 0	Վ RO2=1, 04	V°g=10, 73
		G A Z O C O D S
		Կրակարկղ				Վայ։ գազեր
Օդի ավելցուկային գործակիցը, ? ?
Ավելորդ օդի հարաբերակցությունը, միջին? ամուսնացնել
V H2O = V° H2O +0,0161* (?-1)* V°
V G \u003d V RO2 + V ° N2 + V H2O + (?-1) * V °
r RO2 \u003d V RO2 / V Գ
r H2O \u003d V H2O / V G
rn=rRO2 +rH2O

Օդի տեսական քանակություն

V ° \u003d 0,0476 (0,5CO + 0,575H 2 O + 1,5H 2 S + U (m + n / 4) C m H n - O P)

Ազոտի տեսական ծավալը

Ջրի գոլորշիների տեսական ծավալը

Եռատոմային գազերի ծավալը

Այրման արտադրանքի էնթալպիաներ (J - աղյուսակ):

J°g, կկալ/նմі

J°v, կկալ/նմі

J=J°g+(?-1)*J°v, կկալ/նմі

Կրակարկղ

Ելքային գազեր

1, 09

1,2 0

1,3 0

4.Ջերմկաթսայատան միավորի նոր հաշվարկ

4.1 Ջերմային հաշվեկշռի և վառելիքի հաշվարկ

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափը -էս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Ջերմային հավասարակշռություն
Վառելիքի մատչելի ջերմություն
Ծխատար գազի ջերմաստիճանը
Էնթալպիա			Ըստ J-??table
Սառը օդի ջերմաստիճան
Էնթալպիա			Ըստ J-??table
Ջերմության կորուստ:
Մեխանիկական ձախողումից
քիմիական վնասվածքից			Աղյուսակ 4
ծխատար գազերով			(Jux-?ux*J°xv)/Q p p	(533-1,3090,3)100/8550=4,9
շրջակա միջավայրի մեջ
Ջերմության կորստի չափը
Կաթսայի միավորի արդյունավետությունը (համախառն)
Գերտաքացվող գոլորշու հոսք
Կաթսայի միավորի հետևում գերտաքացած գոլորշու ճնշումը
Կաթսայի միավորի հետևում գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը
Էնթալպիա			Ըստ աղյուսակի XXVI (N.m.p.221)
Սնուցման ջրի ճնշումը
Սնուցման ջրի ջերմաստիճանը
Էնթալպիա			Ըստ աղյուսակի XXVII (N.m.p.222)
Մաքրել ջրի սպառումը				0,0150010 3 =5,0*10 3
Մաքրել ջրի ջերմաստիճանը			t n ժամը R b \u003d 156 կգֆ / սմ 2
Փչող ջրի էնթալպիա	ipr.v = ես? KIP		Ըստ աղյուսակի XX1II (N.M.p.205)
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ

4.2 Ռեժիններատիվ օդի տաքացուցիչ

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Ռոտորի տրամագիծը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Օդային տաքացուցիչների քանակը մեկ բնակարանի համար			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Ոլորտների քանակը			Դիզայնի տվյալների համաձայն	24 (13 գազ, 9 օդ և 2 տարանջատում)
Մակերեւույթի ֆրակցիաներ, որոնք լվացվում են գազերով և օդով

սառը մաս
Համարժեք տրամագիծ			էջ 42 (Նորմալ)
Թերթի հաստությունը			Դիզայնի տվյալների համաձայն (հարթ ծալքավոր թերթ)
			0,785Din 2 hgCr	0,7855,4 2 0,5420,80,81*3=26,98
			0,785Din 2 hvCr	0,7855,4 2 0,3750,80,81*3=18,7
Լցոնման բարձրությունը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Ջեռուցման մակերեսը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Մուտքի օդի ջերմաստիճանը
Մուտքի օդի էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
Սառը մասի ելքի օդի հոսքի հարաբերակցությունը տեսականին
Օդի ներծծում
Ելքային օդի ջերմաստիճանը (միջանկյալ)			Ընդունվել է ժամանակավորապես
Ելքային օդի էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
			(մեջ«hh+??hh) (J°pr-J°hv)	(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139
Ելքային գազի ջերմաստիճանը
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Գազերի էնթալպիա ելքի վրա			Ըստ J-? աղյուսակի
Գազերի էնթալպիա մուտքի մոտ			Jux + Qb / c -?? xh * J ° xv	533+139 / 0,998-0,1*90,3=663
Մուտքի գազի ջերմաստիճանը			Ջ-ի կողմից սեղան
Գազի միջին ջերմաստիճանը
Օդի միջին ջերմաստիճան
Միջին ջերմաստիճանի տարբերություն
Պատի միջին ջերմաստիճանը			(хг?ср+хвцр)/ (хг+хв)	(0,542140+0,37549)/(0,542+0,375)= 109
Գազերի միջին արագությունը			(ВрВг(?av+273))/	(3704712,6747(140+273))/(293600273)=6,9
Օդի միջին արագությունը			(Вр * Vє * («xh + xh / 2-ում) * (տավ + 273)) /	(370479,52(1,15+0,1)(49+273))/ (3600273*20,07)=7,3
		կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)	Նոմոգրամ 18 SnSfSy*?n	0,91,241,0*28,3=31,6
		կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)	Նոմոգրամ 18 SnS"fSy*?n	0,91,161,0*29,5=30,8
Օգտագործման գործոն
Ջերմային փոխանցման գործակիցը		կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)		0,85/(1/(0,54231,6)+1/(0,37530,8))=5,86
Սառը մասի ջերմային կլանումը (ըստ ջերմության փոխանցման հավասարման)				5,86975091/37047=140
Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը				(140/ 139)*100=100,7

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
տաք մաս
Համարժեք տրամագիծ			էջ 42 (Նորմալ)
Թերթի հաստությունը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Մաքուր տարածք գազերի և օդի համար			0,785Din 2 hgCrCl*n	0,7855,4 2 0,5420,8970,89*3=29,7
			0,785Դին 2 հվԿրԿլ*ն	0,7855,4 2 0,3750,8970,89*3=20,6
Լցոնման բարձրությունը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Ջեռուցման մակերեսը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Օդի մուտքի ջերմաստիճան (միջանկյալ)			Նախապես ընդունված (սառը մասում)
Մուտքի օդի էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
Օդի ներծծում
Տաք մասի ելքի օդի հոսքի արագությունների հարաբերակցությունը տեսականին
Ելքային օդի ջերմաստիճանը			Ընդունվել է ժամանակավորապես
Ելքային օդի էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
Քայլի ջերմության կլանումը (ըստ հավասարակշռության)			(վ «գճ +?? գճ / 2) * * (Ջ ° գվ-Ջ ° պր)	(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755
Ելքային գազի ջերմաստիճանը			Սառը մասից
Գազերի էնթալպիա ելքի վրա			Ըստ J-? աղյուսակի
Գազերի էնթալպիա մուտքի մոտ			J?hch + Qb / c-??gch *	663+755/0,998-0,1*201,67=1400
Մուտքի գազի ջերմաստիճանը			Ջ-ի կողմից սեղան
Գազի միջին ջերմաստիճանը			(?vp + ??xh) / 2	(330 + 159)/2=245
Օդի միջին ջերմաստիճան
Միջին ջերմաստիճանի տարբերություն
Պատի միջին ջերմաստիճանը			(хг?ср+хвцр)	(0,542245+0,375164)/(0,542+0,375)=212
Գազերի միջին արագությունը			(ВрВг(?av+273))	(3704712,7(245 +273)/29,73600273 =8,3
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Օդի միջին արագությունը			(Вр * Vє * («vp + ?? hch (tav+273))/(3600273 Fv)	(370479,52(1,15+0,1)(164+273)/ /360020,6*273=9,5
Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից պատին		կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)	Նոմոգրամ 18 SnSfSy*?n	1,61,01,07*32,5=54,5
Ջերմության փոխանցման գործակիցը պատից օդ		կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)	Նոմոգրամ 18 SnS"fSy*?n	1,60,971,0*36,5=56,6
Օգտագործման գործոն
Ջերմային փոխանցման գործակիցը		կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)	o / (1/ (хг?гк) + 1/(хв?вк))	0,85/ (1/(0,54259,5)+1/0,37558,2))=9,6
Տաք մասի ջերմային կլանումը (ըստ ջերմության փոխանցման հավասարման)				9,63645081/37047=765
Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը				765/755*100=101,3
Qt-ի և Qb-ի արժեքները տարբերվում են 2%-ից պակաս:

vp=330°С tdv=260°С

Jvp=1400 կկալ/նմ 3 Jgv=806 կկալ/նմ 3

hch=159°С tpr=67°С

Ջhh \u003d 663 կկալ / նմ 3

Jpr \u003d 201,67 կկալ / նմ 3

ux=120°С txv=30°С

Јhv \u003d 90,3 կկալ / նմ 3

Jux \u003d 533 կկալ / նմ 3

4.3 Կրակարկղ

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Էկրանի խողովակների տրամագիծը և հաստությունը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Վառարանի մասի պատերի ընդհանուր մակերեսը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Վառարանի մասի ծավալը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
				3,6*1635/1022=5,76
Վառարանում ավելորդ օդի գործակիցը
Օդի ներծծում կաթսայի վառարանում
տաք օդի ջերմաստիճանը			Օդատաքացուցիչի հաշվարկից
Տաք օդի էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
Օդի կողմից վառարան ներմուծվող ջերմությունը			(?t-??t)* J°gw + +??t*J°hv	(1,05-0,05)806+0,0590,3= 811,0
Օգտակար ջերմության տարածում վառարանում			Q p p * (100-q 3) / 100 + Qv	(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318
Այրման տեսական ջերմաստիճան			Ջ-ի կողմից սեղան
Ջերմաստիճանի առավելագույնի հարաբերական դիրքը վառարանի բարձրության երկայնքով			xt \u003d xg \u003d hg / Ht
Գործակից			էջ 16 0.54 - 0.2*xt	0,54 - 0,2*0,143=0,511
			Ընդունվել է ժամանակավորապես
			Ջ-ի կողմից սեղան
Այրման արտադրանքի միջին ընդհանուր ջերմային հզորությունը		կկալ/(nmі*deg)	(Քվ- J?t)*(1+Chr)	(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35
Աշխատանք		m*kgf/cm²		1,00,27985,35=1,5
Եռատոմային գազերով ճառագայթների թուլացման գործակիցը		1/ (մ ** կգֆ / / սմ 2)	Նոմոգրամ 3
Օպտիկական հաստություն				0,380,27981,0*5,35=0,57
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Ջահի սևություն			Նոմոգրամ 2
Հարթ խողովակի էկրանների ջերմային արդյունավետության գործակիցը			շեկր=x*f shek \u003d w ժամը x \u003d 1 ըստ աղյուսակի: 6-2
Այրման պալատի սևության աստիճանը			Նոմոգրամ 6
Գազերի ջերմաստիճանը վառարանի ելքի վրա			Տա / [Մ * ((4.9 * 10 -8 * * շեքր * Ֆստ * ատ * Թայ) / (ց * Вр*Вср)) 0,6 +1]-273	(2084+273)/-273=1238
Գազերի էնթալպիա վառարանի ելքի վրա			Ջ-ի կողմից սեղան
Վառարանում ստացված ջերմության քանակը				0,998*(9318-5197)=4113
Ճառագայթման ընդունող ջեռուցման մակերեսի միջին ջերմային բեռը			Վր*Ք տ լ/Նլ	37047*4113/ 903=168742
Վառարանի ծավալի ջերմային սթրեսը			Vr*Q r n / Vt	37047*8550/1635=193732

4.4 Թեժwիրմա

Հաշվարկված արժեքը	ավտոշարասյուն- նաչե- ոչ	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Խողովակների տրամագիծը և հաստությունը			Ըստ գծագրի
			Ըստ գծագրի
Էկրանների քանակը			Ըստ գծագրի
Միջին քայլը էկրանների միջև			Ըստ գծագրի
Երկայնական քայլ			Ըստ գծագրի
Հարաբերական բարձրություն
Հարաբերական բարձրություն
Էկրանի ջեռուցման մակերեսը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Լրացուցիչ ջեռուցման մակերես տաք էկրանների տարածքում			Ըստ գծագրի	6,65*14,7/2= 48,9
Մուտքի պատուհանի մակերեսը			Ըստ գծագրի	(2,5+5,38)*14,7=113,5
			Նին*(НшI/(НшI+HdopI))	113,5*624/(624+48,9)=105,3
			Հ ին - Հ լշԻ
Մաքսազերծում գազերի համար			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Մաքուր տարածք գոլորշու համար			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Ճառագայթող շերտի արդյունավետ հաստությունը			1.8 / (1/ A+1/ B+1/ C)
Մուտքի գազի ջերմաստիճանը			Վառարանի հաշվարկից
Էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
Գործակից
Գործակից
	կկալ / (մ 2 ժ)	c * w c * q l	0,61,35168742=136681
Տաք էկրանների մուտքի հատվածի հարթությունը ստացած ճառագայթային ջերմություն			(ք լշ * Հ ին) / (Վր / 2)	(136681113,5)/ 370470,5=838


Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Գազերի ջերմաստիճանը էկրանների ելքի վրա I և ?? քայլերը			Ընդունվել է ժամանակավորապես
			Ջ-ի կողմից սեղան
Տաք էկրաններում գազերի միջին ջերմաստիճանը				(1238+1100)/2=1069
Աշխատանք		m*kgf/cm²		1,00,27980,892=0,25
			Նոմոգրամ 3
Օպտիկական հաստություն				1,110,27981,0*0,892=0,28
			Նոմոգրամ 2
			v ((th/S1)I+1)th/S1
			(Q l in? (1-a)?? C w) / in + + (4.9 * 10 -8 a * Zl.out * T cf 4 * op) / Vr * 0.5	(838 (1-0,245)0,065)/0,6+(4,910 -8 0,245(89,8)(1069+273) 4 0,7)/ 370470,5)= 201
1-ին փուլի էկրաններով վառարանից ճառագայթմամբ ստացվող ջերմություն	Q LSHI + լրացուցիչ		Q l ներս - Q l դուրս
			Q t l - Q l in
			(Qscreen?Vr) / Դ	(3912*37047)/490000=296
Էկրանների կողմից կրակարկղից ստացվող ճառագայթային ջերմության քանակը			QlshI + լրացուցիչ* Nlsh I / (Nlsh I + Nl ավելացնել I)	637*89,8/(89,8+23,7)= 504
			Q lsh I + ավելացնել * H l ավելացնել I / (N lsh I + N l ավելացնել I)	637*23,7/(89,8+23,7)= 133
				0,998*(5197-3650)= 1544
Ներառյալ՝
իրական էկրան			Ընդունվել է ժամանակավորապես
լրացուցիչ մակերեսներ			Ընդունվել է ժամանակավորապես
			Ընդունվել է ժամանակավորապես
էնթալպիա կա
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
			(Քբշ + Քլշ) * Վր	(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5
Գոլորշի էնթալպիա ելքի վրա				747,8 +68,1=815,9
Ջերմաստիճանն այնտեղ է			Աղյուսակ XXV
Գոլորշու միջին ջերմաստիճանը				(440+536)/2= 488
ջերմաստիճանի տարբերություն
Գազերի միջին արագությունը
				520,9850,6*1,0=30,7
Աղտոտման գործոն		մ 2 ժ աստիճան/ /կկալ
				488+(0,0(1063+275)33460/624)=
				2200,2450,985=53,1
Օգտագործման գործոն
Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից պատին				((30,73,140,042/20,04750,98)+53,1) *0,85= 76,6
Ջերմային փոխանցման գործակիցը				76,6/ (1+ (1+504/1480)0,076,6)=76,6
			k? НшI ??t / Вр*0.5	76,6624581/37047*0,5=1499
Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը			(Qtsh / Qbsh)??100	(1499/1480)*100=101,3
			Ընդունվել է ժամանակավորապես
			k? NdopI? (?միջին?-t)/Br	76,648,9(1069-410)/37047=66,7
Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը	Q t ավելացնել / Q b ավելացնել		(Q t ավելացնել / Q b ավելացնել)?? 100	(66,7/64)*100=104,2

ԱրժեքներՔթշ եւՔ

աՔտ հավելյալ ևՔ

4.4 Ցուրտwիրմա

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Խողովակների տրամագիծը և հաստությունը			Ըստ գծագրի
Զուգահեռաբար միացված խողովակների քանակը			Ըստ գծագրի
Էկրանների քանակը			Ըստ գծագրի
Միջին քայլը էկրանների միջև			Ըստ գծագրի
Երկայնական քայլ			Ըստ գծագրի
Հարաբերական բարձրություն
Հարաբերական բարձրություն
Էկրանի ջեռուցման մակերեսը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Էկրանի տարածքում լրացուցիչ ջեռուցման մակերես			Ըստ գծագրի	(14,7/26,65)+(26,65*4,64)=110,6
Մուտքի պատուհանի մակերեսը			Ըստ գծագրի	(2,5+3,5)*14,7=87,9
Ճառագայթման ընդունող էկրանի մակերեսը			Նին*(НшI/(НшI+HdopI))	87,9*624/(624+110,6)=74,7
Լրացուցիչ ճառագայթման ընդունման մակերես			Հ ին - Հ լշԻ
Մաքսազերծում գազերի համար			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Մաքուր տարածք գոլորշու համար			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Ճառագայթող շերտի արդյունավետ հաստությունը			1.8 / (1/ A+1/ B+1/ C)	1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892
Սառը ելքի գազերի ջերմաստիճանը			Հիմք ընդունելով տաք
Էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
Գործակից
Գործակից
	կկալ / (մ 2 ժ)	c * w c * q l	0,61,35168742=136681
Էկրանների մուտքի հատվածի հարթությունը ստացած ճառագայթային ջերմություն			(ք lsh * H in) / (Vr * 0.5)	(13668187,9)/ 370470,5=648,6
Էկրանների հետևում գտնվող ճառագայթի ճառագայթումը հաշվի առնելու ուղղիչ գործոն

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Գազերի ջերմաստիճանը սառը էկրանների մուտքի մոտ			Հիմք ընդունելով տաք
Գազերի էթալպիան էկրանների ելքի մոտ ենթադրյալ ջերմաստիճանում			J-աղյուսակ
Էկրանների գազերի միջին ջերմաստիճանը Արվեստ.				(1238+900)/2=1069
Աշխատանք		m*kgf/cm²		1,00,27980,892=0,25
Ճառագայթների թուլացման գործակիցը` եռատոմային գազերով			Նոմոգրամ 3
Օպտիկական հաստություն				1,110,27981,0*0,892=0,28
Էկրանների գազերի սևության աստիճանը			Նոմոգրամ 2
Էկրանների մուտքից մինչև ելքային հատվածի թեքության գործակիցը			v ((1/S 1)І+1)-1/S 1	v((5.4/0.7)І+1) -5.4/0.7=0.065
Ջերմային ճառագայթումը վառարանից դեպի մուտքի էկրաններ			(Ql in? (1-a)?? tssh) / in + (4.9 * 10 -8) аZl.out(Тср) 4 op) / Вр	(648,6 (1-0,245)0,065)/0,6+(4,910 -8 0,245(80,3)(1069+273)4 0,7)/ 370470,5)= 171,2
Սառը էկրաններով վառարանից ստացված ճառագայթմամբ ջերմություն			Ql ներս - Ql դուրս	648,6 -171,2= 477,4
Այրման էկրանների ջերմության կլանումը			Qtl - Ql in	4113 -171,2=3942
Էկրաններում միջավայրի էթալպիայի բարձրացում			(Qscreen?Vr) / Դ	(3942*37047)/490000=298
Մուտքի էկրանների կողմից վառարանից վերցված ճառագայթային ջերմության քանակը			QlshI + լրացուցիչ* Nlsh I / (Nlsh I + Nl ավելացնել I)	477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0
Նույնը լրացուցիչ մակերեսների դեպքում			Qlsh I + ավելացնել * Nl ավելացնել I / (NlshI + Nl ավելացնել I)	477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7
Առաջին փուլի էկրանների և լրացուցիչ մակերևույթների ջերմության կլանումը ըստ հավասարակշռության			գ * (Ջ "-Ջ "")	0,998*(5197-3650)=1544

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Ներառյալ՝
իրական էկրան			Ընդունվել է ժամանակավորապես
լրացուցիչ մակերեսներ			Ընդունվել է ժամանակավորապես
Գոլորշի ջերմաստիճանը մուտքային էկրանների ելքի վրա			Հանգստյան օրերի հիման վրա
էնթալպիա կա			Համաձայն XXVI աղյուսակի
Էկրաններում գոլորշու էթալպիան ավելանում է			(Քբշ + Քլշ) * Վր	((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8
Գոլորշի էթալպիա մուտքի մոտ դեպի մուտքի էկրաններ				747,8 - 69,8 = 678,0
Գոլորշի ջերմաստիճանը էկրանի մուտքի մոտ			Համաձայն XXVI աղյուսակի (P=150 կգֆ/սմ2)
Գոլորշու միջին ջերմաստիճանը
ջերմաստիճանի տարբերություն				1069 - 405=664,0
Գազերի միջին արագությունը			Ի r. V գ? (?ավ+273) / 3600 * 273* Fg	3704711,2237(1069+273)/(360027374,8 =7,6
Կոնվեկցիոն ջերմության փոխանցման գործակիցը				52,00,9850,6*1,0=30,7
Աղտոտման գործոն		մ 2 ժ աստիճան/ /կկալ
Աղտոտիչների արտաքին մակերեսի ջերմաստիճանը			t cf + (է՞ (Ք բշ + Ք լշ) * Վր / ՆշԻ)	405+(0,0(600+89,8)33460/624)=
Ճառագայթային ջերմության փոխանցման գործակիցը				2100,2450,96=49,4
Օգտագործման գործոն
Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից պատին			(? k? pd / (2S 2 ? x)+ ? l)?? ?	((30,73,140,042/20,04750,98)+49,4) *0,85= 63,4
Ջերմային փոխանցման գործակիցը			1 / (1+ (1+ Q ls / Q bs)?? ??? ? 1)	63,4/(1+ (1+89,8/1440)0,065,5)=63,4
Էկրանների ջերմության կլանումը ըստ ջերմության փոխանցման հավասարման			k? НшI ??t / Вр	63,4624664/37047*0,5=1418
Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը			(Qtsh / Qbsh)??100	(1418/1420)*100=99,9
Լրացուցիչ մակերեսներում գոլորշու միջին ջերմաստիճանը			Ընդունվել է ժամանակավորապես
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Լրացուցիչ մակերեսների ջերմության կլանումը ջերմափոխանակման հավասարման համաձայն			k? NdopI? (?միջին?-t)/Br	63,4110,6(1069-360)/37047=134,2
Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը	Q t ավելացնել / Q b ավելացնել		(Q t ավելացնել / Q b ավելացնել)?? 100	(134,2/124)*100=108,2

ԱրժեքներՔթշ եւՔbsh-ը տարբերվում է ոչ ավելի, քան 2%,

աՔտ հավելյալ ևՔբ լրացուցիչ - 10% -ից պակաս, ինչը ընդունելի է:

Մատենագիտություն

Կաթսայի ագրեգատների ջերմային հաշվարկ. նորմատիվ մեթոդ. Մոսկվա: Էներգիա, 1973, 295 էջ.

Ռիվկին Ս.Լ., Ալեքսանդրով Ա.Ա. Ջրի և գոլորշու թերմոդինամիկական հատկությունների աղյուսակներ. Մոսկվա: Էներգիա, 1975 թ

Ֆադյուշինա Մ.Պ. Կաթսայի ագրեգատների ջերմային հաշվարկ. 0305 - ՋԷԿ-եր մասնագիտության լրիվ դրույքով ուսանողների համար «Կաթսայական կայաններ և գոլորշու գեներատորներ» առարկայի դասընթացի նախագծի իրականացման ուղեցույցներ: Սվերդլովսկ: UPI im. Կիրովա, 1988, 38 էջ.

Ֆադյուշինա Մ.Պ. Կաթսայի ագրեգատների ջերմային հաշվարկ. «Կաթսաների տեղադրում և գոլորշու գեներատորներ» առարկայի դասընթացի նախագծի իրականացման ուղեցույցներ: Սվերդլովսկ, 1988, 46 էջ.

Նմանատիպ փաստաթղթեր

TP-23 կաթսայի բնութագրերը, դրա դիզայնը, ջերմային հավասարակշռությունը: Օդի և վառելիքի այրման արտադրանքների էթալպիաների հաշվարկ: Կաթսայի միավորի ջերմային հավասարակշռությունը և դրա արդյունավետությունը: Վառարանում ջերմության փոխանցման հաշվարկ, ֆեստոնի ջերմային հաշվարկ:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 15.04.2011թ

Կաթսայի բլոկի կառուցվածքային բնութագրերը, այրման պալատի սխեման, էկրանի ծխնելույզը և պտտվող խցիկը: Վառելիքի այրման տարրական կազմը և ջերմությունը: Այրման արտադրանքի ծավալի և մասնակի ճնշումների որոշում: Կաթսայի ջերմային հաշվարկ.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 05.08.2012թ

Կաթսայատան միավորի ջերմային դիագրամ E-50-14-194 D. Գազերի և օդի էնթալպիաների հաշվարկ: Այրման պալատի, կաթսայի կապոցի, գերտաքացուցիչի ստուգման հաշվարկ: Ջերմության կլանման բաշխումը գոլորշի-ջուր ճանապարհով: Օդափոխիչի ջերմային հավասարակշռությունը:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 03.11.2015թ

Վառելիքի գնահատված բնութագրերը. Օդի և այրման արտադրանքի ծավալի հաշվարկ, արդյունավետություն, այրման խցիկ, ֆեստոն, I և II փուլերի գերտաքացուցիչ, էկոնոմիզատոր, օդատաքացուցիչ։ Կաթսայի միավորի ջերմային հավասարակշռությունը: Գազի խողովակների էթալպիաների հաշվարկ.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 27.01.2016թ

Գոլորշի կաթսայի գոլորշու արտահոսքի ջերմության քանակի վերահաշվարկ: Այրման համար անհրաժեշտ օդի ծավալի հաշվարկ, ամբողջական այրման արտադրանք. Այրման արտադրանքի կազմը. Կաթսայատան միավորի ջերմային հավասարակշռությունը, արդյունավետությունը:

թեստ, ավելացվել է 12/08/2014

GM-50–1 կաթսայատան միավորի, գազի և գոլորշու ջրի ուղու նկարագրությունը: Տվյալ վառելիքի համար օդի և այրման արտադրանքի ծավալների և էթալպիաների հաշվարկ: Կաթսայատան ագրեգատի մնացորդի, վառարանի, ֆեստոնի պարամետրերի որոշում, ջերմության բաշխման սկզբունքներ:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 30.03.2015թ

DE-10-14GM կաթսայատան միավորի նախագծման և տեխնիկական բնութագրերի նկարագրությունը: Տեսական օդի սպառման և այրման արտադրանքի ծավալների հաշվարկ: Գազի խողովակներում ավելցուկային օդի և ներծծման գործակիցի որոշում. Կաթսայի ջերմային հավասարակշռության ստուգում:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 23.01.2014թ

DE-10-14GM կաթսայի բնութագրերը. Այրման արտադրանքի ծավալների, եռատոմային գազերի ծավալային բաժինների հաշվարկը: Ավելորդ օդի հարաբերակցությունը. Կաթսայի միավորի ջերմային հավասարակշռությունը և վառելիքի սպառման որոշում: Ջերմային փոխանցման հաշվարկը վառարանում, ջրի էկոնոմիզատոր:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 20.12.2015թ

Օդի և այրման արտադրանքի ծավալների և էթալպիայի հաշվարկ: Կաթսայատան միավորի գնահատված ջերմային հավասարակշռությունը և վառելիքի սպառումը: Ստուգեք այրման պալատի հաշվարկը: Կոնվեկտիվ ջեռուցման մակերեսներ. Ջրի էկոնոմիզատորի հաշվարկ. Այրման արտադրանքի սպառումը.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 04/11/2012 թ

Վառելիքի տեսակները, դրա կազմը և ջերմային բնութագրերը: Պինդ, հեղուկ և գազային վառելանյութերի այրման ժամանակ օդի ծավալի հաշվարկ. Ավելորդ օդի գործակիցի որոշում ծխատար գազերի բաղադրությամբ. Կաթսայի միավորի նյութական և ջերմային հավասարակշռությունը:

^ ՏԵԽՆԻԿԱԿԱՆ ԱՌԱՋԱԴՐԱՆՔ
«NGRES կաթսաների ծխատար գազերի նմուշառման սարք»

ԲՈՎԱՆԴԱԿՈՒԹՅՈՒՆ:

1 Կետ 3

^ 2 ՀԱՍՏԱՏՈՒԹՅԱՆ ԸՆԴՀԱՆՈՒՐ ՆԿԱՐԱԳՐՈՒԹՅՈՒՆԸ 3

3 ԱՌԱՔՄԱՆ ՇՐՋԱՆԱԿԸ / ԱՇԽԱՏԱՆՔՆԵՐԻ ԿԱՏԱՐՈՒՄ / ԾԱՌԱՅՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ՄԱՏՈՒՑՈՒՄ 6

4 ՏԵԽՆԻԿԱԿԱՆ ՏՎՅԱԼՆԵՐ 11

5 ԱՇԽԱՏԱՆՔՆԵՐԸ/ՄԱՏԱԿԱՐԱՐՈՒՄԸ/ԾԱՌԱՅՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԸ ՏՐԱՄԱԴՐԵԼՈՒ ԲԱՑԱՌՈՒՄՆԵՐ/ՍԱՀՄԱՆԱՓԱԿՈՒՄՆԵՐ/ՊԱՐՏԱԿԱՆՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ 12.

6 Փորձարկում, ընդունում, գործարկում 13

^ 7 ՀԱՎԵԼՎԱԾՆԵՐԻ ՑԱՆԿ 14

8 ԱՇԽԱՏԱՆՔԻ ԱՆՎՏԱՆԳՈՒԹՅԱՆ ՊԱՀԱՆՋՆԵՐ 14

9 ՇՐՋԱԿԱ ՊԱՀՊԱՆՈՒԹՅԱՆ ՊԱՀԱՆՋՆԵՐ ԿԱՊԱԼԱՌՈՒՆԵՐԻ ԿՈՂՄԻՑ 17

^ 10 ԱՅԼԸՆՏՐԱՆՔԱՅԻՆ ԱՌԱՋԱՐԿ 18

1հատ

Համաձայն Enel OGK-5 ԲԲԸ-ի 2011-2015 թվականների բնապահպանական ծրագրի, Enel OGK-5 ԲԲԸ Nevinnomysskaya GRES մասնաճյուղը պահանջում է հետևյալը.

Ազոտի օքսիդների, ածխածնի օքսիդի, մեթանի կոնցենտրացիայի փաստացի արժեքի որոշում TGM-96 կաթսաների տարբեր բեռներում և տարբեր աշխատանքային ռեժիմներում (կաթսա No 4) կատարողի գործիքային պարկ.
Ազոտի երկօքսիդի բաշխման խտության որոշում հսկիչ հատվածում կոնվեկտիվ մակերեսի վրա:

3. Ազոտի օքսիդների ձևավորման կրճատման գնահատում ռեժիմային միջոցառումների կիրառման և կաթսայի շահագործման տեխնիկական և տնտեսական ցուցանիշների փոփոխությունների պատճառով ( ռեժիմի միջոցառումների կիրառման արդյունավետության որոշում).

4. Էժան վերականգնողական միջոցառումների կիրառման առաջարկների մշակում ուղղված ազոտի օքսիդների արտանետումների նվազեցմանը.

2 ՕԲՅԵԿՏԻ ԸՆԴՀԱՆՈՒՐ ՆԿԱՐԱԳՐՈՒԹՅՈՒՆԸ

Ընդհանուր տեղեկություն

1340 ՄՎտ նախագծային հզորությամբ Նևիննոմիսսկի պետական շրջանի էլեկտրակայանը (NGRES) նախատեսված է Հյուսիսային Կովկասում էլեկտրաէներգիայի կարիքները հոգալու և Նևինոմիսսկ քաղաքի ձեռնարկություններին և բնակչությանը ջերմային էներգիա մատակարարելու համար: Ներկայումս Nevinnomysskaya GRES-ի դրվածքային հզորությունը 1700,2 ՄՎտ է։

GRES-ը գտնվում է Նևինոմիսսկ քաղաքի հյուսիսային ծայրամասում և բաղկացած է համակցված ջերմաէլեկտրակայանից (CHP), բաց տիպի կոնդենսացիոն էներգաբլոկներից (բլոկային մաս) և համակցված ցիկլի կայանից (CCGT):

Օբյեկտի լրիվ անվանումը. Ստավրոպոլի երկրամասի Նևիննոմիսսկ քաղաքում «Enel Fifth Generating Company of the Wholesale Electrical Market» բաց բաժնետիրական ընկերության «Nevinnomysskaya GRES» մասնաճյուղը:

Գտնվելու վայրը և փոստային հասցեն՝ Ռուսաստանի Դաշնություն, 357107, Նևիննոմիսսկ քաղաք, Ստավրոպոլի երկրամաս, Էներգետիկովի փողոց, 2:

^ Կլիմայական պայմանները

Կլիման՝ բարեխառն մայրցամաքային

Այս տարածքում շրջակա օդի կլիմայական պայմանները և պարամետրերը համապատասխանում են պետական շրջանի էլեկտրակայանի (Նևիննոմիսսկ) գտնվելու վայրին և բնութագրվում են Աղյուսակ 2.1-ի տվյալներով:

Աղյուսակ 2.1 Տարածաշրջանի կլիմայական տվյալներ (Nevinnomyssk-ից SNiP 23-01-99)

եզր, կետ	Արտաքին օդի ջերմաստիճանը, աստիճան. ԻՑ
	Արտաքին օդի ջերմաստիճան, միջին ամսական, աստիճան. ԻՑ
	Ի	II	III	IV		Վ	VI		VII	VIII		IX	X	XI		XII
Ստավրոպոլ	-3,2	-2,3	1,3	9,3		15,3	19,3		21,9	21,2		16,1	9,6	4,1		-0,5
					8℃-ից պակաս						10℃-ից պակաս
Միջին տարեկան	Ամենացուրտ հնգօրյա ժամկետը՝ 0,92 ապահովությամբ				Տևողությունը, օրերը			Միջին ջերմաստիճանը, աստիճան. ԻՑ			Տևողությունը, օրերը				Միջին ջերմաստիճանը, աստիճան. ԻՑ
9,1	-19				168			0,9			187				1,7

Ամենացուրտ ձմեռային ամսվա (հունվար) օդի երկարաժամկետ միջին ջերմաստիճանը մինուս 4,5°С է, ամենաշոգը (հուլիսին) +22,1°С։

Կայուն ցրտահարություններով շրջանի տևողությունը մոտ 60 օր է,

Քամու արագությունը, որի հաճախականությունը չի գերազանցում 5%-ը, հավասար է - 10-11 մ/վրկ.

Քամու գերակշռող ուղղությունը արևելյան է։

Տարեկան հարաբերական խոնավությունը 62,5% է։

^ ԿԱԹԱԹԱՑԻԱՅԻ ՄԻԱՎՈՐԻ TGM-Ի ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐԸ ԵՎ ՀԱՄԱՐՏ ՆԿԱՐԱԳՐՈՒԹՅՈՒՆԸ - 96.

Տագանրոգի կաթսայատան գործարանի TGM-96 տիպի գազի նավթի կաթսա մի թմբուկավոր է, բնական շրջանառությամբ, գոլորշու հզորությունը 480 տ/ժ հետևյալ պարամետրերով.

Ճնշում թմբուկում - 155 ati

Ճնշումը հիմնական գոլորշու փականի հետևում - 140 ati

Գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը - 560С

Կերակրման ջրի ջերմաստիճանը - 230С
^ Գազի այրման ժամանակ կաթսայի հիմնական նախագծային տվյալները.
Գոլորշի հզորությունը t/h 480

Գերտաքացվող գոլորշու ճնշում կգ / սմ 2 140

Գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճան С 560

Կերակրման ջրի ջերմաստիճանը С 230

Սառը օդի ջերմաստիճանը RVV-ից առաջ С 30

Տաք օդի ջերմաստիճան С 265
^ ՎԱՌԱՆՔԻ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐԸ

Այրման պալատի ծավալը մ 3 1644 Վառարանի ջերմային լարվածությունը ծավալը կկալ/մ 3 ժ 187,10 3

Վառելիքի ժամային սպառում BP նմ 3 /ժ տ/ժ 37.2.10 3

^ ԳՈԼՈՐԴԻ ՋԵՐՄԱՍՆԱԿՈՒԹՅՈՒՆ

Պատի հետևի գերտաքացուցիչ C 391 Վերջնական էկրանների դիմաց C 411

Վերջնական վահաններից հետո С 434 Միջին վահաններից հետո С 529 Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի մուտքային փաթեթներից հետո С 572

Հանգստյան օրերից հետո կոնվեկտիվ p / n փաթեթներ: C 560

^ ԳԱԶԻ Ջերմաստիճանը

Էկրանների հետևում С 958

Կոնվեկտիվ p/n-ի հետևում С 738 Ջրի տնտեսման ետևում С 314

Արտանետվող գազեր С 120
Կաթսայի դասավորությունը U-աձև է, երկու կոնվեկտիվ լիսեռներով, այրման պալատը պաշտպանված է գոլորշիացնող խողովակներով և ճառագայթային գերտաքացուցիչի վահանակներով:

Պտտվող խցիկի հորիզոնական ծխատարի վառարանի առաստաղը պաշտպանված է առաստաղի գերտաքացուցիչի վահանակներով: Էկրանի գերտաքացուցիչը տեղադրված է պտտվող խցիկում և անցումային գազի խողովակում:

Հետադարձ խցիկի կողային պատերը և կոնվեկցիոն լիսեռների թեքությունները պաշտպանված են պատի վրա տեղադրված ջրի տնտեսման վահանակներով: Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչը և ջրի էկոնոմիզատորը գտնվում են կոնվեկտիվ լիսեռներում:

Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչների փաթեթները տեղադրվում են ջրի էկոնոմիզատորի կախովի խողովակների վրա:

Կոնվեկտիվ ջրի էկոնոմիզատորների փաթեթները ամրացված են օդով սառեցված ճառագայթների վրա:

Կաթսայի մեջ մտնող ջուրը հաջորդաբար անցնում է վերգետնյա խողովակներով, կոնդենսատորներով, պատի վրա տեղադրված ջրի տնտեսող սարքով, կոնվեկտիվ ջրի տնտեսող սարքով և մտնում թմբուկ:

Թմբուկից գոլորշին մտնում է պատի վրա տեղադրված ճառագայթային գերտաքացուցիչի 6 պանել՝ ճառագայթից առաստաղ, առաստաղից էկրան, էկրանից առաստաղ-պատ և այնուհետև կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ: Գոլորշու ջերմաստիճանը վերահսկվում է սեփական կոնդենսատի երկու ներարկումով: Առաջին ներարկումն իրականացվում է բոլոր կաթսաների վրա էկրանի գերտաքացուցիչի դիմաց, երկրորդը K-4.5-ի վրա, իսկ երրորդը 5A ներարկումների վրա կոնվեկտիվ p/n-ի մուտքի և ելքի փաթեթների միջև, երկրորդը K-5A-ի վրա արտաքին և միջին էկրանների կտրվածք:

Կաթսայի հետևի մասում տեղադրված են երեք վերականգնող օդատաքացուցիչներ՝ վառելիքի այրման համար անհրաժեշտ օդը նախապես տաքացնելու համար: Կաթսան հագեցած է երկու VDN-26 փչակներով: II և DN26x2A տիպի երկու ծխի արտանետիչներ:

Կաթսայի միավորի այրման պալատը ունի պրիզմատիկ ձև: Այրման պալատի հստակ չափերը.

Լայնությունը՝ 14860 մմ

Խորությունը՝ 6080 մմ

Այրման պալատի ծավալը 1644 մ 3 է։

Վառարանի ծավալի ակնհայտ ջերմային լարվածությունը 480 տ/ժ բեռի դեպքում՝ - գազի վրա 187,10 3 կկալ/մ 3 ժամ;

Մազութի վրա՝ 190,10 3 կկալ / մ 3 ժամ։

Այրման պալատը ամբողջությամբ պաշտպանված է գոլորշիացնող խողովակներով: 60x6 64 մմ սկիպիդար և գերտաքացուցիչ խողովակներով: Տարբեր ջերմային և հիդրավլիկ աղավաղումների նկատմամբ շրջանառության զգայունությունը նվազեցնելու համար բոլոր գոլորշիացման էկրանները կտրված են, և յուրաքանչյուր հատված (վահանակ) անկախ շրջանառության միացում է:

Կաթսայի այրիչ:

Քանակների անվանումը միջոցներ. Գազի յուղ

1. Գնահատված արտադրողականություն կգ/ժ 9050 8400
2. Օդի արագություն մ/վ 46 46
3. Գազի արտահոսքի արագությունը մ/վ 160 -
4. Այրիչի դիմադրություն կգ/մ2 150 150

ինքնաթիռով.
5. Առավելագույն արտադրությունը - նմ 3 / ժամ 11000

գազի կատարումը
6. Առավելագույն արտադրությունը՝ կգ/ժամ՝ 10000

մազութի կատարումը.
7. Կարգավորելի սահման % 100-60% 100-60%

բեռնում. անվանականից անվանականից
8. Գազի ճնշումը այրիչի դիմաց: կգ/մ2 3500 -
9. Վառելիքի յուղի ճնշումը այրիչի դիմաց - kgf / սմ 2 - 20

զզվելի.
10. Ճնշման նվազագույն անկում - - - 7

մազութի հեռացում` իջեցված:

ծանրաբեռնվածություն.

Այրիչի համառոտ նկարագրությունը՝ GMG տեսակ:
Այրիչները բաղկացած են հետևյալ միավորներից.

ա) ոլորուն, որը նախատեսված է ծայրամասային օդը միատեսակ մատակարարելու համար ուղղորդող թիակներին,

բ) ծայրամասային օդի մատակարարման խցիկի մուտքի մոտ տեղադրված ռեգիստրով ուղեցույցներ: Ուղղորդող թիակները նախատեսված են ծայրամասային օդի հոսքը տուրբուլացնելու և դրա շրջադարձը փոխելու համար: Ուղեկցող թիակները ծածկելու միջոցով դրա ոլորումը մեծացնելը մեծացնում է ջահի կոնաձևությունը և նվազեցնում դրա տիրույթը և հակառակը,

գ) կենտրոնական օդի մատակարարման խցիկ, որը ձևավորվում է ներսից տրամագծով խողովակի մակերեսով 219 մմ, որը միաժամանակ ծառայում է դրա մեջ և դրսից խողովակի մակերեսով աշխատանքային վարդակ տեղադրելու համար։ 478 մմ, որը նաև խցիկի ներքին մակերեսն է դեպի վառարան ելքի մոտ, ունի 12 ֆիքսված ուղեցույց (վարդակ), որոնք նախատեսված են ջահի կենտրոն ուղղվող օդի հոսքը տուրբուլացնելու համար:

դ) ծայրամասային օդի մատակարարման խցիկներ, որոնք ձևավորվել են ներքին կողմում տրամագծով խողովակի մակերեսով. 529 մմ, որը միաժամանակ հանդիսանում է կենտրոնական գազամատակարարման խցիկի արտաքին մակերեսը, իսկ արտաքին կողմում՝ խողովակի միջանցքի մակերեսը։ 1180 մմ, որը նաև ծայրամասային գազամատակարարման պալատի ներքին մակերեսն է,

ե) կենտրոնական գազամատակարարման խցիկ, որն ունի տրամագծով վարդակների շարք 18 մմ (8 հատ) և մի շարք անցքեր դիա: 17 մմ (16 հատ): Խցիկի արտաքին մակերեսի շրջագծի շուրջ վարդակները և անցքերը դասավորված են երկու շարքով,

զ) ծայրամասային գազամատակարարման խցիկ, որն ունի երկու շարք տրամագծով վարդակներ 25 մմ 8 հատի չափով և թաղանթ. 14 մմ 32 հատի չափով։ Վարդակները գտնվում են խցիկի ներքին մակերեսի շրջագծի շուրջ:

Այրիչների վրա օդի հոսքը կարգավորելու հնարավորության համար տեղադրվում են.

Այրիչի օդի մատակարարման ընդհանուր կափույր,

Դարպասի փական ծայրամասային օդի մատակարարման վրա,

Դարպաս կենտրոնական օդի մատակարարման վրա:

Վառարանում օդի ներթափանցումը կանխելու համար մազութի վարդակի ուղեցույցի խողովակի վրա տեղադրվում է կափույր:

TGM-151-B գոլորշու կաթսայի նկարագրությունը

Լաբորատորիա թիվ 1

«Կաթսաների տեղադրում» դասընթացի վրա

Ավարտեց՝ Մատյուշինա Է.

Պոկաչալովա Յու.

Տիտովա Է.

Խումբ՝ TE-10-1

Ստուգված՝ Յու.Վ.Շացկիխ

Լիպեցկ 2013 թ

1. Աշխատանքի նպատակը……………………………………………………………………………………………………………………….

2. Կաթսայի համառոտ նկարագրությունը TGM-151-B…………………………………………………..….3

3. Կաթսայի օժանդակ սարքավորումներ………………………………………………………………………………………………………………

4. Սարքավորումների բնութագրերը……………………………………………………………………………

4.1 Հստակեցում ………………………………………………………….7

4.2 Դիզայնի նկարագրություն ……………………………………………………………………….7

4.2.1 Այրման պալատ……………………………………………………………..7

4.2.2 Գերտաքացուցիչ……………………………………………………………….8

4.2.3 Գերտաքացվող գոլորշու ջերմաստիճանի վերահսկման սարք………………………………………………………………………………….11

4.2.4 Ջրի տնտեսող………………………………………………………………………………………………………

4.2.5 Օդատաքացուցիչ………………………………………………………………………………………………………………………

4.2.6 Հարկադիր զորակոչի սարքեր……………………………………………………………………………………………………………………………………

4.2.7 Անվտանգության փականներ……………………………………………………………………………………………………

4.2.8 Այրիչներ………………………………………………………..13

4.2.9 Թմբուկ և տարանջատող սարքեր…………………………………………………………………………………

4.2.10 Կաթսայի շրջանակ…………………………………………………………………………………………….

4.2.11. Կաթսայի երեսպատում……………………………………………………………..16

5. Անվտանգության նախազգուշական միջոցներ աշխատանքի ընթացքում…………………………………………………………………………..

Մատենագիտական ցանկ………………………………………………………………………………………………………………………

1. Աշխատանքի նպատակը

Կաթսայատան կայանների ջերմային ինժեներական թեստերն իրականացվում են էներգիայի բնութագրերը որոշելու համար, որոնք որոշում են դրանց շահագործման կատարումը կախված բեռից և վառելիքի տեսակից, բացահայտելու դրանց գործառնական առանձնահատկությունները և նախագծման թերությունները: Ուսանողների մեջ գործնական հմտություններ սերմանելու համար այս աշխատանքը խորհուրդ է տրվում իրականացնել գործող ջերմաէլեկտրակայաններում արտադրական պայմաններում:

Աշխատանքի նպատակն է ուսանողներին ծանոթացնել կաթսայատան միավորի հավասարակշռության փորձարկումների կատարման կազմակերպմանը և մեթոդաբանությանը, կաթսայի պարամետրերի չափման կետերի քանակի և ընտրության որոշմանը, գործիքավորումների տեղադրման պահանջներին, մեթոդաբանությանը: թեստի արդյունքների մշակում:

Կաթսայի համառոտ նկարագրությունը TGM-151-B

1. Գրանցման թիվ 10406

2 Արտադրող Taganrog կաթսայատուն

«Կրասնի Կոտելշչիկ» գործարան

3. Գոլորշի հզորություն 220 տ/ժ

4. Գոլորշու ճնշում թմբուկում 115 կգ/սմ 2

5. Գերտաքացած գոլորշու անվանական ճնշում 100 կգ/սմ2

6. Գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճան 540 °С

7. Կերակրման ջրի ջերմաստիճանը 215 °С

8. Տաք օդի ջերմաստիճան 340 °C

9. Ջրի ջերմաստիճանը էկոնոմայզատորի ելքի մոտ 320 °С

10. Ծխատար գազի ջերմաստիճանը 180 °С

11. Հիմնական վառելիք Կոքս վառարանի գազ և բնական գազ

12 Պահուստային մազութ

Կաթսայի օժանդակ սարքավորումներ.

1. Ծխահեռացման սարքի տեսակը՝ D-20x2

Արտադրողականությունը 245 հազար մ3/ժ

Ծխի արտանետման վակուում - 408 կգ/քմ

Էլեկտրաշարժիչի հզորությունը և տեսակը թիվ 21 500 կՎտ А13-52-8

№22 500 կՎտ А4-450-8

2. Փչող օդափոխիչի տեսակը՝ VDN -18-11

Արտադրողականությունը՝ 170 հազար մ/ժ

Ճնշում - 390 կգ/մ2

Էլեկտրաշարժիչի հզորությունը և տեսակը թիվ 21 200 կՎտ AO-113-6

№22 165 կՎտ GAMT 6-127-6

3. Այրիչի տեսակը՝ տուրբուլենտ

Այրիչների քանակը (բնական գազ) - 4

Այրիչների քանակը (կոքսի վառարանի գազ) 4

Օդի նվազագույն ճնշում՝ 50 մմ արմ

Օդի սպառումը այրիչի միջոցով - 21000 նմ / ժ

Օդի ջերմաստիճանը այրիչի դիմաց - 340 C

Բնական գազի սպառումը այրիչի միջոցով - 2200 նմ / ժամ

Կոքսի վառարանի գազի սպառումը այրիչի միջոցով - 25000 նմ / ժամ

Նկար 1. Գազի նավթի կաթսա TGM-151-B 220 տ/ժ արագության համար, 100 կգֆ/սմ^2 (երկայնական և լայնակի հատվածներ). , 5 - էկրան, 6 - գերտաքացուցիչի կոնվեկտիվ մաս, 7 - էկոնոմայզեր, 8 - ռեգեներատիվ օդատաքացուցիչ, 9 - կրակոցային թակարդ (ցիկլոն) կրակահերթ պայթեցման կայանքի, 10 - շոտապայթեցման կայանի վազք, 11 - խողովակ, որը հեռացնում է. ծխատար գազեր էկոնոմայզատորից դեպի օդատաքացուցիչ, 12 - գազի տուփ ծխի արտանետման համար, 13 - սառը օդի տուփ:

Գծապատկեր 2. TGM-151-B կաթսայի ընդհանուր սխեման. - կոնվեկտիվ պանելային գերտաքացուցիչ, 9 - կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի 1-ին աստիճան, կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի 10 - 2-րդ աստիճան, 11 - 1-ին ներարկման ջեռուցիչ,

12 - 2-րդ ներարկման ջեռուցիչ, 13 - ջրի էկոնոմիզատոր փաթեթներ, 14 - ռեգեներատիվ պտտվող օդատաքացուցիչ:

4. Սարքավորումների բնութագրերը

4.1 Տեխնիկական տվյալներ

TGM-151/B կաթսան գազաֆիկացված է, ուղղահայաց ջրատար խողովակով, մեկ թմբուկով, բնական շրջանառությամբ և եռաստիճան գոլորշիացմամբ։ Կաթսանն արտադրվել է Տագանրոգի «Կրասնի Կոտելշչիկ» կաթսայատան գործարանի կողմից։

Կաթսայի ագրեգատն ունի U-աձև դասավորություն և բաղկացած է այրման պալատից, պտտվող խցիկից և ներքև կոնվեկտիվ լիսեռից:

Վառարանի վերին մասում (դրա ելքի մոտ) պտտվող խցիկում կա գերտաքացուցիչի էկրանային մաս, ներքևում՝ գերտաքացուցիչի կոնվեկտիվ մասը և էկոնոմիզատորը։ Կոնվեկտիվ ծխատարի հետևում տեղադրված են երկու վերականգնվող պտտվող օդային տաքացուցիչներ (RVVs):

Կատարման ցուցանիշներ, պարամետրեր.

4.2 Դիզայնի նկարագրությունը

4.2.1 Այրման պալատ

Այրման պալատը ունի պրիզմատիկ ձև: Այրման պալատի ծավալը 780 մ 3 է։

Այրման պալատի պատերը պաշտպանված են պողպատից Ø 60x5 խողովակներով 20: Այրման պալատի առաստաղը պատված է առաստաղի գերտաքացուցիչից խողովակներով (Ø 32x3.5):

Առջևի էկրանը բաղկացած է 4 վահանակից՝ 38 խողովակ արտաքին վահանակներում և 32 խողովակ՝ մեջտեղում։ Կողային էկրաններն ունեն երեք վահանակ՝ յուրաքանչյուրը 30 խողովակով: Հետևի էկրանն ունի 4 վահանակ՝ երկու արտաքին վահանակները բաղկացած են 38 խողովակներից, միջինները՝ 32 խողովակներից։

Էկրանների ծխատար գազերի լվացումը բարելավելու և հետևի էկրանի խցիկները ճառագայթումից պաշտպանելու համար, վերին մասում գտնվող հետևի էկրանի խողովակները 2000 մմ ելուստով վառարան են կազմում (խողովակների առանցքների երկայնքով) . Երեսունչորս խողովակները չեն մասնակցում ելուստի ձևավորմանը, այլ կրողներ են (յուրաքանչյուրը 9 խողովակ արտաքին վահանակներում և 8-ը՝ մեջտեղում)։

Էկրանի համակարգը, բացառությամբ հետևի էկրանի, կախված է վերին խցիկներից առաստաղի մետաղական կոնստրուկցիաների հետ կապերի միջոցով: Հետևի էկրանի վահանակները կախված են առաստաղից 12 տաքացվող կախովի խողովակներով 0 133x10:

Ներքևի մասի հետևի էկրանների վահանակները թեքություն են կազմում դեպի կրակատուփի առջևի պատը 15° թեքությամբ դեպի հորիզոնական և կազմում սառը օջախ՝ կրակատուփի կողքից պատված հրակայուն և քրոմապատ զանգվածով։

Հրդեհային տուփի բոլոր էկրաններն ազատորեն ընդարձակվում են դեպի ներքև:

Նկար 3. Գազի նավթի կաթսայի այրման պալատի ուրվագիծ:

Նկար 4. Կաթսայի էկրանի ջեռուցման մակերեսները՝ 1 - թմբուկ; 2 - վերին կոլեկցիոներ; 3 - իջեցնող խողովակի փաթեթ; 4 – բարձրացնող գոլորշիացման ճառագայթ; 9 - հետևի էկրանի ստորին կոլեկտորը; 13 - հետևի էկրանի գազի արտանետման խողովակներ; 14 - էկրանի ջեռուցում այրվող վառելիքի ջահով:

4.2.2 Գերտաքացուցիչ

Կաթսայի գերտաքացուցիչը բաղկացած է հետևյալ մասերից (գոլորշու ճանապարհի երկայնքով) առաստաղի գերտաքացուցիչ, էկրանի գերտաքացուցիչ և կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ: Առաստաղի գերտաքացուցիչը պաշտպանում է վառարանի առաստաղը և հետընթաց խցիկը: Գերտաքացուցիչը պատրաստված է 4 վահանակից՝ 66 խողովակ արտաքին պանելներում, 57 խողովակ՝ միջին վահանակներում։ Պողպատից 20 Ø 32x3.5 մմ խողովակները տեղադրվում են 36 մմ քայլով։ Առաստաղի գերտաքացուցիչի մուտքի խցիկները պատրաստված են Ø 219x16 մմ պողպատից 20, ելքի խցիկները Ø 219x20 մմ պողպատից 20: Առաստաղի գերտաքացուցիչի ջեռուցման մակերեսը 109,1 մ 2 է:

Առաստաղի գերտաքացուցիչի խողովակները եռակցված ժապավենների միջոցով ամրացվում են հատուկ ճառագայթների վրա (7 շարք առաստաղի գերտաքացուցիչի երկարությամբ): Ճառագայթները, իրենց հերթին, ձողերի և կախիչների օգնությամբ կախված են առաստաղի կառույցների ճառագայթներին:

Էկրանի գերտաքացուցիչը գտնվում է կաթսայի հորիզոնական միացնող ծխատարում և բաղկացած է գազի հոսքի երկայնքով երկու շարքով դասավորված 32 էկրաններից (առաջին շարքը՝ ճառագայթային էկրաններ, երկրորդը՝ կոնվեկտիվ էկրաններ)։ Յուրաքանչյուր էկրան ունի 28 պարույր՝ պատրաստված խողովակներից Ø 32x4 մմ՝ պատրաստված 12Kh1MF պողպատից։ Էկրանի վրա խողովակների միջև հեռավորությունը 40 մմ է: Էկրանները տեղադրվում են 530 մմ քայլով։ Էկրանների ընդհանուր ջեռուցման մակերեսը 420 մ 2 է։

Կծիկները միմյանց ամրացվում են սանրերի և սեղմակների օգնությամբ (6 մմ հաստությամբ, պատրաստված պողպատե դասի Х20Н14С2), տեղադրված են երկու շարքով բարձրության վրա։

Հորիզոնական տիպի կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչը գտնվում է իջնող կոնվեկտիվ լիսեռում և բաղկացած է երկու փուլից՝ վերին և ստորին: Գերտաքացուցիչի ստորին աստիճանը (առաջինը գոլորշու ուղղությամբ) 410 մ 2 ջեռուցման մակերեսով հակահոսանք է, վերին աստիճանը՝ 410 մ 2 տաքացնող մակերեսով, ուղիղ հոսքով։ Քայլերի միջև հեռավորությունը 1362 մմ է (խողովակների առանցքների երկայնքով), քայլի բարձրությունը՝ 1152 մմ։ Բեմը բաղկացած է երկու մասից՝ ձախ և աջ, որոնցից յուրաքանչյուրը բաղկացած է 60 կրկնակի երեք օղակաձև կծիկներից, որոնք գտնվում են կաթսայի առջևին զուգահեռ։ Կծիկները պատրաստված են Ø 32x4 մմ խողովակներից (պողպատից 12X1MF) և տեղադրվում են շաշկի ձևով՝ աստիճաններով՝ երկայնական՝ 50 մմ, լայնակի՝ 120 մմ։

Կծիկները, դարակաշարերի օգնությամբ, ամրացվում են օդային հովացմամբ հենարանային ճառագայթներով: Կծիկի տարածությունն իրականացվում է 3 մմ հաստությամբ սանրերի և շերտերի 3 շարքով:

Նկար 5. Կոնվեկտիվ խողովակի փաթեթի ամրացում հորիզոնական պարույրներով. 1 - աջակցող ճառագայթներ; 2 - խողովակներ; 3 - դարակաշարեր, 4 - բրա:

Գոլորշու շարժումը գերտաքացուցիչով տեղի է ունենում երկու չխառնվող հոսքերով՝ սիմետրիկորեն կաթսայի առանցքի նկատմամբ։

Հոսքերից յուրաքանչյուրում գոլորշին շարժվում է հետևյալ կերպ. Կաթսայի թմբուկից հագեցած գոլորշին Ø 60x5 մմ 20 խողովակների միջով մտնում է առաստաղի գերտաքացուցիչի երկու գլխիկ Ø 219x16 մմ: Այնուհետև, գոլորշին շարժվում է առաստաղի խողովակներով և մտնում է երկու ելքային խցիկներ Ø 219x20 մմ, որոնք գտնվում են կոնվեկտիվ ծխատարի հետևի պատին: Այս խցիկներից չորս խողովակ Ø 133x10 մմ (պողպատ 12X1MF), գոլորշին ուղղվում է դեպի էկրանի գերտաքացուցիչի կոնվեկտիվ մասի ամենաարտաքին էկրանների Ø 133x10 մմ (պողպատե 12X1MF) մուտքի խցիկները: Այնուհետև ափսեի գերտաքացուցիչի ճառագայթային մասի ծայրահեղ էկրաններին, այնուհետև Ø 273x20 միջանկյալ խցիկի մեջ (պողպատ 12X1MF), որից Ø 133x10 մմ խողովակները ուղղվում են ճառագայթային մասի չորս միջին էկրաններին, այնուհետև չորս միջին: կոնվեկտիվ մասի էկրաններ.

Էկրաններից հետո գոլորշին չորս խողովակների միջով Ø 133x10 մմ (պողպատ 12Kh1MF) մտնում է ուղղահայաց ջեռուցիչ, որի միջով անցնում է չորս խողովակներով Ø 133x10 մմ դեպի կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի ստորին հակահոսանքի փուլի երկու մուտքային խցիկներ: Անցնելով հակահոսանք, ստորին փուլի կծիկները, գոլորշին մտնում է երկու ելքային խցիկ (մուտքի և ելքի խցիկների տրամագիծը՝ Ø 273x20 մմ), որոնցից չորս խողովակ՝ Ø 133x10 մմ, ուղղվում են դեպի հորիզոնական ջեռուցիչ։ Ապագերտաքացուցիչից հետո գոլորշին չորս խողովակներով հոսում է Ø 133x10 մմ դեպի վերին աստիճանի Ø 273x20 մմ մուտքային կոլեկտորներ: Անցնելով վերին աստիճանի համակցված հոսանքի, պարույրների միջով, գոլորշին մտնում է Ø 273x26 մմ ելքային կոլեկտորներ, որոնցից չորս խողովակներով ուղղվում է դեպի գոլորշու հավաքման խցիկ Ø 273x26 մմ:

Նկար 6. TGM-151-B կաթսայի գերտաքացուցիչի սխեման. ա - առաստաղի վահանակների և էկրանների սխեման, բ - կոնվեկտիվ խողովակների փաթեթների սխեման, 1 - թմբուկ, 2 - առաստաղի խողովակի վահանակներ (խողովակներից միայն մեկը պայմանականորեն է: ցույց է տրված), 3 - միջանկյալ կոլեկտոր առաստաղի վահանակների և էկրանների միջև, 4 - էկրան, 5 - ուղղահայաց ջեռուցիչ, 6 և 7 - ստորին և վերին կոնվեկտիվ խողովակների փաթեթներ, համապատասխանաբար, 8 - հորիզոնական ջեռուցիչ, 9 - գոլորշու կոլեկտոր, 10 - անվտանգության փական, 11 - օդափոխիչ, 12 - գերտաքացվող գոլորշու ելք .

4.2.3 Գերտաքացվող գոլորշու ջերմաստիճանի վերահսկման սարք

Գերտաքացվող գոլորշու ջերմաստիճանի հսկողությունն իրականացվում է դեսուպերտաքացուցիչներում՝ դրանց միջով անցնող գոլորշու հոսքի մեջ կոնդենսատ (կամ սնուցող ջուր) ներարկելու միջոցով: Յուրաքանչյուր գոլորշու հոսքի ճանապարհին տեղադրվում են երկու ներարկման տիպի ջեռուցիչներ՝ մեկը ուղղահայաց՝ էկրանի մակերեսի հետևում և մեկը՝ հորիզոնական՝ կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի առաջին աստիճանի հետևում:

Ապագերտաքացուցիչի մարմինը բաղկացած է ներարկման խցիկից, կոլեկտորից և ելքային խցիկից: Բնակարանի ներսում տեղադրվում են ներարկման սարքեր և պաշտպանիչ բաճկոն: Ներարկման սարքը բաղկացած է վարդակից, դիֆուզորից և փոխհատուցիչով խողովակից: Դիֆուզորը և վարդակի ներքին մակերեսը կազմում են Venturi խողովակ:

Գլխի նեղ հատվածում II ջեռուցիչի վրա բացվել է 8 անցք Ø 5 մմ, իսկ I ջեռուցիչի վրա՝ 16 անցք Ø 5 մմ։ Գոլորշին ջեռուցիչի մարմնի 4 անցքերի միջով մտնում է ներարկման խցիկ և մտնում Venturi վարդակ: Կոնդենսատը (կերակրման ջուրը) օղակաձև ալիք է բերվում Z 60x6 մմ խողովակով և ներարկվում Venturi խողովակի խոռոչի մեջ Ø 5 մմ անցքերով, որոնք գտնվում են վարդակի շրջագծի շուրջը: Պաշտպանիչ բաճկոնից հետո գոլորշին մտնում է ելքի խցիկ, որտեղից չորս խողովակներով դուրս է գալիս գերտաքացուցիչ։ Ներարկման խցիկը և ելքի խցիկը պատրաստված են խողովակից Ø G g 3x26 մմ, կոլեկցիոները՝ Ø 273x20 մմ խողովակից (պողպատ 12X1MF):

Ջրի տնտեսող

Պողպատե կծիկի էկոնոմիզատորը գտնվում է կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի փաթեթների հետևում գտնվող ներքևի խողովակում (գազերի ուղղությամբ): Բարձրության առումով էկոնոմայզերը բաժանված է երեք փաթեթի՝ յուրաքանչյուրը 955 մմ բարձրությամբ, փաթեթների միջև հեռավորությունը 655 մմ է։ Յուրաքանչյուր փաթեթ պատրաստված է 88 զույգ երեք օղակաձև պարույրներից Ø 25x3,5 մմ (պողպատե20): Կծիկները տեղադրվում են կաթսայի առջևին զուգահեռ՝ շաշկի ձևով (երկայնական քայլը՝ 41,5 մմ, լայնական քայլը՝ 80 մմ)։ Ջրատնտեսիչի ջեռուցման մակերեսը 2130 մ 2 է։

Նկար 7. Երկկողմանի զուգահեռ կծիկի ճակատով էկոնոմայզատորի էսքիզ. 1 - թմբուկ, 2 - ջրի շրջանցող խողովակներ, 3 - էկոնոմայզեր, 4 - մուտքային կոլեկտորներ:

Օդային տաքացուցիչ

Կաթսայատան ագրեգատը հագեցած է RVV-41M տիպի երկու ռեգեներատիվ պտտվող օդային տաքացուցիչներով: Օդային տաքացուցիչի ռոտորը բաղկացած է պատյանից Ø 4100 մմ (բարձրությունը 2250 մմ), հանգույցը Ø 900 մմ և ճառագայթային կողիկներ, որոնք կապում են հանգույցը պատյանի հետ՝ ռոտորը բաժանելով 24 հատվածի: Ռոտորների հատվածները լցված են տաքացնող ծալքավոր պողպատե թիթեղներով (լցոնում): Ռոտորը շարժվում է փոխանցման տուփով էլեկտրական շարժիչով և պտտվում է րոպեում 2 պտույտ արագությամբ։ Օդատաքացուցիչի ընդհանուր ջեռուցման մակերեսը 7221 մ 2 է։

Նկար 8. Վերականգնվող օդի ջեռուցիչ. 1 - ռոտորային լիսեռ, 2 - առանցքակալներ, 3 - էլեկտրական շարժիչ, 4 - փաթեթավորում, 5 - արտաքին պատյան, 6 և 7 - ճառագայթային և ծայրամասային կնիքներ, 8 - օդի արտահոսք:

նախագիծ սարքեր

Ծխատար գազերի տարհանման համար կաթսայատան միավորը հագեցած է D-20x2 երկկողմանի ներծծող տիպի երկու ծխի արտանետիչներով: Ծխի արտանետման յուրաքանչյուր սարքը շարժվում է N = 500 կՎտ հզորությամբ էլեկտրական շարժիչով, n = 730 rpm պտտման հաճախականությամբ:

Ծխի արտանետիչների աշխատանքը և ընդհանուր գլուխը տրվում են 760 մմ Hg ճնշման տակ գտնվող գազերի համար: st և գազի ջերմաստիճանը ծխի արտանետման մուտքի մոտ 200 ° C:

Գնահատված պարամետրերը ամենաբարձր արդյունավետությամբ η=0.7

Այրման համար անհրաժեշտ օդը վառարան մատակարարելու համար թիվ 11 կաթսան հագեցած է VDN-18-II տիպի երկու օդափոխիչով (DV)՝ Q = 170,000 մ 3/ժամ հզորությամբ, 390 մմ ընդհանուր գլխով։ ջրի. Արվեստ. 20 ° C աշխատանքային միջավայրի ջերմաստիճանում: Թիվ 11 կաթսայի օդափոխիչները շարժվում են էլեկտրական շարժիչներով՝ ձախից՝ 250 կՎտ, պտտման արագություն n = 990 պտ/րոպ, աջ՝ 200 կՎտ, պտտման հաճախականություն n = 900 պտ/րոպ.

4.2.7 Անվտանգության փականներ

Թիվ 11 կաթսայի վրա գոլորշու հավաքման խցիկի վրա տեղադրված են երկու իմպուլսային անվտանգության փական։ Նրանցից մեկը՝ հսկողություն, գոլորշու խցիկից զարկերակով, երկրորդը՝ աշխատանքային, կաթսայի թմբուկից զարկերակով։

Հսկիչ փականը գործարկվում է, երբ ճնշումը գոլորշու հավաքման խցիկում բարձրանում է մինչև 105 կգ/սմ 2: Փականը փակվում է, երբ ճնշումը իջնում է մինչև 100 կգ/սմ 2:

Գործող փականը բացվում է, երբ թմբուկում ճնշումը բարձրանում է մինչև 118,8 կգ/սմ 2: Փականը փակվում է, երբ թմբուկում ճնշումը իջնում է մինչև 112 կգ/սմ 2:

4.2.8 Այրիչներ

Այրման պալատի ճակատային պատին տեղադրված են 8 նավթագազային այրիչներ՝ դասավորված երկու հարկերով, յուրաքանչյուր հարկում՝ 4 այրիչ։

Համակցված այրիչները պատրաստվում են օդում կրկնակի հոսքով:

Ներքևի աստիճանի յուրաքանչյուր այրիչ նախատեսված է գազերի և մազութի կոքսային վառարանի խառնուրդի այրման, նույն այրիչներում կոքսի վառարանի կամ պայթուցիկ վառարանի գազերի առանձին այրման համար: Կոքս-պայթեցման խառնուրդը սնվում է Ø 490 մմ կոլեկտորի միջոցով: Այրիչի առանցքի երկայնքով նախատեսված է Ø 76x4 խողովակ՝ մեխանիկական ատոմացման յուղի վարդակ տեղադրելու համար: Սողանցքի տրամագիծը 1000 մմ է:

Վերին աստիճանի 4 այրիչներից յուրաքանչյուրը նախատեսված է բնական գազ և մազութ այրելու համար: Բնական գազը մատակարարվում է Ø 206 մմ կոլեկտորով Ø 6, 13, 25 մմ 3 շարք անցքերի միջոցով: Յուրաքանչյուր շարքում անցքերի քանակը 8 է: Սողանցքի տրամագիծը 800 մմ է:

4.2.9 Թմբուկ և անջատիչներ

Կաթսայի վրա տեղադրված է 1600 մմ տրամագծով թմբուկ, թմբուկի պատի հաստությունը՝ 100 մմ, պողպատե թերթ։

Կաթսան ունի եռաստիճան գոլորշիացման սխեմա: Գոլորշիացման առաջին և երկրորդ փուլերը կազմակերպվում են թմբուկի ներսում, երրորդը՝ հեռավոր ցիկլոններում։ Առաջին փուլի կուպեը գտնվում է թմբուկի մեջտեղում, երկրորդ փուլի երկու խցիկ՝ ծայրերում։ Թմբուկի ներսում աղի խցիկների ջրի ծավալները բաժանված են մաքուր խցիկից միջնորմներով։ Երկրորդ փուլի աղաջրերի խցիկների սնուցման ջուրը մաքուր խցիկի կաթսայաջուրն է, որը ներթափանցում է բաժանարար միջբաժնե միջնորմների բացվածքներով։ Գոլորշիացման երրորդ փուլի սնուցման ջուրը երկրորդ փուլի կաթսայի ջուրն է:

Շարունակական մաքրում է իրականացվում հեռավոր ցիկլոնների ջրաքանակից։

Կերակրման ջուրը, որը գալիս է էկոնոմայզատորից դեպի թմբուկ, բաժանված է երկու մասի. Ջրի կեսը խողովակներով ուղղվում է թմբուկի ջրային տարածություն, երկրորդ կեսը մտցվում է երկայնական բաշխիչ կոլեկտորի մեջ, այն թողնում է անցքերի միջով և տարածվում ծակած թերթիկի վրա, որի միջով անցնում է հագեցած գոլորշին։ Երբ գոլորշին անցնում է կերակրման ջրի շերտով, այն լվանում է, այսինքն. գոլորշու մաքրում դրա մեջ պարունակվող աղերից.

Գոլորշին լվանալուց հետո սնուցող ջուրը խողովակների միջոցով թափվում է թմբուկի ջրային տարածություն:

Գոլորշի-ջուր խառնուրդը, մտնելով թմբուկը, անցնում է 42 տարանջատող ցիկլոններով, որոնցից 14-ը գտնվում են թմբուկի առջևի մասում, 28-ը՝ թմբուկի հետևի մասում (ներառյալ 6 ցիկլոնները, որոնք կանգ են առել թմբուկի աղի խցերում։ փուլային գոլորշիացում):

Ցիկլոններում կատարվում է ջրի և գոլորշու կոպիտ, նախնական տարանջատում։ Առանձնացված ջուրը հոսում է ցիկլոնների ստորին հատվածը, որի տակ տեղադրվում են սկուտեղներ։

Ցիկլոններից անմիջապես վերևում տեղադրված են վահաններ: Անցնելով այս վահաններով և ծակած թերթիկի միջով, գոլորշին վերջնական չորացման համար ուղղվում է դեպի վերին փեղկավոր վահանները, որոնց տակ գտնվում է ծակած թերթիկը։ Մաքուր խցիկում միջին մակարդակը գտնվում է իր երկրաչափական առանցքից 150 մմ ցածր: Վերին և ստորին թույլատրելի մակարդակները համապատասխանաբար միջինից 40 մմ բարձր և ցածր են: Աղի խցերում ջրի մակարդակը սովորաբար ավելի ցածր է, քան մաքուր խցիկում: Այս խցերում ջրի մակարդակների տարբերությունը մեծանում է կաթսայի բեռի ավելացման հետ:

Ֆոսֆատի լուծույթը ներմուծվում է թմբուկի մեջ մաքուր փուլային գոլորշիացման խցիկում թմբուկի հատակի երկայնքով տեղակայված խողովակի միջոցով:

Մաքուր կուպեն ունի խողովակ՝ ջրի վթարային ջրահեռացման համար՝ դրա մակարդակի չափից ավելի բարձրացման դեպքում։ Բացի այդ, կա փականով գիծ, որը կապում է ձախ հեռավոր ցիկլոնի տարածությունը հետևի էկրանի ստորին խցիկներից մեկի հետ: Երբ փականը բացվում է, կաթսայի ջուրը երրորդ փուլի աղի խցիկից հոսում է մաքուր խցիկ, ինչը հնարավորություն է տալիս, անհրաժեշտության դեպքում, նվազեցնել խցիկներում ջրի աղիության հարաբերակցությունը: Գոլորշիացման երրորդ փուլի ձախ և աջ աղի խցիկում աղի պարունակության հավասարեցումը ապահովվում է նրանով, որ աղի յուրաքանչյուր հեռավոր խցիկից դուրս է գալիս խողովակ, որն ուղղում է կաթսայի ջուրը դեպի հակառակ աղի խցիկի ստորին էկրանի խցիկը:

Նկար 11. Եռաստիճան գոլորշիացման սխեմա. 1 - թմբուկ; 2 - հեռավոր ցիկլոն; 3 - շրջանառության շրջանի ստորին կոլեկտոր, 4 - գոլորշու գեներացնող խողովակներ; 5 - ներքեւի խողովակներ; 6 - կերակրման ջրի մատակարարում; 7 – մաքրման ջրի ելք; 8 - ջրի շրջանցման խողովակ թմբուկից մինչև ցիկլոն; 9 - գոլորշու շրջանցման խողովակ ցիկլոնից դեպի թմբուկ; 10 - գոլորշու խողովակ միավորից; 11 - intratympanic septum.

4.2.10 Կաթսայի շրջանակ

Կաթսայի շրջանակը բաղկացած է մետաղական սյուներից, որոնք միացված են հորիզոնական ճառագայթներով, ֆերմերներով, ամրացումներով և ծառայում են թմբուկի, ջեռուցման մակերեսների, երեսպատման, սպասարկման թվիթերի, գազատարների և կաթսայի այլ տարրերի բեռների կլանմանը: Կաթսայի շրջանակի սյուները կոշտ ամրացված են կաթսայի երկաթյա հիմքին, սյուների հիմքերը (կոշիկները) լցվում են բետոնով։

4.2.11 Աղյուսագործություն

Երեսպատման տախտակները հրակայուն և մեկուսիչ նյութերի շերտեր են, որոնք ամրացվում են փակագծերով և կապանքներով պատված թիթեղներով պողպատե շրջանակի կառուցվածքին:

Վահաններում, գազի կողմից հաջորդաբար, առկա են՝ հրակայուն բետոնի շերտեր, կովելիտ գորգեր, հերմետիկ ծածկույթի շերտ։ Այրման խցիկի երեսպատման հաստությունը 200 մմ է, երկու ստորին էկոնոմիզատորի փաթեթների տարածքում՝ 260 մմ։ Այրման պալատի ստորին հատվածում օջախի երեսպատումը կատարվում է խողովակի վրա։ Էկրանների ջերմային երկարացումով այս երեսպատումը շարժվում է խողովակների հետ միասին: Այրման խցիկի երեսպատման շարժական և ֆիքսված մասերի միջև կա ջրակնիքով (հիդրավլիկ կնիք) կնքված ընդարձակման հանգույց։ Աղյուսի վրա կան անցքեր դիտահորերի, լյուկերի և լյուկերի համար:

5. Անվտանգություն աշխատանքի ընթացքում

Էլեկտրակայանի տարածքում ուսանողները ենթարկվում են ձեռնարկությունում գործող ռեժիմի բոլոր կանոններին և անվտանգության կանոններին:

Նախքան թեստերի մեկնարկը ձեռնարկության ներկայացուցիչը հրահանգում է ուսանողներին թեստն անցկացնելու կարգի և անվտանգության կանոնների մասին՝ համապատասխան փաստաթղթերում նշելով: Թեստավորման ընթացքում ուսանողներին արգելվում է միջամտել ուղեկցողների գործողություններին, անջատել կառավարման վահանակի սարքերը, բացել տեսախցիկներ, լյուկեր, դիտահորեր և այլն։

Մատենագիտական ցանկ

Սիդելկովսկի Լ.Ն., Յուրենև Վ.Ն. Արդյունաբերական ձեռնարկությունների կաթսայատների տեղադրում. Դասագիրք բուհերի համար. - 3-րդ հրատ., վերանայված։ - M.: Energoatomizdat, 1988. - 528 p., ill.
Կովալև Ա.Պ. և այլն: Գոլորշի գեներատորներ. դասագիրք համալսարանների համար / A.P. Kovalev, N.S. Leleev, T.V. Վիլենսկի; Ընդհանուր տակ խմբ. Ա.Պ.Կովալև. - M.: Energoatomizdat, 1985. - 376 p., ill.
Կիսելև Ն.Ա. Կաթսայատան կայաններ, Նախապատրաստման ուսումնական ձեռնարկ. աշխատողներ արտադրության մեջ - 2-րդ հրատ., վերանայված: և լրացուցիչ - Մ .: Բարձրագույն դպրոց, 1979. - 270-ականներ, Իլլ.
Դև Լ.Վ., Բալախնիչև Ն.Ա. Կաթսաների տեղադրում և դրանց սպասարկում. Պրակտիկ ուսուցում արհեստագործական ուսումնարանների համար. - Մ .: Բարձրագույն դպրոց, 1990. - 239 էջ, հիվանդ.
Meiklyar M. V. Ժամանակակից կաթսայատան միավորներ TKZ. - 3-րդ հրատ., վերանայված։ և լրացուցիչ - Մ .: Էներգիա, 1978. - 223 էջ, հիվանդ.

Մ. Ա.Թայմարով, Ա.Վ.Սիմակով

ԱՐԴԻԱԿԱՑՄԱՆ ԵՎ ԱՐԴԻՄԱՑՄԱՆ ԹԵՍՏԵՐԻ ԱՐԴՅՈՒՆՔՆԵՐԸ

TGM-84B ԿԱԹՍԱՅԻ ՋԵՐՄԱՅԻՆ ԱՐՏԱՔՈՒՄ

Բանալի բառեր՝ գոլորշու կաթսա, փորձարկումներ, ջերմային հզորություն, անվանական գոլորշու հզորություն, գազի թափվող բացվածքներ:

Աշխատանքի ընթացքում փորձնականորեն ստացվել է, որ TGM-84B կաթսայի դիզայնը հնարավորություն է տալիս բարձրացնել դրա գոլորշու ելքը 6,04%-ով և հասցնել 447 տ/ժամի՝ ավելացնելով երկրորդ շարքի գազամատակարարման անցքերի տրամագիծը: կենտրոնական գազամատակարարման խողովակ.

Հիմնաբառեր՝ գոլորշու կաթսա, փորձարկում, ջերմային հզորություն, անվանական հզորություն, գազ տալու անցքեր:

Փորձարարական աշխատանքում պարզվել է, որ TGM-84B կաթսայի կառուցումը թույլ է տալիս մեծացնել այն հզորությունը 6,04%-ով և ավարտել մինչև 447 տ/ժ՝ կենտրոնական գազատարի երկրորդ համարի բացվածքների տրամագծով գազատար խողովակի մեծացմամբ: .

Ներածություն

TGM-84B կաթսան նախագծվել և արտադրվել է 10 տարի շուտ, քան TGM-96B, երբ Տագանրոգի կաթսայատան գործարանը գործնական և դիզայներական փորձ չուներ բարձր հզորության կաթսաների նախագծման, արտադրության և շահագործման մեջ: Այս առումով ստեղծվել է ջերմաընդունիչ էկրանի ջեռուցման մակերեսների տարածքի զգալի պահուստ, որտեղ, ինչպես ցույց տվեց TGM-84B կաթսաների շահագործման ողջ փորձը, կարիք չկա: TGM-84B կաթսաների վրա այրիչների աշխատանքը նույնպես նվազել է գազի ելքերի ավելի փոքր տրամագծի պատճառով: Ըստ Տագանրոգի կաթսայատան գործարանի առաջին գործարանային գծագրի՝ այրիչներում երկրորդ շարքի գազի ելքերը տրամադրվում են 25 մմ տրամագծով, իսկ ավելի ուշ, շահագործման փորձի հիման վրա, վառարանների ջերմային խտությունը բարձրացնելու համար, այս տրամագիծը: երկրորդ շարքի գազի ելքերը ավելացվել են մինչև 27 մմ: Այնուամենայնիվ, TGM-84B կաթսաների գոլորշու ելքը մեծացնելու համար այրիչների գազի ելքերի տրամագիծը մեծացնելու համար դեռևս կա մարժա:

Հետազոտության խնդրի համապատասխանությունը և շարադրանքը

Կարճաժամկետ հեռանկարում 5 ... .10 տարի ջերմության և էլեկտրաէներգիայի կարիքը կտրուկ կավելանա։ Էներգիայի սպառման աճը կապված է, մի կողմից, օտարերկրյա տեխնոլոգիաների կիրառման հետ անմիջականորեն Ռուսաստանի տարածքում նավթի, գազի, փայտի, մետալուրգիական արտադրանքի խորը վերամշակման համար, իսկ մյուս կողմից՝ թոշակի անցնելու և. հզորության նվազում ջերմության և էներգիա արտադրող սարքավորումների առկա պարկի ֆիզիկական վատթարացման պատճառով: Աճում է ջերմային էներգիայի սպառումը ջեռուցման նպատակով։

Էներգակիրների աճող պահանջարկը արագ բավարարելու երկու եղանակ կա.

1. Ջերմային և էլեկտրաէներգիա արտադրող նոր սարքավորումների գործարկում:

2. Գոյություն ունեցող գործառնական սարքավորումների արդիականացում և վերակառուցում:

Առաջին ուղղությունը մեծ ներդրումներ է պահանջում։

Ջերմային և էլեկտրաէներգիա արտադրող սարքավորումների հզորության բարձրացման երկրորդ ուղղությամբ ծախսերը կապված են հզորության բարձրացման համար անհրաժեշտ վերակառուցման և վերնաշենքի քանակի հետ: Միջին հաշվով, ջերմաէլեկտրաէներգիա արտադրող սարքավորումների հզորության բարձրացման երկրորդ ուղղությունն օգտագործելիս ծախսերը 8 անգամ ավելի էժան են, քան նոր հզորությունների գործարկումը։

TGM-84 B կաթսայի հզորության բարձրացման լուծման տեխնիկական և նախագծային հնարավորությունները

TGM-84B կաթսայի դիզայնի առանձնահատկությունը երկլուսավոր էկրանի առկայությունն է:

Երկլուսավոր էկրանն ապահովում է ծխատար գազերի ավելի ինտենսիվ սառեցում, քան նմանատիպ արտադրողականությամբ նավթագազային TGM-9bB կաթսայում, որը չունի երկլուսավոր էկրան: Կաթսայի վառարանների TGM-9bB և TGM-84B չափերը գրեթե նույնն են: Դիզայնները, բացառությամբ TGM-84B կաթսայի երկլուսավոր էկրանի առկայության, նույնպես նույնն են: TGM-84B կաթսայի անվանական գոլորշու ելքը 420 տ/ժ է, իսկ TGM-9bB կաթսայի համար՝ 480 տ/ժ: TGM-9b կաթսան ունի 4 այրիչներ՝ երկու մակարդակով: TGM-84B կաթսան ունի 6 այրիչներ 2 մակարդակով, սակայն այս այրիչներն ավելի քիչ հզոր են, քան TGM-9bB կաթսայում:

TGM-84B և TGM-9bB կաթսաների հիմնական համեմատական տեխնիկական բնութագրերը տրված են աղյուսակ 1-ում:

Աղյուսակ I - TGM-84B և TGM-96B կաթսաների համեմատական տեխնիկական բնութագրերը

Ցուցանիշների անվանումը TGM-84B TGM-96B

Գոլորշի հզորություն, տ/ժ 420 480

Վառարանի ծավալը, մ 16x6.2x23 16x1.5x23

Երկակի լույսի էկրան Այո Ոչ

Այրիչի գնահատված ջերմային հզորությունը գազ այրելիս, ՄՎտ 50,2 88,9

Այրիչների քանակը, հատ. բ 4

Այրիչների ընդհանուր ջերմային հզորությունը, ՄՎտ 301,2 355,6

Գազի ծախս, մ3/ժ 33500 36800

Գազի անվանական ճնշումը այրիչների առջև գազի ջերմաստիճանում (t = - 0,32 0,32

4 °С), կգ/սմ2

Օդի ճնշում այրիչի դիմաց, կգ/մ2 180 180

Պահանջվող օդի սպառումը գնահատված գոլորշու 3/ ծանրաբեռնվածությամբ փչելու համար, հազար մ3/ժամ 345,2 394,5

Ծխի արտանետիչների պահանջվող կատարումը անվանական գոլորշու վրա 3 / 399.5 456.6

ծանրաբեռնվածություն, հազար մ / ժամ

Անձնագրային անվանական ընդհանուր հզորությունը 2 փչակ VDN-26-U, հազար մ3/ժամ 506 506

Անձնագրային անվանական ընդհանուր հզորությունը 2 ծխի արտանետիչ D-21.5x2U, հազար մ3/ժամ 640 640

Սեղանից. Նկար 1-ը ցույց է տալիս, որ օդի հոսքի առումով 480 տ/ժ պահանջվող գոլորշու բեռը տրամադրվում է երկու VDN-26-U օդափոխիչով 22% մարժանով, իսկ այրման արտադրանքի հեռացման առումով երկու ծխի արտանետիչ D-21.5: x2U 29% մարժանով:

TGM-84B կաթսայի ջերմային հզորության բարձրացման տեխնիկական և նախագծային լուծումներ

KSPEU-ի կաթսայատների տեղադրման բաժնում աշխատանքներ են տարվել TGM-84B կաթսայի ջերմային հզորության բարձրացման ուղղությամբ: No 10 NchTPP. Կատարվել է ջերմահիդրավլիկ հաշվարկ

Կենտրոնական գազամատակարարմամբ այրիչներ, աերոդինամիկական և ջերմային հաշվարկներ են կատարվել գազամատակարարման անցքերի տրամագծի մեծացմամբ։

Թիվ 10 կայանով TGM-84B կաթսայի վրա, առաջին (ներքևի) հարկի թիվ 1,2,3,4 և երկրորդ կարգի թիվ 5.6 այրիչների վրա, գործող 12 գազի ելքերից 6-ը 2-րդ շարք. 027 մմ տրամագծից մինչև 029 մմ տրամագծով: Չափվել են թիվ 10 կաթսայի անկման հոսքերը, բոցի ջերմաստիճանը և այլ գործառնական պարամետրեր (Աղյուսակ 2): Այրիչների միավոր ջերմային հզորությունն աճել է 6,09%-ով և կազմել 332,28 ՄՎտ՝ մինչև վերազրոյացման 301,2 ՄՎտ-ի փոխարեն։ Գոլորշի արտադրությունն աճել է 6,04%-ով և կազմել 447 տ/ժ՝ մինչև վերամշակումը 420 տ/ժ-ի փոխարեն։

Աղյուսակ 2 - Կաթսայի ցուցանիշների համեմատություն TGM-84B ք. Թիվ 10 NchCHP այրիչի վերակառուցումից առաջ և հետո

Կաթսայի ցուցիչներ TGM-84B No 10 NchTPP Անցքի տրամագիծը 02? Անցքի տրամագիծը 029

Մեկ այրիչի ջերմային հզորությունը, ՄՎտ 50,2 55,58

Վառարանների ջերմային հզորություն, ՄՎտ 301,2 332,28

Վառարանի ջերմային հզորության աճը,% - 6.09

Կաթսայի գոլորշու հզորությունը, տ/ժ 420 441

Գոլորշի արտադրության աճ, % - 6,04

Արդիականացված կաթսաների հաշվարկներն ու փորձարկումները ցույց են տվել, որ գազի շիթը չի անջատվել գազի մատակարարման անցքերից ցածր գոլորշու բեռների դեպքում:

1. Այրիչների վրա 2-րդ շարքի գազամատակարարման անցքերի տրամագծի ավելացումը 27-ից 29 մմ-ի ցածր բեռների դեպքում չի առաջացնում գազի հոսքի խաթարում:

2. TGM-84B կաթսայի արդիականացում՝ գազի մատակարարման խաչմերուկի տարածքի մեծացման միջոցով

0,205 մ-ից մինչև 0,218 մ բացվածքները հնարավորություն են տվել գազի այրման ժամանակ անվանական գոլորշու հզորությունը 420 տ/ժ-ից հասցնել 447 տ/ժ-ի։

գրականություն

1. Թայմարով, Մ.Ա. Բարձր հզորության և գերկրիտիկական ՋԷԿ-երի կաթսաներ Մաս 1. ուսումնական ուղեցույց / Մ.Ա. Թայմարովը, Վ.Մ. Թայմարով. Կազան: Կազան. պետություն էներգիա un-t, 2009. - 152 p.

2. Թայմարով, Մ.Ա. Այրիչ սարքեր / Մ.Ա. Թայմարովը, Վ.Մ. Թայմարով. - Կազան: Կազան: պետություն էներգիա un-t, 2007. - 147 p.

3. Թայմարով, Մ.Ա. Լաբորատոր սեմինար «Կաթսայական կայաններ և գոլորշու գեներատորներ» դասընթացի վերաբերյալ / Մ.Ա. Թայմարով. - Կազան: Կազան: պետություն էներգիա un-t, 2004. - 107 p.

ՍՍՀՄ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿԱՅԻ ԵՎ ԷԼԵԿՏՐԱՖԻԿԱՑՄԱՆ ՆԱԽԱՐԱՐՈՒԹՅՈՒՆ

ՇԱՀԱԳՈՐԾՄԱՆ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ՏԵԽՆԻԿԱԿԱՆ ԲԱԺԻՆ
ԷՆԵՐԳԵՏԻԿ ՀԱՄԱԿԱՐԳԵՐ

ՏԻՊԻԿ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿ ՏՎՅԱԼՆԵՐ
ՎԱՌԵԼԻՔԻ ՎԱՌԵԼԻՔԻ Այրման համար TGM-96B ԿԱԹԱՑԻ

Մոսկվա 1981 թ

Այս տիպիկ էներգիայի բնութագիրը մշակվել է Soyuztekhenergo-ի կողմից (ինժեներ G.I. GUTSALO)

TGM-96B կաթսայի բնորոշ էներգիայի բնութագիրը կազմվել է Soyuztekhenergo-ի կողմից Riga CHPP-2-ում և Sredaztekhenergo-ի կողմից CHPP-GAZ-ում անցկացված ջերմային թեստերի հիման վրա և արտացոլում է կաթսայի տեխնիկապես հասանելի արդյունավետությունը:

Տիպիկ էներգիայի բնութագիրը կարող է հիմք ծառայել TGM-96B կաթսաների ստանդարտ բնութագրերը մազութի այրման ժամանակ կազմելու համար:

Դիմում

. ԿԱԹԱԹԱՅՆԵՐԻ ՏԵՂԱԴՐՄԱՆ ՍԱՐՔԱՎՈՐՄԱՆ ՀԱՄԱՌՈՏ ՆԿԱՐԱԳՐՈՒԹՅՈՒՆԸ

1.1 . Տագանրոգի կաթսայատան գործարանի TGM-96B կաթսա - բնական շրջանառությամբ և U-աձև հատակագծով գազ նավթ, որը նախատեսված է տուրբինների հետ աշխատելու համարՏ -100/120-130-3 և PT-60-130/13: Կաթսայի հիմնական նախագծային պարամետրերը մազութի վրա աշխատելիս տրված են Աղյուսակում: .

Ըստ TKZ-ի, կաթսայի նվազագույն թույլատրելի բեռը ըստ շրջանառության պայմանի կազմում է անվանականի 40%-ը։

1.2 . Այրման պալատը ունի պրիզմատիկ ձև և պլանում ուղղանկյուն է 6080 × 14700 մմ չափսերով: Այրման պալատի ծավալը 1635 մ 3 է։ Վառարանի ծավալի ջերմային լարվածությունը 214 կՎտ/մ 3 է կամ 184 10 3 կկալ/(մ 3 ժ): Այրման խցիկում տեղադրվում են գոլորշիացնող էկրաններ և ճառագայթային պատի գերտաքացուցիչ (RNS): Վառարանի վերին մասում պտտվող խցիկում տեղադրված է էկրանային գերտաքացուցիչ (ՓՀԷԿ): Իջեցնող կոնվեկտիվ լիսեռում գազի հոսքի երկայնքով հաջորդաբար տեղակայված են կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի (CSH) և ջրի էկոնոմիզատորի (WE) երկու փաթեթ:

1.3 . Կաթսայի գոլորշու ուղին բաղկացած է երկու անկախ հոսքերից, որոնք գոլորշու փոխանցում են կաթսայի կողմերի միջև: Գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը վերահսկվում է սեփական կոնդենսատի ներարկման միջոցով:

1.4 . Այրման պալատի առջևի պատին կան չորս կրկնակի հոսքի նավթ-գազի այրիչներ HF TsKB-VTI: Այրիչները տեղադրվում են երկու աստիճանով -7250 և 11300 մմ բարձրությունների վրա՝ հորիզոնի նկատմամբ 10° բարձրության անկյունով:

Մազութի այրման համար «Titan» գոլորշու-մեխանիկական վարդակները տրամադրվում են 8,4 տ/ժ անվանական հզորությամբ մազութի 3,5 ՄՊա (35 կգֆ/սմ 2) ճնշման դեպքում։ Մազութը փչելու և ցողելու համար գոլորշու ճնշումը գործարանի կողմից առաջարկվում է 0,6 ՄՊա (6 կգ/սմ2): Գոլորշի սպառումը մեկ վարդակով 240 կգ/ժ է:

1.5 . Կաթսայատան կայանը հագեցած է.

Երկու քաշային օդափոխիչ VDN-16-P 259 10 3 մ 3 / ժ հզորությամբ 10%, ճնշում 39,8 ՄՊա (398,0 կգֆ / մ 2) 20% մարժանով, հզորությունը 500/ 250 կՎտ և պտտման արագություն 741 /594 ռ/րոպե յուրաքանչյուր մեքենա;

Երկու ծխի արտանետիչ DN-24 × 2-0,62 GM 10% մարժա հզորությամբ 415 10 3 մ 3 / ժ, ճնշում 20% մարժայով 21,6 ՄՊա (216,0 կգֆ / մ 2), հզորություն 800/400 կՎտ և ա յուրաքանչյուր մեքենայի 743/595 ռ/րոպ արագություն:

1.6. Կոնվեկտիվ ջեռուցման մակերեսները մոխրի նստվածքներից մաքրելու համար նախագիծը նախատեսում է կրակոցային կայան, RAH-ի մաքրման համար՝ թմբուկից ջրի լվացում և գոլորշի փչում՝ շնչափող կայանում ճնշման նվազմամբ: Մեկ ՌԱՀ փչելու տևողությունը 50 րոպե.

. TGM-96B ԿԱԹԱԹԱՅԻ ՏԻՊԻԿ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿԱՅԻՆ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐ

2.1 . TGM-96B կաթսայի բնորոշ էներգիայի բնութագիրը ( բրինձ. , , ) կազմվել է Riga CHPP-2-ի և CHPP GAZ-ի կաթսաների ջերմային փորձարկումների արդյունքների հիման վրա՝ համաձայն ուսուցողական նյութերի և կաթսաների տեխնիկական և տնտեսական ցուցանիշների ստանդարտացման մեթոդական ցուցումների: Բնութագիրը արտացոլում է տուրբիններով աշխատող նոր կաթսայի միջին արդյունավետությունըՏ -100/120-130/3 և PT-60-130/13 հետևյալ պայմաններով, որոնք ընդունվել են որպես նախնական.

2.1.1 . Հեղուկ վառելիք այրող էլեկտրակայանների վառելիքի հաշվեկշիռը գերակշռում է բարձր ծծմբի մազութըՄ 100. Ուստի բնութագիրը կազմված է մազութի համար M 100 (ԳՕՍՏ 10585-75 ) բնութագրերով. A P = 0.14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 կկալ/կգ): Բոլոր անհրաժեշտ հաշվարկները կատարվում են մազութի աշխատանքային զանգվածի համար

2.1.2 . Մազութի ջերմաստիճանը վարդակների դիմաց ենթադրվում է 120 ° C( տ տ= 120 °С) մազութի մածուցիկության պայմանների հիման վրաՄ 100, հավասար է 2.5 ° VU, համաձայն § 5.41 PTE:

2.1.3 . Սառը օդի միջին տարեկան ջերմաստիճանը (տ x .գ.) փչակի օդափոխիչի մուտքի մոտ վերցվում է հավասար 10 °Գ , քանի որ TGM-96B կաթսաները հիմնականում տեղակայված են կլիմայական շրջաններում (Մոսկվա, Ռիգա, Գորկի, Քիշնև) այս ջերմաստիճանին մոտ օդի միջին տարեկան ջերմաստիճանով:

2.1.4 . Օդի ջերմաստիճանը օդափոխիչի մուտքի մոտ (t vp) վերցված է հավասար 70 °Գ և մշտական, երբ կաթսայի բեռը փոխվում է, համաձայն § 17.25 PTE:

2.1.5 . Խաչաձև միացումներով էլեկտրակայանների համար կերակրման ջրի ջերմաստիճանը (մ.թ.ա.) կաթսայի դիմաց վերցվում է որպես հաշվարկված (230 °C) և հաստատուն, երբ կաթսայի բեռը փոխվում է:

2.1.6 . Տուրբինային կայանի համար հատուկ մաքուր ջերմային սպառումը ենթադրվում է 1750 կկալ/(կՎտժ), համաձայն ջերմային փորձարկումների:

2.1.7 . Ենթադրվում է, որ ջերմային հոսքի գործակիցը տատանվում է կաթսայի բեռնվածքի հետ՝ 98,5% անվանական բեռնվածքի դեպքում մինչև 97,5% 0,6 բեռի դեպքում:D համարը.

2.2 . Ստանդարտ բնութագրիչի հաշվարկն իրականացվել է «Կաթսայական միավորների ջերմային հաշվարկի (նորմատիվ մեթոդ)» հրահանգների համաձայն (Մ.: Էներգիա, 1973):

2.2.1 . Կաթսայի համախառն արդյունավետությունը և ծխատար գազերով ջերմության կորուստը հաշվարկվել են Յա.Լ.-ի գրքում նկարագրված մեթոդաբանության համաձայն: Pekker «Ջերմային ինժեներական հաշվարկներ՝ հիմնված վառելիքի կրճատված բնութագրերի վրա» (M.: Energia, 1977):

որտեղ

այստեղ

α հհ = α "վե + Δ α tr

α հհ- արտանետվող գազերում ավելցուկային օդի գործակիցը.

Δ α tr- ներծծող բաժակներ կաթսայի գազի ուղու մեջ;

Տուհ- ծխատար գազի ջերմաստիճանը ծխի արտանետիչի հետևում:

Հաշվարկը հաշվի է առնում ծխատար գազի ջերմաստիճանը, որը չափվել է կաթսայի ջերմային փորձարկումներում և իջեցվել է ստանդարտ բնութագրիչ (ներածման պարամետրեր) կառուցման պայմաններինt x in, տ «կֆ, մ.թ.ա.).

2.2.2 . Օդի ավելցուկային գործակիցը ռեժիմի կետում (ջրի էկոնոմիզատորի հետևում)α "վեվերցված է 1.04-ի գնահատված բեռի դեպքում և փոխվում է 1.1-ի 50% բեռի դեպքում՝ ըստ ջերմային թեստերի:

Հաշվարկված (1.13) ավելցուկային օդի գործակիցի իջեցումը ջրի տնտեսող սարքից ներքևում գտնվող ստանդարտ բնութագրում ընդունվածին (1.04) ձեռք է բերվում այրման ռեժիմի ճիշտ պահպանմամբ՝ ըստ կաթսայի ռեժիմի քարտեզի, PTE պահանջների համապատասխանությամբ։ օդի ներծծում վառարանի մեջ և գազի ուղու մեջ և վարդակների հավաքածուի ընտրություն:

2.2.3 . Օդի ներծծումը կաթսայի գազի ուղու մեջ գնահատված բեռի դեպքում վերցվում է 25%: Բեռի փոփոխությամբ օդի ներծծումը որոշվում է բանաձևով

2.2.4 . Ջերմային կորուստները վառելիքի այրման քիմիական անավարտությունից (ք 3 ) վերցված են հավասար զրոյի, քանի որ Տիպիկ էներգիայի բնութագրում ընդունված ավելցուկային օդով կաթսայի փորձարկումների ժամանակ դրանք բացակայում էին։

2.2.5 . Ջերմության կորուստ վառելիքի այրման մեխանիկական անբավարարությունից (ք 4 ) վերցված են հավասար զրոյի՝ համաձայն «Սարքավորումների կարգավորիչ բնութագրերի ներդաշնակեցման և վառելիքի գնահատված հատուկ սպառման կանոնակարգի» (M.: STsNTI ORGRES, 1975):

2.2.6 . Ջերմության կորուստ շրջակա միջավայրին (ք 5 ) թեստերի ընթացքում չեն որոշվել: Դրանք հաշվարկվում են համաձայն «Կաթսայական կայանների փորձարկման մեթոդի» (M.: Energia, 1970) համաձայն բանաձևի.

2.2.7 . Սնուցող էլեկտրական պոմպի PE-580-185-2 հատուկ էներգիայի սպառումը հաշվարկվել է օգտագործելով TU-26-06-899-74 բնութագրերից ընդունված պոմպի բնութագրերը:

2.2.8 . Հոսանքի և պայթեցման համար հատուկ էներգիայի սպառումը հաշվարկվում է հոսանքի օդափոխիչների և ծխի արտանետումների շարժիչի էներգիայի սպառումից, որը չափվում է ջերմային փորձարկումների ժամանակ և նվազեցվում է մինչև պայմանները (Δ α tr= 25%), ընդունվել է կարգավորիչ բնութագրերի պատրաստման մեջ:

Պարզվել է, որ գազի ուղու բավարար խտության դեպքում (Δ α ≤ 30%) ծխի արտանետիչները ապահովում են կաթսայի գնահատված բեռը ցածր արագությամբ, բայց առանց որևէ պահուստի:

Ցածր արագությամբ փչող օդափոխիչները ապահովում են կաթսայի նորմալ աշխատանքը մինչև 450 տ/ժ բեռնվածություն:

2.2.9 . Կաթսայատան կայանի մեխանիզմների ընդհանուր էլեկտրական հզորությունը ներառում է էլեկտրական շարժիչների հզորությունը՝ էլեկտրական սնուցման պոմպ, ծխի արտանետիչներ, օդափոխիչներ, վերականգնող օդի ջեռուցիչներ (նկ. ) Վերականգնվող օդատաքացուցիչի էլեկտրական շարժիչի հզորությունը վերցվում է անձնագրային տվյալների համաձայն։ Ծխի արտանետիչների, օդափոխիչների և էլեկտրական սնուցման պոմպի էլեկտրական շարժիչների հզորությունը որոշվել է կաթսայի ջերմային փորձարկումների ժամանակ:

2.2.10 . Ջերմային ագրեգատում օդի ջեռուցման հատուկ ջերմային սպառումը հաշվարկվում է օդափոխիչների օդի տաքացումը հաշվի առնելով:

2.2.11 . Կաթսայատան կայանի օժանդակ կարիքների համար հատուկ ջերմային սպառումը ներառում է ջեռուցիչների ջերմային կորուստները, որոնց արդյունավետությունը ենթադրվում է 98%; RAH-ի գոլորշու փչման և կաթսայի գոլորշու փչման հետ ջերմության կորստի համար.

RAH-ի գոլորշու փչման համար ջերմային սպառումը հաշվարկվել է բանաձևով

Q obd = G obd · ես դեմ եմ · τ obd 10 -3 ՄՎտ (Գկալ / ժ)

որտեղ G obd= 75 կգ/րոպե համաձայն «300, 200, 150 ՄՎտ էներգաբլոկների օժանդակ կարիքների համար գոլորշու և կոնդենսատի սպառման ստանդարտների» (Մ.: STSNTI ORGRES, 1974);

ես դեմ եմ = ես մեզ. զույգ= 2598 կՋ/կգ (կկալ/կգ)

τ obd= 200 րոպե (4 սարք՝ 50 րոպե փչելու ժամանակ, երբ միացված է օրվա ընթացքում):

Ջերմային սպառումը կաթսայի փչումով հաշվարկվել է բանաձևով

Q արդ = Գ արդ · ես կ.վ10 -3 ՄՎտ (Գկալ / ժ)

որտեղ Գ արդ = PD անուն 10 2 կգ/ժ

P = 0,5%

ես կ.վ- կաթսայի ջրի էնթալպիա;

2.2.12 . Թեստերի անցկացման կարգը և թեստերում օգտագործվող չափիչ գործիքների ընտրությունը որոշվել են «Կաթսայական կայանքների փորձարկման մեթոդով» (M.: Energia, 1970):

. ԿԱՆՈՆԱԿԱՐԳԻ ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ

3.1 . Կաթսայի շահագործման հիմնական նորմատիվ ցուցանիշները պարամետրերի արժեքների թույլատրելի շեղման սահմաններում դրա շահագործման փոփոխված պայմաններին հասցնելու համար փոփոխություններ են տրվում գրաֆիկների և թվային արժեքների տեսքով: Փոփոխություններք 2 գրաֆիկների տեսքով ներկայացված են նկ. , . Ծխատար գազի ջերմաստիճանի ուղղումները ցույց են տրված նկ. . Բացի վերը նշվածից, ուղղումներ են տրվում կաթսային մատակարարվող ջեռուցման մազութի ջերմաստիճանի փոփոխության և սնուցման ջրի ջերմաստիճանի փոփոխության համար:

3.1.1 . Կաթսա մատակարարվող մազութի ջերմաստիճանի փոփոխության ուղղումը հաշվարկվում է փոփոխության ազդեցությունից. Դեպի Քվրա ք 2 բանաձևով