Gassbrønner utnyttes av en fontenen måte, dvs. ved å bruke reservoarenergien. Beregningen av heisen reduseres for å bestemme diameteren av fontenen. Det kan bestemmes av betingelsene for fjerning av slakting av faste og flytende partikler eller sikre maksimalt brønnhodetrykk (minimumstrykkstap i borehullet ved en gitt strømningshastighet).

Fjernelsen av faste og flytende partikler avhenger av gasshastigheten. Når gassløftene i rørene, øker hastigheten på grunn av en økning i gassvolum når trykk reduseres. Beregningen utføres for forholdene til skoen til fontenen. Dybden på rørene i brønnen er tatt med de produktive egenskapene til reservoaret og den teknologiske modusen for drift av brønnen.

Det er tilrådelig å senke rørene til de nedre hullene i perforeringen. Hvis rørene senkes til de øvre hullene i perforeringene, så er hastigheten til gassstrømmen i driftskolonnen motsatt det perforerte produktive reservoaret fra bunnen til bunnen øker fra null til en viss verdi. Det betyr at i nedre del og rett opp til skoen ikke foregår fast og flytende partikler. Derfor blir den nedre delen av reservoaret avskåret av sandoglinøs kork eller væske, mens debitering av brønnen reduseres.

Vi bruker loven til gassstaten Mendeleev - Klapaireron

Med en gitt bladstrømningshastighet er gasshastigheten på rørskoen lik:

hvor Q 0 er en strømningshastighet under standardbetingelser (trykk p 0 \u003d 0,1 MPa, temperatur t 0 \u003d 273 k), m 3 / dag;

P S, T Z - Trykk og gasstemperatur for slakting, PA, K;

zO, ZZ er henholdsvis en gass superbatilitetskoeffisient, under forhold t 0, s 0, etc., P;

F - område av passasje tverrsnitt av fontenen rør, m 2

d - Diameter (Internal) Fountain Pipes, M.

Basert på formlene for å beregne den kritiske hastigheten av fjerning av faste og flytende partikler, og i henhold til eksperimentelle data, er minimumshastigheten til V CB av fjerning av faste og flytende partikler fra bunnen 5-10 m / s. Deretter er den maksimale diameteren av rør, hvor partikler av bergarter og væsker blir tatt til overflaten:

Ved drift av gass kondensatbrønner fra gass isoleres flytende hydrokarboner (gasskondensat), som skaper en tofasestrøm i fontenen. For å forhindre opphopning av væske å slakte og redusere strømningshastigheten, bør gasskondensatbrønnen drives med en strømningshastighet som minst minimal er tillatt, noe som gir fjerning av gass bundet til overflaten. Størrelsen på denne strømningshastigheten bestemmes av den empiriske formel:

hvor m er molekylvekten av gassen. Deretter diameteren på rørene:

Ved bestemmelse av diameteren av fontenen rør, fra tilstanden til å gi minimal trykk tap i borehullet, er det nødvendig å sørge for nedgangen i fatet til minimumet slik at gassen strømmer til munnen av brønnen med mulig større trykk. Deretter vil kostnaden for gasstransport bli redusert. Oversvømmet og brønnhodet på gassbrønnen er knyttet til formelen G.A. Aadamova.

hvor P 2 er trykket ved munnen av brønnen, MPA;

e er grunnlaget for naturlige logaritmer;

s er en indikator på en grad som er lik s \u003d 0,03415 S g l / (t CP Z CP);

med G - relativ gass tetthet med luft;

L er lengden på fontenen rør, m;

d - rørdiameter, m;

T CP - Gjennomsnittlig gass temperatur i brønnen, K;

Qo - debet av godt under standardforhold, tusenm3 / dag;

l - Hydraulisk motstandskoeffisient;

z CP - Gass superbatilitetskoeffisient ved en gjennomsnittstemperatur på T CF og gjennomsnittlig trykk p CF \u003d (PB + P 2) / 2.

Siden P S er ukjent, bestemmer Z CP metoden for påfølgende tilnærminger. Deretter, hvis strømningshastigheten QO og det tilsvarende bunnhullstrykk P S er kjent i henhold til resultatene av gass-dynamiske studier, ved et gitt trykk ved munnen P2, bestemmes diameteren av fontenen rørene fra formelen i form:

Den faktiske diameteren av fontenen rør er valgt med hensyn til standard diametre. Legg merke til at ved beregning, basert på to forhold, er avgjørende faktor fjerning av partikler av stein og væske til overflaten. Hvis brønnene er begrenset til andre faktorer, utføres beregningen ut fra tilstanden til å redusere trykkfallet til lavest mulig verdi fra det teknologiske og tekniske synspunktet. Noen ganger, med en gitt diameter av rør, ved hjelp av utladede formler, bestemmer strømningshastigheten eller trykkfallet i kofferten.

Heisberegningen reduseres for å bestemme diameteren av pumpekompressorrørene (Tabell 18 A Vedlegg A). Kildedata: Debitering av brønn under standardbetingelser Q O \u003d 38,4 tusen m 3 / time. \u003d 0,444 m 3 / s (trykk P o \u003d 0,1 MPa, temperatur t O \u003d 293 k); bunnhulltrykk R s \u003d 10,1 MPa; Dybden av brønnen h \u003d 1320 m; Koeffisient av gass kompressibilitet under standardbetingelser Z o \u003d 1; Kritisk fjerning av faste og flytende partikler på overflaten X KRI \u003d 5 m / s.

1) Temperaturen på brønnen T Definer formelen:

T \u003d n? G, (19)

hvor n er dybden av brønnen, m

G er en geotermisk gradient.

2) GaZ er definert av den brune kurven (Figur 6 B i vedlegg B). For å gjøre dette, finner vi trykket PR og temperaturen TR:

hvor p pl - reservoar trykk, MPA

R KR - Kritisk trykk, MPA

For metan r \u003d 4,48 MPa

hvor t cr - kritisk temperatur, til

For metan t kr \u003d - 82,5? C \u003d 190,5 k

Koeffisienten til komprimerbarhet av gass til slaktingen Z Z \u003d 0,86 bestemmes av figur 6 B (Vedlegg B).

1) Diameter Pumping og omfattende ...

• - Daglig volum gass Q, NM 3 / dag.,
• - Innledende og slutttrykk i gassrørledningen P 1 og P 2, MPa;
• - Innledende og sluttemperatur T 1 og T2, O C;
• - Konsentrasjon av fersk metanol C 1,% av massen.

Beregningen av den enkelte normen for metanolens forbruk på den teknologiske prosessen i forberedelsen og transporten av naturlig og oljegass for hvert nettsted utføres ved hjelp av formelen:

H TI \u003d q g + q g + q til, (23)

hvor H TI er den individuelle verdien av metanolforbruket i henhold til I-MU-regionen;

q f - mengden metanol som kreves for å mette væskefasen;

q r - mengden metanol som kreves for å mette gassfasen;

q til - mengden metanol som er nødvendig for å mette kondensat.

Mengden metanol Q g (kg / 1000 m3) som kreves for å mette væskefasen bestemmes av formelen:

hvor DW er antall fuktighet tatt fra gassen, kg / 1000 m 3;

C1 - Vektkonsentrasjonen av metanol administrert,%;

C2 - Vektkonsentrasjonen av metanol i vann (konsentrasjonen av brukt metanol på enden av stedet som hydrater dannes),%;

Fra formel 24 følger det at for å bestemme mengden metanol for å mette væskefasen, er det nødvendig å kjenne luftfuktigheten og konsentrasjonen av metanol ved to punkter: i begynnelsen og på slutten av stedet, som Dannelsen av hydrater er mulig.

Fuktighet av hydrokarbongasser med relativ tetthet (med luft) 0,60, som ikke inneholder nitrogen og mettet ferskvann.

Etter å ha bestemt fuktighetsinnholdet i gassen i begynnelsen av seksjonen W 1 og ved enden av seksjonen W 2, finnes mengden DW-fuktighet ut av hver 1000 m 3 av den gjennomgående gass:

DW \u003d W 2 - W 1 (25)

Vi definerer fuktighet i formelen:

hvor p er trykket av gass, MPA;

A - koeffisient som karakteriserer fuktigheten til den ideelle gassen;

B er en koeffisient avhengig av sammensetningen av gassen.

For å bestemme konsentrasjonen av brukt metanol C2, bestemmes likevektstemperaturen T (° C) av hydratdannelsen først. For å gjøre dette, bruk likevektsdannelse av gasser av gasser av forskjellig tetthet (figur 7 B i vedlegg B) basert på mediumtrykk på metanolforsyningsområdet:

hvor P 1 og P 2 er trykket i begynnelsen og slutten av stedet, MPA.

Bestemme T, finn verdien av en reduksjon i likevektstemperaturen, som er nødvendig for å forhindre hydratdannelse:

Dt \u003d t - t 2, (28)

hvor T2 er temperaturen på enden av stedet hvor hydrater dannes, ° C

Etter å ha bestemt DT, i henhold til grafen i figur 8 B (Vedlegg B) finner vi konsentrasjonen av den behandlede metanolen fra 2 (%).

Mengden metanol (q R, kg / 1000 m3) som kreves for å mette det gassformige medium bestemmes av formelen:

q r \u003d k m · c 2, (29)

hvor K M er forholdet mellom innholdet i metanol, som er nødvendig for gassmetning, til konsentrasjonen av metanol i væsken (oppløselighet av metanol i gass).

Koeffisienten K M er bestemt for betingelsene for enden av stedet, hvor dannelsen av hydrater er mulig, i fig. 9 B (Vedlegg B) for trykk P 2 og temperatur t 2.

Mengden metanolforsyning (Tabell 20 A - 22 A i vedlegg A), med tanke på strømningshastigheten bestemmes av formelen.

1

Den teknologiske driften av det vertikale hydrauliske reservoaret (GPP) brukes ofte på gassproduserende fiskeri for å intensivere væskestrømmen til brønnen. Den utbredte praktiske bruken av hydraulisk praksis stimulerer vitenskapelig og feltforskning på studiet av gassfiltreringsmønstre til brønner med brudd på hydraulikk. I den foreslåtte artikkelen er en ny formel avledet for å beregne strømningshastigheten til gassproduserende brønnen etter GPA, beregningene som er mye lettere, i stedet for av formler. Samtidig gir den alternative formelen foreslått av forfatterne resultater som avviker fra resultatene innenfor ikke mer enn 3-5%, noe som gjør det mulig å anbefale en alternativ formel til praktisk anvendelse.

1. Geometrisk modell av bunnhullsonen og sprekkene på hydraulikken

Følg arbeidet i Kanevskaya R.D. Og Kats R.M. Den vertikale sprekk av frakturering av formasjonen med den endelige tykkelsen og ledningsevnen er simulert i form av en ellipse med semi-aksler L og W (figur 1).

Fig. en. Filtreringsområde Diagram:
1 - plast; 2 - sprekk; 3 - Bunnhullsonen i formasjonen.
A 2 - B 2 \u003d L 2 - W 2 \u003d F 2; f - fokal lengde av konfokale ellipser;
R C er en radius av brønn. Innstrømningen av væske i brønnen utføres bare gjennom en sprekk

Grensen til reservoarsonen (PZP) er simulert av en ellipse, konfokal til en elliptisk sprekk. Geometriske dimensjoner og brennvidde f av disse to konfokale ellipser vil bli assosiert med ligningen

Permeabiliteten av fyllingen av frakturen 2, bunnhullsonen av formasjonen 3 og ubehandlede (fjernet fra brønnen) deler av reservoaret ℓ vil bli betegnet henholdsvis K2, K3 og k 1. Filtreringsvæske i hele filtreringsområdet i fig. 1, så vel som i, vurder emnet lineær lov darcy. Langs de elliptiske grensene til springen og PZP, blir trykket gjort permanent - disse grensene i produksjonen av formelen for strømningshastigheten er tatt for isobarer.

For produksjonen av formelen for strømningshastigheten på brønnen med en sprekk GPP, pre-beregne filtreringsstrømmene i hver enkelt del av filtreringsområdet i fig. en.

2. Beregning av innstrømning av væske i brønnen gjennom den vertikale sprekk av hydraulikken

Ved beregning av væskestrømmen i brønnen fra den vertikale elliptiske sprekkingen i begynnelsen av koordinatene, er det et punktlager, hvis kraft bestemmer ønsket strømningshastighet med hydraulisk brudd. Imidlertid er reboundradiusen ≈ 10-15 cm, og den største tykkelsen (avsløring) av sprekken er ≈ 1 cm. Med dette forholdet mellom størrelsen på brønnradiusen og tykkelsen på sprekken, simuler strømmen av frakturen Av den hydrauliske brudd som bruker punktdøpet i begynnelsen av koordinatene, er problematisk at tilsynelatende og førte forfatterne til en kompleks oppgjørsalgoritme.

For å unngå beregningsmessige vanskeligheter forbundet med bruk av punktdrenering, i dette arbeidet i trinnet for å beregne flyt av fluidet i brønnen av frakturen av den hydrauliske frakturering, er sistnevnte modellert i form av to identiske tynne utvidede rektangler med dimensjoner ℓ '(lengde) og 2W' (bredde). Rektangler er rett ved siden av brønnen på forskjellige retninger fra det, og deres akser er plassert på en rett linje som passerer gjennom sentrum av brønnen. Den elliptiske sprekken er identifisert med en rektangulær, hvis det er en ut av sirkulær kontur av brønnen, har de like lengder og tverrsnitt. Basert på en slik bestemmelse av identiteten til to former for sprekker, for geometriske parametere av sprekker, oppnår vi følgende ligninger:

(2)

Tenk på innstrømningen av væske til brønnen gjennom sprekken av den rektangulære hydrauliske form. Den etablerte flatparallelle filtrering av den perfekte gassen, som kjent, er beskrevet av løsningene av Laplace-ligningen

(3)

angående funksjonen, hvor P er press. Hvis løsningen av ligning (3) under de tilsvarende grensevilkårene er funnet, vil hastighetsfeltet bli funnet fra Darcy Law med formelen

I oppgaven som er løst, er det estimerte området et rektangel på sidene, hvis de følgende grensebetingelsene er angitt:

Løsningen av grenseverdien Problemet (3) - (6) er bygget av standard Fourier-metoden og har

Usikre koeffisienter A n i formel (7) finnes fra den siste grensebetingelsen (6). Med hjelp av kjente formler for koeffisientene til Fourier-serien, får vi det

(9)

Substitusjonen av koeffisienter A n fra formler (9) i (7) fører til følgende uttrykk for funksjonen:

I formel (10), forblir bare en ukjent verdi - filtreringshastigheten ved grensen X \u003d 0 - ved innløpet av strømmen av frakturen av den hydrauliske brudd i borehullet. For å bestemme den ukjente verdien V, beregne gjennomsnittsverdien av funksjonen F (x, y) ved grensen x \u003d 0. Basert på formelen (10) for gjennomsnittsverdien

(11)

vi finner det

(12)

På den annen side, på grensen x \u003d 0, bør trykket være lik det nederste trykket, og derfor bør likestilling utføres. Tar i betraktning den siste kommentaren
Fra (12) for en ukjent verdi får vi følgende betydning:

(13)

hvor .

Tatt i betraktning at innstrømningen av væske i brønnen (beregnet for atmosfærisk trykk og formasjonstemperatur) gjennom frakturen av det hydrauliske trykk i formasjonen med en tykkelse B 'er lik verdien , for den ønskede verdien av strømningshastigheten q Vel, får vi endelig uttrykk

(14)

3. Beregning av innstrømning av væske til den vertikale elliptiske sprekk av hydraulisk brudd fra den konfokale grensen til PZP

Vurder nå filtrering i regionen 3 mellom frakturen av den hydrauliske og den elliptiske grensen til bunnhullsonen. På dette stadiet av studien, formen på sprekkformen i form av en langstrakt ellipse med aksene 2L (sprekklengde) og 2W (parameter som karakteriserer beskrivelsen av sprekken). Formelen for tilstrømningen av perfekt gass fra den elliptiske grensen til PZP til den elliptiske grensen til sprekken er velkjent og har skjemaet:

(15)

4. Beregning av innstrømningen av væske til den elliptiske grensen til PZP fra den sirkulære forsyningskretsen

Nå vurderer filtrering i 1. område mellom den elliptiske grensen til bunnhullsonen og den sirkulære strømkretsen med radiusen R. Formelen for påvirkning av væsken til den elliptiske grensen til PZP kan oppnås ved EGDA-metoden, basert på Formelen (4) - (25) i referanseboken for beregning av elektriske beholdere. Formel (4) - (25) Med hensyn til filtreringsproblemet under vurdering på grunnlag av EGDA registreres som følger:

(16)

hvor k (k) og k (k ') \u003d k' (k) er komplette elliptiske integraler i det første slekten med moduler K og, tilsvarende og f (ψ; k) er en ufullstendig elliptisk integral av den første typen. Modulen K og argumentet ψ beregnes gjennom parametrene til ligningene til PPP-grensene og radiusen til den sirkulære forsyningskretsen i henhold til følgende formler:

(17)

5. Utgangen av formelen for å beregne strømningshastigheten til gassproduserende brønnen med den vertikale sprekk av den hydrauliske frakturering

Formler (14), (15) og (16) gir et system med tre lineære ligninger med tre ukjente - probit Q og PRSP og P PPP-trykk. Ved å løse utestengingsmetoden, dette systemet av ligninger, for å beregne strømningshastigheten til brønnen med en vertikal sprekk av hydraulikken, i PPP, oppnår vi følgende formel:

Ved å gjøre forholdet mellom strømningshastigheten etter den hydrauliske frakturering til strømningshastigheten av det samme brønnen uten en hydraulisk brudd, for effektivitetskoeffisienten, oppnår vi følgende uttrykk:

De komparative beregningene av strømningsgraden av brønner med formler (18) og viste at de maksimale relative avvikene ikke overstiger 3-5%. Samtidig, i beregningsbetingelser for formel (18) for praksis, er det å foretrekke, da det har en enklere programvareimplementering.

I praksis med formel (18) og (19) er det mulig å beregne den projiserte strømningshastigheten på brønnen, som operasjonen er planlagt til å utføre driften av reservoaret, og til slutt vurdere forventet teknisk og Økonomisk effektivitet fra den hydrauliske effekten.

BIBLIOGRAFI

1. Gips Hydraulisk designteknologi som et element i et g/ O.P. Andreev [og andre]. - M.: Gazprom Expo LLC, 2009. -
   183 p.
2. Cadet v.v., Selyakov V.I. Filtreringsvæske i medium inneholdende en elliptisk brudd på hydraulisk // iZV. universiteter. Olje og gass. - 1988. - № 5. - s. 54-60.
3. Kanevskaya R.D., Katz R.m. Analytiske løsninger på problemer med væskestrømmen til en brønn med en vertikal sprekk av hydraulikken og deres bruk i numeriske filtreringsmodeller //
   Izv. Sår Mzhg. - 1996. - № 6. - S. 59-80.
4. God produktivitet. Hemanta Mukherji lederskap. - M.: 2001.
5. Basniev K.S., Dmitriev N.M., Rosenberg G.D. Olje og gasshydromekanikk. - Moscow-Izhevsk: Institutt for datamaskinforskning, 2003. - 480 p.
6. Jossel Yu.ya., Kochane E.S., streng f.g. Beregning av elektrisk kapasitet. - L.: Energoisdat, 1981. - 288 p.

Bibliografisk referanse

Hasumov R.A., Akhmedov K.S., V.K. Tolpaev Beregningen av strømningshastigheten til gassproduserende brønnen med en vertikal sprekk av den hydrauliske frakturering // suksessene til moderne naturvitenskap. - 2011. - № 2. - P. 78-82;
URL: http://natural-sciences.ru/ru/article/view?id\u003d15932 (Dato for håndtering: 02/01/2020). Vi tar med deg oppmerksomhet Magasiner Publisering i Publishing House "Academy of Natural Science"

Vladimir Khomutko.

Lesetid: 4 minutter

EN.

Metoder for beregning av oljestrømningshastighet

Ved avgjørelse av produktiviteten bestemmes strømningshastigheten, som er en svært viktig indikator ved beregning av den planlagte produktiviteten.

Betydningen av denne indikatoren er vanskelig å overvurdere, fordi det er bestemt med det - kostnaden for utviklingen som er oppnådd fra et bestemt sted, er betalt eller ikke.

Formler og metoder for beregning av denne indikatoren er flere. Mange bedrifter nyter formelen til den franske ingeniøren Dupyui (Dupui), som har vært viet i mange år for å studere prinsippene om grunnvannsbevegelse. Ved hjelp av beregningen for denne metoden er det tilstrekkelig å bare avgjøre om det er tilrådelig å utvikle en eller annen del av innskuddet fra et økonomisk synspunkt.

Strømningshastigheten i dette tilfellet kalles volumet av væske som leverer godt i en viss tidsperiode.

Det er verdt å si at det ganske ofte forsømte minere forsømt beregningen av denne indikatoren under installasjonen av gruveutstyr, men dette kan føre til svært triste konsekvenser. Den beregnede verdien, som bestemmer mengden olje som produseres, har flere metoder for å bestemme, som vi vil snakke om.

Ofte er denne indikatoren annerledes kalt "pumpens ytelse", men denne definisjonen karakteriserer ikke helt nøyaktig verdien som er oppnådd, siden egenskapene til pumpen har sine egne feil. I denne forbindelse bestemmes mengden væsker og gasser av mengden væsker og gasser i noen tilfeller varierer mye med de deklarerte.

Generelt beregnes verdien av denne indikatoren for å velge pumpingsutstyr. Ved å pre-identifisere ved å beregne ytelsen til et bestemt område, er det mulig ved utviklingsplanleggingsfasen, pumpene elimineres ikke av sine parametere.

Beregningen av denne verdien er nødvendig for enhver ekstraktiv bedrift, siden oljeområder med lavkapasitet kan være ulønnsomme, og deres utvikling vil være ulønnsom. I tillegg kan feil valgt pumpingsutstyr på grunn av ikke-beregninger i tide føre til at et foretak i stedet for det planlagte resultatet vil motta betydelige tap.

En annen viktig faktor som indikerer forpliktelsen til en slik beregning for hver spesifikk brønn, er at selv strømmen av de som ligger i nærheten av brønner, kan variere vesentlig fra strømningshastigheten til den nye.

Ofte er en slik signifikant forskjell forklart av de spesifikke verdiene av verdiene som er substituert i formelen. For eksempel kan reservoarets permeabilitet ha betydelige forskjeller avhengig av dybden av strømmen av det produktive laget, og den lavere permeabiliteten til reservoaret, jo mindre ytelsen til nettstedet og selvfølgelig er lavere enn lønnsomheten .

Beregningen av strømningshastigheten hjelper ikke bare når pumpingsutstyret er valgt, men lar deg bestemme det optimale stedet for brønnboringen.

Installasjonen av et nytt gruveårn er en risikofylt virksomhet, siden selv de mest kvalifiserte spesialistene innen geologi ikke fullt ut kjenner alle hemmelighetene til jorden.

For tiden er det mange varianter av profesjonelt utstyr for oljeproduksjon, men for å gjøre det riktige valget må du først bestemme alle nødvendige boreparametere. Den riktige beregningen av slike parametere vil tillate deg å velge det optimale arbeidssettet som vil være mest effektivt for et tomt med en bestemt ytelse.

Metoder for beregning av denne indikatoren

Som vi sa tidligere, er det flere metoder for beregning av denne indikatoren.

Oftest brukes to teknikker - standard, og bruker formelen DUPI som er nevnt ovenfor.

Det skal umiddelbart være å si at den andre metoden er, men det er vanskeligere, men gir et mer nøyaktig resultat, siden den franske ingeniøren viet hele sitt liv til studiet av denne sfæren, som følge av at den bruker mye mer parametere i dens formel enn i standardmetoden. Vi vil imidlertid se på begge måtene.

Standard beregning

Denne teknikken er basert på følgende formel:

D \u003d H x v / (HD - HST), hvor

D er verdien av brønnstrømningshastigheten;

N er høyden på vannkolonnen;

V - Pump ytelse;

Nd - dynamisk nivå;

NST er et statisk nivå.

For indikatoren på det statiske nivået, i dette tilfellet, er avstanden fra det opprinnelige nivået av grunnvann til de første jordlagene tatt, og den absolutte verdien brukes som et dynamisk nivå, som bestemmes ved å måle vannstanden etter pumping , ved hjelp av måleinstrumentet.

Det er et begrep av en optimal indikator på strømningshastigheten til oljeavdelingen. Det er bestemt både for å bestemme det totale nivået på betongbrønnen, og for hele produktive reservoaret.

Formelen for å beregne gjennomsnittlig depresjonsnivå innebærer verdien av bunnhullstrykket av PZAB \u003d 0. Strømningshastigheten til en bestemt brønn, som ble beregnet for den optimale depresjonsindikatoren, og er den optimale verdien av denne indikatoren.

Det mekaniske og fysiske trykket på reservoaret kan føre til sammenbruddet av noen deler av fatets indre vegger. Som et resultat må den potensielle strømningshastigheten ofte reduseres med en mekanisk måte for ikke å bryte uavbruttheten og opprettholde styrken og integriteten til stamveggene.

Som du kan se, er standardformelen den enkleste, som et resultat av hvilket resultatet det gir med en betydelig feil. For å få et mer nøyaktig og objektivt resultat, er det tilrådelig å bruke enda en mer kompleks, men mye mer nøyaktig formel av Dupui, som tar hensyn til viktige viktige parametere i et bestemt område.

Beregning av Dupui.

Det er verdt å si at Dupui ikke bare var en kvalifisert ingeniør, men også en utmerket teoretiker.

Det trukket ikke engang en, og to formler, den første som brukes til å bestemme potensiell hydraulering og produktivitet for pumping utstyr og olje-pipet, i det andre tillater oss å beregne for ikke den ideelle pumpen og feltet, basert på indikatorer for deres faktiske produktivitet.

Så, vi vil undersøke den første formelen Dupyui:

N0 \u003d kH / UB * 2π / ln (rk / rc), hvor

N0 er en indikator på potensiell produktivitet;

Kh / u er koeffisienten til hydraulinsyre koeffisienten;

b er en koeffisient som tar hensyn til utvidelsen i volum;

Π er nummeret pi \u003d 3,14;

Rk er verdien av radien til konturnæringene;

RC er verdien av den globale radiusen målt gjennom avstanden til det åpne produktive reservoaret.

Den andre formelen Dupyui:

N \u003d kH / UB * 2π / (LN (RK / RC) + S, hvor

N er en indikator på faktisk produktivitet;

S er den såkalte hudfaktoren som bestemmer filtreringsmotstanden mot strømmen.

De gjenværende parametrene dekodes på samme måte som i den første formelen.

Den andre formelen av Dupui for å bestemme den faktiske produktiviteten til et bestemt oljebærende område brukes for tiden av nesten alle utvinningsfirmaer.

Det er verdt å si at for å øke produktiviteten til feltet i noen tilfeller, brukes teknologien for hydraulisk brudd på det produktive reservoaret, hvis essensen er en mekanisk formasjon av sprekker i den.

Det er mulig å periodisk utføre den såkalte mekaniske justeringen av oljestrømningshastigheten i brønnen. Det utføres ved å øke et bunnhullstrykk, noe som fører til en reduksjon i produksjonsnivået og viser de faktiske mulighetene for hvert oljebærende område av innskuddet.

I tillegg, for å øke strømningshastigheten, bruk termisk syrebehandling.

Ved hjelp av ulike løsninger som inneholder sure væsker, produserer raser fra boringen og driften av innskuddene av harpikser, salter og andre kjemikalier som forstyrrer den kvalitative og effektive utviklingen av det produktive reservoaret.

Først helles den sure væsken i kofferten til den fyller foran den utviklede formasjonen. Deretter lukket ventilen, og under trykk passerer denne løsningen ytterligere dyp. Resterne av denne løsningen er spylt eller olje eller vann etter å ha opprettet hydrokarbonråmaterialer.

Det er verdt å si at en naturlig reduksjon i ytelsen til oljefeltet er på nivået på 10 til 20 prosent per år, hvis du vurderer fra de opprinnelige verdiene for denne indikatoren som er oppnådd på tidspunktet for lanseringen av produksjonen. Teknologien beskrevet ovenfor gir deg mulighet til å øke intensiteten av oljeproduksjonen på feltet.

Strømningshastigheten må beregnes etter visse tidsperioder. Dette bidrar til å dannelsen av en strategi for utviklingen av ethvert moderne oljeproducerende selskap, som leverer råvarer til bedrifter som produserer ulike petroleumsprodukter.

1

Metoder for å bestemme grensen vannfrie gassbrønner i nærvær av en skjerm og tolkning av resultatene av studien av slike brønner er ikke utviklet nok. Til dags dato er spørsmålet om muligheten for å øke den begrensende vannfriheten av brønner som avslører gassbærende lag med plantarvann, metoden for å skape en kunstig skjerm, ikke fullt ut studert. Her er en analytisk løsning av den angitte oppgaven, og saken vurderes når den ufullkomne godt avslørte et homogent anisotropisk sirkulært reservoar med plantarvann og drives i nærvær av en ugjennomtrengelig skjerm. En omtrentlig metode for beregning av den begrensende vannfri strømningshastigheten av vertikale gassbrønner ble utviklet under den ikke-lineære filtreringsloven på grunn av tilstedeværelsen av en ugjennomtrengelig bunnhullskjerm. Det har blitt fastslått at størrelsen på den begrensende vannfri strømningshastigheten avhenger ikke bare på størrelsen på skjermen, men også på sin posisjon ved den vertikale av den gassmettede formasjonen; Den optimale posisjonen til skjermen, som karakteriserer den høyeste grensefrekvensen, bestemmes. Praktiske beregninger om spesifikke eksempler.

beregningsmetode

vannfri debet

vertikal brønn

gassbrønn

1. Karpov v.p., Shershotnakov V.F. Arten av fasepermeabilitet på kommersielle data. Nts for oljeproduksjon. - M.: GTTI. - №18. - P. 36-42.

2. Kyllinger A.P. Underjordisk hydrogazodynamikk. - UFA, 1974. - 224 s.

3. VELKOV A.P., Grachev S.I. et al. Egenskaper for utviklingen av olje- og gassfelt (del II). - Tyumen: Fra Unipics-T, 2001.- 482 p.

4. Chickov A.p., Stklyanin Yu.I. Dannelsen av vannkegler for olje- og gassproduksjon. - M.: NEDRA, 1965.

5. STCLYANIN YU.I., Chickov A.P. Innstrømningen til den horisontale drenering og en ufullkommen godt i det båndformede anisotrope reservoaret. Beregning av ekstrem vannfri strømningshastighet. PMTF-akademiet i Sovjetunionen. - № 1. - 1962.

Denne artikkelen gir en analytisk løsning på det angitte problemet og vurderer saken når en ufullkommen godt avslørt et homogent anisotropisk sirkulært reservoar med plantarvann og drives i nærvær av en ugjennomtrengelig skjerm (figur 1). Vi tror at gassen er ekte, bevegelsen av gass, som er etablert og underordnet den ikke-lineære filtreringsloven.

Figur 1. Tre-band Gasstrømdiagram til en ufullkommen godt med skjermen

Basert på metodene som er tatt, vil ligningen av gassinnstrømning til brønnen i henholdsvis Zones I, II, III ta en titt:

; ; (2)

; ; , (3)

hvor A og B bestemmes av formler. De gjenværende betegnelsene vises i diagrammet (se figur 1). Ligninger (2) og (3) i dette tilfellet beskriver innstrømningen til forstørrede brønner henholdsvis med RE og (RE + HO) radius.

Stabilitetstilstanden på grensen til gassvannsdelen (se CD-linjen) i henhold til loven om Pascal er registrert av ligningen

hvor ρv er tettheten av vann - kapillærtrykket som en funksjon av metning med vann ved grensen til gassvannsdelen.

Løsning sammen (1) - (3), etter en rekke transformasjoner, oppnår vi innstrømningsligningen

Fra en felles løsning (2) og (4) oppnår vi en firkantet ligning i forhold til den dimensjonsløse grensestrømningshastigheten, en av røttene som tar hensyn til (7) og etter en rekke transformasjoner, ser det ut til å være et uttrykk :

hvor (7)

(8)

Overgangen til den dimensjonale grense vannfri strømningshastighet utføres av formler:

(9)

hvor er det veide gjennomsnittlige trykket i gassavsetninger.

Tabell 1.

Verdiene for filtreringsresistens forårsaket av skjermen for å slakte

Ytterligere filtreringsmotstand og Den viste skjermen er designet for datamaskiner i henhold til formler (6), tank (tabell 1) og er representert av diagrammer (figur 2). Funksjonen (6) beregnes på datamaskinen og er representert grafisk på (figur 3). Begrens depresjon kan settes av innstrømningsligningen (4.4.4) ved q \u003d qr.

Fig.2. Filtreringsmotstand og Betinget av skjermen med en stabil grense på gassvannsdelen

Fig.3. Avhengigheten av den dimensjonsløse grensestrømningshastigheten på QR fra den relative åpningen som parametere, ρ \u003d 1 / æ * og α

Figur 3 viser avhengigheten av den dimensjonsløse grensefrekvenshastigheten Q på graden av obduksjon under parametrene Re og a. Kurver viser det med økende skjermstørrelse (<20) безводные дебиты увеличиваются. Максимум на кривых соответствует оптимальному вскрытию пласта, при котором можно получить наибольший предельный безводный дебит для заданного размера экрана. С увеличением параметра ρ=1/æ* (уменьшением анизотропии) предельный безводный дебит увеличивается, а уменьшение безводного дебита для малых вскрытий объясняется увеличением фильтрационных сопротивлений, обусловленных экраном на забое.

Eksempel. En gassdeksel er drenert, i kontakt med plantarvann. Det er nødvendig å bestemme: Begrensningsstrømningshastigheten til gassbrønnen, som begrenser gjennombruddet av GVK til Zabit og den begrensende strømningshastigheten i nærvær av en ugjennomtrengelig skjerm.

Kildedata: RPL \u003d 26,7 MPa; K \u003d 35,1 · 10-3 μm2; Ro \u003d 300 m; Ho \u003d 7,2 m; \u003d 0,3; \u003d 978 kg / m3; \u003d 210 kg / m3 (i reservoarforholdene); Æ * \u003d 6,88; \u003d 0,02265 MPa · c (i reservoarforholdene); Tpl \u003d 346 k; TST \u003d 293 K; Rotte \u003d 0,1013 MPa; R \u003d ho \u003d 7,2 m og r \u003d 0,5ho \u003d 3,6 m.

Bestem plasseringsparameteren

Av grafene finner vi en dimensjonsløs begrensende vannfri fluidstrømningshastighet Q (ρo,) q (6.1; 0,3) \u003d 0,15.

Med formel (9) teller vi:

Qo \u003d 52,016 tusen m3 / dag; tusen m3 / dag.

Vi definerer dimensjonsløse parametere i nærvær av skjermen:

Ved planter (se figur 2) eller tabellen Finn ytterligere filtreringsmotstand: C1 \u003d C1 (0,15; 0,3; 1) \u003d 0,6; C2 \u003d C2 (0,15, 0,3, 1) \u003d 3.0.

Med formel (7) finner vi den dimensjonsløse parameteren α \u003d 394,75.

Ifølge formel (9) beregner vi strømningshastigheten, som var Qo47,9 tusen m3 / dag.

Beregninger i henhold til formler (7) og (8) gir: x \u003d 51,489 og y \u003d 5,773 · 10-2.

Den dimensjonsløse grensestrømningshastigheten som er beregnet med formel (6) er q \u003d 1,465.

Bestem den dimensjonale begrensningsstrømningshastigheten på grunn av skjermen, fra forholdet mellom QPR \u003d QQO \u003d 1.465 · 47.970.188 tusen m3 / dag.

Den estimerte ubegrensede strømningshastigheten uten en skjerm med lignende innledende parametere er 7,8 tusen m3 / dag. I så fall øker forekomsten av skjermen i dette tilfellet grensen på strømningshastigheten på nesten 10 ganger.

Hvis du tar R \u003d 3,6 m; de. To ganger mindre enn størrelsen enn en gassmettet tykkelse, så får vi følgende beregnede parametere:

2; C1 \u003d 1,30; C2 \u003d 5,20; X \u003d 52,45; Y \u003d 1.703 · 10-2; Q \u003d 0,445 og qr \u003d 21,3 tusen m3 / dag. I dette tilfellet øker grenseverdien med bare 2,73 ganger.

Det skal bemerkes at verdien av grenseflytningen ikke bare avhenger av størrelsen på skjermen, men også på sin posisjon på den vertikale av den gassmatte dannelsen, dvs. Fra den relative åpningen av formasjonen, hvis skjermen er plassert umiddelbart før zam. Studien av løsningen (6) viste at det er en optimal posisjon på skjermen, avhengig av parametrene ρ, α, re, som tilsvarer den største grensefrekvensen. I det vurderte problemet er den optimale obduksjonen \u003d 0,6.

Ta ρ \u003d 0,145 og \u003d 1. I henhold til metoden som beskriver de beregnede parametrene: C1 \u003d 0,1; C2 \u003d 0,5; X \u003d 24,672; Y \u003d 0,478.

Bestem den dimensjonsløse strømningshastigheten:

q \u003d 24,672 (-1) 5,323.

Den dimensjonale grensefrekvensen er med formel (9)

QR \u003d QQO \u003d 5,323 · 103 \u003d 254,94 000 m3 / dag.

Således økte strømningshastigheten sammenlignet med den relative åpningen \u003d 0,3 økt med 3,6 ganger.

Fremgangsmåten for å bestemme den begrensende vannfri strømningshastigheten er beskrevet her, da den vurderer stabiliteten til konen, hvorved toppunktet som allerede har nådd radiusen til re-skjermen.

Med fra de oppgitte løsningene oppnår vi formelen for bestemmelse av Q () for en ufullkommen gassbrønn i forholdene til en ikke-lineær filtreringslov, med tanke på. Disse formlene vil også være omtrentlig og den overvurderte verdien av en ekstrem vannfri strømningshastighet beregnes.

For å konstruere en to-ledig ligning av gassstrømmen i forholdene til en ekstrem stabil kjegle av plantarvannet, er det nødvendig å kjenne filtreringsstandene under disse forholdene. Det er mulig å bestemme dem på grunnlag av teorien om bærekraftig kegleformasjon av masque-charny. Den nåværende ligningen som begrenser området med romlig bevegelse til en ufullkommen brønn i et homogent anisotropers reservoar, når et gjennombrudd av keglerne til bunnen av brønnen oppstod, i samsvar med teorien om ikke-trykkbevegelse, skriv inn Formen av

(10)

hvor Q \u003d er en dimensjonsløs ekstrem vannfri strømningshastighet bestemt av de ovennevnte (kjente) omtrentlige formler og grafikk; - Dimensjonsløs parameter.

Uttrykker filtreringshastigheten gjennom strømmen, som erstatter likestillingen av grensesnittet (10) i en differensialligning (1), gitt loven om gasstilstanden og integrerer trykket P og R radius som passende grenser, oppnår vi ligningen av Innstrømning av skjemaet (12) og formel (13) som skal aksepteres:

; , (11)

(12)

hvor Li (X) er en integrert logaritme som er knyttet til den integrerte funksjonen etter avhengighet.

(13)

Ved x\u003e 1, er integralet (13) divergert på punktet t \u003d 1. I dette tilfellet, under LI (X), er det nødvendig å forstå betydningen av en inkompatibel integrert. Siden metodene for å bestemme de dimensjonsløse grensen vannfrie debatter er velkjente, er det åpenbart at det ikke er behov for å publisere funksjoner (11) og (12).

1. En omtrentlig metodikk for beregning av den begrensende vannfri strømningshastigheten av vertikale gassbrønner ble utviklet under den ikke-lineære filtreringsloven på grunn av tilstedeværelsen av en ugjennomtrengelig bunnhullskjerm. Dimensjonable grenseflyter og tilhørende tilleggsfiltreringsresistens er utformet på datamaskinen, resultatene rulles og passende grafiske avhengigheter.

2. Det er fastslått at størrelsen på den ekstreme vannfri strømningshastigheten ikke bare avhenger av størrelsen på skjermen, men også på sin posisjon av vertikal av den gassmettede formasjonen; Den optimale posisjonen til skjermen, som karakteriserer den høyeste grensefrekvensen, bestemmes.

3. Praktiske beregninger på et bestemt eksempel.

Anmeldere:

Grachev S.i., Dr. N., Professor, Instituttleder "Utvikling og drift av olje- og gassfelt", Institutt for geologi og Neftegazodobychi, Fgbou Tjugu, Tyumen;

Oakshochko S.K., Dr. N., Professor, Professor i avdelingen "Utvikling og drift av olje- og gassfelt", Institutt for geologi og Neftegazodobychi, FGbou TSG, Tyumen.

Bibliografisk referanse

Kashirina K.O., Zabareva M.I., Chickov A.P. Metoder for beregning av grense vannfri strømningshastighet av vertikale gassbrønner med en ikke-lineær filtreringslov og skjermtilgjengelighet // moderne problemer med vitenskap og utdanning. - 2015. - № 2-2.;
URL: http://science-education.ru/ru/article/view?id\u003d22002 (dato for håndtering: 02/01/2020). Vi tar med deg oppmerksomhet Magasiner Publisering i Publishing House "Academy of Natural Science"

Oppfinnelsen vedrører en gassproducerende industri, særlig teknologien for å måle strømningshastigheten (forbruk) av gass for gassbrønner under gass-dynamiske studier ved de etablerte filtreringsmodusene ved hjelp av en typisk membrankritisk strømningsmåler (diktat). Det tekniske resultatet består i å skaffe målingsresultater med pålitelighet i området fra minus 5.0 til pluss 5,0% uten tilstedeværelse av eksplisitte systematiske feil som er karakteristiske for kjente metoder. Metoden inkluderer: Organisering av den naturlige gassstrømmen av gassbrønnen i modusen for kritisk utløp gjennom dikteringsmodellen, måling ved bruk av måleinstrumenter av den godkjente temperaturen og trykket for strømmen av naturgass i dikteringsorganet foran membran, prøvetaking av naturgassstrømmen, bestemmelse av komponentsammensetningen for den valgte prøven naturgassstrømning. Dannelsen av kildedataarrangementet for å bestemme de termobariske, termodynamiske og gass-dynamiske parametrene for den naturgassstrømmen som anvendes av gassstrømningshastigheten for en gassbrønn, som inkluderer informasjonen: materialet som membranen som brukes i DIKTE er laget , temperaturkoeffisienten av lineær ekspansjon av membranmaterialet; Materialet hvorfra den lineære delen av tilfellet av dikteringen som brukes, er laget, temperaturkoeffisienten av lineær ekspansjon av diktet materiale; diameteren av den indre åpningen av den anvendte membranen i pikk ved 20 ° C; Den indre diameteren av den sylindriske delen av tilfellet av dikteringen anvendt ved 20 ° C; Temperaturen og trykket på gassstrømmen i den lineære delen av diktatet foran membranen; Komponentsammensetning av naturgassstrømning som passerer gjennom dikt. Bestemmelse av termobariske, termodynamiske og gass-dynamiske parametere av strømmen av naturgass i den sylindriske delen av dikteringslegemet foran membranen og på stedet for maksimal komprimering av dens stråle bak dikteringsmembranen, og finner en gassstrømningshastighet for en gassbrønn med hensyn til ε - kompresjonskoeffisienten til gassstrømstrålen ved punktet for maksimal komprimering av dens stråle, membrandiktene, andelen enheter; d - diameter av dikta membran hull, m; Z 1 og Z 2 - Gass komprimerbarhetskoeffisienter foran dikteringsmembranen og på stedet for maksimal komprimering av dens stråle bak membrandiktene, enhetene; Z CT-Gass kompressibilitetskoeffisient under standardforhold, enheter; P 1 - Absolutt gasstrykk foran membranen Dikta, MPa; P-trykk som tilsvarer standardbetingelser P ST \u003d 1.01325 ⋅10 5 PA; T-temperaturen som tilsvarer standardbetingelsene T ST \u003d 293,15 K; T 1 - Absolutt gasstemperatur foran membrandiktene, K; R - molar gass konstant r \u003d 8,31 j / (mol⋅k); M - molar masse gass, kg / mol; K - Gaza AdiaBat, enheter. ; β - relativ diameter av dikta membranhullet (β \u003d D / D), aksjer; D - den indre diameteren av den sylindriske delen av dikteringshuset foran den avsmalne anordningen, mens kompresjonskoeffisienten til gassstrømstrålen ved punktet med dens maksimale innsnevring av dikteringsmembranen bestemmes under hensyntagen til gasstemperaturen foran av dikteringsmembranen og gastrykket foran dikteringsmembranen. 8 IL., 3 TAB.

Oppfinnelsen vedrører en gassproducerende industri, særlig teknologien for å måle strømningshastigheten (forbruk) av gass for gassbrønner under gass-dynamiske studier ved de etablerte filtreringsmodusene ved hjelp av en typisk membrankritisk strømningsmåler (diktat).

Den pålitelige definisjonen av gassstrømningshastighet for gassbrønner har en betydelig innvirkning på kontrollen av gassfeltutviklingsprosessen, dannelsen av et kompleks av tiltak for å forbedre forbedringen og evaluering av effektiviteten av brønnreparasjoner av brønner.

Måling av strømningshastigheten (strømningshastighet) for gassbrønner under hydrodynamiske studier ved anvendelse av diktat utføres av:

Måling av termobariske strømningsparametrene foran dikteringsmembranen ved hjelp av temperatur- og trykkmålinger;

Definisjonene eller vedtakelsen av komponentsammensetningen av gasstrømmen for å beregne de nødvendige termobariske parametrene i strømmen under vurdering, som vil bli anvendt i uttrykket for å bestemme gassstrømningshastigheten for gassbrønnen;

Beregning av de nødvendige termodynamiske parametrene for en gasstrøm basert på dens kjente komponentkomposisjon og termobariske parametere;

Beregning av strømningshastigheten (strømningshastighet) for gassbrønner i henhold til funksjonelle avhengigheter av sammenkoblingen av strømmen av strømmen under vurdering med termobariske, termodynamiske og gass-dynamiske parametere som svarer til modusen for den kritiske strømmen av strømmen gjennom dikt, som er basert på en felles løsning av ligningene i kontinuiteten i mediumstrømmen og den første starten på termodynamikk.

I den beskrevne måle-sekvens er det tilveiebrakt en signifikant effekt på nøyaktigheten av den resulterende verdien av gassstrømningshastigheten for gassbrønner:

Det estimerte uttrykket som brukes til å bestemme det;

Metodene for å finne de nødvendige termodynamiske og gass-dynamiske parametere for strømmen av naturgass, hvor verdiene brukes i det valgte beregningsuttrykket for å bestemme strømningshastigheten.

Fremgangsmåten for å beregne gassstrømningshastigheten for gassbrønner under hydrodynamiske studier ved anvendelse av diktat på arbeidet som er skissert i E.Ls arbeid. Rulle og ma. Shelhardt Expression (Vedlegg 2, s. 120)

C - forbrukskoeffisient (strømningshastighet), enheter;

p er et absolutt gassstrømtrykk foran en membran dikta, MPa;

T - Den absolutte temperaturen på gassstrømmen foran membranen Dikta, K.

Relativ gass tetthet med luft, stenger.

Et uttrykk (1) strømningshastighet (C) bestemmes ved empirisk tabulert funksjon fra diameteren av dikteringsmembranhullet som er gitt i E.Ls arbeid. Rulle og ma. Shelhardt (Tabell 26 i vedlegg 2, s. 122).

Ulempene ved den kjente metoden for å bestemme en gassstrømningshastighet ved bruk av ekspresjon (1) refererer:

Tabulering av strømningshastigheten (C) (ingen data på verdiene av strømningshastigheten (C) ikke sendt inn i tabell 26 i vedlegg 2, s. 122 av E.Ls Rawlis og M.A Shelhardt);

Avhengigheten av strømningshastigheten (C) innbefattet i uttrykket (1), i form av en tabulert funksjon fra dikterens membrandiameter hvor dim d \u003d l ikke kan dekke hele spekteret av å endre termodynamiske og gass-dynamiske parametere av den naturlige gassstrømmen som påvirker resultatet av å beregne strømningshastigheten, siden dimensjonen av koeffisienten (C) avledet fra uttrykket (1) er
;

En liten testing av oppgjørsuttrykket i formasjonen (testing ble utført på en brønn);

Mangel på endringer i avviket av egenskapene til naturgass fra lovene i den perfekte staten;

Fraværet av eksplisitt regnskapsføring av termodynamiske og gass-dynamiske parametere på stedet for maksimal komprimering av strålestrømmen bak dikteringsmembranen;

Ulempene som er beskrevet, fører til et systematisk undervurdert resultat av måling av strømningshastigheten (forbruk) for gassbrønner under hydrodynamiske studier ved anvendelse av diktering i området fra minus 14,0 til minus 1,5%, avhengig av endringen i det relative hullet på åpningen som anvendes. Denne konklusjonen er gjort på grunnlag av en sammenligning av målingsresultatene av en gasstrømningshastighet for gassbrønner i henhold til en velkjent metode i E.Ls arbeid. Rulle og ma. Shelhardt med resultatene av å måle denne parameteren ved hjelp av midler til å måle vurderingen av den godkjente typen basert på en kjent metode for måling av gassforbruket som er angitt i GOST 5.586.5-2005 [Statssystemet for å sikre målinger. Måling av strømmen og mengden væsker og gasser ved bruk av standard tousing enheter. Del 5. Møte metoder. - M.: Starotinform, 2007. - 94 s.]. Den vurderte sammenligningen ble gjort for en rekke gassbrønnerhalvler Yamal. Dens generaliserte resultater er vist på fig. en.

Det er en fremgangsmåte for beregning av gassstrømningshastighet for gassbrønner under hydrodynamiske studier ved anvendelse av diktering på den skisserte d.l Katz [D.L. Katz. Guide for utvinning, transport og behandling av naturgass. - M.: NEDRA, 1965. - 677 s.] Ekspresjon (formel VIII. 28, s. 320)

hvor Q er volumstrømningshastigheten (strømningshastigheten) av gassen, redusert til det absolutte trykk på 1,033 og en temperatur på 15,6 ° C, M 3 / t;

z og Z 2 - Gass kompressibilitetskoeffisienter i seksjoner før og etter dikteringsmembran, enheter;

F 2 - tverrsnittsareal av diktatåpning, mm 2;

Med P-spesifikk varmekapasitet, kcal / (kg⋅ ° C);

p 1 - Absolutt trykk foran membranen Dikta, AM;

T 1 - Absolutt gass temperatur foran dicta membranen, K.

Termodynamiske parametere av naturgassstrømningen er inkludert i uttrykket (2) bestemmes av nomogramavhengighet fra de ovennevnte termobariske parametere, som presenteres i D.L. Katz [D.L. Katz. Guide for utvinning, transport og behandling av naturgass. - M.: NEDRA, 1965. - 677 s.], Nemlig

Den adiabatiske indeksen med nomogrammet vist i fig. Iv. 56, s. 124;

Komprimerbarhetskoeffisienten av nomogrammet vist i figurene IV. 16 og IV. 17, s. 98;

Gassens spesifikke varmekapasitet langs nomogrammet vist på fig. Iv. 55, s. 125.

Ovennevnte termobariske parametere av den naturlige gassstrømmen som brukes mens dens termodynamiske parametere bestemmes på grunnlag av kjent:

Relativ gass tetthet med luft;

Termodynamiske parametere der de termodynamiske parametrene i naturgassstrømmen bestemmes;

Kritiske termobariske parametere for strømmen under vurdering.

Ulempene ved den kjente metoden for å bestemme gassstrømningshastigheten ved bruk av uttrykket (2) refererer:

Manglende regnskapsføring for effekten på resultatet av hastigheten på gassstrømmen i den rette linjen av diktatet foran membranen;

Vedtaket av strømningsområdet i strømmen på stedet for sin maksimale kompresjon bak diktens membran lik det tverrsnittsområdet av hullet i kroppen som brukes, noe som fører til mangel på regnskap for effekt på resultatet av strømkompresjonskoeffisienten av strømmen under vurdering under en kritisk utløp gjennom en membran;

De ulemper som er beskrevet, fører til et systematisk undervurdert resultatet av å bestemme strømningshastigheten (strømningshastigheten) for gassbrønner for hydrodynamiske studier ved anvendelse av diktering i området fra minus 17,5 til minus 12,5%, avhengig av endringen i det relative hullet til åpningen som anvendes. Denne konklusjonen er gjort på grunnlag av å sammenligne resultatene av måling av gassstrømningshastigheten for gassbrønner i henhold til en velkjent metode i arbeidet med D.L Katz [D.L. Katz. Guide for utvinning, transport og behandling av naturgass. - M.: NEDRA, 1965. - 677 s.] Med resultatene av måling av denne parameteren ved hjelp av midler til å måle forbruket av den godkjente typen, basert på en kjent metode for å måle gassstrømmen, angitt i GOST 5.586.5 -2005 [statssystemet for å sikre målinger. Måling av strømmen og mengden væsker og gasser ved bruk av standard tousing enheter. Del 5. Møte metoder. - M.: Starotinform, 2007. - 94 s.]. Den vurderte sammenligningen ble gjort for en rekke gassbrønnerhalvler Yamal. Dens generaliserte resultater er vist på fig. 2.

Det er en metode for beregning av gasstrømningshastighet for gassbrønner under hydrodynamiske studier ved bruk av dikta på J. P. Brill og X. Mukherji [J. P. Brill, X. Mukherji. Flerfasestrøm i brønner. - Moscow-Izhevsk: Institutt for datamaskinforskning, 2006. - 384 s.] Ekspresjon (formel 5.3, s. 195):

hvor Q SC er en volumstrømningshastighet (strømningshastighet) av gassstrømmen gitt til standardbetingelsene, th. m 3 / dag;

C n - fôrkoeffisient, enheter;

p 1 - absolutt gasstrykk foran dicta membranen, MPa;

d CH - Diameter av dicta membranhullet, M;

Relativ gass tetthet med luft, ruller.;

z 1 - Gass kompressibilitetskoeffisient foran dikteringsmembranen, fraksjonelle aksjer;

k - gass adiammes, enheter;

y er forholdet mellom trykket i gassstrømmen etter og før dikteringsmembranen, aksjene på enheten.

Inkludert i uttrykket (3) i størrelsen, ifølge J. P. Brill og X. Mukherji [J. P. Brill, X. Mukherji. Flerfasestrøm i brønner. - Moscow-Izhevsk: Institutt for datamaskinforskning, 2006. - 384 s.] Definert:

Formelskoeffisient i henhold til formelen (formel 5.4 s. 195):

hvor C S er en oversatt koeffisient avhengig av systemet av enheter som brukes, andelen enheter;

C d - fôrkoeffisient, aksjer;

T sc - verdien av den absolutte temperaturen under standardforhold, k;

p sc - trykkverdi under standardforhold, MPA;

Forholdet mellom trykket av gassstrømmen etter og til dikteringsmembranen med formelen (formel 5.5 s. 195):

hvor P 2 er gasstrykket bak dikteringsmembranet, MPA.

Termobariske gassstrømsparametere i henhold til de presenterte nomogrammer i arbeidet med D.L. Katz [D.L. Katz. Guide for utvinning, transport og behandling av naturgass. - M.: NEDRA, 1965. - 677 s.] Eller ved ligninger av staten Soava Redlich-Kvong og Penga-Robinson.

Verdiene som er inkludert i formelen (4) aksepteres:

C s, t sc og p sc fra tabell 5.1, vist på med. 195 avhengig av systemet med målingsenheter;

C D varierer fra 0,82 til 0,90 (s. 196).

Ulempene ved den kjente metoden for å bestemme gassstrømningshastigheten ved bruk av ekspresjon (3) refererer:

Mangel på regnskapsmessig hastighet på gassstrømmen før dicta membranen;

Manglende regnskapsføring av kompresjonskoeffisienten til gassstrømstrålen på stedet for maksimal komprimering av dens stråle bak diktens membran;

Bruke en empirisk matekoeffisient (C D), uten å presentere anbefalinger for valg av verdien for bruk;

Mangelen på informasjon om nøyaktighetsegenskapene til den resulterende måling av gassstrømningshastigheten for gassbrønner.

De beskrevne ulemper fører til en systematisk avvik for resultatet av å bestemme strømningshastigheten (strømningshastighet) for gassbrønner under hydrodynamiske studier ved anvendelse av diktering i området fra pluss 3,0 til minus 15,5%, avhengig av endringen i det relative hullet på blenderåpningen brukt og mottatt fôrkoeffisientverdi (CD). Denne konklusjonen er gjort på grunnlag av å sammenligne resultatene av måling av gassstrømningshastigheten for gassbrønner i henhold til en velkjent metode i J. P. Brill og X. Mukherji [J. P. Brill, X. Mukherji. Flerfasestrøm i brønner. - Moscow-Izhevsk: Institutt for datamaskinforskning, 2006. - 384 s.] Med resultatene av måling av denne parameteren ved hjelp av midler til å måle forbruket av den godkjente typen, basert på en kjent metode for å måle gassstrømningshastigheten, angitt I GOST 5.586.5-2005 [Statens enhetsforsyningssystemmålinger. Måling av strømmen og mengden væsker og gasser ved bruk av standard tousing enheter. Del 5. Møte metoder. - M.: Starotinform, 2007. - 94 s.]. Den vurderte sammenligningen ble gjort for en rekke gassbrønnerhalvler Yamal. Dens generaliserte resultater er vist på fig. 3.

Det er en fremgangsmåte for beregning av gassstrømningshastighet for gassbrønner ved gjennomføring av hydrodynamiske studier ved hjelp av diktering på den skissert i A.I. Gritsenko, Z.S. Aliyev, O.M. Yermilova, v.v. Remizova, G.A. Zotov [A.I. Gritsenko, Z.S. Aliyev, O.M. Yermilov, v.v. Remizov, G.A. Zotov. God studieguide. - M.: Vitenskap, 1995. - 523 s.] Ekspresjon (formel 177.3, s. 169):

hvor Q er et volumforbruk (strømningshastighet) av gass, tusenvis av 3 / dag;

C er en forbrukskoeffisient, enheter;

Δ - Korrigeringskoeffisient for regnskap for endring i indiabudingen av ekte gass, enheter;

P d er det absolutte trykket foran membrandiktene, ATA;

Relativ gass tetthet med luft, ruller.;

T d - absolutt gass temperatur foran dicta membranen, K.

Z er foran dikteringsmembranen, stengene på enheten.

Uttrykket (6) forbrukskoeffisient (C), avhengig av diametrene til membranene og måleinjen, bestemmes av den beregnede måten eller fra figur 67 i A.I. Gritsenko, Z.S. Aliyev, O.M. Yermilova, v.v. Remizova, G.A. Zotov [A.I. Gritsenko, Z.S. Aliyev, O.M. Yermilov, v.v. Remizov, G.A. Zotov. God studieguide. -M.: Vitenskap, 1995. - 523 s.]. For diktering med diameteren av huset 50,8 10 -3 m i området for endringer i diameteren av membranen 1,59 ° 10 -3 ≤D≤12,7 ⋅10 -3 M, verdien av strømningshastigheten (C) bør bestemmes av formelen (formel 178,3 med. 169 [A.I. GRITSENKO, Z.S. ALIYEV, O.M. ERMILOV, V.V. REMIZOV, G.A. ZOTOV. Guide for studiet av brønner. - M.: Vitenskap, 1995. - 523 p. ]):

hvor d er diameteren av blenderåpningen av dikteringsmembranen, mm.

I området for endringer i diameteren av membranen 12.7⋅10 -3 ≤D≤38,1 ⋅10 -3 M, bør verdien av strømningskoeffisienten (C) beregnes med formel (formel 179,3 p. 169 [AI Gritsenko, ZS. Aliyev, O.M. Yermilov, V.V. Remizov, G.A. Zotov. Guide for studiet av Wells. - M.: Nauka, 1995. - 523 s.]):

For diktat med en kroppsdiameter på 101,6 ⋅10 -3 M, verdien av strømningskoeffisienten (C) i området for endringer i diameteren av membranen 6,35 × 10 -3 ≤D≤76,24 10 -3 M bør beregnes med formelen (formel 180,3 p. 169 [A.I. Gritsenko, Z.S. Aliyev, O.M. Yermilov, V.V. Remizov, G.A. Zotov. Guide for studiet av Wells. - M.: Vitenskap, 1995.-523. ]):

Korreksjonskoeffisienten (δ) i henhold til formelen (formel 181,3 p. 170 [A.I. GRITSENKO, Z.S. ALIYEV, O.M. YERMILOV, V.V. REMIZOV, G.A. ZOTOV. Læringsguide. - M.: Nauka, 1995. - 523 s.]):

hvor K er indikatoren for ADIABUDS av gassen, enhetene.

Hvis verdien av indieimatorene til gassen (k) er ukjent, kan verdien (δ) bestemmes grafisk fra figur 68 i A.I. Gritsenko, Z.S. Aliyev, O.M. Yermilova, v.v. Remizova, G.A. Zotov [A.I. Gritsenko, Z.S. Aliyev, O.M. Yermilov, v.v. Remizov, G.A. Zotov. God studieguide. - M.: Nauka, 1995. - 523 s.] For forskjellige trykk og temperaturer under formelen (formel 182,3 p. 171 [A.I. GRITSENKO, Z. Aliz, OM. Yermilov, V.V. Remizov, GA Zotov. Bell-studieveiledning. - M.: Nauka, 1995. - 523 s.]):

Redusert trykk foran membrandiktene, enhetene.

Disse trykk og temperaturer bestemmes i henhold til § 2.2 i A.I. Gritsenko, Z.S. Aliyev, O.M. Yermilova, v.v. Remizova, G.A. Zotov [A.I. Gritsenko, Z.S. Aliyev, O.M. Yermilov, v.v. Remizov, G.A. Zotov. God studieguide. - M.: Vitenskap, 1995. - 523 s.]

Ulempene ved den kjente metoden for å bestemme gassstrømningshastigheten ved bruk av ekspresjon (6) refererer:

Avhengigheten av strømningshastigheten (C) som er innbefattet i ekspresjonen (6), i form av en empirisk polynomavhengighet av diameteren av dikteringsmembranen, hvor DIMD \u003d L ikke kan dekke hele spekteret for å endre termodynamisk og gass-dynamisk Parametre av den naturlige gassstrømmen som påvirker resultatet av å beregne strømningshastigheten, siden dimensjonen av koeffisienten (C) avledet fra uttrykket (6) er
;

Mangelen på informasjon om nøyaktighetsegenskapene til den resulterende måling av gassstrømningshastigheten for gassbrønner.

De beskrevne ulemper fører til en systematisk avvik for resultatet av å bestemme strømningshastigheten (strømningshastigheten) for gassbrønner under hydrodynamiske studier ved anvendelse av diktering i området fra pluss 55,0 til minus 10,0% avhengig av:

Endringer i det relative hullet på blenderåpningen

Utvalg av det estimerte uttrykket fra (8) og (9) for å finne korreksjonskoeffisienten (δ).

Denne konklusjonen er gjort på grunnlag av å sammenligne resultatene av måling av en gasstrømningshastighet for gassbrønner på en presentert metode i arbeidet til A.I. Gritsenko, Z.S. Aliyev, O.M. Yermilova, v.v. Remizova, G.A. Zotov [A.I. Gritsenko, Z.S. Aliyev, O.M. Yermilov, v.v. Remizov, G.A. Zotov. God studieguide. - m.: Nauka, 1995. - 523 s.] Med resultatene av måling av denne parameteren ved hjelp av målingene til å måle forbruket av den godkjente typen, basert på den kjente metoden for å måle gassstrømningshastigheten som er angitt i GOST 5.586.5 -2005 [statssystemet for å sikre målinger. Måling av strømmen og mengden væsker og gasser ved bruk av standard tousing enheter. Del 5. Møte metoder. - M.: Starotinform, 2007. - 94 s.]. Den vurderte sammenligningen ble gjort for en rekke gassbrønnerhalvler Yamal. Dens generaliserte resultater er vist på fig. fire.

Det er en fremgangsmåte for beregning av gasstrømningshastighet for gassbrønner ved gjennomføring av hydrodynamiske studier ved bruk av diktering på den beskrevne Z.S. Aliyev, G.A. Zotov [instruksjoner for en omfattende studie av gass- og gasskondensatreservoarer og brønner. Ed. Z.S. Zotov, G.A. Aliyev. - M.: NEDRA, 1980. - 301 s.] Ekspresjon (formel VI. 8, s. 201)

hvor Q er en volumstrømningshastighet (strømningshastighet) av gass, tusen st. m 3 / dag;

C er en forbrukskoeffisient, enheter;

Δ - Korrigeringskoeffisient, enheter;

p er et absolutt trykk foran membranen dicta, MPa;

Relativ gass tetthet med luft, ruller.;

T - Absolutt gasstemperatur foran membranen Dikta, K.

z - Gass komprimerbarhetskoeffisient foran dikteringsmembranen, enhetene.

Innboks (12) strømningskoeffisient (c) foreslås å bestemmes ved empirisk tabulert funksjon fra diameteren av hullet på åpningen som anvendes i diktet vist i tabell VI. 9 Fungerer Z.S. Aliyev, G.A. Zotov [instruksjoner for en omfattende studie av gass- og gasskondensatreservoarer og brønner. Ed. Z.S. Zotov, G.A. Aliyev. - M.: NEDRA, 1980. - 301 s.], Og korreksjonskoeffisienten (δ) i figur VI. 23 Fungerer Z.S. Aliyev, G.A. Zotov [instruksjoner for en omfattende studie av gass- og gasskondensatreservoarer og brønner. Ed. Z.S. Zotov, G.A. Aliyev. - M.: SUBRASER, 1980. - 301 s.] Eller med formelen (formel VI. 9, s. 204 [Instruksjoner for en omfattende studie av gass- og gass kondensatreservoarer og brønner. Under Ed. Zotov, G.A. Aliyev. - M.: NEDRA, 1980. - 301 s.]):

hvor T np er den reduserte gasstemperaturen foran dikteringsmembranen, enhetene;

p NP - Trykktrykk foran dicta-membranen, enhetene.

Ovennevnte temperaturer og trykk bestemmes i henhold til kapittel II i arbeidet Z.S. Aliyev, G.A. Zotov [instruksjoner for en omfattende studie av gass- og gasskondensatreservoarer og brønner. Ed. Z.S. Zotov, G.A. Aliyev. - M.: NEDRA, 1980. - 301 s.].

Ulempene ved den kjente metoden for å bestemme gassstrømningshastigheten ved bruk av ekspresjon (12) refererer:

Avhengigheten av strømningshastigheten (C) som er innbefattet i ekspresjonen (12), i form av en empirisk polynomavhengighet på diameteren av dikteringsåpningshullet, hvor DIMD \u003d L ikke kan dekke hele spekteret av å endre termodynamikken og gass- Dynamiske parametere av den naturlige gassstrømmen som påvirker resultatet av beregningen av strømningshastigheten, siden dimensjonen av koeffisienten (C) avledet fra uttrykket (12) er
;

Manglende regnskapsføring for resultatet av å bestemme strømningshastigheten av termodynamiske parametere av gassstrømmen og jet kompresjonskoeffisienten på stedet for maksimal komprimering av strømmen under vurdering for dikteringsmembranen;

Mangelen på informasjon om nøyaktighetsegenskapene til den resulterende måling av gassstrømningshastigheten for gassbrønner.

Ulempene som er beskrevet, fører til en systematisk overestimasjon av resultatet av å bestemme strømningshastigheten (forbruk) for gassbrønner under hydrodynamiske studier ved anvendelse av diktering i området fra 30 til 70%, avhengig av endringen i det relative hullet i åpningen som anvendes. Denne konklusjonen ble gjort på grunnlag av å sammenligne resultatene av måling av gassstrømningshastigheten for gassbrønner i henhold til en velkjent metode i arbeidet med Z.S. Aliyev, G.A. Zotov [instruksjoner for en omfattende studie av gass- og gasskondensatreservoarer og brønner. Ed. Z.S. Zotov, G.A. Aliyev. - M.: Subraser, 1980. - 301 s.] Med resultatene av måling av denne parameteren ved hjelp av midler til å måle forbruket av den godkjente typen basert på en kjent metode for måling av gassstrømningshastigheten som er angitt i GOST 5.586.5- 2005 [Statens system for å sikre målinger. Måling av strømmen og mengden væsker og gasser ved bruk av standard tousing enheter. Del 5. Møte metoder. - M.: Starotinform, 2007. - 94 s.]. Den vurderte sammenligningen ble gjort for en rekke gassbrønnerhalvler Yamal. Dens generaliserte resultater er vist på fig. fem.

Det tekniske problemet løst ved anvendelse av den påkrevde tekniske løsningen er utviklingen av en fremgangsmåte for å bestemme strømningshastigheten (strømningshastighet) for gassbrønner under hydrodynamiske studier på de etablerte filtreringsmodusene ved anvendelse av diktat, som vil øke påliteligheten til resultatet som er oppnådd.

Det tekniske resultatet er å øke påliteligheten av å bestemme strømningshastigheten (strømningshastighet) for gassbrønner ved hjelp av diktering til området fra minus 5.0 til pluss 5,0% ved å eliminere årsakene til systematiske feil ved bruk av kjente metoder for beregning av indikatoren under vurdert i arbeidene.

Dette tekniske resultatet oppnås ved at den foreslåtte metoden for å bestemme strømningshastigheten (forbruk) av gass for gassbrønner med bruk av dikta innebærer bruk:

a) Måler for trykkmålinger og temperatur på en godkjent type med en målt tillatt målefeil for å måle de termobære parametrene for den naturgassstrømmen som beveger seg langs den rette linjen i diktatet til membranen;

b) standardisert i feltet for å sikre enheten av målinger av den russiske føderasjonen av metoder (teknikker) av målinger for prøvetaking av strømmen av naturgass og bestemme komponentsammensetningen;

c) Standardisert i systemet for å sikre målingens enhet av den russiske føderasjonen av estimerte metoder (metoder) for målinger ved å bestemme de termodynamiske parametrene for naturgassstrømmen (tetthet under standardforhold, molekylvekt, komprimerbarhetskoeffisient under standardforhold og termobarisk parametere i den lineære delen av diktatet og i stedet for maksimal strømkomprimering for membrandiktene, adiabatisk indeks);

d) det estimerte uttrykket for å finne en gasstrømningshastighet for gassbrønner basert på den felles oppløsningen av kontinuitetsekviene i strømmen av mediet og den første starten på termodynamikken, som tas i betraktning:

Avvik av termodynamiske egenskaper av naturgassstrømning fra lovene av ideell gass ved å inkorporere i uttrykket som komponenttetthet under standardbetingelser, molekylvekt, komprimerbarhetskoeffisient under standardforhold og termobariske parametere i den lineære delen av diktatet og i det maksimale strømmen av strømmen av membranen dikteringen, indikatoren adiabat;

Den dannede strukturen av den hydrodynamiske modusen for å passere den naturlige gassstrømmen av dikteringsmembranen i den kritiske utløpsmodus ved inkludering i uttrykket som dets komponenter i den relative diameteren av blenderåpningen og koeffisienten til strømmen av strømmen under vurdering bak dikteringsmembranen når den utsender det i atmosfæren og vederlaget som en ubehandlet verdi av gassstrømmenes gasshastighet i den lineære delen av dikteringshuset når det beregnede uttrykket er avledet;

d) den estimerte fremgangsmåten for å bestemme kompresjonskoeffisienten til strømmen av naturgass for dikteringsmembranen som er innbefattet i det estimerte ekspresjon av strømningsgraden av gass for gassbrønner basert på forholdet til indikatoren under behandling med termodynamiske strømningsparametere (temperaturen og trykk av naturgasstrømmen under sine termobære parametere i lineære deler av diktatet foran membranen og adiammene indikatoren);

e) standardisert i systemet for å sikre måling av målinger av de russiske føderasjonsmetodene for å vurdere nøyaktigheten av metoder (metoder) for målinger basert på dannelsen av bagasje av måleusikkerhet basert på vurderingen av usikkerhetene til komponenten av mottatt målefunksjon.

Metoden er illustrert av illustrative materialer, hvor:

fIG. 1 viser form av avhengighet av den relative avviket av den bestemte strømningshastighet (strømningshastighet) for gassbrønner ved ekspresjon (1) fra den målte under anvendelse av teknikken beskrevet i GOST 8.586.5-2005 når det relative hullet endres i diktat brukt under gass-dynamiske studier;

fIG. 2 er form av avhengigheten av den relative avviket av verdiene av den bestemte strømningshastighet (strømningshastighet) for gass for gassbrønner ved ekspresjon (2) fra de målte verdiene i henhold til fremgangsmåten beskrevet i GOST 8.586. 5-2005 Når det relative hullet endres i dikteringen som brukes under gass-dynamiske studier;

fIG. 3 er form av avhengigheten av den relative avviket av den bestemte strømningshastighet (strømningshastighet) for gassbrønner ved ekspresjon (3) fra de målte verdiene i henhold til fremgangsmåten beskrevet i GOST 8.586.5-2005 når den relative åpningen av blenderåpningen som brukes i DIKET endres under gass-dynamiske studier og mottatt verdifôrskoeffisient (CD);

fIG. 4 er form av avhengigheten av den relative avviket av den bestemte strømningshastigheten (forbruk) for gass for gassbrønner ved ekspresjon (6) fra de målte verdiene i henhold til fremgangsmåten beskrevet i GOST 8.586.5-2005 fra endringen i det relative hullet på blenderåpningen som brukes i DIKET under gass-dynamisk forskning og valg av estimerte uttrykk fra (8) og (9) for å finne korreksjonskoeffisienten (δ);

fIG. 5 er form av avhengigheten av den relative avviket av den bestemte strømningshastighet (forbruk) for gass for gassbrønner ved ekspresjon (10) fra de målte i henhold til fremgangsmåten beskrevet i GOST 8.586.5-2005 når den relative åpningen av Blenderåpning som brukes i DIKET endres under gass-dynamiske studier;

fIG. 6 viser skjemaet med den kritiske utløpet av gassstrømmen gjennom diktens membran under gasdynamiske studier av brønnene, 0 er et tverrsnitt som karakteriserer bevegelsesmodusen til gassstrømmen på stedet for inngangen i hullet i hullet av membranen; I - Seksjon i rørledningens rette linje; II - et tverrsnitt av den ønskede innsnevring av gasstrømmen; 8 - En innsnevringsanordning - en membran; 9 - Caid mutter for å feste suspensjonsenheten til huset; 10 - rettlinjet område av dikteringshuset; Q CT - Bulkstrøm (strømningshastighet) for gassbrønn gass, redusert til standardbetingelser; ρ er gassfluxtettheten; ω er den lineære hastigheten til gassstrømmen; p - Gasstrømtrykk; T er den absolutte temperaturen på gasstrømmen;

fIG. 7 viser hvilken type avhengighet av den relative avviket av den bestemte strømningshastigheten (forbruk) for gass for gassbrønner ved ekspresjon (14) på \u200b\u200bverdiene som er målt i henhold til fremgangsmåten beskrevet i GOST 8.586.5-2005 med en endring i det relative hullet på blenderåpningen som brukes i DIKET under gass-dynamiske studier;

fIG. 8 viser et diagram for å samle en måleelinje i en typisk teknologisk bush-strapping av gassbrønner for gass-dynamiske studier med de etablerte filtreringsmodusene ved anvendelse av diktat. Tall angitt: 1 - Gassbrønn; 2 - rørledninger av den teknologiske typiske bushstrappingen av gassbrønnen; 3 - Vinkel montering-regulator strømningshastighet; 4 - Skovle forsterkning brønner og teknologisk bustal strapping; 5 - Dikta; 6 - låve av den utgående gasstrømmen fra dikta til atmosfæren; 7 - Linjer av bevegelsesretning av gassstrømmen T.1 og T.2 - Målingsstedet for temperaturen og trykket på gasstrømmen, når den beveger seg langs den lineære delen av dikteringshuset; T.3 - Stedet for prøvetaking av gassstrømmen for å bestemme komponentsammensetningen.

Essensen av fremgangsmåten for å bestemme strømningshastigheten (strømningshastighet) for gassbrønner under gass-dynamiske studier er å organisere passasjen av strømmen av en standardbåndanordning (membran) i den kritiske utløpsmodus langs diagrammet i fig. 6. For dette anvendes en typisk utforming av en membranmåler av kritisk strømning (diktat). Modus for kritisk utløp av naturgass gjennom dikteringsmembranen sikrer at fremgangen av strømningshastigheten i strømmen i avsnitt II i fig. 6 Verdiene av den lokale lydhastigheten, slik at den tekniske enheten brukes til atmosfæren. Samtidig blir strømningshastigheten til den gjennomgående gasstrømmen gjennom diktet og dets termobariske parametere på stedet for maksimal stråle kompresjon bak membranen (tverrsnitt II, fig. 6) avhengig av de termobære parametrene i strømmen under vurdering I tverrsnittet av kroppen av den tekniske anordningen som brukes før den koniske anordningen (tverrsnitt I, fig. 6). I tilfelle under vurdering bestemmes strømningshastigheten av den funksjonelle sammenkoblingen med termobariske, termodynamiske og gass-dynamiske parametere i tverrsnitt til dikteringsmembranen (tverrsnitt I, fig. 6) og på stedet for maksimal jetkompresjon bak innsnevringsanordning (tverrsnitt II, fig. 6), som vises basert på den felles løsningen av kontinuitetens ligninger i strømmen av mediet og den første starten på termodynamikk. Verdien av gassstrømforbruket beregnes av formelen gitt i arbeidet med M.S. Rogaleva, N.V. Sarantina, v.n. Maslova, A.B. DEREDSYAEV [M.S. Rogalev, N.V. Saranschin, v.n. Maslov, A.B. Derendyaev. Bestemmelse av gassstrømforbruk under hydrodynamiske studier av brønner // izvestia universiteter. Olje og gass. - 2014. - №6. - P. 50-58.] Å ha et algebraisk utseende:

hvor Q CT er en volumstrømningshastighet (strømningshastighet) av gass, st. m 3 / s;

ε - Gasstrøm jet kompresjonskoeffisient I stedet for maksimal komprimering av hans stråle bak membranen, er andelen av enheten;

p CT-trykk som svarer til standardbetingelsene P CT \u003d 1,01325 ⋅10 5 Pa;

T CT - Temperatur som tilsvarer standard T CT \u003d 293,15 K;

T 1 - absolutt gass temperatur foran membranen dicta, k;

M - molar masse gass, kg / mol;

k - gass adiammes, enheter;

D - den indre diameteren av den sylindriske delen av dikteringshuset under driftsforholdene i mediet foran membranen (som anvendes ved beregning av den relative diameteren til blenderåpningen), m.

De termodynamiske parametrene for naturgass i uttrykket (14) bestemmes ved anvendelse av standardisert i systemet for å sikre enheten av målinger av den russiske føderasjonen av oppgjørsmetoder basert på kjent:

Termobariske strømningsparametere i seksjonen foran dicta-membranen (tverrsnitt I, fig. 6) og på stedet for maksimal komprimering av dens stråle bak dikteringsmembranen (tverrsnitt II, fig. 6);

Komponentstrømssammensetning.

For å finne de termodynamiske parametrene for naturgass, blir standardisert i systemet for å sikre at enhetens målinger av den russiske føderasjonen brukes. Estimerte metoder (metoder) for målinger, spesielt for å bestemme:

Kompressibilitetskoeffisientene med de nødvendige termobariske parametere som angir den beregnede teknikken i avsnitt 4 på C. 3-8 GOST 30319.2-2015 [Internasjonalt standardiseringssystem. Naturgass. Metoder for å beregne fysiske egenskaper. Beregning av fysiske egenskaper basert på tetthetsdata under standardforhold og innhold av nitrogen og karbondioksid. - M.: Starotinform, 2016. - 16 s.], Basert på den generelle formelen:

hvor en 1 og en 2 koeffisienter av statens ligning;

Molekylvekt, gitt formel (6) på med. 6 GOST 31369-2008 [International Standardization System. Naturgass. Beregning av varmeforbrenning, relativ tetthet og tall Vobbe basert på komponentsammensetning. - M.: STANDINFORM, 2009. - 58 s.], Med følgende algebraiske utseende.

M j - molar masse av J-th-komponenten, som er en del av naturgass, kg / mol;

Kompressibilitetskoeffisient under standardbetingelser Ovennevnte formel (3) på C. 5 GOST 31369-2008 [International Standardization System. Naturgass. Beregning av varmeforbrenning, relativ tetthet og tall Vobbe basert på komponentsammensetning. - M.: Starotinform, 2009. - 58 s.], Med følgende algebraiske arter

hvor X J er den molarfraksjonen av J-komponenten, som er en del av naturgass, andelenheten;

- Summeringskoeffisienten til J-th-komponenten, som er en del av naturgass, aksepteres fra tabell 2 i avsnitt 10 på med. 12-13 gost 31369-2008, interessenter;

Gass tetthet under standardforhold, vist formel (15) på med. 8 GOST 31369-2008 [International Standardization System. Naturgass. Beregning av varmeforbrenning, relativ tetthet og tall Vobbe basert på komponentsammensetning. - M.: Starotinform, 2009. - 58 s.], Med følgende algebraiske arter

hvor ρ c er tettheten av den virkelige gassen under standardbetingelser, kg / m 3;

Tettheten av den ideelle gassen for standardbetingelser, beregnet med formelen (12) vist i s. 7 GOST 31369-2008 og har følgende algebraiske

Indikatoren adiammes den ovenfor beregnede teknikken i avsnitt 5 på med. 8-9 GOST 30319.2-2015 [Internasjonalt standardiseringssystem. Naturgass. Metoder for å beregne fysiske egenskaper. Beregning av fysiske egenskaper basert på tetthetsdata under standardforhold og innhold av nitrogen og karbondioksid. - M.: Starotinform, 2016. - 16 s.], Basert på den generelle formelen

hvor X. men - Molar andel av nitrogen, stenger.

De nødvendige parametrene for naturgass for å finne sine termodynamiske egenskaper i henhold til de beskrevne teknikkene bestemmes på grunnlag av:

De molære fraksjonene av komponenter i strømmen av naturgass tatt fra den oppnådde komponentblandingen bestemt på grunnlag av utvalgte prøver på den angitte metoden i GOST 31370-2008 (ISO 10715: 1997) [International Standardization System. Naturgass. Sampling Guide. - M.: Starotinform, 2009. - 47 s.] Ved å drive kromatografiske studier i henhold til den angitte metoden i GOST 31371.7-2008 [International Standardization System. Naturgass. Bestemme sammensetningen av gaskromatografi med usikkerhetsvurdering. Del 7. Metoder for å utføre målinger av den molære fraksjonen av komponenter. - m.: Starotinform, 2009. - 21 s.];

Termobariske parametere (temperaturer (T 1) og trykk (P 1)) av naturgassstrømmen i den sylindriske delen av dikteringsorganet foran membranen bestemt ved direkte målinger med måleinstrument og trykkmålinger;

Termobariske parametere (Temperaturer (T2) og trykk (P2)) av naturgassstrømning på stedet for maksimal komprimering av dens stråle bak diktens membran som er definert av de ovennevnte formler i A.D. Altshulu, L.S. Zhitovsky, L.P. Ivanova [Hydraulikk og aerodynamikk: Studier. For universiteter / A.D. Altshul, L.S. Zhirovsky, L.P. Ivanov. - M.: STROYZDAT, 1987. - 414 C.: IL.] Å ha følgende algebraiske arter

hvor P 2 er det absolutte trykket på gassen på stedet for maksimal komprimering av dens stråle for diktens membran, MPa;

T 2 - absolutt gasstemperatur på stedet for maksimal komprimering av sin stråle bak Dictas membran, K.

Inkludert i uttrykket (14) diameteren av blenderåpningen (D) og den indre diameteren av den sylindriske delen av dikteringshuset foran den avsmalne anordningen (D) er i formler (5,4) og (5,5) vist på C. 20 i punkt 5.5 i seksjon 5 GOST 8.586.1-2005 (ISO 5167-1: 2003) [Statssystem for å sikre målinger. Måling av strømmen og mengden væsker og gasser ved bruk av standard tousing enheter. Del 1. Prinsippet om målemetode og generelle krav. - M.: STANDINFORM, 2007. - 72 s.] Å ha følgende algebraiske arter

hvor D20 er diameteren av hullet i dikteringsmembranen ved 20 ° C, M;

K su - temperatur koeffisient av temperatur lineær utvidelse av diktat membran materiale, aksjer;

D 20 er diameteren av den rette linjen av rørledningen foran oppløsningsanordningen (membran) av diktat ved 20 ° C, M;

K T-koeffisient av temperatur lineær ekspansjon av materialet i den rette linjen av rørledningen foran den koniske anordningen (dikteringsmembran), aksjene i enheten.

Inkludert i uttrykket (23) og (24) temperaturkoeffisient med temperatur lineær ekspansjon av dikteringsmembranmaterialet (K SU) og temperaturkoeffisienten lineær ekspansjon av materialet i den rette linjen av dikteringshuset foran den avsmalne enheten ( Kt) er lokalisert i henhold til formlene (5.6) og (5.7) vist i fra. 20 i punkt 5.5 i seksjon 5 GOST 8.586.1-2005 (ISO 5167-1: 2003) [Statssystem for å sikre målinger. Måling av strømmen og mengden væsker og gasser ved bruk av standard tousing enheter. Del 1. Prinsippet om målemetode og generelle krav. - M.: Starotinform, 2007. - 72 p.], Med følgende algebraiske utseende:

hvor a TSU er temperaturkoeffisienten av lineær ekspansjon av dikteringsmembranmaterialet, 1 / ° C;

α t t er temperaturkoeffisienten av lineær ekspansjon av materialet i den rette linjen av DiaCtasjen, 1 / ° C.

Verdiene av temperaturkoeffisientene til den lineære forlengelsen for membranmaterialene og tilfellet av dikteringen som er inkludert i ekspresjonene (25) og (26) beregnes med formel (G.1), vist på side 25 I applikasjonen G GOST 8.586.1-2005 (ISO 5167-1: 2003) [Statssystem for å sikre målinger. Måling av strømmen og mengden væsker og gasser ved bruk av standard tousing enheter. Del 1. Prinsippet om målemetode og generelle krav. - M.: Starotinform, 2007. - 72 s.] Å ha følgende algebraiske arter

hvor men 0 , men 1 , men 2 - Permanente koeffisienter definert i henhold til tabell 1, vist på med. 25-26 Vedlegg G GOST 8.586.1-2005 (ISO 5167-1: 2003) [Statssystem for å sikre målinger. Måling av strømmen og mengden væsker og gasser ved bruk av standard tousing enheter. Del 1. Prinsippet om målemetode og generelle krav. - M.: Starotinform, 2007. - 72 s.].

Brukes i uttrykket (14) koeffisientkompresjon av gasstrømstrålen på stedet for sin maksimale innsnevring over diktens membran foreslås å telle på formelen

hvor - den reduserte temperaturen på gassen foran membranen dikteringen, enhetene;

Gasstrykk foran dikteringsmembranen, ...

Inkludert i uttrykket (28) verdiene av det givne trykket og temperaturen på den naturlige gassstrømmen i den sylindriske delen av dikteringsorganet foran membranen, beregnes av formler (35) og (36) presentert på c . 10 i punkt 7.2 i seksjon 7 GOST 30319.2-2015 [International Standardization System. Naturgass. Metoder for å beregne fysiske egenskaper. Beregning av fysiske egenskaper basert på tetthetsdata under standardforhold og innhold av nitrogen og karbondioksid. - M.: Starotanform, 2016. - 16 s.] Å ha følgende algebraiske arter

hvor P PC er et pseudokritisk trykk av gass, MPA;

T pc - pseudokritisk gasstemperatur, K.

Inkludert i uttrykket (29) og (30), beregnes verdiene av pseudokritisk trykk (P-PC) og temperaturen (T-PC) av naturgassstrømmen av formler (37) og (38) presentert på c . 11 i punkt 7.2 i seksjon 7 GOST 30319.2-2015 [Internasjonalt standardiseringsanlegg. Naturgass. Metoder for å beregne fysiske egenskaper. Beregning av fysiske egenskaper basert på tetthetsdata under standardforhold og innhold av nitrogen og karbondioksid. - M.: Starotanform, 2016. - 16 s.] Å ha følgende algebraiske arter

hvor X. men - Molar andel nitrogen, aksjer;

x Y-molar andel karbondioksid, stenger.

Vurdere den relative utvidede usikkerheten om målinger av strømningshastigheten (strømningshastighet) for gassbrønner under gass-dynamiske studier på de etablerte filtreringsmodusene ved anvendelse av diktering på den angitte fremgangsmåten, basert på ovennevnte metodikk i GOST R 54500.3-2011 [Målingusikkerhet. Del 3. Guide til uttrykket av måleusikkerhet. - M.: Starotinform, 2012. - 107 s.]. For å gjøre dette ble et avledet uttrykk brukt til å vurdere den relative utvidet usikkerhet om å måle det volumetriske forbruket av naturgass som er tilveiebrakt til standardbetingelser, som har følgende generelt algebraisk utseende:

hvor er den relative utvidet usikkerhet om å måle volumstrømmen av gass gitt til standardforhold,%;

Relativ standard usikkerhet om å bestemme gasstrykket foran membranen,%;

Relativ standard usikkerhet om å bestemme den indre diameteren av dikteringsmembranen,%;

Relativ standard usikkerhetsbestemmelse av under standardforhold,%;

Relativ standard usikkerhetsbestemmelse av molar masse gass,%;

Relativ standard usikkerhetsbestemmelse av gasstemperaturen foran membrandiktene,%;

Den relative standardusikkerhetsbestemmelsen av gassstrålekompresjonskoeffisienten på stedet for sin maksimale komprimering av diktens membran,%;

Relativ standard usikkerhetsbestemmelse av gamed termobariske parametere foran dikteringsmembranen,%;

Relativ standard usikkerhet om å bestemme gunder termobariske parametere på stedet for maksimal stråle komprimering på grunn av diktatmembran,%;

Relativ standard usikkerhet om å bestemme den relative dikteringen av relativ membran diameter,%;

Den relative standardusikkerheten om å bestemme indikatoren for gassen adiables under termobariske parametere foran membrandiktene,%.

Ekspresjonsutgangen (33) er basert på undersøkelsen som en funksjon av målinger (14).

Den estimerte relativt utvidet usikkerhet om målinger av strømningshastigheten (strømningshastighet) for gassbrønner under gass-dynamiske studier på de etablerte filtreringsmodusene ved anvendelse av diktering på den angitte metoden er i området fra minus 5.0 til pluss 5,0% uten en utprøvd systematisk feil . Denne konklusjonen ble utført på grunnlag av å sammenligne resultatene av måling av gasstrømningshastighet for gassbrønner på den skisserte metoden med målingsresultatene til denne parameteren ved bruk av midler til å måle forbruket av den godkjente typen basert på den kjente metoden for å måle gassen Strømningshastighet som er angitt i GOST 8.586.5-2005 [Statens bestemmelsessystem Enhet av målinger. Måling av strømmen og mengden væsker og gasser ved bruk av standard tousing enheter. Del 5. Møte metoder. - M.: Starotinform, 2007. - 94 s.]. Den vurderte sammenligningen ble gjort for en rekke gassbrønnerhalvler Yamal. Dens generaliserte resultater er vist på fig. 7.

Basert på situasjonen for fremgangsmåten for å bestemme strømningshastigheten (strømningshastighet) for gassbrønner under hydrodynamiske studier ved bruk av diktat, implementeres den av sekvensen av handlinger:

a) Organisasjonen av bevegelsen av den naturlige gassstrømmen av gassen godt i modusen for kritisk utløp gjennom membranen av dikteringen av den typiske utformingen i atmosfæren i henhold til diagrammet i fig. 6 ved å samle målelinjen vist på fig. åtte;

b) Måling ved hjelp av temperaturmålinger av temperatur og trykk på den godkjente typen termobariske parametere (temperatur og trykk) for strømmen av naturgass i dikteringshuset foran membranen ved punktene T.1 og T.2 av Målelinjen vist i fig. åtte;

c) Prøvetaking av strømmen av naturgass i den angitte metodikken i GOST 31370-2008 (ISO 10715: 1997) [International Standardization System. Naturgass. Sampling Guide. - M.: Starotinform, 2009. - 47 p.] Fra punkt T.3 Målelinjen vist på fig. åtte;

d) Bestemmelse av komponentsammensetningen for den valgte prøven av naturgassstrømmen i henhold til fremgangsmåten beskrevet i GOST 31371.7-2008 [International Standardization System. Naturgass. Bestemme sammensetningen av gaskromatografi med usikkerhetsvurdering. Del 7. Metoder for å utføre målinger av den molære fraksjonen av komponenter. - m.: Starotinform, 2009. - 21 s.];

e) dannelsen av kildedataarrangementet for å bestemme termobariske, termodynamiske og gass-dynamiske parametere for den naturgassstrømmen som brukes ved å finne en gassbrønn (strømningshastighet) for en gassbrønn, som inkluderer informasjon om:

Materialet som det anvendte blenderåpningen er laget i dicta, og dens temperaturkoeffisient av lineær ekspansjon;

Materialet hvorfra den lineære delen av tilfellet av dikteringen som brukes, og dens temperaturkoeffisient av lineær ekspansjon;

Diameter av den indre åpningen av den brukte membranen i pikk ved 20 ° C;

Den indre diameteren av den sylindriske delen av tilfellet av dikteringen anvendt ved 20 ° C;

Temperaturkoeffisient av lineær ekspansjon av materialet i blenderåpningen som brukes i dicta;

Temperaturkoeffisienten av lineær ekspansjon av tilfellet av saken av dikteringen som brukes;

Gassflytemperatur i den lineære delen av dikteringshuset foran membranen;

Gassstrømtrykk i den lineære delen av dikteringshuset foran membranen;

Komponentsammensetningen av strømmen av naturgass som passerer gjennom Dootek

e) Bestemmelse av termiske, termodynamiske og gass-dynamiske parametere av strømmen av naturgass i den sylindriske delen av dikteringsorganet foran membranen og på stedet for maksimal komprimering av dens stråle bak dikteringsmembranen i henhold til formler ( 15) - (32) som kreves for å finne en strømningshastighet (strømningshastighet) for gass for gassbrønner ved ekspresjon (14);

g) Finne en strømningshastighet (forbruk) for gass for en gassbrønn ved ekspresjon (14).

Basert på situasjonen for fremgangsmåten for å bestemme strømningshastigheten (strømningshastighet) for gassbrønner under hydrodynamiske studier ved anvendelse av dikta og den beskrevne metode for implementeringen, er følgende et eksempel på målinger.

Ved første fase, bevegelsen av naturgassflyt langs måleelinjen vist i fig. 8, med passasjen av dikteringsmembranen i den kritiske utløpsmodus i henhold til diagrammet i fig. 6.

Termoobariske parametere (temperatur og trykk) utføres for strømmen av naturgass i dikteringsorganet før membranen ved punktene T.1 og T.2 av måleelinjen vist i fig. 8, ved hjelp av temperaturmålinger og trykkmålingsinstrumenter med resultater, for eksempel:

Verdien av temperaturen på den naturlige gassstrømmen i diktathuset (T 1) 282,87 K;

Verdien av trykket i naturgassstrømmen i diktathuset (P 1) er 6,34 MPa.

Deretter er prøvetaking av naturgasstrømmen valgt i henhold til metodikken i GOST 31370-2008 (ISO 10715: 1997) [International Standardization System. Naturgass. Sampling Guide. - M.: Starotinform, 2009. - 47 s.] Fra punkt T.3 Målelinjen vist i fig. åtte.

For utvalgte prøve utføres laboratoriekromatografiske studier for å bestemme komponentsammensetningen av naturgassflytningen i henhold til metodikken i GOST 31371.7-2008 [International Standardization System. Naturgass. Bestemme sammensetningen av gaskromatografi med usikkerhetsvurdering. Del 7. Metoder for å utføre målinger av den molære fraksjonen av komponenter. - M.: Starotinform, 2009. - 21 s.]. Resultatet av laboratoriekromatografiske studier sendes i tabellfirmaet for eksempel, presentert i tabell 1.

Etter at de termobariske parametrene (temperatur og trykk) av naturgassstrømmen i dikteringshuset foran de membran- og laboratoriekromatografiske studiene for å bestemme dens komponentblanding, dannes en rekke innledende data for å bestemme termobariske, termodynamiske og gass- Dynamiske parametere av strømmen som brukes når strømningshastigheten (forbruk) for gass for en gassbrønn med formel (14). Et eksempel på den genererte kildedataarrangementet er vist i tabell 2.

Etter fullføring av dannelsen av kildedataarrangementet, strømmer de termobariske, termodynamiske og gass-dynamiske parametrene i naturgassen i den sylindriske delen av dikteringsorganet foran membranen og på stedet for maksimal komprimering av dens stråle bak dikteringsmembran ved formler (15) - (32) som kreves for å finne en strømningshastighet (strømningshastighet) gass for gassbrønn ved ekspresjon (14). Et eksempel på presentasjonen av resultatene av beregningen av de nødvendige termobariske, termodynamiske og gass-dynamiske parametere av strømmen av naturgass for å finne en strømningshastighet (strømningshastighet) for gass for gassbrønn ved ekspresjon (14) er gitt i Tabell 3.

Etter å ha bestemt parametrene til den naturlige gassstrømmen som er gitt i tabell 3, og ved anvendelse av de målte termobariske parametrene i strømmen under vurdering i den lineære delen av dikteringsorganet foran membranen, en strømningshastighet (forbruk) av gass for en gass brønn beregnes ved uttrykket (14). Beregningen av strømningshastigheten utføres ved å angi de numeriske verdiene av de målte verdiene fra tabell 2 og pre-beregnede mellomverdier fra tabell 3 i uttrykket (14)

Fremgangsmåten for å bestemme gassstrømningshastigheten for gassbrønner under hydrodynamiske studier ved de etablerte filtreringsmodusene ved bruk av en membranmåler av kritisk strømning (diktat), karakterisert ved at den innbefatter:

organisering av bevegelsen av den naturlige gassstrømmen av gassen godt i modusen for kritisk utløp gjennom membranen av dikteringen av den typiske strukturen i atmosfæren,

måling ved hjelp av måleinstrumenter for den godkjente temperaturen og trykket for strømmen av naturgass i dikteringshuset foran membranen,

prøvetaking av naturgassflyt,

bestemmelse av komponentsammensetning for valgt prøve av naturgassflyt,

dannelsen av kildedataarrangementet for å bestemme de termobariske, termodynamiske og gass-dynamiske parametrene for den naturgassstrømmen som anvendes av gassstrømningshastigheten for en gassbrønn, som inkluderer informasjonen: materialet som membranen som brukes i DIKTE er laget , temperaturkoeffisienten av lineær ekspansjon av membranmaterialet; Materialet hvorfra den lineære delen av tilfellet av dikteringen som brukes, er laget, temperaturkoeffisienten av lineær ekspansjon av diktet materiale; diameteren av den indre åpningen av den anvendte membranen i pikk ved 20 ° C; Den indre diameteren av den sylindriske delen av tilfellet av dikteringen anvendt ved 20 ° C; Temperaturen og trykket på gassstrømmen i den lineære delen av diktatet foran membranen; Komponentsammensetningen av strømmen av naturgass som passerer gjennom dikt,

bestemmelsen av termobariske, termodynamiske og gass-dynamiske parametere av strømmen av naturgass i den sylindriske delen av dikteringsorganet foran membranen og på stedet for maksimal komprimering av dens stråle bak dikteringsmembranen, og finner en gassstrømningshastighet for en gassbrønn ved uttrykk

hvor Q. Kunst - Volumetrisk strømning (strømningshastighet) av gass, kunst. m 3 / s;

ε er kompresjonskoeffisienten til gassstrømstrømmen på stedet for maksimal komprimering av dens stråle bak dikteringsmembranen, aksjer;

d - membran diameter dikta, m;

z 1 og Z 2 - Gass komprimerbarhetskoeffisienter foran dikteringsmembranen og på stedet for maksimal komprimering av dens stråle bak membrandiktene, enhetene;

z CT-Gass kompressibilitetskoeffisient under standardforhold, enheter;

p 1 - Absolutt gasstrykk foran membrandiktene, MPa;

p ST-trykk som tilsvarer standardbetingelsene P ST \u003d 1.01325 ⋅10 5 Pa;

T-temperaturen som tilsvarer standardbetingelsene T ST \u003d 293,15 K;

T 1 - absolutt gass temperatur foran membranen dicta, k;

R er en molargass konstant r \u003d 8,31 j / (mol⋅k);

M - molær vekt av gass, kg / mol;

k - gass adiammes, enheter;

β er den relative diameteren av dikteringsmembranen (β \u003d D / D), aksjer;

D - den indre diameteren av den sylindriske delen av dikteringshuset foran en tett enhet,

i dette tilfellet bestemmes kompresjonskoeffisienten til strålestrømmen i stedet for sin maksimale innsnevring over diktens membran av diktat av formelen

hvor - den reduserte temperaturen på gassen foran membranen dikteringen, enhetene;

- Gasstrykk reduseres foran dikteringsmembranen, enhetene.

Lignende patenter:

Gruppen av oppfinnelser relaterer seg til oljeproducerende industrien og kan anvendes på driftsbrønner på multifaceous oljeavsetninger. Installasjon inkluderer en toppstangrørpumpe med en sidesugningsventil, et hull og en utløpsventil i en sylinder for ekstraksjonen av det øvre reservoaret, den nedre rørpumpe med injeksjonsventiler, sugeventilene for valg av nedre reservoarproduksjon og Mottakdysen som passerer gjennom pakningen, separerer lagene, huler stenger koblet til pumpestemplet.

Oppfinnelsen vedrører en olje- og gassindustri og kan brukes til operativ regnskapsføring av produksjon av gasskondensatforekomster og studier av driften av flerfasestrømsmålere på en ekte blanding av gass, plastvann og et ustabilt gasskondensat som er oppnådd direkte fra brønnen .

Oppfinnelsen vedrører gassproduserende industri, særlig teknologien for måling av gassstrømningshastighet for gassbrønner under gass-dynamiske studier i de etablerte filtreringsmodusene ved bruk av en typisk membranmåler av kritisk strømning. Det tekniske resultatet består i å skaffe målingsresultater med pålitelighet i området fra minus 5.0 til pluss 5.0 uten uttrykkelig uttalt systematiske feil som er karakteristiske for kjente metoder. Metoden inkluderer: Organisering av den naturlige gassstrømmen av gassbrønnen i modusen for kritisk utløp gjennom dikteringsmodellen, måling ved bruk av måleinstrumenter av den godkjente temperaturen og trykket for strømmen av naturgass i dikteringsorganet foran membran, prøvetaking av naturgassstrømmen, bestemmelse av komponentsammensetningen for den valgte prøven naturgassstrømning. Dannelsen av kildedataarrangementet for å bestemme de termobariske, termodynamiske og gass-dynamiske parametrene for den naturgassstrømmen som anvendes av gassstrømningshastigheten for en gassbrønn, som inkluderer informasjonen: materialet som membranen som brukes i DIKTE er laget , temperaturkoeffisienten av lineær ekspansjon av membranmaterialet; Materialet hvorfra den lineære delen av tilfellet av dikteringen som brukes, er laget, temperaturkoeffisienten av lineær ekspansjon av diktet materiale; diameteren av den indre åpningen av den anvendte membranen i pikk ved 20 ° C; Den indre diameteren av den sylindriske delen av tilfellet av dikteringen anvendt ved 20 ° C; Temperaturen og trykket på gassstrømmen i den lineære delen av diktatet foran membranen; Komponentsammensetning av naturgassstrømning som passerer gjennom dikt. Bestemmelse av termobariske, termodynamiske og gass-dynamiske parametere av strømmen av naturgass i den sylindriske delen av dikteringslegemet foran membranen og på stedet for maksimal komprimering av dens stråle bak dikteringsmembranen, og finner en gassstrømningshastighet for en gassbrønn med hensyn til ε - kompresjonskoeffisienten til gassstrømstrålen ved punktet for maksimal komprimering av dens stråle, membrandiktene, andelen enheter; d - diameter av dikta membran hull, m; Z1 og Z2 - Gass komprimerbarhetskoeffisienter foran dikteringsmembranen og på stedet for maksimal komprimering av dens stråle bak membrandiktene, enhetene; ZCT - Gass kompressibilitetskoeffisient under standardforhold, enheter; P1 - Absolutt gasstrykk foran membranen Dikta, MPa; PCT - trykk som svarer til standardbetingelsene for PCT1,01325 0005 PA; TST-temperaturen som tilsvarer standard CST293.15 K; T1 - Absolutt gass temperatur foran membranen dikteringen, K; R-molar gass konstant R8,31 J; M - molar masse gass, kgmol; K - Gaza AdiaBat, enheter. ; β - relativ diameter av blenderåpningen, aksjer; D - den indre diameteren av den sylindriske delen av dikteringshuset foran den avsmalne anordningen, mens kompresjonskoeffisienten til gassstrømstrålen ved punktet med dens maksimale innsnevring av dikteringsmembranen bestemmes under hensyntagen til gasstemperaturen foran av dikteringsmembranen og gastrykket foran dikteringsmembranen. 8 IL., 3 TAB.