Beregning av varmtvannsforsyningssystemer består i å bestemme diameteren til tilførsels- og sirkulasjonsrørledningene, velge varmtvannsberedere (varmevekslere), generatorer og varmeakkumulatorer (om nødvendig), bestemme nødvendig trykk ved innløpet, velge booster og sirkulasjonspumper, hvis de er nødvendige.

Beregning av et varmtvannsforsyningssystem består av følgende seksjoner:

De estimerte kostnadene for vann og varme fastsettes og på bakgrunn av dette fastsettes effekt og dimensjoner på varmtvannsberedere.

Forsyningsnettet (distribusjons) beregnes i vannoppsamlingsmodus.

Varmtvannsforsyningsnettverket beregnes i sirkulasjonsmodus; muligheter for bruk bestemmes naturlig sirkulasjon, og om nødvendig bestemmes parametere og sirkulasjonspumper velges.

I henhold til den individuelle oppgaven for kurs- og diplomdesign kan det gjøres beregninger av lagertanker og kjølevæskenettverk.

2.2.1. Fastsettelse av beregnet forbruk av varmtvann og varme. Utvalg av varmtvannsberedere

For å bestemme varmeoverflaten og videre valg av varmtvannsberedere kreves timekostnader varmt vann og varme, for beregning av rørledninger - andre forbruk av varmt vann.

I samsvar med punkt 3 i SNiP 2.04.01-85 bestemmes det andre og timeforbruket av varmt vann ved å bruke de samme formlene som for kaldtvannsforsyning.

Det maksimale andre forbruket av varmt vann på en hvilken som helst beregnet del av nettverket bestemmes av formelen:

- andre forbruk av varmt vann av én enhet, som bestemmes av:

en separat enhet - i samsvar med det obligatoriske vedlegg 2;

forskjellige enheter som betjener de samme forbrukerne - i henhold til vedlegg 3;

forskjellige enheter som betjener forskjellige vannforbrukere - i henhold til formelen:

, (2.2)

- andre forbruk av varmt vann, l/s, med én vannkran for hver gruppe forbrukere: akseptert i henhold til vedlegg 3;

N i – antall vannkraner for hver type vannforbruker;

- sannsynlighet for drift av enheter bestemt for hver gruppe vannforbrukere;

a – koeffisient fastsatt etter vedlegg 4 avhengig av totalt antall enheter N på nettverksdelen og sannsynligheten for deres handling P, som bestemmes av formlene:

a) med identiske vannforbrukere i bygninger eller konstruksjoner

, (2.3)

Hvor
- maksimalt timeforbruk av varmt vann på 1 liter av én vannforbruker, tatt i henhold til vedlegg 3;

U – antall varmtvannsforbrukere i en bygning eller struktur;

N - antall enheter som betjenes av varmtvannsforsyningssystemet;

b) med ulike grupper vannforbrukere i bygninger for ulike formål

, (2.4)

og Ni - verdier relatert til hver gruppe varmtvannsforbrukere.

Maksimalt timeforbruk av varmt vann, m 3 / t, bestemmes av formelen:

, (2.5)

- timeforbruk av varmt vann av én enhet, som bestemmes av:

a) med identiske forbrukere - i henhold til vedlegg 3;

b) for forskjellige forbrukere - i henhold til formelen

, l/s (2,6)

Og
- verdier relatert til hver type varmtvannsforbruker;

omfanget bestemt av formelen:

, (2.7)

- koeffisient bestemt i henhold til vedlegg 4 avhengig av det totale antallet enheter N i varmtvannsforsyningssystemet og sannsynligheten for deres drift P.

Gjennomsnittlig varmtvannsforbruk per time , m 3 / t, for perioden (dag, skift) med maksimalt vannforbruk, inkl., bestemmes av formelen:

, (2.8)

- maksimalt daglig varmtvannsforbruk på 1 liter av én vannforbruker, tatt i henhold til vedlegg 3;

U – antall varmtvannsforbrukere.

Mengden varme (varmestrøm) for perioden (dag, skift) med maksimalt vannforbruk for behovene til varmtvannsforsyning, tatt i betraktning varmetap, bestemmes av formlene:

a) innen en maksimal time

b) i løpet av gjennomsnittstimen

Og - maksimalt og gjennomsnittlig timeforbruk av varmt vann i m 3 / t, bestemt av formlene (2.5) og (2.8);

t s – design temperatur kaldt vann; i fravær av data i bygningen, tas t lik +5ºС;

Q ht – varmetap fra tilførsels- og sirkulasjonsrørledninger, kW, som bestemmes ved beregning avhengig av lengden på rørseksjoner, ytre diameter på rør, temperaturforskjell mellom varmtvann og miljøet rundt rørledningen og varmeoverføringskoeffisienten gjennom veggene av rørene; I dette tilfellet tas effektiviteten til rørvarmeisolasjon i betraktning. Avhengig av disse verdiene er varmetap gitt i ulike oppslagsverk.

Ved beregning i kursprosjekter kan varmetap Q ht ved tilførsels- og sirkulasjonsrør tas i mengden 0,2-0,3 av varmemengden som kreves for tilberedning av varmtvann.

I dette tilfellet vil formlene (2.9) og (2.10) ha formen:

a) , kW (2,11)

b) , kW (2,12)

En mindre prosentandel av varmetapet aksepteres for systemer uten sirkulasjon. De fleste sivile bygg bruker høyhastighets seksjonsvannvarmere med variabel effekt, d.v.s. med justerbar kjølevæskeforbruker. Slike varmtvannsberedere krever ikke varmelagringstanker og er designet for maksimal varmestrøm per time
.

Utvalget av varmtvannsberedere består av å bestemme varmeoverflaten til spolene ved å bruke formelen:

, m 3 (2,13)

K – varmeoverføringskoeffisient for varmtvannsberederen, tatt i henhold til tabell 11.2; for høyhastighets vannvarmere med varmerør i messing kan verdien av k tas i området 1200-3000 W/m sq., ºC, med en mindre akseptert for enheter med mindre seksjonsdiametre;

µ - reduksjonskoeffisient i varmeoverføring gjennom varmevekslingsoverflaten på grunn av avleiringer på veggene (µ = 0,7);

- beregnet temperaturforskjell mellom kjølevæsken og oppvarmet vann; for motstrøms høyhastighets varmtvannsberedere
º bestemmes av formelen:

, ºС (2,14)

Δt b og Δt m – større og mindre temperaturforskjell mellom kjølevæsken og oppvarmet vann i endene av varmtvannsberederen.

Kjølevæskeparametere i vinterberegningsperioden ved drift varmenett bygninger, antas å være 110-130 ºC i tilførselsledningen og -70 i returledningen, er parametrene til det oppvarmede vannet i denne perioden t c = 5 ºC og t c = 60...70 ºC. I sommerperiode varmenettverket fungerer bare for å tilberede varmt vann; Parametrene til kjølevæsken i denne perioden i tilførselsrørledningen er 70...80 ºC og i returrørledningen 30...40 ºC, parametrene til det oppvarmede vannet er t c = 10...20 ºC og t c = 60 ...70 ºC.

Ved beregning av varmeoverflaten til en varmtvannsbereder, kan det hende at den bestemmende perioden vil være sommerperioden, når temperaturen på kjølevæsken er lavere.

For sylindervannvarmere bestemmes beregningen for temperaturforskjellen av formelen:

, ºC (2,15)

t n og t k - start- og slutttemperatur på kjølevæsken;

t h og t c – temperatur på varmt og kaldt vann.

Imidlertid brukes varmtvannsberedere til industribygg. De tar mye plass og kan i disse tilfellene monteres utendørs.

Varmeoverføringskoeffisienten for slike varmtvannsberedere, i henhold til tabell 11.2, er 348 W/m2 ºC.

Det nødvendige antallet standardseksjoner av varmtvannsberedere bestemmes:

, stk (2,16)

F - design varmeoverflate til varmtvannsberederen, m2;

f – oppvarmingsflate på en seksjon av varmtvannsberederen, vedtatt i henhold til vedlegg 8.

Trykktapet i en høyhastighets varmtvannsbereder kan bestemmes av formelen:

, m (2,17)

n - koeffisient som tar hensyn til overvekst av rør, tas i henhold til eksperimentelle data: i fravær av dem, med en rengjøring av varmtvannsberederen per år n=4;

m - koeffisient for hydraulisk motstand for en seksjon av varmtvannsberederen: med en seksjonslengde på 4 m m=0,75, med en seksjonslengde på 2 m m=0,4;

n in – antall seksjoner av varmtvannsberederen;

v er bevegelseshastigheten til oppvarmet vann i varmtvannsberederrørene uten å ta hensyn til deres gjengroing.

, m/s (2,18)

q h – maksimal andre vannstrøm gjennom varmtvannsberederen, m/s;

W totalt - det totale åpne tverrsnittsarealet til vannvarmerrørene bestemmes av antall rør, tatt i henhold til vedlegg 8, og diameteren på rørene, tatt som 14 mm.

Den gjennomsnittlige timevarmebelastningen for varmtvannsforsyning til en termisk energiforbruker Q hm , Gcal/h, i løpet av oppvarmingsperioden bestemmes av formelen:

Q hm =/T(3,3)

a= 100 l/dag - hastigheten på vannforbruket for varmtvannsforsyning;

N =4 - antall personer;

T = 24 timer - varigheten av driften av abonnentens varmtvannsforsyningssystem per dag, timer;

t c - temperatur springvann i fyringssesongen, °C; i mangel av pålitelig informasjon, aksepteres t c = 5 °C;

Q hm =100∙4∙(55-5)∙10 -6 /24=833,3∙10 -6 Gcal/h= 969 W

3.3 Totalt varmeforbruk og gassforbruk

En dobbelkretskjele er valgt for design. Ved beregning av gassforbruk tas det hensyn til at kjelen for oppvarming og varmtvann fungerer separat, det vil si at når varmtvannskretsen er slått på, er varmekretsen slått av. Midler totalt forbruk varmen vil være lik maksimal flyt. I dette tilfellet er det maksimale varmeforbruket for oppvarming.

1. ∑Q = Q omaks = 6109 kcal/t

2. Bestem gassforbruket ved å bruke formelen:

V =∑Q /(η ∙Q n p), (3.4)

hvor Qnp =34 MJ/m3 =8126 kcal/m3 - lavere brennverdi av gass;

η – kjeleeffektivitet;

V = 6109/(0,91/8126)=0,83 m 3 /t

Til hytta velger vi

1. Dobbeltkretskjele AOGV-8, termisk effekt Q=8 kW, gassstrøm V=0,8 m 3 /h, nominelt inngangstrykk av naturgass Рnom=1274-1764 Pa;

2. Gasskomfyr, 4 brennere, GP 400 MS-2p, gassforbruk V=1,25m3

Totalt gassforbruk for 1 hus:

Vg =N∙(Vpg ∙K® +V2-kjele ∙K cat), (3,5)

hvor Ko = 0,7 er samtidighetskoeffisienten for en gasskomfyr tatt fra tabellen avhengig av antall leiligheter;

K cat = 1 - samtidighetskoeffisient for kjelen i henhold til tabell 5;

N er antall hus.

Vg =1,25∙1+0,8∙0,85 =1,93 m 3 /t

For 67 hus:

Vg =67∙(1,25∙0,2179+0,8∙0,85)=63,08 m 3 /t

3.4 Design termiske belastninger av skolen

Beregning av varmelaster

Den estimerte timebaserte varmebelastningen til en separat bygning bestemmes av aggregerte indikatorer:

Q o =η∙α∙V∙q 0 ∙(t p -t o)∙(1+K i.r.)∙10 -6 (3,6)

hvor  er en korreksjonsfaktor som tar hensyn til forskjellen i beregnet utelufttemperatur for varmedesign t o fra t o = -30 °C, som tilsvarende verdi bestemmes ved, tas i henhold til vedlegg 3, α = 0,94;

V er bygningens volum i henhold til ytre mål, V = 2361 m 3;

q o - spesifikk varmekarakteristikk for bygningen ved t o = -30 °, anta q o = 0,523 W/(m 3 ∙◦C)

t p - design lufttemperatur i en oppvarmet bygning, ta 16°C

t o - designtemperatur på uteluft for varmedesign (t o = -34◦C)

η - kjeleeffektivitet;

K i.r - beregnet infiltrasjonskoeffisient på grunn av termisk og vindtrykk, d.v.s. forholdet mellom varmetap ved en bygning med infiltrasjon og varmeoverføring gjennom utvendige gjerder ved utelufttemperatur beregnet for varmedesign. Beregnet ved hjelp av formelen:

K i.r =10 -2 ∙ 1/2 (3,7)

hvor g er tyngdeakselerasjonen, m/s 2;

L er bygningens frie høyde, tatt lik 5 m;

ω - beregnet vindhastighet for et gitt område i fyringssesongen, ω=3m/s

K i.r = 10 -2 ∙ 1/2 = 0,044

Q o =0,91∙0,94∙2361∙(16+34)∙(1+0,044)∙0,39 ∙10 -6 =49622,647∙10 -6 W.

Beregning av ventilasjonsbelastninger

I mangel av design for en ventilert bygning, vil det estimerte varmeforbruket for ventilasjon, W [kcal/h], bli bestemt ved å bruke formelen for aggregerte beregninger:

Q in = V n ∙q v ∙(t i - t o), (3.8)

hvor Vn er bygningens volum i henhold til ytre mål, m 3;

q v - spesifikk ventilasjonskarakteristikk for bygningen, W/(m 3 °C) [kcal/(h m 3 °C)], tatt ved beregning; i mangel av data fra tabellen. 6 for offentlige bygninger ;

t j - gjennomsnittlig temperatur på den indre luften i de ventilerte rommene i bygningen, 16 °C;

t o, - designtemperatur på uteluft for varmedesign, -34°С,

Q in = 2361∙0,09(16+34)=10624,5

hvor M er estimert antall forbrukere;

a – hastighet på vannforbruk for varmtvannsforsyning ved temperatur

t g = 55 0 C per person per dag, kg/(dag×person);

b – forbruk av varmt vann med en temperatur t g = 55 0 C, kg (l) for offentlige bygninger, tildelt en beboer i området; i mangel av mer nøyaktige data, anbefales det å ta b = 25 kg per dag per person, kg/(dag×person);

c p av =4,19 kJ/(kg×K) – spesifikk varme vann på henne gjennomsnittstemperatur t av = (tg -tx)/2;

t x - temperaturen på kaldt vann i løpet av oppvarmingsperioden (i mangel av data, tatt lik 5 0 C);

n c – estimert varighet av varmetilførsel til varmtvannsforsyning, s/dag; med forsyning døgnet rundt n c =24×3600=86400 s;

koeffisient 1.2 tar hensyn til kjøling av varmtvann i abonnentvannforsyningssystemer.

Q varmtvann =1,2∙300∙ (5+25) ∙ (55-5) ∙4,19/86400=26187,5 W

Introduksjon:

Emnet for beregning av avgifter for verktøy er et av de mest komplekse. For de som ikke har vært borti problemet før, er det vanskelig å finne ut av det med en gang, og det ser ut til at det ikke er tid til det.

La oss imidlertid prøve.

For beregninger benyttes RF PP nr. 354 (prosedyre og metoder for alle anledninger), RF PP nr. 307 (kun for oppvarming og kun til 1. juli 2016, da er RF PP nr. 354 i kraft), RF PP nr. 306 (standarder).

Teksten i dokumentene er kompleks og praktisk talt utilgjengelig for massebetalere. Det er ikke noe klart system i notasjon fysiske mengder, som kan forvirre leseren, er det ingen navn på fysiske størrelser brukt i beregningsformlene og forklaringene. Det var som om de skrev for seg selv. Som om vi vet det selv, men andre trenger ikke å vite det.

Og enda en innledende merknad. Herrer fra forvaltningsselskapet og fra utvikleren viser ofte stor glede når det gjelder "energieffektiviteten" til nye bygg, spesielt vårt område.

Essensen av energieffektivitet er streng regnskapsføring av alle nytteressurser og tiltak for å redde dem. La oss se i løpet av diskusjonen hvor berettiget en slik "glede" er.

Fordi vi har et system Varmtvann stengt, det vil si ikke-sentralisert, så brukes den tilsvarende delen av RF PP nr. 354 (vedlegg 2 avsnitt IV) for beregninger, når produksjonen offentlige tjenester, i dette tilfellet, DHW, utføres av entreprenøren (MC) på vårt ITP-utstyr fra felleseie.

Når det gjelder nettopp dette konseptet med "produksjon" av varmtvannsforsyning av entreprenøren, vil vi ikke gå inn på detaljer foreløpig. Dette er et eget ganske "skummelt" og kontroversielt emne, hvem som faktisk produserer hva og hvordan.

La oss bare merke oss at det i henhold til RF PP nr. 354, pkt. 54 i Reglene, er klart angitt at gebyrer for vedlikehold av felles eiendom (ITP-utstyr, hvor tjenesteyter varmer vann til varmtvannsforsyning) belastes særskilt. Det vil si "produksjon" - driftskostnader for denne felleseiendommen er inkludert i betalingen for vedlikehold og reparasjon av felles eiendom og er ikke inkludert i beregningen av betaling for varmtvannsforsyning.

Så, hva må tas i betraktning for å beregne varmtvannsavgiften?

Det totale forbruket av kaldt drikkevann (gjennom kaldtvannsledningen) levert til oppvarming til varmtvann til husholdningsbruk.

Det totale forbruket av termisk energi tatt i kjeler fra kjølevæsken fra sentralisert tilførsel av termisk energi (oppvarming).

Alt virket enkelt. Jeg delte det totale varmeforbruket (oppvarming) på det totale volumet av kaldt vann som ble brukt til varmtvannsforsyning og bestillingen. Mottatt spesifikt forbruk varme per kubikkmeter varmtvann.

Våre kvitteringer tar imidlertid ikke hensyn til det totale volumet av kaldt vann og varmt vann separat.

Og dataene individuelt forbruk kan ikke brukes til varmtvann og kaldt vann på grunn av systematisk målefeil leilighet meter. Derfor ble konseptet ODN introdusert for å eliminere denne systematiske feilen og nøyaktig totalt vannforbruk for hele huset ved hjelp av en felles husmåler.

Slik sett er ikke RF PP nr. 354 presentert helt korrekt og er for lengst utdatert enkelte steder, når det foreslås å basere beregninger på totalavlesningene til IPU dersom det ikke finnes felles husmåler, men forfatterne av forskriftsteksten glemte fullstendig den systematiske feilen til leilighet IPU (død sone IPU ved lav vannføring).

I henhold til loven “On Energy Saving...” er det første som må gjøres å installere vanlige husholdningsmålere, og der det ikke er noen teknisk mulighet på grunn av husets utforming, Teknisk gjennomførbarhet må opprettes ved å rekonstruere (utvide) lokalene for installasjon av bruksmålerenheter.

Generell husholdningsmåling av forsyningsressurser er ikke gunstig for forsyningsarbeidere, og det er derfor de saboterer prosessen. IN " gjørmete vann«Det er lettere å jukse.

I vår ITP har vi heller ikke en separat regnskapsføring av forbruket av termisk energi, som brukes på Varmtvannsoppvarming. Dette fremgår i hvert fall ikke av innholdet i informasjonen som er gitt i kvitteringen.

Men hva med den superduper energieffektive ITP? Er ikke dette for enkelt for en superduper energieffektiv ITP med "romteknologier"?

Installerte en total teller Kaldtvannsforsyning og én felles varmeenergimåler for hele blokken og er du glad som elefanter?

Og ifølge loven skal hvert eneste hus være utstyrt med måleapparater.

Hvordan skiller vår ITP seg fra den vanlige oppvarmingsenheten i et gammelt sovjetisk hus?

Hvorfor blir vi fortalt om energieffektivitet om og om igjen?

Jeg vil ha noen useriøse - en "pengepumpe" under en energitjenesteavtale for å "autoritativt" erklære at vi må installere måleenheter for å øke energieffektiviteten.

Det er allerede klart for oss at vi trenger en helhetlig regnskapsføring av nytteressurser.

Hvem stoppet deg fra å installere en to-kanals varmeenergimåler? Var det vanskelig å installere en måler for å ta hensyn til strømmen av etterfyllingsvann til varmtvannssystemet?

Og hvis de eksisterer, hvorfor blir ikke målingene deres brukt i beregninger og ikke angitt på kvitteringer?