I kjellene plasserer ofte treningsstudioer, badstuer, biljard, for ikke å nevne det faktum at sanitære normer i mange land lar deg legge inn soverommene i kjellene. I denne forbindelse oppstår spørsmålet om varmetap gjennom kjellere.

Gulvene i kjellementene er i forhold når oscillasjonene i gjennomsnittstemperaturen er svært små og varierer fra 11 til 9 ° C. Dermed var varmetap over gulvet, men ikke veldig høy, men konstant gjennom hele året. Ifølge datamaskinanalyse er varmetapet gjennom et ikke-isolert betonggulv 1,2 W / m 2.

Varmetap forekommer langs spenningslinjer i bakken til en dybde på 10 til 20 m fra jordens overflate eller fra basen av bygningen. En polystyrenisolasjonsanordning med en tykkelse på ca. 25 mm kan redusere varmetap på ca. 5%, noe som ikke er mer enn 1% av den totale mengden av varmetap av bygningen.

Enheten av samme takisolering gjør det mulig å redusere varmetap om vinteren med 20% eller forbedre den totale termiske effektiviteten til bygningen med 11%. Således, for å redde energien, er takets termisk isolasjonsanordning betydelig mer effektiv enn isolasjonen av kjellergulvet.

Denne bestemmelsen er bekreftet av analysen av mikroklimaet inne i bygningen om sommeren. I tilfelle når bunnen av grunnveggene i bygningen ikke er isolert, varmes den innkommende luften rommet, men jordens termiske tröghet begynner å påvirke varmetap, noe som skaper en stabil temperaturmodus; I dette tilfellet øker varmetapet, og temperaturen i kjelleren minker.

Således bidrar fri varmeveksling gjennom strukturer til vedlikehold av sommerluftstemperaturer i lokalene på et komfortabelt nivå. Varmeisoleringsanordningen under gulvet bryter i stor grad varmevekslingsforholdene mellom betonggulvet og jorden.

Enheten av gulv (intern) varmeisolasjon fra et energispunkt fører til ikke-produksjonskostnader, men samtidig er det nødvendig å ta hensyn til fuktighetskondensasjon på kalde overflater, og dessuten trenger behovet for å skape komfortable forhold for mennesker.

For å redusere forkjølingenes følelse, er det mulig å påføre varmeisolasjon ved å plassere den under gulvet, noe som vil redusere gulvet på gulvet til lufttemperaturen innendørs og isolere gulvet fra jordens underliggende lag med en relativt lav temperatur. Selv om en slik termisk isolasjon kan øke temperaturen på gulvet, likevel, i dette tilfellet, ikke overstiger temperaturen 23 ° C, som er 14 ° C under temperaturen i menneskekroppen.

For å redusere følelsen av kulde fra gulvet for å sikre de mest komfortable forholdene, kan de beste brukte tepper eller ordne tregulvet langs en betongbase.

Det siste aspektet som bør vurderes i denne energianalysen, angår varmetapet på gulvet i gulvet med en vegg som ikke er beskyttet av hevelse. En slik node er funnet i bygningene i skråningen.

Siden analysen av varmetap viser, er det mulig å få betydelig varmetap i denne sonen. Derfor, for å redusere påvirkning av værforhold, anbefales det å isolere fundamentet langs ytre overflaten.

Den termiske motstanden til varmeoverføringen av gulvdesignet, som befinner seg direkte på bakken, tas på en forenklet teknikk, i samsvar med hvilken overflaten av gulvet er delt inn i fire striper med 2 m bred, parallell med de ytre veggene.

1. For den første sonen \u003d 2.1.

,

2. For den andre sonen \u003d 4.3.

Varmeoverføringskoeffisienten er:

,

3. For den tredje sonen \u003d 8,6.

Varmeoverføringskoeffisienten er:

,

4. For fjerde sone \u003d 14.2.

Varmeoverføringskoeffisienten er:

.

Varmeknikk beregning av utendørs dører.

1. Bestem den nødvendige varmeoverføringsmotstanden for veggen:

hvor: N - Korrigeringskoeffisient for den beregnede temperaturforskjellen

t B er estimert temperatur i den interne luften

t n b - Beregnet uteluftstemperatur

Δt n er den normaliserte temperaturforskjellen mellom temperaturen i den indre luften og temperaturen på den indre overflaten av gjerdet

ab - varmeoppfattelseskoeffisient av den indre overflaten av gjerdet \u003d 8,7 m / m 2 / ºс)

2. Bestem varmeoverføringsmotstanden til inngangsdøren:

R odd \u003d 0,6 · r ons tr \u003d 0,6 · 1,4 \u003d 0,84, (2,5),

3. Dørene med kjent R REQ 0 \u003d 2.24 er akseptert til installasjonen.

4. Bestem koeffisienten til varmeoverføringsinnløpsdøren:

, (2.6),

5. Bestem den justerte varmeoverføringskoeffisienten til inngangsdøren:

2.2. Bestemmelse av varmetap gjennom gjerdekonstruksjoner.

I bygninger, strukturer og lokaler med konstant varmenesystem i varmesesongen for å opprettholde temperaturen på et gitt nivå, blir varmetap og varmeøkning i estimert stabil modus sammenlignet når den største mangelen på varmen er mulig.

Varmetapet i lokaler i generell form består av varmetap gjennom fektingskonstruksjonene Q OGP, varmen i luften i oppvarming av den ytre infiltrantluften som strømmer gjennom døren, åpnes og andre åpninger og sprekker i gjerdet.

Varmetap gjennom gjerder bestemmes av formelen:

hvor: A - det beregnede området av den omsluttende strukturen eller dens del, m 2;

K er varmeoverføringskoeffisienten til den omsluttende strukturen;

t int - temperaturen på den interne luften, 0 S;

t EXT - Temperaturen i den ytre luften i henhold til parameteren B, 0 C;

β - lagt til deplex, bestemt i fraksjoner fra hovedvarmetapet. Ytterligere deplenly vedtatt av programvare;

n -cefficient, som tar hensyn til avhengigheten av posisjonen til den ytre overflate av de innesluttende strukturer med hensyn til den ytre luften, er akseptert i henhold til tabell 6.

I henhold til kravene i P 6.3.4 tok prosjektet ikke hensyn til varmetap gjennom de interne omsluttende strukturer, med en temperaturforskjell i dem 3 ° C og mer.

Ved beregning av varmetapet av kjelleren for høyden på den ovennevnte delen, er avstanden fra det rene gulvet i første etasje tatt til bakken. Underjordiske deler av utvendige vegger betraktes som gulv på bakken. Varmetap gjennom gulvene på bakken beregnes ved å splitte gulvområdet med 4 soner (I-I-III-sonen 2m bredde, IV-område av det gjenværende området). Fordelingen på sonen begynner på bakkenivå langs ytre veggen og overføres til gulvet. Varmeoverføringsmotstandskoeffisientene til hver sone er tatt av programvare.

Varmeforbruket Q i, W, på oppvarming av infiltrantluft bestemmes av formelen:

Q i \u003d 0,28 μg i c (t in-t ex) k, (2.9),

hvor: g Jeg er forbruket av infiltrerende luft, kg / h, gjennom omsluttende romdesign;

C er den spesifikke luftvarmkapasiteten som er lik 1 KJ / kg ° C;

k er regnskapskoeffisienten av virkningen av den motgående varmefluxen i strukturer, lik 0,7 for vinduer med trippelbindemidler;

Forbruket av infiltrerende luft i rommet gi, kg / t, men er fraværende på grunn av lootability av de eksterne forbedringsstrukturene, på grunn av det faktum at glassfiberberetiske strukturer er installert i rommet, som hindrer penetrering av uteluft til rommet, og infiltrering gjennom leddene i panelene tas i betraktning bare for boligbygg.

Beregning av varmetap gjennom byggekapslene ble produsert i "Potok" -programmet, resultatene er vist i Vedlegg 1.

Varmetapet på rommet, som er akseptert på snipen for beregnet når du velger den termiske kraften i varmesystemet, er definert som mengden av det beregnede varmetapet gjennom alle sine eksterne gjerder. I tillegg tas tapene eller varmenes flyt i betraktning gjennom interne gjerder, dersom lufttemperaturen i nabolandene er lavere eller høyere enn temperaturen i dette rommet på 5 0 S eller mer.

Vurder hvordan indikatorene som inngår i formelen, aksepteres for ulike gjerder for å bestemme det beregnede varmetapet.

Varmeoverføringskoeffisientene for ytterveggene og overlappene aksepteres av termisk beregning. Vi velger utformingen av vinduene, og for det på bordet bestemmer du koeffisienten til varmeoverføring. For ytre dører er verdien av K tatt avhengig av utformingen på bordet.

Beregning av varmetap gjennom gulvet. Varmeoverføring fra underetasjen rom gjennom gulvdesignet er en kompleks prosess. Tatt i betraktning den relativt små andelen varmetap gjennom gulvet i det generelle varmetapet av rommet, bruk en forenklet beregningsmåte. Varmetap gjennom gulvet, som ligger på bakken, beregnes av soner. For dette formål er overflaten av gulvet delt inn i strimler med en bredde på 2 m, parallell med de ytre veggene. Strimlen nær ytterveggen er betegnet av den første sonen, de følgende to båndene - den andre og tredje sonen, og resten av gulvet er den fjerde sonen.

Varmetapet av hver sone beregnes med formelen, og tar Niβi \u003d 1. For verdien av Ro.NP er den betingede motstanden av varmeoverføring tatt, som for hver sone av det utstrålede gulvet er: for i Zone R NP \u003d 2,15 (2,5); for II-sonen R NP \u003d 4,3 (5); for III Zone R NP \u003d 8,6 (10); For IV Zone R NP \u003d 14,2 K-M2 / W (16,5 0 C-M2H / kcal).

Hvis det er lag av materialer, er termiske ledningsevne koeffisientene mindre enn 1,163 (1), deretter kalles gulvet isolert termisk ledningsevne koeffisienter. De termiske motstandene til isolasjonslagene i hver sone blir tilsatt til RN.PP-motstanden; Således er den betingede motstanden av varmeoverføringen av hver sone av den isolerte kjønn R b. Det viser seg å være:

R u.p \u003d r n.p + σ (δ u.s / λ hydro);

hvor R N.P er varmeoverføringsmotstanden til det utilfrene kjønn i den tilsvarende sone;

Δ u.С og λ u. en tykkelse og termisk ledningsevne koeffisienter av isolasjonslag.

Varmelukker gjennom gulvet med lags beregnes også på soner, bare den betingede motstanden av varmeoverføringen av hver gulvnte sone med lags er tatt for å bli tatt til:

R l \u003d 1,18 * R USD

hvor R B-PER er verdien som er oppnådd med formelen, med tanke på isolasjonslagene. Som isolasjonslag, er det i tillegg tatt hensyn til luftlaget og gulvet på lags.

Gulvets overflate i den første sonen ved siden av det ytre hjørnet har forhøyet varmetap, derfor er størrelsen på 2 x 2 m registrert to ganger ved bestemmelse av det totale arealet av den første sonen.

Underjordiske deler av ytterveggene vurderes ved beregning av varmetapet som en videreføring av gulvbrudd på bandene - sonene i dette tilfellet er laget av bakkenivå over overflaten av den underjordiske delen av veggene og deretter på gulvet , de betingede motstandene for varmeoverføring for soner i dette tilfellet aksepteres og beregnes på samme måte som for et oppvarmet gulv i nærvær av isolasjonslag, som i dette tilfellet er lag av veggdesignet.

Skru området av eksterne gjerder av lokalene. Området av individuelle gjerder ved beregning av varmetap gjennom dem, bør bestemmes i samsvar med følgende måleregler. Disse reglene er mulige, ta hensyn til kompleksiteten til varmeoverføringsprosessen gjennom elementene i gjerdet og sørge for konvensjonelle økninger og Reduser i områder når det faktiske varmetapet kan være mer eller mindre beregnet i henhold til de enkleste formlene.

1. Square of Windows (O), dører (E) og lanterner måles av den minste bygningseffekten.
2. Takområdet (PT) og kjønn (PL) måles mellom aksene i de indre veggene og den indre overflaten av den ytre veggen av gulvområdet av lagene og jorda bestemmes med deres betingede sammenbrudd på sonen, som beskrevet ovenfor.
3. Området av ytterveggene (H. C) måles:

• i form av ekstern omkrets mellom ytre hjørnet og aksene i de indre veggene,
• i høyden - i første etasje (avhengig av utformingen av LA) fra gulvets ytre overflate på bakken, eller fra overflaten av preparatet under gulvets struktur på lagene, eller fra den nedre overflaten av Overlappingen over den underjordiske kjelleren til nettetasjen i andre etasje, i mellomgulvene fra overflaten av gulvet til overflaten av gulvet i neste etasje; I øverste etasje, fra overflaten av gulvet til toppen av utformingen av en gjennomtenkt overlapping eller et luftfritt belegg, om nødvendig, er det tatt av varmetapet gjennom det indre fektingen av området av internundersøkelsen.

Ytterligere varmetap gjennom gjerde. Hovedvarmetapet gjennom gjerdet beregnet med formelen, ved β 1 \u003d 1, viser seg ofte å være mindre gyldig varmetap, siden det ikke tar hensyn til effekten på prosessen med noen varmefaktorer kan endres betydelig under Innflytelse av infiltrasjon og utslipp av luft gjennom tykkelsen av gjerdet og sprekker i dem, og også under virkningen av bestråling med solen og antiemitteringen av den ytre overflaten av gjerdet. Varmetapet som helhet kan merkbart øke på grunn av temperaturendringer i høyden på rommet, på grunn av inntaket av kald luft gjennom åpen åpning, etc.

Disse ytterligere varmetapene er vanligvis tatt i betraktning tilsetningsstoffer til de viktigste varelinjene størrelsen på tilsetningsstoffene og den betingede divisjonen av definerende faktorene er som følger.

1. Orienteringsadditivet er tatt til all ekstern vertikal og skrånende gjerde (prognoser per vertikal) Verdiene av tilsetningsstoffene bestemmes av figuren.
2. Additiv for å blåse gjerde vind. I områder hvor den estimerte vinterhastigheten ikke overstiger 5 m / s, blir additivet vedtatt i mengden 5% for gjerdet beskyttet mot vind og 10% for gjerder som ikke er beskyttet mot vind. Fektingen anses å være beskyttet mot vinden, hvis strukturen dekker sin struktur over toppen av gjerdet er mer enn 2/3 avstander mellom dem. I områder med vindhastighet, mer enn 5 eller mer enn 10 m / s. De tilsatte verdiene av additiver bør økes tilsvarende i 2 og 3 ganger.
3. Tilsetningsstoffet til injeksjonen av vinkellokaler og rom med to eller flere ytre vegger tas lik 5% for alle gjerdervindene direkte av vinden. For bolig- og slike bygninger blir ikke dette tillegget introdusert (tatt i betraktning ved å øke den indre temperaturen med 20).
4. Tilsetningsstoffet til strømmen av kald luft gjennom ytre dørene i sin kortsiktige åpning med n gulv i bygningen tas lik 100 n% - med doble dører uten tambour, 80 n - det samme, med en tambour, 65 N% - med enkeltdører.

Diagrammet for å bestemme verdien av supplementet til hovedvarmetapet til orienteringen etter landets land.

I industrielle lokaler tas additiv til luftstrøm gjennom porten, som ikke har en tambour og gateway hvis de er åpne i mindre enn 15 minutter i 1 time, tatt lik 300%. I offentlige bygninger blir den hyppige åpningen av dørene også tatt i betraktning ved innføring av et ekstra additiv, tilsvarende 400-500%.

5. Tillegg til høyden for rom med en høyde på mer enn 4 m er tatt i mengden av 2% per meter høyde, vegger på mer enn 4 m, men ikke mer enn 15%. Dette tilsetningsstoffet tar hensyn til økningen i varmetap i den øvre delen av rommet som følge av en økning i lufttemperaturen med en høyde. For industrielle lokaler gjør de en spesiell beregning av temperaturfordelingen i høyden, ifølge hvilket varmetapet gjennom veggene og overlappene bestemmes. For trapper er tilsetningsstoffet til høyden ikke akseptert.

6. Tilsetningsstoff til gulv for multi-etasjes bygninger med en høyde på 3-8 etasjer, som tar hensyn til de ekstra kostnadene ved varme for å varme kald luft, som, når infiltrasjon gjennom gjerde, trenger inn i rommet, aksepteres av Snip.

1. Koeffisienten av varmeoverføring av ytterveggene bestemmes av den resulterende varmeoverføringsmotstanden langs det ytre kjøretøyet, k \u003d 1,01 m / m2 k).
2. Koeffisienten av varmeoverføring av loftet overlapping er tatt lik K PT \u003d 0,78 W / (m 2 K).

Gulvgulv er laget på lags. Termisk motstand av luftlaget R.P \u003d 0,172 til M2 / W (0,2 0 sm2H / kcal); tykkelsen på klebemiddelgulvet δ \u003d 0,04 m; λ \u003d 0,175 w / (m k). Varmelukker gjennom gulvet med lag er bestemt av soner. Varmeoverføringsbestandigheten til isolasjonslagene i gulvdesignet er:

R.P + A / A \u003d 0,172 + (0,04 / 0,175) \u003d 0,43 k * M2 / W (0,5 0 S M2H / kcal).

Termisk gulvmotstand av lags for I og II soner:

R l.ii \u003d 1,18 (2,15+ 0,43) \u003d 3,05 k * m2 / w (3,54 0 S * m 2 * H / kcal);

K I \u003d 0,328 w / m 2 * k);

R l.ii \u003d 1,18 (4,3+ 0,43) \u003d 5,6 (6,5);

K II \u003d 0,178 (0,154).

For trappens ladnavn

R n.p.i \u003d 2,15 (2,5).

R N.p.II \u003d 4.3 (5).

3. For å velge utformingen av vinduene, bestemmer vi temperaturforskjellen (T H5 \u003d -26 0 C) og intern (T N \u003d 18 0 C) luft:

t p - t h \u003d 18 - (- 26) \u003d 44 0 C.

Ordningen for å beregne varmetapet

Den nødvendige termiske motstanden til vinduene i boligbyggingen ved Δt \u003d 44 0 S er 0,31 k * m2 / w (0,36 0 S * M 2 * H / kcal). Ta et vindu med dobbelt separate trebindemidler; For dette motivet K OK \u003d 3,15 (2,7). Utendørs dører dobbelt tre uten tambura; K DV \u003d 2.33 (2). Thelopotieri gjennom separate gjerder beregnes med formelen. Beregningen er redusert til bordet.

Beregning av varmetap gjennom utendørs gjerdet

Pom.	Naim. Pom. Og hans tempera.	Har-ka fekting				Koeffisient av varmeoverføring gjerde kw / (m 2 k) [kcal / (h m 2 0 s)]	regne ut annerledes. Temp., Δt n	Grunnleggende. Varmebølge. Gjennom gjerdet., W (kkal / h)	Ytterligere varmetap. %			Coeff. β L.	Varmetap gjennom gjerdet WT (kcal / h)
		Naim.	eLLER. av Stor. Sveta.	størrelse., m	pl. F, m 2				på OP. av Stor. Sveta.	ved å blåse. Vind.	annen.
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
101		N.S.	Yuz.	4,66x3,7.	17,2	1,02(0,87)	46	800(688)	0	10	0	1,10	880(755)
		N.S.	Sz.	4,86x3,7.	18,0	1,02(0,87)	46	837(720)	10	10	0	1,20	1090(865)
		Før.	Sz.	1,5x1,2.	1,8	3,15-1,02(2,7-0,87)	46	176(152)	10	10	0	1,20	211(182)
		Pl I.	-	8.2x2.	16,4	0,328(0,282)	46	247(212)	-	-	-	1	247(212)
		PL II.	-	2.2x2.	4	0,179(0,154)	46	37(32)	-	-	-	1	37(32)
													2465(2046)
102		N.S.	Sz.	3.2x3.7.	11,8	1,02(0,87)	44	625(452)	10	10	0	1,2	630(542)
		Før.	Sz.	1,5x1,2.	1,8	2,13(1,83)	44	168(145)	10	10	0	1,2	202(174)
		Pl I.	-	3.2x2.	6,4	0,328(0,282)	44	91(78)	-	-	-	1	91(78)
		PL II.	-	3.2x2.	6,4	0,179(0,154)	44	62(45)	-	-	-	1	52(45)
													975(839)
201	Stue, vinkel. T b \u003d 20 0 s	N.S.	Yuz.	4,66x3.25.	15,1	1,02(0,87)	46	702(605)	0	10	0	1,10	780(665)
		N.S.	Sz.	4.86x3.25.	16,8	1,02(0,87)	46	737(633)	10	10	0	1,20	885(760)
		Før.	Sz.	1,5x1,2.	1,8	2,13(1,83)	46	173(152)	10	10	0	1,20	222(197)
		Pt.	-	4.2x4.	16,8	0,78(0,67)	46x0.9.	547(472)	-	-	-	1	547(472)
													2434(2094)
202	Stue, medium. T b \u003d 18 0 s	N.S.	Yuz.	3.2x3.25.	10,4	1,02(0,87)	44	460(397)	10	10	0	1,2	575(494)
		Før.	Sz.	1,5x1,2.	1,8	2,13(1,83)	44	168(145)	10	10	0	1,2	202(174)
		Pt.	Sz.	3.2x4.	12,8	0,78(0,67)	44x0.9.	400(343)	-	-	-	1	400(343)
													1177(1011)
Lka.	Skog. Bur, t b \u003d 16 0 s	N.S.	Sz.	6,95x3.2-3.5.	18,7	1,02(0,87)	42	795(682)	10	10	0	1,2	950(818)
		Før.	Sz.	1,5x1,2.	1,8	2,13(1,83)	42	160(138)	10	10	0	1,2	198(166)
		N.d.	Sz.	1.6x2,2.	3,5	2,32(2,0)	42	342(294)	10	10	100x2.	3,2	1090(940)
		Pl I.	-	3.2x2.	6,4	0,465(0,4)	42	124(107)	-	-	-	1	124(107)
		PL II.	-	3.2x2.	6,4	0,232(0,2)	42	62(53)	-	-	-	1	62(53)
		Pt.	-	3.2x4.	12,8	0,78(0,67)	42x0.9.	380(326)	-	-	-	1	380(326)
													2799(2310)

Notater:

1. For navnene på gjerdet ble symbolet tatt: N.S. - Ytre veggen; Før. - Dobbelvindu; PL I og PL II - henholdsvis I og II i gulvområdet; PT-tak; N.d. -Wego-døren.
2. I kolonne 7 er varmeoverføringskoeffisienten for Windows definert som forskjellen i koeffisientene til vinduene og ytterveggen, mens vinduet ikke trekkes fra steppingsområdet.
3. Varmetapet gjennom ytterdøren er definert separat (området av døren elimineres på veggområdet i dette tilfellet, som tilsetningsstoffene for ytterligere varmetap i ytterveggen og dørene er forskjellige).
4. Den beregnede temperaturforskjellen i kolonne 8 er definert som (T i -t H) n.
5. Hovedvarmen (Graf 9) er definert som KFΔT N.
6. Ytterligere varmetap er gitt som en prosentandel av hovedene.
7. Koeffisienten β (graf 13) er lik en pluss addisjonen varmetap, uttrykt i fraksjonene av enheten.
8. Det beregnede varmetapet gjennom gjerdet er definert som KFΔT N β i (GRAPH 14).

Ifølge Snip 41-01-2003 gulv av gulvet i bygningen, plassert på bakken og lags, preges av fire soner-striper med en bredde på 2 m parallell med de ytre veggene (figur 2.1). Ved beregning av varmetapet gjennom gulvene som ligger på bakken eller lags, overflaten av seksjonene av gulvene i nærheten av vinkelen på utvendige vegger ( i I Zone-Strip ) Utført to ganger (firkantet 2x2 m).

Varmeoverføringsmotstanden skal bestemmes:

a) for de lavety gulvene på bakken og veggene under bakkenivå, med termisk ledningsevne på L ³ 1,2 w / (m × ° C) langs sonene på 2 m bred, parallelt med ytterveggene, tar R. N.p. . , (m 2 × ° C) / W, lik:

2.1 - for i sonen;

4.3 - for II-sonen;

8,6 - for III-sonen;

14.2 - for IV-sonen (for det gjenværende feltområdet);

b) For isolerte gulv på bakken og veggene under bakkenivå, med den termiske ledningsevnen til L US.< 1,2 Вт/(м×°С) утепляющего слоя толщиной d у.с. , м, принимая R. OPP. , (m 2 × ° C) / W, i henhold til formelen

c) Termisk motstand av varmeoverføring av enkelte etasjer på gulv på lags R. L, (m 2 × ° C) / W, bestemt av formler:

Jeg sone - ;

Ii sone - ;

Iii sone - ;

Iv sone - ,

hvor ,,, - verdiene av termisk motstand av varmeoverføring av individuelle soner av uoppvarmede gulv, henholdsvis (M2 × ° C) / W, numerisk lik 2,1; 4.3; 8,6; 14.2; - Summen av de termiske motstandsverdiene for varmeoverføring av isolasjonslaget av gulv på lagene, (m 2 × ° C) / W.

Størrelsen er beregnet av uttrykk:

, (2.4)

her - den termiske motstanden til lukkede luftdrakter
(Tabell 2.1); Δ d-lagtykkelse fra brett, m; λ D - Termisk ledningsevne av materiale fra tre, w / (m ° C).

Varmetap gjennom gulvet, plassert på bakken, w:

, (2.5)

hvor ,, - område, henholdsvis I, II, III, IV bandbånd, M 2.

Varmetap gjennom gulvet, plassert på lags, w:

, (2.6)

Eksempel 2.2.

Innledende data:

- Gulv først;

- ytre vegger - to;

- Gulvdesign: Betonggulv dekket med linoleum;

- Estimert temperatur av intern luft ° C;

Prosedyren for beregning.

Fig. 2.2. Fragment av planen og plasseringen av gulv i etasjer i boligrom №1
(til eksempler 2.2 og 2.3)

2. I boligområdet nr. 1 er bare I-AA og en del av II-sonen plassert.

I-AYA-sone: 2,0'5,0 m og 2,0'3,0 m;

II Sone: 1.0'3.0 m.

3. Square av hver sone er like:

4. Bestem varmeoverføringsmotstanden til hver sone i henhold til formel (2.2):

(m 2 × ° C) / W,

(m 2 × ° C) / W.

5. Med formel (2.5) bestemmer vi tapet av varme gjennom gulvet, som ligger på bakken:

Eksempel 2.3.

Innledende data:

- Gulvdesign: Tregulv på lags;

- ytre vegger - to (figur 2.2);

- Gulv først;

- Byggingsområde - Lipetsk;

- Estimert temperatur av intern luft ° C; ° °

Prosedyren for beregning.

1. Tegn en første etasje plan på en skala med en indikasjon på hovedstørrelsene og del gulvet i fire soner-strip 2 m bred parallell med de ytre veggene.

2. I boligområdet nr. 1 er bare I-AA og en del av II-sonen plassert.

Bestem størrelsen på hver båndstrimmel:

Varmeoverføring gjennom husets gjerder er en kompleks prosess. For å maksimere disse vanskelighetene er måling av lokaler under beregningene av varmetapet gjort i henhold til visse regler som gir betinget økning eller reduksjon i området. Nedenfor er de viktigste bestemmelsene i disse reglene.

Regler for området av omsluttende strukturer: A - del av en bygning med et loftsoverlapping; b - del av bygningen med et kombinert belegg; i byggeplanen; 1 - kjønn over kjelleren; 2 - Gulv på lags; 3 - Paulus på bakken;

Vinduet av vinduer, dører og andre åpninger måles av den minste bygningseffekten.

Takområdet (PT) og kjønn (pl) (unntatt gulvet på jorden) måles mellom aksene på de indre veggene og den indre overflaten av ytterveggen.

Størrelsen på ytterveggene tas horisontalt langs ytre omkretsen mellom aksene i de indre veggene og den ytre vinkelen på veggen, og i høyden - på alle etasjer, bortsett fra det nedre: på nivået av rent gulv til gulvet i neste etasje. I øverste etasje faller toppen av ytterveggen sammen med toppen av belegget eller loftet overlapping. I underetasjen, avhengig av utformingen av gulvet: a) fra gulvets indre overflate på bakken; b) fra overflaten av preparatet under strukturen på gulvet på lagene; c) fra den nedre randen av overlapping over den uoppvarmede underjordiske eller kjelleren.

Ved avgjørelse av varmetapet gjennom de indre veggene i deres område måler den indre omkretsen. Varmt tap gjennom de indre gjerder av lokalene kan ikke tas i betraktning dersom forskjellen i lufttemperaturer i disse rommene er 3 ° C og mindre.

Gulv overflaten av gulvet (a) og beugoned deler av de ytre veggene (b) til de beregnede sonene I-IV

Overføringen av varme fra rommet gjennom strukturen på gulvet eller veggene og tykkelsen på jorda som de kommer i kontakt, adlyder komplekse mønstre. For å beregne motstanden til varmeoverføringsstrukturer som ligger på bakken, bruk en forenklet teknikk. Overflaten på gulvet og veggene (samtidig anvendes gulvet som en videreføring av veggen) på bakken er delt inn i strimler med en bredde på 2 m, parallelt med leddet av ytterveggen og jordoverflaten.

Nedtellingen av sonene begynner på veggen fra bakkenivå, og hvis det ikke er noen vegger på jorden, er sonen i gulvstrimmelen nærmest den ytre veggen. Følgende to band vil ha tall II og III, og resten av gulvet vil være Zone IV. Videre kan en sone begynne på veggen, men fortsett på gulvet.

Gulv eller vegger som ikke inneholder isolasjonslag fra materialer med en termisk ledningsevne koeffisient på mindre enn 1,2 vekt / (m ° C) kalles forskjelte. Motstanden til varmeoverføringen av slikt kjønn er tatt for å betegne R NP, M 2 ° C / W. For hver sone av den laptile er lovverdiene for varmeoverføringsmotstand gitt:

• sone I - RI \u003d 2,1 m 2 ° C / W
• sone II - RII \u003d 4,3 m 2 ° C / W;
• sone III - RIII \u003d 8,6 m 2 ° C / W
• sone IV - RIV \u003d 14,2 m 2 ° C / W.

Hvis i gulvets struktur, plassert på bakken, er det isolasjonslag, det kalles isolert, og dens varmeoverføringsmotstand R-forsyninger, M 2 ° C / W, bestemmes av formelen:

R Pack \u003d R NP + R US1 + R US2 ... + R USN

Hvor R NP er varmeoverføringsmotstanden til sonen under vurdering av det utstrålede kjønn, M 2 ° C / W
R mustasje motstand mot varmeoverføring av isolasjonslaget, M 2 ° C / W;

For gulvet på lagene beregnes motstanden til varmeoverføring RL, M 2 ° C / W med formelen.