Laster for faste støtter. LOGUNOV, V.L.

Beregning av faste støtter.

Faste støtter fikser posisjonen til rørledningen på visse punkter og oppfatter innsatsen som oppstår innen fikseringsområdet under virkningen av temperaturdeformasjoner og internt trykk.

Støtter har en svært viktig innvirkning på arbeidets arbeid. Det er ofte tilfeller av alvorlige ulykker på grunn av feil plassering av støtter, mislykket utvalg av strukturer eller uaktsom installasjon. Det er svært viktig at alle støtter er lastet, for hvilke det er nødvendig å forene dem når de installeres på motorveien og posisjonen i høyden. I nestløs legging, nekter vanligvis å installere frie støtter under rørledninger for å unngå ujevne appeller, samt ytterligere bøyespenninger. I disse rørpakningene stables rørene av uberørt jord eller et grundig svakt sandlag.

Fra spenningen (avstander) mellom støttene avhenger av bøyespenningen som oppstår i rørledningen, og avbøyningsbommen.

Ved beregning av bøyespenninger og deformasjoner betraktes rørledningen på frie støtter som en multiplettstråle. I fig. T.S.9 viser epuraen til bøyemennene til en multiplettrørledning.

Vurder innsatsen og spenningen som opererer i rørledninger.

La oss ta følgende notasjon:

M.- Power Point, N * M; Q b, q r - innsats vertikal og horisontal, n; q i, q g- Spesifikk belastning per enhetlengde, vertikal og horisontal, h / m; .. n- horisontal reaksjon på bæreren, N.

Det maksimale bøyemomentet i en flerårig rørledning forekommer på støtten. Størrelsen i dette øyeblikket (9.11)

hvor q.- spesifikk belastning per enhetens lengde på rørledningen, N / M; - lengden på spenningen mellom støttene, m. Spesifikk belastning q.bestemt av formelen (9-12)

hvor q B.- Vertikal spesifikk belastning, med tanke på vekten av rørledningen med kjølevæske og termisk isolasjon; q G.- Horisontal spesifikk belastning, med hensyn til vindkraft,

(9-13)

hvor w.- vindhastighet, m / s; - Lufttetthet, kg / m 3; d og -den ytre diameteren av isolasjonen av rørledningen, M; k.- Aerodynamisk koeffisient lik et gjennomsnitt på 1,4-1,6.

Vindkraften må kun tas i betraktning i de ovennevnte veggrørledningene av den åpne pakningen.

Bøyning øyeblikk som oppstår midt i spenningen

På en avstand på 0,2 fra støtten er bøyemomentet null.

Maksimal avbøyning foregår i midten av spanen.

Spaser på rørledningen, (9.15)

Basert på uttrykket (9-11), bestemmes spenningen mellom frie støtter.

(9-16) fra hvor , M.(9-17)

Når du velger en spenning mellom støtter for ekte rørledningsordninger, er den basert på de mest ugunstige driftsmodusene, for eksempel ved høyeste temperaturer og trykk av kjølevæsken, totalspenningen fra all aktiv innsats i laveste seksjon (vanligvis sveiset) overgikk ikke den tillatte verdien.

Det foreløpige estimatet av avstanden mellom støttene kan gjøres på grunnlag av ligning (9-17), og tar en bøyespenning 4 lik 0,4-0,5 tillatelig spenning:

Støtter fortsatt å oppfatte den indre trykkreaksjonen, frie støtter og

kompensator.

Den resulterende kraften som virker på en fast støtte, kan representeres som

hvor

men -koeffisienten avhengig av retningen av den aksiale indre trykkinnsatsen fra begge sider av støtten. Hvis støtten er losset fra det indre trykkinnsatsen, så men\u003d 0, ellers men=1; r.- Internt trykk i rørledningen; - området av den indre delen av rørledningen; - friksjonskoeffisient på frie støtter; - forskjellen mellom rørledningen på begge sider av den faste bæreren; - forskjellen i kreftene av friksjon av aksiale glidekompensatorer eller krefter av elastisitet i fleksible kompensatorer på begge sider av den faste bærer.

26. Kompensasjon av termiske forlengelser av rørledninger av varmeforsyningssystemer. Grunnleggende om å beregne fleksible kompensatorer.

I termiske nettverk, den mest anvendte Salontal, P-formede og nylig og bellows (bølgete) kompensatorer. I tillegg til spesialkompensatorer, brukes de til å kompensere og naturlige vinkler av oppvarmingstjenesten - selvkompensasjon. Kompensatorer må ha en tilstrekkelig kompenserende evne til å oppleve temperaturforlengelsen av rørledningen mellom faste støtter, og maksimumspenningene i radiale kompensatorer bør ikke overstige tillatelsen (vanligvis 110 MPa). Det er også nødvendig å bestemme reaksjonen av kompensatoren som brukes i beregningene av belastninger på faste støtter. Den termiske forlengelsen av den beregnede delen av rørledningen, mm, bestemmes av formelen

, (2.81)

Estimert temperaturforskjell, bestemt av formelen, (2.82)

Fleksible kompensatorer I motsetning til salong er de preget av lavere vedlikeholdskostnader. De brukes med alle metoder for legging og med eventuelle parametere av kjølevæsken. Bruken av kjertelkompensatorer er begrenset til trykket på ikke mer enn 2,5 MPa og temperaturen på kjølevæsken ikke høyere enn 300 ° C. De er installert med en underjordisk legging av rørledninger med en diameter på mer. 100 mm, med en overliggende legging på lavt rørstøtter med en diameter på mer enn 300 mm, så vel som i de begrensede stedene hvor det er umulig å plassere fleksible kompensatorer.

Fleksible kompensatorer er laget av kraner og direkte rør av rør med elektrisk bue sveising. Diameter, veggtykkelse og merkevarekompensatorer er de samme som rørledningene i hoveddelene. Ved installasjon er fleksible kompensatorer horisontalt; Med vertikal eller tilbøyelig innkvartering er det nødvendig med luft- eller dreneringsenheter, noe som gjør det vanskelig å vedlikeholde.

For å skape en maksimal kompensasjonskapasitet, er fleksible kompensatorer før installasjonsstrek i kaldstatus og i denne posisjonen festet med stivere. Omfanget

kompensatorens strekkmerker er registrert i en spesiell handling. Stretched kompensatorer festes til varmeør ved hjelp av sveising, hvorpå strutene fjernes. Takket være pretrant øker kompensasjonskapasiteten nesten to ganger. For installasjon av fleksible kompensatorer arrangerer kompenserende nisjer. Nisje er en ikke-forbigående kanal av samme design, konfigurasjonen som svarer til formen av kompensatoren.

Sloves (aksiale) kompensatorer Laget av rør og fra stålplater på to typer: ensidig og dobbeltsidig. Plasseringen av bilaterale kompensatorer er godt kombinert med installasjonen av faste støtter. Slipkompensatorer er installert strengt langs rørets akse, uten forvrengning. Putting, kjertel kompensatoren er ringer laget av asbest utskriftskabel og gummi varmebestandig. Aksiale kompensatorer er tilrådelig å anvende i forsiktig rørløsning.

Kompensasjonskapasiteten til kjertelkompensatorene med økende diameter øker.

Beregning av fleksibel kompensator.

Den termiske forlengelsen av den beregnede delen av rørledningen, mm, bestemmes av formelen

, (2.81)

hvor - den gjennomsnittlige koeffisienten av lineær ekspansjon av stål, mm / m · с), (for typiske beregninger, kan du ta \u003d 1,2 × 10 ° ² mm / (m · С),

Estimert temperaturforskjell bestemt av formelen

hvor - den estimerte temperaturen på kjølevæsken, o c;

Den beregnede uteluftstemperaturen for utformingen av oppvarming, o C;

L. - Avstand mellom faste støtter, m.

Kjertelsens kompenserende evne er redusert med verdien av reserven - 50 mm.

Reaksjonen av kjertelskompensatoren - friksjonskraften i kjertelpolen bestemmes av formelen (2,83)

hvor er arbeidstrykket i kjølevæsken, MPA;

Lengde på lag av pakning langs forseglingsaksen, mm;

Den ytre diameteren av dysen til oljekompensatoren, M;

Friksjonskoeffisienten til metallpakning mottas lik 0,15.

De tekniske egenskapene til bellows kompensatorer er vist i tabellen. 4.14 - 4.15. Den aksiale responsen av bellows kompensatorer er brettet fra to termer

hvor - den aksiale reaksjon forårsaket av deformasjonen av bølgene bestemt av formelen

hvor. l. - Temperatur forlengelse av rørledningen, M; e. - Stivheten til bølgen, N / M, mottatt av kompensatorens pass; n. - Antall bølger (linser). - Aksiell reaksjon fra internt trykk, bestemt av formelen

, (2.86)

hvor - koeffisienten avhengig av de geometriske dimensjonene og tykkelsen på bølgeveggen, som tilsvarer gjennomsnittlig 0,5 - 0,6;

D. og d. - henholdsvis, de ytre og indre diametrene av bølgene, M;

Overflødig trykk på kjølevæsken, PA.

Ved beregning av selvinundersøkelse er hovedoppgaven å bestemme maksimal spenning S ved foten av den korte skulderen av rotasjonsvinkelen til sporet, som bestemmes for vinklene til å dreie 90 o i henhold til formelen ; (2.87)

for hjørner mer enn 90 o, dvs. 90+ b., i henhold til formelen (2.88)

hvor. l. - Forlengende kort skulder, m; l. - Kort skulderlengde, m; E. - Modulet av langsgående elastisitet, lik gjennomsnittet for stål 2 · 10 5 MPa; d. - rørets ytre diameter, m;

Forholdet mellom lengden på den lange skulderen i kort lengde.

27. Bestemmelse av de beregnede kjølevæske kostnadene. (Fig. Ts.22,23,24)

Hovedoppgaven når man beregner lokale eller gruppe termiske poeng er:

Ved å bestemme de beregnede kjølevæskekostnadene,

I valg av størrelser av varmeovner, pumping installasjoner og blandingsanordninger.

Med en rent oppvarmingsbelastning, den beregnede ekvivalenten av strømmen av nettverksvann Opr-Xia:

hvor g'is estimert forbruk av nettverksvann,

Q 0 '- Beregnet oppvarmingsbelastning,

τ 1 '- T vann i forsyningsrøret med estimert forbruk av varme for oppvarming.

Til avhengig ordningtilkoblinger C-Vi har oppvarming:

T vann etter oppvarming installasjon,

Til uavhengig ordningtilkoblinger C-Vi har oppvarming:

T vann etter varmeapparat c-vi har oppvarming (varmeveksler),

Tilsvarer forbruket av nettverksvann på varmeveksleren ved estimert strømningshastighet på varme på C-MU-oppvarming.

V.v. Logunov, administrerende direktør;
V.L. Poler, sjefsdesigner av prosjekter på termiske nettverk;
M.Yu. Yudin, leder av teknisk supportavdeling,
PJSC "NPP" kompensator ", St. Petersburg;

E.v. Kuzin, direktør, ATeks-Engineering LLC, Irkutsk

Inngang Del

Spørsmålet om energieffektiviteten til termiske nettverk er nært knyttet til teknologier og materialer som brukes i konstruksjonen og gjenoppbyggingen av termiske nettverk. Samtidig blir moderne energibesparende teknologier stadig viktigere. Selv om, i Russland, er bellows kompensatorer ansett som en nyhet, endringen i tilnærmingen er allerede tydelig sporet, på når de ble tatt fra umuligheten til å løse problemet med temperaturutvidelser til de klassiske metodene, til øyeblikket når bellows kompensatorer ble en forutsetning for den tekniske oppgaven i mange regioner. På utvikling av rørledningsprosjekter. Og i dag forblir anvendelsen av bruken av bellows kompensatorer bare i fravær av tilstrekkelig informasjon for å bestemme hensikten i deres søknad sammenlignet med klassiske typer kompensatorer. I denne artikkelen vil vi vurdere de tekniske aspektene ved bruk av bellows kompensatorer i stedet for salong.

Sammenligning av lastene i kjertlene og bellows kompensatorer

En av de nåværende problemene i å ta en avgjørelse på nektelsen til kjertelkompensatorene er evnen til å opprettholde eksisterende faste støtter. Avgjørelsen av dette spørsmålet er komplisert på grunn av betydelige forskjeller i regulatorisk dokumentasjon på kjertel og bellows kompensatorer. I denne artikkelen vil vi etablere fra hvilken type kompensatorer, med andre ting som er like, den aksiale belastningen på faste støtter er større. Den aksiale belastningen fra bellows kompensatoren på terminalen fast støtte er definert som:

P CNO \u003d P P + P W + P TR

hvor RR er avstandsskraften til bellows kompensatoren, PF-kraft fra den aksiale stivhet av bellows kompensatoren, P TR - innsats fra friksjonen av rørledningen i bevegelige støtter (glidende støtter på delene av kanal og overhead pakninger, eller friksjon av varmeøret på bakken i feltløse pakningsområder).

Den aksiale belastningen fra tetningskompensatoren bestemmes av den tilsvarende formelen:

P KNO \u003d P med P + P med TR + P TR

hvor PC P er avstanden til tetningskompensatoren, P med en fusjon fra friksjon av kjertelsens tetning av tetningskompensatoren, R TR-innsats fra friksjonen av rørledningen i bevegelige støtter (glidestøtter på seksjonene av kanal og overløpsdaket eller friksjon av varme-skjæringen av bakken i sequalalpakningsområdene).

Eventuelle aksiale kompensatorer, om kjertlene, bellows eller lenzov, på grunn av mangelen på stive aksiale bindinger, overfører avstandsstyrken (fra det indre trykk på mediet) som virker på rørveggen og oppfattes ved enden faste bærer (figur 1 ).

Avstandsinnsatsen er definert som et trykkprodukt på området av søknadsinnsatsen. I tilfelle av en bellofone-kompensator under anvendelsesområdet, tas et effektivt sinfonområde, og i tilfelle av en kjertelkompensator bestemmes utvisningsområdet av den ytre diameter av kompensatordysen (figur 2) .

I henhold til hydraulisk testing av et testtrykk på 1,25RN. Avstandsarbeidet fra en hvilken som helst aksial kompensator øker i forhold til økningen i trykk. I RD-3-WEP-2011 er den maksimale avstandsstyrken for bellows kompensatorer gitt under testtrykk. Mens for kjertelkompensatorene, som for alle andre i GOST R 55596-2013, påføres verdien av det nominelle trykket når man beregner avstandsinnsatsen. Det er denne forskjellen i tilnærmingen til beregningen av aksial innsats og bestemmer seg når de bestemmer seg for utskifting av tetningskompensatoren på bælgen.

Sammenligne masse fra kjertel og bell kompensator for flere diametre (DN), for PN \u003d 16 kgf / cm 2, forutsatt at avstandsinnsatsen vil bli vurdert i to versjoner: Med tanke på testtrykket (s.), Og nominelt ( Pn) (tabell. En). Stivheten i bellows kompensatorer vil bli bestemt i henhold til RD-3-WEP-2011 (tabell 2). Verdiene av friksjonskraften til forseglingene til kjertelkompensatorene er gitt fra albumene til tegningene til kjertelkompensatorene (passverdien av friksjonskraften) (tabell 3). Friksjon av rørledningen i bevegelige støtter i denne beregningen er forsømmelse.

Tabell 1. Spacer-kraften til kjertlene og bellows kompensatorer på PN \u003d 16 kgf / cm2.

Tabell 2. Styrken til stivheten i bellows kompensatoren.

Tabell 3. Friksjonskrefter av tetningskompensatoren (serie 5.903-13. 4).

Tabell 4. Totalt antall belastningsverdier for sluttfaste støtter.

Som det kan ses fra bordet. 4, i de fleste tilfeller vurdert når man beregner innsats på en lignende metodikk, viste lasten på endefaste støtter fra bellows kompensatoren seg for å være mindre enn lignende belastning fra kjertelkompensatoren. Lasten over 1% for DN1000 er heller ikke kritisk når de bestemmer seg for å erstatte tetningskompensatoren på bælgen.

Hvis du endrer den eksisterende kjertelkompensatoren til Bellum-kompensatoren, vil det i de fleste tilfeller ikke være behov for å styrke eksisterende endelige støtter (alle beregninger på bønnekompensatorene er kun korrekte for Beyang Beyang. - Ca. AUTH.).

1. Vertikal regulatorisk belastning på rørstøtte, N, bør bestemmes av formelen

hvor - vekten av 1M-rørledningen, som inkluderer vekten av røret, varmeisolerende konstruksjon og vann (for damprørledninger, blir vekten av vann tatt i betraktning under hydraulisk test), n / m;

Spenningen mellom bevegelige støtter, m.

Merknader: 1. Vårstøtter og suspensjon av trinn 400 mm På steder som er tilgjengelige for service, kan det telle på en vertikal belastning uten å ta hensyn til vannvekt under hydraulisk test, noe som gir disse spesielle enhetene for lasten på støttene under test.

2. Ved plassering av støtte i nørene av rørledninger, bør vekten av avstengnings- og dreneringsforsterkningen, kompensatorer, samt vekten av rørledninger på de tilstøtende områdene av grener som oppstår på denne bæreren, i tillegg tatt i betraktning.

3. Legge i kretsen på støtten er gitt på tegningen.

Lastordning på støtte

1 - rør; 2 - Movable Pipe Support

2. Horisontal regulatorisk aksial og side ,, Last på bevegelige rørstøtter fra friksjonskrefter i støtter må bestemmes av formler:

(2)

(3)

hvor - Friksjonskoeffisientene i henholdsvis støtter, når de beveger støtten langs rørets akse og i en vinkel mot aksen, mottatt ved tabell. 1 * av denne applikasjonen;

Vekten på 1 m av rørledningen i arbeidstilstanden, som inkluderer vekten av røret, varmeisolerende struktur og vann for vann- og kondensatnettverk (vekten av vann i damprørledninger er ikke tatt i betraktning), N / M.

Tabell 1 *

Friksjonskoeffisienter

Med en kjent lengde på trekkraft bør friksjonskoeffisienten for stiv suspensjon bestemmes av formelen

hvor er termisk forlengelse av rørledningsseksjonen fra fast støtte til kompensatoren, mm;

Arbeidslengde på trykk, mm.

3. Horisontale sidelast som tar hensyn til retning av deres handling, bør tas i betraktning ved beregning av støttene som ligger under fleksible kompensatorer, samt på avstanden til rørledningen fra rotasjonsvinkelen eller fleksibel kompensator.

4. Ved å bestemme den normative horisontale belastningen på fastrørstøtten, bør den vurderes:

4.1. Friksjonskrefter i bevegelige rørstøtter, n, definert av formelen

hvor er friksjonskoeffisienten i bevegelige rørstøtter;

Vekt på 1 m rørledning i arbeidstilstand (s. 2), n / m;

Rørledningslengde fra fast støtte til kompensator eller hjørne av rotasjon av motorveien under selvkompensasjon, m.

4.2. Friksjonskrefter i Surp-kompensatorene, N, bestemt av formlene:

; (6)

, (7)

hvor - arbeidstrykket til kjølevæsken (s. 7.6), PA, (men ikke mindre enn 0,5 · PA);

Lengde på lag med pakning langs forseglingsaksen, m;

Den ytre diameteren av dysen til oljekompensatoren, M;

Friksjonskoeffisienten til metallpakning, tatt lik 0,15;

Antall kompensatorbolter;

Tverrsnittsområde av spor kompensator, kvm, bestemt av formelen

, (8)

Innvendig diameter på husets boligkompensator, m.

Ved bestemmelse av verdien i henhold til formel (6), er ikke mindre PA tatt. Som beregnet tar det en stor kraft oppnådd av formler (6) og (7).

4.3. Ubalanserte indre trykkstyrker ved bruk av Salontal kompensatorer, H, på områder av rørledninger som har avstengningsforsterkning, overganger, vinkler av rotasjon eller plugger definert med formelen

hvor er tverrsnittsarealet langs den ytre diameteren av dysen av tetningskompensatoren, kvm;

Arbeidstrykk av kjølevæsken, PA.

4.4. Spacerarbeidet til bellows kompensatorer fra internt trykk, h, definert av formelen

hvor er det effektive tverrsnittsarealet av kompensatoren, kvm, bestemt av formelen

, (11)

hvor - følgelig de ytre og indre diametre av det fleksible elementet i kompensatoren, m.

4.5. Stivheten til bellows kompensatorer, h, definert av formelen

hvor R er stivheten til kompensatoren når den komprimeres med 1 mm, N / mm;

Kompensere kompensator, mm.

Verdiene av R, aksepteres av spesifikasjoner og arbeidstegninger på kompensatorer.

4.6. Spacerarbeidet til bellows kompensatorer når de er installert i kombinasjon med kjertelkompensatorene på tilstøtende områder, n, definert av formelen

. (13)

4.7. Krafter med elastisk deformasjon med fleksible kompensatorer og i selvkompensasjon, bestemt av beregningen av rør for å kompensere for termisk forlengelse.

4.8. Friksjonskreftene av rørledninger når de beveger røret inne i det varmeisolerende skallet eller friksjonskraften til jordens skall med en ikke-gyldig legging av rørledninger som er definert av spesielle instruksjoner, avhengig av typen isolasjon.

5. Den horisontale aksiale belastningen på den faste rørstøtten skal bestemmes:

på terminalstøtten - som summen av kreftene som virker på støtten (s. 4);

på mellomstøtten - som en forskjell på mengdene av kreftene som virker på hver side av bæreren; Samtidig er den mindre mengden krefter, med unntak av de ubalanserte indre trykkstyrker, avstandsinnsatsen og stivheten i bellows kompensatorer, vedtatt med en koeffisient på 0,7.

Merknader: 1. Ved bestemmelse av totalbelastningen på rørledningsstøtte, bør stivheten i bellows kompensatorene tas med hensyn til de begrensende avvikene som er tillatt av de tekniske forholdene.

2. Når summen av kreftene som virker på hver side av den mellomliggende faste bærer, er den samme, er den horisontale aksiale belastningen på bæreren definert som summen av kreftene som virker på den ene siden av bæreren, med en koeffisient på 0,3.

6. Den horisontale sidelasten på den faste rørstøtten bør tas i betraktning når du setter sporet og grenene av rørledninger.

Med bilaterale grener av rørledninger er den laterale belastningen på støtten tatt i betraktning fra de største belastningene.

7. Faste rørstøtter skal beregnes til den største horisontale belastningen ved forskjellige rørledninger av rørledninger, inkludert ved åpne og lukkede ventiler.

Med en ringkrets av termiske nettverk, bør muligheten for å flytte kjølevæsken fra hver side tas i betraktning.

Lignende informasjon.

Bestemmelse av vertikal og horisontal belastning på en fast støtte.

Bestemmelse av vertikal belastning

Laster som virker på faste støtter, er delt inn i vertikal og horisontal. Vertikale belastninger inkluderer vekter (R B. ) og kompensasjon (PC) hvis rørledningen er plassert i vertikalplanet).

R. i - qL., H, s.37 (37)

hvor q. - vekt på 1 m av rørledningen (vekten av rør, isolerende konstruksjon og vann);

q \u003d q tr + q fra + q i n / m;

l. - Span mellom bevegelige støtter, m.

1 tomt: P B \u003d 1217 * 13.0 \u003d 15821

7 Plot: P i = 843 * 11,6 \u003d 9778.8

På samme måte beregner vi andre områder av rørledninger.

Hvis en fast støtte er plassert i rørledningen, er det nødvendig å ta hensyn til den ekstra belastningen fra forsterkningen og kjertelkompensatorene.

I Graduation-prosjektet er det nødvendig å bestemme belastningene for 2-3 faste støtter (i henhold til hodet til hodet). For de angitte støttene, bestem den vertikale belastningen.

Horisontale belastninger på faste støtter er mer varierte. De oppstår under påvirkning av følgende krefter:

styrken av den elastiske deformasjonen av fleksible kompensatorer eller selvkompatisering med deres strekk i kald tilstand eller med termisk forlengelse av rørledninger;

interntrykkskrefter ved bruk av ubalanserte kjertelkompensatorer;

friksjonskrefter i Surp-kompensatorene med termisk forlengelse av rørledningen;

friksjonskrefter i bevegelige støtter med termisk forlengelse av rørledninger lagt i kanaler og jord;

friksjonskrefter av rørledningen om jorda med en ikke-kanals pakning.

Friksjonskraft i bevegelige støtter.

H s.38 (38)

hvor μ - Slip friksjonskoeffisient; Godta for glidende støtter μ = 0,3 - stål stål; μ \u003d 0,6 - stål på betong; For ruller, ruller, ball og suspendert støtter μ = 0,1;

q. - Vekt på 1 m rørledning, N / M;

L 1 er rørledningenes lengde fra den stasjonære støtten til kompensatoren eller fra stasjonær støtte til rotasjon (under selvkompensasjon), m.

1 tomt: \u003d 0,3 * 1217 * 130 \u003d 47463

7 tomt: = 0,3 * 843 * 120 \u003d 30348

Kraft av internt trykk

H s.38 (39)

hvor r slave er arbeidstrykket av kjølevæsken, PA;

f 1 og f 2 - større og mindre tverrsnitt av røret, m.

På svingene på rørene med 90 ° og med lukkede ventiler f 2 \u003d 0.

1 tomt: PD \u003d 1,6 * (58 - 0) \u003d 92,8

7 PLOT: PD \u003d 1,6 * (40 - 0) \u003d 64

Tabell 12.

Navn laster	Faktor	Navn på kraft	Betegnelse av kraft
Vertikal	Vektrørledning	Vektkrefter
Horisontal	Temperatur forlengelse av rørledninger	Friksjonskraft i bevegelige støtter
	Temperatur forlengelse av rørledninger	Krefter av elastisk deformasjon med P-formede kompensatorer	R. til
	Internt trykk		R. WED.

For hver fast støtte, handler den aksiale innsats til venstre og høyre. Avhengig av retningen av reaksjoner, er innsatsen delvis balansert eller summert.

Faste støtter som oppfatter delvis balansert horisontal aksial innsats kalles losset (mellomliggende). De er plassert mellom tilstøtende rettlinjede områder av rørledninger. Inspisert (ende) støtter er plassert på rotasjonene av rørledninger eller før pluggen og oppfatter den horisontale innsatsen som virker på den ene siden.

Ved beregning av belastninger er det nødvendig å vurdere alle mulige driftsmoduser på rørledningen fra kulde til arbeidsstaten.

Ved bestemmelse av den horisontale aksiale belastningen på støtten for hver driftsmodus for kraftrørledningen, virker på en fast støtte i en retning, foldes, og deretter fra en større mengde av kreftene trekkes trukket seg sammen, mens de tas hensyn til mulige avvik fra De beregnede verdiene, friksjonskraften og styrken av den elastiske deformasjonen trekkes fra med et forhold på 0,7, som gir litt margin i den beregnede belastningen på den faste bærer. Med likestilling av mengden krefter som virker på bæreren på begge sider, tas en av mengdene med en koeffisient på 0,3 som den beregnede.

skriftstørrelse

Termiske nettverk - konstruksjonsstandarder og regler - SNIP 2-04-07-86 (Utstyr av USSR-statlig bygning fra 30-12-86 75) (Kant fra ... Relevant i 2018

Bestemmelse av belastninger på rørstøtte

1. Vertikal regulatorisk belastning på rørstøtten F_V, H, bør bestemmes av formelen

hvor GV er vekten av 1M-rørledningen, som inkluderer vekten av røret, varmeisolerende konstruksjon og vann (for damprør, blir vannvekten tatt i betraktning under hydraulisk test), n / m;

l - spenner mellom bevegelige støtter, m.

Notater. 1. Vårstøtter og suspensjon av damprørledninger DU\u003e \u003d 400 mm på steder tilgjengelig for service får lov til å beregne den vertikale belastningen uten å ta hensyn til vannvekt under hydraulisk test, noe som gir denne spesielle anordningen for lasten på støttene under testen .

3. Legge i Circuit PA-støtte er gitt på tegningen.

Lastordning på støtte 1 - Rør; 2 - Movable Pipe Support

2. Horisontal regulatorisk aksial F_HX, H og Side F_HY, H, Last på bevegelige rørstøtter fra friksjonskrefter i støtter må bestemmes av formler:

hvor MJ_X, MJ_Y - friksjonskoeffisientene i henholdsvis støtter, når de beveger støtten langs røret av rørledningen og i en vinkel mot aksen, mottatt i tabell. 1 * av denne applikasjonen;

G_H - Vekt 1 m av rørledningen i arbeidstilstand, inkludert vekten av røret, termisk isolerende struktur og vann for vann- og kondensatnett (vannvekt i damprør er ikke tatt i betraktning), n / m.

Tabell 1 *

Friksjonskoeffisienter

Merk. Ved bruk av fluoroplastiske pakninger for glidestøtter, blir friksjonskoeffisientene tatt lik 0,1

Med en kjent lengde på trekkraft bør friksjonskoeffisienten for stiv suspensjon bestemmes av formelen

hvor L er termisk forlengelse av rørledningen fra den faste bæreren til kompensatoren, mm;

l_T - Arbeidslengde på trykk, mm.

3. Horisontale sidelast som tar hensyn til deres handlinger, bør tas i betraktning ved beregning av støtter under fleksible kompensatorer. i tillegg til<= 40Dу трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора.

4. Ved å bestemme den normative horisontale belastningen på fastrørstøtten, bør den vurderes:

4.1. Friksjonskrefter i bevegelige rørstøtter, definert med formelen

hvor MJ er friksjonskoeffisienten i bevegelige rørstøtter;

GH - Vekt på 1 m rørledning i arbeidstilstand (s. 2), n / m;

L er lengden på rørledningen fra den faste bæreren til kompensatoren eller rotasjonsvinkelen på sporet under selvkompensasjon, m.

4.2. Friksjonskrefter i kjertelkompensatorene ,, n, definert av formler

, (6)

, (7)

, (8)

d_IC - Den indre diameteren på husets hus, m.

Ved bestemmelse av verdien i henhold til formel (6), tas verdien minst 1 x 10 (6) Pa. Som beregnet tar det en stor kraft oppnådd av formler (6) og (7).