Bygge Epleru. Q.

Bygge Epleru. M. Metode karakteristiske poeng. Vi legger poengene på strålen - disse er punkter av start og ende av strålen ( D, A. ), fokusert øyeblikk ( B. ), så vel som notat som det karakteristiske punktet i midten av en jevnt distribuert belastning ( K. ) - Dette er et ekstra punkt for bygging av en parabolisk kurve.

Vi bestemmer bøyemomentene på poeng. Regel av tegn cm. -.

Øyeblikk i t. I Vi vil definere som følger. Først definerer vi:

Punkt TIL Ta B. midten Tomt med jevnt fordelt belastning.

Bygge Epleru. M. . Plott AU. – parabolisk kurve (Paraplyregel), tomt CD. – direkte skrå linje.

For strålen, bestem støttereaksjonene og bygge fusjonen av bøyende øyeblikk ( M.) og tverrgående krefter ( Q.).

1. Betegne Brukerstøtte bokstaver MEN og I og send referanseaksjoner R A. og R B. .

Sminke ligning ligninger.

Sjekk

Rekordverdier R A. og R B. på beregningsskjema.

2. Bygge EPURA. tverrgående styrker Metode avsnitt. Seksjoner ordner av. karakteristiske steder (mellom endringer). På dimensjonal tråd - 4 tomter, 4 seksjoner.

sech. 1-1. bevege seg venstre.

Delen går gjennom nettstedet med jevnt fordelt belastning, notert størrelse z. 1 Venstre fra delen før starten av nettstedet. Lengde på et tomt på 2 m. Regel av tegn til Q. - cm.

Vi bygger på funnet verdi epleru.Q..

sech. 2-2 Flytt direkte.

Tverrsnittet passerer igjen langs området med jevnt fordelt belastning, markerer størrelsen z. 2 Rett fra seksjonen før starten av nettstedet. Lengde på en tomt på 6 m.

Bygge Epleru. Q..

sech. 3-3 sving til høyre.

sech. 4-4 Tid til høyre.

Bygning epleru.Q..

3. Bygning Epura M. Metode karakteristiske poeng.

Karakteristisk punkt - Poenget er hvor merkbar på strålen. Dette er et punkt MEN, I, FRA, D. så vel som punkt TIL , hvor Q.=0 og bøyning moment har en ekstremum. Også i midten Konsoller setter et ekstra punkt E.fordi på dette området under den ensartet distribuerte belastningen av Epura M. Beskriver krokete linje, og den er bygget i det minste 3 Poeng.

Så, poeng er plassert, fortsett til definisjonen av verdier i dem. bøyende øyeblikk. Signal for tegn - se.

Tomter NA, AD. – parabolisk kurve (Paraplyregel for mekaniske spesialiteter eller "seilregel" fra konstruksjon), tomter DC, St. – direkte skrå linjer.

Øyeblikk på punktet D. bør bestemmes både til venstre og høyre Fra punktet D. . Øyeblikket i disse uttrykkene ekskludert. På punktet D. Motta to Verdier S. forskjell Etter størrelsesorden m. – hoppe på størrelsen.

Nå bør du bestemme øyeblikket på punktet TIL (Q.\u003d 0). Imidlertid definerer først posisjonspunkt TIL , betegner avstanden fra henne før starten av nettstedet av ukjent h. .

T. TIL tilhører sekund et karakteristisk sted, hans tverrgående kraftligning (se ovenfor)

Men tverrkraft i t. TIL lik 0 , men z. 2 tilsvarer ukjent h. .

Vi får ligningen:

Nå, å vite det h., Vi definerer øyeblikket på det punktet TIL på høyre side.

Bygge Epleru. M. . Bygningen for å utføre for Mekanisk Spesialiteter Utsette positive verdier opp Fra nulllinjen og bruk paraplyregelen.

For en gitt ordning av konsollstrålen er det nødvendig å konstruere den tverrgående kraften til Q og bøyemomentet M, for å utføre designerberegningen, og plukke opp en rund tverrsnitt.

Materialet er et tre, den beregnede motstanden til materialet R \u003d 10MPA, M \u003d 14KN · M, Q \u003d 8KN / M

Det er mulig å bygge plumer i konsollstrålen med en stiv tetning på to måter - normalt, for å bestemme støttereaksjonene, og uten å bestemme referansereaksjonene, hvis vi vurderer seksjonene, går fra den frie enden av strålen og kaster den venstre delen med forseglingen. Bygge Epura. vanlig vei.

1. Bestem det støtte reaksjoner.

Jevnt fordelt belastning q. Erstatt betinget kraft Q \u003d q · 0,84 \u003d 6,72 kN

I den stive tetningen tre støttereaksjoner - vertikalt, horisontalt og øyeblikk, i vårt tilfelle, er den horisontale reaksjonen 0.

Finne Vertikal Reaksjonsstøtte R A. og referansemoment M. EN. fra ligning ligninger.

I de to første områdene til høyre er tverrgående kraft fraværende. I begynnelsen av nettstedet med en jevnt distribuert belastning (høyre) Q \u003d 0., i klatring - verdien av reaksjonen R A.
3. For å konstruere uttrykket for å bestemme dem på tomtene. Bygget øyeblikkene på fibrene, dvs. ned.

(Epur of Single Moments har allerede blitt bygget tidligere)

Løs ligning (1), redusere på EI

Statisk usikkerhet beskrevet, Verdien av "ekstra" reaksjon er funnet. Det kan begynne å konstruere en EPUR Q og M for en statisk ubestemt stråle ... Sander det forhåndsbestemte stråleskjemaet og spesifiser reaksjonsverdien R B.. I denne reaksjonsstrålen er det mulig å ikke bestemme om vi går til høyre.

Bygning Epura Q. For statisk ubestemt stråle

Bygge Eppura Q.

Bygge Eppura M.

Vi definerer M på Extremum Point - på punktet TIL. Først definerer vi sin posisjon. Betegne avstanden til den som en ukjent " h." Deretter

Bygge Eppura M.

Bestemmelse av tangentspenninger i et fremmed tverrsnitt. Tenk på tverrsnittet itoderus. S x \u003d 96,9 cm 3; YH \u003d 2030 cm 4; Q \u003d 200 kN

For å bestemme det tangent stress gjelder formel Hvor Q er en tverrgående kraft i seksjonen, er S x 0 det statiske øyeblikket av en tverrsnittsdel av tverrsnittet på den ene siden av laget hvor de tangentbelastningene bestemmes, IX er øyeblikket i treghetens øyeblikk av Hele tverrsnittet, B - Seksjonsbredden på stedet der det tangentspenningen bestemmes

Regne ut maksimum Tanner Spenning:

Beregn det statiske øyeblikket for topphyller:

Nå databehandling tangent understrekninger:

Bygning Tanner spenninger:

Prosjekt- og verifikasjonsberegninger. For bjelker med innebygd innenlands innsats, velg et tverrsnitt i form av to kanaler fra styrken av normale spenninger. Kontroller styrken på bjelkene ved hjelp av tilstanden for tangentielle stress og energikriteriet for styrke. Gitt:

La oss vise strålen med bygget eppuras q og m

I henhold til hjelp av bøyningsmomenter er farlig tverrsnitt i hvilken tid M C \u003d M MAX \u003d 48.3KN.

Styrke styrke tilstanden Denne strålen har skjemaet Σ max \u003d m c / w x ≤σ adm.Det kreves å velge tverrsnittet Av de to kanalene.

Vi definerer den nødvendige oppgjørsverdien aksial dreiemomentmotstand:

For seksjonen i form av to kanaler i henhold til å godta To Schwello №20A., øyeblikket av treghet av hver chavellor I x \u003d 1670cm 4, deretter aksalt øyeblikk av motstanden til hele delen:

Overspenning (korthet)på farlige poeng vurderer vi i henhold til formelen: så får vi det antiskli:

Sjekk nå styrken på strålen, basert på Vilkår for tangentiell styrke.I følge Eppure av tverrgående krefter farlig er tverrsnitt på stedet av solen og delen D. Som det kan ses fra trollet, Q max \u003d 48,9 kN.

Tanner stress styrke tilstand Den har skjemaet:

For kanalnummer 20 A: statisk øyeblikk av firkantet S x 1 \u003d 95,9 cm3, kryssmomentet i tverrsnittet I x 1 \u003d 1670 cm 4, tykkelsen på veggen D 1 \u003d 5,2 mm, gjennomsnittlig tykkelse av Hyllen T 1 \u003d 9,7 mm, høyden på kanalen H 1 \u003d 20 cm, bredden på hyllen B 1 \u003d 8 cm.

For tverrgående seksjoner av to kanaler:

S x \u003d 2s x 1 \u003d 2 · 95,9 \u003d 191,8 cm 3,

I x \u003d 2i x 1 \u003d 2 × 1670 \u003d 3340 cm 4,

b \u003d 2d 1 \u003d 2 · 0,52 \u003d 1,04 cm.

Bestemme verdien maksimal tangent spenning:

τ maks \u003d 48,9 · 10 3 · 191,8 · 10 -6 / 3340 · 10 -8 · 1,04 · 10 -2 \u003d 27MPA.

Som sett, τ Max.<τ adm (27MPa.<75МПа).

Dermed, Tilstanden av styrke utføres.

Kontroller styrken på bjelkene for energikriteriet.

Fra vurdering Eppur q og m følger det farlig er tverrsnittet med, i hvilken handling M C \u003d M Maks \u003d 48,3 KNM og Q C \u003d Q MAX \u003d 48,9 KN.

La oss bruke analyse av den intense tilstanden i seksjonene i seksjonen med

Fastslå normale og tangent påkjenninger på flere nivåer (merket på delen av seksjonen)

Nivå 1-1: Y 1-1 \u003d H 1/2 \u003d 20/2 \u003d 10 cm.

Normale og tangenter spenning:

Hoved spenning:

Nivå 2-2: Y 2-2 \u003d H 1/2 - T 1 \u003d 20 / 2-0.97 \u003d 9.03cm.

Hovedspenninger:

Nivå 3-3: Y 3-3 \u003d H 1/2 - T 1 \u003d 20 / 2-0.97 \u003d 9.03cm.

Normale og tangent påkjenninger:

Hovedspenninger:

Ekstreme tangent påkjenninger:

Nivå 4-4: Y 4-4 \u003d 0.

(I midten av normale spenninger er , tangent maksimal, de var i testing av tangentiell styrke)

Hovedspenninger:

Ekstreme tangent påkjenninger:

Nivå 5-5:

Normale og tangent påkjenninger:

Hovedspenninger:

Ekstreme tangent påkjenninger:

Nivå 6-6:

Normale og tangent påkjenninger:

Hovedspenninger:

Ekstreme tangent påkjenninger:

Nivå 7-7:

Normale og tangent påkjenninger:

Hovedspenninger:

Ekstreme tangent påkjenninger:

I samsvar med beregningene eppures av stress σ, τ, σ 1, σ 3, τ max og τ minpresentert i fig.

Analyse Disse ePUR visersom i delen av strålen Farlig er poeng på nivå 3-3 (eller 5-5), der:

Ved hjelp av energikriterium for styrke, Motta

Fra sammenligningen av tilsvarende og tillatelig stress, følger det at tilstanden til styrke også utføres

(135,3 MPa.<150 МПа).

Den kontinuerlige strålen er lastet i alle spenner. Konstruere handlinger Q og M for kontinuerlige bjelker.

1. Bestem det grad av statisk usikkerhet Bjelker med formelen:

n \u003d sop-3 \u003d 5-3 \u003d 2, Hvor SOP - Antall ukjente reaksjoner, 3 - Antall statistiske ligninger. Å løse denne strålen kreves to ekstra ligninger.

2. betegne rom støtte med null i rekkefølge ( 0,1,2,3 )

3. betegne antall spannene fra den første i rekkefølge ( ι 1, ι 2, ι 3)

4. Hver span vi vurderer hvordan enkel stråle og vi bygger for hver enkelt stråle Q og M. Hva tilhører enkel stråleVi vil betegne med indeksen "0"Hva tilhører Effektiv stråle, vil vi betegne uten denne indeksen. Dermed er det en tverrgående kraft og bøyning for en enkel stråle.

Ta i betraktning bay of the 1st Spanlet

Fastslå fiktive reaksjoner for første spennebjelke på bordformler (se tabell "Fiktive supportreaksjoner ....»)

Freaker Beam

Freaker's Beam

5. Lag opp Ligning 3 x Moments for to poeng - Mellomstøtter - Støtte 1 og støtte 2. Dette vil bli to manglende ligninger for å løse problemet.

Ligning på 3x øyeblikk generelt form:

For punkt (støtte) 1 (n \u003d 1):

For punkt (støtte) 2 (n \u003d 2):

Vi erstatter alle de kjente verdiene, vi anser det Øyeblikket på nullstøtten og på den tredje støtten er , m 0 \u003d 0; M 3 \u003d 0

Så får vi:

Vi deler den første ligningen for en fabrikk 4 på M 2

Den andre ligningen er delt inn i en faktor på 20 på M 2

La dette systemet av ligninger:

Fra den første ligningen vil jeg sende inn det andre, vi får:

Vi erstatter denne verdien til noen av ligningene og finner M 2.

Med en rett ren bøyning av en bar i sine tverrsnitt, oppstår bare normale spenninger. Når verdien av bøyemomentet M i tverrsnittet av stangen er mindre enn noen verdi, er EPUR, som karakteriserer fordelingen av normale spenninger langs aksen i tverrsnittet, vinkelrett på den nøytrale akse (figur 11.17, a ), har utseendet vist på fig. 11.17, b. De største spenningen er lik økningen i bøyemomentet M normale spenninger øker, så langt deres største verdier (i fibrene som er mest fjernt fra den nøytrale akse), blir lik avkastningsstyrken (figur 11.17, b) ; I dette tilfellet er bøyemomentet lik en farlig betydning:

Med en økning i bøyemomentet over en farlig spenningsverdi som er lik avkastningsstyrken, ikke bare i fibrene de fleste fjerntliggende fra den nøytrale aksen, men også i noen tverrsnittssone (figur 11.17, G); I denne sonen er materialet i en plasttilstand. I midtdelen av spenningsdelen er det mindre avkastningsgrense, dvs. materialet i denne delen er fortsatt i en elastisk tilstand.

Med en ytterligere økning i bøyemomentet, propagerer plastsonen mot den nøytrale akse, og dimensjonene til den elastiske sonen reduseres.

Med en viss grense på bøyemomentet, som svarer til den komplette utmattelsen av bøyes tverrsnitt av tverrsnittet, forsvinner den elastiske sonen, og sonen i plasttilstanden opptar hele tverrsnittsarealen (Fig. 11,17, E) . I dette tilfellet dannes den såkalte plasthengslet (eller avkastningshengden) i seksjonen.

I motsetning til det perfekte hengselet som ikke oppfatter øyeblikket, virker plasthengslet i et plasthengsler. Plasthengslet er ensidig: det forsvinner når stangen på omvendt øyeblikk (i forhold til) tegnet eller når strålen losser.

For å bestemme størrelsen på grensen bøyemomentet tildeler vi strålen i form av tverrsnittet som ligger over den nøytrale akse, er elementområdet plassert i en avstand fra den nøytrale akse, og i den delen som befinner seg under den nøytrale aksen, Plattformen er plassert i en avstand fra den nøytrale aksen (Fig. 11.17, og).

Den grunnleggende normale kraften som virker på stedet i grenseverdien, er lik sitt øyeblikk om den nøytrale akse som er lik på samme måte som øyeblikket med normal kraft som virker til nettstedet, er lik begge disse øyeblikkene har de samme tegnene. Størrelsen på det maksimale øyeblikket er lik punktet til alle elementære krefter i forhold til den nøytrale aksen:

hvor - de statiske øyeblikkene av henholdsvis de øvre og nedre delene av tverrsnittet i forhold til den nøytrale aksen.

Beløpet kalles aksial plastmoment og betegner

(10.17)

Dermed,

(11.17)

Den langsgående kraft i tverrsnittet under bøyning er , og derfor er området av det komprimerte seksjonsområdet lik området av den strakte sonen. Således deler den nøytrale akse i tverrsnittet, som faller sammen med plasthengslet, driver dette tverrsnittet i to isometriske deler. Følgelig, med asymmetrisk tverrsnitt, finner den nøytrale aksen ikke i begrensningstilstanden gjennom senteret av alvorlighetsgraden.

Bestem med formel (11,17) Maksimumsverdien for stangen av rektangulær seksjon H Høyde og bredde B:

Fareverdien av det øyeblikket hvor rekkevidden av normale spenninger er sett på fig. 11,17, b, for rektangulær seksjon bestemmes av formelen

Holdning

For rund seksjon, forholdet A for en fremmed

Hvis bøyestangen er statisk bestemt, så etter å ha fjernet lasten, som forårsaket øyeblikket av bøyemomentet i tverrsnittet, er null. Til tross for dette forsvinner normale spenninger i tverrsnittet ikke. Stadiet med normale spenninger i plaststadiet (Fig. 11,17, E) er overlappet med spenninger i elastikkfasen (Fig. 11,17, E), som ligner på scenen som er avbildet i fig. 11.17, B, siden når lossing (som kan ses som en last med et øyeblikk av omvendt tegn), oppfører materialet seg som elastisk.

Bøyemomentet M svarer til stress-vist i fig. 11.17, E, i en absolutt verdi, så snart tilstanden i tverrsnittet av tømmeret fra handlingen i øyeblikket og det totale øyeblikket er null. Den største spenningen på scenen (Fig. 11,17, E) bestemmes av uttrykket

Oppsummering av stressene vist på fig. 11.17, D, E, Vi får eppuren vist på fig. 11.17, g. Denne epur karakteriserer fordelingen av stress etter fjerning av lasten, som forårsaket øyeblikket med et slikt ember, bøyemomentet i seksjonen (så vel som langsgående kraft) er null.

Den angitte bøyteori for elastisitetsgrensen benyttes ikke bare i tilfelle ren bøyning, men også i tilfelle av tverrbøyning, når den tverrgående kraften også virker i tverrsnittet av strålen i tverrsnittet.

Vi definerer nå grenseverdien av kraften P for den statisk definerte strålen vist på fig. 12.17, a. Epping av bøyemomenter for denne strålen er vist på fig. 12.17, b. Det største bøyemomentet forekommer under lasten der den er lik grensetilstanden som svarer til full utmattelse av lagerstrålens evne, oppnås når et plasthengsel oppstår i seksjonen under belastning, som følge av hvilken strålen blir til en mekanisme (figur 12.17, b).

Samtidig er bøyemomentet i seksjonen under lastet lik

Fra tilstanden finner vi [se formel (11.17)]

Nå beregner vi grensebelastningen for den statisk ubestemte strålen. Tenk på som et eksempel to ganger den stiftelige ubestemte strålen av konstant seksjon vist i fig. 13.17, a. Den venstre ende og bjelkene lagres hardt, og den høyre enden av B er festet mot rotasjon og vertikal forskyvning.

Hvis spenningen i strålen ikke overskrider proporsjonalitetsgrensen, så er de rasende øyeblikkene vist på fig. 13.17, b. Den er bygget i henhold til resultatene av beregningen av strålen ved konvensjonelle metoder, for eksempel ved hjelp av ligninger på tre punkter. Det største bøyemomentet er like i venstre referanseseksjon av strålen under vurdering. Med verdien av lasten når bøyemomentet i denne delen den farlige verdien av fremveksten av stress som er lik avkastningsstyrken, i fibrene i bjelkene, den fjerneste fra den nøytrale aksen.

Å øke belastningen som overstiger den angitte verdien, fører til at det i venstre referanseseksjon blir et bøyemoment en lik grenseverdi, og et plasthengsler vises i dette tverrsnittet. Imidlertid er bærekapasiteten til strålen helt ikke utmattet.

Med en ytterligere økning i lasten til en viss verdi vises plasthengsler også i tverrsnitt i og C. Som et resultat av utseendet på de tre hengslene i strålen, blir det først en statisk ubestemt, geometrisk foranderlig (blir til en mekanisme). En slik tilstand av strålen under vurdering (når tre plasthengsler oppstår i det) er grensen og oppfyller den fulle utmattelsen av dens lagerevne; Ytterligere økning i belastningen P blir umulig.

Størrelsen på grensebelastningen kan installeres uten en undersøkelse av strålens arbeid i elastisk stadium og klargjøre sekvensen av dannelse av plasthengsler.

Verdier av bøyningsmomenter i seksjoner. A, B og C (hvor plasthengsler oppstår) i grenseverdien er lik, og derfor har de preget av bøyemomentene i bøyningsstaten i bjelken vist i fig. 13.17, i. Denne eppuren kan representeres bestående av to EPUR: Den første av dem (Fig. 13.17, D) er et rektangel med ordinater og er forårsaket av at øyeblikkene påføres i enden av en enkel stråle som ligger på to støtter (figur 13.17, E ); Den andre fasen (Fig. 13.17, E) er en trekant med den største ordinære og er forårsaket av lasten som virker på en enkel stråle (figur 13.17, g.

Det er kjent at kraften P, som virker på en enkel stråle, forårsaker et bøyemoment i tverrsnitt under lasten hvor en og avstand fra lasten til strålens ender. I tilfelle under vurdering (fig.

Og derfor er øyeblikket under belastning

Men dette øyeblikket, som vist (Fig. 13.17, E), er lik

På samme måte settes grensebelastninger for hvert spekter av en multi-styrke statisk ubestemt stråle. Som et eksempel, vurderer vi fire ganger en statisk ubestemt stråle av en permanent seksjon vist i fig. 14.17, a.

I grenseverdien som tilsvarer den komplette utmattelsen av strålens lagerkapasitet i hver av dens spenning, har økningen av bøyemomenter utseendet vist på fig. 14.17, b. Denne apt kan betraktes som bestående av to epus, bygget under forutsetningen om at hver span er en enkel stråle som ligger på to støtter: ett trinn (Fig. 14.17, c) forårsaket av øyeblikkene som virker i støtteplasthengsler, og den andre (fig. . 14.17, d) forårsaket av grensebelastninger festet i spennerne.

Fra fig. 14.17, vi setter:

I disse uttrykkene

Den oppnådde verdien av maksimal belastning for hver spenning av strålen er ikke avhengig av natur- og belastningsverdiene i de resterende spenner.

Fra det demonterte eksempelet, kan det ses at beregningen av en statisk ubestemt stråle på lagervennligheten er enklere enn beregningen av det elastiske stadiet.

En noe annerledes måter å beregne de kontinuerlige bjelkene på bæreevne i tilfeller der forholdene mellom belastningsverdier i forskjellige spenner også er satt i tillegg til arten av lasten i hver span. I disse tilfellene anses maksimal belastning å være slik at utmattelsen av lagerstrålen ikke utblåses i alle spenner, men i en av dens spenner.

Den maksimale tillatte belastningen bestemmes ved å dividere verdiene til styringsfaktoren.

Det er mye vanskeligere å bestemme grenseverdien som er underholdt på bjelken, rettet ikke bare fra topp til bunn, men også fra bunnen opp, så vel som under virkningen av konsentrerte øyeblikk.

29-10-2012: Andrew.

En typo er laget i bøyemomentet formel for strålen med stive klemmer på støttene (3. bunn): Lengden skal være på torget. En typo er laget i den maksimale avbøyningsformelen for en stråle med stive klemmer på støttene (3. bunn): det må være uten "5".

29-10-2012: Dr. Lom.

Ja, det ble faktisk gjort feil når de redigerer etter kopiering. For øyeblikket korrigeres feil, takk for oppmerksomhet.

01-11-2012: Vic.

typo i formelen i den femte over eksemplet (er forvirret av graden ved siden av X og EL)

01-11-2012: Dr. Lom.

Og det er sant. Rettet opp. Takk for oppmerksomhet.

10-04-2013: flimmer

I formelen, T.1 2.2 mmax, virker det, det er ikke nok firkantet etter en.

11-04-2013: Dr. Lom.

Ikke sant. Jeg kopierte denne formelen fra "referanseboken på motstanden av materialer" (Ed. S.P. Fescik, 1982, s. 80) og ikke engang oppmerksom på at med en slik rekord, blir det ikke en jevn dimensjon. Nå regnet jeg alt personlig, virkelig avstanden "A" vil være på torget. Dermed viser det seg at fotomåføren savnet en liten tolv, og jeg ble ledet til dette pesh. Rettet opp. Takk for oppmerksomhet.

02-05-2013: Timko.

God ettermiddag Jeg vil gjerne spørre deg i Tabell 2, ordningen 2.4, interesserer formelen "øyeblikket i spenningen" hvor indeksen x - ikke er klar? Kan du svare)

02-05-2013: Dr. Lom.

For konsollbjelker i tabell 2 ble ligningen av statisk likevekt samlet fra venstre til høyre, dvs. Begynnelsen av koordinatene ble ansett som et punkt på en stiv støtte. Men hvis vi vurderer en speil cantilever stråle, hvor den stive støtten vil være riktig, så for en slik stråle, vil hastighetsligningen i spaken være mye enklere, for eksempel for 2,4 mx \u003d qx2 / 6, mer presist - QX2 / 6, som det nå er vurdert at hvis Epur-øyeblikkene ligger på toppen, så er øyeblikket negativt.
Fra konverteringsstedet er tegnet av øyeblikket et ganske betinget konsept, siden i tverrsnitt, hvor bøyemomentet er bestemt, både komprimering og strekkbelastningsloven. Det viktigste å forstå at hvis EPUR er plassert på toppen, vil strekkspenningene virke i den øvre delen av seksjonen og omvendt.
I tabellen er minus for øyeblikk på den stive støtten ikke festet, men handlingsretningen i øyeblikket ble tatt i betraktning ved fremstillingen av formler.

25-05-2013: Dmitriy.

Fortell meg, med hva forholdet mellom lengden på strålen til diameteren er de rettferdige formlene?
Jeg vil bare vite eller det består bare for lange bjelker, som i bygging av bygninger, eller kan også brukes til å beregne akselavbøyningen, opptil 2 m lang. Vennligst svar så l / d\u003e ...

25-05-2013: Dr. Lom.

Dmitry, jeg sa deg allerede, for roterende aksler, de beregnede ordningene vil være andre. Likevel, hvis akselen er i en fast tilstand, kan den sees som en stråle, og det spiller ingen rolle hvilken av det er et tverrsnitt: en runde, firkantet, rektangulær eller litt mer. Disse beregnede ordningene gjenspeiler mest nøyaktig tilstanden til bjelkene ved l / d\u003e 10, med et forhold på 5

25-05-2013: Dmitriy.

Takk for svaret. Kan du fortsatt ringe litteraturen som jeg kan referere til, i mitt arbeid?
Mener du at for roterende aksler i ordningene vil være andre på grunn av rotasjonsmomentet? Jeg vet ikke hvor viktig det er, siden den tekniske boken er skrevet at i tilfelle av sving, er avbøyningen, som introdusert av rotasjonsmomentet på akselen er svært liten sammenlignet med avbøyningen fra den radiale komponenten av skjære kraft. Hva tror du?

25-05-2013: Dr. Lom.

Jeg vet ikke hva slags oppgave du bestemmer, og derfor er det vanskelig å lede et emne. Jeg vil prøve å forklare tanken din annerledes.
Beregning av byggekonstruksjoner, deler av maskiner, etc., som regel består av to etapper: 1. Beregning av grenseverdiene i den første gruppen er den såkalte beregningen av styrke, 2. Beregning av grenseverdiene i den andre gruppe. En av typer beregning på grenseverdiene i den andre gruppen er å beregne på avbøyningen.
I ditt tilfelle, etter min mening, vil det være viktigere å beregne styrken. Dessuten er det i dag 4 teorier om styrke og beregning for hver av disse teoriene - forskjellige, men i alle teorier, når de beregner, tas effekten av både bøyning og dreiemoment.
Avbøyningen oppstår i virkningen av dreiemomentet forekommer i et annet plan, men det tas hensyn til beregningene. Og så liten denne avbøyningen eller big - beregningen vil vise.
Jeg spesialiserer meg ikke på beregningene av maskinens deler og mekanismene, og derfor kan den autoritative litteraturen om dette problemet ikke angis. I en hvilken som helst referanse bok av ingeniørutviklede knuter og deler av maskinene, bør dette emnet være riktig avslørt.

25-05-2013: Dmitriy.

Kan jeg kommunisere med deg via post eller skype? Jeg vil fortelle deg hva jeg gjør for arbeid og hvorfor det var tidligere spørsmål.
Post: [Email beskyttet]
Skype: Dmytrocx75.

25-05-2013: Dr. Lom.

Du kan skrive meg, e-postadressene på nettstedet er ikke vanskelig å finne. Men jeg vil ikke umiddelbart forhindre noen beregninger, og jeg signerer ikke partnerkontrakter.

08-06-2013: Vitaly.

Spørsmål på tabell 2, opsjon 1.1, avbøyningsformel. Vennligst sjekk dimensjonen.
Q - i kilo.
L - i centimeter.
E - i kgf / cm2.
I - cm4.
Greit? Noe merkelige resultater oppnås.

09-06-2013: Dr. Lom.

Det er riktig, centimeter oppnås ved utgangen.

20-06-2013: Evgeny Borisovich

Hallo. Hjelpe estimatet. Vi har en sommert treverk i nærheten av DC, en størrelse på 12,5 x 5,5 meter, i hjørnene av rack-metallrørene med en diameter på 100 mm. Tvunget til å lage et tak på gårdstypen (det er synd at det er umulig å tegne en tegning) Polykarbonadebelegg, gårder laget av profilrøret (firkantet eller rektangel) om arbeidet mitt. Du vil ikke gjøre feil. Jeg sier at det ikke vil gå, og administrasjonen sammen med sjefen min sier at alt vil gå. Hvordan være?

20-06-2013: Dr. Lom.

22-08-2013: Dmitriy.

Hvis strålen (puten under kolonnen) ligger på en tett jord (mer presist brent under dybden av frysingen), så hvilken skjema skal du bruke til å beregne en slik stråle? Intuisjon tyder på at alternativet "på to støtter" ikke passer og at bøyemomentet skal være betydelig mindre.

22-08-2013: Dr. Lom.

Beregning av stiftelser - et eget stort emne. I tillegg er det ikke helt klart hva strålen er i spørsmålet. Hvis det er en pute under kolonnen i en kolonnefond, er grunnlaget for beregningen av en slik pute styrken av jorda. Oppgaven til puten er å omfordele lasten fra kolonnen på basen. Jo mindre styrken, desto større er puten. Eller den større lasten, desto større er puten med den samme jordstyrken.
Hvis vi snakker om å skrive, så avhengig av fremgangsmåten i stabiliteten, kan den beregnes som en stråle på to støtter, eller som en stråle på elastisk basis.
Generelt, når man beregner grunngrunnlaget, bør styres av kravene i SNIP 2.03.01-84.

23-08-2013: Dmitriy.

Dette refererer til en pute under en kolonne av et kolonnefond. Lengden og bredden på putene er allerede bestemt på grunnlag av jordens belastning og styrke. Men her er høyden på puten og antall forsterkning i det aktuelle. Jeg ønsket å beregne analogt med artikkelen "Beregning av den armerte betongbjelken", men jeg antar hva du skal vurdere bøyemomentet i puten som ligger på bakken, som i strålen på to hengselstøtter, vil det ikke være helt sant. Spørsmålet er som den beregnede ordningen betraktes som et bøyemoment i puten.

24-08-2013: Dr. Lom.

Høyde- og tverrsnittet i forsterkningen i saken din er definert som for konsollbjelker (i bredden og lengden på puten). Skjema 2.1. Bare i ditt tilfelle er støtteaksjonen lasten på kolonnen, eller snarere en del av lasten på kolonnen, og den jevnt fordelt belastningen er jorda. Med andre ord må den angitte beregningsskjemaet vendes om.
I tillegg, hvis lasten på fundamentet overføres fra en ekstracentrely lastet kolonne eller ikke bare fra kolonnen, vil et ytterligere punkt utføres på puten. Når det beregnes, bør dette vurderes.
Men jeg gjentar igjen, ikke engasjere seg i selvmedisinering, følg kravene til den angitte Snipa.

10-10-2013: Yaroslav.

God kveld. Hands opp, plukke metall. 4.2 meter stråle. Hus i to valg, er basen blokkert av hule hule plater med en lengde på 4,8 meter, topp med en 1,5-linjers murstein-murstein med en lengde på 3,35 m høy 2,8 m. Avansert døråpningen. USOP på Denne veggen overlapper platen på den ene siden 4.8m. På de andre 2,8 meter på platene, igjen bære veggen som en utbrudd under og på toppen av trebjelkene 20 per 20 cm 5m.6 lengde på stykker og en lengde på 3 meter 6 stykker av gulvet fra brettene 40mm.25m2 . Det er ingen andre belastninger. Hva viser du hva du skal ta noen til å ta for å sove godt. Så langt er det verdt 5 år.

10-10-2013: Dr. Lom.

Se i avsnittet: "Beregning av metallkonstruksjoner" Artikkelen "Beregning av en metallkumper for lagervegger" i den er tilstrekkelig detaljert beskrevet prosessen med valg av bjelkeseksjonen, avhengig av gjeldende belastning.

04-12-2013: Kirill.

Fortell meg, vær så snill, hvor du kan bli kjent med produksjonen av formlene av den maksimale avbøyningen av bjelker for P.P. 1.2-1.4 Tab.1.

04-12-2013: Dr. Lom.

Utgangen av formelen for ulike alternativer for påføring av masse på nettstedet mitt er ikke gitt. De generelle prinsippene som den er basert på konklusjonen av slike ligninger, kan du se i artiklene "grunnleggende for konverteringen, de beregnede formlene" og "grunnlaget for konverteringen, definisjonen av stråleavbøyningen."
I disse tilfellene (unntatt 1.3) kan imidlertid maksimal avbøyning ikke være i midten av strålen, fordi bestemmelsen av avstanden fra starten av strålen til avsnittet, hvor den maksimale avbøyningen vil være en egen oppgave. Et nylig spørsmål ble diskutert i emnet "Beregningsordninger for statisk ubestemt bjelker", se der.

24-03-2014: Sergey.

en feil i 2.4 Tabell 1. Ikke engang dimensjonen observeres.

24-03-2014: Dr. Lom.

Ingen feil, og enda mer så overholdelse av dimensjonen i den beregnede ordningen du angav. Angi hva som er feilen.

09-10-2014: Sanych.

God dag. Og på M og MMAX forskjellige måleenheter?

09-10-2014: Sanych.

Tabell 1. Beregning 2.1. Hvis jeg er reist til en firkant, vil MMAX være i kg * m2?

09-10-2014: Dr. Lom.

Nei, på M og MMAX en enkelt måling av KGM eller NM. Siden den distribuerte belastningen måles i kg / m (eller N / M), vil verdien av øyeblikket være kgm eller nm.

12-10-2014: Pavel

God kveld. Jeg jobber med produksjon av polstrede møbler og regissøren kastet meg en utfordring. Jeg ber om din hjelp, fordi Jeg vil ikke løse det "på øyet".
Essensen av problemet er som følger: Basert på sofaen, er en metallramme av et profilert rør 40x40 eller 40x60 planlagt, som ligger på to støtter avstanden mellom som er 2200 mm. Spørsmål: Vil det være nok profilkorseksjoner når du laster fra sofaen + Ta 3 personer 100 kg ???

12-10-2014: Dr. Lom.

Det avhenger av settet av faktorer. I tillegg indikerte du ikke tykkelsen på røret. For eksempel, med en tykkelse på 2 mm, motstandsmomentet W \u003d 3,47 cm ^ 3. Følgelig, det maksimale bøyemomentet, som tåler røret, M \u003d WR \u003d 3,47x2000 \u003d 6940 kgm eller 69,4 kgm, deretter den maksimale tillatte belastningen for 2 rør Q \u003d 2x8m / l ^ 2 \u003d 2x8x69.4 / 2.2 ^ 2 \u003d 229,4 kg / m (med hengslede støtter og uten å ta hensyn til dreiemoment, som kan oppstå under overføringen av lasten ikke i midten av alvorlighetsgraden). Og dette er en statisk belastning, og belastningen vil sannsynligvis være dynamisk, og deretter sjokket (avhengig av sofaens design og aktiviteten til barn, mine sofaer hopper på en slik måte at ånden fanger), så anser seg selv . Artikkel "Beregnede verdier for rektangulære profilrør" for å hjelpe deg.

20-10-2014: student

Doc, vennligst hjelp.
Den stive faste strålen, spenningen på 4 m, innholdet på 0,2 m. Lastet: fordelt 100 kg / m langs strålen, pluss 100 kg / m i en del av 0-2 m, pluss en fokusert 300 kg i midten (2 m). Bestemte støttereaksjoner: a - 0,5 tonn; I - 0,4 tonn. Så jeg hang: For å bestemme bøyemomentet, under den konsentrerte belastningen, er det nødvendig å beregne summen av øyeblikkene til alle kreftene til høyre og til venstre for den. Pluss et øyeblikk vises på støtter.
Hvordan er lasten i dette tilfellet? Det er nødvendig å bringe alle distribuerte belastninger til konsentrert og summert (nektet fra støttereaksjonen * avstand) i henhold til formlene i beregningssystemet? I artikkelen din om gården er utformingen av alle kreftene forståelig, og her kan jeg ikke legge inn metoden for å bestemme de nåværende kreftene.

21-10-2014: Dr. Lom.

Til å begynne med er en stiv fast bjelke- og støtteområder inkompatible konsepter, se artikkelen "Typer av støtter, hvilken beregningsskjema som skal velges." Dømme etter beskrivelsen din, har du enten en enkeltbrudd hengslet bladstråle med konsoller (se tabell 3), eller en tre-pistol stivt klemt stråle med 2 ekstra støtter og ikke likefly (i dette tilfellet av de tre-tiden ligningene til du skal hjelpe). Men i alle fall vil støttereaksjonene i symmetrisk belastning være den samme.

21-10-2014: student

Jeg forsto. Rundt omkretsen i første etasje i Armopoyas 200x300h, en ekstern perimeter 4400x4400. Det er 3 kanaler i det, med et trinn på 1 m. Spanen uten rack, på en av dem det verste alternativet, er lasten asymmetrisk. DE. Les Balka som hengslet?

21-10-2014: Dr. Lom.

22-10-2014: student

faktisk ja. Så jeg forstår at forsvareren av Schawler vil bli tygget og Armopoyas selv i stedet for vedlegg, så det viser seg en hengselstråle?
Det maksimale øyeblikket i midten viser seg m \u003d q + 2Q + fra den asymmetriske belastningen til maksimum 1.125q. De. Jeg foldet alle 3 belastninger, det er riktig?

22-10-2014: Dr. Lom.

Ikke helt, først bestemmer du øyeblikket av virkningen av den konsentrerte belastningen, så øyeblikket fra den jevnt fordelt belastningen langs hele strålen, så når øyeblikket som oppstår i virkningen av en jevnt fordelt belastning på en del av strålen . Og bare deretter brett verdiene til øyeblikkene. For hver av lastene vil det være sin egen beregningssystem.

07-02-2015: Sergey.

Er det ikke feil i MMAX-formelen for saken 2.3 i tabell 3? Konsollstråle, sannsynligvis pluss i stedet for minus bør være i parentes

07-02-2015: Dr. Lom.

Nei, ingen feil. Lasten på konsollen reduserer øyeblikket i spanen, og øker ikke. Det kan imidlertid ses når det gjelder øyeblikk.

17-02-2015: Anton.

Hei, først takk for formelen, lagret i bokmerker. Fortell meg, vær så snill å ha et tømmer over spanen, fire lags ligger i baren, avstander: 180mm, 600mm, 600mm, 600mm, 325mm. Med en Epirah, ble bøyemomentet funnet ut, jeg kan ikke forstå hvordan deblection formelen endres (tabell 1, skjema 1,4), hvis det maksimale øyeblikket på den tredje lag.

17-02-2015: Dr. Lom.

Jeg har allerede besvart flere ganger på slike spørsmål i kommentarene til artikkelen "Beregningsordninger for statisk ubestemt bjelker." Men du var heldig, for klarhet, jeg oppfylte beregningen i henhold til dataene fra spørsmålet ditt. Sjekk ut artikkelen "Det generelle tilfellet med å beregne bjelkene på hengslede støtter under handlingen av flere konsentrerte belastninger", muligens, med tiden, vil jeg legge til den.

22-02-2015: Roman

Doc, jeg kan ikke justere disse alle formlene uforståelige for meg. Derfor ber jeg deg om å hjelpe. Jeg vil lage en konsolltrapp i huset (skritt fra armert betong nærmere når du bygger vegger). Veggbredde 20cm, murstein. Lengden på det fremspringende trinnet er 1200 * 300mm, jeg vil at trinnene skal være riktig form (ikke en kil). Jeg forstår det er intuitivt at forsterkningen vil være "noe tykkere" slik at trinnene var i en glad? Men takler det en armert betong til 3 cm last i 150 kg på kanten? Hjelp, så vær så snill, så ikke vil skate. Jeg vil være veldig takknemlig hvis du kan hjelpe meg ...

22-02-2015: Dr. Lom.

Hva du ikke kan maskere ganske enkle formler er dine problemer. I seksjonen "Grunnleggende av de fleste", er alt dette forringet i detalj. Her vil jeg si at prosjektet ditt er absolutt ikke ekte. Først, en vegg eller en bredde på 25 cm eller slaggblokk (men jeg kan være feil). For det andre vil verken murstein eller slaggblokkvegg gi tilstrekkelig klemming av trinnene i den angitte bredden på veggen. I tillegg bør en slik vegg beregnes til bøyemomentet som oppstår fra konsollbjelkene. For det tredje er 3 cm en uakseptabel tykkelse for forsterket betongkonstruksjon, med tanke på at det minste beskyttende laget skal være i bjelker minst 15 mm. Etc.
Hvis du ikke er klar til å mestre alt dette, så er det bedre å referere til den profesjonelle designeren - billigere vil bli utgitt.

26-02-2015: Roman

02-04-2015: vitaly.

hva gjør x i det andre bordet, 2.4

02-04-2015: Vitaly.

God dag! Hva er ordningen (algoritmen) du må velge å beregne balkongplaten, konsollen klemmes på den ene siden, hvordan man beregner øyeblikkene på støttet og i spanen? Kan den beregnes som en konsollstråle, ifølge Ordninger fra tabell 2, nemlig paragraf 1.1 og 2.1. Takk skal du ha!

02-04-2015: Dr. Lom.

x i alle tabeller betyr avstanden fra begynnelsen av referansen til studiepunktet der vi skal bestemme bøyemomentet eller andre parametere.

Ja, din balkongplate, hvis den er solid og lastene fungerer på det, som i de angitte ordningene kan du stole på disse ordningene. For konsollbjelker er det maksimale øyeblikket alltid på støtten, derfor er det ikke noe stort behov for å bestemme øyeblikket i spanen.

03-04-2015: Vitaly.

Tusen takk! Jeg ønsket også å klargjøre. Jeg forstår at hvis du stoler på 2 bord. Skjema 1.1, (lasten påføres på slutten av konsollen), så har jeg x \u003d l, og følgelig i span m \u003d 0. Hvordan være hvis jeg har denne belastningen også på ovnen ender? Og ifølge skjema 2.1 vurderer jeg øyeblikket på støtten, pluss den på den tiden i henhold til skjema 1.1 og på riktig måte for å importere meg for å finne et øyeblikk i spanen. Hvis jeg har en plate avgang 1.45m (i lyset), hvordan kan jeg beregne "X" Hva ville finne et øyeblikk i spanen?

03-04-2015: Dr. Lom.

Øyeblikket i spenningen vil variere fra QL på støtten til 0 på punktet for anvendelsen av lasten, som kan ses langs øyeblikket av øyeblikk. Hvis lasten din påføres på to punkter i enden av platen, så i dette tilfellet er det mer tilrådelig å gi bjelker som oppfatter belastninger på kantene. Samtidig kan platen allerede beregnes som en stråle på to støtter - bjelker eller komfyr med støtte i 3 sider.

03-04-2015: Vitaly.

Takk skal du ha! I øyeblikket forstod jeg allerede. Et spørsmål til. Hvis balkongen komfyren hviler på begge sider, brevet "G". Trenger du da å bruke den beregnede ordningen?

04-04-2015: Dr. Lom.

I dette tilfellet vil du ha en tallerken, klemt i 2 sider og på mitt nettsted av eksempler på beregning av en slik plate.

27-04-2015: Sergey.

Kjære lege skrap!
Fortell meg, vær så snill, for hvilken ordning du trenger å beregne hjernen til strålen her er en slik mekanisme https://yadi.sk/i/mbms5g9kgggbbf. Eller kanskje uten å gå i beregninger, fortell meg om det er egnet for bommen 10 eller 12, den maksimale belastningen er 150-200 kg, heishøyden er 4-5 meter. Rack - Rør D \u003d 150, Swivel Mekanisme eller Semi-aksel eller Front Hub av Gazelle. Skipet kan være laget av tøft fra samme dioksyd, ikke en kabel. Takk skal du ha.

27-04-2015: Dr. Lom.

Evaluer påliteligheten til et slikt design uten beregninger vil ikke bli, men du kan beregne det i henhold til følgende kriterier:
1. Pilen kan ses som en to-rangering kontinuerlig stråle med en konsoll. Støtter for denne strålen vil ikke bare være et rack (dette er en mellomstøtte), men også noder av festing av kabelen (ekstreme støtter). Dette er en statisk ubestemt stråle, men for å forenkle beregningene (som vil føre til en liten økning i styrke) kan en pil betraktes som bare en enkeltbjelkebjelke med en konsoll. Den første støtten er kabelfesteanordningen, den andre er stativet. Deretter dine beregnede ordninger 1.1 (for last - midlertidig last) og 2.3 (egen bom vekt - konstant last) i tabell 3. og hvis lasten er midt på spanen, deretter 1,1 i tabell 1.
2. Samtidig er det umulig å glemme at den midlertidige belastningen du ikke vil være statisk, men i det minste dynamisk (se artikkelen "Beregning på slagbelastning").
3. For å bestemme innsatsen i kabelen, må du dele referanseaksjonen på stedet for festing av kabelen til hjørnet mellom kabelen og bjelken.
4. Din rack kan betraktes som en metallkolonne med en støtte - en stiv klemme på bunnen (se artikkelen "Beregning av metallkolonner"). Til denne kolonnen vil lasten bli brukt med en meget stor eksentrisitet hvis det ikke er kontroll.
5. Beregning av arrow parring noder og stativer og andre finesser av beregning av maskinkomponenter og mekanismer på dette nettstedet er ennå ikke vurdert.

05-06-2015: student

Dock, og hvor du kan vise et bilde?

05-06-2015: student

Liker du et annet forum?

05-06-2015: Dr. Lom.

Det var, men jeg har absolutt ingen tid for lossing av spam på jakt etter normale problemer. Derfor så langt så.

06-06-2015: student

Dock, min link https://yadi.sk/i/garddcaeh7iug
Hva er den beregnede skjemaet på enden det viser seg at strålen av overlappende og konsollstrålen, og vil det også påvirke avbøyningen av takbjelken (rosa) cantilever stråle (brun)?
Vegg - Skumblokk D500, Høyde 250 Bredde 150, Armopoyas (blå) Beam: 150x300, forsterkning 2x? 12, topp og bunn, i tillegg bunn i vinduene og vertexposisjonene i åpningen av vinduet - grids? 5, celle 50. I COALS Betongkolonner 200H200, Spanbjelker av Armopoyas 4000 uten vegger.
Overlapping: Shawlller 8p (rosa), for beregningen jeg tok 8u, sveiset og Zaanen med armopoyea-strålen, betonget, fra bunnen av bjelken til Seasller 190 mm, fra topp 30, spenningen 4050.
Til venstre for konsollen - åpningen for trappene, støtten til kanalen på røret? 50 (grønt), spenningen til bjelken 800.
Til høyre for konsollen (gul) - badet (dusj, toalett) 2000x1000, gulvet er fyllingen av den forsterkede ribbet tverrgående plate, dimensjonene på 2000x1000 høyde 40 - 100 på en ikke-flyttbar formarbeid (profesjonalist, bølge 60 ) + fliser på limet, veggene -Gipsocardon på profilene. Resten av gulvet 25, kryssfiner, linoleum.
På punktene til pilene, stammen av tanken med vann, 200l.
Vegger 2 etasjer: Plating med et brett 25 på begge sider, med isolasjon, høyde 2000, som støtter på Armopoyas.
Taket: Rafters -tragonal bue med stramming, langs strålen overlapper, med 1000 trinn, hviler på veggene.
Konsoll: Schwell 8P, SPAN 995, sveiset med forsterkning med forsterkning, betalt i strålen, sveiset til slaven overlapping. Spanen til venstre og til venstre for takbjelken - 2005.
Mens jeg lager forsterkningsrammen, er det en mulighet til å flytte konsollen til høyre og venstre, men det ser ut til å være igjen for det?

07-06-2015: Dr. Lom.

Valget av beregningssystemet vil avhenge av hva du vil ha: enkelhet og pålitelighet eller tilnærming til ekte designarbeid ved påfølgende tilnærminger.
I det første tilfellet kan den overlappende strålen betraktes som et hengsel, en toflygende stråle med et mellomliggende rør - et rør og en kanal som du ringer konsollstrålen, for ikke å ta hensyn til. Det er faktisk hele beregningen.
Videre, bare gå til strålen med en stiv klemme på ekstreme støtter, bør du først beregne forspenningene på dreiemomentets rotasjon og bestemme rotasjonsvinkelen til tverrsnittet av armoteas, med tanke på lasten fra veggene til 2 etasjer og deformasjoner av veggmaterialet under virkningen av dreiemoment. Og dermed beregne den to-spanstrålen, med tanke på disse deformasjonene.
I tillegg er det i dette tilfellet nødvendig å vurdere den mulige uttrekk av støtter - rør, som det er basert på fundamentet, men på jernbanen (som jeg forstått fra bildet) og denne ovnen vil bli deformert. Ja, og selve røret vil oppleve deformasjonen av komprimering.
I det andre tilfellet, hvis du vil ta hensyn til det mulige arbeidet til den brune chavelleren, bør du vurdere det som en ekstra støtte for takbjelken og dermed først beregne 3-veis strålen (støttereaksjon på en ekstra støtte og den vil være belastet på konsollstrålen), og bestemme deretter avbøyningsverdien ved sluttkonsollstrålen, omberegne hovedstrålen, ta hensyn til støttedrawdown og blant annet ta hensyn til rotasjonsvinkelen og avbøyningen av armopoyas i stedet for vedlegg av den brune chavelleren. Og dette er ikke alt.

07-06-2015: student

Doc, takk. Jeg trenger enkelhet og pålitelighet. Denne plottet er den mest lastede. Jeg tenkte selv om å binde en tankstativ på en stramming, for å redusere belastningen på overlappingen, da vannet vil slå sammen om vinteren. I slike ruskberegninger klatrer jeg ikke. Generelt vil konsollen redusere avbøyningen?

07-06-2015: student

DOC, et annet spørsmål. Konsollen er oppnådd i midten av vinduet, gjør det fornuftig å skifte til kanten? Din kjære

07-06-2015: Dr. Lom.

I det generelle tilfellet vil konsollen redusere avbøyningen, men som jeg allerede har snakket med hvor mye i ditt tilfelle er et stort spørsmål, og kompensasjonen til vinduets åpningssenter vil redusere konsollens rolle. Og også, hvis du har den mest lastede tomten, kan det være enkelt å forbedre strålen, for eksempel en annen samme kanal? Jeg kjenner ikke lastene dine, men lasten fra 100 kg vann og halvparten av tankenes vekt virker ikke så imponerende for meg, men kanalen 8p fra avbøyningens synspunkt ved 4 m er spanen, Tar i betraktning den dynamiske belastningen når du går?

08-06-2015: student

Doc, takk for de gode rådene. Etter helgen beregner jeg strålen som en to-rangering på hengslene. Hvis det er en stor høyttaler når du går, legger jeg konstruktivt muligheten til å redusere trinnene i takbjelken. Country House, så dynamikken av tolerant. Det tverrgående skiftet av kanalene har en større effekt, men den behandles med installasjon av tverrbindinger eller festing. Det eneste er at betongfylling? Jeg antar at hennes støtte på topp- og bunnhyllene i Chawlller pluss sveisede beslag i riper og rutenettet på toppen.
For å beregne konsollen og installasjonen, er det bedre å ta halvparten av spenningen fra stativet til strålen (4050-800-50 \u003d 3200/2 \u003d 1600-40 / 2 \u003d 1580) eller fra kanten av vinduet ( 1275-40 \u003d 1235. Ja, og lasten på strålen som vinduet Overlappingen må omberegne, men du har slike eksempler. Unik, ta lasten som påført strålen ovenfra? Vil lastfordelingen påført nesten sammen Tankens akse?

08-06-2015: Dr. Lom.

Jeg snakket allerede på deg, det er ikke verdt å telle på konsollen.
Du har tenkt å støtte plater av overlapping på nedre ly, men hva med den andre siden? I ditt tilfelle vil dual-letter være et mer akseptabelt alternativ (eller 2 kanaler som overlappende stråle).

09-06-2015: student

Doc, jeg forsto.
På den andre siden av problemene er det ikke noe hjørne på boliglån i strålenes kropp. Med beregningen av en to-rangeringsstråle med forskjellige spenner og forskjellige belastninger er ennå ikke klart, vil jeg prøve å oversette artikkelen din ved å beregne multiplettstrålen ved hjelp av øyeblikkene.

29-06-2015: Sergey.

God dag. Jeg vil gjerne være interessert i: Stiftelsen ble kastet: hauger fra en konkret dybde 1,8m, og deretter kastet 1m dybde til betong med betong. Spørsmålet er: Lasten overføres bare på hauger eller er det jevnt fordelt på hauger og på båndet?

29-06-2015: Dr. Lom.

Som regel er hauger laget med svake jordarter, slik at belastningen på basen overføres gjennom haugene, slik at rammen av haugen beregnes som bjelker på bunkebærer. Likevel, hvis du strømmet som en splittet jord på en komprimert jord, vil en del av lasten overføres til bakken gjennom Scarlet. I dette tilfellet regnes Scarret som en stråle som ligger på elastisk basis, og er et konvensjonelt beltefond. Slik.

29-06-2015: Sergey.

Takk skal du ha. Bare på stedet viser det seg en blanding av leire, sand. Og leire laget er veldig solid: laget kan bare fjernes ved hjelp av skrap, etc., lignende.

29-06-2015: Dr. Lom.

Jeg kjenner ikke alle dine forhold (avstanden mellom haugen, gulvene, etc.). Ifølge beskrivelsen viser det at du har laget et vanlig båndstiftelse og hauger for pålitelighet. Derfor er det nok for deg å avgjøre om bredden på fundamentet vil være nok til å overføre lasten fra huset.

05-07-2015: Yuri.

Hallo! Din hjelp er nødvendig. Metallisk fargetone 1,5 x1,5 m Vekt 70 kg er festet på et metallrør bøyd til en dybde på 1,2 m og en lukket murstein (søyle 38 per 38 cm). Hvilke seksjoner og tykkelser skal være et rør slik at det ikke er noen bøyning?
Jeg har beregnet bordet. 2, s. 1.1. (#Comments) Som en avbøyning av konsollstrålen med en belastning på 70 kg, skulder 1,8 m, er røret kvadratisk 120x120x4 mm, hvor tröghetspunktet er 417 cm4. Jeg fikk en avbøyning - 1,6 mm? Sant eller ikke?

05-07-2015: Dr. Lom.

Du foreslo riktig at racket ditt skulle betraktes som en cantilever stråle. Og til og med med beregningssystemet du nesten gjetter. Faktum er at 2 krefter vil handle på røret ditt (på øvre og nedre baldakin) og verdien av disse kreftene vil avhenge av avstanden mellom baldakinene. Flere detaljer i artikkelen "Bestemme den enestående innsatsen (hvorfor Dowel ikke holder i veggen)". Således, i ditt tilfelle, bør 2 beregninger av avbøyningen utføres i henhold til den beregnede skjemaet 1.2, og deretter oppnås resultatene som er oppnådd som skal foldes med hensyn til tegnene (bare snakk fra en verdi for å subtrahere den andre).
P.S. Og jeg sjekker ikke nøyaktigheten av beregningene, det er bare for deg selv.

05-07-2015: Yuri.

Takk for svaret. De. Mitt oppgjør er gjort til maksimalt med et stort lager, og den nylig beregnede avbøyningen vil være mindre enn?

06-07-2015: Dr. Lom.

01-08-2015: Pavel

Fortell meg, vær så snill, i skjema 2.2 av tabellene 3 Hvordan bestemme avbøyningen på punkt C Hvis lengden på konsollseksjonene er forskjellige?

01-08-2015: Dr. Lom.

I dette tilfellet må du gå gjennom hele syklusen. Er det noen behov eller ikke, vet jeg ikke. For eksempel, se artikkelen dedikert til beregningen av bjelkene på virkningen av flere jevnt fokuserte belastninger (referanse til artikkelen før tabellene).

04-08-2015: Yuri.

Til spørsmålet mitt fra juli 05, 2015. Er det en regel av minimumsstørrelsen av klemming i betongen av en gitt metallkonsollbjelke 120x120x4 mm med et rutenett på 70 kg (for eksempel minst 1/3 lengde)

04-08-2015: Dr. Lom.

Faktisk er beregningen av klemming et separat stort emne. Faktum er at motstanden til betongkompresjon er en ting, og deformasjonene i jorda, som kjelleren betongpressene er helt annerledes. Hvis kort, så er den større profillengden og jo større området i kontakt med jorda, desto bedre.

05-08-2015: Yuri.

Takk skal du ha! I mitt tilfelle vil metallstativet helles i en betongplaster med en diameter på 300 mm med en lengde på 1 m, og haugene vil bli forbundet med betong treverk med forsterkningsrammen? Betong overalt m 300. De. Jord deformasjoner vil ikke. Jeg vil gjerne vite omtrentlig, om enn med en stor styrkemargin, forholdet.

05-08-2015: Dr. Lom.

Deretter bør faktisk 1/3 av lengden for å skape en stiv klemme være nok. Se etter eksemplet artikkelen "Typer av støtter, hvilken beregningsordning å velge."

05-08-2015: Yuri.

20-09-2015: Karla.

21-09-2015: Dr. Lom.

Du kan først beregne strålen separat for hver belastning på de beregnede ordningene som presenteres her, og deretter blir de oppnådde resultatene adressert til skiltene.
Du kan umiddelbart være ligningene av statisk likevekt i systemet og løse disse ligningene.

08-10-2015: Natalia.

Hei, lege)))
Jeg har en stråle i skjema 2.3. I bordet er formelen gitt for å beregne avbøyningen i midten av flyet L / 2, og i hvilken formel kan du beregne avbøyningen på slutten av konsollen? Hadde du en maksimal avbøyning midt i spanen? Sammenlignet med maksimal tillatt avbøyning for å senke "belastning og eksponering", er resultatet som er oppnådd i henhold til denne formelen nødvendig ved hjelp av verdien L - avstanden mellom punkter A og B? Takk på forhånd, forvirret jeg noe i det hele tatt. Og likevel kan jeg ikke finne den opprinnelige kilden, hvorfra disse tabellene er tatt - er det mulig å spesifisere navnet?

08-10-2015: Dr. Lom.

Som jeg forstod, snakker du om strålen fra tabell 3. For en slik stråle vil den maksimale avbøyningen ikke være midt i spanen, og nærmere støtten til A. Generelt, størrelsen på avbøyningen og avstanden x (til punktet for maksimal avbøyning) avhenger av konsollens lengde, så i saken skal brukes av de innledende parameterligningene gitt i begynnelsen av artikkelen. Maksimal avbøyning i spenningen vil være på et punkt der rotasjonsvinkelen til den skrånende delen er null. Hvis konsollen er lang nok, kan avbøyningen på slutten av konsollen være enda mer enn i spanen.
Når du sammenligner det resulterende resultatet av avbøyningen i en span med Snipovksky, er lengden på spanen avstanden L mellom A og V. For konsollen, i stedet for L, er avstanden 2a (dobbelt avgang av konsollen) tatt .
Tabelldata Jeg er meg selv, ved hjelp av ulike referansebøker på teorien om materiell motstand, kontrollerer dataene for mulige typoer, samt generelle metoder for å beregne bjelkene, når ordningen som er nødvendig etter min mening i referansebøker, var derfor fraværende der er mange primære kilder.

22-10-2015: Alexander.

22-10-2015: Ivan.

Takk så mye for klaringen din. Det er en haug med verk på ditt hjem. Arbors, baldakiner, støtter. Jeg vil prøve å huske det på en gang en flittig rengjort og deretter ved et uhell passert SOV. VTU-E.

31-05-2016: Vitaly.

Tusen takk, du er en stor!

14-06-2016: Denis.

Mens du snublet over nettstedet ditt. Nesten savnet med beregningene trodde alltid at konsollstrålen med en belastning på enden av strålen ville bli følt sterkere enn med en jevnt fordelt belastning A med formel 1.1 og 2.1 i tabell 2 viser det motsatte. Takk for arbeidet ditt

14-06-2016: Dr. Lom.

Generelt, for å sammenligne den konsentrerte belastningen med jevnt fordelt, er det bare fornuftig når en last er vist til den andre. For eksempel, ved q \u003d ql, vil definisjonsformelen for avbøyningen på beregningsskjemaet 1.1 ta form F \u003d QL ^ 4 / 3EI, dvs. Avbøyningen vil være i 8/3 \u003d 2,67 ganger mer enn med ganske enkelt distribuert belastning. Så formler for de beregnede ordningene 1.1 og 2.1 Ingenting revers er ikke vist og i utgangspunktet hadde du rett.

16-06-2016: ingeniør garin

god dag! Likevel kan jeg fortsatt ikke være i en måte, jeg vil være veldig takknemlig hvis du kan demontere en gang og for alltid, når du beregner (hvilken som helst) av den konvensjonelle strålen av de alene med en konvensjonell fordøyet belastning på lengden av det tidspunktet for inertiens brukstid - IY eller IZ og hvorfor? I ingen veiledning kan jeg ikke finne - overalt, de skriver at tverrsnittet skal streve for en firkant og ta det minste øyeblikk av treghet. Jeg kan ikke ta tak i halen fysisk mening mulig, kan det på en eller annen måte være på fingrene mine?

16-06-2016: Dr. Lom.

Jeg anbefaler deg å begynne å se artiklene "grunnleggende for konvensjonen" og "til beregningen av fleksible stenger på virkningen av komprimering av ekstracentranbelastningen", alt er ganske detaljert og klart forklart. Her vil jeg legge til hva det ser ut til meg, du forvirrer beregninger på den tverrgående og langsgående bøyningen. De. Når lasten er vinkelrett på den nøytrale stangaksen, bestemmes det av avbøyningen (tverrgående bøyning), når lasten er parallell med strålens nøytrale akse, og deretter stabiliteten, med andre ord, effekten av langsgående bøyning på transporten Stangens evne er bestemt. Selvfølgelig, når man beregner den tverrgående belastningen (vertikal belastning for den horisontale bjelken), bør det tas øyeblikkets øyeblikk, avhengig av hvilken posisjon som har en stråle, men i hvert fall vil det være iz. Og når man beregner stabilitet, forutsatt at lasten påføres i midten av alvorlighetsgraden, vurderes det minste øyeblikket av treghet, siden sannsynligheten for tap av stabilitet i dette planet er betydelig større.

23-06-2016: Denis.

Hei, et slikt spørsmål i tabell 1 for formler 1.3 og 1.4, er avbøyningsformlene i det vesentlige samme og størrelse B. I formel 1.4, hvordan reflekteres det ikke?

23-06-2016: Dr. Lom.

Med den asymmetriske belastningen vil deblection-formelen for den beregnede kretsen 1.4 være tilstrekkelig tungvint, men det skal huskes at avbøyningen i alle fall vil være mindre enn når den symmetriske belastningen påføres (selvfølgelig, forutsatt at

03-11-2016: vladimir.

tabell 1 For formler 1,3 og 1,4 bør avbøyningsformelen i stedet for QA ^ 3 / 24EI være QL ^ 3 / 24EI. Lenge kunne ikke forstå hvorfor avbøyningen med krystallet ikke konvergerer

03-11-2016: Dr. Lom.

Det er riktig, en annen skrivefeil på grunn av den uoppmerksom redigering (jeg håper at det siste, men ikke faktum). Korrigert, takk for oppmerksomhet.

16-12-2016: ivan.

Hei, doktorgrap. Spørsmålet er følgende: Jeg så gjennom bildet fra byggeplassen og la merke til en ting: ZHB Factory Jumper 30 * 30 cm Omtrent, operatøren på tre-lags ZHB-panelet av centimeter til 7. (LB-panelet var litt pitted for å støtte hoppere på den). Går under balkongrammen 1,3 m, på toppen av jumper armoois og platen overlapper på loftet. Hvorvidt disse 7 cm er kritiske, støtter den andre enden av jumperen større enn 30 cm, alt koster normalt i flere år allerede

16-12-2016: Dr. Lom.

Hvis det også er armopoyas, kan jumperbelastningen signifikant redusere. Jeg tror alt vil være bra og der selv på 7 cm er det en tilstrekkelig stor aksje for styrke på referansesiden. Men generelt må du telle.

25-12-2016: Ivan.

Lege, og hvis du antar, vel, rent teoretisk
Hva er armaturen i Armopoyas over strålen helt ødelagt, vil Aropoyas sprekke og ligge på strålen sammen med platene av overlapping? Vil disse 7 cm av referanseområdet?

25-12-2016: Dr. Lom.

Jeg tror, \u200b\u200bselv i dette tilfellet vil ingenting skje. Men jeg gjentar, for et mer nøyaktig svar, trenger du en beregning.

09-01-2017: Andrew.

Tabell 1 i formel 2.3 for å beregne avbøyningen i stedet for "Q" spesifisert "Q". Formula 2.1 for å beregne avbøyningen, som er et spesielt tilfelle med formel 2.3, når oppføring av uovervinnelige verdier (A \u003d C \u003d L, B \u003d 0) kjøper et annet utseende.

09-01-2017: Dr. Lom.

Alt var sant var typisk, men nå spiller det ingen rolle. Formelen av avbøyningen for en slik beregningsskjema jeg tok fra referanseboken til Fescik S.P., som den mest korte for et bestemt tilfelle x \u003d a. Men som du merkbart bemerket - denne formelen gjennomgår ikke sjekker på grenseforholdene, så jeg fjernet det helt. Han dro bare en formel for å bestemme den opprinnelige rotasjonsvinkelen for å forenkle definisjonen av avbøyningen ved den innledende parametermetoden.

02-03-2017: Dr. Lom.

I opplæringen, så vidt jeg vet, er dette spesielle tilfellet ikke vurdert. Her vil bare programvare hjelpe, for eksempel Lira.

24-03-2017: Eaghenia

God ettermiddag i avbøyningsformelen 1.4 i det første bordet - verdien i parentes oppnås alltid negativt

24-03-2017: Dr. Lom.

Alt riktig, i alle formlene ovenfor, betyr et negativt tegn i avbøyningsformelen at strålen ba ned langs aksen.

29-03-2017: Oksana

God ettermiddag, legen skrap. Kan du skrive et resultat av et dreiemoment i en metallstråle - når den oppstår i det hele tatt, på hvilke beregnet ordninger, vel, og selvfølgelig vil beregningen se fra deg med eksempler. Jeg har en møtt stråle hengslet, en kant av konsollen og en konsentrert belastning kommer til den, og all stråle fordelt fra Zh.B. Tynn plate 100 mm og gjerde vegger. Dette er ekstrem stråle. Med J.B. Komfyren er koblet til en sveiset til strålen med en tonehøyde på 600 mm stenger på 6 mm. Jeg forstår ikke om det blir et dreiemoment der, i så fall hvordan du finner det og beregner plasseringen av strålen i forbindelse med den?

Dr. Lom.

Victor, emosjonell strøk - det er sikkert bra, men de er ikke smurt på brød og ikke mate familien. For å svare på spørsmålet ditt, er det nødvendig med beregninger, beregninger er tid, og tiden er ikke følelsesmessige slag.

For en visuell representasjon av karakteren av deformasjonen av Brusev (stenger), utføres den neste opplevelsen. Et rutenett med linjer, parallell og vinkelrett akse av stangen (Fig. 30,7, A) påføres på sideflatene til gummistangen i den rektangulære delen. Deretter påføres øyeblikkene (figur 30,7, b), som virker i planet av tømmets symmetri, og krysser hvert av dets tverrsnitt på en av de viktigste treghetsaksene, på bruus. Flyet som passerer gjennom stangens akse, og en av de viktigste sentrale aksene i tregmennene i hvert tverrsnitt vil bli kalt hovedplanet.

Under handlingen av øyeblikkene opplever baren en rett ren bøyning. Som et resultat av deformasjonen, som erfaring, er rutenettlinjene, parallelle aksen i baren, buet, samtidig som de opprettholder de forrige avstandene. Når det er angitt i fig. 30,7, som retningen av øyeblikkene, er disse linjene i den øvre delen av baren forlenget, og i bunnen - forkortelse.

Hver mesh linje vinkelrett på stangaksen kan betraktes som et spor av et plan av noe tverrsnitt av baren. Siden disse linjene forblir rett, kan det antas at tverrsnittene i baren, flat til belastning, forbli flat og i deformasjonsprosessen.

Denne antagelsen basert på opplevelsen er kjent for å være navnet på hypotesen av flate seksjoner, eller Bernoulli-hypotesen (se § 6.1).

Hypotesen av flat seksjoner påføres ikke bare på ren, men også med tverrgående bøying. For tverrgående bøyning er det omtrentlig, og for ren bøyning streng, som er bekreftet av teoretiske studier utført av metodene til elastisitets teorien.

Vi vurderer nå den direkte stangen med et tverrsnitt, symmetrisk i forhold til den vertikale akse, nær høyre ende og lastes i venstre ende av det ytre øyeblikk i en av hovedplanene i stangen (fig. 31.7). I hvert tverrsnitt av denne baren, bare bøyende øyeblikk som handler i samme plan som øyeblikket

Således er baren i hele lengden av direkte ren bøyning. I en tilstand av ren bøyning kan individuelle deler av strålen være plassert og i tilfelle virkning på den tverrgående belastninger; For eksempel opplever ren bøyning en del av 11 bjelker vist på fig. 32,7; I delene av denne delen av den tverrgående kraften

Vi fremhever tømmeret fra den vurderte (se figur 31.7) med to tverrsnitt av elementlengden. Som et resultat av deformasjonen, som det følger av Bernoulli-hypotesen, vil seksjonene forbli flate, men vippet i forhold til hverandre i et hjørne, vil vi ta den venstre delen betinget for den faste. Da, som et resultat av rotasjonen av den rette delen i vinkelen, vil den ta stilling (figur 33.7).

De rette linjene vil krysse på et tidspunkt A, som er midtpunktet for krumningen (eller nærmere bestemt etter krøllingsaksen) av de langsgående fibre av elementet de øvre fibre av elementet som er under vurdering som vist på fig. 31.7 Dagens retning er forlenget, og den nedre sjokkert. Fibrene i et bestemt mellomliggende lag vinkelrett på planet av virkningen av øyeblikket beholder lengden. Dette laget kalles et nøytralt lag.

Angi radiusen til krumningen av det nøytrale laget, dvs. avstanden fra dette laget til midtpunktet av Curvasna A (se figur 33.7). Tenk på noe lag som ligger i en avstand fra det nøytrale laget. Den absolutte forlengelsen av fibrene i dette laget er lik den relative

Tatt i betraktning slike triangler satt det derfor

I Bøyteori antas det at de langsgående fibre i baren ikke presses mot hverandre. Eksperimentelle og teoretiske studier viser at denne antagelsen ikke påvirker resultatene av beregningen.

Med ren bøyning forekommer tangentspenninger ikke i tverrsnitt. Således er alle fibre ved ren bøyning i forhold med uniaxial strekk eller kompresjon.

I henhold til halsen i halsen for tilfelle av en uniaxial strekk eller komprimering, er normal spenning O og den tilsvarende relative deformasjonen forbundet med avhengighet

eller på grunnlag av formel (11,7)

Det følger av formel (12,7) at normale belastninger i tømmerets langsgående fibre er direkte proporsjonale med avstandene fra det nøytrale laget. Følgelig, i tverrsnittet av stangen på hvert av dets punkt, er normale spenninger proporsjonal med avstanden fra dette punktet til den nøytrale aksen, som er en kryslinje av det nøytrale lag med et tverrsnitt (fig.

34,7, a). Fra symmetrien av tømmer og last følger det at den nøytrale aksen er horisontal.

Ved punktene i den nøytrale akse er normale spenninger null; På den ene siden av den nøytrale aksen strekker de seg og på den andre - kompressiv.

EPUR-understreker O er et graf begrenset av en rett linje, med de høyeste verdiene til spenningsverdiene for punktene som fjernt fjernt fra den nøytrale akse (figur 34,7, b).

Vi vurderer nå de likevektsbetingelsene i det dedikerte elementet i baren. Effekten av den venstre del av tømmeret på tverrsnittet av elementet (se fig. 31,7) vil presentere i form av et bøyemoment den gjenværende interne innsatsen i denne delen under ren bøyning er lik null. Handlingen av høyre side av stangen på elementets tverrsnitt er presentert som elementære krefter på tverrsnittet påført hver elementær plattform (fig. 35.7) og parallell akse i stangen.

La oss lage seks likevektsbetingelser i elementet

Her - mengden projeksjoner av alle krefter som virker på elementet, henholdsvis på aksen - summen av øyeblikkene av alle krefter i forhold til aksene (fig. 35,7).

Aksen sammenfaller med den nøytrale akse av seksjonen og aksen er vinkelrett på den; Begge disse aksene er plassert i tverrsnittsplanet

Den grunnleggende kraften gir ikke fremspring på aksen Y og og forårsaker ikke et øyeblikk i forhold til aksen, derfor er likevektsekvasjonene fornøyd med eventuelle verdier om.

Likevektsligning har skjemaet

Vi erstatter i ligning (13.7) verdien av en med formel (12,7):

Siden (et buet element i en bar vurderes for hvilken),

Integralet er et statisk øyeblikk av tverrsnitt av en bar i forhold til den nøytrale aksen. Likestillingen av nullet betyr at den nøytrale aksen (dvs. aksen) passerer gjennom tyngdepunktet i tverrsnittet. Således er tyngdepunktet i alle tverrsnitt av stangen, og derfor er aksens akse, som er det geometriske tyngdekraftsstedene, plassert i det nøytrale laget. Følgelig er radiusen til krumningen av det nøytrale laget radius av krumning av den buede aksen av stangen.

Likevektsekvasjonen er nå i form av summen av øyeblikkene av alle krefter som gjelder for tømmerelementet i forhold til den nøytrale aksen:

Her er øyeblikket av elementær intern kraft i forhold til aksen.

Angi området av tverrsnittet av baren som ligger over den nøytrale aksen - under den nøytrale aksen.

Deretter presenterer de avslappende elementære krefter som påføres ovenfor den nøytrale akse, under den nøytrale aksen (figur 36.7).

Begge disse komponentene er lik hverandre i absolutt verdi, siden deres algebraiske mengde på grunnlag av tilstanden (13,7) er null. Disse komponentene danner et indre par krefter som virker i tverrsnittet av baren. Øyeblikket av dette parkraften, som er lik det, er produktet av en av dem mellom dem (figur 36.7), er et bøyningsmoment i tverrsnittet av baren.

Erstatning i ligning (15,7) verdien av formelen (12,7):

Her er et aksialt øyeblikk av inerti, dvs. aksene som passerer gjennom alvorlighetsgraden. Dermed,

Erstatte en verdi fra formel (16,7) i formel (12,7):

I utgangen av formel (17,7) er det ikke tatt i betraktning at ved det ytre øyeblikket rettet, som vist på fig. 31.7, ifølge den adopterte regelen av tegn, er bøyemomentet negativt. Hvis vi tar hensyn til dette, så før den rette delen av formelen (17,7) er det nødvendig å sette et "minus" tegn. Deretter, med et positivt bøyemoment i barenes øvre område (dvs. verdiene og verdiene er negative, som vil indikere tilstedeværelsen i denne sonen av trykkspenninger. Men vanligvis er "minus" -tegnet i høyre side av formelen (17,7) ikke satt, og denne formelen brukes kun for å bestemme de absolutte spenningsverdiene a. Derfor er det i formel (17,7) nødvendig å erstatte absolutte verdier av bøyemomentet og ordinaten. Tegnet av samme spenning er alltid lett installert av tegnet på øyeblikket eller ved tegnet av strålenes belastning.

Likevektsekvasjonen er nå i form av summen av øyeblikkene av alle krefter festet til elementets element, i forhold til aksen til:

Her er øyeblikket av elementær intern kraft i forhold til aksen Y (se fig. 35.7).

Erstatning i uttrykket (18,7), betydningen av formelen (12,7):

Her er integralet et sentrifugal øyeblikk av treghet av tverrsnittet av stangen i forhold til aksene til Y og. Dermed,

Men siden

Som kjent (se § 7.5), er sentrifugalmomentet i seksjonens treghet null i forhold til treghetsens hovedakser.

I dette tilfellet er aksen Y aksen av symmetrien til tverrsnittet av stangen, og følgelig er aksen Y og er de viktigste sentralaksene i den treghets hovedaksen. Derfor er tilstanden (19,7) fornøyd her.

I tilfelle når tverrsnittet av bøyningen av tømmeret ikke har noen symmetriakse, er tilstanden (19,7) fornøyd hvis bøyemomentet planer passerer gjennom en av de viktigste sentrale aksene i tverrsnittet eller parallelt med dette akser.

Hvis planet av bøyemomentet ikke passerer gjennom noen av de viktigste sentrale aksene i treghetens tverrsnitt og ikke parallelt med det, er tilstanden (19,7) ikke fornøyd, og derfor er det ingen Direkte bøyning - baren opplever skrå bøyning.

Formel (17,7), som bestemmer normal spenningen i det vilkårlig punktet i segmentet av saken som er under vurdering, gjelder, forutsatt at bøyemomentplanet passerer gjennom en av hovedaksene i den treghets hovedakser i denne delen eller den er parallell. Samtidig er den nøytrale akse av tverrsnittet dens hovedtrettet tröghet, vinkelrett på bøyemomentet plan.

Formel (16,7) viser at med en rett ren bøyning, krumningen av den buede akse av tømmeret er direkte proporsjonalt med produktet av den elastiske modulus E på tidspunktet for treghet, vil produktet bli kalt stivheten til tverrsnittet under bøying; Det er uttrykt i, etc.

Med en ren bendingstråle av en permanent seksjon, er bøyemomentene og stivheten til seksjonene konstant i lengden. I dette tilfelle har krumningsradiusen til den buede aksen av strålen en konstant verdi [cm. Uttrykk (16,7)], dvs. strålen bøyer ned omkretsenbuen.

Fra formel (17,7) følger det at den største (positive strekkfulle) og den minste (negative kompressive) normale spenninger i tverrsnittet i stangen forekommer på punktene som fjernt fjernt fra den nøytrale aksen som er plassert på begge sider av det. I tverrsnitt, symmetrisk i forhold til den nøytrale aksen, er de absolutte verdiene for de største strekk- og trykkspenningene de samme og kan bestemmes med formelen

hvor er avstanden fra den nøytrale aksen til det fjerneste delen av seksjonen.

Verdien avhengig av størrelsen og formen på tverrsnittet kalles det aksiale dreiemomentet i tverrsnittet og er angitt

(20.7)

Dermed,

Vi definerer de aksiale øyeblikkene av motstand for rektangulære og runde seksjoner.

For rektangulært tverrsnitt B bredt og høyt

For rund seksjon diameter d

Motstanden av motstand er uttrykt i.

For seksjoner, ikke symmetrisk i forhold til den nøytrale aksen, for eksempel for en trekant, merkevare, etc., er avstanden fra den nøytrale aksen til de fjerneste strakte og komprimerte fibre forskjellene; Derfor, for slike seksjoner er det to motstandssteder:

hvor - avstander fra den nøytrale aksen til de fjerneste strukket og komprimerte fibre.

Direkte bøyning. Flat tverrbøyning Konstruerer en epur av interne kraftfaktorer for bokser Bygging av Epuro Q og M i henhold til ligningene som bygger EPUR Q og M i henhold til de karakteristiske seksjonene (poeng), beregninger for styrke med direkte bøyning bøyes hovedspenninger i bøyning. Full sjekker styrken av bjelker konseptet i sentrum av bøyningen. Definisjon av bevegelser i bjelker. Begrepene om deformasjonen av bjelkene og betingelsene for deres stivhetsdifferensielle ligning av bøyningsbjelkenes bøyde akse Metoden for direkte integrasjonseksempler på å bestemme bevegelser i bjelkene ved direkte å integrere den fysiske betydningen av konstant integrasjonsmetode for innledende parametere (Universal stråleakse ligning). Eksempler på å definere bevegelser i strålen ved hjelp av den innledende parametermetoden som bestemmer bevegelser av Mora-metoden. Regel A.K. Vereshchagin. Beregning av Moras integrerte i henhold til regel A.K. VereshChagin Eksempler på å definere bevegelser av Integral Mora Bibliographic List Direct Bend. Flat tverrgående bøyning. 1.1. Å bygge en epur av interne kraftfaktorer for bjelker ved direkte bøyning er en type deformasjon, hvor to indre kraftfaktor oppstår i tverrsnitt av stangen: bøyningsmoment og tverrgående kraft. I et bestemt tilfelle kan den tverrgående kraften være , da kalles bøyningen ren. Med en flat tverrgående bøyning er alle krefter plassert i en av hovedplanene i stangens inerti og vinkelrett på dens langsgående akse, de øyeblikkene er plassert i samme plan (figur 1.1, A, B). Fig. 1.1 Den tverrgående kraften i et vilkårlig tverrsnitt av strålen er numerisk lik den algebraiske mengden fremspring på den normale til bjelkene til alle eksterne krefter som virker på den ene siden av seksjonen under vurdering. Den tverrkraften i tverrsnittet av MN-strålen (figur 1.2, a) anses som positivt, dersom de relative eksterne kreftene til venstre for seksjonen er rettet oppover, og på høyre side og negativt - i motsatt tilfelle (Fig. 1.2, b). Fig. 1.2 Beregning av tverrkraften i denne delen, de eksterne kreftene som ligger til venstre i avsnittet, tas med et plustegn, hvis de er rettet oppover, og med et minustegn, hvis det er nede. For bjelkenes høyre side - tvert imot. 5 Bøyemomentet i et vilkårlig tverrsnitt av strålen er numerisk lik den algebraiske summen av de øyeblikkene i forhold til den sentrale akse Z-delen av alle eksterne krefter som virker på den ene siden av seksjonen under vurdering. Bøyemomentet i tverrsnittet av MN-strålen (Fig. 1,3, A) anses som positiv, om det samme øyeblikk av eksterne krefter til venstre for delen er rettet langs klokkepilen, og til høyre mot klokken og negativ - i motsatt tilfelle (fig. 1,3, b). Fig. 1.3 Ved beregning av bøyemomentet i denne seksjonen, blir øyeblikkene av de ytre kreftene som ligger på venstre for tverrsnittet, anses som positive hvis de er rettet langs den urviseren. For bjelkenes høyre side - tvert imot. Det er praktisk å bestemme tegnet på bøyemomentet av arten av deformasjonen av strålen. Bøyemomentet anses som positivt hvis i seksjonen under vurdering er den klippede delen av strålen bøyer nedover konveksiteten ned, dvs. de nedre fibre strekkes. I motsatt tilfelle er bøyemomentet i tverrsnittet negativt. Mellom bøyningsmomentet M, den tverrgående kraften Q og intensiteten til lasten q, er det differensielle avhengigheter. 1. Det første derivatet av den tverrgående kraft på abscissa-delen er lik intensiteten til den distribuerte belastningen, dvs. . (1.1) 2. Det første derivatet av bøyemomentet på abscissen i delen er lik den tverrgående kraft, dvs. (1.2) 3. Det andre derivatet av tverrsnittet er lik intensiteten til den distribuerte belastningen, dvs. (1.3) Distribuert belastning rettet opp, vi anser positivt. Fra differensialavhengigheter mellom M, Q, Q, følg en rekke viktige konklusjoner: 1. Hvis på strålens side: a) er den tverrgående kraften positiv, da øker bøyemomentet; b) den tverrgående kraften er negativ, så faller bøyemomentet; c) den tverrgående kraften er , deretter bøyemomentet har en konstant verdi (ren bøyning); 6 g) Den tverrgående kraften passerer gjennom , og endrer tegnet fra plusset til minus, Max M M, i motsatt tilfelle M MMIN. 2. Hvis det ikke er distribuert belastning på strålesiden, er den tverrgående kraften konstant, og bøyemomentet varierer i henhold til den lineære loven. 3. Hvis det er en jevnt fordelt belastning på strålesiden, varierer den tverrgående kraften i henhold til den lineære loven, og bøyemomentet - i henhold til loven til torget parabola, konveks i retning av lasten (i tilfelle av konstruere et tomt fra de utvidede fibre). 4. I seksjonen under den konsentrerte kraften til Epuro Q har et hopp (med mengden kraft), Epura M er en pause mot virkningen av kraft. 5. I seksjon, hvor det konsentrerte øyeblikket er festet, har EPUR M et hopp som er lik verdien av dette øyeblikk. På scenen q reflekteres det ikke. I tilfelle av komplisert lasting, er bjelkene bygget av eppene til de tverrgående kreftene q og bøyemomentene M. Epura Q (M) kalles en graf som viser loven om endringer i den tverrgående kraften (bøyemoment) langs lengden på strålen. Basert på analysen av Epur M og Q, er det farlige deler av strålen. Positive ordinater av EPUR q er deponert, og negativt - ned fra basislinjen, utført parallelt med strålens lengdeakse. De positive ordinatene til plumene M er avsatt, og negativ - opp, det vil si Epura M er bygget på siden av strakte fibre. Konstruksjonen av EPUR Q og M for bjelker bør startes med definisjonen av referanseaksjoner. For bjelker med en klemt og andre frie ender kan konstruksjonen av EPUR Q og M startes fra den frie enden, uten å bestemme reaksjonene i forseglingen. 1.2. Konstruksjonen av EPUR Q og M i henhold til stråle-ligningene er delt inn i seksjoner, hvor funksjonene for bøyemomentet og tverrkraften forblir konstant (ikke ha pauser). Grensene til tomtene er anvendelsespunktet av de konsentrerte kreftene, passasjen av kreftene og endringsstedet i intensiteten av den distribuerte belastningen. På hvert område blir en vilkårlig seksjon tatt i en avstand på X fra opprinnelsen til koordinatene, og for denne seksjonen er ligningene for q og M sammensatt for disse ligningene. EPPURES Q og M. Eksempel 1.1 Konstruer plumene av De tverrgående kreftene q og bøyende øyeblikk m for en gitt stråle (figur 1.4, a). Løsning: 1. Bestemmelse av støttereaksjoner. Vi utgjør likevektsligninger: hvorfra vi oppnår reaksjonene til støttene, defineres riktig. Strålen har fire seksjoner i fig. 1.4 Lasting: SA, AD, DB, være. 2. Bygg en Epura Q. SA-delen. På Ca-delen, vil vilkårlig tverrsnitt 1-1 i en avstand x1 fra venstre ende av strålen. Bestem q som en algebraisk mengde av alle eksterne krefter som virker til venstre i avsnittet 1-1: minustegnet er tatt fordi kraften som virker til venstre i delen, er rettet ned. Uttrykket for q er ikke avhengig av variabelen x1. Epura Q På dette nettstedet er en rett linje, parallell akse av abscissen avbildet. Plottannonsen. På stedet utfører vi en vilkårlig § 2-2 i en avstand x2 fra venstre ende av strålen. Bestem Q2 som en algebraisk mengde av alle eksterne krefter som virker på venstre side av § 2-2: 8, er verdien av q konstant på nettstedet (uavhengig av variabelen x2). EPUR Q på nettstedet er en rett, parallell akse av abscissen. Db tomt. På stedet utfører vi en vilkårlig § 3-3 i en avstand på X3 fra den høyre enden av strålen. Bestem Q3 som en algebraisk mengde av alle eksterne krefter som virker til høyre for § 3-3: det resulterende uttrykket er ligningen av en skrånende rett linje. Plottet være. I området utfører vi seksjonen 4-4 i en avstand x4 fra den høyre enden av bjelken. Bestem Q som en algebraisk mengde av alle eksterne krefter som virker på høyre side 4-4: 4 Her tas tegnet pluss fordi den avslappende belastningen til høyre for § 4-4 er rettet ned. Ved å bruke de oppnådde verdiene, bygger vi en plumes q (figur 1.4, b). 3. Bygg Epura M. Plot M1. Vi bestemmer bøyemomentet i § 1-1 som en algebraisk sum av de øyeblikkene til kreftene som virker til venstre for § 1-1. - Ligningen er rett. Plott A 3 bestemte bøyemomentet i § 2-2 som en algebraisk sum av øyeblikkene av kreftene som opererer til venstre for § 2-2. - Ligningen er rett. Plot DB 4 bestemt bøyningsmoment i § 3-3 som en algebraisk sum av øyeblikkene av krefter som virker til høyre for § 3-3. - Ligning av en firkantet parabola. 9 Vi finner tre verdier i enden av nettstedet og på punktet med XK-koordinaten, hvor avsnittet B 1 definerer bøyemomentet i seksjon 4-4 som en algebraisk sum av de øyeblikkene til kreftene som virker til høyre av seksjonen 4-4. - Ligningen på torget Parabol finner vi tre M4-verdier: i henhold til verdiene av verdiene til epuur M (figur 1.4, b). I områder av CA og AD er Q begrenset til rett, parallell akse av abscissen, og i DB og være seksjoner - skrånende rett. I tverrsnitt C, A og B på scenen Q, er det hopp på verdien av de aktuelle kreftene, som tjener som en verifisering av korrektheten av konstruksjonen av plottet Q. I områder hvor Q  0, Økninger øker venstre til høyre. I områder hvorq  0, minker øyeblikkene. Under de fokuserte kreftene er det brudd på virkningen av krefter. Under det konsentrerte punktet er det et hopp på størrelsesorden. Dette indikerer korrektheten av konstruksjonen av EPUR M. EKSEMPEL 1.2 for å konstruere en Epira Q og M for bjelker på to støtter som er lastet med en distribuert belastning, hvor intensiteten endrer seg gjennom en lineær lov (figur 1.5, a). Løsningsbestemmelse av støttereaksjoner. Den likeverdige belastningen er lik trekantområdet, som er en last av lasten og er festet i midten av alvorlighetsgraden av denne trekanten. Vi utgjør summen av øyeblikkene til alle krefter med hensyn til poengene A og B: konstruksjonen av scenen Q. Vi utfører en vilkårlig seksjon på en avstand på x fra venstre støtte. Rekkefølgen av lasten av lasten som svarer til tverrsnittet bestemmes av at trianglene likhet er det resulterende for den delen av lasten, som er plassert til venstre for seksjonen den tverrgående kraften i seksjonen er lik Tverrgående kraft varierer ved loven til torget Parabola Zero: EPUR Q er presentert i fig. 1,5, b. Bøyemomentet i en vilkårlig seksjon er lik bøyemomentet varierer i henhold til loven om kubisk parabola: Maksimal verdi av bøyemomentet har i en seksjon, hvor 0, dvs. med Epura, M presenteres i fig. 1,5, i. 1.3. Konstruksjonen av EPUR Q og M i henhold til de karakteristiske seksjonene (poeng) ved hjelp av differensielle avhengigheter mellom M, Q, Q og konklusjonene som oppstår som følge av dem, er det tilrådelig å bygge tomter Q og M i henhold til de karakteristiske seksjonene (uten forberedelsen av ligninger). Bruke denne metoden, beregne verdiene til Q og M i de karakteristiske seksjonene. De karakteristiske seksjonene er grenseseksjonene av tomtene, så vel som delen, hvor den interne effektfaktoren er ekstrem verdi. I området mellom de karakteristiske seksjonene etableres skissene 12 av plommene på grunnlag av differensielle avhengigheter mellom M, Q, Q og konklusjoner som oppstår som følge av dem. Eksempel 1.3 for å konstruere en Epira Q og M for strålen vist i fig. 1,6, a. Fig. 1.6. Løsning: Bygge EPUR Q og M starter fra den frie enden av bjelken, mens reaksjonen i tetningen ikke kan bestemmes. Strålen har tre lasteområder: AB, Sol, CD. Det er ingen distribuert last på AB og Sun-seksjonene. Korsstyrker er konstant. Epur Q er begrenset til rett, parallell abscissa akse. Bøyende øyeblikk endres i henhold til den lineære loven. Epura M er begrenset til rett, tilbøyelig til abscissa-aksen. På CD-tomten er det en jevnt distribuert belastning. De tverrgående kreftene endres i henhold til den lineære loven, og bøyende øyeblikk - i henhold til loven til en firkantet parabola med konveksitet mot virkningen av en distribuert belastning. På grensen til seksjonene av AB og Sun Transverse Force varierer jumpingly. Ved grensen til deler av solen og CDen endres bøyningsmomentet hopp. 1. Konstruere en EPUR Q. Beregn verdiene til de tverrgående kreftene q i grenseseksjonene av tomtene: I henhold til resultatene av beregningene bygger vi Qs onkualitet for strålen (figur 1, b). Det følger av plottet q at den tverrgående kraften på CD-delen er null i seksjonen, skilt på en avstand QA a Q fra begynnelsen av dette nettstedet. I denne delen har bøyemomentet maksimal verdi. 2. Bygg en Epury M. Beregn verdiene for bøyningsmomenter i grenseseksjonene i seksjonene: Med et maaksimalt øyeblikk på stedet i henhold til resultatene av beregningene, bygger vi en epuur m (figur 5.6, b) . Eksempel 1.4 Ifølge en gitt utførelsesform av bøyemomenter (figur 1.7, a) for strålen (Fig. 1,7, b), bestem de aktive belastningene og konstruer området q. Kruset er indikert av toppunktet på torget parabola. Løsning: Bestem belastningene som virker på bjelken. Området i AC er lastet med en jevnt distribuert belastning, siden Epura M i denne delen er en firkantet parabola. I referanseseksjonen er det fokuserte øyeblikket festet til strålen, som virker med urviseren, som på scenen m har vi et hopp opp i størrelsesorden. Det er ikke lastet inn på SV Balka-delen, siden Epura M på dette nettstedet er begrenset til den skrånende rette linjen. Reaksjonen av bæreren bestemmes fra tilstanden at bøyemomentet i seksjonen C er , dvs. for å bestemme intensiteten til den distribuerte belastningen, vil vi gjøre et uttrykk for bøyemomentet i seksjonen og som summen av øyeblikk av kreftene til høyre og liknende null nå vil vi nå avgjøre reaksjonen av støtte A. For å gjøre dette, vil vi lage et uttrykk for bøyningsmomenter i seksjonen som summen av øyeblikkene til styrken til venstre, den beregnede strålen av strålen med lasten er vist på fig. 1,7, c. Fra den venstre enden av bjelkene beregner vi verdiene til de tverrgående kreftene i grenseseksjonene i seksjonene: EPUR Q er presentert i fig. 1.7, det vurderte problemet kan løses ved å utarbeide funksjonelle avhengigheter for M, Q på hvert nettsted. Velg opprinnelsen på venstre ende av strålen. I området av AC Epyur M er uttrykt i en firkantet parabola, er ligningen av som har skjemaet konstant A, B, finner vi fra tilstanden som Parabola passerer gjennom tre poeng med kjente koordinater: som erstatter koordinatene til punktene Til Parabola-ligningen vil vi få: Uttrykket for bøyemomentet vil skille mellom M1-funksjonen, vi får en avhengighet for den tverrgående sylinderen etter differensiering av Q-funksjonen Q Vi oppnår et uttrykk for intensiteten av den distribuerte belastningen på SV ekspresjonsseksjon for et bøyemoment virker som en lineær funksjon for å bestemme konstant A og B Vi bruker de forholdene som denne direkte passerer gjennom to punkter hvis koordinater er kjent for å oppnå to ligninger: B som vi har en 20. Ligningen for Bøyemomentet på SV-regionen vil være etter to-time differensiering av M2 vi finner på de funnet verdiene til M og q. Vi bygger fusjonen av bøyemomenter og tverrgående krefter for strålen. I tillegg til den distribuerte belastningen blir fokuserte krefter påført strålen i tre seksjoner, hvor det er stativer og fokuserte punkter i seksjonen Q, hvor hoppet på scenen m. Eksempel 1.5 For bjelker (Fig. 1,8, a) bestemme den rasjonelle posisjonen til hengselet med, hvor det største bøyemomentet i spenningen er lik bøyemomentet i forseglingen (ved absolutt verdi). Bygg Epura Q og M. Løsningsbestemmelse av støttereaksjoner. Til tross for at det totale antall støttekoblinger er fire, er strålen statisk bestemt. Bøyningsmomentet i hengslet er null er lik, noe som gjør at du kan skape en ekstra ligning: summen av øyeblikkene i forhold til hengselet av alle eksterne krefter som virker på den ene siden av dette hengselet, er null. Vi vil gjøre opp summen av øyeblikkene til alle kreftene til høyre for hengslet S. Epur Q for bjelken er begrenset til den skrånende rett, siden Q \u003d Const. Vi bestemmer verdiene for de tverrgående kreftene i grenseseksjonene i strålen: XK er XK, hvor Q \u003d 0 bestemmes fra ligningen hvor EPU M for bjelken er begrenset til torget Parabola. Uttrykk for bøyningsmomenter i seksjoner, hvor q \u003d 0, og i tetningen registreres, henholdsvis, som følger: fra tilstanden til forekomsten av øyeblikk, oppnår vi en firkantlig ligning med hensyn til den ønskede parameter X: den virkelige verdien av X2X 1, 029 m. Bestem de numeriske verdiene til de tverrgående krefter og bøyende øyeblikk i de karakteristiske delene av strålen i fig. 1,8, b er vist av Epuro Q, og i fig. 1,8, B - Epur M. Den vurderte oppgaven kan løses ved hjelp av motstandsmetoden til de hengselstrålen til komponentene i elementene, som vist på fig. 1,8, G. I begynnelsen bestemmes reaksjonene av støtten VC og VB. Et plumes q og m bygges for suspensjonstrålen av SV fra handlingen som er påført på den. Deretter går du til hovedstrålen til AU, laster den med en ekstra VC-kraft, som er kraften til trykket på b-strålen på Au-strålen. Etter det, bygge tomter q og m for bjelkene i AU. 1.4. Beregninger for styrke med direkte bøyebjelker beregning av styrke på normale og tangentbelastninger. Med direkte bøyestråle i tverrsnitt, oppstår normale og tangentbelastninger (figur 1.9). 18 Fig. 1.9 Normale spenninger er forbundet med bøyningsmoment, tangentspenninger er forbundet med tverrgående kraft. Med direkte ren bøyning er tangentspenninger null. Normale spenninger i et vilkårlig punkt av den tverrsnitt av strålen bestemmes med formel (1,4) hvor M er et bøyningsmoment i denne seksjonen; Iz er et tregseksjonens øyeblikk i forhold til den nøytrale aksen Z; Y er avstanden fra det punktet hvor normal spenningen er bestemt til den nøytrale aksen Z. Normale spenninger i delen av seksjonen endres i henhold til den lineære loven og oppnå størst verdi på punktene som er fjern fra den nøytrale aksen hvis tverrsnittet er symmetrisk i forhold til den nøytrale akse (figur 1.11), så fig. 1.11 De største strekk- og trykkspenninger er de samme og bestemmes av formelen,  - det aksiale øyeblikk av motstanden til tverrsnittet under bøyning. For en rektangulær seksjon B Bred b Høy: (1.7) for en sirkulær del av diameter D: (1,8) for den ringformede delen   - henholdsvis ringenes indre og ytre diametre. For bjelker av plastmaterialer er den mest rasjonelle symmetriske 20 former for seksjoner (2-veis, boks, ring). For bjelker av skjøre materialer, er ikke-motstandsstreng og kompresjon, rasjonelle tverrsnitt asymmetriske i forhold til den nøytrale akse Z (TAVR, P-formet, asymmetrisk 2). For bjelkene i en konstant del av plastmaterialer i symmetriske former for seksjoner, er styrkenes tilstand skrevet som følger: (1.10) hvor MMAX er det maksimale bøyemomentet på modulen; - Tillatelig spenning for materiale. For bjelker av en permanent del av plastmaterialer i asymmetriske former for seksjoner, er styrkenes tilstand skrevet i følgende form: (1. 11) For bjelker laget av skjøre materialer med seksjoner, asymmetrisk i forhold til den nøytrale aksen, i tilfelle Epura M er entydige (figur 1.12), må du registrere to styrkeforhold - avstanden fra den nøytrale aksen til de fjerneste punktene henholdsvis strukket og komprimerte farlige seksjoner; P - Tillatelige spenninger, henholdsvis strekk og kompresjon. Fig.1.12. 21 Hvis trimning av bøyemomentene har deler av forskjellige tegn (figur 1.13), i tillegg til å kontrollere delen 1-1, hvor det er gyldig, er det nødvendig å beregne de største strekkspenningene for tverrsnitt 2-2 (med det største punktet i motsatt tegn). Fig. 1.13 Sammen med den viktigste beregningen av normale spenninger i noen tilfeller, er det nødvendig å verifisere den tangentspenningsstrålestyrken. Tangentspenningen i bjelkene beregnes i henhold til formelen D. I. Zhuravsky (1,13) hvor Q er den tverrkraften i den tverrgående tverrsnitt av strålen; SZOT er et statisk øyeblikk i forhold til den nøytrale akse i delen av seksjonen, som ligger på den ene siden av den direkte brukt gjennom dette punktet og parallellaksen Z; b - delen av seksjonen på nivået av det punktet under vurdering; Iz er øyeblikket av treghet i hele delen i forhold til den nøytrale aksen Z. I mange tilfeller oppstår maksimale tangentspenninger på nivået av det nøytrale lag av bjelker (rektangel, dobbeltbrev, sirkel). I slike tilfeller registreres tilstanden for tangentielle spenninger i skjemaet, (1.14) hvor Qmax er den største tverrkraften i modulen; - Tillatelig tangent stress for materiale. For den rektangulære delen av strålen har tilstanden til styrkeen formen (1,15) A - tverrsnittsarealet av strålen. For rund seksjon er tilstanden av styrke representert i skjemaet (1.16) for den oppvarmede seksjonen; tilstanden til styrke er skrevet som følger: (1.17) hvor SZO, TMSAX er det statiske øyeblikket i munnen i forhold til den nøytrale aksen; D - tykkelsen på den 2. veggen. Typisk er størrelsen på tverrsnittet av strålen bestemt fra styrken av normale spenninger. Kontrollere styrken til de tangentspenningsstrålene er obligatorisk for korte bjelker og bjelker av lengden, hvis nær støttene er det fokuserte krefter i stor verdi, samt for tre, flip og sveisede bjelker. Eksempel 1.6 Kontroller batteristyrken på esken i boksen (Fig. 1.14) på \u200b\u200bnormale og tangentspenninger, hvis MPA. Bygg tanger i en farlig del av strålen. Fig. 1.14 Løsning 23 1. Konstruksjon av EPUR Q og M i henhold til de karakteristiske seksjonene. Tatt i betraktning den venstre delen av strålen, oppnår vi linjen av tverrgående krefter presenteres i fig. 1,14, c. Eppument for bøyningsmomenter er vist på fig. 5.14, G. 2. Geometriske egenskaper av tverrsnitt 3. De største normale spenningene i seksjonen C, hvor MMAX (modul) er gyldig: MPA. Maksimal normal spenning i strålen er nesten lik den tillatte. 4. De største tangentspenninger i seksjonen med (eller a), hvor max q (modul) er gyldig: Her er det statiske øyeblikket i området av hulrommet i forhold til den nøytrale aksen; b2 cm - bredden på seksjonen på nivået av den nøytrale aksen. 5. Tangentspenninger på punktet (i veggen) i seksjonen C: Fig. 1.15 Her er Szomc 8344,5 108 cm3 det statiske øyeblikket i området av seksjonen, som ligger over linjen som passerer gjennom punktet K1; b2 cm - veggtykkelse på punktet K1. Tomtene  og  for seksjonen fra strålen er vist i fig. 1,15. Eksempel 1.7 for strålen vist i fig. 1,16, og det er nødvendig: 1. Konstruer handlinger av tverrgående krefter og bøyende øyeblikk i karakteristiske seksjoner (poeng). 2. Bestem størrelsen på tverrsnittet i form av en sirkel, rektangel og en haug fra styrken av normale spenninger, sammenlign tverrsnittene. 3. Kontroller utvalgte størrelser av deler av tangentielle bjelker. Danar: Løsning: 1. Bestem reaksjonene til strålestøttene. Kontroller: 2. Konstruering av Epuro Q og M. Verdiene av de tverrgående krefter i de karakteristiske seksjonene av strålen 25 Fig. 1,16 i områder CA og AD, lastintensiteten Q \u003d CONT. Følgelig er i disse områdene av EPUR Q begrenset til rett, tilbøyelig til aksen. I DB-delen er intensiteten av den distribuerte belastningen q \u003d 0, derfor på denne delen av epuro Q er begrenset til den rette parallelle akse X. EPUR Q for strålen er vist på fig. 1,16, b. Verdiene for bøyemomenter i de karakteristiske delene av strålen: I den andre delen bestemmer vi abscissen x2 i delen, i hvilken q \u003d 0: det maksimale øyeblikket på den andre delen av Epur M for strålen er vist på fig. 1,16, c. 2. Samle tilstanden til styrke på normale belastninger hvorfra vi bestemmer det nødvendige aksiale motstandsmomentet på tverrsnittet fra uttrykket. Definert ønsket diameter d av bjelkene av runddelet området av den runde delen for strålen av Rektangulær seksjon Den nødvendige høyden på seksjonen er rektangulær. Ifølge GOST 8239-89-tabellene finner vi nærmeste maksimumsverdi av det aksiale dreiemomentet på 597cm3, som tilsvarer de 2 33 2, med egenskapene: en Z 9840 cm4. Kontroller opptak: (underbelastning med 1% av tillatt 5%) Den nærmeste 2-fold 2 (W 2 cm3) fører til en betydelig overbelastning (mer enn 5%). Endelig er vi endelig akseptert. Nr. 33. Sammenlign området av runde og rektangulære tverrsnitt med det minste og flyområdet: fra de tre betraktede tverrsnittene er den mest økonomiske. 3. Beregn de største normale spenningene i en farlig seksjon 27 i 2-veis strålen (Fig. 1,17, A): Normale spenninger i veggen nær regimentet av høeneseksjonen av låven med normale spenninger i en farlig del av Beamet er vist på fig. 1,17, b. 5. Bestem de største tangentspenningen for utvalgte deler av strålen. a) den rektangulære delen av strålen: b) den runde tverrsnittet av strålen: c) Bjelkens varmeovner: Tangentspenningen i veggen nær bunken av bunken i en farlig seksjon A (høyre) (på Punkt 2): Tangenten av tangentspenninger i de farlige delene av varmeenheten er vist på fig. 1,17, c. De maksimale tangentspenninger i strålen overskrider ikke det tillatte spenningseksemplet 1.8 for å bestemme den tillatte belastningen på strålen (Fig. 1,18, A), hvis 60MP, er tverrsnittsdimensjonene spesifisert (figur 1.19, a). Bygg et hjelpemiddel av normale spenninger i en farlig del av bjelker når det er tillatt. Figur 1.18 1. Bestemmelse av reaksjoner av bjelker støtter. I lys av systemets symmetri 2. Bygging av EPUR Q og M i henhold til de karakteristiske seksjonene. Tverrstyrke i de karakteristiske seksjonene av strålen: Epuer Q for strålen er vist på fig. 5.18, b. Bøyende øyeblikk i de karakteristiske delene av strålen for den andre halvdelen av rekkefølgen av ordinat M - langs symmetriaksen. Epura M for strålen er vist på fig. 1,18, b. 3.Gometriske seksjoneregenskaper (figur 1.19). Vi deler figuren i to enkle elementer: 2avr - 1 og et rektangel - 2. Fig. 1.19 Ifølge avledning av 2-meter nr. 20, har vi for et rektangel: det statiske øyeblikket av tverrsnittsområdet i forhold til Z1-aksenavstanden fra Z1-aksen til senteret av alvorlighetsgraden av tverrsnittet av tregmenn av tverrsnittet i forhold til den viktigste sentrale akse Z av det totale tverrsnittet på overgangsformulene til parallelle akser 4. Forstanden for styrke på normale spenninger for det farlige punktet "A" (figur 1.19) i en farlig seksjon i (Fig. 1.18): Etter substitusjon av numeriske data 5. Med en tillatt belastning i en farlig seksjon vil normale spenninger på punktene "A" og "B" være like: Normale spenninger for farlig § 1-1 er vist på fig . 1,19, b.