01.06.2008 16:51:57

Հոդվածում նկարագրվում է բարձրորակ փոշու բետոնի հատկություններն ու հնարավորությունները, ինչպես նաեւ դրանց օգտագործման ոլորտներն ու տեխնոլոգիաները:

Նոր եւ եզակի ճարտարապետական \u200b\u200bձեւերով եւ, մասնավորապես, հատուկ բեռնված կառույցներով բնակելի եւ արդյունաբերական շենքերի կառուցման բարձր տեմպերը (ինչպիսիք են բոլշելնայա կամուրջները, երկնաքեր, ծովային նավթային պլատֆորմները, գազի պահեստավորման բաքերը եւ հեղուկները ճնշման տակ եւ այլն) Արդյունավետ բետոն: Դրա մեջ էական առաջընթացը հատկապես նշվում է անցյալ դարի 80-ականների վերջին: Ժամանակակից բարձրորակ բետոնե (WBB) դասակարգումը համատեղում է կոնկրետ տարբեր նպատակների մեծ սպեկտր. Բարձր ամրություն եւ ծայրահեղ բարձր ամրության բետոն [տես Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, BD. 10; Շմիդտ Մ. Բորնեման Ռ. Մ. Գլիչկիտեն und Crensen von Hochfestm Beton.// proc. 14, JBAUSIL, 2000, BD. 1], ինքնահպելիբետոնե բետոն, խիստ կոռոզիոն դիմացկուն բետոններ: Բետոնի այս տեսակները բավարարում են սեղմիչ ուժի եւ ձգման, ճեղքման դիմադրության, ցնցումների դիմադրության, ցրտահարության դիմադրության, ցրտադրության դիմադրության, ցրտադրության դիմադրության, ցրտերի դիմադրության, ցրտադրության, կոռոզիոն դիմադրության, ցրտադրության, կոռոզիոն դիմադրության, ցրտադրության դիմադրության, ցրտադրության, կոռոզիոն դիմադրության, ցրտերի դիմադրության, ցրտադրության, կոռոզիոն դիմադրության, ցրտահարության դիմադրության, ցրտահարության դիմադրության, ցրտահարության դիմադրության, սառնամանիքի դիմադրության համար:

Իհարկե, բետոնի նոր տեսակների անցումը ներդրվել է բետոնի եւ ականանետային խառնուրդների պլաստիկացման դաշտում, եւ երկրորդ, ամենաակտիվ Pozzolan հավելանյութերի տեսքը `միկրոկիլներ, ջրազերծված բարկացած: Պոլիկարբոքսիլատի, պոլիոկրատատ եւ պոլիգլիկ հիմքի վրա գերհամակարգված հիպերպլաստիկացվող սուպերլաստիկատորների եւ հատկապես էկոլոգիապես մաքուր հիպերպլաստիկացվող համադրությունները մեզ թույլ են տալիս ձեռք բերել գերհզոր ցեմենտի հանքային ցրող եւ բետոնե խառնուրդներ: Այս ձեռքբերումների շնորհիվ քիմիական հավելանյութերով բետոնի քանակի քանակը հասել է 6-8-ի, ջրային ցեմենտի հարաբերակցությունը նվազել է մինչեւ 0.24-0.28-ը, միաժամանակ պահպանելով պլաստիկությունը, որը բնութագրվում է 4-10 սմ-ով: Ինքնասոսնձվող բետոնով Beton-SVB) հավելանյութի քարե ալյուրի (կմ) հետ կամ առանց դրա, բայց բարձր աշխատասեր բետոնի (Ultrahochfester Beton, Ultraochfester Beton, Ultra Hochleistung Beton) հիպերպլաստիկատորների վրա, ի տարբերություն ավանդական համատեղ ձեռնարկությունների, ի տարբերություն ավանդական համատեղ ձեռնարկություններում Բետոնե խառնուրդները համակցված են ինքնաբուխ օդի հեռացման ժամանակ ցածր նստվածքների եւ ինքնաբլացման հետ:

«Բարձր» ռեոլոգիա գերհզոր բետոնե խառնուրդներում ջրային բետոնե խառնուրդներով ապահովված է հեղուկ հոսքի ռեոլոգիական մատրիցով, որն ունի այն կառուցվածքային տարրերի տարբեր լայնածավալ մակարդակներ: Rubble- ի համար կոպիճ բետոնե բետոնե, ցեմենտի ավազոտ լուծույթը ծառայում է որպես ռեոլոգի մատրիցա տարբեր միկրո-մեսո-մակարդակ: Ռուբլեթի համար բարձր ամրացված բետոնի պլաստիկացված բետոնի համար, որպես ռեաստրաքարային տարր, ռեոլոգական մատրիցով, որի համամասնությունը պետք է զգալիորեն ավելի բարձր լինի, քան սովորական բետոնում, ավելի բարդ ցրվածություն է, որը բաղկացած է ավազի, ցեմենտի եւ ջրի մեջ, որը բաղկացած է ավազի, ցեմենտի եւ ջրի մեջ , Իր հերթին, սովորական բետոնե խառնուրդների ավազի համար `միկրո մակարդակի վրա ռեոլոգիական մատրիցը ցեմենտի ջրային մածուկ է, որի չափը բարձրացնելը կարող է պայմանավորված լինել ցեմենտի չափի աճի պատճառով: Բայց սա, մի կողմից, տնտեսապես (հատկապես 10 - B30- ի կոնկրետ դասերի համար), մյուս կողմից `ոչ պարադոքսալ, գերլարիչների մեծացումներ, չնայած նրանք բոլորն էլ ստեղծվել եւ ստեղծվել են նրա համար , Գրեթե բոլոր գերհամարձակող սարքերը, ինչպես ցույց են տալիս ԱՄՆ-ը, սկսած 1979 թվականից, «Աշխատանք» էականորեն ավելի լավ է հանքային փոշիների կամ ցեմենտով նրանց խառնուրդներով Կալաշնիկով Վ.Ի. Շինանյութերի արտադրության համար հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացման հիմունքներ. Դիսերտացիան գիտական \u200b\u200bզեկույցի տեսքով Dokkt- ի աստիճանի համար: թաքն գիտություն - Voronezh, 1996], քան մաքուր ցեմենտի վրա: Cement եմենտ - անկայուն ջրի մեջ, խոնավեցնող համակարգում, ջրի հետ շփումից անմիջապես հետո կոլոիդային մասնիկներ ձեւավորելը եւ արագորեն խտացնելը: Եվ ջրի մեջ կոլոիդային մասնիկները դժվար է ցրվել գերհզորացուցիչներ: Օրինակ է, կավե կասեցումները թույլ հենվող գերակայություն:

Այսպիսով, առաջարկվում է. Cement եմենտին պետք է ավելացվի քարե ալյուր, եւ այն կբարձրացնի ոչ միայն խառնուրդի վրա համատեղ ձեռնարկության ռեոլոգիական ազդեցությունը, այլեւ ռեոլոգական մատրիցի համամասնությունը: Արդյունքում, թվում է, որ զգալիորեն նվազեցնում է ջրի քանակը, բարձրացնում է խտությունը եւ բարձրացնում բետոնի ուժը: Քարի ալյուրի ավելացումը գործնականում համարժեք կլինի ցեմենտի աճին (եթե ջրի վրա հիմնված էֆեկտները զգալիորեն բարձր են, քան երբ ցեմենտը ավելացվում է):

Կարեւոր է շեշտել ցեմենտի մասը քարե ալյուրով փոխարինելու ուշադրությունը, բայց դա ավելացնելով (զգալի մասնաբաժնի `40-60%) դեպի Պորտլանդի ցեմենտ: 1985-2000թթ. Փոլիտրվիդարի տեսության հիման վրա: Պոլիսրառուցը փոխելու բոլոր աշխատանքները հետապնդում էին Պորտլանդիայի ցեմենտի հանքային լցոնիչների 30-50% -ով `այն բետոնի մեջ պահելու համար [սմ: Solomatov v.i., Pomor V. N. եւ այլք: Կոմպոզիցիոն շինանյութեր եւ նվազեցված նյութերի սպառման ձեւավորում: - Կիեւ. Բուդվեվելնիկ, 1991; Ագանին Ս. Պ. Բետոնե ցածր ջրի սպառումը փոփոխված քվարցի լցոնով. Հեղինակի վերացական: Cand- ի աստիճանը: թաքն գիտություն - մ, 1996; Fadel I. M. Բետոնի բետոնի ինտենսիվ առանձին տեխնոլոգիա, որը լցված է բազալտով. Վերացական DIS. Քաղցր թաքն Գիտություն - M, 1993]: Նույն ուժի բետոնով Պորտլանդի ցեմենտները փրկելու ռազմավարությունը 2-3 անգամ ավելի բարձր ուժով տա բետոնե խնայողությունների ռազմավարությանը `ոչ միայն սեղմման մեջ, այլեւ սեղմելիս: Ավելի շատ բացվող կառույցներում կոնկրետ խնայողությունները ավելի բարձր տնտեսական էֆեկտ կտան, քան ցեմենտի խնայողություն:

Հաշվի առնելով ռեոլոգիական մատրիցների կոմպոզիցիաները տարբեր լայնածավալ մակարդակներով, մենք դա հաստատում ենք բարձր ամրության բետոնի վրա ավազի համար, միկրո մակարդակի վրա ռեոլոգիական մատրիցը ցեմենտի, ալյուրի, սիլիցիայի, գերբեռնվածության եւ ջրի բարդ խառնուրդ է: Իր հերթին, միկրոկիրեմի հետ բարձր ամրության բետոնի համար `ցեմենտի եւ քարե ալյուրի (հավասար ցրման) խառնուրդի համար, որպես կառուցվածքային տարրեր, մեկ այլ ռեոլոգ մատրով, միկրոոկիլիոն, ջրի եւ գերլարակման խառնուրդ:

Ռուբեդ բետոնի համար ռեոլոգիական մատրիցների կառուցվածքային տարրերի այս մասշտաբները համապատասխանում են բետոնի չոր բաղադրիչների օպտիմալ չափի մասշտաբի մասշտաբի մասշտաբով `բարձր խտություն ստանալու համար:

Այսպիսով, քարե ալյուրի ավելացումը կատարում է ինչպես կառուցվածքային, այնպես էլ ռեոլոգիական գործառույթ, եւ մատրիցա: Բարձր ամրության բետոնի համար հավասարապես կարեւոր է քարե ալյուրի արձագանք-քիմիական գործառույթը, ինչը ավելի բարձր էֆեկտով իրականացվում է ռեակտիվորեն ակտիվ միկրոկարմիա եւ մանրադիտված քաոլին:

Կոշտ ֆազի մակերեւույթի վրա համատեղ ձեռնարկության հիասթափության հետեւանքով առաջացած ռեալոլոգիական եւ ջրի վրա հիմնված ազդեցությունը ծագում-ցրված համակարգերի գենետիկորեն բնութագիր է բաժնի բարձր մակերեսով:

Աղյուսակ 1.

Ռեոլոգիական եւ ջրային գործողություն SP ջրի ինժեներներ

Աղյուսակ 1-ը ցույց է տալիս, որ Portland ցեմենտի մեջ ձուլման մեջ ձուլումը կասեցումները վերջինիս համատեղ օդափոխության գործողությամբ, 1.5-7.0 անգամ (SIC!) Ավելի բարձր է, քան հանքային փոշիներում: Ժայռերի համար այս ավելցուկը կարող է հասնել 2-3 անգամ:

Այսպիսով, միկրոկիրեմի հիպերպլաստիկացնող սարքերի համադրությունը, քարե ալյուրը կամ մոխիրը թույլ են տվել բարձրացնել սեղմման ուժի մակարդակը 130-150, իսկ որոշ դեպքերում, մինչեւ 180-200 մ.թ. Այնուամենայնիվ, ուժի զգալի աճը հանգեցնում է բուռնության ինտենսիվ աճի եւ Poisson գործակիցը իջեցնելով 0.14-0.17-ին, ինչը հանգեցնում է արտակարգ իրավիճակներում կառուցվածքների հանկարծակի ոչնչացման ռիսկի: Բետոնի այս բացասական գույքի հեռացումը իրականացվում է ոչ թե վերջին գավազանի ամրապնդման ամրապնդմանը, որքան է գավազանի ամրապնդման համադրությունը պոլիմերներից, ապակուց եւ պողպատից մանրաթելերի ներդրմամբ:

Հանքային եւ ցեմենտի ցրված համակարգերի պլաստիկացման եւ ջրելու հիմունքները ձեւավորվել են Կալաշնիկովա Վ.Ի դոկտորական ատենախոսում: [սմ. Կալաշնիկով Վ.Ի. Շինանյութերի արտադրության համար հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացման հիմունքներ. Դիսերտացիան գիտական \u200b\u200bզեկույցի տեսքով Dokkt- ի աստիճանի համար: թաքն գիտություն - Voronezh, 1996] 1996-ին 1979-1996 թվականների ընթացքում նախկինում կատարված աշխատանքների հիման վրա: [Կալաշնիկով Վ. I., Իվանով I. Ա. Չափազանց հայտնաբերված խիստ կենտրոնացված համակարգերի կառուցվածքային եւ ռեոլոգիական վիճակի վերաբերյալ: // Կոմպոզիտային նյութերի մեխանիկայի եւ տեխնոլոգիաների IV ազգային գիտաժողովի վարույթներ: - Սոֆիա: Ban, 1985; Իվանով Ի. Ա., Կալաշնիկով Վ.Ի. Հանքային ցրված կոմպոզիցիաների պլաստիկացման արդյունավետությունը, կախված դրանցում ամուր փուլի կենտրոնացումից: // Բետոնե խառնուրդների ռեոլոգիան եւ դրա տեխնոլոգիական առաջադրանքները: Tez. Համամիութենական սիմպոզիումի III զեկույցում: - Ռիգա: - RPI, 1979; Կալաշնիկով Վ. I., Իվանով I. A. Հանքային ցրված կոմպոզիցիաների պլաստիկացման բնույթով, կախված դրանց մեջ ամուր փուլի կենտրոնացումից: // Կոմպոզիցիոն նյութերի մեխանիզմներ եւ տեխնոլոգիա: Ազգային գիտաժողովի նյութեր: - Սոֆիա: Ban, 1979; Կալաշնիկով Վ.Ի. Նեֆթալեն-սուլֆոնթթթվի գերլարակող սարքերի եւ ազդեցության վրա ազդեցության ազդեցությունը ակնթարթային ալկալիսի վրա: // մեխանիկա եւ կոմպոզիտային նյութերի տեխնոլոգիա: Արտաքին ներկայացուցիչների հետ III ազգային համաժողովի նյութեր: - Սոֆիա: Ban, 1982; Կալաշնիկով Վ.Ի. Հաշվապահություն `գերբնակեցված խառնուրդների հետ ռեոլոգիական փոփոխությունների համար: // IX համամիութենական կոնֆերանսի նյութեր բետոնի եւ ամրապնդման վերաբերյալ (Տաշքենդ, 1983): - Պենզա: - 1983; Կալաշնիկով Վ. I., Իվանով I. A. Cement եմենտի կոմպոզիցիաների ռեոլոգիական փոփոխությունների առանձնահատկությունները իոնային կայունացնող պլաստիկացնողների գործողությամբ: // «Բետոնի տեխնոլոգիական մեխանիկա» աշխատանքների հավաքում: - Ռիգա: RPI, 1984]: Սրանք հեռանկարային համակարգերում համատեղ ձեռնարկության ամենաբարձր օդափոխման ամենաբարձր օդափոխման գործունեության ուղղության օգտագործման հեռանկարներն են, գերլարակող համակարգերում քանակական ռեոլոգիական եւ կառուցվածքային եւ մեխանիկական փոփոխությունների առանձնահատկությունները, որոնք բաղկացած են մագնատի նման անցումից մինչեւ ամուր փուլից Հեղուկ հոսքեր SuperMarital ջրի մեջ ավելացնելով: Սրանք մշակված չափանիշներ են `խիստ ցրված պլաստիկ համակարգերի հոսքի գրավիտացիոն տարածման եւ հետընտրական ռեսուրսների համար (իրենց քաշի գործողության ներքո` օրվա մակերեսի ինքնաբուխ հավասարեցումը: Սա ցեմենտի համակարգերի սահմանափակող կենտրոնացման երկարաձգված հայեցակարգ է `նստվածքային, մագիստրոս եւ մետամորֆ ծագմամբ պատրաստված նուրբ ցրված փոշիներ, ընտրող կողմից` ջրի բարձր մակարդակներով `համատեղ ձեռնարկությանը: Այս աշխատանքներում ձեռք բերված ամենակարեւոր արդյունքները բաղկացած են ջրի սպառման 5-15 բազմակի կրճատում ցրման մեջ `պահպանելով գրավիտացիոն աղյուսակը: Ուցադրվեց, որ ռեոլոգիական ակտիվ փոշիների համադրությունը ցեմենտով կարող է ամրապնդվել համատեղ ձեռնարկության գործողությամբ եւ ստանալ բարձր բարեպաշտ ձուլվածքներ: Հենց այս սկզբունքներն են, որոնք իրականացվում են ռեակցիայի փոշու բետոնով `դրանց խտության եւ ուժի բարձրացումով (Reaktionspulver Beton - RPB կամ ռեակտիվ փոշի բետոն - RPC [Տեսնել Սուխանով Ս. Ն. Քեմենտի նոր տեսակը C եմենտի քար. // Շինանյութեր. - 1994 թ. - № 115]): Եվս մեկ արդյունք `բարձրացումների կրճատման բարձրացումը` փոշիների ցրման աճով [տես Կալաշնիկով Վ.Ի. Շինանյութերի արտադրության համար հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացման հիմունքներ. Դիսերտացիան գիտական \u200b\u200bզեկույցի տեսքով Dokkt- ի աստիճանի համար: թաքն գիտություն - Voronezh, 1996]: Այն օգտագործվում է նաեւ փոշիացված նուրբ բետոնով `ավելացնելով նուրբ բաղադրիչների մասնաբաժինը` ավելացնելով միկրոկարեմ ցեմենտին: Փոշի բետոնի տեսական եւ պրակտիկայի մեջ նորը 0,1-0,5 մմ հատվածի նուրբ ավազի օգտագործումն էր, որը բետոնե պատրաստում էր մանր կտրատած, ի տարբերություն 0-5 մմ հատվածի ավազի վրա սովորական ավազի: Մենք ծախսել ենք փոշու բետոնի ցրման մասի միջին հատուկ մակերեսի հաշվարկը (բաղադրությունը, ցեմենտ `700 կգ; բարակ ավազ) 0,125-0.63 մմ - 950 կգ, բազալտ ալյուր - 350 կգ, միկրոկիլացիա SVD \u003d 3200 M2 / KG - 140 կգ) ընդհանուր խառնուրդի 49% -ով `մանրացված ավազի ֆրակցիայի 49% -ով 0.125-0,5 մմ ցույց է տալիս, որ MK SMK \u003d 3000 մ 2 / կգ է, փոշու մասի միջին մակերեսը SVD է \u003d 1060M2 / կգ, եւ SMK \u003d 2000 M2 / կգ - SVD \u003d 785 մ 2 / կգ: Այնպիսի նուրբ ցրված բաղադրիչների վրա է արտադրվում, որ արտադրվում են նուրբ ռեակցիայի բետոն, որոնցում առանց ավազի պինդ փուլի ծավալը հասնում է 58-64% -ի, իսկ ավազի հետ միասին, 76-77% եւ փոքր-ինչ զիջում է Superplastic ծանր բետոնի համակենտրոնացումը (CV \u003d 0, 80-0.85): Այնուամենայնիվ, ռետինացված բետոնով ամուր փուլային մինուս մինուս կոպիճների եւ ավազի ծավալը զգալիորեն ցածր է, ինչը որոշում է ցրված մատրիցայի բարձր խտությունը:

Բարձր ամրությունը տրամադրվում է ոչ միայն միկրոկիրեմի կամ ջրազրկված քաոլինի, այլեւ ռոք ռոքից պատրաստված ռեակցիոն ակտիվ փոշի: Գրական տվյալների համաձայն, հիմնականում ներդրվում է չղջիկ, բալթ, կրաքար կամ քվարցի ալյուր: ԽՍՀՄ-ում եւ Ռուսաստանում բացվել է ռեակցիոն ակտիվ փոշու բետոնի արտադրության լայնածավալ հնարավորություններ, կապված Composite Bind Water ածր ջրի սպառման մշակման եւ ուսումնասիրության հետ: Մ., Բաբաեւ, Շ., Կոմարոմա: Ա., Բաթրակով Վ. Գ., Դոլգոպոպոպոլով Ն. Ն.. Արդյոք ապացուցվել է, որ ցեմենտի փոխարինումը աղացածի, գրանիտի, քվարցի ալյուրից բացի 50% -ը զգալիորեն մեծացնում է ջրի վրա հիմնված ազդեցությունը: A / T- հարաբերակցությունը, որը ապահովում է գերծանրաբեռնվածության գերեզմանատիվ տարածքը, համեմատած համատեղ ձեռնարկության սովորական ներդրման հետ, նվազում է մինչեւ 13-15%, բետոնե ուժը, որը հասնում է 90-10-ի: Ըստ էության, VNV- ի հիման վրա, միկրոկիրեմ, նուրբ ավազի եւ ցրված ամրացման հիման վրա կարելի է ձեռք բերել ժամանակակից փոշու բետոն:

Քարտապատված երկաթբետոնե բետոնե բետոնե բետոնը շատ արդյունավետ է ոչ միայն նախապես շեշտադրված ամրապնդման համատեղ ամրապնդմամբ կառույցներ տեղափոխելու համար, այլեւ շատ բարակ պարսպապատ մասերի համար:

Վերջին տվյալների համաձայն, հնարավոր է կառուցվածքների տեքստիլ ամրապնդումը: Այն զարգացած արտասահմանյան երկրներում գեղարվեստական \u200b\u200bպոլիմերային եւ ալկալային դիմացկուն թելերից բարձրորակ պոլիմերային եւ ալկալային դիմացկուն թելերից ծավալային շրջանակների զարգացումն է, Ֆրանսիայում եւ Կանադայում ռեակտիվ փոշու բետոնե բետոնով զարգացման դրդապատճառն էր Առանց մեծ ագրեգատների, մասնավորապես փոքր քվարցի ագրեգատով, լցված քարե փոշիներ եւ մանրադիտակներով: Նման մանրացված խառնուրդների բետոնե խառնուրդներ տարածվեցին իրենց քաշի գործողության ներքո, լցվելով հյուսված շրջանակի ամբողջովին հաստ ցանցի կառուցվածքը եւ գունանյութի ձեւի բոլոր կոնյուկը:

Փոշի բետոնե խառնուրդների «բարձր» ռեոլոգիան (PBS) տրամադրում է բերքատվության ուժի չոր բաղադրիչների 10-12% -ը: 0 \u003d 5-15 pa, I.e. Ընդամենը 5-10 անգամ ավելի բարձր, քան յուղի ներկեր: Այս առումով 0-ի հետ `դա որոշելու համար կարող եք օգտագործել մեր կողմից մշակված մինվիարիայի մեթոդը 1995 թ .: ցածր եկամտաբերությունն ապահովված է ռեոլոգական մատրիցայի շերտի օպտիմալ հաստությամբ: PBS- ի տեղագրական կառուցվածքի քննարկումը, շերտի X- ի միջին հաստությունը որոշվում է բանաձեւով.

Որտեղ է ավազի մասնիկների միջին տրամագիծը. - ծավալի համակենտրոնացում:

Ստորեւ բերված կազմի համար B / T \u003d 0.103-ում, շերտի հաստությունը կկազմի 0,056 մմ: Դե Լարրանդը եւ Սեդրանը գտան, որ փոքր ավազների համար (D \u003d 0.125-0.4 մմ), հաստությունը տատանվում է 48-ից 88 միկրո:

Մասնիկի ինտերլեյարի բարձրացումը նվազեցնում է մածուցիկությունը եւ սահմանափակում է փոփոխության լարումը եւ մեծացնում հեղուկությունը: Հղումությունը կարող է աճել `ավելացնելով ջուր եւ համատեղ ձեռնարկության ներդրումը: Ընդհանուր առմամբ, ջրի եւ համատեղ ձեռնարկության ազդեցությունը մածուցիկության փոփոխության, հերթափոխի եւ հեղուկության սահմանափակ սթրեսը երկիմաստ է (Նկար 1):

Superplasticizer- ը մածուցիկությունն իջեցնում է շատ ավելի փոքր չափի, քան ջրի ավելացումը, մինչդեռ համատեղ ձեռնարկության պատճառով բերքատվության ուժի կրճատումը զգալիորեն բարձր է, քան ջրի ազդեցության տակ:

ՆկՂ 1. Համատեղ ձեռնարկության եւ ջրի ազդեցությունը մածուցիկության վրա, սահմանաչափ եւ հեղուկ

Գերազանց ծայրահեղ լրացված համակարգերի հիմնական հատկությունները այն են, որ մածուցիկությունը կարող է բավականաչափ բարձր լինել, եւ համակարգը կարող է դանդաղորեն հոսել, եթե բերքատվության ուժը փոքր է: Առանց համատեղ փորձնական պայմանական համակարգերի համար կարող է լինել փոքր մածուցիկություն, բայց եկամտաբերության մեծ ուժը կանխում է դրանց տարածումը, քանի որ դրանք չունեն հետպատերարային հոսքի ռեսուրս [սմ: Կալաշնիկով Վ. I., Իվանով I. A. Cement եմենտի կոմպոզիցիաների ռեոլոգիական փոփոխությունների առանձնահատկությունները իոնային կայունացնող պլաստիկացնողների գործողությամբ: // «Բետոնի տեխնոլոգիական մեխանիկա» աշխատանքների հավաքում: - Ռիգա: RPI, 1984]:

Ռեոլոգիական հատկությունները կախված են համատեղ ձեռնարկության տեսակից եւ դեղաչափից: Երեք տեսակի համատեղ ձեռնարկությունների ազդեցությունը ցույց է տրված Նկ. 2. Առավել արդյունավետ համատեղ ձեռնարկությունը Woerment 794 է:

ՆկՂ 2 համատեղ ձեռնարկության տեսակի եւ դեղաչափի ազդեցությունը: O: 1 - Woerment 794; 2 - C-3; 3 - հալվել F 10

Այս դեպքում ավելի քիչ ընտրող չէր C-3 ներքին համատեղ ձեռնարկությունը, բայց արտաքին համատեղ ձեռնարկություն մելամինի վրա հիմնված հալման համար F10:

Փոշի բետոնե խառնուրդների տարածումը չափազանց կարեւոր է պիտակի պիտակի շրջանակային շրջանակներով բետոնե արտադրանքների ձեւավորման մեջ:

Նման ծավալային աղվեսի գործվածքների շրջանակները ապրանքանիշի, անօքսիդի, հեռուստաալիքի եւ այլ կազմաձեւերի տեսքով թույլ են տալիս արագ ամրապնդում, որը բաղկացած է շրջանակի տեղադրումից եւ ամրագրումում ձեւով, որին հաջորդում է կասեցման բետոնի լրացումը 2-5 մմ շրջանակից (Նկար 3): Գործվածքների շրջանակները թույլ են տալիս արմատապես բարձրացնել բետոնի ճեղքի դիմադրությունը, երբ ենթարկվում են այլընտրանքային ջերմաստիճանի տատանումներին եւ զգալիորեն նվազեցնել դեֆորմացիան:

Բետոնի խառնուրդը ոչ միայն պետք է մենակ թափվի ցանցի շրջանակի միջոցով, բայց տարածեք նաեւ շրջանակի միջոցով «հակադարձ» ներթափանցման ձեւը լրացնելով, խառնուրդի ծավալի միջոցով: Նույն կոմպոզիցիայի հեղուկի օգտագործված փոշու խառնուրդները գնահատելու համար `չոր բաղադրիչների պարունակության համաձայն, եւ կոնքի (ցնցող սեղանի համար) կարգավորումը ճշգրտվում էր համատեղ ձեռնարկության եւ (մասամբ) ջրի քանակով: Տարածման արգելափակումն իրականացվել է ցանցային օղակով `175 մմ տրամագծով:

ՆկՂ 3 հյուսվածքի շրջանակի նմուշ

ՆկՂ 4 Blurry խառնուրդներ անվճար եւ արգելափակված տարածման հետ

Gr իդը չափի ուներ լույսի 2.8-ով: 2.8 մմ մետաղալարով տրամագծով 0,3 մմ (Նկար 4): Կառավարման խառնուրդները պատրաստվել են բազմաթիվ 25.0; 26.5; 28.2 եւ 29.8 սմ: Փորձերի արդյունքում պարզվել է, որ խառնուրդի հոսքի աճով մահացել է անվճար DC- ի տրամագծի եւ արգելափակված ունայնության տրամագծերի հարաբերակցությունը: Նկ. 5-ը ցույց է տալիս DC / DBOTDC- ի փոփոխություն:

ՆկՂ 5 Փոփոխել DC / DB անվճար կտրող DC- ի արժեքից

Ինչպես հետեւում է գործիչից, DCI DB- ի խառնուրդի ընդմիջումների տարբերությունը անհետանում է, երբ բերքատվությունը բնութագրվում է 29,8 սմ ազատ կոտրվածքով: \u003d 28.2, ցանցի միջոցով կրճատվում է 5% -ով: Հատկապես մեծ արգելակումը ցանցի միջոցով տարածվելիս խառնուրդ է ունենում ընդմիջման 25 սմ:

Այս առումով, 3 մմ խցիկով ցանցի շրջանակներ օգտագործելիս անհրաժեշտ է օգտագործել խառնուրդներ `առնվազն 28-30 սմ կոտրվածքով:

Ցրված երկաթբետոնե բետոնի ֆիզիկամեխանիկական հատկությունները, որոնք ամրացված են 1% -ով պողպատե մանրաթելերով ծավալը 0,15 մմ եւ 6 մմ տրամագծով, ներկայացված են Աղյուսակ 2-ում

Աղյուսակ 2.

Փոշի բետոնի ֆիզիկա եւ տեխնիկական հատկություններ պարտադիր ցածր ջրի սպառման վրա `օգտագործելով C-3 ներքին համատեղ ձեռնարկություն

Ինչպես վկայում են օտարերկրյա տվյալները, 3% ամրապնդմամբ, սեղմման ուժը հասնում է 180-200 ՄՊա, առանցքային ձգմամբ, 8-10 մլ: Ազդեցության ամրությունն աճում է ավելի քան տասն անգամ:

Փոշի բետոնի հնարավորությունները հեռու են սպառված, հաշվի առնելով հիդրոթերմային բուժման արդյունավետությունը եւ դրա ազդեցությունը Թոբերմորիտի մասնաբաժնի աճի վրա եւ, համապատասխանաբար, CSONOTLIT

Օգտակար էր: Այո, այնտեղ մասնակիորեն

• 15444

Սա ցեմենտի համակարգերի սահմանափակող կենտրոնացման երկարաձգված հայեցակարգ է `նստվածքային, մագիստրոս եւ մետամորֆ ծագմամբ պատրաստված նուրբ ցրված փոշիներ, ընտրող կողմից` ջրի բարձր մակարդակներով `համատեղ ձեռնարկությանը: Այս աշխատանքներում ձեռք բերված ամենակարեւոր արդյունքները բաղկացած են ջրի սպառման 5-15 բազմակի կրճատում ցրման մեջ `պահպանելով գրավիտացիոն աղյուսակը: Ուցադրվեց, որ ռեոլոգիական ակտիվ փոշիների համադրությունը ցեմենտով կարող է ամրապնդվել համատեղ ձեռնարկության գործողությամբ եւ ստանալ բարձր բարեպաշտ ձուլվածքներ:

Հենց այս սկզբունքներն են, որոնք իրականացվում են ռեակցիայի փոշու բետոնով `դրանց խտության եւ ուժի բարձրացումով (Reaktionspulver Beton - RPB կամ ռեակտիվ փոշի բետոն - RPC [Տեսնել Սուխանով Ս. Ն. Քեմենտի նոր տեսակը C եմենտի քար. // Շինանյութեր. - 1994 թ. - № 115]): Եվս մեկ արդյունք `բարձրացումների կրճատման բարձրացումը` փոշիների ցրման աճով [տես Կալաշնիկով Վ.Ի. Շինանյութերի արտադրության համար հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացման հիմունքներ. Դիսերտացիան գիտական \u200b\u200bզեկույցի տեսքով Dokkt- ի աստիճանի համար: թաքն գիտություն - Voronezh, 1996]:

Այն օգտագործվում է նաեւ փոշիացված նուրբ բետոնով `ավելացնելով նուրբ բաղադրիչների մասնաբաժինը` ավելացնելով միկրոկարեմ ցեմենտին: Փոշի բետոնի տեսական եւ պրակտիկայի մեջ նորը 0,1-0,5 մմ հատվածի նուրբ ավազի օգտագործումն էր, որը բետոնե պատրաստում էր մանր կտրատած, ի տարբերություն 0-5 մմ հատվածի ավազի վրա սովորական ավազի: Փոշու բետոնի ցրման մասի միջին հատուկ մակերեսի հաշվարկը (բաղադրությունը, ցեմենտ `700 կգ; բարակ ավազ) 0,125-0.63 մմ - 950 կգ, բազալտ ալյուր SUD \u003d 380 կգ, միկրոկիլիոն SVD \u003d 3200 մ 2 / կգ - 140 կգ) ընդհանուր խառնուրդի 49% -ով `մանր կտրատած ավազի ֆրակցիայի 49% -ը 0.125-0,5 մմ ցույց է տալիս, որ MK SMK- ի ցրման ժամանակ \u003d 3000 մ 2 / կգ է, փոշու մասի միջին մակերեսը SVD \u003d 1060 մ 2 / կգ, իսկ երբ SMK \u003d 2000 մ 2 / կգ - SVD \u003d 785 մ 2 / կգ: Այնպիսի նուրբ ցրված բաղադրիչների վրա է արտադրվում, որ արտադրվում են նուրբ ռեակցիայի բետոն, որոնցում առանց ավազի պինդ փուլի ծավալը հասնում է 58-64% -ի, իսկ ավազի հետ միասին, 76-77% եւ փոքր-ինչ զիջում է Superplastic ծանր բետոնի համակենտրոնացումը (CV \u003d 0, 80-0.85): Այնուամենայնիվ, ռետինացված բետոնով ամուր փուլային մինուս մինուս կոպիճների եւ ավազի ծավալը զգալիորեն ցածր է, ինչը որոշում է ցրված մատրիցայի բարձր խտությունը:

Բարձր ամրությունը տրամադրվում է ոչ միայն միկրոկիրեմի կամ ջրազրկված քաոլինի, այլեւ ռոք ռոքից պատրաստված ռեակցիոն ակտիվ փոշի: Գրական տվյալների համաձայն, հիմնականում ներդրվում է չղջիկ, բալթ, կրաքար կամ քվարցի ալյուր: ԽՍՀՄ-ում եւ Ռուսաստանում բացվել է ռեակցիոն ակտիվ փոշու բետոնի արտադրության լայնածավալ հնարավորություններ, կապված Composite Bind Water ածր ջրի սպառման մշակման եւ ուսումնասիրության հետ: Մ., Բաբաեւ, Շ., Կոմարոմա: Ա., Բաթրակով Վ. Գ., Դոլգոպոպոպոլով Ն. Ն.. Արդյոք ապացուցվել է, որ ցեմենտի փոխարինումը աղացածի, գրանիտի, քվարցի ալյուրից բացի 50% -ը զգալիորեն մեծացնում է ջրի վրա հիմնված ազդեցությունը: A / T- հարաբերակցությունը, որը ապահովում է գերծանրաբեռնվածության գերեզմանատիվ տարածքը, համեմատած համատեղ ձեռնարկության սովորական ներդրման հետ, նվազում է մինչեւ 13-15%, բետոնե ուժը, որը հասնում է 90-10-ի: Ըստ էության, VNV- ի հիման վրա, միկրոկիրեմ, նուրբ ավազի եւ ցրված ամրացման հիման վրա կարելի է ձեռք բերել ժամանակակից փոշու բետոն:

Քարտապատված երկաթբետոնե բետոնե բետոնե բետոնը շատ արդյունավետ է ոչ միայն նախապես շեշտադրված ամրապնդման համատեղ ամրապնդմամբ կառույցներ տեղափոխելու համար, այլեւ շատ բարակ պարսպապատ մասերի համար:

Վերջին տվյալների համաձայն, հնարավոր է կառուցվածքների տեքստիլ ամրապնդումը: Այն զարգացած արտասահմանյան երկրներում գեղարվեստական \u200b\u200bպոլիմերային եւ ալկալային դիմացկուն թելերից բարձրորակ պոլիմերային եւ ալկալային դիմացկուն թելերից ծավալային շրջանակների զարգացումն է, Ֆրանսիայում եւ Կանադայում ռեակտիվ փոշու բետոնե բետոնով զարգացման դրդապատճառն էր Առանց մեծ ագրեգատների, մասնավորապես փոքր քվարցի ագրեգատով, լցված քարե փոշիներ եւ մանրադիտակներով: Նման մանրացված խառնուրդների բետոնե խառնուրդներ տարածվեցին իրենց քաշի գործողության ներքո, լցվելով հյուսված շրջանակի ամբողջովին հաստ ցանցի կառուցվածքը եւ գունանյութի ձեւի բոլոր կոնյուկը:

Փոշի բետոնե խառնուրդների «բարձր» ռեոլոգիան (PBS) տրամադրում է բերքատվության ուժի չոր բաղադրիչների 10-12% -ը: 0 \u003d 5-15 pa, I.e. Ընդամենը 5-10 անգամ ավելի բարձր, քան յուղի ներկեր: Այս առումով 0-ի հետ `դա որոշելու համար կարող եք օգտագործել մեր կողմից մշակված մինվիարիայի մեթոդը 1995 թ .: ցածր եկամտաբերությունն ապահովված է ռեոլոգական մատրիցայի շերտի օպտիմալ հաստությամբ: PBS- ի տեղագրական կառուցվածքի քննարկումը, շերտի X- ի միջին հաստությունը որոշվում է բանաձեւով.

Որտեղ է ավազի մասնիկների միջին տրամագիծը. - ծավալի համակենտրոնացում:

Ստորեւ բերված կազմի համար B / T \u003d 0.103-ում, շերտի հաստությունը կկազմի 0,056 մմ: Դե Լարրանդը եւ Սեդրանը գտան, որ փոքր ավազների համար (D \u003d 0.125-0.4 մմ), հաստությունը տատանվում է 48-ից 88 միկրո:

Մասնիկի ինտերլեյարի բարձրացումը նվազեցնում է մածուցիկությունը եւ սահմանափակում է փոփոխության լարումը եւ մեծացնում հեղուկությունը: Հղումությունը կարող է աճել `ավելացնելով ջուր եւ համատեղ ձեռնարկության ներդրումը: Ընդհանուր առմամբ, ջրի եւ համատեղ ձեռնարկության ազդեցությունը մածուցիկության փոփոխության, հերթափոխի եւ հեղուկության սահմանափակ սթրեսը երկիմաստ է (Նկար 1):

Ատենախոսության վերացական: Այս թեմայի շուրջ »

Ձեռագիրների իրավունքների համար

Բարակ գյուղատնտեսական ռեակցիայի փոշի ցրված, երկաթբետոնով օգտագործելով ժայռեր

Մասնագիտություն 05.23.05 - Շինանյութեր եւ արտադրանքներ

Աշխատանքը կատարվել է «Ֆարմենտների, կերամիաների տեխնոլոգիաներ, կերամիկա եւ պարտադիր» բաժնում, «Պենզա ճարտարապետության եւ շինարարության պետական \u200b\u200bհամալսարան» պետական \u200b\u200bուսումնական հաստատությունում եւ Մյունխենի տեխնիկական համալսարանի շինանյութերի եւ ձեւավորման ինստիտուտում:

Գիտական \u200b\u200bխորհրդատու -

Տեխնիկական գիտությունների դոկտոր, պրոֆեսոր Վալենտինա Սերաֆիմովնա Դեմիանովա

Պաշտոնական մրցակիցներ.

Ռուսաստանի Դաշնության գիտության վաստակավոր աշխատող, համապատասխան անդամ Ռաաս, տեխնիկական գիտությունների դոկտոր, պրոֆեսոր Վլադիմիր Պավլովիչ Սելլաեւ

Տեխնիկական գիտությունների դոկտոր, պրոֆեսոր Օլեգ Վյաչեսլավովիչ Տարականով

Առաջատար կազմակերպություն - Պենզաստեր ԲԲԸ, Պենզա

Պաշտպանությունը տեղի կունենա 2006 թ. Հուլիսի 7-ին, 16 H 00-ին, դիսերտացիայի խորհրդի նիստում D 212.184.01 Հանդիպմանը `« Պենզա »ճարտարապետության եւ շինարարության պետական \u200b\u200bհամալսարանի պետական \u200b\u200bկրթական հաստատությունում: 440028, Penza , ul. Տիտովա, 28, Corpus 1, Գիտաժողովների սենյակ:

Ատենախոսությունը կարելի է գտնել Բարձրագույն մասնագիտական \u200b\u200bկրթության պետական \u200b\u200bուսումնական հաստատության գրադարանում «Պենզայի ճարտարապետության եւ շինարարության պետական \u200b\u200bհամալսարան»

Ատենախոսության խորհրդի գիտական \u200b\u200bքարտուղար

Վ. Ա. Խուդյակով

Աշխատանքի ընդհանուր նկարագրությունը

Հատուկ ուժի զգալի աճով անօրենական սեղմմամբ, ճեղքման դիմադրությունը անխուսափելիորեն կրճատվում է, եւ կառուցվածքների փխրուն ոչնչացման ռիսկը մեծանում է: Օպտիկամանրաթելային բետոնի ցրված ամրացումը վերացնում է այս բացասական հատկությունները, որոնք թույլ են տալիս դասարաններ արտադրել 80-100-ից բարձր, 150-200 MPA- ի ուժով, որն ունի ոչնչացման նոր որակ:

Թռիչված երկաթբետոնի եւ ներքին պրակտիկայում դրանց արտադրության ոլորտում գիտական \u200b\u200bաշխատանքների վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ հիմնական կողմնորոշումը չի հետապնդում նման բետոնում բարձրորակ մատրիցաների օգտագործումը: Սեղմիչ ուժի վրա ցրված երկաթբետոնի դասը մնում է ծայրաստիճան ցածր եւ սահմանափակ է V30-B50- ով: Դա թույլ չի տալիս մանրաթելերի լավ կպչունություն մատրիցով, լիովին օգտագործել պողպատե մանրաթել, նույնիսկ ցածր բացի ուժով: Ավելին, տեսությունը զարգացած է, եւ գործնականում բետոնե արտադրանքները արտադրվում են ազատորեն տեղադրված մանրաթելերով, 59% ծավալի ամրացումով: Թրթռիչ էֆեկտների մանրաթելերը թափվում են ցեմենտի ավազի կազմի բաղկացած «ճարպոտ» բարձր ճնշման ցեմենտ-ավազի լուծույթներով `14-րդ եւ 2.0-ը, ինչը չափազանց վատն է եւ կրկնում է 1974 թ. Աշխատանքի մակարդակը: Գերադասելի DVI- ների ստեղծման ոլորտում զգալի գիտական \u200b\u200bնվաճումներ `միկրոկլիսներով, միկրոկլիսներով, բարձրորակ ժայռերից պատրաստված ռեակցիոն ակտիվ փոշիներներով Կազմի եւ պոլիմերային կազմի հիպերպլաստիկացնող նյութեր: Այս նվաճումները հիմք չդարձան ցրված բարձր ամրացված բարձր ամրացված բետոնե բետոնե կամ նուրբ պահված փոշու բետոնի ստեղծման համար `ստացված ինքնուրույն ճշգրտված խառնուրդներից: Մինչդեռ առաջադեմ երկրները ակտիվորեն զարգացնում են ռեակցիայի փոշու բետոնի նոր սերունդներ, որոնք ամրապնդվում են ցրված մանրաթելերով: Օգտագործվում են փոշու բետոնե խառնուրդներ

Հյուսված բարակ հարվածային շրջանակներով լցնելու ձեւեր եւ դրանց համադրություն գավազանի ամրացումով:

Բացահայտեք տեսական նախադրյալները եւ բազմակողմանի մանրացված փոշու բետոնի ստեղծման տեսական նախադրյալները եւ շատ խիտ, բարձր ամրության մատրով, որոնք ստացված են ծայրահեղ ցածր ջրամատակարարմամբ ձուլվածքով, բետոնի արտադրությունը ոչնչացման եւ առաձգականության բարձր ամրության միջոցով ճկման ժամանակ.

Որոշեք կոմպոզիտային կապի եւ ցրված վերամշակված նուրբ հացահատիկային կոմպոզիցիաների կառուցվածքային տեղաբանությունը, ստացեք իրենց կառուցվածքի մաթեմատիկական մոդելները `լրացնող մասնիկների եւ երկրաչափական ամրապնդող կենտրոնների միջեւ հեռավորությունները գնահատելու համար.

Օպտիմիզացրեք մանրացված ցրված-երկաթբետոնե բետոնե խառնուրդների կոմպոզիցիաները մանրաթելով C1 \u003d 0.1 մմ եւ i \u003d 6 մմ նվազագույն բովանդակությամբ `բետոնի, պատրաստման տեխնոլոգիայի ազդեցության չափը բարձրացնելու եւ բաղադրատոմսերի ազդեցությունը սահմանելու համար - Հանդիպում, ուժ եւ այլ ֆիզիկա-տեխնիկական հատկություններ:

Աշխատանքի գիտական \u200b\u200bնորույթ:

1. Բարձր ամրության նուրբ փոշու բետոն ստանալու հնարավորությունը, ներառյալ ցրված-երկաթբետոնից պատրաստված, առանց քվարցի ավազի բարակ կոտորակներով, ռեակցիայի ակտիվությամբ ակտիվությամբ, գիտականորեն հիմնավորված է եւ փորձարարորեն հաստատված: Մինչեւ ձուլված ինքնուրույն արկածային խառնուրդի ջրի բովանդակությունը (համապատասխան բաղադրիչների համար անհրաժեշտ է առանց այրվող խառնուրդի):

4. Տեսականորեն կանխատեսված եւ փորձառորեն ապացուցեց, որ գերակշռող ցամաքային կապի ձեւավորումը, կոմպոզիտային ցեմենտի կապանքները լուծելու համար, ուժեղացնելով որպես լցոնիչի բովանդակություն կամ դրա ցրման զգալի աճը, համեմատած ցեմենտի ցրման հետ:

5. Ուսումնասիրվում են մանր կտրատված բետոնե բետոնի խարդախության ձեւավորման գործընթացները: Ցույց է տրված, որ գերլարակված դերասանական բացասական բետոնե խառնուրդներից փոշու բետոնները զգալիորեն խիտ են, իրենց ուժի բարձրացման կինետիկությունը ավելի ինտենսիվ է, իսկ միջին ուժը `առանց համատեղ ձեռնարկության, սեղմված է նույն ջրով: հիմնվելով 40-50 մայի ճնշման տակ: Մշակվել է փոշիների արձագանք-քիմիական գործունեությունը գնահատելու չափանիշները:

6. Նուրբ հացահատիկային ցամաքային բետոնե խառնուրդների օպտիմիզացված կոմպլեկտներ `բարակ պողպատե մանրաթելային տրամագծով 0.15 եւ 6 մմ երկարությամբ,

Նրանց պատրաստման տեխնոլոգիան, բաղադրիչների ներդրման ինհալացիա եւ խառնուրդի տեւողությունը. Ստեղծվել է համապատասխանության, խոնավության, խտության, օդային պարունակող բետոնե խառնուրդների վրա, ստեղծվել է բետոնի սեղմման ուժի ուժը:

Աշխատանքի գործնական նշանակությունն է մանրաթելով նոր դերասանական մանրացված փոշու բետոնե խառնուրդներ մշակել `արտադրանքի եւ կառույցների ձեւերը լրացնելու համար, ինչպես առանց եւ համակցված գավազանների ամրապնդման: Օգտագործելով բարձր խելոք բետոնե խառնուրդներ, հնարավոր է արտադրել բարձրահարկ թեքություններ կամ սեղմված երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներ `ոչնչացման մածուցիկ բնույթով, սահմանային բեռների գործողությամբ:

120-150 MPA- ի ուժեղ արագությամբ, բարձրորակ սեղմման մատրիցա, որը մետաղի միջոցով ճարմանդը մեծացնելու համար `բարակ եւ կարճ բարձրորակ ֆիբրա օգտագործելու նպատակով` 0.04-0.15 մմ տրամագծով օգտագործելով Երկար, թույլ տալով կրճատել իր հոսքը եւ դիմադրությունը հոսող բետոնե խառնուրդներին ներարկման ձուլման տեխնոլոգիայի համար `թեքում առաձգական ուժով բարակ պարիսպներով մանրացված արտադրանքների արտադրության համար:

Աշխատանքի հաստատում: Հիմնական դրույթներն ու դիսերտացիայի աշխատանքի արդյունքները ներկայացվել եւ հաղորդվել են միջազգային եւ al-

syan Գիտական \u200b\u200bեւ տեխնիկական գիտաժողովներ. «Երիտասարդ գիտություն - Նոր հազարամյակներ» (Naberezhnye chelny, 1996), «Պլանավորման եւ շինարարության հարցեր» (Պենզա, 1998 թ. ), «Ժամանակակից շինարարություն» (1998), միջազգային գիտատեխնիկական գիտաժողովներ »կոմպոզիտային շինանյութեր: Տեսություն եւ պրակտիկա », (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005),« Ռեսուրս եւ էներգախնայողություն որպես ստեղծագործական ստեղծագործության շարժառիթ »(Մոսկվա-Կազան, 2003) (Saransk, 2004) ), «Նոր էներգիա եւ ռեսուրսներ խնայող առողջ տեխնոլոգիաներ շինանյութերի արտադրության մեջ» (Փենզա, 2005), «Վոլգա տարածաշրջանի քաղաքների կայուն զարգացման» համաարդյունավետ գիտական \u200b\u200bգիտաժողով «Քաղաքային բույսեր, վերակառուցում եւ ճարտարագիտական \u200b\u200bաջակցություն» ( Tolyatti, 2004 թ., RASN- ի գիտական \u200b\u200bընթերցումներ «Շինանյութերի տեսության եւ պրակտիկայի զարգացման եւ պրակտիկայի զարգացման զարգացման եւ հեռանկարային ոլորտներ» (Կազան, 2006 գ):

Հրապարակումներ: Կատարված հետազոտության արդյունքների համաձայն, տպագրվել է 27 աշխատանք (ամսագրերում WAK 3 աշխատանքի ցանկում):

Ներածման մեջ հետազոտության ընտրված ուղղության արդիականությունը հիմնավորված է, ուսումնասիրության նպատակներն ու խնդիրները ձեւակերպվում են, ներկայացված է նրա գիտական \u200b\u200bեւ գործնական նշանակությունը:

Առաջին գլխում առաջին գլխում առաջին գլխում իրականացվել է բարձրորակ բետոնե եւ ֆիբրոբետոններ օգտագործելու արտաքին եւ կենցաղային փորձի վերլուծություն `գրականության վերլուծական ակնարկով: Ցույց է տրված, որ արտաքին պրակտիկայում բարձր ամրության բետոնե բետոնե բետոնե բետոնե մինչեւ 120-140 ՄՊա սկսեց հիմնականում 1990-ից հետո: Նրանց, հատկապես բարձր ամրության մեջ, 210250 MPA- ի ուժով, բետոնի ընդհանուր ջերմամշակման շնորհիվ, որը հասել է 60-70 մլա ուժի:

Հատկապես բարձր ամրության բետոնե բետոնից բաժանելու միտում կա «2 տեսակի համախառն հացահատիկ. Հացահատիկի առավելագույն չափսով մինչեւ 8-16 մմ առավելագույնը մինչեւ 8-16 մմ: Պարտադիր պարունակում է միկրոկարետ կամ միկրոդեգիրական գնահատված քաոլին, երկարակյաց ժայռերի փոշիներ եւ բետոնե ուղղություններ տալ, ազդեցության ուժ, ճաքի դիմադրություն - մանրաթելից տարբեր նյութերից: Ռեակտիվ փոշու բետոն) առավելագույն հացահատիկի չափսով `0,3- 0,6 մմ: Դա ցույց է տրված, որ նման բետոններ 200-250 MPA- ի ընդհանուր սեղմման ուժով, 3-3,5% -ով ամրացնելով, առաձգական ուժ 50 MPA. Նման հատկությունները հիմնականում ապահովվում են ընտրության միջոցով `բարձր հզոր եւ բարձր ամրության մատրիցա, որը թույլ է տալիս մեծացնել կպչունը մանրաթելով եւ լիովին օգտագործել իր բարձր առաձգական ուժը:

Վերլուծվում է հետազոտության եւ փորձի վիճակը Ռուսաստանում Fibroby-Tones- ի արտադրության մեջ: Ի տարբերություն արտասահմանյան զարգացումների, ռուսագիտությունը կենտրոնացած չէ բարձր ամրության մատրիցով ֆիբրոբետրոնների օգտագործման վրա, բայց B30- ի ցածր մակարդակի չափով ամրապնդմամբ 5-9% -ով բարձրացնել 5-9% -ով -B50- ն բարձրացնելու համար առաձգական ուժը մինչեւ 17-28-ին թեքվելով: Այս ամենը արտասահմանյան փորձի կրկնությունն է 1970-1976, այսինքն: Այդ տարիների ընթացքում, երբ արդյունավետ չէին օգտագործվում գերհագեցողներն ու միկրոֆեմները, եւ Fibrobeton- ը հիմնականում երեք բաղադրիչ էր (ավազոտ): Առաջարկվում է Fibrobetones- ի արտադրության համար Portland ցեմենտի արժե 7001400 կգ / մ 3, ավազ - 560-1400 կգ / մ 3, Fibra - 390-1360 կգ / մ 3, որը չափազանց վատն է եւ հաշվի չի առնում առաջընթացը բարձր- Որակի բետոն:

Կատարվում է հատուկ ֆունկցիոնալ եւ սահմանող բաղադրիչների արտաքին հեղափոխական փուլերի տարբեր հեղափոխական փուլերում բազմակողմանի բետոնի զարգացման վերլուծություն. Մանրաթելեր, գերլարակողներ, միկրոավություն: Ույց է տրվում, որ վեց կիսամյակային բաղադրիչ բետոնը բարձրորակ մատրիցի հիմք է հանդիսանում FIBRA- ի հիմնական գործառույթի արդյունավետ օգտագործման համար: Այն այնպիսի բետոններ են, որոնք դառնում են պոլիգրաֆտիվալ:

Բարձր ամրության եւ հատկապես բարձր ամրության ռեակցիայի բետոնի տեսքի հիմնական դրդապատճառները, բետոնե խառնուրդներում ջրի հայտնաբերման «ռեկորդային» արժեքներ ստանալու հնարավորությունը, նրանց հատուկ ռեոլոգիական վիճակը: Փոշիների ձեւակերպում եւ

Նրանց գերակշռությունը, որպես հանքարդյունաբերության տեխնոլոգիական թափոններ:

Վերլուծության հիման վրա ձեւակերպվում են հետազոտության նպատակը եւ խնդիրները:

Երկրորդ գլուխը ցույց է տալիս օգտագործված նյութերի բնութագրերը եւ նկարագրվում են հետազոտության մեթոդներ, օգտագործվել են գերմանական եւ ռուսական արտադրության հումք. Cementments յոթ 1 42.5 R HS Werk Gese 1-ը 1 42,5 ռ 42.5, գայլի PC500 to, staroscolsky pc 500 to; Մակերեսային մակերեսը դասակարգված է: 0.14-0.63, Բալաշասկին (Syzran) դասակարգված է: 0,1-0.5 մմ, հալե FR ավազ: 0.125-0.5 "MM; Microsilica 940: Eikern Microsilica 940 բովանդակությամբ Si02\u003e 98.0%, Silia Staub RW Fuller with Si02 բովանդակությամբ ; \u003d 84-90%, գերմանական եւ ռուսական արտադրության մանրաթել D \u003d 0.15 մմ, 7 \u003d 6 մմ 1700-3100 MPA- ի առաձգական ուժով; նստվածքների եւ հրաբխային ծագման ժայռերի փոշիներ; սյուժե եւ պոլիկարբոքսիլատյան հիմք:

Բետոնե խառնուրդների պատրաստման համար օգտագործվել է Էյխի ֆիրմայի գերարագ խառնիչ եւ տագնապալի սրճարանային խառնիչ: TBKIV, գերմանական եւ ներքին արտադրության ժամանակակից գործիքներ եւ սարքավորումներ: Վարձակալության վերլուծություն իրականացվել է Seifert անալիզատորի վրա, էլեկտրոնային մանրադիտակային վերլուծություն Philips- ի ESEM մանրադիտակների վերաբերյալ:

Երրորդ գլուխը քննարկում է կոմպոզիտային կապի եւ փոշու բետոնի տեղագրական կառուցվածքը, ներառյալ ցրված ամրապնդվածը: Կոմպոզիտային կապիչների կառուցվածքային տեղաբանությունը, որում լցոնիչների ծավալը գերազանցում է հիմնական կապիչի բաժինը, կանխորոշում է ռեակցիայի գործընթացների մեխանիզմն ու արագությունը: Փոշի բետոնի մեջ ավազի մասնիկների միջեւ միջին հեռավորությունները (կամ Portland ցեմենտի մասնիկների միջեւ խիստ լցված կապողներով), տարրական խորանարդ բջիջը ընդունվել է եզրային A եւ A3- ի չափի չափը:

Հաշվի առնելով C4V ցեմենտի ծավալի կոնցենտրացիան, ցեմենտի մասնիկների միջին չափը<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

compone Binder- ում ցեմենտի մասնիկների միջեւ փոխկապակցված հեռավորության համար.

AC \u003d ^ - 3 / y- / b-su \u003d 0.806 - ^ - 3/1 / ^ "(1)

Փոշի բետոնի մեջ ավազի մասնիկների միջեւ հեռավորության վրա.

S / TG \u200b\u200b/ 6 -ST \u003d 0.806 AP-PHUST (2)

Գոյություն ունենալով 0.14-0,63 մմ հատվածի ծավալի բաժակ `մանր կտրատած փոշու բետոնի խառնուրդով, որը հավասար է 350-370 լիտր (ավազի զանգվածային հոսք 950-1000 կգ) Ձեռք բերված, հավասար է 428-434 միկրո: Մասնիկների մակերեսների միջեւ նվազագույն հեռավորությունը 43-55 միկրո է, իսկ ավազի չափսով `0,1-0,5 մմ - 37-44 մկմ: Մասնիկների վեցանկյուն փաթեթավորմամբ, այս հեռավորությունը մեծանում է գործակից K \u003d 0,74 / 0.52 \u003d 1.42:

Այսպիսով, փոշու խառնուրդի հոսքի ընթացքում, փոսերի չափի չափը, որում ռեոլոգի մատրիցը տեղադրվում է ցեմենտի կասեցումից, քարե ալյուրից եւ միկրոկարտից, կտարբերվի 43-55 մկմ-ից 61- 78 միկրոն, ավազի կոտորակով նվազումով 0,1 -0,5 մմ մատրիցային շերտի կտորը կտատանվի 37-44 մկմ-ից մինչեւ 52-62 միկրոն:

Թռիչած մանրաթելերի տեղաբանությունը մանրաթել երկարություն / եւ տրամագիծ C? Սահմանում է բետոնե խառնուրդների ռեոլոգիական հատկությունները մանրաթելով, դրանց հեղուկությամբ, մանրաթելի երկրաչափական կենտրոնների միջեւ միջին հեռավորության վրա, կանխորոշում է ուժը, երբ առաձգական երկաթբետոնե կոնկրետ է: Հաշվարկված միջին հեռավորությունները օգտագործվում են կարգավորող փաստաթղթերում, ցրված ամրապնդման վերաբերյալ բազմաթիվ գիտական \u200b\u200bաշխատանքներում: Ույց է տրվում, որ այս բանաձեւերը հակասական են եւ դրանք հաշվարկվում են զգալիորեն տարբերվում են:

Խորանարդ բջջի դիտարկմամբ (Նկար 1) հետ, դեմքի երկարությունը / դրա մեջ տեղադրված մանրաթելերով

fIBRA- ն օգտագործված տրամագծով / 11 բլոկի ընդհանուր պարունակությամբ / V, որոշեց մանրաթելերի քանակը եզրին

N \u003d եւ հեռավորությունը O \u003d

Հաշվի առնելով բոլոր մանրաթելերի ծավալը Y »\u003d Fe.il. / DG եւ գործակից: տասնչորս

Գոհունակությունը / L \u003d (100- լ) / 4 ■ I1, սահմանված միջին «Հեռավորությունը.

5 \u003d (/ - y?) / 0.113 ■ L / UZ -1 (3)

Հաշվարկված 5-ը `ըստ բանաձեւերի Romaupii I.r. եւ Մենդել I.A. Եվ ըստ IK KI- ի բանաձեւի: Հեռավորության արժեքները ներկայացված են Աղյուսակ 1-ում: Ինչպես երեւում է Աղյուսակ 1-ից, MEC KI- ի բանաձեւը չի կարող կիրառվել: Այսպիսով, 5-րդ հեռավորությունը `բջիջի ծավալի ավելացումով 0.216 սմ 3-ից (/ \u003d 6 մմ) մինչեւ 1000 մ 3 (/ \u003d 1000 մմ)

15-30 անգամ նույն C- ի հետ, որը զրկում է երկրաչափական եւ ֆիզիկական նշանակության այս բանաձեւը: Romaupi բանաձեւը կարող է օգտագործվել `հաշվի առնելով 0.64-ի գործակիցը.

Այսպիսով, ստացված երկրաչափական շինություններից ստացված բանաձեւը (3) օբյեկտիվ իրականություն է, որը ստուգվում է Նկ. 1. Իր իսկ եւ արտասահմանյան ուսումնասիրությունների արդյունքների այս բանաձեւի համար հնարավոր դարձավ պարզել անարդյունավետ, էապես ոչ տնտեսական ամրապնդման եւ օպտիմալ ամրապնդման տարբերակները:

Աղյուսակ 1

Հեռավորության արժեքներ 8 երկրաչափական ցրված կենտրոնների միջեւ _ մանրաթելեր, որոնք հաշվարկվում են տարբեր բանաձեւերով_

Տրամագիծ, գ), մմ B մմ տարբեր C եւ / by բանաձեւերով հեռավորությունների հարաբերակցությունը ^ մ-ի համար, որը հաշվարկվում է հեղինակի եւ ռոմուալդիի կողմից հաշվարկված հեռավորությունների մասին

1 \u003d 6 մմ 1 \u003d 6 մմ ընդհանրապես / \u003d 0- * "

c-0.5 C-1,0 C-3.0 C \u003d 0.5 եւ - 1.0 C-3.0 11 \u003d 0,5 C \u003d 3.0 (1-0.5 (1-1.0 C-3.0 (1) * 3.0

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ \u003d 10 մմ / \u003d 10 մմ

0,01 0,0127 0.089 0.051 0,118 0.083 0.048 Հեռավորության արժեքներ Չկա փոփոխություններ 1.07 1.07 1.06 0.65 0.67 0.72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 \u003d 10000 մմ 1 \u003d 1000 մմ

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0.50 6.28 4,43 2,68 112, OS 0.056 0.65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1.00 12.53 8,86 5,37 373.6C 0.033 0.64

Չորրորդ գլուխը նվիրված է գերլարակված ցրված համակարգերի, փոշու բետոնե խառնուրդների (PBS) եւ դրա գնահատման մեթոդաբանության ուսումնասիրությանը:

PBS- ը պետք է ունենա բարձր հեղուկություն, որն ապահովում է խառնուրդի ամբողջական տարածումը ձեւերով `հորիզոնական մակերեւույթի ձեւավորմամբ, ներգրավված օդի ազատմամբ եւ խառնուրդների ինքնորոշմամբ: Հաշվի առնելով, որ ֆիբրոբեոնների արտադրության բետոնի փոշու խառնուրդը պետք է ունենա ցրված ամրացում, նման խառնուրդի կոտրումը պետք է լինի առանց FIBRA- ի նախաճաշի խառնուրդից հրաժարվելու համար:

Բետոնե խառնուրդը, որը նախատեսված է 5-5 մմ-ով ներկառուցված բազմաշերտ հյուսված գույնի կտորներով ձեւերը լրացնելու համար, պետք է հեշտությամբ թափվի ձեւի ներքեւի մասում, տարածեք այն ձեւի միջոցով հորիզոնական մակերեսի ձեւավորմամբ:

Համեմատաբար ցրված ռեոլոգիական համակարգերի միջեւ տարբերակելու համար մշակվել են կտրելու եւ հեղուկության սահմանափակիչ սթրեսը գնահատելու պարզ մեթոդներ:

Հիդրոմետրի վրա առկա ուժերի սխեման, որը գտնվում է SU- գերլաստիկ կասեցման մեջ: Եթե \u200b\u200bհեղուկը ունի բերքատվության ուժը T0, միջակայքը դրանում ամբողջովին չի ընկղմված: «T» -ի համար ստացվեց հավասարումը.

որտեղ / մխոցի տրամագիծը. T - մխոցի զանգվածը. Կասեցման կանխարգելում. ^ - Ձգողականության նշան:

Γ0 որոշման հավասարումների եզրակացության պարզությունը ցուցադրվում է այն ժամանակ, երբ հեղուկ հավասարակշռությունը մազանոթային (խողովակի) մեջ, երկու սալերի միջեւ, ուղղահայաց պատին:

Ստեղծվել է T0- ի `ցեմենտի, բազալտի, մրգահյութի կասեցումների համար T0 որոշելու մեթոդների անարդարությունը: Մեթոդների մեթոդը որոշվում է T0- ի օպտիմալ արժեքով PBS- ում, որը հավասար է 5-8 ԽՎ-ին, որը դրանք ձեւերի մեջ լրացնելիս պետք է լավ շաղվի: Ույց է տրվում, որ գործի որոշման ամենապարզ գերավճարը Կարոմետրիկն է:

Փոշի բետոնե խառնուրդը տարածելու պայմանը եւ դրա մակերեսի ինքնահավասարեցնելու պայմանը, որում հարթեցված են կիսագնդի ձեւի մակերեսի բոլոր անկանոնությունները: Բացառված է մակերեսային լարվածության ուժերի համար, ծավալի հեղուկի մակերեսի վրա կաթիլները թրջելու զրոյական ածուխով, T0- ը պետք է լինի.

Կ.

որտեղ D- ը կիսագնդի խախտումների տրամագիծն է:

Բացահայտվում են PBS շատ փոքր բերքատվության ուժի եւ լավ խոսքի-շատ խոսակցական հատկությունների պատճառները, որոնք ավազի հացահատիկի օպտիմալ ընտրություն են 0.14-0.6 մմ կամ 0,1-0.5 մմ, դրա քանակը: Սա բարելավում է խառնուրդի նվազեցումը `համեմատած մանրացված ավազոտ բետոնի հետ, որի ընթացքում ավազի մեծ ձավարեղենը առանձնացված է ցեմենտի բարակ շերտերով, զգալիորեն աճում են G» եւ խառնուրդների մածուցիկությունը:

T- ի տարբեր դասերի տեսակի եւ դեղաչափի ազդեցությունը T "(Նկար 4), որտեղ 1-woerment 794; 2-SP C-3; 3-հալած FIO. Փոշի խառնուրդների տարածումը որոշվում էր ապակու վրա տեղադրված ցնցող սեղանից կոնով: Բացահայտվեց, որ կոտրող կոնը պետք է լինի 25-30 սմ-ի սահմաններում: Սեղանիզմը նվազում է ներգրավված օդի բովանդակության բարձրացումով, որի մասնաբաժինը կարող է հասնել 4-5% ծավալով:

Արդյունավետ ծակոտիները, արդյունքում ստացված ծակոտիները չափի են, ցանկալի է 0,51,2 մմ եւ R0 \u003d 5-7PA եւ կտրում 2730 սմ կտրվածքով: Բջիջների վակուում օգտագործելիս օդային ծակոտկեն պարունակությունը նվազում է մինչեւ 0,8-1.2%:

Բացահայտվեց ցանցի խոչընդոտի ազդեցությունը փոշու բետոնե խառնուրդի կոտրման փոփոխության համար: MESH- ի միջոցով խառնուրդով տարածումը արգելափակելով `175 մմ տրամագծով տրամագծով տրամագծով տրամագիծ ունեցող տրամագիծը 2.8x22,8 մմ լույսի ներքո, պարզվեց, որ տարածման նվազման աստիճանը

Հետազոտությունները զգալիորեն մեծացնում են բերքատվության ուժի բարձրացումը եւ վերահսկողության տակ ընկած ժամանակահատվածի նվազումը 26,5 սմ-ից ցածր:

Փոխեք C1C անվճար տրամագծերի փոխհարաբերությունները եւ արգելափակված

Թմրամիջոցների ֆայլերը, նկարազարդված է Նկ. Հինգ.

Փոշի բետոնե խառնուրդներ լցված հյուսված շրջանակներով լցվել են ձուլվածքներ, կոտրումը պետք է լինի առնվազն 27-28 սմ:

Մանրաթելի ձեւի ազդեցությունը `ցրված անորոշությունը նվազեցնելու համար

երկաթբետոնե խառնուրդ:

¿C, տես օգտագործված երեք տեսակների համար

^ Fible երկրաչափական գործոնով

Հավասար, 40 (SI), 15 մմ; 1 \u003d 6 մմ; // \u003d 1%), 50 (¿/ \u003d 0,3 մմ; / \u003d 15 մմ; ZIGZAG C \u003d 1%), 150 (C1-0.04 մմ; / \u003d 6 մմ-ից) ապակե ծածկույթով C - 0, 7%) Եվ C1H- ի վերահսկողության ունայնության արժեքները `ամրապնդվող C1A խառնուրդի մշուշը փոխելու համար ներկայացված են աղյուսակում: 2-ը

Res-Tech- ի ամենաուժեղ անկումը բացահայտվում է Microfiber- ի խառնուրդներով Y \u003d 40 մկմ-ով, չնայած ծավալի համար ամրապնդման ցածր տոկոսին: Ամրապնդման աստիճանի բարձրացումով, նույնիսկ ավելի շատ նվազում է: Ամրապնդման գործակից // \u003d 2.0% մանրաթել<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Հինգերորդ գլուխը նվիրված է ժայռերի արձագանքման գործունեության ուսումնասիրությանը եւ ռեակտիվ փոշու խառնուրդների եւ բետոնի հատկությունների ուսումնասիրությանը:

Ժայռերի արձագանքման գործունեությունը (GP). Քվարց ավազ, սիլիցա ավազաքարեր, պոլիմորֆիկ փոփոխություններ 5/02 - Silica, Chalcone, Գիտվածքի ծագում եւ հրաբխային եւ բազալտ : 4), հարստացված ցեմենտով

Աղյուսակ 2

Վերահսկել: կոտրվել<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29.8 1.08 1.11 1D2

խոտ (C: GP): Լեռնաշղթաներ օգտագործվում են կոպիտ \u003d 100-160 մ 2 / կգ եւ խիստ ցրված SYO \u003d 900-1100 մ 2 / կգ:

Ստեղծվել է, որ ժայռերի արձագանքման գործունեությունը բնութագրող ուժի համար լավագույն համեմատական \u200b\u200bցուցանիշները ձեռք են բերվում կազմի Composite Composite ցածր ցերեկային խառնուրդների վրա C: GP \u003d 1: 9.5 Երբ 28 օրվա ընթացքում բարձր ցրված ժայռեր օգտագործեք եւ պահպանվի 1.0-1, 5 տարի: 43-45 MPA ուժի բարձր արժեքները ձեռք են բերվում մի քանի ժայռերի վրա `աղացած մանրախիճ, ավազաքար, բազալտ, դիաբազ: Այնուամենայնիվ, բարձրորակ փոշու բետոնի փոշու բետոնի համար պետք է օգտագործվեն միայն բարձրորակ ռոք փոշիներ:

Ռենտգենյան կառուցվածքային վերլուծությունը սահմանում է որոշ ժայռերի մի փուլ, ինչպես մաքուր, այնպես էլ նմուշներ ցեմենտի խառնուրդից նրանց հետ: Նման փոքր ցեմենտի պարունակությամբ խառնուրդների մեծ մասում համատեղ հանքային ուռուցքների ձեւավորումը չի գտնվել, CJS, Tobermo-Rita, Portland- ի ներկայությունը հստակորեն նույնացվում է: Միջանկյալ նյութի մանրադիտումների վրա ակնհայտորեն երեւում է Tobramori-Topodyn- ի նման կալիումի հիդրավլիկների գելի նման փուլը:

RPB- ի ձեւակերպման հիմնական սկզբունքները բաղկացած էին ցեմենտական \u200b\u200bմատրիցայի իրական ծավալի եւ ավազի ծավալի իրականացման հարաբերակցությունը, որն ապահովում է խառնուրդի լավագույն ռեոլոգիական հատկությունները եւ բետոնի առավելագույն ուժը: Հիմնվելով նախկինում տեղադրված միջին շերտի X \u003d 0.05-0.06 մմ ավազի մասնիկների միջեւ, DCP միջին տրամագծով, Matrix- ի ծավալը, խորանարդ բջջի եւ բանաձեւի համաձայն (2):

vM \u003d (DCP + X? -7T-D3 / 6 \u003d A3-X-D3 / 6 (6)

Հաշվի առնելով Interlayer- ը * \u003d 0.05 մմ եւ DCP \u003d 0.30 մմ, համապատասխանաբար `խառնուրդի 1 մ 3 մ 3-ի մատրիցի եւ ավազի ծավալը, 666 լիտր եւ 334 լիտր: Ձեռքի զանգվածը վերցնելով եւ փոփոխելով ցեմենտի, բազալտալ ալյուրի, մկան, ջրի եւ համատեղ ձեռնարկության հարաբերակցությունը, որոշեք խառնուրդի հեղուկությունը եւ բետոնի ուժը: Ապագայում ավազի մասնիկների չափը փոխվել է, միջին շերտի մեծությունը փոխվել է, եւ նմանատիպ տատանումներ են իրականացվել մատրիցայի բաղադրիչ կազմի մեջ: Բազալտ ալյուրի հատուկ մակերեսը մոտեցվել է ցեմենտին, հիմնվելով ցեմենտի ավազի ավազում եւ բազալտ մասնիկների ավազանում լցնելու պայմանների վրա դրանց արտոնյալ չափերով

15-50 մկմ: Բազալտի եւ ցեմենտի մասնիկների միջեւ դատարկությունը լցված էր մկ-ի մասնիկներով `0,1-1 մկմ չափերով

Ռացիոնալ կարգը մշակվել է բաղադրիչների ներդրման խստորեն կարգավորվող հաջորդականությամբ RPB- ներ `համասեռացման,« հանգստի »խառնուրդների եւ վերջնական հոմոգենիզացիայի համար` խառնուրդի մասնիկների համասեռ բաշխման եւ ցրված ամրապնդման համասեռ բաշխման համար:

RPB- ների կազմի վերջնական օպտիմիզացումը իրականացվել է ավազի քանակի մշտական \u200b\u200bբովանդակությամբ `տարբեր բաղադրիչների բովանդակությամբ: Ընդհանուր առմամբ, յուրաքանչյուրում 12 նմուշի 22 կոմպոզիցիա է արվել, նրանցից 3-ը `ներքին ցեմենտի վրա` Polycarboxylate GP- ի փոխարինմամբ SP C-3- ում: Բոլոր խառնուրդներում որոշված \u200b\u200bէին անորոշ, խտության, ներգրավված օդի բովանդակությունը, եւ բետոնե - սեղմման ուժի մեջ `2,7 եւ 28 օր նորմալ խստացումից հետո, առաձգական ուժը ճկման եւ պառակտման ժամանակ առաձգական ուժ:

Ստեղծվել է, որ մշուշոտությունը փոխվել է 21-ից 30 սմ, ներգրավված օդի բովանդակությունը 2-ից 5% -ից եւ վակուումային խառնուրդներով `0.8-ից 1,2%, խառնուրդի խտությունը տատանվում է 2390-2420 կգ / մ 3-ից:

Բացահայտվեց, որ լրացնելուց հետո առաջին րոպեների ընթացքում, մասնավորապես, 1020 րոպե հետո, ներգրավված օդի հիմնական մասնաբաժինը հանվում է խառնուրդից, եւ խառնուրդի ծավալը կրճատվում է: Օդի ավելի լավ հեռացման համար անհրաժեշտ է ծածկել կոնկրետ ֆիլմը, որը խոչընդոտում է իր մակերեսին խիտ կեղեւի արագ ձեւավորմանը:

Նկ. 6, 7, 8, 9-ը ցույց է տալիս համատեղ ձեռնարկության տեսակի եւ դրա չափաբաժնի ազդեցությունը `խառնուրդի կոտրման եւ բետոնի ուժը օրական 7-րդ եւ 28-ում: Լավագույն արդյունքները ձեռք են բերվել GP WoRment 794-ի միջոցով `1,3-1.35% դեղաչափով` ցեմենտի եւ MK- ի զանգվածի չափով: Բացահայտվեց, որ MK- ի օպտիմալ չափով \u003d 18-20%, խառնուրդի հեղուկը եւ բետոնի ուժը առավելագույնն է: Նշված օրինաչափությունները պահպանվում են 28-ի մեջ:

FM794 FM787 C-3

Ներքին համատեղ ձեռնարկությունն ունի ավելի փոքր նվազեցնող ունակություն, հատկապես մասնավորապես մաքրել MK Mark BS - 100 եւ BS - 120 եւ

Հեղինակային նյութերի նմանատիպ ծախսերով օգտագործելու ժամանակ, հակիրճ ապամոնտաժում-O, 9 ¡, 1 1. V), C-3- ի հետ 5 1.7 լոտեր, ձեռք է բերվել ցրված - [GEDC + MK) 1 LOO- ն ամրապնդված է ուժով

Նկար .7 121-137 MPA.

GP- ի դեղաչափի ազդեցությունը RPBS հեղուկության վրա (Նկար 7) եւ բետոնի ուժը 7 օրվա ընթացքում (Նկար 8) եւ 28 օր):

[Gsccnicyayuo [GSC + MK)] 100

ՆկՂ 8 Նկ. ինը

Փորձերի մաթեմատիկական պլանավորման մեթոդով ստացված գործոնների կողմից փոփոխության ընդհանրացվածությունը, որին հաջորդում են «Գրադիենտ» ծրագրի շրջանակներում տվյալների մշակումը, կոշտությունը `D \u003d 100.48 - 2.36 - 21.15 - 8,51 X \\ \\ Որտեղ x, - MK / C հարաբերակցությունը; XS - Ratio [GP / (MK + C)] - 100. Բացի այդ, հիմնվելով ֆիզիկաքիմիական գործընթացների հոսքի եւ քայլ առ քայլ տեխնիկայի օգտագործման հիման վրա, հնարավոր եղավ զգալիորեն նվազեցնել մաթեմատիկական մոդելի կազմի փոփոխական գործոնների քանակը `առանց դրա գնահատման որակի վատթարացման:

Վեցերորդ գլուխը ներկայացնում է բետոնի եւ նրանց տնտեսական գնահատման որոշ ֆիզիկա-տեխնիկական հատկությունների ուսումնասիրության արդյունքները: Փոշու երկաթբետոնից պատրաստված պրիզմայի ստատիկ փորձությունների արդյունքները:

Սահմանվել է, որ ուժի կախվածության մեջ գտնվող առաձգականության մոդուլը տատանվում է միջակայքում (440- ^ 470) -102 MPA, Poisson- ի մերձավոր լոգանքների գործակիցը, որը գտնվում է 0,310.33-ում, որը Բնութագրում է մածուցիկ բնույթի բետոնե պահվածք, որը համեմատվում է անզեն բետոնի փխրուն ոչնչացման հետ: Բետոնե ուժը պառակտման ժամանակ աճում է 1.8 անգամ:

Անօդաչու RPB- ում նմուշների օդային նեղացումը 0,60,7 մմ / մ է, ցրված ամրացվածը նվազում է 1.3-1,5 անգամ: 72 ժամվա ընթացքում բետոնի ջրամատակարարումը չի գերազանցում 2,5-3.0% -ը:

Փոշի բետոնի սառնամանիքի դիմադրության վերաբերյալ թեստերը արագացված ընթացակարգի երկայնքով ցույց տվեցին, որ այլընտրանքային սառեցման 400 ցիկլից հետո սառնամանիքի դիմադրության գործակիցը կազմել է 0.96-0.98: Բոլոր թեստային թեստերը ենթադրում են, որ փոշու բետոնի գործառնական հատկությունները բարձր են: Նրանք ապացուցել են պատշգամբների փոքր խաչմերուկի դարակաշարերի, ի պատասխան, պատշգամբի ափսեներում եւ լոգիգիայում Մյունխենում տների կառուցման ընթացքում: Չնայած այն հանգամանքին, որ ցրված երկաթբետոնե բետոնը ավելի թանկ է, քան 1,5-1,6 անգամ սովորական բետոնե ապրանքանիշերը, որոնցից մի շարք ապրանքներ եւ կառույցներ արժե 30-50% -ը, բետոնի ծավալի զգալի կրճատման պատճառով:

Prospersed- ի ցրված երկաթբետոնից, կույտով ձեռնոցներ դիտելու համար թռիչքների պատրաստման փորձարկումներ, Penza Zbby Plant LLC- ում եւ երկաթբետոնե արտադրանքի արտադրական բազայի արտադրության եւ երկաթբետոնե արտադրանքների արտադրության բազան հաստատեց այդպիսի բետոնի օգտագործման բարձր արդյունավետությունը:

Հիմնական եզրակացություններն ու առաջարկությունները 1. Ռուսաստանում արտադրված ցրված երկաթբետոնի կազմի եւ հատկությունների վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ դրանք լիովին չեն բավարարում բետոնե բետոնի ցածր ամրության պատճառով (մ 400-600): Նման երեք չորս եւ հազվագյուտ հինգ բաղադրիչ բետոնե բետոնե, ոչ միայն ցրված բարձր ամրապնդման ամրապնդում, այլեւ նորմալ ուժ:

2. Հիմնվելով տեսական գաղափարների վրա `ցրված համակարգերում գերլարված համակարգերում գերհզոր համակարգերում առկա ջրային արտադրության ազդեցության հասնելու հնարավորության մասին, որոնք չեն պարունակում խոռոչի ագրեթներ, մանրադիտակների եւ ռոք փոշիների բարձր արձագանքման ակտիվություն, համատեղ բարելավում համատեղ ձեռնարկության ռեոլոգիական գործունեությունը Sevencomponing բարձրորակ նուրբ ռեակցիայի փոշու բետոնե մատրիցա `տուգանքի եւ համեմատաբար կարճ ցրված ամրացման համար C1 \u003d 0.15-0.20 եւ / \u003d \u003d 6 մմ, բետոնի եւ քիչ կրճատված PBS հեղուկության արտադրության մեջ:

4. Տրվում են կոմպոզիտային կապի եւ ցրված երկաթբետոնե բետոնի կառուցվածքային տեղաբանությունը եւ դրանց կառուցվածքի մաթեմատիկական մոդելները: Հիմնադրվում է միացում `կոմպոզիտային լցոնված կապանքների կարծրացման մեխանիզմի լուծման մեխանիզմը: PBS- ում ավազի մասնիկների միջեւ միջին հեռավորությունները հաշվարկելու մեթոդներ, փոշու երկրաչափության երկրաչափական կենտրոններ Բետոնի երկայնքով տարբեր բանաձեւերի եւ տարբեր պարամետրերի ¡1, 1, C1- ում համակարգված են: Հեղինակի բանաձեւի օբյեկտիվությունը ցուցադրվում է ի տարբերություն ավանդաբար օգտագործված: PBS- ում ցեմենտացման կասեցման օպտիմալ հեռավորությունը եւ հաստությունը պետք է լինեն ներսում

37-44 ^ 43-55 դրամ ավազի ծախսեր 950-1000 կգ եւ իր 0,1-0.5 եւ 0,140.63 մմ ֆրակցիաներ:

5. ցրված երկաթբետոնե եւ անզեն pbs- ի ռեյոտեխնոլոգիայի հատկությունները սահմանվում են մշակված մեթոդների համաձայն: PBS- ի օպտիմալ կոտրումը կոն- ի չափերով £\u003e \u003d 100; G! \u003d 70; A \u003d 60 մմ պետք է լինի 25-30 սմ: Տարածման նվազման գործակիցները `կախված մանրաթելի երկրաչափական պարամետրերից եւ PPS- ի տեսանյութերի նվազումից, երբ այն արգելափակվում է իր ցանցի ցանկապատով: Shown ուցադրվում է, որ PBS- ների վրա PBS լցնելու համար `ծավալի հյուսված շրջանակներով, կոտրումը պետք է լինի առնվազն 28-30 սմ:

6. Մեթոդը մշակվում է ցածր ցեմենտի խառնուրդներում ռոք փոշիների արձագանք-քիմիական գործունեությունը գնահատելու համար (C: P -1: 10) նմուշներում սեղմման ձուլման ճնշման մեջ սեղմված նմուշներում: Ստեղծվել է, որ նույն գործունեությամբ, որը գնահատվում է ուժով 28 օրվա ընթացքում եւ երկարաժամկետ հեռանկարում

Հարդերիարդի հմտությունների (1-1,5 տարի), նախապատվությունը, երբ օգտագործվում է RPB- ներում, պետք է տրվի բարձրորակ ժայռերի փոշիներին. Բազալտ, դիաբազ, դոկուն, քվարց:

7. Ուսումնասիրվում են փոշու բետոնի կառուցվածքի ձեւավորման գործընթացները: Ստեղծվել է, որ լցնելուց հետո առաջին 10-20 րոպեի ընթացքում ձուլված խառնուրդները մեկուսացված են ներգրավված օդի 40-50% -ով եւ պահանջում են ֆիլմ, որը կանխում է խիտ կեղեւի ձեւավորումը: Խառնուրդները ակտիվորեն սկսում են լրացնելուց եւ ուժ ստանալուց հետո 7-10 ժամ հետո `1 օր 30-40 ՄՊա-ից հետո, մինչեւ 2-րդ օրը` 50-60 ՄՊա:

8. Պատրաստված է բետոնե կազմի ընտրության հիմնական փորձարարական եւ տեսական սկզբունքները `130-150 MPA ուժով: Քվարց ավազ, PBS- ի բարձր բերքատվության ուժը ապահովելու համար, պետք է լինեն մանրացված ֆրակցիաներ 0.14-0.63 կամ 0,1-0,5 մմ, 1400-1500 կգ / մ 3 ծանրությամբ, 950-1000 կգ / մ 3 հոսքի չափով: Cement եմենտի քարե ալյուրի եւ մկանների դադարեցման հաստությունը ավազի հատիկների միջեւ պետք է լինի համապատասխանաբար 43-55 եւ 37-44 մկմ-ի սահմաններում, երբ ջրի բովանդակությունն ու համատեղ ձեռնարկությունը `տրամադրելով 2-30 սմ խառնուրդներով: ցրումը ԱՀ-ից եւ քարե ալյուրը պետք է լինի մոտավորապես նույն, MC պարունակող 15-20%, քարե ալյուրի պարունակությունը ցեմենտի զանգվածի 40-55%: Այս գործոնների բովանդակությունը տարբերելու դեպքում օպտիմալ կազմը ընտրվում է խառնուրդի անհրաժեշտ խախտման եւ 2-րդ եւ 28 օր հետո սեղմման ուժի առավելագույն ցուցանիշների համաձայն:

9. Հզորությամբ ցրված ցամաքային բետոնե բետոնի օպտիմիզացված կոմպոզիցիաներ, որոնք ճնշում են 130-150 մա-ի սեղմման ժամանակ, օգտագործելով պողպատե ֆիբրա `ամրապնդման գործակիցով / 4 \u003d 1%: Օպտիմալ տեխնոլոգիական. Պարամետրեր. Ակտիվությունը պետք է իրականացվի հատուկ դիզայնի գերարագ խառնիչներով, ցանկալի է վակուում; Բաղադրման բաղադրիչների եւ խառնիչ ռեժիմների, «հանգստի», խստորեն կարգավորվող հաջորդականությունը:

10. Ուսումնասիրվել է հեղուկի, խտության, օդային պարունակող ցամաքային ամրացված PBS- ի վրա `ուսումնասիրվել է հզորության համար` բետոնից սեղմելիս: Բացահայտվեց, որ կաթնային թվացող խառնուրդները, ինչպես նաեւ կոնկրետ ուժը կախված են մի շարք դեղատոմսերից եւ տեխնոլոգիական գործոններից: Երբ օպտիմալացում, հեղուկի մաթեմատիկական կախվածությունը, անհատից ուժը, ստեղծվում են առավել նշանակալից գործոններ:

11. Ուսումնասիրվում են ցրված երկաթբետոնի որոշ ֆիզիկամյա հատկություններ: Shown ուցադրվում է, որ 120-150 մլն-ի սեղմման մեջ բետոնով բետոն ունի առաձգական մոդուլ (44-47) -103 MPA, Poisson- ի գործակիցը (0.17-0.19 - 0.17-0.19 - 0.17-0.19 - 0.17-0.19 - 0.17-0.19 - 0.17-0.19 - 0.17-0.19 - 0.17-0.19 - 0.17-0.19 - 0.17-0.19 - 0.17-0.19 - 0.17-0.19 - 0.17-0.19 - 0,31-0.34 (0.17-0.19 - 0.17-0.19): Օդային նեղացում Dis-

Անձի կողմից երկաթբետոնե 1.3-1,5 անգամ ցածր, քան անզեն: Բարձր ցրտահարության դիմադրությունը, ջրի ցածր կլանումը եւ օդային նեղացումը նշում են նման բետոնի բարձր գործառնական հատկությունները:

Հիմնական դրույթներն ու դիսերտացիայի աշխատանքները սահմանվում են հետեւյալ խմբում

1. Կալաշնիկով, C-B. Ալգորիթմի եւ ծրագրային ապահովման մշակում ասիմպտոտիկ էքսպոզիցիոն տոկոսադրույքների վերամշակման համար [Տեքստ] / C.B. Կալաշնիկով, Դ.Վ. Կվաս, Ռ.Ի. Ավդեեւ // Զեկույցներ հայտնում է, որ 29 գիտական \u200b\u200bեւ տեխնիկական գիտաժողով: - Penza: Penza նահանգի հրատարակչություն Համալսարանական արխիվ: եւ ուղիղ, 1996 թ. - Պ. 60-61:

2. Կալաշնիկով, C.B. Կինետիկ եւ ասիմպտոտիկ կախվածության վերլուծություն, օգտագործելով ցիկլային կրկնությունների մեթոդը [տեքստ] / A.N. Bobryshev, C.B. Կալաշնիկով, Վ.Ն Կոզոմազով, Ռ .: Avdeev // Bulletin Rasn. Շինարարական գիտությունների ամբիոն, 1999 թ. - Vol. 2. - փ. 58-62:

3. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Ուլտրաֆինը լցոնիչների ձեռքբերման որոշ մեթոդական եւ տեխնոլոգիական ասպեկտներ [տեքստ] / E.Yu. Սելիվանովա, Ս.Բ. Kalashnikov n կոմպոզիտային շինանյութեր: Տեսություն եւ պրակտիկա. Sat. Գիտական Աշխատանքի աշխատանքներ: Գիտական \u200b\u200bեւ տեխնիկական գիտաժողով: - Penza: PDNTP, 2002. - P. 307-309:

4. Կալաշնիկով, Կ.Բ. C եմենտի կարծրացման կինետիկայի վրա գերլարիչ սարքի արգելափակման գործառույթի գնահատման հարցին [TEXT] / B.C. Դեմիանովա, Ա. Միշին, Յու.ս. Կուզնեցով, Ս.Բ. Kalashnikov n կոմպոզիտային շինանյութեր: Տեսություն եւ պրակտիկա. SAT, գիտական: Աշխատանքի աշխատանքներ: Գիտական \u200b\u200bեւ տեխնիկական գիտաժողով: - Penza: PDNTP, 2003. - P. 54-60:

5. ԿԱԼԱՇՆԻԿՈՎ, Գ.Բ. Գերադասելի ցեմենտների կինետիկ նյութերի արգելափակման գործառույթի գնահատում [տեքստ] / V.I. Կալաշնիկով, B.C. Դեմիանովա, Ս.Բ. Կալաշնիկով, այսինքն. ILINA // RASN- ի ռեսուրսների եւ էներգախնայողության մեկ տարվա հանդիպման վարույթները `որպես ճարտարապետական \u200b\u200bշինարարական գործընթացում ստեղծագործականության դրդապատճառ»: - Մոսկվա-Կազան, 2003 թ. - P. 476-481:

6. ԿԱԼԱՇՆԻԿՈՎ, Գ.Բ. Ժամանակակից գաղափարներ գերտերության ցեմենտի քարի եւ ցածր յուղայնությամբ բետոնի ինքնուրույն անջատման մասին [տեքստ] / V.I. Կալաշնիկով, B.C. Դեմիանովա, Ս.Բ. Kalashnikov // Տեղեկագիր: ՍԵՐ Վոլժսկիի RASN տարածաշրջանային մասնաճյուղ, - 2003 թ. 6. - P. 108-110:

7. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Բետոնե խառնուրդների կայունացում պոլիմերային հավելանյութերով տարանջատումից [տեքստ] / V.I. Կալաշնիկով, B.C. Դեմիանովա, Ն.Մադուբինա, Ս.Բ. Kalashnikov // պլաստիկ զանգվածներ: - 2003. - №4: - P. 38-39:

8. ԿԱԼԱՇՆԻԿՈՎ, Գ.Բ. Cement եմենտի քարի խոնավացման եւ կարծրացման գործընթացների առանձնահատկությունները `փոփոխող հավելանյութերով [տեքստ] / V.I. Կալաշնիկով, B.C. Դեմյանովա, Ես. Ilina, C.B. Կալաշնիկով // Համալսարանների նորություններ: Շինարարություն, Նովոսիբիրսկ. 2003. - №6 - PP. 26-29:

9. Կալաշնիկով, Գ. C ուլտրաֆինի լցոնիչների կողմից փոփոխված ցեմենտի բետոնի կրճատման եւ կրճատման ճեղքման դիմադրությունը գնահատելու հարցի վերաբերյալ: / B.C. Դեմիանովա, Յու. Կուզնեցով, IO.M. Բազենով, Է.Վ. Minenko, C.B. Kalashnikov // Բաղադրիչ շինանյութեր: Տեսություն եւ պրակտիկա. Sat. Գիտական Աշխատանքի աշխատանքներ: Գիտական \u200b\u200bեւ տեխնիկական գիտաժողով: - Penza: PDNTP, 2004. - P. 10-13.

10. ԿԱԼԱՇՆԻԿՈՎ, Գ.Բ. Սիլիկիտային ժայռերի արձագանքը ցեմենտի կոմպոզիցիաներում [տեքստ] / B.C. Դեմիանովա, Ս.Բ. Քալաշնիկով, I.A. Eliseev, E.V. Ենթա, Վ.Ն. Շինդին, Վ.Ա. MarusNetsev // Կոմպոզիցիոն շինանյութեր: Տեսություն եւ պրակտիկա. Sat. Գիտական Աշխատանքի աշխատանքներ: Գիտական \u200b\u200bեւ տեխնիկական գիտաժողով: - Penza: PDNTP, 2004. - P. 81-85:

11. Կալաշնիկով, Կ.Բ. Կոմպոզիցիոն ցեմենտի կապանքների կարծրացման տեսությանը [տեքստ] / C.B. Կալաշնիկով, Վ.Ի. Կալաշնիկով // «Իրական շինարարության հարցեր» միջազգային գիտատեխնիկական գիտաժողովի նյութեր: - Saransk, 2004. -S. 119-124:

12. ԿԱԼԱՇՆԻԿՈՎ, Ս.Բ. Cement եմենտի կոմպոզիցիաներում մանրացված ժայռերի արձագանքման գործունեությունը [տեքստ] / V.I. Կալաշնիկով, B.C. Դեմիանովա, Յու.Ս.Ս. Կուզնեցով, Ս.Բ. Կալաշնիկով // izvestia. Tulgu. «Շինանյութեր, ձեւավորում եւ շինություններ» շարք: - Տուլա: -2004: - Vol. 7. - P. 26-34:

13. ԿԱԼԱՇՆԻԿՈՎ, Գ.Բ. Կոմպոզիցիոն ցեմենտի եւ խարամական կապերի հիդրացման տեսությանը [տեքստ] / V.I. Կալաշնիկով, Յու.ս. Կուզնեցով, Վ.Լ. Bouncen, C.B. Կալաշնիկով եւ «տեղեկագիր»: Շինարարական գիտությունների շարք: - Բելգորոդ. - 2005 թ. 216-221:

14. ԿԱԼԱՇՆԻԿՈՎ, Գ.Բ. MultiComponential, որպես բետոնի պոլիբիգային հատկությունների ապահովման գործոն [տեքստ] / Yu.m. Բազենով, Բ.Կ. Դեմիանովա, Ս.Բ. Կալաշնիկով, Գ.Վ. Լուկյանենկո: Վ.Ն. Grinkov // Նոր էներգիա եւ ռեսուրսների խնայողություն Շինանյութերի արտադրության ոլորտում բարձր տեխնոլոգիաների տեխնոլոգիաներ. SAT. Հոդվածներ Դունարի միջեւ: Գիտական \u200b\u200bեւ տեխնիկական գիտաժողով: - Penza: PDNTP, 2005. - P. 4-8:

15. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Բարձր ուժի ցրված-երկաթբետոնի բարձր ամրացում [տեքստ] / B.C. Դեմիանովա, Ս.Բ. Կալաշնիկով, Գ.Ն. Կազինա, v.m. TroStsky // Նոր էներգիա եւ ռեսուրսներ Խնայողություն բարձր ջերմաստիճանի տեխնոլոգիաներ շինանյութերի արտադրության մեջ. SAT. Պրակտիկայի հոդվածներ: Գիտատեխնիկական գիտաժողով: - Penza: PDNTP, 2005. - P. 18-22.

16. Կալաշնիկով, Կ.Բ. Խառը կապողների տեղաբանությունը լցոնիչներով եւ նրանց կարծրացման մեխանիզմով [Տեքստ] / Jürgen Schubert, C.B. Կալաշնիկով // Նոր էներգիա եւ ռեսուրսների խնայողություն բարձր տեխնոլոգիաների տեխնոլոգիաներ շինանյութերի արտադրության մեջ. SAT. Պրակտիկայի հոդվածներ: Գիտական \u200b\u200bեւ տեխնիկական գիտաժողով: - Penza: PDNTP, 2005. - P. 208-214:

17. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Նուրբ ձողիկ փոշի ցրված, երկաթբետոնե [տեքստ] I V.I. Կալաշնիկով, Ս.Բ. Կալաշնիկով // Ձեռքբերումներ: Խնդիրներ եւ զարգացման հեռանկարային ուղղություններ: Շինանյութերի տեսություն եւ պրակտիկա գիտություն: Տասներորդ գիտական \u200b\u200bընթերցումներ rasn. - Կազան. Կազանի նահանգի հրատարակչություն: Arh.-Sgroitel. Համալսարան, 2006 թ. - P. 193-196:

18. Կալաշնիկով, Կ.Բ. Բազմաթիվ գործառնական հատկություններով բազմակողմանիորեն ցրված բետոնով [տեքստ] / B.C. Դեմիանովա, Ս.Բ. Կալաշնիկով, Գ.Ն. Կազինա, v.m. Trostsky // նվաճումներ: Խնդիրներ եւ զարգացման հեռանկարային ուղղություններ: Շինանյութերի տեսություն եւ պրակտիկա գիտություն: Տասներորդ գիտական \u200b\u200bընթերցումներ rasn. - Կազան. Կազանի նահանգի հրատարակչություն: Arh.-Sgroitel. ՄԱԿ-ը-Տա, 2006. 161-163:

Կալաշնիկով Սերգեյ Վլադիմիրովիչ

Բարակ գյուղատնտեսական ռեակցիայի փոշի ցրված, երկաթբետոնով օգտագործելով ժայռեր

05.23.05 - Շինանյութեր եւ արտադրանքի դիսերտացիա Հեղինակային վերացական, տեխնիկական գիտությունների թեկնածուի գիտական \u200b\u200bաստիճանի մրցակցության վերաբերյալ

Ստորագրվել է տպագրության մեջ 5.06.06 G ձեւաչափ 60x84/16: Օֆսեթ թուղթ: Տպագրություն ռիսոգրաֆի վրա: Ուխ ed. լ. մեկը Շրջանառությունը 100 օրինակ:

Պատվիրեք թիվ 114 _

PGUA

Տպագրված է Գործառնական տպագրության paguas- ի արտադրամասում:

440028. Գ. Պենզա, ul. Տիտովա, 28:

4 Ներածություն:

ԳԼՈՒԽ 1 Ժամանակակից շնորհանդեսներ եւ հիմնական

Բարձրորակ փոշու բետոն ստանալու սկզբունքները:

1.1 Արտաքին եւ ներքին փորձը բարձրորակ բետոնի եւ ֆիբրոբեթի օգտագործման մեջ:

1.2 Բետոնե բազմամնախագահ, որպես գործոն ֆունկցիոնալ հատկությունների տրամադրման գործում:

1.3 բարձր ամրության եւ հատկապես բարձր ամրության ռեակցիայի փոշու բետոնի եւ ֆիբրոբեոնների մոտիվացիա:

1.4 ցրված փոշիների բարձր արձագանքման ակտիվություն `բարձրորակ բետոն ստանալու հիմքը:

Եզրակացություններ 1-ին գլխում:

Գլուխ 2 Աղբյուրի նյութեր, հետազոտությունների մեթոդներ,

Գործիքներ եւ սարքավորումներ:

2.1 Հումքի առանձնահատկություններ:

2.2 Գիտահետազոտական \u200b\u200bմեթոդներ, տեխնիկա եւ սարքավորումներ:

2.2.1 Հումքի պատրաստման եւ դրանց արձագանքման գործունեության գնահատման տեխնոլոգիա:

2.2.2 Փոշի բետոնե խառնուրդների եւ մետրերի արտադրության տեխնոլոգիա

Իրենց թեստերի Toda.

2.2.3 Հետազոտության մեթոդներ: Գործիքներ եւ սարքավորումներ:

Գլուխ 3 ցրված համակարգերի տեղաբանությունը, ցրված

Երկաթբետոնե բետոն եւ

Նրանց կարծրացման մեխանիզմը:

3.1 Կոմպոզիտային կապի տեղաբանությունը եւ դրանց կարծրացման մեխանիզմը:

3.1.1 Կոմպոզիտային կապի կառուցվածքային եւ տեղագրական վերլուծություն: 59 էջ 3.1.2 Կոմպոզիտային կապակցիչների խոնավեցման եւ կարծրացման մեխանիզմը `որպես կոմպոզիցիաների կառուցվածքային տեղաբանության արդյունք:

3.1.3 ցրված-երկաթբետոնե բետոնի տեղաբանությունը:

Եզրակացություններ 3-րդ գլխում:

ԳԼՈՒԽ 4 ԳԵՐԱՄՈՒՏԻԿԱ-ՎԱՆԱ-ի ռեոլոգիական վիճակը ցրված համակարգեր, փոշի բետոնե խառնուրդներ եւ այն գնահատման մեթոդաբանությունը:

4.1 ցրված համակարգերի եւ նուրբ մանրացված փոշու խառնուրդների փոփոխության եւ հեղուկության սահմանափակման սահմանային սթրեսի գնահատման մեթոդաբանության մշակում:

4.2 ցրված համակարգերի ռեոլոգիական հատկությունների եւ նուրբ փոշու խառնուրդների ռեոլոգիական հատկությունների փորձարարական սահմանում:

Եզրակացություններ 4-րդ գլխում:

ԳԼՈՒԽ 5 Ժայռերի արձագանքման ակտիվության գնահատում եւ ռեակտիվ փոշու խառնուրդների եւ բետոնի ուսումնասիրություն:

5.1 ժայռերի ռեակցիայի ակտիվությունը խառնուրդով ցեմենտով .- ■.

5.2 փոշու ընտրության սկզբունքները ցրված երկաթբետոնե բետոնե, հաշվի առնելով նյութերի պահանջները:

5.3 - Հիասքանչ փոշու ցրված `ամրացված բետոն:

5.4 Բետոնի խառնուրդի պատրաստում:

5.5 Փոշի բետոնե խառնուրդների կոմպոզիցիաների ազդեցությունը դրանց հատկությունների եւ ամրության վրա `առանցքային սեղմման մեջ:

5.5.1. Սուպերլաստիկացնողների տեսակի ազդեցությունը տարածվածության վրա: Խառնուրդի եւ բետոնի ուժի միջեւ:

5.5.2 Գերադասելի դեղաչափի ազդեցություն:

5.5.3 Միկրոկիրեմի դեղաչափի ազդեցությունը:

5.5.4 Բազալտների եւ ավազի մասնաբաժնի ազդեցությունը ուժի համար:

Եզրակացություններ 5-րդ գլխում:

Գլուխ 6 Բետոնի եւ դրանց ֆիզիկա-տեխնիկական հատկությունները

Տեխնիկական եւ տնտեսական գնահատում:

6.1 RPB ուժի եւ FIBRO-RPB- ի ձեւավորման կինետիկ առանձնահատկությունները:

6.2 Դեֆորմատիվ հատկություններ FIBRO-RPB:

6.3 Փոշի բետոնի համակցված փոփոխություններ:

6.4 ցրված վառվող փոշու բետոնի ջրի կլանում:

6.5 Տեխնիկական եւ տնտեսական գնահատում եւ RPB- ի արտադրության իրականացում:

Ներածություն 2006 թ., Ունունդ, շինարարության, Կալաշնիկովի, Սերգեյ Վլադիմիրովիչ

Թեմայի արդիականությունը: Ամեն տարի բարձրորակ, բարձրորակ բարձրորակ բետոնի եւ այս առաջընթացի ազատ արձակումը դարձավ օբյեկտիվ իրականություն, նյութական եւ էներգետիկ ռեսուրսների զգալի խնայողությունների պատճառով, բետոնի եւ երկաթբետոնի գլոբալ պրակտիկայում աճում է:

Կոմպրեսիոն վրա կոնկրետ ուժի զգալի աճով ճեղքումը անխուսափելիորեն կրճատվում է, եւ կառուցվածքների փխրուն ոչնչացման ռիսկը մեծանում է: Օպտիկամանրաթելային բետոնի ցրված ամրապնդումը բացառում է այս բացասական հատկությունները, որոնք թույլ են տալիս դասեր արտադրել 80-100-ից բարձր, 150-200 մղտան ուժով, որն ունի նոր որակի `ոչնչացման մածուցիկ բնույթ:

Թռիչված երկաթբետոնի եւ ներքին պրակտիկայում դրանց արտադրության ոլորտում գիտական \u200b\u200bաշխատանքների վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ հիմնական կողմնորոշումը չի հետապնդում նման բետոնում բարձրորակ մատրիցաների օգտագործումը: Սեղմիչ ուժի վրա ցրված երկաթբետոնի դասը մնում է ծայրաստիճան ցածր եւ սահմանափակվում է B30-B50- ով: Դա թույլ չի տալիս մանրաթելերի լավ կպչունություն մատրիցով, լիովին օգտագործել պողպատե մանրաթել, նույնիսկ ցածր բացի ուժով: Ավելին, տեսականորեն մշակվում են, եւ գործնականում բետոնե արտադրանքներ արտադրվում են ազատորեն պատրաստված մանրաթելերով, 5-9% ծավալի ամրապնդմամբ: Երգեք դրանք չկարգավորված «յուղոտ» բարձր ճնշմամբ բարձր ճնշման ցեմենտ-ավազի լուծույթներով թրթռման գործողությունների միջոցով. C եմենտ-ավազ -1: 0.4 + 1: 2.0 A / C \u003d 0.4, որը չափազանց վատն է եւ կրկնում է 1974 թ. Աշխատանքի մակարդակը: Գերադասելի գիտական \u200b\u200bառաջխաղացումներ գերհամայնքային դԲ-ի ստեղծման մեջ, միկրոկլիսներով միկրոկլարային խառնուրդներ, բարձրորակ ժայռերից պատրաստված ռեակցիոն ակտիվ փոշիներում Պոլիմերային կազմը: Այս նվաճումները հիմք չդարձան բարձր ամրացված երկաթբետոնե բետոնե կամ նուրբ փոշու բետոն ստեղծելու համար `ստացված ինքնուրույն արկածային խառնուրդներից: Միեւնույն ժամանակ, առաջադեմ երկրներն ակտիվորեն զարգացնում են ռեակցիայի փոշի բետոնի նոր սերունդներ, որոնք ամրապնդվում են ցրված մանրաթելերով, հյուսված ծավալով ծավալային բարակ կտորներ, գավազանով կամ գավազանով համադրություններ:

Այս ամենը որոշում է բարձրորակ նուրբ ռեակցիայի փոշի, ցրված երկաթբետոնե ռեակցիայի փոշու ստեղծման կարեւորությունը, որը բնութագրվում է բարձր արդյունավետությամբ, ոչ միայն պատասխանատու եզակի շենքերի եւ կառույցների, այլեւ արտադրանքի եւ ընդհանուր դիզայներների կառուցման մեջ ,

Ատենախոսության աշխատանքներն իրականացվել են Մյունխենի տեխնիկական համալսարանի (Գերմանիա) շինանյութերի եւ շինությունների շինությունների ինստիտուտի եւ Ռուսաստանի կրթության նախարարության գիտատեխնիկական ծրագրի եւ գիտատեխնիկական ծրագրի նախաձեռնության աշխատանքների համաձայն «Բարձրագույն դպրոցի գիտական \u200b\u200bհետազոտություն գիտության եւ տեխնոլոգիաների գերակա ուղղություններով» «ճարտարապետություն եւ շինարարություն» 2000-2004թթ.

Ուսումնասիրության նպատակը եւ խնդիրները: Ատենախոսության աշխատանքների նպատակը բարձր ամրության նուրբ ռեակցիայի փոշու բետոնի մշակումն է, ներառյալ ցրված երկաթբետոնից, օգտագործելով ցրված ժայռեր:

Իր նպատակին հասնելու համար անհրաժեշտ էր լուծել հետեւյալ առաջադրանքների բարդույթը.

Բացահայտեք տեսական նախադրյալները եւ բազմակողմանի մանրացված փոշու բետոնի ստեղծման տեսական նախադրյալները եւ շատ խիտ, բարձրորակ մատրով, որոնք ձեռք են բերվել Ուլտրա-ցածր ջրային պարունակությամբ ձուլման միջոցով, ապահովելով բետոնի արտադրությունը ոչնչացման եւ առաձգականության բարձրության վրա ճկման ժամանակ.

Որոշեք կոմպոզիտային կապի եւ ցրված վերամշակված նուրբ հացահատիկային կոմպոզիցիաների կառուցվածքային տեղաբանությունը, ստացեք իրենց կառուցվածքի մաթեմատիկական մոդելներ `լրացնողի կոպիտ մասնիկների միջեւ հեռավորությունները եւ ամրապնդող մանրաթելերի երկրաչափական կենտրոնների միջեւ:

Մշակել ջրային այլասերված համակարգերի ռեոլոգիական հատկությունները, նուրբ փոշիացված ցրված արտադրված կոմպոզիցիաների գնահատման մեթոդաբանություն. ուսումնասիրել նրանց ռեոլոգիական հատկությունները.

Նշեք խառը կապիկների կարծրացման մեխանիզմը, ուսումնասիրեք կառուցվածքային գործընթացները.

Ստեղծեք MultiComponent նուրբ մանրացված փոշու բետոնե խառնուրդների անհրաժեշտ հեղուկություն, ապահովելով ցածր մածուցիկ խառնուրդով եւ ծայրահեղ ցածր բերքատվության ուժով լրացնող ձեւեր.

Օպտիմիզացրեք մանրացված ցրված-երկաթբետոնե խառնուրդների կոմպոզիցիաները մանրաթել D \u003d 0.1 մմ եւ / \u003d 6 մմ նվազագույն բովանդակությամբ `բետոնի, պատրաստման տեխնոլոգիայի ակտիվի ազդեցությունը բարձրացնելու եւ բաղադրատոմսերի ազդեցությունը մեծացնելու համար հեղուկության, խտության, օդի վրա Դրանց օդափոխումը, ուժը եւ այլոց բետոնի ֆիզիկա-տեխնիկական հատկությունները:

Աշխատանքի գիտական \u200b\u200bնորույթ:

1. Բարձր ամրության նուրբ ցեմենտի փոշի բետոնե բետոնե բետոնե բետոնե բետոնե բետոնե բետոնե բետոնե բետոնե բետոնե բետոնե բետոնե, առանց քվարցի ավազի բարակ կոտորակներով, ռեակտորային ժայռերով եւ միկրոկարով, զգալի աճով Գերադասելի ինքնուրույն արկածային խառնուրդի ջրի բովանդակության արդյունավետությունը 10-11% -ով (համապատասխան է առանց կիսամյակային չոր խառնուրդի սեղմման համար) `չոր բաղադրիչների զանգվածից:

2. Մշակվել են գերբեռնված հեղուկ ցրման համակարգերի բերքատվության ուժի որոշման մեթոդների տեսական հիմքերը եւ փոշու բետոնե խառնուրդների տարածումը եւ արգելափակված ցանցի ցանկապատը գնահատելու մեթոդներ:

3. Բացահայտվեց կոմպոզիտային կապի եւ փոշու բետոնի տեղաբանական կառուցվածքը, ներառյալ ցրված ամրապնդվածը: Ստացվում են դրանց կառուցվածքի մաթեմատիկական մոդելները, որոշելով կոպիտ մասնիկների միջեւ հեռավորությունները եւ մանրաթելերի երկրաչափական կենտրոնների միջեւ բետոնի մարմնում:

4. Տեսականորեն կանխատեսված եւ փորձառորեն ապացուցեց, որ գերակշռող ցեմենտի կապանքների կարծրացման հիասթափեցման, ուժեղացնելով որպես լցոնիչի բովանդակության բարձրացում կամ ցրման զգալի աճը ցեմենտի ցրման համեմատ:

5. Սովորվում են նուրբ փոշու բետոնի կառուցվածքի ձեւավորման գործընթացները: Shown ուցադրվում է, որ գերլարակված դերասանական անբարենպաստ բետոնե խառնուրդներից փոշու բետոնը շատ ավելի խիտ է, նրանց ուժի բարձրացման կինետիկությունը ավելի ինտենսիվ է, եւ կարգավորող ուժը սեղմվում է միեւնույն ջրային պարունակությամբ ճնշում 40-50 մա: Մշակվել է փոշիների արձագանք-քիմիական գործունեությունը գնահատելու չափանիշները:

6. Նուրբ յուղազերծված ցամաքային բետոնե խառնուրդների օպտիմիզացված կոմպերցիոններ `բարակ պողպատե մանրաթելային տրամագծով 0.15 եւ 6 մմ երկարությամբ, դրանց պատրաստման տեխնոլոգիա, բաղադրիչների ներդրման բաղադրիչ եւ խառնուրդի տեւողությունը. Հիմնադրվում է կազմի ազդեցությունը խտության, օդային պարունակող խառնուրդների հեղուկի վրա, բետոնի սեղմման ուժի ուժի վրա:

7. Ուսումնասիրվել են տարբեր բաղադրատոմսերի գործոնների վրա դրանց վրա ցրված երկաթբետոնե բետոնի եւ ազդեցության հիմնական ձեւերի որոշ ֆիզիկա-տեխնիկական հատկություններ:

Աշխատանքի գործնական նշանակությունն է մանրաթելով նոր դերասանական մանրացված փոշու խառնուրդներ մշակել արտադրանքի եւ կառույցների ձեւերը լրացնելու համար, ինչպես առանց եւ առանց մանրաթելերի, պատրաստի ծավալային բարակ արտադրությամբ ձեւեր լրացնելու համար , Օգտագործելով բարձր խելոք բետոնե խառնուրդներ, հնարավոր է արտադրել բարձրահարկ թեքություններ կամ սեղմված երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներ `ոչնչացման մածուցիկ բնույթով, սահմանային բեռների գործողությամբ:

Այն ձեռք է բերել բարձր խտություն, բարձրորակ սեղմման մատրիցա `120-150 MPA- ի ուժով` մետաղով կպչունությունը բարձրացնելու համար `բարակ եւ կարճ բարձր ամրության մանրաթելերի օգտագործման նպատակով 0.040,15 մմ եւ 6-9 երկարություն MM, որը թույլ է տալիս նվազեցնել դրա սպառումը եւ դիմադրությունը բետոնե խառնուրդների հոսքի համար ներարկման ձուլման տեխնոլոգիաների համար `բարակ պարիսպի մանրածախ արտադրանքների արտադրության համար` բարձր առաձգական ուժով:

Նուրբ հացահատիկային փոշու ցրված `երկաթբետոնե նոր տեսակներ ընդլայնում են բարձրորակ արտադրանքների եւ կառույցների անվանացանկը` տարբեր տեսակի շինարարության համար:

Բնական լցոնիչների հումքի հիմքը ընդլայնվում է քարի ժամանակացույցի լցոնիչներից, չոր եւ խոնավ մագնիսական տարանջատում հանքարդյունաբերության եւ հանքաքարի եւ ոչ մետաղական հանքանյութերի հարստացման ընթացքում:

Մշակված բետոնի տնտեսական արդյունավետությունը բաղկացած է նկատի առումով նկատելի նշանակալից նվազում `նվազեցնելով բարձրորակ արտադրանքների եւ շինությունների արտադրության համար բետոնե խառնուրդների ծախսերը:

Հետազոտության արդյունքների իրականացում: Զարգացած միացությունները Պենզա Զբբի գործարան ՍՊԸ-ում արտադրական փորձարկում էին, իսկ Precast Concrete Cjsc Energoservis- ի արտադրական բազայում եւ օգտագործվում են Մյունխենում, պատշգամբի աջակցության, ափսեների եւ բնակարանների կառուցման այլ ապրանքների արտադրության մեջ:

Աշխատանքի հաստատում: Հիմնական դրույթներն ու դիսերտացիայի աշխատանքի արդյունքները ներկայացվեցին եւ զեկուցվեցին միջազգային եւ բոլոր ռուսական գիտատեխնիկական գիտաժողովներում. «Երիտասարդ գիտություն - Նոր հազարամյակ» (Նաբերեժնի Չելնի, 1996), «Պլանավորման եւ կառուցելու քաղաքներ» (Փենսա , 1996, 1997, 1999 թ., 1999 թ., «Շինանյութերի ժամանակակից խնդիրներ» (Փենսա, 1998), «Ժամանակակից շինարարություն» (1998), միջազգային գիտատեխնիկական գիտաժողովներ «Կոմպոզիցիոն շինանյութեր: Տեսություն եւ պրակտիկա », (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005 թ.), «Ռեսուրսը եւ էներգախնայումը որպես ստեղծագործական շարժում ճարտարապետական \u200b\u200bշինարարության գործընթացում», «Մոսկվա-Կազան, 2003 թ.),« Իրական շինարարության խնդիրներ »(ՍԱՐԱՆՍԿ, 2004),« Նոր էներգիա եւ ռեսուրսների խնայողություն Տեխնոլոգիաներ «Փենսա, 2005 թ. Raasn- ի «Ձեռքբերումներ, խնդիրներ եւ հեռանկարային ուղղություններ շինարարական նյութերի գիտության տեսության եւ պրակտիկայի զարգացում» (Կազան, 2006):

Հրապարակումներ: Կատարված հետազոտության արդյունքների համաձայն, հրապարակվել է 27 աշխատանք (ամսագրերում WAK 2 աշխատանքի ցանկում):

Կառուցվածքը եւ աշխատանքի շրջանակը: Ատենախոսության աշխատանքը բաղկացած է ներածությունից, 6 գլուխ, հիմնական եզրակացություններ, դիմումներ եւ 160 կետերից հղումների ցանկ, տեղադրված է մեքենայական այցելուի 175 էջում, պարունակում է 64 նկար, 33 սեղան:

Եզրակացություն Թեզը թեմայի վերաբերյալ «բարակ հացահատիկային փոշի ցրված-երկաթբետոնով օգտագործելով ժայռեր»

1. Ռուսաստանում արտադրված ցրված երկաթբետոնի կազմի եւ հատկությունների վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ դրանք լիովին չեն բավարարում տեխնիկական եւ տնտեսական պահանջները `բետոնե բետոնի ցածր ամրության պատճառով (մ 400-600): Նման երեք քառանկյունով եւ հազվադեպ հինգ բաղադրիչ բետոնե կոնկրետում, ոչ միայն ցրված բարձր ամրության ամրապնդում, այլեւ նորմալ ուժ:

2. Հիմնվելով տեսական գաղափարների վրա `ցրված համակարգերում գերհամակարգված համակարգերում գերհամակարգված համակարգերի առավելագույն ազդեցության ազդեցության հնարավորության մասին, որոնք չեն պարունակում կոպիտ ջախջախիչ ագրեգատներ, Microsillis եւ Rock Powders- ի բարձր արձագանքման գործունեությունը, համատեղ բարելավելով համատեղ ձեռնարկության ռեոլոգիական աշխատանքը, Sevencomponn- ի բարձրորակ արագ կարգի ռեակցիայի փոշու բետոնե մատրիցա `նուրբ եւ համեմատաբար կարճ ցրված ամրացման համար D \u003d 0.15-0.20 μM եւ / \u003d 6 մմ, բետոնի եւ քիչ կրճատված PBS հեղուկության արտադրության մեջ:

3. Ույց է տրվում, որ բարձր ճնշման PBS ստացման հիմնական չափանիշը շատ խիտ ցեմենտի խառնուրդի բարձր հեղուկությունն է ցեմենտի, մկան, ժայռի փոշուց եւ ջրից, ավելացնելով համատեղ ձեռնարկությունը: Այս առումով մշակվել է ցրված համակարգերի եւ PBS- ի ռեոլոգիական հատկությունները գնահատելու մեթոդաբանություն: Ստեղծվել է, որ PBS- ի բարձր հեղուկությունը ապահովված է 5-10 ԽՎ սահմանաչափի սահմանափակմամբ եւ չոր բաղադրիչների զանգվածի 10-11% պարունակությամբ:

4. Տրվում են կոմպոզիտային կապի եւ ցրված երկաթբետոնե բետոնի կառուցվածքային տեղաբանությունը եւ դրանց կառուցվածքի մաթեմատիկական մոդելները: Հիմնադրվում է միացում `կոմպոզիտային լցոնված կապանքների կարծրացման մեխանիզմի լուծման մեխանիզմը: PBS- ում ավազի մասնիկների միջեւ միջին հեռավորության վրա հաշվարկելու մեթոդներ, մանրաթելային երկրաչափական կենտրոններ փոշու բետոնի երկայնքով տարբեր բանաձեւերով եւ տարբեր պարամետրերով //, /, դ. Հեղինակի բանաձեւի օբյեկտիվությունը ցուցադրվում է ի տարբերություն ավանդաբար օգտագործված: PBS- ում ցեմենտացման դադարեցման շերտի օպտիմալ հեռավորությունը եւ հաստությունը պետք է լինեն 37-44 + 43-55 մկմի սահմաններում 950-1000 կգ ավազի հոսքի եւ, համապատասխանաբար, 0,1-0.5 եւ 0.14-0.63 մմ ֆրակցիաներ:

5. ցրված երկաթբետոնե եւ անզեն pbs- ի ռեյոտեխնոլոգիայի հատկությունները սահմանվում են մշակված մեթոդների համաձայն: PBS- ի օպտիմալ կոտրումը կոն- ի չափերով D \u003d 100; D \u003d 70; H \u003d 60 մմ պետք է լինի 25-30 սմ: Հայտնաբերված ծիլերի գործակիցները, կախված երկրաչափական մանրաթելային պարամետրերից եւ PBS տրոհման նվազումից, երբ այն արգելափակվում է ցանցի ցանկապատով: Shown ուցադրվում է, որ PBS- ների վրա PBS- ը թափելու համար ծավալի հյուսված շրջանակներով, կոտրումը պետք է լինի առնվազն 28-30 սմ:

6. Մեթոդը մշակվում է ցածր ցեմենտի խառնուրդներում ռոք փոշիների արձագանք-քիմիական գործունեությունը գնահատելու համար (C: P - 1:10) Extrusion Moulding ճնշման ներքո սեղմված նմուշներում: Ստեղծվել է այն, որ նույն գործունեությամբ, որը գնահատվում է ուժով 28 օրվա ընթացքում եւ երկարաժամկետ կարծրացումով (1-1,5 տարի), նախապատվությունը RPB- ներում պետք է տրվի բարձրորակ ցեղատեսակների փոշիների համար. Բազալտ, դիաբազ , Քվարց:

7. Ուսումնասիրվում են փոշու բետոնի կառուցվածքի ձեւավորման գործընթացները: Ստեղծվել է, որ լցնելուց հետո առաջին 10-20 րոպեի ընթացքում ձուլված խառնուրդները մեկուսացված են ներգրավված օդի 40-50% -ով եւ պահանջում են ֆիլմ, որը կանխում է խիտ կեղեւի ձեւավորումը: Խառնուրդները սկսում են ակտիվորեն գրավել 7-10 ժամ լրացնելուց եւ ուժ ստանալուց հետո 1 օր 30-40 ՄՊա-ից հետո, 2-րդ օրը `50-60 ՄՊա:

8. Պատրաստված է բետոնե կազմի ընտրության հիմնական փորձարարական եւ տեսական սկզբունքները `130-150 MPA ուժով: Quartz ավազը բարձր բերքատվության ուժը ապահովելու համար PBS- ը պետք է լինի մանրակրկիտ ֆրակցիաներ

0.14-0.63 կամ 0,1-0.5 մմ, 1400-1500 կգ / մ 3 մեծ խտությամբ `950-1000 կգ / մ հոսքի փոխարժեքով: Cement եմենտի քարե ալյուրի եւ մկանների կասեցման հաստությունը ավազի հատիկների միջեւ պետք է լինի համապատասխանաբար 43-55 եւ 37-44 մկմ-ի սահմաններում, երբ ջրի պարունակությունը եւ համատեղ ձեռնարկությունը, ապահովելով 2530 սմ խառնուրդներ: The ԱՀ եւ քարե ալյուրի ցրումը պետք է լինի մոտավորապես նույնը, բովանդակությունը MK 15-20%, քարե ալյուրի բովանդակությունը, ցեմենտի զանգվածի 40-55%: Այս գործոնների բովանդակությունը տարբերելու դեպքում օպտիմալ կազմը ընտրվում է խառնուրդի անհրաժեշտ կոտրմամբ եւ սեղմման ուժի առավելագույն ցուցանիշներով `2.7 եւ 28 օր հետո:

9. 130-150 MPA սեղմման մեջ գտնվող մանրացված ցրված բետոնի բետոնի օպտիմիզացված կոմպոզիցիաներ, որոնք ունեն 130-150 MPA- ն, օգտագործելով պողպատե ֆիբրա, ամրապնդման գործակիցով // \u003d 1%: Բացահայտվել են օպտիմալ տեխնոլոգիական պարամետրեր. Ակտիվությունը պետք է իրականացվի հատուկ դիզայնի գերարագ խառնիչներով, ցանկալի է վակուում; Բաղադրման բաղադրիչների եւ խառնիչ ռեժիմների, «հանգստի», խստորեն կարգավորվող հաջորդականությունը:

10. Ուսումնասիրվել է հեղուկի, խտության, օդային պարունակող ցամաքային ամրացված PBS- ի վրա `ուսումնասիրվել է հզորության համար` բետոնից սեղմելիս: Բացահայտվեց, որ խառնուրդների տարածումը, ինչպես նաեւ բետոնի ուժը կախված են մի շարք դեղատոմսից եւ տեխնոլոգիական գործոններից: Երբ օպտիմալացում, հեղուկի մաթեմատիկական կախվածությունը, անհատից ուժը, ստեղծվում են առավել նշանակալից գործոններ:

11. Ուսումնասիրվում են ցրված ամուսնացած բետոնի որոշ ֆիզիկա-տեխնիկական հատկություններ: 120 լ սեղմելիս ցույց տրված է այդ բետոնով

150 MPA- ն ունի էլաստիկ մոդուլ (44-47) -10 MPA, Poisson գործակից -0.31-0.34 (0.17-0.19 - unarmed- ում): Ցրված երկաթբետոնի օդային նեղացում 1.3-1,5 անգամ ցածր, քան անզեն: Բարձր ցրտահարության դիմադրությունը, ջրի ցածր կլանումը եւ օդային նեղացումը նշում են նման բետոնի բարձր գործառնական հատկությունները:

12. Արտադրության փորձարկում եւ տեխնիկական եւ տնտեսական գնահատում Նշում է արտադրության եւ տարածված ներդրման անհրաժեշտությունը `թափանցիկ ռեակցիայի փոշու ցրված` ամրացված բետոնի կառուցման համար:

Մատենագրություն Կալաշնիկով, Սերգեյ Վլադիմիրովիչ, թեզ `շինանյութերի եւ ապրանքների առարկայի թեմայով

1. Aganin s.pe բետոնե ցածր ջրի սպառում `փոփոխված քվարցի լցոնմամբ: // Authore գրասենյակի համար: Քայլ K.T.N., M, 1996.17 էջ.

2. Anthropova V.A., Drobyshevsky V.A. Փոփոխված steelfibetone // բետոնի եւ երկաթբետոնի հատկություններ: №3.2002: C.3-5

3. Աճվերդով I.N. Բետոնե գիտության տեսական հիմքեր .// Մինսկ: Բարձրագույն դպրոց, 1991,191 էջ:

4. Բաբաեւ Շ.Թ., Կոմար Ա .. Քիմիական հավելանյութերով բարձրորակ բետոնից պատրաստված երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների էներգախնայող տեխնոլոգիա: // մ. Stroyzdat, 1987. 240 փ.

5. Բազիենով Յու. XXI դարի բետոններ: Շինանյութերի եւ շինությունների ռեսուրսների եւ էներգախնայողության տեխնոլոգիա // Փոխարկությունների նյութեր: Գիտական թաքն Համաժողով: Բելգորոդ, 1995. Հետ. 3-5:

6. Բազենով Յու. Բարձրորակ նուրբ մանրացված բետոն // շինանյութեր:

7. Բազենով Յու. Բետոնի տեխնոլոգիայի արդյունավետության եւ արդյունավետության բարձրացում // Բետոնե եւ երկաթբետոնե բետոն, 1988, №9: ից 14-16:

8. Բազենով Յու. Բետոնե տեխնոլոգիա. // Բարձրագույն ուսումնական հաստատությունների ասոցիացիայի հրատարակիչ, մ. 2002 թ. 500 վ.

9. Բազենով Յու. Բարձրացված դիմացկունության բետոններ // Շինանյութեր, 1999 թ., Թիվ 7-8: ից 21-22:

10. Բազենով Յու.Մ., Ֆալիկման Վ.Ռ. Նոր դար. Նոր արդյունավետ բետոն եւ տեխնոլոգիա: I համառուսական գիտաժողովի նյութերը: M. 2001. 91-101 թվականից ի վեր:

11. Բաթրակով Վ.Գ. Եվ ուրիշներ: Սուպեր գերլաստիկացնող QMS. // Բետոնե եւ երկաթբետոնե: 1985 թ. №5: ից 18-20:

12. Batrakov v.g. Փոփոխված բետոն // մ. Stroyzdat, 1998. 768 էջ.

13. Batrakov v.g. Բետոնի ձեւափոխիչներ Նոր առանձնահատկություններ // Բետոնի եւ ամրապնդման վերաբերյալ I համառուսական գիտաժողովի նյութեր: Մ. 2001, էջ. 184-197:

14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Կապրիլկով Ս. et al. Բարձր ամրության ցածրորակ հավելումներ // Քիմիական հավելանյութեր եւ դրանց կիրառումը Precast Concrete արտադրական տեխնոլոգիաների արտադրության մեջ: Մ., Ts.zov, 1999, էջ. 83-87:

15. Batrakov v.g., Caprilev S.S. et al. Մետալուրգիական արդյունաբերության ծայրահեղ թափոնների գնահատում որպես բետոնի հավելանյութեր // բետոնե եւ երկաթբետոնե բետոն, 1990 թ. 15-17:

16. Բաթթյանով Ս. Էլեկտրատների եւ քիմիական պարտատոմսերի էլեկտրաէներգիա: // Նովոսիբիրսկ, ԽՍՀՄ հրատարակիչ Սան, 1962,195 էջ.

17. Բերկովիչ Յա.Բ. C եմենտի քարի միկրոկառուցի եւ ամրոցի ուսումնասիրություն, որը ամրացված է կարճ մանրաթելով քրիզոտիլով ասբեստով. Հեղինակ: DIS Քաղցր թաքն գիտություն Մոսկվա, 1975 թ. - 20 վ.

18. Bark M.T. Լրացված պոլիմերների ոչնչացում M. Քիմիա, 1989 էջ: 191:

19. Բրայկ Մ.Թ. Անօրգանական նյութերի ամուր մակերեւույթի պոլիմերացում: / Կիեւ, Նուկովա Դումկա, 1981,288 էջ:

20. Վասիլիկ Պ., Գոլուբեւ I.V. Մանրաթելերի օգտագործումը չոր շինարարության խառնուրդներում: // №2.2002 շենքեր: P.26-27

21. VOLZHenSKY A.V. Հանքային կապիչներ: Մ.; Stroyzdat, 1986,463 էջ.

22. Volkov i.v. Ներքին շինարարության մեջ ֆիբրոբեոնի կիրառման խնդիրներ: // Շենքեր 2004. - №6: P. 12-13.

23. Volkov i.v. Օպտիկամանրաթելային կոնկրետ եւ դիմումների հեռանկարներ շինարարական կառույցներում // Շինանյութեր, սարքավորումներ, տեխնոլոգիա 21 դար: 2004. Թիվ 5. 5.5-7:

24. VOLKOV I.V. Fibrobeton նմուշներ: Obz Ներդիս «Շինարարական կառույցներ» շարք, Vol. 2. M, Vniiis Gosstroy USSR, 1988 թ., 18 ս.

25. Volkov Yu.s. Ծանրաբլոկի օգտագործումը շինարարության մեջ // Բետոնե եւ երկաթբետոնե, 1994, №7: ից 27-31:

26. Վոլկով Յու.ս. Մոնոլիտ երկաթբետոն: // Բետոնե եւ երկաթբետոն: 2000, №1, էջ. 27-30:

27. VNN 56-97: «ՖԻԲՐՈԲԵՏՈՆ ՆՇԱՆԱԿՆԵՐԻ ԱՐՏԱԴՐԱԿԱՆ ՏԵԽՆՈԼՈԳԻԱՆԵՐԻ ԴԻԶԱՅՆԱԿԱՆ ԴՐՈՒՅԹՆԵՐ»: Մ., 1997 թ.

28. II, IP- ների հիդրացիայի եւ հիդրացիոն կարծրացման տեսության մի քանի հիմնական ասպեկտների մասին // Քիմիայի ցեմենտի VI միջազգային համագումարի վարույթ: T. 2. մ.; Stroyzdat, 1976, էջ 68-73:

29. Գլուխովսկի Վ.Դ., Պոխոմով Վ.Ա. Կափարիչ ցեմենտներ եւ բետոններ: Կիեւ: Budveelnik, 1978,184 էջ.

30. Դեմյանովա B.C., Կալաշնիկով Ս.Վ., Կալաշնիկով Վ.Ի. et al. մանրացված ժայռերի արձագանքը ցեմենտի կոմպոզիցիաներում: Izvestiya tulgu. «Շինանյութեր, ձեւավորում եւ շինություններ» շարք: Տուլա: 2004 թ. Վոլ. 7. փ. 26-34:

31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.YU., Նեղեղի բետոնե օրգանական հավելանյութերով // Stroyinfo, 2003, թիվ 13. փ. 10-13:

32. Դոլգոպալով Ն.Ն., Սուխանով Մ.Ա., Էֆիմով Ս.Ն. C եմենտի նոր տեսակը. C եմենտի քարե կառուցվածք / շինանյութեր: 1994 №1 փ. 5-6:

33. Starrels A.I., Vozhov Yu.s. Բետոնե եւ երկաթբետոնե բետոն, գիտություն եւ պրակտիկա // Բետոնի եւ ամրապնդման վերաբերյալ համառուսական գիտաժողովի նյութեր: M: 2001, էջ. 288-297:

34. ԶԻՄՈՆ Ա.Դ. Հեղուկի կպչունություն եւ թրջում: Մ. Քիմիա, 1974. Պ. 12-13:

35. ԿԱԼԱՇՆԻԿՈՎ Վ.Ի. Նեստերով Վ.Վ., Բոկստունով Վ.Լ., Կոմոխով Պ. Գ., Սոլոմատով Վ.Ի., Maiznetsev V.Ya, Trostya, V.M. Glinchlakovy շինանյութեր: Պենզա; 2000, 206 էջ:

36. Կալաշնիկով Վ.Ի. Հանքային ցրված կոմպոզիցիաների ցրման մեջ իոնի էլեկտրաստատիկ մեխանիզմի շահավետ դերի մասին: // Կառույցների ամրությունը ավտոկլավ բետոնից: Tez. V հանրապետական \u200b\u200bգիտաժողով: Tallinn 1984. էջ. 68-71:

37. ԿԱԼԱՇՆԻԿՈՎ Վ.Ի. Շինանյութերի արտադրության համար հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացնող համակարգերի հիմունքներ: // թեզ `D.N., Voronezh, 1996, 89-ով

38. ԿԱԼԱՇՆԻԿՈՎ Վ.Ի. Գերադասելի ակտիվացման ջանասիրական ազդեցության կարգավորումը `հիմնվելով իոն էլեկտրաստատիկ մոտեցման վրա: // շինարարության մեջ քիմիական հավելումների արտադրություն եւ կիրառություն: NTK թեզերի հավաքածու: Սոֆիա 1984. Պ. 96-98

39. Կալաշնիկով Վ.Ի. Հասարակական խառնուրդների ռեոլոգիական փոփոխությունների հաշվառում գերլաստիկացնողիչների հետ: // Բետոնի եւ ամրապնդման IX համամիութենական կոնֆերանսի նյութեր (Տաշքենդ 1983), Փենզա 1983 թ. 7-10:

40. Քալաշնիկովը Լ. Իվանովում եւ ic եմենտի կոմպոզիցիաների ռեոլոգիական փոփոխությունների առանձնահատկությունները `իոն-կայունացնող պլաստիկացնողների գործողություններում //« Բետոնի տեխնոլոգիական մեխանիզմներ », 1984 թ. 103-118:

41. Կալաշնիկով Վ.Ի., Իվանով I.A. Դաժան կոմպոզիցիաների դատավարական գործոնների եւ ռեոլոգիական ցուցանիշների դերը: // Բետոնի տեխնոլոգիական մեխանիզմներ: Riga RPI, 1986. Պ. 101-111:

42. Կալաշնիկով Վ.Ի., Իվանով I.A., Չափազանց հայտնաբերված խիստ խտացված համակարգերի կառուցվածքային եւ ռեոլոգիական վիճակի վերաբերյալ: // Կոմպոզիտային նյութերի մեխանիկայի եւ տեխնոլոգիաների IV ազգային գիտաժողովի վարույթ: Ban, Sofia. 1985 թ.

43. Կալաշնիկով Վ.Ի., Կալաշնիկով Ս.Վ. «Կոմպոզիտային ցեմենտի կապանքների կարծրացում» տեսությունը: // «Իրական շինարարության հարցեր» միջազգային գիտական \u200b\u200bեւ տեխնիկական գիտաժողովի նյութեր T.Z. Էդ. Մորդովսկի նահանգ. Համալսարան, 2004. P. 119-123:

44. Կալաշնիկով Վ.Ի., Քալաշնիկով Ս.Վ. Կոմպոզիցիոն ցեմենտի կապանքների կարծրացման տեսության վերաբերյալ: «Իրական շինարարական հարցեր» միջազգային գիտական \u200b\u200bեւ տեխնիկական գիտաժողովի նյութեր TZ Ed. Մորդովյան նահանգ Համալսարան, 2004. P. 119-123:

45. Կալաշնիկով Վ.Ի., Բաստունով Բ. JI. Moskvin r.n. Carbonnostela- ի եւ Caustified Binds- ի ուժի ձեւավորում: Մենագրություն: Ավանդված է VGUP Vniyntpi- ում, թողարկում .2003,6.1 P.L.

46. \u200b\u200bԿալաշնիկով Վ.Ի., Բաստունով Բ. JJL, Տարասով Ռ. Վ.Վ., Կոմոխով Պ. Գ., Սթասեւիչ Ա.Վ., Քոչշով Վ.Ա.Ա. Արդյունավետ ջերմակայուն նյութեր, որոնք հիմնված են փոփոխված ճարմանդային կապի վրա // Penza, 2004,117 էջ:

47. ԿԱԼԱՇՆԻԿՈՎ Ս. Վ. Et al. Կոմպոզիցիոն եւ ցրված երկաթբետոնե համակարգերի տեղաբանությունը // Նյութեր MNTK կոմպոզիտային շինանյութեր: Տեսություն եւ պրակտիկա: Պենզա, PDZ, 2005. P. 79-87:

48. Կիսելեւ Ա.Վ., Լիգգին Վ.Ի. Մակերեսային միացությունների ինֆրակարմիր սպեկտր: // մ. Գիտություն, 1972,460 էջ:

49. KORSHAK V.V. He երմակայուն պոլիմերներ. / /. Գիտություն, 1969,410 փ.

50. Կուրբատով Լ.Գ., Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Պողպատե ֆիբիրներով ամրացված բետոնի արդյունավետությունը: // Բետոնե եւ երկաթբետոն: 1980. L 3. P. 6-7:

51. Լանկարդ Դ.Կ., Դիքերսոն Ռ .ֆ. Երկաթբետոնե պողպատ մետաղալարերի հատմամբ // արտերկրում շինարարական նյութերի ամրապնդմամբ: 1971, №9, էջ. 2-4:

52. Լեոնտեւ Վ.Ն., Պրիխոդկո Վ.Ա., Անդրեեւ Վ.Ա. Բետոնի ամրապնդման համար ածխածնային մանրաթելային նյութեր օգտագործելու հնարավորության վերաբերյալ. №10: PP. 27-28:

53. LOBANOV I.A. Ցրված երկաթբետոնի կառուցվածքի եւ հատկությունների առանձնահատկությունները // Նոր կոմպոզիտային շինանյութերի արտադրության տեխնոլոգիա եւ հատկություններ. Ինտերիում: Temop. Կից Գիտական Tr. L: Lisi, 1086. P. 5-10.

54. Mailian Dr., Shilov Al.v., Jarbaek- ը մանրաթելային ամրապնդման ազդեցության վրա բազալտ մանրաթելով `լույսի եւ ծանր բետոնի հատկությունների վերաբերյալ // Բետոնի եւ երկաթբետոնի նոր ուսումնասիրություններ: Ռոստով-Դոն, 1997. P. 7-12:

55. Մայիլյան Լ.Ռ., Շիլով Ա.Վ. Bend Bend Ceramzitofibous-Concrete տարրերը կոպիտ բազալտ մանրաթելերում: ROSTOV N / D. Աճ: Պետություն Կառուցել, համալսարան, 2001 թ. - 174 էջ:

56. Mailian R.L., փոստով L.R., Osipov km եւ այլք: Առաջարկություններ կերամզիտ բետոնից երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների նախագծման համար `բազալտ մանրաթելից պատրաստված մանրաթելային ամրապնդմամբ / Դոն-Դոն, 1996 թ.

57. Հանքային հանրագիտարան / թարգմանություն անգլերենից: L. NEDRA, 1985: ից 206-210:

58. Մշլլով-Պետրոսյան Օ.Պ. Անօրգանական շինանյութերի քիմիա: Մ.; Stroyzdat, 1971, 311C.

59. Ներփին Ս.Վ., Չիմունսկի Ա.Ս., Հողի ֆիզիկա: Մ. Գիտություն: 1967,167С:

60. Նեսբեթաեւ Գ. Վ., Տիմոնով Ս.Կ. Բետոնի նեղացում: 5-րդ գիտական \u200b\u200bընթերցումները rasn. Voronezh, VGASU, 1999 թ. 312-315:

61. Փասչենկո Ա .., Սերբիա Վ.Պ. Cement եմենտի քարի ամրացում հանքային մանրաթելային Կիեւում, ութվակետերով - 1970 - 45 վ:

62. Փասչենկո Ա.Ա., Սերբիա Վ.Պ., STARCHEVSKAYA E.A. Պարտադիր է նյութեր: Կիեւ: Փոխնախագահ, 1975,441 էջ.

63. POLAAK A.F. Հանքային պարտադիր կարծրացում: Մ.; Գրականություն հրատարակում շինարարության վերաբերյալ, 1966,207 էջ:

64. POPPOVA A.M. Շենքերի կառուցման շենքերի եւ շինությունների շինություններ // Շենքերի կառուցվածքների շարք // ակնարկ: Vol. 5. Մ.: Vniyntpi USSR Gosstroy, 1990 77 էջ:

65. Պոհարենկո, Յու.Վ. Գիտական \u200b\u200bեւ գործնական հիմքեր Fibrobetones կառուցվածքի եւ հատկությունների ձեւավորման համար. DIS. ՆԱԽԱԳԻԾ թաքն Գիտություններ. Սանկտ Պետերբուրգ, 2004. էջ. 100-106:

66. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Բետոններ, ցրված `ամրացված մանրաթելերով. Vniiesm ակնարկ: Մ., 1976 թ. - 73 փ.

67. Rabinovich F.N. ցրված բետոն: Մ., Ստրոյցդաթ. 1989. -177 փ.

68. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Բետոնե նյութերի ցրված ամրապնդման մի քանի հարցեր // ցրվում է-երկաթբետոնե կոնկրետ եւ կառուցվածքներ. Զեկույցի թեզեր: ՀԱՆՐԱՊԵՏՈՒԹՅՈՒՆ Հետեւողական: Ռիգա, 1 975. - P. 68-72:

69. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. STEELFIB բետոնե կոնստրուկցիաների օպտիմալ ամրապնդման մասին // Բետոնե եւ երկաթբետոնե: 1986. Թիվ 3. Պ. 17-19:

70. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Բետոնի ցրված ամրապնդման մակարդակներում: // Շինարարություն եւ ճարտարապետություն. IZV. Համալսարաններ: 1981. Թիվ 11. P. 30-36:

71. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Արդյունաբերական նմուշներում մանրաթելերի մարմնական բետոնի օգտագործումը // Fibrobeton եւ դրա կիրառումը շինարարության մեջ. Աշխատանք Niizb: Մ., 1979. - P. 27-38:

72. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն., Կուրբատով Լ.Գ. Ստալեֆետոնի օգտագործումը ինժեներական կառույցների նախագծերում // բետոնե եւ երկաթբետոնե: 1984. -12.-Գ. 22-25:

73. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն., Ռոմանով Վ.Պ. Նուրբ հացահատիկային բետոնի ճեղքման սահմանի սահմաններում ամրացված պողպատե ֆիբիրներով // մեխանիկական կոմպոզիային նյութեր: 1985 թ. P. 277-283.

74. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն., Չեռնոմազ Ա.Պ., Կուրբատով Լ.Գ. Flatbread տանկերի մոնոլիտ ներքեւ // բետոնե եւ երկաթբետոնե: -1981: №10: P. 24-25.

76. Սոլոմատով Վ.Ի., Վյրոջուլ Վ.Ն. եւ այլք: Կոմպոզիցիոն շինանյութեր եւ ցածր նկատառումների ձեւավորում: / Կիեւ, բուդիվիլնիկ, 1991,144 էջ:

77. Ստալեֆիբետոն եւ դիզայնից դրանից: «Շինանյութեր» շարքը Vol է: 7 vniyntpi. Մոսկվա: - 1990:

78. Ապակե ֆիբրոբեթոնը եւ դրա ձեւերը: «Շինանյութեր» շարք: N.5: Vnifntpi.

79. Strelkov M.I. Հեղուկի փուլի իրական կազմի փոփոխություններ `կապիկների կարծրացման եւ նրանց կարծրացման մեխանիզմների հետ // ցեմենտի քիմիայի վարույթ: Մ.; Promstroyisdat, 1956, PP. 183-200:

80. Sychev l.i., Volovika A.V. Նյութերը ամրացված են մանրաթելով / թարգմանությամբ, ed. Fibreerinfordiced նյութեր: -Մ. Stroyzdat, 1982. 180 էջ.

81. Թորոպով Ն.Ա. Սիլիկատների եւ օքսիդների քիմիա: Լ .; Գիտություն, 1974.440C:

82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. Կինետիկ նյութեր եւ կատալիզ / տ. 1972, №3,815-817 փ.

83. Fadda I.M. Բազալտով լցված բետոնի ինտենսիվ առանձին տեխնոլոգիա .// Վերացական ուտեստ: K.t.n. Մ, 1993.22 փ.

84. Fibrobeton ապոնիայում: Արտահայտեք տեղեկատվություն: Շենքերի կառուցվածքներ », մ, վնիիս Gosstroy ԽՍՀՄ, 1983 թ .: 26 փ.

85. Filimonov V.N. Լուսանկարչական թափոնների սպեկտրահարությունը մոլեկուլներում. / L.: 1977, էջ. 213-228:

86. Հոն. Բետոնի եւ ածխածնի մանրաթել պարունակող բետոնի հատկություններ, որոնք բուժվում են Silane // Express տեղեկություններով: Թիվ 1.2001 թողարկում: P.33-37:

87. Tsyganenko A.A., Խենիա Ա.Վ., Ֆիլիմոնով Վ.Ն. Adsorption եւ adsorbents. // 1976, Vol. 4, փ. 86-91:

88. Շվարցման Ա .., Թոմիլին I.A. Քիմիայի հաջողություններ // 1957, T. 23 №5, էջ. 554-567:

89. Նրանց հիման վրա հիմնված կապանքներ եւ մանրացված բետոններ (V.D. Glukhovsky- ի ընդհանուր հրատարակության ներքո): Տաշքենդ, Ուզբեկստան, 1980.483 փ.

90. Յուրգեն Շուբերտ, Կալաշնիկով Ս.Վ. Խառը կապողների տեղաբանությունը եւ դրանց կարծրացման մեխանիզմը // SAT. Հոդվածներ MSTK նոր \u200b\u200bէներգիա եւ ռեսուրսների խնայողություն բարձր տեխնոլոգիաների տեխնոլոգիաներ շինանյութերի արտադրության մեջ: Penza, PDZ, 2005. Պ. 208-214:

91. Բալագուրու Պ., Նաջ: Բարձրորակ օպտիկամանրաթելային խառնուրդ `մանրաթելային ծավալի բաժանման միջոցով // ACI նյութերի ամսագիր (2004 թ. 101, №4.- էջ. 281-286:

92. BATSON G.B. Պետական-գեղարվեստական \u200b\u200bաբսակի ամրացված բետոն: Հաղորդվում է Ասու Կոմիտեի 544-ի կողմից: «ACY Journal»: 1973, -70, -71, 11, -Պ: 729-744:

93. Bindiganavile V., Banthia N., AARPIA N. Ultra-High-Filate օպտիկամանրաթելային ամրացված ցեմենտի Composite: // ACI նյութերի ամսագիր: 2002. - Vol. 99, №6: - P.543-548:

94. BindiganAvile V., Banthia., Aarthy B. Ultra-High-High- ի օպտիկամանրաթելային ամրացված ցեմենտի ազդեցության արձագանքը: 2002 - հատոր: 99, № 6:

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und verhalten.//leipziger massivbauseminar, 2000, BD. 10, S 1-15:

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen Bei Beton und Mauerwerk.// Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., S. 199-220:

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Հանդիպված ռեակտիվ փոշու բետոնի մեխանիկական պահվածք: // GIVIL EXEGINES նյութերի ամերիկյան սոցիետիկա Ինժեներական Coufernce. Վաշինգտոն: DC. Նոյեմբեր 1996 թ., Vol. 1, էջ 555-563:

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung Der Mischung Sowie verifizirung saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003.№ 3. S.30-38:

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M VOM Gussbeton Zum SelbStvendichtenden Beton. ս. 243-249:

100. kleingelhofer p. neue betonverflissiger auf հիմքը policarboxilat.// proc. 13. JBasil Weimar 1997, BD. 1, S 491-495:

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton Mit Steinkohlenflugasche. ESSEN VGB FECMISCHE VEREINIGUNG BUNTESVEBAND KRAFTWERKSNENENPRODUKTE.// E.V., 1998-jn: Flugasche in Beton, VGB / BVK-Faschaugung. 01 Dezember 1998, Vortag 4.25 Seiten.

102. RICHARD P., Cheury M. Ռեակտիվ փոշու բետոնի կազմ: Skientfific Division Bougies .// Cement եմենտ եւ բետոնե Reesearch, Vol. 25. Ոչ: 7, PP. 1501-1511,1995:

103. Richard P., Cheurrezy M. Reactive Powder բետոնե Heighe Ducttility եւ 200-800 MPA սեղմիչ ուժ: // AGJ SPJ 144-22, էջ. 507-518,1994:

104. Romualdy J.r., Mandel J.A. Բետոնի տիտղոսային ուժը `մետաղալարերի ամրապնդման միատեսակ բաշխված եւ եզակի տարածված երկարությամբ` «ACY Journal»: 1964, - 61, - թիվ 6, - փ. 675-670:

105. Schachinger J., Schnubert J., Schngel T., Schngel T., Schngel T., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit Fur Die Anwendung. Schriftenihehe Baustoffe.// Festschrift Zum 60. Geburgstag von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. ՀԵՖ 2003, s: 189-198:

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crennen von Hochfestm Beton.// proc. 14, JBAUSIL, 2000, BD. 1, S 1083-1091:

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung Bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und materirepriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-Schrift Zum 60. Geburgstag von Prof. Դոկտոր- JNG: Պիտեր Շիես: HEFT 2.2003 S 189-198:

108. Schmidm, fenlinge.utntax; HF ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton. Հեռանկարային մորթուց Die Betonferk + Fertigteil-Technik. 2003.№ 39.16.29:

110. SCNACHINGER J, SCHUBERRT J, STENGEL T, SCHMIDT K, HEINZ D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur Die Anwendung. Scnriftenreihe baustoffe. Fest - Schrift Zum 60. Geburtstag von Prof. Դոկտոր-Ինգ. Peter Schliessl. HEFT 2.2003, C.267-276:

111. SCNACHINGER J., SCHUVERT J., STENGEL T., SCHMIDT K., HEINZ D. ULTRAHOHFESTER BETON BEEREIT FUR DIE ANWENDUNG: Scnrifteneihe Baustoffe.// Fest - Schrift Zum 60. Geburtstag von Prof. Դոկտոր - ing. Պիտեր Շլիսլ: HEFT 2.2003, C.267-276:

112. Stark J., WICHT B. Geschichtleiche Entwichlung der Ihr Beitzag Zur Entwichlung der BetobBaueise.// Istter. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehriefty., 142.1997: Հ .9.125: Թեյլոր // MDF:

113. Wirang-Steel FIBRAUS բետոն .//clectre շինարարություն: 1972,16, №L, S. 18-21:

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarthia B. Ultra-High-High- ի օպտիկամանրաթելային ամրացված ցեմենտի ազդեցության արձագանքը: -2002.-հատ. 99, №6.-Պ. 543-548:

115. Balaguru P., Nairn H., բարձրորակ օպտիկամանրաթելային ամրացված բետոնե խառնուրդի համամասնությունը բարձր մանրաթելային ծավալի ֆրակցիաներով // ASJ նյութերի ամսագիր: 2004, -Վոլ: 101, №4.-Պ. 281-286:

116. Kessler H., Kugelmodell Fur Ausfallkormengen Dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, HEFT 11, S. 63-76,1994:

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallairee., Dugat J., Aitcin P.-C. Արդյունաբերական ռեակտիվ փոշու կառուցապատման մեխանիկական հատկություններ եւ ամրություն // ASJ նյութերի ամսագիր V.94: No.4, S.286-290: Jul ուի-օգոստոս, 1997 թ.

118. դե Լարրան Ֆ., Սեդրան Ultrahigh- արդյունավետության բետոնի օպտիմիզացում `փաթեթավորման մոդելի օգտագործմամբ: Ցողիկ Բետոնե res., Vol.24 (6): S. 997-1008,1994:

119. Richard P., Cheury M. Ռեակտիվ փոշու բետոնի կազմ: Ցողիկ Coner.res.vol.25 .25. No.7, S.1501-15111.11995:

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeite. Sonderdruck aus; Beton und stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467,2001:

121. Bonneav O., Vernet CH., Moranville M. Ռեակտիվ փոշու մի շղարշի (RPC) ռեալոլոգիական պահվածքի օպտիմիզացում .Առաջինների բարձրացման եւ ռեակտիվ փոշու բետոնների միջազգային սիմպոզիում: Shebrke, Կանադա, 1998-ի օգոստոս: S.99-118:

122. AITCIN P., RICHARD P. Scherbooke- ի հետիոտնային կամուրջ: 4-րդ միջազգային սիմպոզիումը բարձր ամրության / բարձրորակ, Փարիզի օգտագործման վերաբերյալ: S. 1999-1406,1996:

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Տարբեր silica fumes- ի համեմատական \u200b\u200bուսումնասիրությունը որպես բարձրորակ Cementious նյութերում հավելումներ: Նյութեր եւ շինություններ, RJLEM, VOL.25, S. 25-272.11992:

124. Ռիչարդ Պ. Չեյրին Մ.Ն. Ռեակտիվ փոշու բետոններ բարձրորակ եւ 200-800 MPA սեղմիչ ուժով: ACI, SPI 144-24, S. 507-518,1994:

125. Բերելի Գ., Դուգաթ I., Bekaert A. RPC- ի օգտագործումը համախառն հոսքի սառեցման աշտարակներում, բարձրորակ եւ ռեակտիվ փոշու բետոնների, SHERBROOKE, Կանադայի, S. 59-73,1993:

126. Դե Լարրան Ֆ., Սեդրան Թ. Խառնուրդ-բարձրորակ բետոնի ազդեցություն: Ցողիկ Concr. Res. Vol. 32, S. 1699-1704,2002:

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Ռեակտիվ փոշու բետոնների մեխանիկական հատկություններ: Նյութեր եւ շինություններ, հատոր: 29, Ս. 233-240, 1996 թ.

128. Բորնեման Ռ., Շմիդտ Մ. Փոշիների դերը բետոնի մեջ. Բարձր ամրության / բարձր արդյունավետության բետոնի օգտագործման 6-րդ միջազգային սիմպոզիումի վարույթ: S. 863-872,2002:

129. Richard P. Reactive Powder Concrete. Նոր ծայրահեղ բարձր ցեմենտի նյութ: 4-րդ ինտերնոնսիոնալ սիմպոզիում `բարձր ամրության / բարձրորակ բետոնի օգտագործման վերաբերյալ, Փարիզ, 1996:

130. Ուզավա, մ; Masuda, t; Շիրայ, Կ; Shimoyama, y; Tanaka, v: Ռեակտիվ փոշու կոմպոզիտային նյութի թարմ հատկություններ եւ ուժ (բոցավառ): EST FIB կոնգրեսի ընթացակարգերը, 2002 թ.

131. Վերնեթ, Չ; Moranville, M; Cheyrezy, M; PRAT, E: Ուլտրա-բարձր երկարակեցության բովանդակություն, քիմիա եւ միկրոհամաքանակ: HPC Symposium, Hong- Kong, Dezember 2000:

132. Չեյրին, մ; Մարետ, v; FROUIN, L. RPC- ի MICROSTRUTURAL վերլուծություն (ռեակտիվ փոշու բետոն): Cem.coner.res.vol.25, No. 7, Ս. 1491-1500,1995: ,

133. Bouygues fa: JuforniationsBroschure Zum Betons de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. Տեր Տաք-ջրային բաքերում էներգիայի սեզոնային պահպանումը կազմել է բարձրորակ բետոն: 6-րդ միջազգային սիմպոզիում բարձր ամրության / բարձր արդյունավետության վերաբերյալ: Լայպցիգ, 2002 թ. Հունիս:

135. Գանձեր Բ.Բ., Կոմոխով Պ. Գ. et al. Հանքային կապանքների հիդրացման եւ վերափոխման ռեակցիաների փոփոխություններ / Գիտություն եւ տեխնիկա, -2003, №7

136. Բաբկով Վ.Վ., Շելկովի Ա.Ս., Կոմոխով Պ. Գ. Cement եմենտի ամրության եւ ցեմենտ -8-րդ ցեմենտ-1988-№3 ասպեկտներ 14-16-ից:

137. Ալեքսանդրովսկու Ս.Վ. Բետոնի եւ երկաթբետոնի նեղացման որոշ առանձնահատկություններ, 1959 թիվ 10, 8-10-ից:

138. Շայիկին Ա.Վ. C ուացքի քարե կառուցվածքը, ուժը եւ ճաքը: M: Stroyzdat 1974,191 փ.

139. «Հասինք Ա.Վ., Չեխովսկու Յու.Վ., Բրիտանի Մ.Ի. Cement եմենտի բետոնի կառուցվածքն ու հատկությունները: M: Stroyzdat, 1979. 333 էջ.

140. Cylosani Z.N. Նեղացում եւ սողացող բետոն: Թբիլիսի. Հրատարակչություն Անջելես. SSR, 1963. 173 թվականից ի վեր:

141. Բերգ Օ. Յա., Շչերբակով Յու.Ն., Պիզանկո Թ.Ն. Բարձր ամրության բետոն: M: Stroyzdat. 1971. 208.I- ից ի վեր 6