Af hebben. Furnitura. Reparaties. Installatie. Keuze. Opening
Details
Berekening van koelmachine. Hoe de koelcapaciteit of kracht van koelmachine te berekenen en het goed te implementeren.
Hoe het goed te doen, waarvan eerst het nodig is om te vertrouwen, zodat, tussen vele suggesties, van hoge kwaliteit produceren?
Op deze pagina geven we een paar aanbevelingen, luisteren we naar waarnaar u nadert om het recht te maken.
Berekening van koelmachtcapaciteit. Berekening van koelmacht - de koelmacht.
Allereerst met de formule waarin het volume van gekoelde fluïdum betrokken is; verandering in de vloeistoftemperatuur om een \u200b\u200bkoeler te verschaffen; De warmtecapaciteit van de vloeistof; En natuurlijk de tijd waarvoor dit vloeistofvolume moet worden gekoeld -het koelvermogen wordt bepaald:
Koelformule, d.w.z. Formule voor het berekenen van de benodigde koelcapaciteit:
V. \u003d G * (t1- t2) * c rz * pz / 3600
V. - Koele capaciteit, kW / uur
G. - Volumetrische stroom van gekoelde vloeistof, M 3 / uur
T2. - de uiteindelijke temperatuur van de gekoelde vloeistof, o
T1. - de initiële temperatuur van de afgekoelde vloeistof, O
C rj - woedende warmtecapaciteit van gekoelde vloeistof, KJ / (kg * o c)
pzh - Dichtheid van gekoelde vloeistof, kg / m 3
* Voor water C rzh * pzh \u003d 4.2
Volgens deze formule is bepaald onnodig koelmacht en Het is de primaire bij het kiezen van chiller.
- Herberekenen formules om te berekenen koelcapaciteit Waterkoeler:
1 kW \u003d 860 kcal / uur
1 kcal / uur \u003d 4,19 kj
1 kW \u003d 3,4121 KBTU / uur
Chiller selectie
Om te produceren chiller selectie - Het is erg belangrijk om een \u200b\u200btechnische taak op de hoogte te stellen van de berekening van de koelmachine, waarin niet alleen de parameters van de waterkoeler betrokken zijn, maar ook gegevens over haar plaatsing en de voorwaarde voor het onderpand van de kolom. Op basis van de uitgevoerde computerruimte kunt u een koelmachine kiezen.
Het is niet nodig om te vergeten welke regio waarin u bent. De berekening voor de stad Moskou zal bijvoorbeeld verschillen van de berekening voor de stad Murmansk, omdat de maximale temperaturen van twee steden anders zijn.
Pwe maken de eerste selectie van koelmachine en maken kennis met de parameters van waterbeschermingsmachines en maken kennis met zijn kenmerken. Volgende, met de belangrijkste kenmerken van de geselecteerde machine, zoals:- koelmachine koelcapaciteitHet elektrische vermogen dat door hen wordt geconsumeerd, is hydromodul in de samenstelling en de levering en druk van de vloeistof, het volume van de luchtkoeler (die warmt) in de kubieke meter per seconde - u kunt de mogelijkheid om de waterkoeler op de geselecteerd gebied. Nadat de voorgestelde waterkoeler aan de vereisten van de technische taak voldoet en waarschijnlijk in staat zal zijn om op het platform te werken, raden we aan om contact op te nemen met de specialisten die uw keuze zullen controleren.
Chiller's Choice - Functies die moeten worden overwogen tijdens chiller-selectie.
Basisvereisten voor plaatsende toekomstige installatie van de waterkoeler en het schema van het werken met de consument:
- Als de geplande plaats binnenshuis is, is het dan mogelijk om er een grote uitwisseling van lucht in te bieden, is het mogelijk om een \u200b\u200bwaterkoeler in deze kamer te maken, is het mogelijk om het in te dienen?
- Als de toekomstige plaatsing van de waterkoeler op straat - of de behoefte aan zijn werk in de winter is of het gebruik van niet-vriesvocht mogelijk is, is het mogelijk om de waterkoeler te beschermen tegen externe invloeden (anti-vandaal, van Bladeren en bomen takken, enz.)?
- Als de vloeistoftemperatuur nodig isafkoelen +6 o C of het is hoger + 15 over C - Meestal is dit temperatuurbereik niet opgenomen in de snelle selectietabel. In dit geval raden we aan contact op te nemen met onze specialisten.
- Het is noodzakelijk om de stroom gekoeld water en de nodige druk te bepalen, die ervoor moet zorgen dat de waterkoeler hydrocodules - de vereiste waarde kan verschillen van de parameter van de geselecteerde machine.
- Als de temperatuur van het fluïdum met meer dan 5 graden moet worden verminderd, is het directe koelcircuit met een waterkoeler niet van toepassing en is de berekening van aanvullende apparatuur noodzakelijk.
- Als de koeler rond de klok en het hele jaar door wordt gebruikt, en de uiteindelijke temperatuur van de vloeistof hoog genoeg is - hoe is het van toepassing voor het gebruik van de installatie?
- In het geval van het gebruik van niet-vriesvochtige vloeistoffen van hoge concentraties, is een extra berekening van de productiviteit van de verdamper van de waterkoeler vereist.
Chiller selectieprogramma
Opmerking: alleen een geschat inzicht in het gewenste koelmodel en de naleving van de technische opdracht geeft. Vervolgens is de berekening nodig door een specialist. Tegelijkertijd kunt u de kosten navigeren die resulteren als gevolg van de berekeningen. +/- 30% (in Gevallen met vloeistofkoelers met lage temperatuur - opgegeven cijfers nog meer). Optimaalhet model en de kosten worden alleen bepaald na het controleren van de berekeningen en het vergelijken van de kenmerken van verschillende modellen en fabrikanten door onze specialist.
Chiller online selectie
U kunt doen met onze online consultant die snel en technisch een antwoord zal geven op uw vraag. Ook kan de consultant uitvoeren op basis van de kort geschreven parameters van de technische taak berekening van chiller online En geef ongeveer geschikte modelparameters.
Berekeningen die niet door een specialist zijn gemaakt, leiden vaak tot het feit dat de geselecteerde waterkoeler niet volledig overeenkomt met de mate verwachte resultaten.
Het bedrijf Peter Cold is gespecialiseerd in uitgebreide oplossingen voor het leveren van industriële ondernemingen met apparatuur, die volledig voldoet aan de vereisten van de technische taak voor het aanbod van waterbeschermingssysteem. Wij produceren een verzameling informatie voor het vullen van de technische taak, het berekenen van de koelcapaciteit van de koelmachine, het bepalen van de optimaal geschikte waterkoeler, controleert met de uitgifte van aanbevelingen voor de installatie op het geselecteerde gebied, de berekening en complete set van alle extra elementen Voor de werking van de machine met de consument (het berekenen van de batterij, hydromodul, aanvullend, met de behoefte aan warmtewisselaars, pijpleidingen en vergrendeling en aanpassing van versterking).
Accumulatie van vele jaren van ervaringen van berekeningen en de daaropvolgende implementatie van waterkoelsystemen voor verschillende ondernemingen die we over kennis hebben, door een standaard te oplossen en ver van standaardproblemen in verband met talrijke kenmerken van de installatie op de onderneming van vloeibare koelers, die ze combineren met technologische lijnen , het instellen van de specifieke parameters van de apparatuur.
Het meest optimale en nauwkeurige En dienovereenkomstig kan de bepaling van het waterkoelermodel zeer snel worden gedaan door de aanvraag naar de ingenieur van ons bedrijf te bellen of te verzenden.
Aanvullende formules voor het berekenen van koelmachine en het bepalen van de regeling van zijn aansluiting op de consument van koud water (berekening van de kracht van koelmachine)
- De formule voor het berekenen van de temperatuur, bij het mengen van 2 vloeistoffen (vloeistofmixende formule):
T \u003d (M1 * C1 * T1 + M2 * C2 * T2) / (C1 * M1 + C2 * M2)
T - de temperatuur van de gemengde vloeistof, O
M1. - Massa van 1 vloeistof, kg
C1. - Specifieke capaciteit van de 1e vloeistof, KJ / (kg * O C)
T1. - temperatuur van de 1e vloeistof, O
M2. - Gewicht van de 2e vloeistof, kg
C2. - Specifieke warmtecapaciteit van de 2e vloeistof, KJ / (kg * o C)
T2. - Temperatuur 2e vloeistof, O
Deze formule wordt gebruikt als de accumulerende container wordt gebruikt in het koelsysteem, de lading is correct in tijd en temperaturen (meestal bij het berekenen van de vereiste koeling van autoclaaf en reactoren)
Koelmachtkoeling.
|
Eigen productie van fluïdumkoelfaciliteiten (koelmachines) werd in 2006 georganiseerd. De eerste installaties hadden een koelcapaciteit van 60 kW en werden geassembleerd op basis van lamellaire warmtewisselaars. Indien nodig, uitgerust met hydraulicodul.
De hydraulicodul is een warmte-geïsoleerde tank met een capaciteit van 500 liter (afhankelijk van het vermogen, dus voor de installatie van een koelcapaciteit van 50-60KW, moet de tankcapaciteit 1,2-1,5 m3) de gescheiden partitie van een speciale vorm zijn in twee tanks "warm" en "gekoeld" water. De innerlijke contourpomp, het nemen van water uit het "warme" tankcompartiment, levert het in een bordwarmtewisselaar, waar het, het doorgeven van tegenstroom met freon, wordt gekoeld. Gekoeld water komt een ander deel van de tank binnen. De prestaties van de binnenpomp moeten niet minder zijn dan de prestaties van de buitenste circuitpomp. Met de speciale vorm van de partitie kunt u het volume van overloop binnen brede limieten aanpassen met een lichte verandering in het waterniveau.
Wanneer u water als koelmiddel gebruikt, laten dergelijke installaties het afkoelen tot + 5ºC ÷ + 7ºС. Dienovereenkomstig wordt, met een standaardberekening van apparatuur, de temperatuur van inkomend water (afkomstig van de consument) wordt verondersteld + 10ºC ÷ + 12ºС. Installatie stroom wordt berekend op basis van het vereiste waterverbruik.
Onze apparatuur is voltooid met multistagebeschermingssystemen. Pressostats beschermen de compressor van overbelasting. Lagedrukbegrenzer maakt kokende freon niet toe om de temperatuur ervan onder Minus 2ºС te verlagen, de bordwarmtewisselaar te beschermen tegen mogelijk bevriezing van water. De geïnstalleerde kanaalschakelaar schakelt de koelcompressor uit wanneer de luchtverkeer plaatsvindt, wanneer de pijpleidingen gemarkeerd zijn, wanneer de platen bevroren zijn. De zuigdrukregelaar ondersteunt het kookpunt van Freon + 1ºС ± 0,2ºС.
Dergelijke apparaten werden geïnstalleerd om de oplossingen van pekelbaden voor het zanderige kaas op kaas te koelen, voor snelle koeling van melk na pasteurisatie op zuiveloppen, voor soepele afname in de watertemperatuur in de zwembaden bij de productie (fokken en cultivatie) van vissen.
Als het nodig is om de temperatuur van het koelmiddel van + 5ºC ÷ + 7ºС te verminderen tot negatieve en nabij nultemperaturen, wordt in plaats van water een oplossing van propyleenglycol gebruikt als koelmiddel. Het wordt ook gebruikt als de omgevingstemperatuur onder -5ºС wordt verlaagd, of indien nodig, van tijd tot tijd, de pomp van het binnenschakeling uitschakelen (de contour: de buffertank is de warmtewisselaar van de koelingseenheid).
Bij het berekenen van de apparatuur houden we absoluut rekening met veranderingen in dergelijke eigenschappen van het koelmiddel als een warmtecapaciteit en de oppervlaktecoëfficiënt van warmteoverdracht. Installatie die is ontworpen om met water te werken, werkt verkeerd bij het vervangen van het koelmiddel voor ethyleenglycoloplossingen, propyleenglycol of pekel. EN VICE VERSA .
De paraffinekoeleenheid geassembleerd volgens deze regeling werkt in combinatie met het in de winter, met automatische ontkoppeling van de koelcompressor.
We hebben ervaring met de ontwikkeling en productie van koelmachines om het koelprobleem voor een korte tijd op te lossen, maar met een hoge koelmacht. De Milk Reception Workshop vereist bijvoorbeeld installaties met werktijd 2 uur / dag voor koeling gedurende deze tijd 20 ton. Melk van + 25ºC ÷ + 30ºС tot + 6ºC ÷ + 8ºС. Dit is de zogenaamde impulskoeltaak.
Bij het vaststellen van het probleem van impulskoelingsproducten is het economisch raadzaam om een \u200b\u200bkoelmachine te maken met een koude batterij. We doen dezelfde installaties als volgt:
A) De warmte-geïsoleerde tank met een volume van 125-150% van de berekende buffertank met water is 90%;
B) de verdamper, gemaakt van gebogen koperen pijpleidingen of metalen platen met opgericht in groeven, wordt erin geplaatst;
Freon voeden met een temperatuur van -17ºC ÷ -25ºС, we zorgen voor het absorptiemiddel van het ijs van de noodzakelijke dikte. Het water van de consument wordt gekoeld als gevolg van het smelten van ijs. Burboting wordt gebruikt om de smeltsnelheid te verhogen.
Een dergelijk systeem maakt het gebruik van koelingseenheden mogelijk met een vermogen van 5 ÷ 10 keer minder dan de omvang van het gepulseerde koelmacht. Het moet duidelijk zijn dat de watertemperatuur in de tank aanzienlijk kan verschillen van 0 ° C, omdat de snelheid van ijs smelten in water met een temperatuur zelfs + 5ºС is erg klein. Ook omvatten de nadelen van dit systeem hooggewicht en maten van een tank met een verdamper, wat te wijten is aan de noodzaak om een \u200b\u200bgroot warmtegebied aan de rand van het ijs / waters te garanderen.
Gebruik indien nodig als een koelmiddel van water met bijna nultemperatuur (0 ° C ÷ + 1ºС), zonder de mogelijkheid van gebruik in plaats van oplossingen van propyleenglycol, ethyleenglycol of pekel (bijvoorbeeld geen dichtheid van het systeem of de Vereisten van Sanpina), we maken koelmachines met behulp van filmwarmtewisselaars.
Met een dergelijk systeem, afkomstig van het consumentenwater, passeert een speciaal systeem van verzamelaars en spuitmonden, gelijkmatig wassen gekoeld door freon tot minus 5ºС metalen platen van een groot gebied. Het stapelen, een deel van het water vliegt op de platen, die een dunne film van ijs vormen, de rest van het water, kleuring langs deze film, wordt gekoeld tot de gewenste temperatuur en wordt geassembleerd in de warmte-geïsoleerde tank die zich onder de platen bevindt, vanwaar de consument binnenkomt.
Dergelijke systemen hebben harde vereisten voor het afstoffen van de kamer, waar de tank met de verdamper is geïnstalleerd en om voor de hand liggende redenen een hoger niveau van plafonds vereisen. Ze worden gekenmerkt door de grootste afmetingen en kosten.
Ons bedrijf zal elke taak in de koeling van het fluïdum oplossen. We verzamelen (of selecteer de afgewerkte) installatie met het optimale werkprincipe en de minimumkosten, zowel de installatie zelf als de werking ervan.
Taak 1.
De stroom van een warm product dat uit de reactor komt, moet worden afgekoeld uit de initiële temperatuur T 1H \u003d 95 ° C naar de uiteindelijke temperatuur T 1K \u003d 50 ° C, het wordt verzonden naar de koelkast, waar water wordt geleverd met de initiële temperatuur T 2n \u003d 20 ° C. Het is verplicht om ΔT CF onder forward-watercondities en tegenstroom in de koelkast te berekenen.
Oplossing: 1) De uiteindelijke temperatuur van het koelwater T 2K in de toestand van de directe stroombeweging van koelvloeistoffen kan de waarde van de uiteindelijke temperatuur van de hete warmtedrager (t 1K \u003d 50 ° C) niet overschrijden, dus we zullen nemen de waarde van t 2k \u003d 40 ° C.
Bereken de gemiddelde temperaturen bij de inlaat en uitlaat van de koelkast:
Δt n cf \u003d 95 - 20 \u003d 75;
Δt tot cp \u003d 50 - 40 \u003d 10
ΔT CF \u003d 75 - 10 / LN (75/10) \u003d 32.3 ° C
2) De uiteindelijke temperatuur van het water in de tegenstroombeweging neemt hetzelfde als met de directe stroombeweging van de COOLARS T 2K \u003d 40 ° C.
Δt n cf \u003d 95 - 40 \u003d 55;
Δt tot cp \u003d 50 - 20 \u003d 30
ΔT CF \u003d 55 - 30 / LN (55/30) \u003d 41,3 ° C
TAAK 2.
Gebruik van de probleemvoorwaarden 1, bepaal het vereiste oppervlak van warmtewisseling (F) en koelvloeistofdebiet (G). Verbruik van het hete product g \u003d 15000 kg / uur, zijn warmtecapaciteit C \u003d 3430 j / kg · hagel (0,8 kcal · kg · hagel). Koelwater heeft de volgende waarden: warmtecapaciteit C \u003d 4080 j / kg · hagel (1 kcal · kg · hagel), warmteoverdrachtscoëfficiënt K \u003d 290 w / m 2 · hagel (250 kcal / m 2 * hagel).
Oplossing: het gebruik van de gelijkbalansvergelijking verkrijgen we een uitdrukking om de warmteflux te bepalen wanneer het koude koelmiddel wordt verwarmd:
Q \u003d q gt \u003d q ht
locatie: q \u003d q GT \u003d GC (t 1H - T 1K) \u003d (15.3600) · 3430 · (95 - 50) \u003d 643125 W
Het nemen van t 2k \u003d 40 ° C, we vinden de consumptie van koude koelvloeistof:
G \u003d q / c (t 2k - t 2n) \u003d 643125/4080 (40 - 20) \u003d 7,9 kg / s \u003d 28 500 kg / u
Het vereiste oppervlak van warmte-uitwisseling
wanneer directe stroom:
F \u003d q / k · Δt cp \u003d 643125/290 · 32,3 \u003d 69 m 2
met tegenstroom:
F \u003d q / k · Δt cp \u003d 643125/290 · 41,3 \u003d 54 m 2
TAAK 3.
De productie wordt uitgevoerd in de productie van gas in de stalen pijpleiding door de buitendiameter D 2 \u003d 1500 mm, de wanddikte Δ 2 \u003d 15 mm, de thermische geleidbaarheid λ 2 \u003d 55 w / m · hagel. Binnen de houtpijpleiding met chamotte baksteen, waarvan de dikte δ 1 \u003d 85 mm is, de thermische geleidbaarheid λ 1 \u003d 0,91 w / m · hagel. De warmteoverdrachtscoëfficiënt van het gas naar de wand α 1 \u003d 12,7 W / M2 · graden, van het buitenoppervlak van de wand naar de lucht α 2 \u003d 17,3 w / m 2 · graden. Het is verplicht om de warmteoverdrachtscoëfficiënt van gas naar lucht te vinden.
Oplossing: 1) Bepaal de binnendiameter van de pijplijn:
d 1 \u003d D 2 - 2 · (Δ 2 + Δ 1) \u003d 1500 - 2 (15 + 85) \u003d 1300 mm \u003d 1,3 m
middelgrote voering diameter:
d 1 CP \u003d 1300 + 85 \u003d 1385 mm \u003d 1,385 m
de gemiddelde diameter van de wand van de pijplijn:
d 2 CF \u003d 1500 - 15 \u003d 1485 mm \u003d 1,485 m
Bereken de warmtecoëfficiënt met de formule:
k \u003d [(1 / α 1) · (1 / d 1) + (Δ 1 / λ 1) · (1 / D 1 CP) + (Δ 2 / λ 2) · (1 / D 2 CP) + ( 1 / α 2)] -1 \u003d [(1/12.7) · (1 / 1,3) + (0,085 / 0,91) · (1 / 1.385) + (0,015 / 55) · (1 / 1.485) + (1 / 17.3)] -1 \u003d 5,4 w / m 2 · hagel
TAAK 4.
In eenrichtingsschaal-snijwarmtewisselaar werd methylalcohol verwarmd met water uit de initiële temperatuur van 20 tot 45 ° C. De stroom van water wordt gekoeld bij een temperatuur van 100 tot 45 ° C. De pijpbundel van de warmtewisselaar bevat 111 leidingen, de diameter van één pijp is 25x2,5 mm. De stroomsnelheid van methylalcohol op de buizen is 0,8 m / s (W). De warmteoverdrachtscoëfficiënt is 400 w / m 2 · graden. Bepaal de totale lengte van de buisbalk.
We definiëren het gemiddelde verschil in de temperatuur van de koelmiddelen als een secundair klassiform.
Δt n cf \u003d 95 - 45 \u003d 50;
Δt tot cp \u003d 45 - 20 \u003d 25
ΔT CP \u003d 45 + 20/2 \u003d 32.5 ° C
We definiëren het massale consumptie van methylalcohol.
G SP \u003d N · 0,785 · D VN 2 · W SP · ρ SP \u003d 111 · 0.785 · 0,02 2 · 0.8 · \u003d 21,8
ρ SP \u003d 785 kg / m 3 - methylalcoholdichtheid bij 32.5 ° C wordt gevonden vanuit referentieliteratuur.
Dan definiëren we de warmteflux.
Q \u003d g jv met sp (t tot SP-T N SP) \u003d 21,8 · 2520 (45 - 20) \u003d 1,373 · 10 6 W
c SP \u003d 2520 kg / m 3 - De warmtecapaciteit van methylalcohol bij 32,5 ° C werd gevonden vanuit referentieliteratuur.
We definiëren het vereiste oppervlak van warmte-uitwisseling.
F \u003d Q / KΔT CP \u003d 1,373 · 10 6 / (400 · 37,5) \u003d 91,7 m 3
We berekenen de totale lengte van de buisbalk door de gemiddelde diameter van de leidingen.
L \u003d F / NπD CP \u003d 91.7 / 111 · 3.14 · 0.0225 \u003d 11,7 m.
TAAK 5.
Om de flux van 10% van de NaOH-oplossing te verwarmen van een temperatuur van 40 ° C tot 75 ° C, wordt een plaatwarmte-uitwisselingseenheid gebruikt. Het verbruik van natriumhydroxide is 19000 kg / uur. Een waterdampcondensaat wordt gebruikt als verwarmingsmiddel, de consumptie ervan is 16000 kg / uur, de initiële temperatuur is 95 ° C. Neem de warmte-uitwisselingscoëfficiënt gelijk aan 1400 w / m 2 · graden. Het is noodzakelijk om de basisparameters van de bordwarmte-eenheid te berekenen.
Oplossing: zoek de hoeveelheid verzonden hitte.
Q \u003d g p s p to p - t n r) \u003d 19000/3600 · 3860 (75 - 40) \u003d 713 028 W
Van de warmte-balansvergelijking definiëren we de uiteindelijke condensatietemperatuur.
t K x \u003d (q · 3600 / g tot c) - 95 \u003d (713028 · 3600) / (16000 · 4190) - 95 \u003d 56.7 ° C
c P, K is de warmtecapaciteit van de oplossing en condensaat gevonden uit referentiematerialen.
Bepaling van de gemiddelde temperaturen van warmtecarrier.
Δt n cf \u003d 95 - 75 \u003d 20;
Δt tot cp \u003d 56.7 - 40 \u003d 16.7
ΔT CP \u003d 20 + 16.7 / 2 \u003d 18.4 ° C
We definiëren de dwarsdoorsnede van de kanalen, voor het berekenen wij nemen de massaspercentage van condensaat W K \u003d 1500 kg / m 2.
S \u003d g / w \u003d 16000/600 · 1500 \u003d 0,003 m 2
Het nemen van de breedte van het kanaal B \u003d 6 mm, zullen we de breedte van de spiraal vinden.
B \u003d s / b \u003d 0,003 / 0.006 \u003d 0,5 m
We zullen de dwarsdoorsnede van het kanaal verfijnen
S \u003d b · b \u003d 0,58 · 0,006 \u003d 0,0035 m 2
en massale stroomsnelheid
W p \u003d g p / s \u003d 19000/3600 · 0.0035 \u003d 1508 kg / m 3 · s
W k \u003d g / s \u003d 16000/3600 · 0.0035 \u003d 1270 kg / m 3 · s
De vaststelling van het oppervlak van de warmtewisseling van de spiraalwarmtewisselaar wordt als volgt uitgevoerd.
F \u003d Q / KAT CP \u003d 713028 / (1400 · 18.4) \u003d 27,7 m 2
Bepaal de werklengte van de spiraal
L \u003d f / 2b \u003d 27,7 / (2 · 0,58) \u003d 23,8 m
t \u003d b + δ \u003d 6 + 5 \u003d 11 mm
Om het aantal beurten van elke helix te berekenen, is het noodzakelijk om de initiële diameter van de helix op basis van de aanbevelingen D \u003d 200 mm aan te nemen.
N \u003d (√ (2L / πt) + x 2) - x \u003d (√ (2 · 23,8 / 3.14 · 0,011) +8.6 2) - 8,6 \u003d 29.5
waar x \u003d 0,5 (D / T - 1) \u003d 0,5 (200/11 - 1) \u003d 8,6
De buitendiameter van de helix wordt als volgt gedefinieerd.
D \u003d D + 2NT + Δ \u003d 200 + 2 · 29,5 · 11 + 5 \u003d 860 mm.
TAAK 6.
Bepaal de hydraulische weerstand van koelmiddelen die in een vierwegplaatwarmte-inrichting zijn gemaakt met een lengte van kanalen 0,9 m en een equivalente diameter van 7,5 · 10 -3 wanneer de butylalcohol wordt afgekoeld met water. Butylalcohol heeft de volgende kenmerken van de stroomsnelheid G \u003d 2,5 kg / s, de snelheid van beweging W \u003d 0,240 m / s en de dichtheid ρ \u003d 776 kg / m 3 (Reynolds-criterium RE \u003d 1573\u003e 50). Koelwater heeft de volgende kenmerken. De stroomsnelheid G \u003d 5 kg / s, de snelheid van beweging W \u003d 0,175 m / s en de dichtheid ρ \u003d 995 kg / m 3 (Reynolds-criterium RE \u003d 3101\u003e 50).
Oplossing: Bepaal de coëfficiënt van lokale hydraulische weerstand.
ζ BS \u003d 15 / RE 0.25 \u003d 15/1573 0.25 \u003d 2.38
ζ B \u003d 15 / RE 0.25 \u003d 15/3101 0.25 \u003d 2.01
We verduidelijken de snelheid van de beweging van alcohol en water in de fittingen (wij nemen D PC \u003d 0,3 m)
W PC \u003d G BS / ρ BS 0,785D-pc's 2 \u003d 2,5 / 776 · 0.785 · 0,3 2 \u003d 0,05 m / s Minder dan 2 m / s kan daarom niet worden overwogen.
W PC \u003d G in / ρ in 0,785D-pc's 2 \u003d 5/995 · 0.785 · 0,3 2 \u003d 0,07 m / · Ольше 2 m / s. Daarom kunt u niet in aanmerking worden genomen.
We definiëren de waarde van hydraulische weerstand voor butylalcohol en koelwater.
ΔР BS \u003d Xζ · ( l./d.) · (Ρ BS W 2/2) \u003d (4 · 2.38 · 0.9 / 0.0075) · (776 · 0,240 2/2) \u003d 25532 PA
Δp \u003d xζ · ( l./d.) · (Ρ in W 2/2) \u003d (4 · 2,01 · 0,9 / 0.0075) · (995 · 0,175 2/2) \u003d 14699 PA.
Een van de belangrijkste elementen voor de parokompressiemachine is. Het voert het hoofdproces uit van de koelcyclus - selectie uit de gekoelde omgeving. Andere elementen van het koelcircuit, zoals een condensor, een uitbreidingsapparaat, compressor, enz., Zorgen alleen voor de betrouwbare werking van de verdamper, dus het is precies de keuze van de laatste.
Hieruit volgt dat door de apparatuur voor de koelingseenheid te selecteren, het nodig is om met de verdamper te beginnen. Veel beginnersherstellers geven vaak een typische fout toe en beginnen een reeks installatie van de compressor.
In FIG. 1 toont het schema van de meest gewone parokompressiekoelknop. Zijn cyclus gespecificeerd in de coördinaten: druk R en iK.. In FIG. 1B punt 1-7 van de koelcyclus is een indicator van de staat van het koelmiddel (druk, temperatuur, specifiek volume) en valt samen met hetzelfde in FIG. 1A (statusparameterfuncties).
Fig. 1 - Diagram en in coördinaten van de gebruikelijke parokompressiemachine: Ru uitbreidingsapparaat Rk - Condenseldruk, Rozijn - drukkoken.
Grafisch beeld Fig. 1B Geeft de toestand en de functies van het koelmiddel weer, die varieert afhankelijk van de druk en enthalpie. Sectie Au Op de curve fig. 1B kenmerkt het koelmiddel in een verzadigde paar toestand. De temperatuur komt overeen met een kokende starttemperatuur. De fractie van het koelmiddel in het koelmiddel is 100% en oververhitting ligt dicht bij nul. Aan de rechterkant van de curve Au Het koelmiddel heeft een staat (koelmiddeltemperatuur is groter dan het kokende punt).
Punt IN Het is van cruciaal belang voor dit koelmiddel, omdat het overeenkomt met de temperatuur waarbij de stof niet in een vloeibare toestand kan gaan, ongeacht hoeveel druk hoog zal zijn. Op het segment van het vliegtuig heeft het koelmiddel een verzadigde vloeistofaandoening en aan de linkerkant - een supercoolde vloeistof (de koelmiddeltemperatuur is minder dan het kookpunt).
Inside Krivoy abc Het koelmiddel bevindt zich in een toestand van het gekozen mengsel (de fractie van het paar in de volume-eenheid is variabel). Het proces dat zich in de verdamper voorkomt (Fig. 1B) komt overeen met het segment 6-1 . Het koelmiddel komt de verdamper (punt 6) in een toestand van een kokend kipmengsel. In dit geval is de fractie van stoom afhankelijk van een bepaalde koelcyclus en is het 10-30%.
Bij de uitgang van de verdamper is het kokende proces mogelijk niet voltooid en het punt 1 mag niet samenvallen met het punt 7 . Als de koeltemperatuur bij de uitgang van de verdamper groter is dan het kookpunt, krijgen we een oververhitting verdamper. Zijn waarde Δtpergrev Het is het verschil in koelmiddeltemperatuur aan de uitlaat van de verdamper (punt 1) en de temperatuur op de Saturation Line AV (punt 7):
Δtpergrev \u003d t1 - t7
Als punt 1 en 7 samenvallen, is de koelmiddeltemperatuur gelijk aan het kookpunt en oververhitting Δtpergrev Het zal nul zijn. Daarom krijgen we een overstroomde verdamper. Daarom, bij het kiezen van een verdamper, is het eerst noodzakelijk om een \u200b\u200bkeuze te maken tussen de overstroomde verdamper en de verdamper met oververhitting.
Merk op dat de overstroomde verdamper onder gelijke omstandigheden winstgevender is voor de intensiteit van het hitteelectieproces dan met oververhitting. Maar er moet rekening mee worden gehouden dat aan de uitlaat van de overstroomde verdamper het koelmiddel in een toestand van een verzadigde stoom is, en het is onmogelijk om een \u200b\u200bnat medium aan de compressor te leveren. Anders is er een hoge waarschijnlijkheid van het uiterlijk van Hydrowards, dat vergezeld gaat van de mechanische vernietiging van de componenten van de compressor. Het blijkt dat als u een overstroomde verdamper kiest, dan is het noodzakelijk om te voorzien in extra bescherming van de compressor van het verzadigde paar.
Als u de voorkeur geeft aan de verdamper met oververhitting, hoeft u niet voor de bescherming van de compressor te zorgen en er een verzadigde stoom in te schakelen. De waarschijnlijkheid van hydraulische beats zal alleen voorkomen in het geval van afwijking van de gewenste indicator van oververhitting. Bij normale werkingsomstandigheden van de oververhitting van de koeling Δtpergrev Moet binnen 4-7 K zijn.
Wanneer een afname van oververhitting Δtpergrev, De intensiteit van de selectie van milieuwarmte is stijgt. Maar met overmatig lage waarden Δtpergrev (Minder dan 3K) Er is een mogelijkheid om in een compressor van een natte stoom te vallen, die het uiterlijk van hydraulische impact kan veroorzaken en, bijgevolg, schade aan de mechanische componenten van de compressor.
In het tegenovergestelde geval, met een hoge lezing Δtpergrev (Meer dan 10 k), dit suggereert dat een onvoldoende koelmiddel in de verdamper is opgenomen. De intensiteit van de selectie van warmte uit het gekoelde medium wordt dramatisch verminderd en de thermische modus van de compressor is erger.
Bij het kiezen van een verdamper ontstaat een andere vraag als gevolg van de grootte van de kooktemperatuur van het koelmiddel in de verdamper. Om het eerst op te lossen, is het noodzakelijk om te bepalen welke temperatuur van de gekoelde omgeving moet worden gewaarborgd voor de normale werking van de koeling. Als de lucht wordt gebruikt als een gekoelde medium, dan is, naast de temperatuur aan de uitlaat van de verdamper, het noodzakelijk om te overwegen en vochtigheid bij de uitlaat van de verdamper. Overweeg nu het gedrag van de temperaturen van het afgekoeld medium rond de verdamper tijdens de werking van de gebruikelijke koelseenheid (Fig. 1A).
Om niet in dit onderwerp drukverliezen op de verdamper te verdiepen, zullen we verwaarlozen. We zullen ook aannemen dat de voorkomende warmte-uitwisseling tussen het koelmiddel en het milieu wordt uitgevoerd door directe stroomregeling.
In de praktijk wordt een dergelijke regeling niet vaak gebruikt, aangezien de effectiviteit van warmte-uitwisseling het inferieur is aan het tegenstroomschema. Maar als een van de koelmiddelen een permanente temperatuur heeft, en het getuigenis van oververhitting klein is, dan zijn de voorwaartse stroom en contributen gelijkwaardig. Het is bekend dat de gemiddelde temperatuurdruk niet afhankelijk is van het stroomschema van de stroom. Overweging van het voorwaartse stroomregeling zal ons een meer visueel idee van warmtewisseling geven, die plaatsvindt tussen het koelmiddel en het gekoelde medium.
Om te beginnen introduceren we een virtuele waarde L.gelijk aan de lengte van het warmte-uitwisselingsapparaat (condensor of verdamper). De waarde ervan kan worden bepaald uit de volgende uitdrukking: L \u003d w / swaar W. - komt overeen met het innerlijke volume van de warmte-uitwisselingsinrichting, waarin de koelmiddelcirculatie optreedt, M3; S. - Overzicht van het oppervlak van de warmte-uitwisseling M2.
Als we het over een koelkast hebben, is de equivalente lengte van de verdamper bijna gelijk aan de lengte van de buis waarin het proces optreedt 6-1 . Daarom wordt het buitenoppervlak gewassen door het gekoelde medium.
Let in eerste instantie aandacht aan de verdamper, wat fungeert als luchtkoeler. Daarin vindt het proces van selectie van warmte uit lucht plaats als gevolg van natuurlijke convectie of met behulp van een verplichte inbreuk op de verdamper. Merk op dat in moderne koelinstallaties de eerste methode praktisch niet wordt gebruikt, aangezien luchtkoeling door natuurlijke convectie niet effectief is.
Daarom gaan we ervan uit dat de luchtkoeler is uitgerust met een ventilator, die gedwongen wordt door de verdamper met lucht te blazen en een buisvormig geribbelde warmte-uitwisselingseenheid is (figuur 2). Het schematische beeld wordt getoond in FIG. 2b. Overweeg de belangrijkste waarden die het proces van blazen kenmerken.
Temperatuur verschil
Het temperatuurverschil op de verdamper wordt als volgt berekend:ΔТ \u003d ta1-te2,
waar ΔТ. Het varieert van 2 tot 8 tot (voor buisvormige geribde verdampers met gedwongen waait).
Met andere woorden, tijdens normale werking van de koeleenheid, moet de lucht die door de verdamper doorgaat, ten minste 2 tot en niet hoger dan 8 K.
Fig. 2 - Diagram en temperatuurparameters van luchtkoeling op de luchtkoeler:
TA1 en TA2. - luchttemperatuur bij de inlaat en uitlaat van de luchtkoeler;
- FF. - Koelmiddeltemperatuur;
- L. - Equivalente verdamperlengte;
- Dat - Kokende temperatuur van koelmiddel in de verdamper.
Maximale temperatuurdruk
De maximale temperatuur van de lucht bij de ingang van de verdamper wordt als volgt bepaald:DTMASKS \u003d TA1 -
Deze indicator wordt gebruikt in de selectie van luchtkoelers, aangezien buitenlandse fabrikanten van koelingapparatuur verdamper koeling capaciteitswaarden bieden Qcisp Afhankelijk van de omvang Dtmasks. Overweeg de selectie methode van de koelluchtkoeler en bepaal de berekende waarden Dtmasks. Om dit te doen, presenteren we in het voorbeeld de algemeen aanvaarde aanbevelingen voor de selectie van waarde Dtmasks:
- voor ijskamers Dtmasks Geplaatst binnen 4-6 K;
- voor kamers van opslag van uitgepakt producten - 7-9 K;
- voor kamers van het opslaan van hermetisch verpakte producten - 10-14 K;
- voor airconditioninginstallaties - 18-22 K.
De mate van oververhitting stoom bij de uitgang van de verdamper
Gebruik het volgende formulier om de mate van oververhittingstoom bij uitvoer van de verdamper te bepalen:F \u003d Δtpergro / dtmasks \u003d (t1-t0) / (ta1-t0),
waar T1. - Paar temperatuur van koelmiddel bij de uitgang van de verdamper.
Deze indicator wordt praktisch niet voor ons gebruikt, maar in buitenlandse mappen is het gepland dat de lezingen van de koelcapaciteit van luchtkoelers zijn Qcisp komt overeen met de waarde f \u003d 0,65.
Tijdens bedrijfswaarde F. Het is gebruikelijk om van 0 tot 1. Stel dat F \u003d 0., dan Δtergre \u003d 0., en het koelmiddel bij de uitgang van de verdamper heeft een verzadigd paar. Voor dit model van de luchtkoeler is de feitelijke koelcapaciteit 10-15% meer dan de indicator in de map.
Als een F\u003e 0,65, dan moet de koelcapaciteit voor dit model van de luchtkoeler minder zijn dan de waarde die in de map wordt gegeven. Stel dat F\u003e 0.8., Dan daadwerkelijke prestaties voor dit model zijn 25-30% meer dan de waarde in de map.
Als een F-\u003e 1.dan de koelcapaciteit van de verdamper Qusp-\u003e 0. (Fig.3).
Fig.3 - afhankelijkheid van de koelcapaciteit van de verdamper Qcisp van oververhitting F.
Het proces getoond in Fig.2B wordt gekenmerkt door andere parameters:
- medium-gradatische temperatuurdruk DTCR \u003d TASR-T0;
- de gemiddelde luchttemperatuur die door de verdamper passeert TASR \u003d (TA1 + TA2) / 2;
- minimale temperatuurdruk Dtimin \u003d ta2.
Fig. 4 - Schema en temperatuurparameters Geeft het proces weer op de verdamper:
waar Th1 en TE2. Watertemperatuur bij de ingangen en uitlaat van de verdamper;
- FF - Koudemiddeltemperatuur;
- L is een gelijkwaardige verdamperlengte;
- Dat is het kookpunt van het koelmiddel in de verdamper.
Als het temperatuurverschil water is ΔTE \u003d TE1-TE2Dan voor verdampers van de omhulling-tube Δt. Het moet worden gehandhaafd in het bereik van 5 ± 1 k, en voor lamellaire verdampers, de indicator Δt. zal binnen 5 ± 1,5 K zijn.
In tegenstelling tot luchtkoelers in vloeibare koelers, is het noodzakelijk om niet maximaal te handhaven, maar de minimale temperatuurdruk DTIM \u003d TE2 - het verschil tussen de temperatuur van het gekoelde medium aan de uitlaat van de verdamper en het kookpunt van het koelmiddel in de verdamper.
Voor behuizing-buis verdampers Minimale temperatuurdruk DTIM \u003d TE2 Het moet worden gehandhaafd binnen 4-6 K, en voor lamellaire verdampers - 3-5 K.
Het opgegeven bereik (het verschil tussen de temperatuur van het afgekoeld medium bij de uitgang van de verdamper en het kookpunt van het koelmiddel in de verdamper) moet om de volgende redenen worden gehandhaafd: met een toename van het verschil, begint de koelintensiteit daling, en met een daling neemt het risico op het bevriezen van de gekoelde vloeistof in de verdamper toe, die zijn mechanische vernietiging kan veroorzaken.
Ontwerpoplossingen verdampers
Ongeacht de werkwijze voor het gebruik van verschillende en koelmiddelen, zijn warmte-uitwisselingsprocessen die zich voordoen in de verdamper, onderworpen aan de hoofdtechnologische cyclus van de koelproductie, volgens welke koelinstallaties en warmtewisselaars worden gecreëerd. Om het probleem van het optimaliseren van het warmtewisselingsproces dus op te lossen, is het noodzakelijk om de voorwaarden voor de rationele organisatie van de technologische cyclus van de koelproductie te overwegen.Zoals u weet, is het koelen van een bepaalde omgeving mogelijk met behulp van een warmtewisselaar. De constructieve oplossing moet worden gekozen volgens de technologische vereisten die aan deze apparaten worden gepresenteerd. Een bijzonder belangrijk punt is de naleving van het apparaat aan het technologische proces van thermische verwerking van het medium, dat mogelijk is onder de volgende voorwaarden:
- het handhaven van een gegeven werkprocestemperatuur en -controle (verordening) boven het temperatuurregime;
- selectie van apparaatmateriaal, volgens de chemische eigenschappen van het medium;
- controle over de duur van het milieu in het apparaat;
- naleving van operationele snelheden en druk.
- het verschaffen van de nodige snelheid van de media van werknemers voor de implementatie van het turbulente regime;
- het creëren van de meest geschikte voorwaarden voor het verwijderen van condensaat, schaal, INEA, enz.;
- het creëren van gunstige voorwaarden voor de beweging van de media van werknemers;
- voorkomen van mogelijke apparaatverontreinigende stoffen.
Het gebruiksgemak en de betrouwbaarheid van de inrichting wordt beïnvloed door dergelijke factoren als sterkte en dichtheid van afneembare verbindingen, compensatie van temperatuurvervormingen, gemak voor onderhoud en reparatie van het apparaat. Deze vereisten zijn gebaseerd op het ontwerp en de selectie van de warmtewisselaareenheid. De hoofdrol hierin bezet de verstrekking van het vereiste technologische proces in de kosten-consumerende productie.
Om het juiste ontwerp van de verdamper te kiezen, moet u door de volgende regels worden geleid. 1) De koeling van de vloeistoffen wordt het best uitgevoerd met behulp van een buisvormige warmtewisselaar met een stijve structuur of compacte plaatwarmtewisselaar; 2) Het gebruik van buisvormige geribbelde apparaten is het gevolg van de volgende voorwaarden: warmteoverdracht tussen de werkmedia en de wand aan beide zijden van het verwarmingsoppervlak zijn aanzienlijk verschillend. Tegelijkertijd moeten vinnen worden geïnstalleerd aan de zijkant van de kleinste warmteoverdrachtscoëfficiënt.
Om de intensiteit van warmtewisseling in de warmtewisselaars te verhogen, is het noodzakelijk om deze regels te volgen:
- zorgen voor passende voorwaarden voor het condensaat op de luchtkoelers;
- vermindering van de dikte van de hydrodynamische grenslaag door de snelheid van de werking van de werkorganen (installatie van inter-buisvormige partities en uitsplitsing van de buis van buizen op de bewegingen te vergroten;
- verbetering van de stroom van warmte-uitwisselingsoppervlak door werkorganen (het gehele oppervlak moet actief deelnemen aan het warmte-uitwisselingsproces);
- naleving van de belangrijkste temperatuurindicatoren, thermische weerstanden, enz.
Verbetering van warmte-uitwisselingsprocessen is een van de belangrijkste processen om de warmte-uitwisselingsmateriaal van koelmachines te verbeteren. In dit verband wordt onderzoek op het gebied van energie en chemische apparatuur uitgevoerd. Dit is een studie van de regime-kenmerken van de stroom, de turbulering van de stroom door kunstmatige ruwheid te creëren. Bovendien is de ontwikkeling van nieuwe warmte-uitwisselingsoppervlakken aan de gang, dankzij de warmtewisselaars zullen compacter worden.
Kies een rationele benadering om de verdamper te berekenen
Bij het ontwerpen van een verdamper moet een structurele, hydraulische, kracht, thermische en technische en economische berekening worden gemaakt. Ze worden uitgevoerd in verschillende versies, waarvan de keuze afhangt van de prestatie-indicatoren: een technische en economische indicator, efficiëntie, enz.Om een \u200b\u200bthermische berekening van de oppervlaktewarmtewisselaar te produceren, is het noodzakelijk om de warmteoverdracht en de warmte-balansvergelijking op te lossen, rekening houdend met bepaalde werkomstandigheden van de inrichting (de structurele afmetingen van warmteoverdrachtsoppervlakken, de grenzen van veranderingen in temperatuur en schema's , ten opzichte van de beweging van het koeling en gekoelde medium). Om een \u200b\u200boplossing voor deze taak te vinden, moet u regels toepassen die de resultaten van de brongegevens zullen maken. Maar vanwege talrijke factoren is het onmogelijk om een \u200b\u200balgemene oplossing voor verschillende warmtewisselaars te vinden. Samen daarmee zijn er veel methoden voor geschatte berekening, die gemakkelijk te produceren is in handmatige of machineversie.
Met de moderne technologieën kunt u een verdamper kiezen met behulp van speciale programma's. In principe worden ze verstrekt door fabrikanten van warmte-uitwisselingsmateriaal en kunt u snel het gewenste model kiezen. Bij gebruik van dergelijke programma's is het noodzakelijk om te overwegen wat zij het werk van de verdamper voorstellen onder standaardomstandigheden. Als de werkelijke omstandigheden verschillen van de standaard, dan zullen de prestaties van de verdamper anders zijn. Het is dus wenselijk om altijd verificatieberekeningen van het ontwerp van de verdamper uit te voeren, ten opzichte van de werkelijke omstandigheden van zijn werk.
Het oppervlak van het warmtedissipatieoppervlak van de verdamper F, M2 wordt bepaald door de formule:
waar - Warmteflux in verdamper, w
k is de warmteoverdrachtscoëfficiënt van de verdamper, w / (m 2 * k) is afhankelijk van het type verdamper;
Het gemiddelde logaritmische verschil tussen kokende freon-temperaturen en een gekoelde omgeving;
-Fimale warmtestroom gelijk aan 4700 w / m 2
De consumptie van de kolendrager die vereist is voor het verwijderen van warmtepulp wordt bepaald door de formule:
waar van -de warmtecapaciteit van het gekoelde medium: voor water 4,187 KJ / (kg * ° C), voor pekel, wordt de warmtecapaciteit genomen door speciale tafels, afhankelijk van de temperatuur van zijn bevriezing, hetgeen 5-8 ° C onder het koken is Punt van het koelmiddel T 0 voor open systemen en 8 -10 ° C hieronder t. 0 voor gesloten systemen;
ρ p - dichtheid, kouder van SC, kg / m 3;
Δ t. r - het verschil in de koelere temperatuur bij de ingang van de verdamper en aan de uitlaat ervan, ° C.
Voor airconditioningsvoorwaarden in de aanwezigheid van nozzle-irrigatiecamera's worden gebruikt. Volgens deze wordt ΔT P gedefinieerd als het temperatuurverschil aan de uitlaat van de pallet van de irrigatiekamer t. w.K. en bij de uitgang van de verdamper t. H. :.
8. Selectie van condensor
De condensatorberekening wordt verlaagd tot de bepaling van het warmteoverdrachtgebied, volgens welke een of meer condensatoren worden geselecteerd met het totale oppervlak dat gelijk is aan de berekende (de voorraad over het oppervlak is niet meer dan + 15%).
1. De theoretische thermische stroom in de condensor wordt bepaald door het verschil in specifieke enthalpie in de theoretische cyclus, rekening houdend met of zonder rekening te houden met de hypothermie in de condensor:
a) De warmtestroom houdt rekening met de hypothermie in de condensor wordt bepaald door het verschil in specifieke enthalpie in de theoretische cyclus:
b) thermische stroom exclusief superkoeling in de condensor en in de afwezigheid van een regeneratieve warmtewisselaar
Voltooi thermische belasting rekening houdend met het thermische equivalent van vermogen door de compressor op de compressie van de koelmiddel (geldige thermische stroom):
2. Het gemiddelde logaritme verschil van temperatuur θ θ wordt bepaald tussen het gecondenseerde koelmiddel en de koelcondensor met het medium, ° C:
waar is het temperatuurverschil aan het begin van het warmteoverdrachtsoppervlak (een groot verschil in temperaturen), 0 S:
Het temperatuurverschil aan het einde van het oppervlak van de warmteoverdracht (een kleiner temperatuurverschil), 0 S:
3. Zoek een specifieke thermische stroom:
waar K de warmtecoëfficiënt is, gelijk aan 700 w / (m 2 * k)
4. Het gebied van het oppervlak van de warmteoverdracht van de condensor:
5. Woensdag Cooling Condensor Consumptie:
waar - de totale warmtestroom in de condensor uit alle groepen compressoren, kW;
van -specifieke warmtecapaciteit van het koelcondensormedium (water, lucht), KJ / (kg * k);
ρ is de dichtheid van de koelcondensor van het medium, kg / m 3;
- verwarmd door de Cooling Condensor-omgeving, ° C:
1.1 - Reservecoëfficiënt (10%), rekening houdend met niet-productieverliezen.
Volgens het waterverbruik, rekening houdend met de nodige druk, wordt de pomp van de draaiende watertoevoer de nodige prestaties geselecteerd. Zorg ervoor dat u een back-uppomp opneemt.
9. Selectie van grote koelunits
Selectie van de koelmachine produceert een van de drie methoden:
Volgens het beschreven volume van de compressor opgenomen in de machine;
Op de schema's van de koelcapaciteit van de machine;
Volgens tabelwaarden van de koelcapaciteit van de machine, die de productspecificaties veroorzaakt.
De eerste methode is vergelijkbaar met die welke worden gebruikt om de compressor met één traps te berekenen: het vereiste volume bepalen dat wordt beschreven door de zuigers van de compressor, en vervolgens volgens de technische kenmerken tafels, kies de machine of meerdere machines, zodat de werkelijke waarde van de Volume beschreven door de zuigers was 20-30% meer berekening.
Bij het selecteren van een koelmachine vereist een derde methode een koelcapaciteit van een machine die is berekend voor de arbeidsomstandigheden, leidt tot de voorwaarden waaronder het wordt gegeven in de kenmerkentafel, dat wil zeggen aan standaardomstandigheden.
Nadat u het totale merk hebt geselecteerd (op de koelcapaciteit die aan de standaardvoorwaarden wordt verstrekt), is het noodzakelijk om te controleren of het gebied van het warmteoverdrachtsoppervlak van de verdamper en de condensor voldoende is. Als het gebied van het warmteoverdrachtsoppervlak van de inrichting gespecificeerd in de technische kenmerken wordt geschat of meer ervan, wordt de machine correct gekozen. Indien bijvoorbeeld het oppervlak van de verdamper minder is dan de berekende, is het noodzakelijk om de nieuwe waarde van de temperatuurdruk (onderste kookpunt) in te stellen, waarna het voldoende is om te controleren of de uitvoering van de compressor is voldoende met een nieuwe waarde van het kookpunt.
We accepteren de York Ycwm Water Circle Chiller met een koelcapaciteit van 75 kW.
