Af hebben. Furnitura. Reparaties. Installatie. Keuze. Opening
Pagtets van een ronde dwarsdoorsnede voor duurzaamheid en stijfheid
Pagtets van een ronde dwarsdoorsnede voor duurzaamheid en stijfheid
Het doel van de berekening van de sterkte en stijfheid bij het nemen is om een \u200b\u200bdergelijke dwarsdoorsnede van een balk te bepalen, waarbij spanningen en bewegingen de opgegeven waarden die door de bedrijfsomstandigheden niet kunnen overschrijden. De toestand van sterkte voor toegestane tangens in de algemene zaak wordt vastgelegd in de vorm van deze aandoening, betekent dat de grootste runse-spanningen die in het gedraaide hout ontstaan, de overeenkomstige toelaatbare spanningen voor het materiaal niet overschrijden. De toelaatbare spanning tijdens het drogen hangt af van 0 ─ de spanning die overeenkomt met de gevaarlijke toestand van het materiaal en de aangenomen voorraad van de sterkte N: ─ de opbrengststerkte, de voorraad van de sterkte van de sterkte voor het kunststofmateriaal; ─ Totale treksterkte, veiligheidsreserve voor fragiel materiaal. Vanwege het feit dat de waarden bij het verkrijgen van het verkrijgen in het testen van experimenten moeilijker zijn dan wanneer trek (compressie), dan worden de meeste tijdelijke spanningsspanningen vaak genomen afhankelijk van de hangende trekspanningen voor hetzelfde materiaal. Dus voor staal [voor gietijzer. Bij het berekenen van de gedraaide staven voor sterkte zijn drie soorten taken die verschillen in de vorm van gebruik van sterkte-omstandigheden mogelijk zijn: 1) spanningscontrole (verificatieberekening); 2) Selectie van sectie (ontwerpberekening); 3) Bepaling van de toelaatbare belasting. 1. Bij het controleren van de spanningen op gespecificeerde belastingen en de grootte van de balk, ontstaat de hoogste tangentspanning en worden ze vergeleken met de opgegeven formule (2.16). Als de toestand van sterkte niet wordt uitgevoerd, is het noodzakelijk om de afmetingen van de dwarsdoorsnede te verhogen of de belasting op de balk te verminderen of het materiaal van hogere sterkte toe te passen. 2. Bij het selecteren van de sectie voor een gegeven belasting en een gegeven waarde van de toegestane spanning van de sterkteconditie (2.16), de omvang van het polaire moment van weerstand van de dwarsdoorsnede van de balk in de grootte van het polaire moment van weerstand wordt bepaald door de diameters van het vaste ronde of ringvormige sectie van de bar. 3. Bij het bepalen van de toegestane belasting op een gegeven toelaatbare spanning en het polaire momentum van de WP-weerstand, wordt de omvang van het toegestane koppel MK bepaald (3.16) en vervolgens met behulp van het koppel hellingen, de relatie tussen km en externe draaiing Momenten zijn gevestigd. De berekening van het hout voor sterkte sluit de mogelijkheid niet uit van het optreden van vervormingen, onaanvaardbaar tijdens de werking ervan. De grote Bruis-hoeken zijn erg gevaarlijk, omdat ze kunnen leiden tot verstoring van de juistheid van de onderdelenverwerking, als dit hout een constructief element van de verwerkingsmachine is, of twist-oscillaties kunnen optreden als de RAM de draaiende momenten op tijd verschijnt, dus Het hout moet ook worden berekend op de stijfheid. De hardheidsconditie wordt vastgelegd in de volgende vorm: waar ─ de grootste relatieve draaiende hoek van de balk, bepaald uit de uitdrukking (2.10) of (2.11). Vervolgens zal de hardheid voor de schacht de vorm aannemen van de toelaatbare relatieve draaiende hoek wordt bepaald door de normen en variëren voor verschillende elementen van structuren en varieert verschillende soorten belastingen van 0,15 ° tot 2 ° per 1 m-lengte van de bar. Zowel in termen van sterkte en in de voorwaarde van stijfheid bij het bepalen van max of max zullen we geometrische kenmerken gebruiken: WP ─ Polar moment van weerstand en IP ─ Polar Moment of Therertia. Uiteraard zullen deze kenmerken verschillen voor ronde vaste en ringvormige dwarsdoorsneden met hetzelfde gebied van deze secties. Door concrete berekeningen kunt u ervoor zorgen dat de polaire momenten van de traagheid en het moment van weerstand voor de ringvormige sectie aanzienlijk groter zijn dan voor een squameuze cirkelvormige dwarsdoorsnede, aangezien het ringvormige gedeelte geen locaties in de buurt van het centrum heeft. Daarom is de ringdoorsnede tijdens het drogen zuiniger dan de ram van een solide cirkelvormige sectie, d.w.z. vereist een kleinere consumptie van het materiaal. De vervaardiging van een dergelijke balk is echter gecompliceerder, en daarom duurder, en deze omstandigheid moet ook in aanmerking worden genomen bij het ontwerpen van Brusev, die werkt wanneer deze is vastgelegd. Werkwijzen voor het berekenen van een hout voor sterkte en stijfheid bij het snijden, evenals het redeneren van efficiëntie, illustreren in het voorbeeld. Voorbeeld 2.2 Vergelijk het gewicht van twee assen, wiens dwarsafmetingen voor dezelfde koppel MK 600 NM voor dezelfde toelaatbare spanningen 10 RG 13 die zich uitstrekt langs de vezels P] 7 RP 10-compressie en verkreukeld langs de vezels [cm] 10 RC, RCM 13 Crumple over de vezels (op een lengte van ten minste 10 cm) [cm] 90 2.5 RCM 90 3 Schommelen langs de vezels in buigen [en] 2 RCK 2.4 Schudden langs de vezels bij het schrijven van 1 RCK 1,2 - 2.4 Rocking in rimpels over over vezels
Uit de formule voor het bepalen van spanningen en de verdeling van tangentiële spanningen, kan worden gezien dat de maximale spanningen op het oppervlak voorkomen.
Bepaal de maximale spanning, gegeven dat ρ ta H. \u003d D /2, waar D. - diameter van de ronde van de cirkelvormige sectie.
Voor ronde sectie wordt het polaire moment van inertie berekend met de formule (zie lezing 25).
De maximale spanning vindt plaats op het oppervlak, dus we hebben
Meestal J P / P MAX duiden W P. en belde Koppelbestendigheid wanneer gecrasht, of Polair moment van weerstandsecties
Dus om de maximale spanning op het oppervlak van het ronde hout te berekenen, krijgen we een formule
Voor ronde dwarsdoorsnede
Voor ringvormig gedeelte
Crucity krachtconditie
De vernietiging van het hout wanneer het drogen plaatsvindt van het oppervlak, bij het berekenen van de sterkte, wordt de toestand van sterkte gebruikt
waar [ τ Naar] - de toegestane spanningsspanning.
Soorten krachtberekeningen
Er zijn twee soorten berekening voor kracht.
1. Ontwerpberekening - De diameter van de balk wordt bepaald (schacht) in een gevaarlijk gedeelte:
2. Controleer de berekening - Controleren van de vervulling van kracht
3. Bepaling van laadcapaciteit (Maximaal koppel)
Berekening van de stijfheid
Bij het berekenen van de stijfheid wordt vervorming bepaald en vergeleken met de toegestane. Overweeg de vervorming van het ronde hout over de actie van het externe krachten met het moment t. (Fig. 27.4).
Wanneer gekruisigd, wordt de vervorming geschat door de draaiende hoek (zie lezing 26):
Hier φ - Draaibare hoek; γ - Schakelhoek; l. - Lengte van hout; R. - straal; R \u003d d / 2. Van
De fietswet is τ K \u003d. G y.. Vervang een uitdrukking voor γ krijg
Samenstelling GJ P. Riep de stijfheid van de sectie.
Modulus van elasticiteit kan worden gedefinieerd als G. = 0,4E.Voor staal G. \u003d 0,8 10 5 MPa.
Typisch berekende hoek van draaien per meter van de lengte van de balk (as) φ O.
Crucity hardheidsconditie kan worden geschreven als
waar φ o - relatieve draaiende hoek, φ Oh \u003d. φ / l; [φ О] ≈ 1GRAD / M \u003d 0.02RAD / M - toegestane relatieve draaiende hoek.
Voorbeelden van het oplossen van problemen
Voorbeeld 1. Van de berekeningen voor sterkte en stijfheid om de gewenste diameter van de as te bepalen voor het verzenden van vermogen van 63 kW met een snelheid van 30 rad / s. Het materiaal van de schacht is staal, toelaatbare spanning wanneer deze 30 MPa vastloopt; Toegestane relatieve draaiende hoek [φ о] \u003d 0,02rad / m; Elastische module met verschuiving G. \u003d 0,8 * 10 5 MPa.
Besluit
1. Bepaling van dwarsdoorsnede-afmetingen op basis van sterkte.
Circulaire krachtvoorwaarde:
We bepalen het koppel van de stroomformule bij het roteren:
Van de krachtconditie bepalen we het moment van de weerstand van de schacht wanneer ze crashen
Waarden vervangen in Newton en MM.
Bepaal de schachtdiameter:
2. Bepaling van dimensies in dwarsdoorsnede gebaseerd op stijfheid.
Stijfheidstoestand bij het snijden:
Uit de toestand van de stijfheid bepalen we het moment van inertie van de sectie bij het snijden:
Bepaal de schachtdiameter:
3. Selecteer de gewenste diameter van de as van de berekeningen voor sterkte en stijfheid.
Om te zorgen voor de sterkte en stijfheid op hetzelfde moment van twee gevonden waarden, kies dan groter.
De resulterende waarde moet worden afgerond met behulp van een aantal voorkeursnummers. Wij ronden praktisch de resulterende waarde, zodat het aantal eindigt met 5 of 0. Neem de waarde van D-as \u003d 75 mm.
Om de diameter van de schacht te bepalen, is het wenselijk om het standaard aantal diameters in bijlage 2 te gebruiken.
Voorbeeld 2. In dwarsdoorsnede van hout d. \u003d 80 mm grootste tangent τ tah \u003d 40 N / mm 2. Bepaal de tangensstress op het punt dat door 20 mm uit het midden van het gedeelte wordt verwijderd.
Besluit
b.. Duidelijk
 |
Voorbeeld 3. Op de punten van de binnencontour van de dwarsdoorsnede van de buis (D 0 \u003d 60 mm; D \u003d 80 mm), treedt tangentspanningen op gelijk aan 40 N / mm 2. Bepaal de maximale tangentspanningen die in de pijp ontstaan.
Besluit
De ontsnapping van tangentspanningen in dwarsdoorsnede wordt gepresenteerd in FIG. 2.37 in. Duidelijk
Voorbeeld 4. In de ringvormige dwarsdoorsnede van de balk ( d 0. \u003d 30 mm; D \u003d.70 mm) koppel ontstaat M Z.\u003d 3 KN. Bereken de tangensspanning op het punt dat wordt verwijderd uit het midden van het gedeelte met 27 mm.
Besluit
De tangens stress in een willekeurige dwarsdoorsnede wordt berekend door de formule
In dit voorbeeld M Z.\u003d 3 KN \u003d 3-10 6 H MM,
Voorbeeld 5. Stalen buis (D 0 \u003d l00 mm; D \u003d 120 mm) lang l. \u003d 1,8 m gedraaide momenten t.ingeschakeld in zijn eindsecties. Bepaal de hoeveelheid t.waarop de hoek van het draaien φ \u003d 0,25 °. Met gevonden betekenis t. Bereken maximale tangentspanningen.
Besluit
De draaiende hoek (in hagel / m) voor één site wordt berekend door de formule
In dit geval
Het vervangen van numerieke waarden
Bereken maximale tangentspanningen:
Voorbeeld 6. Voor een bepaald hout (fig. 2.38, maar) Bouw pluggen koppel, maximale tangent stress, rotatiehoeken van dwarsdoorsneden.
Besluit
De opgegeven bar heeft secties I, II, III, IV, V (Fig. 2. 38, maar). Bedenk dat de grenzen van de plots secties zijn waarin externe (draaiende) momenten en locaties van de afmetingen in dwarsdoorsnede worden toegepast.
Profiteer van de verhouding
we bouwen koppelincurnes.
Epura bouwen. M Z. We beginnen vanaf het vrije einde van de balk:
voor plots III en Iv
voor de site V.
De koppelmatten worden gepresenteerd in FIG, 2.38, b.. We bouwen de maximale tangens in de lengte van de bar. Voorwaardelijk toegeschreven τ Shah dezelfde tekenen als het overeenkomstige koppel. Plaats aan IK.
plaats aan II.
plaats aan III
plaats aan Iv
plaats aan V.
De maximale tangensstress wordt getoond in FIG. 2.38, in.
De rotatiehoek van de dwarsdoorsnede van een balk met constante (binnen elke sectie) van de diameter van de sectie en koppel wordt bepaald door de formule
We bouwen de hoeken van de rotatie van de dwarsdoorsneden. De rotatiehoek van de sectie Een φ. L \u003d 0, want in deze sectie is het hout vast.
De rotatie van de rotatiehoeken van de dwarsdoorsneden wordt getoond in FIG. 2.38, g..
Voorbeeld 7. Op de katrol IN getrapte schacht (fig. 2.39, maar)verzonden van het motorvermogen N. B \u003d 36 kW, katrollen MAAR en VAN Dienovereenkomstig verzenden naar vermogensmachines N A. \u003d 15 kW en N C. \u003d 21 kW. Rotatiefrequentie van Vala p \u003d 300 tpm. Controleer de kracht en stijfheid van de schacht als [ τ K J \u003d 30 N / mm 2, [θ] \u003d 0,3 hagel / m, g \u003d 8,0-10 4 N / mm 2, d 1. \u003d 45 mm, d 2. \u003d 50 mm.
Besluit
Bereken externe (draaiende) momenten die aan de schacht worden bevestigd:
We bouwen koppelincurnes. Tegelijkertijd, van het linker uiteinde van de schacht, overtuigd het moment dat overeenkomt met N. En positief N C. - negatief. Epur M Z wordt getoond in FIG. 2.39, b.. Maximale spanningen in dwarsdoorsneden
wat minder [t aan] is
Relatieve hoek van draaiende site AB
wat aanzienlijk groter is [θ] \u003d\u003d 0,3 hagel / m.
Maximale spanningen in de dwarsdoorsneden van de site Zon.
wat minder [t aan] is
Relatieve oppervlakte draaiende hoek Zon.
wat aanzienlijk groter is [θ] \u003d 0,3 hagel / m.
Bijgevolg wordt de schachtsterkte gewaarborgd en is stijfheid niet.
Voorbeeld 8. Van de elektromotor met een riem naar de schacht 1 Doorgestuurd vermogen N. \u003d 20 kW, met schacht 1 Komt Val binnen. 2 vermogen N 1. \u003d 15 kW- en werkmachines - Kracht N 2. \u003d 2 kW en N 3. \u003d 3 kW. Van vala 2 Kracht komt naar werkmachines N 4. \u003d 7 kW, N 5. \u003d 4 kW, N 6. \u003d 4 kW (fig. 2.40, maar). Bepaal de diameters van de schachten D 1 en D2 van de sterkte en hardheid, als [ τ K J \u003d 25 N / mm 2, [θ] \u003d 0,25 hagel / m, g \u003d 8,0-10 4 N / mm 2. Secties van assen 1 en 2 tellen langs de lengte van constante. Rotatiefrequentie van de motorrotatie n \u003d970 RPM, katrollen Diameters D 1 \u003d 200 mm, D 2 \u003d 400 mm, D 3 \u003d 200 mm, D4 \u003d 600 mm. Schuif in riemtransmissie verwaarloosd.
Besluit
Naris. 2.40, b. afgebeelde val. IK.. Power komt erop N. en de kracht wordt eruit verwijderd N L., N 2, N 3.
We definiëren de hoekige snelheid van rotatie van de schacht 1
en externe draaiende momenten m, M 1, T 2, T 3:
 |
We bouwen koppel voor schacht 1 (fig. 2.40, in). Tegelijkertijd overwegen van het linker uiteinde van de schacht, voorwaardelijk overwegen momenten die overeenkomen met N 3. en N 1.positief N. - negatief. Berekend (maximaal) koppel N x 1 max \u003d 354,5 H * m.
Schachtdiameter 1 van krachtconditie
De diameter van de schacht 1 van de toestand van het hardheid ([θ], rad / mm)
Eindelijk accepteren met afronding naar de standaardwaarde D 1 \u003d 58 mm.
Rotatiefrequentie van Vala 2
In FIG. 2.40, g. afgebeelde val. 2; Kracht komt op de schacht N 1.en verwijderd van het vermogen N4, N 5, N6.
Bereken externe draaiende momenten:
TruKet moment EPP 2 Getoond in FIG. 2.40, d. Berekend (maximaal) koppel M max "\u003d 470 H-M.
Diameter van Vala 2 Van krachtconditie
Diameter van Vala 2 Van de hardheid van stijfheid
Eindelijk accepteren D 2 \u003d.62 mm.
Voorbeeld 9. Bepalen van kracht en hardheidscapaciteit N. (Fig. 2.41, maar), die stalen schacht met een diameter kan verzenden D \u003d 50. mm, indien [t tot] \u003d 35 N / mm2, [θj \u003d 0,9 °m / m; G \u003d 8,0 * I0 4 N / mm 2, n. \u003d 600 tpm.
Besluit
We berekenen de externe momenten die aan de schacht zijn bevestigd:
Het berekende schema wordt getoond in FIG. 2.41, b..
In FIG. 2.41, in Gepresenteerd met een epira van koppel. Berekend (maximaal) koppel M Z. = 9,54N.. Toestand van kracht
Stijfheidstoestand
Limiet is de toestand van de stijfheid. Dientengevolge de toegestane waarde van de uitgezonden vermogen [N] \u003d 82,3 kW.
Skit Dit soort bocht wordt genoemd, waarin alle externe bukkende externe belastingen in één vermogensvliegtuig, die niet samenvalt met een van de hoofdvlakken.
Overweeg het hout dat aan het ene uiteinde wordt geknepen en aan het vrije uiteinde van de stroom geladen. F. (Fig. 11.3).
Fig. 11.3. Geschatte regeling voor schuine buiging
Externe kracht F.toegepast onder een hoek naar de as y. Spatulate power F. De componenten die in de hoofdvliegtuigen van de bar liggen, dan:
Buigmomenten in een willekeurig sectie op een afstand Z. Van het vrije einde, is gelijk:
Aldus zijn er in elke dwarsdoorsnede van de balk gelijktijdig twee bochten die buigen in de hoofdvliegtuigen creëren. Daarom kan schuine buiging worden bekeken als een speciaal geval van ruimtelijke bocht.
Normale spanningen in de dwarsdoorsnede van een balk tijdens schuine buiging worden bepaald door de formule
Om de grootste trek- en compressieve normale spanningen in schuine buiging te vinden, is het noodzakelijk om een \u200b\u200bgevaarlijke dwarsdoorsnede van een bar te kiezen.
Als buigmomenten | M x.| en | M u.| Bereik de grootste waarden in een sectie, dan is dit een gevaarlijke doorsnede. Op deze manier,
Gevaarlijke secties omvatten ook secties waar buigmomenten | M x.| en | M u.| Bereikt tegelijkertijd voldoende grote waarden. Daarom kunnen met schuine buiging verschillende gevaarlijke secties zijn.
In het algemeen, wanneer 
- Asymmetrische sectie, d.w.z. neutrale as is niet loodrecht op het vermogensvlak. Voor symmetrische dwarsdoorsneden is schuine buiging onmogelijk.
11.3. Positie van de neutrale as en gevaarlijke punten
in dwarsdoorsnede. De toestand van kracht in schuine buiging.
Bepaling van de grootte van de dwarsdoorsnede.
Verplaatsing met schuine buiging
De positie van de neutrale as met schuine buiging wordt bepaald door de formule
waar de hellingshoek van de neutrale as naar de as h.;
De hellingshoek van het elektriciteitsvlak naar de as w. (Fig. 11.3).
In een gevaarlijke dwarsdoorsnede van een staaf (in de afdichting, Fig. 11.3), wordt de spanning in hoekpunten bepaald door formules:
Met schuine buigen, zoals bij de ruimtelijke, verdeelt de neutrale as de dwarsdoorsnede van de balk in twee zones - de zone van stretching en de compressieszone. Voor rechthoekige dwarsdoorsnede worden deze zones getoond in FIG. 11.4.
Fig. 11.4. Schema van de dwarsdoorsnede van de beknelde balk in schuine buiging
Om extremale trek- en compressieve spanningen te bepalen, is het noodzakelijk om raaklijnen naar de dwarsdoorsnede uit te voeren in de zones van stretching en compressie, evenwijdig aan de neutrale as (figuur 11.4).
De meest afgelegen van de neutrale aanraakpuntas MAAR en VAN - Gevaarlijke punten in respectievelijk de zones van compressie en stretching.
Voor plastic materialen, wanneer de berekende weerstellingen van het materiaal van het hout tijdens het uitrekken en compressie gelijk zijn aan elkaar, d.w.z. [ Σ R.] = = [Σ C.] = [σ ], in een gevaarlijke sectie wordt bepaald en kan de toestand van sterkte worden vertegenwoordigd als
Voor symmetrische secties (rechthoek, verwarmd sectie) is de toestand van kracht als volgt:
Drie soorten berekeningen volgen vanaf de krachtvoorwaarde:
Verificatie;
Ontwerp - Bepaling van de geometrische afmeting van de sectie;
Bepaling van het draagvermogen van de balk (toelaatbare belasting).
Als de verhouding tussen de partijen tussen de dwarsdoorsnede, bijvoorbeeld voor een rechthoek h. = 2b., dan van de sterkte van het geknepen hout, kunt u de parameters definiëren b. en H. op de volgende manier:
of 
tenslotte.
Evenzo worden de parameters van elke sectie bepaald. De volledige beweging van de dwarsdoorsnede van een balk in schuine buigen, rekening houdend met het onafhankelijkheidsbeginsel, wordt de werking van de krachten bepaald als de geometrische hoeveelheid verplaatsingen in de hoofdvliegtuigen.
We definiëren de beweging van het vrije uiteinde van de bar. We gebruiken de methode van Vereshchagin. Verticale beweging We vinden vermenigvuldiging van Epur (fig. 11.5) door de formule
Evenzo definiëren we de horizontale beweging:
Dan wordt de volledige beweging bepaald door de formule
Fig. 11.5. Schema om de volledige beweging te bepalen
met schuine buiging
De richting van volledige beweging wordt bepaald door de hoek β (Fig. 11.6):
De resulterende formule is identiek aan de formule om de positie van de neutrale as van de dwarsdoorsnede van de bar te bepalen. Hierdoor kunnen we concluderen dat, dat wil zeggen, de richting van de afbuiging staat loodrecht op de neutrale as. Bijgevolg valt het vlak van de afbuiging niet samen met het laadvlak.
Fig. 11.6. Schema voor het bepalen van het afbuigvlak
met schuine buiging
De hoek van afwijking van het vlak van de afbuiging van de hoofdas y. Het zal groter zijn dan de grote manier om te bewegen. Daarom, voor een bar met een elastische dwarsdoorsnede, die J X./J. Veliko, schuine buiging is gevaarlijk, omdat het grote verdedigingen veroorzaakt en benadrukt in het vliegtuig met lage stijfheid. Voor een bar waaruit J X.= J.De totale afbuiging ligt in het elektriciteitsvlak en een schuine buiging is onmogelijk.
11.4. Vooral stretchend en comprimerend hout. Normaal
voltage in dwarsdoorsneden van hout
Eattenne stretching (compressie) Dit type vervorming wordt een stretching (druk) kracht parallel aan de longitudinale as van de balk genoemd, maar het aanvraagpunt valt niet samen met het zwaartepunt van de dwarsdoorsnede.
Dit type taak wordt vaak gebruikt in de bouw bij het berekenen van kolommen van gebouwen. Overweeg de extracentraatcompressie van de bar. Duiden op de coördinaten van het Power Benoemingspunt F.door x fen in f,en de hoofdassen van de dwarsdoorsnede - door x en y. As z.stuur zo op dat de coördinaten x f en in F.waren positief (Fig. 11.7, A)
Als je kracht verplaatst F. Parallelle jezelf vanaf het punt VAN In het midden van de steveling kan de extracentratencompressie worden vertegenwoordigd als de som van drie eenvoudige vervormingen: compressie en buigen in twee vlakken (figuur 11.7, B). Tegelijkertijd hebben we:
Voltages in een willekeurig punt van sectie met een off-centrale compressie die in het eerste kwadrant met coördinaten ligt X en y.het is te vinden op basis van het beginsel van onafhankelijkheid van de krachten:
Vierkanten van de traagheid van de sectie, dan
waar x. en y. - coördinaten van het punt van sectie, waarin de spanning wordt bepaald.
Bij het bepalen van spanningen is het noodzakelijk om rekening te houden met de tekenen van de coördinaten als het punt van toepassing van de externe kracht en de punten waarop de spanning wordt bepaald.
Fig. 11.7. Schema van hout met een off-centrale compressie
In het geval van het uitrekken van de extracentrate van de balk in de resulterende formule, vervangt u het "minus" -teken op het plusteken.
HOOFDSTUK 9 SHIFT EN KRUIKEN
Bar afgebeeld in FIG. 9.13, heeft vier sites. Als we de evenwichtsomstandigheden van de systemen van de krachten op het linker cut-off-onderdeel beschouwen, dan kunt u schrijven:
Plot 1. |
a (Fig. 9.13, B). |
|||||||||||||||
MX 0: MK M x DX 0; Mk |
dX. |
|||||||||||||||
Plot 2. |
een x2. |
een b (fig. 9.13, C). |
||||||||||||||
MX 0: MK M x DX M1 0; MK M x DX M1. |
||||||||||||||||
Plot 3. |
a B X2. |
een B C (fig. 9.13, D). |
||||||||||||||
M 0; |
x DX M. |
|||||||||||||||
Plot 4. |
a b c x2 a b c d. |
|||||||||||||||
MX 0: MK M x DX M1 M2 0; |
||||||||||||||||
M kr |
m x DX M1 M2. |
|||||||||||||||
Aldus is het koppel M van de CR in dwarsdoorsnede van de staaf gelijk aan de algebraïsche som van de momenten van alle externe krachten die aan één zijde van de dwarsdoorsnede handelen.
9.2.2. Spanning en vervorming wanneer de directe balk van de cirkelvormige dwarsdoorsnede
Zoals reeds vermeld, kunnen complete tangentspanningen worden bepaald uit de afhankelijkheid (9,14) indien de wet van hun distributie in de dwarsdoorsnede bekend was. De onmogelijkheid van analytische definitie van deze wettroepen om van toepassing te zijn op de experimentele studie van houtvervormingen.
V. A. Zhilkin
Beschouw het hout, waarvan het linker uiteinde stijf is geknepen en het draaiende moment is gehecht aan de Mr CR. Alvorens het hout te laden, werd een orthogonaal gaas met de maten van de cellen, een × B op het oppervlak aangebracht (figuur 9.14, A). Na de toepassing van het draaiende koppel van de M CR wordt het rechter uiteinde van de staaf ten opzichte van de linkerkant van de balk naar de hoek, terwijl de afstand tussen de secties van het gedraaide hout niet zal veranderen, en de radii uitgevoerd in Het eindgedeelte blijft recht, dwz er kan worden aangenomen dat de hypothese van platte secties wordt uitgevoerd (Fig. 9.14, B). Secties, appartement tot timing, blijven plat en na vervorming, draaien, als harde schijven, een ten opzichte van de ander in een andere hoek. Omdat de afstanden tussen de secties van het hout niet veranderen, is de longitudinale relatieve vervorming x 0 nul. De longitudinale lijnen van het gaas nemen de schroefvorm, maar de afstand tussen hen blijft constant (bijgevolg, Y 0), rechthoekige gaascellen worden omgezet in een parallellogram, de grootte van de zijkanten die niet veranderen, d.w.z. Het geselecteerde elementaire volume van elke laag hout is in een schone verschuiving.
Ik sneed het element van de DX-lengte met twee dwarsdoorsneden (fig. 9.15). Als gevolg van het laden van de balk zal de rechter dwarsdoorsnede van het element het relatief links in de hoek draaien. In dit geval wordt de vormingscilinder naar de hoek
HOOFDSTUK 9 SHIFT EN KRUIKEN
verschuiving. In dezelfde hoek draaien alle interne radius cilinders draaien.
Volgens FIG. 9.15 ARC
aB DX D.
waarbij D DX de relatieve hoek van het draaien wordt genoemd. Als de afmetingen van de dwarsdoorsneden van de directe balk en het koppel in hen, op een bepaald gedeelte constant zijn, is de waarde ook voortdurend gelijk aan de verhouding van de volledige hoek van het draaien van deze sectie tot zijn lengte L, d.w.z. L.
Passeren door het been van de draad tijdens de verschuiving (G) naar de spanningen, krijgen we
Dus, in de dwarsdoorsneden van de balk, wanneer weefsels, tangenstige spanningen optreden, is de richting waarvan op elk punt loodrecht op de radius is die dit punt aansluit met het gedeelte van het gedeelte, en de waarde is rechtstreeks evenredig aan
V. A. Zhilkin
afstand dots van het centrum. In het midden (om 0) zijn tangente stress nul; Op punten gelegen in de nabijheid van het buitenoppervlak van de bar, zijn ze de beste.
Substitueren van de ontladen spanningsverdelingswet (9.18) in gelijkheid (9,14), krijgen we
MKR G DF G 2 DF G J, |
||||||||||||||||
waar J D 4 - het polaire moment van de traagheid van de ronde transversale |
||||||||||||||||
brusade dwarsdoorsneden. |
||||||||||||||||
Werk GJ. |
riep de stijfheid van het transversale |
|||||||||||||||
de dwarsdoorsnede van een bar wanneer DIU's. |
||||||||||||||||
Eenheden van hardheid meten |
||||||||||||||||
n · m2, kn · m2, etc. |
||||||||||||||||
Vanaf (9.19) vinden we de relatieve hoek van het draaien van hout |
||||||||||||||||
M kr |
||||||||||||||||
en dan, exclusief van gelijkheid (9.18), krijgen we een formule |
||||||||||||||||
voor spanningen bij het snijden van een rek van ronde |
||||||||||||||||
M kr |
||||||||||||||||
De hoogste spanningswaarde wordt bereikt in |
||||||||||||||||
tourpunten van sectie bij D 2: |
||||||||||||||||
M kr |
M kr |
M kr |
||||||||||||||
ze noemen het moment van weerstand tegen het snijden van de schacht van de cirkelvormige dwarsdoorsnede.
De dimensie van de koppelbestendigheid is CM3, M3, enz.
hiermee kunt u de draaiende hoek van de hele balk bepalen
GJ CR. |
Als het hout verschillende secties heeft met verschillende analytische uitdrukkingen voor de heer of verschillende waarden van de stijfheid van de transversale secties GJ, dan
MK DX. |
|||||
Voor een balk, een lengte L van permanente sectie, geladen aan de uiteinden van de geconcentreerde paren van krachten met het moment M van de CR,
Mk L. |
|||||||||||||||||||
| D en innerlijk d. Alleen in dit geval J en W RH | |||||||||||||||||||
1 C4; W K. |
1 C4; C. |
|||||
De ontsnapping van tangent spanningen in de dwarsdoorsnede van het holle hout wordt getoond in FIG. 9.17.
Vergelijking van de tangent spanningen in vaste en genderhout duidt op de voordelen van holle assen, omdat in dergelijke assen het materiaal rationeel wordt gebruikt (het materiaal in de werking van kleine spanningen is verwijderd). Dientengevolge wordt de verdeling van spanningen in de sectie meer uniform en is de balk zelf gemakkelijker,
de gelijke barrière bar solide. 9.17, ondanks sommige
de toename van de buitendiameter.
Maar bij het ontwerpen van een klompstaven, moet rekening worden gehouden met het feit dat in het geval van het ringvormige gedeelte, hun fabrikant ingewikkelder is en daarom duurder is.