Գոլորշու բեռի ազդեցությունը կաթսայի վառարանում կրակի ջերմային հոսքերի վրա: Կաթսա-օժանդակ սարքավորումներ Tgm 84 նկարագրություն

Վերանորոգում

^ ՏԵԽՆԻԿԱԿԱՆ ԽՆԴԻՐ
«Կաթսաներից արտանետվող գազերի նմուշառման սարք NGRES»


ԲՈՎԱՆԴԱԿՈՒԹՅՈՒՆ:

1 ԹԵՄԱ 3

^ 2 ՆՊԱՏԱԿԻ ԸՆԴՀԱՆՈՒՐ ՆԿԱՐԱԳՐՈՒԹՅՈՒՆԸ 3

ԱՌԱՔՄԱՆ 3 ՈԼՈՐՏ \ ԱՇԽԱՏԱՆՔՆԵՐԻ ԿԱՏԱՐՈՒՄ \ VԱՌԱՅՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ Մատակարարում 6

4 ՏԵԽՆԻԿԱԿԱՆ ՏԵԽՆԻԿԱ

5 ԲԱLԱՌՈՒՄ \ ՍԱՀՄԱՆԱՓԱԿՈՒՄ

6 Թեստավորում, ընդունում, շահագործման հանձնում 13

^ ՀԱՎԵԼՎԱՆԵՐԻ 7 LԱՆԿ 14

ԱՇԽԱՏԱՆՔԻ ԱՆՎՏԱՆԳՈՒԹՅԱՆ 8 ՊԱՀԱՆՆԵՐ 14

9 ԲՆԱՊԱՀՊԱՆԱԿԱՆ ՊԱՀԱՆՆԵՐ ՊԱՀԱՆՆԵՐԻ ՀԱՄԱՐ 17

^ 10 այլընտրանքային առաջարկ 18

1 ԹԵՄԱ

Enel OGK-5 ԲԲԸ-ի 2011-2015 թվականների Բնապահպանական ծրագրի համաձայն, Enel OGK-5 ԲԲԸ-ի Nevinnomysskaya GRES մասնաճյուղը պահանջում է հետևյալը.

  1. TGM-96 կաթսաների տարբեր բեռներում և տարբեր բեռներում ազոտի օքսիդների, ածխածնի օքսիդի, մեթանի կոնցենտրացիայի իրական արժեքի որոշում (թիվ 4 կաթսա) կատարողի գործիքային պարկ:

  2. Հսկիչ հատվածում ազոտի երկօքսիդի բաշխման խտության որոշում կոնվեկտիվ մակերեսի վրա:
3. Ազոտի օքսիդների ձևավորման նվազման գնահատում `կապված ռեժիմի միջոցառումների կիրառման և կաթսաների շահագործման տեխնիկական և տնտեսական ցուցանիշների փոփոխության հետ ( ռեժիմի կիրառման արդյունավետության որոշում).

4. -ածրարժեք վերակառուցման միջոցառումների օգտագործման առաջարկների մշակում ուղղված է ազոտի օքսիդի արտանետումների նվազեցմանը.

^

2 ՕԲՅԵԿՏԻ ԸՆԴՀԱՆՈՒՐ ՆԿԱՐԱԳՐՈՒԹՅՈՒՆ


    1. Ընդհանուր տեղեկություն
Նեվինոմիսսկի պետական ​​շրջանային էլեկտրակայանը (NGRES) `1340 ՄՎտ նախագծային հզորությամբ, նախատեսված է Հյուսիսային Կովկասում էլեկտրական էներգիայի կարիքները հոգալու և Նեվինոմիսսկ քաղաքի ձեռնարկություններին և բնակչությանը ջերմային էներգիա մատակարարելու համար: Ներկայումս Nevinnomysskaya GRES- ի տեղադրված հզորությունը 1700,2 ՄՎտ է:

GRES- ը տեղակայված է Նեվինոմիսսկ քաղաքի հյուսիսային ծայրամասում և բաղկացած է միավորված ջերմաէլեկտրակայանից (CHP), բաց տիպի խտացնող էներգաբլոկներից (բլոկի մաս) և համակցված ցիկլային գազատուրբինից (CCGT):

Հաստատության լրիվ անվանումը. Ստավրոպոլի երկրամասի Նեվինոմիսսկ քաղաքում գտնվող Էլեկտրաէներգիայի մեծածախ շուկայի Enel հինգերորդ արտադրող ընկերության Nevinnomysskaya GRES մասնաճյուղ:

Որտեղից և փոստային հասցեն ՝ Ռուսաստանի Դաշնություն, 357107, Նևիննոմիսկ քաղաք, Ստավրոպոլի երկրամաս, Էներգետիկովի փողոց, շենք 2:


    1. ^ Կլիմայական պայմաններ
Կլիմա. Բարեխառն մայրցամաքային

Այս տարածքում շրջակա օդի կլիմայական պայմանները և պարամետրերը համապատասխանում են էլեկտրակայանի գտնվելու վայրին (Նևիննոմիսկ) և բնութագրվում են Աղյուսակ 2.1-ում բերված տվյալներով:

Աղյուսակ 2.1. Շրջանի կլիմայական տվյալներ (Nevinnomyssk SNiP- ից 23-01-99)


եզր, պարբերություն

Օդի ջերմաստիճանից դուրս, deg. -Ից

Օդի ջերմաստիճանից դուրս, ամսական միջին, աստիճան. -Ից

Ես

II

III

IV

Վ

VI

Vii

VIII

IX

X

XI

XII

Ստավրոպոլ

-3,2
-2,3
1,3
9,3
15,3
19,3
21,9
21,2
16,1
9,6
4,1
-0,5

8 than-ից պակաս

10 ess-ից պակաս

Միջին տարեկան

Ամենացուրտ հնգօրյա ժամանակահատվածը `0.92

Տևողությունը, օրերը

Միջին ջերմաստիճանը, deg. -Ից

Տևողությունը, օրերը

Միջին ջերմաստիճանը, deg. -Ից

9,1
-19
168
0,9
187
1,7

Ձմռան ամենացուրտ ամսվա (հունվար) երկարաժամկետ միջին ջերմաստիճանը մինուս 4,5 ° С է, ամենաթեժը (հուլիս) + 22,1 ° С:

Մշտական ​​սառնամանիքներով ժամանակահատվածի տևողությունը մոտ 60 օր է,

Քամու արագությունը, որի հաճախականությունը չի գերազանցում 5% -ը, հավասար է 10-11 մ / վ:

Քամու գերակշռող ուղղությունը արևելք է:

Տարեկան հարաբերական խոնավությունը 62,5% է:


    1. ^ Կաթսայատան միավորի TGM- ի բնութագրական և համառոտ նկարագրությունը - 96.
Taganrog կաթսայատան գործարանի TGM-96 գազի կաթսան մեկ թմբուկով է, բնական շրջանառությամբ, 480 տ / ժամ գոլորշու հզորությամբ `հետևյալ պարամետրերով.

Թմբուկի ճնշում - 155 ատտ

Steamնշում հիմնական գոլորշու փականի ետևում `140 ատտ

Գերմաթաղանթի գոլորշու ջերմաստիճանը `560С

Կերակրման ջրի ջերմաստիճանը ՝ 230С
^ Կաթսայի հիմնական նախագծային տվյալները `գազ վառելիս.
Գոլորշու հզորություն t / h 480

Գերմարդացված գոլորշու ճնշում կգ / սմ 2 140

Գերմաթափված գոլորշու ջերմաստիճանը С 560

Կերակրման ջրի ջերմաստիճանը С 230

Սառը օդի ջերմաստիճանը մինչև RVV С 30

Տաք օդի ջերմաստիճանը С 265
^ ԿԱՀՈՒՅՔԻ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐ

Այրման պալատի ծավալը մ 3 1644 Այրման ծավալի ջերմային լարումը կկալ / մ 3 ժ 187.10 3

Fuelամկետային վառելիքի սպառում ВР նմ 3 / ժամ տ / ժ 37.2.10 3

^ Գոլորշու ջերմաստիճանը

Պատի վրա տեղադրված գոլորշու գերտաքացուցիչի հետեւում С 391 extremeայրահեղ էկրանների դիմաց С 411

Վերջնական էկրաններից հետո 34С 434 Միջին էկրաններից հետո С 529 ctiveС 572 կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի մուտքային տուփերից հետո

Կոնվեկտիվ p / p ելքային փաթեթներից հետո: C 560

^ ԳԱASԻ EMերմաստիճանը

TheC 958 էկրանների հետեւում

Կոնվեկտիվ կիսահաղորդչի ետևում C 738 economրի տնտեսագետի ետևում C 314

Արտանետվող գազ C 120
Կաթսայի դասավորությունը U- աձեւ է, ունի երկու կոնվեկցիոն լիսեռ: Այրման պալատը պաշտպանվում է ճառագայթային գերտաքացուցիչի գոլորշիացման խողովակներով և պանելներով:

Շրջադարձային պալատի հորիզոնական գազատարի կրակատուփի առաստաղը պաշտպանված է առաստաղի գերտաքացուցիչի վահանակներով: Հետադարձ խցիկում և անցումային գազատարում տեղադրված է էկրանային գերտաքացուցիչ:

Հետադարձ խցիկի կողային պատերը և կոնվեկցիոն լիսեռների լանջերը զննում են պատի վրա տեղադրված ջրի էկոնոմիզատորի վահանակների միջոցով: Կոնվեկցիոն լիսեռները պարունակում են կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ և ջրի տնտեսիչ:

Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի փաթեթները տեղադրված են ջրի տնտեսիչի կասեցման խողովակների վրա:

Economրի էկոնոմիզատորի կոնվեկտիվ փաթեթներն ապահովված են օդափոխվող ճառագայթների վրա:

Կաթսա մտնող ջուրը հաջորդաբար անցնում է կախովի խողովակների, խտացուցիչների, պատի վրա տեղադրված ջրի էկոնոմիզատորի, կոնվեկտիվ ջրի տնտեսիչի միջոցով և մտնում է թմբուկ:

Թմբուկից գոլորշին մտնում է պատի վրա տեղադրված ճառագայթային գերտաքացուցիչի 6 վահանակ, ճառագայթումից մեկը մտնում է առաստաղ, առաստաղից դեպի էկրան, էկրանից մինչև առաստաղի պատ և ապա դեպի կոնվեկցիոն գերտաքացուցիչ: Գոլորշու ջերմաստիճանը վերահսկվում է իր երկու ներարկումներով »խտանյութով: Առաջին ներարկումն իրականացվում է էկրանի գերտաքացուցիչի առջևի բոլոր կաթսաների վրա, երկրորդը `K-4.5- ում և երրորդը` 5A ներարկումով կոնվեկտիվ կիսահաղորդչի մուտքի և ելքի փաթեթների միջև, երկրորդը `K-5A- ի ներարկում ծայրահեղ և միջին էկրանները:

Վառելիքի այրման համար անհրաժեշտ օդը տաքացնելու համար տեղադրվում են երեք վերականգնող օդափոխիչ, որոնք տեղակայված են կաթսայի հետնամասում: Կաթսայատունը հագեցած է երկու VDN-26 փչակ օդափոխիչով: II և ДН26х2А տիպի երկու ծխատար արտանետողներ:

Կաթսայի այրման պալատը ունի պրիզմատիկ ձև: Այրման պալատի չափերը լույսի ներքո.

Լայնությունը `14860 մմ

Խորությունը `6080 մմ

Այրման պալատի ծավալը 1644 մ 3 է:

Վառարանի ծավալի տեսանելի ջերմային սթրեսը 480 տ / ժամ բեռով. - գազի վրա 187.10 3 կկալ / մ 3 ժ;

Մազութի վրա - 190,10 3 կկալ / մ 3 ժ:

Այրման պալատը ամբողջովին պաշտպանված է դիայով: 60x6 64 մմ սկավառակով և գերտաքացման խողովակներով: Տարբեր ջերմային և հիդրավլիկ անհավասարակշռության շրջանառության զգայունությունը նվազեցնելու համար բոլոր գոլորշիացման էկրանները բաժանվում են, և յուրաքանչյուր հատված (վահանակ) անկախ շրջանառության շրջան է:

Կաթսայի այրիչ:

Մեծությունների քանակը Միավորներ չափել Գազ մազութ

1. Անվանական արտադրողականություն կգ / ժամ 9050 8400
2. Օդի արագությունը մ / վ 46 46
3. Գազի հոսքի արագություն մ / վ 160 -
4. Այրիչի դիմադրություն կգ / մ 2 150 150

օդով:
5. Առավելագույն արտադրող - նմ 3 / ժամ 11000

գազի կատարումը
6. Առավելագույն արտադրող - կգ / ժամ - 10000

մազութի սպառում:
7. Կարգավորման թույլատրելի սահման - 100-60% 100-60%

բեռնում անվանականից: անվանականից:
8. Գազի ճնշումը այրիչի դիմաց: կգ / մ 2 3500 -
9. Վառելիքի յուղի ճնշումը այրիչից առաջ - կգֆ / սմ 2 - 20

գողտրիկ
10. pressureնշման նվազագույն անկում - - - 7

նվազեցված մազութի կրճատումը:

բեռը

Այրիչի հակիրճ նկարագրություն `HMG տիպ:
Այրիչները բաղկացած են հետևյալ բաղադրիչներից.

ա) վոլուտ, որը նախատեսված է ուղեկցող ծածկոցներին ծայրամասային օդի միատեսակ մատակարարման համար,

բ) ուղեկցող փամփուշտները մուտքի մոտ տեղադրված են ծայրամասային օդի մատակարարման խցիկ: Ուղեկցող վահակները նախատեսված են ծայրամասային օդի հոսքը պղտորելու և դրա շրջադարձը փոխելու համար: Ուղղորդիչ ծածկոցները ծածկելով դրա շրջադարձի ավելացումը մեծացնում է ջահի կոնքը և նվազեցնում դրա սահմանը և հակառակը,

գ) օդի մատակարարման կենտրոնական պալատ, որը ներքին կողմում կազմված է խողովակի դիայի մակերեսով: 219 մմ, որը միևնույն ժամանակ ծառայում է դրանում և դրսից աշխատող յուղի վարդակ տեղադրել ՝ խողովակի մակերևույթով դիա: 478 մմ, որը միևնույն ժամանակ հնոցի ելքի մոտ գտնվող պալատի ներքին մակերեսն է, ունի 12 ֆիքսված ուղեկցող փարոս (վարդակ), որոնք նախատեսված են ջահի կենտրոնին ուղղված օդային հոսքը պտտեցնելու համար:

դ) ծայրամասային օդի մատակարարման պալատներ, որոնք ներքին կողմում ձևավորվել են խողովակի խոռոչի մակերեսով: 529 մմ, որը միաժամանակ հանդիսանում է գազի մատակարարման կենտրոնական պալատի արտաքին մակերեսը և խողովակի դիայի արտաքին մակերեսը: 1180 մմ, որը նաև ծայրամասային գազամատակարարման պալատի ներքին մակերեսն է,

ե) կենտրոնական գազամատակարարման պալատ `մի շարք վարդակներով դեպի անցք: 18 մմ (8 հատ) և մի շարք անցքերի դիա: 17 մմ (16 հատ): Nայրակալներն ու անցքերը տեղակայված են երկու շարքում `տեսախցիկի արտաքին մակերևույթի շրջագծի շուրջ,

զ) ծայրամասային գազի մատակարարման պալատ `երկու շարքով վարդակով անցնելու համար: 25 մմ `8 հատի և տրամագծի չափով: 14 մմ `32 հատի չափով: Վարդակները տեղակայված են պալատի ներքին մակերեսի շրջապատի շուրջ:

Օդի հոսքի արագությունը կարգավորելու համար այրիչները տեղադրվում են.

Այրիչին օդի մատակարարման ընդհանուր դարպաս,

Դարպաս ծայրամասային օդի մատակարարման համար,

Դարպասը կենտրոնական օդի մատակարարման վրա:

Որպեսզի օդը չծծվի վառարանի մեջ, յուղի վարդակի ուղեկցող խողովակի վրա տեղադրվում է կափույր:

0

Դասընթացի նախագիծ

TGM-84 կաթսայի միավորի ստուգման ջերմության հաշվարկ, E420-140-565 դասարան

Դասընթացի նախագծի առաջադրանք

  1. Կաթսայատան գործարանի համառոտ նկարագրություն .. …………………………………… ..…
  • Այրման խցիկ …………………………………………………… .. …… ..
  • Ներխմբային սարքեր ……………………………………. …….…
  • Գերմխուցիչ .. …… ..
    • Iationառագայթային գերտաքացուցիչ ………………………… ...
    • Առաստաղի գերտաքացուցիչ …………………………… ...
    • Էկրանային գերտաքացուցիչ …………………………… .. ……… ...
    • Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ ………………………… .. ……….
  • Economրի տնտեսագետ
  • Վերականգնող օդափոխիչ ater.
  • Heatingեռուցման մակերեսների մաքրում ...
  1. Կաթսայի հաշվարկ …………………………………………………………….

2.1. Վառելիքի բաղադրությունը ………. ………

2.2. Այրման արտադրանքի ծավալների և էնթալպիաների հաշվարկ

2.3. Heatերմային հաշվեկշիռը և վառելիքի գնահատված գնահատումը

2.4. Այրման պալատի հաշվարկ …………………………………………… .. …… ...

2.5. Կաթսայի գերտաքացուցիչների հաշվարկ ..

2.5.1 Պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչի հաշվարկ …………………………..

2.5.2. Առաստաղի գերտաքացուցիչի հաշվարկ ...

2.5.3. Էկրանի գերտաքացուցիչի հաշվարկ ……………………….

2.5.4. Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի հաշվարկ ………………… ...

2.6. Եզրակացություն ……………………………………………………………… ..

  1. Մատենագիտություն.

Առաջադրանքը

Անհրաժեշտ է կատարել E420-140-565 ապրանքանիշի TGM-84 կաթսայատան միավորի ստուգիչ ջերմային հաշվարկ:

Ստուգման ջերմային հաշվարկի մեջ `ըստ տվյալ բեռի և վառելիքի կաթսայի ընդունված նախագծի և չափսերի, ջրի, գոլորշու, օդի և գազերի ջերմաստիճանը անհատական ​​ջեռուցման մակերեսների, արդյունավետության, վառելիքի սպառման, սպառման և արագությունների միջև: որոշվում են գոլորշու, օդի և արտանետվող գազերի:

Ստուգման հաշվարկը կատարվում է տվյալ վառելիքի վրա աշխատելիս կաթսայի արդյունավետությունն ու հուսալիությունը գնահատելու, վերակառուցման անհրաժեշտ միջոցառումները բացահայտելու, օժանդակ սարքավորումներ ընտրելու և հաշվարկների համար նախնական նյութեր ստանալու համար. Աերոդինամիկական, հիդրավլիկ, մետաղի ջերմաստիճան, խողովակի ուժ, ուժգնություն Խողովակների մոխրի մաշվածություն, կոռոզիայից և այլն ...

Նախնական տվյալներ.

  1. Անվանական գոլորշու հզորություն D 420 տ / ժամ
  2. Կերակրեք ջրի ջերմաստիճանը t pw 230 ° С
  3. Գերմարդացված գոլորշու ջերմաստիճանը 555 ° С
  4. Գերմաթաղանթի ճնշումը 14 ՄՊա
  5. Կաթսայի թմբուկում աշխատանքային ճնշում 15,5 ՄՊա
  6. Սառը օդի ջերմաստիճանը 30 ° С
  7. Արտանետվող գազի ջերմաստիճանը 130 ... 160 ° С
  8. Վառելիք բնական գազի գազատար Նադիմ-Պունգա-Տուրա-Սվերդլովսկ-Չելյաբինսկ
  9. 35590 կJ / մ 3 մաքուր կալորիականություն
  10. Կրակատուփի ծավալը 1800 մ 3
  11. Էկրանի խողովակների տրամագիծը 62 * 6 մմ
  12. Էկրանի խողովակների բարձրությունը 60 մմ է:
  13. Փոխանցման տուփի խողովակի տրամագիծը 36 * 6
  14. Անցակետի խողովակների դասավորությունը բարակ է
  15. Անցակետերի խողովակների լայնակի քայլը S 1 120 մմ
  16. Հսկիչ կետի խողովակների երկայնական քայլը S 2 60 մմ
  17. ՓՀԷԿ-ի խողովակների տրամագիծը 33 * 5 մմ
  18. ՊՄԳ խողովակների տրամագիծը 54 * 6 մմ
  19. Այրման արտադրանքի անցման համար ազատ հոսքի տարածք 35.0 մմ

1. TGM-84 գոլորշու կաթսայի նպատակը և հիմնական պարամետրերը:

TGM-84 շարքի կաթսայատան ստորաբաժանումները նախատեսված են վառելանյութ կամ բնական գազ վառելիս բարձր ճնշման գոլորշի առաջացնելու համար:

  1. Գոլորշի կաթսայի համառոտ նկարագրություն:

TGM-84 շարքի բոլոր կաթսաները ունեն U- աձեւ դասավորվածություն և բաղկացած են այրման պալատից, որը բարձրացող գազի խողովակ է և ներքևի կոնվեկցիոն լիսեռ, որը վերին մասում միացված է հորիզոնական գազատարով:

Այրման պալատը պարունակում է գոլորշիացման էկրաններ և պատին տեղադրված ճառագայթային գերտաքացուցիչ: Վառարանի վերին մասում (կաթսայի որոշ փոփոխություններում և հորիզոնական գազի ծորանում) կա էկրանային գերտաքացուցիչ: Կոնվեկցիոն լիսեռում կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչը և ջրի տնտեսիչը տեղադրվում են շարքով (գազի հոսքի երկայնքով): Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչից հետո կոնվեկտիվ լիսեռը բաժանված է երկու գազատարի, որոնցից յուրաքանչյուրը պարունակում է ջրի տնտեսիչի մեկ հոսք: Economրի էկոնոմիզատորի ետևում ծխատարը շրջադարձ է կատարում, որի ստորին մասում մոխրի և գնդակոծման ցատկողներ կան: Վերականգնվող պտտվող օդափոխիչները տեղադրվում են կաթսայատանից դուրս ՝ կոնվեկցիոն լիսեռի ետևում:

1.1. Վառարանների պալատ:

Այրման պալատը ունի պրիզմատիկ ձև և հատակագծում ունի 6016x14080 մմ չափսի ուղղանկյուն: Բոլոր տեսակի կաթսաների այրման պալատի կողային և հետևի պատերը պաշտպանված են 60x6 մմ տրամագծով գոլորշիացնող խողովակներով, պողպատից պատրաստված 64 մմ բարձրությամբ 20 առջևի պատի վրա կա ճառագայթային գերտաքացուցիչ, որի դիզայնը նկարագրված է ստորև Կրկնակի լուսային էկրանը այրման պալատը բաժանում է երկու կիսահրդեհային պալատների: Կրկնակի բարձրության էկրանը բաղկացած է երեք վահանակներից և կազմավորվում է 60x6 մմ տրամագծով խողովակներով (պողպատ 20): Առաջին վահանակը բաղկացած է քսան վեց խողովակներից `64 մմ խողովակի բարձրությամբ: երկրորդ վահանակը բաղկացած է քսանութ խողովակներից, որոնց բարձրությունը 64 մմ խողովակների միջև է: երրորդ վահանակը բաղկացած է քսանինը խողովակներից, խողովակների արանքները 64 մմ են: Կրկնակի էկրանին մուտքի և ելքի կոլեկտորները պատրաստվում են 273x32 մմ տրամագծով խողովակներից (պողպատե 20): Կրկնակի լուսային էկրանը ձողերով կախված է առաստաղի մետաղական կառուցվածքներից և ջերմային ընդլայնման ընթացքում շարժվելու ունակություն ունի: Կիսավառարանների երկայնքով ճնշումը հավասարեցնելու համար կրկնակի բարձրությամբ էկրանը ունի խողովակաշարերով ձևավորված պատուհաններ:

Կողային և հետևի էկրանները կառուցվածքայինորեն նույնական են TGM-84 կաթսաների բոլոր տեսակների համար: Ստորին մասում գտնվող կողմնային էկրանները կազմում են սառը ձագարի ներքևի լանջերը `15 0 թեքությամբ դեպի հորիզոնական: Կրակման կողմից օջախի խողովակները ծածկված են կրակե աղյուսների շերտով և քրոմիտային զանգվածի շերտով: Այրման պալատի վերին և ստորին մասերում կողային և հետևի էկրանները միացված են համապատասխանաբար 219x26 մմ և 219x30 մմ տրամագծով կոլեկտորների: Թիկունքի էկրանի վերին կոլեկտորները պատրաստված են 219x30 մմ տրամագծով խողովակներից, ստորինները ՝ 219x26 մմ տրամագծով խողովակներից: Էկրանների կոլեկտորների նյութը պողպատ է. 20 Էկրանների կոլեկտորների ջրամատակարարումն իրականացվում է 159x15 մմ և 133x13 մմ տրամագծով խողովակներով: Գոլորշու-ջրի խառնուրդը հանվում է 133x13 մմ տրամագծով խողովակների միջոցով: Էկրանային խողովակները կցվում են կաթսայի շրջանակի ճառագայթներին `վառարանի մեջ չթեքվելուց խուսափելու համար: Կողային էկրանի վահանակներն ու կրկնակի բարձրությամբ էկրանն ունեն չորս աստիճանի կցորդներ, հետևի էկրանի վահանակներն ունեն երեք աստիճան: Հրդեհային պատի վահանակների կասեցումն իրականացվում է ձողերով և թույլ է տալիս խողովակների ուղղահայաց շարժում:

Վահանակների մեջ խողովակները տեղադրված են 12 մմ տրամագծով, 80 մմ երկարությամբ եռակցված ձողերով, նյութը `պողպատ 3kp:

Շրջանառության վրա անհավասար ջեռուցման ազդեցությունը նվազեցնելու համար այրման պալատի բոլոր էկրանները բաժանվում են. Կոլեկտորներով խողովակները պատրաստվում են վահանակի տեսքով, որոնցից յուրաքանչյուրը շրջանառության առանձին շրջան է: Ընդհանուր առմամբ, կրակատուփում կա տասնհինգ վահանակ. Հետևի էկրանը ունի վեց վահանակ, երկաստիճան էկրան և յուրաքանչյուր կողային էկրան ունի երեք վահանակ: Յուրաքանչյուր հետևի էկրանի վահանակ բաղկացած է երեսունհինգ գոլորշիացնող խողովակներից, երեք ջրի մուտքային խողովակներից և երեք ջրատար խողովակներից: Յուրաքանչյուր կողային էկրանի վահանակ բաղկացած է երեսուն մեկ գոլորշիացնող խողովակներից:

Այրման պալատի վերին մասում կա հետևի էկրանի խողովակներից կազմված ելուստ (վառարանի խորքում), ինչը նպաստում է գերտաքացուցիչի առջևի մասի ավելի լավ լվացմանը արտանետվող գազերի միջոցով:

1.2. Ներխմբային սարքեր:

1 - բաշխիչ տուփ; 2 - ցիկլոնային տուփ; 3 - ջրահեռացման տուփ; 4 - ցիկլոն; 5 - ծղոտե ներքնակ; 6 - արտակարգ արտահոսքի խողովակ; 7 - ֆոսֆատացման կոլեկտոր; 8 - գոլորշու ջեռուցման կոլեկտոր; 9 - ծակոտած առաստաղի թերթ; 10 - կերակրման խողովակ; 11 - պղպջակների թերթ:

Այս կաթսայատանը TGM-84 օգտագործում է երկաստիճան գոլորշիացման սխեմա: Թմբուկը մաքուր խցիկ է և գոլորշիացման առաջին փուլն է: Թմբուկի ներքին տրամագիծը 1600 մմ է և պատրաստված է 16GNM պողպատից: Թմբուկի պատի հաստությունը 89 մմ: Թմբուկի գլանաձեւ մասի երկարությունը 16200 մմ է, թմբուկի ընդհանուր երկարությունը `17990 մմ:

Գոլորշիացման երկրորդ փուլը արտաքին ցիկլոններն են:

Գոլորշի-ջրի խառնուրդը գոլորշի հաղորդող խողովակների միջով հոսում է կաթսայի թմբուկի մեջ `ցիկլոնների բաշխիչ ջրատարների մեջ: Cycիկլոններում գոլորշին առանձնանում է ջրից: Theիկլոններից ջուրը ջրահեռացվում է սկուտեղների մեջ, իսկ առանձնացված գոլորշին սնվում է լվացող սարքի տակ:

Գոլորշիով լվացումը իրականացվում է կերակրման ջրի շերտում, որն ամրացված է ծակոտած թերթիկի վրա: Գոլորշին անցնում է ծակոտած թերթիկի անցքերով և բարբանում է կերային ջրի շերտի միջով ՝ ազատվելով աղերից:

Բաշխիչ տուփերը տեղակայված են ողողման սարքի վերևում և ջրի ստորգետնյա հատվածում ջրահեռացման համար անցքեր ունեն:

Թմբուկում ջրի միջին մակարդակը երկրաչափական առանցքից ցածր է 200 մմ: -Րի նշող սարքերի վրա այս մակարդակը ընդունվում է որպես զրո: Ամենաբարձր և ամենացածր մակարդակները միջինից 75 մ ցածր և բարձր են: Կաթսայի արտահոսքը կանխելու համար թմբուկում տեղադրվում է վթարային արտահոսքի խողովակ, որը թույլ է տալիս արտանետել ջրի ավելցուկային քանակ, բայց ոչ ավելի, քան միջինից: մակարդակ

Կաթսայի ջրի ֆոսֆատներով մաքրման համար թմբուկի ստորին մասում տեղադրվում է խողովակ, որի միջոցով ֆոսֆատները ներմուծվում են թմբուկի մեջ:

Թմբուկի ստորին մասում կա թմբուկի գոլորշու տաքացման երկու կոլեկտոր: Steamամանակակից գոլորշու կաթսաներում դրանք օգտագործվում են միայն կաթսայի դադարեցման ժամանակ թմբուկի արագ սառեցման համար: «Վերևից ներքև» թմբուկի մարմնի ջերմաստիճանի միջև հարաբերակցության պահպանումն իրականացվում է ռեժիմի միջոցներով:

1.3. Գերհեռացնող:

Բոլոր կաթսաների վրա գերտաքացուցիչի մակերեսները տեղակայված են այրման պալատի, հորիզոնական ծխատարի և կոնվեկցիոն լիսեռի մեջ: Heatերմության ընկալման բնույթով գերտաքացուցիչը բաժանված է երկու մասի ՝ ճառագայթային և կոնվեկտիվ:

Radiationառագայթման մասը ներառում է ճառագայթային պատի գոլորշու գերտաքացուցիչը (ԱԷԿ), էկրանների առաջին փուլը և առաստաղի գերտաքացուցիչի մի մասը, որը գտնվում է այրման պալատի վերևում:

Կոնվեկտիվ մասը ներառում է. Էկրանի գերտաքացուցիչի մի մասը (կրակատուփից ուղղակի ճառագայթում չստանալով), առաստաղի գերտաքացուցիչը և կոնվեկցիոն գերտաքացուցիչը:

Սուպերմարկետի սխեման նախագծված է որպես երկու հոսք `յուրաքանչյուր հոսքի ներսում գոլորշու բազմակի խառնմամբ և կաթսայի լայնության երկայնքով գոլորշու փոխանցմամբ:

Գերմատաքացուցիչների սխեմատիկ դիագրամ:

1.3.1. Radառագայթային գերտաքացուցիչ:

TGM-84 շարքի կաթսաների վրա ճառագայթային գերտաքացուցիչի խողովակները ցուցադրում են այրման պալատի դիմային պատը 2000 մմ-ից մինչև 24600 մմ բարձրությունից և բաղկացած են վեց վահանակներից, որոնցից յուրաքանչյուրը անկախ շրջան է: Վահանակների խողովակները ունեն 42x5 մմ տրամագիծ, պատրաստված են պողպատից 12Kh1MF, տեղադրված են 46 մմ բարձրությամբ:

Յուրաքանչյուր վահանակում կա քսաներկու հեղեղատար, մնացածը ՝ վերամբարձ: Բոլոր վահանակների կոլեկտորները գտնվում են ջեռուցվող տարածքից դուրս: Վերին կոլեկտորները ձողերով կախված են առաստաղի մետաղական կառուցվածքներից: Խողովակների ամրացումը վահանակներում իրականացվում է spacer շերտերով և եռակցված ձողերով: Theառագայթող գերտաքացուցիչի վահանակներում կատարվում են այրիչներ տեղադրելու համար էլեկտրական լարեր և դիտահորերի և անցքերի անցքերի գլխիկների էլեկտրալարեր:

1.3.2. Առաստաղի գերտաքացուցիչ:

Առաստաղի գերտաքացուցիչը գտնվում է այրման պալատի, հորիզոնական ծխատարի և կոնվեկցիոն լիսեռի վերևում: Առաստաղը պատրաստվել է բոլոր կաթսաների վրա `32x4 մմ տրամագծով խողովակներից` երեք հարյուր իննսուն չորս խողովակների չափով, տեղադրված 35 մմ բարձրությամբ: Առաստաղի խողովակները ամրացվում են հետևյալ կերպ. Ուղղանկյուն շերտերը մի ծայրով եռակցվում են առաստաղի գերտաքացուցիչի խողովակներին, մյուսը ՝ հատուկ ճառագայթներին, որոնք ձողերով կասեցվում են առաստաղի մետաղական կառուցվածքներին: Առաստաղի խողովակների երկարությամբ կա ամրացման ութ շարք:

1.3.3. Շիրմովի գերտաքացուցիչ (ՓՀԷԿ):

TGM-84 շարքի կաթսաների վրա տեղադրվում են երկու տեսակի ուղղահայաց էկրաններ: U- ձեւավորված էկրաններ `տարբեր երկարությունների պարույրներով և ստանդարտացված էկրաններ` նույն երկարության ոլորուններով: Էկրանները տեղադրվում են կրակատուփի վերին մասում և կրակատուփի ելքի պատուհանում:

Նավթի կաթսաների վրա U- աձեւ էկրանները տեղադրվում են մեկ կամ երկու շարքերում: Գազի յուղի կաթսաների վրա միասնական էկրանները տեղադրվում են երկու շարքով:

Յուրաքանչյուր U- տեսքով էկրանի ներսում կա քառասունմեկ մարտկոց, որոնք տեղադրված են 35 մմ բարձրությամբ, յուրաքանչյուր շարքում կան տասնութ էկրաններ, էկրանների միջև 455 մմ բարձրությամբ:

Միավորված էկրանների ներսում կծիկների միջև քայլը 40 մմ է, յուրաքանչյուր շարքում տեղադրված է երեսուն էկրան, որոնցից յուրաքանչյուրը քսան երեք կծիկ ունի: Էկրանի մեջ պարույրների հեռավորությունը կատարվում է սանրերի և սեղմիչների միջոցով, որոշ նմուշներում ՝ ձողերը եռակցելով:

Էկրանի գերտաքացուցիչի կախոցը կատարվում է առաստաղի մետաղական կառուցվածքների վրա, օգտագործելով կոլեկտորների ականջներին եռակցված ձողեր: Այն դեպքում, երբ կոլեկտորները գտնվում են մեկը մյուսից վեր, ապա ստորին կոլեկտորը կասեցվում է վերևից, իսկ դա, իր հերթին, ձողերով դեպի առաստաղ:

1.3.4. Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ (KPP):

Հաղորդիչ գերտաքացուցիչի (KPP) դիագրամ:

TGM-84 տիպի կաթսաների վրա հորիզոնական տիպի կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչը տեղակայված է կոնվեկցիոն լիսեռի սկզբում: Գերմատաքացուցիչը կրկնակի հոսք է, և յուրաքանչյուր հոսք սիմետրիկորեն տեղավորված է կաթսայի առանցքի համեմատ:

Գերմաթաղանթի մուտքի փուլի փաթեթների կախոցը կատարվում է կոնվեկցիոն լիսեռի կախովի խողովակների վրա:

Ելքի (երկրորդ) փուլը գտնվում է նախ `գազատարների երկայնքով գտնվող կոնվեկցիոն լիսեռում: Այս փուլի պարույրները նույնպես պատրաստված են 38x6 մմ տրամագծով խողովակներից (պողպատե 12X1MF) նույն աստիճաններով: Մուտքի կոլեկտորներ ՝ 219x30 մմ տրամագծով, ելք ՝ 325x50 մմ տրամագծով (պողպատ 12X1MF):

Ամրացնելը և հեռավորությունը նման են մուտքի փուլին:

Կաթսայատան որոշ տարբերակներում գերտաքացուցիչները տարբերվում են վերը նկարագրվածից `մուտքի և ելքի վերնագրերի չափի և կծիկի տուփերի աստիճանների առումով:

1.4. Economրի տնտեսագետ

Economրի տնտեսիչը տեղակայված է կոնվեկցիոն լիսեռում, որը բաժանված է երկու գազատարի: Economրի տնտեսագետի յուրաքանչյուր հոսքը տեղակայված է համապատասխան գազատարում `կազմելով երկու զուգահեռ անկախ հոսանք:

Յուրաքանչյուր գազատարի բարձրության երկայնքով ջրի տնտեսիչը բաժանված է չորս մասի, որոնց միջև կան 665 մմ բարձրությամբ բացվածքներ (որոշ կաթսաների վրա, բացվածքներն ունեն 655 մմ բարձրություն) ՝ վերանորոգման աշխատանքների համար:

Էկոնոմիզատորը պատրաստվում է 25x3.3 մմ տրամագծով խողովակներից (պողպատ 20), իսկ մուտքային և ելքային բազմազանները `219x20 մմ տրամագծով (պողպատ 20):

Economրի էկոնոմիզատորի փաթեթները կազմված են 110 երկվորյակ վեցուղային պարույրներից: Փաթեթները դասավորված են լայնակի քայլով S 1 = 80 մմ և երկայնական քայլով S 2 = 35 մմ:

Economրի տնտեսիչի պարույրները տեղակայված են կաթսայի ճակատին զուգահեռ, իսկ կոլեկտորները տեղակայված են գազի խողովակից դուրս ՝ կոնվեկցիոն լիսեռի կողային պատերին:

Փաթեթների մեջ պարույրների միջև հեռավորությունն իրականացվում է դարակաշարերի հինգ շարքով, որոնց գանգուր այտերը երկու կողմից ծածկում են պարույրը:

Economրի տնտեսագետի վերին մասը ապահովվում է ծխատարի ներսում տեղակայված և օդով սառեցված երեք ճառագայթով: Հաջորդ մասը (երկրորդը գազերի ուղղությամբ) կասեցվում է վերը նշված սառեցված ճառագայթներից `օգտագործելով տարածված դարակաշարեր: Economրի տնտեսիչի ստորին երկու մասերի տեղադրումը և կասեցումը նույնական են առաջին երկու մասերի հետ:

Սառեցված ճառագայթները պատրաստվում են գլանաձև պողպատից և ծածկված ջերմապաշտպանիչ բետոնով: Վերևում բետոնը պատված է մետաղական թիթեղով, որը պաշտպանում է ճառագայթները հարվածի հարվածից:

Theխատար գազի շարժման ուղղությամբ առաջին կծիկներն ունեն պողպատից պատրաստված մետաղական թիթեղներ 3 ՝ դրանք կրակոցից մաշվածությունից պաշտպանելու համար:

Economրի էկոնոմիզատորի մուտքային և ելքային բազմազաններն ունեն 4 շարժական հենակ ՝ ջերմաստիճանի շարժումները փոխհատուցելու համար:

Economրի տնտեսիչի մեջ միջավայրի շարժումը հակառակ հոսանք է:

1.5. Վերականգնող օդափոխիչ.

Օդը ջեռուցելու համար կաթսայատանը ունի երկու վերականգնող պտտվող օդափոխիչ RRV-54:

RVP դիզայն. Ստանդարտ, առանց շրջանակի, օդափոխիչը տեղադրվում է շրջանակի տեսակի հատուկ երկաթբետոնե պատվանդանի վրա, և բոլոր օժանդակ միավորները կցվում են հենց օդափոխիչի վրա:

Ռոտորի կշիռը փոխանցվում է ստորին հենակետում տեղադրված մղիչ գնդաձեւ կրիչի միջոցով ՝ կրիչի ճառագայթին, հիմքի չորս հենակներով:

Օդային վառարանը 5400 մմ տրամագծով և 2250 մմ բարձրությամբ ռոտոր է, որը պտտվում է ուղղահայաց լիսեռի վրա, փակված է ամրացված մարմնի ներսում: Ուղղահայաց խցանները ռոտորը բաժանում են 24 հատվածների: Յուրաքանչյուր հատված բաժանարարների միջոցով բաժանվում է 3 բաժանման, որոնց մեջ տեղադրվում են ջեռուցման պողպատե թերթերի փաթեթներ: Atingեռուցման սավանները, հավաքված փաթեթներով, դասավորված են ռոտորի բարձրության երկայնքով երկու աստիճանի: Վերին շերտն առաջինն է գազերի ընթացքում, ռոտորի «տաք մասն է», ներքևը ՝ «սառը»:

1200 մմ բարձրության «տաք մասը» պատրաստված է 0.7 մմ հաստությամբ ծալքավոր միջադիրներից: Երկու սարքերի «տաք մասի» ընդհանուր մակերեսը 17896 մ 2 է: 600 մմ բարձրությամբ «սառը մասը» պատրաստված է 1.3 մմ հաստությամբ spacer ծալքավոր թերթերից: Coldեռուցման «սառը մասի» ընդհանուր ջեռուցման մակերեսը 7733 մ 2 է:

Ռոտորների միջսենյակային խցանների և փաթեթավորման տուփերի միջև եղած բացերը լցվում են առանձին լրացուցիչ փաթեթավորման թերթերով:

Գազերն ու օդը մտնում են ռոտոր և դրանից հանվում են հատուկ շրջանակի վրա հենված և օդափոխիչի ստորին ծածկոցների ճյուղային խողովակներին միացված ծորաններով: Coversածկոցները պատյանի հետ միասին կազմում են օդափոխիչի վառարանը:

Ստորին ծածկով մարմինը հենվում է հիմքի վրա տեղադրված հենակներին և ստորին հենակետի կրող փնջին: Ուղղահայաց պատյանները բաղկացած են 8 հատվածներից, որոնցից 4-ը կրող են:

Ռոտորի ռոտացիան իրականացվում է էլեկտրական շարժիչի միջոցով փոխանցումատուփով `քորոցային փոխանցման միջոցով: Պտտման արագություն - 2 rpm:

Ռոտորների փաթեթավորման փաթեթները հերթափոխով անցնում են գազի ուղով, տաքացվում են արտանետվող գազերից և օդային ուղով կուտակված ջերմությունը փոխանցում են օդի հոսքին: Eachամանակի յուրաքանչյուր պահի 24-ից 13 հատված ընդգրկված է գազի ուղիում, իսկ 9 հատված օդային ուղու վրա, իսկ 2 հատված ծածկված է կնքող ափսեներով և անաշխատունակ է շահագործումից:

Օդի ներծծումը կանխելու համար (գազի և օդի հոսքերի խիստ տարանջատում) կան ճառագայթային, ծայրամասային և կենտրոնական կնիքներ: Radառագայթային կնիքները բաղկացած են պողպատե հորիզոնական շերտերից, որոնք տեղադրված են ճառագայթային ռոտորային խցանների վրա `ճառագայթային շարժական թիթեղներ: Յուրաքանչյուր ափսե ամրացված է վերևի և ներքևի ծածկոցներին `երեք կարգավորիչ պտուտակներով: Կնիքների բացերի ճշգրտումը կատարվում է թիթեղները բարձրացնելով և իջեցնելով:

Ipայրամասային կնիքները բաղկացած են ռոտորային եզրերից, որոնք պտտվում են տեղադրման ժամանակ և շարժական չուգուն բարձիկներից: Բարձիկներն ուղեցույցների հետ միասին ամրացված են RVP պատյանի վերին և ստորին ծածկոցների վրա: Բարձերը ճշգրտվում են հատուկ կարգավորիչ պտուտակներով:

Ներքին լիսեռի կնիքները նման են ծայրամասային կնիքներին: Արտաքին լիսեռի կնիքները լցոնման տուփի տեսակ են:

Գազերի անցման անվճար խաչմերուկ. Ա) «սառը մասում» `7,72 մ 2:

բ) «տաք մասում» `19,4 մ 2:

Ազատ օդային անցում. Ա) «տաք մասում» `13,4 մ 2:

բ) «սառը մասում» `12,2 մ 2:

1.6. Heatingեռուցման մակերեսների մաքրում:

Կրակոցների մաքրումը օգտագործվում է ջեռուցման մակերեսները և ջրատարը մաքրելու համար:

Heatingեռուցման մակերեսները մաքրելու կրակահարման մեթոդում օգտագործվում է 3-5 մմ չափի կլոր ձևի չուգունի կրակոց:

Կրակոցների մաքրման շրջանի բնականոն աշխատանքի համար խցանում պետք է լինի մոտ 500 կգ կրակոց:

Օդի արտանետիչը միացնելիս ստեղծվում է անհրաժեշտ օդի արագությունը օդաճնշական խողովակի միջոցով կրակոցը բարձրացնելու համար կոնվեկտիվ լիսեռը կրակոց բռնողի մեջ: Կրակոցների բռնողից արտանետվող օդը արտանետվում է մթնոլորտ, և կրակոցը կոնաձև բռնկիչի միջոցով, միջանկյալ խցիկ մետաղալարով և կրակոցի բաժանարարի միջոցով ինքնահոսով հոսում է կրակված ջրատարների մեջ:

Անջատիչներում թեք դարակների միջոցով դանդաղեցնում է կրակոցի հոսքի արագությունը, որից հետո կրակոցը ընկնում է գնդաձեւ տարածողների վրա:

Մաքրման մակերեսների միջով անցնելով ՝ ծախսված կրակոցը հավաքվում է վազքի մեջ, որի ելքի մոտ տեղադրվում է օդի տարանջատիչ: Առանձնացնողը ծառայում է մոխիրը տարանջատված հոսքից տարանջատելու և խցիկը մաքուր պահելու համար `բաժանարարի միջոցով գազի ծորան մտնող օդի միջոցով:

Օդի մեջ ընկած մոխրի մասնիկները խողովակի միջոցով վերադառնում են արտանետվող գազերի ակտիվ շարժման գոտի և դրանցով տարվում են կոնվեկցիոն լիսեռից դուրս: Մոխրից մաքրված կրակոցը փոխանցվում է տարանջատողի ցնցող լույսի միջով և խցիկի մետաղական ցանցի միջով: Խցիկից կրակոցը կրկին լցվում է օդաճնշական փոխանցող խողովակի մեջ:

Կոնվեկցիոն լիսեռը մաքրելու համար տեղադրվել են 5 շղթաներ ՝ 10 կրակոցով:

Մաքրող խողովակների հոսքի միջով անցած կրակոցի քանակն աճում է փաթեթի նախնական աղտոտման աստիճանի բարձրացմամբ: Հետևաբար, տեղադրման շահագործման ընթացքում պետք է ձգտել կրճատել մաքրումների միջև ընդմիջումները, ինչը թույլ է տալիս համեմատաբար փոքր մասերի կրակոցը մակերեսը մաքուր վիճակում պահել, և, հետևաբար, ամբողջ ընկերության համար ստորաբաժանումների շահագործման ընթացքում, ունեն աղտոտման գործակիցների նվազագույն մեծություններ:

Արտանետիչի մեջ վակուում ստեղծելու համար ներարկման բլոկից օդը օգտագործվում է 0.8-1.0 մթնոլորտ ճնշմամբ և 30-60 o C ջերմաստիճանով:

  1. Կաթսայի հաշվարկը:

2.1. Վառելիքի կազմը.

2.2. Օդի և այրման արտադրանքի ծավալների և էնդալպիաների հաշվարկ:

Օդի և այրման արտադրանքի ծավալների հաշվարկները ներկայացված են Աղյուսակ 1-ում:

Էնթալպիայի հաշվարկը.

  1. Տեսականորեն պահանջվող օդի էնթալպիան հաշվարկվում է բանաձևով

որտեղ է 1 մ 3 օդի էնթալպիան, կJ / կգ:

Այս էնթալպիան կարելի է գտնել նաև XVI աղյուսակից:

  1. Այրման արտադրանքի տեսական ծավալի էնթալպիան հաշվարկվում է բանաձևով

որտեղ, - 1 մ 3 տրիատոմիկ գազերի էնդալպիա, ազոտի տեսական ծավալ, ջրային գոլորշիների տեսական ծավալ:

Մենք գտնում ենք այս էնթալպիան ամբողջ ջերմաստիճանի տիրույթի համար և ստացված արժեքները մուտքագրում աղյուսակ 2:

  1. Ավելորդ օդի էնթալպիան հաշվարկվում է բանաձևով

որտեղ է ավելցուկային օդի գործակիցը և հայտնաբերվում է ըստ XVII և XX աղյուսակների

  1. Այրման արտադրանքի էնդալպիան a> 1-ում հաշվարկվում է բանաձևով

Մենք գտնում ենք այս էնթալպիան ամբողջ ջերմաստիճանի տիրույթի համար և ստացված արժեքները մուտքագրում աղյուսակ 2:

2.3. Heatերմային հաշվեկշիռը և վառելիքի սպառման գնահատումը:

2.3.1. Heatերմային կորուստների հաշվարկ:

Կաթսայի միավորին մատակարարվող ջերմության ընդհանուր քանակը կոչվում է մատչելի ջերմություն և նշանակված է: Կաթսայի միավորը թողած ջերմությունը օգտակար ջերմության և ջերմային կորուստների հանրագումար է, կապված գոլորշու կամ տաք ջրի արտադրության տեխնոլոգիական գործընթացի հետ: Հետեւաբար, կաթսայի ջերմային հաշվեկշիռը. = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

որտեղ է առկա ջերմությունը, կJ / մ 3:

Q 1 - օգտակար ջերմություն, որը պարունակվում է գոլորշու մեջ, կJ / կգ:

Q 2 - ջերմության կորուստ արտանետվող գազերով, կJ / կգ:

Q 3 - ջերմության կորուստ այրման քիմիական անավարտությունից, կJ / կգ:

Q 4 - ջերմության կորուստ այրման մեխանիկական անբավարարությունից, կJ / կգ:

Q 5 - արտաքին հովացումից ջերմության կորուստ, կJ / կգ:

Q 6 - հեռացված խարամի մեջ պարունակվող ֆիզիկական ջերմությունից ջերմության կորուստներ, գումարած `կաթսայի շրջանառության շղթայում չընդգրկված հովացման վահանակների և ճառագայթների կորուստները, կJ / կգ:

Կաթսայի ջերմային հաշվեկշիռը կազմվում է կայուն ջերմային ռեժիմի հետ կապված, և ջերմության կորուստները արտահայտվում են որպես մատչելի ջերմության տոկոս:

Heatերմային կորուստների հաշվարկը ներկայացված է աղյուսակ 3-ում:

Նշումներ 3-րդ աղյուսակում.

H y - արտանետվող գազի էնթալպիա, որոշվում է ըստ աղյուսակ 2-ի:

  • N սառը - ճառագայթների և վահանակների ճառագայթային ընկալման մակերեսը, մ 2;
  • Q to - գոլորշու կաթսայի օգտակար հզորությունը:

    • 2.3.2. Արդյունավետության և վառելիքի սպառման հաշվարկ:

    Գոլորշու կաթսայի արդյունավետության գործակիցը օգտակար ջերմության և մատչելի ջերմության հարաբերակցությունն է: Բաժնի կողմից առաջացած օգտակար ոչ բոլոր ջերմությունն է ուղղված սպառողին: Եթե ​​արդյունավետությունը որոշվում է առաջացած ջերմությամբ, ապա այն կոչվում է համախառն, եթե արձակված ջերմության դեպքում ՝ ցանց:

    Արդյունավետության և վառելիքի սպառման հաշվարկը ներկայացված է 3-րդ աղյուսակում:

    Աղյուսակ 1:

    Հաշվարկված արժեք

    Նշանակում

    Չափս

    Հաշվարկ կամ հիմնավորում

    Տեսական մեծություն

    անհրաժեշտ է

    ամբողջականի համար

    վառելիքի այրումը:

    0,0476(0,5*0+0,5*0++1,5*0+(1+4/4)*98,2+

    +(2+6/4)*0,4+(3+8/4)*0,1+

    +(4+10/4)*0,1+(5+12/4)*0,0+(6+14/4)*0,0)*0,005-0)

    Տեսական

    ազոտի ծավալը

    0,79 9,725 + 0,01 1

    տրիատոմիկ

    *98,2+2*0,4+3*0,1+4*

    *0,1+5*0,0+6*0,0)

    Տեսական

    ջրի ծավալ

    0,01(0+0+2*98,2+3*0,0,4+3*0,1+5*0,1+6*0,0+7*0++0,124*0)+0,0161*

    Volրի ծավալ

    2,14+0,0161(1,05-

    Okeխի ծավալը

    2.148+ (1.05-1) 9.47

    Եռատոմի ծավալային ֆրակցիաներ

    r RO 2, r H 2 O

    Չոր գազի խտությունը ստանդարտ մակարդակում

    Այրման արտադրանքի զանգված

    G G = 0,7684 + (0/1000) +

    1.306 1.05 9.47

    Աղյուսակ 2

    Atingեռուցման մակերես

    Heatingեռուցման մակերեսից հետո ջերմաստիճանը, 0 С.

    H 0 B, կJ / մ 3

    H 0 G, կJ / մ 3

    H B g, kJ / մ 3

    Այրման պալատի վերին մասը,

    a T = 1,05 + 0,07 = 1,12

    Էկրանի գերտաքացուցիչ,

    a spe = 1,12 + 0 = 1,12

    Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ,

    a kpe = 1,12 + 0,03 = 1,15

    Economրի տնտեսագետ

    ա ԵԿ = 1,15 + 0,02 = 1,17

    Օդային վառարան

    ա VP = 1,17 + 0,15 + 0,15 = 1,47

    Աղյուսակ 3:

    Հաշվարկված արժեք

    Նշանակում

    Չափս

    Հաշվարկ կամ հիմնավորում

    Արդյունք

    30 0 С ջերմաստիճանի դեպքում սառը օդի տեսական ծավալի էնթալպիա

    Ես 0 հ.վ. = 1.32145309.47

    Flխատար գազերի էնթալպիա

    Այն ընդունվում է 150 0 С ջերմաստիճանում

    Մենք ընդունում ենք ըստ աղյուսակ 2-ի

    Այրման մեխանիկական անբավարարությունից ջերմության կորուստ

    Գազը այրելիս այրման մեխանիկական անբավարարությունից կորուստներ չկան

    1 կգ-ի համար մատչելի ջերմություն: Վառելիք ՝

    Exhaերմության կորուստ արտանետվող գազերի միջոցով

    q 2 = [(2902.71-1.47 * 375.42) *

    Արտաքին հովացումից ջերմության կորուստ

    Որոշեք ըստ Նկ. 5.1.

    Այրման քիմիական անավարտությունից ջերմության կորուստ

    Որոշված ​​է XX աղյուսակով

    Համախառն արդյունավետությունը ըստ

    h br = 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5)

    h br = 100 - (6.6 + 0.07 + 0 + 0.4)

    Վառելիքի սպառում ըստ

    (5-06) և (5-19)

    Էջում = (/) 100

    Ըստ վառելիքի գնահատված սպառման (4-01)

    B p = 9,14 * (1-0 / 100)

    2.4. Այրման պալատի ջերմային հաշվարկ:

    2.4.1 Վառարանների երկրաչափական բնութագրերի որոշում:

    Կաթսայատան կայանների նախագծման և շահագործման ընթացքում առավել հաճախ կատարվում են այրման սարքերի ստուգման հաշվարկներ: Գծագրերի համաձայն վառարանի հաշվարկը ստուգելիս անհրաժեշտ է որոշել. Այրման պալատի ծավալը, դրա պաշտպանիչ աստիճանը, պատերի մակերևույթը և ճառագայթման ընդունող ջեռուցման տարածքը: մակերեսները, ինչպես նաև պաշտպանիչ խողովակների նախագծման բնութագրերը (խողովակի տրամագիծը, խողովակի առանցքների միջև հեռավորությունը):

    Երկրաչափական բնութագրերի հաշվարկը տրված է 4-րդ և 5-րդ աղյուսակներում:

    Աղյուսակ 4

    Հաշվարկված արժեք

    Նշանակում

    Չափս

    Հաշվարկ կամ հիմնավորում

    Արդյունք

    Frontակատային պատի տարածքը

    19,3*14, 2-4*(3,14* *1 2 /4)

    Կողային պատի տարածքը

    6,136*25,7-1,9*3,1- (0,5*1,4*1,7+0,5*1,4*1,2)-2(3,14*1 2 /4)

    Հետեւի պատի տարածքը

    2(0,5*7,04*2,1)+

    Կրկնակի գունավոր էկրանի տարածք

    2*(6,136*20,8-(0,5*1,4

    *1,7+0,5*1,4*1,2)-

    Վառարանների ելքի պատուհանի տարածքը

    Այրիչի տարածք

    Վառարանների լայնությունը

    դիզայնի տվյալների համաձայն

    Այրման պալատի ակտիվ ծավալը

    Աղյուսակ 5:

    Մակերևույթի անվանումը

    նոմոգրամայով

    Frontակատային պատը

    Կողային պատեր

    Կրկնակի գունավոր էկրան

    Ետևի պատ

    Գազի պատուհան

    Պաշտպանված պատի տարածք (բացառությամբ այրիչների)

    2.4.2. Կրակատուփի հաշվարկը:

    Աղյուսակ 6

    Հաշվարկված արժեք

    Նշանակում

    Չափս

    Բանաձև

    Հաշվարկ կամ հիմնավորում

    Արդյունք

    Այրման արտադրանքի ջերմաստիճանը վառարանի ելքում

    Կաթսայատան միավորի նախագծով:

    Նախապես ընդունված `կախված այրված վառելիքից

    Այրման արտադրանքի էնթալպիա

    Այն վերցվում է ըստ աղյուսակի: 2

    Կրակի տուփում օգտակար ջերմության արտանետում ՝ համաձայն (6-28)

    35590 (100-0.07-0) / (100-0)

    Պաշտպանիչ աստիճան ըստ (6-29)

    H ճառագայթ / F փ

    Պատի պղտորման գործոնը

    Վերցված է ըստ 6.3 աղյուսակի

    կախված վառվող վառելիքից

    Էկրանների ջերմային արդյունավետության գործակիցը ըստ (6-31)

    Ճառագայթված շերտի արդյունավետ հաստությունը ըստ

    Trառագայթների թուլացման գործակիցը տրիատոմիկ գազերով ըստ (6-13)

    Soառագայթների թուլացման գործակիցը մուր մասնիկների կողմից ըստ (6-14)

    1.2 / (1 + 1.12 2) (2.99) 0.4 (1.6 920 / 1000-0.5)

    Theահի լուսավոր մասով լցված վառարանի ծավալի բաժինը բնութագրող գործակից

    Ընդունված է 38-րդ էջում

    Կախված վառարանի ծավալի հատուկ բեռից.

    Այրման միջավայրի կլանման գործակիցը ըստ (6-17)

    1,175 + 0,1 0,894

    Կլանման չափանիշ

    (Bouguer test) ըստ (6-12)

    1.264 0.1 5.08

    Համար Bouguer չափանիշի արդյունավետ արժեքը

    1.6 լ ((1.4 0.642 2 +0.642 +2) /

    (1.4 · 0.642 2 -0.642 +2))

    Flխատար գազի բալաստացման պարամետրը ըստ

    11,11*(1+0)/(7,49+1,0)

    Այրիչին մատակարարվող մակարդակի վառելիքի սպառում

    Այրիչի առանցքների մակարդակը մակարդակում (6-10)

    (2 2.28 5.2 + 2 2.28 9.2) / (2 2.28 2)

    Այրիչների գտնվելու վայրի հարաբերական մակարդակը ըստ (6-11-ի)

    x G = h G / H T

    Գործակից (պատի վրա տեղադրված այրիչներով գազի յուղի վառարանների համար)

    Ընդունված է 40-րդ էջում

    Պարամետր ըստ (6-26а)

    0,40(1-0,4∙0,371)

    Heերմության պահպանման գործակիցը ըստ

    Տեսական (adiabatic) այրման ջերմաստիճանը

    Այն վերցված է հավասար է 2000 0 С

    Այրման արտադրանքի միջին ընդհանուր ջերմային հզորությունը 41-րդ էջում

    Վառարանից ելքի ջերմաստիճանը ճիշտ է ընտրված, և սխալը `(920-911.85) * 100% / 920 = 0.885%

    2.5. Կաթսայի գերտաքացուցիչների հաշվարկ:

    Գոլորշու կաթսաների կոնվեկտիվ ջեռուցման մակերեսները կարևոր դեր են խաղում գոլորշու առաջացման գործընթացում, ինչպես նաև այրման պալատից դուրս եկող այրման արտադրանքի ջերմությունը օգտագործելու գործընթացում: Կոնվեկտիվ ջեռուցման մակերեսների արդյունավետությունը կախված է գոլորշու այրման արտադրանքներով ջերմության փոխանցման ինտենսիվությունից:

    Այրման արտադրանքը ջերմությունը փոխանցում է խողովակների արտաքին մակերեսին ՝ կոնվեկցիայի և ճառագայթման միջոցով: Heերմությունը փոխանցվում է խողովակի պատի միջոցով ջերմահաղորդման միջոցով, իսկ ներքին մակերևույթից գոլորշին `կոնվեկցիայի միջոցով:

    Կաթսայի գերտաքացուցիչներով գոլորշու շարժման սխեման հետևյալն է.

    Պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչը, որը գտնվում է այրման պալատի դիմային պատին և զբաղեցնում է դիմային պատի ամբողջ մակերեսը:

    Առաստաղի գերտաքացուցիչը, որը գտնվում է առաստաղի վրա, անցնում է այրման պալատի, էկրանի գերտաքացուցիչների և կոնվեկցիոն լիսեռի վերին մասի միջով:

    Հետադարձ խցիկում տեղակայված էկրանային գերտաքացուցիչների առաջին շարքը:

    Առաջին շարքից հետո հետադարձ խցիկում տեղակայված էկրանի գերտաքացուցիչների երկրորդ շարքը:

    Կաթսայի կոնվեկցիոն լիսեռում տեղադրված է կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ `մի շարք խառնված հոսանքով և ներարկման desuperheater- ով, որը տեղադրված է պառակտման մեջ:

    Անցակետից հետո գոլորշին մտնում է գոլորշու կոլեկտոր և դուրս է գալիս կաթսայատնից:

    Գերմատաքացուցիչների երկրաչափական բնութագրերը

    Աղյուսակ 7:

    2.5.1. Պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչի հաշվարկ:

    Պատի վրա տեղադրված ՊՊ-ն տեղակայված է կրակատուփի մեջ. Այն հաշվարկելիս ջերմության ընկալումը որոշվելու է որպես ԱԷԿ-ի մակերեսի այրման արտադրանքներով տրված ջերմության մի մաս `վառարանի մնացած մակերեսների հետ կապված:

    ԱԷԿ-ի հաշվարկը ներկայացված է No 8 աղյուսակում

    2.5.2. Առաստաղի գերտաքացուցիչի հաշվարկ:

    Հաշվի առնելով, որ SPP- ն տեղակայված է ինչպես այրման պալատում, այնպես էլ կոնվեկտիվ մասում, բայց SPP- ից հետո և SPP- ի տակ կոնվեկտիվ մասում ընկալվող ջերմությունը շատ փոքր է վառարանում SPP- ի ստացված ջերմության նկատմամբ (մոտ 10 համապատասխանաբար% և 30% (TGM-84 կաթսայի տեխնիկական ձեռնարկից: ՊՄԳ-ի հաշվարկը կատարվում է No 9 աղյուսակում

    2.5.3. Էկրանի գերտաքացուցիչի հաշվարկը:

    SPP- ի հաշվարկը կատարվում է աղյուսակ 10-ում:

    2.5.4. Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի հաշվարկ:

    Անցակետի հաշվարկն իրականացվում է 11-րդ աղյուսակում:

    Աղյուսակ 8:

    Հաշվարկված արժեք

    Նշանակում

    Չափս

    Բանաձև

    Հաշվարկ կամ հիմնավորում

    Արդյունք

    Atingեռուցման մակերեսը

    4-րդ աղյուսակից:

    4-րդ աղյուսակից:

    Պատի վրա տեղադրված PCB- ի ճառագայթ ընկալող մակերես

    5-րդ աղյուսակից:

    5-րդ աղյուսակից:

    GMP- ի ստացած ջերմությունը

    0,74∙(35760/1098,08)∙268,21

    ԱԷԿ-ում գոլորշու էնդալպիայի ավելացում

    6416,54∙8,88/116,67

    Գոլորշու էնթալպիա ԱԷԿ-ից առաջ

    Չոր հագեցած գոլորշու էնթալպիա 155 ատա (15,5 ՄՊա) ճնշման տակ

    Գոլորշու էնդալպիա առաստաղի գերտաքացուցիչի դիմաց

    Ես «npp = Ես» + DI npp

    Գոլորշու ջերմաստիճանը առաստաղի գերտաքացուցիչի դիմաց

    Thermրի և գերտաքացված գոլորշու ջերմադինամիկական հատկությունների սեղաններից

    Գերմարդացված գոլորշու ջերմաստիճանը 155 ատա ճնշման ներքո և 3085,88 կ kg / կգ էնթալպիա (15,5 ՄՊա)

    ԱԷԿ-ից հետո ջերմաստիճանը հավասար է վառարանից ելքի այրման արտադրանքի ջերմաստիճանին = 911,85 0 С.

    Աղյուսակ 9:

    Հաշվարկված արժեք

    Նշանակում

    Չափս

    Բանաձև

    Հաշվարկ կամ հիմնավորում

    Արդյունք

    ՊՄԳ 1-ին մասի ջեռուցման մակերեսը

    Amառագայթային ընկալման PPP-1 մակերես

    H l ppp = F ∙ x

    PPP-1- ի կողմից ստացված ջերմությունը

    0,74(35760/1098,08)∙50,61

    PPP-1- ում գոլորշու էնդալպիայի ավելացում

    1224,275∙9,14/116,67

    PPP-1- ից հետո գոլորշու էնդալպիա

    Ես «ppp -2 = ես» ppp + DI npp

    SPP- ի տակ գտնվող SPP- ում գոլորշու էնդալպիայի ավելացում

    DI pp- ի մոտ 30% -ը

    SPP- ի համար SPP- ում գոլորշու էնդալպիայի ավելացում

    Այն նախապես ընդունվում է ըստ TGM-84 կաթսայի ստանդարտ հաշվարկման մեթոդների

    DI pp- ի մոտ 10% -ը

    Գոլորշու էնթալպիա SPP- ի դիմաց

    I ,, pp -2 + DI pp -2 + DI pp-3

    3178,03+27,64+9,21

    Գոլորշու ջերմաստիճանը էկրանի գոլորշու գերտաքացուցիչի դիմաց

    Thermրի և գերտաքացված գոլորշու ջերմադինամիկական հատկությունների սեղաններից

    Գերմարդացված գոլորշու ջերմաստիճանը 155 ատա ճնշման տակ և 3239,84 կ / / կգ էնթալպի (15,5 ՄՊա)

    Աղյուսակ 10:

    Հաշվարկված արժեք

    Նշանակում

    Չափս

    Բանաձև

    Հաշվարկ կամ հիմնավորում

    Արդյունք

    Atingեռուցման մակերեսը

    ∙ d ∙ l ∙ z 1 ∙ z 2

    3,14∙0,033∙3∙30∙46

    Այրման արտադրանքի անցման համար ազատ հոսքի տարածք ըստ (7-31)

    3,76∙14,2-30∙3∙0,033

    Այրման արտադրանքի ջերմաստիճանը SPP- ից հետո

    Վերջնական ջերմաստիճանի նախնական գնահատում

    Այրման արտադրանքի էնթալպիան SPP- ի դիմաց

    Այն վերցվում է ըստ աղյուսակի: 2:

    SPP- ից հետո այրման արտադրանքի էնթալպիա

    Այն վերցվում է ըստ աղյուսակի: 2

    Օդի էնթալպիիան ներծծվում է կոնվեկտիվ մակերևույթի մեջ, t = 30 0 С- ում

    Այն վերցվում է ըստ աղյուսակի: 3

    0,996(17714,56-16873,59+0)

    Heերմափոխանակման գործակից

    Վտ (մ 2 × Կ)

    Որոշվում է նոմոգրամով 7

    Այրման արտադրանքի ընթացքում խողովակների քանակի ուղղում ըստ (7-42)

    Միջանցքի ճառագայթների լայնակի լվացմամբ

    Amառագայթների դասավորության ուղղում

    Որոշվում է նոմոգրամով 7

    Միջանցքի ճառագայթների լայնակի լվացմամբ

    Որոշվում է նոմոգրամով 7

    Միջանցքի ճառագայթների լայնակի լվացմամբ

    Atերմափոխանակման գործակիցը կոնվեկցիայի միջոցով p / s- ից ջեռուցման մակերեսին (բանաձևը նոմոգրամում 7)

    Վտ (մ 2 × Կ)

    75∙1,0∙0,75∙1,01

    Ընդհանուր օպտիկական հաստությունը ըստ (7-66)

    (k g r n + k zl m) ps

    (1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628

    Էկրանի մակերեսների համար արտանետվող շերտի հաստությունը կազմում է

    Heերմափոխանակման գործակից

    Վտ (մ 2 × Կ)

    Որոշվում է նոմոգրամով -

    մակերեսը տարածքում

    բուխարի անցման պատուհան

    Գործակից

    Որոշվում է նոմոգրամով -

    Dustերմափոխանակման գործակից `առանց փոշու հոսքի

    Վտ (մ 2 × Կ)

    Բաշխման գործակից

    ջերմության ընկալումը վառարանի բարձրության երկայնքով

    Տե՛ս աղյուսակ 8-4

    Վառարանից ճառագայթման միջոցով ստացված ջերմությունը `ջեռուցման մակերեսի կողմից,

    ելքին կից

    դեպի կրակատուփի պատուհանը

    Ըստ SPP- ի ելքի գոլորշու նախնական էնթալպիիան ըստ

    (7-02) և (7-03)

    Գոլորշու նախնական ջերմաստիճանը SPP- ի ելքում

    Գերհեռացված գոլորշու ջերմաստիճանը մամուլում: 150 աթա

    Օգտագործման մակարդակը

    Մենք ընտրում ենք ըստ նկ. 7-13

    Վտ (մ 2 × Կ)

    Էկրանների ջերմային արդյունավետության գործակիցը

    Որոշված ​​է 7-5 աղյուսակից

    Atերմափոխանակման գործակիցը (7-15 վ)

    Վտ (մ 2 × Կ)

    Այրման արտադրանքի իրական ջերմաստիճանը SPP- ից հետո

    Քանի որ Q b և Q t տարբերվում են ըստ

    (837,61 -780,62)*100% / 837,61

    մակերեսի հաշվարկը նշված չէ

    Desuperheater- ի սպառում

    էջ 80-ին

    0,4 = 0,4 (0,05 ... 0,07) Դ

    Գոլորշու միջին էնթալպիան տրակտում

    0,5(3285,78+3085,88)

    Գոլորշի ներարկման համար օգտագործվող ջրի էնդալպիա

    230 0 С ջերմաստիճանի ջրի և գերտաքացված գոլորշու ջրի ջերմադինամիկական հատկությունների սեղաններից

    Աղյուսակ 11:

    Հաշվարկված արժեք

    Նշանակում

    Չափս

    Բանաձև

    Հաշվարկ կամ հիմնավորում

    Արդյունք

    Atingեռուցման մակերեսը

    3,14∙0,036∙6,3∙32∙74

    Ազատ խաչմերուկային տարածք երկայնքով այրման արտադրանքի անցման համար

    Այրման արտադրանքի ջերմաստիճանը կոնվեկտիվ PP- ից հետո

    Նախապես ընդունված 2 արժեք

    Կաթսայատան միավորի նախագծով

    Այրման արտադրանքի էնթալպիան անցակետի դիմաց

    Այն վերցվում է ըստ աղյուսակի: 2:

    Փոխանցման տուփից հետո այրման արտադրանքի էնդալպիա

    Այն վերցվում է ըստ աղյուսակի: 2

    Այրման արտադրանքի կողմից տրված ջերմությունը

    0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51)

    0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)

    Այրման արտադրանքի միջին արագությունը ըստ

    Heերմափոխանակման գործակից

    Վտ (մ 2 × Կ)

    Որոշվում է նոմոգրամայով 8

    Միջանցքի ճառագայթների լայնակի լվացմամբ

    Այրման արտադրանքի ընթացքում խողովակների քանակի ուղղում

    Որոշվում է նոմոգրամայով 8

    Միջանցքի ճառագայթների լայնակի լվացմամբ

    Amառագայթների դասավորության ուղղում

    Որոշվում է նոմոգրամայով 8

    Միջանցքի ճառագայթների լայնակի լվացմամբ

    Գործակից ՝ հաշվի առնելով հոսքի ֆիզիկական պարամետրերի փոփոխությունների ազդեցությունը

    Որոշվում է նոմոգրամայով 8

    Միջանցքի ճառագայթների լայնակի լվացմամբ

    Atերմափոխանակման գործակիցը կոնվեկցիայի միջոցով p / s- ից դեպի ջեռուցման մակերեսը

    Վտ (մ 2 × Կ)

    75∙1∙1,02∙1,04

    82∙1∙1,02∙1,04

    Պատի կեղտոտ ջերմաստիճանը ըստ (7-70)

    Օգտագործման մակարդակը

    Մենք ընդունում ենք համաձայն ցուցումների

    Դժվար լվացվող ճառագայթների համար

    Heatերմափոխանակման ընդհանուր գործակիցը ըստ

    Վտ (մ 2 × Կ)

    0,85∙ (77,73+0)

    0,85∙ (86,13+0)

    Երմային արդյունավետության գործակից

    Որոշեք ըստ աղյուսակի: 7-5

    Atերմափոխանակման գործակիցը ըստ

    Վտ (մ 2 × Կ)

    Ըստ անցակետից ելքի գոլորշու նախնական էնթալպի

    (7-02) և (7-03)

    Նախնական գոլորշու ջերմաստիճանը փոխանցումատուփից հետո

    Գերտաքացված գոլորշու ջերմոդինամիկական հատկությունների աղյուսակներից

    Գերհեռացված գոլորշու ջերմաստիճանը մամուլում: 140 ata

    Peratերմաստիճանի գլուխը ըստ (7-74)

    Theեռուցման մակերեսին ստացված ջերմության քանակը ըստ (7-01)

    50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3)

    55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)

    Փոխանցման տուփում իրական ընկալվող ջերմությունը

    Մենք ընդունում ենք ըստ ժամանակացույցի 1-ի

    Փոխանցման տուփից հետո այրման արտադրանքի իրական ջերմաստիճանը

    Մենք ընդունում ենք ըստ ժամանակացույցի 1-ի

    Գրաֆիկը գծագրվում է ըստ երկու ջերմաստիճանի Qb և Qt արժեքների:

    Անցակետում գոլորշու էնդալպիայի ավելացում

    3070∙9,14 /116,67

    Անցակետից հետո գոլորշու էնդալպիա

    Ես ,, փոխանցումատուփ + DI փոխանցումատուփ

    Գոլորշու ջերմաստիճանը փոխանցումատուփից հետո

    Thermրի և գերտաքացված գոլորշու ջերմադինամիկական հատկությունների սեղաններից

    Գերմարդացված գոլորշու ջերմաստիճանը 140 ատա ճնշման տակ և 3465,67 կJ / կգ էնթալպիա

    Հաշվարկի արդյունքները.

    Q p p = 35590 կJ / կգ - մատչելի ջերմություն:

    Q l = φ · (Q m - I´ T) = 0.996 · (35565.08 - 17714.56) = 17779.118 կJ / կգ:

    Q k = 2011,55 կJ / կգ - SPP- ի ջերմային ընկալում:

    Q ne = 3070 կJ / կգ - անցակետի ջերմային ընկալում:

    ԱԷԿ-ի և ՊՄԳ-ի ջերմային ընկալումը հաշվի է առնվում Ql- ում, քանի որ ԱԷԿ-ը և ՊՄԳ-ն կաթսայատան վառարանում են: Այսինքն ՝ Q ԱԷԿ-ը և Q ՊՄԳ-ն ընդգրկված են Q l- ում:

    2.6 Եզրակացություն

    Ես կատարել եմ TGM-84 կաթսայի բլոկի ստուգման հաշվարկ:

    Ստուգման ջերմային հաշվարկի մեջ, ըստ տվյալ բեռի և վառելիքի կաթսայի ընդունված նախագծի և չափսերի, ես որոշեցի ջրի, գոլորշու, օդի և գազերի ջերմաստիճանը անհատական ​​ջեռուցման մակերեսների, արդյունավետության, վառելիքի սպառման, գոլորշու, օդի և արտանետվող գազերի սպառում և արագություն:

    Կատարվում է ստուգման հաշվարկ `տվյալ վառելիքի վրա աշխատելիս կաթսայի արդյունավետությունն ու հուսալիությունը գնահատելու, վերակառուցման անհրաժեշտ միջոցառումները բացահայտելու, օժանդակ սարքավորումներ ընտրելու և հաշվարկների համար նախնական նյութեր ձեռք բերելու համար. Աերոդինամիկական, հիդրավլիկ, մետաղի ջերմաստիճան, խողովակի ուժ, մոխիր հագնում ինտենսիվությունը մասին sa խողովակներ, կոռոզիայից և այլն:

    3. Օգտագործված գրականության ցուցակ

    1. Լիպով Յու.Մ. Գոլորշի կաթսայի ջերմային հաշվարկ: -Իժևսկ. «Կանոնավոր և քաոսային դինամիկա» հետազոտական ​​կենտրոն, 2001 թ
    2. Կաթսաների ջերմային հաշվարկ (ստանդարտ մեթոդ): -SPb: NPO CKTI, 1998
    3. TGM-84 գոլորշու կաթսայի տեխնիկական պայմանները և գործառնական ցուցումները:

    Ներբեռնել: Մեր սերվերից ֆայլեր ներբեռնելու հնարավորություն չունեք:

    ԿԱՄՈՒԻ ՀՐՇԵ ՊԱԼԱՏՈՒՄ TԱADՐԱԿԱՅԻՆ ԳՈՒՅՔԻ ԱՆՇԱՐE ԳՈՒՅՔԻ ԱADԴԵՈՒԹՅՈՒՆԸ

    Միխայիլ Թայմարով

    դոկտ. գիտ. տեխ., Կազանի պետական ​​էներգետիկ համալսարանի պրոֆեսոր,

    Rais sungatullin

    Կազանի պետական ​​էներգետիկ համալսարանի ավագ ուսուցիչ,

    Ռուսաստան, Թաթարստանի Հանրապետություն, Կազան

    ԱՇԽԱՏԱՆՔ

    Այս հոդվածում դիտարկվում է Նիժնեկամսկի PԷԿ-ի (NkTEC-1) TGM-84A կաթսայում (թիվ 4 կայանում) TGM-84A կաթսայում (NkTEC-1) բնական գազի այրման ժամանակ բռնկումից առաջացող ջերմային հոսքը `տարբեր աշխատանքային պայմանների համար, հետևի էկրանը առնվազն ենթակա է ջերմային ոչնչացման:

    Վերացական

    Այս գործողության ընթացքում ջահից ջերմային հոսքը բնական գազի այրման դեպքում Nizhnekamsk TETc-1 (NkTETs-1) TGM-84A կաթսայում (NkTETs-1) կաթսայում տարբեր ռեժիմի պայմաններում `պայմանների որոշման նպատակով: որը համարվում է հետևի էկրանի աղյուսապատման ծրարը, որը առնվազն ենթակա է ջերմային կոռուպցիայի

    Հիմնաբառերգոլորշու կաթսաներ, ջերմային հոսքեր, օդի պտտման պարամետրեր:

    Հիմնաբառերկաթսաներ, ջերմային հոսքեր, օդի ոլորման պարամետրեր:

    Ներածություն

    Կաթսա TGM-84A Տարածված գազի յուղի կաթսան ունի համեմատաբար փոքր չափսեր: Դրա այրման պալատը բաժանված է երկու լույսի էկրանով: Յուրաքանչյուր կողային էկրանի ներքևի հատվածը անցնում է մի փոքր թեք օջախի էկրանին, որի ստորին կոլեկտորները կցվում են կրկնակի լյումնի էկրանի կոլեկտորներին և միասին շարժվում են կաթսայատան կրակման և դադարեցման ժամանակ ջերմային դեֆորմացիաների ընթացքում: Թեք օջախի խողովակները պաշտպանվում են բոցի ճառագայթումից `հրակայուն աղյուսների շերտով և քրոմիտային զանգվածով: Երկգույն էկրանի առկայությունը ապահովում է արտանետվող գազերի ինտենսիվ սառեցում:

    Կրակատուփի վերին մասում հետևի էկրանի խողովակները թեքվում են այրման պալատի ներսում ՝ կազմելով 1400 մմ ծայրահեղ շեմ: Սա երաշխավորում է էկրանների լվացումը և պաշտպանությունը ջահի ուղղակի ճառագայթումից: Յուրաքանչյուր վահանակի տաս խողովակները ուղիղ են, հրդեհային տուփ դուրս չեն գալիս և կրում են: Շեմից վեր էկրաններն են, որոնք գերտաքացուցիչի մաս են և նախատեսված են այրման արտադրանքները հովացնելու և գոլորշը գերտաքացնելու համար: Երկու լույսի էկրանի առկայությունը, ըստ դիզայներների գաղափարի, պետք է ապահովի արտանետվող գազերի ավելի ինտենսիվ հովացում, քան TGM-96B գազի յուղի կաթսայում, որը կատարողականությամբ նման է: Այնուամենայնիվ, էկրանի ջեռուցման մակերեսի տարածքը ունի զգալի մարժա, որը գործնականում ավելի բարձր է, քան պահանջվում է կաթսայի անվանական աշխատանքի համար:

    Բազմիցս վերակառուցվել է TGM-84 հիմնական մոդելը, որի արդյունքում, ինչպես նշվեց վերևում, հայտնվեց TGM-84A մոդելը (4 այրիչներով), այնուհետև TGM-84B: (6 այրիչ): Առաջին փոփոխության TGM-84 կաթսաները հագեցած էին 18 գազի յուղի այրիչներով, որոնք տեղադրված էին երեք շարքերում `այրման պալատի առջևի պատին: Ներկայումս տեղադրված են կամ չորս կամ վեց բարձր հզորությամբ այրիչներ:

    TGM-84A կաթսայի այրման պալատը հագեցած է չորս MF-TsKB-VTI-TKZ բենզինային վառիչով չորս այրիչներով, 79 ՄՎտ հզորությամբ միավորով, տեղադրված երկու շարքով անընդմեջ, առջևի պատի գագաթներով: Ստորին աստիճանի այրիչները (2 հատ) սահմանվում են 7200 մմ, վերին աստիճանը (2 հատ) `10200 մմ: Այրիչները նախատեսված են գազի և մազութի առանձին այրման համար: Այրիչի հզորությունը գազի վրա կազմում է 5200 նմ 3 / ժամ: Կաթսա վառվող գոլորշու-մեխանիկական վարդակներով: Գերմաթաղանթի գոլորշու ջերմաստիճանը վերահսկելու համար տեղադրվում են ինքնահոսով ներարկման 3 փուլեր:

    KhF-TsKB-VTI-TKZ այրիչը տաք օդի համար պտտվող կրկնակի հոսք ունեցող այրիչ է և բաղկացած է մարմնից, առանցքային (կենտրոնական) պտտվողի 2 բաժիններից և շոշափող (ծայրամասային) օդափոխիչի 1-ին բաժնից, կենտրոնական կայանքից: խողովակ մազութի վարդակի և բռնկիչի համար, գազի բաշխման խողովակներ ... KhF-TsKB-VTI-TKZ այրիչի հիմնական հաշվարկված (նախագծային) տեխնիկական բնութագրերը բերված են աղյուսակում: մեկը

    Աղյուսակ 1:

    Հիմնական հաշվարկված (նախագծային) տեխնիկական բնութագրերըայրիչներ HF-TsKB-VTI-TKZ:

    Գազի ճնշում, կՊա

    Գազի սպառում մեկ այրիչի համար, նմ 3 / ժ

    Այրիչի ջերմային հզորությունը, ՄՎտ

    Գազի ուղու դիմադրություն անվանական բեռի դեպքում, մմ ջուր Արվեստ

    Օդի ծորանի դիմադրություն անվանական բեռի դեպքում, մմ ջուր Արվեստ

    Ընդհանուր չափերը, մմ

    3452x3770x3080

    Տաք օդային ալիքի ելքի ընդհանուր հատվածը, մ 2

    Գազի խողովակների ընդհանուր ելքային հատված, մ 2

    KhF-TsKB-VTI-TKZ այրիչներում օդի պտտման ուղղությունների բնութագիրը ներկայացված է Նկարում: 1. Պտտման մեխանիզմի սխեման ներկայացված է Նկարում: 2. Այրիչների մեջ գազի ելքի խողովակների դասավորությունը ներկայացված է նկ. 3

    Նկար 1. Այրիչների համարակալման սխեման, այրիչներում օդի հոսքը և KhF-TsKB-VTI-TKZ այրիչների տեղակայումը TGM-84A կաթսաների թիվ 4.5 NkTETs-1 վառարանի առջևի պատին

    Գծապատկեր 2. TGM-84A կաթսայատների NkTETs-1 KhF-TsKB-VTI-TKZ այրիչներում օդի պտտման մեխանիզմի սխեմա

    Այրիչի տաք օդի ծորանը բաժանված է երկու հոսքի: Ներքին ալիքում տեղադրվում է առանցքային պտտվող սարք, իսկ ծայրամասային շոշափող ջրանցքում `կարգավորելի շոշափող պտտվող:

    Նկար 3. Գազի ելքի խողովակների դասավորությունը այրիչների մեջ TGM-84A NkTETs-1 կաթսաների KhF-TsLB-VTI-TKZ

    Փորձերի ընթացքում այրվել է Ուրենգոյի գազը `8015 կկալ / մ 3 այրման ջերմությամբ: Փորձարարական հետազոտության տեխնիկան հիմնված է ջահից ընկնող ջերմային հոսքերի չափման համար ոչ կոնտակտային մեթոդի օգտագործման վրա: Փորձերի ժամանակ ջահից էկրաններ ընկած ջերմային հոսքի մեծությունը qպահոցը չափվում էր լաբորատոր պայմաններում տրամաչափված ճառագայթաչափով:

    Կաթսայատան վառարանում ոչ լուսավոր այրման արտադրանքի չափումներն իրականացվել են ոչ կոնտակտային եղանակով `օգտագործելով RAPIR տիպի ճառագայթային պիրոմետր, որը ցույց է տվել ճառագայթման ջերմաստիճանը: Քառցային ոսպնյակի նյութով RK-15 ճշգրտելու համար ճառագայթային մեթոդով 1100 ° C վառարանից դրանցից ելքի ոչ լուսավոր արտադրանքի իրական ջերմաստիճանը չափելու սխալը գնահատվում է ± 1,36%:

    Ընդհանուր ձևով ՝ ջահից էկրաններին պատահած ջերմային հոսքի տեղական արժեքի արտահայտությունը qպահոցը կարող է ներկայացվել որպես բոցի իրական ջերմաստիճանի ֆունկցիա Տ f- ը այրման պալատում և ջահի սեւության աստիճանը α f, համաձայն Ստեֆան-Բոլցմանի օրենքի.

    qպահոց = 5,67 ´ 10 -8 α զ Տ f 4, Վտ / մ 2,

    Որտեղ: Տ f- ը ջահի այրման արտադրանքի ջերմաստիճանն է, K. ջահի մթության պայծառության աստիճանը α λ f = 0.8 վերցվում է առաջարկությունների համաձայն:

    Կրակի ճառագայթման հատկությունների վրա գոլորշու բեռի ազդեցությունից կախվածության գծապատկերը ներկայացված է Նկարում: 4. Չափումներն իրականացվել են 5,5 մ բարձրության վրա `ձախ կողմի էկրանի No 1 և No 2 լյուկերի միջով: Գծապատկերից երեւում է, որ կաթսայի գոլորշու բեռի ավելացման հետևանքով նկատվում է հետևի էկրանի տարածքում գտնվող կրակի բոցից թափվող ջերմային հոսքերի արժեքների շատ ուժեղ աճ: Առջևի պատին ավելի մոտ գտնվող լյուկի միջոցով չափելիս նկատվում է նաև ջահից ընկած արժեքների մեծացում `բեռի ավելացման հետ կապված ջերմային հոսքի էկրանների վրա: Այնուամենայնիվ, հետևի էկրանի ջերմային հոսքերի համեմատությամբ, մեծ բեռների համար առջևի էկրանի տարածքում ջերմային հոսքերի բացարձակ արժեքը միջինում 2 ... 2,5 անգամ ցածր է:

    Նկար 4. Ընկնող ջերմային հոսքի բաշխումը q պահոց վառարանի խորության երկայնքով ՝ կախված գոլորշու հզորությունից D ՝ ըստ 1, 2 լյուկերի չափումների 1-ին աստիճանից 5,5 մ բարձրության վրա վառարանի ձախ պատին TGM-84A կաթսայի համար N4 NkTETs-1 կաթսայի համար առավելագույն օդային շրջադարձով `այրիչների Z- ի շեղբերների դիրքում (լյուկերի հեռավորությունը 1 իսկ 2-ը 6.0 մ է վառարանի ընդհանուր խորության վրա `7.4 մ):

    Նկարում 5-ը ցույց է տալիս վառարանի խորության վրա ընկած ջերմային հոսքի qp բաշխման գծապատկերները, կախված գոլորշու արտադրությունից D- ից, ըստ 2-րդ աստիճանի No 6 և No 7 լյուկերի չափումների ՝ 9,9 մ բարձրության վրա Վառարանի ձախ պատի երկայնքով NKTEC- ի թիվ 4 TGM-84A կաթսայի համար այրիչների З- ի շեղբերների դիրքի առավելագույն օդային շրջադարձում `համեմատած ստացված ջերմային հոսքերի հետ, որոնք չափվում են No 1 և No. լյուկերի միջոցով: 2-րդ առաջին աստիճանի:

    Գծապատկեր 5. Դեպքի ջերմային հոսքի բաշխում q պահոց ըստ վառարանի խորության, կախված գոլորշու հզորությունից D ՝ ըստ բարձրության 2-րդ աստիճանի No 6 և No 7 լյուկերի չափումների: Վառարանի ձախ պատին 9,9 մ հեռավորության վրա գտնվող NGTET- ների թիվ 4 TGM-84A կաթսայի համար `այրիչներում Z- ի շեղբերների դիրքում առավելագույն օդի պտույտով` համեմատած ստացված ջերմային հոսքերի հետ, որոնք չափվում են No 1 լյուկերի միջոցով: և առաջին շերտի թիվ 2-ը (6-րդ և 7-րդ լյուկների միջև հեռավորությունը հավասար է 5,5 մ-ի, վառարանի ընդհանուր խորությունը `7,4 մ).

    Այրիչների մեջ օդափոխիչների դիրքի նշանակումները, ընդունված այս աշխատանքում.

    З - առավելագույն շրջադարձ, O - ոչ շրջադարձ, օդը անցնում է առանց շրջադարձի:

    Ինդեքս c - կենտրոնական շրջադարձ, ինդեքս n - ծայրամասային հիմնական շրջադարձ:

    Indexուցանիշի բացակայությունը նշանակում է շեղբերների նույն դիրքը կենտրոնական և ծայրամասային ոլորումների համար (կամ երկուսն էլ պտտվում են O դիրքում կամ երկուսն էլ պտտվում են Z դիրքում):

    Նկ. 5, կարելի է տեսնել, որ բոցից դեպի էկրանի տաքացման մակերեսներ ջերմային հոսքերի ամենաբարձր արժեքները տեղի են ունենում երկրորդ մակարդակի թիվ 6 լյուկի միջոցով կատարված չափումների համաձայն, վառարանի հետևի պատին ամենամոտը ՝ 9,9 մ Մոտ 9.9 մ., No 6 լյուկի միջոցով կատարված չափումների համաձայն, բռնկումից աճի ջերմային հոսքերը տեղի են ունենում 2 կՎտ / մ 2 արագությամբ `գոլորշու բեռի յուրաքանչյուր 10 տ / ժամ ավելացման համար, մինչդեռ թիվ 1 այրիչի համար առաջին մակարդակը 5,5 մ բարձրության վրա, ջերմային հոսքերը բռնկումից դեպի հետևի էկրան բարձրանում են 8 կՎտ / մ 2 արագությամբ `գոլորշու բեռի յուրաքանչյուր 10 տ / ժամ ավելացման համար:

    Meերմային հոսքերի աճը բոցից հետևի էկրանին ընկած չափման համաձայն `թիվ 1 լյուկի միջոցով առաջին աստիճանի 5,5 մ բարձրության վրա, ՆԿՏԵՏ-ների թիվ 4 TGM-84A կաթսայի բեռի ավելացմամբ: այրիչների մեջ օդային առավելագույն պտտվելու պայմանների համար 4 անգամ ավելի արագ է տեղի ունենում, քան հետևի էկրանի մոտակայքում գտնվող ջերմային հոսքերի աճը `մոտ 9,9 մետր:

    Ֆլեյմից դեպի հետևի էկրան ջերմային ճառագայթման առավելագույն խտությունը, որը չափվում է No 6 լյուկի միջոցով 9,9 մ բարձրության վրա, նույնիսկ TGM-84A N 4 կաթսայի կաթսայի առավելագույն հզորության դեպքում `պայմանների համար այրիչներում առավելագույն օդային պտույտի (շրջադարձ շեղբերների դիրքը Z) միջինում 23% -ով բարձր է հետևի էկրանին ջահից ճառագայթման խտության արժեքի համեմատ `5,5 մ մակարդակի վրա, որը չափվում է No 1 լյուկի միջոցով ,

    Արդյունքում ստացված ջերմային հոսքը, որը ստացվել է 9,9 մ բարձրության երկրորդ աստիճանի թիվ 7 լյուկով (առջևի էկրանին ամենամոտ) չափումներից, ՆԿՏԵՏ-ների թիվ 4 TGM-84A կաթսայի գոլորշու բեռի ավելացումով 230 տ / ժ-ից մինչև 420 տ / ժամ այրիչներում օդի պտույտի առավելագույն պայմանների համար (ոլորման շեղբերների դիրքը Z) յուրաքանչյուր 10 տ / ժ-ի համար ավելանում է 2 կՎտ / մ 2-ով, այսինքն, ինչպես վերը նշված դեպքում, ըստ 6-րդ լյուկի միջոցով կատարված չափումների, հետևի էկրանին ամենամոտը ՝ 9,9 մ նշագծով:

    Ընկնող ջերմային հոսքերի արժեքների բարձրացումը, որոնք չափվել են երկրորդ աստիճանի No 7 լյուկի միջոցով 9.9 մ բարձրության վրա, տեղի է ունենում ՆԳՏԵՏ-ների թիվ 4 TGM-84A կաթսայի գոլորշու բեռի ավելացման հետ: 230 տ / ժ-ից մինչև 420 տ / ժամ յուրաքանչյուր 10 տ / ժամ-ի համար 4, 7 կՎտ / մ 2 արագությամբ, այսինքն `2,35 անգամ ավելի դանդաղ` ջահից ընկած ջերմային հոսքերի աճի համեմատ `ըստ չափումների No2 լյուկը 5,5 մ բարձրության վրա:

    420 տ / ժամ կաթսայի գոլորշու բեռնախցիկում 9,9 մ բարձրության վրա բռնկումից թափվող ջերմային հոսքերի չափումները գործնականում համընկնում են 5,5 մ բարձրության վրա թիվ 2 լյուկի միջոցով չափումներից ստացված արժեքների հետ: այրիչների (պտտվող շեղբերների դիրքորոշում Z) կաթսայի TGM-84A թիվ 4 կաթսայի առավելագույն օդի պտտման պայմանների համար, НКТЕТ:

    Եզրակացություններ

    (1) Այրիչների առանցքային (կենտրոնական) օդային պտույտի փոփոխությունների սյունից ջերմային հոսքերի մեծության վրա ազդեցությունը, այրիչների մեջ շոշափող օդի պտույտի փոփոխության համեմատ, փոքր է և ավելի նկատելի է 5,5 մ բարձրություն 2 հատվածի երկայնքով:

    2. Ամենամեծ չափված հոսքերը տեղի են ունեցել այրիչներում շոշափող (ծայրամասային) օդային պտույտի բացակայության դեպքում և կազմել 362,7 կՎտ / մ 2, որը չափվել է No 6 լյուկի միջով `9,9 մ նիշով` 400 տ / ժամ բեռով: , 360 ... 400 կՎտ / մ 2 սահմաններում բռնկումից ջերմային հոսքերի արժեքները վտանգավոր են, երբ վառարանը գործում է վառարանի պատին կրակի կողմից ուղղակի ջահի նետման եղանակով `աստիճանական ոչնչացման պատճառով ներքին երեսպատում

    Մատենագիտություն:

    1. Garrison T.R. Radառագայթային պիրոմետրիա: - Մ., Միր, 1964, 248 էջ:
    2. Գորդով Ա.Ն. Պիրոմետրիայի հիմունքներ - Մոսկվա. Մետաղագործություն, 1964, 471 էջ:
    3. Թայմարով Մ.Ա. Լաբորատոր սեմինար «Կաթսայատան բույսեր և գոլորշու գեներատորներ» դասընթացի վերաբերյալ: Դասագիրք Կազան, KSPEU 2002, 144 էջ:
    4. Թայմարով Մ.Ա. Էներգետիկ օբյեկտների արդյունավետության ուսումնասիրություն: - Կազան ՝ Կազան: պետություն էներգետիկ un-t, 2011.110 էջ:
    5. Թայմարով Մ.Ա. Գործնական պարապմունք CHP- ում: - Կազան ՝ Կազան: պետություն էներգետիկ un-t, 2003., 90 էջ:
    6. Երմային ճառագայթման ընդունիչներ. Համամիութենական 1-ին սիմպոզիումի նյութեր. Կիեւ, Նաուկովա Դումկա, 1967.310 էջ:
    7. Shubin E.P., Livin B.I. Thermalերմային էլեկտրակայանների և կաթսայատների ջերմամշակման կայանների նախագծում - Մ.: Energiya, 1980 494 էջ:
    8. Trasition Metal Pyrite Dichaicogenides. Բարձր ճնշման սինթեզ և հատկությունների փոխկապակցում / T.A. Բիթեր, Ռ.Ի. Bouchard, W.H. Ամպ և էլ. // Inorg. Քիմ. - 1968. - V. 7. - P. 2208–2220:
    © Հեղինակային իրավունք 2021, emupauto.ru - Ավարտում Կցամասեր Վերանորոգում Տեղադրում Ընտրություն Բացում