Bouwen epleru V.

Bouwen epleru M. Methode karakteristieke punten. We zetten de punten op de balk - dit zijn punten van begin en einde van de balk ( D, A. ), Gericht moment ( B. ), evenals opmerking als het kenmerkende punt van het midden van een gelijkmatig verdeelde belasting ( K. ) - Dit is een extra punt voor de constructie van een parabolische curve.

We bepalen de buigmomenten op punten. Regel van tekens cm. - .

Moment in t. IN We zullen als volgt definiëren. Eerst definiëren we:

Punt NAAR Neem B. midden- Plot met uniform gedistribueerde belasting.

Bouwen epleru M. . Verhaal Au – parabolische curve (Paraplu-regel), plot CD. – directe schuine lijn.

Om voor de balk te bepalen ondersteuningsreacties en bouw een plunjer van buigmomenten ( M.) I. transversale krachten (V.).

1. Duiden Ondersteuning brieven MAAR en IN en verzend referentiereacties R A. en R B. .

Verzinnen vergelijkingen vergelijkingen.

Controleren

Recordwaarden R A. en R B. op de berekeningschema.

2. Epura bouwen transversale krachten Methode secties. Secties regelen door karakteristieke sites (tussen veranderingen). Op dimensionale draad - 4 percelen, 4 secties.

sECH. 1-1 actie links.

De sectie passeert de site met uniform verdeelde lading, genoteerde grootte z. 1 Links van sectie vóór het begin van de site. Lengte van een perceel van 2 m. Regel van tekens voor V. - cm.

We bouwen op de gevonden waarde epleruV..

sECH. 2-2 ga naar rechts.

De dwarsdoorsnede passeert opnieuw langs het gebied van gelijkmatig verdeelde belasting, markeer de grootte z. 2 Rechts uit de sectie voorafgaand aan het begin van de site. Lengte van een perceel van 6 m.

Bouwen epleru V..

sECH. 3-3 Sla rechtsaf.

sECH. 4-4 tijd aan de rechterkant.

Gebouw epleruV..

3. Gebouw Epura M. Methode karakteristieke punten.

Karakteristiek punt - Het punt is hoe merkbaar op de balk. Dit is een punt MAAR, IN, VAN, D. evenals punt NAAR , waarin V.=0 en Buigmoment heeft een extremum. ook in midden- Consoles zetten een extra punt E.omdat op dit gebied onder de gelijkmatig verdeelde belasting van de Epura M. Beschrijft scheef regel, en het is tenminste gebouwd 3 Punten.

Dus punten worden geplaatst, ga verder met de definitie van waarden erin. buigmomenten. Regel van tekens - zie.

Plots Na, advertentie. – parabolische curve (Paraplu-regel voor mechanische specialiteiten of "zeilenregel" van constructie), plots DC, St. – directe schuine lijnen.

Moment D. moet worden bepaald zowel aan de linkerkant als rechts Vanaf het punt D. . Het moment in deze uitdrukkingen uitgesloten. Op het punt D. Te ontvangen twee Waarden S. verschil Door grootte m. – springen op zijn magnitude.

Nu moet je het moment op het punt bepalen NAAR (V.\u003d 0). EERSTE EERSTE DEFINIE positiepunt NAAR , Denoting van de afstand van haar vóór het begin van de site door onbekend h. .

T. NAAR behoort tweede een karakteristieke site, zijn transverse power-vergelijking (zie hierboven)

Maar transversale kracht in t. NAAR Gelijk 0 , maar z. 2 is gelijk aan onbekend h. .

We krijgen de vergelijking:

Nu, wetende h., We definiëren het moment op het punt NAAR aan de rechterkant.

Bouwen epleru M. . Bouwen om voor te execueren Mechanisch Specialiteiten, uitstellen positieve betekenissen omhoog Van de nullijn en het gebruik van de parapluregel.

Voor een bepaald schema van de consolestraal is het noodzakelijk om de transversale kracht van Q en het buigmoment M te construeren M, om de berekening van de ontwerper uit te voeren, een ronde doorsnede op te nemen.

Het materiaal is een boom, de berekende weerstand van het materiaal R \u003d 10MPA, M \u003d 14KN · M, Q \u003d 8KN / M

Bouw Epura B. console bak Met een stijve afdichting kan op twee manieren zijn - gewone, het vooraf bepalen van de ondersteuningsreacties, en zonder de referentiereacties te bepalen, als we de secties beschouwen, van het vrije uiteinde van de straal gaan en het linkerdeel met de afdichting gooien. Bouw Epura gewoon manier.

1. Bepaal ondersteuningsreacties.

Uniform verdeelde lading v. Vervang voorwaardelijke kracht Q \u003d q · 0.84 \u003d 6.72 kN

In de stijve afdichting Drie steunreacties - verticaal, horizontaal en moment, in ons geval, is de horizontale reactie 0.

Vind Verticaal Reactieondersteuning R A. en referentiemoment M. EEN. van vergelijkingsvergelijkingen.

Op de eerste twee sites aan de rechterkant is transversale kracht afwezig. Aan het begin van de site met een gelijkmatig verdeelde belasting (rechts) Q \u003d 0., bij het klimmen - de waarde van de reactie R A.
3. Om de uitdrukking te bouwen om ze op de percelen te bepalen. Bouwde de momenten op de vezels, d.w.z. naar beneden.

(Epur van enkele momenten is al eerder gebouwd)

Solve vergelijking (1), vermindert EI

Statische onzekerheid onthuld, De waarde van "extra" reactie wordt gevonden. Het kan worden gestart om een \u200b\u200bEpur Q en M te bouwen voor een statisch ondefinieerbare balk ... SANDER het vooraf bepaalde straalschema en specificeer de reactiewaarde R B.. In deze reactiestraal is het mogelijk om niet te bepalen of we naar rechts gaan.

Gebouw EPURA Q. Voor statisch onbeperkte balk

Bouw EPPURA Q.

Het bouwen van EPPURA M.

We definiëren m op het extremum-punt - op het punt NAAR. Eerst definiëren we zijn positie. Duid de afstand aan als een onbekende " h." Dan

Bouw EPPURA M.

Bepaling van tangent stress in een buitenlandse dwarsdoorsnede. Overweeg de dwarsdoorsnede itodeus. S x \u003d 96,9 cm 3; YH \u003d 2030 cm 4; Q \u003d 200 kn

Om de tangens stress van toepassing te zijn formule waar q een transversale kracht is in sectie, S x 0 - Statisch onderdeel dwarsdoorsnedeGelegen aan de ene kant van de laag waarin de raakmatige spanningen worden bepaald, is de I X het moment van inertie van de gehele dwarsdoorsnede, B de breedte van de sectie op de plaats waar de tangensspanning wordt bepaald

Berekenen maximum Tanner Voltage:

Bereken het statische moment voor topplanken:

Nu computing tangent stress:

Gebouw Tanner Voltages:

Project- en verificatieberekeningen. Voor balken met ingebouwde binnenlandse inspanningen om een \u200b\u200bdwarsdoorsnede te kiezen in de vorm van twee kanalen van de krachtvoorwaarde voor normale spanningen. Controleer de sterkte van de balken met behulp van de voorwaarde voor tangentiële spanningen en het energiecriterium van kracht. Gegeven:

Laten we de balk tonen met gebouwd epuras Q en M

Volgens de hulp van buigmomenten is gevaarlijk dwarsdoorsnede waarin M c \u003d m max \u003d 48.3kn.

Sterkte Krachtconditie Deze straal heeft het formulier Σ max \u003d m c / w x ≤σ adm.Het is vereist om de dwarsdoorsnede te kiezen Van de twee kanalen.

We definiëren de vereiste schikkingswaarde axiale koppelbestendigheid:

Voor het gedeelte in de vorm van twee kanalen volgens Accept Twee Schwello №20a, het moment van inertie van elke chavellor I x \u003d 1670 cm 4, dan axiaal moment van weerstand van het gehele gedeelte:

Overspanning (kortheid)bij gevaarlijke punten beschouwen we volgens de formule: dan krijgen we antislip:

Controleer nu de sterkte van de balk, op basis van Voorwaarden van de tangentiële sterkte.Volgens Eppure of Transverse Forces gevaarlijk zijn dwarsdoorsneden op de site van de zon en de sectie D. Zoals te zien is uit de plor, Q max \u003d 48.9 kn.

Tanner stresssterkte conditie Het heeft de vorm:

Voor kanaalnummer 20 A: Statisch moment van S x 1 \u003d 95,9 cm3, het moment van inertie van de dwarsdoorsnede I x 1 \u003d 1670 cm 4, de wanddikte D 1 \u003d 5,2 mm, gemiddelde dikte Planken T 1 \u003d 9,7 mm, de hoogte van het kanaal H 1 \u003d 20 cm, de breedte van de plank B 1 \u003d 8 cm.

Voor transversaal secties van twee kanalen:

S x \u003d 2S x 1 \u003d 2 · 95.9 \u003d 191,8 cm 3,

I x \u003d 2i x 1 \u003d 2 × 1670 \u003d 3340 cm 4,

b \u003d 2D 1 \u003d 2 · 0,52 \u003d 1,04 cm.

Bepaal de waarde maximale tangensspanning:

τ max \u003d 48.9 · 10 3 · 191.8 · 10 -6 / 3340 · 10 -8 · 1,04 · 10 -2 \u003d 27mpa.

Als gezien, τ max<τ adm (27mpa<75МПа).

Vandaar, De toestand van sterkte wordt uitgevoerd.

Controleer de sterkte van de balken voor het energiecriterium.

Van overweging Epur Q en M volgt dat gevaarlijk is de dwarsdoorsnede met, In welke wet M C \u003d M MAX \u003d 48.3 KNM en Q C \u003d Q MAX \u003d 48.9 KN.

Laten we doorbrengen analyse van de intense toestand in de secties van het gedeelte met

Bepalen normale en tangens benadrukt op verschillende niveaus (gemarkeerd op het gedeelte van de sectie)

Niveau 1-1: y 1-1 \u003d H 1/2 \u003d 20/2 \u003d 10 cm.

Normale en raaklijnen spanning:

Hoofd spanning:

Niveau 2-2: Y 2-2 \u003d H 1/2 - T 1 \u003d 20/2-0.97 \u003d 9,03 cm.

Hoofdspanningen:

Niveau 3-3: Y 3-3 \u003d H 1/2 - T 1 \u003d 20/2-0.97 \u003d 9,03 cm.

Normale en tangens benadrukt:

Hoofdspanningen:

Extreme tangent stress:

Niveau 4-4: Y 4-4 \u003d 0.

(In het midden van de normale spanningen zijn nul, tangent maximaal, ze waren in het testen van tangentiële kracht)

Hoofdspanningen:

Extreme tangent stress:

Niveau 5-5:

Normale en tangens benadrukt:

Hoofdspanningen:

Extreme tangent stress:

Niveau 6-6:

Normale en tangens benadrukt:

Hoofdspanningen:

Extreme tangent stress:

Niveau 7-7:

Normale en tangens benadrukt:

Hoofdspanningen:

Extreme tangent stress:

In overeenstemming met de berekeningen epures of Benadres σ, τ, σ 1, σ 3, τ max en τ mingepresenteerd in FIG.

Analyse Deze epur showsdat in het gedeelte van de straal Gevaarlijk zijn punten op niveau 3-3 (of 5-5), waarin:

Gebruik makend van energiecriterium van kracht, Te ontvangen

Uit de vergelijking van de equivalente en toegestane stress volgt dat de toestand van kracht ook wordt uitgevoerd

(135,3 MPa<150 МПа).

De continue balk wordt in alle overspanningen geladen. Construct Acties Q en M voor continue balken.

1. Bepaal mate van statische onzekerheid Balken met de formule:

n \u003d SOP-3 \u003d 5-3 \u003d 2, Waar SOP - het aantal onbekende reacties, 3 - het aantal staticavergelijkingen. Om deze straal op te lossen vereist twee extra vergelijkingen.

2. Duid aan kamers ondersteuning met nul in volgorde ( 0,1,2,3 )

3. Duid aan aantal overspanningen van de eerste in volgorde ( ι 1, ι 2, ι 3)

4. Elke spanning beschouwen we hoe eenvoudige balk en we bouwen voor elke eenvoudige balk V en M. Waartoe hoort eenvoudige balkWe zullen duiden met index "0"Wat behoort tot Effectief straal, we zullen duiden zonder deze index. Het is dus een transversale kracht en buigen voor een eenvoudige balk.

Overwegen baai van de 1e tokanlet

Bepalen fictieve reacties voor eerste spanstraal op tafelformules (zie tabel "Fictieve ondersteuningsreacties ....»)

Freaker Beam

Freaker's Beam

5. Make-up Vergelijking 3 x momenten voor twee punten - Tussensteunen - Ondersteuning 1 en ondersteuning 2. Dit zal zijn twee ontbrekende vergelijkingen voor het oplossen van het probleem.

Vergelijking van 3x momenten in het algemeen formulier:

Voor punt (ondersteuning) 1 (n \u003d 1):

Voor punt (ondersteuning) 2 (n \u003d 2):

We vervangen alle bekende waarden, we beschouwen dat het moment op de nul-ondersteuning en op de derde steun zijn nul, m 0 \u003d 0; M 3 \u003d 0

Dan krijgen we:

We verdelen de eerste vergelijking voor een fabriek 4 op m 2

De tweede vergelijking is verdeeld in een factor van 20 op M2

Laat dit systeem van vergelijkingen:

Vanaf de eerste vergelijking zal ik de tweede indienen, we krijgen:

We vervangen deze waarde voor een van de vergelijkingen en vinden M 2.

Met een rechte pure buiging van een balk in zijn dwarsdoorsneden komen alleen normale spanningen op. Wanneer de waarde van het buigmoment M in de dwarsdoorsnede van de staaf minder is dan enige waarde, de EPUR, die de verdeling van normale spanningen langs de as in de dwarsdoorsnede kenmerkt, loodrecht op de neutrale as (Fig. 11.17, a ), heeft het uiterlijk getoond in FIG. 11.17, b. De grootste spanningen zijn gelijk aan de toename van de buigmoment M normale spanningen nemen tot nu toe hun grootste waarden (in de vezels die het meest van de neutrale as zijn) gelijk aan de opbrengststerkte (Fig. 11.17, B) ; In dit geval is het buigmoment gelijk aan een gevaarlijke betekenis:

Met een toename van het buigmoment over een gevaarlijke spanningwaarde die gelijk is aan de opbrengststerkte, niet alleen in de vezels die het meest op afstand van de neutrale as, maar ook in een dwarsdoorsnedezone (fig. 11.17, G); In deze zone bevindt het materiaal zich in een plastic toestand. In het middengedeelte van de spanningssectie is er minder opleveringslimiet, d.w.z. het materiaal in dit deel nog in een elastische staat is.

Met een verdere toename van het buigende moment, propageert de plastic zone naar de neutrale as en worden de afmetingen van de elastische zone verminderd.

Met een bepaalde limiet van het buigende moment, wat overeenkomt met de volledige uitputting van de buigdoorsnede van de dwarsdoorsnede, verdwijnt de elastische zone, en de zone van de plastic staat bezet het gehele dwarsdoorsnede (Fig. 11.17, E) . In dit geval wordt het zogenaamde plastic scharnier (of rendementscharnier) gevormd in de sectie.

In tegenstelling tot het perfecte scharnier dat het moment niet waarneemt, handelt het plastic scharnier in een plastic scharnier. Het plastic scharnier is eenzijdig: het verdwijnt wanneer de staaf van de omgekeerde momenten (ten opzichte van) het bord of wanneer de straal is losgelaten.

Om de omvang van het buigmoment te bepalen, weken we de balk toe in termen van de dwarsdoorsnede boven de neutrale as, het elementaire gebied bevindt zich op een afstand van de neutrale as, en in het gedeelte bevindt zich onder de neutrale as, de platform bevindt zich op een afstand van de neutrale as (Fig. 11.17, en).

De elementaire normale kracht die op de site in de limietstaat werkt, is gelijk aan het moment over de neutrale as die gelijk is aan op dezelfde manier het moment van normale kracht dat op de site werkt, gelijk is aan beide momenten hebben dezelfde tekenen. De omvang van het maximale moment is gelijk aan het punt van alle elementaire krachten ten opzichte van de neutrale as:

waar - de statische momenten van respectievelijk de bovenste en onderste delen van de dwarsdoorsnede ten opzichte van de neutrale as.

Het bedrag wordt axiaal plastic koppel genoemd en aanwijzen

(10.17)

Vandaar,

(11.17)

De longitudinale kracht in de dwarsdoorsnede tijdens het buigen is nul, en daarom is het gebied van het gecomprimeerde deelgebied gelijk aan het gebied van de uitgerekte zone. Aldus verdeelt de neutrale as in de dwarsdoorsnede, die samenvalt met het plastic scharnier, deze dwarsdoorsnede in twee isometrische delen. Bijgevolg vindt de neutrale as met asymmetrische dwarsdoorsnede niet plaats in de beperkende toestand door middel van het zwaartepunt.

Bepaal met formule (11.17) de maximale waarde voor de HOG VAN RECHTHADELIJKE SECTIE H HOGE en BIDTH B:

De gevaarwaarde van het moment waarop het bereik van normale spanningen in FIG. 11.17, B, voor rechthoekige sectie wordt bepaald door de formule

Houding

Voor ronde sectie, de verhouding A voor een vreemdeling

Als de buigstaaf statisch wordt bepaald, dan is na het verwijderen van de belasting, waardoor het moment van het buigmoment in zijn dwarsdoorsnede nul is. Ondanks dit verdwijnen normale stress in de doorsnede niet. Het stadium van normale spanningen in de plastic stadium (Fig. 11.17, E) wordt gesuperponeerd met spanningen in het elastische stadium (Fig. 11.17, E), vergelijkbaar met de fase afgebeeld in FIG. 11.17, B, sinds wanneer het lossen (die kan worden bekeken als een belasting met een moment van omgekeerd teken), gedraagt \u200b\u200bhet materiaal zich als elastiek.

Het buigende moment M corresponderend met de stress-getoond in FIG. 11.17, E, in een absolute waarde, dus zodra de aandoening in de dwarsdoorsnede van het hout uit de werking van het moment en het totale moment nul is. De grootste spanning op het podium (Fig. 11.17, E) wordt bepaald uit de uitdrukking

Samenvattende de spanningen getoond in FIG. 11.17, D, E, wij krijgen de EPPURE getoond in FIG. 11.17, G. Deze EPUR kenmerkt de verdeling van spanningen na het verwijderen van de belasting, waardoor het moment met een dergelijke Ember, het buigmoment in de sectie (evenals de longitudinale kracht) nul is.

De geschetste buigtheorie voor de elasticiteitsgrens wordt niet alleen gebruikt in het geval van zuivere bocht, maar ook in het geval van transversale buiging, wanneer de dwarskracht ook in de dwarsdoorsnede van de balk in de dwarsdoorsnede handelt.

We definiëren nu de grenswaarde van de kracht P voor de statisch gedefinieerde bundel getoond in FIG. 12.17, a. Eping van buigmomenten voor deze bundel wordt getoond in FIG. 12.17, b. Het grootste buigmoment treedt op onder de belasting waar het gelijk is aan de limietstaat die overeenkomt met de volledige uitputting van het lagerstraalvermogen, wordt bereikt wanneer een plastic scharnier in de sectie onder belasting ontstaat, waardoor de balk in een mechanisme (Fig. 12.17, B).

Tegelijkertijd is het buigmoment in de sectie onder lading gelijk

Uit de toestand die we vinden [zie Formule (11.17)]

Nu berekenen we de limietbelasting voor de statisch ondefinieerbare balk. Overweeg als een voorbeeld tweemaal de statische onbeperkte straal van de constante sectie getoond in FIG. 13.17, a. Het linker uiteinde en de balken worden hard opgeslagen en het rechter uiteinde van de B wordt vastgesteld tegen de rotatie en verticale verplaatsing.

Als de spanningen in de bundel de evenredigheidslimiet niet overschrijden, zijn de woedende momenten het standpunt getoond in FIG. 13.17, b. Het is gebouwd volgens de resultaten van de berekening van de balk door conventionele methoden, bijvoorbeeld met de hulp van vergelijkingen van drie punten. Het grootste buigmoment is gelijk in het linker referentiesectie van de bundel in overweging. Met de waarde van de belasting bereikt het buigmoment in deze sectie de gevaarlijke waarde van de opkomst van spanningen gelijk aan de opbrengststerkte, in de vezels van de balken, de meest afgelegen van de neutrale as.

Het verhogen van de belastingen van de opgegeven waarde leidt tot het feit dat in het linker referentiesectie een buigmoment een gelijke grenswaarde wordt en een plastic scharnier in deze dwarsdoorsnede verschijnt. Het draagvermogen van de bundel is echter volledig niet uitgeput.

Met een verdere toename van de belasting tot een bepaalde waarde verschijnen plastic scharnieren ook in dwarsdoorsneden in en C. Als gevolg van het uiterlijk van de drie scharnieren van de bundel, wordt aanvankelijk een statisch onbepaald, geometrisch veranderlijk (verandert een mechanisme). Een dergelijke staat van de bundel in overweging (wanneer drie plastic scharnier erin ontstaat) is de limiet en voldoet aan de volle uitputting van zijn lagervermogen; Verdere toename van lading P wordt onmogelijk.

De grootte van de limietbelasting kan worden geïnstalleerd zonder een studie van het werk van de balk in de elastische fase en de volgorde van vorming van kunststof scharnieren verduidelijkt.

Waarden van buigmomenten in secties. A, B en C (waarbij plastische scharnieren ontstaan) in de limietstaat zijn respectievelijk gelijk, en daarom heeft het reliëf van de buigmomenten in de limietstaat van de bundel de vorm getoond in FIG. 13.17, c. Deze EVPURE kan worden vertegenwoordigd, bestaande uit twee EPUR: de eerste van hen (Fig. 13.17, D) is een rechthoek met ordinaten en wordt veroorzaakt door de momenten die aan de uiteinden van een eenvoudige bundel op twee steunen worden aangebracht (Fig. 13.17, E ); De tweede fase (Fig. 13.17, E) is een driehoek met de grootste ordinaat en wordt veroorzaakt door de lading die werkt op een eenvoudige balk (Fig. 13.17, G.

Het is bekend dat de kracht P, die op een eenvoudige bundel werkt, een buigmoment in dwarsdoorsnede onder de belasting veroorzaakt wanneer een en - afstand van de lading naar de uiteinden van de straal. In het onderhavige geval (Fig.

En daarom is het moment onder belasting

Maar dit moment, zoals getoond (fig. 13.17, e), gelijken

Evenzo zijn de limietbelastingen ingesteld voor elke overspanning van een multi-sterkte statisch ondefinieerbare bundel. Als voorbeeld beschouwen we vier keer een statisch ondefinieerbare bundel van een permanente sectie getoond in FIG. 14.17, a.

In de limietstaat die overeenkomt met de volledige uitputting van de lagercapaciteit van het bundel in elk van zijn spanning, heeft de toename van buigmomenten het uiterlijk getoond in FIG. 14.17, b. Deze apt kan worden beschouwd als bestaande uit twee epus, gebouwd onder de veronderstelling dat elke overspanning een eenvoudige bundel is die op twee steunen ligt: \u200b\u200béén stap (figuur 14.17, C) veroorzaakt door de momenten die handelen in ondersteuning plastic scharnieren, en de tweede (fig . 14.17, D) veroorzaakt door limietbelastingen die in de overspanningen zijn bevestigd.

Vanaf Fig. 14.17, we stellen:

In deze uitdrukkingen

De verkregen waarde van de maximale belasting voor elke periode van de straal is niet afhankelijk van de aard en laadwaarden in de resterende overspanningen.

Uit het gedemonteerde voorbeeld kan worden gezien dat de berekening van een statisch ondefinieerde bundel op het lagervermogen eenvoudiger is dan de berekening van het elastische fase.

Een enigszins verschillende manieren om de continue balken op de draagcapaciteit te berekenen in gevallen waarin de verhoudingen tussen belastingswaarden in verschillende overspanningen ook worden ingesteld in aanvulling op de aard van de belasting in elke span. In deze gevallen wordt de maximale belasting geacht zodanig te zijn waarop de uitputting van de lagerbundel niet in alle overspanningen uitlaat, maar in een van zijn overspanningen.

De maximaal toegestane belasting wordt bepaald door de waarden te delen met de regelgevingsfactor van sterkte.

Het is veel moeilijker om de limietbelastingen onder de actie op de bundel te bepalen, niet alleen van boven naar beneden, maar ook van onderop, evenals onder de actie van geconcentreerde momenten.

29-10-2012: Andrew

Een typfout is gemaakt in de buigmomentformule voor de balk met stijve snuifjes op de steunen (3e onderkant): de lengte moet op het plein zijn. Een typfout wordt gemaakt in de maximale afbuigformule voor een balk met stijve snuifjes op de dragers (3e onderkant): het moet zonder "5" zijn.

29-10-2012: Dr. Lom.

Ja, inderdaad, fouten zijn gemaakt bij het bewerken na het kopiëren. Op dit moment worden fouten gecorrigeerd, bedankt voor attentiviteit.

01-11-2012: Vic.

het typfout in de formule in de vijfde boven het voorbeeld (wordt in de war gebracht door de mate naast de X en EL)

01-11-2012: Dr. Lom.

En het is waar. Gecorrigeerd. Bedankt voor attentiviteit.

10-04-2013: flikkeren

In de formule, T.1 2.2 MMAX, lijkt het erop dat er niet genoeg vierkant is na a.

11-04-2013: Dr. Lom.

Rechtsaf. Ik heb deze formule gekopieerd van het "Referentieboek over de weerstand van materialen" (ED. S.P. FESCIK, 1982, blz. 80) en let zelfs niet op dat met een dergelijk record, zelfs dimensie niet wordt gerespecteerd. Nu telde ik alles persoonlijk, echt de afstand "A" zal op het plein zijn. Aldus blijkt dat de fotochauffeur een kleine twaalf gemist heeft, en ik werd geleid tot deze pesh. Gecorrigeerd. Bedankt voor attentiviteit.

02-05-2013: Timko

Goedemiddag Ik wil u graag vragen in Tabel 2, het schema 2.4, interesseert het formule "moment in de span" waar de index X - niet duidelijk is? Zou je kunnen antwoorden)

02-05-2013: Dr. Lom.

Voor consolestralen van tabel 2 werd de vergelijking van het statische evenwicht van links naar rechts samengesteld, d.w.z. Het begin van de coördinaten werd beschouwd als een punt op een stijve ondersteuning. Als we echter een spiegel-cantileverstraal beschouwen, waarbij de stijve steun goed zal zijn, dan voor een dergelijke bundel, zal de snelheidsvergelijking in de spijding veel gemakkelijker zijn, bijvoorbeeld voor 2,4 mx \u003d qx2 / 6, nauwkeuriger - preciezer - QX2 / 6, zoals het nu wordt overwogen dat als de Epur-momenten zich bovenaan bevinden, dan is het moment negatief.
Vanuit het oogpunt van de conversie is het teken van het moment een redelijk voorwaardelijk concept, sindsdien in dwarsdoorsnede, waarvoor het buigmoment wordt bepaald, zowel comprimerende als trekspanningen. Het belangrijkste ding om te begrijpen dat als de Epur zich bovenaan bevindt, dan de trekspanningen zullen handelen in het bovenste deel van de sectie en vice versa.
In de tabel wordt de min voor momenten op de stijve ondersteuning niet aangebracht, maar de richting van het moment van het moment werd in aanmerking genomen bij de voorbereiding van formules.

25-05-2013: Dmitriy

Vertel me alsjeblieft, met wat de verhouding van de lengte van de straal naar de diameter van de bundel de eerlijke formules is?
Ik wil het weten of bestaat alleen voor lange balken, die in de bouw van gebouwen, of ook kunnen worden gebruikt om de asafbuiging, maximaal 2 m lang te berekenen. Beantwoord dit alsjeblieft, dus l / d\u003e ...

25-05-2013: Dr. Lom.

Dmitry, ik heb al gezegd, voor roterende assen, de berekende schema's zullen anderen zijn. Niettemin, als de schacht in een vaste toestand is, dan kan het als een balk worden bekeken, en het maakt niet uit welke een van het een dwarsdoorsnede is: een ronde, vierkant, rechthoekig of nog wat meer. Deze berekende schema's weerspiegelen het meest nauwkeurig de toestand van de balken bij L / D\u003e 10, met een verhouding van 5

25-05-2013: Dmitriy

Dankje voor het antwoord. Kun je nog steeds de literatuur bellen waarop ik kan verwijzen, in mijn werk?
Bedoel je dat voor roterende assen van de schema's anderen zullen zijn vanwege het rotatiemoment? Ik weet niet hoe belangrijk het is, aangezien het technische boek is geschreven dat in het geval van draaien, de afbuiging, die wordt ingebracht door het rotatiekoppel aan de schacht erg klein is in vergelijking met de afbuiging van de radiale component van snijkracht. Wat denk je?

25-05-2013: Dr. Lom.

Ik weet niet wat voor soort taak je beslist, en daarom is het moeilijk om een \u200b\u200bonderwerp te leiden. Ik zal proberen je gedachten anders uit te leggen.
Berekening van bouwstructuren, delen van machines, enz. In de regel bestaat in de regel uit twee fasen: 1. Berekening van de limietstanden van de eerste groep is de zogenaamde berekening van kracht, 2. Berekening van de limietstanden van de tweede groep. Een van de soorten berekening op de limietstaten van de tweede groep is om te berekenen op de afbuiging.
In jouw geval zal het naar mijn mening belangrijker zijn om de kracht te berekenen. Bovendien zijn er vandaag 4 theorieën over sterkte en berekening voor elk van deze theorieën - anders, maar in alle theorieën, bij de berekening, wordt het effect van zowel het buigen als het koppel in aanmerking genomen.
De afbuiging treedt op in de actie van het koppel treedt op in een ander vlak, maar er worden nog steeds rekening gehouden met de berekeningen. En zo klein deze afbuiging of groot - de berekening zal worden weergegeven.
Ik ben niet gespecialiseerd in de berekeningen van de delen van de machines en de mechanismen en daarom kan de gezaghebbende literatuur over dit onderwerp niet worden aangegeven. In elk referentieboek van de engineer ontworpen knopen en delen van de machines moet dit onderwerp correct worden onthuld.

25-05-2013: Dmitriy

Kan ik met u communiceren via Mail of Skype? Ik zal je vertellen wat ik doe voor het werk en waarom er vorige vragen waren.
Mail: [E-mail beveiligd]
Skype: DmyTrocx75

25-05-2013: Dr. Lom.

Je kunt me schrijven, de e-mailadressen op de site zijn niet moeilijk te vinden. Maar ik zal niet meteen berekeningen voorkomen en ik onderteken geen partnercontracten.

08-06-2013: Vitaly

Vraag op tabel 2, optie 1.1, deflectie-formule. Controleer de dimensie.
Q - in kilogram.
L - in centimeters.
E - in kgf / cm2.
I - CM4.
Okee? Er worden iets vreemde resultaten verkregen.

09-06-2013: Dr. Lom.

Dat klopt, centimeters worden verkregen bij de uitgang.

20-06-2013: Evgeny Borisovich

Hallo. Helpen schatten. We hebben een houten scène van de zomer in de buurt van DC, een grootte van 12,5 x 5,5 meter, in de hoeken van het rack-metalen buizen met een diameter van 100 mm. Gedwongen om een \u200b\u200bdak van het boerderijtype te maken (het is jammer dat het onmogelijk is om een \u200b\u200btekening te tekenen) Polycarbonade-coating, boerderijen gemaakt van de profielpijp (vierkant of rechthoek) over mijn werk. Je maakt geen mistasten. Ik zeg dat het niet zal gaan, en de administratie samen met mijn baas zegt dat alles zal gaan. Hoe te zijn?

20-06-2013: Dr. Lom.

22-08-2013: Dmitriy

Als de balk (het kussen onder de kolom) op een dichte bodem ligt (nauwkeuriger verbrand onder de diepte van de bevriezing), dan moet u dan gebruiken om een \u200b\u200bdergelijke balk te berekenen? Intuïtie suggereert dat de optie "op twee steunen" niet past en dat het buigmoment aanzienlijk minder moet zijn.

22-08-2013: Dr. Lom.

Berekening van stichtingen - een apart groot onderwerp. Bovendien is het niet helemaal duidelijk wat de straal in kwestie is. Als er een kussen is onder de kolom van een kolomstichting, is de basis van de berekening van een dergelijk kussen de sterkte van de bodem. De taak van het kussen is om de belasting van de kolom op de basis te herverdelen. Hoe kleiner de kracht, hoe groter het gebied van het kussen. Of hoe groter de belasting, hoe groter het gebied van het kussen met dezelfde bodemsterkte.
Als we het hebben over het schrijven, dan kan, afhankelijk van de methode van zijn stabiliteit, het kan worden berekend als een balk op twee steunen, of als een balk op een elastische basis.
In het algemeen moet bij het berekenen van de basisstichtingen worden geleid door de vereisten van SNIP 2.03.01-84.

23-08-2013: Dmitriy

Dit verwijst naar een kussen onder een kolom van een kolomstichting. De lengte en breedte van de kussens zijn al bepaald op basis van de belasting en sterkte van de bodem. Maar hier is de hoogte van het kussen en het aantal versterking daarin in kwestie. Ik wilde door analogie berekenen met het artikel "berekening van de versterkte betonnen balk", maar ik veronderstel dat wat het buigende moment in het kussen op de grond ligt, zoals in de straal op twee scharniersteunen, het zal niet helemaal waar zijn. De vraag is zoals de berekende regeling wordt beschouwd als een buigmoment in het kussen.

24-08-2013: Dr. Lom.

De hoogte en dwarsdoorsnede van de versterking in uw zaak worden gedefinieerd als voor consolestralen (in de breedte en de lengte van het kussen). Schema 2.1. Alleen in uw geval is de steunreactie de belasting op de kolom, of eerder deel van de belasting op de kolom, en de uniform verdeelde belasting is de grond. Met andere woorden, de opgegeven berekeningsschema moet worden omgedraaid.
Als de lading op de stichting wordt verzonden vanuit een extracentieel geladen kolom of niet alleen vanuit de kolom, wordt een extra punt uitgevoerd op het kussen. Bij het berekenen moet dit worden overwogen.
Maar ik herhaal nogmaals, neem niet deel aan zelfmedicatie, volg de vereisten van de opgegeven snipa.

10-10-2013: Yaroslav

Goedenavond. Handen omhoog, kies metaal. 4.2 Meterstraal. Huis in twee keuzes, wordt de basis geblokkeerd door holle holle platen met een lengte van 4,8 meter, bovenkant met een baksteen met 1,5-lijn met een lengte van 3,35 m hoge 2,8 m. Geavanceerde de deuropening. Usop op Deze muur overlaptplaat aan de ene kant 4,8m. Op de andere 2,8 meter op de platen, die de muur weer als een burst onder en op de bovenkant van de houten balken 20 per 20 cm 5m.6 lengte van stukken en een lengte van 3 meter 6 stuks van de vloer van de planken 40mm.25m2 . Er zijn geen andere belastingen. Wat blijkt u wat iemand moet nemen om goed te slapen. Tot nu toe is Ito 5 jaar waard.

10-10-2013: Dr. Lom.

Kijk in de sectie: "Berekening van metaalstructuren" Het artikel "Berekening van een metalen jumper voor lagerwanden" in het is voldoende gedetailleerd beschreven het selectieproces van het bundelgedeelte, afhankelijk van de huidige belasting.

04-12-2013: Kirill

Vertel me, alsjeblieft, waar je kennis kunt maken met de output van de formules van de maximale afbuiging van balken voor P.P. 1.2-1.4 TAB.1.

04-12-2013: Dr. Lom.

De uitvoer van de formule voor verschillende opties voor de toepassing van belastingen op mijn site wordt niet gegeven. De algemene principes waarop het is gebaseerd op het sluiten van dergelijke vergelijkingen, u kunt zien in de artikelen "fundamentals van de conversie, de berekende formules" en "de grondslagen van de conversie, definitie van de bundelafbuiging."
In deze gevallen (behalve 1,3) mag de maximale afbuiging echter niet in het midden van de bundel zijn, omdat de bepaling van de afstand vanaf het begin van de balk naar het gedeelte, waarbij de maximale afbuiging een afzonderlijke taak zal zijn. Een recente vraag werd besproken in het onderwerp "Berekeningsschema's voor statisch ondefinieerbare balken", kijk daar.

24-03-2014: Sergey

een fout in 2.4 Tabel 1. Nog geen dimensie wordt waargenomen.

24-03-2014: Dr. Lom.

Geen fouten en nog meer niet-naleving van de dimensie in het berekende schema dat u hebt opgegeven. Geef op wat de fout is.

09-10-2014: Sanych

Goede dag. En op M en MMAX verschillende meeteenheden?

09-10-2014: Sanych

Tabel 1. Berekening 2.1. Als ik op een vierkant is gebouwd, is MMAX in kg * m2?

09-10-2014: Dr. Lom.

Nee, op M en MMAX een enkele meting van KGM of NM. Aangezien de gedistribueerde belasting wordt gemeten in kg / m (of n / m), dan is de waarde van het moment KGM of NM.

12-10-2014: Pavel

Goedenavond. Ik werk bij de productie van gestoffeerde meubels en de directeur gooide me een uitdaging. Ik vraag om uw hulp, omdat Ik wil het niet oplossen "in het oog".
De essentie van het probleem is als volgt: op basis van de bank is een metalen frame van een geprofileerde pijp 40x40 of 40x60 gepland, liggend op twee ondersteunt de afstand tussen de afstand tussen 2200 mm. Vraag: Zal \u200b\u200ber voldoende profiel doorkruisen bij het laden van de sofa Gewicht + Neem 3 personen 100 kg ???

12-10-2014: Dr. Lom.

Het hangt af van de reeks factoren. Bovendien duidde je de dikte van de pijp niet aan. Bijvoorbeeld, met een dikte van 2 mm, het moment van weerstand van de pijp W \u003d 3,47 cm ^ 3. Dienovereenkomstig het maximale buigmoment, dat bestand is tegen de pijp, m \u003d wr \u003d 3.47x2000 \u003d 6940 kgm of 69,4 kgm, vervolgens de maximaal toegestane belasting voor 2 buizen q \u003d 2x8m / l ^ 2 \u003d 2x8x69.4 / 2,2 ^ 2 \u003d 229,4 kg / m (met scharnierende dragers en zonder rekening te houden met het koppel, dat kan optreden tijdens de overdracht van de belasting niet in het midden van de ernst). En dit is een statische belasting en de lading is waarschijnlijk dynamisch, en dan de schok (afhankelijk van het ontwerp van de bank en de activiteit van kinderen, springt mijn banken op zo'n manier dat de geest vangt), dus beschouw zichzelf . Artikel "berekende waarden voor rechthoekige profielpijpen" om u te helpen.

20-10-2014: leerling

Doc, help alstublieft.
De stijve vaste bundel, de overspanning van 4 m, het gehalte van 0,2 m. Ladingen: verdeeld 100 kg / m langs de balk, plus 100 kg / m in een deel van 0-2 m, plus een gerichte 300 kg in het midden (2 m). Bepaalde ondersteuningsreacties: A - 0,5 ton; In - 0,4 ton. Dan hing het: om het buigende moment te bepalen, onder de geconcentreerde belasting, is het noodzakelijk om de som van de momenten van alle krachten aan de rechterkant en aan de linkerkant ervan te berekenen. Plus een moment verschijnt op ondersteuning.
Hoe is de lading in dit geval? Het is noodzakelijk om alle gedistribueerde belastingen te laten concentreren en samengevat (ontkenning van de ondersteuningsreactie * afstand) volgens de formules van het berekeningsschema? In uw artikel over de boerderij is de lay-out van alle krachten begrijpelijk en hier kan ik niet de methode invoeren om de huidige krachten te bepalen.

21-10-2014: Dr. Lom.

Om te beginnen zijn een stijve vaste bundel- en ondersteuningsgebieden onverenigbare concepten, zie het artikel "Soorten ondersteuningen, welke berekeningsregeling kiezen." Oordelen op uw beschrijving, u hebt een scharnierende bladbalk met enkele pauze met consoles (zie tabel 3), of een stargekneerde straal met drie pistool met 2 extra ondersteuning en geen gelijke vluchten (in dit geval van de drie-tijdvergelijkingen aan jij om te helpen). Maar in elk geval zullen de steunreacties in symmetrische belasting hetzelfde zijn.

21-10-2014: leerling

Ik begreep. Rond de omtrek van de eerste verdieping van Armopoyas 200x300H, een externe perimeter 4400x4400. Er zijn 3 kanalen erin, met een stap van 1 m. De spanwijdte zonder rekken, op een van hen de slechtste optie, de lading is asymmetrisch. DIE. Lees Balka als een scharnier?

21-10-2014: Dr. Lom.

22-10-2014: leerling

in feite ja. Dus ik begrijp dat de verdediger van de Schawler zal worden gekauwd en Armopoyas zelf op de plaats van gehechtheid, dus het blijkt een scharnierstraal?
Het maximale moment in het midden, het blijkt M \u003d Q + 2Q + van de asymmetrische belasting tot het maximum van 1.125q. Die. Ik vouwde alle 3 lasten, het klopt?

22-10-2014: Dr. Lom.

Niet geheel, eerst vastbesloten op het moment van de actie van de geconcentreerde belasting, dan het moment van de gelijkmatig verdeelde belasting langs de gehele lengte van de balk, dan het moment dat zich voordoet in de werking van een gelijkmatig verdeelde belasting op een deel van de straal . En vouw dan alleen de waarden van de momenten. Voor elk van de ladingen is er zijn eigen berekeningsregeling.

07-02-2015: Sergey

Is het niet fout in de MMAX-formule voor de zaak 2.3 in Tabel 3? Consolestraal, waarschijnlijk plus in plaats van minus moet tussen haakjes zijn

07-02-2015: Dr. Lom.

Nee, geen fout. De belasting op de console vermindert het moment in de spanwijdte en neemt niet toe. Het is echter te zien in termen van momenten.

17-02-2015: Anton

Hallo, bedankt voor de formule, opgeslagen in bladwijzers. Vertel me, neem alsjeblieft een hout over de overspanning, vier vertragingen lag op de bar, afstanden: 180 mm, 600 mm, 600 mm, 600 mm, 325 mm. Met een epirah is het buigmoment uitgevaardigd, ik kan niet begrijpen hoe de afbuigingformule verandering (tabel 1, schema 1,4), indien het maximale moment op de derde vertraging.

17-02-2015: Dr. Lom.

Ik heb al verschillende keren beantwoord op dergelijke vragen in de opmerkingen van het artikel "berekeningsschema's voor statisch ondefinieerbare balken." Maar je had geluk, want de duidelijkheid heb ik de berekening vervuld volgens de gegevens van je vraag. Bekijk het artikel "Het algemene geval van het berekenen van de balken op scharnierende steunen onder de actie van verschillende geconcentreerde belastingen", mogelijk, met de tijd, zal ik het toevoegen.

22-02-2015: Roman

Doc, ik kan deze niet alle formules voor mij afstemmen. Daarom vraag ik je om te helpen. Ik wil een console-trap in het huis maken (stappen van gewapend beton dichter bij het bouwen van muren). Muur - Breedte 20 cm, baksteen. De lengte van de uitstekende stap is 1200 * 300 mm, ik wil dat de stappen de juiste vorm zijn (geen wig). Ik begrijp dat het intuïtief is dat de versterking "iets dikker" is, zodat de stappen in een dol waren? Maar het gaat goed met een versterkte beton tot een lading van 3 cm in 150kg op de rand? Help alstublieft, dus wil niet schaatsen. Ik zal heel dankbaar zijn als je me kunt helpen ...

22-02-2015: Dr. Lom.

Wat je niet redelijk eenvoudige formules kunt maskeren, is je problemen. In de sectie "fundamentals van het meest" wordt dit alles in detail afgebroken. Hier zal ik zeggen dat je project absoluut niet echt is. Eerst, een muur of een breedte van 25 cm of slakblok (ik kan echter verkeerd zijn). Ten tweede zal noch de baksteen noch slakkenblokwand voldoende knijpen van de stappen op de opgegeven breedte van de muur verschaffen. Bovendien moet een dergelijke wand worden berekend op het buigmoment dat plaatsvindt van de consolestralen. Ten derde is 3 cm een \u200b\u200bonaanvaardbare dikte voor versterkte betonconstructie, rekening houdend met het feit dat de minimale beschermende laag in balken ten minste 15 mm moet zijn. Enz.
Als u niet klaar bent om dit allemaal te beheersen, dan is het beter om te verwijzen naar de professionele ontwerper - goedkoper zal worden vrijgegeven.

26-02-2015: Roman

02-04-2015: vitaly

wat doet x in de tweede tafel, 2.4

02-04-2015: Vitaly

Goede dag! Wat is het schema (algoritme) dat u moet kiezen om de balkonplaat te berekenen, de console wordt aan de ene kant bekneld, hoe u momenten correct kunt berekenen op de ondersteuning en in de span? Kan het worden berekend als een consolestrand, volgens de Schema's van tabel 2, namelijk de paragrafen 1.1 en 2.1. Dank u!

02-04-2015: Dr. Lom.

x In alle tabellen betekent de afstand van het begin van de verwijzing naar het studiepunt waarin we het buigmoment of andere parameters gaan bepalen.

Ja, uw balkonsplaat, als het solide is en de ladingen erop handelen, zoals in de opgegeven regelingen, kunt u rekenen op deze regelingen. Voor consolestralen is het maximale moment altijd op de steun, daarom is er geen grote behoefte om het moment in de span te bepalen.

03-04-2015: Vitaly

Heel erg bedankt! Ik wilde ook verduidelijken. Ik begrijp dat als je op 2 tafels vertrouwt. Schema 1.1, (de belasting wordt aangebracht op het einde van de console) Dan heb ik x \u003d l, en dienovereenkomstig in de spanning M \u003d 0. Hoe te zijn als ik deze lading ook bij de kachel eindigt? En volgens regeling 2.1, ik beschouw het moment op de steun, plus het tegen de tijd volgens schema 1.1 en op het juiste punt om mij te importeren om een \u200b\u200bmoment in de span te vinden. Als ik een bord vertrek 1,45 m (in het licht), hoe kan ik "X" berekenen Wat zou een moment vinden in de span?

03-04-2015: Dr. Lom.

Het moment in de spijding zal variëren van QL op de steun tot 0 op het punt van de toepassing van de belasting, die langs het moment van momenten kan worden gezien. Als uw belasting op twee punten aan de uiteinden van de plaat wordt aangebracht, is het in dit geval meer aan te raden om balken te bieden die ladingen waarnemen aan de randen. Tegelijkertijd kan de plaat al worden berekend als een balk op twee steunen - balken of fornuis met ondersteuning in 3 zijden.

03-04-2015: Vitaly

Dank u! Op dit moment begreep ik al. Nog een vraag. Als het balkonfornuis aan beide zijden rust, de letter "G". Moet u de berekende regeling gebruiken?

04-04-2015: Dr. Lom.

In dit geval heeft u een bord, geknepen in 2 zijden en op mijn site van voorbeelden van het berekenen van een dergelijke plaat.

27-04-2015: Sergey

Beste dokter schroot!
Vertel me alsjeblieft, voor welk schema je moet berekenen van de hersenen van de balk hier is zo'n mechanisme https://yadi.sk/i/mbms5g9kgggbbf. Of misschien, zonder in berekeningen te gaan, vertel me of het geschikt is voor de Boom 10 of 12, de maximale belasting is 150-200 kg, de hoogte van de lift is 4-5 meter. Rack - Pijp D \u003d 150, zwenkmechanisme of semi-as, of voornaaf van de Gazelle. Schip kan van taai worden gemaakt vanuit dezelfde dioxide, geen kabel. Dank u.

27-04-2015: Dr. Lom.

Evalueer de betrouwbaarheid van een dergelijk ontwerp zonder berekeningen worden niet, maar u kunt het volgens de volgende criteria berekenen:
1. De pijl kan worden gezien als een continue balk met twee ranking met een console. Ondersteunen voor deze bundel zijn niet alleen een rek (dit is een middelste steun), maar ook knooppunten van bevestiging van de kabel (extreme steunen). Dit is een statisch ondefinieerbare balk, maar om de berekeningen te vereenvoudigen (die zal leiden tot een kleine toename van kracht) kan een pijl worden beschouwd als slechts een enkelvoudige balk met een console. De eerste ondersteuning is het assemblage van de kabelbevestiging, de tweede is het rek. Vervolgens uw berekende schema's 1.1 (voor lading - tijdelijke belasting) en 2.3 (eigen giekgewicht - constante belasting) in tabel 3. En als de lading in het midden van de span is, dan 1.1 in tabel 1.
2. Tegelijkertijd is het onmogelijk om te vergeten dat de tijdelijke lading u niet statisch, maar op zijn minst dynamisch is (zie het artikel "berekening op impactbelastingen").
3. Om de inspanningen in de kabel te bepalen, moet u de referentiereactie verdelen op de plaats van bevestiging van de kabel van de hoek tussen de kabel en de balk.
4. Uw rek kan worden bekeken als een metalen kolom met één ondersteuning - een stijve kneep aan de onderkant (zie het artikel "Berekening van metalen kolommen"). Naar deze kolom wordt de belasting toegepast met een zeer grote excentriciteit als er geen controle is.
5. Berekening van pijlparende knooppunten en rekken en andere subtiliteiten van het berekenen van machinecomponenten en mechanismen op deze site worden nog niet overwogen.

05-06-2015: leerling

Dock, en waar kun je een foto laten zien?

05-06-2015: leerling

Houd je van een ander forum?

05-06-2015: Dr. Lom.

Het was, maar ik heb absoluut geen tijd voor het lossen van spam op zoek naar normale problemen. Daarom tot nu toe.

06-06-2015: leerling

Dock, mijn link https://yadi.sk/i/garddcaeh7iug
Wat de berekende regeling uiteindelijk is, blijkt de bundel van overlappende en consolestraal, en zal het ook invloed hebben op de afbuiging van de plafondstraal (roze) cantileverstraal (bruin)?
Muur - Schuimblok D500, Hoogte 250 Breedte 150, Armopoyas (blauw) Beam: 150x300, versterking 2x? 12, boven- en onderkant, bovendien onderaan in de Windows- en Vertex-locaties in de opening van het venster - roosters? 5, CEL 50. In Coal's betonkolommen 200H200, spanstralen van Armopoyas 4000 zonder muren.
Overlappende: Shawller 8P (roze), want de berekening nam ik 8U, gelast en Zaanen met het anker van de Armopoye-balk, betekend, vanaf de onderkant van de balk naar de SEWLLER 190 mm, vanaf de top 30, de span 4050.
Links van de console - de opening voor de trap, de steun van het kanaal op de pijp? 50 (groen), de overspanning naar de balk 800.
Rechts van de console (geel) - de badkamer (douche, toilet) 2000x1000, de vloer is de vulling van de versterkte geribbelde transversale plaat, de afmetingen van 2000x1000 hoogte 40 - 100 op een niet-verwijderbare bekisting (professional, golf 60 ) + tegel op de lijm, de muren -Getipsocardon op de profielen. De rest van de vloer 25, multiplex, linoleum.
Op de punten van de pijlen, de pilige stutten van de tank met water, 200l.
Muren 2 verdiepingen: beplating met een bord 25 aan beide zijden, met isolatie, hoogte 2000, ondersteunend op armopoyas.
Het dak: spanten -tragonale boog met een aanscherping, langs de straal overlapping, met 1000 stappen, rustend op de muren.
Console: Schwell 8p, span 995, gelast met versterking met versterking, betekend in de balk, gelast aan de overlapping van de slaaf. De spanwijdte aan de linkerkant en aan de linkerkant van de plafondstraal - 2005.
Terwijl ik het versterkingsframe kook, is er de mogelijkheid om de console naar rechts en links te verplaatsen, maar het lijkt erop te blijven?

07-06-2015: Dr. Lom.

De keuze van het berekeningsschema zal afhangen van wat u wilt: eenvoud en betrouwbaarheid of benadering van het echte ontwerpwerk door opeenvolgende benadering.
In het eerste geval kan de overlappende bundel worden beschouwd als een scharnier, een tweeblandbundel met een tussenbuis - een pijp en een kanaal dat u de consolebundel noemt, niet in aanmerking houdt. Dat eigenlijk de hele berekening.
Verder ga gewoon naar de balk met een stijve kneepjes op extreme steunen, je moet eerst het Armoomas op de rotatie van het koppel berekenen en de rotatiehoek van de dwarsdoorsnede van de Armooyeas bepalen, rekening houdend met de lading van de muren van 2 verdiepingen en de vervormingen van het wandmateriaal onder de werking van het koppel. En zo berekent de tweegangstraal, rekening houdend met deze vervormingen.
Bovendien is in dit geval nodig om de mogelijke drawdown van ondersteuningen - leidingen te overwegen, zoals het is gebaseerd op de basis, maar op de spoorplaat (zoals ik van de afbeelding begreep) en deze kachel zal vervormen. Ja, en de pijp zelf zal de vervorming van compressie ervaren.
In het tweede geval, als u rekening houdt met het mogelijke werk van de bruine chaveller, moet u het als een extra ondersteuning voor de plafondstraal beschouwen en dus de 3-wegstraal eerst berekenen (ondersteuningsreactie op een extra ondersteuning en het Zal laden op de consolebundel), bepaal vervolgens de afbuigwaarde aan de eindconsolebundel, herbereken de hoofdstraal, rekening houdend met de afdeling van de steun en houdt onder andere ook rekening met de rotatiehoek en de afbuiging van Armopoyas in de plaats van bevestiging van de bruine chaveller. En dit is niet alles.

07-06-2015: leerling

Doc, Dank u. Ik heb eenvoud en betrouwbaarheid nodig. Dit perceel is het meest geladen. Ik dacht zelfs aan een tankrek op een aanscherping, om de lading op de overlapping te verminderen, aangezien het water in de winter zal samenvoegen. In dergelijke puinberekeningen klimt ik niet. In het algemeen zal de console de afbuiging verminderen?

07-06-2015: leerling

Doc, een andere vraag. De console wordt verkregen in het midden van de venster, is het logisch om naar de rand te verschuiven? Met vriendelijke groet

07-06-2015: Dr. Lom.

In het algemene geval zal de console de afbuiging verminderen, maar zoals ik al gesproken heb hoeveel in uw geval een grote vraag is, en de offset naar het venster openingscentrum de rol van de console zal verminderen. En ook, als u het meest geladen plot hebt, kan het gemakkelijk zijn om de straal te verbeteren, bijvoorbeeld een ander hetzelfde kanaal? Ik ken je ladingen niet, maar de belasting van 100 kg water en de helft van het gewicht van de tank lijkt niet zo indrukwekkend voor mij, maar het kanaal 8P vanuit het oogpunt van de afbuiging op 4 m is de span, rekening houdend met de dynamische lading tijdens het lopen?

08-06-2015: leerling

Doc, bedankt voor het goede advies. Na het weekend herbereken ik de balk als een twee ranking op scharnieren. Als er een grote spreker is tijdens het lopen, leg ik constructief de mogelijkheid om de stappen van de plafondstraal te verminderen. Landhuis, dus de dynamiek van tolerant. De transversale verschuiving van de kanalen heeft een groter effect, maar wordt behandeld met de installatie van verknopingen of bevestiging. Het enige is dat concrete vulling? Ik veronderstel dat haar steun op de bovenste en onderste planken van de Chawler plus gelaste fittingen in de scheuren en het raster bovenop.
Om de console en de installatie te berekenen, is het beter om de helft van de overspanning van het rek naar de balk te nemen (4050-800-50 / 2 \u003d 1580) of vanaf de rand van het venster ( 1275-40 \u003d 1235. Ja, en de lading op de balk zoals het venster de overlapping zal moeten herberekenen, maar u hebt dergelijke voorbeelden. Uniek, neem de lading zoals op de bundel van boven toegepast? Zal de lasterallocatie bijna samenvoegen de as van de tanks?

08-06-2015: Dr. Lom.

Ik heb je al gesproken, het is niet de moeite waard om op de console te tellen.
Je bent van plan om platen van overlapping op de onderste schuilplaats te ondersteunen, maar hoe zit het met de andere kant? In uw geval is de dubbele letter een meer aanvaardbare optie (of 2 kanalen als de overlappingsbalk).

09-06-2015: leerling

Doc, ik heb begrepen.
Aan de andere kant van de problemen is er geen hoek op hypotheken in het lichaam van de straal. Met de berekening van een tweedelige balk met verschillende overspanningen en verschillende belastingen is nog niet ingedeeld, ik zal proberen uw artikel te vertalen door de multipletstraal door de methode van momenten te berekenen.

29-06-2015: Sergey

Goede dag. Ik zou graag geïnteresseerd willen zijn: de stichting werd gegoten: stapels van een betonnen diepte 1,8m, en giet vervolgens 1M diepte tot beton met beton. De vraag is: de lading wordt alleen verzonden op stapels of is het gelijkmatig verdeeld op stapels en op de tape?

29-06-2015: Dr. Lom.

In de regel zijn stapels gemaakt met zwakke bodems, zodat de belasting op de basis door de stapels wordt overgedragen, zodat het kader van de paal wordt berekend als balken op stapelsteunen. Desalniettemin, als u als een gesplitste grond op een gecomprimeerde bodem wordt gegoten, wordt een deel van de belasting door scarlet naar de grond verzonden. In dit geval wordt Scarret als een balk beschouwd, die op een elastische basis ligt en is een conventionele riemstichting. Zoals dat.

29-06-2015: Sergey

Dank u. Gewoon op de site blijkt een mix van klei, zand. En de kleilaag is zeer solide: de laag kan alleen worden verwijderd met behulp van schroot, enz., Iets.

29-06-2015: Dr. Lom.

Ik ken al uw omstandigheden niet (de afstand tussen de stapel, vloeren, enz.). Volgens uw beschrijving blijkt dat u een reguliere lintstichting en stapels voor betrouwbaarheid hebt gemaakt. Daarom is het genoeg voor u om te bepalen of de breedte van de stichting voldoende zal zijn om de belasting van het huis over te dragen.

05-07-2015: Yuri.

Hallo! Uw hulp is nodig. Metalen tint 1,5 x 0,5 m Gewicht 70 kg is bevestigd aan een metalen pijp gebogen tot een diepte van 1,2 m en een gesloten baksteen (pijler 38 per 38 cm). Welke secties en diktes moeten een pijp zijn, zodat er geen buiging is?
Ik berekende de tabel. 2, blz. 1.1. (#Comments) als een afbuiging van de consolestraal met een belasting van 70 kg, schouder 1,8 m, de pijp is vierkant 120x120x4 mm, het moment van inertie is 417 cm4. Ik heb een afbuiging - 1,6 mm? Waar of niet?

05-07-2015: Dr. Lom.

Je hebt correct gesuggereerd dat je rack als een cantileverstraal moet worden beschouwd. En zelfs met de berekeningsregeling die je bijna raden. Het feit is dat 2 krachten op je pijp zullen handelen (op de bovenste en onderste luifel) en de waarde van deze krachten zal afhangen van de afstand tussen de luifels. Meer details in het artikel "het bepalen van de uitstaande inspanning (waarom de deuvel niet in de muur houdt)". Aldus moeten in uw geval 2 berekeningen van de afbuiging worden uitgevoerd volgens de berekende schema 1.2, en vervolgens verkregen resultaten die moeten worden gevouwen, rekening houdend met de tekens (gewoon van de ene waarde van het aftrekken van de andere).
P.s. En ik controleer de nauwkeurigheid van berekeningen niet, het is alleen voor jezelf.

05-07-2015: Yuri.

Dankje voor het antwoord. Die. Mijn nederzetting wordt tot een maximum gemaakt met een grote voorraad en de nieuw berekende afbuiging zal minder zijn dan?

06-07-2015: Dr. Lom.

01-08-2015: Pavel

Vertel me, alsjeblieft, in Schema 2.2 van de tabellen 3 Hoe de afbuiging te bepalen op Point C Als de lengte van de secties van de console anders is?

01-08-2015: Dr. Lom.

In dit geval moet u door de volledige cyclus gaan. Is er nodig of niet, ik weet het niet. Zie bijvoorbeeld het artikel dat is gewijd aan de berekening van de bundels over de actie van verschillende gelijkmatig gerichte ladingen (verwijzing naar het artikel vóór de tabellen).

04-08-2015: Yuri.

Naar mijn vraag van 05 juli 2015. Is er een regel van de minimale omvang van knijpen in het beton van een gegeven metalen consolebalk 120x120x4 mm met een raster van 70 kg (bijvoorbeeld ten minste 1/3 van de lengte)

04-08-2015: Dr. Lom.

In feite is de berekening van knijpen een apart groot onderwerp. Het feit is dat de weerstand van concrete compressie één ding is, en de vervormingen van de grond, waarop de kelderconcrete persen volledig anders is. Indien kort, dan hoe groter de profiellengte en hoe groter het gebied in contact met de bodem, hoe beter.

05-08-2015: Yuri.

Dank u! In mijn geval zal de metalen standaard worden gegoten in een betonnen patch met een diameter van 300 mm met een lengte van 1 m., En de stapels worden verbonden door beton houtwerk met het versterkingsframe? Beton overal M 300. Die. Bodemvervormingen zullen dat niet doen. Ik zou graag het geschatte willen weten, zij het met een grote sterkte van kracht, de verhouding.

05-08-2015: Dr. Lom.

Dan inderdaad 1/3 van de lengte voor het creëren van een rigide snijp moet voldoende zijn. Zoek naar het voorbeeld Artikel "Soorten ondersteuningen, welke rekenplan om te kiezen."

05-08-2015: Yuri.

20-09-2015: Karla

21-09-2015: Dr. Lom.

U kunt eerst de bundel afzonderlijk berekenen voor elke lading op de berekende regelingen die hier worden gepresenteerd, en dan zijn de verkregen resultaten aan de tekenen gericht.
U kunt onmiddellijk de vergelijkingen van het statische evenwicht van het systeem zijn en deze vergelijkingen op te lossen.

08-10-2015: Natalia.

Hallo dokter)))
Ik heb een straal in Schema 2.3. In uw tabel wordt de formule gegeven om de afbuiging in het midden van de vlucht L / 2 te berekenen, en in welke formule kunt u de afbuiging aan het einde van de console berekenen? Had je een maximale afbuiging in het midden van de span? In vergelijking met de maximaal toegestane afbuiging om de "load and exposure" te verlagen, is het resultaat verkregen volgens deze formule nodig met behulp van de waarde L - de afstand tussen de punten A en B? Alvast bedankt, verwarde ik iets. En toch kan ik de oorspronkelijke bron niet vinden, waaruit deze tabellen zijn gemaakt - is het mogelijk om de naam op te geven?

08-10-2015: Dr. Lom.

Zoals ik begreep, heb je het over de balk van tabel 3. Voor een dergelijke bundel zal de maximale afbuiging niet in het midden van de overspanning staan \u200b\u200ben dichter bij de ondersteuning van A. in het algemeen, de grootte van de afbuiging en afstand X (tot het punt van maximale afbuiging) is afhankelijk van de lengte van de console, dus in uw geval moet worden gebruikt door de initiële parametervergelijkingen aan het begin van het artikel. De maximale afbuiging in de spijding staat op een punt waarop de rotatiehoek van de hellende gedeelte nul is. Als de console lang genoeg is, kan de afbuiging aan het einde van de console zelfs meer zijn dan in de span.
Wanneer u het resulterende resultaat van de afbuiging in een overspanning met Snipveksky vergelijkt, is de lengte van de overspanning de afstand l tussen A en V. voor de console, in plaats van L, wordt de afstand 2a (dubbele afwijking van de console) genomen .
Tabelgegevens Ik ben mezelf, met behulp van verschillende referentieboeken over de theorie van materiële weerstand, het controleren van de gegevens voor mogelijke typefouten, evenals algemene werkwijzen voor het berekenen van de balken, wanneer de regeling die nodig is in mijn mening in referentieboeken daarom afwezig zijn veel primaire bronnen.

22-10-2015: Alexander

22-10-2015: Ivan.

Heel erg bedankt voor je verduidelijking. Er is een stel werken bij u thuis. Arbors, luifels, ondersteunen. Ik zal proberen dat op een bepaald moment een ijverige gereinigd en dan per ongeluk de SOV .Vtu-e per ongeluk voorbijgaat.

31-05-2016: Vitaly

Heel erg bedankt, je bent een grote!

14-06-2016: Denis

Terwijl ze op je site struikelde. Vast gemist met de berekeningen dacht altijd dat de consolestraal met een lading aan het einde van de bundel sterker zou worden gevoeld dan met een gelijkmatig verdeelde belasting A van formule 1.1 en 2.1 in Tabel 2 toont het tegenovergestelde. Bedankt voor je werk

14-06-2016: Dr. Lom.

In het algemeen, om de geconcentreerde belasting te vergelijken met gelijkmatig verdeeld, is het slechts zin wanneer een belasting aan de andere wordt getoond. Bijvoorbeeld bij q \u003d ql, de definitieformule voor de afbuiging op het berekeningsschema 11 neemt het formulier F \u003d ql ^ 4 / 3EI, d.w.z. De afbuiging is in 8/3 \u003d 2,67 keer meer dan met eenvoudig gelijkmatig verdeelde belasting. Dus formules voor de berekende schema's 1.1 en 2.1 Niets omgekeerd wordt niet getoond en aanvankelijk had u gelijk.

16-06-2016: ingenieur garine

goede dag! Toch kan ik nog steeds niet in zekere zin, ik zal heel dankbaar zijn als je eenmaal en eeuwig kunt demonteren bij het berekenen van (elk) van de conventionele bundel van het alleen met een conventionele gedistribueerde belasting op de lengte van welk moment van inertie gebruik - IY of IZ en waarom? In geen tutorial kan ik niet vinden - overal waar ze schrijven dat de dwarsdoorsnede naar een vierkant moet streven en het minste traagheidsmoment kan nemen. Ik kan de fysieke betekenis van de staart niet begrijpen, kan op de een of andere manier op mijn vingers zijn?

16-06-2016: Dr. Lom.

Ik adviseer u om te beginnen met het bekijken van de artikelen "fundamentals van het verdrag" en "aan de berekening van flexibele staven op de werking van het comprimeren van extracentrane load", alles is vrij gedetailleerd en duidelijk uitgelegd. Hier zal ik toevoegen wat het lijkt, je verwart je berekeningen op de transversale en longitudinale bocht. Die. Wanneer de belasting loodrecht staat op de neutrale staafas, wordt deze bepaald door de afbuiging (transversale bocht), wanneer de belasting evenwijdig is aan de neutrale as van de straal, dan stabiliteit, met andere woorden, het effect van longitudinale buiging op de draagkracht het vermogen van de staaf is bepaald. Natuurlijk, bij het berekenen van de transversale belasting (verticale belasting voor de horizontale balk), moet het moment van inertie worden genomen, afhankelijk van welke positie een straal heeft, maar in elk geval zal het IZ zijn. En bij het berekenen van de stabiliteit, op voorwaarde dat de belasting wordt toegepast in het centrum van de ernst, wordt het kleinste moment van inertie overwogen, aangezien de kans op verlies van stabiliteit in dit vlak aanzienlijk groter is.

23-06-2016: Denis

Hallo, een dergelijke vraag in tabel 1 voor formules 1.3 en 1.4, de afbuigingformules zijn in wezen dezelfde en maat B. In Formule 1.4, hoe wordt het niet weerspiegeld?

23-06-2016: Dr. Lom.

Met de asymmetrische belasting zal de afbuigformule voor de berekende schakeling 1.4 voldoende omslachtig zijn, maar het moet worden onthouden dat de afbuiging in elk geval minder zal zijn dan wanneer de symmetrische belasting wordt toegepast (natuurlijk, op voorwaarde dat

03-11-2016: vladimir

tabel 1 voor formules 1.3 en 1.4, de afbuigingformule in plaats van QA ^ 3 / 24EI moet ql ^ 3 / 24EI zijn. Lang kon niet begrijpen waarom de afbuiging met het kristal niet convergeert

03-11-2016: Dr. Lom.

Dat klopt, een andere typo vanwege de onoplettende bewerking (ik hoop dat het laatste maar niet-feit). Gecorrigeerd, bedankt voor attentiviteit.

16-12-2016: ivan.

Hallo, dokter schroot. De vraag is het volgende: Ik keek door de foto van de bouwplaats en merkte één ding op: ZHB fabriek jumper 30 * 30 cm ongeveer, de operator op het drielaagse ZHB-panel van centimeters tot 7. (LB-paneel was een beetje ontpit voor het ondersteunen van jumpers erop). Huil onder het balkonframe 1,3 m, aan de bovenkant van de jumper armoois en de plaat overlappen de zolder. Of deze 7 cm kritisch is, ondersteunend het andere uiteinde van de jumper is groter dan 30 cm, alles kost al enkele jaren al enkele jaren

16-12-2016: Dr. Lom.

Als er ook Armopoyas is, kan de belastinglast aanzienlijk afnemen. Ik denk dat alles goed komt en er zelfs op 7 cm is, is er een voldoende grote voorraad voor sterkte op de referentiesite. Maar meestal moet je tellen.

25-12-2016: Ivan.

Dokter, en als je aanneemt, goed, puur theoretisch
Wat is het anker in Armopoyas over de balk volledig vernietigd, Aropoyas zal barsten en liggen op de balk samen met de Slabs of Overnapping? Zal deze 7 cm van de referentiesite?

25-12-2016: Dr. Lom.

Ik denk, zelfs in dit geval zal er niets gebeuren. Maar ik herhaal, voor een nauwkeuriger antwoord, heb je een berekening nodig.

09-01-2017: Andrew

Tabel 1 In Formule 2.3 Om de afbuiging te berekenen in plaats van "Q" opgegeven "Q". Formule 2.1 Om de afbuiging te berekenen, waarbij een specifiek geval van formule 2.3 is, waarbij u onoverwinnelijke waarden (A \u003d C \u003d L, B \u003d 0) een ander uiterlijk verwerft.

09-01-2017: Dr. Lom.

Alles was waar was typisch, maar nu doet het er niet toe. De formule van de afbuiging voor een dergelijk berekeningsschema dat ik nam uit het referentieboek van Fescik S.P., zoals het meest kort voor een bepaald geval x \u003d a. Maar zoals je merkbaar hebt genoteerd - deze formule ondergaat niet op de randvoorwaarden, dus ik heb het volledig verwijderd. Hij liet slechts een formule achter om de eerste rotatiehoek te bepalen om de definitie van de afbuiging te vereenvoudigen door de initiële parametermethode.

02-03-2017: Dr. Lom.

In de tutorials, voor zover ik weet, wordt dit specifieke geval niet overwogen. Hier zal alleen software helpen, bijvoorbeeld, Lira.

24-03-2017: Eaghenia

Goedemiddag in de afbuigformule 1.4 in de eerste tabel - wordt de waarde tussen haakjes altijd negatief verkregen

24-03-2017: Dr. Lom.

Alles correct, in alle bovenstaande formules, betekent een negatief teken in de afbuigformule dat de balk langs de as smeekte.

29-03-2017: Oksana

Goedemiddag, dokter schroot. Kun je een resultaat van een koppel in een metalen balk schrijven - wanneer het helemaal voorkomt, op welke berekende regelingen, en, natuurlijk, de berekening zou graag van u zien met voorbeelden. Ik heb een met bundel scharnierend, een rand van de console en een geconcentreerde belasting komt eraan, en alle balk verdeeld uit ZH.B. Dunne plaat 100 mm en hekmuren. Dit is extreme bundel. Met j.b. De kachel is verbonden met een gelaste aan de balk met een toonhoogte van 600 mm staven van 6 mm. Ik kan niet begrijpen of er daar een koppel zal zijn, zo ja, hoe het te vinden en de locatie van de balk in verband mee te berekenen?

Dr. Lom.

Victor, emotionele streling - het is zeker goed, maar ze zijn niet gesmeerd op het brood en voeden het gezin niet. Om uw vraag te beantwoorden, zijn berekeningen vereist, berekeningen zijn tijd, en de tijd is geen emotionele slagen.

Voor een visuele weergave van het karakter van de vervorming van Brusev (hengels), wordt de volgende ervaring uitgevoerd. Een raster van lijnen, parallelle en loodrechte as van de balk (Fig. 30.7, a) wordt aangebracht op de zijvlakken van de rubberen balk van het rechthoekige sectie. Dan worden de momenten (figuur 30.7, B), in het vlak van de symmetrie van het hout, kruisende elk van zijn dwarsdoorsnede op een van de belangrijkste centrale inertie-assen, toegepast op de Bruus. Het vlak dat door de as van de balk loopt en een van de belangrijkste centrale assen van de inertie van elke dwarsdoorsnede wordt het hoofdvlak genoemd.

Onder de actie van momenten ervaart de balk een rechte reinigen buigen. Als gevolg van de vervorming, als ervaringshows, zijn de rasterlijnen, parallelle as van de bar, gebogen, met behoud van de eerdere afstanden. Wanneer aangegeven in FIG. 30.7, als richting van de momenten, zijn deze lijnen in het bovenste deel van de balk verlengd, en in de onderkant - het verkorten.

Elke maaslijn loodrecht op de balkas kan worden beschouwd als een spoor van een vlak van een dwarsdoorsnede van de bar. Aangezien deze lijnen recht blijven, kan worden aangenomen dat de dwarsdoorsneden van de balk, vlak tot spanning plat en in het vervormingsproces blijven.

Deze aanname op basis van de ervaring is bekend als de naam van de hypothese van platte secties, of Bernoulli-hypothese (zie § 6.1).

De hypothese van platte secties wordt niet alleen toegepast bij schoon, maar ook met transversale buiging. Voor transversale buiging is het bij benadering en voor zuivere buiging strikt, die wordt bevestigd door theoretische studies uitgevoerd door de methoden van de elasticiteitstheorie.

We beschouwen nu de directe balk met een dwarsdoorsnede, symmetrisch ten opzichte van de verticale as, dicht bij het rechter uiteinde en geladen aan het linkeruiteinde van het externe moment in een van de hoofdvlakken van de balk (Fig. 31.7). In elke dwarsdoorsnede van deze bar, alleen buigmomenten die in hetzelfde vliegtuig handelen als het moment

Aldus is de bar in de gehele lengte van direct schoon buigen. In een staat van zuivere bocht kunnen individuele secties van de bundel worden geplaatst en in geval van acties op de transversale belastingen; Pure buigen ervaart bijvoorbeeld een gedeelte van 11 balken getoond in FIG. 32.7; In de secties van dit deel van de transversale kracht

We benadrukken het hout van de overzien (zie Fig. 31.7) met twee dwarsdoorsneden de elementlengte. Als gevolg van de vervorming, zoals het uit de Bernoulli-hypothese volgt, blijven de secties vlak, maar in sommige hoek in relatie tot elkaar gekanteld, nemen we het linker gedeelte voorwaardelijk voor de vaste. Dan, als gevolg van de rotatie van de rechtse sectie in de hoek, zal het de positie innemen (fig. 33.7).

De rechte lijnen zullen op een bepaald punt van een punt A kruisen, dat het midden van de kromming is (of, nauwkeuriger, na de as van de kromming) van de longitudinale vezels van het element de bovenste vezels van het onderzochte element zoals getoond in FIG. 31.7 De richting van het moment is verlengd en hoe lager geschokt. De vezels van een bepaalde tussenlaag loodrecht op het vlak van de actie van het moment behouden hun lengte. Deze laag wordt een neutrale laag genoemd.

Duid aan de straal van de kromming van de neutrale laag, d.w.z. de afstand van deze laag naar het midden van de curvasna A (zie figuur 33.7). Overweeg een laag op een afstand van de neutrale laag. De absolute verlenging van de vezels van deze laag is gelijk aan het relatieve

Gezien dergelijke driehoeken die daarom zijn ingesteld

In Bend theorie wordt aangenomen dat de longitudinale vezels van de balk niet tegen elkaar worden gedrukt. Experimentele en theoretische studies tonen aan dat deze veronderstelling geen invloed heeft op de resultaten van de berekening.

Met puur buigen, tangensters voorkomen niet in dwarsdoorsneden. Aldus zijn alle vezels bij pure bocht in omstandigheden van uniaxiale stretching of compressie.

Volgens de wet van de keel voor het geval van een uniaxiale stretching of compressie, worden normale spanning O en de bijbehorende relatieve vervorming geassocieerd met verslaving

of op basis van formule (11.7)

Uit de formule (12.7) volgt dat normale spanningen in de longitudinale vezels van het hout recht evenredig zijn met hun afstanden uit de neutrale laag. Bijgevolg is de normale spanningen in de dwarsdoorsnede van de balk in elk van het punt evenredig aan de afstand van dit punt naar de neutrale as, die een kruispunt is van de neutrale laag met een dwarsdoorsnede (Fig.

34.7, A). Van de symmetrie van het hout en de belasting volgt dat de neutrale as horizontaal is.

Op de punten van de neutrale as zijn normale spanningen nul; Aan de ene kant van de neutrale as zijn ze uitrekken en anderzijds - comprimerend.

EPUR benadrukt o is een grafiek die beperkt is door een rechte lijn, met de hoogste waarden van de spanningswaarden voor de punten die het meest afgelegen van de neutrale as (fig. 34.7, B).

We beschouwen nu de evenwichtsomstandigheden van het toegewijde element van de balk. Het effect van het linkerdeel van het hout op de dwarsdoorsnede van het element (zie figuur 31.7) zal in de vorm van een buigmoment presenteren De resterende interne inspanningen in deze sectie tijdens het zuiver buigen zijn gelijk aan nul. De actie van de rechterkant van de balk op de dwarsdoorsnede wordt gepresenteerd als de elementaire krachten op de dwarsdoorsnede toegepast op elk elementair platform (fig. 35.7) en parallelle as van de bar.

Laten we zes evenwichtsomstandigheden van het element maken

Hier - de hoeveelheid uitsteeksels van alle krachten die op het element, respectievelijk op de as - de som van de momenten van alle krachten ten opzichte van de assen (Afb. 35.7).

De as valt samen met de neutrale as van de sectie en de as staat loodrecht op; Beide assen bevinden zich in het dwarsdoorsnede

De elementaire kracht geeft geen uitsteeksels op de as Y en veroorzaakt geen moment dat ten opzichte van de as daarom de evenwichtsvergelijkingen is voldaan met eventuele waarden.

Equilibriumvergelijking heeft het formulier

We vervangen in vergelijking (13.7) de waarde van een met formule (12.7):

Aangezien (een gebogen element van een balk wordt overwogen, waarvoor),

De integrale is een statisch moment van dwarsdoorsnede van een balk ten opzichte van de neutrale as. De gelijkheid van zijn nul betekent dat de neutrale as (d.w.z. de as) door het zwaartepunt van de dwarsdoorsnede passeert. Aldus bevindt het zwaartepunt van alle dwarsdoorsneden van de bar, en daarom, de as van de bar, die de geometrische plaats van zwaartekrachtcentra is, zich in de neutrale laag bevindt. Dientengevolge is de straal van de kromming van de neutrale laag de kromtestraal van de gebogen as van de balk.

De evenwichtsvergelijking is nu in de vorm van de som van de momenten van alle krachten die worden toegepast op het houtelement ten opzichte van de neutrale as:

Hier is het moment van elementaire interne kracht ten opzichte van de as.

Duid op het gebied van de dwarsdoorsnede van de balk boven de neutrale as - onder de neutrale as.

Dan presenteert de ontspannende elementaire krachten die boven de neutrale as worden aangebracht, onder de neutrale as (fig. 36.7).

Beide componenten zijn in absolute waarde gelijk aan elkaar, aangezien hun algebraïsche bedrag op basis van de voorwaarde (13.7) nul is. Deze componenten vormen een innerlijke krachten die in de dwarsdoorsnede van de bar handelen. Het moment van dit paar krachten, gelijk aan dat, is het product van een van hen ertussen (Fig. 36.7), is een buig moment in de dwarsdoorsnede van de bar.

Vervang in vergelijking (15.7) De waarde van de formule (12.7):

Hier is een axiaal moment van inertie, d.w.z. de assen passeren door het ernstcentrum. Vandaar,

Vervang een waarde van formule (16.7) in formule (12.7):

In de uitvoer met formule (17.7) wordt niet in aanmerking genomen dat op het externe moment gericht, zoals getoond in FIG. 31.7, volgens de goedgekeurde regel van tekens, is het buigmoment negatief. Als we hiermee rekening houden, is het voor het juiste deel van formule (17.7) nodig om een \u200b\u200b"minus" -teken te plaatsen. Vervolgens, met een positief buigend moment in het bovenste gedeelte van de balk (d.w.z. de waarden en de waarden zijn negatief, wat de aanwezigheid in deze zone van drukspanningen zal aangeven. Gewoonlijk wordt het "minus" teken aan de rechterkant van formule (17.7) niet geplaatst en deze formule wordt echter alleen gebruikt om de absolute spanningswaarden a te bepalen. Daarom is het in formule (17.7) noodzakelijk om absolute waarden van het buigmoment en de ordinaat te vervangen. Het teken van dezelfde spanning is altijd gemakkelijk te installeren door het teken van het moment of door het karakter van de stam van de balk.

De evenwichtsvergelijking is nu in de vorm van de som van de momenten van alle krachten die aan het element van de balk zijn bevestigd, ten opzichte van de as van de:

Hier is het moment van elementaire interne kracht ten opzichte van de as Y (zie fig. 35.7).

Vervanging in de uitdrukking (18.7), de betekenis van de formule (12.7):

Hier is de integraal een centrifugaalmoment van traagheid van de dwarsdoorsnede van de balk ten opzichte van de assen van Y en. Vandaar,

Maar sinds

Zoals bekend (zie § 7.5), is het centrifugaalmoment van de traagheid van de sectie nul ten opzichte van de belangrijkste assen van de traagheid.

In dit geval is de as Y de as van de symmetrie van de dwarsdoorsnede van de balk en zijn bijgevolg de as Y en zijn de belangrijkste centrale assen van de traagheid van deze sectie. Daarom is de staat (19.7) hier tevreden.

In het geval dat de dwarsdoorsnede van het buigen van het hout geen enkele symmetrieassie heeft, is de toestand (19.7) tevreden als het vlak van het buigmoment een van de belangrijkste centrale assen van de dwarsdoorsnede of parallel hieraan doorgaat as.

Als het vlak van het buigmoment geen van de belangrijkste centrale assen van de traagheid van de dwarsdoorsnede van de balk passeert en niet parallel aan het is, is de aandoening (19,7) niet tevreden en daarom is er daarom geen Directe bocht - de bar ervaart schuine bocht.

Formule (17.7), die de normale spanning in het arbitraire punt van het segment van het onderhavige geval bepaalt, is van toepassing, op voorwaarde dat het vlak van het buigmoment een van de hoofdassen van de traagheid van deze sectie passeert of het is parallel. Tegelijkertijd is de neutrale as van de dwarsdoorsnede de belangrijkste centrale traagheid, loodrecht op het vlak van het buigmoment.

Formule (16.7) toont aan dat met een rechte zuivere buiging de kromming van de gebogen as van het hout recht evenredig is met het product van de elastische modulus E op het moment van inertie, het product zal de stijfheid van de dwarsdoorsnede worden genoemd tijdens buigen; Het wordt uitgedrukt in, enz.

Met een schone buigbundel van een permanente sectie is de buigmomenten en stijfheid van de secties constant op zijn lengte. In dit geval heeft de straal van de kromming van de gebogen as van de bundel een constante waarde [cm. Expressie (16.7)], d.w.z. Bundel buigt langs de omtrekbalk.

Vanaf formule (17.7) volgt het dat de grootste (positieve-trek) en de kleinste (negatieve compressieve) normale spanningen in de dwarsdoorsnede van de balk optreden op de punten die het meest afgelegen zijn van de neutrale as aan beide zijden van het. In dwarsdoorsnede zijn symmetrische ten opzichte van de neutrale as, de absolute waarden van de grootste trek- en compressieve spanningen hetzelfde en kunnen worden bepaald door de formule

waar is de afstand van de neutrale as naar het meest afgelegen punt van sectie.

De waarde, afhankelijk van alleen op de grootte en vorm van de dwarsdoorsnede wordt het axiale koppel van de dwarsdoorsnede genoemd en is aangegeven

(20.7)

Vandaar,

We definiëren de axiale momenten van weerstand voor rechthoekige en ronde secties.

Voor rechthoekige dwarsdoorsnede B breed en hoog

Voor diameter van de ronde sectie D

Het moment van weerstand wordt uitgedrukt in.

Voor secties, niet symmetrisch ten opzichte van de neutrale as, bijvoorbeeld voor een driehoek, merk, enz., De afstand van de neutrale as van de meest afgelegen uitgerekte en gecomprimeerde vezels is anders; Daarom zijn er voor dergelijke secties twee weerstandspunten:

waar - afstanden van de neutrale as naar de meest afgelegen uitgerekte en gecomprimeerde vezels.

Direct buigen. Platte transversale buiging bouwen van een Epur van interne vermogensfactoren voor dozenconstructie van Epuro Q en M volgens vergelijkingen met EPUR q en M volgens de karakteristieke secties (punten), berekeningen voor sterkte met direct buigende buigspanningen in buigen. Volledig controle van de sterkte van balken het concept van het midden van bocht. Definitie van bewegingen in balken. De concepten van de vervorming van de bundels en de voorwaarden van hun stijfheidsverschilvergelijking van de gebogen as van de bundel de methode van directe integratievoorbeelden van het bepalen van bewegingen in de balken door direct de fysieke betekenis van constante integratiemethode van initiële parameters (universeel te integreren Beam Axis-vergelijking). Voorbeelden van het definiëren van bewegingen in de bundel met behulp van de initiële parametermethode die bewegingen door Mora-methode bepalen. Regel A.K. Vereshchagin. Berekening van de integrale van Mora volgens regel A.K. Vereshchagin-voorbeelden van het definiëren van bewegingen door Integral Mora Bibliografische lijst Direct Bend. Plat transversaal buigen. 1.1. Het bouwen van een Epur van interne vermogensfactoren voor balken door directe bocht is een type vervorming, waarbij twee interne vermogensfactor zich voordoen in dwarsdoorsneden van de staaf: buigmoment en transversale kracht. In een bepaald geval kan de transversale kracht nul zijn, dan wordt de buiging schoon genoemd. Met een vlakke transversale buiging bevinden alle krachten zich in een van de hoofdvlakken van de staafinertie en loodrecht op zijn longitudinale as bevinden de momenten zich in hetzelfde vlak (fig. 1.1, A, B). Fig. 1.1 De dwarskracht in een willekeurige dwarsdoorsnede van de bundel is numeriek gelijk aan de algebraïsche hoeveelheid uitsteeksels op het normale aan de as van de bundels van alle externe krachten die aan één zijde van het onderbrekingsgedeelte handelen. De transversale kracht in de dwarsdoorsnede van de MN-bundel (Fig. 1.2, A) wordt als positief beschouwd, indien de relatieve externe krachten aan de linkerkant van de sectie naar boven zijn gericht, en aan de rechterkant en negatief - in het tegenovergestelde geval (Fig. 1,2, B). Fig. 1.2 De transversale kracht in dit gedeelte berekenen, worden de externe krachten die aan de linkerkant van de sectie liggen, genomen met een plusteken, als ze naar boven zijn gericht, en met een minteken, als deze is ingeschakeld. Voor de rechterkant van de straal - integendeel. 5 Het buigmoment in een willekeurige dwarsdoorsnede van de bundel is numeriek gelijk aan de algebraïsche som van de momenten ten opzichte van de centrale as Z-gedeelte van alle externe krachten die aan één zijde van het onderbrekingsgedeelte handelen. Het buigmoment in de dwarsdoorsnede van de MN-straal (Fig. 1.3, A) wordt als positief beschouwd, als het gelijke moment van externe krachten aan de linkerkant van de sectie langs de klokpijl is gericht, en aan de rechterkant - tegen de klok in, en negatief - in het tegenovergestelde geval (Fig. 1,3, b). Fig. 1.3 Bij de berekening van het buigmoment in dit gedeelte worden de momenten van de externe krachten aan de linkerkant van de dwarsdoorsnede als positief beschouwd als ze worden gericht langs de pijl met de klok in. Voor de rechterkant van de straal - integendeel. Het is handig om het teken van het buigmoment te bepalen door de aard van de vervorming van de straal. Het buigmoment wordt als positief beschouwd als in het gedeelte in het hoofdstuk het geknipt deel van de bundel de convexiteit buigt, d.w.z. de lagere vezels zijn uitgerekt. In het tegenovergestelde geval is het buigmoment in de dwarsdoorsnede negatief. Tussen het buigmoment M, de transversale kracht Q en de intensiteit van de belasting Q zijn er differentiële afhankelijkheden. 1. Het eerste afgeleide van de dwarskracht op het gedeelte Abscissa is gelijk aan de intensiteit van de gedistribueerde belasting, d.w.z. . (1.1) 2. De eerste afgeleide van het buigmoment op de abscis van de sectie is gelijk aan de transversale kracht, d.w.z. (1,2) 3. Het tweede derivaat van de dwarsdoorsnede is gelijk aan de intensiteit van de gedistribueerde belasting, d.w.z. (1.3) Gedistribueerde belasting gericht, we beschouwen positief. Van differentiële afhankelijkheden tussen M, q, Q, een aantal belangrijke conclusies: 1. Indien op de plaats van de bundel: a) de transversale kracht positief is, neemt het buigmoment toe; b) de transversale kracht is negatief, dan neemt het buigmoment af; c) De transversale kracht is nul, dan heeft het buigmoment een constante waarde (puur buigen); 6 g) De transversale kracht passeert nul en verandert het bord van het pluspunt naar min, MAX M M, in het tegenovergestelde geval M MMIN. 2. Als er geen verdeelde belasting op de balksite is, is de transversale kracht constant, en varieert het buigmoment volgens het lineaire recht. 3. Als er een gelijkmatig verdeelde belasting op de ligcite is, varieert de transversale kracht volgens het lineaire recht en het buigmoment - volgens de wet van de vierkante parabola, convexing in de richting van de belasting (in het geval van de belasting het construeren van een plot uit de verlengde vezels). 4. In het gedeelte onder de geconcentreerde kracht van Epuro Q heeft Q een sprong (door de hoeveelheid kracht) is Epura M een pauze in de richting van de werking van de macht. 5. In sectie, waarbij het geconcentreerde moment is bevestigd, heeft de Epur M een sprong gelijk aan de waarde van dit moment. Op het podium q wordt het niet weerspiegeld. In het geval van complexe belasting, worden de balken gebouwd door de epures van de dwarskrachten Q en de buigmomenten M. EPURA q (M) wordt een grafiek genoemd die de wet van veranderingen in de dwarslaag (buigmoment) toont, de balk. Op basis van de analyse van Epur M en Q zijn er gevaarlijke secties van de straal. Positieve ordinaten van Epur q worden opgevoerd en negatief - naar beneden van de basislijn, parallel uitgevoerd aan de longitudinale as van de straal. De positieve ordinaten van de pluimen M worden neergelegd en negatief - omhoog, dat wil zeggen, Epura M is gebouwd aan de zijkant van uitgerekte vezels. De constructie van EPUR Q en M voor balken moet worden gestart met de definitie van referentiereacties. Voor balken met eengeknepen en andere vrije uiteinden, kan de constructie van Epur Q en M vanaf het vrije uiteinde worden gestart zonder de reacties in de afdichting te bepalen. 1.2. De constructie van Epur Q en M volgens de bundelvergelijkingen is onderverdeeld in secties, waarbinnen de functies voor het buigmoment en transversale kracht constant blijven (hebben geen pauzes). De grenzen van de percelen zijn het punt van toepassing van de geconcentreerde krachten, de doorgang van de krachten en de plaats van verandering in de intensiteit van de gedistribueerde belasting. In elke site wordt een willekeurig gedeelte genomen op een afstand van X uit de oorsprong van de coördinaten en voor deze sectie zijn de vergelijkingen voor Q en M. opgesteld voor deze vergelijkingen. Eppures Q en M. Voorbeeld 1.1 Construeer de pluimen van de dwarskrachten q en buigmomenten m voor een gegeven bundel (Fig. 1.4, A). Oplossing: 1. Bepaling van ondersteuningsreacties. We vormen de evenwichtsvergelijkingen: waarvan we de reacties van de dragers verkrijgen, worden correct gedefinieerd. De bundel heeft vier secties van FIG. 1.4 Loading: SA, AD, DB, BE. 2. Bouw een Epura Q. SA-sectie. Op de CA-sectie, de arbitraire dwarsdoorsnede 1-1 op een afstand X1 van het linkeruiteinde van de straal. Bepaal q Als een algebraïsche hoeveelheid van alle externe krachten die aan de linkerkant van de sectie 1-1 handelt: het min-teken wordt genomen omdat de kracht die aan de linkerkant van de sectie handelt, is gericht. De uitdrukking voor q is niet afhankelijk van de variabele X1. EPURA Q Op deze site is een rechte lijn, parallelle as van de abscis afgebeeld. Plotadvertentie. Op de site voeren we een willekeurig gedeelte 2-2 op een afstand x2 van het linkeruiteinde van de straal. Bepaal het Q2 als een algebraïsche hoeveelheid van alle externe krachten die aan de linkerkant van de sectie 2-2: 8 handelt, is de waarde van Q constant op de site (onafhankelijk van de variabele X2). Epur Q op de site is een rechte, parallelle as van de abscis. DB-plot. Op de site voeren we een willekeurige sectie 3-3 op een afstand van X3 vanaf het rechter uiteinde van de straal. Bepaal Q3 als een algebraïsche hoeveelheid van alle externe krachten die rechts van de sectie 3-3 handelt: de resulterende uitdrukking is de vergelijking van een hellende rechte lijn. Plot zijn. In het gebied voeren we de sectie 4-4 op afstand x4 vanaf het rechter uiteinde van de straal. Bepaal q als een algebraïsche hoeveelheid van alle externe krachten die rechts van de sectie 4-4: 4 handelt, wordt het teken plus genomen omdat de ontspannende belasting rechts van de sectie 4-4 is gericht. Met behulp van de verkregen waarden bouwen we een pluimen q (fig. 1,4, b). 3. Bouw Epura M. Plot M1. We bepalen het buigmoment in paragraaf 1-1 als een algebraïsche som van de momenten van de krachten die aan de linkerkant van het gedeelte 1-1 handelen. - De vergelijking is recht. Plot A 3 bepaalde het buigmoment in sectie 2-2 als een algebraïsche som van de momenten van de krachten die aan de linkerkant van de sectie 2-2 werken. - De vergelijking is recht. PLOT DB 4 Bepaald buigmoment in sectie 3-3 als een algebraïsche som van de momenten van krachten die op het recht van sectie 3-3 handelen. - Vergelijking van een vierkante parabola. 9 We vinden drie waarden aan de uiteinden van de site en op het punt met de XK-coördinaat, waarbij de sectie B 1 het buigmoment in sectie 4-4 definieert als een algebraïsche som van de momenten van de krachten die aan de rechterkant handelen van de sectie 4-4. - De vergelijking van de vierkante parabool vinden we drie M4-waarden: volgens de waarden van de waarden van het Epuur M (fig. 1,4, B). In gebieden van CA en AD is Q beperkt tot rechte, parallelle as van de abscis, en in de DB en wees de secties - rechtstreeks geneigd. In dwarsdoorsneden C, A en B op het podium Q, zijn er sprongen op de waarde van de relevante troepen, die dient als een verificatie van de juistheid van de constructie van de plot Q. in gebieden waar q  0, stijgen van van links naar rechts. In gebieden waarningen  0, dalen momenten. Onder de gerichte krachten zijn er uitsplitsingen naar de werking van krachten. Onder het geconcentreerde punt is er sprong op de grootte van het moment. Dit geeft de juistheid van de constructie van het Epur M. Voorbeeld 1.2 aan om een \u200b\u200bEPIRA Q en M te construeren voor balken op twee steunen die met een gedistribueerde belasting zijn geladen, waarvan de intensiteit door een lineair recht verandert (Fig. 1,5, A). Oplossing Bepaling van ondersteuningsreacties. De gelijke gedistribueerde belasting is gelijk aan het driehoeksgebied, dat een loadal van de belasting is en is bevestigd in het midden van de ernst van deze driehoek. We vormen de som van de momenten van alle krachten met betrekking tot de punten A en B: de constructie van de fase Q. We voeren een willekeurig gedeelte op een afstand van X uit de linkerondersteuning. De volgorde van de belasting van de belasting die overeenkomt met de dwarsdoorsnede wordt bepaald aan de hand van de gelijkenis van de driehoeken is het resultaat van het deel van de belasting, dat aan de linkerkant van het gedeelte wordt geplaatst, de transversale kracht in de sectie is gelijk aan de Transverse Force varieert afhankelijk van de wet van de vierkante parabool die de transversale krachtvergelijking gelijk is aan nul, we vinden de abscis van die dwarsdoorsnede waarin nul: epur Q wordt gepresenteerd in FIG. 1,5, b. Het buigmoment in een willekeurig gedeelte is gelijk aan het buigmoment varieert volgens de wet van kubieke parabola: de maximale waarde van het buigmoment heeft in een sectie, waarbij 0, d.w.z. met epura, M wordt gepresenteerd in FIG. 1,5, c. 1.3. De constructie van Epur Q en M volgens de karakteristieke secties (punten) met behulp van differentiële afhankelijkheden tussen M, Q, Q en de conclusies die voortvloeien uit hen, is het raadzaam om de percelen Q en M te bouwen volgens de kenmerkende secties (zonder de voorbereiding van vergelijkingen). Het toepassen van deze methode, bereken de waarden van Q en M in de kenmerkende secties. De karakteristieke secties zijn de grenssecties van de percelen, evenals de sectie, waarbij de interne vermogensfactor extreme waarde is. In het bereik tussen de kenmerkende secties, worden de contouren 12 van de pluimen vastgesteld op basis van differentiële afhankelijkheden tussen M, Q, Q, Q en conclusies die voortvloeien uit hen. VOORBEELD 1.3 Om een \u200b\u200bepira-q en m te construeren voor de bundel getoond in FIG. 1.6, a. Fig. 1.6. Oplossing: gebouw Epur Q en M vanaf het vrije uiteinde van de straal, terwijl de reactie in de afdichting niet kan worden bepaald. De balk heeft drie laadgebieden: AB, SUN, CD. Er is geen gedistribueerde belasting op de AB- en Sun-secties. Cross-troepen zijn constant. Epur Q is beperkt tot rechte, parallelle abscissa-as. Buigmomenten veranderen volgens het lineaire recht. Epura M is beperkt tot recht, geneigd naar de Ascissa-as. Op het CD-plot is er een gelijkmatig verdeelde belasting. De dwarskrachten worden gewijzigd volgens het lineaire recht en buigmomenten - volgens de wet van een vierkante parabola met convexiteit naar de werking van een gedistribueerde belasting. Op de grens van de secties van AB en Sun Transverse Force varieert springend. Aan de grens van secties van de zon en CD verandert het buigmoment op. 1. Het bouwen van een EPUR Q. Bereken de waarden van de dwarskrachten Q in de grenssecties van de percelen: volgens de resultaten van de berekeningen bouwen we de q's oplopende beroep voor de balk (fig. 1, b). Uit de plot Q volgt dat de transversale kracht op het CD-gedeelte nul is in de sectie, onderscheidt op een afstand QA A Q vanaf het begin van dit gebied. In deze sectie heeft het buigmoment de maximale waarde. 2. Bouwen van een Epury M. Bereken de waarden van buigmomenten in de grenssecties van de secties: met een Maaksimaal moment op de site volgens de resultaten van de berekeningen, bouwen we een epuur M (fig. 5.6, B) . VOORBEELD 1.4 Volgens een gegeven uitvoeringsvorm van buigmomenten (figuur 1,7, a) voor de bundel (fig. 1,7, b), bepaal de actieve belastingen en bouw het bereik q. De mok wordt aangegeven door de vertex van de vierkante parabola. Oplossing: Bepaal de ladingen die op de balk handelen. Het gebied van de AC is geladen met een gelijkmatig verdeelde belasting, omdat de Epura M op dit gedeelte een vierkante parabola is. In het referentiesectie is het gerichte moment aan de balk bevestigd, wat met de klok mee handelt, zoals op het podium m, we hebben een sprong omhoog op de grootte van het moment. Het is niet geladen op de SV BALKA-sectie, aangezien de Epura M op deze site beperkt is tot de hellende rechte lijn. De reactie van de drager wordt bepaald uit de voorwaarde dat het buigmoment in de sectie C nul is, dwz, om de intensiteit van de gedistribueerde belasting te bepalen, zullen we een uitdrukking maken voor het buigmoment in de sectie en als de som van de Momenten van de krachten aan de rechterkant en gelijk aan nul nu zullen we nu de reactie van ondersteuning A bepalen. Om dit te doen, zullen we een uitdrukking maken voor buigmomenten in sectie als de som van de momenten van de sterkte van links, wordt de berekende balk van de balk met de belasting getoond in FIG. 1.7, c. Vanaf het linkeruiteinde van de balken berekenen we de waarden van de dwarskrachten in de grenssecties van de secties: Epur Q wordt gepresenteerd in FIG. 1.7, het overwogen probleem kan worden opgelost door functionele afhankelijkheden voor M, Q op elke site te tekenen. Kies de oorsprong aan het linkerkant van de balk. In het gebied van het AC-Epyur wordt uitgedrukt in een vierkante parabola, waarvan de vergelijking de vorm constant A, B heeft, we vinden uit de voorwaarde dat Parabola drie punten doorgeeft met bekende coördinaten: de coördinaten van de punten vervangen Naar de paraboolvergelijking zullen we krijgen: de uitdrukking voor het buigende moment zal de M1-functie onderscheiden, we verkrijgen een afhankelijkheid van de transversale cilinder na differentiatie van de Q-functie Q We verkrijgen een uitdrukking voor de intensiteit van de verdeelde belasting op de SV-expressiedeel voor een buigmoment lijkt als een lineaire functie om constante A en B te bepalen die we de voorwaarden gebruiken die deze directe passeert door twee punten waarvan de coördinaten bekend zijn om twee vergelijkingen te verkrijgen:, waarvan we een 20 vergelijkingen hebben Het buigmoment op de SV-regio zal liggen na de twee-time differentiatie van M2 We zullen vinden op de gevonden waarden van M en q We bouwen de fusie van buigmomenten en transversale krachten voor de balk. Naast de gedistribueerde belasting worden gerichte krachten op de balk in drie secties aangebracht, waar er rekken en gerichte punten zijn in de sectie Q, waar de sprong op het podium m. Voorbeeld 1.5 Voor balken (fig. 1.8, a) bepalen de rationele positie van het scharnier met, waarbij het grootste buigmoment in de overspanning gelijk is aan het buigmoment in de afdichting (door absolute waarde). Bouw Epura Q en M. Oplossing Bepaling van ondersteuningsreacties. Ondanks het feit dat het totale aantal ondersteunende links vier is, wordt de balk statisch bepaald. Het buigmoment in het scharnier is nul is gelijk, waarmee u een extra vergelijking kunt creëren: de som van de momenten ten opzichte van het scharnier van alle externe krachten die aan één kant van dit scharnier werken, is nul. We verzinnen de som van de momenten van alle krachten rechts van de scharnier S. Epur Q voor de balk is beperkt tot het hellende recht, sinds q \u003d const. We bepalen de waarden van de dwarskrachten in de grenssecties van de bundel: de XK is XK, waarbij q \u003d 0 wordt bepaald uit de vergelijking van waar het EPU M voor de straal is beperkt tot de vierkante parabola. Uitdrukkingen voor buigmomenten in secties, waarbij q \u003d 0, en in de afdichting, respectievelijk, als volgt: uit de voorwaarde van de incidentie van momenten, verkrijgen we een vierkante vergelijking met betrekking tot de gewenste parameter X: de reële waarde van x2x 1, 029 m. Bepaal de numerieke waarden van de dwarskrachten en buigmomenten in de karakteristieke secties van de bundel in FIG. 1,8, bist By de Epuro Q, en in FIG. 1.8, B - EPUR M. De beschouwde taak kan worden opgelost door de werkwijze voor het uiteenzetten van de scharnierstraal tot de componenten van zijn elementen, zoals getoond in FIG. 1,8, G. Aan het begin worden de reacties van de ondersteuning VC en VB bepaald. Een pluimen q en M worden gebouwd voor de suspensiestraal van SV uit de actie die erop wordt toegepast. Ga dan naar de hoofdbalk van de AU, laden het met een extra VC-kracht, die de kracht is van de druk van de B-straal op de AU-straal. Bouw daarna plots Q en M voor de balken van de AU. 1.4. Berekeningen voor sterkte met directe buigbundels berekening van kracht op normale en tangens stress. Met directe buigbundel in dwarsdoorsneden ontstaan \u200b\u200bnormale en tangens (figuur 1.9). 18 Fig. 1.9 Normale spanningen worden geassocieerd met het buigende moment, tangentspanningen worden geassocieerd met transversale kracht. Met directe pure buiging zijn tangente stress nul. Normale spanningen in een willekeurig punt van het dwarsdoorsnede van de bundel worden bepaald met formule (1,4) waarbij M een buigmoment in dit gedeelte is; IZ is het moment van inertie van de dwarsdoorsnede ten opzichte van de neutrale as Z; Y is de afstand vanaf het punt waar de normale spanning wordt bepaald aan de neutrale as Z. Normale spanningen in de hoogte van de sectie worden gewijzigd volgens het lineaire recht en bereiken de grootste waarde op de punten die het meest afgelegen zijn van de neutrale as als de dwarsdoorsnede symmetrisch ten opzichte van de neutrale as is (figuur 1.11), vervolgens Fig. 1.11 De grootste trek- en compressieve spanningen zijn hetzelfde en worden bepaald door de formule,  - het axiale moment van de weerstand van de dwarsdoorsnede tijdens het buigen. Voor een rechthoekig deel B Wide B Hoog: (1.7) voor een cirkelvormige sectie van diameter D: (1,8) voor de ringvormige sectie   - respectievelijk de binnen- en buitendiameters van de ring. Voor balken van kunststof materialen zijn de meest rationele symmetrische 20 vormen van secties (2-weg, doos, ring). Voor balken van fragiele materialen, niet-weerstandige rek en compressie, zijn rationele dwarsdoorsneden asymmetrisch ten opzichte van de neutrale as Z (TAVR, P-vormige, asymmetrische 2). Voor de balken van een constante sectie van kunststofmaterialen in symmetrische vormen van secties, wordt de sterkteconditie als volgt geschreven: (1.10) waarbij MMAX het maximale buigmoment op de module is; - toegestane spanning voor materiaal. Voor de balken van een permanent gedeelte van kunststofmaterialen in de asymmetrische vormen van secties, wordt de sterkteconditie geschreven in de volgende vorm: (1. 11) voor bundels gemaakt van fragiele materialen met secties, asymmetrische ten opzichte van de neutrale as, in het geval dat de Epura M ondubbelzinnig is (figuur 1.12), moet u twee sterkte-omstandigheden opnemen - de afstand van de neutrale as naar de meest afgelegen punten , respectievelijk, uitgerekte en gecomprimeerde gevaarlijke secties; P - Toegaflijkbare spanningen, respectievelijk, trek en compressie. Fig.1.12. 21 Als het trimmen van de buigmomenten secties van verschillende tekens heeft (fig. 1.13), naast het controleren van het gedeelte 1-1, waar het geldig is, is het noodzakelijk om de grootste trekspanningen voor dwarsdoorsnede 2-2 te berekenen (met het grootste punt van het tegenovergestelde teken). Fig. 1.13 Samen met de hoofdberekening van normale spanningen in sommige gevallen is het noodzakelijk om de tangent spanningsbundelsterkte te verifiëren. De tangent spanningen in de balken worden berekend volgens de formule D. I. Zhuravsky (1.13) waarbij q de dwarskracht in de dwarsdoorsnede van de bundel is; Szot is een statisch moment ten opzichte van de neutrale as van het gedeelte van de sectie, aan één zijde van de directe uitgegeven door dit punt en de parallelle as Z; B - de breedte van het gedeelte op het niveau van het onderzochte punt; IZ is het moment van inertie van de hele sectie ten opzichte van de neutrale as Z. In veel gevallen komen maximale tangentspanningen op op het niveau van de neutrale laag balken (rechthoek, dual-letters, cirkel). In dergelijke gevallen wordt de voorwaarde voor tangentiële spanningen vastgelegd in het formulier, (1.14) waar QMAX de grootste dwarskracht in de module is; - toegestane tangens stress voor materiaal. Voor het rechthoekige deel van de bundel heeft de toestand van sterkte de vorm (1.15) A - het oppervlak van de dwarsdoorsnede van de straal. Voor ronde sectie wordt de toestand van sterkte weergegeven in de vorm (1.16) voor het verwarmde gedeelte; de \u200b\u200btoestand van sterkte is als volgt geschreven: (1,17) waarbij SZO, TMSAX het statische moment van de mond is ten opzichte van de neutrale as; D - de dikte van de 2e muur. Typisch wordt de grootte van de dwarsdoorsnede van de bundel bepaald uit de sterkte van normale spanningen. Controle van de sterkte van de tangentspanningsbalken is verplicht voor korte balken en balken van elke lengte, indien in de buurt van de dragers zijn er gerichte krachten van een grote waarde, evenals voor houten, flip- en gelaste balken. Voorbeeld 1.6 Controleer de batterijsterkte van de doos van de doos (fig. 1.14) op normale en tangens stress, als MPA. Bouw tang in een gevaarlijk gedeelte van de balk. Fig. 1.14 Oplossing 23 1. Bouw van Epur Q en M volgens de kenmerkende secties. Gezien het linkerdeel van de bundel, verkrijgen we de lijn van transversale krachten in Fig. 1.14, c. Eppute van buigmomenten wordt getoond in FIG. 5.14, G. 2. Geometrische kenmerken van dwarsdoorsnede 3. De grootste normale spanningen in de sectie C, waarbij MMAX (module) geldig is: MPA. Maximale normale spanningen in de straal zijn bijna gelijk aan het toegestane. 4. De grootste tangent benadrukt in het gedeelte met (of a), waarbij max. Q (module) geldig is: hier is het statische moment van het gebied van de holte ten opzichte van de neutrale as; b2 cm - de breedte van het gedeelte op het niveau van de neutrale as. 5. Tangent stress op het punt (in de muur) in de sectie C: FIG. 1.15 Hier Szomc 834,5 108 cm3 is het statische moment van het gebied van de sectie, gelegen boven de lijn die door het punt K1 passeert; B2 cm - wanddikte op punt K1. De plots  en  voor het gedeelte van de bundel worden getoond in FIG. 1.15. Voorbeeld 1.7 Voor de balk getoond in FIG. 1.16, en het is verplicht: 1. Construct acties van transversale krachten en buigmomenten in karakteristieke secties (punten). 2. Bepaal de grootte van de dwarsdoorsnede in de vorm van een cirkel, rechthoek en een hoop van de sterkte van normale spanningen, vergelijk de dwarsdoorsnede. 3. Controleer de geselecteerde formaten van secties van tangentiële balken. DANAR: Oplossing: 1. Bepaal de reacties van de bundelsteunen. Controleer: 2. Epuro q en M. De waarden van de dwarskrachten in de karakteristieke secties van de balk 25 Fig. 1.16 in gebieden CA en AD, de laadintensiteit Q \u003d const. Bijgevolg is in deze gebieden van Epur Q beperkt tot recht, geneigd naar de as. In het DB-gedeelte is de intensiteit van de gedistribueerde belasting Q \u003d 0, daarom, op dit gedeelte van de Epuro Q is beperkt tot de rechte, parallelle as x. Epur Q voor de balk wordt getoond in FIG. 1.16, b. De waarden van buigmomenten in de karakteristieke secties van de straal: in het tweede gedeelte bepalen we de abscissa x2 van de sectie, waarin q \u003d 0: het maximale moment op het tweede deel van het Epur m voor de straal is getoond in FIG. 1.16, in. 2. Compileer de toestand van kracht op normale spanningen van waaruit we het vereiste axiale moment van weerstand van de dwarsdoorsnede van de uitdrukking bepalen. Gedefinieerde vereiste diameter D van de balken van de ronde sectie het gebied van de ronde sectie voor de ronde Rechthoekig sectie De vereiste hoogte van de dwarsdoorsnede van het rechthoekige sectie wordt bepaald door het vereiste aantal van de hoogtestraal. Volgens de tafels van de GOST 8239-89 vinden we de dichtstbijzijnde maximale waarde van het axiale koppel van 597cm3, dat overeenkomt met de 2 33 2, met de kenmerken: een Z 9840 cm4. Controleer op opname: (Underload met 1% van de toegestane 5%) De dichtstbijzijnde 2-voudige 2 (W 2 cm3) leidt tot een significante overbelasting (meer dan 5%). Ten slotte worden we eindelijk geaccepteerd. Nr. 33. Vergelijk het gebied van ronde en rechthoekige dwarsdoorsneden met het kleinste en het vliegtuiggebied: van de drie overwogen dwarsdoorsneden is het meest economisch. 3. Bereken de grootste normale spanningen in een gevaarlijke sectie 27 van de 2-wegstraal (Fig. 1.17, A): normale spanningen in de muur nabij het regiment van de heapsectie van de schuur van normale spanningen in een gevaarlijk gedeelte van de Balk wordt getoond in FIG. 1.17, b. 5. Bepaal de grootste runentspanningen voor geselecteerde secties van de straal. a) het rechthoekige gedeelte van de straal: b) de ronde dwarsdoorsnede van de balk: C) de kachels van de straal: de tangent spanningen in de muur in de buurt van de hoop van de hoop in een gevaarlijke sectie A (rechts) (bij Punt 2): de tangens van de tangent stress in de gevaarlijke secties van de hitteeur wordt getoond in FIG. 1.17, c. De maximale tangentspropels in de bundel overschrijden niet het toegestane spanningsvoorbeeld 1.8 om de toegestane belasting op de balk te bepalen (afb. 1.18, A), indien 60 MP, de dwarsdoorsnede-afmetingen worden gespecificeerd (fig. 1.19, A). Een hulpmiddel bouwen van normale spanningen in een gevaarlijke sectie van balken wanneer toegestaan. Figuur 1.18 1. Bepaling van reacties van stralensteunen. Met het oog op de symmetrie van het systeem 2. Bouw van Epur Q en M volgens de kenmerkende secties. Transversale krachten in de karakteristieke secties van de balk: epuer Q voor de balk wordt getoond in FIG. 5.18, b. Buigmomenten in de karakteristieke secties van de balk voor de tweede helft van de orde van ordinaat M - langs de symmetrieasses. Epura M voor bundel wordt getoond in FIG. 1.18, b. 3.Getrine secties kenmerken (fig. 1.19). We verdelen het figuur in twee eenvoudige elementen: 2AVR - 1 en een rechthoek - 2. Fig. 1.19 Volgens de omleiding van de 2-meter nr. 20 hebben we voor een rechthoek: het statische moment van het dwarsdoorsnede gebied ten opzichte van de Z1-asafstand van de Z1-as naar het midden van de ernst van de dwarsdoorsnede van de inertie van de dwarsdoorsnede ten opzichte van de belangrijkste centrale as Z van de totale dwarsdoorsnede van de overgangsformules naar de parallelle assen 4. De toestand van sterkte op normale spanningen voor het gevaarlijke punt "A" (figuur 1.19) in een gevaarlijke sectie I (Fig. 1.18): Na substitutie van numerieke gegevens 5. Met een toegestane belasting in een gevaarlijke sectie, zullen de normale spanningen op de punten "A" en "B" gelijk zijn: normale spanningen voor gevaarlijke paragraaf 1-1 wordt getoond in FIG . 1.19, b.