01.06.2008 16:51:57

Het artikel beschrijft de eigenschappen en mogelijkheden van poederbeton met hoge sterkte, evenals de gebieden en technologieën van hun toepassing.

Het hoge bouwtempo van residentiële en industriële gebouwen met nieuwe en unieke architecturale vormen en vooral speciale speciaal belaste constructies (zoals bruggen met grote overspanningen, wolkenkrabbers, offshore-olieplatforms, tanks voor het opslaan van gassen en vloeistoffen onder druk, enz.) vereiste de ontwikkeling van nieuwe efficiënte betonsoorten. Vooral sedert het einde van de jaren tachtig is hierin aanzienlijke vooruitgang geboekt. Moderne hoogwaardige betonsoorten (VKB) combineren klassiek een breed scala aan betonsoorten voor verschillende doeleinden: hogesterktebeton en ultrahogesterktebeton [zie. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. tien; Schmidt M. Bornemann R. M? Glichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], zelfverdichtend beton, zeer corrosiebestendig beton. Deze betonsoorten voldoen aan hoge eisen op het gebied van druk- en treksterkte, scheurvastheid, slagvastheid, slijtvastheid, corrosiebestendigheid en vorstbestendigheid.

Natuurlijk werd de overgang naar nieuwe betonsoorten vergemakkelijkt, ten eerste door revolutionaire vooruitgang in de weekmaking van beton- en mortelmengsels, en ten tweede door de opkomst van de meest actieve puzzolaanadditieven - microsilica, gedehydrateerde kaolien en sterk verspreide as. Combinaties van superplastificeerders en vooral milieuvriendelijke hyperplastificeerders op basis van polycarboxylaat, polyacrylaat en polyglycolium maken het mogelijk om supervloeibare cement-mineraal gedispergeerde systemen en betonmengsels te verkrijgen. Dankzij deze prestaties bereikte het aantal componenten in beton met chemische additieven 6-8, de water-cementverhouding daalde tot 0,24-0,28 met behoud van de plasticiteit, gekenmerkt door een kegeltrek van 4-10 cm. Selbstverdichtender Beton-SVB) met steenmeel (CM) of zonder, maar met de toevoeging van MK in zeer efficiënt beton (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) op hyperplastificeerders, in tegenstelling tot gegoten op traditionele joint ventures, wordt een perfecte vloeibaarheid van betonmengsels gecombineerd met lage sedimentatie en zelfverdichting met spontane luchtverwijdering.

"Hoge" reologie met aanzienlijke ontwatering in supergeplastificeerde betonmengsels wordt geleverd door een vloeibare reologische matrix, die verschillende schaalniveaus van structurele elementen heeft waaruit het bestaat. In steenslagbeton voor steenslag dient een cement-zandmortel als een reologische matrix op verschillende micro-mesoschaalniveaus. In geplastificeerde betonmengsels voor hogesterktebeton voor steenslag als macrostructureel element, is de reologische matrix, waarvan het aandeel aanzienlijk hoger zou moeten zijn dan in conventioneel beton, een complexere dispersie bestaande uit zand, cement, steenmeel, microsilica en water. Op zijn beurt is voor zand in conventionele betonmengsels de reologische matrix op microniveau een cement-waterpasta, waarvan het aandeel kan worden verhoogd om de vloeibaarheid te garanderen door de hoeveelheid cement te vergroten. Maar dit is aan de ene kant oneconomisch (vooral voor beton van de klassen B10 - B30), aan de andere kant, paradoxaal genoeg, zijn superplastificeerders slechte waterreducerende additieven voor Portland-cement, hoewel ze er allemaal voor zijn gemaakt en gemaakt. Bijna alle superplastificeerders, zoals we sinds 1979 hebben aangetoond, "werken" veel beter op veel minerale poeders of op hun mengsel met cement [zie. Kalashnikov VI Grondbeginselen van plastificering van minerale gedispergeerde systemen voor de productie van bouwmaterialen: proefschrift in de vorm van een wetenschappelijk rapport voor de mate van doc. techniek. wetenschappen. - Voronezh, 1996] dan met puur cement. Cement is een in water onstabiel, hydraterend systeem dat direct bij contact met water colloïdale deeltjes vormt en snel indikt. Colloïdale deeltjes in water zijn moeilijk te dispergeren met superplastificeerders. Een voorbeeld zijn kleisuspensies die slecht supervloeibaar zijn.

Dus de conclusie suggereert zichzelf: steenmeel moet aan het cement worden toegevoegd en het zal niet alleen het reologische effect van de joint venture op het mengsel vergroten, maar ook de fractie van de reologische matrix zelf. Hierdoor wordt het mogelijk om de hoeveelheid water aanzienlijk te verminderen, de dichtheid te verhogen en de sterkte van het beton te vergroten. Het toevoegen van steenmeel zal praktisch gelijk zijn aan een toename van cement (als de waterreducerende effecten significant hoger zijn dan bij het toevoegen van cement).

Het is belangrijk om hier niet te focussen op het vervangen van een deel van het cement door steenmeel, maar op het toevoegen (met een aanzienlijk aandeel - 40-60%) aan Portlandcement. Gebaseerd op de polystructurele theorie in 1985-2000. Al het werk aan het veranderen van de polystructuur was erop gericht om Portlandcement met 30-50% te vervangen door minerale vulstoffen om het in beton op te slaan [zie. Solomatov VI, Vyrovoy VN et al. Samengestelde bouwmaterialen en constructies met verminderd materiaalverbruik. - Kiev: Budivelnik, 1991; Aganin SP graad van Cand. techniek. wetenschappen. - M, 1996; Fadel I. M. Intensieve afzonderlijke technologie van beton gevuld met basalt: abstracte dis. kan. techniek. wetenschappen - M, 1993]. De strategie om Portlandcement op te slaan in beton met dezelfde sterkte, zal plaats maken voor de strategie om beton te besparen met een 2-3 keer hogere sterkte, niet alleen in compressie, maar ook in buig- en axiale spanning, bij impact. Het besparen van beton in meer opengewerkte constructies geeft een hoger economisch effect dan het besparen van cement.

Gezien de samenstellingen van reologische matrices op verschillende schaalniveaus, stellen we vast dat voor zand in hogesterktebeton, de reologische matrix op microniveau een complex mengsel is van cement, meel, silica, superplastificeerder en water. Op zijn beurt, voor hogesterktebeton met microsilica voor een mengsel van cement en steenmeel (gelijke dispersie) als structurele elementen, verschijnt een andere reologische matrix met een kleiner schaalniveau - een mengsel van microsilica, water en superplastificeerder.

Voor steenslagbeton komen deze schalen van de structurele elementen van reologische matrices overeen met de schalen van de optimale granulometrie van droge betoncomponenten om een ​​hoge dichtheid daarvan te verkrijgen.

Zo vervult de toevoeging van steenmeel zowel een structureel-reologische functie als een matrixvullende functie. Voor hogesterktebeton is de reactiechemische functie van steenmeel niet minder belangrijk, die met een hoger effect wordt uitgevoerd door reactief microsilica en microgedehydrateerd kaolien.

De maximale reologische en waterreducerende effecten als gevolg van de adsorptie van het SP aan het oppervlak van de vaste fase zijn genetisch kenmerkend voor fijn verspreide systemen met een hoog grensvlak.

Tafel 1.

Reologische en waterreducerende werking van SP in water-minerale systemen

Tabel 1 laat zien dat in Portlandcement gegoten suspensies met SP het waterreducerende effect van laatstgenoemde 1,5-7,0 keer (sic!) Hoger is dan in minerale poeders. Voor rotsen kan dit overschot 2-3 keer bedragen.

Zo maakte de combinatie van hyperplastificeerders met microsilica, steenmeel of as het mogelijk om de druksterkte te verhogen tot 130-150, en in sommige gevallen tot 180-200 MPa en meer. Een significante toename in kracht leidt echter tot een intensieve toename van de kwetsbaarheid en een afname van de Poisson-ratio tot 0,14-0,17, wat leidt tot het risico van plotselinge vernietiging van structuren in geval van nood. Het wegwerken van deze negatieve eigenschap van beton gebeurt niet alleen door de laatste te versterken met staafwapening, maar door een combinatie van staafwapening met de introductie van vezels uit polymeren, glas en staal.

De fundamenten van weekmaking en waterreductie van minerale en cement gedispergeerde systemen werden geformuleerd in het proefschrift van V.I. Kalashnikov. [cm. Kalashnikov VI Grondbeginselen van plastificering van minerale gedispergeerde systemen voor de productie van bouwmaterialen: proefschrift in de vorm van een wetenschappelijk rapport voor de mate van doc. techniek. wetenschappen. - Voronezh, 1996] in 1996 op basis van eerder voltooid werk in de periode van 1979 tot 1996. [Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Over de structurele en reologische toestand van extreem vloeibaar gemaakte, sterk geconcentreerde gedispergeerde systemen. // Proceedings of the IV National Conference on Mechanics and Technology of Composite Materials. - Sofia: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Efficiëntie van weekmaking van gedispergeerde minerale samenstellingen afhankelijk van de concentratie van de vaste fase daarin. // Reologie van betonmengsels en zijn technologische problemen. Samenvattingen. verslag van het III All-Union Symposium. -Rigá. - RPI, 1979; Kalashnikov V.I., Ivanov I.A.Over de aard van de weekmaking van minerale gedispergeerde samenstellingen, afhankelijk van de concentratie van de vaste fase daarin.// Mechanica en technologie van composietmaterialen. Materialen van de II Nationale Conferentie. - Sofia: BAN, 1979; Kalashnikov V.I.Over de reactie van verschillende minerale samenstellingen met superplastificeerders van naftaleen-sulfonzuur en het effect van snel oplossende alkaliën daarop. // Mechanica en technologie van composietmaterialen. Materialen van de III Nationale Conferentie met deelname van buitenlandse vertegenwoordigers. - Sofia: BAN, 1982; Kalashnikov VI Rekening houdend met reologische veranderingen in betonmengsels met superplastificeerders. // Materialen van de IX All-Union Conference on Concrete and Reinforced Concrete (Tashkent, 1983). - Penza. - 1983; Kalashnikov V.I., Ivanov I.A.Kenmerken van reologische veranderingen in cementsamenstellingen onder invloed van ion-stabiliserende weekmakers. // Proceedings "Technologische mechanica van beton". - Riga: RPI, 1984]. Dit zijn de vooruitzichten voor het gerichte gebruik van de hoogste waterreducerende activiteit van SP in fijn verspreide systemen, de kenmerken van kwantitatieve reologische en structureel-mechanische veranderingen in superplastische systemen, die bestaan ​​in hun lawine-overgang van vaste fase naar vloeibare toestanden met supermale toevoeging van water. Dit zijn de ontwikkelde criteria voor gravitationele verspreiding en post-thixotrope bron van de stroom van sterk verspreide geplastificeerde systemen (onder hun eigen gewicht) en spontane egalisatie van het dagoppervlak. Dit is het voorgestelde concept van de beperkende concentratie van cementsystemen door fijn gedispergeerde poeders van gesteenten van sedimentaire, magmatische en metamorfe oorsprong, die selectief zijn in termen van de niveaus van hoogwaterreductie tot de SP. De belangrijkste resultaten die in deze werken zijn verkregen, zijn de mogelijkheid van een 5-15-voudige afname van het waterverbruik in dispersies met behoud van zwaartekrachtspreiding. Het is aangetoond dat door het combineren van reologisch actieve poeders met cement, het mogelijk is om het SP-effect te versterken en gietstukken met een hoge dichtheid te verkrijgen. Het zijn deze principes die worden toegepast in reactiepoederbeton met een toename van hun dichtheid en sterkte (Reaktionspulver beton - RPB of Reactive Powder Concrete - RPC [zie Dolgopolov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Nieuw type cement: structuur van cementsteen . // Bouwmaterialen. - 1994. - Nr. 115]). Een ander resultaat is een toename van het reducerende effect van de SP met een toename van de dispersie van de poeders [zie. Kalashnikov VI Grondbeginselen van plastificering van minerale gedispergeerde systemen voor de productie van bouwmaterialen: proefschrift in de vorm van een wetenschappelijk rapport voor de mate van doc. techniek. wetenschappen. - Voronezj, 1996]. Het wordt ook gebruikt in fijn poederbeton door het aandeel fijne bestanddelen te verhogen door silicadamp aan het cement toe te voegen. Nieuw in de theorie en praktijk van poederbeton was het gebruik van fijn zand met een fractie van 0,1-0,5 mm, waardoor het beton fijnkorrelig werd, in tegenstelling tot de gebruikelijke zandige op zand met een fractie van 0-5 mm. Onze berekening van het gemiddelde specifieke oppervlak van het verspreide deel van poederbeton (samenstelling: cement - 700 kg; fijn zand fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg, basaltmeel Ssp = 380 m2 / kg - 350 kg, microsilica Svd = 3200 m2 / kg - 140 kg) met zijn gehalte van 49% van het totale mengsel met fijnkorrelig zand van fractie 0,125-0,5 mm laat zien dat met de dispersie van MC Smc = 3000 m2 / kg het gemiddelde oppervlak van het poeder deel is Svd = 1060 m2 / kg, en met Smc = 2000 m2 / kg - Svd = 785 m2 / kg. Het is op zulke fijn verspreide componenten dat fijnkorrelig reactiepoederbeton wordt gemaakt, waarbij de volumeconcentratie van de vaste fase zonder zand 58-64% bereikt, en samen met zand - 76-77% en iets minder is dan de concentratie van de vaste fase in supergeplastificeerd zwaar beton (Cv = 0, 80-0,85). In gebroken beton is de volumeconcentratie van de vaste fase minus steenslag en zand echter veel lager, wat de hoge dichtheid van de gedispergeerde matrix bepaalt.

Hoge sterkte wordt gegarandeerd door de aanwezigheid van niet alleen silicadamp of gedehydrateerde kaolien, maar ook een reactief poeder uit gemalen gesteente. Volgens literatuurgegevens wordt voornamelijk vliegas, balt, kalksteen of kwartsmeel geïntroduceerd. In de USSR en Rusland werden ruime mogelijkheden voor de productie van reactief poederbeton geopend in verband met de ontwikkeling en het onderzoek van composietbindmiddelen met een lage waterbehoefte door Yu.M. Bazhenov, Sh.T. Babaev, A. Komarom. A., Batrakov V.G., Dolgopolov N.N. Het werd bewezen dat het vervangen van cement tijdens het malen van VNV door carbonaat, graniet, kwartsmeel tot 50% het waterreducerende effect aanzienlijk verhoogt. De W / T-verhouding, die zorgt voor de zwaartekrachtspreiding van steenslagbeton, in vergelijking met de gebruikelijke introductie van de joint venture, wordt teruggebracht tot 13-15%, de sterkte van beton op een dergelijke VNV-50 bereikt 90-100 MPa . In essentie kan modern poederbeton worden verkregen op basis van VNV, microsilica, fijn zand en verspreide wapening.

Gedispergeerd gewapend poederbeton is niet alleen zeer effectief voor dragende constructies met gecombineerde wapening met voorgespannen wapening, maar ook voor de productie van zeer dunwandige, inclusief ruimtelijke architectonische details.

Volgens de laatste gegevens is textielversterking van constructies mogelijk. Het was de ontwikkeling van textielvezelproductie (weefsel) van bulkframes gemaakt van zeer sterk polymeer en alkalibestendige garens in het ontwikkelde buitenland die de ontwikkeling meer dan 10 jaar geleden in Frankrijk en Canada van reactiepoederbeton met voeg ondernemingen zonder grote toeslagstoffen met bijzonder fijne kwartsvulstof, gevuld met steenpoeders en microsilica. Betonmengsels van dergelijke fijnkorrelige mengsels verspreiden zich onder hun eigen gewicht en vullen de volledig dichte maasstructuur van het geweven frame en alle filigraanvormige verbindingen.

De "hoge" reologie van poederbetonmengsels (PBS) levert een vloeigrens op van 0 = 5-15 Pa bij een watergehalte van 10-12% van de massa droge componenten, dwz. slechts 5-10 keer hoger dan in olieverf. Met zo'n Δ0 kan het worden bepaald met behulp van de mini-reometrische methode die door ons in 1995 is ontwikkeld. Een lage vloeispanning wordt verzekerd door de optimale dikte van de reologische matrix tussenlaag. Uitgaande van de topologische structuur van het PBL wordt de gemiddelde dikte van de tussenlaag X bepaald door de formule:

waar is de gemiddelde diameter van de zanddeeltjes; - volumetrische concentratie.

Voor de onderstaande samenstelling, bij W / T = 0,103, zal de dikte van de tussenlaag 0,056 mm zijn. De Larrard en Sedran ontdekten dat voor fijnere zandsoorten (d = 0,125–0,4 mm) de dikte varieert van 48 tot 88 µm.

Een toename van de tussenlaag van deeltjes vermindert de viscositeit en uiteindelijke schuifspanning en verhoogt de vloeibaarheid. De vloeibaarheid kan worden verhoogd door water toe te voegen en SP toe te voegen. Over het algemeen is het effect van water en SP op de verandering in viscositeit, uiteindelijke schuifspanning en opbrengst dubbelzinnig (Fig. 1).

De superplastificeerder verlaagt de viscositeit in veel mindere mate dan de toevoeging van water, terwijl de afname van de vloeigrens door DP beduidend hoger is dan die onder invloed van water.

Rijst. 1. Invloed van SP en water op viscositeit, vloeigrens en vloeibaarheid

De belangrijkste eigenschappen van supergeplastificeerde uiteindelijk gevulde systemen zijn dat de viscositeit hoog genoeg kan zijn en het systeem langzaam kan stromen als de vloeigrens laag is. Voor conventionele systemen zonder SP kan de viscositeit laag zijn, maar de verhoogde vloeispanning voorkomt dat ze zich verspreiden, omdat ze geen post-thixotrope stroombron hebben [zie. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A.Kenmerken van reologische veranderingen in cementsamenstellingen onder invloed van ion-stabiliserende weekmakers. // Proceedings "Technologische mechanica van beton". - Riga: RPI, 1984].

Reologische eigenschappen zijn afhankelijk van het type en de dosering van de SP. De invloed van drie soorten SP wordt getoond in Fig. 2. De meest effectieve joint venture is Woerment 794.

Rijst. 2 Invloed van type en dosering van de joint venture op Over: 1 - Woerment 794; 2 - C-3; 3 - Melment F 10

Tegelijkertijd bleek niet de binnenlandse JV S-3 minder selectief te zijn, maar de buitenlandse JV op melaminebasis Melment F10.

De smeerbaarheid van poederbetonmengsels is uiterst belangrijk bij de vorming van betonproducten met geweven volumetrische gaasframes die in de vorm zijn gelegd.

Dergelijke volumetrische opengewerkte weefselframes in de vorm van een T-balk, I-balk, kanaal en andere configuraties zorgen voor snelle versterking, die bestaat uit het installeren en bevestigen van het frame in een mal, gevolgd door het storten van ophangbeton dat gemakkelijk door de framecellen van 2-5 mm groot (Fig. 3) ... Weefselframes kunnen de scheurweerstand van beton radicaal verhogen wanneer ze worden blootgesteld aan wisselende temperatuurschommelingen en vervormingen aanzienlijk verminderen.

Het betonmengsel moet niet alleen gemakkelijk plaatselijk door het gaasframe stromen, maar zich ook verspreiden bij het vullen van de mal met "omgekeerde" penetratie door het frame met een toename van het volume van het mengsel in de mal. Om de vloeibaarheid te beoordelen, hebben we poedermengsels gebruikt met dezelfde samenstelling wat betreft het gehalte aan droge componenten, en de smeerbaarheid vanaf de kegel (voor de schudtafel) werd gecontroleerd door de hoeveelheid SP en (gedeeltelijk) water. Het uitspreiden werd geblokkeerd met een maasring met een diameter van 175 mm.

Rijst. 3 Voorbeeld stoffen frame

Rijst. 4 Mengselpasta's met vrij en geblokkeerd strooisel

Het gaas had een duidelijke afmeting van 2,8 x 2,8 mm met een draaddiameter van 0,3 x 0,3 mm (Fig. 4). Controlemengsels werden gemaakt met smeersels van 25,0; 26.5; 28,2 en 29,8 cm Als resultaat van de experimenten werd gevonden dat met een toename van de vloeibaarheid van het mengsel, de verhouding van de diameters van de vrije dc en de geblokkeerde verspreiding d afneemt. In afb. 5 toont de verandering in dc / dbotdc.

Rijst. 5 Verandering in dc / db van de waarde van vrij strooien dc

Zoals uit de figuur volgt, verdwijnt het verschil in de spreidingen van het mengsel dc en db bij een vloeibaarheid gekenmerkt door een vrije spreiding van 29,8 cm. Wanneer dc = 28,2 neemt de spreiding door de maas met 5% af. Een mengsel met een spreiding van 25 cm remt bijzonder goed bij het verspreiden door het gaas.

In dit opzicht is het bij gebruik van gaasframes met een cel van 3 × 3 mm noodzakelijk om mengsels te gebruiken met een spreiding van minimaal 28-30 cm.

De fysische en technische eigenschappen van gedispergeerd gewapend poederbeton, versterkt met 1 vol.% staalvezels met een diameter van 0,15 mm en een lengte van 6 mm, zijn weergegeven in tabel 2

Tafel 2.

Fysische en technische eigenschappen van poederbeton op een bindmiddel met een laag waterverbruik met behulp van de huishoudelijke SP S-3

Zoals blijkt uit buitenlandse gegevens, bereikt de druksterkte met 3% versterking 180-200 MPa, met axiale spanning - 8-10 MPa. De slagvastheid neemt meer dan vertienvoudigd toe.

De mogelijkheden van poederbeton zijn nog lang niet uitgeput, gezien de effectiviteit van hydrothermische behandeling en het effect ervan op de toename van het aandeel tobermoriet en daarmee xonotliet.

Was de informatie nuttig? ja, deels nee

• 15444

Dit is het voorgestelde concept van de beperkende concentratie van cementsystemen door fijn gedispergeerde poeders van gesteenten van sedimentaire, magmatische en metamorfe oorsprong, die selectief zijn in termen van de niveaus van hoogwaterreductie tot de SP. De belangrijkste resultaten die in deze werken zijn verkregen, zijn de mogelijkheid van een 5-15-voudige vermindering van het waterverbruik in dispersies met behoud van de zwaartekrachtspreiding. Het is aangetoond dat door het combineren van reologisch actieve poeders met cement, het mogelijk is om het SP-effect te versterken en gietstukken met een hoge dichtheid te verkrijgen.

Het zijn deze principes die worden toegepast in reactiepoederbeton met een toename van hun dichtheid en sterkte (Reaktionspulver beton - RPB of Reactive Powder Concrete - RPC [zie Dolgopolov NN, Sukhanov MA, Efimov SN Nieuw type cement: structuur van cementsteen . // Bouwmaterialen. - 1994. - Nr. 115]). Een ander resultaat is een toename van het reducerende effect van de SP met een toename van de dispersie van de poeders [zie. Kalashnikov VI Grondbeginselen van plastificering van minerale gedispergeerde systemen voor de productie van bouwmaterialen: proefschrift in de vorm van een wetenschappelijk rapport voor de mate van doc. techniek. wetenschappen. - Voronezj, 1996].

Het wordt ook gebruikt in fijn poederbeton door het aandeel fijne bestanddelen te verhogen door silicadamp aan het cement toe te voegen. Nieuw in de theorie en praktijk van poederbeton was het gebruik van fijn zand met een fractie van 0,1-0,5 mm, waardoor het beton fijnkorrelig werd, in tegenstelling tot de gebruikelijke zandige op zand met een fractie van 0-5 mm. Onze berekening van het gemiddelde specifieke oppervlak van het verspreide deel van poederbeton (samenstelling: cement - 700 kg; fijn zand fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg, basaltmeel Ssp = 380 m 2 / kg - 350 kg, microsilica Svd = 3200 m 2 / kg - 140 kg) met zijn gehalte van 49% van het totale mengsel met fijnkorrelig zand van fractie 0,125-0,5 mm laat zien dat met de dispersie van MK Smk = 3000 m 2 / kg, het gemiddelde oppervlak van het poederdeel is Svd = 1060 m 2 / kg, en bij Smk = 2000 m 2 / kg - Svd = 785 m 2 / kg. Het is op zulke fijn verspreide componenten dat fijnkorrelig reactiepoederbeton wordt gemaakt, waarbij de volumeconcentratie van de vaste fase zonder zand 58-64% bereikt, en samen met zand - 76-77% en iets minder is dan de concentratie van de vaste fase in supergeplastificeerd zwaar beton (Cv = 0, 80-0,85). In gebroken beton is de volumeconcentratie van de vaste fase minus steenslag en zand echter veel lager, wat de hoge dichtheid van de gedispergeerde matrix bepaalt.

Hoge sterkte wordt gegarandeerd door de aanwezigheid van niet alleen silicadamp of gedehydrateerde kaolien, maar ook een reactief poeder uit gemalen gesteente. Volgens literatuurgegevens wordt voornamelijk vliegas, balt, kalksteen of kwartsmeel geïntroduceerd. Ruime mogelijkheden bij de productie van reactief poederbeton in de USSR en Rusland in verband met de ontwikkeling en het onderzoek van composietbindmiddelen met een lage waterbehoefte door Yu.M. Bazhenov, Sh. T. Babaev, A. Komarom. A., Batrakov V.G., Dolgopolov N.N. Het werd bewezen dat het vervangen van cement tijdens het malen van VNV door carbonaat, graniet, kwartsmeel tot 50% het waterreducerende effect aanzienlijk verhoogt. De W / T-verhouding, die zorgt voor de zwaartekrachtspreiding van steenslagbeton, in vergelijking met de gebruikelijke introductie van de joint venture, wordt teruggebracht tot 13-15%, de sterkte van beton op dergelijke VNV-50 bereikt 90-100 MPa . In essentie kan modern poederbeton worden verkregen op basis van VNV, microsilica, fijn zand en verspreide wapening.

Gedispergeerd gewapend poederbeton is niet alleen zeer effectief voor dragende constructies met gecombineerde wapening met voorgespannen wapening, maar ook voor de productie van zeer dunwandige, inclusief ruimtelijke architectonische details.

Volgens de laatste gegevens is textielversterking van constructies mogelijk. Het was de ontwikkeling van textielvezelproductie (weefsel) van bulkframes gemaakt van zeer sterk polymeer en alkalibestendige garens in het ontwikkelde buitenland die de ontwikkeling meer dan 10 jaar geleden in Frankrijk en Canada van reactiepoederbeton met voeg ondernemingen zonder grote toeslagstoffen met bijzonder fijne kwartsvulstof, gevuld met steenpoeders en microsilica. Betonmengsels van dergelijke fijnkorrelige mengsels verspreiden zich onder hun eigen gewicht en vullen de volledig dichte maasstructuur van het geweven frame en alle filigraanvormige verbindingen.

De "hoge" reologie van poederbetonmengsels (PBS) geeft een vloeigrens van 0 = 5-15 Pa bij een watergehalte van 10-12% van de massa droge componenten, d.w.z. slechts 5-10 keer hoger dan in olieverf. Met zo'n Δ0 kan het worden bepaald met behulp van de mini-reometrische methode die door ons in 1995 is ontwikkeld. Een lage vloeispanning wordt verzekerd door de optimale dikte van de reologische matrix tussenlaag. Uitgaande van de topologische structuur van het PBL wordt de gemiddelde dikte van de tussenlaag X bepaald door de formule:

waar is de gemiddelde diameter van de zanddeeltjes; - volumetrische concentratie.

Voor de onderstaande samenstelling, bij W / T = 0,103, zal de dikte van de tussenlaag 0,056 mm zijn. De Larrard en Sedran ontdekten dat voor fijnere zandsoorten (d = 0,125-0,4 mm) de dikte varieert van 48 tot 88 micron.

Een toename van de tussenlaag van deeltjes vermindert de viscositeit en uiteindelijke schuifspanning en verhoogt de vloeibaarheid. De vloeibaarheid kan worden verhoogd door water toe te voegen en SP toe te voegen. Over het algemeen is het effect van water en SP op de verandering in viscositeit, uiteindelijke schuifspanning en opbrengst dubbelzinnig (Fig. 1).

Samenvatting van het proefschrift over dit onderwerp ""

Als een manuscript

FIJN GRAIND REACTIEF POEDER GEDISPEREERD VERSTERKT BETON MET BEHULP VAN ROTSEN

Specialiteit 05.23.05 - Bouwmaterialen en producten

Het werk werd uitgevoerd bij de afdeling beton, keramiek en bindmiddeltechnologieën van de staatsonderwijsinstelling voor hoger beroepsonderwijs "Penza State University of Architecture and Construction" en bij het Institute of Building Materials and Structures van de Technische Universiteit van München.

Leidinggevende -

Doctor in de technische wetenschappen, professor Valentina Serafimovna Demyanova

Officiële tegenstanders:

Geëerd wetenschapper van de Russische Federatie, corresponderend lid van de RAASN, doctor in de technische wetenschappen, professor Vladimir Pavlovich Selyaev

Doctor in de technische wetenschappen, professor Oleg Vyacheslavovich Tarakanov

Leidende organisatie - JSC "Penzastroy", Penza

De verdediging zal plaatsvinden op 7 juli 2006 om 16.00 uur in een vergadering van de dissertatieraad D 212.184.01 aan de rijksonderwijsinstelling voor hoger beroepsonderwijs "Penza State University of Architecture and Construction" op het adres: 440028, Penza, st. G. Titova, 28, gebouw 1, conferentiezaal.

Het proefschrift is te vinden in de bibliotheek van de rijksonderwijsinstelling voor hoger beroepsonderwijs "Penza State University of Architecture and Construction"

Wetenschappelijk secretaris van de Dissertatieraad

V.A. Khudyakov

ALGEMENE BESCHRIJVING VAN HET WERK

Met een aanzienlijke toename van de sterkte van beton onder uniaxiale compressie, neemt onvermijdelijk de scheurweerstand af en neemt het risico op brosse breuk van constructies toe. Gedispergeerde wapening van beton met vezels elimineert deze negatieve eigenschappen, wat het mogelijk maakt om beton van klassen boven 80-100 te produceren met een sterkte van 150-200 MPa, wat een nieuwe kwaliteit heeft - een viskeuze aard van vernietiging.

Analyse van wetenschappelijke werken op het gebied van gedispergeerd gewapend beton en hun productie in de huishoudelijke praktijk laat zien dat de hoofdoriëntatie niet de doelen nastreeft van het gebruik van matrices met hoge sterkte in dergelijk beton. De druksterkteklasse van dispersiegewapend beton blijft extreem laag en is beperkt tot B30-B50. Dit zorgt niet voor een goede hechting van de vezel aan de matrix, om de staalvezel volledig te gebruiken, zelfs met een lage treksterkte. Bovendien worden in theorie betonproducten ontwikkeld met los gelegde vezels met een mate van volumetrische wapening van 59%, maar in de praktijk worden ze geproduceerd. Vezels onder trillingseffecten worden gemorst met niet-geplastificeerde "vette" hoogkrimpende cementzandmortels van de samenstelling cementzand - 14-I: 2,0 bij W / C = 0,4, wat extreem verspillend is en het niveau van het werk in 1974 herhaalt. prestaties op het gebied van het maken van supergeplastificeerd VNV, microdisperse mengsels met microsilica, met reactieve poeders van zeer sterke gesteenten, maakten het mogelijk om het waterreducerende effect op 60% te brengen met behulp van superplastificeerders van een oligomere samenstelling en hyperplastificeerders van een polymeersamenstelling. Deze prestaties vormden niet de basis voor de creatie van dispersieversterkt hogesterktegewapend beton of fijnkorrelig poederbeton uit gegoten zelfverdichtende mengsels. Ondertussen ontwikkelen geavanceerde landen actief nieuwe generaties reactief poederbeton versterkt met gedispergeerde vezels. Er worden poederbetonmengsels gebruikt

voor het vullen van mallen met daarin gelegde geweven volumetrische dunne gaasframes en hun combinatie met staafversterking.

De theoretische voorwaarden en motivaties onthullen voor het creëren van fijnkorrelig poederbeton met meerdere componenten met een zeer dichte, zeer sterke matrix verkregen door gieten met een ultralaag watergehalte, waardoor de productie van beton met een viskeus karakter bij breuk en hoge treksterkte bij buigen;

Onthul de structurele topologie van composietbindmiddelen en dispersieversterkte fijnkorrelige composities, verkrijg wiskundige modellen van hun structuur om de afstanden tussen vulstofdeeltjes en geometrische centra van versterkende vezels te beoordelen;

Optimaliseer de samenstelling van fijnkorrelige gedispergeerde gewapende betonmengsels met vezel c1 = 0,1 mm en I = 6 mm met een minimaal gehalte dat voldoende is om de treksterkte van beton, de voorbereidingstechnologie te verhogen en het effect van de formulering op vloeibaarheid, dichtheid vast te stellen , hun luchtgehalte, sterkte en andere fysieke en technische eigenschappen van beton.

Wetenschappelijke nieuwigheid van het werk.

1. Wetenschappelijk onderbouwde en experimenteel bevestigde mogelijkheid om zeer sterk fijnkorrelig cementpoederbeton te verkrijgen, inclusief gedispergeerd gewapend beton, gemaakt van betonmengsels zonder steenslag met fijne fracties kwartszand, met reactieve steenpoeders en microsilica, met een significante toename van de effectiviteit van superplastificeerders tot het watergehalte in het gegoten zelfverdichtende mengsel tot 10-11% (overeenkomend met het halfdroge mengsel voor persen zonder de joint venture) van de massa droge componenten.

4. Theoretisch voorspeld en experimenteel bewezen voornamelijk door het oplossingsdiffusie-ionische verhardingsmechanisme van composietcementbindmiddelen, dat intensiveert met een toename van het gehalte aan vulstof of een significante toename van de dispersie ervan in vergelijking met de dispersie van cement.

5. De processen van structuurvorming van fijnkorrelig poederbeton zijn bestudeerd. Het is aangetoond dat poederbeton van supergeplastificeerd gegoten zelfverdichtende betonmengsels veel dichter is, de kinetiek van hun sterktetoename intenser is en de gemiddelde sterkte aanzienlijk hoger is dan beton zonder SP, samengeperst bij hetzelfde watergehalte onder een druk van 40-50 MPa. Er zijn criteria ontwikkeld voor het evalueren van de reactiechemische activiteit van poeders.

6. Samenstellingen van fijnkorrelige dispersiegewapende betonmengsels met dunne staalvezel met een diameter van 0,15 en een lengte van 6 mm zijn geoptimaliseerd,

de technologie van hun bereiding, de volgorde van introductie van de componenten en de duur van het mengen; de invloed van de samenstelling op de vloeibaarheid, dichtheid, luchtgehalte van betonmengsels en de druksterkte van beton is vastgesteld.

De praktische betekenis van het werk ligt in de ontwikkeling van nieuwe gegoten fijnkorrelige poederbetonmengsels met vezel voor het gieten van mallen voor producten en constructies, zowel zonder als met gecombineerde staafwapening. Met het gebruik van betonmengsels met een hoge dichtheid is het mogelijk om zeer scheurvaste buig- of samengeperste gewapende betonconstructies te produceren met een viskeuze aard van vernietiging onder invloed van ultieme belastingen.

Een composietmatrix met hoge dichtheid en hoge sterkte met een druksterkte van 120-150 MPa werd verkregen om de hechting aan metaal te vergroten om dunne en korte vezels met hoge sterkte te gebruiken met een diameter van 0,04-0,15 mm en een lengte van 6 -9 mm, waardoor het verbruik en de stromingsweerstand van betonmengsels voor de giettechnologie voor het vervaardigen van dunwandige filigrane producten met hoge treksterkte kunnen worden verminderd.

Goedkeuring van het werk. De belangrijkste bepalingen en resultaten van het proefschrift werden gepresenteerd en gerapporteerd op de International and All-Russian

wetenschappelijke en technische conferenties: "Young science for the new millennium" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Questions of planning and urban development" (Penza, 1996, 1997, 1999), "Modern problems of building materials science" (Penza, 1998 ), "Modern constructie" (1998), Internationale wetenschappelijke en technische conferenties "Composiet bouwmaterialen. Theorie en praktijk ", (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005)," Hulpbronnen en energiebesparing als motivatie voor creativiteit in het architecturale bouwproces "(Moskou-Kazan, 2003)," Werkelijke bouwkwesties "(Saransk, 2004 )," Nieuwe energie- en hulpbronnenbesparende, wetenschapsintensieve technologieën bij de productie van bouwmaterialen "(Penza, 2005), de All-Russian wetenschappelijke en praktische conferentie" Stedenbouw, wederopbouw en technische ondersteuning voor de duurzame ontwikkeling van Wolga-steden " (Togliatti, 2004), Academische lezingen van RAASN "Prestaties, problemen en perspectiefrichtingen van ontwikkeling van theorie en praktijk van bouwmaterialenwetenschap" (Kazan, 2006).

publicaties. Op basis van de resultaten van het uitgevoerde onderzoek werden 27 werken gepubliceerd (in tijdschriften volgens de lijst van de Hogere Attestcommissie, 3 werken).

De inleiding onderbouwt de relevantie van de gekozen onderzoeksrichting, formuleert het doel en de doelstellingen van het onderzoek, toont de wetenschappelijke en praktische betekenis ervan.

In het eerste hoofdstuk dat gewijd is aan een analytische literatuurstudie, wordt een analyse uitgevoerd van de buitenlandse en binnenlandse ervaringen met het gebruik van hoogwaardig beton en vezelversterkt beton. Het is aangetoond dat in de buitenlandse praktijk hogesterktebeton met een sterkte tot 120-140 MPa werd geproduceerd, voornamelijk na 1990. In de afgelopen zes jaar zijn brede vooruitzichten onthuld voor het vergroten van de sterkte van hogesterktebeton. beton van 130 150 MPa en deze om te zetten in de categorie van extra hogesterktebeton met een sterkte van 210 250 MPa, dankzij de warmtebehandeling van beton die in de loop der jaren is uitgewerkt tot een sterkte van 60-70 MPa.

Er is een tendens om bijzonder hogesterktebeton volgens de "granulariteit van het aggregaat in 2 soorten te verdelen: fijnkorrelig met een maximale korrelgrootte tot 8-16 mm en fijnkorrelig met korrels tot 0,5-1,0 mm Beide bevatten zonder mankeren microsilica of microdehyde fijnkorrelig poederbeton (Reaktionspulver beton-RPB of Reactive Powder Concrete) met een maximale korrelgrootte van 0,3-0,6 mm Het is aangetoond dat dergelijke betonsoorten met een axiale druksterkte van 200 -250 MPa met een versterkingscoëfficiënt van maximaal 3-3,5 vol.%, hebben een treksterkte bij het buigen tot 50 MPa Dergelijke eigenschappen worden in de eerste plaats geleverd door de selectie van een matrix met hoge dichtheid en hoge sterkte, die het mogelijk maakt om verhoog de hechting aan de vezel en maak optimaal gebruik van de hoge treksterkte.

De stand van het onderzoek en de ervaring met de productie van fibrobeton in Rusland worden geanalyseerd. In tegenstelling tot buitenlandse ontwikkelingen, is het Russische onderzoek niet gericht op het gebruik van vezelbeton met een matrix van hoge sterkte, maar op het verhogen van het percentage wapening tot 5-9% per volume in laagsterkte drie- of viercomponentenbeton van B30- B50-klassen om de treksterkte bij buigen te verhogen tot 17-28 MPa. Dit alles is een herhaling van de buitenlandse ervaring van 1970-1976, d.w.z. die jaren waarin geen effectieve superplastificeerders en microsilica werden gebruikt en vezelversterkt beton voornamelijk uit drie componenten bestond (zand). Het wordt aanbevolen om vezelversterkt beton te vervaardigen met het verbruik van Portlandcement 7001400 kg / m3, zand - 560-1400 kg / m3, vezels - 390-1360 kg / m3, wat extreem verspillend is en de vooruitgang die is geboekt bij de ontwikkeling van hoogwaardige betonsoorten worden buiten beschouwing gelaten.

De analyse van de evolutie van de ontwikkeling van meercomponentenbeton in verschillende revolutionaire stadia van de opkomst van speciale functiebepalende componenten: vezels, superplastificeerders, microsilica wordt uitgevoerd. Het is aangetoond dat zes-zevencomponentenbeton de basis vormt van een hogesterktematrix voor het effectief gebruik van de hoofdfunctie van vezels. Het zijn deze betonsoorten die multifunctioneel worden.

De belangrijkste motivaties voor de opkomst van zeer sterk en vooral zeer sterk reactiepoederbeton, de mogelijkheid om "record" -waarden van waterreductie in betonmengsels te verkrijgen, en hun speciale reologische toestand worden geformuleerd. Vereisten voor poeders en

hun prevalentie als technogeen afval van de mijnbouw.

Op basis van de uitgevoerde analyse worden het doel en de doelstellingen van het onderzoek geformuleerd.

Het tweede hoofdstuk geeft een overzicht van de kenmerken van de gebruikte materialen en beschrijft de onderzoeksmethoden. De grondstoffen van de Duitse en Russische productie werden gebruikt: cement CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42.5 R, Weisenau CEM 1 42.5, Volsky PC500 DOEN, Starooskolsky PC 500 DO; zand Surskiy ingedeeld fr. 0.14-0.63, Balasheyskiy (Syzran) geklasseerd fr. 0,1-0,5 mm, Halle zand fr. 0,125-0,5 "mm; microsilica: Eikern Microsilica 940 met SiO2-gehalte> 98,0%, Silia Staub RW Fuller met SiO2-gehalte> 94,7%, BS-100 (Soda-associatie) met ZYu2> 98,3%, Chelyabinsk EMC met SiO-gehalte; = 84 -90%, vezel van Duitse en Russische productie met d = 0,15 mm, 7 = 6 mm met een treksterkte van 1700-3100 MPa; poeders van gesteenten van sedimentaire en vulkanische oorsprong; super- en hyperplastificeerders op naftaleen-, melamine- en polycarboxylaatbases .

Voor de bereiding van betonmengsels werden een hogesnelheidsmixer van Eirich en een turbulente mixer Kaf gebruikt. TBKiV, moderne apparaten en uitrusting van Duitse en binnenlandse productie. Röntgendiffractieanalyse werd uitgevoerd op een Seifert-analysator, elektronenmicroscopische analyse op een Philips ESEM-microscoop.

Het derde hoofdstuk onderzoekt de topologische structuur van samengestelde bindmiddelen en poederbeton, inclusief dispersiegewapend beton. De structurele topologie van composietbindmiddelen, waarbij de volumefractie van vulstoffen groter is dan de fractie van het hoofdbindmiddel, bepaalt vooraf het mechanisme en de snelheid van de reactieprocessen. Om de gemiddelde afstanden tussen zanddeeltjes in poederbeton (of tussen deeltjes Portlandcement in sterk gevulde bindmiddelen) te berekenen, wordt een elementaire kubische cel met een oppervlaktemaat A en een volume A3 gelijk aan het volume van het composiet gebruikt.

Rekening houdend met de volumetrische concentratie van cement C4V, de gemiddelde deeltjesgrootte van het cement<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

voor de hart-op-hart afstand tussen cementdeeltjes in een composietbindmiddel:

Ats = ^ - 3 / i- / b-Cy = 0,806 - ^ - 3/1 / ^ "(1)

voor de afstand tussen zanddeeltjes in poederbeton:

Z / tg / 6 -St = 0,806 ap-schust (2)

Uitgaande van de volumefractie zand met een fractie van 0,14-0,63 mm in een fijnkorrelig poederbetonmengsel, gelijk aan 350-370 liter (massaverbruik zand 950-1000 kg), de minimale gemiddelde afstand tussen de geometrische middelpunten van deeltjes is 428-434 micron. De minimale afstand tussen de oppervlakken van de deeltjes is 43-55 micron en met een zandgrootte van 0,1-0,5 mm - 37-44 micron. Bij hexagonale pakking van deeltjes neemt deze afstand toe met de coëfficiënt K = 0,74 / 0,52 = 1,42.

Dus, in de loop van de stroom van een poederbetonmengsel, zal de grootte van de opening, waarin de reologische matrix wordt geplaatst van een suspensie van cement, steenmeel en microsilica, variëren van 43-55 micron tot 61- 78 micron, met een afname van de zandfractie tot 0,1-0,5 mm matrix tussenlaag zal variëren van 37-44 micron tot 52-62 micron.

De topologie van gedispergeerde vezels met een vezellengte / en -diameter c? bepaalt de reologische eigenschappen van betonmengsels met vezels, hun vloeibaarheid, de gemiddelde afstand tussen de geometrische middelpunten van de vezels, bepaalt vooraf de treksterkte van gewapend beton. Berekende gemiddelde afstanden worden gebruikt in regelgevende documenten, in veel wetenschappelijke werken over verspreide wapening. Het is aangetoond dat deze formules tegenstrijdig zijn en dat de berekeningen die erop zijn gebaseerd aanzienlijk verschillen.

Uit beschouwing van de kubische cel (Fig. 1) met de lengte van het facet / met de daarin geplaatste vezels

vezels met een diameter van b /, met een totale inhoud van 11lokons / V, het aantal vezels aan de rand wordt bepaald

P = en afstand o =

rekening houdend met het volume van alle vezels Y „= fE.iL. /. dg en coeff-Fig. veertien

wapeningsverhouding / l = (100- l s11 s) / 4 ■ I1, de gemiddelde "afstand wordt bepaald:

5 = (/ - d?) / 0,113 ■ l / uts -1 (3)

Berekeningen 5 werden uitgevoerd met gebruikmaking van de formules van Romuapdi I.R. en Mendel I.A. en volgens de Mack Key-formule. Afstandswaarden worden weergegeven in tabel 1. Zoals uit Tabel 1 blijkt, kan de Mack Key-formule niet worden toegepast. Dus de afstand 5 met een toename van het volume van de cel van 0,216 cm3 (/ = 6 mm) tot 1000 m3 (/ = 10000 mm)

smelt 15-30 keer met dezelfde q, waardoor deze formule van geometrische en fysieke betekenis wordt beroofd. De formule van Romuapdi kan worden gebruikt rekening houdend met de coëfficiënt 0,64.:

De verkregen formule (3) uit strikt geometrische constructies is dus een objectieve realiteit, die wordt geverifieerd volgens Fig. 1. De verwerking van de resultaten van onze eigen en buitenlandse studies met behulp van deze formule maakte het mogelijk om opties voor ineffectieve, in wezen oneconomische versterking en optimale versterking te identificeren.

tafel 1

De waarden van de afstanden 8 tussen de geometrische middelpunten van verspreide _ vezels, berekend volgens verschillende formules_

Diameter, s), mm B mm bij verschillende q en / volgens de formules De verhouding van de afstanden ZA ^ M, berekend door de formule van de auteur en MakKi De verhouding van de afstanden berekend door de formule van de auteur en Romualdi

1 = 6 mm 1 = 6 mm Voor alle / = 0- * "

c-0,5 c-1,0 c-3,0 c = 0,5 u-1,0 c-3,0 11 = 0,5 ¡1 = 1,0 c = 3,0 (1-0,5 (1-1,0 q-3,0 ('= 0,5 q = 1,0 (1 * 3,0

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ = 10 mm / = 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Afstandswaarden ongewijzigd 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 = 10000 mm 1 = 10000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112, OC 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6 C 0,033 0,64

Het vierde hoofdstuk is gewijd aan de studie van de reologische toestand van supergeplastificeerde gedispergeerde systemen, poederbetonmengsels (PBS) en de methodologie om deze te beoordelen.

PBS moet een hoge vloeibaarheid hebben, die zorgt voor een volledige verspreiding van het mengsel in de vormen tot de vorming van een horizontaal oppervlak met het vrijkomen van meegesleepte lucht en met zelfverdichting van de mengsels. Aangezien een betonpoedermengsel voor de productie van vezelversterkt beton gedispergeerde wapening moet hebben, dient de spreiding van een dergelijk mengsel iets minder te zijn dan de spreiding van een mengsel zonder vezel.

Een betonmengsel bedoeld voor het vullen van mallen met een driedimensionaal meerrijig fijnmazig geweven frame met een maaswijdte in het licht van 2-5 mm moet gemakkelijk door het frame naar de bodem van de mal lopen, verspreid langs de mal, het na het vullen voorzien van de vorming van een horizontaal oppervlak.

Om de vergeleken gedispergeerde systemen te onderscheiden door middel van reologie, zijn eenvoudige methoden ontwikkeld voor het beoordelen van de uiteindelijke schuifspanning en vloeigrens.

Een diagram van de werkende krachten op een hydrometer in een supergeplastificeerde suspensie wordt beschouwd. Als de vloeistof een vloeigrens m0 heeft, is de hydrometer er niet volledig in ondergedompeld. Voor m „wordt de volgende vergelijking verkregen:

waarbij ¿/ de diameter van de cilinder is; t is de massa van de cilinder; p is de dichtheid van de suspensie; ^ -versnelling van de zwaartekracht.

De eenvoud van de afleiding van de vergelijkingen voor het bepalen van r0 bij evenwicht van de vloeistof in een capillair (pijp), in de spleet tussen twee platen, op een verticale wand wordt getoond.

De onveranderlijkheid van methoden voor het bepalen van m0 voor cement, basalt, chalcedoonsuspensies, PBS is vastgesteld. Een reeks methoden heeft de optimale waarde van m0 voor PBS bepaald, gelijk aan 5-8 Pa, die goed zou moeten vloeien wanneer ze in vormen worden gegoten. Er wordt aangetoond dat de eenvoudigste precisiemethode voor de bepaling van ta de areometrische methode is.

De voorwaarde voor de verspreiding van het poederbetonmengsel en de zelfnivellering van het oppervlak, waarbij alle onregelmatigheden van het halfronde oppervlak worden gladgemaakt, is onthuld. Zonder rekening te houden met de krachten van oppervlaktespanning, bij een bevochtigingshoek van nul op het oppervlak van een bulkvloeistof, moet m0 zijn:

Te

waarbij d de diameter is van halfronde onregelmatigheden.

De redenen voor de zeer lage vloeigrens en goede reotechnologische eigenschappen van PBS worden onthuld, die bestaan ​​uit de optimale keuze van zandkorrelgrootte 0,14-0,6 mm of 0,1-0,5 mm, de hoeveelheid ervan. Dit verbetert de reologie van het mengsel in vergelijking met fijnkorrelig zandbeton, waarin grove zandkorrels worden gescheiden door dunne lagen cement, wat de dichtheid en viscositeit van het mengsel aanzienlijk verhoogt.

Het effect van het type en de dosering van verschillende klassen van SP op t „(Fig. 4), waarbij 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-Melment FIO. De smeerbaarheid van de poedermengsels werd bepaald door de kegel van de schudtafel die op het glas was gemonteerd. Gebleken is dat de spreiding van de kegel in het bereik van 25-30 cm moet zijn.De smeerbaarheid neemt af met een toename van het gehalte aan meegesleepte lucht, waarvan het aandeel 4-5 vol.% kan bedragen.

Als gevolg van turbulente menging hebben de resulterende poriën een grootte van voornamelijk 0,51,2 mm en kunnen ze bij r0 = 5-7 Pa en een spreiding van 2730 cm worden verwijderd tot een restgehalte van 2,5-3,0%. Bij gebruik van een vacuümmenger wordt het gehalte aan luchtporiën teruggebracht tot 0,8-1,2%.

De invloed van het maasobstakel op de verandering in de verspreiding van het poederbetonmengsel wordt onthuld. Bij het blokkeren van de verspreiding van mengsels met een maasring met een diameter van 175 mm met een maas met een vrije diameter van 2,8x2,8 mm, bleek dat de mate van

neemt significant toe met een toename van de vloeigrens en met een afname van de controlespreiding onder 26,5 cm.

De verandering in de verhouding van de diameters van vrije c1c en geblokkeerde ruimte

afvaarten van Лс, geïllustreerd in Fig. 5.

Voor poederbetonmengsels die in mallen met geweven frames worden gestort, moet de spreiding minimaal 27-28 cm zijn.

Het effect van het type vezel op de vermindering van de verspreiding van verspreid

versterkt mengsel.

¿S, cm Voor de drie gebruikte typen

^ vezel met geometrische factor

gelijk: 40 (SI), 15 mm; 1 = 6mm; // = 1%), 50 (¿/ = 0,3 mm; / = 15 mm; zigzag c = 1%), 150 (c1-0,04 mm; / = 6 mm - microvezel met glascoating c - 0 , 7%) en de waarden van de controlespreiding c1n op de verandering in verspreiding van het versterkte c1a-mengsel worden weergegeven in de tabel. 2.

De sterkste afname in vloeibaarheid werd gevonden in mengsels met microvezel met d = 40 micron, ondanks het lagere percentage versterking c in volume. Met een toename van de versterkingsgraad neemt de vloeibaarheid nog meer af. Met een versterkingscoëfficiënt // = 2,0% vezel met<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Het vijfde hoofdstuk is gewijd aan de studie van de reactie-activiteit van gesteenten en de studie van de eigenschappen van reactie-poedermengsels en beton.

De reactie-activiteit van gesteenten (Hp): kwartszand, kiezelzandsteen, polymorfe modificaties 5/02 - vuursteen, chalcedoon, grind van sedimentaire oorsprong en vulkanisch - diabaas en basalt werd bestudeerd in laag cement (C: Hn = 1: 9- 4: 4), cementverrijkt mengsel

tafel 2

Controle. diffusie<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1D2

syakh (C: Gp). We gebruikten steenpoeders grof gedispergeerd met Syd = 100-160 m2 / kg en sterk gedispergeerd met Syo = 900-1100 m2 / kg.

Het bleek dat de beste vergelijkende sterkte-indicatoren die de reactie-activiteit van gesteenten karakteriseren, werden verkregen op samengestelde laag-cementmengsels met de samenstelling C: Gn = 1: 9,5 bij gebruik van sterk verspreide gesteenten na 28 dagen en in lange perioden van verharding gedurende 1,0- 1, 5 jaar. Hoge sterktewaarden van 43-45 MPa werden verkregen op verschillende rotsen - gemalen grind, zandsteen, basalt, diabaas. Voor poederbeton met hoge sterkte is het echter noodzakelijk om alleen poeders van zeer sterk gesteente te gebruiken.

Röntgendiffractie-analyse stelde de fasesamenstelling van sommige gesteenten vast, zowel puur als monsters van een mengsel van cement ermee. De vorming van nieuwe minerale formaties in de meeste mengsels met een dergelijk laag cementgehalte werd niet gevonden, de aanwezigheid van CjS, tobermoriet, portlandiet is duidelijk geïdentificeerd. De microfoto's van het tussenproduct tonen duidelijk de gelachtige fase van tobermorietachtige calciumhydrosilicaten.

De belangrijkste principes voor het selecteren van de samenstelling van de RPB bestonden uit het kiezen van de verhouding tussen de werkelijke volumes van de cementeermatrix en het volume zand, wat de beste reologische eigenschappen van het mengsel en de maximale sterkte van beton oplevert. Op basis van de eerder vastgestelde gemiddelde laag x = 0,05-0,06 mm tussen zanddeeltjes met een gemiddelde diameter dcp, wordt het volume van de matrix volgens de kubische cel en formule (2):

vM = (dcp + x? -7t-d3 / 6 = A3-x-d3 / 6 (6)

Uitgaande van de tussenlaag * = 0,05 mm en dcp = 0,30 mm, werd de verhouding Vu ¡Vp = 2 verkregen en zullen de volumes van de matrix en zand per 1 m3 van het mengsel respectievelijk gelijk zijn aan 666 l en 334 l. Door de zandmassa constant te houden en de verhouding cement, basaltmeel, MC, water en SP te variëren, werd de vloeibaarheid van het mengsel en de sterkte van beton bepaald. Vervolgens werden de grootte van de zanddeeltjes en de grootte van de middelste laag gewijzigd en werden vergelijkbare variaties aangebracht in de componentsamenstelling van de matrix. Het specifieke oppervlak van basaltmeel werd geacht dicht bij dat van cement te liggen, gebaseerd op de omstandigheden voor het vullen van holtes in het zand met cement en basaltdeeltjes met hun overheersende afmetingen.

15-50 micron. De holtes tussen de basalt- en cementdeeltjes waren gevuld met MK-deeltjes met een grootte van 0,1-1 micron

Er is een rationele procedure ontwikkeld voor de bereiding van RPBS met een strikt gereguleerde volgorde van introductie van componenten, duur van homogenisatie, "rust" van het mengsel en uiteindelijke homogenisatie voor een uniforme verdeling van MC-deeltjes en gedispergeerde versterking in het mengsel.

De uiteindelijke optimalisatie van de RPBS-samenstelling is uitgevoerd bij een constant gehalte van de hoeveelheid zand waarbij het gehalte van alle overige componenten wordt gevarieerd. In totaal werden 22 samenstellingen gemaakt, elk 12 monsters, waarvan 3 op huishoudelijk cement met de vervanging van polycarboxylaat GP door SP S-3. In alle mengsels werden de spreidingen, dichtheden, het gehalte aan meegevoerde lucht bepaald, en in beton - de druksterkte na 2,7 en 28 dagen normale uitharding, de treksterkte bij buigen en splijten.

Het bleek dat de verspreiding varieerde van 21 tot 30 cm, het gehalte aan meegevoerde lucht van 2 tot 5%, en in geëvacueerde mengsels - van 0,8 tot 1,2%, de dichtheid van het mengsel varieerde van 2390-2420 kg/m3.

Gebleken is dat gedurende de eerste minuten na het gieten, namelijk na 1020 minuten, de hoofdfractie meegesleepte lucht uit het mengsel wordt verwijderd en het volume van het mengsel afneemt. Voor een betere luchtafvoer is het noodzakelijk om het beton te bedekken met een film die de snelle vorming van een dichte korst op het oppervlak voorkomt.

In afb. 6, 7, 8, 9 tonen het effect van het type SP en de dosering op de verspreiding van het mengsel en de sterkte van beton op 7 en 28 dagen oud. De beste resultaten werden verkregen met het gebruik van GP Woerment 794 in doseringen van 1,3-1,35% err van de massa cement en MC. Het bleek dat met de optimale hoeveelheid MC = 18-20%, de vloeibaarheid van het mengsel en de sterkte van beton maximaal zijn. De gevestigde patronen blijven bestaan, zelfs op een leeftijd van 28 dagen.

FM794 FM787 P-3

De binnenlandse joint venture heeft een lager reducerend vermogen, vooral bij gebruik van zeer zuivere MK-kwaliteiten BS - 100 en BS - 120 en

Bij gebruik van speciaal gemaakt composiet VNV met gelijkaardig verbruik van grondstoffen, voor een korte tijd verdunning-o, 9 ¡, 1 1.h), 5 1,7 lot met C-3, gedispergeerd [gedc + μ) 1 loo gewapend beton met sterkte

Afb. 7 121-137 MPa.

Het effect van de dosering van HF op de vloeibaarheid van de RPBS (Fig. 7) en de sterkte van beton na 7 dagen (Fig. 8) en 28 dagen (Fig. 9) werd onthuld.

[GSCHTSNIKYAYUO [GSCHC + MK)] 100

Rijst. 8 Afb. negen

De algemene afhankelijkheid van de verandering van de onderzochte factoren, verkregen door de methode van wiskundige planning van experimenten, met daaropvolgende verwerking van de gegevens met behulp van het "Gradient" -programma, wordt benaderd in de vorm: D = 100,48 - 2,36 L, + 2,30 - 21.15 - 8.51 x \ waarbij x de verhouding MK / C is; xs - verhouding [GP / (MK + C)] - 100. Bovendien was het op basis van de essentie van het verloop van fysisch-chemische processen en het gebruik van een stapsgewijze methode mogelijk om het aantal variabele factoren in de samenstelling van het wiskundige model aanzienlijk te verminderen zonder de geschatte kwaliteit ervan te verslechteren.

Het zesde hoofdstuk presenteert de resultaten van het bestuderen van enkele van de fysische en technische eigenschappen van beton en hun economische beoordeling. De resultaten van statische tests van prisma's gemaakt van met poeder versterkt en ongewapend beton worden gepresenteerd.

Het bleek dat de elasticiteitsmodulus, afhankelijk van de sterkte, varieert in het bereik (440- ^ 470) -102 MPa, de Poisson-verhouding van ongewapend beton 0,17-0,19 is, en voor gedispergeerd gewapend beton 0,310,33, wat karakteriseert het viskeuze karaktergedrag van beton onder belasting versus bros bezwijken van ongewapend beton. De splijtsterkte van beton neemt 1,8 keer toe.

Luchtkrimp van monsters voor niet-versterkte RPB is 0,60,7 mm / m, voor dispersieversterkt neemt deze af met 1,3-1,5 keer. De wateropname van beton gedurende 72 uur is niet groter dan 2,5-3,0%.

Testen voor vorstbestendigheid van poederbeton met behulp van een versnelde methode toonden aan dat na 400 cycli van afwisselend vriezen en ontdooien, de vorstbestendigheidscoëfficiënt 0,96-0,98 was. Alle uitgevoerde tests geven aan dat de prestatie-eigenschappen van poederbeton hoog zijn. Ze hebben zich bewezen in kleine rekken van balkons in plaats van staal, in balkonplaten en loggia's bij de bouw van huizen in München. Ondanks het feit dat gedispergeerd gewapend beton 1,5-1,6 keer duurder is dan gewoon beton van de klassen 500-600, kosten een aantal producten en constructies die ervan gemaakt zijn 30-50% goedkoper vanwege een aanzienlijke vermindering van het betonvolume.

Productietests bij de vervaardiging van lateien, paalkoppen, inspectieputten van dispersiegewapend beton bij Penza Plant of Reinforced Concrete Products en de productiebasis van gewapende betonproducten bij Energoservice CJSC hebben de hoge efficiëntie van het gebruik van dergelijk beton bevestigd.

BELANGRIJKSTE CONCLUSIES EN AANBEVELINGEN 1. Analyse van de samenstelling en eigenschappen van in Rusland geproduceerd gedispergeerd gewapend beton geeft aan dat het niet volledig voldoet aan de technische en economische vereisten vanwege de lage druksterkte van beton (M 400-600). In dergelijke drie-, vier- en zelden vijfcomponentenbeton wordt niet alleen gedispergeerde wapening van hoge sterkte, maar ook van gewone sterkte onderbenut.

2. Gebaseerd op theoretische ideeën over de mogelijkheid om de maximale waterreducerende effecten van superplastificeerders te bereiken in gedispergeerde systemen die geen grofkorrelige aggregaten bevatten, hoge reactiviteit van microsilica en steenpoeders, die gezamenlijk de reologische werking van de SP versterken, de creatie van een zevencomponenten zeer sterke fijnkorrelige reactiepoeder- en poederbetonmatrix voor relatief korte verspreide wapening c1 = 0,15-0,20 micron en / = 6 mm, die geen "egels" vormt bij de vervaardiging van beton en de vloeibaarheid van PBS.

4. De structurele topologie van composietbindmiddelen en dispersiegewapend beton wordt onthuld en hun wiskundige modellen van de structuur worden gegeven. Het ion-diffusiemechanisme van het uitharden van met composiet gevulde bindmiddelen is vastgesteld. Methoden voor het berekenen van de gemiddelde afstanden tussen zanddeeltjes in de PBS, de geometrische middelpunten van de vezel in poederbeton volgens verschillende formules en bij verschillende parameters ¡1, 1, c1 zijn gesystematiseerd. Toont de objectiviteit van de formule van de auteur, in tegenstelling tot de traditioneel gebruikte. De optimale afstand en dikte van de tussenlaag van de cementslurry in de PBS moet binnen zijn:

37-44 ^ 43-55 met een zandverbruik van respectievelijk 950-1000 kg en de fracties 0,1-0,5 en 0,140,63 mm.

5. Gevestigde reotechnologische eigenschappen van gedispergeerd-versterkte en onversterkte PBS volgens de ontwikkelde methoden. Optimale verspreiding van PBS uit een kegel met afmetingen £> = 100; r! = 70; A = 60 mm moet 25-30 cm zijn.De coëfficiënten van spreidingsreductie afhankelijk van de geometrische parameters van de vezel en een afname van de PBS-spreiding bij het blokkeren met een gaasafrastering zijn geïdentificeerd. Aangetoond is dat voor het gieten van PBS in mallen met volume-gaas geweven raamwerken, de diffusie minimaal 28-30 cm moet zijn.

6. Er is een methode ontwikkeld voor het evalueren van de reactiechemische activiteit van steenpoeders in cementarme mengsels (C: P -1: 10) in monsters die zijn geperst onder extrusiedruk. Het bleek dat met dezelfde activiteit, beoordeeld op sterkte na 28 dagen en op lange termijn

uithardende hop (1-1,5 jaar), bij gebruik in RPBS moet de voorkeur worden gegeven aan poeders van zeer sterke gesteenten: basalt, diabaas, daciet, kwarts.

7. Bestudeerde de processen van structuurvorming van poederbeton. Gebleken is dat gegoten mengsels in de eerste 10-20 minuten na het gieten tot 40-50% meegesleepte lucht afgeven en voor deze bedekking met een film nodig hebben die de vorming van een dichte korst voorkomt. De mengsels beginnen actief te harden in 7-10 uur na het gieten en worden sterker in 1 dag 30-40 MPa, na 2 dagen - 50-60 MPa.

8. De belangrijkste experimentele en theoretische principes voor de selectie van de samenstelling van beton met een sterkte van 130-150 MPa worden geformuleerd. Om een ​​hoge vloeibaarheid te garanderen, moet kwartszand fijnkorrelig zijn met een fractie van 0,14-0,63 of 0,1-0,5 mm met een stortdichtheid van 1400-1500 kg/m3 bij een debiet van 950-1000 kg/m3. De dikte van de tussenlaag van de suspensie van cementsteenmeel en MC tussen de zandkorrels moet in het bereik van respectievelijk 43-55 en 37-44 micron zijn, met het gehalte aan water en SP, waardoor de verspreiding van mengsels van 25-30 cm. De dispersie van PC en steenmeel moet ongeveer gelijk zijn, MK-gehalte 15-20%, steenmeelgehalte 40-55 gew.% cement. Bij het variëren van het gehalte van deze factoren wordt de optimale samenstelling gekozen op basis van de vereiste spreiding van het mengsel en de maximale druksterkte na 2, 7 en 28 dagen.

9. Samenstellingen van fijnkorrelig dispersiegewapend beton met een druksterkte van 130-150 MPa met staalvezel met een wapeningsverhouding / 4 = 1% worden geoptimaliseerd. De optimale technologische parameters zijn geïdentificeerd: het mengen moet worden uitgevoerd in hogesnelheidsmengers met een speciaal ontwerp, bij voorkeur geëvacueerd; de volgorde van het laden van de componenten en de manieren van mengen, "rust" zijn strikt gereguleerd.

10. De invloed van de samenstelling op de vloeibaarheid, dichtheid, luchtgehalte van gedispergeerd gewapend PBS, op de druksterkte van beton is bestudeerd. Er werd onthuld dat de dissipatie van mengsels, evenals de sterkte van beton, afhankelijk is van een aantal receptuur en technologische factoren. Tijdens de optimalisatie werden wiskundige afhankelijkheid van vloeibaarheid en kracht van individuele, meest significante factoren vastgesteld.

11. Er zijn enkele fysische en technische eigenschappen van gedispergeerd gewapend beton bestudeerd. Het is aangetoond dat beton met een druksterkte van 120-150 MPa een elasticiteitsmodulus (44-47) -103 MPa, Poisson-verhouding - 0,31-0,34 (0,17-0,19 - voor ongewapend) heeft. Luchtkrimp dis-

Persistent gewapend beton is 1,3-1,5 keer lager dan dat van ongewapend beton. Hoge vorstbestendigheid, lage wateropname en luchtkrimp duiden op de hoge prestatie-eigenschappen van dergelijk beton.

DE BELANGRIJKSTE BEPALINGEN EN RESULTATEN VAN HET PROEFSCHRIFT WORDEN VERMELD IN HET VOLGENDE VAN UW PUBLICATIES

1. Kalasjnikov, SV. Algoritme en softwareontwikkeling voor het verwerken van asymptotische exponentiële afhankelijkheden [Tekst] / C.B. Kalasjnikov, D.V. Kvasov, R.I. Avdeev // Materialen van rapporten van de 29e wetenschappelijke en technische conferentie. - Penza: Uitgeverij van de staat Penza. on-die architect. en p-va, 1996. - S. 60-61.

2. Kalashnikov, CB Analyse van kinetische en asymptotische afhankelijkheden met behulp van de methode van cyclische iteraties [Tekst] / A.N. Bobryshev, CB Kalashnikov, V.N. Kozomazov, R.I. Avdeev // Bulletin van RAASN. Afdeling Bouwwetenschappen, 1999. - Vol. 2. - blz. 58-62.

3. Kalasjnikov, CB Enkele methodologische en technologische aspecten van het verkrijgen van ultragedispergeerde vulstoffen [Tekst] / E.Yu. Selivanova, CB Kalashnikov N Samengestelde bouwmaterialen. Theorie en praktijk: za. wetenschappelijk. Procedure van de stagiair. wetenschappelijke en technische conferentie. - Penza: PDNTP, 2002 .-- S. 307-309.

4. Kalasjnikov, CB Over de beoordeling van de blokkerende functie van de superplastificeerder op de kinetiek van cementverharding [Tekst] / B.C. Demyanova, AC Mishin, Yu.S. Kuznetsov, CB Kalashnikov N Samengestelde bouwmaterialen. Theorie en praktijk: za, wetenschappelijk. Procedure van de stagiair. wetenschappelijke en technische conferentie. - Penza: PDNTP, 2003 .-- S. 54-60.

5. Kalasjnikov, CB Beoordeling van de blokkerende functie van de superplastificeerder op de kinetiek van cementverharding [Tekst] / V.I. Kalasjnikov, BC Demyanova, CB Kalasjnikov, I.E. Ilyina // Proceedings van de jaarlijkse bijeenkomst van de RAASN "Bronnen en energiebesparing als motivatie voor creativiteit in het architectuur- en bouwproces." - Moskou-Kazan, 2003 .-- S. 476-481.

6. Kalasjnikov, CB Moderne ideeën over zelfvernietiging van superdichte cementsteen en beton met een laag haargehalte [Tekst] / V.I. Kalasjnikov, BC Demyanova, CB Kalasjnikov // Bulletin. ser. Volga regionale afdeling van RAASN, - 2003. Uitgave. 6. - S. 108-110.

7. Kalasjnikov, CB Stabilisatie van betonmengsels uit gelaagdheid met polymere additieven [Tekst] / V.I. Kalasjnikov, BC Demyanova, NMDuboshina, CB Kalasjnikov // Plastic massa. - 2003. - Nr. 4. - S.38-39.

8. Kalasjnikov, CB Kenmerken van de processen van hydratatie en verharding van cementsteen met modificerende additieven [Tekst] / V.I. Kalasjnikov, BC Demyanova, I.E. Ilyin, CB Kalasjnikov // Izvestia Vuzov. Constructie, - Novosibirsk: 2003. - Nr. 6 - S. 26-29.

9. Kalasjnikov, CB Over de beoordeling van de krimp- en krimpscheurweerstand van cementbeton gemodificeerd met ultragedispergeerde vulstoffen [Tekst] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, IO.M. Bazhenov, E.Yu. Minenko, CB Kalashnikov // Samengestelde bouwmaterialen. Theorie en praktijk: za. wetenschappelijk. Procedure van de stagiair. wetenschappelijke en technische conferentie. - Penza: PDNTP, 2004 .-- S. 10-13.

10. Kalasjnikov, CB Reactiviteit van silicaatgesteenten in cementsamenstellingen [Tekst] / B.C. Demyanova, CB Kalasjnikov, I.A. Eliseev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V.Ya. Marusentsev // Samengestelde bouwmaterialen. Theorie en praktijk: za. wetenschappelijk. Procedure van de stagiair. wetenschappelijke en technische conferentie. - Penza: PDNTP, 2004 .-- S. 81-85.

11. Kalasjnikov, CB Over de theorie van verharding van composietcementbindmiddelen [Tekst] / C.B. Kalasjnikov, V.I. Kalashnikov // Materialen van de internationale wetenschappelijke en technische conferentie "Topical issues of construction". - Saransk, 2004. -S. 119-124.

12. Kalasjnikov, CB Reactiviteit van gemalen stenen in cementsamenstellingen [Tekst] / V.I. Kalasjnikov, BC Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, CB. Kalasjnikov // Izvestia. TulSU. Serie "Bouwmaterialen, constructies en constructies". -Tula. -2004. - Probleem. 7. - blz. 26-34.

13. Kalasjnikov, CB Naar de theorie van hydratatie van composietcement en slakbindmiddelen [Tekst] / V.I. Kalasjnikov, Yu.S. Kuznetsov, V.L. Khvastunov, CB Kalasjnikov en het bulletin. Serie van de afdeling Bouwwetenschappen. - Belgorod: - 2005. -№9-С. 216-221.

14. Kalasjnikov, CB Multicomponent als factor voor polyfunctionele eigenschappen van beton [Tekst] / Yu.M. Bazjenov, BC Demyanova, CB Kalasjnikov, G.V. Lukyanenko. VN Grinkov // Nieuwe energie- en hulpbronnenbesparende wetenschapsintensieve technologieën bij de productie van bouwmaterialen: verzameling artikelen. artikelen mezh-dunar. wetenschappelijke en technische conferentie. - Penza: PDNTP, 2005 .-- S. 4-8.

15. Kalasjnikov, CB Slagvastheid van zeer sterk dispersiegewapend beton [Tekst] / B.C. Demyanova, CB Kalasjnikov, GN. Kazina, VM Trostyansky // Nieuwe energie- en hulpbronnenbesparende wetenschapsintensieve technologieën bij de productie van bouwmaterialen: verzameling artikelen. artikelen van internationaal. wetenschappelijke en technische conferentie. - Penza: PDNTP, 2005 .-- S. 18-22.

16. Kalasjnikov, CB Topologie van gemengde bindmiddelen met vulstoffen en het mechanisme van hun uitharding [Tekst] / Jurgen Schubert, C.B. Kalashnikov // Nieuwe energie- en hulpbronnenbesparende wetenschapsintensieve technologieën bij de productie van bouwmaterialen: verzameling artikelen. artikelen van internationaal. wetenschappelijke en technische conferentie. - Penza: PDNTP, 2005 .-- S. 208-214.

17. Kalasjnikov, CB. Fijnkorrelig gepoedercoat gewapend beton [Tekst] I V.I. Kalasjnikov, CB Kalasjnikov // Prestaties. Problemen en perspectief richtingen van ontwikkeling. Theorie en praktijk van de bouwmaterialenwetenschap. Tiende academische lezingen van RAASN. - Kazan: Uitgeverij van de staat Kazan. architect-bouwer. Universiteit, 2006 .-- S. 193-196.

18. Kalasjnikov, CB Meercomponenten dispersiegewapend beton met verbeterde prestatie-eigenschappen [Tekst] / B.C. Demyanova, CB Kalasjnikov, GN. Kazina, VM Trostjansky // Prestaties. Problemen en perspectief richtingen van ontwikkeling. Theorie en praktijk van de bouwmaterialenwetenschap. Tiende academische lezingen van RAASN. - Kazan: Uitgeverij van de staat Kazan. architect-bouwer. Universiteit, 2006.-S. 161-163.

Kalasjnikov Sergej Vladimirovitsj

FIJN GRAIND REACTIEF POEDER GEDISPEREERD VERSTERKT BETON MET BEHULP VAN ROTSEN

05.23.05 - Bouwmaterialen en producten Samenvatting van het proefschrift voor de graad van kandidaat technische wetenschappen

Ondertekend voor afdrukken op 5.06.06 g Formaat 60x84/16. Offset papier. Risografie afdrukken. uh. red. ik. 1 . Oplage 100 exemplaren.

Bestelnr. 114 _

Uitgeverij PGUAS.

Gedrukt in de operationele drukkerij van PGUAS.

440028. Penza, st. G. Titov, 28.

4 INLEIDING.

HOOFDSTUK 1 HEDENDAAGSE BEGRIPPEN EN BASIS

PRINCIPE VAN HET PRODUCEREN VAN HOOGWAARDIG POEDERBETON.

1.1 Buitenlandse en binnenlandse ervaring met het gebruik van hoogwaardig beton en vezelversterkt beton.

1.2 Meercomponentenbeton als factor bij het waarborgen van functionele eigenschappen.

1.3 Motivatie voor het ontstaan ​​van hogesterkte- en extrahogesterkte reactiepoederbeton en vezelversterkt beton.

1.4 Hoge reactiviteit van gedispergeerde poeders is de basis voor het verkrijgen van hoogwaardig beton.

CONCLUSIES VOOR HOOFDSTUK 1.

HOOFDSTUK 2 BRONMATERIALEN, ONDERZOEKSMETHODEN,

INSTRUMENTEN EN UITRUSTING.

2.1 Kenmerken van grondstoffen.

2.2 Onderzoeksmethoden, apparaten en apparatuur.

2.2.1 Technologie voor de bereiding van grondstoffen en beoordeling van hun reactiviteit.

2.2.2 Productietechnologie van poederbetonmengsels en

Toda van hun tests.

2.2.3 Onderzoeksmethoden. Instrumenten en apparatuur.

HOOFDSTUK 3 TOPOLOGIE VAN VERSPREIDE SYSTEMEN, VERSPREID

VERSTERKT POEDERBETON EN

HET MECHANISME VAN HUN VERHARDING.

3.1 Topologie van composietbindmiddelen en het mechanisme van hun verharding.

3.1.1 Structurele en topologische analyse van composietbindmiddelen. 59 R 3.1.2 Het mechanisme van hydratatie en uitharding van composietbindmiddelen - als gevolg van de structurele topologie van de composities.

3.1.3 Topologie van dispersiegewapend fijnkorrelig beton.

HOOFDSTUK 3 CONCLUSIES.

HOOFDSTUK 4 RHEOLOGISCHE STAAT VAN SUPERPLASTICISEERDE VERSPREIDE SYSTEMEN, POEDERBETONMENGSELS EN METHODOLOGIE VAN DE BEOORDELING DAARVAN.

4.1 Ontwikkeling van een methodologie voor het beoordelen van de uiteindelijke schuifspanning en vloeibaarheid van gedispergeerde systemen en fijnkorrelige poederbetonmengsels.

4.2 Experimentele bepaling van de reologische eigenschappen van gedispergeerde systemen en fijnkorrelige poedermengsels.

CONCLUSIES VOOR HOOFDSTUK 4.

HOOFDSTUK 5 BEOORDELING VAN DE REACTIVITEIT VAN GESTENEN EN STUDIE VAN REACTIEVE POEDERMENGSELS EN BETON.

5.1 Reactiviteit van gesteente gemengd met cement.- ■.

5.2 Principes van selectie van de samenstelling van poedergedispergeerd gewapend beton, rekening houdend met de vereisten voor materialen.

5.3 Formulering van fijnkorrelig gepoedercoat gewapend beton.

5.4 Bereiding van betonmengsel.

5.5 Invloed van de samenstellingen van poederbetonmengsels op hun eigenschappen en sterkte onder axiale samendrukking.

5.5.1 Invloed van het type superplastificeerders op de vloeibaarheid van het betonmengsel en de sterkte van het beton.

5.5.2 Invloed van dosering superplastificeerder.

5.5.3 Invloed van dosering van microsilica.

5.5.4 Invloed van het aandeel basalt en zand op de sterkte.

CONCLUSIES VOOR HOOFDSTUK 5.

HOOFDSTUK 6 FYSIEKE EN TECHNISCHE EIGENSCHAPPEN VAN BETON EN HAAR

TECHNISCHE EN ECONOMISCHE BEOORDELING.

6.1 Kinetische kenmerken van de vorming van sterkte RPB en fibro-RPB.

6.2 Vervormende eigenschappen van vezel-RPB.

6.3 Volumetrische veranderingen in poederbeton.

6.4 Wateropname van gedispergeerd gewapend poederbeton.

6.5 Haalbaarheidsstudie en productie-implementatie van de BPM.

Invoering 2006, proefschrift over de bouw, Kalashnikov, Sergey Vladimirovich

Relevantie van het onderwerp. Elk jaar neemt in de wereldpraktijk van de productie van beton en gewapend beton de productie van hoogwaardige, hoge en vooral hogesterktebeton snel toe, en deze vooruitgang is een objectieve realiteit geworden dankzij aanzienlijke besparingen op materiaal- en energiebronnen.

Met een aanzienlijke toename van de druksterkte van beton, neemt de scheurweerstand onvermijdelijk af en neemt het risico op brosse breuk van constructies toe. Gedispergeerde wapening van beton met vezels elimineert deze negatieve eigenschappen, wat het mogelijk maakt om beton van klassen boven 80-100 te produceren met een sterkte van 150-200 MPa, wat een nieuwe kwaliteit heeft - een ductiele aard van vernietiging.

Analyse van wetenschappelijke werken op het gebied van gedispergeerd gewapend beton en hun productie in de huishoudelijke praktijk laat zien dat de hoofdoriëntatie niet de doelen nastreeft van het gebruik van matrices met hoge sterkte in dergelijk beton. De druksterkteklasse van dispersiegewapend beton blijft extreem laag en is beperkt tot B30-B50. Dit zorgt niet voor een goede hechting van de vezel aan de matrix, om de staalvezel volledig te gebruiken, zelfs met een lage treksterkte. Bovendien worden in theorie betonproducten ontwikkeld met los gelegde vezels met een mate van volumetrische wapening van 5-9%, maar in de praktijk; mors ze onder invloed van trillingen met niet-geplastificeerde "vette" cementzandmortels met een hoge krimp van de samenstelling: cementzand -1: 0,4 + 1: 2,0 bij W / C = 0,4, wat extreem verspillend is en het niveau van herhaalt werk in 1974 Aanzienlijke wetenschappelijke prestaties op het gebied van het maken van supergeplastificeerd VNV, microgedispergeerde mengsels met microsilica, met reactieve poeders van zeer sterke gesteenten, maakten het mogelijk om het waterreducerende effect op 60% te brengen met behulp van superplastificeerders van oligomere samenstelling en hyperplastificeerders van polymeer samenstelling. Deze prestaties werden niet de basis voor het maken van hoogwaardig gewapend beton of fijnkorrelig poederbeton uit gegoten zelfverdichtende mengsels. Ondertussen ontwikkelen de geavanceerde landen actief nieuwe generaties reactiepoederbeton, versterkt met gedispergeerde vezels, geweven vloeiende volumetrische dunne gaasframes, hun combinatie met staaf of staaf met verspreide wapening.

Dit alles bepaalt de relevantie van het creëren van zeer sterk fijnkorrelig reactiepoeder, gedispergeerd gewapend beton van 1000-1500 kwaliteiten, gekenmerkt door een hoge efficiëntie, niet alleen bij de constructie van kritieke unieke gebouwen en constructies, maar ook voor producten en constructies van algemeen doel.

Het proefschriftwerk werd uitgevoerd in overeenstemming met de programma's van het Instituut voor Bouwmaterialen en Constructies van de Technische Universiteit van München (FRG) en het initiatiefwerk van de afdeling TBKiV PSUAS en het wetenschappelijke en technische programma van het Ministerie van Onderwijs van Rusland "Wetenschappelijk onderzoek van het hoger onderwijs in de prioritaire gebieden van wetenschap en technologie" onder het subprogramma "Architectuur en constructie" 2000-2004

Het doel en de doelstellingen van het onderzoek. Het doel van het proefschrift is het ontwikkelen van samenstellingen van zeer sterk fijnkorrelig reactiepoederbeton, inclusief gedispergeerd gewapend beton, met behulp van steenslag.

Om dit doel te bereiken, was het noodzakelijk om een ​​reeks van de volgende taken op te lossen:

De theoretische voorwaarden en motivaties onthullen voor het creëren van fijnkorrelig poederbeton met meerdere componenten met een zeer dichte, zeer sterke matrix verkregen door gieten met een ultralaag watergehalte, waardoor de productie van beton met een viskeus karakter in breuk en hoge treksterkte bij buigen;

Onthul de structurele topologie van composietbindmiddelen en dispersieversterkte fijnkorrelige composities, verkrijg wiskundige modellen van hun structuur om de afstanden tussen grove vulstofdeeltjes en tussen de geometrische centra van versterkende vezels te beoordelen;

Een methodologie ontwikkelen voor het beoordelen van de reologische eigenschappen van in water gedispergeerde systemen, fijnkorrelige poedergedispergeerde versterkte samenstellingen; hun reologische eigenschappen onderzoeken;

Identificeer het verhardingsmechanisme van gemengde bindmiddelen, bestudeer de processen van structuurvorming;

Vaststellen van de vereiste vloeibaarheid van fijnkorrelige poederbetonmengsels met meerdere componenten, waarbij de vulling van formulieren wordt gegarandeerd met een mengsel met een lage viscositeit en ultralage vloeispanning;

Optimaliseer de samenstelling van fijnkorrelige gedispergeerde gewapende betonmengsels met vezel d = 0,1 mm en / = 6 mm met een minimaal gehalte dat voldoende is om de trekcapaciteit van beton, de voorbereidingstechnologie te vergroten en het effect van de formulering op de vloeibaarheid vast te stellen, dichtheid, luchtgehalte, sterkte en andere fysieke en technische eigenschappen van beton.

Wetenschappelijke nieuwigheid van het werk.

1. Wetenschappelijk onderbouwde en experimenteel bevestigde mogelijkheid om zeer sterk fijnkorrelig cementpoederbeton te verkrijgen, inclusief gedispergeerd gewapend beton, gemaakt van betonmengsels zonder steenslag met fijne fracties kwartszand, met reactieve steenpoeders en microsilica, met een significante verhoging van de effectiviteit van superplastificeerders tot het watergehalte in het gegoten zelfverdichtende mengsel tot 10-11% (overeenkomend met een halfdroog mengsel voor persen zonder SP) van de massa droge componenten.

2. De theoretische grondslagen van methoden voor het bepalen van de vloeigrens van supergeplastificeerde vloeibare dispersiesystemen zijn ontwikkeld en methoden zijn voorgesteld voor het beoordelen van de smeerbaarheid van poederbetonmengsels met vrije verspreiding en geblokkeerd door een gaasafrastering.

3. Onthulde de topologische structuur van samengestelde bindmiddelen en poederbeton, inclusief dispersieversterkte. Er zijn wiskundige modellen van hun structuur verkregen, die de afstanden tussen grove deeltjes en tussen de geometrische middelpunten van de vezels in het betonnen lichaam bepalen.

4. Theoretisch voorspeld en experimenteel bewezen voornamelijk door het oplossingsdiffusie-ionische verhardingsmechanisme van composietcementbindmiddelen, dat intensiveert met een toename van het gehalte aan vulstof of een significante toename van de dispersie ervan in vergelijking met de dispersie van cement.

5. De processen van structuurvorming van fijnkorrelig poederbeton zijn bestudeerd. Het is aangetoond dat poederbeton van supergeplastificeerd gegoten zelfverdichtende betonmengsels veel dichter is, de kinetiek van hun sterktegroei intenser is en de standaardsterkte aanzienlijk hoger is dan beton zonder SP, samengeperst bij hetzelfde watergehalte onder een druk van 40-50 MPa. Er zijn criteria ontwikkeld voor het evalueren van de reactiechemische activiteit van poeders.

6. Samenstellingen van fijnkorrelige dispersiegewapende betonmengsels met dunne staalvezels met een diameter van 0,15 en een lengte van 6 mm, de technologie van hun bereiding, de volgorde van toevoeging van componenten en de duur van het mengen zijn geoptimaliseerd; het effect van de samenstelling op de vloeibaarheid, dichtheid, luchtgehalte van betonmengsels en druksterkte van beton is vastgesteld.

7. Enkele fysische en technische eigenschappen van dispersiegewapend poederbeton en de belangrijkste regelmatigheden van de invloed van verschillende voorschriftfactoren daarop zijn bestudeerd.

De praktische betekenis van het werk ligt in de ontwikkeling van nieuwe gegoten fijnkorrelige poederbetonmengsels met vezel voor het gieten van mallen voor producten en constructies, zowel zonder als met gecombineerde staafwapening of zonder vezel voor het gieten van mallen met kant-en-klare volumetrisch geweven dun- mesh kozijnen. Met het gebruik van betonmengsels met een hoge dichtheid is het mogelijk om zeer scheurvaste buig- of samengeperste gewapende betonconstructies te produceren met een viskeuze aard van vernietiging onder invloed van ultieme belastingen.

Een composietmatrix met hoge dichtheid en hoge sterkte met een druksterkte van 120-150 MPa werd verkregen om de hechting aan metaal te vergroten om dunne en korte vezels met hoge sterkte 0 0,040,15 mm en een lengte van 6-9 mm te gebruiken , waardoor het verbruik en de weerstand tegen stroming van betonmengsels voor gieten kan worden verminderd. technologieën voor de vervaardiging van dunwandige filigrane producten met een hoge treksterkte.

Nieuwe soorten fijnkorrelig, in poedervorm gedispergeerd gewapend beton breiden het assortiment hoogwaardige producten en constructies voor verschillende soorten constructies uit.

De grondstofbasis van natuurlijke vulstoffen is uitgebreid van screenings van steenbrekers, droge en natte magnetische scheiding tijdens de winning en verwerking van erts en niet-metaalhoudende mineralen.

De economische efficiëntie van het ontwikkelde beton bestaat uit een aanzienlijke vermindering van het materiaalverbruik door het verbruik van betonmengsels voor de vervaardiging van producten en constructies met hoge sterkte te verminderen.

Implementatie van onderzoeksresultaten. De ontwikkelde samenstellingen hebben de productiegoedkeuring doorstaan ​​bij Penza Zavod ZHBI LLC en bij de productiebasis van geprefabriceerd gewapend beton bij Energoservice CJSC en worden in München gebruikt bij de vervaardiging van balkonpalen, platen en andere producten in de woningbouw.

Goedkeuring van het werk. De belangrijkste bepalingen en resultaten van het proefschrift werden gepresenteerd en gerapporteerd op de internationale en all-Russische wetenschappelijke en technische conferenties: "Young science - a new millennium" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Questions of planning and urban development" (Penza , 1996, 1997, 1999 d), "Moderne problemen van de bouwmaterialenwetenschap" (Penza, 1998), "Moderne constructie" (1998), Internationale wetenschappelijke en technische conferenties "Composiet bouwmaterialen. Theorie en praktijk", (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), "Hulpbronnen en energiebesparing als motivatie voor creativiteit in het architecturale bouwproces" (Moscow-Kazan, 2003), "Topische bouwkwesties" (Saransk, 2004), "Nieuwe energie- en hulpbronnenbesparing wetenschapsintensieve technologieën bij de productie van bouwmaterialen "(Penza, 2005), de All-Russian wetenschappelijke en praktische conferentie" Stedenbouw, wederopbouw en technische ondersteuning voor de duurzame ontwikkeling van steden in de Wolga-regio "(Togliatti, 2004), Academische lezingen van de RAASN" Prestaties, problemen en veelbelovende richtingen ontwikkeling van theorie en praktijk van bouwmaterialenwetenschap "(Kazan, 2006).

publicaties. Op basis van de resultaten van het uitgevoerde onderzoek werden 27 werken gepubliceerd (in tijdschriften volgens de lijst van de Hogere Attestcommissie, 2 werken).

Structuur en omvang van het werk. Het proefschrift bestaat uit een inleiding, 6 hoofdstukken, hoofdconclusies, bijlagen en een lijst van gebruikte literatuur van 160 titels, gepresenteerd op 175 getypte pagina's, bevat 64 figuren, 33 tabellen.

Conclusie proefschrift over het onderwerp "Fijnkorrelig reactiepoeder gedispergeerd gewapend beton met stenen"

1. Analyse van de samenstelling en eigenschappen van gedispergeerd gewapend beton geproduceerd in Rusland geeft aan dat ze niet volledig voldoen aan de technische en economische vereisten vanwege de lage druksterkte van beton (M 400-600). In dergelijke drie-vier- en zelden vijfcomponentenbeton wordt niet alleen gedispergeerde wapening van hoge sterkte, maar ook van gewone sterkte onderbenut.

2. Gebaseerd op theoretische ideeën over de mogelijkheid om de maximale waterreducerende effecten van superplastificeerders te bereiken in gedispergeerde systemen die geen grofkorrelige aggregaten bevatten, hoge reactiviteit van microsilica en steenpoeders, die gezamenlijk de reologische werking van de SP versterken, de creatie van een zevencomponenten zeer sterke fijnkorrelige reactiepoeder- en poederbetonmatrix voor een fijne relatief korte verspreide wapening d = 0,15-0,20 micron en / = 6 mm, die geen "egels" vormt bij de vervaardiging van beton en enigszins vermindert de vloeibaarheid van de PBS.

3. Het is aangetoond dat het belangrijkste criterium voor het verkrijgen van PBS met hoge dichtheid de hoge vloeibaarheid is van een zeer dicht cementeermengsel van cement, MC, steenpoeder en water, geleverd door de toevoeging van SP. In dit verband is een methodologie ontwikkeld voor het beoordelen van de reologische eigenschappen van verspreide systemen en PBS. Er is vastgesteld dat een hoge vloeibaarheid van PBS wordt verzekerd bij een uiteindelijke schuifspanning van 5-10 Pa en bij een watergehalte van 10-11% van de massa droge componenten.

4. De structurele topologie van composietbindmiddelen en dispersiegewapend beton wordt onthuld en hun wiskundige modellen van de structuur worden gegeven. Het ion-diffusiemechanisme van het uitharden van met composiet gevulde bindmiddelen is vastgesteld. Methoden voor het berekenen van de gemiddelde afstanden tussen zanddeeltjes in de PBS, de geometrische middelpunten van de vezel in poederbeton volgens verschillende formules en bij verschillende parameters //, /, d zijn gesystematiseerd. Toont de objectiviteit van de formule van de auteur, in tegenstelling tot de traditioneel gebruikte. De optimale afstand en dikte van de cementslurry tussenlaag in de PBS moet binnen 37-44 + 43-55 micron liggen bij een zandverbruik van 950-1000 kg en de fracties van respectievelijk 0,1-0,5 en 0,14-0,63 mm.

5. Gevestigde reotechnologische eigenschappen van gedispergeerd-versterkte en onversterkte PBS volgens de ontwikkelde methoden. Optimale verspreiding van PBS vanuit een kegel met afmetingen D = 100; d = 70; h = 60 mm moet 25-30 cm zijn.De coëfficiënten van spreidingsreductie afhankelijk van de geometrische parameters van de vezel en een afname van de PBS-spreiding bij het blokkeren met een gaasafrastering zijn geïdentificeerd. Het is aangetoond dat voor het gieten van PBS in mallen met volumetrisch mesh geweven raamwerken, de diffusie minimaal 28-30 cm moet zijn.

6. Er is een techniek ontwikkeld voor het beoordelen van de reactiechemische activiteit van steenpoeders in cementarme mengsels (C: P - 1:10) in proefstukken die onder extrusiedruk zijn geperst. Gebleken is dat bij dezelfde activiteit, beoordeeld op sterkte na 28 dagen en bij langdurige verharding van hop (1-1,5 jaar), de voorkeur moet worden gegeven aan poeders van zeer sterke gesteenten: basalt, diabaas, daciet, kwarts bij gebruik in RPBS.

7. Bestudeerde de processen van structuurvorming van poederbeton. Gebleken is dat gegoten mengsels in de eerste 10-20 minuten na het gieten tot 40-50% meegesleepte lucht afgeven en voor deze bedekking met een film nodig hebben die de vorming van een dichte korst voorkomt. De mengsels beginnen actief te harden in 7-10 uur na het gieten en worden sterker in 1 dag 30-40 MPa, na 2 dagen - 50-60 MPa.

8. De belangrijkste experimentele en theoretische principes voor de selectie van de samenstelling van beton met een sterkte van 130-150 MPa worden geformuleerd. Kwartszand om een ​​hoge vloeibaarheid te garanderen PBS moet een fijnkorrelige fractie zijn

0,14-0,63 of 0,1-0,5 mm met een stortgewicht van 1400-1500 kg/m3 bij een debiet van 950-1000 kg/m3. De dikte van de tussenlaag van de suspensie van cementsteenmeel en MC tussen de zandkorrels moet in het bereik van respectievelijk 43-55 en 37-44 micron zijn, met het gehalte aan water en SP, waardoor mengsels van 2530 cm. De dispersie van PC en steenmeel moet ongeveer gelijk zijn, gehalte MK 15-20%, steenmeelgehalte 40-55 gew.% cement. Bij het variëren van het gehalte van deze factoren wordt de optimale samenstelling gekozen op basis van de vereiste spreiding van het mengsel en de maximale druksterkte na 2,7 en 28 dagen.

9. Samenstellingen van fijnkorrelig dispersiegewapend beton met een druksterkte van 130-150 MPa met staalvezel met een wapeningscoëfficiënt // = 1% worden geoptimaliseerd. De optimale technologische parameters zijn geïdentificeerd: het mengen moet worden uitgevoerd in hogesnelheidsmengers met een speciaal ontwerp, bij voorkeur geëvacueerd; de volgorde van het laden van de componenten en de manieren van mengen, "rust" zijn strikt gereguleerd.

10. De invloed van de samenstelling op de vloeibaarheid, dichtheid, luchtgehalte van gedispergeerd gewapend PBS, op de druksterkte van beton is bestudeerd. Het bleek dat de smeerbaarheid van mengsels, evenals de sterkte van beton, afhankelijk is van een aantal receptuur- en technologische factoren. Tijdens de optimalisatie werden wiskundige afhankelijkheid van vloeibaarheid en kracht van individuele, meest significante factoren vastgesteld.

11. Er zijn enkele fysische en technische eigenschappen van dispersiegewapend beton bestudeerd. Het is aangetoond dat beton met een druksterkte van 120 l

150 MPa hebben een elasticiteitsmodulus (44-47) -10 MPa, Poisson-verhouding -0,31-0,34 (0,17-0,19 - voor niet-versterkt). De luchtkrimp van gedispergeerd gewapend beton is 1,3-1,5 keer lager dan die van ongewapend beton. Hoge vorstbestendigheid, lage wateropname en luchtkrimp duiden op de hoge prestatie-eigenschappen van dergelijk beton.

12. Industriële testen en technische en economische evaluaties wijzen op de noodzaak om de productie en de wijdverbreide introductie van fijnkorrelig reactiepoeder gedispergeerd gewapend beton in de bouw te organiseren.

Bibliografie Kalashnikov, Sergey Vladimirovich, proefschrift over het onderwerp Bouwmaterialen en producten

1. Aganin SP Beton met een laag waterverbruik met gemodificeerde kwartsvulstof. stap. Doctoraat, Moskou, 1996, 17 p.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Eigenschappen van gemodificeerd staalvezelbeton // Beton en gewapend beton. nr. 3.2002. P. 3-5

3. Achverdov I.N. Theoretische grondslagen van betonwetenschap. // Minsk. Hogere school, 1991,191 p.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Energiebesparende technologie van constructies van gewapend beton gemaakt van hogesterktebeton met chemische toevoegingen // M.: Stroyizdat, 1987.240 p.

5. Bazjenov Yu.M. Beton van de eenentwintigste eeuw. Hulpbron- en energiebesparende technologieën van bouwmaterialen en constructies // Proceedings of the international. wetenschappelijk. techniek. conferenties. Belgorod, 1995. 3-5.

6. Bazjenov Yu.M. Hoogwaardig fijnkorrelig beton // Bouwmaterialen.

7. Bazjenov Yu.M. Verbetering van de efficiëntie en economie van betontechnologie // Beton en gewapend beton, 1988, nr. 9. met. 14-16.

8. Bazjenov Yu.M. Concrete Technology. // Uitgeverij van de Vereniging van Hoger Onderwijsinstellingen, Moskou: 2002.500 p.

9. Bazjenov Yu.M. Beton met verhoogde duurzaamheid // Bouwmaterialen, 1999, nr. 7-8. met. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman VR. Nieuwe eeuw: nieuwe efficiënte betonsoorten en technologieën. Materialen van de I All-Russische conferentie. MS 2001.S. 91-101.

11. Batrakov V.G. en andere Superplasticizer-verdunner SMF. // Beton en gewapend beton. 1985. nr. 5. met. 18-20.

12. Batrakov V.G. Gemodificeerd beton // M.: Stroyizdat, 1998.768 p.

13. Batrakov V.G. Concrete modifiers nieuwe kansen // Materialen van de I All-Russian conferentie over beton en gewapend beton. M.: 2001, p. 184-197.

14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. et al. Zeer sterke additieven met een laag cement // Chemische additieven en hun toepassing in de productietechnologie van prefab gewapend beton. M.: TS.ROZ, 1999, p. 83-87.

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. en anderen Beoordeling van ultragedispergeerd afval van metallurgische industrieën als additieven voor beton // Beton en gewapend beton, 1990. Nr. 12. p. 15-17.

16. Batsanov SS Elektronegativiteit van elementen en chemische binding. // Novosibirsk, uitgeverij SOAN USSR, 1962, 195 p.

17. Berkovich Ya.B. Onderzoek naar de microstructuur en sterkte van cementsteen versterkt met kortvezelig chrysotielasbest: samenvatting van de auteur. Dis. kan. techniek. wetenschappen. Moskou, 1975 .-- 20 p.

18. Bryk MT Vernietiging van gevulde polymeren M. Chemistry, 1989 p. 191.

19. Bryk MT Polymerisatie op een vast oppervlak van anorganische stoffen.// Kiev, Naukova Dumka, 1981, 288 p.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Het gebruik van vezels in droge bouwmengsels. // Bouwmaterialen №2.2002. blz. 26-27

21. Volzhensky A.V. Minerale bindmiddelen. M .; Stroyizdat, 1986, 463 p.

22. Volkov I.V. Problemen bij het gebruik van vezelversterkt beton in de woningbouw. // Bouwmaterialen 2004. - Nr. 6. S. 12-13

23. Volkov I.V. Vezelbeton - toestand en toepassingsmogelijkheden in bouwconstructies // Bouwmaterialen, uitrusting, technologieën van de 21e eeuw. 2004. Nr. 5. P.5-7.

24. Volkov I.V. Vezelbetonconstructies. Beoordeling inf. Serie "Bouwconstructies", vol. 2. M, VNIIIS Gosstroy van de USSR, 1988.-18s.

25. Volkov Yu.S. Het gebruik van zwaarbeton in de bouw // Beton en gewapend beton, 1994, №7. met. 27-31.

26. Volkov Yu.S. Monolithisch gewapend beton. // Beton en gewapend beton. 2000, nr. 1, p. 27-30.

27. VSN 56-97. "Ontwerp en basisvoorzieningen van technologieën voor de productie van vezelversterkte betonconstructies." M., 1997.

28. Vyrodov IP Over enkele basisaspecten van de theorie van hydratatie en hydratatieverharding van bindmiddelen // Proceedings of the VI International Congress on the Chemistry of Cement. T. 2.M.; Stroyizdat, 1976, blz. 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Slakken-alkali-cementen en beton. Kiev. Budivelnik, 1978, 184 d.

30. Demyanova B.C., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. en andere reactieve activiteit van steenslag in cementsamenstellingen. Bulletin van TulSU. Serie "Bouwmaterialen, constructies en constructies". Tula. 2004. Uitgave. 7.c. 26-34.

31. Demyanova B.C., Kalashnikov VI, Minenko E.Yu., Krimp van beton met organisch-minerale additieven // Stroyinfo, 2003, nr. 13. p. 10-13.

32. Dolgopalov NN, Sukhanov MA, Efimov SN. Nieuw type cement: cementsteenstructuur U / Bouwmaterialen. 1994 nr. 1 blz. 5-6.

33. AI Zvezdov, YuS Vozhov. Beton en gewapend beton: Wetenschap en praktijk // Materialen van de All-Russische conferentie over beton en gewapend beton. M: 2001, blz. 288-297.

34. Simon A.D. Vloeibare hechting en bevochtiging. M.: Chemie, 1974. p. 12-13.

35. V.I. Kalashnikov. Nesterov V.Yu., Khvastunov V.L., Komokhov PG, Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyanskiy V.M. Klei bouwmaterialen. Penza; 2000, 206 blz.

36. V.I. Kalashnikov. Over de overheersende rol van het ion-elektrostatische mechanisme bij het vloeibaar maken van gedispergeerde minerale samenstellingen. // Duurzaamheid van constructies gemaakt van geautoclaveerd beton. Samenvattingen. V Republikeinse conferentie. Tallinn 1984, p. 68-71.

37. V.I. Kalasjnikov. Grondbeginselen van plastificering van minerale gedispergeerde systemen voor de productie van bouwmaterialen. // Proefschrift voor de graad van doctor in de technische wetenschappen, Voronezh, 1996, 89 p.

38. V.I. Kalasjnikov. Regulering van het verdunningseffect van superplastificeerders op basis van ion-elektrostatische werking. // Productie en toepassing van chemische additieven in de bouw. Verzameling van samenvattingen van STC. Sofia 1984, op. 96-98

39. VI Kalashnikov. Rekening houdend met reologische veranderingen in betonmengsels met superplastificeerders. // Materialen van de IX All-Union Conference on Concrete and Reinforced Concrete (Tashkent 1983), Penza 1983 p. 7-10.

40. Kalashnikov VL, Ivanov IA Kenmerken van reologische veranderingen in cementsamenstellingen onder invloed van ion-stabiliserende weekmakers // Proceedings "Technologische mechanica van beton" Riga RPI, 1984 p. 103-118.

41. Kalashnikov VI, Ivanov I.A. De rol van procedurele factoren en reologische indicatoren van verspreide samenstellingen. // Technologische mechanica van beton. Riga RPI, 1986. 101-111.

42. Kalashnikov VI, Ivanov IA, over de structurele en reologische toestand van extreem vloeibaar gemaakte, sterk geconcentreerde gedispergeerde systemen. // Proceedings van de IV National Conference on Mechanics and Technology of Composite Materials. BAN, Sofia. 1985.

43. V.I. Kalashnikov, S.V. Kalashnikov. Naar de theorie van "verharding van composietcementbindmiddelen. // Materialen van de internationale wetenschappelijke en technische conferentie" Werkelijke bouwkwesties "T.Z. Publishing house of the Mordovian State University, 2004. P. 119-123.

44. V.I. Kalashnikov, S.V. Kalashnikov. Over de theorie van verharding van composietcementbindmiddelen. Materialen van de internationale wetenschappelijke en technische conferentie "Topical issues of construction" T.Z. Ed. Mordovische staat Universiteit, 2004.S. 119-123.

45. Kalashnikov VI, Khvastunov B.JI. Moskvin RN Vorming van sterkte van carbonaatslakken en bijtende bindmiddelen. Monografie. Gedeponeerd bij VGUP VNIINTPI, uitgave 1,2003,6.1 p.p.

46. ​​​​Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Effectieve hittebestendige materialen op basis van gemodificeerd kleislakbindmiddel // Penza, 2004, 117 p.

47. Kalashnikov SV et al. Topologie van composiet- en dispersieversterkte systemen // Materialen van MNTK-composietbouwmaterialen. Theorie en praktijk. Penza, PDZ, 2005.S. 79-87.

48. Kiselev AV, Lygin V.I. Infraroodspectra van oppervlakteverbindingen // Moskou: Nauka, 1972, 460 p.

49. V. Korshak. Hittebestendige polymeren // Moskou: Nauka, 1969, 410 p.

50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. Over de effectiviteit van beton versterkt met staalvezels. // Beton en gewapend beton. 1980. L 3.S. 6-7.

51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Gewapend beton met wapening van staaldraadschroot // Bouwmaterialen in het buitenland. 1971, nr. 9, p. 2-4.

52. Leontiev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. Over de mogelijkheid om koolstofvezelmaterialen te gebruiken voor betonversterking // Stroitelnye materialy, 1991. No. 10. S. 27-28.

53. Lobanov IA Kenmerken van de structuur en eigenschappen van gedispergeerd gewapend beton // Fabricagetechnologie en eigenschappen van nieuwe composiet bouwmaterialen: Interuniversitair. onderwerpen. Za. wetenschappelijk. tr. L: LISI, 1086.S. 5-10.

54. Mayilyan DR., Shilov Al.V., Javarbek R Invloed van vezelversterking met basaltvezel op de eigenschappen van licht en zwaar beton // Nieuw onderzoek van beton en gewapend beton. Rostov aan de Don, 1997. S. 7-12.

55. Mayilyan L.R., Shilov A.V. Het buigen van kleidiet-vezel-ijzer-beton elementen op grove basaltvezel. Rostov n.v.t.: Groei. staat builds, un-t, 2001 .-- 174 p.

56. Mailian RL, Mailian LR, Osipov K.M. en andere Aanbevelingen voor het ontwerp van gewapende betonconstructies van geëxpandeerd kleibeton met vezelversterking met basaltvezel / Rostov aan de Don, 1996. -14 p.

57. Mineralogische encyclopedie / Vertaald uit het Engels. L. Nedra, 1985. met. 206-210.

58. Mchedlov-Petrosyan O.P. Chemie van anorganische bouwmaterialen. M .; Stroyizdat, 1971, 311s.

59. Nerpin SV, Chudnovsky AF, Fysica van de bodem. M. Wetenschap. 1967.167s.

60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Krimpvervormingen van beton. 5e academische lezingen van RAASN. Voronezj, VGASU, 1999. 312-315.

61. Paschenko A.A., Servië V.P. Versterking van cementsteen met minerale vezels Kiev, UkrNIINTI - 1970 - 45 p.

62. Pashchenko A.A., Servië V.P., Starchevskaya E.A. Adstringerende middelen Kiev, Vishcha school, 1975, 441 p.

63. Polak AF Verharding van minerale bindmiddelen. M .; Uitgeverij van literatuur over de bouw, 1966, 207 p.

64. Popkova AM Constructies van gebouwen en constructies gemaakt van hogesterktebeton // Reeks bouwconstructies // Review-informatie. Probleem 5.M.: VNIINTPI Gosstroy USSR, 1990 77 d.

65. Pukharenko, Yu.V. Wetenschappelijke en praktische grondslagen voor de vorming van de structuur en eigenschappen van vezelversterkt beton: dis. doc. techniek. Wetenschappen: St. Petersburg, 2004. p. 100-106.

66. Rabinovich F.N. Gedispergeerd vezelversterkt beton: beoordeling door VNIIESM. M., 1976 .-- 73 d.

67. Rabinovich FN Dispersiegewapend beton. M., Stroyizdat: 1989.-177 p.

68. Rabinovich F.N. Enkele vragen over verspreide wapening van betonmaterialen met glasvezel // Verspreid gewapend beton en daaruit vervaardigde constructies: Samenvattingen van de rapporten. Republiek van verleend. Riga, 1975 .-- S. 68-72.

69. Rabinovich F.N. Over de optimale wapening van staalvezelbetonconstructies // Beton en gewapend beton. 1986. Nr. 3. S. 17-19.

70. Rabinovich F.N. Over de niveaus van verspreide betonwapening. // Constructie en architectuur: Izv. universiteiten. 1981. nr. 11. S. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Het gebruik van vezelversterkt beton in de constructies van industriële gebouwen // Fibrobeton en de toepassing ervan in de bouw: Proceedings of NIIZhB. M., 1979 .-- S. 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Het gebruik van staalvezelbeton in de constructies van kunstwerken // Beton en gewapend beton. 1984.-№12.-p. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. Over de grens van de scheurweerstand van fijnkorrelig beton versterkt met staalvezels // Mechanica van composietmaterialen. 1985. Nr. 2. S. 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Monolithische bodems van tanks van staalvezelbeton // Beton en gewapend beton. -1981. nr. 10. S. 24-25.

76. V.I. Solomatov, V.N. Vyroyuy. enz. Samengestelde bouwmaterialen en constructies met een laag materiaalverbruik .// Kiev, Budivelnik, 1991, 144 p.

77. Staalvezelbeton en constructies daaruit. Serie "Bouwmaterialen" 7 VNIINTPI. Moskou. - 1990.

78. Glasvezelbeton en daaruit vervaardigde constructies. Serie "Bouwmaterialen". Kwestie 5. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. Veranderingen in de werkelijke samenstelling van de vloeibare fase tijdens het uitharden van bindmiddelen en de mechanismen van hun uitharding // Proceedings of the meeting on the chemistry of cement. M .; Promstroyizdat, 1956, blz. 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Vezelversterkte materialen / Vertaald door ed.: Vezelversterkte materialen. -M.: Stroyizdat, 1982.180 d.

81. Toropov N.A. Chemie van silicaten en oxiden. L.; Wetenschap, 1974, 40p.

82. Tretjakov N.E., Filimonov V.N. Kinetiek en katalyse / T.: 1972, nr. 3.815-817 p.

83. Fadel I.M. Intensieve afzonderlijke technologie van beton gevuld met basalt. // Samenvatting van dis. doctoraat Moskou, 1993, 22 p.

84. Vezelbeton in Japan. Express informatie. Bouwconstructies”, Moskou, VNIIIS Gosstroy USSR, 1983. 26 p.

85. Filimonov V.N. Spectroscopie van fototransformaties in moleculen // Leningrad: 1977, p. 213-228.

86. Hong DL. Eigenschappen van beton met silicadamp en koolstofvezel behandeld met silanen // Express informatie. Uitgave nr. 2001. S.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenya A.V., Filimonov V.N. Adsorptie en adsorptiemiddelen // 1976, nee. 4, blz. 86-91.

88. Shvartsman AA, Tomilin IA. Vooruitgang in de chemie // 1957, T. 23, No. 5, p. 554-567.

89. Slakken-alkalibindmiddelen en daarop gebaseerde fijnkorrelige betonsoorten (onder redactie van VD Glukhovsky). Tasjkent, Oezbekistan, 1980, 483 p.

90. Jurgen Schubert, S.V. Kalashnikov. Topologie van gemengde bindmiddelen en het mechanisme van hun verharding. Artikelen van MNTK Nieuwe energie- en hulpbronnenbesparende wetenschapsintensieve technologieën bij de productie van bouwmaterialen. Penza, PDZ, 2005. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Hoogwaardig vezelversterkt mengsel met vezelvolumefractie // ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, nr. 4.- p. 281-286.

92. Batson GB State-the-Art Reportage Vezelversterkt beton. Gerapporteerd door ASY-commissie 544. ACY Journal. 1973, -70, -Nr. 11, -p. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B / Impactrespons van ultrasterk vezelversterkt cementcomposiet. // ACI Materials-dagboek. 2002. - Vol. 99, nr. 6. - P.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Impactrespons van ultrasterk vezelversterkt cementcomposiet // ACJ Materials Journal. 2002 - Vol. 99, nr. 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bij Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., S. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Mechanisch gedrag van consined reactief poederbeton. // American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. gelijkstroom. november 1996, vol. 1, blz. 555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. Nr. 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger op Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, nr. 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte. // E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB / BVK-Faschaugung. 01 december 1998, Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Samenstelling van reactief poederbeton. Skientific Division Bougies // Cement and Concrete Research, Vol. 25. Nee. 7, blz. 1501-1511.1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Reactief poederbeton met hoge ductiliteit en 200-800 MPa druksterkte. // AGJ SPJ 144-22, p. 507-518.1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Treksterkte van beton beïnvloed door uniform verdeelde en glanzend verdeelde lengtes van draadversterking "ACY Journal". 1964, - 61, - nr. 6, - p. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. Gewicht. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bij Zement, Zusatsmittel en Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. Pieter Schies. Heft 2.2003 en 189-198.

108. SchmidM, FenlingE.Utntax, hf ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. # 39.16.29.

110. Snachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Snachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor // MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Beton.//Betonconstructie. 1972.16, nr. L, v. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Impactrespons van ultrasterk vezelversterkt cementcomposiet // ASJ Materials Journal. -2002.-Vol. 99, nr. 6.-p. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Hoogwaardig vezelversterkt betonmengsel met hoge vezelvolumefracties // ASJ Materials Journal. 2004, -Vol. 101, nr. 4.-p. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell für Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Mechanische eigenschappen en duurzaamheid van twee industriële reactieve poeder Cohcrete // ASJ Materials Journal V.94. Nr. 4, S. 286-290. Juli-augustus 1997.

118. De Larrard F., Sedran Th. Optimalisatie van ultrakrachtig beton door gebruik te maken van een pakkingsmodel. Cem. Concrete Res., deel 24 (6). S. 997-1008, 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Samenstelling van reactief poederbeton. Cem. Coner.Res.Vol.25. nr. 7, S. 1501-1511, 1995.

120. Bornemann R, Sehmidt M, Fehling E, Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton en stahlbetonbau 96, H. 7. S.458-467,2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimalisatie van het reologische gedrag van reactieve poedercoucrete (RPC).Tagungsband International Simposium van hoogwaardige en reactieve poederbeton. Shebroke, Canada, augustus 1998, S. 99-118.

122. Aitcin P., Richard P. De voetgangers-/fietsbrug van scherbooke. 4e Internationale Simposium over het gebruik van high-strength / high-performance, Parijs. S. 1999-1406,1996.

123. De Larrard F., Grosse JF, Puch C. Vergelijkende studie van verschillende silicadampen als additieven in hoogwaardige cementachtige materialen. Materialen en structuren, RJLEM, deel 25, S. 25-272, 1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Reactieve poederbeton met hoge ductiliteit en 200-800 MPa druksterkte. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Het gebruik van RPC in koeltorens met brutostroom, International Simposium op hoogwaardige en reactieve poederbeton, Sherbrooke, Canada, S. 59-73,1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Mengverhouding van hoogwaardig beton. Cem. Concr. Onderzoek Vol. 32, S.1699-1704,2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechanische eigenschappen van reactief poederbeton. Materialen en structuren, Vol. 29, S.233-240,1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. De rol van poeders in beton: Proceedings of the 6th International Simposium on Utilization of High Strength / High Performance Concrete. S. 863-872,2002.

129. Richard P. Reactief poederbeton: een nieuw ultrahoog Cementitius-materiaal. 4e Internanional Symposium over het gebruik van hoogwaardig / hoogwaardig beton, Parijs, 1996.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Verse eigenschappen en sterkte van reactief poedercomposietmateriaal (Ductal). Proceedings van het est fib congres, 2002.

131. Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Beton met ultrahoge duurzaamheid, chemie en microstructuur. HPC Symposium, Hong Kong, december 2000.

132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Microstructurele analyse van RPC (reactief poederbeton). Cem.Coner.Res.Vol.25, nr. 7, S. 1491-1500.1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K.H., Lichtenfels A., Greiner. NS. Seizoensopslag van zonne-energie in warmwatertanks gemaakt van hoogwaardig beton. 6e Internationaal Symposium over hoge sterkte / hoge prestaties. Leipzig, juni 2002.

135. Babkov V.B., Komokhov P.G. en anderen Volumetrische veranderingen in de reacties van hydratatie en herkristallisatie van minerale bindmiddelen / Wetenschap en technologie, -2003, nr. 7

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Aspecten van de levensduur van cementsteen / Cement-1988-№3 blz. 14-16.

137. Aleksandrovsky S.V. Enkele kenmerken van krimp van beton en gewapend beton, 1959 nr. 10 blz. 8-10.

138. A. Sjeikin. Structuur, sterkte en breuktaaiheid van cementsteen. Moskou: Stroyizdat 1974,191 d.

139. Sheikin A.V., Tsjechovski Yu.V., Brusser M.I. Structuur en eigenschappen van cementbeton. M: Stroyizdat, 1979.333 d.

140. Tsilosani Z.N. Krimp en kruip van beton. Tbilisi: Uitgeverij van de Academie van Wetenschappen Gruz. SSR, 1963.met 173.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko TN. Hoge sterkte beton. M: Stroyizdat. 1971.s 208.i?6