01.06.2008 16:51:57

Artikkelen beskriver egenskapene og evnen til høy styrke pulverbetong, samt områder og teknologi for deres bruk.

De høye kostnadene for bygging av bolig- og industribygninger med nye og unike arkitektoniske former og spesielt spesielle spesialbelastede strukturer (som Bolshelnaya-broer, skyskrapere, marine oljeplattformer, gasslagringstanker og væsker under trykk, etc.) krevde utvikling av nye Effektiv betong. Vesentlig fremgang i dette er spesielt notert siden slutten av 80-tallet i forrige århundre. Modern høy kvalitet betong (WBB) klassifisering kombinerer et stort spekter av konkrete ulike formål: høy styrke og ultra høy styrke betong [se Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, BD. 10; Schmidt M. Bornemann R. M? Glichkeiten und Censer von hochfestm beton.// proc. 14, JBausil, 2000, BD. 1], selv-tilpasningsdyktig betong, svært korrosjonsbestandig betong. Disse typer betong tilfredsstiller de høye kravene til kompresjonsstyrke og strekk, sprekkmotstand, sjokkviskositet, slitestyrke, korrosjonsmotstand, frostmotstand.

Selvfølgelig bidro overgangen til nye typer betong, for det første, revolusjonerende prestasjoner innen plastikkbetong- og mørtelblandinger, og for det andre, utseendet av de mest aktive pozzolanske additiver - mikrokiller, dehydrert kaoliner og svært dispergert sint. Kombinasjonene av superplastisatorer og spesielt miljøvennlige hyperplastiferer på polykarboksylat, polyakrylat og polyglykolisk basis tillater oss å oppnå superflytende sement-mineral dispergerer og betongblandinger. Takket være disse prestasjonene, var antallet komponenter i betong med kjemiske tilsetningsstoffer nådd 6-8, ble vannsementforholdet redusert til 0,24-0,28, mens en plastisitet ble preget av en sediment på 4-10 cm. I selvklebende betong (Selbstverdichtender Beton-SVB) med additiv steinmelen (km) eller uten det, men med tillegg av MK i svært arbeidskrevende betong (Ultrahochfester Beton, Ultra Hochleistung Beton) på hyperplastisatorer, i motsetning til å kaste på tradisjonelle joint ventures, den perfekte fluiditeten av Betongblandinger kombineres med lav sedimentering og selvabsorpsjon under spontan luftfjerning.

"Høy" reologi med betydelige vannløsninger i superplastiske betongblandinger er tilveiebrakt av en flytende flytreologisk matrise, som har forskjellige store nivåer av strukturelle elementer som utgjør det. I rubble betongbetong for rubble tjener en sement-sandaktig løsning som en reologisk matrise på forskjellige mikro-meso-nivå. I plastiserte betongblandinger for høystyrket betong for rubble som et makrostrukturelt element med en reologisk matrise, er andelen som skal være betydelig høyere enn i konvensjonell betong, en mer kompleks dispersjon bestående av sand, sement, steinmel, mikrokillion og vann . I sin tur, for sand i konvensjonelle betongblandinger, er en reologisk matrise på mikronivået en sement-vannpasta, for å øke andelen for å sikre at flytbarheten kan skyldes en økning i mengden sement. Men dette, på den ene side, er ikke økonomisk (spesielt for betongklasser i 10 - B30), på den andre - som det ikke er paradoksalt, er superplasticers dårlig vanning tilsetningsstoffer for Portland sement, selv om de alle ble opprettet og skapt for ham . Nesten alle superplasticers, som vist av oss, starter i 1979, "arbeid" er betydelig bedre på mange mineralpulver eller på blandinger av dem med sement [se Kalashnikov V.I. Grunnleggende om plastikk Mineral Dispergerte systemer for produksjon av byggematerialer: Avhandlingen i form av en vitenskapelig rapport for graden av Dokkt. tehn. vitenskap - Voronezh, 1996] enn på ren sement. Sement - ustabil i vann, hydrating system, danner kolloidale partikler umiddelbart etter kontakt med vann og fortykning raskt. Og kolloidale partikler i vann er vanskelige å dispergere superplastisatorer. Et eksempel er leire suspensjoner svakt live overlegenhet.

Således er det foreslått: En steinmel bør tilsettes til sementet, og det vil øke ikke bare den reologiske effekten av joint venture på blandingen, men også andelen av den reologiske matrisen selv. Som et resultat ser det ut til å redusere mengden vann betydelig, øke tettheten og øke betongstyrken. Tilsetningen av steinmel vil praktisk talt være ekvivalent med økningen i sementet (hvis de vannbaserte effektene er betydelig høyere enn når sementet tilsettes).

Det er viktig å understreke oppmerksomheten til ikke å erstatte den delen av sement av steinmel, men ved å legge den til (med en betydelig del - 40-60%) til Portland sement. Basert på polystruidet teorien i 1985-2000. Alt arbeid med å endre polystrrukturen forfulgte formålet med erstatning med 30-50% av Portland Cement Mineral Fyllstoffer for å lagre det i betong [cm. Solomatov V.I., Vomor V. N. Og andre. Kompositt byggematerialer og design av redusert materialforbruk. - Kiev: Budvevelnik, 1991; Aganin S. P. Betong Lavt vannforbruk med et modifisert kvartsfyller: Forfatterens abstrakte. Grad av cand. tehn. vitenskap - M, 1996; FADEL I. M. Intensiv separat teknologi av betong fylt med basalt: den abstrakte dissen. CAND. tehn. Science - M, 1993]. Strategien for å spare Portland-sement i betong av samme styrke vil gi vei til strategien for betongbesparelse fra 2-3 ganger med høyere styrke, ikke bare i komprimering, men også ved bøyning og aksialstrekning, når du treffer. Betongbesparelser i flere openwork strukturer vil gi en høyere økonomisk effekt enn sementbesparelsen.

Tatt i betraktning sammensetningene av reologiske matriser på forskjellige store nivåer, etablerer vi at for sand i høystyrkebetong er en reologisk matrise på mikronivået en kompleks blanding av sement, mel, silika, superplasticizer og vann. I sin tur, for høystyrkebetongbetong med et mikrofirem for en blanding av sement og steinmel (like dispersjon) som de strukturelle elementene, vises en annen reologisk matrise med et mindre skala nivå - en blanding av mikrokillion, vann og superplastisator.

For rubbed betong korresponderer disse skalaene til de strukturelle elementene av reologiske matriser med omfanget av den optimale partikkelstørrelsen på de tørre komponentene i betongen for å oppnå høy tetthet den.

Således utfører tilsetningen av steinmel både en strukturell og reologisk funksjon og matrisefylling. For høystyrkebetong er den reaksjonskjemiske funksjonen av steinmel like viktig, som med en høyere effekt, reaktivt aktivt mikrokarsel og mikrotydrert kaolin utføres.

Maksimal reologisk og vannbaserte effekter forårsaket av adsorpsjonen av joint venture på overflaten av den faste fase er genetisk karakteristiske for fin-dispergerte systemer med en høy overflate av seksjonen.

Tabell 1.

Rheological and Watering Action SP i vanningeniører

Tabell 1 viser at i Portland sement molding suspensjoner med en felles ventilasjonshandling av sistnevnte på 1,5-7,0 ganger (SIC!) Er høyere enn i mineral pulver. For bergarter kan dette overskuddet nå 2-3 ganger.

Således er kombinasjonen av hyperplastisatorer med et mikrocirem, steinmel eller aske tillatt å øke kompresjonsstyrkenivået til 130-150 og i noen tilfeller opp til 180-200 MPa og mer. Imidlertid fører en betydelig økning i styrke til intensiv økning i britten og senker Poisson-koeffisienten til 0,14-0,17, noe som fører til risikoen for plutselig ødeleggelse av strukturer i nødstilfeller. Bortskaffelsen av denne negative egenskapen til betong utføres ikke til forsterkningen av den siste stangforsterkningen, hvor mye er kombinasjonen av stangforsterkningen med innføring av fibre fra polymerer, glass og stål.

Grunnleggende om plastiserende og vanning av mineral- og sement-dispergerte systemer ble formulert i doktorgradsavhandlingen av Kalashnikova V.I. [cm. Kalashnikov V.I. Grunnleggende om plastikk Mineral Dispergerte systemer for produksjon av byggematerialer: Avhandlingen i form av en vitenskapelig rapport for graden av Dokkt. tehn. vitenskap - Voronezh, 1996] i 1996 på grunnlag av tidligere utført arbeid i perioden 1979 til 1996. [Kalashnikov V. I. Ivanov I. A. På den strukturelle og rheologiske tilstanden av ekstremt oppdaget svært konsentrerte dispergerte systemer. // saksbehandling av IV Nasjonal konferanse om mekanikk og teknologi for komposittmaterialer. - Sofia: Ban, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V.I. Effektiviteten av plastiserende mineral dispergerte sammensetninger, avhengig av konsentrasjonen av fast fase i dem. // reologi av konkrete blandinger og dens teknologiske oppgaver. Tez. Rapport III i All-Union Symposium. - Riga. - RPI, 1979; Kalashnikov V. I. Ivanov I. A. På arten av plastiserende mineral dispergerte sammensetninger, avhengig av konsentrasjonen av fast fase i dem. // Mekanikk og teknologi for komposittmaterialer. Materialer av den nasjonale konferansen. - Sofia: Ban, 1979; Kalashnikov v.i. på reaksjonen av ulike mineralske sammensetninger på naftalen-sulfonsyre superplasticers og innflytelsen på den av øyeblikkelig alkalier. // mekanikk og komposittmaterialeteknologi. Materialer i IIIs nasjonale konferanse med utenlandske representanter. - Sofia: Ban, 1982; Kalashnikov V.I. Regnskap for reologiske endringer i betongblandinger med superplastiskere. // Materialer av IX All-Union Conference på betong og forsterkning (Tasjkent, 1983). - Penza. - 1983; Kalashnikov V. I. Ivanov I. A. Funksjoner av reologiske endringer i sementblandinger under virkningen av ion-stabiliserende myknere. // samling av verk "Teknologisk mekanikk av betong". - Riga: RPI, 1984]. Dette er utsiktene for retningsbestemmelsen av den høyeste vannødeleggelsesaktiviteten til joint venture i findispergerte systemer, egenskaper av kvantitative reologiske og strukturelle og mekaniske endringer i superplastiserte systemer, som består i en lavinlignende overgang fra fastfasen til væske strømmer under supermarital vann tilsetning. Dette er de utviklede kriteriene for gravitasjonsspredning og post-cycropisk ressurs for strømmen av høyt dispergerte plastiserte systemer (under virkningen av egen vekt) og spontan justering av dagoverflaten. Dette er et utvidet konsept med begrensende konsentrasjon av sementsystemer av fine dispergert pulver laget av sedimentære, magmatiske og metamorfe opprinnelser, selektiv av høye vannnivåer til joint venture. De viktigste resultatene som er oppnådd i disse verkene, består i muligheten for 5-15 flere reduksjoner i vannforbruk i dispersjoner samtidig som gravitasjonsspredskellet opprettholdes. Det ble vist at kombinasjonen av rheologisk aktive pulver med sement kan styrkes av virkningen av joint venture og få høy-fromme støpegods. Det er disse prinsippene som implementeres i reaksjonspulverbetong med en økning i tettheten og styrken av dem (reaktionspulver Beton - RPB eller reaktiv pulverbetong - RPC [se Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Ny type sement: Struktur av sementstein. // Byggematerialer. - 1994. - № 115]). Et annet resultat er å øke reduksjonen av joint venture med en økning i dispersjonen av pulvere [se Kalashnikov V.I. Grunnleggende om plastikk Mineral Dispergerte systemer for produksjon av byggematerialer: Avhandlingen i form av en vitenskapelig rapport for graden av Dokkt. tehn. vitenskap - Voronezh, 1996]. Den brukes også i pulverisert finkornet betong ved å øke andelen fine komponenter ved å legge til et mikrocarem til sement. Ny i teori og praksis med pulverbetong var bruken av fin sand av fraksjonen på 0,1-0,5 mm, som gjorde betong med finkornet, i motsetning til den vanlige sanden på sanden på brøkdelen av 0-5 mm. Vi brukte beregningen av den gjennomsnittlige spesifikke overflaten av den spredende delen av pulverbetongen (sammensetning: sement - 700 kg; tynn sand fr. 0,125-0,63 - 950 kg, basalt mel Sud \u003d 380 m2 / kg - 350 kg, mikrokillion SvD \u003d 3200 m2 / kg - 140 kg) med innholdet på 49% av den totale blandingen med finkornet sandfraksjon 0,125-0,5 mm at under spredning av MK SMK \u003d 3000m2 / kg er den gjennomsnittlige overflaten av pulverdelen SVD \u003d 1060m2 / kg, og med smk \u003d 2000 m2 / kg - SVD \u003d 785 m2 / kg. Det er på slike fine dispergerte komponenter som finkornet reaksjonspulverbetong er fremstilt, hvor volumkonsentrasjonen av den faste fase uten sand når 58-64%, og sammen med sand - 76-77% og er lite dårligere enn Konsentrasjonen av den faste fase i superplastisk tung betong (CV \u003d 0, 80-0,85). Men i gummierte betong er volumkonsentrasjonen av den faste fase minus rubble og sand betydelig lavere, noe som bestemmer den høye tettheten av den dispergerte matrisen.

Høy styrke er tilveiebrakt av tilstedeværelsen av ikke bare mikrokiremet eller dehydrert kaolin, men også det reaksjonære aktive pulver laget av Rock Rock. Ifølge litterære data er bat, balt, kalkstein eller kvartsmel i hovedsak introdusert. De brede mulighetene i produksjonen av reaksjonær aktiv pulverbetong ble åpnet i Sovjetunionen og Russland i forbindelse med utviklingen og studiet av komposittbindende lavt vannforbruk Bazhenovye Yu. M., Babayev, SH. T., Komaroma. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N .. Det har vist seg at erstatning av sement i prosessen med sliping i tillegg til karbonatet, granitt, kvartsmel til 50% øker den vannbaserte effekten. A / T-forhold, som gir gravitasjonsspredning av gnidret betong sammenlignet med den vanlige introduksjonen av joint venture, reduseres til 13-15%, ved konkret styrke på en slik adv-50, når 90-100 MPa. I hovedsak, på grunnlag av VNV, mikrocirem, fin sand og spredt forsterkning, kan moderne pulverbetong oppnås.

Dispergert forsterket pulverbetongbetong er svært effektiv, ikke bare for å bære strukturer med kombinert forsterkning av forhåndsstresset forsterkning, men også for produksjon av svært tynnveggede, inkludert romlige arkitektoniske deler.

I henhold til de nyeste dataene er tekstilforsterkning av strukturer mulig. Det er utviklingen av tekstilfiberproduksjon (vev) volumetriske rammer fra høystyrke polymer og alkali-resistente tråder i utviklede utenlandske land var motivasjonen av utviklingen av over 10 år siden i Frankrike og Canada Reactive Powder betongbetong med SP Uten store aggregater med spesielt lite kvartsaggregat fylt med steinpulver og mikrostoff. Betongblandinger av slike fine kornblandinger spredt under virkningen av sin egen vekt, fyller en helt tykk mesh-struktur av det vevde rammeverket og all konjugering av filigranformen.

"Høy" rehologion av pulverbetongblandinger (PBS) gir 10-12% av massen av tørre komponenter i avkastningsstyrken? 0 \u003d 5-15 Pa, dvs. Bare 5-10 ganger høyere enn i oljemaling. Med dette? 0 For å bestemme det, kan du bruke miniatriske metoden utviklet av oss i 1995. Den lave avkastningsstyrken er sikret av den optimale tykkelsen på laget av den reologiske matrisen. Fra vederlaget av den topologiske struktur av PBS, bestemmes gjennomsnittlig tykkelse av laget X av formelen:

hvor er den gjennomsnittlige diameteren av sandpartiklene; - Volumkonsentrasjon.

For sammensetningen under ved b / t \u003d 0,103 vil tykkelsen på laget være 0,056 mm. De Larrard og Sedran fant at for mindre sand (D \u003d 0,125-0,4 mm) varierer tykkelsen fra 48 til 88 mikron.

Økning av partikkelinterlayer reduserer viskositeten og begrensningsavspenningen og øker fluiditeten. Fluiditeten kan øke ved å legge til vann og innføring av joint venture. Generelt er effekten av vann og joint venture på endringen i viskositeten, grensepenningen i skiftet og fluiditeten tvetydig (figur 1).

Superplasticizer senker viskositeten i stor grad enn tilsetning av vann, mens reduksjonen av utbyttestyrken på grunn av joint venture er betydelig høyere enn under påvirkning av vann.

Fig. 1. Effekten av joint venture og vann på viskositet, gir grense og fluiditet

Hovedegenskapene til de superplastiske ekstremt fylte systemene er at viskositeten kan være høy nok, og systemet kan sakte flyte om avkastningsstyrken er liten. For konvensjonelle systemer uten felles ventrisitet, kan det være en liten viskositet, men den økte avkastningsstyrken forhindrer spredningen av dem, fordi de ikke har en post-cycropic flow ressurs [cm. Kalashnikov V. I. Ivanov I. A. Funksjoner av reologiske endringer i sementblandinger under virkningen av ion-stabiliserende myknere. // samling av verk "Teknologisk mekanikk av betong". - Riga: RPI, 1984].

Rheological egenskaper er avhengig av type og dosering av joint venture. Effekten av tre typer joint ventures er vist på fig. 2. Det mest effektive joint venture er woering 794.

Fig. 2 påvirkning av typen og dosen av joint venture på? O: 1 - Woering 794; 2 - C-3; 3 - Melment F 10

I dette tilfellet var mindre selektiv ikke den innenlandske joint venture C-3, men et fremmed joint venture på den melaminbaserte melment F10.

Spredningen av pulverbetongblandinger er ekstremt viktig i dannelsen av betongprodukter med etikett-etikettrammeammer.

Slike volumetriske fox-stofframmer i form av et merke, anoksid, kanal og andre konfigurasjoner tillater hurtig forsterkning, som består i installasjon og fiksering av rammen i skjemaet etterfulgt av fyllingen av suspensjonsbetong, enkelt penetrering av rammen av en ramme på 2-5 mm (figur 3). Stofframmer tillater radikalt å øke crackbestandigheten av betong når den er utsatt for alternative temperaturvariasjoner og betydelig redusere deformasjonen betydelig.

Betongblandingen bør ikke bare spilles alene gjennom gridrammen, men spredes også ved fylling av skjemaet "revers" penetrasjon gjennom rammen med en økning i volumet av blandingen i form. For å estimere fluiditeten anvendte pulverblandinger av samme sammensetning i henhold til innholdet av tørre komponenter, og spredbarheten av keglen (for et ristingstabell) ble justert med mengden av joint venture og (delvis) vann. Blokkering av spredningen ble utført med en gridring med en diameter på 175 mm.

Fig. 3 vevsrammeprøve

Fig. 4 uklare blandinger med fri og blokkert spredning

Rutenettet hadde en størrelse i lys 2.8? 2,8 mm med en tråddiameter på 0,3 ° 0,3 mm (figur 4). Kontrollblandinger ble laget med flere 25,0; 26,5; 28,2 og 29,8 cm. Som et resultat av eksperimenter ble det funnet at med en økning i blandingen av blandingen, er forholdet mellom diametrene til den frie DC og den blokkerte forfengelighet dødd. I fig. 5 viser en endring i DC / DBOTDC.

Fig. 5 Endring DC / DB fra verdien av den frie skjære-DC

Som følger av figuren, forsvinner forskjellen i pausene i blandingen av DCI DB når utbyttet er karakterisert ved en fri bryte på 29,8 cm. Ved fm. \u003d 28.2 reduseres brytningen gjennom rutenettet med 5%. Spesielt stor bremsing ved spredning gjennom rutenettet opplever en blanding med en breaking 25 cm.

I denne forbindelse, når du bruker rutenettrammer med en celle 3? 3 mm, er det nødvendig å bruke blandinger med en bryte på minst 28-30 cm.

De fysisk-tekniske egenskapene til den spredte forsterkede pulverbetongen, forsterket med 1 volumprosent med stålfibre med en diameter på 0,15 mm og 6 mm lang, presenteres i tabell 2

Tabell 2.

Fysiko og tekniske egenskaper av pulverbetong på et bindende lavt vannforbruk ved bruk av innenlands joint venture C-3

Som det fremgår av utenlandske data, når 3% forsterkning, kommer kompresjonsstyrken 180-200 MPa, med aksialstrekning - 8-10mpa. Impact styrke øker mer enn ti ganger.

Mulighetene for pulverbetong er langt fra utmattet, gitt effektiviteten av hydrotermisk behandling og dens innflytelse på en økning i andelen tobermoritt, og tilsvarende, csonotlit

Var det nyttig? Ja, delvis der

• 15444

Dette er et utvidet konsept med begrensende konsentrasjon av sementsystemer av fine dispergert pulver laget av sedimentære, magmatiske og metamorfe opprinnelser, selektiv av høye vannnivåer til joint venture. De viktigste resultatene som er oppnådd i disse verkene, består i muligheten for 5-15 flere reduksjoner i vannforbruk i dispersjoner samtidig som gravitasjonsspredskellet opprettholdes. Det ble vist at kombinasjonen av rheologisk aktive pulver med sement kan styrkes av virkningen av joint venture og få høy-fromme støpegods.

Det er disse prinsippene som implementeres i reaksjonspulverbetong med en økning i tettheten og styrken av dem (reaktionspulver Beton - RPB eller reaktiv pulverbetong - RPC [se Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Ny type sement: Struktur av sementstein. // Byggematerialer. - 1994. - № 115]). Et annet resultat er å øke reduksjonen av joint venture med en økning i dispersjonen av pulvere [se Kalashnikov V.I. Grunnleggende om plastikk Mineral Dispergerte systemer for produksjon av byggematerialer: Avhandlingen i form av en vitenskapelig rapport for graden av Dokkt. tehn. vitenskap - Voronezh, 1996].

Den brukes også i pulverisert finkornet betong ved å øke andelen fine komponenter ved å legge til et mikrocarem til sement. Ny i teori og praksis med pulverbetong var bruken av fin sand av fraksjonen på 0,1-0,5 mm, som gjorde betong med finkornet, i motsetning til den vanlige sanden på sanden på brøkdelen av 0-5 mm. Beregningen av den gjennomsnittlige spesifikke overflaten av den dispergerende delen av pulverbetongen (sammensetning: sement - 700 kg; tynn sand fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg, basalt mel Sud \u003d 380 m 2 / kg - 350 kg, mikrokillion SVD \u003d 3200 m 2 / kg - 140 kg) med innholdet på 49% av den totale blandingen med finkornet sandfraksjon 0,125-0,5 mm at under dispersjon av MK SMK \u003d 3000m 2 / kg er den gjennomsnittlige overflaten av pulverdelen SVD \u003d 1060m 2 / kg, og når SMK \u003d 2000 m 2 / kg - SVD \u003d 785 m 2 / kg. Det er på slike fine dispergerte komponenter som finkornet reaksjonspulverbetong er fremstilt, hvor volumkonsentrasjonen av den faste fase uten sand når 58-64%, og sammen med sand - 76-77% og er lite dårligere enn Konsentrasjonen av den faste fase i superplastisk tung betong (CV \u003d 0, 80-0,85). Men i gummierte betong er volumkonsentrasjonen av den faste fase minus rubble og sand betydelig lavere, noe som bestemmer den høye tettheten av den dispergerte matrisen.

Høy styrke er tilveiebrakt av tilstedeværelsen av ikke bare mikrokiremet eller dehydrert kaolin, men også det reaksjonære aktive pulver laget av Rock Rock. Ifølge litterære data er bat, balt, kalkstein eller kvartsmel i hovedsak introdusert. De brede mulighetene i produksjonen av reaksjonær aktiv pulverbetong ble åpnet i Sovjetunionen og Russland i forbindelse med utviklingen og studiet av komposittbindende lavt vannforbruk Bazhenovye Yu. M., Babayev, SH. T., Komaroma. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N .. Det har vist seg at erstatning av sement i prosessen med sliping i tillegg til karbonatet, granitt, kvartsmel til 50% øker den vannbaserte effekten. A / T-forhold, som gir gravitasjonsspredning av gnidret betong sammenlignet med den vanlige introduksjonen av joint venture, reduseres til 13-15%, ved konkret styrke på en slik adv-50, når 90-100 MPa. I hovedsak, på grunnlag av VNV, mikrocirem, fin sand og spredt forsterkning, kan moderne pulverbetong oppnås.

Dispergert forsterket pulverbetongbetong er svært effektiv, ikke bare for å bære strukturer med kombinert forsterkning av forhåndsstresset forsterkning, men også for produksjon av svært tynnveggede, inkludert romlige arkitektoniske deler.

I henhold til de nyeste dataene er tekstilforsterkning av strukturer mulig. Det er utviklingen av tekstilfiberproduksjon (vev) volumetriske rammer fra høystyrke polymer og alkali-resistente tråder i utviklede utenlandske land var motivasjonen av utviklingen av over 10 år siden i Frankrike og Canada Reactive Powder betongbetong med SP Uten store aggregater med spesielt lite kvartsaggregat fylt med steinpulver og mikrostoff. Betongblandinger av slike fine kornblandinger spredt under virkningen av sin egen vekt, fyller en helt tykk mesh-struktur av det vevde rammeverket og all konjugering av filigranformen.

"Høy" rehologion av pulverbetongblandinger (PBS) gir 10-12% av massen av tørre komponenter i avkastningsstyrken? 0 \u003d 5-15 Pa, dvs. Bare 5-10 ganger høyere enn i oljemaling. Med dette? 0 For å bestemme det, kan du bruke miniatriske metoden utviklet av oss i 1995. Den lave avkastningsstyrken er sikret av den optimale tykkelsen på laget av den reologiske matrisen. Fra vederlaget av den topologiske struktur av PBS, bestemmes gjennomsnittlig tykkelse av laget X av formelen:

hvor er den gjennomsnittlige diameteren av sandpartiklene; - Volumkonsentrasjon.

For sammensetningen under ved b / t \u003d 0,103 vil tykkelsen på laget være 0,056 mm. De Larrard og Sedran fant at for mindre sand (D \u003d 0,125-0,4 mm) varierer tykkelsen fra 48 til 88 mikron.

Økning av partikkelinterlayer reduserer viskositeten og begrensningsavspenningen og øker fluiditeten. Fluiditeten kan øke ved å legge til vann og innføring av joint venture. Generelt er effekten av vann og joint venture på endringen i viskositeten, grensepenningen i skiftet og fluiditeten tvetydig (figur 1).

Abstrakt av avhandling. på dette emnet ""

For manuskript rettigheter

Tynn landbruksreaksjon-pulver dispergert-forsterket betong ved hjelp av bergarter

Spesialitet 05.23.05 - Byggematerialer og produkter

Arbeidet ble utført ved Institutt for "Konkurranser, Keramikk og Binding" i Statens utdanningsinstitusjon av høyere faglig utdanning "Penza State University of Architecture and Construction" og ved Institutt for byggematerialer og design av München teknisk universitet.

Vitenskapelig rådgiver -

Doktor i tekniske fag, professor Valentina Serafimovna Demianova

Offisielle motstandere:

Hedret Science of Science of the Russland, tilsvarende medlem Raasn, lege av tekniske fag, professor Vladimir Pavlovich Selyaev

Doktor av tekniske fag, professor Oleg Vyacheslavovich Tarakanov

Ledende organisasjon - Penzaster OJSC, Penza

Beskyttelse vil bli avholdt 7. juli 2006 på 16 H 00 minutter på møtet i avhandlingsrådet D 212.184.01 i statens utdanningsinstitusjon av høyere faglig utdanning "Penza State University of Architecture and Construction" på adressen: 440028, Penza , ul. Titova, 28, Corpus 1, konferanserom.

Avhandlingen kan bli funnet i biblioteket i statens utdanningsinstitusjon av høyere faglig utdanning "Penza State University of Architecture and Construction"

Vitenskapelig sekretær for avhandlingsrådet

V. A. Khudyakov.

Generell beskrivelse av arbeidet

Med en betydelig økning i konkret styrke med uniaxial komprimering reduseres sprekkmotstanden uunngåelig, og risikoen for skjøre ødeleggelse av strukturer øker. Den spredte forsterkningen av fiberbetongen eliminerer disse negative egenskapene, som tillater å produsere klasser betong over 80-100 med en styrke på 150-200 MPa, som har en ny ødeleggelsesvirksomhet.

Analysen av vitenskapelige arbeider innen dispergert forsterket betong og deres produksjon i innenlands praksis viser at den grunnleggende orienteringen ikke forfølger bruken av høystyrke matriser i slike konkrete. Klassen av dispergert forsterket betong på trykkstyrken forblir ekstremt lav og begrenset til V30-B50. Det tillater ikke en god adhesjon av fibrra med en matrise, fullt ut bruk av stålfiber selv med lav gapstyrke. Videre er teorien utviklet, og i praksis blir betongprodukter produsert med fritt lagt fibre med et volum av volumforsterkning 59%. Fibrene i vibrasjonseffekter blir spilt av ikke-kontroll-bade "fett" høytrykks sement-sandløsninger av sammensetningen av sement-sand-14 og: 2,0 ved a / c \u003d 0,4, som er ekstremt sløsing og gjentar Arbeidsnivå i 1974. Vesentlige vitenskapelige prestasjoner innen å skape superplastiske dvasjoner, mikrodisperøse blandinger med mikrokassere, med reaksjonære aktive pulver laget av høystyrke bergarter, fikk med å bringe vanngenereringseffekten til 60% ved bruk av superplastisatorer av olig-dimensjonal Sammensetning og polymersammensetning hyperplastisatorer. Disse prestasjonene ble ikke grunnlaget for etableringen av spredt forsterket høystyrket konstruert betong, eller finkornet pulverbetong fra kastet selvjusterte blandinger. I mellomtiden utvikler avanserte land aktivt nye generasjoner av reaksjonspulverbetong forsterket av dispergert fibre. Pulverbetongblandinger brukes

for å hælde former med vevde tynnslagrammer og en kombinasjon av dem med en stangforsterkning.

Avsløre teoretiske forutsetninger og motivasjon av etableringen av multikomponent finkornet pulverbetongbetong med en meget tett, høystyrke matrise oppnådd ved støping med ultra-lav vannforsyning, som gir fremstillingen av betong med viskøs karakter under destruksjon og høy strekkfasthet under bøyning;

Identifiser den strukturelle topologien til sammensatte bindemidler og dispergerte forsterkede finkornete sammensetninger, oppnå matematiske modeller av deres struktur for å estimere avstandene mellom fyllstoffpartikler og geometriske forsterkningssentre;

Optimaliser sammensetningene av finkornet dispergerte forsterkede betongblandinger med fiber C1 \u003d 0,1 mm og I \u003d 6 mm med minimal innhold som er tilstrekkelig til å øke strekkinnholdet av betong, matlagingsteknologi og etablere effekten av oppskrifter på fluiditeten, tettheten, vannet -Kontaining, styrke og andre fysisk-tekniske egenskaper av betong.

Vitenskapelig nyhet av arbeid.

1. Muligheten for å oppnå høy styrke fin sement pulver betong, inkludert dispergert forsterket, laget av betongblandinger uten rubble med tynne fraksjoner av kvartsand, med reaksjonsaktiv rock og mikrokarce pulver, med signifikante økninger i effektiviteten av superplastisatorer, er vitenskapelig underbygget og eksperimentelt bekreftet. Før innholdet i vann i en støpt selvventyringsblanding til 10-11% (passende uten en brennbar blanding for å presse) fra massen av tørre komponenter.

4. Teoretisk spådd og eksperimentelt bevist en overveiende ledende diffusjons-ionmekanisme for å løse kompositt sementbindemidler, forsterker som innholdet av fyllstoffet eller en signifikant økning i dispersjonen av det øker sammenlignet med dispersjon av sement.

5. Prosessene for svindeldannelse av finkornet pulverisert betongbetong studeres. Det er vist at pulverkoncreter fra superplastiske støpte selv-uønskede betongblandinger er signifikant tett, kinetikken i økningen i deres styrke er mer intens, og den gjennomsnittlige styrken er betydelig høyere enn betong uten et joint venture, komprimert med samme vann- basert under trykk på 40-50 MPa. Kriterier for estimering av den reaksjonskjemiske aktiviteten til pulvere er utviklet.

6. Optimaliserte sammensetninger av finkornet dispergerte forsterkede betongblandinger med tynn stålfiberdiameter 0,15 og 6 mm lang,

teknologien til deres forberedelse, innånding av innføring av komponenter og varigheten av blandingen; Effekten av sammensetningen på fluiditet, tetthet, luftholdige betongblandinger, styrke i kompresjon av betong ble etablert.

Den praktiske betydningen av arbeidet er å utvikle nye kastede finkornet pulverbetongblandinger med fiber for fyllingsformer for produkter og strukturer, både uten og med kombinert stangforsterkning. Ved hjelp av svært søte betongblandinger er det mulig å produsere høy respekterte bøyninger eller komprimerte armerte betongkonstruksjoner med en viskøs natur av ødeleggelse under virkningen av grensebelastninger.

En høyhastighets, høystyrke kompresjonsmatrise med en styrke på 120-150 MPa for å øke koblingen med et metall med det formål å bruke tynn og kort høystyrkefibra med en diameter på 0,04-0,15 mm og 6-9 mm Langt, noe som gjør det mulig å redusere strømmen og motstanden mot strømningsbetongblandingene for sprøytestøpingsteknologi for fremstilling av tynnveggede filigranprodukter med høy strekkfasthet under bøyning.

Godkjenning av arbeid. De viktigste bestemmelsene og resultatene av avhandlingsarbeidet ble presentert og rapportert om internasjonal og al-

sYAN Vitenskapelige og tekniske konferanser: "Young Science - New Millennium" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Problemer med planlegging og byggesteder" (Penza, 1996, 1997, 1999), "Moderne problemer med å bygge materialvitenskap" (Penza, 1998 ), "Modern konstruksjon" (1998), internasjonale vitenskapelige og tekniske konferanser "komposittbyggematerialer. Teori og praksis ", (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005, 2003)," Ressurs- og energisparende som motivasjon av kreativitet i arkitektonisk byggeprosess "(Moskva-Kazan, 2003)," Faktiske byggespørsmål »(Saransk, 2004 ), "Ny energi og ressursbesparende sunn teknologi i produksjonen av byggematerialer" (Penza, 2005), all-russisk vitenskapelig og praktisk konferanse "byanlegg, rekonstruksjon og teknisk støtte til bærekraftig utvikling av byer i Volga-regionen" ( Tolyatti, 2004), akademiske avlesninger av Rasn "prestasjoner, problemer og lovende utviklingsområder av teorien og praksis for byggematerialer" (Kazan, 2006 g).

Publikasjoner. Ifølge resultatene av den utførte resultatene ble 27 verk publisert (i magasiner på listen over wak 3 arbeid).

I introduksjonen blir relevansen av den valgte forskningsretningen underbygget, idet formålet og målene for studien er formulert, dens vitenskapelige og praktiske betydning er vist.

I første kapittel ble det gjennomført en analyse av utenlandsk og innenlands erfaring med å bruke høykvalitets betong- og fibrobetoner i det første kapitlet ved analytisk gjennomgang av litteraturen. Det er vist at i utenlandsk praksis begynte høystyrkt betongbetong opp til 120-140 MPa å bli utstedt hovedsakelig etter 1990. I de siste seks årene har brede prospekter blitt åpenbart for å øke høystyrkebetongstyrken med 130150 MPa og oversette dem i en utslipp av særlig høy styrke med styrke 210250 MPa, takket være den generiske varmebehandlingen av betong, som har nådd styrken på 60-70 MPa.

Det er en tendens til å dele spesielt høystyrkt betongbetong på "aggregatkorn av 2 typer: fint som er fint med maksimal kornstørrelse opptil 8-16 mm og finkornet med korn til 0,5-1,0 mm. Og de og andre er Obligatorisk inneholder en mikrokarette eller microdegid-klassifisert kaolin, pulver av slitesterke bergarter, og å gi konkret rettsrettigheter, støtstyrke, sprekkmotstand - fiber fra forskjellige materialer. I en bestemt gruppe kan finkornet pulverbetong tilskrives (reakerpulver beton-rpb eller Reaktiv pulverbetong) med en maksimal kornstørrelse på 0,3- 0,6 mm. Det er vist at slike konkretter med en total kompresjonsstyrke på 200-250 MPa med en forsterkningskoeffisient på 3-3,5 volumprosent, har en strekkfasthet med bøyning til 50 MPa. Slike egenskaper leveres primært av valget en svært kraftig og høystyrke matrise som lar deg øke adhesjonen med fiber og fullt ut bruk den høye strekkstyrken.

Staten for forskning og erfaring i produksjonen av fibroby-toner i Russland analyseres. I motsetning til utenlandske utviklinger er russiske studier ikke fokusert på bruk av fibrrobetoner med høystyrke matrise, men for å øke andelen forsterkning til 5-9 volum% i lavfulle tre-fire-fire-komponentbetongklasser av B30 -B50 For å øke strekkfastheten ved å bøye til 17-28 MPa. Alt dette er repetisjonen av utenlandsk erfaring 1970-1976, dvs. For de årene, når effektive superplasticers og microshemmes ikke ble brukt, og fibrobeton var hovedsakelig tre-komponent (Sandy). Anbefalt for produksjon av fibrobetoner med Portland Sementkostnader 7001400 kg / m3, Sand - 560-1400 kg / m3, Fibra - 390-1360 kg / m3, som er ekstremt avfall og tar ikke hensyn til fremdrift i utviklingen av høy- Kvalitet betong.

En analyse av utviklingen av utviklingen av multikomponentbetong i ulike revolusjonerende stadier av utseendet av spesielle funksjonelle og definerende komponenter utføres: fibre, superplastiskere, mikroskap. Det er vist at seks-halvkomponentbetong er grunnlaget for en høystyrke matrise for effektiv bruk av fibraens hovedfunksjon. Det er slike konkreter som blir polyfunksjonelle.

De viktigste motivasjonene til utseendet på høystyrke og spesielt høystyrke reaksjonspulverbetong, muligheten for å skaffe seg "Record" -verdier for vanndeteksjon i betongblandinger, en spesiell rheologisk tilstand av dem. Formulerer med pulver og

utbredelsen av dem, som teknologisk avfall av gruveindustrien.

Basert på analysen er formålet og målene for forskningen formulert.

Det andre kapittelet viser egenskapene til de anvendte materialene, og forskningsmetodene er beskrevet, ble råmaterialene til den tyske og russiske produksjonen brukt: Sementer Seven 1 42.5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg Sjø 1 42,5 r, Weisenau ses 1 42,5, Wolish PC500 til, Staroscolsky PC 500 til; Overflateflate klassifisert fr. 0.14-0.63, Balashasky (Syzran) klassifisert fr. 0,1-0,5 mm, halle fr sand. 0.125-0.5 "mm; Microsilica 940: Eikern Microsilica 940 med innhold Si02\u003e 98,0%, Silia Staub RW Fuller med SI02 Innhold\u003e 94,7%, BS-100 (Soda-kombinasjon) med ZY2\u003e 98,3%, Chelyabinsk EMK med innholdet i SiO ; \u003d 84-90%, fiber av tysk og russisk produksjon med D \u003d 0,15 mm, 7 \u003d 6 mm med en strekkfasthet på 1700-3100 MPa; pulver av bergarter av sedimentære og vulkanske opprinnelse; super- og hyperplastisatorer på naftalen, melamin og polykarboksylatbasis.

For fremstilling av betongblandinger ble en høyhastighets mikser av EIRICH-firmaet og en turbulent kaféblander brukt. Tbkiv, moderne instrumenter og utstyr av tysk og innenlands produksjon. Rentaterastruktural analyse ble utført på SEifert Analyzer, en elektronmikroskopisk analyse på ESEM-mikroskopet i Philips.

Det tredje kapittelet drøfter den topologiske strukturen av komposittbindemidler og pulverbetong, inkludert dispergert forsterket. Den strukturelle topologien av komposittbindemidler, hvor volumfraksjonen av fyllstoffene overstiger andelen av hovedbindemidlet, forutbestemt mekanismen og hastigheten på reaksjonsprosessene. For å beregne gjennomsnittlige avstander mellom sandpartiklene i pulverbetongen (eller mellom Portland-sementpartikler i svært fylte bindemidler) ble en elementær kubisk celle vedtatt med størrelsen på kanten A og volumet A3 lik komposittvolumet.

Tar i betraktning volumkonsentrasjonen av C4V-sement, gjennomsnittlig størrelse på sementpartikler<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

for den enscentrøse avstanden mellom sementpartikler i et komposittbindemiddel:

AC \u003d ^ - 3 / Y- / B-SU \u003d 0.806 - ^ - 3/1 / ^ "(1)

for avstanden mellom sandpartiklene i pulverbetongen:

S / TG \u200b\u200b/ 6 -S \u003d 0.806 AP-phust (2)

Tar en volumfraksjon av sand med en fraksjon på 0,14-0,63 mm i en finkornet pulverbetongblanding, som er lik 350-370 liter (massestrøm av sand 950-1000 kg), var en minimums gjennomsnittlig avstand mellom de geometriske partikkel sentrene oppnådd, lik 428-434 mikron. Minimumsavstanden mellom partiklens overflater er 43-55 mikrometer, og med en sandstørrelse på 0,1-0,5 mm - 37-44 μm. Med sekskantet emballasje av partikler øker denne avstanden med koeffisienten k \u003d 0,74 / 0,52 \u003d 1,42.

Således, i løpet av strømmen av pulverblandingen, vil størrelsen på gapet der den reologiske matrisen er plassert fra sementfjæringen, steinmel og mikrokarce, variere i området fra 43-55 μm til 61- 78 mikron, med en reduksjon i sandfraksjonen til 0,1 -0,5 mm matrislaget vil variere fra 37-44 μm til 52-62 mikrometer.

Topologi av dispergert fibre fiberlengde / og diameter c? Definerer de reologiske egenskapene til betongblandinger med fiber, deres fluiditet, gjennomsnittlig avstand mellom de geometriske fibers geometriske sentre, forutbestemte styrken når strekkforsterket betong. Beregnet gjennomsnittlig avstander brukes i regulatoriske dokumenter, i mange vitenskapelige arbeid på spredt forsterkning. Det er vist at disse formlene er kontroversielle og beregnet av dem, varierer betydelig.

Fra vederlaget av den kubiske cellen (figur 1) med ansiktslengden / med fibre plassert i den

fibra med en diameter av brukt /, med et totalt innhold av In-11-blokken / V, bestemt antall fibre på randen

N \u003d og avstand o \u003d

ved vurdering av volumet av alle fibrene y "\u003d fe.il. /. Dg og koeffisient. fjorten

den fiske forsterkningen / L \u003d (100- l C11 S) / 4 ■ I1, definert gjennomsnittlig "Avstand:

5 \u003d (/ - y?) / 0,113 ■ L / UZ -1 (3)

Beregnet 5 i henhold til formlene Romaupii i.r. og Mendel I.A. Og i henhold til formelen IK KI. Avstandsverdier presenteres i tabell 1. Som det fremgår av tabell 1, kan ikke formelen av MEC KI brukes. Så, avstanden 5 med en økning i volumet av cellen fra 0,216 cm3 (/ \u003d 6 mm) til 1000 m3 (/ \u003d 1000 mm)

15-30 ganger med samme C, som frarøver denne formelen av den geometriske og fysiske betydningen. Romaupi-formelen kan brukes med hensyn til koeffisienten på 0,64.:

Således er den resulterende formel (3) fra strenge geometriske konstruksjoner en objektiv virkelighet som er kontrollert i fig. 1. Behandling for denne formelen av resultatene av egne og utenlandske studier gjorde det mulig å identifisere varianter av en ineffektiv, i hovedsak uøkonomisk forsterkning og optimal forsterkning.

Tabell 1.

Avstandsverdier 8 mellom geometriske dispergerte sentre _ Fibre beregnet av forskjellige formler_

Diameter, c), mm b mm ved forskjellige C og / ved formulas forholdet mellom avstander for ^ M beregnet av forfatterens formel og Mekka-forhold av avstander beregnet av forfatteren og Romualdi

1 \u003d 6 mm 1 \u003d 6 mm i det hele tatt / \u003d 0- * "

c-0,5 C-1,0 C-3,0 C \u003d 0,5 og - 1,0 C-3,0 11 \u003d 0,5 ¡1 \u003d 1,0 C \u003d 3,0 (1-0,5 (1-1,0 C-3,0 ("\u003d 0,5 C \u003d 1,0 (1 * 3.0.

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ \u003d 10 mm / \u003d 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Avstandsverdier Ingen endringer 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 \u003d 10000 mm 1 \u003d 1000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112, OS 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6C 0,033 0,64

Det fjerde kapitlet er viet til studiet av den reologiske tilstanden til super-plastiserte dispergerte systemer, pulverbetongblandinger (PBS) og dens vurderingsmetode.

PBS skal ha høy fluiditet som gir fullstendig spredning av blandingen i former til dannelsen av en horisontal overflate med frigjøring av involverte luft og med selvbestemmelse av blandinger. Med tanke på at betongpulverblandingen for produksjon av fibretoner skal ha en dispergert forsterkning, bør brytningen av en slik blanding lite å gi opp en frokostblanding uten fibrra.

Betongblanding designet for fyllingsformer med en volum Multi-rad-sized vevd ramme med en mesh dimensjoner i 2-5 mm, bør lett spilles til bunnen av skjemaet gjennom rammen, spredes langs skjemaet, og sikrer det etter å ha fylt det med dannelsen av den horisontale overflaten.

For å skille mellom de sammenlignede dispergerte reologsystemene, er det utviklet enkle metoder for å estimere det begrensende stresset av skjær og fluiditet.

Ordningen av de eksisterende kreftene på hydrometeret, som er i en su-perplastisk suspensjon. Hvis væsken har avkastningsstyrken T0, er området ikke helt nedsenket i den. For t "Ligningen ble oppnådd:

hvor ¿/ diameter av sylinderen; T - sylinderens masse; P-clearing av suspensjon; ^ - Tegn på tyngdekraften.

Enkelhet av konklusjoner av ligninger for å bestemme γ0 er vist når flytende likevekt i kapillæren (rør), i gapet mellom to plater, på den vertikale veggen.

Involienten av metoder for å bestemme T0 for sement, basalt, Chalcedone Suspensions, PBS er blitt etablert. Fremgangsmåten for metoder bestemmes av den optimale verdien av T0 ved PBS, tilsvarende 5-8 Pa, som skal sprinkles godt når de fyller dem i skjemaene. Det er vist at det mest enkle precharge av bestemmelsen av saken er karometrisk.

Tilstanden om å spre den pulverbetongblandingen og selvnivelleringen av overflaten av den, hvor alle uregelmessigheter av overflaten av den halvkuleformede form glattes. Utelukket for styrets krefter, med null kull med fukting av dråpene på overflaten av volumfluidet, skal T0 være:

TE.

hvor D er diameteren av de halvkulefulle uregelmessighetene.

Årsakene til den svært små avkastningsstyrken og gode tale-nologiske egenskaper av PBS avsløres, som er det optimale valget av sandkorn 0,14-0,6 mm eller 0,1-0,5 mm, dens mengde. Dette forbedrer reduksjon av blandingen sammenlignet med finkornet sandbonkonkurrong, hvor store sandkorn er separert ved tynne sementlag, betydelig økende G "og viskositeten av blandinger.

Innflytelsen av typen og dosen av forskjellige SP-klasser på T "(Fig.4), hvor 1-woering 794; 2-SP C-3; 3-Melment Fio. Spredningen av pulverblandinger ble bestemt av en kjegle fra ristingstabellen installert på glasset. Det ble avslørt at den bryte kjeglen skulle være innenfor 25-30 cm. Spreadabilityet minker med en økning i innholdet i den involverte luften, hvorav andelen kan nå volumet på 4-5%.

Som et resultat av turbulent omrøring er de resulterende porene av størrelse, fortrinnsvis 0,51,2 mm og ved R0 \u003d 5-7pa og skjæringen på 2730 cm, som er i stand til å flyttes til gjenværende innhold på 2,5-3,0%. Ved bruk av vakuum av cellene, reduseres luftporene innholdet til 0,8-1,2%.

Innflytelsen av rutenettet for endringen i brytningen av pulverbetongblandingen ble avslørt. Ved blokkering av spredning med blandinger med en meshring med en diameter på 175 mm med et maske med en diameter i lyset på 2,8x2,8 mm, ble det funnet at graden av reduksjon i spredningen

forskning øker økningen i avkastningsstyrken og med en reduksjon i kontrollpakken under 26,5 cm.

Endre forholdet mellom gratis C1C diametre og blokkert

filer fra narkotika, illustrert i fig. fem.

For pulverbetongblandinger helles i mugg med vevde rammer, bør bryteren være minst 27-28 cm.

Effekten av form av fiber for å redusere vaged dispergert

forsterket blanding.

¿C, se for brukte tre arter

^ Fibr med en geometrisk faktor

lik: 40 (SI), 15 mm; 1 \u003d 6 mm; // \u003d 1%), 50 (¿/ \u003d 0,3 mm; / \u003d 15 mm; zigzag c \u003d 1%), 150 (C1-0,04 mm; / \u003d 6 mm-cryrofiber med glassbelegg C - 0, 7%) Og verdiene til kontrollens forfengelighet av C1H for å endre den vage av den forsterkede C1A-blandingen er vist i tabell. 2.

Den sterkeste reduksjonen i res-tech avsløres i blandinger med mikrofiber med y \u003d 40 μm, til tross for den nedre prosentandelen forsterkning C for volum. Med en økning i graden av forsterkningsfluiditet enda mer ned. Med forsterkningskoeffisienten // \u003d 2,0% fiber<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Det femte kapittelet er viet til studiet av reaksjonsaktiviteten til bergarter og studiet av egenskapene til reaktive pulverblandinger og betong.

Reaksjonsaktiviteten til bergarter (GP): Kvartsand, silisiumsandstein, polymorfe modifikasjoner 5/02 - Silika, chalcedon, grus for sedimentær opprinnelse og vulkansk - diabase og basalt studert i lav-sement (C: GP \u003d 1: 9-4 : 4), beriket med sement

Tabell 2.

Kontroll. blakk<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1d2

hAY (C: GP). Minjede pulvere brukes grov med SYD \u003d 100-160 m2 / kg og svært dispergert med SYO \u003d 900-1100 m2 / kg.

Det har blitt fastslått at de beste komparative indikatorene for styrke som karakteriserer reaksjonsaktiviteten til bergarter er oppnådd på kompositt, lavkonetent blandinger av sammensetningen C: GP \u003d 1: 9,5 ved bruk av høyt dispergerte bergarter i 28 dager og en lang periode med herding for 1,0-1, 5 år. Høye verdier på 43-45 MPa styrke er oppnådd på flere bergarter - bakken grus, sandstein, basalt, diabetaz. Men for høy styrke pulver betong pulver betong, bør bare høy styrke rock pulver brukes.

Røntgenstrukturanalyse etablerer en fasesammensetning av noen bergarter, både rene og prøver fra en sementblanding med dem. Dannelsen av felles mineral tumorer i de fleste blandinger med et slikt lite sementinnhold ble ikke funnet, tilstedeværelsen av CJS, Tobermo-Rita, Portland identifiseres tydelig. På mikrografene i mellomstoffet er den gellignende fasen av toberlamori-topodynlignende kalsiumhydraulikater tydelig synlig.

De grunnleggende prinsippene for formuleringen av RPB besto ved å velge forholdet mellom de sanne volumene av sementeringsmatrisen og sandvolumet, som sikrer de beste rheologiske egenskapene til blandingen og den maksimale styrken av betong. Basert på det tidligere installerte mediumlaget X \u003d 0,05-0,06 mm mellom sandpartikler med en gjennomsnittlig DCP-diameter, vil volumet av matrisen, i samsvar med den kubiske celle og formel (2) være:

vM \u003d (DCP + X? -7T-D3 / 6 \u003d A3-X-D3 / 6 (6)

Tar interlayer * \u003d 0,05 mm og DCP \u003d 0,30 mm, forholdet mellom VU ¡VP \u003d 2 og volumene av matrisen og sanden på 1 m3 av blandingen vil være henholdsvis 666 liter og 334 liter. Ta en masse sandkonstant og varierende forholdet mellom sement, basalt mel, MK, vann og joint venture, bestemme fluiditeten til blandingen og styrken av betong. I fremtiden ble størrelsen på sandpartiklene endret, størrelsen på gjennomsnittlig lag ble endret og lignende variasjoner ble utført i komponentsammensetningen av matrisen. Det spesifikke overflatearealet av basaltmel ble tatt nær sement, basert på betingelsene for å fylle hulrommene i sementets sand og basaltpartikler med fortrinnsstørrelser av dem

15-50 μm. Tomten mellom partiklene av basalt og sement ble fylt med partikler av MK med dimensjoner på 0,1-1 μm

En rasjonell prosedyre ble utviklet for fremstilling av RPBS med en strengt regulert sekvens av innføringen av komponenter, varigheten av homogenisering, "hviler" blandinger og endelig homogenisering for en homogen fordeling av partikler av MK og dispergert forsterkning i blandingen.

Den endelige optimaliseringen av sammensetningen av RPBS ble utført med et konstant innhold av mengden sand med varierende innholdet i alle andre komponenter. Totalt ble 22 sammensetninger på 12 prøver laget i hver, 3 av dem på husholdningssement med erstatning av polykarboksylat GP på SP C-3. I alle blandinger ble vag, tetthet, innholdet i den involverte luften bestemt, og i betongkompresjonsstyrke etter 2,7 og 28 dager med normal herding, strekkstyrke under bøyning og splitting.

Det har blitt fastslått at den vage endret fra 21 til 30 cm, innholdet i den involverte luften fra 2 til 5%, og i vakuumblandinger - fra 0,8 til 1,2% var blandingen tetthet fra 2390-2420 kg / m3.

Det ble avslørt at i løpet av de første minuttene etter fylling, nemlig etter 1020 minutter, fjernes hovedandelen av den involverte luften fra blandingen, og volumet av blandingen reduseres. For bedre luftfjerning er det nødvendig å dekke betongfilmen som hindrer den raske dannelsen av en tett skorpe på overflaten.

I fig. 6, 7, 8, 9 viser effekten av typen av joint venture og dens dosering på brytningen av blandingen og styrken av betong i 7 og 28 per dag. De beste resultatene ble oppnådd ved bruk av GP Woering 794 ved dosering på 1,3-1,35% err masse sement og MK. Det ble avslørt at med den optimale mengden MK \u003d 18-20% er fluiditeten i blandingen og styrken på betongen maksimal. De foreskrevne mønstrene er bevart i 28 haunds.

FM794 FM787 C-3

Innenriks joint venture har en mindre reduksjonsevne, spesielt når du bruker spesielt Clear MK Mark BS - 100 og BS - 120 og

Når du bruker spesielt laget kompositt DV med lignende kostnader for råvarer, kan du kort demontere-o, 9 ¡, 1 1. v), 5 1,7 mye med C-3, oppnådd dispergert-[GEDC + MK) 1 LOO forsterket betong med styrke

Fig.7 121-137 MPa.

Effekten av doseringen av legen på RPBS-fluiditeten (Fig. 7) og styrken til betongen gjennom 7 dager (figur 8) og 28 dager ble avslørt (figur 9).

[GSCCNICYAYUO [GSC + MK)] 100

Fig. 8 Fig. ni

Den generaliserte avhengigheten av endringen fra faktorene under studie oppnådd ved metoden for matematisk planlegging av eksperimenter, etterfulgt av behandlingen av dataene under programmet "gradient", grovheten i skjemaet: D \u003d 100,48 - 2,36 L, + 2,30 - 21.15 - 8,51 x \\ hvor x, - forholdet mellom MK / C; XS - RATIO [GP / (MK + C)] - 100. I tillegg, basert på essensen av strømmen av fysisk-kjemiske prosesser og bruk av en trinnvis-teknikk, var det mulig å redusere antall variable faktorer betydelig i sammensetningen av den matematiske modellen uten å forverre sin vurderingskvalitet.

Det sjette kapitlet presenterer resultatene av studiet av noen fysisk-tekniske egenskaper av betong og deres økonomiske evaluering. Resultatene av statiske tester av prismer laget av pulverforsterket og ikke-militærbetong.

Det er blitt fastslått at elastisitetsmodulen avhengig av styrken varierer i området (440 ^ 470) -102 MPa, er koeffisienten til Poisson nearmiromo-bad 0,17-0,19, og i den dispergerte forsterkede 0,310,33, som Karakteriserer viskøs tegnbetongadferd under belastning i forhold til den sprø ødeleggelsen av ubevæpnet betong. Betongstyrke under splitting stiger med 1,8 ganger.

Luftkrymping av prøver i ubearbeidet RPB er 0,60,7 mm / m, den dispergerte forsterkede reduseres med 1,3-1,5 ganger. Vannforsyningen av betong i 72 timer overstiger ikke 2,5-3,0%.

Test på frostmotstanden av pulverbetong langs den akselererte prosedyren viste at etter 400 sykluser av vekslende frysing-tining var frostmotstandskoeffisienten 0,96-0,98. Alle testtester tyder på at operasjonsegenskapene til pulverbetong er høy. De har bevist seg i rackene i det lille tverrsnittet av balkongene i retur, i balkongplater og loggier under bygging av hus i München. Til tross for at den spredte forsterkede betongen er dyrere enn vanlige betongmerker 500-600 i 1,5-1,6 ganger, koster en rekke produkter og strukturer fra det 30-50% billigere på grunn av en betydelig reduksjon i volumet av betong.

Produksjonstesting i produksjon av hoppere fra dispergert forsterkede betong, haughansker, visning av brønner på Penza Zbby Plant LLC og produksjonsbasen av armerte betongprodukter CJSC Energoservis bekreftet den høye effektiviteten til å bruke en slik betong.

De viktigste konklusjonene og anbefalingene 1. Analyse av sammensetningen og egenskapene til dispergert forsterket betong produsert i Russland indikerer at de ikke fullt ut tilfredsstiller tekniske og økonomiske krav på grunn av lav styrke av betongbetong (M 400-600). I en slik tre-fire- og sjelden fem-komponent betongbetong, ikke bare spredt høy styrkeforsterkning, men også normal styrke.

2. Basert på teoretiske ideer om muligheten for å oppnå maksimale vanngenererende effekter av superplastisatorer i dispergerte systemer som ikke inneholder grove agitatorer, høy reaksjonsaktivitet av mikrokillismer og steinpulver, forbedrer den reologiske driften av joint venture, etableringen av SevenComponing høy styrke finkornet reaksjonspulver betongmatrise for fin og relativt kort spredt forsterkning C1 \u003d 0,15-0,20 μm og / \u003d 6 mm, ikke danner "hekker" i fremstillingen av betong og lite redusert PBS-fluiditet.

4. Den strukturelle topologien til komposittbindemidler og dispergert forsterket betong og deres matematiske modeller av strukturen er gitt. En ion-diffusjons-gjennomløsningsmekanisme for herdingskomposittfylte bindemidler etableres. Metodene for å beregne de gjennomsnittlige avstandene mellom sandpartiklene i PBS, de geometriske fibers geometriske sentre i pulverbetongen langs forskjellige formler og ved forskjellige parametere ¡1, 1, C1 systematiseres. Forsvarets formel er vist i kontrast til den tradisjonelt anvendte. Den optimale avstanden og tykkelsen på sementeringssuspensjonen i PBS må være innenfor

37-44 ^ 43-555pers av sandutgifter 950-1000 kg og fraksjoner av henholdsvis 0,1-0,5 og 0,140,63 mm.

5. Reyoteknologiske egenskaper av dispergert forsterket og ubevæpnet PBS etableres i henhold til de utviklede metodene. Den optimale brudd på PBS fra keglen med størrelser £\u003e \u003d 100; g! \u003d 70; A \u003d 60 mm skal være 25-30 cm. Nedgangskoeffisientene i spredningen avhengig av de geometriske parametrene til fiberen og en nedgang i videoene til PBS når den er blokkert av dets grid gjerde. Det er vist at for helling av PBS i figurer med volum-mesh vevde rammer, bør bryteren være minst 28-30 cm.

6. En fremgangsmåte er utviklet for å estimere den reaksjonskjemiske aktiviteten til bergpulver i lav-cementary blandinger (C: P-1: 10) i prøver som er komprimering ved ekstruderingsformingstrykk. Det har blitt etablert det med samme aktivitet, estimert av styrke i 28 dager og til langsiktig

skillinger av herding (1-1,5 år), preferanse når det brukes i RPBS, bør gis til pulver fra høystyrke bergarter: basalt, diabase, docuit, kvarts.

7. Prosessene med strukturdannelse av pulverbetong studeres. Det har blitt fastslått at støpningsblandingene i de første 10-20 minutter etter at hellingen er isolert opp til 40-50% av luften som er involvert og krever en film som forhindrer dannelsen av en tett skorpe. Blandingene starter aktivt ~ sett 7-10 timer etter fylling og få styrke etter 1 dag 30-40 MPa, gjennom 2. dag - 50-60 MPa.

8. Formulerte de viktigste eksperimentelle og teoretiske prinsippene for valg av betongblanding med en styrke på 130-150 MPa. Kvartsand For å sikre høyutbyttet styrke på PBS, bør det være finkornet fraksjoner 0,14-0,63 eller 0,1-0,5 mm med en bulkdensitet på 1400-1500 kg / m3 ved en strømningshastighet på 950-1000 kg / m3. Tykkelsen av suspensjonen av sement-steinmel og MK mellom sandkornene skal være henholdsvis 43-55 og 37-44 μm, når vanninnholdet og joint venture, som gir breaking 2-30 cm med blandinger. Dispersjonen Av PCen og steinmelen må være omtrent det samme, MC-innholdet 15-20%, steinmelinnhold 40-55% av sementmassen. Ved variering av innholdet i disse faktorene, velges den optimale sammensetningen i henhold til den nødvendige bruken av blandingen og maksimal kompresjonsstyrkeindikatorer etter 2, 7 og 28 dager.

9. Optimaliserte sammensetninger av finkornet dispergert forsterket betongbetong med styrke ved komprimering 130-150 MPa ved anvendelse av stålfibra med forsterkningskoeffisient / 4 \u003d 1%. Optimal teknologisk: Parametre: Omrøring skal utføres i høyhastighetsblandere av en spesiell design, fortrinnsvis vakuum; Sekvensen av lasting av komponenter og blandingsmoduser, "hviler", strengt regulert.

10. Effekten av sammensetningen på fluiditet, tetthet, luftholdig dispergert forsterket PBS har blitt studert, for styrke ved komprimering av betong. Det ble avslørt at melk-tilsynelatende blandinger, samt konkret styrke, avhenger av en rekke reseptbelagte og teknologiske faktorer. Når det er optimalisert, matematisk avhengighet av fluiditet, styrke fra individuelle, er de viktigste faktorene etablert.

11. Noen fysisk-tekniske egenskaper av dispergert forsterket betong studeres. Det er vist at betong med styrke i kompresjon på 120-150 MPa har en elastisk modul (44-47) -103 MPa, kapasiteten til Poisson - 0,31-0,34 (0,17-0,19 - i ubevæpnet). Luftkrymping dis-

personforsterket betong 1,3-1,5 ganger lavere enn det som er ubevæpnet. Høy frostmotstand, lavt vannabsorpsjon og luftkrymp angir de høye operasjonelle egenskapene til en slik betong.

De viktigste bestemmelsene og resultatene av avhandlingsarbeidet er angitt i følgende gruppe

1. Kalashnikov, C-B. Utvikling av en algoritme og programvare for behandling av asymptotiske eksponentielle avhengigheter [tekst] / c.b. Kalashnikov, D.V. Kvass, R.I. AVDEEV // Rapporter rapporterer 29 Vitenskapelig og teknisk konferanse. - Penza: Publishing House Penza State. Universitetsarkit. og rett, 1996. - P. 60-61.

2. Kalashnikov, C.B. Analyse av kinetiske og asymptotiske avhengigheter ved hjelp av metoden for sykliske iterasjoner [tekst] / a.n. BobryShev, C.B. Kalashnikov, V.N Kozomazov, R.I. Avdeev // Bulletin Rasn. Institutt for byggevitenskap, 1999. - Vol. 2. - s. 58-62.

3. Kalashnikov, C.B. Noen metodologiske og teknologiske aspekter ved å skaffe ultrafine fyllstoffer [tekst] / e.yu. Selivanova, C.B. Kalashnikov n kompositt byggematerialer. Teori og praksis: Lør. Vitenskapelig Arbeidsarbeid. Vitenskapelig og teknisk konferanse. - Penza: PDNTP, 2002. - S. 307-309.

4. Kalashnikov, C.B. Til spørsmålet om vurdering av superplpå kinetikken til sementherding [tekst] / b.c. Demianova, A.C. Mishin, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalashnikov n kompositt byggematerialer. Teori og praksis: Lør, vitenskapelig. Arbeidsarbeid. Vitenskapelig og teknisk konferanse. - Penza: PDNTP, 2003. - S. 54-60.

5. Kalashnikov, C.B. Evaluering av blokkeringsfunksjonen til superplasticizer på kinetikken til herding av sementer [tekst] / v.i. Kalashnikov, B.C. Demianova, C.B. Kalashnikov, dvs. Ilina // prosedyrer av ettårig møte i Rasn "ressurs og energibesparende som en motivasjon av kreativitet i den arkitektonisk byggeprosessen." - Moskva-Kazan, 2003. - P. 476-481.

6. Kalashnikov, C.B. Moderne ideer om selvkobling av super tetthet sement stein og fettfattig betong [tekst] / v.i. Kalashnikov, B.C. Demianova, C.B. Kalashnikov // bulletin. Ser. Volzhsky Regional Branch of Rasn, - 2003. Utgave 6. - S. 108-110.

7. Kalashnikov, C.B. Stabilisering av betongblandinger fra separasjon av polymeradditiver [tekst] / v.i. Kalashnikov, B.C. Demianova, N.Madubina, C.B. Kalashnikov // plastmasser. - 2003. - №4. - P. 38-39.

8. Kalashnikov, C.B. Funksjoner av prosessene for hydrering og herding av sementstein med modifiserende tilsetningsstoffer [tekst] / v.i. Kalashnikov, B.C. Demyanova, dvs. Ilina, C.B. Kalashnikov // Nyheter om universiteter. Konstruksjon, Novosibirsk: 2003. - №6 - s. 26-29.

9. Kalashnikov, C.B. Ved spørsmålet om å vurdere krympingen og krympbar sprekkmotstanden til sementbetong, endret av ultrafine fyllstoffer [tekst] / b.c. Demianova, Yu.S. Kuznetsov, io.M. Bazhenov, E.Yu. Minenko, C.B. Kalashnikov // sammensatte byggematerialer. Teori og praksis: Lør. Vitenskapelig Arbeidsarbeid. Vitenskapelig og teknisk konferanse. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 10-13.

10. Kalashnikov, C.B. Reaksjonsaktiviteten av silisitt bergarter i sementblandinger [tekst] / b.c. Demianova, C.B. Kalashnikov, i.a. Eliseev, E.V. Subsea, v.n. Shindin, V.YA. Marusnetsev // kompositt byggematerialer. Teori og praksis: Lør. Vitenskapelig Arbeidsarbeid. Vitenskapelig og teknisk konferanse. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 81-85.

11. Kalashnikov, C.B. Til teorien om herding av kompositt sementbindemidler [tekst] / c.b. Kalashnikov, V.I. Kalashnikov // Materialer av den internasjonale vitenskapelige og tekniske konferansen "Faktiske byggeproblemer". - Saransk, 2004. -S. 119-124.

12. Kalashnikov, C.B. Reaksjonsaktiviteten til knuste bergarter i sementblandinger [Tekst] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demianova, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalashnikov // Izvestia. Tulgu. Serie "Byggematerialer, Design og Structures". - Tula. -2004. - vol. 7. - P. 26-34.

13. Kalashnikov, C.B. Til teorien om hydrering av kompositt sement og slagg bindemidler [tekst] / v.i. Kalashnikov, Yu.S. Kuznetsov, V.L. Bouncen, c.b. Kalashnikov og "bulletin". Serie gren av byggevitenskap. - Belgorod: - 2005. -№9-S. 216-221.

14. Kalashnikov, C.B. Multicomonential som en faktor for å sikre de polyfunksjonelle egenskapene til betong [tekst] / yu.m. Bazhenov, B.C. Demianova, C.B. Kalashnikov, G.V. Lukyanenko. V.n. Grinkov // Ny energi og ressursbesparende høyteknologiske teknologier i produksjonen av byggematerialer: Lør. Artikler mellom Dunar. Vitenskapelig og teknisk konferanse. - Penza: PDNTP, 2005. - P. 4-8.

15. Kalashnikov, C.B. Høy styrke sjokkerende av høy styrke dispergert forsterket betong [tekst] / b.c. Demianova, C.B. Kalashnikov, g.n. Casina, V.M. Trostsky // Ny energi og ressursbesparende høytemperaturteknologi i produksjonen av byggematerialer: Lør. Praktikanter i praktikanten. Vitenskapelig-teknisk konferanse. - Penza: PDNTP, 2005. - P. 18-22.

16. Kalashnikov, C.B. Topologien til blandede bindemidler med fyllstoffer og mekanismen for deres herding [tekst] / Jürgen Schubert, C.B. Kalashnikov // Ny energi og ressursbesparende høyteknologiske teknologier i produksjon av byggematerialer: Lør. Praktikanter i praktikanten. Vitenskapelig og teknisk konferanse. - Penza: PDNTP, 2005. - P. 208-214.

17. Kalashnikov, C.B. Tynnkornet pulver dispergert-forsterket betong [tekst] i v.i. Kalashnikov, C.B. Kalashnikov // prestasjoner. Problemer og lovende utviklingsretninger. Teori og praksis for å bygge materialvitenskap. Tiende akademiske avlesninger Rasn. - Kazan: Publishing House of Kazan State. Arh.-Sgroitel. Universitet, 2006. - S. 193-196.

18. Kalashnikov, C.B. Multicomponent dispergert-forsterket betong med forbedrede operasjonelle egenskaper [tekst] / b.c. Demianova, C.B. Kalashnikov, g.n. Casina, v.m. Trostsky // prestasjoner. Problemer og lovende utviklingsretninger. Teori og praksis for å bygge materialvitenskap. Tiende akademiske avlesninger Rasn. - Kazan: Publishing House of Kazan State. Arh.-Sgroitel. UN-TA, 2006.-S. 161-163.

Kalashnikov Sergey Vladimirovich.

Tynn landbruksreaksjon-pulver dispergert-forsterket betong ved hjelp av bergarter

05.23.05 - Byggematerialer og produkter Dissertation Forfatter er abstrakt på konkurranse av vitenskapelig grad av kandidat av tekniske fag

Logget på Skrive ut 5.06.06 g Format 60x84 / 16. Offset papir. Utskrift på en risograf. Uch. ed. l. en . Sirkulasjon 100 kopier.

Bestill nr. 114 _

Pguas.

Trykt i verkstedet for operasjonell utskrift PGUAS.

440028. G. Penza, ul. Titova, 28.

4 Introduksjon.

Kapittel 1 Moderne presentasjoner og grunnleggende

Prinsipper for å oppnå høy kvalitet pulverbetong.

1.1 Utenriks og innenlands erfaring med bruk av høykvalitets betong og fibrobetoner.

1.2 Betong multikomponentiell, som en faktor i å gi funksjonelle egenskaper.

1.3 Motivasjon av høy styrke og spesielt høystyrke reaksjonspulverbetong og fibrobetoner.

1.4 Høy reaksjonsaktivitet av dispergert pulver - grunnlaget for å oppnå høykvalitets betong.

Konklusjoner i kapittel 1.

Kapittel 2 Kildematerialer, Forskningsmetoder,

Instrumenter og utstyr.

2.1 Funksjoner av råvarer.

2.2 Forskningsmetoder, hvitevarer og utstyr.

2.2.1 Teknologi for utarbeidelse av råvarer og evaluering av deres reaksjonsaktivitet.

2.2.2 Teknologi for fremstilling av pulverbetongblandinger og meter

Toda av deres tester.

2.2.3 Forskningsmetoder. Instrumenter og utstyr.

Kapittel 3 Topologi av spredte systemer, dispergert

Forsterket pulverbetong og

Mekanismen for deres herding.

3.1 Topologien til komposittbindemidler og mekanismen for deres herding.

3.1.1 Strukturell og topologisk analyse av komposittbindemidler. 59 p 3.1.2 Mekanismen for hydrering og herding av komposittbindemidler - som følge av komposisjonens strukturelle topologi.

3.1.3 Topologien av dispergert forsterket finkornet betong.

Konklusjoner på kapittel 3.

Kapittel 4 Rheologisk tilstand av superplastic-Vanis-dispergerte systemer, pulverbetongblandinger og en metodikk for å evaluere den.

4.1 Utvikling av metodikken for å estimere grenseverdien av skift og fluiditet av dispergerte systemer og finkornet pulverbetongblandinger.

4.2 Eksperimentell definisjon av de reologiske egenskapene til dispergerte systemer og finkornet pulverblandinger.

Konklusjoner på kapittel 4.

Kapittel 5 Evaluering av reaksjonsaktiviteten til bergarter og studiet av reaktive pulverblandinger og betong.

5.1 Reaksjonsaktivitet av bergarter i en blanding med sement .- ■.

5.2 Seksjonsprinsipper av pulver dispergert-forsterket betong, med tanke på kravene til materialer.

5.3 Mottak av finkornet pulver dispergert-forsterket betong.

5.4 Forberedelse av betongblanding.

5.5 Effekten av sammensetningene av pulverbetongblandinger på deres egenskaper og holdbarhet i den aksiale kompresjonen.

5.5.1 Innflytelsen av typen superplastisatorer på spredningsevnen. Mellom blandingen og betongstyrken.

5.5.2 Effekt av superplastisk dosering.

5.5.3 Effekten av doseringen av mikrokiremet.

5.5.4 Effekten av andelen basalter og sand for styrke.

Konklusjoner på kapittel 5.

Kapittel 6 De fysisk-tekniske egenskapene til betong og deres

Teknisk og økonomisk evaluering.

6.1 Kinetiske trekk ved dannelsen av RPB-styrke og fibro-RPB.

6.2 Deformasjonsegenskaper Fibro-RPB.

6.3 Kombinert endringer i pulverbetong.

6.4 Vannabsorpsjon av dispergert forsterket pulverbetong.

6.5 Teknisk og økonomisk vurdering og produksjonsimplementering av RPB.

Introduksjon 2006, avhandling på konstruksjonen, Kalashnikov, Sergey Vladimirovich

Relevans av emnet. Hvert år ble utgivelsen av høy kvalitet, svært høystyrkebetong og denne fremdriften, og denne utviklingen ble en objektiv virkelighet, på grunn av betydelige besparelser av materielle og energiressurser, øker i den globale praksisen med betong og armert betong.

Med en betydelig økning i konkret styrke på kompresjon, er sprekkmotstanden uunngåelig redusert, og risikoen for skjøre ødeleggelse av strukturer øker. Den spredte forsterkningen av fiberbetong ekskluderer disse negative egenskapene, som gjør det mulig å produsere klasser betong over 80-100 med en styrke på 150-200 MPa, som har en ny kvalitetsviskøs natur av ødeleggelse.

Analysen av vitenskapelige arbeider innen dispergert forsterket betong og deres produksjon i innenlands praksis viser at den grunnleggende orienteringen ikke forfølger bruken av høystyrke matriser i slike konkrete. Klassen av dispergert forsterket betong på trykkstyrken forblir ekstremt lav og begrenset til B30-B50. Det tillater ikke en god adhesjon av fibrra med en matrise, fullt ut bruk av stålfiber selv med lav gapstyrke. Videre utvikles i teorien, og i praksis blir betongprodukter produsert med fritt lagt fibre med en grad av volumforsterkning 5-9%; Syng dem under vingelen av vibrasjon med ikke-kontrollerte "fettete" høytrykks sement-sandløsninger av sammensetningen: sement-sand -1: 0,4 + 1: 2,0 ved a / c \u003d 0,4, som er ekstremt sløsing og gjentar arbeidsnivå 1974. Vesentlige vitenskapelige fremskritt i etableringen av superplastiske DB, mikrodisperøse blandinger med mikrokassere, med reaksjonære aktive pulvere laget av høystyrke bergarter, får med vanngrad til 60% ved anvendelse av superplastisatorer av oligomere sammensetning og hyperplastisatorer av polymersammensetning. Disse prestasjonene ble ikke grunnlaget for å skape høystyrkets forsterket betong, eller finkornet pulverbetong fra kastet selvopplevelsesblandinger. I mellomtiden utvikler avanserte land aktivt nye generasjoner av reaksjonspulverbetong, forsterket med dispergert fibre, vevd helling volumetriske tynn-sekker rammer, kombinasjoner med en stang eller stang med dispergert forsterkning.

Alt dette bestemmer relevansen av å skape høy styrke finkornet reaksjonspulver, dispergert forsterkede betong merkevarer 1000-1500, preget av høy effektivitet ikke bare i bygging av ansvarlige unike bygninger og strukturer, men også for produkter og generelle designprodukter .

Avhandlingsarbeidet ble utført i samsvar med instituttet for institutt for byggematerialer og konstruksjoner av München Technical University (Tyskland) og Initiativet av Institutt for TBquik-renninger og det vitenskapelige og tekniske programmet i Utdanningsdepartementet "Vitenskapelig forskning på høyere skole på prioriterte retningslinjer for vitenskap og teknologi" på subprogrammet "Arkitektur og konstruksjon" 2000-2004

Formålet og målene for studien. Formålet med avhandlingsarbeidet er å utvikle sammensetninger av høystyrke finkornet reaksjonspulverbetong, inkludert dispergert forsterket betong, ved bruk av sliping bergarter.

For å oppnå sitt mål, var det nødvendig å løse komplekset av følgende oppgaver:

Avsløre teoretiske forutsetninger og motivasjon av opprettelsen av multikomponent finkornet pulverbetongbetong med en meget tett, høystyrke matrise oppnådd ved støping ved ultra-lavt vanninnhold, som gir fremstillingen av betong med viskøs karakter under destruksjon og høy strekkfasthet under bøyning;

Identifiser den strukturelle topologien til komposittbindemidler og dispergert forsterkede finkornet sammensetninger for å oppnå matematiske modeller av deres struktur for å vurdere avstandene mellom de uhøflige partiklene i fyllstoffet og mellom de geometriske sentrene for forsterkende fibre;

Utvikle en metodikk for å estimere de reologiske egenskapene til vann-perverse systemer, finkornet pulverisert dispergert forsterkede sammensetninger; utforske deres reologiske egenskaper;

Identifiser mekanismen for herding av blandede bindemidler, studere de strukturelle prosessene;

Etablere den nødvendige fluiditeten av multikomponent finkornet pulverbetongblandinger, som gir fyllingsformer med en lav viskositetsblanding og ultra-lav utbyttestyrke;

Optimaliser sammensetningene av finkornet dispergerte forsterkede betongblandinger med fiberd \u003d 0,1 mm og / \u003d 6 mm med minimalt innhold som er tilstrekkelig til å øke strekkinnholdet av betong, matlagingsteknologi og etablere effekten av oppskrifter på fluiditeten, tettheten, luften Kondisjonering dem, styrke og andre fysisk-tekniske egenskaper av betong.

Vitenskapelig nyhet av arbeid.

1. Muligheten for å skaffe høy styrke fin sement pulver betong betong, inkludert dispergert forsterket, laget av betongblandinger uten rubble med tynne fraksjoner av kvartsand, med reaksjonære bergarter av stein og mikrokirem, med signifikante bergarter og mikrokarakter, med signifikante økninger Effektiviteten av superplastiskere til innholdet i vann i en kastet selvventyringsblanding til 10-11% (passende uten en halvtørr blanding for å presse) fra massen av tørre komponenter.

2. De teoretiske grunnlagene for fremgangsmåten for å bestemme utbyttestyrken til superplastiserte flytende dispersjonssystemer ble utviklet og fremgangsmåter for å estimere spredningen av pulverbetongblandinger med fri spredning og et blokkert grid gjerde.

3. Den topologiske strukturen av komposittbindemidler og pulverbetong, inkludert dispergert forsterket, ble avslørt. Matematiske modeller av deres struktur oppnås, bestemmer avstandene mellom uhøflige partikler og mellom de geometriske sentrene i fibre i betongens kropp.

4. Teoretisk spådd og eksperimentelt bevist en overveiende ledende diffusjons-ionmekanisme for herding av kompositt sementbindemidler, som amplifiserer som en økning i innholdet i fyllstoffet eller en signifikant økning i dispersjonen sammenlignet med dispersjonen av sement.

5. Prosessene med strukturdannelse av finkornet pulverbetong studeres. Det er vist at pulverbetong fra superplastiske støpte selv-uønskede betongblandinger er mye mer tett, kinetikken i økningen i deres styrke er mer intens, og regulatorisk styrke er betydelig høyere enn betong uten joint ventures komprimering med samme vanninnhold under trykk på 40-50 MPa. Kriterier for estimering av den reaksjonskjemiske aktiviteten til pulvere er utviklet.

6. Optimaliserte sammensetninger av finkornet dispergerte forsterkede betongblandinger med tynn stålfiberdiameter 0,15 og 6 mm lang, teknologien til deres fremstilling, ingrediensen i innføringen av komponenter og varigheten av blanding; Effekten av sammensetningen på fluiditeten i densiteten, luftholdige betongblandinger, styrke i kompresjon av betong er etablert.

7. Noen fysisk-tekniske egenskaper av dispergert forsterket pulverbetong og grunnleggende innflytelsesmønstre på dem av ulike oppskriftsfaktorer har blitt studert.

Den praktiske betydningen av arbeidet er å utvikle nye kastede finkornet pulverbetongblandinger med fiber for fyllingsformer for produkter og strukturer, både uten og med en kombinert stangforsterkning eller uten fiber for fyllingsformer med ferdige volumetriske tynn-sekkerrammer . Ved hjelp av svært søte betongblandinger er det mulig å produsere høy respekterte bøyninger eller komprimerte armerte betongkonstruksjoner med en viskøs natur av ødeleggelse under virkningen av grensebelastninger.

Den oppnådde en høy tetthet, høystyrke kompresjonsmatrise med en styrke på 120-150 MPa for å øke adhesjonen med et metall med det formål å bruke tynn og kort høystyrkefibra 0,040,15 mm og en lengde på 6-9 MM, som gjør det mulig å redusere forbruket og motstanden mot strømmen av betongblandinger for sprøytestøpingsteknologier for fremstilling av tynnveggede filigranprodukter med høy strekkfasthet når de bøyes.

Nye typer finkornet pulver dispergert-forsterket betong Utvid nomenklaturen av høystyrke produkter og strukturer for ulike typer konstruksjoner.

Råmaterialet av naturlige fyllstoffer utvides fra steintidsfyllstoffer, tørr og våt magnetisk separasjon under gruvedrift og anrikning av malm og ikke-metalliske mineraler.

Den økonomiske effektiviteten til den utviklede betongen består i en betydelig reduksjon i betraktning ved å redusere kostnadene ved konkrete blandinger for fremstilling av høystyrke produkter og strukturer.

Implementering av forskningsresultater. De utviklede forbindelsene var en produksjonstesting i Penza Zbbi-anlegget LCC og ved produksjonsgrunnlaget for Precast Betong CJSC Energoservis og brukes i München i produksjon av balkongstøtter, tallerkener og andre produkter i boligbygging.

Godkjenning av arbeid. De viktigste bestemmelsene og resultatene av avhandlingsarbeidet ble presentert og rapportert på de internasjonale og alle russiske vitenskapelige og tekniske konferanser: "Young Science - New Millennium" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Problemer med planlegging og byggesteder" (Penza , 1996, 1997, 1999 d), "Moderne problemer med byggematerialer" (Penza, 1998), "Modern Construction" (1998), internasjonale vitenskapelige og tekniske konferanser "komposittbyggematerialer. Teori og praksis ", (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), "Ressurs- og energisparende som motivasjon av kreativitet i arkitektonisk byggeprosess" (Moskva-Kazan, 2003), "Faktiske byggeproblemer" (Saransk, 2004), "Ny energi og ressursbesparende høyteknologi Teknologier i produksjon av byggematerialer "(Penza, 2005), den all-russiske vitenskapelige og praktiske konferansen" byplanlegging, rekonstruksjon og teknisk støtte for bærekraftig utvikling av byene i Volga-regionen "(Tolyatti, 2004), akademiske avlesninger av Raasn "prestasjoner, problemer og prospektive retninger utvikling av teorien og praksis for byggematerialer vitenskap" (Kazan, 2006).

Publikasjoner. Ifølge resultatene fra forskningen som ble utført, ble 27 verk publisert (i magasiner på listen over wak 2 arbeid).

Struktur og omfang av arbeidet. Avhandlingsarbeidet består av en introduksjon, 6 kapitler, grunnleggende konklusjoner, applikasjoner og en liste over referanser fra 160 elementer, er angitt på 175 sider med maskinbesøkende tekst, inneholder 64 tegninger, 33 bord.

Konklusjon avhandling om emnet "Tynnkornet reaksjonspulver dispergert-forsterket betong ved hjelp av bergarter"

1. En analyse av sammensetningen og egenskapene til dispergert forsterket betong produsert i Russland indikerer at de ikke fullt ut tilfredsstiller tekniske og økonomiske krav på grunn av lav styrke av betongbetong (M 400-600). I en slik tre-fire- og sjelden fem komponentbetongbetong, ikke bare spredt høy styrkeforsterkning, men også normal styrke.

2. Basert på teoretiske ideer om muligheten for å oppnå maksimale vannbaserte effekter av superplastisatorer i spredte systemer som ikke inneholder grove knuste aggregater, den høye reaksjonsaktiviteten av mikrostoffer og bergpulver, forbedrer den rehalologiske driften av joint venture, Opprettelsen av en Sevencomponent High-Strong Fin-Grade reaksjonspulver betongmatrise for fin og relativt kort spredt forsterkning D \u003d 0,15-0,20 μm og / \u003d 6 mm, som ikke danner "ekko" i fremstilling av betong og lite redusert PBS-fluiditet.

3. Det er vist at hovedkriteriet for å oppnå høytrykks PBS er den høye fluiditeten av en meget tett sementblanding fra sement, MK, bergpulver og vann som er tilveiebrakt ved å tilsette joint venture. I denne forbindelse er det utviklet en metodikk for å vurdere de reologiske egenskapene til dispergerte systemer og PBS. Det er blitt etablert at høy fluiditet av PBS er forsynt med en grense skjærspenning på 5-10 Pa og med et vanninnhold på 10-11% av massen av tørre komponenter.

4. Den strukturelle topologien til komposittbindemidler og dispergert forsterket betong og deres matematiske modeller av strukturen er gitt. En ion-diffusjons-gjennomløsningsmekanisme for herdingskomposittfylte bindemidler etableres. Metoder for å beregne gjennomsnittlige avstander mellom sandpartikler i PBS, fiber geometriske sentre i en pulverbetong langs ulike formler og på forskjellige parametere // /, d. Forsvarets formel er vist i kontrast til den tradisjonelt anvendte. Den optimale avstanden og tykkelsen på sementeringssuspensjonslaget i PBS skal være innenfor 37-444 + 43-55 μm med strømmen av sand 950-1000 kg og fraksjonene av henholdsvis 0,1-0,5 og 0,14-0,63 mm.

5. Reyoteknologiske egenskaper av dispergert forsterket og ubevæpnet PBS etableres i henhold til de utviklede metodene. Den optimale brudd på PBS fra keglen med dimensjoner D \u003d 100; D \u003d 70; H \u003d 60 mm skal være 25-30 cm. Detekterte spirende koeffisienter avhengig av de geometriske fibra-parametrene og en nedgang i nedbrytningen av PBS når den er blokkert av et gitterfekting. Det er vist at for å hente PBS i former med volumgittervevede rammer, bør bryteren være minst 28-30 cm.

6. En fremgangsmåte er utviklet for å estimere den reaksjonskjemiske aktiviteten til bergpulver i lav-sementblandinger (C: P - 1:10) i prøver som er komprimering ved ekstruderingsstøpningstrykk. Det har blitt fastslått at med samme aktivitet estimert av styrke i 28 dager og i langvarig herding (1-1,5 år), bør preferanse når det brukes i RPBS gis til pulvere fra høystyrke raser: basalt, diabase, docuit , kvarts.

7. Prosessene med strukturdannelse av pulverbetong studeres. Det har blitt fastslått at støpningsblandingene i de første 10-20 minutter etter at hellingen er isolert opp til 40-50% av luften som er involvert og krever en film som forhindrer dannelsen av en tett skorpe. Blandingene begynner å aktivt gripe 7-10 timer etter fylling og få styrke etter 1 dag 30-40 MPa, gjennom 2. dag-50-60 MPa.

8. Formulerte de viktigste eksperimentelle og teoretiske prinsippene for valg av betongblanding med en styrke på 130-150 MPa. Kvarts sand for å sikre høy avkastning styrke PBS bør være finkornet fraksjoner

0,14-0,63 eller 0,1-0,5 mm med en bulkdensitet på 1400-1500 kg / m3 ved en strømningshastighet på 950-1000 kg / m. Tykkelsen på suspensjonen av sement-steinmel og MK mellom sandkornene skal være henholdsvis 43-55 og 37-44 μm når vanninnholdet og joint venture gir brudd på blandinger på 2530 cm. Dispersjon av PCen og steinmelen må være omtrent det samme, innholdet MK 15-20%, innholdet av steinmel 40-55% av sementmassen. Ved variering av innholdet i disse faktorene, velges den optimale sammensetningen ved den nødvendige brudd på blandingen og maksimal kompresjonsstyrkeindikatorer etter 2,7 og 28 dager.

9. Optimaliserte sammensetninger av finkornet dispergert konstruert betongbetong med styrke i kompresjon på 130-150 MPa ved anvendelse av stålfibra med forsterkningskoeffisient // \u003d 1%. Optimale teknologiske parametere ble avslørt: omrøring bør utføres i høyhastighetsblander av en spesiell design, fortrinnsvis vakuum; Sekvensen av lasting av komponenter og blandingsmoduser, "hviler", strengt regulert.

10. Effekten av sammensetningen på fluiditet, tetthet, luftholdig dispergert forsterket PBS har blitt studert, for styrke ved komprimering av betong. Det ble avslørt at spredningen av blandinger, så vel som betongstyrken, avhenger av en rekke reseptbelagte og teknologiske faktorer. Når det er optimalisert, matematisk avhengighet av fluiditet, styrke fra individuelle, er de viktigste faktorene etablert.

11. Noen fysisk-tekniske egenskaper av dispergert gift betong studeres. Det er vist at betong med styrke når den komprimerer 120L

150 MPa har en elastisk modul (44-47) -10 MPa, Poisson-koeffisienten -0.31-0.34 (0,17-0,19 - i ubevæpnet). Luftkrymping av dispergert forsterket betong 1,3-1,5 ganger lavere enn den som er ubevæpnet. Høy frostmotstand, lavt vannabsorpsjon og luftkrymp angir de høye operasjonelle egenskapene til en slik betong.

12. Produksjonstesting og teknisk og økonomisk vurdering indikerer behovet for å organisere produksjon og utbredt innføring i konstruksjonen av finkornet reaksjonspulver dispergert forsterket betong.

Bibliografi Kalashnikov, Sergey Vladimirovich, avhandling om temaet byggematerialer og produkter

1. Aganin S.pe betong Lavt vannforbruk med modifisert kvarts fyllstoff. // Authore for Office. steg. K.T.N., M, 1996.17 s.

2. Anthropova v.a., Drobyshevsky v.a. Egenskaper av modifisert SteelfiBetone // Betong og armert betong. №3.2002. C.3-5.

3. Achverdov i.n. Teoretiske grunnlag for betongvitenskap. // minsk. Høyere skole, 1991,191 s.

4. Babayev Sh.t., Komar A.A. Energibesparende teknologi av armerte betongkonstruksjoner laget av høystyrkebetong med kjemiske tilsetningsstoffer. // m.: STROYZDAT, 1987. 240 p.

5. Bazhenov Yu.M. Konkreter av XXI århundre. Ressurs- og energisparende teknologi for byggematerialer og konstruksjoner //materialer av transf. Vitenskapelig tehn. konferanse. Belgorod, 1995. Med. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. Høykvalitets finkornet betong // byggematerialer.

7. Bazhenov Yu.M. Forbedre effektiviteten og effektiviteten av teknologien til betong // betong og armert betong, 1988, №9. fra. 14-16.

8. BAZHENOV YU.M. Betongteknologi. // utgiver av foreningen av høyere utdanningsinstitusjoner, m.: 2002. 500 s.

9. BAZHENOV YU.M. Konkretter av økt holdbarhet // Byggematerialer, 1999, nr. 7-8. fra. 21-22.

10. Bazhenov Yu.m., Falikman v.r. Nytt århundre: Ny effektiv betong og teknologi. Materialer av I all-russisk konferanse. M. 2001. Siden 91-101.

11. Batrakov v.g. og andre. Super superplasticizer QMS. // Betong og armert betong. 1985. №5. fra. 18-20.

12. Batrakov v.g. Modifisert betong // m.: STROYZDAT, 1998. 768 s.

13. Batrakov v.g. Betongmodifikatorer Nye funksjoner // Materialer av I all-russisk konferanse på betong og forsterkning. M.: 2001, s. 184-197.

14. Batrakov v.g., Sobolev K.I., Caprilekov S.S. et al. Høy styrke lav sement tilsetningsstoffer // kjemiske tilsetningsstoffer og deres anvendelse i produksjonen av precast betong produksjon teknologi. M.: Ts.zov, 1999, s. 83-87.

15. Batrakov v.g., Caprilev S.S. et al. Vurdering av ultrafinavfall med metallurgiske næringer som tilsetningsstoffer til betong // Betong og armert betong, 1990. Nr. 12. s. 15-17.

16. BATSANOV S.S. Elektrisitet av elementer og kjemisk binding. // Novosibirsk, utgiver San of the USSR, 1962,195 s.

17. Berkovich Ya.b. Studien av mikrostrukturen og styrken av sementstenen forsterket av kortfibre chrysotile asbest: forfatter. Dis. CAND. tehn. vitenskap Moskva, 1975. - 20 s.

18. Bark M.t. Ødeleggelse av fylte polymerer M. Kjemi, 1989 s. 191.

19. Bryk M.T. Polymerisering på en solid overflate av uorganiske stoffer. // Kiev, Nukova Dumka, 1981,288 p.

20. Vasilik P.G., Golubev i.v. Bruken av fibre i tørrbyggingsblandinger. // Byggematerialer №2.2002. S.26-27.

21. VOLZHENSKY A.V. Mineralbindemidler. M.; StroyzDat, 1986.463 P.

22. VOLKOV I.V. Problemer med å bruke fibrobeton i innenlandsk konstruksjon. // Byggematerialer 2004. - №6. P. 12-13.

23. VOLKOV I.V. Fiberbetong og utsiktene til anvendelse i byggekonstruksjoner // Byggematerialer, utstyr, teknologi 21 århundrer. 2004. No. 5. S.5-7.

24. VOLKOV I.V. Fibrobeton design. OBZ. INF. Serie "konstruksjonsstrukturer", vol. 2. M, VNIIIS GossTroy USSR, 1988.-18C.

25. VOLKOV YU.S. Bruken av kraftig betong i konstruksjon // Betong og armert betong, 1994, №7. fra. 27-31.

26. VOLKOV YU.S. Monolitisk armert betong. // betong og armert betong. 2000, №1, s. 27-30.

27. VNN 56-97. "Design og hovedbestemmelser i produksjonsteknologi for fibrrobeton design." M., 1997.

28. II, IP om noen av de viktigste aspektene av teorien om hydrering og hydralsk herding av bindemidler // saksbehandling av VI Internasjonal kongress i kjemi sement. T. 2. M.; StroyzDat, 1976, s. 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Shelching sement og konkreter. Kiev. Budveelnik, 1978,184 s.

30. Demyanova B.C., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. et al. Reaksjonsaktivitet av knuste bergarter i sementblandinger. Izvestiya Tulgu. Serie "Byggematerialer, Design og Structures". Tula. 2004. VOL. 7. s. 26-34.

31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Krymping Betong med organiske kosttilskudd // Stroyinfo, 2003, nr. 13. s. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Ny type sement: sement steinstruktur / byggematerialer. 1994 №1 s. 5-6.

33. Starrels A.I., Vozhov Yu.s. Betong og armert betong: Vitenskap og praksis // Materialer av den all-russiske konferansen på betong og forsterkning. M: 2001, s. 288-297.

34. Zimon A.D. Væskeadhesjon og fukting. M.: Kjemi, 1974. s. 12-13.

35. Kalashnikov v.i. Nesterov V.YU., Bokstunov V.L., Komokhov, Solomatov V.I., Maiznetsev V.YA, Trostya, V.M. Glinchlakovy byggematerialer. Penza; 2000, 206 s.

36. Kalashnikov v.i. På den fordelaktige rollen som ionelektrostatisk mekanisme i dispersjonen av mineral dispergert sammensetninger. // Strukturens holdbarhet fra autoklavbetong. Tez. V Republikansk konferanse. Tallinn 1984. s. 68-71.

37. Kalashnikov v.i. Grunnleggende om plastiserende mineral dispergerte systemer for produksjon av byggematerialer. // avhandling for graden av D.N., Voronezh, 1996, 89 med

38. Kalashnikov v.i. Regulering av den flittige effekten av superplasticers basert på ion elektrostatisk tilnærming. // Produksjon og anvendelse for kjemiske tilsetningsstoffer i konstruksjon. Samling av NTK THESES. Sofia 1984. s. 96-98.

39. Kalashnikov v.i. Regnskap for reologiske endringer i betongblandinger med superplastisatorer. // Materialer av IX All-Union Conference på betong og forsterkning (Tasjkent 1983), Penza 1983 P. 7-10.

40. Kalashnikov i L, Ivanov, og A. Funksjoner av reologiske endringer i sementblandinger under virkningen av ion-stabiliserende myknere // Samling av arbeid "Teknologisk mekanikk av betong" Riga RPI, 1984 p. 103-118.

41. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Rollen som prosessfaktorer og reologiske indikatorer for dispergerte sammensetninger. // Teknologisk mekanikk av betong. Riga RPI, 1986. s. 101-111.

42. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A., på den strukturelle og reologiske tilstanden av ekstremt oppdaget svært konsentrerte dispergerte systemer. // Surfanings of IV National Conference om mekanikk og teknologi for komposittmaterialer. Forbud, Sofia. 1985.

43. Kalashnikov V.I., Kalashnikov S.V. Teorien om "Herding av kompositt sementbindemidler. // Materialer av den internasjonale vitenskapelige og tekniske konferansen" Faktiske byggeproblemer "T.Z. Ed. Mordovsky State. Universitet, 2004. P. 119-123.

44. Kalashnikov V.I., Kalashnikov S.V. På teorien om herding av kompositt sementbindemidler. Materialer av den internasjonale vitenskapelige og tekniske konferansen "Faktiske konstruksjonsspørsmål" tz Ed. Mordovian State. Universitet, 2004. P. 119-123.

45. Kalashnikov V.I., Bastunov B.Ji. Moskvin r.n. Dannelse av styrken av karbonnostela og kaustified bindemidler. Monografi. Deponert i vgup vniynpi, problem.2003,6.1 P.L.

46. \u200b\u200bKalashnikov V.I., Bastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov, Stasevich A.V., Kochshov V.YA. Effektive varmebestandige materialer basert på en modifisert lås binder // Penza, 2004.117 p.

47. Kalashnikov S. V. et al. Topologi av kompositt- og dispergerte forsterkede systemer // Materialer MNTK-komposittbyggematerialer. Teori og praksis. Penza, PDZ, 2005. P. 79-87.

48. KISELEV A.V., LYGIN V.I. Infrarøde spektra av overflateforbindelser. // m.: Vitenskap, 1972.460 P.

49. KORSHAK V.V. Varmebestandige polymerer. // m.: Vitenskap, 1969.410 s.

50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. Effektiviteten av betongforsterket med stålfibir. // betong og armert betong. 1980. L 3. P. 6-7.

51. Lancard D.K., Dickerson R.F. Forsterket betong med forsterkning av ståltråd Trimming // Byggematerialer i utlandet. 1971, №9, s. 2-4.

52. Leontyev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. På muligheten for bruk av karbonfibermaterialer for forsterkning av betong // Byggematerialer, 1991. №10. PP. 27-28.

53. Lobanov i.a. Funksjoner av strukturen og egenskapene til dispergert forsterket betong // Produksjonsteknologi og egenskaper av nye komposittbyggematerialer: Interunion. Templet. Lørdag Vitenskapelig Tr. L: Lisi, 1086. P. 5-10.

54. Mailian Dr., Shilov Al.V., Jarbaek R innflytelse av fiberforsterkning med basaltfiber på egenskapene til lys og tung betong // nye studier av betong og armert betong. Rostov-på-Don, 1997. P. 7-12.

55. Mailian L.r., Shilov A.V. Bøy Ceramzitofibrous-Betongelementer på Rude Basalt Fiber. Rostov N / D: Vekst. Stat Bygge, universitet, 2001. - 174 s.

56. Mailian R.L., Mailing L.r., Osipov Km og andre. Anbefalinger for utforming av armerte betongkonstruksjoner fra en ceramzittbetong med fiberforsterkning av basaltfiber / Rostov-on-Don, 1996. -14 P.

57. Mineralogical Encyclopedia / Oversettelse fra engelsk. L. Nedra, 1985. fra. 206-210.

58. Mchledlov-Petrosyan O.P. Kjemi av uorganiske byggematerialer. M.; StroyzDat, 1971, 311c.

59. Nerpin S.V., Chimunsky A.F., Jordfysikk. M. Science. 1967,167С.

60. Nesbetaev G. V., Timonov S.K. Krympende deformasjoner av betong. 5. Akademiske avlesninger Rasn. Voronezh, Vgasu, 1999. s. 312-315.

61. Paschenko A.A., Serbia v.p. Forsterkning av sementstein med mineralfibre Kiev, Ukribisjoner - 1970 - 45 s.

62. Paschenko A.A., Serbia v.p., Starchevskaya E.A. Bindende "stoffer. Kiev. Vice School, 1975.441 s.

63. Polaak A.F. Mineralbindende herding. M.; Publiserende litteratur om bygging, 1966.207 p.

64. Poppova A.M. Konstruksjoner av bygninger og konstruksjoner fra høy styrke betong // serie bygningsstrukturer // oversikt. Vol. 5. M.: VNIYNTPI USSR Gosstroy, 1990 77 P.

65. Poharenko, Yu.V. Vitenskapelige og praktiske grunnlag for dannelsen av strukturen og egenskapene til fibrobetoner: Dis. Brygge. tehn. Vitenskap: St. Petersburg, 2004. s. 100-106.

66. Rabinovich F.N. Betonker, dispergert forsterket med fibre: Oversikt over vniiesm. M., 1976. - 73 s.

67. Rabinovich F.n. Disperderedarized Betong. M., Stroyzdat: 1989.-177 s.

68. Rabinovich F.N. Noen problemer med spredt forsterkning av betongmaterialer Fiberglass // Despor-armert betong og strukturer av dem: Teser av rapporten. Republikk. Konsistent. Riga, 1 975. - S. 68-72.

69. Rabinovich F.N. På den optimale forsterkningen av Steelfib betongkonstruksjoner // betong og armert betong. 1986. 3. P. 17-19.

70. Rabinovich F.N. På nivåene av spredt forsterkning av betong. // Bygg og arkitektur: IZV. universiteter. 1981. Nr. 11. P. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Bruken av fibermarket betong i industrielle design // Fibrobeton og dets anvendelse i konstruksjon: arbeidskraft NIIZB. M., 1979. - P. 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Bruken av Stailefibeton i design av ingeniørstrukturer // Betong og armert betong. 1984.-№12.-c. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Romanov v.p. På grensen for sprekkmotstanden av finkornet betong, forsterket med stålfibir // mekaniske komponutsmaterialer. 1985. №2. P. 277-283.

74. Rabinovich F.n., Chernomaz A.p., Kurbatov L.G. Monolitiske bunner av flatbread tanker // betong og armert betong. -1981. №10. S. 24-25.

76. Solomatov V.I., Vyrojul V.N. og andre. Komposittbyggematerialer og design av lav vurdering. // Kiev, budivelnik, 1991,144 p.

77. Stanefibeton og design fra den. "Byggematerialer" -serien er Vol. 7 vniynpi. Moskva. - 1990.

78. Glassfibrobetonen og designene til det. Serie "byggematerialer". N.5. Vnifntpi.

79. Strelkov M.I. Endringer i den virkelige sammensetningen av væskefasen med herding av bindemidler og mekanismene for deres herding // prosedyre av sementkjemien. M.; Promstroyisdat, 1956, s. 183-200.

80. Sychev L.I., Volovika A.V. Materialer forsterket med fiber / oversettelse ed.: Fibrerereinnet materialer. -M.: STROYZDAT, 1982. 180 p.

81. Toropov N.A. Kjemi av silikater og oksyder. L .; Vitenskap, 1974.440C.

82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. Kinetics og Catalyz / T.: 1972, №3,815-817 p.

83. FADDA I.M. Intensiv separat teknologi av betong fylt med basalt .// abstrakt tallerken. K.t.n. M, 1993.22 s.

84. Fibrobeton i Japan. Express informasjon. Byggestrukturer ", M, VNIIIS Gosstroy USSR, 1983. 26 s.

85. Filimonov v.n. Spektroskopi av fotografiske transduksjoner i molekyler .// l.: 1977, s. 213-228.

86. Hong for. Egenskaper av betong som inneholder Microsink og Carbon Fiber behandlet med Silan // Express-informasjon. Utgave nummer 1.2001. S.33-37.

87. TSYGANENKO A.A., KHOMENIA A.V., FILIMONOV V.N. Adsorpsjon og adsorbenter. // 1976, vol. 4, s. 86-91.

88. Schwarzman A.A., Tomilin I.A. Suksesser av kjemi // 1957, T. 23 №5, s. 554-567.

89. Shelching bindemidler og finkornet konkretter basert på dem (under den generelle utgaven av V.D. Glukhovsky). Tasjkent, Usbekistan, 1980.483 s.

90. Jurgen Schubert, Kalashnikov S.V. Topologien av blandede bindemidler og mekanismen for deres herding // lør. Artikler MSTK ny energi og ressursreduserende høyteknologiske teknologier i produksjon av byggematerialer. Penza, PDZ, 2005. s. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Høy ytelse Fiberforsterket blanding med fibervolumfraksjon // ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, №4.- s. 281-286.

92. BATSON G.B. Stat-the-art-reportfiberforsterket betong. Rapportert av ASY Committee 544. "Acy Journal". 1973, -70, -№ 11, -P. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup in / slags respons av ultra høy styrke fiberforsterket sement kompositt. // ACI Materials Journal. 2002. - vol. 99, №6. - s.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Impact respons av ultra høy styrke fiberforsterket sement compsite // ACJ Materials Journal. 2002 - vol. 99, № 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-entwicklung und verhalten.//leipziger massivbauseminar, 2000, BD. 10, s 1-15.

96. BramesChuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen BEI Beton und Mauerwerk.// Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., S. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Mekanisk oppførsel av konsert reaktiv pulver betong.// Amerikansk Societe av Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. November 1996, vol. 1, s.555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung Sowie Verifizirung Der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbeton.// Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003.№ 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M vom Gussbeton Zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue BetonverFlissiger auf basispolicarboxilat.// proc. 13. JBasil Weimar 1997, BD. 1, S 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton Mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband KraftwerksnelProdukt.// E.V., 1998-Jn: Flugasche i Beton, VGB / BVK-Faschaugung. 01 Dezember 1998, Vortag 4.25 Seiten.

102. Richard P., Cheury M. Sammensetning av reaktiv pulverbetong. Skienhet divisjon bougies.// sement og konkret reesearch, vol. 25. Nei. 7, PP. 1501-1511,1995.

103. Richard P., Cheurrezy M. Reaktiv pulverbetong med heigh ducttility og 200-800 MPa Commressiv styrke.// agj SPJ 144-22, s. 507-518.1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Strekkstyrke av betong som er berørt av jevnt fordelt og glidelåsprengte lengder av wireforsterkning "Acy Journal". 1964, - 61, - Nr. 6, - s. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Schngel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit Pels Die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// Festschrift zum 60. Geburgstag von prof.-dre Jng. Peter Schliessl. Heft. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Censer von hochfestm beton.// proc. 14, JBausil, 2000, BD. 1, S 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung Bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und materialprifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-Schrift zum 60. Geburgstag von prof. Dr.-Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 S 189-198.

108. SCHMIDM, FENLINGE.UTNTAX; HF ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspektiv Fur Die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003.№ 39.16.29.

110. SCNachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Pels Die Anwendung? SCNRIFTENREIHE BAUSTFOFE. Fest - Schrift zum 60. Geburtstag von prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. SCNachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Pels Die Anwendung? SCNRiftenerihe Baustoffe.// Fest - Schrift zum 60. Geburtstag von prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, C.267-276.

112. STARK J., Wicht B. Geschtleiche Entwichlung der Ihr Beitzag Zur Entwichlung der Betobbaueise.// Istra. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor // mdf.

113. WIRANG-STEEL FIBRAUS CONCRETE.//CONCRETE Bygg. 1972,16, №L, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Impact Response av ultra-høy styrke fiberforsterket sement kompositt // ASJ Materials Journal. -2002.-vol. 99, №6.-s. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Høy ytelse Fiberforsterket betongblanding Andel med høye fibervolumfraksjoner // ASJ Materials Journal. 2004, -vol. 101, №4.-s. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell Fur Ausfallkormengen Dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76,1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallairee., Dugat J., Aitcin P.-C. Mekaniske egenskaper og holdbarhet av to industrielle reaktive pulver Cohcrete // ASJ Materials Journal V.94. NO.4, S.286-290. Juli-august, 1997.

118. De Larrard F., Sedran th. Optimalisering av Ultrahigh-Performance betong ved bruk av en pakkemodell. CEM. Konkret res., Vol.24 (6). S. 997-1008.1994.

119. Richard P., Cheury M. Sammensetning av reaktiv pulverbetong. CEM. Coner.res.vol.25. NO.7, S.501-1511,1995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. SONDERDRUCK AUS; Beton und Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467.2001.

121. BONNEAV O., VERNET CH., Moranville M. Optimalisering av den reologiske oppførselen til reaktiv pulverkjøring (RPC) .Tagungsband International Simposium av høy ytelse og reaktive pulverbetegnelser. Shebrke, Canada, august, 1998. S.99-118.

122. Aitcin P., Richard P. Fotgjenger / Bikeway Bridge of Scherbooke. 4 -TH International Simposium om utnyttelse av høystyrke / høy ytelse, Paris. S. 1999-1406.1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Sammenligningsstudie av ulike silikagasser som tilsetningsstoffer i høy ytelse sementiske materialer. Materialer og strukturer, RJLEM, VOL.25, S. 25-272,1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Reaktive pulverbetegnelser med høy duktilitet og 200-800 MPa-trykkstyrke. ACI, SPI 144-24, S. 507-518,1994.

125. Berelli G., Dugat I. Bekaert A. Bruken av RPC i bruttoflow kjøletårn, internasjonal simposium på høy ytelse og reaktive pulverbetegnelser, Sherbrooke, Canada, S. 59-73,1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Blanding-proporsjonering av høy ytelse betong. CEM. Concr. Res. Vol. 32, S. 1699-1704.2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mekaniske egenskaper av reaktive pulverbetonger. Materialer og strukturer, vol. 29, S. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Pulverets rolle i betong: Søker av 6-årige internasjonale simposium for utnyttelse av høy styrke / høy ytelse betong. S. 863-872.2002.

129. RICHARD P. Reaktiv pulverbetong: Et nytt ultrahøy sementitius materiale. 4-th Internanional Symposium om utnyttelse av høy styrke / høy ytelse betong, Paris, 1996.

130. Uzawa, m; Masuda, t; Shirai, K; Shimoyama, y; Tanaka, V: ferske egenskaper og styrke av reaktivt pulverkomposittmateriale (duktal). Prosedyrer av est fib kongressen, 2002.

131. Vernet, CH; Moranville, M; Cheyrezy, m; Prat, E: Ultra-høy holdbarhet betong, kjemi og mikrostruktur. HPC Symposium, Hong- Kong, DeZember 2000.

132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Mikrostrukturell analyse av RPC (reaktiv pulverbetong). Cem.coner.res.vol.25, Nei 7, S. 1491-1500,1995. .

133. Bouygues FA: JuforniationsBroschure Zum Betons de Poustres reaktiver, 1996.

134. Reinneck. K-h., Lichtenfels A., Greiner. St. Sesonglig lagring av solare "av energi i varmtvannstanker laget av høy ytelse betong. 6. internasjonalt symposium på høy styrke / høy ytelse. Leipzig, juni, 2002.

135. Grandmas B.B., Komokhov P.G. et al. volum endringer i reaksjonene av hydrering og omkrystallisering av mineral bindemidler / vitenskap og teknologi, -2003, №7

136. Babkov v.v., Shelkov A.F., Komokhov P.G. Aspekter av holdbarheten til sementstein / sement-1988-№3 fra 14-16.

137. Alexandrovsky S.V. Noen funksjoner i krympingen av betong og armert betong, 1959 nr. 10 fra 8-10.

138. Shaikin A.V. Struktur, styrke og sprekkmotstand av sementstein. M: StroyzDat 1974,191 s.

139. Synkin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brillser M.I. Struktur og egenskaper av sementbetong. M: Stroyzdat, 1979. 333 s.

140. Cylosani Z.N. Krympe og krype betong. Tbilisi: Publishing House Angeles. SSR, 1963. Siden 173.

141. Berg O. Ya., Shcherbakov Yu.n., Pisanko T.N. Høy styrkebetong. M: stroyzdat. 1971. Siden 208.i? 6