Određivanje ograničenja otpornosti na požar, granice širenja vatre prema dizajnima i grupama materijalnih tragova. Korist

Određivanje ograničenja otpornosti na požar, granice širenja vatre u dizajnu i grupama materijala

(Ručno)

Priručnik sadrži podatke o normalizanim pokazateljima požara i požar opasnosti od građevinskih konstrukcija i materijala.

U slučajevima kada su informacije date u priručniku nedovoljne za uspostavljanje odgovarajućih pokazatelja struktura i materijala, za konsultacije i sa aplikacijama za požarne testove treba primijeniti na CNII. Kucherenko ili Nižb Gosstroy SSSR. Osnova za uspostavljanje ovih pokazatelja može također služiti rezultatima ispitivanja, koji su puni u skladu sa standardima i metodama odobrenim ili dogovorenim od strane državne zgrade USSR-a.

2. Građevinske konstrukcije. Granice otpornosti na požar i ograničenja distribucije svjetlosti

2.1. Granice otpornosti na požar građevinskih konstrukcija određene su prema standardu vatrootpornih standarda CEV 1000-78 ". Način ispitivanja građevinskih konstrukcija na otpornosti na požar. "

Granica širenja vatre za građevinske konstrukcije određuje se metodologijom.

Limit otpornosti na vatru

2.2. Preko granice otpornosti na požar građevinske konstrukcije prihvaćeno je (u satima ili minuta) od početka njihovog vatrogasnog standardnog testa prije jednog od graničnih stanja na otpornosti na požar.

2.3. Standard sev 1000-78 razlikuje sljedeće četiri vrste graničnih stanja na otpornosti na požar: o gubitku nosione sposobnosti struktura i čvorova (kolaps ili odstupanje, ovisno o vrsti konstrukcija;) povećanjem temperature na neotetskoj površini u prosjeku za više od 160 ° C ili na bilo kojem trenutku ove površine, više od 190 ° C u odnosu na temperaturu izgradnje na test ili više od 220 ° C, bez obzira na temperaturu Dizajn na test; u gustoći - obrazovanje u strukturama kroz pukotine ili kroz rupe kroz koji izgaranje ili plamen prodire; Za konstrukcije zaštićene odvlačećima plamena i testirani bez opterećenja, granična stanja će postići kritičnu temperaturu materijala strukture.

Za vanjske zidove, premaze, grede, farme, stupce i stupce po graničnom stanju samo je gubitak nošnjeg kapaciteta struktura i čvorova.

2.4. Ograničene stanja dizajna otpornosti na požar navedene u klauzuli 2.3, u budućnosti za kratkoću bit će pozvane, I, II, III i II, ograničavaju stanja dizajna otpornosti na požar.

U slučajevima određivanja ograničenja otpornosti na požar sa opterećenjima definiranim na temelju detaljne analize uvjeta koji nastaju tokom požara i različit od regulatornog, ograničenje dizajna bit će označeno 1a.

2.5. Granice strukture otpornosti na požar mogu se odrediti i izračunati. U tim su slučajevima test dopušteno da se ne treba izvesti.

Određivanje ograničenja otpornosti na požar treba izvesti prema metodama odobrenim glavnim glavnim graničnim graničnim granomiranjem SSSR-ove zgrade države.

2.6. Za indikativnu procjenu ograničenja otpornosti na požar, prilikom razvoja i dizajniranja mogu se voditi sljedećim odredbama:

a) Ograničenje otpornosti na požar slojevitih konstrukcija na kapacitet toplotnog izolacije jeste, i, u pravilu, iznad zbroja granica otpornosti na požar odvojenih slojeva. Slijedi da porast broja slojeva priloženog dizajna (malterisanje, obloge) ne smanjuje ograničenje otpornosti na vatru u kapacitetu topline izolacijskog kapaciteta. U nekim slučajevima uvođenje dodatnog sloja ne može dati efekat, na primjer, prilikom obloge od neotkrivene strane;

b) granice otpornosti na požar priloženih konstrukcija sa slojem zraka u prosjeku 10% veća od granica otpornosti na požar iste strukture, ali bez zračnog sloja; Učinkovitost zračnog sloja je veća, veća je uklonjena iz grijane ravnine; Sa zatvorenim slojevima zraka, njihova debljina ne utječe na granicu otpornosti na požar;

c) Granice otpornosti na požar priloženih konstrukcija sa asimetričnom lokacijom slojeva ovise o smjeru toplotnog toka. S druge strane na kojoj je vjerojatnost požara veća, preporučuje se da se ne pogoršavaju materijali sa niskom toplotnom provodljivošću;

d) Povećanje vlažnosti struktura pomaže u smanjenju brzine grijanja i povećati otpor požara, osim u slučajevima kada porast vlage povećava vjerojatnost iznenadnog krhkog uništavanja materijala ili pojave lokalnih rikizanata, ovaj fenomen za beton i Azbest-cementne konstrukcije su posebno opasne;

e) Ograničenje otpornosti na požar opterećenih struktura smanjuje se s povećanjem opterećenja. Najintenzivniji presjek struktura, izloženih vatrom i visokim temperaturama, u pravilu određuje veličinu ograničenja otpornosti na požar;

e) granica strukture otpornosti na požar veća je od omjera grijanog oboda presjeka svojih elemenata na njihovo područje;

g) granica otpornosti požara statički neodređene strukture, u pravilu, iznad granice otpornosti na požar sličnih statički definiranih struktura zbog preraspodjele napora u manje intenzivne i grijane elemente po nižoj cijeni; Istovremeno, potrebno je uzeti u obzir utjecaj dodatnih napora nastalih izređenih temperature;

h) Melostabilnost materijala iz kojih se vrši dizajn ne određuje njegovu granicu otpornosti na požar. Na primjer, strukture izrađene od metalnih metalnih profila imaju minimalnu granicu, otpornost na požar i konstrukcije od drveta imaju višu granicu otpornosti na vatru od čeličnih konstrukcija s istim odnosima grijanog oboda križnog predjela na svoje područje i valjanost trenutnih naprezanja na vremenski otpor ili snagu prinosa. Istovremeno treba imati na umu da se upotreba zapaljivih materijala umjesto izazova ili ne pogoršavaju može smanjiti granicu otpornosti na vatru strukture, ako će brzina njegovog izgaranja biti veća od brzine zagrijavanja.

Procijeniti ograničenje otpornosti na požar na temelju gore navedenih odredbi, potrebno je imati dovoljno informacija o granicama požara strukture sličnih onima koji su se razmatrali u obliku, korištenim materijalima i konstruktivnom izvršavanju, kao i informacije o tome Osnovni zakoni njihovog ponašanja tokom požara ili požara.

2.7. U slučajevima kada u tabeli. 2-15 granica otpornosti na požar označena su za istu vrstu dizajna različitih veličina, ograničenje otpornosti na požar strukture može se odrediti intermedijarne veličine linearne interpolacije. Za armirano-betonske konstrukcije treba izvesti interpolaciju i udaljenost do osi ventila.

Granica širenja požara

2.8. Ispitivanje građevinskih struktura na širenju vatre je odrediti veličinu oštećenja strukture zbog izgaranja izvan zone grijanja - u kontrolnoj zoni.

2.9. Šteta se smatra da se naduva ili gori materijali, otkrivene vizuelno, kao i topljenje termoplastičnih materijala.

Maksimalna količina oštećenja (cm) prihvaćena je izvan širenja vatre, određena metodom ispitivanja.

2.10. Širina vatre doživljava strukture izrađene za zapaljive i tvrde rastuće materijale, u pravilu, bez završne obrade i obloge.

Konstrukcije izrađene samo od netegljenih materijala treba smatrati neplanama (granica širenja vatre treba uzimati jednaku nuli).

Ako, kada se testira na širenju vatre, oštećenje konstrukcija u upravljačkoj zoni nije više od 5 cm, također bi se trebalo uzeti u obzir da ne produžava vatru.

2.11. Sljedeće odredbe mogu se koristiti za preliminarne procjene granice distribucije:

a) Konstrukcije izrađene od zapaljivih materijala imaju granicu širenja vatre (za horizontalne preklapajuće strukture, premaze, grede itd.) Više od 25 cm, a vertikalno (za vertikalne konstrukcije - zidove, particije, stupce i t. n.) - više od 40 cm;

b) Konstrukcije izrađene od zapaljivih ili tvrdog materijala zaštićenih od požara i visokih temperatura od strane materijala koji ne prskaju mogu imati granicu širenja požara vodoravno manje od 25 cm, a vertikalno manje od 40 cm pod uvjetom da je zaštitni sloj za Cijelo vrijeme testiranja (do potpunog hlađenja strukture) ne zagrijava u kontrolnoj zoni na temperaturu paljenja ili početka intenzivnog toplotnog razgradnje zaštićenog materijala. Dizajn ne može širiti vatru, pod uvjetom da je vanjski sloj izrađen od neaktivnih materijala, tokom cijelog vremena ispitivanja (do potpunog hlađenja strukture) ne zagrijava u zoni grijanja na temperaturu paljenja ili početak intenzivnog toplotnog raspada zaštićenog materijala;

c) U slučajevima kada dizajn može imati drugačiju granicu za širenje požara prilikom zagrijavanja s različitih strana (na primjer, asimetričnim rasporedom slojeva u prilogu dizajna), ovaj je graničnik postavljen na svoju maksimalnu vrijednost.

Betonske i armirano-betonske konstrukcije

2.12. Glavni parametri koji utječu na granicu otpornosti na požar betona i armirano-betonskih konstrukcija su: vrsta betona, veziva i agregata; Klasa armature;

vrsta konstrukcije; presjek; veličina elemenata;

uslovi za njihovo grijanje; Veličina opterećenja i vlage betona.

2.13. Povećavanje temperature u betonskom dijelu elementa za vrijeme požara ovisi o vrsti betona, vezivo i agregatima na površini, na koji se plamen primjenjuje na područje presjeka. Teški beton sa silikatnim zglobnim grijačima brže nego sa karbonatnim punilima .. Lagani i lagani betoni su sporiji od njihove gustoće. Gomila polimera, kao i karbonatni agregat, smanjuje stopu grijanja betona zbog reakcija raspadanja u njima, na koji su elementi za toplinski masivni dizajn bolje odupirujući efektima vatre; Granica otpornosti na vatru stupca zagrijana sa četiri strane manja je od granice otpornosti na vatru stupaca sa jednostranim grijanjem; Granica greda otpornosti na požar kada je izložena vatri sa tri strane je manja od granice grede otpornosti na vatru grijane na jednoj ruci.

2.14. Minimalne dimenzije elemenata i udaljenost od osi armature do površina elementa prihvaćene su prema tablicama ovog odjeljka, ali ne manje potrebne od glave Snip 11-21-75 "betona i armiranog betona konstrukcije ".

2.15. Udaljenost od osi armature i minimalne veličine elemenata kako bi se osiguralo potrebna granica struktura otpornosti na požar ovise o vrsti betona. Lagani beton ima toplinsku provodljivost za 10-20%, a beton s velikim karbonatnim agregatom je 5-10% manje od teških betona sa silikatnim agregatom. S tim u vezi, udaljenost od osi armature za dizajn lakih betona ili iz teških betona s karbonatnim agregatom može se snimiti manje nego za konstrukcije iz teških betona sa silikatnim punilom s istim otporom na vatru iz tih betona napravljenih od ovih betona .

Sl. 1. Udaljenost od osi pojačanja.

Veličine granica otpornosti na požar prikazanu u tablici. 2-6, 8 pripada betonu sa velikim agregatnim agregatnim agregatom, kao i gustom silikatnom betonu.

Sl. 2. srednje udaljenost

pred osi pojačanja.

Prilikom nanošenja punila iz karbonatnih stijena, minimalne dimenzije presjeka i udaljenosti od ojačanih osi do površine elementa savijanja mogu se smanjiti za 10%. Za lagano beton može biti 20% na gustoći betona 1,2 t / m3 i 30% za savijanje elemenata (vidi tablicu 3, 5, 6, 8) po betonskoj gustoći od 0,8 t / m3 i glinenom perliteobetonom sa gustoćom od 1,2 t / m3.

2.16. Tokom požara zaštitni sloj betona štiti armaturu od brzog grijanja i postizanje njegove kritične temperature na kojoj se pojavljuje granica otpornosti na vatru.

Ako se udaljenost od osi armature usvoji u projektu manje potrebne za osiguranje potrebne granice otpornosti na požar, potrebno je povećati ili primijeniti dodatne termičke izolacijske premaze pomoću površina elementa (dodatni termički izolacijski premazi mogu biti izveden u skladu s "preporukama za upotrebu prevlaka za usporavanje plamena za metalne konstrukcije" - M., Stroyzdat, 1984.). Termoizolacijski presvlačenje vapnem cementne žbuke (debljine 15 mm), gipsani žbuka (10 mm) i vermikulitni gipsa ili toplotna izolacija iz mineralnih vlakana (5 mm) jednaku su povećanju debljine 10 mm debljine od 10 mm. Ako je debljina zaštitnog sloja betona veći od 40 mm za teški beton i 60 mm za lagani beton, zaštitni sloj betona trebao bi imati dodatno pojačanje iz vatrenog efekta u obliku pojačanog rešetke promjera 2,5- 13 mm (ćelije 150x150 mm). Zaštitne termičke izolacije navlake s debljinom više od 40 mm također bi trebalo imati dodatno pojačanje.

U kartici. 2, 4-8 su udaljenosti od grijane površine do osi armature (Sl. 1 i 2).

U slučajevima armaturne lokacije na različitim nivoima, prosječna udaljenost od osi armature (A1, A2, ..., an) i odgovarajuće udaljenosti do osovina (A1, A2, ..., a), mjereno Najbliže grijane (donje ili bočne) površine elementa, uz formulu:

2.17. Svi čelik smanjuju otpor na istezanje ili kompresiju prilikom zagrevanja. Stepen smanjenja otpora veći je za ojačani čelik za jačanje velike čvrstoće nego za ojačanje jezgre od malog ugljičnog čelika.

Suština metode izračuna

Svrha izračuna Da li je definicija vremena, nakon čega se građevinska građevina izgubi u standardnom temperaturnom režimu (iscrpljen) Njegova nosiva ili toplotna izolacijska sposobnost (1 i 3 granične stanja strukture otpornosti na požar), i.e. do vremena početka n f.

Vrijeme ofanzive (N f) na drugom graničnom stanju dizajna otpornosti na požar još nije moguće izračunati.

U pogledu graničnog stanja otpornosti na požar, izračunavaju se unutrašnji zidovi, pregrade, preklapanje.

S obzirom na to da su pojedine strukture oba nosača i kućišta, a zatim se izračunavaju od 1 i 3 granične države na otpornosti na požar, na primjer: dizajne unutarnjih nosivih zidova, preklapanja.

Isto se odnosi na određivanje granice otpornosti na požar i referentnim priručnikom, tehničkim informacijama ("Da bi pomogao inspektoru GPN-a")) I, naravno, koristeći metodu prirodnih testova pucanja.

Općenito, način izračunavanja granice otpornosti na požar podržavajuće građevinske strukture sastoji se iz toplotnog inženjerstva i statičkogdijelovi (počinjeni - samo iz terminskog inženjerstva).

Toplotni inženjering Metode izračuna predviđaju određivanje promjene temperature (Tokom uticaja standardnog temperaturnog režima) Bilo kakva tačka u debljini građevine, tako da su njene površine.

Prema rezultatima takvog izračuna, ne mogu se utvrditi ne samo navedene temperaturne vrijednosti, već i vrijeme zagrijavanja prilovne strukture za ograničavanje temperature. (140 ° C + T n),i.E., pojava njegovog ograničenja otpornosti na požar u 3 ograničenje stanja otpornosti na požar.

Statički dio Metode uključuju izračunavanje promjene u nosivosti nosivosti (za snagu, veličina deformacije) Dizajn zagrijavanja tokom standardnog testa otpornosti na požar.

Procijenjene šeme

Pri izračunavanju granice otpornosti na požar, dizajn obično koristi sljedeće izračunate sheme:

1-kompatibilni krug (Sl. 3.1) Koristite kada se granica otpornosti na požar pojavi kao rezultat gubitka topline izolacijskog kapaciteta (3. ograničenje stanje za otpornost na požar). Izračun na njemu se smanjuje za rješavanje samo dijela zagrijavanja zagrijavanja otpornosti na vatru.

Sl. 3.1. Prva šema izračuna. A - vertikalna ograda; B - horizontalna ograda.

2-naselje (Sl. 3.2) koriste se kada se granica otpornosti na požar nastaje kao rezultat gubitka nosivosti (Prilikom zagrijavanja iznad kritične temperature - T CR od metalnih konstrukcija ili armirano-betonskih konstrukcija).

Sl. 3.2. Drugi shema izračuna. A - metalni stupac za obloženi; B - metalni zid okvira; B je armirano-betonski zid; G je armirano betonski snop.

Kritična - temperatura - T CR Metalna konstrukcija nosača ili radna oprema od armirane betonske konstrukcije je temperatura njegovog grijanja, u kojoj se metalni protok, smanjuje, dostiže veličinu normativnog (radnog) napona iz normativnog (radnog) opterećenja na strukturi , respektivno.

Njegova numerička vrijednost ovisi o kompoziciji (Brendovi) Metalna, tehnologija i regulatornosti proizvoda (Rad - onaj koji djeluje u izgrađenoj zgradi) Teret za izgradnju. Sporije, metalni protok metala tijekom grijanja je smanjen i manja vrijednost vanjske opterećenja na dizajnu, to je veća vrijednost T CR, I.E. iznad N f.

Postoje strukture, posebno, drvene, uništavanje čije se tijekom požara događa kao rezultat smanjenja područja njihovog presjeka na kritičnu vrijednost - F CR kada se drvo puni.

Kao rezultat, veličina napona - s iz vanjskog opterećenja u preostalu (rad) Dijelovi presjeka strukture povećavaju se, a kada se dosegne ta vrijednost vrijednosti normativnog otpora - R NT Wood (sa amandmanom po temperaturi) Dizajn se sruši, jer se njegova granična država pojavljuje na otpornosti na vatru (gubitak nosivosti), I.E. n f. Za ovaj incident koristi se 3 izračunata šema.

Izračun stvarnog dizajna ograničenja otpornosti na požar Treći šema izračuna Slaže se da bi se odredio vrijeme standardnog testa dizajna na otpornosti na požar, po dosegu kojih (u dobro poznatom stopi koagulaciju drveta - n l) Područje presjeka - S Dizajn (njegov prevoznik) Smanjit će se na kritičnu vrijednost.

Sl. 3.3. Treća dizajnerska šema. A - drvena greda; B - armirano betonski stupac.

Prema ovom shemu izračuna, kao dovoljni za praktične ciljeve, tačnost rezultata može se izračunati stvarnim ograničenjem otpornosti na požar betonske konstrukcije armiranoj prevoznika, uzimajući pretpostavku da je regulatorni otpor (zatezna snaga) Beton grijanje iznad kritične temperature je nula, a unutar kritičnog područja "presjeka" jednak je početnoj vrijednosti - R n.

Pokovanje računara pojavio se 4 Procijenjena šemakoji istovremeno pruža rješenjem toplotnog inženjerstva problema otpornosti na požar. Proračun i promjene u transportnom kapacitetu strukture prije gubitka (tj. Prije početka dizajna otpornosti na požar u prvom ograničenju stanja Otpornost na vatru - Sl. 3.5) Kada:

N t n n; bilo m t \u003d m n. (3.1)

gde n t; M t je nosivost grijanog dizajna, H; N × m;

N n; M N je regulatorno opterećenje (trenutak iz regulatornog opterećenja na dizajnu) n, n × m.

Pomoću ove sheme izračuna, temperatura se izračunava pomoću računara na svakoj tački računarske mreže (Sl. 3.5) nametnuto na presjeku strukture, kroz procijenjene vremenske intervale (dobra konvergencija rezultata izračuna s rezultatima prirodnih testova paljenja - sa brojem računa D T £ 0,1min).

Istovremeno s izračunavanjem temperature na svakoj tački računarske mreže, računar također razmatra snagu materijala na tim bodovima - na istim vremenskim mjestima - na odgovarajućim temperaturama (i.e. rješava statički dio preklopa otpornosti na požar). Istovremeno, računar sažima indikatore čvrstoće dizajnerskih materijala na tačkima računarske mreže i na taj način određuje ukupnu nosivost, odnosno strukturu strukture u određenom trenutku standarda test dizajna na otpornosti na požar.

Prema rezultatima takvih proračuna, ona je ručno (ili upotreba računara) grafikona promjene nosivosti konstrukcije iz vremena požara (Sl. 3.4), prema kojoj se utvrđuje stvarna granica dizajna otpornosti na vatru.

Sl. 3.4. Promjena (smanjenje) nosivosti konstrukcije (na primjer, stupci) na regulatorno opterećenje kada se zagrijava u pažljivim testovima požara.

Dakle, 2 i 3 izračunate sheme su posebni slučajevi četvrtog.

Kao što je već spomenuto, izgradnja građevina koje izvode i nose, a priložne funkcije izračunavaju se u 1. i 3. graničnim stanjima dizajna otpornosti na požar. U ovom slučaju, prema 1. kompatibilnom shemu, kao i 2.. Primjer takve građevine je rebrasti r / B. Slab za preklapanje, za koji se na prvom proračunu izračunaju pojavu trećeg stanja dizajna otpornosti na požar - prilikom zagrijavanja police. Tada se izračunava pojavljivanje 1. ograničavajućeg stanja protupožarnog otpora - kao rezultat zagrijavanja radnih armaturnih ploča tanjura do - T CR - na 2. naselju - do uništenja ploče zbog smanjenje njenog nosivosti (Radno pojačanje u rebrima)za regulaciju (rad) Opterećenje.

Zbog insuficijencije rezultata eksperimentalnih i teorijskih studija u načinu izračuna granica otpornosti na požar obično su uvedene sljedeće glavne pretpostavke:

1) izračun podložan je zasebnom dizajnu - bez uzimanja u obzir njegove veze (zglobove) s drugim strukturama;

2) vertikalni dizajn štapa tokom vatre (vatrogasni test) se ravnomjerno zagrijava preko cijele visine;

3) curenje topline na kraju dizajna se ne događa;

4) Temperaturna napona u dizajnu koja se pojavila kao rezultat neravnomjerne zagrevanja (Zbog promjene u svojstvima deformacije materijala i različitih vrijednosti ekspanzije temperature slojeva materijala), Ne nedostaje.

Art. Predavač na Odjelu za pbzasp

Art. Unutrašnja usluga poručnika G.L. Shidlovsky

"______" _______________ 201_

Slične informacije.

. .

Ograničiti Dizajn otpornosti na vatru - Vremenski interval od početka utjecaja požara u uvjetima standardnih testova prije nego što je jedna od graničnih država zanemarena za ovaj dizajn.

Za nošenje čeličnih konstrukcija, ograničavajuća država je nosivost, odnosno pokazatelj R..

Iako su metalne (čelične) konstrukcije izrađene od neprekinutih materijala, stvarna granica otpornosti na požar u prosjeku je 15 minuta. To se objašnjava prilično brzo smanjenjem snage i deformativnih karakteristika metala na povišenim temperaturama tokom požara. Intenzitet grijanja MK ovisi o nizu faktora na koje je priroda grijanja struktura i metode njihove zaštite.

Postoji nekoliko temperaturnih načina požara:

Standardna vatra;

Način požara u tunelu;

Režim ugljičnog požara;

Na raspolaganju vatrom, itd.

Prilikom utvrđivanja granica otpornosti na požar stvoren je standardni temperaturni režim, karakterizirala je sljedeća ovisnost.

gde T. - Temperatura u peći koja odgovara vremenu t, tuče s;

To - Temperatura u peći prije početka termičke izloženosti (preuzeta jednaka temperaturi okoline), tuče. Od;

t. - Vrijeme je izračunato s početka testa, min.

Temperaturni režim hidrokonikbonske vatre izražava se sljedećom ovisnošću

Uvredljiva granica otpornosti na vatru metala događa se kao rezultat gubitka snage ili gubitkom stabilnosti samih struktura ili njihovih elemenata. Određeni slučaj odgovara određenoj temperaturi za grijanje metala, nazvanim kritičnim, I.E. Na kojem se nalazi plastični šark.

Proračun granice otpornosti na požar se smanjuje za rješavanje dva zadatka:statički i inženjering toplote.

Statički zadatak je odrediti nošenje kapaciteta struktura, uzimajući u obzir promjenu svojstava metala na visokim temperaturama, tj. Definicije kritične temperature u vrijeme graničnog stanja tokom požara.

Kao rezultat rješenja problema toplotnog inženjerstva, vrijeme za grijanje metala određuje se od početka požara dok se kritična temperatura ne postigne u procijenjenom odjeljku, I.E. Rješenje ovog zadatka omogućava vam utvrđivanje stvarne granice dizajna otpornosti na požar.

Temelji tekućeg izračuna granice od požara čeličnih konstrukcija predstavljeni su u knjizi "Otpornost na požar građevinskih konstrukcija" * I.L. Mosalkov, G.F. PlusNina, A.YU. FROLOV Moskva, 2001. Specijalna oprema), gdje je izračun ograničenja otpornosti na požar od čeličnih konstrukcija posvećena odjeljku 3 na stranici 105-179.

Metoda izračunavanja granica vatrenog otpornosti čeličnih konstrukcija sa prevlakama od vatrenog retarnja u metodološkim preporukama "VanIpo" za zaštitu od požara za čelične konstrukcije. Procijenjena i stručna metoda za određivanje granice kantona za metalne kantone za vatru sa tankim - sloj za retardante retarnja sloja. "

Rezultat izračuna je zaključak o stvarnom ograničenju otpornosti na požar strukture, uključujući uzimajući u obzir odluke usporavanja plamena.

Da biste rešili problem inženjerstva topline, I.E. Ciljevi u kojima je potrebno odrediti vrijeme za zagrijavanje strukture na kritičnu temperaturu, potrebno je znati izračunato shemu učitavanja, debljinu metalne konstrukcije, količinu zagrijavanja, čelične marke, čelične marke, odjeljka (Torque) Otpor), kao i svojstva toplotne štitnike od vatrenog retartnog premaza.

Učinkovitost proizvoda za zaštitu od čelika od čeličnih konstrukcija određuje se prema GOST R 53295-2009 "Zaštita od požara znači čelične konstrukcije. Opći zahtjevi. Način definiranja efikasnosti retardane od plamena." Nažalost, ovaj se standard ne može koristiti za utvrđivanje granica otpornosti na požar, direktno je napisano o tome u stavku 1 "Opseg":"Prisutan standard se ne odnosi na definicijuograničenjaotpornost na požar građevinskih konstrukcija sa retardantom plamena ".

Činjenica je da se prema Gost-u kao rezultat testova uspostavilo vrijeme izgradnje strukture na uslovnu kritičnu temperaturu na 500 ° C, dok izračunata kritična temperatura ovisi o "zaliha snage" strukture i njegovom Vrijednost može biti i manje od 500c i više.

U inostranstvu za usporedice plamena testiraju se na efikasnost otpornosti na vatru za postizanje kritičnih temperatura 250-ih, 300c, 350S, 400C, 450C, 500S, 550S, 600C, 650S, 700C, 750S.

Potrebna ograničenja otpornosti na vatru instalirana umjetnost. 87 i Tabela br. 21 Tehnički propisi o zaštiti vatre.

Stupanj otpornosti na požar određuje se u skladu sa zahtjevima zajedničkog ulaganja 2.13130.2012 "Sistemi zaštite od požara. Osiguravanje otpornosti na požar zaštite."

U skladu sa zahtjevima stavka 5.4.3 SP 2.13130.2012 .... dozvoljen primijeniti nezaštićene čelične konstrukcije bez obzira na njihovu stvarnu granicu otpornosti na požar, osim slučajeva kada je granica otpornosti na požar barem jedan od elemenata potpornih struktura (strukturni elementi farmi, greda, stubova itd.) Prema rezultatima ispitivanja je manji od r 8. Ovdje je stvarna granica otpornosti na požar određena izračunom.

Pored toga, ista klauzula je ograničena na upotrebu tankoslojnog obroka za retardante (plamen) za nošenje konstrukcija sa smanjenom debljinom metala od 5,8 mm i manje u zgradama I i II stupnjeva otpornosti na požar.

Nosioci čeličnog kućišta u većini slučajeva su elementi okvira okvira u obliku zgrade, čija stabilnost ovisi o granici otpornosti na požar nosača i elemenata premaza, greda i priključaka.

U skladu sa zahtjevima stavka 5.4.2 SP 2.13130.2012 "Nosivi elementi zgrada uključuju nosive zidove, stupce, veze, krutosti, farme, elemente preklapanja i podmetanja (grede, ringle, ploče, podovi), ako su uključeni u pružanje zajedničkogodrživost i geometrijsku nedvosmislenost zgrade u požaru. Informacije o potpornim strukturama koje nisu uključene u osiguravanje zajedničkogodrživost i geometrijsku neinteligijubilnost zgrade, daje organizacija projekta u tehničkoj dokumentaciji za zgradu".

Dakle, svi elementi okvira povezanog okvira zgrade moraju imati ograničenje otpornosti na vatru za najveće od njih.

str. 1.

str. 2.

str. 3.

strana 4.

str. 5.

str. 6.

str. 7.

strana 8.

strana 9.

str. 10.

str. 11.

str. 12.

str. 13.

str. 14.

str. 15.

str. 16.

strana 17.

str. 18.

str. 19.

str. 20.

stranica 21.

page 22.

strana 23.

str. 24.

strana 25.

strana 26.

page 27.

page 28.

strana 29.

strana 30.

TSNII. Kucherenko Gosststroy SSSR

Korist

Moskva 1985.

Naredba za Institut za centralno istraživanje radnog banera za građevinarstvo. V. A. Kucherenko Scholyovsk ih. Kucherenko) Gosstroy SSSR

Korist

Definiranjem granica otpornosti na požar strukture,

Ograničenja

Distribucija

vatra u dizajnu

Materijalne paljenje (Snip P-2-80)

Odobren

1®sh.

Moskva Stroyzdat 1985.

kada se zagristi. Stepen smanjenja otpora veći je za očvrsnute čelik za pojačanje visoke čvrstoće nego za spojnice za šipke izrađene od čelika malih ruku.

Ograničenje otpornosti na požar i ekscentralno komprimirani sa velikom ekscentričnošću elemenata o gubitku sposobnosti nosača ovisi o kritičnoj temperaturi zagrijavanja pojačanja. Kritična temperatura zagrijavanja pojačanja je temperatura na kojoj se otpor na istezanje ili kompresion smanjuje na napon koji nastaje u armaturi iz regulatornog opterećenja.

2.18. Stol. 5-8 Sastavljeno za armirano-betonske elemente sa nnapriable i prezervim armaturom pod pretpostavkom da je kritična temperatura grijanja pojačanja 500 ° C. To odgovara ojačanim čelicima klase A-I, A-II, A-1B, A-SHV-a, A-IV, AT-IV, A-V, AT-V-u. Razlika u kritičnim temperaturama za ostale klase pojačanja treba razmotriti, množenje onih prikazanih u tablici. 5-8 ograničenja otpornosti na vatru za koeficijent f, ili dijeljenje onih prikazanih u tablici. 5-8 udaljenosti do ojačanih osovina za ovaj koeficijent. V vrijednosti treba poduzeti:

1. Za plafon i premaze iz montažne betonske ploče čvrste i gužve, ojačane:

a) Čelični klasa A-III, jednak 1,2;

b) čelici časova A-VI, AT-VI, AT-VII, B-1, BP-I, jednak 0,9;

c) Žica za pojačanje visoke čvrstoće klase B-P, BB-H ili ojačani užad klase K-7, jednak 0,8.

2. za. Preklapanja i premazi od montalnih betonskih ploča s uzdužnim ležaljkama "dolje" i kutija ", a i grede, grickalice i trčaju u skladu s navedenim modelima armature: a) f \u003d 1.1; b) f \u003d 0,95; c) F \u003d 0,9.

2.19. Za strukture iz bilo koje vrste betona, treba primijetiti minimalne zahtjeve za konstrukcije od teških betona sa ograničenjem otpornosti na požar od 0,25 ili 0,5 h.

2.20. Granice otpornosti na požar koji podržavaju strukture u tablici. 2, 4-8 i u tekstu daju se za potpunu regulatornu opterećenje s omjerom dugog djela opterećenja g eora do punog opterećenja Veeer, jednak 1. Ako je ovaj omjer 0,3, granica vatre Otpor se povećava za 2 puta. Za intermedijarne vrijednosti G S ER / VSER, granica otpornosti na požar izrađuje linearne interpolacije.

2.21. Ograničenje otpornosti na požar armirano-betonskih konstrukcija ovisi o njihovoj statičkoj radnoj shemi. Granica otpornosti na požar statički neodređenih dizajna veća je od granice otpornosti na požar statički je utvrđena ako postoje potrebni armature u poljima negativnih tačaka. Povećanje granice otpornosti na požar statički neodređenih betonskih elemenata armiranog savijanja ovisi o omjeru područja armature presjeka nad podrškom i u rasponu u skladu s tablicom. jedan.

Bilješka. Za posredne odnose područja, povećanje granice otpornosti na požar vrši se u interpolaciji.

Utjecaj statičke ravnodušnosti struktura na granicu otpornosti na požar uzima se u obzir pri slijedećim zahtjevima:

a) najmanje 20% potrebno na podršci gornjeg pojačanja trebala bi proći preko sredine raspona;

b) Gornja spojnica iznad ekstremnih nosača kontinuiranog sustava trebaju započeti na udaljenosti od najmanje 0,4 / u smjeru raspona s podrške, a zatim postepeno razgraditi (/ - dužinu raspona);

c) Sva gornja okova nad srednjim nosačima trebaju i dalje letjeti ne manje od 0,15 / a zatim postepeno prekinuti.

Elementi savijanja koji su nastali na podršcima mogu se smatrati kontinuiranim sistemima.

2.22. U kartici. 2 Zahtjevi za armirano-betonske stupce izrađeni su od teških i laganih betona. Uključuju zahtjeve za veličinu stupaca izloženih vatri sa svih strana, kao i u zidovima i zagrijani s jedne strane. Istovremeno, veličina B odnosi se samo na stupce, od kojih se grijana površina nalazi na jednom nivou sa zidom ili za dio stupca koji strši iz zida i opterećenja nosača. Pretpostavlja se da u zidu nema rupa u blizini kolone u smjeru minimalne veličine b.

Za čvrsti okrugli stupac njihov promjer treba uzeti u veličini B.

Stupci s parametrima prikazanim u tablici. 2, imaju izvanredno primijenjeno opterećenje ili opterećenje slučajnim ekscentričnošću tokom pojačanja stupaca ne više od 3% presjeka betona, osim spojeva.

Granica otpornosti na požar armirano-betonskih stubova s \u200b\u200bdodatnom pojačanjem u obliku zavarenih poprečnih mreža postavljenih u koraku ne više od 250 mm treba uzimati u tablici. 2, množite ih za 1,5 koeficijenta.

Tabela 2

Pogled na beton	Širina I B Boje i stoji do OCF-a a	Minimalne dimenzije, mm, armirano betonski stubovi sa ograničenjima otpornosti na vatru, H
Pogled na beton	Širina I B Boje i stoji do OCF-a a





(Yb \u003d 1,2 m / m 3)

2.23. Ograničenje otpornosti na požar neželjene betonske i ojačane betonske particije i njihova minimalna debljina t u daju se u tablici. 3. Minimalna debljina particije osigurava da temperatura na prethodnoj površini betonskog elementa povećava se za prosjek ne više od 160 ° C i neće prelaziti 220 ° C sa standardnim testom za preklop. Prilikom određivanja t n, u skladu sa oznakama PP-a treba uzeti u obzir dodatne zaštitne prevlake i malteri. 2.16 i 2.16.

Tabela 3.

	Minimalna debljina particije otpornosti na požar, H	sa ograničenjima
Pogled na beton

[y i \u003d 1,2 m / m 3)
MESH KYB \u003d 0,8 t / m 3)

2.24. Za nošenje čvrstih zidova, granica otpornosti na požar, debljina zida t c i udaljenost do osi pojačanja A daju se u tablici. 4. Ovi podaci su primjenjivi na armirano-beton Central i Echocentre

komprimirani zidovi pod uvjetom ukupne snage u srednjoj trećini širine zida. Istovremeno, omjer visine zida na njezinu debljinu ne smije prelaziti 20. Za zidne ploče s -platformom, debljine najmanje 14 cm, granice otpornosti na vatru trebaju se poduzeti u tablici. 4, množite ih za 1,5 koeficijenta.

Tabela 4.

Pogled na beton	Debljina t c i udaljenost do osi pojačanja a	Minimalne dimenzije armirano-betonskih zidova, mm, sa granicama otpornosti na požar, H
Pogled na beton	Debljina t c i udaljenost do osi pojačanja a



<Ув = 1,2 т/м 3)

Otpornost na vatru treba odrediti vatrene zidne ploče

debljina ploče. Rebra moraju biti povezana sa stezaljkama štednjaka. Minimalne dimenzije rebara i udaljenost do osi pojačanja u ribama trebaju udovoljiti zahtjevima za grede i tablicu. 6 i 7.

Vanjski zidovi dvoslojnih ploča koji se sastoje od mačevskog sloja s debljinom od najmanje 24 cm od velike porozne keramičke tokontrolne klase B2-B2.5 (na b - 0,6-0,9 t / m 3) i nosač Sloj s debljinom od najmanje 10 cm, s kompresijom na njoj, ne više od 5 MPa, ima ograničenje otpornosti na požar 3,6 h.

Kada se nanosi u zidnim pločama ili preklapanjem zapaljive izolacije, potrebno je osigurati proizvodnju, ugradnju ili ugradnju zaštite ove izolacije oko oboda ne-toplim materijalom.

Zidovi troslojnih ploča koji se sastoje od dvije rebraste armirano-betonske ploče i izolacije, od netegavirane ili teško rastuće mineralne vune ili fibrolitne ploče s ukupnom debljinom presjeka od 25 cm, imaju ograničenje otpornosti na vatru najmanje 3 sati.

Vanjske gluposti i samonosive zidove troslojnih čvrstih ploča ( Gost 17078-71 sa promjenom) koji se sastoji od vanjskog (debljine najmanje 50 mm) i unutarnjih betonskih ojačanih slojeva i prosjek zapaljive izolacije (PSB pena marka Gost 15588. - 70 sa promjenom. i dr.), imaju ograničenje otpornosti na požar po ukupnoj debljini presjeka 15-22 cm najmanje 1 sat. Za slične ležajne zidove sa spojem slojeva s metalnim priključcima, ukupne debljine 25 cm,

sa unutrašnjim ležajem od armiranog betona M 200 sa naprezanjem kompresije u njemu, ne više od 2,5 MPa i debljine 10 cm ili m 300 sa kompresijskim naponima u njemu nisu više od MPA-e i debljine 14 cm, granica Otpornost na vatru je 2,5 sata.

Granica širenja za ove strukture je nula.

2.25. Za ispružene elemente, granice otpornosti na požar, širina presjeka B i udaljenost od osi pojačanja A daju se u tablici. 5. Ovi podaci odnose se na ispružene elemente farmi i lukova s \u200b\u200bneisplativim i s namjeravanim fitingima grijanim sa svih strana. Ukupna presjeka konkretnog elementa trebala bi biti najmanje 25 2 minute, gdje B mies - odgovarajuća veličina za 6, prikazana u tablici. pet.

Tabela 5.

Pogled na beton	Minimalna širina presjeka l i udaljenost od osi armature a	Minimalna veličina armirano betonski betonski elementi, mm, sa vatrom otporom, h
Pogled na beton	Minimalna širina presjeka l i udaljenost od osi armature a



(Yb \u003d * 1,2 t / m 3)

2.26. Za statički definirane slobodno otvorene grede grijane sa tri strane, granice otpornosti na požar, širinu greda B i

udaljenosti do osi pojačanja A, i YU (Sl. 3) date su za teški beton u tabeli. 6 i za pluća (HC \u003d (1,2 t / m 3) u tablici 7.

Kada se zagrijava na jednoj strani, granica grede otpornosti na vatru uzima se u tablici. 8 Što se tiče tanjira.

Za grede s nagnutim strankama širina B treba mjeriti u težištu istegnutih armatura (vidi Sl. 3).

Prilikom određivanja požarnog otpornosti na otvor rupe u policama snopa ne uzima se u obzir ako preostala površina presjekanog presjeka u istegnućoj zoni nije manja od 2V 2,

Kako bi se spriječilo da beton sjecka u rebarima greda, udaljenost između stezaljke i površine ne smije biti više od 0,2 širine rebra.

Minimalna udaljenost A! Sa površine elementa do osi

/ £ 36)

Sl. 3. Ojačanje lopte i udaljenost do osi armature

svaka šipka ojačanja trebala bi biti najmanje potrebna (Tabela 6) za granicu otpornosti na požar od 0,5 h i najmanje pola a.

Tabela B.

Ograničenja otpornosti na vatru, H	Širina kutije B i udaljenost do osi okoline a	Mkhyamalnya Raeratori armirano-betonskih greda, mm	Minimalna širina rebra b w. Mm.

Pod ograničenjem otpornosti na požar 2 i više od sat, nagnutoj dupleksnim gredama, koji imaju udaljenost između centara gravitacijskih polica više od 120 cm, trebala bi se završiti zgušnjavanje jednakoj širini snopa.

Za strane grede koje imaju omjer širine polica na širinu zida (vidi Sl. 3) BJB W Više 2, potrebno je ugraditi poprečne spojnice u rebro. U slučaju da je omjer b / b w veći od 1,4, udaljenost do osi pojačanja treba povećati na

0, S5AYB / B w. Sa BJB W\u003e 3 koristi tablicu. 6 i 7 ne mogu.

U gredima s velikim obrnutim naporima koji se shvaćene stezaljkama ugrađenim u vanjsku površinu elementa, udaljenost A (tablica 6 i 7) odnosi se na stezaljke pod uvjetom svoje lokacije u zonama, gdje je izračunata vrijednost zatezanja veća je od 0,1 snage betona na kompresiji. Prilikom utvrđivanja granice otpornosti na požar statički neodređene grede, u obzir se uzimaju naznake stavka 2.21.

Tabela 7.

Ograničenja otpornosti na vatru, H	Širina snopa K i udaljenost do osi pojačanja a	Minimalna veličina armirano-betonskih greda, mm	Minimalna širina rebra B W, mm

Granica greda otpornosti na požar iz ArmorbeTonea na bazi je monomera Furf-Rolacentton sa 5 \u003d c60 mm i A-45 mm, W \u003d 25 mm, ojačani čelični klasa A-III, iznosi 1 h.

2.27. Za slobodno otvorene ploče, granica otpornosti na požar, debljina ploča T, udaljenost od osi pojačanja A dat je u tablici. Osam.

Minimalna debljina štednjaka t pruža zahtjev za zagrevanjem: temperatura na neotkrivenoj susjednoj površini na podu u prosjeku povećat će se za ne više od 160 ° C i neće prelaziti 220 ° C. Neuspjesi i gesta od nezapaljivih materijala kombiniraju se u ukupnu debljinu ploče i povećavaju granicu njegove otpornosti na požar. Zapaljivi izolacijski slojevi položeni na pripremu cementa ne smanjuju granicu otpornosti na vatru i mogu se primijeniti. Dodatni slojevi žbuke mogu se pripisati debljini ploča.

Efektivna debljina prepune ploče za procjenu granice otpornosti na požar određena je dijeljenjem presjeka područja pl< ты, за вычетом площадей пустот, на ее ширину.

Prilikom određivanja granice otpornosti na požar statički neodređene ploče, stavak 2.21 uzima se u obzir. U tom slučaju, debljina ploča i udaljenost do osi ventila mora odgovarati donjoj tablici. Osam.

Ograničenja otpornosti na požar višefrekventnosti, uključujući praznine *

smješten preko raspona, a rebra s rebrima za ploče i podovi trebaju se uzeti u tablici. 8, množite ih koeficijentom od 0,9.

Lokacija betona iz uticaja požara	Minimalna debljina slojeva 11 pluća i 1 2 teških betona, mm	Ograničenja otpornosti na vatru, H
Lokacija betona iz uticaja požara	Minimalna debljina slojeva 11 pluća i 1 2 teških betona, mm



(Yb \u003d 1,2 m / m 3)

Ograničenja otpornosti na požar za zagrijavanje dvoslojnih ploča izrađenih od lakih i teških betona i potrebna debljina slojeva data su u tablici. devet.

Tabela 8.

Vrsta betona i karakteristika		Minimalna debljina ploče t i	Ograničenja otpornosti na vatru, c
stycan ploča		stojeći do osi pojačanja A, mm
	Debljina ploča

	Lyjlx Contour privukla< 1,5
	Debljina ploča
(Yb \u003d 1,2 m / m 3)	Priliku na dvije strane ili kontura kada
	Omogućavanje konture 1U / 1x< 1,5
				Tabela 9.

U slučaju lokacije cijelog armature na istoj razini, udaljenost od osi armature sa bočne površine ploča trebala bi biti barem debljina sloja navedenog u tablici. 6 i 7.

2.28. U slučaju požarnih i požara testova struktura, može se primijetiti betonske blokovke u slučaju visoke vlage, što u pravilu može biti u dizajnu odmah nakon njihove proizvodnje ili prilikom rada u sobama s visokom relativnom vlagom. U ovom slučaju, treba se izračunati prema "preporukama za zaštitu betonskih i armirano-betonskih konstrukcija iz krhkog uništavanja u vatri" (M, Stroyzdat, 1979). Ako je potrebno, koristite zaštitne mjere navedene u ovim preporukama ili izvršavanje kontrolnih testova.

2.29. U kontrolnim testovima, otpornost požara armirano-betonskih konstrukcija trebala bi se odrediti tijekom sadržaja vlage konkretno koja odgovara njegovoj vlažnosti u radnim uvjetima. Ako je sadržaj vlage u operativnim uvjetima nepoznat, tada se test armirano-betonskog dizajna preporučuje da se izvede nakon što se pohranjuje u sobu relativne vlažnosti od 60 ± 15%, a temperaturu od 20 ± 10 ° C za 1 godina. Da bi se osigurala operativna vlažnost betona, njihovo sušenje je dozvoljeno testiranje građevina na temperaturi zraka koji ne prelaze 60 ° C.

Kamene konstrukcije

2.30. Granice otpornosti na požar kamenih konstrukcija prikazane su u tablici. 10.

2.31. Ako u stupcu 6 kartica. 10 Naznačeno je da se granica otpornosti na požar kamenih konstrukcija određuje u okviru II ograničenog stanja, treba pretpostaviti da granična stanja ovih struktura nastaje ne prije ii.

Tabela 10.

Shema (odjeljak) Dizajn

Veličine A, CM	Limit otpornosti na vatru, H	Ograničenje otpornosti na požar (vidi str. 2.4)

naučno vijeće Tsnieisk ih. Kucherenko Gosststroy SSSR.

Priručnik za određivanje granica otpornosti na požar, granice širenja vatre u dizajnu i grupama materijalnih oznaka (k Snip P-2-80) / TSniik njih. Kucherenko.- M.: Stroyzdat, 1985.-56 str.

Dizajniran za Snip P-2-80 "Vatrootporni standardi za dizajn zgrada i struktura". Referentni podaci o granicama otpornosti na požar i širenje vatre za građevinske konstrukcije od armiranog betona, od metala, drveta, azbestcartogena, plastike i drugih građevinskih materijala, kao i podaci o grupi građevinskog materijala iz građevinskih materijala.

Za inženjerske i tehničke radnike projekta, građevinskih organizacija i državnih tela za nadzor vatre.

Stol. 15, Sl. 3.

i-instruktivno. II N.- 62-84

Nastavak tablice. 10

3.7 2.5 (prema testovima trake)

Predgovor

Sadašnji dodatak razvio je Snip II-2-80 "Vatrootporni standardi za dizajn zgrada i struktura". Sadrži podatke o normaliziranom usporavanju plamena i opasnosti od požara građevinskih konstrukcija i materijala.

Odjeljak. 1 Prednosti koje je razvio CNII. Kucherenko (D.-P Tech. Sciences prof. I. G. Romanenkov, Cand. Tech. Nauke V. Zirenn-kukuruz). Odjeljak. 2 Razvijen TSnii. Kucherenko (Dr. Tech. Nauka

IG Romanenkov, telefonski kandidati. Nauke V. N. Zirenn Cornur,

L. N. Bruskova, M. Kirpichekov, V. A. Orlov, V. V. Sorokin, inženjeri A. V. Pestpritsky, | c. I. Yashin)); Niizb (Dr. Tech. Nauka

V. V. Zhukov; Dr. Tech. Nauke, prof. A. F. Milovanov; Pank. Fizička mat. Nauka A. E. Segalov dr. nauka A. A. Gusev, V. V. Solomonov, V. M. Samoilenko; Inženjeri V. F. Glyaeva, T. N. Malkina); Tsniiep ih. Mezentseva (Cand. Tech. Nauke L. M. Schmidt, Inzh. P. E. Zhavoronkov); Tsniipromzdanny (Cand. Tech. Sciences V. V. Fedorov, inženjeri E. S. Giller, V. V. Sipin) i Vniipo (D.-P Thech. Stills, prof. Dr. dr. Olympiyev, NF Gavrikov; Inženjeri V. 3. Volokhaty, yu. A. Grinchik, NP Savkin, Sorokin, V. S. Kharitonov, L. V. Sheynina, V. I. Nuthanov). Odjeljak. 3 Razvijen TSnii. Kucherenko (dr. Tehn, nauke, prof. I. G. Romanenkov, Cand. Chem. Sciences N. V. Kovyrshina, Inzh. V. G. Gonchar) i Institut za planinarske mehanike Angear. SSR (Cand. Tech. Nauke G. S. Abashidze, inženjeri L. I. Mirashavili, L. V. GURFUMELIA).

Prilikom razvijanja priručnika, koriste se prebivalište CNIIEP-a i TSniiep za obuku državnih GEORGlass-a, MNP-a SSSR, Vniistrome i Nipsilikatobeton MinpromStromaAters SSSR.

Snip II-2-80 Tekst koji se koristi u priručniku primjenjuje se podebljanim. Njegovi predmeti imaju dvostruki broj, u zagradama su date na snajpu.

U slučajevima kada su podaci navedeni u priručniku nedovoljni za uspostavljanje odgovarajućih pokazatelja struktura i materijala, za konsultacije i sa aplikacijama za požarne testove treba primijeniti na središnju NM. Kucherenko ili Nižb Gosstroy SSSR. Osnova za uspostavljanje ovih pokazatelja može poslužiti i rezultatima ispitivanja koji se izvode u skladu sa standardima i metodama odobrenim ili dogovorenim od strane državne zgrade USSR-a.

Napomene i prijedlozi za priručnik pošaljite na adresu: Moskva, 109389, 2. institucional, 6, TSniik. V. A. Kucherenko.

1. Opće odredbe

1.1. Priručnik je ograničen na pomoć projektu, izgradnju? Organizacije i organe zaštite od požara kako bi se smanjili troškovi vremena, rada i materijala o uspostavljanju granica protupožarnih granica građevinskih građevinskih konstrukcija, granice širenja vatre na njima i grupama materijala za paljenje normirane Snip 11-280.

1.2. (2.1). Zgrade i sadržaji za otpornost na požar podijeljeni su na pet stepeni. Stupanj otpornosti na požar i strukture određeno je granicama otpornosti na požar glavne građevinske strukture granicama širenja požara za ove dizajne.

1.3. (2.4). Građevinski materijali na paljenju podijeljeni su u tri grupe: ne-otežana, osporavana i zapaljiva.

1.4. Granice otpornosti na požar, granice širenja vatre na njima, kao i materijali materijala materijala danih u ovom priručniku, trebaju se izvršiti na projekte struktura, pod uslovom da njihovo izvršenje u potpunosti u skladu sa opis dat priručniku. Materijali za korist treba koristiti i u razvoju novih dizajna.

2. Građevinske konstrukcije.

Granice otpornosti na požar i ograničenja distribucije svjetlosti

2.1 (2.3). Granice otpornosti na požar građevinskih konstrukcija određene su prema standardu vatrootpornih standarda CEV 1000-78 ". Način ispitivanja građevinskih konstrukcija na otpornosti na požar. "

Granica širenja požara za građevinske konstrukcije određena je metodom opisanom u oglasu. 2.

Limit otpornosti na vatru

2.3. CMEV 1000-78 standard razlikuje sljedeće četiri vrste ograničavajućih država na otpornosti na požar: o gubitku nosivosti konstrukcija i čvorova (kolaps ili odstupanje ovisno o vrsti

konstrukcije); U toplotnom izolacijskom kapacitetu - povećanje temperature temperature na neotetskoj površini u prosjeku za više od 160 ° C ili na bilo kojem trenutku ove površine za više od 190 ° C u odnosu na temperaturu izgradnje na test , ili više od 220 ° C, bez obzira na temperaturu dizajna prije testiranja; na gustoću - obrazovanje u strukturama kroz pukotine ili kroz rupe, putem kojih prodire ili plamen; za strukture zaštićene premaznim premazima i testiranim bez Opterećenja, granična država postići će kritičnu temperaturu dizajnerskog materijala.

Za vanjske zidove, premaze, grede, farme, stupce i stupce po graničnom stanju samo je gubitak nošnjeg kapaciteta struktura i čvorova.

2.4. Limitska stanja strukture otpornosti na požar označena u klauzuli 2.3, u budućnosti će se za kratkoću biti nazvala LA T II, \u200b\u200bIII i IV ograničavajuća stanja otpornosti na požar.

2.5. Granice strukture otpornosti na požar mogu se odrediti i izračunati. U tim su slučajevima test dopušteno da se ne treba izvesti.

Određivanje ograničenja otpornosti na požar treba izvesti prema metodama odobrenim glavnim glavnim graničnim graničnim granomiranjem SSSR-ove zgrade države.

2.6. Za indikativnu procjenu ograničenja otpornosti na požar, prilikom razvoja i dizajniranja mogu se voditi sljedećim odredbama:

c) Ograničenja otpornosti na požar priloženih konstrukcija sa nesabilnim

lokacija slojeva ovisi o smjeru toplotnog toka. S druge strane na kojoj je vjerojatnost požara veća, preporučuje se da se ne pogoršavaju materijali sa niskom toplotnom provodljivošću;

d) Povećanje vlažnosti konstrukcija doprinosi padu stope grijanja i povećanju otpornosti na požar, osim kada se povećanje vlage povećava vjerojatnost iznenadnog krhkog uništavanja materijala ili pojave lokalnih spavaćih soba, posebno ego fenomena za konstrukcije za beton i azbest-cement;

e) granica strukture otpornosti na požar veća je od omjera grijanog oboda presjeka svojih elemenata na njihovo područje;

h) Melostabilnost materijala iz kojih se vrši dizajn ne određuje njegovu granicu otpornosti na požar. Na primjer, konstrukcije od tankih zidova metalnih profila imati minimalni limit otpornost na požar, a dizajn od drveta imaju veći limit od otpornost na požar od čeličnih konstrukcija sa istim odnosima grijanom obodu poprečnog presjeka na svom području i valjanost trenutnih naprezanja na vremenski otpor ili snagu prinosa. Istovremeno treba imati na umu da se upotreba zapaljivih materijala umjesto izazova ili ne pogoršavaju može smanjiti granicu otpornosti na vatru strukture, ako će brzina njegovog izgaranja biti veća od brzine zagrijavanja.

Granica širenja požara

2.8. (Ad. 2, str. 1). Ispitivanje građevinskih struktura na širenju vatre je odrediti veličinu oštećenja strukture zbog izgaranja izvan zone grijanja - u kontrolnoj zoni.

2.9. Šteta se smatra da se naduva ili gori materijali, otkrivene vizuelno, kao i topljenje termoplastičnih materijala.

Preko granice požara požara zauzima maksimalnu štetu (cm), određenu metodom ispitivanja opisana u oglasu. 2 K Snip II-2-8g.

2.10. Širina vatre doživljava strukture izrađene za zapaljive i tvrde rastuće materijale, u pravilu, bez završne obrade i obloge.

Konstrukcije izrađene samo od netegljenih materijala treba smatrati neplanama (granica širenja vatre treba uzimati jednaku nuli).

Ako, prilikom testiranja širenja vatre, oštećenje struktura u upravljačkoj zoni nije više od 5 cm, također bi trebalo smatrati da ne produžava vatru.

2l za preliminarnu procjenu granice distribucije vatre, mogu se koristiti sljedeće odredbe:

a) Konstrukcije izrađene od zapaljivih materijala imaju granicu širenja vatre (za vodoravne konstrukcije - preklapanja, premazi, grede itd.) Više od 25 cm, a vertikalno (za vertikalne konstrukcije - zidove, particije, stupce i t. n.) - više od 40 cm;

Betonske i armirano-betonske konstrukcije

2.12. Glavni parametri koji utječu na granicu otpornosti na požar betona i armirano-betonskih konstrukcija su: vrsta betona, veziva i agregata; Klasa armature; Vrsta konstrukcije; presjek; veličina elemenata; Uslovi za njihovo grijanje; Veličina opterećenja i vlage betona.

2.13. Povećavanje temperature u betonskom dijelu elementa za vrijeme požara ovisi o vrsti betona, veziva i agregata, na površini na koji se plamen nanosi na područje presjeka. Jaki beton sa silikatnim zglobnim grijačima brže nego kod karbonatalnih agregata. Lagani i lagani betoni su sporiji od njihove gustoće. Polimer gomila, kao i karbonatni agregat, smanjuje stopu grijanja betona zbog reakcija raspadanja u njima, na koju se toplina konzumira.

Masivni strukturni elementi bolje se odupiru utjecajima vatre; Granica otpornosti na vatru stupca zagrijana sa četiri strane, manje od granice otpornosti na vatru stupaca sa jednostranim grijanjem; Granica greda otpornosti na požar kada je izložena vatri sa tri strane je manja od granice grede otpornosti na vatru grijane na jednoj ruci.

2.14. Minimalne dimenzije elemenata i udaljenost od osi armature do površina elementa prihvaćene su u skladu sa tablicama ovog odjeljka, ali ne manje potrebne od glave Snimka i-21-75 "betona i ojačane Betonske konstrukcije ".

2.15. Udaljenost od osi armature i minimalne veličine elemenata kako bi se osiguralo potrebna granica struktura otpornosti na požar ovise o vrsti betona. Lagani beton ima toplinsku provodljivost za 10-20%, a beton s velikim karbonatnim agregatom je 5-10% manje od teških betona sa silikatnim agregatom. U tom priključku, udaljenost od osi pojačanja za dizajn lakih betona ili iz teških betona s karbonatnim fazeratorom može se snimiti manje nego za konstrukcije od teških betona sa silikatnim agregatom s istim otporom na vatru iz ovih Beton.

Veličine granica otpornosti na požar prikazanu u tablici. 2-B, 8, pripada betonu sa velikim agregatnim agregatom, kao i gustom silikatnom betonu. Prilikom nanošenja punila iz karbonatnih stijena, minimalne dimenzije presjeka i udaljenosti od ojačanih osi do površine elementa savijanja mogu se smanjiti za 10%. Za lakog betona, smanjenje može biti 20% na gustoću betona 1,2 t / m 3 i 30% za savijanje elemenata (vidi tabelu 3, 5, 6, 8) gustoće betona od 0,8 t / m 3 i Ceramzitoperlite Beton sa gustoćom od 1,2 t / m 3.

2.16. Tokom požara zaštitni sloj betona štiti armaturu od brzog grijanja i postizanje njegove kritične temperature na kojoj se pojavljuje granica otpornosti na vatru.

Ako je udaljenost uzeta u projektu pojačanja manje potrebna za pružanje potrebne granice otpornosti na požar, potrebno je povećati ili primijeniti dodatne termičke isječene premaze na površinu površina elementa 1. Termoizolacijski presvlačenje vapnem cementne žbuke (debljine 15 mm), gipsani žbuka (10 mm) i vermikulitni gipsa ili toplotna izolacija iz mineralnih vlakana (5 mm) jednaku su povećanju debljine 10 mm debljine od 10 mm. Ako je debljina zaštitnog sloja betona veći od 40 mm za teški beton i 60 mm za lagani beton, zaštitni sloj betona trebao bi imati dodatno pojačanje iz vatrenog efekta u obliku pojačanog rešetke promjera 2,5- 3 mm (ćelije 150x150 mm). Zaštitne termičke izolacije navlake s debljinom više od 40 mm također bi trebalo imati dodatno pojačanje.

U kartici. 2, 4-8 su udaljenosti od grijane površine do osi armature (Sl. 1 i 2).

Sl. 1. Udaljenosti do osi montaže Sl. 2. Prosječna udaljenost od osi

armatura

U slučajevima lokacije armature na različitim nivoima.

udaljenost od osi pojačanja mora se odrediti uzimajući u obzir područje pojačanja (2, 2, ..., LP) i odgovarajuće udaljenosti do osovina (A-2,\u003e PJ) izmjerene od najbliže grijanju

moje (donje ili bočne) površine elementa, uz formulu

A \\ i \\ a ^

Ljfli -f- a ^ cl ^ ~ b. . N ~ l p dp __ 1_

L1 + L2 + L3. . + LP 2 lh

2.17. Svi čelik smanjuju otpor na istezanje ili kompresiju

1 Dodatni prevlake za toplotnu izolaciju mogu se izvesti u skladu s "preporukama za upotrebu prevlake za usporavanje plamena za metalne konstrukcije" - m.; Stroyzdat, 1984.