01.06.2008 16:51:57

Članak opisuje svojstva i mogućnosti betona u prahu velike čvrstoće, kao i područja i tehnologije njihove upotrebe.

Visoke stope izgradnje stambenih i industrijskih zgrada s novim i jedinstvenim arhitektonskim oblicima, a posebno posebnim pogodno učitanim strukturama (poput boljšelnih mostova, nebodera, morskih platformi za skladištenje plina i sl.) Potrebno je razvoj novih Efektivni beton. Značajan napredak u tome posebno je primijećen od kasnih 80-ih godina prošlog vijeka. Moderna visokokvalitetna klasifikacija betona (WBB) kombiniraju veliki spektar betona različitih namjena: beton visoke čvrstoće i ultra visoke čvrstoće [vidi Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, BD. 10; Schmidt M. Bornemann R. M? Glichkeiten und Crensen von Hochfestm Beton.// Proc. 14, JBAUSIL, 2000, BD. 1], samoprilagodljivi beton, betoni otporni na koroziju. Ove vrste betona udovoljavaju visokim zahtjevima za čvrstoću tlača i istezanje, otpornost na pukotine, viskoznost udara, otpornost na habanje, otpornost na koroziju, otpornost na smrzavanje, otpornost na smrzavanje.

Naravno, prijelaz na nove vrste konkretarisano doprinijelo je, prvo, revolucionarna dostignuća iz područja plastificiranja betonskih i malterskih mješavina, i drugo, pojava najaktivnijih opojnih aditiva - mikrocile, dehidriranih kaolina i visoko raspršenih bijesa. Kombinacije superplastifikatora i posebno ekološki prihvatljivih hiperplastirača na polikarboksilatu, poliakrilatu i poliglikoličkoj osnovi omogućavaju nam da dobijemo superfluidni cementne mineralne disperzive i betonske mješavine. Zahvaljujući tim dostignućima, broj komponenti u betonu dostigao je omjer vodenih cementa, smanjen je na 0,24-0,28, dok održavajući plastičnost koju karakteriše sediment od 4-10 cm. U samoljepljivom betonu (Selbstverdichtender (Selbstverdichtender) Beton-SVB) s aditivnim kamenim brašnom (km) ili bez njega, ali uz dodatak MK-a u vrlo napornom betonu (Ultrahochfester Beton, Ultra Hochleistung Beton) na hiperplastifikatorima, nasuprot bavljenju tradicionalnih zajedničkih ulaganja, savršenu fluidnost Betonske mješavine kombiniraju se sa niskim sedimentacijskim i samopouzdanjem tokom spontanog uklanjanja zraka.

"Visoka" reologija sa značajnim vodenim rješenjima u superplastičnim betonskim mješavinama pruža se reološka matrica tečnog protoka koja ima različite velike razine strukturnih elemenata koji čine. U betonskom betonu za ruševine za ruševine, cementno pjeskovito rješenje služi kao reološka matrica. U plastificiranim betonskim mješavinama za rušenje kao makrostrukturni element s reološkom matricom, čiji je udio trebao biti znatno veći nego u konvencionalnom betonu, složenija je disperzija koja se sastoji od pijeska, cementa, kamenog brašna, mikrokoliona i vode . Zauzvrat, za pijesak u konvencionalnim betonskim mješavinama, reološka matrica na mikro nivou je pasta za cementnu vodu, kako bi se povećala udio u kojem se osigurava da se protok može nastaviti zbog povećanja cijene cementa. Ali to, s jedne strane, nije ekonomski (posebno za betonske časove u 10 - B30), jer nije ni paradoksalan, superplastifikatori su loši aditivi za zalijevanje za Portland cement, iako su svi stvoreni i stvoreni za njega . Gotovo svi superplastifikatori, kao što su nam pokazuju, počevši od 1979., "Rad" značajno je bolji na mnogim mineralnim puderima ili na mješavinama sa cementom [vidi Kalašnjikov V.I. Osnove plastificiranja mineralnih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: disertacija u obliku naučnog izvještaja za stupanj Dokkt. Tehn nauka - Voronezh, 1996] nego na čistom cementu. Cement - nestabilan u vodi, hidratantnom sistemu, formiranje koloidnih čestica odmah nakon dodira s vodom i brzo zadebljanjem. A koloidne čestice u vodi teško su raspršivane superplastifikatore. Primjer su suspenzije gline slabo oslanjaju superiornost.

Stoga se predlaže: kameno brašno treba dodati u cement, a povećat će se ne samo reološki učinak zajedničkog ulaganja na smjesu, već i udio samog reološkog matrica. Kao rezultat toga, čini se da značajno smanjuje količinu vode, povećava gustoću i povećava čvrstoću betona. Dodavanje kamenog brašna praktično će biti ekvivalentno povećanju cementa (ako su efekti zasnovani na vodi značajno veći nego kada se cement doda do).

Važno je naglasiti pažnju da ne zamjenjuje dio cementa kamenim brašnom, već dodavanjem (sa značajnim udjelom - 40-60%) u Portland cement. Na osnovu teorije polistriidara 1985.-200890. Svi radovi na promjeni postroenture slijedio je svrhu zamjene za 30-50% mineralnih punila za cementne cement kako bi ga uštedjeli u betonu [cm. Solomatov V.I., Vomor V. N. i drugi. Kompozitni građevinski materijali i dizajni smanjene potrošnje materijala. - Kijev: Budvevelnik, 1991; Aganin S. P. Betona niska potrošnja vode s modificiranim kvarcnim punilom: autorov sažetak. Stepen kazene. Tehn nauka - M, 1996; Fadel I. M. Intenzivna zasebna tehnologija betona napunjena bazaltom: apstraktno dis. Pank. Tehn Nauka - M, 1993]. Strategija za uštedu portlandskih cementa u betonu iste snage ustupit će se s strategijom betona uštede od 2-3 puta s većom čvrstoćom ne samo u kompresiji, već i kada se u pogađaju. Konkretna ušteda u više otvorenim strukturama dat će veći ekonomski učinak od uštede cementa.

S obzirom na kompozicije reoloških matrica na raznim nivoima velikih razmjera, uspostavljamo da je za pijesak u betonu velike čvrstoće, reološka matrica na mikro nivou složena mješavina cementa, brašna, silika, superplastifikatora i vode. Zauzvrat, za betonski beton visoke čvrstoće sa mikrocirem za mješavinu cementa i kamenog brašna (jednake disperzije) kao konstrukcijski elementi, jedna reološka matrica pojavljuje se s manjim nivoom - mješavine mikrokoliona, vode i superplastifikatora.

Za trljanje betona ove vage strukturnih elemenata reoloških matrica odgovaraju optimalnoj veličini čestica suvih komponenti betona da bi se postigla visoka gustina.

Dakle, dodavanje kamenog brašna nastupa i strukturnu i reološku funkciju i punjenje matrice. Za beton velike čvrstoće, reakcijsko-hemijska funkcija kamenog brašna je jednako važna, koja sa višim učinkom, reaktivno aktivni mikrokarcemiju i mikrotidrirani Kaolin se izvode.

Maksimalni reološki i vodeni efekti uzrokovani adsorpcijom zajedničkog ulaganja na površinu čvrstoće faze genetski su karakteristični za fino raspršene sustave sa visokom površinom dijela.

Tabela 1.

Reološka i zalijevanje Akcija SP u vodenim inženjerima

Tablica 1 pokazuje da u portland cementnim oblikovanjem suspenzija sa zajedničkom ventilacijskom djelovanjem potonjeg u 1,5-7,0 puta (sic!) Veće je nego u mineralnim puderima. Za stijene ovaj višak može dostići 2-3 puta.

Dakle, kombinacija hiperplastifikatora sa mikrocirem, kamenim brašnom ili pepelom omogućeno je podizanje nivoa čvrstoće kompresije na 130-150, a u nekim slučajevima do 180-200 MPa i još mnogo toga. Međutim, značajno povećanje snage dovodi do intenzivnog povećanja babline i spuštajući se poissonski koeficijent na 0,14-0,17, što dovodi do rizika od naglih uništavanja struktura u hitnim slučajevima. Odlaganje ove negativne imovine betona se izvodi ne pojačanjem posljednjeg pojačanja štapova, koliko je kombinacija armature štap sa uvođenjem vlakana iz polimera, stakla i čelika.

Osnove plastificiranja i zalijevanja mineralnih i cementnih raspršenih sistema formulisane su u doktorskoj disertaciji Kalašnjikova V.I. [cm. Kalašnjikov V.I. Osnove plastificiranja mineralnih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: disertacija u obliku naučnog izvještaja za stupanj Dokkt. Tehn nauka - Voronezh, 1996] 1996. na osnovu prethodno izvedenih radova u periodu od 1979. do 1996. godine. [Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. Na strukturnoj i reološkom stanju izuzetno otkrivene visoko koncentrirane raširene sisteme. // Postupak IV Nacionalne konferencije o mehanici i tehnologiji kompozitnih materijala. - Sofija: Ban, 1985; Ivanov I. A., Kalašnjikov V.I. Učinkovitost plastificiranja mineralnih raspršenih kompozicija, ovisno o koncentraciji čvrste faze u njima. // reologija betonskih mješavina i njegovih tehnoloških zadataka. Tez. Izveštaj III sa svih sindikalnih simpozijuma. - Riga. - RPI, 1979; Kalašnjikov V. I. Ivanov I. A. O prirodi plastificiranja mineralnih raspršenih kompozicija, ovisno o koncentraciji čvrste faze u njima. // Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Materijali Nacionalne konferencije. - Sofija: Zabrana, 1979; Kalašnjikov V.I. o reakciji različitih mineralnih kompozicija na superplastifikatore naftalene-sulfonijim kiselinom i utjecajem na njega trenutne alkalije. // Mehanika i kompozitna tehnologija materijala. Materijali III nacionalne konferencije sa stranim zastupnicima. - Sofija: Ban, 1982; Kalašnjikov V.I. Računovodstvo reoloških promjena u betonskim mješavinama sa superplastifikatorima. // Materijali IX All-Union konferencije o betonu i ojačanju (Taškent, 1983). - Penza. - 1983; Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. Značajke reoloških promjena u cementnim kompozicijama pod djelovanjem plastificirača stabilizacije ionskog stabilizacije. // Prikupljanje radova "tehnološka mehanika betona". - Riga: RPI, 1984]. To su izgledi za usmjeravanje najviših razaravnih razaranja zajedničkog ulaganja u fino raspršenim sustavima, karakteristikama kvantitativnih reoloških i strukturnih i mehaničkih promjena u superplastičnim sustavima, koji se sastoje od prelaska nalik na lavinu iz solidne faze Tečni teče tokom dodavanja supermaritalne vode. Ovo su razvijeni kriteriji za gravitacijski raširenje i post-cikropski resurs protoka visoko rasipanih plastificiranih sistema (pod djelovanjem vlastite težine) i spontano poravnavanje dnevne površine. Ovo je produženi koncept ograničavajuće koncentracije cementnih sistema tako što su fino raspršili pudere od sedimentnog, magmatskog i metamorfnog porijekla, selektiv po visokim vodostajima do zajedničkog ulaganja. Najvažniji rezultati dobiveni u ovim radovima sastoje se u mogućnosti 5-15 višestrukih smanjenja potrošnje vode u disperzijima uz održavanje gravitacijske proračunske površine. Pokazano je da se kombinacija reološki aktivnih pudera sa cementom može ojačati djelovanjem zajedničkog ulaganja i dobivanje visokog pobožnih odljevaka. To je ovi principi koji se provode u betonu za reakciju sa povećanjem gustoće i jačine (reaktivni pulter Beton - RPB ili reaktivni beton za reaktivni puder - RPC [vidi Dolgopolov N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Novi tip cementa: Struktura cementa: Struktura Cementni kamen // Građevinski materijal. - 1994. - № 115]). Drugi rezultat je povećati smanjenje zajedničkog ulaganja s povećanjem disperzije pudera [vidi Kalašnjikov V.I. Osnove plastificiranja mineralnih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: disertacija u obliku naučnog izvještaja za stupanj Dokkt. Tehn nauka - Voronezh, 1996]. Takođe se koristi u finozzđenom betonu u prahu povećanjem udjela sitnih komponenti dodavanjem mikrorame u cement. Nova u teoriji i praksu praška betona bila je upotreba sitnog pijeska udjela od 0,1-0,5 mm, koja je napravila beton s finim zrnatim, za razliku od uobičajenog pijeska na pijesku udjela od 0-5 mm. Proširili smo prosečnu specifičnu površinu raširenog dijela betona u prahu (sastav: cement - 700 kg; tanki pijesak fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg, basalt brašno sud \u003d 380 m2 / kg - 350 kg, mikrokolijan SVD \u003d 3200 m2 / kg - 140kg) sa svojim sadržajem od 49% ukupne smjese sa finim zrnatim frakcijom pijeska 0,125-0,5 mm pokazuje da je tijekom disperzije MK Smk \u003d 3000m2 / kg, prosječna površina u prahu Svd \u003d 1060m2 / kg, a sa SMK \u003d 2000 m2 / kg - SVD \u003d 785 m2 / kg. Na takvim je fino raspršenim komponentama proizvedeno fino zrnati beton za reakcijsko prah, u kojim se koncentracija glasnoće čvrste faze bez pijeska dostiže 58-64%, a zajedno sa pijeskom - 76-77% i malo je inferiornije Koncentracija čvrste faze u superplastičnom teškim betonu (CV \u003d 0, 80-0,85). Međutim, u gumiranom betonu, koncentracija glasnoće čvrste faze minus ruševina i pijeska značajno je niža, što određuje visoku gustoću raspršene matrice.

Visoka čvrstoća pruža se prisustvom ne samo mikrocirem ili dehidriranog Kaolina, već i reakcionarni aktivni prah od rock rocka. Prema književnim podacima uglavnom se uvodi šišmiš, balt, kremanski ili kvarcni brašno. Široke mogućnosti u proizvodnji betona za reakcionarno-aktivno prašak otvoreno je u SSSR i Rusiji u vezi s razvojem i proučavanjem kompozitne veze sa malim potrošnjima vode Bazhenovye Yu. M., Babayev, Sh. T., Komaroma. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. n. Dokazana je da je zamjena cementa u procesu brušenja pored karbonata, granita, kvarcna brašna na 50% značajno povećava efekat zasnovan na vodi. A / T-T-t-opskrbljivač gravitacijskog proširivosti trljanog betona u usporedbi s uobičajenim uvođenjem zajedničkog ulaganja, smanjuje se na 13-15%, snagu konkretne na takvom ADV-50 doseže 90-100 MPa. U suštini, na osnovu VNV, mikrocirem, sitnog pijeska i raspršenog armature, modernog betona u prahu može se dobiti.

Betonski beton za rasipani ojačani prah vrlo je efikasan ne samo za nošenje struktura sa kombiniranim pojačavanjem unaprijed naglašenog pojačanja, već i za proizvodnju vrlo tankog zida, uključujući prostorne arhitektonske dijelove.

Prema posljednjim podacima, moguće je tekstilno pojačanje struktura. To je volumetrijski okvir proizvodnje (tkiva) od polimera visoke čvrstoće i alkalnog navoja otpornih na crte u razvijenim stranim zemljama bila je motivacija razvoja prije više od 10 godina u Francuskoj i kanadskoj reaktivnom prahu betonski beton sa SP-om Bez velikih agregata s posebno malim kvarcnim agregatom ispunjenim kamenim puderima i mikrosilom. Betonske mješavine takvih finih zrnatih mješavina šire se pod djelovanjem vlastite težine, ispunjavajući potpuno gustu mrežnu strukturu tkanog okvira i svu konjugaciju filigranskog oblika.

"Visoka" reologija pudera betonske smeše (PBS) pruža 10-12% mase suvih komponenti snage prinosa? 0 \u003d 5-15 pa, I.E. Samo 5-10 puta veći nego u uljnim bojama. S tim? 0 Da biste ga odredili, možete koristiti miniatrijsku metodu koju ste razvili 1995. godine. Niska snaga prinosa osigurava se optimalnom debljinom sloološke matrice. Od razmatranja topološke strukture PBS-a, prosječna debljina sloja X određuje se formulom:

gdje je prosječni promjer čestica peska; - Koncentracija volumena.

Za sastav u nastavku na b / t \u003d 0,103, debljina sloja bit će 0,056 mm. De Larrard i Sedran pronašli su da za manji pijesak (D \u003d 0,125-0,4 mm), debljina varira od 48 do 88 mikrona.

Povećanje međusloja i čestica smanjuje viskoznost i ograničava napon pomak i povećava fluidnost. Fluidnost može povećati dodavanjem vode i uvođenja zajedničkog ulaganja. Općenito, učinak vode i zajedničkog ulaganja na promjenu viskoznosti, granični stres promjene i fluidnost je dvosmislen (Sl. 1).

Superplastifikator smanjuje viskoznost u mnogo manjoj mjeri od dodavanja vode, dok je smanjenje čvrstoće prinosa zbog zajedničkog ulaganja znatno veća nego pod utjecajem vode.

Sl. 1. Učinak zajedničkog ulaganja i vode na viskoznost, donošenje granice i fluidnosti

Glavna svojstva superplastičnih izuzetno ispunjenih sistema su ta viskoznost može biti dovoljno visoka, a sustav polako može teći ako je jačina prinosa mala. Za konvencionalne sisteme bez zajedničke ventričnosti, može doći do male viskoznosti, ali povećana čvrstoća prinosa sprečava širenje njih, jer nemaju post-cikropski resurs [cm. Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. Značajke reoloških promjena u cementnim kompozicijama pod djelovanjem plastificirača stabilizacije ionskog stabilizacije. // Prikupljanje radova "tehnološka mehanika betona". - Riga: RPI, 1984].

Reološka svojstva ovise o vrsti i doziranju zajedničkog ulaganja. Učinak tri vrste zajedničkih ulaganja prikazan je na Sl. 2. Najefikasniji zajednički ulaganje je iščer 794.

Sl. 2 Uticaj vrste i doziranja zajedničkog ulaganja na: 1 - Woerment 794; 2 - C-3; 3 - topiš F 10

U ovom slučaju, manje selektivno nije bilo domaćeg zajedničkog ulaganja C-3, već stranog zajedničkog ulaganja na melaminu na bazi melamine F10.

Prostirljivost mješavina betona u prahu izuzetno je važna u formiranju betonskih proizvoda s okvirom okvira naljepnica naljepnica.

Takvi volumetrijski okviri tkanine u obliku marke, anoksida, kanala i drugih konfiguracija omogućavaju brzo pojačanje, što se sastoji od ugradnje i fiksacije okvira u obliku, a zatim ispunjavanje ovjesa, lako prodire u okvir okvira 2-5 mm (Sl. 3). Okviri tkanine omogućavaju radikalno da povećaju otpornost na pukotine betona kada su izloženi alternativnim fluktuacijama temperature i značajno smanjiti deformaciju.

Betonska mješavina ne bi se ne samo prolila samo kroz rešetku, već i raširi se prilikom punjenja prodora "obrnutog" obrnutog "kroz okvir s povećanjem jačine smjese u obliku. Da bi se procijenila fluidnost koji se koriste u prahu u prahu istog sastava prema sadržaju suvih komponenti, te proširivost konusa (za tresenje) prilagođen je količini zajedničkog ulaganja i (djelomično) vode. Blokiranje širenja provedeno je s mrežnim prstenom promjera 175 mm.

Sl. 3 uzorak okvira tkiva

Sl. 4 mutne mješavine sa slobodnim i blokiranim širenjem

Grid je imao veličinu u svjetlu 2,8? 2,8 mm sa žičanim promjerom 0,3? 0,3 mm (Sl. 4). Kontrolne mješavine izrađene su s više 25,0; 26.5; 28.2 i 29,8 cm. Kao rezultat eksperimenata, utvrđeno je da je povećanje protoka smjese, omjer promjera slobodne DC-a i blokirane ispraznosti. Na slici. 5 prikazuje promjenu DC / DBOTDC.

Sl. 5 Promjena DC / DB iz vrijednosti slobodnog rezanja DC

Na osnovu slike, razlika u pauzama mješavine DCI DB-a nestaje kada se prinos karakterizira slobodnim prekidom od 29,8 cm. U DC. \u003d 28.2, probijanje kroz rešetku smanjuje se za 5%. Posebno veliko kočenje kad se širi kroz rešetku doživljava smjesu s razbijanjem 25 cm.

S tim u vezi, kada koristite rešetke sa ćelijom 3? 3 mm, potrebno je koristiti smjese s razbijanjem najmanje 28-30 cm.

Fizičko-tehnička svojstva rasipanog armiranog praha betona, ojačane 1% zapremine sa čeličnim vlaknima s promjerom 0,15 mm i 6 mm, predstavljeni su u tablici 2

Tabela 2.

Fizika i tehnička svojstva praha betona na vezivanju male potrošnje vode pomoću domaćeg zajedničkog ulaganja C-3

Ona o čemu svjedoče sa strane podatke, sa 3% armature, čvrstoća kompresije doseže 180-200 MPa, sa aksijalnim istezanjem - 8-10MPA. Jačina udara povećava se više od deset puta.

Mogućnosti praha betona su daleko od iscrpljenih, s obzirom na efikasnost hidrotermalnog tretmana i njenog utjecaja na povećanje udjela tobermorite, i u skladu s tim, Csonotlit

Da li je bilo korisno? Da, u dijelu tamo

• 15444

Ovo je produženi koncept ograničavajuće koncentracije cementnih sistema tako što su fino raspršili pudere od sedimentnog, magmatskog i metamorfnog porijekla, selektiv po visokim vodostajima do zajedničkog ulaganja. Najvažniji rezultati dobiveni u ovim radovima sastoje se u mogućnosti 5-15 višestrukih smanjenja potrošnje vode u disperzijima uz održavanje gravitacijske proračunske površine. Pokazano je da se kombinacija reološki aktivnih pudera sa cementom može ojačati djelovanjem zajedničkog ulaganja i dobivanje visokog pobožnih odljevaka.

To je ovi principi koji se provode u betonu za reakciju sa povećanjem gustoće i jačine (reaktivni pulter Beton - RPB ili reaktivni beton za reaktivni puder - RPC [vidi Dolgopolov N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Novi tip cementa: Struktura cementa: Struktura Cementni kamen // Građevinski materijal. - 1994. - № 115]). Drugi rezultat je povećati smanjenje zajedničkog ulaganja s povećanjem disperzije pudera [vidi Kalašnjikov V.I. Osnove plastificiranja mineralnih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: disertacija u obliku naučnog izvještaja za stupanj Dokkt. Tehn nauka - Voronezh, 1996].

Takođe se koristi u finozzđenom betonu u prahu povećanjem udjela sitnih komponenti dodavanjem mikrorame u cement. Nova u teoriji i praksu praška betona bila je upotreba sitnog pijeska udjela od 0,1-0,5 mm, koja je napravila beton s finim zrnatim, za razliku od uobičajenog pijeska na pijesku udjela od 0-5 mm. Izračun prosječne specifične površine raširenog dijela betona u prahu (sastav: cement - 700 kg; tanki pijesak fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg, basalt brašno sud \u003d 380 m 2 / kg - 350 kg, mikrocilion svd \u003d 3200 m 2 / kg - 140kg) Sa svojim sadržajem od 49% ukupne smjese sa finim zrnatim frakcijom pijeska 0,125-0,5 mm pokazuje da je tijekom disperzije MK SMK \u003d 3000m 2 / kg, prosječna površina dijela praha SVD \u003d 1060m 2 / kg, a kada je SMK \u003d 2000 m 2 / kg - SVD \u003d 785 m 2 / kg. Na takvim je fino raspršenim komponentama proizvedeno fino zrnati beton za reakcijsko prah, u kojim se koncentracija glasnoće čvrste faze bez pijeska dostiže 58-64%, a zajedno sa pijeskom - 76-77% i malo je inferiornije Koncentracija čvrste faze u superplastičnom teškim betonu (CV \u003d 0, 80-0,85). Međutim, u gumiranom betonu, koncentracija glasnoće čvrste faze minus ruševina i pijeska značajno je niža, što određuje visoku gustoću raspršene matrice.

Visoka čvrstoća pruža se prisustvom ne samo mikrocirem ili dehidriranog Kaolina, već i reakcionarni aktivni prah od rock rocka. Prema književnim podacima uglavnom se uvodi šišmiš, balt, kremanski ili kvarcni brašno. Široke mogućnosti u proizvodnji betona za reakcionarno-aktivno prašak otvoreno je u SSSR i Rusiji u vezi s razvojem i proučavanjem kompozitne veze sa malim potrošnjima vode Bazhenovye Yu. M., Babayev, Sh. T., Komaroma. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. n. Dokazana je da je zamjena cementa u procesu brušenja pored karbonata, granita, kvarcna brašna na 50% značajno povećava efekat zasnovan na vodi. A / T-T-t-opskrbljivač gravitacijskog proširivosti trljanog betona u usporedbi s uobičajenim uvođenjem zajedničkog ulaganja, smanjuje se na 13-15%, snagu konkretne na takvom ADV-50 doseže 90-100 MPa. U suštini, na osnovu VNV, mikrocirem, sitnog pijeska i raspršenog armature, modernog betona u prahu može se dobiti.

Betonski beton za rasipani ojačani prah vrlo je efikasan ne samo za nošenje struktura sa kombiniranim pojačavanjem unaprijed naglašenog pojačanja, već i za proizvodnju vrlo tankog zida, uključujući prostorne arhitektonske dijelove.

Prema posljednjim podacima, moguće je tekstilno pojačanje struktura. To je volumetrijski okvir proizvodnje (tkiva) od polimera visoke čvrstoće i alkalnog navoja otpornih na crte u razvijenim stranim zemljama bila je motivacija razvoja prije više od 10 godina u Francuskoj i kanadskoj reaktivnom prahu betonski beton sa SP-om Bez velikih agregata s posebno malim kvarcnim agregatom ispunjenim kamenim puderima i mikrosilom. Betonske mješavine takvih finih zrnatih mješavina šire se pod djelovanjem vlastite težine, ispunjavajući potpuno gustu mrežnu strukturu tkanog okvira i svu konjugaciju filigranskog oblika.

"Visoka" reologija pudera betonske smeše (PBS) pruža 10-12% mase suvih komponenti snage prinosa? 0 \u003d 5-15 pa, I.E. Samo 5-10 puta veći nego u uljnim bojama. S tim? 0 Da biste ga odredili, možete koristiti miniatrijsku metodu koju ste razvili 1995. godine. Niska snaga prinosa osigurava se optimalnom debljinom sloološke matrice. Od razmatranja topološke strukture PBS-a, prosječna debljina sloja X određuje se formulom:

gdje je prosječni promjer čestica peska; - Koncentracija volumena.

Za sastav u nastavku na b / t \u003d 0,103, debljina sloja bit će 0,056 mm. De Larrard i Sedran pronašli su da za manji pijesak (D \u003d 0,125-0,4 mm), debljina varira od 48 do 88 mikrona.

Povećanje međusloja i čestica smanjuje viskoznost i ograničava napon pomak i povećava fluidnost. Fluidnost može povećati dodavanjem vode i uvođenja zajedničkog ulaganja. Općenito, učinak vode i zajedničkog ulaganja na promjenu viskoznosti, granični stres promjene i fluidnost je dvosmislen (Sl. 1).

Sažetak disertacije. na ovoj temi ""

Za prava rukopisa

Tanki poljoprivredni reakcijski beton koji se rasprši pod ojačanim betonom pomoću stijena

Specijalnost 05.23.05 - Građevinski materijal i proizvodi

Rad je izveden na Odjelu za "tehnologije suvremenika, keramike i obvezujućeg" u državnoj obrazovnoj ustanovi visokog stručnog obrazovanja "Državni univerzitet za arhitekturu i izgradnju Penza" i na Institutu za građevinski materijal i dizajn tehničkog univerziteta u Minhenu.

Naučni savetnik -

Doktor tehničkih nauka, profesor Valentina Serafimovna Demianova

Zvanični protivnici:

Počastvovan radnik nauke Ruske Federacije, odgovarajući član Raashn, doktor tehničkih nauka, profesor Vladimir Pavlovič Selyaev

Doktor tehničkih nauka, profesor Oleg Vyacheslavovich Tarakanov

Vodeća organizacija - Penzaster Ojsc, Penza

Zaštita će se održati 7. jula 2006. na 16 sati 00 min na sastanku Vijeća za disertaciju D 212.184.01 u državnoj edukativnoj instituciji visokog stručnog obrazovanja "Na adresu: 440028, Penza , ul. Titova, 28, Corpus 1, sala za konferencije.

Disertacija se može naći u biblioteci državne obrazovne ustanove visokog stručnog obrazovanja "Penza Državni univerzitet za arhitekturu i izgradnju"

Naučni sekretar Vijeća za disertaciju

V. A. Khudyakov

Opći opis rada

Uz značajan porast betonske čvrstoće s nesisijskim kompresijom, otpornost pukotina neizbježno je smanjena i rizik od krhkog uništavanja struktura povećava se. Raspršena ojačanja fiber betona eliminira ove negativne nekretnine, što omogućava proizvodnju nastave beton iznad 80-100 snage 150-200 MPa, koji imaju novi kvalitet razaranja.

Analiza naučnih radova iz oblasti raspršenog armiranog betona i njihova proizvodnju u domaćoj praksi pokazuje da osnovna orijentacija ne vodi upotrebu matrica velike čvrstoće u takvom konkretanju. Klasa raspršenog armiranog betona na čvrstoću pritiska ostaje izuzetno niska i ograničena na V30-B50. Ne dozvoljava dobro prijanjanje fibra sa matricom, u potpunosti koristite čelične vlakne čak i sa slabom jačinom jaza. Štaviše, teorija je razvijena, a u praksi se betonski proizvodi proizvedeni sa slobodno postavljenim vlaknima s volumenom jačine jača 59%. Vlakna u vibracijskim efektima prolivaju se ne-kontrolnom kupanje "masnog" rešenja za pijesak visokog pritiska sa kompozicije cementnog pijeska - 14-i: 2.0 na a / c \u003d 0,4, što je izuzetno rasipno i ponavlja Nivo radova iz 1974. Značajna naučna dostignuća u oblasti stvaranja superplastičnih DVIS, mikročiloznih mješavina sa mikrocilistrima, sa reakcionarnim aktivnim puderima od stijena velike čvrstoće na 60% koristeći superplastifikatore olig-dimenzionalnog Sastav i polimer kompozicija hiperplastifikatori. Ova dostignuća nisu postale osnova za stvaranje raspršenog armiranog betona od armiranog visokog čvrstoće ili finog zrnatog praška betona od bašćih samo prilagođenih mješavina. U međuvremenu, napredne zemlje aktivno razvijaju nove generacije betona reakcijskog praha ojačane rasipanim vlaknima. Koriste se mješavine betona u prahu

za izlivanje obrazaca sa tkanim okvirima tankog hoda i kombinacijom njih sa armaturom štapa.

Otkrivaju teorijske preduvjete i motivaciju izrade multikomponentnog finog zrnatog betona betona s vrlo gustom matricom visoke čvrstoće dobivene livenjem uz ultra-nisko vodovod, pružajući proizvodnju betona s viskoznim znakom za vrijeme uništavanja i visoke zatezne čvrstoće tokom savijanja;

Identificirati strukturnu topologiju kompozitnih veziva i raspršene sitnozrnate finozračene sazvane, dobivaju matematičke modele svoje strukture kako bi procijenili udaljenosti između čestica punila i geometrijskih opravdanih centara;

Optimizirajte kompozicije sitnozrnatim betonskim betonskim mješavinama s vlaknom C1 \u003d 0,1 mm i I \u003d 6 mm s minimalnim sadržajem dovoljnim za povećanje zatezanog sadržaja betona, tehnologije za kuhanje i uspostavljanje efekta recepata, gustoće, vode -pouzdanje, snaga i druga fizikalno-tehnička svojstva betona.

Naučni novost rada.

1. Mogućnost dobijanja finog cementnog pudera, uključujući raspršenu pojačanu, napravljenu od betonskih mješavina bez ruševina s tankim frakcijama kvarcnog pijeska, s reakcijskom prahom aktivnim i mikrokarce, sa značajnim povećanjem superplastifikatora, naučno je potkrijepljeno i eksperimentalno potvrđeno. Prije sadržaja vode u masnoj samo-avanturističkoj smjesi do 10-11% (prikladno bez zapaljive smjese za pritisak) iz mase suvih komponenti.

4. Teoretski se predviđao i eksperimentalno dokazao pretežno provodljiv difuzijski mehanizam za rješavanje kompozitnih cementnih veziva, pojačavajući se kao sadržaj punila ili značajnog povećanja raširenog raspršivanja povećanja u usporedbi s raspršivanjem cementa.

5. Prolazi procese formiranja prevara za fino zrnati betonski beton u prahu. Pokazano je da su betoni u prahu od superplastičnih bašnih betonskih mješavina značajno, kinetika povećanja njihove čvrstoće je intenzivnija, a prosječna snaga značajno je veća od betona bez zajedničkog ulaganja, komprimirani istim vodama - na osnovu pritiska 40-50 MPa. Kriteriji za procjenu reakcijsko-hemijske aktivnosti praha su razvijeni.

6. Optimizirani kompozicije sitnozrnatim betonskim betonskim mješavinama s tankim čeličnim promjerom vlakana dugačak 0,15 i 6 mm,

tehnologija njihove pripreme, udisanje uvođenja komponenti i trajanje miješanja; Učinak kompozicije na fluidnosti, gustoće, betonska smeša koja sadrži zrak, čvrstoća u kompresiji betona.

Praktični značaj rada je razvijanje novih sitno zrnatih betonskih mješavina s vlaknima za popunjavanje obrazaca za proizvode i konstrukcije, i bez i sa kombiniranim armaturom štapa. Koristeći vrlo slatke betonske mješavine, moguće je proizvesti visoke zavoje ili komprimirane armirano-betonske konstrukcije s viskoznom prirodom uništenja pod djelovanjem graničnih opterećenja.

Brzina kompresije visoke čvrstoće s čvrstoćom od 120-150 MPa za povećanje kvačila s metalom u svrhu korištenja tanke i kratke fibre velike čvrstoće promjera 0,04-0,15 mm i 6-9 mm Dugo, što omogućava smanjenje protoka i otpornosti na betonske mješavine protoka za tehnologiju ubrizgavanja za proizvodnju tankih filigranskih proizvoda sa visokom zateznom čvrstoćom tijekom savijanja.

Odobravanje rada. Predstavljene su glavne odredbe i rezultati radova disertacije i prijavljeni o međunarodnom i al-

sYAN naučne i tehničke konferencije: "Mlada nauka - nova milenijuma" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Pitanja planiranja i izgradnje gradova" (Penza, 1996, 1997, 1999), "Savremeni problemi nauke o građevinskim materijalima" (Penza, 1998 ), "Moderna gradnja" (1998), međunarodne naučne i tehničke konferencije "Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa ", (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005, 2003)," Resurs i ušteda energije kao motivacija kreativnosti u procesu arhitektonskog građevine "(Moskva-Kazanj, 2003)," Stvarna građevinska pitanja »(Saransk, 2004 ), "Zdrave tehnologije nove energije i resursa u proizvodnji građevinskog materijala" (Penza, 2005), all-ruska naučna i praktična konferencija "Gradska biljka, rekonstrukcija i inženjerska podrška održivog razvoja gradova Volge Region" ( Tolyatti, 2004), akademska očitanja Rasn-a "Dostignuća, problemi i obećavajući područja razvoja teorije i prakse građevinskih materijala" (Kazanj, 2006 G).

Publikacije. Prema rezultatima izvedenih istraživanja, objavljeno je 27 radova (u časopisima na popisu rada WAK 3).

U uvodu je relevantnost odabranog smjera istraživanja potkrijepljena, svrha i ciljevi studije su formulisani, prikazan je njegov naučni i praktični značaj.

U prvom poglavlju analiza vanjskog i domaćeg iskustva korištenja visokokvalitetnog betona i fibrobetona izvedena je u prvom poglavlju analitičkim pregledom literature. Pokazano je da je u stranoj praksi betonski beton velike čvrstoće do 120-140 MPa, uglavnom nakon 1990. godine. U posljednjih šest godina otkriveno je široke izglede za povećanje snage betona visoke čvrstoće sa 130150 MPa i prevođenjem Oni su u pražnjenje posebno velike čvrstoće snage 210250 MPa, zahvaljujući generičkoj toplinskoj obradi betona, koje je dostiglo snagu od 60-70 MPa.

Postoji tendencija podijeljenja betona visokog čvrstog betona na "Agregatno zrno 2 vrste: fino prebijeno s maksimalnom veličinom zrna do 8-16 mm i finozrnate zrna do 0,5-1,0 mm. A to i drugi su Obavezno sadrže mikrokaretu ili mikrodegidnu ocijenjenu kaolin, pudere izdržljive stijene i da daju betonske pravoivnosti, udarnu čvrstoću, otpornost na pukotine - vlakno iz različitih materijala. U određenoj grupi može se pripisati fino zrnati beton u prahu (reakcijaPulver Beton-RPB ili Reaktivni prah beton) s maksimalnom veličinom zrna 0,3- 0,6 mm. Pokazano je da takvi betoni s ukupnom čvrstoćom kompresije od 200-250 MPa sa koeficijentom ojačanja od 3-3,5%, imaju zadubinu čvrstoću na savijanje 50 MPa. Takva svojstva pružaju se prvenstveno odabirom vrlo moćne i matrice visoke čvrstoće koja vam omogućuje da povećate adheziju s vlaknima i u potpunosti koristite njegovu visoku čvrstoću na zatezanju.

Analizira se stanje istraživanja i iskustva u proizvodnji fibroby tonova u Rusiji. Za razliku od stranih dešavanja, ruske studije nisu usmjerene na korištenje fibrobetona sa matricom velike čvrstoće, ali za povećanje postojanja pojačanja na 5-9% po volumen u nisko-kompletnim betonskim betonskim klasama B30 -B50 za povećanje zatezne čvrstoće na savijanje na 17-28 MPa. Sve je ovo ponavljanje stranog iskustva 1970-1976, i.e. Za te godine, kada se ne koriste efikasni superplastifikatori i mikrošemi, a Fibrobeton je bio uglavnom trokomponentni (pješčana). Preporučuje se za proizvodnju fibrobetona sa Portland cementnim troškovima 7001400 kg / m3, pijesak - 560-1400 kg / m3, fibra - 390-1360 kg / m3, što je izuzetno otpad i ne uzima u obzir napredak u razvoju visokog- kvalitetan beton.

Analiza evolucije razvoja multikomponentnog betona na raznim revolucionarnim fazama pojave posebnih funkcionalnih i definiranja komponenti se vrši: Vlakna, superplastifikatori, mikrozljivost. Pokazano je da je šesto-polukomponentni beton osnova matrice velike čvrstoće za efikasnu upotrebu glavne funkcije fibre. To su takvi betoni koji postaju polika.

Glavne motivacije pojave visoke čvrstoće i posebno betona za reakciju visokog čvrstoće, mogućnost dobijanja "zapisa" vrijednosti otkrivanja vode u betonskim mješavinama, posebnim reološkim stanjem njih. Formuliše praha i

prevalencija ih, kao tehnolozični otpad rudarske industrije.

Na osnovu analize su formulisana svrha i ciljevi istraživanja.

Drugo poglavlje pokazuje da su opisane karakteristike korištenih materijala i korišteni su sirovine njemačke i ruske proizvodnje: cementi sedam 1 42,5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg Ses 1 42,5 R, Weisenau SES 1 42.5, Wolish PC500 do, Staroskolsky PC 500 do; Površinska površina klasificirana fr. 0,14-0,63, Balashasky (Syzran) klasificirani fr. 0,1-0,5 mm, Halle fr Sand. 0.125-0.5 "MM; Microsilica 940: Eikern Microsilica 940 sa sadržajem SI22\u003e 98,0%, Sillia Staub RW Fuller sa SI02 Sadržaj\u003e 94,7%, BS-100 (Soda kombinacija) sa ZY2\u003e 98,3%, Chelyabinsk EMK sa sadržajem sio ; \u003d 84-90%, vlaknanje njemačke i ruske proizvodnje sa d \u003d 0,15 mm, 7 \u003d 6 mm sa zatezne čvrstoće od 1700-3100 MPa; puderi stijena sedimentnog i vulkanskog porijekla; super - i hiperplastifikatori na naftalenu, melaminu i osnova polikarboksilata.

Za pripremu betonskih mješavina korišten je miješalica velike brzine Eirich firme i turbulentna kafića mješalica. TBKIV, moderni instrumenti i oprema njemačke i domaće proizvodnje. Rentaaterstructural analiza izvršena je na SEIFERT analizatoru, elektronskim mikroskopskim analizom na ESEM mikroskopu Philipsa.

Treće poglavlje govori o topološkoj strukturi kompozitnih veziva i betona u prahu, uključujući raspršenu pojačanu. Strukturna topologija kompozitnih veziva, u kojoj glasnoća flinara prelazi udio glavnog veziva, predodređene mehanizam i brzinu reakcijskih procesa. Da bi izračunali prosječne udaljenosti između čestica peska u betonu u prahu (ili između portland cementnih čestica u visoko ispunjenim vezivima), osnovna kubična ćelija usvojena je veličinom ivice a i zapremine A3 jednaku kompozitnom volumenu.

Uzimajući u obzir koncentraciju volumena C4V cementa, prosječne veličine cementnih čestica<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

za internoznu udaljenost između čestica cementa u kompozitnom vezivu:

AC \u003d ^ - 3 / y- / b-su \u003d 0,806 - ^ - 3/1 / ^ "(1)

za udaljenost između čestica peska u betonu u prahu:

S / tg / 6 -st \u003d 0.806 ap-mahust (2)

Uzimajući jačinu djela pijeska s djelom od 0,14-0,63 mm u fino zrnati mješavinu betona u prahu, jednaka 350-370 litara (masovni protok pijeska 950-1000 kg), minimalna prosječna udaljenost između centara geometrijske čestice bila je dobijeno, jednak 428-434 mikrona. Minimalna udaljenost između površina čestica je 43-55 mikrona, a sa veličinom pijeska od 0,1-0,5 mm - 37-44 μm. Sa šesterokutnom pakiranjem čestica, ova udaljenost povećava se koeficijentom K \u003d 0,74 / 0,52 \u003d 1,42.

Dakle, tijekom toka mješavine praha, veličina jaza u kojoj se reološka matrica nalazi iz cementnog ovjesa, kamenog brašna i mikrokarce, varirat će u rasponu od 43-55 μm do 61- 78 mikrona, sa padom peska u frakciji na 0,1 -0,5 mm matrični sloj varirat će od 37-44 μm do 52-62 mikrona.

Topologija raspršenih vlakana dužine vlakana / i promjera s? Definira reološka svojstva betonskih mješavina s vlaknima, njihovom fluidnošću, prosječnom udaljenosti između geometrijskih centara vlakana, predodređene snage prilikom zategljenog armiranog betona. Izračunate prosječne udaljenosti koriste se u regulatornim dokumentima, u mnogim naučnim radom na raspršenoj armaturi. Pokazano je da su ove formule kontroverzne i izračunavaju ih značajno razlikuju se.

Iz razmatranja kubne ćelije (Sl. 1) sa, dužina lica / sa vlaknima smještena u njemu

fibra s promjerom korištenih /, s ukupnim sadržajem bloka / V, odredio je broj vlakana na rubu

N \u003d i udaljenost o \u003d

razmatranjem zapremine svih vlakana y "\u003d fe.il. /. DG i koeficijent. četrnaest

ojačana ojačanost / L \u003d (100- l c11 s) / 4 ■ I1, definirao je prosjek "udaljenost:

5 \u003d (/ - y?) / 0.113 ■ ■ l / uz -1 (3)

Izračunato 5 prema formulama Romaupii I.r. i Mendel I.a. I prema formuli IK Ki. Vrijednosti udaljenosti prikazane su u tablici 1. Kao što se može vidjeti iz tablice 1, formula MEC KI se ne može primijeniti. Dakle, udaljenost 5 s povećanjem zapremine ćelije od 0,216 cm3 (/ \u003d 6 mm) do 1000 m3 (/ \u003d 1000 mm)

15-30 puta s istim C, koji lišava ovu formulu geometrijskog i fizičkog značenja. Romaupi formula može se koristiti uzimajući u obzir koeficijent 0,64,16,15

Dakle, rezultirajuća formula (3) iz strogih geometrijskih konstrukcija objektivna je stvarnost koja se provjerava na slici. 1. Obrada za ovu formulu rezultata vlastitih i stranih studija omogućila je identificirati varijante neefikasnog, u osnovi neekonomskog pojačanja i optimalnog pojačanja.

Tabela 1

Vrijednosti udaljenosti 8 između geometrijskih raspršenih centara _ Vlakna izračunata raznim formulama_

Prečnik, c), mm b mm na raznim C i / po formulima, omjer udaljenosti za ^ m izračunato autorskom omjerom i mekke omjerom udaljenosti izračunati autor i romualdi

1 \u003d 6 mm 1 \u003d 6 mm uopšte / \u003d 0- * "

c-0,5 C-1,0 C-3.0 C \u003d 0,5 i - 1,0 C-3.0 11 \u003d 0,5 ¡1 \u003d 1,0 C \u003d 3.0 (1-0.5 (1-1.0 C-3.0 ("\u003d 0,5 c \u003d 1,0 (1 * 3.0

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ \u003d 10 mm / \u003d 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Vrijednosti udaljenosti bez promjena 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 \u003d 10000 mm 1 \u003d 1000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112, OS 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1.00 12.53 886 5.37 373.6C 0.033 064

Četvrto poglavlje posvećeno je proučavanju reološkog stanja super plastificiranih raspršenih sustava, u prahu betonske smjese (PBS) i njegovu metodologiju procjene.

PBS bi trebao imati visoku fluidnost koja pruža potpunu širenje smjese u oblicima do stvaranja vodoravne površine sa izdankom uključenog zraka i samoodređenju smjesa. S obzirom na to da bi betonska smjesa u prahu za proizvodnju fibrobetona treba imati raširenu pojačanje, razbijanje takve smjese trebala bi se malo odreći smjese doružavanja bez fibre.

Betonska mješavina dizajnirana za punjenje oblika sa vinomjernim tkanim okvirom veličine veličine s mrežnim dimenzijama u 2-5 mm, treba se lako proliti na dno obrasca kroz okvir, širiti se uz obrazac, osigurati ga nakon punjenja sa formiranjem vodoravne površine.

Razlikovati uspoređene rasipane reoloških sustava, razvijene su jednostavne metode za procjenu ograničavajućeg stresa i fluidnosti.

Shema postojećih sila na hidrometrom, koja se nalazi u suspenziji su-perplastične. Ako tečnost ima snagu prinosa T0, raspon nije u potpunosti uronjen u njemu. Za t "je dobijena jednadžba:

gdje ¿/ prečnik cilindra; T - masa cilindra; P-klirens suspenzije; ^ - znak gravitacije.

Jednostavnost zaključaka jednadžbi za određivanje γ0 prikazana je kada se tečna ravnoteža u kapilari (epruveta), u razmaku između dvije ploče, na vertikalnom zidu.

Uspostavljena je invarijantna metoda za određivanje T0 za cement, bazalt, suspenzije chalcone, PBS. Metoda metoda određuje se optimalnom vrijednošću T0 na PBS, jednak 5-8 PA, koji bi trebali biti dobro posteljina kada ih popunite u obrasce. Pokazano je da je najjednostavnija prekašaja određivanja slučaja karometrijska.

Stanje širenja smjese betona u prahu i samo-izravnavanje površine nje, u kojem su sve nepravilnosti površine hemisferične forme glazane. Izuzeti za sile površinske napetosti, sa nultim ugljem vlaženja kapljicama na površini tečnosti za jačinu zvuka, T0 treba biti:

TE

gdje je D promjer hemisferičnih nepravilnosti.

Otkriveni su razlozi za vrlo malu snagu prinosa i dobre govorne nogološke svojstva PBS-a, koji su optimalni izbor snopa pijeska 0,14-0,6 mm ili 0,1-0,5 mm, njegovu količinu. To poboljšava smanjenje smjese u usporedbi s sitnim zrnatim pješčanim betonom, u kojem su velike zrna pijeska odvojene tankim cementnim slojevima, značajno povećavajući G "i viskoznost mješavina.

Uticaj vrste i doziranja različitih SP klasa na t "(Sl.4), gdje je 1-Woerment 794; 2-sp C-3; Tromjena fio. Prostirljivost smjesa u prahu određena je konusom iz ugrađenog stola u staklu. Otkriveno je da bi lomljivi konus trebao biti u roku od 25-30 cm. Prostirljivost se smanjuje s povećanjem sadržaja uključenog zraka, čiji udio može doći do količine 4-5%.

Kao rezultat turbulentnog miješanja, rezultirajuće pore su veličine, po mogućnosti 0,51,2 mm i na r0 \u003d 5-7pa i rezanja 2730 cm, sposobnim za prebacivanje sa zaostalim sadržajem 2,5-3,0%. Kada se koristi vakuum ćelija, sadržaj zračnog pora smanjio se na 0,8-1,2%.

Otkriven je utjecaj prepreke mreže promjeni u lomljenju mješavine betona u prahu. Prilikom blokiranja širenja sa mješavinama s mrežnim prstenom promjera 175 mm sa mrežom s promjerom u svjetlu 2,8x2,8 mm, utvrđeno je da stupanj smanjenja širenja

istraživanje značajno povećava povećanje snage prinosa i sa smanjenjem kontrolne pauze ispod 26,5 cm.

Promijenite odnos besplatnih promjera C1C i blokiran

datoteke iz lijekova, prikazane na slici. pet.

Za puder betonske mješavine izlive se u kalupe sa tkanim okvirima, prekidač treba biti najmanje 27-28 cm.

Učinak oblika vlakana za smanjenje nejasne raspršene

ojačana smjesa.

¿C, Pogledajte za korištene tri vrste

^ Fibr sa geometrijskim faktorom

jednaki: 40 (SI), 15 mm; 1 \u003d 6 mm; // \u003d 1%), 50 (¿/ \u003d 0,3 mm; / \u003d 15 mm; zigzag c \u003d 1%), 150 (c1-0,04 mm; / \u003d 6 mm-Cryroovlast sa staklenim premazom C - 0, 7%) A vrijednosti kontrole ispraznosti C1H za promjenu nejasne ojačane C1A smjese prikazana je u tablici. 2.

Najjači pad res-tech-a otkriven je u mješavinama s mikrofiberom sa y \u003d 40 μm, uprkos nižem postotku pojačanja C za zapreminu. Uz povećanje stupnja ojačane fluide još više opada. Sa koeficijentom pojačanja // \u003d 2,0% vlakana<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Peto poglavlje posvećeno je proučavanju reakcijske aktivnosti stijena i proučavanja nekretnina reaktivnog mješavina praha i betona.

Reakcijska aktivnost stijena (GP): kvarcni pijesak, silikarnijeni, polimorfni modifikacije 5/02 - silika, šljunak sedimentnog porijekla i vulkanskog - dijabaze i bazalt u niskom cementaru (C: GP \u003d 1: 9-4 : 4) obogaćen cementom

Tabela 2

Kontrola. slomljen<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29.8 1.08 1.11 1d2

hay (C: GP). Mounirani puderi koriste se grubo grubo sa Syd \u003d 100-160 m2 / kg i visoko rasipani s syo \u003d 900-1100 m2 / kg.

Utvrđeno je da se najbolji komparativni pokazatelji za snagu karakteriziraju reakcijske aktivnosti stijena dobivaju se na kompozitnim nisko grobnim mješavinama kompozicije C: GP \u003d 1: 9.5 Kada se koriste visoko raštrkane stijene za 28 dana i dugog razdoblja otvrdnjavanja 1.0-1, 5 godina. Visoke vrijednosti snage 43-45 MPa dobivaju se na nekoliko stijena - prizemnih šljunka, pješčenjaka, bazalta, diabaza. Međutim, za prašak visoke čvrstoće beton beton beton, treba koristiti samo rock puderi velike čvrstoće.

Rendgenska strukturalna analiza uspostavlja fazni sastav nekih stijena, čistih i uzoraka iz cementne smjese s njima. Formiranje zajedničkih mineralnih tumora u većini mješavina sa tako malim sadržajem cementa nije pronađeno, prisustvo CJS-a, Tobermo-Rita, Portland je jasno identificirano. Na mikrografima posredne supstance, faza slična gelima Tobermori-Topodyn-like nalik kalcijuma jasno je vidljiva.

Osnovna načela formulacije RPB-e sastojala se u odabiru omjera istinskih količina cementiranja matrice za cementiranje i jačinu pijeska, što osigurava najbolja reološka svojstva smjese i maksimalnu čvrstoću betona. Na osnovu prethodno postavljenog srednjeg sloja X \u003d 0,05-0,06 mm između čestica peska sa prosječnim promjerom iz DCP-a, zapremine matrice, u skladu s kubnim ćelijama i formulom (2), bit će:

vM \u003d (DCP + X? -7T-D3 / 6 \u003d A3-X-D3 / 6 (6)

Uzimanje interlaja * \u003d 0,05 mm i DCP \u003d 0,30 mm, odnos VU ¡VP \u003d 2 i količine matrice i pijeska na 1 m3 smjese iznosiće 666 litara i 334 litara. Uzimanje mase konstantne peska i varirajući omjer cementnog, bazaltnog brašna, MK, vode i zajedničkog ulaganja, određuju fluidnost smjese i čvrstoću betona. U budućnosti je promijenjena veličina čestica peska, mijenjana je veličina prosječnog sloja, a slične varijacije izvedene su u komponentnoj komponenti matrici. Specifična površina bazaltnog brašna uzeta je blizu cementa, na osnovu uvjeta popunjavanja praznina u pijesku cementa i bazaltnih čestica s preferencijalnim veličinama

15-50 μm. Praznina između čestica bazalta i cementa bila je ispunjena česticama MK dimenzija 0,1-1 μm

Racionalni postupak razvijen je za pripremu RPB-a sa strogo reguliranim redoslijedom uvođenja komponenti, trajanju homogenizacije, "odmorivanja" mješavina i završnu homogenizaciju za homogenu raspodjelu čestica MK i raspršene armature u smjesi.

Konačna optimizacija kompozicije RPB-a izvedena je sa stalnim sadržajem količine pijeska s različitim sadržajem svih ostalih komponenti. Ukupno je u svakom rasporedu 4 kompozicije 12 uzoraka, 3 na domaćem cementu s zamjenom polikarboksilata GP-a na SP C-3. U svim mješavinama, nejasnoj, gustoćom, sadržaj uključenog zraka bili su utvrđeni, a u betonu - snagu kompresije nakon 2,7 i 28 dana normalnog očvršćivanja, zatezna čvrstoća tokom savijanja i cijepanja.

Utvrđeno je da je nejasan promijenio sa 21 na 30 cm, sadržaj uključenog zraka od 2 do 5%, a u vakuumskim mješavinama - od 0,8 do 1,2%, gustoća smjese varirala je od 2390-2420 kg / m3.

Otkriveno je da je tokom prvih minuta nakon punjenja, naime nakon 1020 minuta, glavni udio uključenog zraka uklanja se iz smjese i količina smjese se smanjuje. Za bolje uklanjanje zraka potrebno je pokriti betonski film koji ometaju brzo stvaranje guste kore na njenoj površini.

Na slici. 6, 7, 8, 9 prikazuje učinak vrste zajedničkog ulaganja i njegovu dozu na razbijanju smjese i čvrstoću betona u 7 i 28 dnevno. Najbolji rezultati dobiveni su korištenjem GP Woermenta 794 na dozi od 1,3-1,35% greške masovne cementa i MK. Otkriveno je da je optimalnom količinom MK \u003d 18-20%, fluidnost smjese i čvrstoća betona maksimalna. Propisani obrasci sačuvani su u 28 nasipa.

FM794 FM787 C-3

Domaći zajednički ulaganje ima manju smanjujuću sposobnost, posebno kada se koristi posebno čist MK Mark BS - 100 i BS - 120 i

Kada se koristi posebno napravljeni kompozitni DV sa sličnim troškovima sirovina, ukratko demontiranje, 9 ¡, 1 1. V), 5 1,7 lota sa C-3, dobivenim disperforiranim - [GEDC + MK) 1 LOO armirani beton sa snagom

Sl.7 121-137 MPa.

Učinak doziranja GP-a na tekućinu RPB-a (Sl. 7) i čvrstoću betona do 7 dana (Sl. 8) i 28 dana su otkriveni (Sl. 9).

[Gsccnickicyuo [GSC + MK)] 100

Sl. 8 Sl. devet

Generalizirana ovisnost promjene iz faktora koji su u studiji dobiveni metodom matematičkog planiranja eksperimenata, nakon čega slijedi obrada podataka u okviru programa "Gradijent", hrapavost u obliku: d \u003d 100,48 - 2,36 l, + 2.30 - 21.15 - 8,51 X \\ GDJE X, - odnos MK / C; XS - omjer [GP / (MK + C)] - 100. Pored toga, na osnovu suštine protoka fizikohemijskih procesa i korištenja korak po korak tehnika, bilo je moguće značajno smanjiti broj varijabilnih faktora u sastavu matematičkog modela bez pogoršanja kvalitete procjene.

Šesto poglavlje predstavlja rezultate proučavanja nekih fizikalno-tehničkih svojstava konkretnog i njihove ekonomske evaluacije. Rezultati statičkih testova prizmi izrađenih od ojačanog praškastog i nevojnog betona.

Utvrđeno je da modul elastičnosti ovisno o snazi \u200b\u200bvarira u rasponu (440- ^ 470) -102 MPa, koeficijent Poissona u blizini kupališta iznosi 0.17-0.19, a u raspršenom armiranoj 0.310.33, koji Karakterizira viskozno konkretno ponašanje u opterećenju u usporedbi s krhkom uništavanjem nenaoružanog betona. Snaga betona za vrijeme dijeljenja raste za 1,8 puta.

Skupljanje zraka uzoraka u nenaoružanom RPB-u iznosi 0,60,7 mm / m, raspršena ojačana opada za 1,3-1,5 puta. Vodovod betona u 72 sata ne prelazi 2,5-3,0%.

Testovi na otporu na smrzavanje betona u ubrzanom postupku pokazali su da je nakon 400 ciklusa naizmjeničnog smrzavanja, koeficijent otpora smrzavanja bio je 0,96-0,98. Svi testni testovi sugeriraju da su operativna svojstva praha betona visoki. Oni su se dokazali u stalcima malog presjeka balkona zauzvrat, u balkonskim pločama i lođem tijekom izgradnje kuća u Minhenu. Uprkos činjenici da je raspršeni armirani beton skuplji od običnih betonskih marki 500-600 u 1,5-1,6 puta, brojne proizvode i strukture iz nje koštaju 30-50% jeftinije zbog značajnog smanjenja količine betona.

Ispitivanje proizvodnje u proizvodnji skakača iz disperziranog armiranog betona, čep za gledanje, gledanje bunara u Penza Zbby postrojenja LLC i proizvodna baza armirano-betonskih proizvoda CJSC Energoservis potvrdili su visoku efikasnost korištenja takvog betona.

Glavni zaključci i preporuke 1. Analiza sastava i svojstava raspršenog armiranog betona proizvedenog u Rusiji ukazuje da ne ispunjavaju u potpunosti tehničke i ekonomske zahtjeve zbog niske čvrstoće betona betona (M 400-600). U takvim trostrukim i rijetkim i retkim betonskim betonskim betonskim betonom, ne samo da se raspršuju pojačanje velike čvrstoće, već i normalne čvrstoće.

2. Na osnovu teorijskih ideja o mogućnosti postizanja maksimalnih efekata opterećenja superplastifikatora na vodovodnim sistemima koji ne sadrže grube agitatore, visoke reakcijske aktivnosti mikrocilizma i rock praha, zajednički poboljšavajući reološki rad zajedničkog ulaganja, stvaranje od Sevenconating fine finozzzđene reakcijske matrice za reakcijsku matricu za finu i relativno kratku raspršenu armaturu C1 \u003d 0,15-0,20 μm i / \u003d 6 mm, ne formirajući "živice" u proizvodnji betona i malo smanjenih PBS fluidnosti.

4. Daju se strukturna topologija kompozitnih veziva i disperzirani armirani beton i njihovi matematički modeli strukture. Uspostavljen je mehanizam za rješavanje ion-difuzije učvršćivanju učvršćivanju kompozitnih vezanih veziva. Metode izračunavanja prosječnih udaljenosti između čestica peska u PBS-u, geometrijskih centara vlakana u prahu betona duž različitih formula i na različitim parametrima ¡1, 1, C1 sistematizirani su. Objektivnost autorske formule prikazana je za razliku od tradicionalno korištenog. Optimalna udaljenost i debljina cementiranja suspenzije u PBS-u moraju biti unutar

37-44 ^ 43-55pers pijeska 950-1000 kg i frakcije 0,1-0,5 i 0,140,63 mm, respektivno.

5. Reyotehnologijska svojstva raspršenih pojačanih i nenaoružanih PBS-a uspostavljena su u skladu s razvijenim metodama. Optimalno razbijanje PBS-a iz konusa s veličinama £\u003e \u003d 100; g! \u003d 70; A \u003d 60 mm treba biti 25-30 cm. Koeficijenti smanjenja raširenja ovisno o geometrijskim parametrima vlakana i smanjenjem video zapisa PBS-a kada je blokiran njenom mrežnom ogradom. Prikazuje se da za izlivanje PBS-a u obliku ploče od mreže od glasnoće, prekidač treba biti najmanje 28-30 cm.

6. Metoda je razvijena za procjenu reakcijsko-hemijske aktivnosti rock puđima u niskim cementarnim mješavinama (C: P -1: 10) u uzorcima komprimiranim pritiskom pritiska u ekstruziranju. Utvrđeno je da je s istim aktivnostima procijenjenim snagom za 28 dana i dugoročno

skill očvršćivanja (1-1,5 godina), sklonost kada se koristi u RPB-ovima treba dati puderima iz stijena visoke čvrstoće: bazalt, diabase, dokumenta, kvarc.

7. Prolazi procese formiranja strukture u prahu betona. Utvrđeno je da su livene mješavine u prvih 10-20 min nakon izlijevanja izolirane do 40-50% zraka uključene i zahtijevaju film koji sprečava stvaranje guste kore. Smjese se pokreću aktivno ~ postavljeno 7-10 sati nakon punjenja i steći snagu nakon 1 dana 30-40 MPa, kroz 2. dan - 50-60 MPa.

8. Formulirao je glavne eksperimentalne i teorijske principe odabira konkretnog sastava sa čvrstoćom od 130-150 MPa. Kvarcni pijesak Da bi se osigurala visoka jačina prinosa PBS-a, trebaju biti finozrnate frakcije 0,14-0,63 ili 0,1-0,5 mm sa gustoćom od 1400-1500 kg / m3 po protoku od 950-1000 kg / m3. Debljina suspenzije cementnog kamenog brašna i MK između zrna pijeska trebala bi biti unutar 43-55 i 37-44 μm, kada sadržaj vode i zajedničko ulaganje, koji se razbijaju 2-30 cm sa smjesevima. Disperzija PC-a i kamenog brašna mora biti približno isti, MC sadržaj 15-20%, sadržaj kamenog brašna 40-55% cementalne mase. Kada se razlikuje u sadržaju ovih faktora, optimalan sastav odabran je prema potrebnom razbijanju mješavine i maksimalne indikatore čvrstoće kompresije nakon 2, 7 i 28 dana.

9. Optimizirani kompozicije finog zrnatog betona od armiranog betona sa čvrstoćom prilikom komprimiranja 130-150 MPa pomoću čelične fibre sa koeficijentom pojačanja / 4 \u003d 1%. Optimalni tehnološki: Parametri: miješanje treba izvesti u mikserima velike brzine posebnog dizajna, po mogućnosti vakuuma; Slijed opterećenja komponenti i režima miješanja, "odmor", strogo reguliran.

10. Učinak sastava na fluidnost, gustoću, raspršene disperdoređene PBS koji sadrže zraku, radi se za snagu prilikom komprimiranja betona. Otkriveno je da se mješavine naizgled naizgled, kao i betonska snaga, ovise o nizu recepta i tehnoloških faktora. Kada se optimiziraju, matematička ovisnost fluidnosti, uspostavlja se snaga iz pojedinca, najznačajnijih faktora.

11. Neke fizikalno-tehničke svojstva raspršenog armiranog betona proučavaju se. Prikazuje se da beton snage u kompresiji 120-150 MPa ima elastični modul (44-47) -103 MPa, koeficijent Poissona - 0,31-0,34 (0,17-0,19 - u nenaoružanim). Skupljanje zraka dis-

beton ojačani osobi 1,3-1,5 puta niži od onog nenaoružanog. Visoka otpornost na smrzavanje, niska apsorpcija vode i skupljanje zraka ukazuju na visoke operativne svojstva takvog betona.

Glavne odredbe i rezultati rada disertacije utvrđeni su u sljedećoj grupi

1. Kalašnjikov, C-b. Razvoj algoritma i softvera za obradu asimptotskih eksponencijalnih ovisnosti [tekst] / C.B. Kalašnjikov, D.V. Kvas, r.i. Avdeev // Izvještaji izvještaji 29 Naučna i tehnička konferencija. - Penza: Izdavačka kuća Penza State. Univerzitetski arhitet. I ravna, 1996. - str. 60-61.

2. Kalašnjikov, C.B. Analiza kinetičkih i asimptotskog zavisnosti pomoću metode cikličkih iteracija [tekst] / A.N. Bobryshev, C.B. Kalašnjikov, V.N Kozomazov, R.i. Avdeev // Bilten Rasn. Odjel za građevinske nauke, 1999. - Vol. 2. - str. 58-62.

3. Kalašnjikov, C.B. Neki metodološki i tehnološki aspekti pribavljanja ultrafinskih punila [tekst] / e.yu. Selivanova, C.B. Kalašnjikov n kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa: Sat. Naučni Radni rad. Naučna i tehnička konferencija. - Penza: PDNTP, 2002. - P. 307-309.

4. Kalašnjikov, C.B. Na pitanje procjene blokiranja funkcije superplastifikatora na kinetiku stvrdnjavanja cementa [tekst] / B.C. Demianova, A.. Mishin, yu.s. Kuznetsov, C.B. Kalašnjikov n kompozitni građevinski materijal. Teorija i praksa: SAT, naučno. Radni rad. Naučna i tehnička konferencija. - Penza: PDNTP, 2003. - str. 54-60.

5. Kalašnjikov, C.B. Evaluacija funkcije blokiranja superplastifikatora na kinetici stvrdnjavanja cemena [Text] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demianova, C.B. Kalašnjikov, I.E. Ilina // Postupak jednogodišnjeg sastanka Rasn "Resursa i uštede energije kao motivacija kreativnosti u procesu izgradnje arhitektonacije." - Moskva-Kazan, 2003. - P. 476-481.

6. Kalašnjikov, C.B. Moderne ideje o samostalnoj vezi sa cementnim kamenim kamenim od super gustoće i betona sa niskim masnim [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demianova, C.B. Kalašnjikov // bilten. Ser. Volzhsky Regionalna grana Rasn, - 2003. izdanje 6. - P. 108-110.

7. Kalašnjikov, C.B. Stabilizacija betonskih mješavina od odvajanja polimernim aditivima [tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demianova, N.MADubina, C.B. Kalašnjikov // Plastične mase. - 2003. - №4. - P. 38-39.

8. Kalašnjikov, C.B. Značajke procesa hidratacije i otvrdnjavanje cementnog kamena sa modificiranim aditivima [tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demyanova, I.E. Ilina, C.B. Kalašnjikov // Vesti o univerzitetima. Građevinarstvo, Novosibirsk: 2003. - №6 - str. 26-29.

9. Kalašnjikov, C.B. O pitanju procjene skupljanja i skupljive otpornosti na pukotine cementnog betona, modificirani ultrafinskim punilima [tekst] / B.C. Demianova, yu.s. Kuznetsov, Io.M. Bazhenov, E.YU. Minenko, C.B. Kalašnjikov // Spojevi građevinski materijali. Teorija i praksa: Sat. Naučni Radni rad. Naučna i tehnička konferencija. - Penza: PDNTP, 2004. - str. 10-13.

10. Kalašnjikov, C.B. Aktivnost reakcije silicijuma u cementnim kompozicijama [tekst] / B.C. Demianova, C.B. Kalašnjikov, I.A. Eliseev, E.V. Podplom, v.n. Shindin, V.YA. Marusnetsev // Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa: Sat. Naučni Radni rad. Naučna i tehnička konferencija. - Penza: PDNTP, 2004. - P. 81-85.

11. Kalašnjikov, C.B. Do teorije očvršćivanja kompozitnih cementnih veziva [Text] / C.B. Kalašnjikov, V.I. Kalašnjikov // Materijali Međunarodne naučne i tehničke konferencije "Stvarna pitanja izgradnje". - Saransk, 2004. -S. 119-124.

12. Kalašnjikov, C.B. Reakcijska aktivnost drobljenih stijena u cementnim kompozicijama [tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demianova, yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalašnjikov // izvestia. Tulgu. Serija "Građevinski materijali, dizajni i struktura". - Tula. -2004. - Vol. 7. - P. 26-34.

13. Kalašnjikov, C.B. Do teorije hidratacije kompozitnih veziva za cement i šljake [tekst] / V.I. Kalašnjikov, yu.s. Kuznetsov, V.L. Bouncen, C.B. Kalašnjikov i "Bilten". Serija grana građevinskih nauka. - Belgorod: - 2005. -. -.Natvorina9-s. 216-221.

14. Kalašnjikov, C.B. Višekompatipaciona kao faktor u osiguravanju poliknktivne svojstva betona [tekst] / yu.m. Bazhenov, B.C. Demianova, C.B. Kalašnjikov, G.V. Lukyanenko. V.N. Grinkov // Visokotehnološke tehnologije nove energije i resursa u proizvodnji građevinskih materijala: Sat. Članci između Dunara. Naučna i tehnička konferencija. - Penza: PDNTP, 2005. - str. 4-8.

15. Kalašnjikov, C.B. Šokantni beton od armiranog betona visoke čvrstoće [tekst] / B.C. Demianova, C.B. Kalašnjikov, G.N. Casina, V.M. Trostsky // Nova energija i spremanje resursa visokotemperaturne tehnologije u proizvodnji građevinskih materijala: Sat. Članci pripravnika. naučno-tehnička konferencija. - Penza: PDNTP, 2005. - str. 18-22.

16. Kalašnjikov, C.B. Topologija miješanih veziva sa punilima i mehanizmom njihovog stvrdnjavanja [Tekst] / Jürgen Schubert, C.B. Kalašnjikov // Visokotehnološke tehnologije nove energije i uštede resursa u proizvodnji građevinskih materijala: Sat. Članci pripravnika. Naučna i tehnička konferencija. - Penza: PDNTP, 2005. - str. 208-214.

17. Kalašnjikov, C.B. Raštrkani beton za dispermirani beton od tankog zrnac [tekst] i V.I. Kalašnjikov, C.B. Kalašnjikov // Postignuća. Problemi i obećavajući pravci razvoja. Teorija i praksa nauke izgradnje materijala. Deseta akademska čitanja Rasn. - Kazanj: Izdavačka kuća Kazanjske države. Arh.-sgroitel. Univerzitet, 2006. - P. 193-196.

18. Kalašnjikov, C.B. Višekomponentni raspršivani armirani beton s poboljšanim operativnim svojstvima [tekst] / B.C. Demianova, C.B. Kalašnjikov, G.N. Casina, V.M. Trostsky // postignuća. Problemi i obećavajući pravci razvoja. Teorija i praksa nauke izgradnje materijala. Deseta akademska čitanja Rasn. - Kazanj: Izdavačka kuća Kazanjske države. Arh.-sgroitel. UN-TA, 2006.-s. 161-163.

Kalašnjikov Sergej Vladimirovič

Tanki poljoprivredni reakcijski beton koji se rasprši pod ojačanim betonom pomoću stijena

05.23.05 - Građevinski materijali i proizvodi Disertacija Autor apstraktni na konkurenciji naučnog stepena kandidata tehničkih nauka

Potpisano u tisku 5.06.06 g Format 60x84 / 16. Offset papir. Štampanje na rizografu. Uch. ed. l. jedan. Kopije za cirkulaciju 100.

Narudžba br. 114 _

PGUAS.

Štampano u radionici operativnog tiska PGUA.

440028. G. Penza, ul. TITOVA, 28.

4 UVOD.

Poglavlje 1 Moderne prezentacije i osnovne

Principi dobijanja visokokvalitetnog betona u prahu.

1.1 Vanjsko i domaće iskustvo u korištenju visokokvalitetnog betona i fibrobetona.

1.2 Betonska višekompatipacionalna, kao faktor u pružanju funkcionalnih svojstava.

1.3 Motivacija visokog čvrstoće i posebno betona za reakciju visokog čvrstoće i fibrobetoni.

1.4 Visoka reakcijska aktivnost raspršenih pudera - osnova dobijanja visokokvalitetnog betona.

Zaključci o poglavlju 1.

Poglavlje 2 Izvorni materijali, Metode istraživanja,

Instrumenti i oprema.

2.1 Karakteristike sirovina.

2.2 Metode istraživanja, uređaji i oprema.

2.2.1 Tehnologija za pripremu sirovina i evaluacije njihove reakcijske aktivnosti.

2.2.2 Tehnologija za proizvodnju smeša i brojila u prahu

Toda njihovih testova.

2.2.3 Metode istraživanja. Instrumenti i oprema.

Poglavlje 3 Topologija raspršenih sistema, raspršena

Ojačan prašak beton i

Mehanizam njihovog stvrdnjavanja.

3.1 Topologija kompozitnih veziva i mehanizam njihovog stvrdnjavanja.

3.1.1 Strukturna i topološka analiza kompozitnih veziva. 59 P 3.1.2 Mehanizam hidratacije i otvrdnjavanje kompozitnih veziva - kao rezultat strukturne topologije kompozicija.

3.1.3 Topologija raspršenog armiranog finog betona.

Zaključci o 3. poglavlju.

Poglavlje 4 Reološko stanje superplastičnih-vanisa raspršenih sustava, vani betona i metodologiju za ocjenu.

4.1 Razvoj metodologije za procjenu graničnog stresa smjene i fluidnosti raspršenih sustava i sitno zrnatih betonskih mješavina.

4.2 Eksperimentalna definicija reoloških svojstava raspršenih sustava i sitno zrnatih mješavina praška.

Zaključci o poglavlju 4.

Poglavlje 5 Evaluacija reakcijskog aktivnosti stijena i studija reaktivnih mješavina praha i betona.

5.1 Reakcijska aktivnost stijena u smjesi sa cementom .- ■.

5.2 Načela odabira disperzemnog betona u prahu, uzimajući u obzir zahtjeve za materijalima.

5.3 Prijem finog zrnatog praha disperzemnog betona.

5.4 Priprema betonske mješavine.

5.5 Učinak kompozicija betonskih mješavina praha na njihovim svojstvima i izdržljivošću u aksijalnoj kompresiji.

5.5.1 Uticaj vrste superplastifikatora na proširivosti. Između smjese i čvrstoće betona.

5.5.2 Učinak superplastične doze.

5.5.3 Učinak doze mikrokirema.

5.5.4 Učinak udjela bazalija i pijeska za snagu.

Zaključci o poglavlju 5.

Poglavlje 6 Fizičko-tehnička svojstva betona i njihovih

Tehnička i ekonomska evaluacija.

6.1 Kinetičke karakteristike formiranja snage RPB-a i fibro-RPB.

6.2 Deformativna svojstva Fibro-RPB.

6.3 Kombinovane promjene u prahu betona.

6.4 Apsorpcija vode za disperiranu ojačanu u prahu Betona.

6.5 Tehnička i ekonomska procjena i provođenje proizvodnje RPB-a.

Uvođenje 2006, teza o izgradnji, Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič

Relevantnost teme. Svake godine, oslobađanje visokokvalitetnog, visoko visokokvalitetnog betona i ovog napretka i ovaj napredak postali su objektivna stvarnost, zbog značajne uštede materijalnih i energetskih resursa, povećava se globalnom konkretnom i armiranom betonu.

Uz značajan porast betonske snage na kompresiji, otpornost na pukotine neizbježno je smanjena i rizik od krhkog uništavanja struktura povećava se. Raspršena armatura fiber betona isključuje ta negativna svojstva, što omogućava proizvodnju nastave beton iznad 80-100 snage 150-200 MPa, koji imaju novi kvalitet - viskozna priroda uništenja.

Analiza naučnih radova iz oblasti raspršenog armiranog betona i njihova proizvodnju u domaćoj praksi pokazuje da osnovna orijentacija ne vodi upotrebu matrica velike čvrstoće u takvom konkretanju. Klasa raspršenog armiranog betona na tlačnoj snazi \u200b\u200bostaje izuzetno niska i ograničena na B30-B50. Ne dozvoljava dobro prijanjanje fibra sa matricom, u potpunosti koristite čelične vlakne čak i sa slabom jačinom jaza. Štaviše, u teoriji se razvijaju, a u praksi se betonski proizvodi proizvedeni sa slobodno postavljenim vlaknima sa stupnjem jačine jača 5-9%; Otpustite ih pod djelovanjem vibracija s ne-kontroliranim "masnim" rešenjima sa kompozicijom: cement-pijesak -1: 0,4 + 1: 2,0 na A / C \u003d 0,4, koji je izuzetno rasipan i ponavlja Razina rada 1974.. Značajni naučni napredak u stvaranju superplastičnih DB, mikrodopreznih mješavina sa mikrociliziranim puderima, sa reakcionarnim aktivnim puderima od stijena visoke čvrstoće, da bi se vodna diplomirala na 60% koristeći superplastifikatore oligomerom sastava i hiperplastifikatora Polimerni sastav. Ova dostignuća nisu postale osnova za stvaranje armiranog betona visoke čvrstoće ili fino zrnatog praška betona od livenih samounudskih mješavina. U međuvremenu, napredne zemlje aktivno razvijaju nove generacije betona za reakcijsko prašak, ojačane raspršenim vlaknima, tkanim izlivanjem volumetrijskih tankoslojskih okvira, kombinacije sa šipkom ili šipkom s raširenom pojačanjem.

Sve to određuje relevantnost stvaranja finozzđenog reakcijskog praha za finozrnate visoke čvrstoće, rasipane betonske marke 1000-1500, karakterizirano visokom efikasnošću ne samo u izgradnji odgovornih jedinstvenih zgrada i struktura, već i za proizvode i proizvode i proizvode .

Rad disertacije proveden je u skladu s programima Instituta za izgradnju materijala i građevinarnica Minhenskog tehničkog univerziteta (Njemačke) i inicijativnim radovima Odjeljenja za Tbquik Naruke i naučni i tehnički program Ministarstva obrazovanja Rusije "Naučno istraživanje Vijele škole o prioritetnim pravcima nauke i tehnologije" na podprogramu "arhitekturu i izgradnju" 2000-2004

Svrhu i ciljeve studije. Svrha disertacijskog rada je razvijanje kompozicija finog zrnatog betona za finozrnate reakcijsko beton, uključujući raspršenog armiranog betona, koristeći brusne stijene.

Da bi se postigao svoj cilj, bilo je potrebno riješiti kompleks sljedećih zadataka:

Otkrijte teorijske preduvjete i motivaciju izrade sitnozrnatog betona betona s vrlo gustom matricom visoke čvrstoće dobivene livenjem u ultra-niskom sadržaju vode, pružajući proizvodnju betona s viskoznim znakom za vrijeme uništavanja i visoke zatezne čvrstoće tokom savijanja;

Identificirati strukturnu topologiju kompozitnih veziva i raspršenih sitnozrnatim kompozicijama, za dobivanje matematičkih modela njihove strukture za procjenu udaljenosti između nepristojnih čestica punila i između geometrijskih centara za jačanje vlakana;

Razviti metodologiju za procjenu reoloških svojstava vodovodne perverzne sustava, fino zrnati puderiranim raspršenim ojačanim ojačanim; istražiti njihova reološka svojstva;

Identificirati mehanizam stvrdnjavanja mješovitih veziva, proučite strukturne procese;

Uspostaviti potrebnu fluidnost multikomponentne sitno zrnate betonske mješavine, pružajući obrasce za punjenje s malom mješavinom viskoznosti i ultra niskom snagom prinosa;

Optimizirajte kompozicije sitnozrnatim betonskim betonskim mješavinama s vlaknom D \u003d 0,1 mm i / \u003d 6 mm s minimalnim sadržajem dovoljnim za povećanje zatezanog sadržaja betona, tehnologije za kuhanje i uspostavljanje efekta recepata, gustoće, gustoće, zrak Upravljaju ih, čvrstoću i ostale fizičko-tehničke svojstva betona.

Naučni novost rada.

1. Mogućnost dobijanja betona od finog cementnog pudera, uključujući raspršenu pojačanu, izrađenu od betonskih mješavina bez ruševina s tankim frakcijama kvarcnog pijeska, sa reakcionarnim stijenama stijena i mikrokarce, sa značajnim povećanjem Učinkovitost superplastifikatora na sadržaj vode u listićnoj samoupravnoj smjesi do 10-11% (prikladno bez polusušene smjese za pritisak) iz mase suvih komponenti.

2. Teorijski temelji metoda za određivanje prinosa prinosa superplastičnih tekućih disperzija sustavi su razvijeni i metode za procjenu širenja betonskih mješavina prahom s besplatnim širenjem i blokiranom mrežnom ogradom.

3. Otkrivena je topološka struktura kompozitnih veziva i betona u prahu, uključujući raspršenu pojačanu. Dobivaju se matematički modeli njihove strukture, određujući udaljenosti između nepristojnih čestica i između geometrijskih centara vlakana u tijelu betona.

4. Teoretski se predviđao i eksperimentalno dokazao pretežno proveden difuzijski mehanizam stvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva, pojačavajući kao porast sadržaja punila ili značajnog povećanja njegove disperzije u odnosu na disperziju cementa.

5. Proučavaju se procesi strukture formiranja finog zrnatog praška. Pokazano je da u prahu betona iz superplastičnih bave za samopouzdanje betonskih mješavina mnogo je više, kinetika povećanja njihove snage je intenzivnija, a regulatorna čvrstoća je značajno veća od betona bez ikakvog spojnog ulaganja ud Pritisak od 40-50 MPa. Kriteriji za procjenu reakcijsko-hemijske aktivnosti praha su razvijeni.

6. Optimizirani kompozicije sitnozrnatim betonskim betonskim mješavinama s tankim čeličnim promjerom vlakana dugim 0,15 i 6 mm, tehnologijom njihove pripreme, sastojnosti uvođenja komponenti i trajanje miješanja; Učinak sastava na fluidnost gustoće, uspostavljena je betonska mješavina koja sadrži zrak, čvrstoća u kompresiji betona.

7. Neka fizikalno-tehnička svojstva raspršenog armiranog praha betona i osnovnih obrazaca utjecaja na njih na njih raznih faktora recepta.

Praktični značaj rada je razvijanje novih sitno zrnatih betonskih mješavina s vlaknima za punjenje obrazaca za proizvode i konstrukcije, i bez i sa kombiniranim armaturom štapa ili bez vlakana za punjenje obrazaca sa gotovim volumetrijskim okvirima tankoslovenih okvira . Koristeći vrlo slatke betonske mješavine, moguće je proizvesti visoke zavoje ili komprimirane armirano-betonske konstrukcije s viskoznom prirodom uništenja pod djelovanjem graničnih opterećenja.

Dobila je matricu kompresije visoke čvrstoće sa čvrstoćom od 120-150 MPa za povećanje adhezije s metalom u svrhu korištenja tanke i kratke fibre velike čvrstoće 0.040,15 mm i dužine 6-9 MM, što mu omogućava smanjenje potrošnje i otpornosti na protok betonskih mješavina za tehnologije ubrizgavanja za proizvodnju tankih filigranskih proizvoda sa visokom čvrstoćom zatezanja prilikom savijanja.

Nove vrste fino zrnatog praha disperzemnog betona pojačanih proširuju nomenklaturu proizvoda i strukture visoke čvrstoće za različite vrste izgradnje.

Baza sirovine prirodnih punila proširena je iz vremena na kamenu, suhu i vlažnu magnetsku odvajanje tijekom rudarstva i obogaćivanjem ruda i nemetalnih minerala.

Ekonomska efikasnost razvijenog betona sastoji se od značajnog smanjenja razmatranja razmatranja smanjenjem troškova betonskih mješavina za proizvodnju proizvoda i struktura visoke čvrstoće.

Implementacija rezultata istraživanja. Razvijeni spojevi bili su testiranje proizvodnje u postrojenju Penza ZBBI i na proizvodnoj bazi montažnog betona CJSC Energoservis i koristi se u Münchenu u proizvodnji balkonskih nosača, ploča i drugih proizvoda u izgradnji stanova.

Odobravanje rada. Glavne odredbe i rezultati radova disertacije bili su predstavljeni i prijavljeni na međunarodnim i svim ruskim naučnim i tehničkim konferencijama: "Mlada nauka - nova milenijuma" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Pitanja planiranja i gradova" (Penza , 1996., 1997, 1999 d), "Moderni problemi građevinskog materijala" (Penza, 1998), "Moderna gradnja" (1998), međunarodne naučne i tehničke konferencije "Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa ", (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), "Resurs i ušteda energije kao motivacija kreativnosti u procesu arhitektonskog građevine" (Moskva-Kazanj, 2003), "Stvarna pitanja izgradnje" (Saransk, uštedu energije i visokotehnološke energije) Tehnologije u proizvodnji građevinskih materijala "(Penza, 2005), all-ruska naučna i praktična konferencija" Urbanističko planiranje, rekonstrukcija i inženjerska podrška za održivi razvoj gradova Volge Region "(Tolyatti, 2004), akademska čitanja Raashn "Dostignuća, problemi i potencijalni pravci Razvoj teorije i prakse nauke o građevinskim materijalima" (Kazanj, 2006).

Publikacije. Prema rezultatima izvedenog istraživanja, objavljeno je 27 radova (u časopisima na popisu rada WAK 2).

Struktura i opseg rada. Rad disertacije sastoji se od uvođenja, 6 poglavlja, osnovnih zaključaka, aplikacija i popisa referenci iz 160 stavki, navedena je na 175 stranica strojno posjećivanja teksta, sadrži 64 crteža, 33 tablice.

Zaključak teza o temi "Tanki zrnati reakcijski prah dispermirani beton od armiranim kamenjem pomoću stijena"

1. Analiza sastava i svojstava raspršenog armiranog betona proizvedenog u Rusiji ukazuje da ne ispunjavaju u potpunosti tehničke i ekonomske zahtjeve zbog male čvrstoće betona (M 400-600). U takvim tri četveronožnim i rijetko pet komponentnim betonskim betonskim betonom, ne samo da se raspršuju pojačanje velike čvrstoće, već i normalne snage.

2. Na osnovu teorijskih ideja o mogućnosti postizanja maksimalnih efekata na vodenim vodama superplastifikatora u raspršenim sustavima koji ne sadrže grube zdrobljene agregate, visoku reakcijsku aktivnost mikrosillisa i rock-praća, zajednički poboljšavajući reološki rad zajedničkog ulaganja, Stvaranje betonske matrice za reakcijsku matricu za relativno i relativno kratku raspršenu armaturu s finim i relativno kratkim raspršenim i / \u003d 6 mm, ne formirajući "odjeku" u proizvodnji betona i malo smanjenih PBS fluidnosti.

3. Prikazuje se da je glavni kriterij za dobijanje PBS-a visokog pritiska visoku fluidnost vrlo gusta cementne smjese iz cementa, MK, kamen praha i vode dodavanjem zajedničkog ulaganja. S tim u vezi razvijena je metodologija za procjenu reoloških svojstava raspršenih sistema i PBS-a. Utvrđeno je da se visoka fluidnost PBS-a pruža ograničen smicanje napona od 5-10 PA i sa sadržajem vode od 10-11% mase suvih komponenti.

4. Daju se strukturna topologija kompozitnih veziva i disperzirani armirani beton i njihovi matematički modeli strukture. Uspostavljen je mehanizam za rješavanje ion-difuzije učvršćivanju učvršćivanju kompozitnih vezanih veziva. Metode izračunavanja prosječnih udaljenosti između čestica pijeska u PBS-u, geometrijskih vlakana u prahu betona duž različitih formula i različitih parametara // /, d. Objektivnost autorske formule prikazana je za razliku od tradicionalno korištenog. Optimalna udaljenost i debljina cementiranja ovjesa u PBS-u trebaju biti unutar 37-44 + 43-55 μm, s protokom pijeska 950-1000 kg i frakcijama 0,1-0,5 i 0,14-0,63 mm, respektivno.

5. Reyotehnologijska svojstva raspršenih pojačanih i nenaoružanih PBS-a uspostavljena su u skladu s razvijenim metodama. Optimalno razbijanje PBS-a iz konusa dimenzija d \u003d 100; d \u003d 70; H \u003d 60 mm treba biti 25-30 cm. Otkriveni koeficijenti klijanja ovisno o geometrijskim parametrima fibra i smanjenjem raspada PBS-a kada je blokiran mrežnom ogradom. Pokazalo se da za izlijevanje PBS-a u oblicima sa utiskim rešetkimnim rešetkim, prekidač treba biti najmanje 28-30 cm.

6. Metoda je razvijena za procjenu reakcijsko-hemijske aktivnosti rock pudera u niskim cementnim mješavinama (C: P - 1:10) u uzorcima komprimiranim pritiskom ekstruziranja. Utvrđeno je da s istim aktivnostima, procjenjuje se snagom u 28 dana i u dugogodišnjem stvrdnjavanju (1-1,5 godina), preferencija kada se koristi u RPB-ovima treba dati puderima iz pasmina visoke čvrstoće: bazalt, diabase, dokument , kvarc.

7. Prolazi procese formiranja strukture u prahu betona. Utvrđeno je da su livene mješavine u prvih 10-20 min nakon izlijevanja izolirane do 40-50% zraka uključene i zahtijevaju film koji sprečava stvaranje guste kore. Smjese počinju aktivno oduzimanje 7-10 sati nakon ispunjavanja i steći snagu nakon 1 dana 30-40 MPa, kroz 2. dan-50-60 MPa.

8. Formulirao je glavne eksperimentalne i teorijske principe odabira konkretnog sastava sa čvrstoćom od 130-150 MPa. Kvarcni pijesak za osiguranje visokih prinosa PBS-u trebaju biti finozrnate frakcije

0.14-0.63 ili 0,1-0,5 mm sa gustoćom rasutih gustoće od 1400-1500 kg / m3 po protoku od 950-1000 kg / m. Debljina suspenzije brašna u cementu i MK između zrna pijeska trebala bi biti u roku od 43-55 i 37-44 μm, kada sadržaj vode i zajedničko ulaganje, pružajući prekid mješavina od 2530 cm. The Disperzija PC-a i kamenog brašna mora biti približno isti, sadržaj MK 15-20%, sadržaj kamenog brašna 40-55% mase cementa. Kada se razlikuje u sadržaju ovih faktora, optimalni sastav odabran je potrebnim prekidom mješavine i maksimalne indikatore čvrstoće kompresije nakon 2,7 i 28 dana.

9. Optimizirani kompozicije finog zrnatog betona od armiranog betona sa čvrstoćom u kompresiji od 130-150 MPa pomoću čelične fibre sa koeficijentom ojačanja // \u003d 1%. Otkriveni su optimalni tehnološki parametri: miješanje treba izvesti u mikserima velike brzine posebnog dizajna, po mogućnosti vakuuma; Slijed opterećenja komponenti i režima miješanja, "odmor", strogo reguliran.

10. Učinak sastava na fluidnost, gustoću, raspršene disperdoređene PBS koji sadrže zraku, radi se za snagu prilikom komprimiranja betona. Otkriveno je da proširivost mješavina, kao i snage betona, ovise o nizu recepta i tehnoloških faktora. Kada se optimiziraju, matematička ovisnost fluidnosti, uspostavlja se snaga iz pojedinca, najznačajnijih faktora.

11. Neke fizičko-tehničke svojstva raspršenog bračnog betona proučavaju se. Prikazuje se da je beton snagom pri komprimiranju 120l

150 MPa ima elastični modul (44-47) -10 MPa, poissonski koeficijent -0,31-0,34 (0,17-0,19 - u nenaoružanim). Skupljanje zraka raspršenog armiranog betona 1,3-1,5 puta niže od onog nenaoružanog. Visoka otpornost na smrzavanje, niska apsorpcija vode i skupljanje zraka ukazuju na visoke operativne svojstva takvog betona.

12. Testiranje proizvodnje i tehnička i ekonomska procjena ukazuju na potrebu organiziranja proizvodnje i široko rasprostranjenog uvoda u izgradnju finozračenog reakcijskog praha disperzemnog betona.

Bibliografija Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič, teza o predmetu građevinskog materijala i proizvoda

1. Aganin S.PE beton manja potrošnja vode sa modificiranim kvarcnim punilom. // Autoore za ured. korak. K.T.N., M, 1996.17 str.

2. Anthropova v.a., Drobyshevsky V.A. Nekretnine modificirane steelfibetone // betonski i armirani beton. №3.2002. C.3-5

3. Achverdov I.N. Teorijski temelji betonske nauke .// minsk. Viša škola, 1991.191 str.

4. Babayev Sh.t., Komar A.A. Tehnologija uštede energije armirano-betonskih konstrukcija izrađenih od betona visoke čvrstoće s kemijskim aditivima. // m.: Stroyzdat, 1987. 240 str.

5. Bazhenov yu.m. Betoni XXI veka. Resursi i ušteda energije u građevinskim materijalima i građevinskim materijalom // materijali transf. Naučni Tehn Konferencija. Belgorod, 1995. sa. 3-5.

6. Bazhenov yu.m. Visokokvalitetni finozrnati beton // Građevinski materijal.

7. Bazhenov yu.m. Poboljšanje efikasnosti i efikasnosti tehnologije betona // beton i armirano beton, 1988, №9. od. 14-16.

8. Bazhenov yu.m. Konkretna tehnologija. // Izdavač Udruženja visokih obrazovnih ustanova, m.: 2002. 500 str.

9. Bazhenov yu.m. Betoni povećane izdržljivosti // Građevinski materijali, 1999, br. 7-8. od. 21-22.

10. Bazhenov yu.m., Falikman V.r. Novo stoljeće: novi efektivni konkretan i tehnologija. Materijali I. All ruske konferencije. M. 2001. Od 91-101.

11. Batrakov V.G. i drugi. Super superplastifikator QMS. // Beton i armirani beton. 1985. №5. od. 18-20.

12. Batrakov V.G. Izmijenjeni beton // m.: Stroyzdat, 1998. 768 str.

13. Batrakov v.g. Modifikatori za beton nove karakteristike // materijali I-ruske konferencije o betonu i ojačanju. M.: 2001, str. 184-197.

14. Batrakov V.G., Sobolev k.i., Caprilekov S.S. i dr. Aditivi sa visokim čvrstoćom // Kemijski aditivi i njihova primjena u proizvodnji montažne tehnologije proizvodnje betona. M.: Ts.zov, 1999, str. 83-87.

15. Batrakov V.G., Caprilinev S.S. i dr. Procjena ultrafinskog otpada metalurške industrije kao aditiva za beton // beton i armirani beton, 1990. br. 12. str. 15-17.

16. Batsanov S.S. Struja elemenata i hemijske veze. // Novosibirsk, izdavač San SSSR, 1962.195 str.

17. Berkovich Ya.b. Studija mikrostrukture i snage cementnog kamena ojačana kratkim vlaknima Chrysotil azbest: Autor. DIS. Pank. Tehn nauka Moskva, 1975. - 20 s.

18. kora m.t. Uništavanje ispunjenih polimera M. Hemija, 1989. str. 191.

19. Bryk M.T. Polimerizacija na čvrstoj površini anorganskih tvari .// Kijev, Nukova Dumka, 1981.288 str.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Upotreba vlakana u mješavinama suhim zgradama. // Građevinski materijal №2.2002. P.26-27

21. Volzhensky A.V. Mineralni veziva. M.; Stroyzdat, 1986.463 str.

22. Volkov I.V. Problemi primjene fibrobetona u domaćoj izgradnji. // Građevinsko materijale 2004. - №6. P. 12-13.

23. Volkov I.V. Fiber beton i izgledi za primjenu u građevinskim konstrukcijama // Građevinski materijali, oprema, tehnologija 21 veka. 2004. br. 5. S.5-7.

24. Volkov I.V. Fibrobeton dizajni. OBZ INF. Serija "Građevinske konstrukcije", vol. 2. M, Vniiis Gosstroy SSSR, 1988.-18c.

25. Volkov yu.s. Upotreba betona za teške dužnosti u građevinarstvu // betonski i armirani beton, 1994, №7. od. 27-31.

26. Volkov yu.s. Monolitski armirani beton. // beton i armirani beton. 2000, №1, str. 27-30.

27. VNN 56-97. "Dizajn i glavne odredbe proizvodnih tehnologija za fibrobetonske dizajne." M., 1997.

28. II, IP o nekim od glavnih aspekata teorije hidratacije i hidratarno otvrdnjavanje veziva // Zbornik po službenog kongresa u cementu hemije. T. 2. m; Stroyzdat, 1976, str. 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov v.a. Izleti i betoni za skeliranje. Kijev. Budveelnik, 1978.184 str.

30. Demyanova B.C., Kalašnjikov S.V., Kalašnjikov V.I. i dr. Reakcijska aktivnost zdrobljenih stijena u cementnim kompozicijama. Izvestiya tulgu. Serija "Građevinski materijali, dizajni i struktura". Tula. 2004. god. 7. str. 26-34.

31. Demyanova B.C., Kalašnjikov V.I., Minenko e.yu., skupljanje betona sa organskim dodacima // Stroyinfo, 2003, br. 13. str. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Nova vrsta cementa: cementna kamena / građevinski materijal. 1994 №1 str. 5-6.

33. Starrels A.I., Vožhov yu.s. Beton i armirani beton: nauka i praksa // materijali all-ruske konferencije o betonu i pojačanju. M: 2001, str. 288-297.

34. Zimon A.d. Fluidno adhezija i vlaženje. M.: Hemija, 1974. str. 12-13.

35. Kalašnjikov V.I. Nesterov V.YU., Bokstunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., MaiznetSev V.YA, Trostya, V.M. Glinchlakovy Građevinski materijal. Penza; 2000, 206 str.

36. Kalašnjikov v.i. Povoljnu ulogu jonskog elektrostatičkog mehanizma u disperziji mineralnih raspršenih kompozicija. // trajnost konstrukcija iz betona autoklava. Tez. V Republikanska konferencija. Tallinn 1984. str. 68-71.

37. Kalašnjikov v.i. Osnove plastificiranja mineralnih sustava za proizvodnju građevinskih materijala. // teza za stepen D.N., Voronezh, 1996, 89 sa

38. Kalašnjikov V.I. Regulacija marljivog efekta superplastifikatora na osnovu jonskog elektrostatičkog pristupa. // Proizvodnja i primjena za kemijske aditive u izgradnji. Zbirka NTK Theses. Sofija 1984. str. 96-98

39. Kalašnjikov V.I. Računovodstvo reoloških promjena u betonskim mješavinama sa superplastifikatorima. // Materijali IX All-Union konferencije o betonu i ojačanju (Taškent 1983), Penza 1983 s. 7-10.

40. Kalašnjikov u L, Ivanovu i A. Značajke reoloških promjena cementnih kompozicija pod djelovanjem plastificiranih plastifikatora ionskog stabilizacije // Prikupljanje radova "Tehnološka mehanika betona" Riga RPI, 1984 str. 103-118.

41. Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A. Uloga proceduralnih faktora i reoloških pokazatelja raspršenih kompozicija. // Tehnološka mehanika betona. Riga RPI, 1986. str. 101-111.

42. Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A., na strukturno i reološko stanje izuzetno otkrivenih sustavi sa širokim koncentracijama. // Postupak IV Nacionalne konferencije o mehanici i tehnologiji kompozitnih materijala. Zabrana, Sofija. 1985.

43. Kalašnjikov V.I., Kalašnjikov S.V. Teorija "očvršćivanja kompozitnih cementnih veziva. // Materijali Međunarodne naučne i tehničke konferencije" Stvarna pitanja izgradnje "T.Z. Ed. State Mordovskog. Sveučilište, 2004. P. 119-123.

44. Kalašnjikov V.I., Kalašnjikov S.V. Na teoriji očvršćivanju kompozitnih cementnih veziva. Materijali Međunarodne naučne i tehničke konferencije "Stvarna građevinska pitanja" TZ Ed. Mordovijsko stanje Univerzitet, 2004. P. 119-123.

45. Kalašnjikov V.I., Bastunov b.ji. Moskvin R.N. Formiranje čvrstoće karbonnostila i kapljenog veziva. Monografija. Deponirano u VGUP Vniyntpi, izdanje.2003,6,1 p.l.

46. \u200b\u200bKalašnjikov V.I., Bastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Staševich A.V., Kochshov V.YA. Efektivni materijali otporan na toplinu na temelju modificirane kopče // Penza, 2004,117 str.

47. Kalašnjikov S. V. i dr. Topologija kompozitnih i raspršenih ojačanih sistema // materijali MNTK kompozitni građevinski materijal. Teorija i praksa. Penza, PDZ, 2005. P. 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Infracrveni spektri površinskih spojeva. // m.: Nauka, 1972.460 str.

49. Korshak V.V. Polimeri otporni na toplinu .// m.: Nauka, 1969.410 str.

50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. Učinkovitost betona ojačana čeličnim fibirima. // beton i armirani beton. 1980. L 3. P. 6-7.

51. Lancard D.K., Dickerson R.F. Ojačani beton sa ojačanjem čeličnih žica /// građevinski materijal u inostranstvu. 1971, №9, str. 2-4.

52. Leontyev V.N., Prikhodko V.A., Andreev v.a. Na mogućnost korištenja ugljičnih vlaknastih materijala za jačanje betona // Građevinski materijal, 1991. №10. Str. 27-28.

53. Lobanov I.A. Značajke strukture i svojstava raspršenog armiranog betona // Proizvodna tehnologija i svojstva novih kompozitnih građevinskih materijala: interno. Tempop. Sub Naučni Tr. L: Lisi, 1086. P. 5-10.

54. Mailan Dr., Shilov al.v., Jarbaek R Utjecaj armature vlakana bazaltnim vlaknima na svojstvima lakih i teških betona // Nove studije betona i armiranog betona. Rostov na Donu, 1997. str. 7-12.

55. Mailean L.r., Shilov A.V. Bend CeramzitofiBrous-betonski elementi na rude bazalt vlakno. Rostov N / D: Rast. Stanje Build, univerzitet, 2001. - 174 str.

56. Mailean R.L., Mailing L.r., Osipov km i drugi. Preporuke za dizajn armirano-betonskih konstrukcija iz keramzitnog betona sa armaturom vlakana bazalt vlakana / rostov-on-don, 1996. -14 str.

57. Mineraloška enciklopedija / prijevod s engleskog jezika. L. NEDRA, 1985. od. 206-210.

58. Mchledlov-Petrosyan O.P. Hemija anorganskih građevinskih materijala. M.; Stroyzdat, 1971, 311c.

59. Nerpin S.v., Chimunsky A.F., fizika tla. M. nauka. 1967.161s.

60. Nesbetaev G. V., Timonov S.K. Smanjivanje deformacija betona. Peta akademska čitanja Rasn. VORONEZH, VGASU, 1999. str. 312-315.

61. Paschenko A.A., Srbija V.P. Ojačanje cementnog kamena sa mineralnim vlaknima Kijev, UKRhibicionirati - 1970 - 45 s.

62. Paschenko A.A., Srbija V.P., Starchevskaya e.a. Veze "supstance. Kijev. Vitesa, 1975.441 str.

63. Polaak A.F. Otvrdnjavanje mineralnog obvezanja. M.; Objavljivanje literature o izgradnji, 1966.207 str.

64. Poppova A.M. Konstrukcije zgrada i građevina iz betona visoke čvrstoće // Serija građevinskih konstrukcija // Pregled. Vol. 5. m.: Vniyntpi ussr goststroy, 1990 77 str.

65. Poharenko, yu.v. Naučni i praktični temelji za formiranje strukture i svojstava fibrobetona: dis. Dock. Tehn Nauke: Sankt Peterburg, 2004. str. 100-106.

66. Rabinovich F.N. Betoni, raspršeni - ojačani vlaknima: pregled vniiesa. M., 1976. - 73 str.

67. Rabinovich F.N. Distribuirani beton. M., Stroyzdat: 1989.-177 str.

68. Rabinovich F.N. Neka pitanja raspršene armature betonskih materijala od fiberglasa // distribuirani beton i strukture njih: teze izvještaja. Republika. Dosljedan. Riga, 1 975. - P. 68-72.

69. Rabinovich F.N. Na optimalnoj ojačanju steelfib betonskih konstrukcija // betonski i armirani beton. 1986. br. 3. str. 17-19.

70. Rabinovich F.N. Na nivoima raspršene armature betona. // Izgradnja i arhitektura: izv. Sveučilišta. 1981. br. 11. str. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Upotreba fiber marmiranog betona u industrijskim dizajnom // Fibrobeton i njegova primjena u izgradnji: Laburisti NIIZB. M., 1979. - str. 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Upotreba stalefibetona u dizajnu inženjerskih konstrukcija // betonski i armirani beton. 1984.-№12.-c. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. Na granici otpornosti na pucanje finozzđenog betona, ojačane čeličnim fibirima // mehanički komponosljivi materijali. 1985. №2. P. 277-283.

74. Rabinovich F.N., Černomaz A.P., Kurbatov L.G. Monolitna dna spremnika sa drvenim smećem // betonski i armirani beton. -1981. №10. P. 24-25.

76. Solomatov V.I., Vyrojul V.N. i drugi. Kompozitni građevinski materijali i dizajni niskog razmatranja .// Kiev, Budivelninik, 1991.144 str.

77. Stalefibeton i dizajni iz nje. Serija "Građevinski materijal" je vol. 7 vniyntpi. Moskva. - 1990.

78. Staklo fibrobeton i dizajni toga. Serija "Građevinski materijal". N.5. Vnifntpi.

79. Strelkov m.i. Promjene u istinskom sastavu tečnosti faze sa očvršćivanjem veziva i mehanizmima njihovog stvrdnjavanja // Zbornik radova na cementnoj hemiji. M.; Promstroyisdat, 1956., str. 183-200.

80. Sychev L.I., Volovika A.V. Materijali ojačani vlaknima / prijevod ed.: FibreReinforclecione materijale. -M.: Stroyzdat, 1982. 180 str.

81. Toropov N.A. Hemija silikata i oksida. L.; Nauka, 1974,440C.

82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. Kinetika i katalizator / T.: 1972, №3,815-817 str.

83. Fadda I.M. Intenzivna zasebna tehnologija betona napunjena bazaltnom .// apstraktno jelo. K.T.N. M, 1993.22 str.

84. Fibrobeton u Japanu. Izravne informacije. Građevinske konstrukcije ", M, Vniiis Gosstroy SSSR, 1983. 26 str.

85. Filimonov V.N. Spektroskopija fotografskih transukcija u molekulama .// l.: 1977, str. 213-228.

86. Hong za. Svojstva betona koja sadrže mikrosink i karbonska vlakna liječene silane // Express Information. Broj izdanja 1.2001. P.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorpcija i adsorbenti. // 1976, vol. 4, str. 86-91.

88. Schwarzman A.A., Tomilin I.A. Uspesi hemije // 1957, T. 23 №5, str. 554-567.

89. Veziva za skeliranje i sitnozrnate betoni zasnovane na njima (pod općim izdanjem V.D. Glukhovsky). Taškent, Uzbekistan, 1980.483 str.

90. Jurgen Schubert, Kalašnjikov S.V. Topologija miješanih veziva i mehanizam njihovog stvrdnjavanja // Sat. Članci MSTK nove visokotehnološke tehnologije koje štede energiju i uštedu resursa u proizvodnji građevinskih materijala. Penza, PDZ, 2005. str. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Smjesa ojačana visokom performansama sa frakcijom zapremine vlakana // časopis ACI materijala.-2004.-vol. 101, №4.- P. 281-286.

92. Batson G.B. Državni-umjetnički konrektorski ojačani beton. Izveštava ASY Odbor 544. "Acy Journal". 1973, -70, u № 11, -p. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup IN / UTICAJTE ODGOVOR ULTRA-STVARIHNIČKOG CEMENTNIH CEMENTSKIH KOMPITA. // ACI materijali časopis. 2002. - Vol. 99, №6. - P.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., AARUP B. Uticaj od odgovora na ultra-visokih vlaknastih cementnih cementnih sredstava // časopis ACJ materijala. 2002 - vol. 99, br. 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und verhalten.//leipziger massivbauseminar, 2000, BD. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk.// Oster. JNGenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., S. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Mehaničko ponašanje kontinektivnog reaktivnog praha betona.// Američki societi Givil Eagineers Materijali Inženjering Coufernce. Washington. DC. Novembar 1996., vol. 1, str.555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung Sowie Verifizirung Eigenschaften Saueresistente hochleistungbetone.// betonwerk + fertigteil-tehnik. 2003.№ 3. S.30-38.

99. GRUBE P., LEMMER C., Riihl m vom gussbeton zum selbstvendichtenden beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue betonverflissiger auf base policarboxilat.//c. 13. JBASIL WEIMAR 1997, BD. 1, S 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-JN: Flugasche u Betonu, VGB / BVK-Faschaugung. 01 December 1998, Vortag 4,25 Seiten.

102. Richard P., Cheury M. Sastav betona reaktivnog praha. Skienfic Division bougies.// Cement i betonska reesearch, vol. 25. Ne. 7, str. 1501-1511,1995.

103. Richard P., Cheurrezy M. reaktivni u prahu Beton sa sijevom duktivnošću i 200-800 MPA Snaga tlaka.// AGJ SPJ 144-22, str. 507-518,1994.

104. Romualdy J.r., Mandel J.A. Zatezna čvrstoća betona pogođena ravnomjernim raspoređenim i uglom raspoređenim duljinama žičane ojačanja "Acy Journal". 1964, - 61, - br. 6, - str. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Schngel T., Schngel PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit Fur Die Anwendung? Schriftenzeihe baustoffe.// Festschrift Zum 60. Geburgstag von prof.-dr. JNG. Peter Schliessl. Heft. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestm Beton.// Proc. 14, JBAUSIL, 2000, BD. 1, s 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel i Beton. Ceitzum baustoffe i materijalPriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-Schrift Zum 60. Geburgstag von prof. Dr.-JNG. Peter Schiesse. Heft 2.2003 S 189-198.

108. Schmidm, fenlinge.utntax; hf ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., BUNJEK K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspektivni fur Die Betonfertigteil Industrie.// betonwerk + fertigteil-tehnik. 2003.№ 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt k, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur Die Anwendung? Scnriftenreihe baustoffe. FEST - Schrift Zum 60. Geburtstag von prof. Dr.-Ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur Die Anwendung? Scnriftenerihe baustoffe.// fest - Schrift zum 60. Geburtstag von prof. Dr. - Ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichleiche Entwichlung der Ihr Beitzag Zur Entwichlung der betobbaueise.// istter. JNGenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor // MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus beton.//cRete Construction. 1972,16, №L, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Utjecaj od odgovora u ultra visokim čvrstoćom ojačanim cementnim kompozitom // časopis ASJ materijala. -2002.-Vol. 99, №6.-str. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Visoko performansko ojačana betonska mješavina s mješavinama s visokim prečišćanim frakcijama // ASJ materijali časopis. 2004, -Vol. 101, №4.-str. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen Dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76,1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallairee., Dugat J., Aitcin P.-C. Mehanička svojstva i izdržljivost dva industrijskog reaktivnog pudera Cohcrete // ASJ materijali Časopis V.94. No.4, S.286-290. Juli-avgust, 1997.

118. De Larrard F., Sedran Th. Optimizacija betona ultrahijera performansi pomoću modela pakiranja. CEM Betonski res., Vol.24 (6). S. 997-1008.194.

119. Richard P., Cheury M. Sastav betona reaktivnog praha. CEM Coner.res.vol.25. Br.7, S.1501-1511.195.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften i Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck Aus; Beton i Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467.2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimizacija reološkog ponašanja reaktivnog praha Coucrete (RPC) .Tagungsband Međunarodni simpozijum betona visokih performansi i reaktivnog betona. Shebrke, Kanada, avgust 1998. S.99-118.

122. AITCIN P., Richard P. Pešački / biciklistički most Scherbooke-a. 4-T. Međunarodni simpozijum o korištenju velike čvrstoće / visokih performansi, Pariz. S. 1999-1406.1996.

123. De Larrard F., Grosse J.f., Puch C. Uporedna studija različitih silikatnih pare kao aditiva u cementu visokih performansi. Materijali i konstrukcije, Rjlem, Vol.25, S. 25-272,1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Betoni za reaktivni prah sa visokom duktilnošću i 200-800 MPA čvrstoća na pritisak. ACI, SPI 144-24, S. 507-518,1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Upotreba RPC-a u bruto rashladnim kulama, međunarodni simpozijum na visoko performansama i reaktivnim betonima u prahu, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73,1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Porodljivost sa visokim performansama betona. CEM Conct. Res. Vol. 32, S. 1699-1704.2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mehanička svojstva reaktivnog udela betona. Materijali i konstrukcije, vol. 29, S. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Uloga praha u betonu: Zbornik radova od 6-tih međunarodnog simpozijuma o korištenju visoke čvrstoće / visokog performansa. S. 863-872.2002.

129. Richard P. Reaktivni prašak beton: novi ultra visoki cementirani materijal. 4-TH Internacionalni simpozijum o korištenju betona visoke čvrstoće / visokih performansi, Pariz, 1996.

130. Uzawa, m; Masuda, T; Shirai, k; Shimoyama, y; Tanaka, V: svježa nekretnina i snaga reaktivnog kompozitnog materijala (duktal). Zbornik radova na kongresu EST FIB, 2002.

131. VERNET, CH; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: ultra visoki trajljivost betoni, hemiju i mikrostrukturu. HPC Simpozijum, Hong- Kong, Dezember 2000.

132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Mikrostrukturna analiza RPC-a (sigurnosni u prahu betona). Cem.coner.res.vol.25, Ne. 7, S. 1491-1500.1995. .

133. Bouygues FA: JufoniaionsBroschure Zum Beton de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K-h., Lichtenfels A., Greiner. St. Sezonsko skladištenje Solare "energije u rezervoarima za tople vode napravljene su betonom visokih performansi. 6-međunarodni simpozijum o visokoj čvrstoći / visokim performansama. Leipzig, juni 2002.

135. Bake B.B., Komokhov P.G. i dr. Volumen se mijenja u reakcijama hidratacije i rekristalizacije mineralnih veziva / nauke i tehnologije, -2003, №7

136. Babkov V.V., Shelkov A.F., Komokhov P.G. Aspekti trajnosti cementnog kamena / cementa-1988-№3 od 14-16.

137. Alexandrovsky S.V. Neke karakteristike skupljanja betona i armiranog betona, 1959. br. 10 od 8-10.

138. SHAIKIN A.V. Struktura, snaga i otpornost na pukotine cementnog kamena. M: Stroyzdat 1974,191 str.

139. Shekin A.V., Čehovski yu.v., Brusser M.I. Struktura i svojstva cementnog betona. M: Stroyzdat, 1979. 333 str.

140. Cylosani Z.N. Skupljanje i beton puzanje. Tbilisi: Izdavačka kuća Angeles. SSR, 1963. Od 173.

141. Berg O. Ya., Shcherbakov yu.n., Pisanko T.N. Beton visoke čvrstoće. M: Stroyzdat. 1971. Od 208.i? 6