20.12.2018

Izračun struktura na graničnim državama jasno je utvrđeno dvije grupe ograničavajućih stanja struktura koje se moraju spriječiti korištenjem sistema koeficijenata izračuna; Njihova administracija osigurava da se granične države neće pojaviti s štetnim kombinacijama tereta i sa najmanjim vrijednostima karakteristika čvrstoće materijala. Nakon pojave ograničenih država, dizajn prestaje ispuniti zahtjeve eksploatacije - oni su uništeni ili gube stabilnost pod djelovanjem vanjskih opterećenja i utjecaja ili neprihvatljivih pokreta ili pukotina. Da bi se ograničila i ekonomičnija proračun podijeljena u dvije osnovne različite grupe - odgovornije za prvo (strukture su uništene kada su države ove grupe) i manje odgovorne sekunde (dizajni prestaju ispunjavati zahtjeve normalne operacije , ali ne mogu se popraviti). Takav pristup omogućio je razlikovanje opterećenja i indikatora čvrstoće materijala: Da bi se zaštitila granična stanja u proračunima na prvoj grupi tereta, nekoliko precijenjenih, a karakteristike čvrstoće materijala u usporedbi s proračunima na drugom grupa. To izbjegava pojavu graničnih stanja koje grupiraju.

U odgovornijoj, prva grupa uključuje ograničenja stanja na nosivost, u drugom - o prikladnosti za normalan rad. Granica prve grupe uključuju krhku, viskozno ili drugo uništenje; gubitak stabilnosti oblika izgradnje ili njezina pozicija; uništavanje umora; Uništavanje iz zajedničkog utjecaja faktora snage i štetnih učinaka vanjskog okruženja (agresivnost srednjeg, alternativnog smrzavanja i odmrzavanja itd.). Izvršite izračun po snazi, uzimajući u obzir u potrebnim slučajevima dizajna dizajna prije uništenja; Izračun prevrtanja i klizanje zadržanih zidova, visoko učitanih visokog temelja; Izračun alarma ili podzemne rezervoare; Izračun na izdržljivosti struktura pod utjecajem opetovanog pokretnog mobilnog ili pulsiranog opterećenja; Izračun stabilnosti tankog zidnih konstrukcija itd. Nedavno je u proračune na prvoj grupi dodan u prvu grupu do progresivnog kolapsa visokog zgrada pod utjecajima koji nisu predviđeni uvjetima normalnog rada.

Granice druge grupe uključuju širinu i dugoročno otkrivanje pukotina (ako su u skladu s radnim uvjetima, oni su dopuštene), neprihvatljivi pokreti strukture (odstupanje, uglovi rotacije, uglovi nakrivljenja i amplituda oscilacija). Proračuni na graničnim stanjima građevina i njihovi elementi vrše se za faze proizvodnje, transporta, instalacije i rada. Dakle, za uobičajeni element savijanja, granična stanja prvih grupa iscrpljuju snagu (uništenje) u normalnim i nagnutim odjeljcima; Limitska stanja grupe II su formiranje i otkrivanje pukotina, odstupanje (Sl. 3.12). U ovom slučaju dopuštena širina cijepanja pukotina s dugovječnim opterećenjem iznosi 0,3 mm, jer se s ovom širinom, pukotine u rastućem kristalnom koherentnom koherentnom kamenu pojavljuju. Budući da svaki deseti dio prolimičnog otkrivanja pukotina značajno utječe na potrošnju pojačanja u strukturama sa konvencionalnim pojačanjem, zatim povećanjem dozvoljene širine pucanja pukotina čak i za 0,1 mm igra vrlo veliku ulogu u ekonomici rezervoara.

Čimbenici koji pripadaju izračunu graničnih stanja (izračunati faktori) opterećuju se na dizajnu, njihovu veličinu i mehaničke karakteristike betona i pojačanja. Oni su nepravilni, a za njih karakteriziraju širenje vrijednosti (statistička varijabilnost). U proračunima je varijabilnost opterećenja i mehaničkim karakteristikama materijala, kao i faktori ne-stanice, i različiti radni uvjeti betona i armature, proizvodnje i rada elemenata zgrada i struktura. Svi faktori naselja i izračunati koeficijenti normalizirani su u odgovarajućim zajedničkim ulaganjima.

Ogranične države zahtijevaju daljnja duboka istraživanja: Dakle, u proračunima su u jednom elementu odvojeni normalni i nagnuti presjeci (poželjan jedan prilaz), nerealni mehanizam za uništavanje u nagnutom dijelu u nagnutom dijelu u nagnutom dijelu ne uzimaju u obzir (tekući efekat radne armature i moći angažmana u nagnutoj pukotini (vidi Sl. 3.12 itd.) Itd.).

Prvi faktor izračuna je opterećenja koja su podijeljena na regulatorno i izračunato, te trajanje djelovanja - za trajno i privremeno; Potonji može biti kratkotrajan i dugačak. Odvojeno razmislite o retko manifestiranim posebnim opterećenjima. Kontinuirana opterećenja uključuju vlastitu težinu konstrukcija, težine i tlaka tla, snagu prednapona pojačanja. Duga opterećenja su težina stacionarne opreme na podovima, tlakom plina, tekućine, rasutih tela u tenkovima, težina sadržaja u skladištima, bibliotekama i pr.; Montirani dio privremenog opterećenja u stambenim zgradama, u uslužnim i domaćinstvima; Dugi temperaturni tehnološki uticaji iz opreme; Opterećenja snijega za III ... VI klimatske regije sa koeficijentima 0,3 ... 0,6. Ove vrijednosti tereta dio su svoje kompletne vrijednosti, oni se unose u obzir uzimajući u obzir učinak trajanja rada opterećenja na kretanju, deformaciju, formiranje pukotina. Kratkoročna opterećenja uključuju dio tereta na preklapanje stambenih i javnih zgrada; Težina ljudi, detalji, materijali u opremu i popravke opreme; Opterećenja nastala iz proizvodnje, transporta i ugradnje konstrukcijskih elemenata; Opterećenja snijega i vjetra; Temperaturni klimatski efekti.

Posebna opterećenja uključuju seizmičke i eksplozivne efekte; opterećenja uzrokovana neispravnošću opreme i kršenju procesa; Neravnomjerne deformacije baze. Regulatorna opterećenja postavljaju se standardima za unaprijed određenu verovatnoću prekoračenja prosječnih vrijednosti ili nominalnim vrijednostima. Regulatorni stalni opterećenja uzimaju se dizajnerskim vrijednostima geometrijskih i strukturalnih parametara elemenata i prema prosječnim vrijednostima gustoće materijala. Regulatorna privremena tehnološka i instalaciona opterećenja određena su po najvišim vrijednostima predviđenim za normalan rad; Snijeg i vjetar - u prosjeku godišnjih štetnih vrijednosti ili nepovoljnim vrijednostima koje odgovaraju specifičnom prosječnom razdoblju njihovih ponavljanja. Izračunatih opterećenja u izračunu građevina prema I grupi graničnih država određuju množenje regulatornog opterećenja na koeficijentu pouzdanosti pomoću UF opterećenja u pravilu, UF\u003e 1 (ovo je jedan od faktora za sprečavanje stanja granice). Koeficijent UF \u003d 1.1 za vlastitu težinu armirano-betonskih konstrukcija; uf \u003d 1,2 za vlastitu težinu betonskih konstrukcija na laganim agregatima; UF \u003d 1.3 za različite privremene opterećenja; Ali uf \u003d 0.9 za težinu struktura u slučajevima kada smanjenje mase pogoršava uvjete strukture - u izračunavanju stabilnosti na uspon, prevrtanja i klizanje. Prilikom izračunavanja manje opasne II grupe graničnih država UF \u003d 1.

Budući da je istodobna djelovanje svih opterećenja s maksimalnim vrijednostima gotovo nevjerovatna, za veću pouzdanost i ekonomičnost dizajna izračunavaju se za različite kombinacije tereta: mogu biti glavni (oni uključuju stalni, dugoročni i kratkoročni tereta) i posebna (uključujući stalan, dugoročni, mogući kratkoročni kratkoročni i jedan od posebnih opterećenja). U glavnim kombinacijama, kada se uzima u obzir najmanje dva privremena opterećenja, njihove izračunate vrijednosti (ili njihove odgovarajuće napore) pomnožene su sa koeficijentima kombinacije: za duge opterećenja W1 \u003d 0,95; Za kratkoročno W2 \u003d 0,9; U jednom trenutku W1 \u003d W2 \u003d 1. U tri i više kratkoročnih opterećenja, njihove izračunate vrijednosti množe se sa kombinacijama koeficijenti: W2 \u003d 1 prvi put od važnosti kratkoročnog opterećenja; w2 \u003d 0,8 za drugu; W2 \u003d 0,6 za treće i sve ostale. U posebnim kombinacijama tereta, W2 \u003d 0,95 za dugoročnu opterećenje, W2 \u003d 0.8 za kratkoročno, osim dizajniranja konstrukcija u seizmičkim područjima. U svrhu ekonomskog dizajna, s obzirom na stepen verovatnoće istodobnosti opterećenja, pri izračunavanju stupaca, zidova, temelji sa višespratnih zgrada privremena opterećenja na preklapaju mogu se smanjiti pomnožavati koeficijentima: za stambene zgrade, hostele, uredski prostor itd. Sa teretom A\u003e 9 m2

Za hodnike čitanje, sastanci, trgovanje itd. Parcele usluge i popravak opreme u industrijskim prostorijama pod teretnim prostorom A\u003e 36 m2

ako je N ukupan broj preklapanja, privremena opterećenja iz kojih se uzimaju u obzir pri izračunavanju odjeljka koji se razmatraju.

Proračuni uzimaju u obzir stupanj odgovornosti zgrada i struktura; To ovisi o stupnju materijalne i socijalne štete u postizanju dizajna graničnih država. Stoga se prilikom dizajniranja koeficijent pouzdanosti uzima u obzir na imenovanje UN-a, što ovisi o klasi odgovornosti zgrada ili struktura. Faktor pouzdanosti podijeljen je graničnim vrijednostima sposobnosti nosača, izračunato vrijednosti otpora, granične vrijednosti deformacija, pucanja i množenje izračunatih vrijednosti opterećenja, napora i drugih učinaka na njemu . Prema stupnju odgovornosti zgrade i strukture podijeljene su u tri klase: i klase. YN \u003d 1 - Zgrade i strukture imaju visok nacionalni ekonomski ili društveni značaj; Glavne zgrade TE, NPP; Televizijske tornjeve; Unutarnji sportski sadržaji sa tribinama; Zgrade kazališta, kina, itd.; Klasa II YN \u003d 0,95 - manje značajne zgrade i strukture koje nisu uključene u časove I i III; III klasa yn \u003d 0,9 - skladišta, jednokatni stambeni zbiri, privremene zgrade i konstrukcije.

Za ekonomičniji i razumniji dizajn armirano-betonskih konstrukcija, tri kategorije otpornosti na pukotine (do otpornosti na stvaranje pukotina u fazi I ili otpornost na otkrivanje pukotina u fazi II stupnjeva). Zahtjevi za formiranje i otkrivanje normalne i sklone uzdužnoj osi elementa pukotina ovise o vrsti korištenih i radnim uvjetima. U prvoj kategoriji pukotine nisu dozvoljene; Uz drugu kategoriju, kratka širina kratkotrajnog pucanja pukotina dozvoljena je pod uvjetom njihovog sljedećeg pouzdanog zatvaranja; Za treću kategoriju dozvoljeni su kratka širina i dugoročno otkrivanje pukotina. Otkrivanje pukotina uključuje otkrivanje pukotina pod djelovanjem trajnog, duge i kratkoročnog opterećenja; Do dugoročne - otkrivanje pukotina pod djelovanjem samo stalnih i dugih tereta.

Ograničavajuća širina objavljivanja čvorova u kojoj se osigurava normalan rad zgrada, otpornost na koroziju armature i trajnost strukture, ovisno o kategoriji zahtjeva otpornosti na pukotine ne smiju prelaziti 0,1 ... 0,4 mm (vidi tablicu 3.1).

Unaprijed naglašeni elementi pod pritiskom tekućine ili gasova (rezervoari, tlačni cijevi itd.) S potpuno ispruženim odjeljkom sa šipkom ili žičanim armaturom, kao i djelomično komprimirani odjeljak s armaturom žice s promjerom 3 mm i manje , mora ispunjavati zahtjeve prvih kategorija. Ostali prethodno intenzivni elementi ovisno o radnim uvjetima strukture i vrsti pojačanja mora ispunjavati zahtjeve druge ili treće kategorije. Dizajnirati bez prethodnog napona s klasom A400 Rod-a, A500 mora ispunjavati zahtjeve treće kategorije (vidi tablicu 3.1).

Procedura za obračun tereta prilikom izračunavanja struktura na otpornosti pukotine ovisi o kategoriji zahtjeva (Tabela 3.2). Kako bi se spriječilo povlačenjem nanošenja od betona pod opterećenjem i naglim uništavanjem građevina, na krajevima elemenata unutar dužine prenosa na stres iz pojačanja na beton, stvaranje pukotina nije dopušteno pod zajedničkom djelovanjem Sva opterećenja (osim posebnog) u koeficijent UF \u003d 1. Pukotine koje proizlaze u proizvodnji, transportu i ugradnjoj u zoni, koja će se naknadno opterećivati, dovesti do smanjenja stvaranja pukotina u Zona se proteže tokom rada, povećanje širine otkrivanja i rasta otklona. Uticaj tih pukotina uzima se u obzir u proračunima. Najvažniji proračuni snage za dizajn ili zgradu temelje se na III fazi države naprezanja.

Konstrukcije imaju potrebnu snagu, ako su napori na izračunatim opterećenjima (savijanje momenta, uzdužne ili poprečne sile itd.) Ne prelazi napore koji se percipiraju po odjeljku s izračunatim otporom materijala, uzimajući u obzir koeficijente radnih uvjeta. Na veliku grede iz izračunatih opterećenja utječe regulatorna opterećenja, koeficijenti pouzdanosti, sheme izračuna i drugi. Vrijednost sile koja se doživljava presjekom izračunatog elementa ovisi o njenom obliku, veličini odjeljka, Snaga betona RBN, RSN spojnica, koeficijenti pouzdanosti zasnovani na YS-u i UB i WB i koeficijentima radnih uvjeta betona i Wii-a i USI spojnica. Uvjeti snage uvijek se izražavaju u nejednakostima, a lijevi dio (vanjski utjecaj) ne može značajno prelaziti desnu stranu (unutrašnje napore); Preporučuje se omogućiti ne više od 5% viška, u protivnom neekonomičkim projektom.

Granična stanja druge grupe. Izračun izračunavanja pukotina, normalan i sklon uzdužnoj osi elementa vrši se kako bi se testirao otpornost na pukotine elemenata na koje su predstavljeni zahtjevi prve kategorije (ako je formiranje pukotina neprihvatljivo). Ovaj se izračun proizvodi i za elemente do otpornosti pukotine na koji su zahtjevi druge i treće kategorije da se uspostave da li se pojave pukotine, a ako se čini da se pojave na obračun njihovog otkrivanja.

Normalno do uzdužne osi pukotine ne pojavljuju se ako trenutak savijanja iz vanjskih tereta ne prelazi trenutak domaćih snaga

Sklon uzdužnoj osi elementa pukotine (u pre-zračnom području) ne pojavljuju se ako glavni zatezni naponi u betonu ne prelaze izračunate vrijednosti. Kada izračunate otkrivanje pukotina, normalno i naklonjeno uzdužnoj osi, odredite širinu objavljivanja pukotina na nivou ispruženih armatura tako da nije ograničivanje ograničene širine objavljivanja postavljenih po pravilima

Prilikom izračunavanja pomaka (droga) definiraju odbijanje elemenata iz opterećenja, uzimajući u obzir trajanje njihovog rada FQC-a, tako da ne prelazi dozvoljeni odstupanje FCRC-a, ult. Ograničite razmak ograničite estetske i psihološke zahtjeve (tako da su vizualno primjetni), tehnološki zahtjevi (kako bi se osigurao normalan rad različitih tehnoloških instalacija itd.), Konstruktivnih zahtjeva (uzimajući u obzir utjecaj susjednih elemenata), Fiziološki zahtjevi itd. (Tabela 3.3). Granica deficita unaprijed naglašenih elemenata utvrđenih estetskim i psihološkim zahtjevima, preporučljivo je povećati visinu vještice zbog trudnoće (građevinsko dizalo), ako nije ograničeno na tehnološke ili konstruktivne potrebe. Prilikom izračunavanja odstupanja u slučaju njihovog ograničenja tehnološkim ili konstruktivnim zahtjevima, izračun se temelji na trajnim, dugim i kratkoročnim teretom; Svojim ograničenjem, estetski zahtjevi dizajna izračunavaju se na djelovanju konstantne i duge opterećenja. Ograničenje odstupanja konzola, vezano za odlazak konzole, povećanje za 2 puta. Norme postavljaju ograničenje potkoljenja za fiziološke potrebe. Također bi trebalo izračunati izračun za marševe stubišta, platformi itd., Kako bi dodatni odstupanje iz kratkog aktivnog fokusiranog opterećenja od 1000 h s najnepovoljnijom shemom njene primjene ne prelazi 0,7 mm.

U trećoj fazi stanja deformisanog stresa u odjeljcima, normalno do uzvišene osi i odjeknuto komprimiranih relativno velikim ekscentričnim elementima, sa dvocifrenim potporom napona, poštuje se isti fleksibilni napon naprezanja (Sl. 3.13 ). Napori na kojem se doživljavaju presjek, normalan na uzdužno osovinu elementa, određeni su izračunatim otporom materijala, uzimajući u obzir koeficijente radnih uvjeta. Istovremeno se vjeruje da betonska rastegnuta zona ne radi (obsp \u003d o); Napon u konciznom zonskom betonu jednak je RB-u s pravokutnim rasponom napona; Napon u uzdužnim rastegnutim spojnicama su RS; Longitudinal armatura u zoni komprimiranog odjeljka doživljava RSC napon.

U pogledu snage, trenutak vanjskih sila ne bi trebao biti više od trenutka kada se doživljava unutrašnjim naporima u komprimiranom betonu i u istegnutim spojnicama. Stanje snage u odnosu na osovinu koja prolazi kroz težište rastegnutih armatura

gde je m trenutak vanjskih sila na izračunato opterećenja (u ekstracentno komprimiranim elementima - trenutak vanjske uzdužne sile u odnosu na istu osovinu), m \u003d ne (e je udaljenost od sile n u težište presjeka rastegnutih spojnica); SB je statički trenutak dijela betonskog dijela komprimirane zone u odnosu na istu osovinu; ZS je udaljenost između centara gravitacijskog i komprimiranog fitinga.

Napon u natezanim spojnicama, smješten u komprimiranom području opterećenja, OSC je određeno djelovanjem. U elementima bez prethodno napona OSC \u003d RSC. Visina komprimirane zone X za odjeljke koji djeluju po prigodu 1, kada su ekstertni otpori postignuti u ispruženim spojnicama i komprimiranim betonom, utvrđenim iz ravnotežne jednadžbe ograničavajućih napora

gdje je AB presjek koncizne zone; Za n Uzmite minus znak sa vanrednim kompresijom, znak + sa napetošću, n \u003d 0 prilikom savijanja.

Visina komprimirane zone X za odjeljke, kada se raduje 2, kada se razarci pojavi u skladu s komprimiranim betonom krhkim, a naponi u istegnutim spojnicama ne dođu do granične vrijednosti, također su određeni iz jednadžbe (3.12) . HO U ovom slučaju, izračunati otpor RS zamjenjuje se naponom OS-a.< Rs. Опытами установлено, что напряжение os зависит от относительной высоты сжатой зоны e = x/ho. Его можно определить по эмпирической формуле

ako CO \u003d XO / HO je relativna visina komprimirane zone na naponu u OSP-u (OSP fitingi (OS \u003d o u elementima bez prethodnog napona).

Kada je OSP (ili kada OS \u003d 0), stvarna relativna visina komprimirane zone E \u003d 1, i CO mogu se smatrati koeficijentom potpune faze stresa u betonu kada se zamijeni njenim uvjetnim pravokutnim utikačem ; U ovom slučaju sila betonske koncizne zone NB \u003d w * ho * rb (vidi Sl. 3.13). Vrijednost CO naziva se karakteristikama svojstava deformacije betonske komprimirane zone. Granica relativna visina komprimirane zone igra veliku ulogu u proračunima snage, jer ograničava optimalni slučaj uništenja, kada se istezana i komprimirana zona istovremeno iscrpi. Granična relativna visina zona komprimirane ER \u003d XR / H0, u kojoj su zatezni naponi u armaturi počinju postići granične vrijednosti RS, nalaze se iz er \u003d 0,8 / (1 + RS / 700), ili u tabeli. 3.2. Općenito, izračunavanje čvrstoće presjeka, normalan do uzdužne osi, izvodi se ovisno o vrijednosti relativne visine komprimirane zone. Ako E.< eR, высоту сжатой зоны определяют из уравнения (3.12), если же e > ER, izračunava se snaga. Napon priključaka visoke čvrstoće u ograničavajućem stanju može prelaziti čvrstoću uvjetnog prinosa. Prema eksperimentima, ovo se može pojaviti ako e< eR. Превышение оказывается тем большим, чем меньше значение e, Опытная зависимость имеет вид

U izračunavanju čvrstoće presjeka presjeka, procijenjena otpornost RS pojačanja množi se koeficijentom radnih uvjeta

gde je n koeficijent koji se uzima jednak: za skupštinu klase A600 - 1.2; A800, BP1200, BP1500, K1400, K1500 - 1,15; A1000 - 1.1. 4 je definirano na YS6 \u003d 1.

Norme postavljaju granični postotak pojačanja: presjek poprečnog presjeka uzdužnih ispruženih spojnica, kao i komprimiranog, ako je potrebno izračunavanjem, kao postotak konkretnog dijela, US \u003d AS / BH0 ne uzima Manje: 0,1% - za savijanje, ekstraceno ispružene elemente i esentno komprimirani elementi na fleksibilnosti L0 / I< 17 (для прямоугольных сечений l0/h < 5); 0,25 % - для внецентренно сжатых элементов при гибкости l0/i > 87 (za pravougaoni dijeloviL0 / h\u003e 25); Za srednje vrijednosti fleksibilnosti elemenata utvrđuje se vrijednost američke vrijednosti, ali interpolacije. Maksimalni postotak ojačanih elemenata s jednim armaturom (u rastemljenoj zoni) utvrđen je iz ravnotežne jednadžbe ograničavajućih napora sa visinom komprimirane zone jednakog granice. Za pravougaonog presjeka

Granični procenat pojačanja, uzimajući u obzir vrijednost ER, za onespojine elemente

Za elemente bez prethodnog napona

Maksimalni postotak pojačanja smanjuje se s povećanjem klase armatura. Presjeci elemenata sakupljanja smatraju se pretvaranjem ako je njihov postotak pojačanja veći od ograničenja. Minimalni procenat pojačanja neophodan je za percipiranje koje se ne uzima u obzir izračunavanjem smanjivanja, temperature i drugih napora. Obično UMIN \u003d 0,05% za uzdužne rastegnute opreme za savijanje elemenata pravokutnih presjeka. Kamene i ruke se konstrukcije izračunavaju slično kao armirano-konstrukcije u dvije grupe graničnih država. Izračun prema I grupi treba spriječiti dizajn od uništenja (izračunavanje nosivosti), o gubitku stabilnosti obrasca ili položaja, uništavanja umora, uništavanje tokom zajedničkog djelovanja faktora snage i utjecaj Vanjsko okruženje (zamrzavanje, agresija itd.). Izračun II grupe ima za cilj da sprečava strukturu od neprihvatljivih deformacija, prekomjernog otkrivanja pukotina, odvajanje zidane obloge. Ovaj se izračun izvodi kada pukotine nisu dozvoljene ili ograničene na otkrivanje (obložbi spremnika, odjeknuto komprimirani zidovi i stubovi za veliku ekscentričnost itd.) Ili ograničavaju razvoj deformacije iz uslova saradnje (ispunjavanje zidova, okvira i t .d.).

Izračun elemenata čvrstog presjeka

U skladu s normama koje trenutno rade u Rusiji, drvene konstrukcije trebaju se izračunati pomoću metode graničnog stanja.

Granice su stanja struktura pod kojima prestaju ispunjavati zahtjeve rada. Vanjski razlog koji vodi do graničnog stanja je efekt sile (vanjsko opterećenje, reaktivne snage). Ogranične države mogu se pojaviti pod utjecajem radnih uvjeta drvenih konstrukcija, kao i kvalitetu, veličinu i svojstvima materijala. Postoje dvije grupe graničnih država:

• 1 - na nosivosti (snaga, održivost).
• 2 - na deformacijama (odstupanje, pokreti).

Prva grupa graničnih država karakterizira gubitak nosivosti i potpunu neprimjerenost za daljnju operaciju. Je najodgovornije. Sljedeće granične države prve grupe mogu se pojaviti u drvenim konstrukcijama: uništavanje, gubitak stabilnosti, prevrtanja, neprihvatljivog puzanja. Ove granične države ne događaju se ako su ispunjeni uvjeti:

f? R. sc. (ili R. cF. ),

oni. Kad normalni napredak ( w.) i tangentski napredovi ( f.) ne prelazi neku granicu R, Nazvani otpornost na nagodbu.

Druga grupa graničnih država karakterizira takvi znakovi, u kojima je rad strukture ili struktura, iako je teško, međutim, nije u potpunosti isključeno, I.E. Dizajn postaje neprikladan samo za normalan rad. Fitnes dizajna do normalnog rada obično se određuje odlomkom

f? [f] ili

f / l? .

To znači da su elementi ili strukture savijanja pogodne za normalan rad, kada je najveća vrijednost omjera odstupanja na let manja od maksimalnog dopuštenog relativnog otklona (Snip II-25-80). Dizajn presjeka savijanja drva

Svrha izračunavanja struktura je sprečavanje bilo koje moguće ograničenja, kako tokom transporta i ugradnje i tokom rada konstrukcija. Izračun prvog ograničenja vrši se u skladu s izračunatim vrijednostima opterećenja, a na drugom - prema normativu. Regulatorne vrijednosti vanjskih opterećenja prikazane su u smanjenju "opterećenja i izloženosti". Dobivaju se izračunate vrijednosti uzimajući u obzir sigurnosni faktor opterećenjem g. n. . Konstrukcije se izračunavaju na nepovoljnoj kombinaciji opterećenja (vlastite težine, snijeg, vjetar), čiji se vjerovatnost uzima u obzir koeficijentima kombinacija (za snižavanje "opterećenja i učitavanja").

Glavna karakteristika materijala na kojima se njihova sposobnost procjenjuje da se opire utjecajima napajanja je regulatorni otpor. R. n. . Regulatorni otpor šume izračunava se prema rezultatima brojnih testova malih uzoraka čistim (bez uključivanja poroka) šume jedne stijene, sadržaj vlage od 12%:

R. n. =

Gdje je prosječna aritmetička vrijednost granice snage,

V. - koeficijent varijacije,

t. - Pokazatelj pouzdanosti.

Regulatorna otpornost R. n. To je minimalna vjerojatnost čistog drveta, dobivena statičkom obradom rezultata ispitivanja standardnih uzoraka uzoraka u kratkoročnom opterećenju.

Procijenjeni otpor R.- Ovo je maksimalni napon koji može izdržati materijal u dizajnu koji ne uništava ne uzimajući u obzir sve štetne faktore u skladu s radnim uvjetima koji smanjuju njegovu snagu.

Prilikom prelaska iz regulatornog otpora R. n. do namire R.potrebno je uzeti u obzir utjecaj na snagu drveta dugoročnog rada tereta, poroka (kuja, skladištenja itd.), Prijelaz iz malih standardnih uzoraka na elemente građevinskih veličina. Zajednički utjecaj svih ovih faktora uzima se u obzir sigurnosnim koeficijentom za materijal ( do). Procijenjeni otpor dobiva se podjelom R. n. na sigurnosnom faktoru materijalom:

R \u003d R. n. / na,

do dl \u003d 0,67 - koeficijent trajanja sa zajedničkim djelovanjem konstantnog i vremenskog opterećenja;

do onn = 0,27H0,67 je koeficijent homogenosti, ovisno o vrsti intenzivnog stanja, koji uzima u obzir učinak oštećenja čvrstoće drveta.

Minimalna vrijednost do onn Prihvata se kada je napetost, kada je efekat poroka posebno velik. Procijenjeni otpor dolED u tabeli. 3 Snip II-25-80 (za drvo četinarske stijene). R. Woods drugih pasmina dobivaju se koristeći prijelazne koeficijente, također prikazane u Snip-u.

Sigurnost i snaga drveta i drvenih konstrukcija ovise o temperaturnim i vlažnim uvjetima. Vlaživanje doprinosi namotavanju drveta, a povišena temperatura (iza dobro poznatog granica) smanjuje njegovu snagu. Računovodstvo ovih faktora zahtijeva uvođenje koeficijenata radnih uvjeta: m. u ?1, m. T. ?1.

Pored toga, Snip uključuje uzimajući u obzir koeficijent polaganja za lijepljene elemente: m. sL = 0.95H1.1;

koeficijent uvala za velike grede, preko 50 cm visine. m. b. ?1;

antiseptički koeficijent: m. ali ?0,9;

koeficijent savijanja za elemente snopa: m. gN ? 1, itd.

Elastični modul od drveta, bez obzira na pasminu, prihvaćen je s jednakim:

E.\u003d 10000 MPa;

E. 90 \u003d 400 MPa.

Izračunate karakteristike građevinske šperploče prikazane su i u Snivi, a prilikom provjere naprezanja u elementima od šperploče, kao i za drvo, uvode se koeficijenti radnog uslova u uvođenju m.. Pored toga, koeficijent se uvodi za izračunati otpor drveta i šperploče m. dl \u003d 0,8 u slučaju da ukupna procijenjena sila iz stalnog i vremenskog opterećenja prelazi 80% ukupnog procijenjenog napora. Ovaj koeficijent unosi se pored padu koji je uključen u sigurnosni koeficijent materijalom.

Elementi drvenih konstrukcija poziva table, barovi, barovi i trupci čvrstog presjeka sa dimenzijama navedenim u sortiranju rezanog i okruglog materijala. Oni mogu biti neovisne strukture, poput greda ili regala, kao i šipke složenijih struktura. Napori u elementima određuju se općim metodama građevinske mehanike. Provjera čvrstoće i odstupanja elementa je utvrđivanje naprezanja u odjeljcima koji ne bi trebali premašiti izračunate otporne drva, kao i njezin otkloni, koji ne bi trebali prelaziti graničnu granicu. Drveni elementi izračunavaju se u skladu sa Snip II-25-80.

Istegnuti elementi

Istezanje donjeg pojasa i pojedinačnih razdjelnika farmi, zatežući lukove i druge strukture. Napor za istezanje N. djeluje duž osi elementa i na svim točacima presjeka nastaju zatezni naponi w.što se sa dovoljnom tačnošću smatra isto najvećim.

Drvo za istezanje djeluje gotovo elastično i pokazuje visoku čvrstoću. Uništavanje je krhko u obliku gotovo trenutne pauze. Standardni uzorci tokom zateznih testova imaju vrstu "osam".

Kao što se može vidjeti iz dijagrama koja se proteže drva bez poroka, ovisnost deformacija od napona je blizu linearne, a snaga dostiže 100 MPa.

Međutim, snaga pravog drva kada je zatezna, s obzirom na njene značajne fluktuacije, veliki utjecaj nedostataka i trajanja opterećenja je znatno niži: za ne-crno drvo i ocjenu R. r \u003d 10 MPa, zalijepljeno drvo, učinak nedostataka opada, tako R. r \u003d 12 MPa. Snaga rastegnutih elemenata na onim mjestima na kojima je slabljenje smanjuje kao rezultat koncentracije naprezanja iz njihovih ivica, I.E. Uvodi se koeficijent radnih uslova. m. 0 \u003d 0,8. Tada se dobiva izračunati otpor. R. r \u003d 8 MPa. Proračun verifikacije rastegnutih elemenata izrađuje se formulom:

Područje presjeka koji se razmatra, sa slabljenjem, smješten na parceli duže 20 cm, smatra se kombiniranim u jednom odjeljku. Za dijelove odjeljaka koristite istu formulu, ali u odnosu na željenu (potrebnu) područje.

Komprimirani elementi

Regali, testere, gornji pojasevi i pojedine šipke farmi nalaze se na kompresiji. U odjeljcima elementa iz tlačnog napora N,djeluje duž svoje osi, nastaju gotovo isti kompresivni napon w.(Pravougaoni epur).

Standardni uzorci prilikom testiranja kompresije imaju oblik pravokutnog prizma sa dimenzijama navedenim na slici. 2.

Drvo radi na kompresiji pouzdano, ali ne baš elastično. Otprilike polovina čvrstoće snage, rast deformacija javlja se pod zakonskom zakonu u blizini linearnog, a drvo djeluje gotovo elastično. Uz rast tereta, povećanje deformacija sve je uoči rasta naprezanja, što ukazuje na elastičnu plastičnu prirodu drveta.

Uništavanje uzoraka bez poroka događa se na stresovima koji dosežu 44 MPa, plastiku, kao rezultat gubitka stabilnosti niza vlakana, o čemu svjedoče karakterističnim preklopom. Defekti smanjuju snagu drveta nego kada je zatezna, prema tome, procijenjeni otpor pravog drveta u kompresiji veći i iznosi 1 razred za drvo R. od = 14h16 MPa, a za 2 i 3 sorte ta vrijednost je nešto niža.

Izračun na snazi \u200b\u200bkomprimiranih elemenata izrađuje se formulom:

gde R. od - Procijenjena otpornost na kompresiju.

Slično tome, elementi se izračunavaju na isti način. Komprimirani štapovi koji imaju veću dužinu i nisu fiksirane u poprečnom smjeru moraju biti, pored izračuna čvrstoće, dizajnirani su za uzdužno savijanje. Fenomen uzdužnog zavoja je taj što fleksibilna središnja stiska ravna šipka gubi svoj direktan oblik (gubi stabilnost) i počinje se uzgojiti na stresovima, znatno manju snagu. Provjera komprimiranog elementa, uzimajući u obzir svoju stabilnost, proizvedenu od formule:

gde - procijenjena preseka preseka,

c -koeficijent uzdužnog zavoja.

prihvaćeno jednako:

• 1. u odsustvu slabih \u003d,
• 2. Sa slabima koji ne s pogledom na ivice ne svladaju, ako područje slabica ne prelazi 25%, \u003d,
• 3. Isto ako područje slabica prelazi 20%, \u003d 4/3 ,

S simetričnim slabima s pogledom na ivice \u003d,

U asimetričnom slabljenju, ostavljajući na ivicama, elementi se izračunavaju kao odjeknuto komprimirani.

Koeficijent uzdužnog zavoja c.uvijek manji od 1 uzima u obzir učinak otpora kako bi se smanjila sposobnost nosača komprimiranog elementa, ovisno o izračunati maksimalnoj fleksibilnosti l..

Fleksibilnost elementa jednaka je omjeru izračunatog dužine l. 0 na radijus inercijskog dijela elementa:

Izračunata dužina elementa l. 0 treba odrediti množenjem svoje slobodne dužine l. na koeficijentu m. 0 :

l. 0 \u003d L M. 0 ,

gde koeficijent m. 0 prihvaćeno je ovisno o vrsti pričvršćivanja krajeva elementa:

• - sa zglobnim fiksnim krajevima m. 0 =1;
• - sa jednim zglobom fiksnom, a još jedan prikriven m. 0 =0,8;
• - s jednim pršpitinim i drugim besplatnim opterećenim kraj m. 0 =2,2;
• - u oba napadnuta kraja m. 0 =0,65.

Fleksibilnost komprimiranih elemenata je ograničena tako da ne dobiju neprihvatljive fleksibilne i nisu dovoljno pouzdane. Odvojeni konstrukcijski elementi (odvojeni regali, pojasevi, reference farmi itd.) Moraju imati fleksibilnost ne više od 120. Ostali komprimirani elementi glavnih struktura nisu više od 150, elementi veze - 200.

U fleksibilnosti više od 70 ( l.\u003e 70) Komprimirani element gubi stabilnost kada je stres kompresije u šumi i dalje mali i elastično funkcionira.

Koeficijent uzdužnog savijanja (ili koeficijenta stabilnosti) jednak omjeru napona u vrijeme gubitka stabilnosti w. kR do snage kompresije R. itd Određena Formulom EULER-a, uzimajući u obzir stalni odnos modula elastičnosti drveta do granice snage:

Ali\u003d 3000 - za drvo,

Ali\u003d 2500 - za šperploču.

Kada se podržava, jednaka i manja 70 ( l.? 70) Element gubi stabilnost kada naprezanja kompresije dosegne elastoplastičnu fazu, a drvo elastičnog modula opada. Koeficijent uzdužnog savijanja određuje se uzimajući u obzir alternativni modul elastičnosti pod pojednostavljenom teorijskom formulom:

Gdje \u003d 0,8 je koeficijent za drvo;

1 - Koeficijent za šperploču.

U odabiru odjeljka koristi se formula izračuna za stabilnost, prije postavljanja vrijednosti l. i c..

Elementi savijanja

U savijanjem elemenata iz tereta koji se ponašaju preko uzdužne osi, događaju se savijanje M. i poprečne sile TUŽILAC WHITING - PITANJE:određeno metodama građevinske mehanike. Na primjer, u jedno-rasponom snopa od strane raspona l. Od uniforme distribuiranog tereta tUŽILAC WHITING - PITANJE: Nastaju momenti savijanja i poprečne sile.

Iz trenutka savijanja u odjeljcima elementa, naprezanje se pojavljuje i savija w.koji se sastoje od kompresije u jednom dijelu dijela i proteže se u drugom, kao rezultat toga, element se savija.

Dijagram kao za kompresiju, oko polovine, ima linearni obris, zatim se savija, pokazujući ubrzani rast odstupanja.

80 MPa je snaga čistog drveta za savijanje sa kratkoročnim testovima. Uništavanje uzorka započinje izgledom nabora u izuzetno komprimiranim vlaknima i dovršava se s prekidom ekstremno istegnutih. Procijenjena otpornost savijanje Snip II-25-80 preporučuje se da se poduzme kao komprimirani, I.E. Za 1 raznolikost R. i \u003d 14 MPa - za pravokutne elemente sa visinom do 50 cm. Brux sa veličinom odseka 11 - 13 cm. Sa visinom odseka 11 - 50 cm. Imaju manje pretvorenih vlakana tokom piljenja, tako da im se snaga povećava R. i \u003d 15 MPa. Širina trupca višestruka 13 cm. Sa visinom odseka 13 - 50 cm. Nemojte uopšte rezati vlakna, tako R. i \u003d 16 MPa.

1. Izračun elemenata savijanja za snagu

Obrađena formulom:

y \u003d.gde

M. - Maksimalni trenutak savijanja

W. proračun - Procijenjeni trenutak otpora presjeka presjeka.

Za najčešći pravokutni presjek

Izbor presjeka elemenata izrađen je u istoj formuli, odlučujući, zatim navođenjem jedne veličine odjeljka ( b. ili h.), pronađite drugu veličinu.

2. Izračun stabilnosti ravnog oblika deformacije elemenata pravokutnog konstantnog dijela

Proizvedena od formule:

y \u003d.gde

M. - Maksimalni trenutak savijanja na web mjestu koji se razmatra l. p. ,

W. br. - maksimalni trenutak bruto otpora na web lokaciji koja se razmatra l. p. ,

c. m. - Koeficijent održivosti.

Koeficijent c. m. Za savijene elemente pravokutnog konstantnog presjeka, zglobovi su se odredili od raseljavanja ravnine savijanja, treba odrediti formulu:

Gde l. p. - udaljenost između potpornih dijelova elementa (udaljenost između konsolidacijskih točaka komprimiranog remena),

b. - širina presjeka,

h. - Maksimalna visina presjeka na web mjestu l. p. ,

k. f. - koeficijent ovisno o obliku parcele na web mjestu l. p. (Određeno po tabeli Snip II-25-80).

Prilikom izračunavanja elemenata nadmorske visine presjeka, vrijednost koeficijenta c. m. Pomnožite pomnoženo sa koeficijentom k. pm , a prilikom ojačavanja iz ravnine savijanja na srednjim točkama istegnutog ruba - na koeficijentu k. pm .

Oba ova koeficijenta određena su snajpanom.

U prisustvu bodova za pričvršćivanje ispruženih zona n?4, k. pm =1.

Provjera stabilnosti ravnog oblika savijanja elemenata stalnog 2-ležajnog ili presjeka kutije treba izvršiti u slučajevima gdje l. p. ? 7b.gde b. - Širina remena komprimiranog presjeka. Izračun treba napraviti formula:

Gde c. - koeficijent uzdužnog savijanja komprimiranog pojasa,

R. c. - Procijenjena otpornost na kompresiju,

W. br. - Trenutak bruto otpora, u slučaju zidova šperploče - sadašnje vrijeme otpora u ravnini savijanja elementa.

3. Provjerite za savijanje

Izvodi se prema formuli Zhuravskog:

Gde TUŽILAC WHITING - PITANJE: - izračunata poprečna sila;

I. br. - trenutak inercije Grutto iz odjeljka koji se razmatra;

S. br. - statički trenutak grubog dijela presjeka dijela u odnosu na neutralnu osovinu;

b. - širina sekcije;

R. sc. - Izračunata otpornost na obreze tokom savijanja (za drva I ocena R. sc. \u003d 1,8 MPa za ne-crne elemente, R. sc. \u003d 1,6 MPa - za lijepljene elemente duž vlakana).

U gredama pravokutnog presjeka l / h?5 se ljuljanje ne pojavljuje, ali može biti u elementima drugih odjeljki, na primjer, u dvostrukim snopovima s tankim zidom.

4. Provjerite elemente savijanja za odstupanje

Određuje se relativni otklon, čija vrijednost ne bi trebala prelaziti graničnu vrijednost reguliranom Snip-u:

Najveći odstupanje f. Elementi za savijanje i konzoli za zglobne i konzole treba odrediti formulu:

Gde f. 0 - Defrapljenje stalnih presjeka greda bez uzimanja u obzir deformacije pomicanja (na primjer, za jednokratnu gredu;

h. - najveća visina odjeljka;

k. - koeficijent koji uzima u obzir nadmorsku visinu visine presjeka za snop stalnog dijela k.=1;

od - koeficijent, uzimajući u obzir deformaciju smicanja iz poprečne sile.

Vrijednosti koeficijenata k. i od Snip.

Lijepljeni krivolinerski elementi se savijaju M., smanjujući njihovu zakrivljenost, treba provjeriti dodatno na radijalnim zatezalnim naprezanjima formule:

w. r. =

gde w. 0 - Normalni naprezanja u ekstremnoj vlaknoj raženoj zoni.

w. i. - Normalni naprezanja u srednjem dijelu vlakana određuju se radijalni zatezni naponi;

h. i. - udaljenost između krajnjeg i vlakana koja se razmatra;

r. i. - Polumjer zakrivljenosti linije koja prolazi kroz središte gravitacije parcele normalnih zatezanih napona zaključenih između ekstremnih i vlakana koje se razmatraju.

Posilnik savijanja

Javlja se u elementima, a osovima dijelova nalaze se koso u smjeru tereta, poput slomljenih prevlakajućih prevlaka.

tUŽILAC WHITING - PITANJE: x. \u003d qsinb;

tUŽILAC WHITING - PITANJE: y. \u003d Qcosb;

M. x. \u003d MSINB;

M. y. \u003d Mcosb.

i savijanje momenata M. sa kosim savijanjem pod uglom b. odbijen u normalu ( tUŽILAC WHITING - PITANJE: y.) i skalping ( tUŽILAC WHITING - PITANJE: x.) Komponente.

Provjera snage u košoj saviju vrši se formula:

Odabir presjeka kosozibilnih elemenata proizvode pokušaje pokušajima. Izračun otklona vrši se u obzir geometrijsku količinu odstupanja u odnosu na svaku od osi presjeka:

Ispruženi elementi savijanja

Radite istovremeno na istezanje i savijanje. Dakle, radite, na primjer, ispruženi donji pojas farme sa međuprostornim opterećenjem; Šipke u kojima se rastezanje napora djeluju s ekscentričnošću u odnosu na os (takvi elementi se nazivaju Echocentran-u istegnuto). U odjeljcima istegnutog elementa savijanja od uzdužne zatezne snage N.postoje ujednačeni zatezni naponi i iz trenutka savijanja M. - Napon savijanja. Ovi se naponi sažeti, zbog kojih se zatezni naponi povećavaju, a kompresivna opada. Izračun istegnutih elemenata savijanja vrši se snagom, uzimajući u obzir sve oslabljene:

Stav R. p. / R. u. Omogućuje vam donošenje napona i savijanje na jednu vrijednost za upoređivanje s procijenjenim otporom za istezanje.

Elementi sa savijanjem komprimiranog savijanja

Radite istovremeno na kompresiji i savijanju. Dakle, na primjer, na primjer, gornjim komprimiranim tkaninskim pojasevima opterećene su pored intersticijskog poprečnog opterećenja, kao i ekscentričnoj primjeni tlačne sile (visoko centrirani komprimirani elementi).

U dijelovima elementa sa savijanjem komprimiranog savijanja nalaze se jedinstveni naprezanja kompresije iz uzdužnih sila N. i kompresiju stresa i istezanje iz momenta savijanja M.koji su sažeti.

Zakrivljenost elemenata za savijanje poprečnog opterećenja dovodi do pojave dodatnog momenta savijanja s maksimalnom vrijednošću:

M. N. \u003d N · f,

Gde f. - Odstupanje predmeta.

Izračun snage elemenata sa savijanjem komprimiranog savijanja izvodi formula:

Gde M. d. - Savijajući trenutak na deformiranoj shemi iz djelovanja poprečne i uzdužnog opterećenja.

Za elemente otvorenih sa šarkama sa simetričnim žicama savijanja momenata sinusoidnog, parabolišta i rođaka blizu njih:

Gde M. - Trenutak savijanja u procijenjenom odeljku bez uzimanja u obzir dodatni trenutak uzdužne sile;

o - koeficijent koji se razlikuje od 1 do 0, koji uzima u obzir dodatni trenutak uz uzdužne sile zbog odstupanja elementa utvrđene formulom:

Gde c. - Koeficijent uzdužnog zavoja (koeficijent stabilnosti) za komprimirane elemente.

Pored testiranja za snagu, za stabilnost formule provjere se komprimirani zakrivljeni elementi:

Gde F. br. - Bruto površina s maksimalnim veličinama dijela elementa na web mjestu l. p. ;

W. br. - maksimalni trenutak otpora na web lokaciji koja se razmatra l. p. ;

n.\u003d 2 - za elemente bez pričvršćivanja istegnute zone iz ravnine deformacije,

n.\u003d 1 - za elemente sa pričvršćivanjem u proteženoj zoni iz ravnine deformacije;

c. - Koeficijent održivosti za kompresiju, određena formulom:

Gde Ali\u003d 3000 - za drvo,

Ali\u003d 2500 - za šperploču;

c. m. - Koeficijent otpora za savijanje, formula za određivanje ovog koeficijenta data je ranije.

Grupe

Granica strukture u stupnju mogućih posljedica podijeljena su na sljedeći način:

U skladu s načinom izračuna graničnih država, umjesto prethodno korištenog faktora snage (prema načinu dopuštenih naprezanja), nekoliko, uzimajući u obzir osobine izgradnje građevina, od kojih svaka ima Određeni doprinos osiguravanju pouzdanosti dizajna i garancije iz pojave graničnog stanja.

Način ograničenja razvijenih u SSSR-u i na osnovu studija u okviru vodstva profesora N. S. Stretskog, predstavljenog izgradnjom propisa i pravila 1955. godine, a u Ruskoj Federaciji je glavna metoda u izračunavanju građevinskih konstrukcija.

Ova metoda karakteriše potpuna procjena nosivosti i pouzdanosti struktura zbog računovodstva:

• provabilistička svojstva opterećenja i otpora koji djeluju na dizajniranje tereta i otpornosti na ta opterećenja;
• značajke rada pojedinih vrsta struktura;
• plastična svojstva materijala.

Izračun dizajna prema metodi graničnog stanja trebao bi garantirati neobrazovanje graničnog stanja.

Bilješke

Literatura

Wikimedia Fondacija. 2010.

Gledajte šta je "ograničavajuća država" u drugim rječnicima:

ograničiti - Stanje strukture na kojoj gubi sposobnost održavanja jednog od svojih vatrogasaca. [Gost R 53310 2009] [Gost R 53310 2013] Ograničeno stanje stanja objekta u kojem je njegova daljnja operacija nevažeća ili ... Katalog tehničkih prevoditelja

U građevinskoj mehanici strukture strukture (objekata) u kojima prestaje ispuniti operativne potrebe. Metoda graničnog stanja glavna je u ruskoj Federaciji prilikom izračuna građevinskih konstrukcija ... Veliki enciklopedski rječnik

Ograničiti - 2.5. Granica ograničavajućeg stanja stanje objekta, u kojoj je njegova daljnja operacija nevažeća ili neugodna, ili je obnova njegovog radnog stanja nemoguće ili jeftino. Izvor: Gost 27.002 89: ... ...

- (u građevinskoj mehanici), stanje izgradnje (objekata) u kojima prestaje ispuniti operativne potrebe. Metoda graničnog stanja osnovna je u izračunavanju građevinskih konstrukcija. * * * Ograničite ... ... Enciklopedski rječnik

Ograničite državu al. - 2.2. Ograničena stanja Altoa automatskog trošenja, u kojoj je njegova daljnja eksploatacija neprihvatljiva ili neumješna, ili je obnova njenog operativnog stanja nemoguće ili neprimjereno. Izvor ... Uvjeti rješaka i tehničke dokumentacije rječnika

ograničiti - Ricinė busena Status t Sritis Standartizacija i metrologija APIBRėŽTIS Objekto Būsena, Kai Tolesnis Jo Naudojimas Neeistinas Arba Netikslingani. ATITIKMENYS: Angl. Ograničavajući državni vok. Grenzzustand, m rus. Limit, n Pranc. État ... ... Peniskiakalbis aiškinamasis metrologijos terminų žodyas

ograničiti - Ricinė busena Status t sritis fizika atitikmenys: Angl. Ograničavajući državni vok. Grenzzustand, m rus. Limit, n Pranc. État Limite, m ... fizikos terminų žodyas

Stanje proizvoda, sa daljnjom primjenom za svoju svrhu, neprihvatljivo je ili neprimjereno ili je neprikladno, bilo je obnova njegovog uslužnog ili izvedljivog stanja nemoguće ili neprimjereno ... Veliki enciklopedijski politehnički rječnik

Ograničiti - - stanje objekta, u kojem je njegova daljnja operacija neprihvatljiva ili neugodna ili je restauracija njegovog obradivog stanja nemoguća ili neugodna. Gost 27.002 89 ... Komercijalna elektroprivreda. Rječnik presjedovanje

ograničiti - Stanje objekta u kojem bi se njegova daljnja operacija trebala prekinuti zbog nerazumnog kršenja sigurnosnih zahtjeva ili slab smanjenje nivoa zdravlja ili nevažeće smanjenje efikasnosti rada ... Politehnički terminološki rječnik

Knjige

• Mudrost vladara na putu dugovječnosti. Teorija i praksa postizanja besmrtnosti (knjiga + slučaj), Vinogodsky B.B .. u tradicionalnoj Kini, postizanje zdrave dugovječnosti je najveća vrijednost ljudskog života. Istovremeno, zdravlje se shvaćeno kao uravnoteženo unutarnje stanje osobe koja se manifestuje u ...

16. novembra 2011.

Pri izračunavanju ove metode, dizajn se razmatra u procijenjenom ograničenju stanja. Za izračunatu graničnu državu, takva je stanje izgradnje u kojoj prestaje ispuniti svoje operativne zahtjeve, I.E. ili gubi sposobnost da se odupru spoljnim utjecajima ili dobija neprihvatljivu deformaciju ili lokalnu štetu.

Za čelične konstrukcije instalirane su dvije izračunate granične države:

1. prva procijenjena granična država određena nosivosti (, otporni ili izdržljivosti); Ova granična država mora zadovoljiti sve čelične konstrukcije;
2. druga procijenjena država definirana razvojem prekomjernih deformacija (odlučivanja i pokreta); Ova granična država trebala bi udovoljiti konstrukcijama u kojima se veličina deformacija može ograničiti mogućnost njihove operacije.

Prvo stanje graničenja za nagodbu izraženo je u nejednakosti

gdje je n procijenjena sila u dizajnu iz količine učinaka izračunatih opterećenja p u najnepovoljniju kombinaciju;

F je nosivost strukture, što je funkcija geometrijskih dimenzija dizajna, izračunata otpornost materijala R i koeficijent radnih uvjeta M.

Izračunata opterećenja P o kojoj se izračunava dizajn (po ograničenju stanja), prihvaćeno je još nekoliko regulatornih regulatora. Izračunato opterećenje definirano je kao proizvod regulatornog opterećenja na omjeru preopterećenja n (veća jedinica), koja uzima u obzir opasnost od prekoračenja opterećenja u usporedbi s njenom regulatornom vrijednošću zbog moguće varijabilnosti opterećenja:

Vrijednosti koeficijenata n su u tablici regulatornih i izračunatih tereta, koeficijenti preopterećenja.

Stoga se konstrukcije smatraju pod utjecajem neeklapcijskog (regulatornog) i izračunatog opterećenja. Napori na dizajnu (aksijalna sila n ili trenutak M) određuju se od učinaka izračunatog opterećenja u dizajnu koji se nalaze prema općim pravilima za otpornost materijala i građevinskih mehanika.

Desni dio glavne jednadžbe (1.i)- Noseća sposobnost strukture F - ovisi o ograničavajućim otpornosti materijala utjecajima napajanja karakterističnim mehaničkim svojstvima materijala i naziva se normativnim otporom RN, kao i iz geometrijskih karakteristika odjeljka (odjeljak Odjeljak F, trenutak otpora w, itd.).

Za građevinski čelik, regulatorni otpor uzima se jednak snazi \u200b\u200bprinosa,

(Za najčešći građevinski čelik, brend Art. 3 σ t \u003d 2 400 kg / cm 2).

Za izračunati otpor čelika RS-a pomnožite se na regulatorni otpor pomnoženi sa koeficijentom homogenosti K (manje jedinice), koji uzima u obzir rizik smanjenja materijalnom otpornošću u odnosu na varijabilnost mehaničkih svojstva materijala

Za obične čelike male ugljične k \u003d 0,9, te za čelike povećane kvalitete (niski legirani) K \u003d 0,85.

Dakle, izračunati otpor r- Ovo je napon jednak najmanjim mogućim vrijednosti čvrstoće prinosa materijala, koji je prihvaćen za dizajn kao granicu.

Dakle, glavna izračunata jednadžba (1.i) imat će sljedeći obrazac:

• prilikom provjere strukture za snagu pod djelovanjem aksijalnih sila ili trenutaka

gdje su n i m izračunati aksijalne sile ili trenuci na izračunatim opterećenjima (uzimajući u obzir koeficijente preopterećenja); F NT - neto područje presjeka (minus otvora); W nt je trenutak otpora neto presjeka (minus, rupe);

• prilikom provjere dizajna za stabilnost

gdje je f br i w br to područje i trenutak otpora na presjek bruto (bez oduzimanja rupa); φ i φ b - koeficijenti koji smanjuju izračunati otpor na vrijednosti koje pružaju stalnu ravnotežu.

Obično, pri izračunavanju određenog dizajna prvo se odabere presjek elementa, a zatim testira napon iz izračunatog napora koji ne bi trebao prelaziti izračunati otpor pomnoženo sa faktorom radnih uvjeta.

Stoga, uz formule obrasca (4.i) i (5.i) napisat ćemo ove formule u radnom obliku kroz izračunate napone, na primjer:

• Prilikom provjere snage

• Prilikom provjere stabilnosti

gdje je σ izračunati stres u dizajnu (iz izračunatog opterećenja).

Koeficijenti φ i φ B u formulama (8.i) i (9.i) tačniji su zabilježiti u pravi dijelu nejednakosti, kao koeficijenti koji smanjuju izračunati otpor na kritične naprezanja. I samo radi praktičnosti izračunavanja i usporedbe rezultata, evidentiraju se u nazivniju lijeve strane ovih formula.

* Vrijednosti regulatornog otpora i koeficijenti homogenosti dati su u "građevinskim standardima i pravilima" (Snip), kao i u "normima i tehničkim uvjetima dizajna čeličnih konstrukcija" (Nite 121-55).

"Dizajn čeličnih konstrukcija",
KK Mukhanov

Postoji nekoliko kategorija napona: osnovni, lokalni, dodatni i unutarnji. Glavni naponi su naponi koji se razvijaju unutar tijela kao rezultat ravnoteže efekata vanjskih opterećenja; Uzimaju se u obzir izračunom. Uz neravnu distribuciju protoka moći u odjeljku, na primjer, na primjer, oštrim promjenama u presjeku ili prisutnosti rupe, dođe do koncentracije lokalne napone. Međutim, u plastičnim materijalima na koji konstrukcijski čelik pripada, ...

Pri izračunavanju tog dopuštenih naprezanja, dizajn se smatra u svom radnom stanju u okviru djelovanja opterećenja dozvoljenim u normalnom radu strukture, I.E. regulatorna opterećenja. Stanje čvrstoće strukture je da naprezanja u dizajnu iz regulatornih opterećenja ne pređu preko napona postavljenih normima, koji su dio graničnog napona materijala uzetog za građevinski čelik ...

Fizičko značenje ograničenih država.

I rade na ograničenju država

Tema 4.2.1. Koncept graničnih stanja građevinskih konstrukcija

1. Ograničiti pozvan stanje Zgrade, sadržaji, tereni ili strukture u kojima su:

A) prestaju ispunjavati operativne potrebe

B) kao i zahtjevi navedeni u njihovoj erekciji.

2. Grupa ograničenja građevina (zgrada):
ali) prva grupa - o gubitku nosivosti ili neprimjerenosti za rad. Države ove grupe smatraju se ograničenjem ako se dogodilo opasno stanje naprezanja stresa u k, ili se srušilo;

B) druga grupa - Za neprikladnost za normalan rad. Normalan - Ovo je rad zgrade (k) u skladu s normama: tehnološkim ili životnim uslovima.

Primjer. Dizajn nije izgubio sposobnost ležaja, I.E. Zadovoljava zahtjeve prve grupe P.S., ali njegova deformacija (odstupanje ili pukotine) krši tehnološki proces ili normalne uvjete za pronalaženje ljudi u zatvorenom prostoru.

Primjeri ograničenja stanja 1. i 2. grupa.

1. Limitska stanja prve grupe uključuju:
a) ukupni gubitak stabilnosti obrasca (Sl. 2.1, A, B - str.26);
b) gubitak stabilnosti položaja (Sl. 2.1, B, D);
c) krhka, viskozna ili druga uništavanje prirode (Sl. 2.1, E);
d) uništavanje pod zajedničkim uticajem faktora snage i vanjskog okruženja itd.

2. Za granične države druge grupe uključuju države koje normalne operacije donose na (i) ili smanji svoju izdržljivost od neprihvatljivih pokreta (odstupanja, talog, rotacijski uglovi), oscilacija i pukotina.

Primjer 1. Izdržljiv Pouzdan Podel Balka pojurio je više od standardnog. Dizalica mosta s teretom "odlazi iz jame" iz odstupanja snopa, što stvara višak tereta na čvorovima i pogoršava uvjete normalnog rada.

Primjer 2. U odbranu drvene malterisanog stropa\u003e, malter kapi na 1/300 duljine raspona. Snaga grede nije iscrpljena, ali se povrijeju domaći uvjeti i opasnost od zdravlja ljudi nastaje.

Primjer 3. Prekomjerno otkrivanje pukotina koje su dozvoljene u ZBB-u i CC-u, ali su ograničeni na norme.

1. Svrha metode Izračun SC na granicama Stavke: Da bi se spriječilo bilo koje od ograničenih država u K (H) kada djeluju tokom životnog vijeka i u izgradnji.

2. Suština izračuna Prema graničnim državama, vrijednosti napora, naprezanja, deformacija, pucanja ili drugih utjecaja ne smiju prelaziti granične vrijednosti na dizajnerskim standardima.

I to. Limitska država neće doći ako navedeni faktori ne prelaze vrijednosti utvrđene normima.

B) složenost izračuna u određivanju naprezanja, deformacija itd., U strukturama iz tereta. Nije ih teško uporediti sa ograničenjem.

prema graničnim državama 1. grupe

1. Izračun graničnih stanja prve grupe - Proračun nosivosti (neprimjerenost rada).

2. Svrha izračuna - spriječiti ofanzivu bilo koje granične države prve grupe, tj. Osigurajte nosivost i k, a sve općenito.

3. Osigurana je nosivost strukture , ako a

N ≤ F (2.1)

N.- Izračunato, I.E. Najveći mogući napori koji mogu nastati u presjeku presjeka (za komprimirane i istegnute elemente su uzdužna sila za savijanje - savijajući trenutak itd.).

F. - Najmanja moguća nosivost presjeka elementa koji je podvrgnut kompresiji, istezanju ili savijanju ovisi o čvrstoći materijala K, geometrije (oblicima i veličinama) odjeljka i izraženo:

F \u003d (r; a) (2.2)

R. - Izračunata otpornost materijala jedna je od glavnih karakteristika čvrstoće materijala

Ali - geometrijski faktor (presjek presjeka - sa zatezom i kompresijom, trenutak otpora - sa savijanjem itd.).

4. Za neke strukture je osiguran kapacitet nošenja ako

Σ ≤ R.(2.3)

gde σ - Normalni naponi u presjeku K (ponekad tangenta, glavna itd.).

Struktura i sadržaj glavnih izračunatih formula u izračunu

prema graničnim stanjima 2. grupe ( p.S.)

1. Svrha izračuna - Sprečiti granične države druge grupe, I.E. Osigurajte normalan rad SC ili zgrade. P.S. Druga grupa neće doći pod uvjet:

f - Deformacija dizajna (pomicanje, ugao rotacije dijela itd.).

Cca. Deformacija: sa savijanjem - odstupanjem SC, šipkama - skraćivanje ili produženje, baze - količina oborina

2. K PS 2 grupe - formiranje prekomjernih pukotina. Dopušteni su za ZBBC i CC. Širina njihovog otkrivanja, kao i odstupanje, ograničen je na norme.