Berekening van vaste ondersteuningen.

Vaste ondersteuningen bevestigen de positie van de pijpleiding op bepaalde punten en waarnemen de inspanningen die op het gebied van fixatie vallen onder de werking van temperatuurvervormingen en interne druk.

Ondersteunen hebben een zeer belangrijke impact op het werk van de warmtepijp. Er zijn vaak gevallen van ernstige ongevallen als gevolg van onjuiste plaatsing van steunen, mislukte selectie van structuren of nalatige installatie. Het is erg belangrijk dat alle steunen worden geladen, waarvoor nodig is om ze te verzoenen bij het installeren van ze op de snelweg en positie in hoogte. In Caseless leggen, meestal weigeren om gratis ondersteuning te installeren onder pijpleidingen om oneffen beroep te voorkomen, evenals extra buigspanningen. In deze pijppakkingen worden de leidingen gestapeld door onaangeroerde grond of een grondig gekookte zandlaag.

Van de overspanning (afstanden) tussen de dragers hangt de buigspanning af in de pijplijn en de afbuigingboom.

Bij het berekenen van buigspanningen en vervormingen wordt de pijplijn die op vrije steunen liggen als een multiplatiebalk beschouwd. In FIG. T.S.9 toont de Epura van de buigmomenten van een multiplet pijplijn.

Overweeg de inspanningen en spanningen die in pijpleidingen werken.

Laten we de volgende notatie volgen:

M.- POWER PUNT, N * M; Q B, q r - inspanning verticaal en horizontaal, n; q in, q g- Specifieke belasting per eenheidslengte, verticaal en horizontaal, h / m; .. n-horizontale reactie op de steun, N.

Het maximale buigmoment in een meerjarige pijplijn vindt plaats op de ondersteuning. De omvang van dit moment (9.11)

waar v.- Specifieke belasting per eenheidslengte van de pijpleiding, N / M; - de lengte van de spanwijdte tussen de steun, m. Specifieke belasting v.bepaald door de formule (9-12)

waar q B.- Verticale specifieke belasting, rekening houdend met het gewicht van de pijplijn met koelmiddel en thermische isolatie; q G.- Horizontale specifieke belasting, rekening houdend met windkracht,

(9-13)

waar w.- Windsnelheid, M / S; - luchtdichtheid, kg / m 3; d en -de buitendiameter van de isolatie van de pijplijn, M; k.- Aerodynamische coëfficiënt gelijk aan een gemiddelde van 1,4-1,6.

De windkracht moet alleen in aanmerking worden genomen in de bovengenoemde warmtepijpleidingen van de open pakking.

Buigmoment in het midden van de span

Op een afstand van 0,2 van de ondersteuning is het buigmoment nul.

De maximale afbuiging vindt plaats in het midden van de span.

Wandeling van de afbuiging van de pijpleiding (9.15)

Op basis van de expressie (9-11) wordt de overspanning tussen vrije ondersteuningen bepaald.

(9-16) vanwaar , M.(9-17)

Bij het kiezen van een overspanning tussen steunen voor echte pijplijnschema's, is het gebaseerd op de meest ongunstige werkwijzen, bijvoorbeeld bij de hoogste temperaturen en druk van het koelmiddel, de totale spanning van alle actieve inspanningen in het laagste gedeelte (meestal gelast) heeft de toegestane waarde niet overschreden.

De voorlopige schatting van de afstand tussen de dragers kan worden gemaakt op basis van vergelijking (9-17), waarbij een buigspanning 4 gelijk is aan 0,4-0,5 toegestane spanning:

Steunt nog steeds waarnemen de interne drukreactie, gratis ondersteunen en

compensator.

De resulterende kracht die op een vaste ondersteuning werkt, kan worden vertegenwoordigd als

waar

maar -de coëfficiënt, afhankelijk van de richting van de axiale interne drukinspanningen van beide zijden van de steun. Als de ondersteuning wordt gelost van de interne drukinspanning, dan maar\u003d 0, anders maar=1; r- Interne druk in de pijplijn; - het gebied van het interne gedeelte van de pijplijn; - wrijvingscoëfficiënt op vrije steunen; - het verschil tussen de lengtes van de pijpleiding aan beide zijden van de vaste ondersteuning; - het verschil in de krachten van de wrijving van axiale schuifcompensatoren of de krachten van elasticiteit van flexibele compensatoren aan beide zijden van de vaste ondersteuning.

26. Compensatie van thermische verlengingen van pijpleidingen van warmteverstuursystemen. Basisprincipes van het berekenen van flexibele compensatoren.

In thermische netwerken, de meest toegepaste salontische, p-vormige en recent en balg (golvende) compensatoren. Naast speciale compensatoren worden ze gebruikt om te compenseren en natuurlijke hoeken van beurten van de verwarmingsnet - zelfcompensatie. Compensatoren moeten een voldoende compenserend vermogen hebben om de temperatuurverlichting van het pijplijngedeelte tussen vaste ondersteuningen te waarnemen, en de maximale spanningen in radiale compensatoren mogen niet hoger zijn dan toegestane (meestal 110 MPa). Het is ook noodzakelijk om de reactie van de compensator te bepalen die wordt gebruikt in de berekeningen van belastingen op vaste ondersteuningen. De thermische verlenging van het berekende deel van de pijplijn, MM, wordt bepaald door de formule

, (2.81)

Geschatttemperatuurverschil, bepaald door de formule, (2.82)

L.

Flexibele compensatoren In tegenstelling tot Salon worden ze gekenmerkt door lagere onderhoudskosten. Ze worden gebruikt met alle methoden om te leggen en met alle parameters van het koelmiddel. Het gebruik van kliercompensatoren is beperkt tot de druk van niet meer dan 2,5 MPa en de temperatuur van het koelmiddel niet hoger dan 300 ° C. Ze zijn geïnstalleerd met een ondergrondse leglijnen met een diameter van meer. 100 mm, met een bovenleiding op lage buissteunen met een diameter van meer dan 300 mm, evenals in de beperkte plaatsen waar het onmogelijk is om flexibele compensatoren te plaatsen.

Flexibele compensatoren zijn gemaakt van kranen en directe leidingen met elektrische booglassen. Diameter, wanddikte en merkstaalcompensatoren zijn hetzelfde als de pijpleidingen van de hoofdsecties. Bij het installeren zijn flexibele compensatoren horizontaal; Met verticale of hellende accommodatie zijn lucht- of drainage-apparaten vereist, waardoor het moeilijk is om te onderhouden.

Om een \u200b\u200bmaximale compensatiecapaciteit, flexibele compensatoren te creëren voordat de installatie in koude staat en in deze positie met stutten worden bevestigd. Omvang

de rekplaatsen van de compensator worden opgenomen in een speciale wet. Uitgerekte compensatoren hechten aan warmtepijpen met behulp van lassen, waarna de stutten worden verwijderd. Dankzij het pretrant neemt de compensatiecapaciteit bijna twee keer toe. Voor de installatie van flexibele compensatoren regelen compenserende niches. NICHE is een niet-passerend kanaal van hetzelfde ontwerp, de configuratie die overeenkomt met de vorm van de compensator.

SLAVES (AXIAL) COMPELANDATOREN Gemaakt van leidingen en van plaatstaal van twee typen: eenzijdig en dubbelzijdig. De plaatsing van bilaterale compensatoren wordt goed gecombineerd met de installatie van vaste ondersteuningen. Slipcompensatoren worden strikt op de as van de pijplijn geïnstalleerd, zonder vervorming. Putting, de kliercompensator is ringen gemaakt van asbest printsnoer en rubberen hittebestendig. Axiale compensatoren zijn raadzaam om toe te passen in de legeloze pijplijn leggen.

De compensatiecapaciteit van de kliercompensatoren met toenemende diameter neemt toe.

Berekening van flexibele compensator.

De thermische verlenging van het berekende deel van de pijplijn, MM, wordt bepaald door de formule

, (2.81)

waar - de gemiddelde coëfficiënt van lineaire uitzetting van staal, mm / (m · О С), (voor typische berekeningen, u kunt nemen \u003d 1,2 × 10 ° ² mm / (m · О С),

Geschatttemperatuurverschil bepaald door de formule

waar - de geschatte temperatuur van het koelmiddel, O C;

De berekende buitenluchttemperatuur voor het ontwerp van verwarming, O C;

L. - Afstand tussen vaste ondersteuningen, m.

Het compenserende vermogen van de kliercompensatoren wordt verminderd door de waarde van de reserve - 50 mm.

De reactie van de kliercompensator - de wrijvingskracht in de kliervulling wordt bepaald door de formule (2.83)

waar is de werkdruk van het koelmiddel, MPA;

Lengte van lagen verpakking langs de as van de afdichtingcompensator, mm;

De buitendiameter van het mondstuk van de oliecompensator, M;

De wrijvingscoëfficiënt van metaalverpakking wordt gelijkgesteld aan 0,15.

De technische kenmerken van balgcompensatoren worden in de tabel weergegeven. 4.14 - 4.15. De axiale respons van balgcompensatoren wordt van twee termen gevouwen

waar - de axiale reactie veroorzaakt door de vervorming van de golven bepaald door de formule

waar D. l. - Temperatuur verlenging van de pijplijnsectie, M; e. - de stijfheid van de golf, n / m, ontvangen door het paspoort van de compensator; n. - Aantal golven (lenzen). - axiale reactie van interne druk, bepaald door de formule

, (2.86)

waar - de coëfficiënt afhankelijk van de geometrische afmetingen en de dikte van de golfwand, gelijk aan gemiddeld 0,5 - 0,6;

D. en d. - respectievelijk de buiten- en binnendiameters van de golven, M;

Overdruk van het koelmiddel, PA.

Bij het berekenen van de zelfstandigheid is de hoofdtaak om de maximale spanning s te bepalen aan de basis van de korte schouder van de rotatiehoek van de baan, die wordt bepaald voor de hoeken van het draaien van 90 o volgens de formule ; (2.87)

voor hoeken meer dan 90 O, d.w.z. 90+ b., volgens de formule (2.88)

waar D. l. - verlenging van de korte schouder, M; l. - korte schouderlengte, M; E. - de modulus van longitudinale elasticiteit, gelijk aan het gemiddelde voor staal 2 · 10 5 MPa; d. - de buitendiameter van de pijp, M;

De verhouding van de lengte van de lange schouder tot de korte lengte.

27. Bepaling van de berekende koelvloeistofkosten. (Fig. TS.22,23,24)

De hoofdtaak bij het berekenen van lokale of groep thermische punten is:

Bij het bepalen van de berekende koelvloeistofkosten,

In de keuze van maten verwarmers, pompende installaties en menginrichtingen.

Met een zuiver verwarmingsbelasting, het berekende equivalent van de stroom van netwerkwater OPR-XIA:

,

waar g'is de geschatte consumptie van netwerkwater,

Q 0 '- berekende verwarmingsbelasting,

τ 1 "- t water in de toevoerleiding met het geschatte warmteverbruik voor verwarming.

Voor afhankelijke regelingverbindingen C-we hebben verwarming:

T Water na verwarmingsinstallatie,

Voor onafhankelijke regelingverbindingen C-we hebben verwarming:

T Water na verwarming C-we hebben verwarming (warmtewisselaar),

Equivalent aan het verbruik van netwerkwater op de warmtewisselaar bij de geschatte stroomsnelheid van warmte op de C-MU-verwarming.

V.v.v Logunov, CEO;
V.L. Palen, hoofdontwerper van projecten op thermische netwerken;
M.yu. Yudin, hoofd van de afdeling technische ondersteuning,
PJSC "NPP" compensator ", St. Petersburg;

E.v. Kuzin, directeur, Ateks-Engineering LLC, Irkutsk

Ingangsdeel

De kwestie van de energie-efficiëntie van thermische netwerken is nauw verwant aan technologieën en materialen die worden gebruikt in de constructie en reconstructie van thermische netwerken. Tegelijkertijd worden moderne energiebesparende technologieën steeds cruciaaler. Hoewel de balg wordt beschouwd als een nieuwheid in Rusland. Op de ontwikkeling van pijplijnprojecten. En vandaag blijft de toepassing van het gebruik van balgcompensatoren alleen openen bij afwezigheid van voldoende informatie om de opportuniteit van hun toepassing te bepalen in vergelijking met klassieke soorten compensatoren. In dit artikel zullen we de technische aspecten van het gebruik van balgcompensatoren in plaats van salon bekijken.

Vergelijking van de belastingen van de klieren en balgcompensatoren

Een van de huidige problemen bij het nemen van een beslissing over de weigering aan de kliercompensatoren is het vermogen om bestaande vaste ondersteuningen te behouden. De beslissing van deze kwestie is ingewikkeld vanwege significante verschillen in de regulerende documentatie op de klier- en balgcompensatoren. In dit artikel zullen we vaststellen van welk type compensatoren, met andere dingen gelijk zijn, de axiale belasting op vaste ondersteuningen groter is. De axiale belasting van de balgcompensator op de terminale vaste ondersteuning wordt gedefinieerd als:

P CNO \u003d P P + P W + PR

wanneer RR de spacer-kracht is van de balgcompensator, PF-kracht van de axiale stijfheid van de balgcompensator, P Tr - inspanningen van de wrijving van de pijplijn in beweegbare dragers (schuivende dragers op de delen van kanaal- en overheadpakkingen of wrijving van de warmtepijp op de grond in de gedeelde pakkingsruimtes).

De axiale belasting van de afdichtingcompensator wordt bepaald door de vergelijkbare formule:

P kno \u003d p met p + p met tr + p tr

waar PC P is de afstandhouder voor de afdichtingcompensator, p met een fusie van wrijving van de klierafdichting van de afdichtingcompensator, R tr - inspanning van de wrijving van de pijplijn in beweegbare dragers (schuifondersteunen op de delen van kanaal- en overheadpakkingen , of wrijving van de warmtepijpen over de grond op de snijvrije pakkingsruimtes).

Elke axiale compensatoren, of de klieren, balg of lenzovs, als gevolg van het ontbreken van stijve axiale obligaties, de afstandsmacht (van de interne druk van het medium) die op de pijplijnwand handelen en door de eind vaste ondersteuningen worden waargenomen (Fig. 1 ).

De spacer-inspanning wordt gedefinieerd als een product van druk op het gebied van de aanvraaginspanning. In het geval van een bellifone-compensator in het kader van het verzoekschrift, wordt een effectief Sinphon-gebied genomen, en in het geval van een kliercompensator wordt het uitzettingsgebied bepaald door de buitendiameter van het compensatormondstuk (Fig. 2) .

Volgens de hydraulische testen van een testdruk van 1,25rn. De spacer-inspanning van een axiale compensator neemt toe in verhouding tot de toename van de druk. In de RD-3-WEP-2011 wordt de maximale afstandsmacht voor balgcompensatoren gegeven onder testdruk. Overwegende dat voor de kliercompensatoren, zoals voor alle andere, in GOST R55596-2013, de waarde van de nominale druk wordt toegepast bij het berekenen van de spacer-inspanning. Het is dit verschil in de aanpak van de berekening van axiale inspanningen en bepaalt bij het besluit van de vervanging van de afdichtingcompensator op de balg.

Vergelijk ladingen uit de klier- en belcompensator voor verschillende diameters (DN), voor PN \u003d 16 kgf / cm2, op voorwaarde dat de spacer-inspanning in twee versies zal worden overwogen: rekening houdend met de testdruk (p.) En nominaal ( PN) (tafel. Één). De stijfheid van de balgcompensatoren wordt bepaald volgens de RD-3-WEP-2011 (tabel 2). De waarden van de wrijvingskracht van de afdichtingen van de kliercompensatoren worden gegeven uit de albums van de tekeningen van de kliercompensatoren (de paspoortwaarde van de wrijvingskracht) (tabel 3). Wrijving van de pijplijn in bewegende steunen in deze berekening is verwaarloosd.

Tabel 1. De spacer-kracht van de klieren en balgcompensatoren bij PN \u003d 16 kgf / cm2.

Tabel 2. De sterkte van de stijfheid van de balgcompensator.

Tabel 3. FRICTION FORCES VAN DE SEAL COMMRUTORATOR (Serie 5.903-13. 4).

Tabel 4. Totale laadwaarden voor eind vaste ondersteuning.

Zoals te zien is vanaf de tafel. 4, in de meeste gevallen bleek bij het berekenen van de inspanningen op een vergelijkbare methodologie, de belasting op eind vaste ondersteuningen van de balgcompensator minder dan vergelijkbare belasting van de kliercompensator. De belasting van meer dan 1% voor DN1000 is ook niet kritisch bij het besluit van het vervangen van de afdichtingcompensator op de balg.

Dus, als u de bestaande kliercompensator aan de Bellum Compensator wijzigt, dan is er in de meeste gevallen niet nodig om bestaande eindvaste ondersteuning te versterken (alle berekeningen op de bonencompensatoren zijn alleen correct voor Beyang's Beyang. - Ca. AUTH.).

1. Verticale regelgevingsbelasting op buisondersteuning, n, moet worden bepaald door de formule

waar - het gewicht van de 1M-pijplijn, die het gewicht van de buis, warmte-isolerende constructie en water (voor stoomleidingen omvat, wordt het gewicht van water in aanmerking genomen tijdens hydraulische test), N / M;

De overspanning tussen bewegende steunen, m.

Notities: 1. Veersteunen en suspensie van stappen 400 mm op plaatsen die beschikbaar zijn voor service, is toegestaan \u200b\u200bom op een verticale belasting te tellen zonder rekening te houden met watergewicht tijdens hydraulische test, die voor deze speciale apparaten voor de lading van de dragers in de test.

2. Bij het plaatsen van ondersteuning in de knooppijpen van pijpleidingen, moeten het gewicht van de afsluit- en drainageversterking, compensatoren, evenals het gewicht van pijpleidingen op de aangrenzende gebieden van de takken die optreden op deze ondersteuning daarbij in aanmerking worden genomen.

3. Laadcircuit op de ondersteuning wordt gegeven in de tekening.

Laadregeling op ondersteuning

1 - pijp; 2 - Beweegbare buissteun

2. Horizontale regelgevende axiale en zijde ,, laden op bewegende buissteunen van wrijvingskrachten in steunen moeten worden bepaald door formules:

(2)

(3)

waar - de wrijvingscoëfficiënten in de steunen, respectievelijk, bij het verplaatsen van de steun langs de as van de pijpleiding en onder een hoek in de as, per tabel ontvangen. 1 * van deze toepassing;

Het gewicht van 1 m van de pijpleiding in de arbeidsomstandigheden, die het gewicht van de buis, warmte-isolerende structuur en water voor water- en condensaatnetwerken omvat (het gewicht van water in stoomleidingen wordt niet in aanmerking genomen), N / m.

Tafel 1*

Wrijvingscoëfficiënten

Met een bekende lengte van de tractie moet de wrijvingscoëfficiënt voor stijve suspensie worden bepaald door de formule

waar is de thermische verlenging van het pijplijndeel van vaste ondersteuning tot de compensator, mm;

Werklengte van de stuwkracht, mm.

3. Horizontale zijbelastingen houden rekening met de richting van hun beroep bij het berekenen van de ondersteuningen die zich onder flexibele compensatoren bevinden, evenals op de afstand van de pijpleiding uit de rotatiehoek of flexibele compensator.

4. Bij het bepalen van de normatieve horizontale belasting op de vaste buisondersteuning moet worden overwogen:

4.1. Wrijvingskrachten in bewegende buissteunen, n, gedefinieerd door de formule

waar is de wrijvingscoëfficiënt in beweegbare buissteunen;

Gewicht van 1 m pijplijn in de werkconditie (p.2), N / M;

Pijplijnlengte van vaste ondersteuning tot compensator of hoek van rotatie van de snelweg tijdens zelfcompensatie, m.

4.2. Wrijvingskrachten in de Surp-compensatoren, N, bepaald door de formules:

; (6)

, (7)

waar - de werkdruk van het koelmiddel (p.7.6), PA, (maar niet minder dan 0,5 · PA);

Lengte van lagen verpakking langs de as van de afdichtingcompensator, M;

De buitendiameter van het mondstuk van de oliecompensator, M;

De wrijvingscoëfficiënt van metaalverpakking, genomen gelijk aan 0,15;

Aantal compensatorbouten;

Dwarsdoorsnede van groevencompensator, m², bepaald door de formule

, (8)

Binnendiameter van de behuizing van de kliercompensator, m.

Bij het bepalen van de waarde volgens de formule (6) wordt geen minder PA genomen. Naarmate de berekende, is het een grote kracht verkregen door formules (6) en (7).

4.3. Ongebalanceerde interne drukkrachten bij het gebruik van salontorders, H, op gebieden van pijpleidingen met versterking, overgangen, hoeken van rotatie of pluggen gedefinieerd door de formule

waar is het dwarsdoorsnede-gebied langs de buitendiameter van het mondstuk van de afdichtingcompensator, m²;

Werkdruk van het koelmiddel, PA.

4.4. De spacer-inspanningen van balgcompensatoren uit de interne druk, H, gedefinieerd door de formule

waar is het effectieve dwarsdoorsnede van de compensator, sq.m, bepaald door de formule

, (11)

waar - dienovereenkomstig de externe en interne diameters van het flexibele element van de compensator, m.

4.5. De stijfheid van de balgcompensatoren, H, gedefinieerd door de formule

waarbij R de stijfheid van de compensator is wanneer deze wordt gecomprimeerd door 1 mm, N / MM;

Compensatiecompensator, mm.

De waarden van R worden geaccepteerd door specificaties en werkende tekeningen op compensatoren.

4.6. De spacer-inspanningen van balgcompensatoren wanneer ze worden geïnstalleerd in combinatie met de kliercompensatoren op aangrenzende gebieden, N, gedefinieerd door de formule

. (13)

4.7. Krachten van elastische vervorming met flexibele compensatoren en in zelfcompensatie, bepaald door de berekening van leidingen om de thermische verlenging te compenseren.

4.8. De wrijvingskrachten van pijpleidingen bij het verplaatsen van de buis in de warmte-isolerende schaal of de wrijvingskracht van de schaal van de bodem met een niet-geldige leging van pijpleidingen gedefinieerd door speciale instructies, afhankelijk van het type isolatie.

5. De horizontale axiale belasting op de vaste buisondersteuning moet worden bepaald:

op de terminale ondersteuning - als de som van de krachten die op de steun handelen (p.4);

op de tussenliggende steun - als een verschil van de hoeveelheden van de krachten die op elke zijde van de steun handelen; Tegelijkertijd wordt de kleinere hoeveelheid krachten, met uitzondering van de onevenwichtige interne drukkrachten, de spacer-inspanning en de stijfheid van de balgcompensatoren, aangenomen met een coëfficiënt van 0,7.

Opmerkingen: 1. Bij het bepalen van de totale belastingen op de ondersteuning van de pijpleiding moet de stijfheid van de balgcompensatoren worden genomen, rekening houdend met de beperkende afwijkingen die door de technische omstandigheden worden toegestaan.

2. Wanneer de bedragen van de krachten die aan elke zijde van de tussenliggende vaste drager handelen hetzelfde zijn, wordt de horizontale axiale belasting op de drager gedefinieerd als de som van de krachten die aan één zijde van de drager handelen, met een coëfficiënt van 0,3.

6. De horizontale zijbelasting op de vaste buisondersteuning moet in aanmerking worden genomen bij het draaien van de baan en de takken van pijpleidingen.

Met bilaterale takken van pijpleidingen wordt de laterale belasting op de steun in aanmerking genomen van de grootste belastingen.

7. Vaste buissteunen moeten worden berekend op de grootste horizontale belasting bij verschillende bedieningsmodi van pijpleidingen, waaronder bij open en gesloten kleppen.

Met een ringcircuit van thermische netwerken moet rekening worden gehouden met de mogelijkheid om het koelmiddel van beide partijen te bewegen.

Vergelijkbare informatie.

Bepaling van verticale en horizontale belasting op een vaste ondersteuning.

Bepaling van verticale belasting

Ladingen die op vaste steunen werken, zijn onderverdeeld in verticaal en horizontaal. Verticale belastingen omvatten gewichten (R B. ) en compensatie (pc) als de pijplijn zich in het verticale vlak bevindt).

R in - ql, H, P.37 (37)

waar v. - Gewicht van 1 m van de pijplijn (gewicht van buis, isolerende constructie en water);

q \u003d q tr + q van + q in n / m;

l. - overspannen tussen bewegende dragers, m.

1 perceel: P B \u003d 1217 * 13.0 \u003d 15821

7 Plot: P in = 843 * 11,6 \u003d 9778.8

Evenzo berekenen we andere gebieden van pijpleidingen.

Als een vaste ondersteuning zich bevindt in het pijpleidingsamenstel, dan is het noodzakelijk om rekening te houden met de extra belasting van de versterking en de kliercompensatoren.

In het afstudeerproject is het noodzakelijk om de belastingen voor 2-3 vaste ondersteuningen te bepalen (volgens de taak van het hoofd). Bepaal voor de opgegeven ondersteuning de verticale belasting.

Horizontale belastingen op vaste steunen zijn meer divers. Ze ontstaan \u200b\u200bonder invloed van de volgende krachten:

de kracht van de elastische vervorming van flexibele compensatoren of zelf-compatieve verbinding met hun stretching in koude toestand of met thermische verlenging van pijpleidingen;

interne drukkrachten bij het gebruik van ongebalanceerde kliercompensatoren;

wrijvingskrachten in de Surp-compensatoren met thermische verlenging van de pijplijn;

wrijvingskrachten in beweegbare steunen met thermische verlenging van pijpleidingen die in kanalen en grond worden gelegd;

wrijvingskrachten van de pijplijn over de grond met een niet-kanaals pakking.

Wrijvingskracht in bewegende steunen.

H P.38 (38)

waar μ - Slip wrijvingscoëfficiënt; Accepteren voor schuifondersteunen μ = 0,3 - staalstaal; μ \u003d 0,6 - staal op beton; Voor roller, roller, bal en opgeschorte ondersteuning μ = 0,1;

v. - Gewicht van 1 m pijplijn, n / m;

L 1 is de lengte van de pijpleiding van de stationaire ondersteuning van de compensator of van stationaire steun tot rotatie (tijdens zelfcompensatie), m.

1 perceel: \u003d 0,3 * 1217 * 130 \u003d 47463

7 Plot: = 0.3 * 843 * 120 \u003d 30348

Kracht van interne druk

H P.38 (39)

waar R slaaf de werkdruk van het koelmiddel is, PA;

f 1 en F 2 - grotere en kleinere dwarsdoorsnede van de pijp, m.

Aan de beurten van de leidingen met 90 ° en met gesloten kleppen F2 \u003d 0.

1 Perceel: PD \u003d 1,6 * (58 - 0) \u003d 92.8

7 Perceel: PD \u003d 1,6 * (40 - 0) \u003d 64

Tabel 12.

Naam lading	Factor	Naam van de macht	Aanwijzing van macht
Verticaal	Gewichtsleiding	Gewicht krachten
Horizontaal	Temperatuur verlengde pijpleidingen	Wrijvingskracht in bewegende steunen
		Krachten van elastische vervorming met P-vormige compensatoren	R naar
	Interne druk		R Woensdag

Voor elke vaste ondersteuning werken de axiale inspanningen aan de linkerkant en rechts. Afhankelijk van de richting van reacties, is de inspanning gedeeltelijk gebalanceerd of gesommeerd.

Vaste ondersteuningen die gedeeltelijk evenwichtige horizontale axiale inspanningen waarnemen, worden gelost (tussenproduct) genoemd. Ze worden geplaatst tussen aangrenzende rechtlijnige delen van pijpleidingen. Geïnspecteerd (einde) ondersteunt worden geplaatst op de rotaties van pijpleidingen of vóór de plug en zien de horizontale inspanningen die aan één kant handelen.

Bij het berekenen van belastingen is het noodzakelijk om alle mogelijke bedieningsmodi van de pijplijn van de kou in de werkstaat te beschouwen.

Bij het bepalen van de horizontale axiale belasting op de steun voor elke werkingsmodus van de force-pijpleiding, zijn handelend op een vaste ondersteuning in één richting, en vervolgens uit een groter bedrag van de krachten afgetrokken, terwijl u rekening houdt met mogelijke afwijkingen van De berekende waarden, de wrijvingskracht en de sterkte van de elastische vervorming worden afgetrokken met een verhouding van 0,7, die een marge verschaft in de berekende belasting op de vaste ondersteuning. Met de gelijkheid van de hoeveelheid krachten die aan beide zijden op de drager handelen, worden een van de bedragen met een coëfficiënt van 0,3 genomen als de berekende.

lettertypegrootte

Thermische netwerken - Bouwnormen en -regels - Snip 2-04-07-86 (gebruiksvoorwerpen van het USSR-staatsgebouw van 30-12-86 75) (rendig van ... relevant in 2018

Bepaling van belastingen op buisondersteuning

1. Verticale regelgevingsbelasting op de buisondersteuning F_V, H, moet worden bepaald door de formule

wanneer GV het gewicht is van de 1M-pijpleiding, die het gewicht van de buis, warmte-isolerende constructie en water (voor stoomleidingen omvat, wordt het gewicht van water in aanmerking genomen tijdens hydraulische test), N / M;

l - span tussen bewegende steunen, m.

Notities. 1. Veersteunen en opschorting van stoompijpleidingen du\u003e \u003d 400 mm op plaatsen die beschikbaar zijn voor service is toegestaan \u200b\u200bom de verticale belasting te berekenen zonder rekening te houden met watergewicht tijdens hydraulische test, met deze speciale apparaten voor de belasting van de ondersteuningen tijdens de test .

2. Bij het plaatsen van ondersteuning in de knooppijpen van pijpleidingen, moeten het gewicht van de afsluit- en drainageversterking, compensatoren, evenals het gewicht van pijpleidingen op de aangrenzende gebieden van de takken die optreden op deze ondersteuning daarbij in aanmerking worden genomen.

3. Loading Circuit PA-ondersteuning wordt gegeven in de tekening.

Laadregeling op steun 1 - pijp; 2 - Beweegbare buissteun

2. Horizontaal Regulatory Axial F_HX, H en Side F_HY, H, laden op beweegbare buissteunen van wrijvingskrachten in steunen moeten worden bepaald door formules:

waar MJ_X, MJ_Y - de wrijvingscoëfficiënten in de steunen, respectievelijk, bij het verplaatsen van de steun langs de as van de pijplijn en onder een hoek naar de as, in tabel ontvangen. 1 * van deze toepassing;

G_H - Gewicht 1 m van de pijplijn in de werkomstandigheden, inclusief het gewicht van de buis, thermische isolerende structuur en water voor water- en condensaatnetwerken (watergewicht in stoomleidingen wordt niet in aanmerking genomen), N / m.

Tafel 1*

Wrijvingscoëfficiënten

Opmerking. Bij het gebruik van fluoroplastische pakkingen voor schuifondersteunen, worden wrijvingscoëfficiënten gelijkgesteld aan 0,1

Met een bekende lengte van de tractie moet de wrijvingscoëfficiënt voor stijve suspensie worden bepaald door de formule

waarbij L de thermische verlenging van het pijplijngebied is van de vaste steun aan de compensator, mm;

l_T - werklengte van de stuwkracht, mm.

3. Horizontale zijbelastingen houden rekening met hun acties moeten in aanmerking worden genomen bij het berekenen van ondersteuning die zich onder flexibele compensatoren bevinden. net zoals<= 40Dу трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора.

4. Bij het bepalen van de normatieve horizontale belasting op de vaste buisondersteuning moet worden overwogen:

4.1. Wrijvingskrachten in beweegbare buissteunen, gedefinieerd door de formule

waar MJ de wrijvingscoëfficiënt is in bewegende buissteunen;

GH - Gewicht van 1 m pijpleiding in de werkconditie (p.2), n / m;

L is de lengte van de pijpleiding van de vaste ondersteuning van de compensator of de rotatiehoek van het spoor tijdens zelfcompensatie, m.

4.2. Wrijvingskrachten in de kliercompensatoren, N, gedefinieerd door formules

, (6)

, (7)

, (8)

d_IC - de binnendiameter van de behuizing van de kliercompensator, m.

Bij het bepalen van de waarde volgens de formule (6) wordt de waarde ten minste 1 x 10 (6) pa genomen. Naarmate de berekende, is het een grote kracht verkregen door formules (6) en (7).

4.3. Ongebalanceerde interne drukkrachten bij het gebruik van salontorders, H, op gebieden van pijpleidingen met versterking, overgangen, hoeken van rotatie of pluggen gedefinieerd door de formule

4.4. De spacer-inspanningen van balgcompensatoren uit de interne druk, H, gedefinieerd door de formule

, (11)

4.5. De stijfheid van de balgcompensatoren, H, gedefinieerd door de formule

waarbij R de stijfheid van de compensator is wanneer deze wordt gecomprimeerd door 1 mm, N / MM;

Compensatiecompensator, mm.

De waarden van R worden geaccepteerd door specificaties en werkende tekeningen op compensatoren.

4.6. De spacer-inspanningen van balgcompensatoren wanneer ze worden geïnstalleerd in combinatie met de kliercompensatoren op aangrenzende gebieden, N, gedefinieerd door de formule

(13)

4.7. Krachten van elastische vervorming met flexibele compensatoren en in zelfcompensatie, bepaald door de berekening van leidingen om de thermische verlenging te compenseren.

4.8. De wrijvingskrachten van pijpleidingen bij het verplaatsen van de buis in de warmte-isolerende schaal of de wrijvingskracht van de schaal van de bodem met een niet-geldige leging van pijpleidingen gedefinieerd door speciale instructies, afhankelijk van het type isolatie.

5. De horizontale axiale belasting op de vaste buisondersteuning moet worden bepaald:

op de terminale ondersteuning - als de som van de krachten die op de steun handelen (p.4);

Op de tussenliggende steun - als een verschil van de hoeveelheden van de krachten die op elke zijde van de steun handelen; Tegelijkertijd wordt de kleinere hoeveelheid krachten, met uitzondering van de onevenwichtige interne drukkrachten, de spacer-inspanning en de stijfheid van de balgcompensatoren, aangenomen met een coëfficiënt van 0,7.

OPMERKINGEN: 1. Bij het bepalen van de totale lading op de leiding van de pijpleiding moet de stijfheid van de balgcompensatoren worden genomen met de technische omstandigheden die zijn toegestaan \u200b\u200bdoor de beperkende afwijkingen van stijfheidswaarden.

2. Wanneer de bedragen van de krachten die aan elke zijde van de tussenliggende vaste ondersteuning handelen hetzelfde zijn, wordt de horizontale axiale belasting op de drager gedefinieerd als de som van de krachten die aan één zijde van de steun handelen met de coëfficiënt van 0,3.

6. De horizontale zijbelasting op de vaste buisondersteuning moet in aanmerking worden genomen bij het draaien van de baan en de takken van pijpleidingen.

Met bilaterale takken van pijpleidingen wordt de laterale belasting op de steun in aanmerking genomen van de grootste belastingen.

7. Vaste buissteunen moeten worden berekend op de grootste horizontale belasting bij verschillende bedieningsmodi van pijpleidingen, waaronder bij open en gesloten kleppen.

Met een ringcircuit van thermische netwerken moet rekening worden gehouden met de mogelijkheid om het koelmiddel van beide partijen te bewegen.