Отделка. Фурнитура. Ремонт. Монтаж. Выбор. Проем
Устройства на тепловой сети. Опоры.
Устройства на тепловой сети. При подземной прокладке для размещения и обслуживания теплопроводов, компенсаторов, задвижек, воздушников, выпускников, дренажей и приборов КИП устраивают подземные камеры. Они могут быть сборными железобетонными, монолитными и кирпичными. Высота камер должна быть не менее 2м. Число люков при площади камер до 6м 2 должно быть не менее 2, при лошади камер более 6м 2 не менее 4. В камере предусматривается водосборный приямок 400х400мм и глубиной 300мм.
Арматура. Различают следующие типы арматуры:
1. запорная;
2. регулирующая;
3. предохранительная;
4. дросселирующая;
5. конденсатоотводная;
6. контрольно-измерительная.
Запорная арматура (задвижки) устанавливается на всех трубопроводах, отходящих от источника тепла, в узлах ответвления, в штуцерах для спуска воздуха.
Задвижки устанавливаются в следующих случаях:
1. На всех трубопроводах выводов тепловых сетей от источника тепла.
2. Для проведения ремонтных работ на теплопроводах водяных систем устанавливаются секционирующие задвижки. Расстояния между задвижками принимаются в зависимости от диаметра труб и приведены в табл.1
Таблица 1
| D у, мм | 400-500 | ||
| l, м | до 1000 | до 1500 | до 3000 |
3. При надземной прокладке трубопроводов D у 900мм допускается установка секционирующих задвижек через 5000м. В местах установки задвижек размещаются перемычки между подающим и обратным трубопроводами диаметром равным 0.3 D у трубопровода, но не менее 50мм. На перемычке предусматривается установка двух задвижек и контрольного вентиля между ними D у =25мм.
4. На ответвлениях к отдельным зданиям длиной до 30м и D у 50мм допускается не устанавливать запорную арматуру, а предусматривать установку её для группы зданий.
Задвижки и затворы с D у 500мм принимаются только с электроприводами. Для облегчения открытия, закрытия задвижек на трубопроводах D у 350мм делают обводные линии - байпасы.
Опоры. Опоры применяются для восприятия усилий, возникающих в теплопроводах, и передачи их на несущие конструкции или грунт. Опоры подразделяются на подвижные и неподвижные.
Неподвижные опоры . Неподвижные опоры предусматриваются для закрепления трубопроводов в специальных конструкциях и служат для распределения удлинения трубопроводов между компенсаторами и обеспечения равномерной работы компенсаторов. Между каждыми двумя компенсаторами устанавливается неподвижная опора. Неподвижные опоры разделяются на:
· упорные (при всех видах прокладки);
· щитовые (при бесканальной прокладке и в непроходных каналах);
· хомутовые (при надземной прокладке и в тоннелях).
Выбор типа неподвижных опор и их конструктивное оформление зависят от усилий, оказывающих воздействие на опору.
Различают неподвижные опоры концевые и промежуточные.
В грунте или непроходных каналах неподвижные опоры выполняют в виде железобетонных щитов (рис.25), заделанных в грунт или стенки каналов. Трубы жестко связываются со щитом при помощи приваренных к ним опорных стальных листов.
 |
| Рис. 25. Щитовая неподвижная опора. |
В камерах подземных каналов и при надземной прокладке неподвижные опоры выполняются в виде металлических конструкций, сваренных или соединенных на болтах с трубами (рис. 26).
Эти конструкции заделываются в фундаменты, стены колонн и перекрытия каналов, камер и помещений, где прокладываются трубы.
Подвижные опоры . Подвижные опоры служат для передачи веса теплопроводов на несущие конструкции и обеспечения перемещений труб, происходящих вследствие изменения их длины при изменениях температуры теплоносителя.
Существуют опоры скользящие, роликовые, катковые и подвесные. Наиболее распространены скользящие опоры. Они применяются независимо от направления горизонтальных перемещений трубопроводов при всех способах прокладки и для всех диаметров труб (рис.27).
Катковые опоры применяются для труб d >200мм при прокладке на этакадах, иногда в проходных каналах, когда нужно снизить продольные усилия на несущие конструкции (рис.28.).
Роликовые опоры применяются в тех же случаях, что и катковые, но при наличии горизонтальных перемещений под углом к оси трассы.
При прокладке труб в помещениях и на открытом воздухе применяют подвесные опоры простые (жесткие) и пружинные.
Пружинные опоры предусматриваются для труб d >150мм в местах вертикальных перемещений труб.
Жесткие подвески используются при надземной прокладке с гибкими компенсаторами. Длина жестких подвесок должна быть не менее 10-ти кратного теплового перемещения подвески, наиболее удаленной от неподвижной опоры.
Компенсаторы. Компенсаторы служат для восприятия температурных удлинений и разгрузки труб от температурных напряжений.
Температурное удлинение стальных труб в результате теплового расширения металла определяется по формуле:
,
где - коэффициент местного расширения (1/ о С); для стали =12 10 -6 (1/ о С); - длина трубы, м; - температура трубы при монтаже (равна расчетной температуре наружного воздуха для отопления), о С; - рабочая температура стенки (равна максимальной рабочей температуре), о С.
При отсутствии компенсаторов могут возникнуть большие сжимающие напряжения от разогрева труб. Напряжения эти вычисляются по формуле:
,
где Е- модуль упругости, равный 2 10 -6 кг/см 2 .
Компенсаторы подразделяются на осевые и радиальные. Осевые компенсаторы устраивают на прямолинейных участках теплопровода. Радиальные устанавливают на сети любой конфигурации, т.к. они компенсируют как осевые, так и радиальные удлинения.
Осевые компенсаторы бывают сальниковые и линзовые. Наибольшее распространение получили сальниковые компенсаторы (рис.29). Сальниковый компенсатор работает по принципу телескопической трубы. Уплотнение между трубами достигается набивкой, пропитанной маслом для уменьшения трения. Сальниковые компенсаторы имеют малые габариты и малое гидравлическое сопротивление.
Линзовые компенсаторы в тепловых сетях почти не применяются, т.к. они дороги, ненадежны и вызывают большие усилия на мертвые (неподвижные) опоры. Их применяют при давлении в трубопроводах меньше 0,5 МПа (рис.30). При больших давлениях возможно выпучивание волн.
Радиальные компенсаторы (гнутые) - это трубы различных прогибов, выполняемые специально для восприятия удлинений труб в виде буквы П, лиры, омеги, витка пружины и других очертаний (рис.31).
 |
| Рис. 31. Типы очертаний гнутых компенсаторов |
К преимуществам гнутых компенсаторов относятся: надежность работы, отсутствие необходимости в камерах для размещения компенсаторов под землей, малая нагрузка на мертвые опоры, полная разгруженность от внутреннего давления.
Недостатками гнутых компенсаторов являются повышенное против сальниковых гидравлическое сопротивление и громоздкость по габаритам.
Выпуски воздуха устанавливаются в высших точках трубопроводов с помощью штуцеров, диаметры которых принимают в зависимости от условного прохода трубопровода.
Грязевики устанавливаются на теплопроводах перед насосами и регуляторами.
Специальные сооружения устраиваются при пересечении тепловых сетей с железнодорожными путями в виде дюкеров, тоннелей, матовых переходов, эстакад, подземных переходов сетей в футлярах и тоннелях
Потери в сетях
Назначение оценок теплопотерь
l для нормирования;
l для обоснования тарифов;
l для разработки энергосберегающих мероприятий
l При взаиморасчетах (при несовпадении точек установки узлов учета и границ ответственности)
l При разработке нормативов технологических потерь при передаче тепловой энергии используются технически обоснованные значения нормативных энергетических характеристик
l СО 153-34.20.523-2003 Часть 3 "Методические указания по составлению энергетических характеристик для систем транспорта тепловой энергии по показателю "тепловые потери" (взамен РД 153-34.0-20.523-98)".
l СО 153-34.20.523-2003 Часть 4 "Методические указания по составлению энергетических характеристик для систем транспорта тепловой энергии по показателю "потери сетевой воды" (взамен РД 153-34.0-20.523-98)".
l Основой для сопоставления фактических и нормативных характеристик и разработки мероприятий энергосбережению (по сокращению резерва тепловой экономичности) являются результаты обязательных энергетических обследований организаций, выполняемых в соответствии с Федеральным законом № 261-ФЗ "Об энергосбережении…. "
l Методические указания по составлению энергетических характеристик для систем транспорта тепловой энергии (в трех частях). РД 153-34.0-20.523-98. Часть II. Методические указания по составлению энергетической характеристики водяных тепловых сетей по показателю «тепловые потери».
l Методические указания по составлению энергетических характеристик для систем транспорта тепловой энергии (в трех частях). РД 153-34.0-20.523-98. Часть III. Методические указания по составлению энергетической характеристики по показателю «потери сетевой воды» для систем транспорта тепловой энергии.
l Потери и затраты теплоносителей (горячая вода, пар, конденсат);
l 2. Потери тепловой энергии через теплоизоляционные конструкции, а также с потерями и затратами теплоносителей;
l 3. Удельный среднечасовой расход сетевой воды на единицу расчетной присоединенной тепловой нагрузки потребителей и единицу отпущенной потребителям тепловой энергии.
Разность температур сетевой воды в подающих и обратных трубопроводах (или температура сетевой воды в обратных трубопроводах при заданных температурах сетевой воды в подающих трубопроводах);
5. Расход электроэнергии на передачу тепловой энергии.
l Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации (2003 г.) п.1.4.3.
срок действия не может превышать пять лет
потери сетевой воды
Потери сетевой воды -зависимость технически обоснованных потерь теплоносителя на транспорт и распределение тепловой энергии от источника до потребителей (в пределах балансовой принадлежности эксплуатирующей организации) от характеристик и режима работы системы теплоснабжения
Энергетическая характеристика: потери сетевой воды
Зависимость технологических затрат тепловой энергии на ее транспорт и распределение от источника тепловой энергии до границы балансовой принадлежности тепловых сетей от температурного режима работы тепловых сетей и внешних климатических факторов при заданной схеме и конструктивных характеристиках тепловых сетей
Фридман Я.Х. - старший научный сотрудник,
издательство «Новости теплоснабжения».
Одними из важнейших конструкционных элементов тепловых сетей, которые обеспечивают эксплуатационную надежность, являются неподвижные опоры. Они служат для разделения теплопроводов на участки, независимые друг от друга в восприятии различного вида усилий. Обычно неподвижные опоры размещаются между компенсаторами или участками трубопроводов с естественной компенсацией температурных удлинений. Они фиксируют положение теплопровода в определенных точках и воспринимают усилия, возникающие в местах фиксации под действием силовых факторов от температурных деформаций и внутреннего давления. Благодаря этой своей функции они еще называются «мертвыми».
В данной работе высказывается ряд соображений касательно усилий и вызванных ими напряжений, возникающих в неподвижных опорах.
Усилия, воспринимаемые неподвижными опорами, складываются из:
1) неуравновешенных сил внутреннего давления;
2) реакции подвижных (свободных) опор;
3) реакции компенсаторов от силовых факторов, вызванных температурными деформациями;
4) гравитационных нагрузок.
Неподвижные опоры бывают следующих конструкционных исполнений: лобовые, щитовые и хомутовые.
Согласно статистике отказов в камерах на дефекты от наружной коррозии труб приходится 80-85%. Это количество дефектов примерно распределено согласно прилагаемой таблице из . Это согласуется и с нашими наблюдениями, где на повреждения, относящиеся к неподвижным опорам, приходится около 50% от числа повреждений в камерах, имеющих неподвижные опоры.
Причины коррозии неподвижных опор.
Неподвижные опоры подвергаются различным видам коррозии, которые вызваны следующими причинами:
1) влияние блуждающих токов в щитовых опорах из-за отсутствия надежных электроизоляционных вставок
2) возникновение капели с перекрытий из-за конденсации влаги приводит к усиленной коррозии наружной поверхности труб
3) приварка косынок создает предпосылки для интенсификации процессов внутренней коррозии в местах расположения сварных швов и околошовной зоны.
4) одновременное воздействие переменных циклических напряжений и коррозионной среды вызывают понижение коррозионной стойкости и предела выносливости металла.
Методика прочностного расчета неподвижных опор.
Согласно СНиП 2.04.07-86 «Тепловые сети» c.39 п.7: «Неподвижные опоры труб должны рассчитываться на наибольшую горизонтальную нагрузку при различных режимах работы трубопроводов, в том числе при открытых и закрытых задвижках».
В настоящее время неподвижные опоры подбираются по альбомам «Нормали тепловых сетей. НТС-62-91-35. НТС-62-91-36. НТС-62-91-37», выпущенным институтом «Мосинжпроект». По этим нормалям для каждой величины Ду приводится максимальная осевая сила, величину которой не должна превосходить результирующая сила от действующих осевых сил как слева так и справа. На самом деле на опору кроме осевой действуют еще две перерезывающие силы, а также крутящий и два изгибающих момента. В наиболее общем случае на опору действуют все виды нормальных и касательных напряжений т.е. имеет место сложнонапряженное состояние.
При прочностном расчете оказывается, что запасы прочности в сечениях теплопровода, проходящих через неподвижные и подвижные опоры, принимают наименьшие значения по длине теплопровода, т.е. это наиболее нагруженные сечения. В нормативной документации не существует никаких рекомендаций по запасам прочности расчетных точек сечений теплопроводов относительно допускаемого временного сопротивления и допускаемого напряжения текучести.
Предлагается следующий порядок прочностного расчета неподвижных опор:
1) Прочностной расчет участков теплопровода, находящихся от рассматриваемой опоры как с левой таки с правой стороны. В результате определяются 3 силовые и 3 моментные нагрузки, действующие на неподвижную опору со стороны правого теплопровода (P1x, P1y, P1z, M1x,M1y, M1z.) и левого теплопровода(P2x, P2y, P2z, M2x, M2y, M2z.) (рис. 2 и 3).
2) Решение системы уравнений относительно 6 результирующих неизвестных: Px, Py, Pz, Mx, My, Mz,где:
Px, Py - поперечные силы, паралельные
соответственно осям OX и OY
Pz - продольная сила, направленная сила вдоль оси OZ
Мх и My - изгибающие моменты, вектора моментов которых направлены соответственно по осям OX и OY
Mz - крутящий момент, вектор момента которого направлен вдоль оси OZ.
3) В каждой расчетной точке вычисляются 6 напряжений (по 6-тисиловым факторам из п.3), характеризующих напряженное состояние:
3 нормальных напряжения: ах, ау, az и 3 касательных напряжения: тху, xxz, xyz.
4) Выбор коэффициента прочности сварного шва.
Наиболее слабым местом стальных трубопроводов, по которому следует вести проверку напряжений, являются сварные швы. ф - коэффициент прочности сварного шва (ф = 0,7 ... 0,9)
4.1 По маркам сталей из которых изготовлены неподвижная опора и теплопровод выбирается та сталь напряжения текучести (at) и временного сопротивления (ав), которой являются меньшими. Расчетные at и ав берутся при t = 150 ОC.
4.2 Определение допустимых расчетных напряжений относительно напряжений текучести и временного сопротивления: = ф xat; [ав] = ф х ав
5) По 6 напряжениям (ax, ay, az,тху, xxz, xyz) особым образом выбираются новые оси координат OX 1 ,OY1 и OZ1 так, чтобы 3 касательныхнапряжения приняли нулевые значения (существует только один возможный вариант направления осей).
В итоге получаем только 3 нормальных напряжения: al, a2 и a3, причем al > а2 > аЗ.
На основании 3-ей и 4-ой теорий прочности (в машиностроении и статической прочности металлоизделий применяют 3-ью и 4-ую теории прочности) получаем коэффициенты запаса относительно допускаемых напряжений текучести и коэффициентов запаса по допускаемому временному сопротивлению сварных швов.
по текучести [m]= 2 ... 2.2; по временному сопротивлению [n] = 4... 4.5.
Такой высокий запас по текучести обеспечит уменьшение вероятности появления отказов, связанных с усталостью металла, из-за термических напряжений возникающих при регулировании температуры воды в отопительный период.
Разработана компьютерная программа TENZOR 11.ЕКА, опирающаяся на ряд положений из и позволяющая выполнить п.п. 1...6.
В подавляющем большинстве случаев неподвижные опоры являются узлами, на которые приходятся самые большие нагрузки. Это происходит из-за плохой работы подвижных опор, вызванной увеличенным коэффициентом трения скольжения (до 0,4) и их увеличенной просадочности. При наружной и внутренней
коррозии в неподвижных опорах происходит перераспределение напряжений, что приводит к их повышенной повреждаемости.
При ремонтах лучше не разрушать всю неподвижную опору и не вырезать старую трубу, а использовать своеобразную вставку. На рис. 1 показан один из применяемых вариантов подхода при производстве ремонта щитовой неподвижной опоры. После выполнения обрезки трубопровода, внутрь тела трубы опоры 1 вставляется и приваривается предварительно разрезанная вдоль образующей труба усиления 2. Для этой вставки берется заготовка из той же самой трубы. Это позволит, как довести запасы прочности соответственно рекомендациям п. 6, так и уменьшить объемы ремонтных работ.
При наличии неподвижной опоры промышленного изготовления, для повышения ее долговечности и надежности во время эксплуатации возможно проведение усиления такой опоры, которое проводится точно таким же образом.
Для защиты трубы и неподвижной опоры от коррозии и как один из наиболее простых методов по обеспечению надежности работы опор можно предложить увеличение толщины стенки трубы в опоре. При этом, толщина стенки трубы s подбирается так, чтобы ее величина при прочностном расчете соответствовала рекомендуемым величинам запаса прочности п.6.
В хомутовых неподвижных опорах кроме расчета теплопровода рассчитывается также и толщина стержня хомута на напряжения растяжения, с учетом рекомендаций п.6.
Практический пример.
Рассмотрим практический пример расчета неподвижной опоры.
Данные для расчета:
Ду = 200 (0 219X6), длина участка 209 м.
1 = 8 м - расстояние между подвижными опорами
р = 10 ати = 10,2 МПа - давление воды (избыточное)
t1 = 10 ОC - монтажная температура
t 2 = 130 ОC - максимальная температура воды
а = 12x10 6 град " - коэффициент линейного расширения стали.
По марке стали (сталь 20 при t=150ОC)
at = 165 МПа - напряжение текучести ав = 340 МПа - временное сопротивление
Е = 2.1ХЮ 6 кг/см 2 = 2.14ХЮ 5 мПа - модуль упругости 2-го рода
ц = 0,3 - коэффициент Пуассона
ф = 0,8 - коэффициент ослабления металла сварного шва.
Определение расчетных напряжений относительно допускаемых напряжений текучести и временного сопротивления
Q>xat = 132 МПа = 1346 кг/см 2 - допускаемое напряжение текучести
[ав] = фХав = 272 МПа =2775 кг/см 2 - допускаемое напряжение для временного сопротивления.
Выполняя п. 1...3 для схемы (рис. 2) и рассмотрев систему уравнений равновесия п.2 получаем на рис. 3 следующие результирующие усилия действующие на опору A:
Рх = 4.5 кН; Py = 11.2 кН; Pz = 9.5 кН;
Мх = 5.2 кНХм; My = 4.1 кНХм; Mz = 0. кНХм.
Выполняя п.п. 4... 6 получаем следующие запасы прочности относительно допускаемых напряжений текучести и временного сопротивления соответственно по 3-ей и 4-ой теориям прочности:
пЗ = 4.3; n4 = 3.1
тЗ = 2.43; m4 = 1.67.
Данные системы не удовлетворяют п.6, поэтому требуется взять из сортимента трубопроводов трубу с тем же внутренним диаметром, но большей толщиной стенки (s = 7).
В случае невозможности реализации такого варианта, можно изменить конструкции щитовых и лобовых опор, введя трубу усиления поз.2 так, как это показано на рис.1.
Выводы. В заключении отметим, что прочностной расчет неподвижных опор и анализ статистических данных повреждений позволяет сделать следующие выводы:
1. При проектировании Тепловых сетей для повышения надежности неподвижной опоры необходимо выполнять прочностные расчеты участков теплотрассы, располагающихся с обеих сторон от этой опоры, что позволит определить результирующие усилия, действующие на опору.
2. Прочностные расчеты участков теплопровода требуется проводить как для режима эксплуатации, так и для режима опрессовки. Необходимо проводить прочностной расчет по допускаемым напряжениям для всех участков теплопровода с учетом ослабления металла сварного шва.
3. Для малых диаметров для упрощения процедуры проектирования необходимо применять трубу как минимум в 2 раза большей толщины стенки, чем на основном трубопроводе.
4. В связи с высокой частой отказов неподвижных опор требуется усилить конструкции узлов этих опор так, чтобы величина запаса прочности относительно допускаемого напряжения текучести была не менее [m]= 2 ... 2.2 , а значения запасов прочности по допускаемому временному сопротивлению должны быть не меньше [n] = 4... 4.5.
5. Все металлические конструкции должны быть надежно защищены.
6. При проектировании следует обязательно предусматривать двусторонний доступ к неподвижной опоре для возможности ее осмотра, полного восстановления антикоррозионного покрытия и герметизации кольцевого зазора.
Литература
1. Л.В.Родичев. Статистический анализ процесса коррозионного старения те-
плопроводов.
СТРОИТЕЛЬСТВО ТРУБОПРОВОДОВ. № 9, 1994 г.
2. А.П.Сафонов. Сборник задач по теплофикации и тепловым сетям. М.: Энерго-издат, 1980.
Рис. 3 приложения 16. Опоры неподвижные щитовые для трубопроводов D н 108-1420 мм тип III с защитой от электрокоррозии: а) обыкновенные;
б) усиленные
Рис. 4 приложения 16. Неподвижная отдельно стоящая опора для труб
D у 80-200 мм. (подвальная).
Подвижные опоры трубопроводов тепловых сетей.
Рис. 5. Опоры подвижные:
а - скользящая подвижная опора; б – катковая; в – роликовая;
1 – лапа; 2 – опорная плита; 3 – основание; 4 – ребро; 5 – ребро боковое;
6 – подушка; 7 – монтажное положение опоры; 8 – каток; 9 – ролик;
10 – кронштейн; 11 – отверстия.
Рис. 6. Подвесная опора:
12 – кронштейн; 13 – подвесной болт; 14 – тяга.
Приложение 17. Коэффициенты трения в подвижных опорах
Приложение 18. Прокладка трубопроводов тепловых сетей.
|
|
Таблица 1 приложения 18. Конструктивные размеры бесканальной прокладки теплосетей в армопенобетонной изоляции в сухих грунтах (без дренажа).
| D y , мм | D н, (с покровным слоем) | ||||||||||||||
| D п | D o | A | Б | В | l | k | Г | h | h 1 , не менее | д | а | б | Л, не менее | ж | |
| - | - | - | - | - | - | ||||||||||
Таблица 2 приложения 18. Конструктивные размеры бесканальной прокладки теплосетей в армопенобетонной изоляции в мокрых грунтах (с дренажем)
| D y , мм | D н, (с покровным слоем) | Размеры по альбому серии 903-0-1 | |||||||||||||
| D п | D o | A | Б | В | l | k | Г | h | h 1 , не менее | д | а | б | Л, не менее | ж | |
Канальная прокладка.
|
|||||
|
|
||||
 |  |  |
|||
Рис. 2 приложения 18. Сборные каналы для тепловых сетей: а) тип КЛ; б) тип КЛп; в) тип КЛс.
Таблица 3 приложения 18. Основные типы сборных железобетонных каналов для тепловых сетей.
| Условный диаметр трубопровода D y , мм | Обозначение (марка) канала | Размеры канала, мм | |||
| Внутренние номинальные | Наружные | ||||
| Ширина А | Высота Н | Ширина А | Высота Н | ||
| 25-50 70-80 | КЛ(КЛп)60-30 КЛ(КЛп)60-45 | ||||
| 100-150 | КЛ(КЛп)90-45 КЛ(КЛп)60-60 | ||||
| 175-200 250-300 | КЛ(КЛп)90-60 КЛ(КЛп)120-60 | ||||
| 350-400 | КЛ(КЛп)150-60 КЛ(КЛп)210-60 | ||||
| 450-500 | КЛс90-90 КЛс120-90 КЛс150-90 | ||||
| 600-700 | КЛс120-120 КЛс150-120 КЛс210-120 |
Приложение 19. Насосы в системах теплоснабжения.
Рис. 1 приложения 19. Поле характеристик сетевых насосов.
Таблица 1 приложения 19. Основные технические характеристики сетевых насосов.
| Тип насоса | Подача, м 3 /с (м 3 /ч) | Напор, м | Допустимый кавитационный запас, м., не менее | Давление на входе в насос, МПа(кгс/см 2) не более | Частота вращения (синхронная), 1/с(1/мин) | Мощность, кВт | К. п. д., %, не менее | Температура перекачиваемой воды, (°С), не более | Масса насоса, кг |
| СЭ-160-50 СЭ-160-70 СЭ-160-100 СЭ-250-50 СЭ-320-110 СЭ-500-70-11 СЭ-500-70-16 СЭ-500-140 СЭ-800-55-11 СЭ-800-55-16 СЭ-800-100-11 СЭ-800-100-16 СЭ-800-160 СЭ-1250-45-11 СЭ-1250-45-25 СЭ-1250-70-11 СЭ-1250-70-16 СЭ-1250-100 СЭ-1250-140-11 СЭ-1250-140-16 СЭ-1600-50 СЭ-1600-80 СЭ-2000-100 СЭ-2000-140 СЭ-2500-60-11 СЭ-2500-60-25 СЭ-2500-180-16 СЭ-2500-180-10 СЭ-3200-70 СЭ-3200-100 СЭ-3200-160 СЭ-5000-70-6 СЭ-5000-70-10 СЭ-5000-100 СЭ-5000-160 | 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) | 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 | 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) | 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) | (120) (180) (180) (120) (180) (120) | - - - - - - - - - - - - - - - - - - |
Таблица 2 приложения 19. Центробежные насосы типа К.
| Марка насоса | Производи-тельность, м 3 /ч | Полный напор, м | Частота вращения колеса, об/мин | Рекомендуемая мощность электродвигателя, кВт | Диаметр рабочего колеса, мм |
| 1 К-6 | 6-11-14 | 20-17-14 | |||
| 1,5 К-6а | 5-913 | 16-14-11 | 1,7 | ||
| 1,5 К-6б | 4-9-13 | 12-11-9 | 1,0 | ||
| 2 К-6 | 10-20-30 | 34-31-24 | 4,5 | ||
| 2 К-6а | 10-20-30 | 28-25-20 | 2,8 | ||
| 2 К-6б | 10-20-25 | 22-18-16 | 2,8 | ||
| 2 К-9 | 11-20-22 | 21-18-17 | 2,8 | ||
| 2 К-9а | 10-17-21 | 16-15-13 | 1,7 | ||
| 2 К-9б | 10-15-20 | 13-12-10 | 1,7 | ||
| 3 К-6 | 30-45-70 | 62-57-44 | 14-20 | ||
| 3 К-6а | 30-50-65 | 45-37-30 | 10-14 | ||
| 3 К-9 | 30-45-54 | 34-31-27 | 7,0 | ||
| 3 К-9а | 25-85-45 | 24-22-19 | 4,5 | ||
| 4 К-6 | 65-95-135 | 98-91-72 | |||
| 4 К-6а | 65-85-125 | 82-76-62 | |||
| 4 К-8 | 70-90-120 | 59-55-43 | |||
| 4 К-8а | 70-90-109 | 48-43-37 | |||
| 4 К-12 | 65-90-120 | 37-34-28 | |||
| 4 К-12а | 60-85-110 | 31-28-23 | 14, | ||
| 4 К-18 | 60-80-100 | 25-22-19 | 7,0 | ||
| 4 К-18а | 50-70-90 | 20-18-14 | 7,0 | ||
| 6 К-8 | 110-140-190 | 36-36-31 | |||
| 6 К-8а | 110-140-180 | 30-28-25 | |||
| 6 К-8б | 110-140-180 | 24-22-18 | |||
| 6 К-12 | 110-160-200 | 22-20-17 | |||
| 6 К-12а | 95-150-180 | 17-15-12 | |||
| 8 К-12 | 220-280-340 | 32-29-25 | |||
| 8 К-12а | 200-250-290 | 26-24-21 | |||
| 8 К-18 | 220-285-360 | 20-18-15 | |||
| 8 К-18а | 200-260-320 | 17-15-12 |
Приложение 20. Запорная арматура в системах теплоснабжения.
Таблица 2 приложения 21.Стальные поворотные дисковые затворы с электроприводом D y 500-1400 мм на p y =2,5 МПа, t £200°C с канцами под приварку.
| Обозначение задвижки | Условный проход D y , мм | Пределы применения | Материал корпуса | ||||
| По каталогу | В тепловых сетях | ||||||
| p y , МПа | t , °C | p y , МПа | t , °C | ||||
| 30ч47бр | 50, 80, 100, 125, 150, 200 | 1,0 | 1,0 | Фланцевое | Серый чугун | ||
| 31ч6нж (И13061) | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | ||||
| 31ч6бр | 1,6 | 1,0 | |||||
| 30с14нж1 | 1,0 | 1,0 | Фланцевое | Сталь | |||
| 31ч6бр (ГЛ16003) | 200, 250, 300 | 1,0 | 1,0 | Серый чугун | |||
| 350, 400 | 1,0 | 0,6 | |||||
| 30ч915бр | 500, 600, 800, 1200 | 1,0 | 0,6 0,25 | Фланцевое | Серый чугун | ||
| 30ч930бр | 1,0 | 0,25 | |||||
| 30с64бр | 2,5 | 2,5 | Сталь | ||||
| ИА12015 | 2,5 | 2,5 | С концами под приварку | ||||
| Л12014 (30с924нж) | 1000, 1200, 1400 | 2,5 | 2,5 | ||||
| 30с64нж (ПФ-11010-00) | 2,5 | 2,5 | Фланцевое и с концами под приварку | Сталь | |||
| 30с76нж | 50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200 | 6,4 | 6,4 | Фланцевое | Сталь | ||
| 30с97нж (ЗЛ11025Сп1) | 150, 200, 250 | 2,5 | 2,5 | Фланцевое и с концами под приварку | Сталь | ||
| 30с65нж (НА11053-00) | 150, 200, 250 | 2,5 | 2,5 | ||||
| 30с564нж (МА11022.04) | 2,5 | 2,5 | |||||
| 30с572нж 30с927нж | 400/300, 500, 600, 800 | 2,5 | 2,5 | Фланцевое и с концами под приварку | Сталь | ||
| 30с964нж | 1000/800 | 2,5 | 2,5 |
Таблица 4 приложения 20. Допускаемые задвижки
| Обозначение задвижки | Условный приход D y , мм | Пределы применения (не более) | Присоединение к трубопроводу | Материал корпуса | |||
| По каталогу | В тепловых сетях | ||||||
| p y , МПа | t , °C | p y , МПа | t , °C | ||||
| 30ч6бр | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | Фланцевое | Серый чугун | ||
| 30ч930бр | 600, 1200, 1400 | 0,25 | 0,25 | ||||
| 31ч6бр | 1,6 | 1,0 | |||||
| ЗКЛ2-16 | 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 | 1,6 | 1,6 | Сталь | |||
| 30с64нж | 2,5 | 2,5 | Фланцевое и с концами под приварку | Сталь | |||
| 30с567нж (ИА11072-12) | 2,5 | 2,5 | Под приварку | ||||
| 300с964нж | 2,5 | 2,5 | Фланцевое и с концами под приварку | Сталь | |||
| 30с967нж (ИАЦ072-09) | 500, 600 | 2,5 | 2,5 | Под приварку |
Рис. 2 приложения 20. Шаровые краны в системах теплоснабжения.
 |
Таблица 5 приложения 20. Технические данные шаровых кранов.
| Условный диа метр | Проходной условный диаметр | Dh, мм | d, мм | t, мм | L, мм | H1 | H2 | A | Масса в кг |
| 17,2 | 1,8 | 0,8 | |||||||
| 21,3 | 2,0 | 0,8 | |||||||
| 26,9 | 2,3 | 0,9 | |||||||
| 33,7 | 2,6 | 1,1 | |||||||
| 42,4 | 2,6 | 1,4 | |||||||
| 48,3 | 2,6 | 2,1 | |||||||
| 60,3 | 2,9 | 2,7 | |||||||
| 76,1 | 76,1 | 2,9 | 4,7 | ||||||
| 88,9 | 88,9 | 3,2 | 6,1 | ||||||
| 114,3 | 114,3 | 3,6 | 9,5 | ||||||
| 139,7 | 3,6 | 17,3 | |||||||
| 168,3 | 4,0 | 26,9 | |||||||
| 219,1 | 4,5 | - | 43,5 | ||||||
| 355,6 | 273,0 | 5,0 | - | 115,0 | |||||
| 323,3 | 5,6 | - | 195,0 | ||||||
| 355,6 | 5,6 | - | 235,0 | ||||||
| 406,4 | 6,3 | - | 390,0 | ||||||
| 508,0 | 166,5 | - | 610,0 |
Примечание: корпус крана – сталь Ст. 37. 0; шар – нержавеющая сталь; седло шара и сальник –тефлон +20 % углерода; уплотнительные кольца – тройной этилен-пропиленовый каучук и витон.
Приложение 21. Соотношение между некоторыми единицами физических величин, подлежащими замене, с единицами СИ.
Таблица 1 приложения 21.
| Наименование величин | Единица | Соотноше- ние с единицами СИ | |||
| подлежащая замене | СИ | ||||
| Наимено- вание | Обозначение | Наименование | Обозначение | ||
| количество теплоты | килокалория | ккал | кило-джоуль | КДж | 4.19 кДж |
| удельное количество теплоты | килокалория на килограмм | ккал/кг | килоджо- уль на килограмм | КДж/кг | 4.19кДж/кг |
| тепловой поток | килокалория в час | ккал/ч | ватт | Вт | 1.163 Вт |
| (мощность) | гигакало-рия в час | Гкал/ч | мегаватт | МВт | 1.163 МВт |
| поверхност- ная плотность теплового потока | килокалория в час на квадрат- ный метр | ккал/(ч м 2) | ватт на квадрат- ный метр | Вт/м 2 | 1.163 Вт/м 2 |
| объемная плотность теплового потока | килокалория в час на кубичес- кий метр | ккал/(ч м 3) | ватт на кубичес- кий метр | Вт/м 3 | 1.163 Вт/м 3 |
| теплоемкость | килокалория на градус Цельсия | ккал/°С | килоджо- уль на градус Цельсия | КДж/°С | 4.19 кДж |
| удельная теплоемкость | килокалория на килограмм градус Цельсия | ккал/(кг°С) | килоджо- уль на килограмм градус Цельсия | КДж/(кг°С) | 4.19кДж/(кг°С) |
| теплопровод- ность | килокалория на метр час градус Цельсия | ккал/(м ч°С) | ватт на метр градус Цельсия | Вт/(м °С) | 1.163Вт/(м °С) |
Таблица 2 Соотношения между единицами измерения системы МКГСС и международной системы единиц СИ.
Таблица 3. Соотношение между единицами измерений
| Единицы измерений | Па | бар | мм. рт. ст | мм. вод. ст | кгс/см 2 | Lbf/in 2 |
| Па | 10 -6 | 7,5024∙10 -3 | 0,102 | 1,02∙10 -6 | 1,45∙10 -4 | |
| бар | 10 5 | 7,524∙10 2 | 1,02∙10 4 | 1,02 | 14,5 | |
| мм рт ст | 133,322 | 1,33322∙10 -3 | 13,6 | 1,36∙10 -3 | 1,934∙10 -2 | |
| мм вод ст | 9,8067 | 9,8067∙10 -5 | 7,35∙10 -2 | ∙10 -4 | 1,422∙10 -3 | |
| кгс/см 2 | 9,8067∙10 4 | 0,98067 | 7,35∙10 2 | 10 4 | 14,223 | |
| Lbf/in 2 | 6,8948∙10 3 | 6,8948∙10 -2 | 52,2 | 7,0307∙10 2 | 7,0307∙10 -2 |
Литература
1. СНиП 23-01-99 Строительная климатология/Госстрой России.- М.:
2. СНиП 41-02-2003. ТЕПЛОВЫЕ СЕТИ. ГОССТРОЙ РОССИИ.
Москва. 2003
3. СНиП 2.04.01.85*. Внутренний водопровод и канализация зданий/Госстрой России. –
М.: ГУП ЦПП, 1999.-60 с.
4. СНиП 41-03-2003. Тепловая изоляция оборудования и
трубопроводов.ГОССТРОЙ РОССИИ. МОСКВА 2003
5. СП 41-103-2000. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ ОБОРУДОВАНИЯ И
ТРУБОПРОВОДОВ. ГОССТРОЙ РОССИИ. МОСКВА 2001
6. Проектирование тепловых пунктов. СП 41-101-95. Минстрой
России – М.: ГУП ЦПП, 1997 – 79 с.
7. ГОСТ 21.605-82. Сети тепловые. Рабочие чертежи. М.: 1982-10 с.
8. Водяные тепловые сети: Справочное пособие по проектированию
/И. В. Беляйкина, В. П. Витальев, Н. К. Громов и др.: Под ред.
Н. К. Громова, Е. П. Шубина. - М.: Энергоатомиздат, 1988.- 376 с.
9. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей.:
Справочник / В. И. Манюк, Я. И. Каплинский, Э. Б. Хиж и др. - изд., 3-е
переработ. и доп.- М.: Стройиздат, 1988. - 432 с.
10. Справочник проектировщика под ред. А.А.Николаева. – Проектирование
тепловых сетей.-М.: 1965-360с.
11. Малышенко В.В., Михайлов А.К..Энергетические насосы. Справочное
пособие. М.: Энергоатомиздат, 1981.-200с.
12. Лямин А.А., Скворцов А.А.. Проектирование и расчет конструкций
тепловых сетей -Изд. 2-е.- М.: Стройиздат, 1965. - 295 с
13. Зингер Н.М. Гидравлические и тепловые режимы теплофикационных
систем. -Изд. 2-е.- М.: Энергоатомиздат, 1986.-320с.
14. Справочник строителя тепловых сетей. / Под ред. С.Е. Захаренко.- Изд.
2-е.- М.: Энергоатомиздат, 1984.-184с.
| |
Рис. 3 приложения 14. Опоры неподвижные щитовые для трубопроводов D н 108-1420 мм тип III с защитой от электрокоррозии: а) обыкновенные;
б) усиленные
Рис. 4 приложения 14. Неподвижная отдельно стоящая опора для труб
D у 80-200 мм. (подвальная).
Рис. 5. Опоры подвижные:
а - скользящая подвижная опора; б – катковая; в – роликовая;
1 – лапа; 2 – опорная плита; 3 – основание; 4 – ребро; 5 – ребро боковое;
6 – подушка; 7 – монтажное положение опоры; 8 – каток; 9 – ролик;
10 – кронштейн; 11 – отверстия.
Рис. 6. Подвесная опора:
12 – кронштейн; 13 – подвесной болт; 14 – тяга.
Канальная прокладка.
|
|||||
|
|
||||
 |  |  |
|||
Рис. 2 приложения 14. Сборные каналы для тепловых сетей: а) тип КЛ; б) тип КЛп; в) тип КЛс.
Таблица 3 приложения 14. Основные типы сборных железобетонных каналов для тепловых сетей.
| Условный диаметр трубопровода D y , мм | Обозначение (марка) канала | Размеры канала, мм | |||
| Внутренние номинальные | Наружные | ||||
| Ширина А | Высота Н | Ширина А | Высота Н | ||
| 25-50 70-80 | КЛ(КЛп)60-30 КЛ(КЛп)60-45 | ||||
| 100-150 | КЛ(КЛп)90-45 КЛ(КЛп)60-60 | ||||
| 175-200 250-300 | КЛ(КЛп)90-60 КЛ(КЛп)120-60 | ||||
| 350-400 | КЛ(КЛп)150-60 КЛ(КЛп)210-60 | ||||
| 450-500 | КЛс90-90 КЛс120-90 КЛс150-90 | ||||
| 600-700 | КЛс120-120 КЛс150-120 КЛс210-120 |
Приложение 15. Насосы в системах теплоснабжения.
Рис. 1 приложения 15. Поле характеристик сетевых насосов.
Таблица 1 приложения 15. Основные технические характеристики сетевых насосов.
| Тип насоса | Подача, м 3 /с (м 3 /ч) | Напор, м | Допустимый кавитационный запас, м., не менее | Давление на входе в насос, МПа(кгс/см 2) не более | Частота вращения (синхронная), 1/с(1/мин) | Мощность, кВт | К. п. д., %, не менее | Температура перекачиваемой воды, (°С), не более | Масса насоса, кг |
| СЭ-160-50 СЭ-160-70 СЭ-160-100 СЭ-250-50 СЭ-320-110 СЭ-500-70-11 СЭ-500-70-16 СЭ-500-140 СЭ-800-55-11 СЭ-800-55-16 СЭ-800-100-11 СЭ-800-100-16 СЭ-800-160 СЭ-1250-45-11 СЭ-1250-45-25 СЭ-1250-70-11 СЭ-1250-70-16 СЭ-1250-100 СЭ-1250-140-11 СЭ-1250-140-16 СЭ-1600-50 СЭ-1600-80 СЭ-2000-100 СЭ-2000-140 СЭ-2500-60-11 СЭ-2500-60-25 СЭ-2500-180-16 СЭ-2500-180-10 СЭ-3200-70 СЭ-3200-100 СЭ-3200-160 СЭ-5000-70-6 СЭ-5000-70-10 СЭ-5000-100 СЭ-5000-160 | 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) | 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 | 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) | 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) | (120) (180) (180) (120) (180) (120) | - - - - - - - - - - - - - - - - - - |
Таблица 2 приложения 15. Центробежные насосы типа К
| Марка насоса | Производи-тельность, м 3 /ч | Полный напор, м | Частота вращения колеса, об/мин | Рекомендуемая мощность электродвигателя, кВт | Диаметр рабочего колеса, мм |
| 1 К-6 | 6-11-14 | 20-17-14 | |||
| 1,5 К-6а | 5-913 | 16-14-11 | 1,7 | ||
| 1,5 К-6б | 4-9-13 | 12-11-9 | 1,0 | ||
| 2 К-6 | 10-20-30 | 34-31-24 | 4,5 | ||
| 2 К-6а | 10-20-30 | 28-25-20 | 2,8 | ||
| 2 К-6б | 10-20-25 | 22-18-16 | 2,8 | ||
| 2 К-9 | 11-20-22 | 21-18-17 | 2,8 | ||
| 2 К-9а | 10-17-21 | 16-15-13 | 1,7 | ||
| 2 К-9б | 10-15-20 | 13-12-10 | 1,7 | ||
| 3 К-6 | 30-45-70 | 62-57-44 | 14-20 | ||
| 3 К-6а | 30-50-65 | 45-37-30 | 10-14 | ||
| 3 К-9 | 30-45-54 | 34-31-27 | 7,0 | ||
| 3 К-9а | 25-85-45 | 24-22-19 | 4,5 | ||
| 4 К-6 | 65-95-135 | 98-91-72 | |||
| 4 К-6а | 65-85-125 | 82-76-62 | |||
| 4 К-8 | 70-90-120 | 59-55-43 | |||
| 4 К-8а | 70-90-109 | 48-43-37 | |||
| 4 К-12 | 65-90-120 | 37-34-28 | |||
| 4 К-12а | 60-85-110 | 31-28-23 | 14, | ||
| 4 К-18 | 60-80-100 | 25-22-19 | 7,0 | ||
| 4 К-18а | 50-70-90 | 20-18-14 | 7,0 | ||
| 6 К-8 | 110-140-190 | 36-36-31 | |||
| 6 К-8а | 110-140-180 | 30-28-25 | |||
| 6 К-8б | 110-140-180 | 24-22-18 | |||
| 6 К-12 | 110-160-200 | 22-20-17 | |||
| 6 К-12а | 95-150-180 | 17-15-12 | |||
| 8 К-12 | 220-280-340 | 32-29-25 | |||
| 8 К-12а | 200-250-290 | 26-24-21 | |||
| 8 К-18 | 220-285-360 | 20-18-15 | |||
| 8 К-18а | 200-260-320 | 17-15-12 |
Приложение 16. Запорная арматура в системах теплоснабжения.
Таблица 2 приложения 16.Стальные поворотные дисковые затворы с электроприводом D y 500-1400 мм на p y =2,5 МПа, t £200°C с концами под приварку.
Таблица 3 приложения 16. Задвижки
| Обозначение задвижки | Условный приход D y , мм | Пределы применения (не более) | Присоединение к трубопроводу | Материал корпуса | |||
| По каталогу | В тепловых сетях | ||||||
| p y , МПа | t , °C | p y , МПа | t , °C | ||||
| 30ч6бр | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | Фланцевое | Серый чугун | ||
| 30ч930бр | 600, 1200, 1400 | 0,25 | 0,25 | ||||
| 31ч6бр | 1,6 | 1,0 | |||||
| 30с41нж (ЗКЛ2-16) | 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 | 1,6 | 1,6 | Сталь | |||
| 30с64нж | 2,5 | 2,5 | Сталь | ||||
| 30с567нж (ИА11072-12) | 2,5 | 2,5 | Под приварку | ||||
| 300с964нж | 2,5 | 2,5 | Фланцевое и с концами под приварку | Сталь | |||
| 30с967нж (ИАЦ072-09) | 500, 600 | 2,5 | 2,5 | Под приварку |
Рис. 2 приложения 16. Шаровые краны в системах теплоснабжения.
 |
Таблица 4 приложения 16. Технические данные шаровых кранов.
| Условный диа метр | Проходной условный диаметр | Dh, мм | d, мм | t, мм | L, мм | H1 | H2 | A | Масса в кг |
| 17,2 | 1,8 | 0,8 | |||||||
| 21,3 | 2,0 | 0,8 | |||||||
| 26,9 | 2,3 | 0,9 | |||||||
| 33,7 | 2,6 | 1,1 | |||||||
| 42,4 | 2,6 | 1,4 | |||||||
| 48,3 | 2,6 | 2,1 | |||||||
| 60,3 | 2,9 | 2,7 | |||||||
| 76,1 | 76,1 | 2,9 | 4,7 | ||||||
| 88,9 | 88,9 | 3,2 | 6,1 | ||||||
| 114,3 | 114,3 | 3,6 | 9,5 | ||||||
| 139,7 | 3,6 | 17,3 | |||||||
| 168,3 | 4,0 | 26,9 | |||||||
| 219,1 | 4,5 | - | 43,5 | ||||||
| 355,6 | 273,0 | 5,0 | - | 115,0 | |||||
| 323,3 | 5,6 | - | 195,0 | ||||||
| 355,6 | 5,6 | - | 235,0 | ||||||
| 406,4 | 6,3 | - | 390,0 | ||||||
| 508,0 | 166,5 | - | 610,0 |
Примечание: корпус крана – сталь Ст. 37. 0; шар – нержавеющая сталь; седло шара и сальник –тефлон +20 % углерода; уплотнительные кольца – тройной этилен-пропиленовый каучук и витон.
Приложение 17. Соотношение между некоторыми единицами физических величин, подлежащих замене, с единицами СИ.
Таблица 1 приложения 17.
| Наименование величин | Единица | Соотноше- ние с единицами СИ | |||
| подлежащая замене | СИ | ||||
| Наимено- вание | Обозначение | Наименование | Обозначение | ||
| количество теплоты | килокалория | ккал | кило-джоуль | КДж | 4.19 кДж |
| удельное количество теплоты | килокалория на килограмм | ккал/кг | килоджо- уль на килограмм | КДж/кг | 4.19кДж/кг |
| тепловой поток | килокалория в час | ккал/ч | ватт | Вт | 1.163 Вт |
| (мощность) | гигакало-рия в час | Гкал/ч | мегаватт | МВт | 1.163 МВт |
| поверхност- ная плотность теплового потока | килокалория в час на квадрат- ный метр | ккал/(ч м 2) | ватт на квадрат- ный метр | Вт/м 2 | 1.163 Вт/м 2 |
| объемная плотность теплового потока | килокалория в час на кубичес- кий метр | ккал/(ч м 3) | ватт на кубичес- кий метр | Вт/м 3 | 1.163 Вт/м 3 |
| теплоемкость | килокалория на градус Цельсия | ккал/°С | килоджо- уль на градус Цельсия | КДж/°С | 4.19 кДж |
| удельная теплоемкость | килокалория на килограмм градус Цельсия | ккал/(кг°С) | килоджо- уль на килограмм градус Цельсия | КДж/(кг°С) | 4.19кДж/(кг°С) |
| теплопровод- ность | килокалория на метр час градус Цельсия | ккал/(м ч°С) | ватт на метр градус Цельсия | Вт/(м °С) | 1.163Вт/(м °С) |
Таблица 2. Приложение 17. Соотношение между единицами измерений
| Единицы измерений | Па | бар | мм. рт. ст | мм. вод. ст | кгс/см 2 | Lbf/in 2 |
| Па | 10 -6 | 7,5024∙10 -3 | 0,102 | 1,02∙10 -6 | 1,45∙10 -4 | |
| бар | 10 5 | 7,524∙10 2 | 1,02∙10 4 | 1,02 | 14,5 | |
| мм рт ст | 133,322 | 1,33322∙10 -3 | 13,6 | 1,36∙10 -3 | 1,934∙10 -2 | |
| мм вод ст | 9,8067 | 9,8067∙10 -5 | 7,35∙10 -2 | ∙10 -4 | 1,422∙10 -3 | |
| кгс/см 2 | 9,8067∙10 4 | 0,98067 | 7,35∙10 2 | 10 4 | 14,223 | |
| Lbf/in 2 | 6,8948∙10 3 | 6,8948∙10 -2 | 52,2 | 7,0307∙10 2 | 7,0307∙10 -2 |
Задание на выполнение курсовое проекта
Исходные данные для выполнения курсового проекта следует принимать по двум последним цифрам номера студенческого билета или зачётной книжки. Генплан района города выдаёт преподаватель.
Таблица 1 – Географический пункт – район проектирования системы теплоснабжения
| Цифры номера | Город | Цифры номера | Город |
| Благовещенск (Амурская обл.) | Кострома | ||
| Барнаул(Алтай) | Сыктывкар | ||
| Архангельск | Ухта | ||
| Астрахань | Биробиджан (Хабаров-й кр.) | ||
| Котлас (Архангельская обл.) | Армавир (Краснодарский кр.) | ||
| Уфа | Кемерово | ||
| Белгород | Сочи | ||
| Онега (Архангельская обл.) | Уренгой (Ямало-Ненецк.ок.) | ||
| Брянск | Красноярск | ||
| Волгоград | Самара | ||
| Муром (Владимирск. обл.) | Тихвин (Ленинградская обл.) | ||
| Вологда | Курск | ||
| Воронеж | Липецк | ||
| Братск (Иркутская обл.) | Кашира (Московская обл.) | ||
| Арзамас (Нижегородская обл.) | Санкт-Петербург | ||
| Новгород | Курган | ||
| Нижний Новгород | Дмитров (Московская обл.) | ||
| Иваново | Москва | ||
| Нальчик (Кабард.-Балк. Р.) | Йошкар-Ола (Рес. Марий Эл) | ||
| Тотьма (Вологодская обл.) | Саранск (Респ. Мордовия) | ||
| Иркутск | Мурманск | ||
| Калиниград | Тверь | ||
| Ржев (Тверская обл.) | Элиста (Калмыкия) | ||
| Калуга | Новосибирск | ||
| Орёл | Оренбург | ||
| Омск | |||
| Петрозаводск (Карелия) | Владивосток (Приморск. кр.) | ||
| Киров | Пенза | ||
| Печора | Пермь | ||
| Псков | Томск | ||
| Ульяновск | Ярославль | ||
| Рязань | Саратов | ||
| Ростов-на-Дону | Воркута | ||
| Салехард (Ханты- Манс. АО) | Сургут (Ханты- Манс. АО) | ||
| Охотск (Хабаровский кр.) | Ижевск (Удмуртия) | ||
| Чита | Грозный | ||
| Миллерово (Ростовс-я обл.) | Казань (Татарстан) | ||
| Тамбов | Минск | ||
| Ставрополь | Киев | ||
| Тула | Могилёв (Белл.) | ||
| Смоленск | Житомир (Укр.) | ||
| Магадан | Одесса | ||
| Краснодар | Львов | ||
| Калуга | Харьков | ||
| Махачкала (Р. Дагестан) | Тында (Амурская обл.) | ||
| Астрахань | Великие Луки | ||
| Мончегорск (Мурманс-я об.) | Тюмень (Ненецкий АО) | ||
| Петрунь (Коми) | Челябинск | ||
| Улан-Удэ (Бурятия) | Курильск (Сахалинская обл.) | ||
| Сургут (Ханты-Манс-й АО) | Никольск (Вологодская обл.) |
Таблица 2 – Сведения по системе теплоснабжения
| Исходные данные | Предпоследняя цифра номера | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Система теплоснабжения | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
| открытая | закрытая | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Вид регулирования системы | Последняя цифра номера | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Качественное по отопительной нагрузке | Качественное по суммарной нагрузке | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Расчётные температуры сетевой воды, 0 С | 150/70 | 140/70 | 130/70 | 150/70 | 140/70 | 130/ | 140/70 | 150/70 | 140/70 | 130/70 | ||||||||||||||||||||||||
| Схемы подключения подогревателей ГВС | нет | параллельная | последовательная | смешанная | ||||||||||||||||||||||||||||||
Таблица 3 – Сведения по району теплоснабжения
| Исходные данные | Предпоследняя цифра номера | |||||||||
| Расположение ТЭЦ | зап. | |||||||||
| Расстояние от ТЭЦ до жилого района, км | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,9 | 1,0 | 1,1 | 0,8 | 0,7 | 0,6 | 1,1 |
| Плотность населения, чел/га | ||||||||||
| Отметки горизонталей рельефа | Последняя цифра номера | |||||||||
| а | ||||||||||
| б | ||||||||||
| в | ||||||||||
| г | ||||||||||
| д | ||||||||||
| е |
Таблица 4 – Задание на выполнение узлов тепловой сети
Литература
1. Теплоснабжение / А.А.Ионин, Б.М.Хлыбов, В.Н.Братенков и др.; Учебник для вузов.-М.: Стройиздат,1982.- 336с.
2. Теплоснабжение / В.Е.Козин, Т.А.Левина, А.П.Марков и др.; Учебное пособие для студентов вузов. - М.: Высш. школа,1980- 408с.
3. Наладка водяных систем централизованного теплоснабжения / Апарцев М. М. Справочное пособие.-М.: Энергоатомиздат, 1983.-204с.
4. Водяные тепловые сети. Справочное пособие по проектированию./Под ред. Н.К.Громова, Е.П.Шубина.-М.: Энергоатомиздат, 1988.-376с.
5. Справочник по наладке и эксплуатации водяных тепловых сетей /В.И.Манюк, Я.И.Каплинский, Э.Б.Хиж и др. 3-е изд.,перераб.и доп.-М.: Стройиздат,1988.-432с.
6. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Книга1: Отопление и теплоснабжение.-4-е изд., испр. и доп./Р.В.Щёкин, С.Н.Кореневский, Г.Е.Бем и др.- Киев: Будиiвельник, 1976-416с.
7. Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей. Николаев А. А. – Курган.: Интеграл, 2007. – 360 с.
8. Проектирование тепловых пунктов. СП 41-101-95. Минстрой России, 1997.-78с.
9. Тепловые сети. СНиП 41-02-2003. Госстрой России. Москва, 2004.
10. Сети тепловые (Тепломеханическая часть). Рабочие чертежи: ГОСТ 21.605-82 * .-Вед. 01.078.83.-М., 1992.-9с.
11. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. СНиП 41-03-2003. Госстрой России. Москва, 2003.
12. Проектирование тепловой изоляции оборудования и трубопроводов. СП 41-103-2000.Госстрой России. Москва, 2001.
13. Строительная климатология. СНиП 23-01-99.Госстрой России.-М:2000.-66с.
14. Внутренний водопровод и канализация. СНиП 2.04.01-85*.Госстрой России. М.:1999-60с.
15. Типовая серия 4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах. Выпуск 1- Расположение трубопроводов D 25-350 мм в непроходных каналах, углах поворотов и компенсаторных нишах.
16. Типовая серия 3.006.1-8 Сборные железобетонные каналы и тоннели из лотковых элементов. Выпуск 0 - Материалы для проектирования.
17. То же. Выпуск 5 -Узлы трасс. Рабочие чертежи.
18. Типовая серия 4.903-10 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4 - Опоры трубопроводов неподвижные.
19. То же. Выпуск 5 - Опоры трубопроводов подвижные.
Таблица 1- КЛИМАТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ХОЛОДНОГО ПЕРИОДА ГОДА
| Температура воздуха наиболее холодных суток, °С, обеспеченностью | Температура воздуха наиболее холодной пятидневки, °С, обеспеченностью | Температура воздуха, °С, обеспеченностью 0,94 | Абсолютная минимальная температура воздуха, °С | Средняя суточная амплитуда температуры воздуха наиболее холодного месяца, °С | Продолжительность, сут, и средняя температура воздуха, °С, периода со средней суточной температурой воздуха | Средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца, % | Средняя месячная относительная влажность воздуха в 15 ч. наиболее холодного месяца, %. | Количество осадков за ноябрь-март, мм | Преобладающее направление ветра за декабрь-февраль | Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, м/с | Средняя скорость ветра, м/с, за период со средней суточной темпера турой воздуха £ 8 °С | ||||||||
| £ 0°С | £ 8°С | £ 10°С | |||||||||||||||||
| 0,98 | 0,92 | 0,98 | 0,92 | продолжительность | средняя температура | продолжительность | средняя температура | продолжительность | средняя температура | ||||||||||
| Ржев | -37 | -33 | -31 | -28 | -15 | -47 | 6,6 | -6,1 | -2,7 | -1,8 | Ю | - | 3,6 |
Таблица 2- КЛИМАТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ТЕПЛОГО ПЕРИОДА ГОДА
| Республика, край, область, пункт | Барометрическое давление, гПа | Температура воздуха, °С, обеспеченностью 0,95 | Температура воздуха, °С, обеспеченностью 0,98 | Средняя максимальная температура воздуха наиболее теплого месяца, °С | Абсолютная максимальная температура воздуха, °С | Средняя суточная амплитуда температуры воздуха наиболее теплого месяца, °С | Средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее теплого месяца, % | Средняя месячная относительная влажность воздуха в 15 ч наиболее теплого месяца, % | Количество осадков за апрель-октябрь, мм | Суточный максимум осадков, мм | Преобладающее направление ветра за июнь-август | Минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, м/с |
| Ржев | 20,1 | 24,4 | 22,5 | 10,5 | З | - |
В данном разделе нашего сайта вы найдете информацию о классификации опор тепловых сетей , а так же об основных параметрах (размере и весе), предъявляемых требованиях, комплектности, сроках изготовления продукции.
Виды опор для тепловых сетей ТС.
В двух выпусках 7-95 и 8-95 данной серии представлены как скользящие, так и неподвижные опоры для труб тепловых сетей. Все опоры тепловых сетей имеют конструкционные отличия в зависимости от толщины изоляции трубопровода. На участках бесканальной прокладки трубопроводов подвижные опоры не устанавливают, кроме тех которые применяются для труб менее D y = 175 включительно. Скользящие опоры применяют при прокладке труб в непроходных или полупроходных каналах и для нижнего ряда труб в тоннелях. Расстояние между опорами рассчитывается проектировщиком, согласно действующим нормативным документам.
При строительстве теплосети возводят следующие сооружения: колодцы, камеры и павильоны над камерами для установки запорно - измерительной арматуры, компенсирующих устройств и прочего линейного оборудования. Осуществляют постройку фильтрующих дренажных сооружений, насосных станций, устанавливают ограждающие теплопровод конструкции, неподвижные и подвижные опоры (иногда еще и направляющие), опорные камни.
Применение с строительстве.
Основание каналов для прокладки трубопроводов и размещения в них опор делают двух видов - бетонное или железобетонное, которые в свою очередь могут быть либо сборными либо монолитными. Бетонные и железобетонные каналы создают очень надежные основания для размещения строительных конструкций и предохраняют канал от проникновения в него грунтовых вод. Бетонное или железобетонное основание выполняют важнейшую роль - воспринимают вес строительных конструкций и грунта над каналом, нагрузки от транспорта, вес трубопровода с изоляцией и теплоносителем, рассредоточивает давление и тем самым снижается возможность осадки строительных конструкций в местах сосредоточенных нагрузок: под опорными камнями и под стенами канала.
Паровые системы теплоснабжения бывают однотрубными и двухтрубными, а образующийся при работе конденсат возвращается по специальной трубе - конденсатопроводу. При начальном давлении, которое составляет от 0,6 до 0,7 МПа, а иногда и от 1,3 до 1,6 МПа, скорость распространения пара - 30…40 м/с. При выборе способа прокладки теплопроводов главной задачей является обеспечение долговечности, надежности и экономичности решения.
Сами тепловые сети монтируют из стальных электросварных труб, расположенных на специальных опорах. На трубах устраивают запорную и регулирующую арматуры (задвижки, вентили). Опоры трубопроводов создают горизонтальное незыблемое основание. Интервал между опорами определяют при проектировании.
Опоры тепловых сетей подразделяют на неподвижные и подвижные. Неподвижные опоры фиксируют расположение конкретных мест сетей в определенной позиции, не допускают никаких смещений. Подвижные опоры допускают перемещение трубопровода по горизонтали вследствие температурных деформаций.
Опоры поставляются комплектно согласно рабочим чертежам, разработанным в установленном порядке. Мы гарантируем соответствие опор и подвесок требованию соответствующего стандарта при соблюдении потребителем правил монтажа и хранения (в соответствии с настоящим стандартом). Гарантийный срок эксплуатации - 12 месяцев со дня поставки изделия заказчику. На все опоры предоставляется паспорт качества и сертификаты на используемые для изготовления материалы (по запросу).