detaljer

Beregning af køler. Sådan beregnes kølekapaciteten eller kraften af \u200b\u200bkøleren og implementere den korrekt.

Hvordan gør det korrekt, til hvilket først og fremmest er det nødvendigt at stole på, at blandt mange forslag producerer høj kvalitet?

På denne side vil vi give et par anbefalinger, lytte til, hvilken du nærmer dig til at gøre det rigtige.

Beregning af kølerkølekapacitet. Beregning af kølerkraft - dens køleevne.

Først og fremmest ved formlen hvor mængden af \u200b\u200bafkølet væske er involveret Ændring i væsketemperatur for at tilvejebringe en køler; Væskens varmeevne Og selvfølgelig den tid, hvor denne mængde væske skal afkøles -kølekraften bestemmes:

Køleformel, dvs. Formel til beregning af den nødvendige kølekapacitet:

Q. \u003d G * (T1- T2) * C RZ * PZ / 3600

Q. - Kølekapacitet, KW / time

G. - Volumetrisk strøm af afkølet væske, m 3 / time

T2. - Den afsluttende temperatur af den afkølede væske, o

T1. - Den indledende temperatur af den afkølede væske, O

C rj. - Furious varmekapacitet af afkølet væske, KJ / (kg * o c)

pzh. - Densitet af afkølet væske, kg / m 3

* For vand c rzh * pzh \u003d 4.2

Ifølge denne formel bestemmes unødvendig kølingskraft og Det er den primære, når du vælger Chiller.

• Genberegne formler til at beregne kølekapacitet Vandkøler:

1 kW \u003d 860 kcal / time

1 kcal / time \u003d 4.19 kj

1 kW \u003d 3.4121 kbtu / time

Kølervalg

For at producere kølervalg - Det er meget vigtigt at udarbejde en teknisk opgave på beregningen af \u200b\u200bkøler, hvor ikke kun parametrene for vandkøleren er involveret, men også data om dens placering og betingelsen for dens kolonne sikkerhedsstillelse. Baseret på computeren udført, kan du vælge en køler.

Ingen grund til at glemme, hvilken region du er i. For eksempel vil beregningen for byen Moskva afvige fra beregningen for byen Murmansk, da de maksimale temperaturer på to byer er forskellige.

P.vi laver det første udvalg af køler og kendskab til parametrene for vandbeskyttelsesmaskiner og kendskab til dets egenskaber. Dernæst har hovedkarakteristika for den valgte maskine, såsom:- kølerkølingskapacitetDen elektriske strøm, der forbruges af dem, er hydromodul i dens sammensætning og dens tilførsel og trykketryk, volumenet af luftkøleren (som opvarmes) ind i de kubikmeter pr. Sekund - du kan kontrollere evnen til at installere vandkøleren på valgt område. Efter den foreslåede vandkøler vil opfylde kravene i den tekniske opgave og sandsynligvis vil kunne arbejde på platformen forberedt til det, anbefaler vi at kontakte de specialister, der vil kontrollere dit valg.

Chiller's Choice - Funktioner, der skal overvejes under Chiller Selection.

Grundlæggende krav til stederden fremtidige installation af vandkøleren og ordningen for dens arbejde med forbrugeren:

• Hvis det planlagte sted er indendørs, så er det muligt at give en stor udveksling af luft i det, er det muligt at lave en vandkøler i dette rum, er det muligt at tjene det i det?
• Hvis den fremtidige placering af vandkøleren på gaden - om behovet for dets arbejde om vinteren er, om brugen af \u200b\u200bikke-frysende væsker er mulig, er det muligt at beskytte vandkøleren fra eksterne påvirkninger (anti-vandal, fra Blade og træer filialer osv.)?
• Hvis væsketemperaturen, som den er nødvendigcool ned +6 o C eller det er højere + 15 om C - Ofte er dette temperaturområde ikke inkluderet i hurtigvalgstabellen. I dette tilfælde anbefaler vi at kontakte vores specialister.
• Det er nødvendigt at bestemme strømmen af \u200b\u200bafkølet vand og det nødvendige tryk, som skal sikre vandkølerens hydrokodler - den ønskede værdi kan afvige fra parameteren af \u200b\u200bden valgte maskine.
• Hvis fluidets temperatur skal reduceres med mere end 5 grader, gælder det direkte kølekredsløb med en vandkøler, og beregningen af \u200b\u200byderligere udstyr er nødvendig.
• Hvis køleren bruges døgnet rundt og året rundt, og væskens endelige temperatur er høj nok - hvordan vil den ansøge om brug af installationen med?
• I tilfælde af anvendelse af ikke-frysende væsker med høje koncentrationer kræves en yderligere beregning af produktiviteten af \u200b\u200bfordamperen af \u200b\u200bvandkøleren.

Chiller Selection Program

Til Bemærk: Kun en omtrentlig forståelse af den ønskede kølermodel og overholdelse af sin tekniske opgave giver. Dernæst er beregningen nødvendig af en specialist. På samme tid kan du navigere på omkostningerne som følge af beregningerne. +/- 30% (i Tilfælde med lavtemperaturvæskekøler - specificeret ciffer endnu mere). Optimal.modellen og omkostningerne bestemmes kun efter kontrol af beregningerne og sammenligne egenskaberne hos forskellige modeller og producenter af vores specialist.

Chiller online valg

Du kan gøre kontakt vores online konsulent, der hurtigt og teknisk vil med rimelighed give et svar på dit spørgsmål. Konsulenten kan også udføre på baggrund af de kortskrevne parametre for den tekniske opgave beregning af køler online Og giv omtrent passende modelparametre.

Beregninger foretaget ikke af en specialist fører ofte til, at den valgte vandkøler ikke fuldt ud svarer til det forventede resultater.

Virksomheden Peter Cold har specialiseret sig i omfattende løsninger til at levere industrielle virksomheder med udstyr, der fuldt ud opfylder kravene i den tekniske opgave for levering af vandbeskyttelsessystem. Vi producerer en samling af oplysninger til udfyldning af den tekniske opgave, beregning af kølekapaciteten af \u200b\u200bkøleren, der bestemmer den optimalt egnede vandkøler, kontrol med udstedelse af anbefalinger til installation på det valgte område, beregningen og komplet sæt af alle yderligere elementer Til driften af \u200b\u200bmaskinen med forbrugeren (beregning af batterietanken, hydromodul, ekstra, med behovet for varmevekslere, rørledninger og låsning og justering af forstærkning).

Akkumulering af mange års erfaring med beregninger og efterfølgende implementering af vandkølesystemer til forskellige virksomheder Vi besidder viden, ved at løse enhver standard og langt fra standardproblemer forbundet med mange funktioner i installationen på virksomheden af \u200b\u200bflydende kølere, der kombinerer dem med teknologiske linjer , indstilling af de specifikke parametre for udstyret.

Den mest optimale og præcise Og derfor kan bestemmelsen af \u200b\u200bvandkølermodellen ske meget hurtigt ved at ringe eller sende ansøgningen til vores virksomheds ingeniør.

Yderligere formler til beregning af køler og bestemmelse af ordningen for dens forbindelse til forbrugeren af \u200b\u200bkoldt vand (beregning af kraften af \u200b\u200bkøler)

• Formlen til beregning af temperaturen, når der blandes 2 væsker (flydende blandingsformlen):

T mix \u003d (M1 * C1 * T1 + M2 * C2 * T2) / (C1 * M1 + C2 * M2)

T mix - temperaturen af \u200b\u200bden blandede væske, o

M1. - masse af 1 væske, kg

C1. - Specifik kapacitet på 1. væske, KJ / (kg * o c)

T1. - Temperatur på 1. væske, o

M2. - Vægt af 2. væske, kg

C2. - Specifik varmekapacitet af 2. væske, KJ / (kg * o c)

T2. - temperatur 2. væske, o

Denne formel anvendes, hvis akkumuleringsbeholderen anvendes i kølesystemet, belastningen er korrekt i tid og temperaturer (oftest ved beregning af den krævede kølekraft af autoklaver og reaktorer)

Køler kølekraft.

Moskva ..... Voronezh ..... Belgorod ..... Nizhnevartovsk ..... Novorossiysk ..... Yekaterinburg ..... i Rostov-on-Don ..... Smolensk ..... Kirov ..... Khanty-mansiysk ..... Rostov-on-don ..... Penza ..... Vladimir ..... Astrakhan ..... Bryansk ..... Kazan ..... Samara ..... Naberezhnye chelny ..... Ryazan ..... Nizhny Tagil ..... Krasnodar ..... Tolyatti ..... Cheboksary ..... Volzhsky ..... Nizhny Novgorod region ..... Nizhny novgorod ..... Rostov på don ..... Saratov ..... Surgut ..... Krasnodar Region ..... i Rostov-on-Don ..... Orenburg ..... Kaluga ..... Ulyanovsk ..... Tomsk ..... Volgograd ..... Tver ..... Mari el ..... Tyumen ..... Omsk ..... Ufa ..... Sochi ..... Yaroslavl ..... Ørn..... Novgorod region .....

Egen produktion af væskekølefaciliteter (chillers) blev organiseret i 2006. De første installationer havde en kølekapacitet på 60kW og blev samlet på basis af lamellære varmevekslere. Om nødvendigt, udstyret med hydraulikodul.

Hydraulikodulet er en varmeisoleret tank med en kapacitet på 500 liter (afhængigt af strømmen, således at tankkapaciteten skal være 1,2-1,5 m3) den adskilte partition af en speciel form ind i to tanke "varm" og "afkølet" vand. Den indre konturpumpe, der tager vand fra det "varme" tankrum, leverer det til en pladevarmeveksler, hvor den passerer modstrømning med Freon, afkøles. Kølet vand kommer ind i en anden del af tanken. Udførelsen af \u200b\u200bden indre pumpe bør ikke være mindre end ydeevnen af \u200b\u200bden ydre kredsløbspumpe. Den særlige form af partitionen giver dig mulighed for at justere volumenet af overløb inden for store grænser med en lille ændring i vandniveauet.

Når du bruger vand som kølemiddel, tillader sådanne installationer det at afkøle det til + 5ºC ÷ + 7ºс. I overensstemmelse med en standardberegning af udstyr antages temperaturen af \u200b\u200bindkommende vand (kommer fra forbrugeren) at være + 10ºC ÷ + 12ºс. Installationseffekten beregnes ud fra det ønskede vandforbrug.

Vores udstyr er afsluttet med multistage beskyttelsessystemer. Pressostats beskytter kompressoren mod overbelastning. Lavtryksbegrænser tillader ikke at koge freon at sænke dens temperatur under minus 2ºC, beskytte pladevarmeveksleren mod mulig frysning af vand. Den installerede kanalkontakt slukker kølekompressoren, når lufttrafikstopet forekommer, når rørledningerne er markeret, når pladerne er frosne. Sugetrykregulatoren understøtter kogepunktet for Freon + 1ºс ± 0,2ºс.

Sådanne indretninger blev installeret for at afkøle opløsningerne af saltvandsbad til saltning af ost på ost til hurtig afkøling af mælk efter pasteurisering på mælkehoveder, for glat fald i vandtemperaturen i poolerne ved produktionen (avl og dyrkning) af fisk.

Hvis det er nødvendigt at reducere kølemiddelets temperatur fra + 5ºC ÷ + 7ºс til negativ og nær nul temperaturer, i stedet for vand, anvendes en opløsning af propylenglycol som kølemiddel. Det bruges også, hvis omgivelsestemperaturen sænkes under -5ºс eller om nødvendigt, fra tid til anden, sluk for pumpen på det indre kredsløb (konturen: Buffertanken er varmeveksleren af \u200b\u200bkøleenheden).

Ved beregning af udstyret tager vi helt sikkert hensyn til ændringer i sådanne egenskaber af kølevæsken som en varmekapacitet og overfladekoefficienten for varmeoverførsel. Installation designet til at arbejde med vand vil fungere forkert, når kølemidlet udskifter ethylenglycolopløsninger, propylenglycol eller saltopløsning. OG OMVENDT .

Parafinkølingsenheden monteret i henhold til denne skema fungerer sammen med kølevæskens kølevæskesystem om vinteren med automatisk afbrydelse af kølekompressoren.

Vi har erfaring med udvikling og fremstilling af chillers for at løse køleproblemet i en kort periode, men med høj kølekraft. For eksempel kræver mælkeværkstedet installationer med arbejdstid 2 timer / dag til køling i løbet af denne tid 20 tons. Mælk fra + 25ºC ÷ + 30ºC til + 6ºC ÷ + 8ºс. Dette er den såkaldte impuls køleopgave.

Når du sætter problemet med impulskølingsprodukter, er det økonomisk tilrådeligt at lave en køler med et koldt batteri. Vi gør lignende installationer som følger:

A) Den varmeisolerede tank med et volumen på 125-150% af den beregnede buffertank fyldt med vand er 90%;

B) Fordamperen, fremstillet af bøjede kobberledninger eller metalplader med opstillet i riller, er anbragt inde i det;

Feeding Freon Med en temperatur på -17ºC ÷ -25ºС sikrer vi det absorberende middel af isen af \u200b\u200bden nødvendige tykkelse. Vandet, der kommer fra forbrugeren, afkøles som følge af smeltende is. Burboting bruges til at øge smeltningshastigheden.

Et sådant system tillader anvendelse af køleenheder med en effekt på 5 × 10 gange mindre end størrelsen af \u200b\u200bden pulserende kølekraft. Det skal forstås, at vandtemperaturen i tanken kan afvige signifikant fra 0 ° C, da issmeltningen i vand med en temperatur selv + 5ºс er meget lille. Ulemperne ved dette system omfatter også høje vægt og størrelser af en tank med en fordamper, som skyldes behovet for at sikre et stort varmevekslingsområde ved isen / vandet.

Hvis det er nødvendigt, brug som et kølemiddel af vand med nær nul temperatur (0 ° C ÷ + 1ºС), uden muligheden for anvendelse i stedet for opløsninger af propylenglycol, ethylenglycol eller saltopløsning (for eksempel ikke en tæthed af systemet eller krav til Sanpina), vi laver chillers ved hjælp af filmvarmevekslere.

Med et sådant system, der kommer fra forbrugervand, der passerer gennem et specielt system af samlere og dyser, vasker jævnt afkølet af Freon til minus 5ºс metalplader af et stort område. Stacking ned, en del af vandet flyver på pladerne, der danner en tynd isfilm, resten af \u200b\u200bvandet, farvning langs denne film, afkøles til den ønskede temperatur og er samlet i den varmeisolerede tank placeret under pladerne, hvorfra forbrugeren indgår.

Sådanne systemer har hårde krav til niveauet for støvning af rummet, hvor tanken er installeret med fordamperen, og af åbenbare grunde kræver et højere lofter. De er præget af de største dimensioner og omkostninger.

Vores firma vil løse enhver opgave i køling af væsken. Vi samler (eller vælger den færdige) installation med det optimale arbejde med arbejde og minimumsprisen, både installationen selv og dens drift.

Opgave 1.

Strømmen af \u200b\u200bet varmt produkt, der kommer ud af reaktoren, skal afkøles fra den oprindelige temperatur T 1H \u003d 95 ° C til den endelige temperatur T 1K \u003d 50 ° C, den sendes til køleskabet, hvor vand leveres med den oprindelige temperatur T 2N \u003d 20 ° C. Det er nødvendigt at beregne ΔT CF under fremadrettede forhold og modstrømning i køleskabet.

Opløsning: 1) Afkølingsvandets sluttemperatur T 2K i tilstanden af \u200b\u200bden direkte strømningsbevægelse af kølemidler kan ikke overstige værdien af \u200b\u200bden varme varmebærer (T 1K \u003d 50 ° C), så vi vil tage en værdi af T 2K \u003d 40 ° C.

Beregn de gennemsnitlige temperaturer ved indløb og udløb af køleskabet:

ΔT n cf \u003d 95-20 \u003d 75;

ΔT til CP \u003d 50 - 40 \u003d 10

ΔT CF \u003d 75 - 10 / LN (75/10) \u003d 32,3 ° C

2) Vandets endelige temperatur i modstrømsbevægelsen vil tage det samme som med Coolars T 2K \u003d 40 ° C.

ΔT n cf \u003d 95-40 \u003d 55;

ΔT til CP \u003d 50 - 20 \u003d 30

Δt cf \u003d 55-30 / ln (55/30) \u003d 41.3 ° C

Opgave 2.

Ved hjælp af betingelserne for problem 1 bestemmes den nødvendige overflade af varmeveksling (F) og kølevæskestrømningshastighed (G). Forbruget af det varme produkt G \u003d 15000 kg / h, dets varmeevne C \u003d 3430 J / kg · hagl (0,8 kcal · kg · hagl). Kølevand har følgende værdier: Varmekapacitet C \u003d 4080 J / kg · Hail (1 kcal · kg · hagl), varmeoverføringskoefficient K \u003d 290 W / m 2 · Hail (250 kcal / m 2 * hagl).

Løsning: Ved hjælp af varmebalancekvationen opnår vi et udtryk for at bestemme varmefluxen, når den kolde kølemiddel opvarmes:

Q \u003d q gt \u003d q ht

placering: q \u003d q gt \u003d gc (t 1h - t 1k) \u003d (15000/3600) · 3430 · (95 - 50) \u003d 643125 W

Tager T 2K \u003d 40 ° C finder vi forbruget af koldt kølemiddel:

G \u003d q / c (t 2k - t 2n) \u003d 643125/4080 (40-20) \u003d 7,9 kg / s \u003d 28 500 kg / h

Den krævede overflade af varmeveksling

når direkte flow:

F \u003d q / k · Δt cp \u003d 643125/290 · 32,3 \u003d 69 m 2

med modstrøm:

F \u003d q / k · Δt cp \u003d 643125/290 · 41,3 \u003d 54 m 2

Opgave 3.

Produktionen udføres ved fremstilling af gas i stålrørledningen ved den ydre diameter D2 \u003d 1500 mm, vægtykkelsen A2 \u003d 15 mm, den termiske ledningsevne λ2 \u003d 55 vægt / m · hagl. Inde i tømmerrørledningen med Chamotte mursten, hvis tykkelse er δ 1 \u003d 85 mm, den termiske ledningsevne λ 1 \u003d 0,91 vægt / m · hagl. Varmeoverføringskoefficienten fra gassen til væggen α1 \u003d 12,7 vægt / m2 · grader, fra væggenes ydre overflade til luften α2 \u003d 17,3 vægt / m2 · grader. Det er nødvendigt at finde varmeoverføringskoefficienten fra gas til luft.

Løsning: 1) Bestem rørledningens indre diameter:

d 1 \u003d D2-2 · (Δ2 + δ 1) \u003d 1500-2 (15 + 85) \u003d 1300 mm \u003d 1,3 m

medium foringsdiameter:

d 1 cp \u003d 1300 + 85 \u003d 1385 mm \u003d 1,385 m

den gennemsnitlige diameter af rørledningens væg:

d 2 CF \u003d 1500 - 15 \u003d 1485 mm \u003d 1,485 m

Beregn advarselskoefficienten med formlen:

k \u003d [(1 / a1) · (1 / d 1) + (Δ 1 / λ 1) · (1 / d 1 cp) + (δ2 / λ2) · (1 / d2 cp) + ( 1 / α2)] -1 \u003d [(1/12,7) · (1 / 1,3) + (0,085 / 0,91) · (1 / 1,385) + (0,015 / 55) · (1 / 1,485) + (1 / 17.3)] -1 \u003d 5,4 w / m 2 · hagl

Opgave 4.

I envejsskæringsvarmeveksler blev methylalkohol opvarmet med vand fra den oprindelige temperatur på 20 til 45 ° C. Vandstrømmen afkøles ved en temperatur på 100 til 45 ° C. Rørbundtet af varmeveksleren indeholder 111 rør, diameteren af \u200b\u200bet rør er 25x2,5 mm. Strømningshastigheden af \u200b\u200bmethylalkohol på rørene er 0,8 m / s (W). Varmeoverføringskoefficienten er 400 w / m 2 · grader. Bestem den samlede længde af rørstrålen.

Vi definerer den gennemsnitlige forskel i kølemiddelets temperatur som en sekundær klassiksform.

ΔT n CF \u003d 95-45 \u003d 50;

ΔT til CP \u003d 45 - 20 \u003d 25

Δt cp \u003d 45 + 20/2 \u003d 32,5 ° C

Vi definerer masseforbruget af methylalkohol.

G sp \u003d n · 0,785 · d vn 2 · w sp · ρ sp \u003d 111 · 0,785 · 0,02 2 · 0,8 · \u003d 21,8

ρ SP \u003d 785 kg / m 3 - methylalkoholdensitet ved 32,5 ° C findes fra referencen litteratur.

Derefter definerer vi varmefluxen.

Q \u003d g jv med sp (t til sp - t n sp) \u003d 21,8 · 2520 (45-20) \u003d 1.373 · 10 6 W

c SP \u003d 2520 kg / m3 - Varmekapaciteten af \u200b\u200bmethylalkohol ved 32,5 ° C blev fundet fra referencen litteratur.

Vi definerer den nødvendige overflade af varmeveksling.

F \u003d q / kΔt cp \u003d 1.373 · 10 6 / (400 · 37,5) \u003d 91,7 m 3

Vi beregner rørlængden af \u200b\u200brørstrålen gennem rørets gennemsnitlige diameter.

L \u003d f / nπd cf \u003d 91,7 / 111 · 3,14 · 0,0225 \u003d 11,7 m.

Opgave 5.

For at opvarme fluxen på 10-% af NaOH-opløsningen fra en temperatur på 40 ° C til 75 ° C, anvendes en pladevarmeudvekslingsenhed. Natriumhydroxidforbrug er 19000 kg / h. Et vanddampkondensat anvendes som et opvarmningsmiddel, forbruget er 16000 kg / time, den oprindelige temperatur er 95 ° C. Tag varmevekslingskoefficienten svarende til 1400 w / m 2 · grader. Det er nødvendigt at beregne de grundlæggende parametre for pladevarmevekslingsenheden.

Løsning: Find mængden af \u200b\u200btransmitteret varme.

Q \u003d g p s p til p - t n r) \u003d 19000/3600 · 3860 (75-40) \u003d 713 028 W

Fra varmebalancekvationen definerer vi den endelige kondensattemperatur.

t k x \u003d (q · 3600 / g til c) - 95 \u003d (713028 · 3600) / (16000 · 4190) - 95 \u003d 56,7 ° C

c P, K er varmekapaciteten af \u200b\u200bopløsningen og kondensatet fundet fra referencematerialer.

Bestemmelse af gennemsnitlige varmebærertemperaturer.

ΔT n CF \u003d 95-75 \u003d 20;

ΔT til CP \u003d 56,7 - 40 \u003d 16,7

ΔT cp \u003d 20 + 16,7 / 2 \u003d 18,4 ° C

Vi definerer tværsnittet af kanalerne, til beregning af, at vi vil tage massehastigheden af \u200b\u200bkondensat W K \u003d 1500 kg / m 2 · s.

S \u003d G / W \u003d 16000/600 · 1500 \u003d 0.003 m 2

Tager bredden af \u200b\u200bkanalen B \u003d 6 mm, finder vi bredden af \u200b\u200bspiralen.

B \u003d S / B \u003d 0,003 / 0,006 \u003d 0,5 m

Vi vil forfine tværsnittet af kanalen

S \u003d B · B \u003d 0,58 · 0,006 \u003d 0,0035 m 2

og massestrømningshastighed

W P \u003d G P / S \u003d 19000/3600 · 0,0035 \u003d 1508 kg / m 3 · s

W K \u003d G til / s \u003d 16000/3600 · 0,0035 \u003d 1270 kg / m 3 · s

Bestemmelsen af \u200b\u200boverfladen af \u200b\u200bvarmeveksling af spiralvarmeveksleren udføres som følger.

F \u003d q / kΔt cp \u003d 713028 / (1400 · 18,4) \u003d 27,7 m 2

Bestemme spiralens arbejdslængde

L \u003d f / 2b \u003d 27,7 / (2 · 0,58) \u003d 23,8 m

t \u003d B + Δ \u003d 6 + 5 \u003d 11 mm

For at beregne antallet af omdrejninger af hver Helix er det nødvendigt at vedtage den oprindelige diameter af helixen baseret på anbefalingerne D \u003d 200 mm.

N \u003d (√ (2L / πT) + x 2) - x \u003d (√ (2 · 23,8 / 3.14 · 0,011) +8,6 2) - 8,6 \u003d 29,5

hvor x \u003d 0,5 (d / t - 1) \u003d 0,5 (200/11 - 1) \u003d 8,6

Helixens ydre diameter bestemmes som følger.

D \u003d D + 2NT + Δ \u003d 200 + 2 · 29,5 · 11 + 5 \u003d 860 mm.

Opgave 6.

Bestem den hydrauliske modstand af kølemidler, der er skabt i et 4-vejs plade, varmevekslingsapparat med en længde af kanaler 0,9 M og en ækvivalent diameter på 7,5 · 10 -3, når butylalkoholen afkøles med vand. Butylalkohol har følgende egenskaber ved strømningshastigheden G \u003d 2,5 kg / s, bevægelseshastigheden W \u003d 0,240 m / s og densiteten ρ \u003d 776 kg / m 3 (Reynolds kriterium re \u003d 1573\u003e 50). Kølevand har følgende egenskaber. Strømningshastigheden G \u003d 5 kg / s, bevægelseshastigheden W \u003d 0,175 m / s og densiteten ρ \u003d 995 kg / m3 (Reynolds Criterion re \u003d 3101\u003e 50).

Løsning: Bestem koefficienten for lokal hydraulisk modstand.

ζ BS \u003d 15 / re 0,25 \u003d 15/1573 0,25 \u003d 2.38

ζ B \u003d 15 / re 0,25 \u003d 15/3101 0,25 \u003d 2.01

Vi klargør hastigheden af \u200b\u200bbevægelsen af \u200b\u200balkohol og vand i beslagene (vi tager D PC \u003d 0,3 m)

W PC \u003d G BS / ρ BS 0,785D stk 2 \u003d 2,5 / 776 · 0,785 · 0,3 2 \u003d 0,05 m / s Mindre end 2 m / s Derfor kan du ikke overvejes.

W PC \u003d G i / ρ i 0.785d stk. 2 \u003d 5/995 · 0,785 · 0,3 2 \u003d 0,07 m / · Ольше 2 m / s. Derfor kan du ikke tages i betragtning.

Vi definerer værdien af \u200b\u200bhydraulisk modstand for butylalkohol og kølevand.

Δр Bs \u003d xζ · ( l./d.) · (Ρ BS W 2/2) \u003d (4 · 2,38 · 0,9 / 0,0075) · (776 · 0,240 2/2) \u003d 25532 Pa

Δp \u003d xζ · ( l./d.) · (Ρ i W 2/2) \u003d (4 · 2,01 · 0,9 / 0,0075) · (995 · 0,175 2/2) \u003d 14699 Pa.

Et af de vigtigste elementer til parokompressionsmaskinen er. Det udfører hovedprocessen af \u200b\u200bkølecyklusen - udvælgelse fra det afkølede miljø. Andre elementer i kølekredsløbet, såsom en kondensator, en ekspansionsindretning, kompressor osv. Sikre kun den pålidelige drift af fordamperen, så det er præcist valget af sidstnævnte.

Det følger heraf, at det ved at vælge udstyret til køleenheden er det nødvendigt at starte med fordamperen. Mange nybegyndere reparationsmænd indrømmer ofte en typisk fejl og begynder et sæt installation fra kompressoren.

I fig. 1 viser ordningen for den mest almindelige parokompression kølemaskine. Dens cyklus specificeret i koordinaterne: tryk R. og jEG.. I fig. 1b punkt 1-7 af kølecyklussen, er en indikator for kølemidlets tilstand (tryk, temperatur, specifikt volumen) og falder sammen med det samme i fig. 1a (statusparameterfunktioner).

Fig. 1 - Diagram og i koordinater for den sædvanlige parokompressionsmaskine: RU. Udvidelsesenhed Rk. - kondensationstryk, Ro. - Trykkogning.

Grafisk billede FIG. 1B viser tilstanden og funktionerne i kølemidlet, som varierer afhængigt af trykket og enthalpyen. Afsnit AU. På kurven fig. 1b karakteriserer kølemidlet i en mættet dampstat. Dens temperatur svarer til en kogende starttemperatur. Fraktionen af \u200b\u200bkølemidlet i kølemidlet er 100%, og overophedning er tæt på nul. På højre side af kurven AU. Kølemidlet har en tilstand (kølemiddeltemperatur er større end kogepunkt).

Punkt I Det er kritisk for dette kølemiddel, da det svarer til den temperatur, hvor stoffet ikke kan gå ind i en flydende tilstand, uanset hvor meget tryk vil være høj. På segmentet af flyet har kølemidlet en mættet væsketilstand, og i venstre side - er en superkølet væske (kølemiddeltemperaturen mindre end kogepunktet).

Inde i Krivoy. ABC. Kølemidlet er i en tilstand af det valgte par af den valgte blanding (fraktionen af \u200b\u200bparret i volumenenheden er variabel). Processen, der forekommer i fordamperen (figur 1B), svarer til segmentet 6-1 . Kølemidlet kommer ind i fordamperen (punkt 6) i en tilstand af en kogende kyllingeblanding. I dette tilfælde afhænger dampens fraktion af en bestemt kølecyklus og er 10-30%.

Ved udgangen fra fordamperen kan kogeprocessen ikke udfyldes og punktet 1 Må ikke falde sammen med punktet 7 . Hvis kølemiddeltemperaturen ved udgangen fra fordamperen er større end kogepunktet, får vi en overophedende fordamper. Hans værdi. Δtpergrev. Det er forskellen i kølemiddeltemperatur ved fordamperens udløb (punkt 1) og dets temperatur på mætningsledningen AV (punkt 7):

Δtpergrev \u003d t1 - t7

Hvis punkt 1 og 7 falder sammen, er kølemetemperaturen lig med kogepunktet og overophedning Δtpergrev. Det bliver nul. Således får vi en oversvømmet fordamper. Når man vælger en fordamper, er det derfor først nødvendigt at vælge mellem den oversvømmede fordamper og fordamperen med overophedning.

Bemærk, at den oversvømmede fordamper under lige vilkår er mere rentabelt for intensiteten af \u200b\u200bvarmevalgsprocessen end ved overophedning. Men det bør tages i betragtning, at kølemidlet ved udgangen af \u200b\u200bden oversvømmet fordamper er i en tilstand af en mættet damp, og det er umuligt at forsyne et vådt medium til kompressoren. Ellers er der høj sandsynlighed for udseendet af hydrowerhards, som vil blive ledsaget af den mekaniske ødelæggelse af kompressorens komponenter. Det viser sig, at hvis du vælger en oversvømmet fordamper, er det nødvendigt at tilvejebringe yderligere beskyttelse af kompressoren fra det mættede par.

Hvis du foretrækker fordamperen med overophedning, behøver du ikke at tage sig af beskyttelsen af \u200b\u200bkompressoren og komme ind i den en mættet damp. Sandsynligheden for hydrauliske beats vil kun forekomme i tilfælde af afvigelse fra den ønskede indikator for overophedning. Under normale driftsbetingelser af køleenhedens overophedning Δtpergrev. Skal være inden for 4-7 K.

Når et fald i overophedning Δtpergrev., Intensiteten af \u200b\u200budvælgelsen af \u200b\u200bmiljømæssige varme stiger. Men med overdrevent lave værdier Δtpergrev. (Mindre end 3K) Der er mulighed for at falde i en kompressor af en våd damp, som kan forårsage udseende af hydraulisk påvirkning og følgelig beskadigelse af kompressorens mekaniske komponenter.

I modsat fald med høj læsning Δtpergrev. (Mere end 10 k), antyder dette, at et utilstrækkeligt kølemiddel er inkorporeret i fordamperen. Intensiteten af \u200b\u200budvælgelsen af \u200b\u200bvarme fra det afkølede medium reduceres dramatisk, og kompressorens termiske tilstand er værre.

Når du vælger en fordamper, opstår der et andet spørgsmål på grund af størrelsen af \u200b\u200bkølemiddelets kogetemperatur i fordamperen. For at løse det først er det nødvendigt at bestemme hvilken temperatur på det afkølede miljø der skal sikres til normal drift af køleenheden. Hvis luft anvendes som et afkølet medium, er det desuden nødvendigt at overveje og fugtighed ved fordamperens udløb i tillæg til temperaturen ved fordamperens udløb. Overvej nu opførelsen af \u200b\u200btemperaturerne i det afkølede medium omkring fordamperen under driften af \u200b\u200bden sædvanlige kølenhed (figur 1A).

For ikke at dykke ind i dette emne af trykforløb på fordamperen vil vi forsømme. Vi vil også antage, at den forekommende varmeveksling mellem kølemidlet og miljøet udføres af direkte flowordningen.

I praksis anvendes en sådan ordning ikke ofte, da effektiviteten af \u200b\u200bvarmeveksling er den ringere end modstrømsskemaet. Men hvis en af \u200b\u200bkølemidlerne har en permanent temperatur, og vidnesbyrd om overophedning er lille, vil fremstrømningen og bordplokerne være ækvivalente. Det er kendt, at den gennemsnitlige temperatur af temperaturtrykket ikke afhænger af strømningsdiagrammet af strømmen. Overvejelse af forward-flow-ordningen vil give os en mere visuel ide om varmeveksling, som forekommer mellem kølemidlet og det afkølede medium.

Til at begynde med introducerer vi en virtuel værdi L.svarende til længden af \u200b\u200bvarmevekslingsenheden (kondensator eller fordamper). Dens værdi kan bestemmes ud fra følgende udtryk: L \u003d w / shvor W. - svarer til det indre volumen af \u200b\u200bvarmevekslingsenheden, hvor kølemiddelcirkulationen opstår, m3; S. - Undersøgelse af overfladen af \u200b\u200bvarmeveksling M2.

Hvis vi taler om et køleskab, er den tilsvarende længde af fordamperen næsten lig med længden af \u200b\u200brøret, hvori processen opstår 6-1 . Derfor vaskes dens ydre overflade af det afkølede medium.

Indledningsvis være opmærksom på fordamperen, som fungerer som en luftkøler. I det forekommer processen med udvælgelse af varme fra luft som et resultat af naturlig konvektion eller ved hjælp af en obligatorisk overtrædelse af fordamperen. Bemærk, at den første metode i moderne køleanlæg anvendes praktisk taget, da luftkøling ved naturlig konvektion er ineffektiv.

Således antager vi, at luftkøleren er udstyret med en ventilator, som giver tvunget ved at blæse fordamperen med luft og er en rørformet ribbet varmevekslingsenhed (figur 2). Dets skematiske billede er vist i fig. 2b. Overvej de vigtigste værdier, der karakteriserer processen med at blæse.

Temperaturforskel

Temperaturforskellen på fordamperen beregnes som følger:

ΔТ \u003d TA1-TE2,

hvor ΔТ. Det spænder fra 2 til 8 til (for rørformede ribbet fordamper med tvungen blæser).

Med andre ord, under normal drift af køleenheden, skal luften, der passerer gennem fordamperen, afkøles mindst 2 til og ikke højere end 8 K.

Fig. 2 - Diagram og temperaturparametre for luftkøling på luftkøleren:

TA1. og TA2. - lufttemperatur ved luftkølerens indløb og udløb

• Ff. - Kølemiddeltemperatur
• L. - ækvivalent fordampningslængde
• At - Kogende temperatur af kølemiddel i fordamperen.

Maksimal temperaturtryk.

Luftens maksimale temperatur ved indgangen til fordamperen bestemmes som følger:

Dtmasks \u003d ta1 -

Denne indikator anvendes i udvælgelsen af \u200b\u200bluftkøler, da udenlandske producenter af køleudstyr giver fordampningskapacitetsværdier QCISP. afhængigt af størrelsen Dtmasks.. Overvej metoden til udvælgelse af køleluftkøleren og bestem de beregnede værdier Dtmasks.. For at gøre dette præsenterer vi i eksemplet de generelt accepterede anbefalinger til udvælgelsen af \u200b\u200bværdi Dtmasks.:

• til frysende kamre Dtmasks. Placeret inden for 4-6 k;
• for opbevaring af udpakket produkter - 7-9 K;
• for kamre for opbevaring af hermetisk pakkede produkter - 10-14 K;
• for airconditionanlæg - 18-22 K.

Graden af \u200b\u200boverophedning damp ved udgangen af \u200b\u200bfordamperen

For at bestemme graden af \u200b\u200boverophedning damp ved udgang fra fordamperen, brug følgende form:

F \u003d Δtpergro / dtmasks \u003d (T1-T0) / (TA1-T0),

hvor T1. - Par temperatur af kølemiddel ved udgangen af \u200b\u200bfordamperen.

Denne indikator er praktisk taget ikke brugt til os, men i udenlandske kataloger er det planlagt, at aflæsningerne af kølekapaciteten af \u200b\u200bluftkølere QCISP. svarer til værdien F \u003d 0,65.

Under driftsværdi F. Det er sædvanligt at tage fra 0 til 1. Antag at F \u003d 0., derefter Δtergre \u003d 0., og kølemidlet ved udgangen fra fordamperen vil have et mættet par. For denne model af luftkøleren vil den faktiske kølekapacitet være 10-15% mere end indikatoren angivet i mappen.

Hvis en F\u003e 0,65., så skal kølekapaciteten for denne model af luftkøleren være mindre end værdien angivet i mappen. Antag at F\u003e 0,8., Så vil den faktiske ydeevne for denne model være 25-30% mere end værdien i mappen.

Hvis en F-\u003e 1.derefter afkølingskapaciteten af \u200b\u200bfordamperen QUSP-\u003e 0. (Fig.3).

Fig.3 - Afhængighed af fordamperens kølekapacitet QCISP. fra overophedning F.

Fremgangsmåden vist i fig. 21 er kendetegnet ved andre parametre:

• mellem-gradatisk temperaturtryk Dtcr \u003d tasr-t0;
• den gennemsnitlige lufttemperatur, der passerer gennem fordamperen TASR \u003d (TA1 + TA2) / 2;
• mindste temperaturtryk. Dtimin \u003d ta2..

Fig. 4 - Ordning og temperaturparametre viser processen på fordamperen:

hvor Th1. og TE2. Vandtemperatur ved indgange og udløb af fordamperen;

• FF - Kølemiddeltemperatur;
• L er en ækvivalent fordamperlængde;
• Det er kogepunktet af kølemidlet i fordamperen.

De fordamper, hvor kølemediet virker som en væske, har de samme temperaturparametre som for luftkøler. De digitale værdier af temperaturen af \u200b\u200bdet afkølede væske, som er nødvendige for den normale drift af køleenheden, vil være anderledes end de tilsvarende parametre for luftkøler.

Hvis temperaturforskellen er vand ΔTE \u003d TE1-TE2Derefter til foringsrørets fordamper Δt. Det bør opretholdes i området 5 ± 1 K, og for lamellære fordamper indikatoren Δt. vil være inden for 5 ± 1,5 K.

I modsætning til luftkøler i flydende kølere er det nødvendigt at opretholde ikke maksimum, men minimumstemperaturtrykket Dtim \u003d TE2. - Forskellen mellem temperaturen af \u200b\u200bdet afkølede medium ved fordamperens udløb og kogepunktet i kølemidlet i fordamperen.

Til hylster-rørinddampningsmåden Mindstemperaturtryk Dtim \u003d TE2. Det bør opretholdes inden for 4-6 K, og for lamellære fordamper - 3-5 K.

Det angivne område (forskellen mellem temperaturen af \u200b\u200bdet afkølede medium ved udgangen af \u200b\u200bfordamperen og kogepunktet i kølemidlet i fordamperen) skal opretholdes af følgende grunde: Med en stigning i forskellen begynder kølingintensiteten til Nedgang, og med et fald, risikoen for frysning af den afkølede væske i fordamperen øges, hvilket kan forårsage dens mekaniske destruktion.

Design Solutions Fordamper

Uanset hvilken fremgangsmåde til anvendelse af forskellige og kølemidler er varmeudvekslingsprocesser, der forekommer i fordamperen, underkastet den vigtigste teknologiske cyklus af køleproduktionen, ifølge hvilke køleanlæg og varmevekslere er skabt. For at løse problemet med at optimere varmevekslingsprocessen er det således nødvendigt at overveje betingelserne for den rationelle organisering af den teknologiske cyklus af køleproduktionen.

Som du ved, er det muligt at afkøle et bestemt miljø ved hjælp af en varmeveksler. Dens konstruktive opløsning bør vælges i overensstemmelse med de teknologiske krav, der præsenteres for disse enheder. Et særligt vigtigt punkt er enhedens overensstemmelse til den teknologiske proces med termisk behandling af mediet, hvilket er muligt under følgende betingelser:

• opretholdelse af en given arbejdsproces temperatur og kontrol (regulering) over temperaturregimet;
• udvælgelse af enhedsmateriale, ifølge mediumets kemiske egenskaber;
• kontrol over varigheden af \u200b\u200bmiljøet i enheden;
• overholdelse af driftshastigheder og tryk.

En anden faktor, som apparatets økonomiske rationalitet afhænger af, er præstation. Først og fremmest påvirkes det af intensiteten af \u200b\u200bvarmeveksling og overholdelse af enhedens hydrauliske modstand. Gennemførelsen af \u200b\u200bdisse betingelser er mulig under følgende omstændigheder:

• tilvejebringelse af den nødvendige hastighed af arbejdstageres medier til gennemførelse af det turbulente regime
• skabe de mest hensigtsmæssige betingelser for fjernelse af kondensat, skala, inea osv.;
• skabe gunstige betingelser for bevægelsen af \u200b\u200barbejdstageres medier;
• forhindre mulige enhedsforurenende stoffer.

Andre vigtige krav er også lav vægt, kompaktitet, enkelhed af design, samt bekvemmeligheden ved montering og reparation af enheden. For at overholde disse regler skal sådanne faktorer tages i betragtning som: konfigurationen af \u200b\u200bvarmeoverfladen, tilstedeværelsen og typen af \u200b\u200bskillevægge, metoden til placering og fastgørelse af rørene i rørgitter, overordnede dimensioner, kameramindret, bundflader, etc.

Indretningen af \u200b\u200bdriften og pålideligheden af \u200b\u200bindretningen påvirkes af sådanne faktorer som styrke og tæthed af aftagelige forbindelser, kompensation af temperaturdeformationer, bekvemmelighed til vedligeholdelse og reparation af enheden. Disse krav er baseret på design og udvælgelse af varmevekslerenheden. Hovedrollen i dette indtager tilvejebringelsen af \u200b\u200bden krævede teknologiske proces i den omkostningskrævende produktion.

For at vælge det korrekte design af fordamperen skal du styres af følgende regler. 1) Køling af væskerne udføres bedst under anvendelse af en rørformet varmeveksler med en stiv struktur eller kompaktplade varmeveksler; 2) Anvendelsen af \u200b\u200brørformede ribbede indretninger skyldes følgende betingelser: Varmeoverførsel mellem arbejdsmediet og væggen på begge sider af varmefladen er signifikant forskellige. Samtidig skal finner installeres på siden af \u200b\u200bden mindste varmeoverføringskoefficient.

For at øge intensiteten af \u200b\u200bvarmeveksling i varmevekslerne er det nødvendigt at følge disse regler:

• sikring af passende betingelser for kondensatet på luftkølerne;
• reducere tykkelsen af \u200b\u200bdet hydrodynamiske grænselag ved at øge driftshastigheden af \u200b\u200barbejdsorganerne (installation af tubulære skillevægge og nedbrydning af rørets stråle på bevægelserne);
• forbedring af strømmen af \u200b\u200bvarmeveksling overflade af arbejdsorganer (hele overfladen skal aktivt deltage i varmevekslingsprocessen);
• overholdelse af hovedtemperaturindikatorerne, termiske modstande mv.

Hvis du analyserer individuelle termiske modstande, kan du vælge den mest optimale metode til at øge intensiteten af \u200b\u200bvarmeveksling (afhængigt af typen af \u200b\u200bvarmeveksler og arten af \u200b\u200barbejdsorganerne). I flydende varmeveksler installeres de tværgående partitioner kun rationelt med flere slagtilfælde i rørrummet. Når varmeveksling (gas med gas, væske med væske), kan mængden af \u200b\u200bvæske, der strømmer gennem interrørrummet, være større, og som følge heraf vil hastighedsindikatoren nå grænserne som inde i rørene, hvilket er grunden til, hvorfor Installation af partitioner vil være irrationelle.

Forbedring af varmevekslingsprocesser er en af \u200b\u200bhovedprocesserne for at forbedre kølemaskinernes varmevekslingsudstyr. I den henseende udføres forskning inden for energi og kemisk udstyr. Dette er en undersøgelse af strømningsegenskaberne af strømmen, turbulationen af \u200b\u200bstrømmen ved at skabe kunstig ruhed. Derudover er udviklingen af \u200b\u200bnye varmevekslingsflader i gang, takket være, hvilke varmevekslere blive mere kompakte.

Vælg en rationel tilgang til beregning af fordamperen

Ved udformning af en fordamper bør der foretages en strukturel, hydraulisk, styrke, termisk og teknisk og økonomisk beregning. De udføres i flere versioner, hvis valg afhænger af præstationsindikatorerne: en teknisk og økonomisk indikator, effektivitet mv.

For at frembringe en termisk beregning af overfladevarmeveksleren er det nødvendigt at løse varmeoverførings- og varmebalancekvationen under hensyntagen til visse arbejdsvilkår for indretningen (de strukturelle dimensioner af varmeoverføringsflader, grænserne for ændringer i temperatur og skemaer , i forhold til bevægelsen af \u200b\u200bkøling og afkølet medium). For at finde en løsning på denne opgave skal du anvende regler, der vil gøre resultater fra kildedataene. Men på grund af mange faktorer er det umuligt at finde en generel løsning til forskellige varmevekslere. Sammen med dette er der mange metoder til omtrentlig beregning, hvilket er let at producere i manuel eller maskinversion.

Moderne teknologier giver dig mulighed for at vælge en fordamper ved hjælp af specielle programmer. Dybest set leveres de af og giver dig mulighed for hurtigt at vælge den ønskede model. Når du bruger sådanne programmer, er det nødvendigt at overveje, hvad de foreslår fordamperens arbejde under standardbetingelser. Hvis de faktiske forhold adskiller sig fra standarden, vil fordamperens ydeevne være anderledes. Det er således ønskeligt at foretage altid at udføre verifikationsberegninger af fordamperens design, der vælges af dig, i forhold til de faktiske forhold for dets arbejde.

Området af varmeafledningsfladen af \u200b\u200bfordamperen F, M2 bestemmes af formlen:

hvor - varmeflux i fordamper, w

k er varmeoverføringskoefficienten for fordamperen, W / (M2 * K) afhænger af typen af \u200b\u200bfordamper;

Den gennemsnitlige logaritmiske forskel mellem kogende freon temperaturer og et afkølet miljø;

-Fisk varmeflow svarende til 4700 w / m 2

Kulbærerforbruget, der kræves til fjernelse af varmepulp, bestemmes af formlen:

hvor fra -varmekapaciteten af \u200b\u200bdet afkølede medium: For vand 4,187 kJ / (kg * ° C), til saltopløsning, er varmekapaciteten taget af specielle tabeller afhængigt af temperaturen af \u200b\u200bdets frysning, som er 5-8 ° C under kogningen punkt af kølemidlet t 0 for åbne systemer og 8 -10 ° C nedenfor t. 0 til lukkede systemer;

ρ P - Tæthed, koldere af SC, kg / m 3;

Δ t. r. - Forskellen i den køligere temperatur ved indgangen til fordamperen og ved udgangen af \u200b\u200bden ° C.

For klimaanlæg i nærvær af dysevandingskameraer anvendes vandstrømningsfordelingsordninger. Ifølge dette defineres ΔT P som temperaturforskellen ved udløbet af krøllet i vandingskammeret t. w.k. og ved udgangen fra fordamperen t. H. :.

8. Valg af kondensator

Kondensatorberegningen reduceres til bestemmelse af varmeoverføringsområdet, ifølge hvilken en eller flere kondensatorer vælges med det samlede overfladeareal, der er lig med de beregnede (bestanden over overfladen er ikke mere end + 15%).

1. Den teoretiske termiske strøm i kondensatoren bestemmes af forskellen i specifikke enthalpy i den teoretiske cyklus under hensyntagen eller uden hensyntagen til hypotermien i kondensatoren:

a) Varmestrømmen under hensyntagen til hypotermien i kondensatoren bestemmes af forskellen i specifikt enthalpy i den teoretiske cyklus:

b) Termisk strøm eksklusive superkøling i kondensatoren og i fravær af en regenerativ varmeveksler

Komplet termisk belastning under hensyntagen til den termiske ækvivalent effekt, der bruges af kompressoren på kølemiddelkomprimeringen (gyldig termisk flow):

2. Den gennemsnitlige logaritmiske temperaturforskel θ θ bestemmes mellem det kondenserede kølemiddel og kølekondensatoren med mediet, ° C:

hvor er temperaturforskellen i begyndelsen af \u200b\u200bvarmeoverføringsoverfladen (en stor forskel i temperaturer), 0 S:

Temperaturforskellen i slutningen af \u200b\u200bvarmeoverføringsoverfladen (en mindre temperaturforskel), 0 S:

3. Find en bestemt termisk strøm:

hvor k er varmeoverførselskoefficienten, svarende til 700 w / (m 2 * k)

4. Området af kondensatorens varmeoverførselsflade:

5. Onsdag køling kondensatorforbrug:

hvor - den samlede varmeflow i kondensatoren fra alle grupper af kompressorer, kW;

fra -specifik varmekapacitet af kølekondensatormediet (vand, luft), KJ / (kg * K);

p er densiteten af \u200b\u200bkølekondensatoren af \u200b\u200bmediet, kg / m 3;

- opvarmet af køling kondensatormiljøet, ° C:

1.1 - Reserve koefficient (10%) under hensyntagen til ikke-produktionsmæssige tab.

Ifølge vandforbruget, under hensyntagen til det nødvendige tryk, vælges pumpen af \u200b\u200bden drejende vandforsyning den nødvendige ydeevne. Sørg for at give en backup pumpe.

9. Udvælgelse af større køleenheder

Udvælgelse af kølemaskinen producerer en af \u200b\u200btre metoder:

Ifølge det beskrevne volumen af \u200b\u200bkompressoren inkluderet i maskinen;

På skemaerne for maskinens kølekapacitet;

Ifølge bordværdier af maskinens kølekapacitet, som forårsager produktspecifikationerne.

Den første metode svarer til dem, der anvendes til at beregne enkeltstrinketkompressoren: Bestem det krævede volumen, der er beskrevet af kompressorens stempler, og derefter ifølge de tekniske egenskaber tabeller, vælg maskinen eller flere maskiner, så den faktiske værdi af Volumen beskrevet af stemplerne var 20-30% mere beregning.

Ved valg af kølemaskine kræver en tredje metode en kølekapacitet af en maskine beregnet til arbejdsvilkårene, fører til de betingelser, hvorunder den er angivet i egenskabstabellen, det vil sige til standardbetingelser.

Efter at have valgt det samlede mærke (på kølekapaciteten til standardbetingelserne), er det nødvendigt at kontrollere, om området af fordamperens varmeoverføringsoverførsel og kondensatoren er tilstrækkelig. Hvis området for varmeoverførselsoverfladen af \u200b\u200bapparatet specificeret i den tekniske egenskab er estimeret eller mere af det, vælges maskinen korrekt. Hvis for eksempel fordamperens overfladeareal viste sig at være mindre end den beregnede, er det nødvendigt at indstille den nye værdi af temperaturtrykket (nedre kogepunkt), hvorefter det er tilstrækkeligt at kontrollere, om ydeevnen af kompressoren er tilstrækkelig med en ny værdi af kogepunktet.

Vi accepterer York YCWM Water Circle Chiller med en 75 kW kølekapacitet.