Belastninger til faste understøtninger. Logunov, V.L.

Beregning af faste understøtninger.

Faste understøtninger fastsætter rørledningens position på bestemte punkter og opfatter indsatsen på fixeringsområdet under virkningen af \u200b\u200btemperaturdeformationer og internt tryk.

Understøtter har en meget vigtig indvirkning på varmerørets arbejde. Der er ofte tilfælde af alvorlige ulykker på grund af ukorrekt placering af understøtninger, mislykket udvælgelse af strukturer eller uagtsom installation. Det er meget vigtigt, at alle understøtninger er indlæst, for hvilke det er nødvendigt at forene dem, når de installerer dem på motorvejen og positionen i højden. I tilfælde af løgning, nægter normalt at installere gratis understøtninger under rørledninger for at undgå ujævne appeller, samt yderligere bøjningsspændinger. I disse rørpakninger er rørene stablet af uberørt jord eller et grundigt tumpet sandlag.

Fra spændet (afstande) mellem understøtningerne afhænger bøjningsspændingen, der opstår i rørledningen, og afbøjningsbommen.

Ved beregning af bøjningsspændinger og deformationer betragtes rørledningen på gratis understøtninger som en multipletstråle. I fig. T.S.9 viser epuraen af \u200b\u200bbøjningsmomenterne i en multipletrørledning.

Overvej de indsatser og spændinger, der opererer i rørledninger.

Lad os tage følgende notation:

M.- Power Point, N * m; Q B, q r - indsats lodret og vandret, n; q In, q g- Specifik belastning pr. Enhedslængde, lodret og vandret, H / m;. N- Horisontal reaktion på understøtningen, N.

Det maksimale bøjningsmoment i en flerårig pipeline forekommer på støtten. Størrelsen af \u200b\u200bdette øjeblik (9.11)

hvor q.- Specifik belastning pr. Enhedslængde af rørledning, N / M; - Længden af \u200b\u200bspændingen mellem understøtningerne, m. specifik belastning q.bestemt ved formlen (9-12)

hvor q B.- lodret specifik belastning under hensyntagen til vægten af \u200b\u200brørledningen med kølemiddel og termisk isolering q G.- Horisontal specifik belastning under hensyntagen til vindstyrke

(9-13)

hvor w.- vindhastighed, m / s - luftdensitet, kg / m 3; d og -den ydre diameter af isoleringen af \u200b\u200brørledningen, m; k.- Aerodynamisk koefficient svarende til et gennemsnit på 1,4-1,6.

Vindkraften skal kun tages i betragtning i ovennævnte varme rørledninger i den åbne pakning.

Bøjning øjeblik opstår i midten af \u200b\u200bspændingen

I en afstand på 0,2 fra støtten er bøjningsmomentet nul.

Den maksimale afbøjning finder sted midt på spændingen.

Spadseretur af rørledningsafbøjningen, (9.15)

Baseret på ekspressionen (9-11) bestemmes spændingen mellem gratis understøtninger.

(9-16) fra hvor , M.(9-17)

Når man vælger et spænd mellem understøtninger til reelle pipeline-ordninger, er det baseret på de mest ugunstige driftsformer, for eksempel ved de højeste temperaturer og tryk på kølemidlet, den samlede spænding fra alle aktive indsatser i den laveste sektion (normalt svejset) oversteg ikke den tilladte værdi.

Det foreløbige estimat af afstanden mellem understøtningerne kan foretages på basis af ligning (9-17), idet der tages en bøjningsspænding 4 svarende til 0,4-0,5 tilladt spænding:

Støtter stadig den interne trykreaktion, gratis understøtter og

kompensator.

Den resulterende kraft, der virker på en fast støtte, kan repræsenteres som

hvor

men -koefficienten afhængigt af retningen af \u200b\u200bden aksiale interne trykindsats fra begge sider af støtten. Hvis støtten er losset fra den interne trykindsats, så men\u003d 0, ellers men=1; r.- internt tryk i rørledningen - området for den indre del af rørledningen; - friktionskoefficient på gratis understøtninger; - forskellen mellem rørledningens længder på begge sider af den faste støtte; - forskellen i friktionskraften af \u200b\u200baksiale glidende kompensatorer eller elasticitetskræfterne af fleksible kompensatorer på begge sider af den faste støtte.

26. Kompensation af termiske forlængelser af rørledninger af varmeforsyningssystemer. Grundlæggende om beregning af fleksible kompensatorer.

I termiske netværk, den mest anvendte Salontal, P-formede og for nylig og bælge (bølgete) kompensatorer. Ud over særlige kompensatorer bruges de til at kompensere og naturlige vinkler af svingningsnettet - selvkompensation. Kompensatorer skal have en tilstrækkelig kompensationsevne til at opfatte temperaturforlængelsen af \u200b\u200brørledningsafsnittet mellem faste understøtninger, og de maksimale spændinger i radiale kompensatorer bør ikke overstige tilladte (normalt 110 MPa). Det er også nødvendigt at bestemme reaktionen af \u200b\u200bkompensatoren, der anvendes i beregningerne af belastninger på faste understøtninger. Den termiske forlængelse af den beregnede del af rørledningen, mm, bestemmes af formlen

, (2.81)

Estimeret temperaturforskel, bestemt ved formlen (2.82)

Fleksible kompensatorer I modsætning til salon er de præget af lavere vedligeholdelsesomkostninger. De bruges sammen med alle metoder til at lægge og med eventuelle parametre af kølevæsken. Anvendelsen af \u200b\u200bkirtelkompensatorer er begrænset til trykket på højst 2,5 MPa, og temperaturen af \u200b\u200bkølemidlet ikke højere end 300 ° C. De er installeret med en underjordisk lægning af rørledninger med en diameter på mere. 100 mm, med en overhead liggende på lavt rørstøtter med en diameter på mere end 300 mm, såvel som i de begrænsede steder, hvor det er umuligt at placere fleksible kompensatorer.

Fleksible kompensatorer er lavet af vandhaner og direkte rør af rør med elektrisk bue svejsning. Diameter, vægtykkelse og brandstålkompensatorer er de samme som rørledningerne i de vigtigste sektioner. Ved installation er fleksible kompensatorer vandret; Med lodret eller skrå indkvartering er der behov for luft- eller dræningsanordninger, hvilket gør det vanskeligt at vedligeholde.

For at skabe en maksimal kompensationskapacitet, er fleksible kompensatorer inden installationsstrækning i kold tilstand og i denne position fastgjort med stiver. Størrelsen

kompensatorstrækmærkerne registreres i en særlig handling. Strakte kompensatorer fastgøres til opvarmning af rør ved hjælp af svejsning, hvorefter stiverne fjernes. Takket være forberedelsen øges kompensationskapaciteten næsten to gange. Til installation af fleksible kompensatorer arrangerer kompenserende nicher. Niche er en ikke-passerende kanal af det samme design, konfigurationen svarende til kompensatorens form.

Slove (aksiale) kompensatorer Lavet af rør og fra stålplade af to typer: ensidig og dobbeltsidet. Placeringen af \u200b\u200bbilaterale kompensatorer er godt kombineret med installationen af \u200b\u200bfaste understøtninger. Slip kompensatorer installeres strengt langs rørledningens akse uden forvrængning. Putting er kirtlen kompensator ringe lavet af asbestprint ledning og gummi varmebestandig. Aksiale kompensatorer er tilrådelige at anvende i tilfældeeløs pipeline lægning.

Kærens kompensationskapacitet med stigende diameter øges.

Beregning af fleksibel kompensator.

Den termiske forlængelse af den beregnede del af rørledningen, mm, bestemmes af formlen

, (2.81)

hvor - den gennemsnitlige koefficient for lineær udvidelse af stål, mm / (m · о с), (til typiske beregninger, kan du tage \u003d 1,2 × 10 ° ² mm / (m · о с),

Estimeret temperaturforskel bestemt af formlen

hvor - den estimerede temperatur af kølemidlet, o C;

Den beregnede udendørstemperatur til udformning af opvarmning, o C;

L. - Afstand mellem faste understøtninger, m.

Kærens kompensators kompensationsevne reduceres med værdien af \u200b\u200breserven - 50 mm.

Reaktionen af \u200b\u200bkirtlen kompensator - friktionskraften i kirtelpolstring bestemmes af formlen (2.83)

hvor er vandets arbejdstryk, MPA;

Længde af lag af pakning langs forseglingskompensatorens akse, mm;

Den ydre diameter af dysen af \u200b\u200boliekompensatoren, m;

Friktionskoefficienten for metalpakning modtages svarende til 0,15.

De tekniske egenskaber ved Bellows kompensatorer er vist i tabel. 4.14 - 4.15. Den aksiale respons af bælgkompensatorer er foldet fra to udtryk

hvor - den aksiale reaktion forårsaget af deformationen af \u200b\u200bbølgerne bestemt ved formlen

hvor D. l. - Temperatur forlængelse af rørledningssektionen, m; e. - stivheden af \u200b\u200bbølgen, N / M, modtaget af kompensatorens pas n. - antal bølger (linser). - aksial reaktion fra internt tryk, bestemt ved formlen

, (2.86)

hvor - koefficienten afhængigt af de geometriske dimensioner og tykkelsen af \u200b\u200bbølgevæggen, svarende til gennemsnitlig 0,5 - 0,6;

D. og d. - henholdsvis de ydre og indre diametre af bølgerne, m;

Overskydende tryk af kølevæsken, PA.

Ved beregning af selvintolement er hovedopgaven at bestemme maksimal spænding s ved bunden af \u200b\u200bden korte skulder af sporets rotationsvinkel, som bestemmes for vinklerne på at dreje 90 o ifølge formlen ; (2.87)

til hjørner mere end 90 o, dvs. 90+. b., ifølge formlen (2.88)

hvor D. l. - forlængelse af den korte skulder, m; l. - kort skulderlængde, m; E. - Modulet for langsgående elasticitet, svarende til gennemsnittet for stål 2 · 10 5 MPa; d. - rørets ydre diameter, m;

Forholdet mellem længden af \u200b\u200bden lange skulder til den korte længde.

27. Bestemmelse af de beregnede kølevæskeomkostninger. (Fig. TS.22,23,24)

Hovedopgaven ved beregning af lokale eller gruppe termiske punkter er:

Ved bestemmelse af de beregnede kølemiddelomkostninger,

I valget af størrelser af varmeapparater, pumpning af installationer og blandingsanordninger.

Med en rent opvarmning belastning, den beregnede ækvivalent af strømmen af \u200b\u200bnetværksvand OPR-XIA:

hvor g'is det estimerede forbrug af netværksvand,

Q 0 '- Beregnet opvarmning,

τ 1 '- t vand i forsyningsrøret med det estimerede forbrug af varme til opvarmning.

Til afhængig skema.forbindelser C-Vi har opvarmning:

T vand efter opvarmning installation,

Til uafhængig ordningforbindelser C-Vi har opvarmning:

T vand efter varmelegeme c-vi har opvarmning (varmeveksler),

Svarende til forbruget af netværksvand på varmeveksleren ved den estimerede strømningshastighed på C-MU-opvarmning.

V.v. Logunov, CEO;
V.L. Poler, chefdesigner af projekter på termiske netværk;
M.yu. Yudin, leder af teknisk supportafdeling,
PJSC "NPP" kompensator ", Skt. Petersborg;

E.v. Kuzin, direktør, ATEKS-Engineering LLC, Irkutsk

Input Part.

Spørgsmålet om energieffektivitet af termiske netværk er tæt forbundet med teknologier og materialer, der anvendes til opførelse og rekonstruktion af termiske netværk. Samtidig bliver moderne energibesparende teknologier stadig mere afgørende. Selvom bælgkompensatorerne i Rusland betragtes som en nyhed, er ændringen i tilgangen allerede tydeligt sporet, når de blev anvendt fra umuligheden for at løse problemet med temperaturudvidelser til de klassiske metoder, indtil det øjeblik, hvor bælge kompensatorerne blev en forudsætning for den tekniske opgave i mange regioner. om udvikling af rørledningsprojekter. Og i dag er anvendelsen af \u200b\u200bbrugen af \u200b\u200bbælgkompensatorer kun åben, hvis der ikke foreligger tilstrækkelige oplysninger til at bestemme hensigtsmæssigheden af \u200b\u200bderes ansøgning i forhold til klassiske typer kompensatorer. I denne artikel vil vi overveje de tekniske aspekter af brugen af \u200b\u200bbælgkompensatorer i stedet for salon.

Sammenligning af belastningerne af kirtlerne og bælgkompensatorerne

Et af de nuværende spørgsmål ved beslutning om afslag på kirtlen kompensatorer er evnen til at opretholde eksisterende faste støtter. Beslutningen om dette spørgsmål er kompliceret på grund af betydelige forskelle i den lovgivningsmæssige dokumentation på kirtlen og bælgkompensatorerne. I denne artikel vil vi fastslå, hvilken type kompensatorer, med andre ting er lige, den aksiale belastning på faste understøtninger er større. Den aksiale belastning fra bælgkompensatoren på den terminale faste understøtning er defineret som:

P cno \u003d p p + p w + p tr

hvor RR er bælgkompensatorens afstandsstyrke, PF-kraft fra bælgkompensatorens aksiale stivhed, PR-indsats fra rørledningen i bevægelige understøtninger (glidende understøtninger på sektionerne af kanal og overheadpakninger eller friktion af varmesløret på jorden i de feltløse pakningsarealer).

Den aksiale belastning fra tætningskompensatoren bestemmes af den tilsvarende formel:

P KNO \u003d P med P + P med TR + P TR

hvor PC P er afstandsstykket til forseglingskompensatoren, P med en fusion fra friktion af tætningskompensatorens kirtelforsegling, R-stråling fra rørledningens friktion i bevægelige understøtninger (glidende understøtninger på sektionerne af kanal og overheadpakninger , eller friktion af varmeslørene om jorden på de skårne pakningsområder).

Eventuelle aksiale kompensatorer, uanset om kirtlerne, bælgen eller Lenzovene på grund af manglen på stive aksiale bindinger, transmitterer afstandsstykket (fra det indre tryk af mediet), der virker på rørledningsvæggen og opfattes af de endelige faste understøtninger (figur 1 ).

Afstandsindsatsen er defineret som et produkt af pres på anvendelsesområdet. I tilfælde af en Bellofone kompensator under anvendelsesområdet er der taget et effektivt sidfatområde, og i tilfælde af en kirtelkompensator bestemmes udvisningsområdet af kompensatordysenes ydre diameter (fig. 2) .

Ifølge hydraulikprøvningen af \u200b\u200bet testtryk på 1,25RN. Afstandsindsatsen fra enhver aksial kompensator stiger i forhold til stigningen i trykket. I RD-3-WEP-2011 gives den maksimale afstandsstykket til bælgkompensatorer under testtryk. For kirtlen er kompensatorerne, som for alle andre, i GOST R 55596-2013, anvendes værdien af \u200b\u200bdet nominelle tryk ved beregning af afstandsindsatsen. Det er denne forskel i tilgangen til beregningen af \u200b\u200baksial indsats og bestemmes, når de beslutter om udskiftning af sælkompensatoren på bælgen.

Sammenlign belastninger fra kirtlen og klokkekompensatoren for flere diametre (DN), til PN \u003d 16 kgf / cm 2, forudsat at afstandsindsatsen vil blive overvejet i to versioner: Under hensyntagen til testtrykket (s.) Og nominelt ( Pn) (tabel. En). Stivheden af \u200b\u200bbælge kompensatorerne vil blive bestemt i henhold til RD-3-WEP-2011 (tabel 2). Værdierne for friktionskraftens forseglingskraft er angivet fra albumene på tegningerne af kirtlen kompensatorer (pasværdien af \u200b\u200bfriktionskraften) (tabel 3). Friktion af rørledningen i bevægelige understøtninger i denne beregning forsømmer.

TABEL 1. Afstandsstykket i kirtlerne og bælge kompensatorerne ved PN \u003d 16 kgf / cm2.

Tabel 2. Stivheden af \u200b\u200bbælgkompensatorens stivhed.

Tabel 3. Friktionskræfterne i sælkompensatoren (Serie 5.903-13. 4).

Tabel 4. Samlede belastningsværdier for endefaste understøtninger.

Som det kan ses fra bordet. 4, i de fleste tilfælde vurderes, når du beregner indsatsen på en lignende metode, viste belastningen på endefaste understøtninger fra Bellows-kompensatoren sig at være mindre end tilsvarende belastning fra kirtlen kompensator. Belastningen på mere end 1% for DN1000 er heller ikke kritisk, når man beslutter dig for udskiftning af tætningskompensatoren på bælgen.

Således, hvis du ændrer den eksisterende kirtelkompensator til Bellum-kompensatoren, så er der i de fleste tilfælde ikke nødvendigt at styrke eksisterende endefaste understøtninger (alle beregninger på bønners kompensatorer er kun korrekte for Beyangs Beyang. - Ca. Auth.).

1. Lodret lovbelastning på rørstøtte, n, bør bestemmes ved formlen

hvor - vægten af \u200b\u200b1 M pipeline, som indbefatter vægten af \u200b\u200brøret, varmeisolerende konstruktion og vand (til dampledninger, tages vægten af \u200b\u200bvand under hydraulisk test), N / M;

Spændingen mellem bevægelige understøtninger, m.

Bemærkninger: 1. Springstøtter og suspension af trin 400 mm På de steder, der er tilgængelige for service, må det tælle på en lodret belastning uden at tage hensyn til vandvægt under hydraulisk test, hvilket giver disse specielle anordninger til belastningen af \u200b\u200bunderstøtningerne under prøve.

2. Ved stikprøven i rørledningerne af rørledningerne skal kompensatorerne, såvel som vægten af \u200b\u200brørledninger på de tilstødende områder af grene, der forekommer på denne støtte, yderligere tages i betragtning.

3. Loading Circuit on the Support er angivet på tegningen.

Indlæs ordning på support

1 - rør; 2 - Bevægelig rørstøtte

2. Horisontal regulatorisk aksial og side ,, Belastning på bevægelige rørstøtter fra friktionskræfterne i understøtninger skal bestemmes af formlerne:

(2)

(3)

hvor - friktionskoefficienterne i henholdsvis understøtninger, når de flyttes til støtten langs rørledningsaksen og i en vinkel til aksen, modtaget ved bordet. 1 * af denne ansøgning

Vægten på 1 m af rørledningen i arbejdsbetingelsen, som indbefatter vægten af \u200b\u200brøret, varmeisolerende struktur og vand til vand- og kondensatetværk (vægten af \u200b\u200bvand i dampledninger ikke tages i betragtning), n / m.

Tabel 1*

Friktionskoefficienter

Med en kendt længde af trækkraften bør friktionskoefficienten for stiv suspension bestemmes ved formlen

hvor er termisk forlængelse af rørledningssektionen fra fast støtte til kompensatoren, mm;

Arbejdslængde af tryk, mm.

3. Horisonne sidebelastninger under hensyntagen til retningen af \u200b\u200bderes handling bør tages i betragtning ved beregning af understøtningerne, der er placeret under fleksible kompensatorer, såvel som i rækkevidden af \u200b\u200brørledningen fra rotationsvinklen eller den fleksible kompensator.

4. Ved bestemmelse af den normative horisontale belastning på den faste rørstøtte bør den overvejes:

4.1. Friktionskræfter i bevægelige rørstøtter, n, defineret af formlen

hvor er friktionskoefficienten i bevægelige rørstøtter;

Vægt på 1 m pipeline i arbejdstilstand (s. 2), n / m;

Pipeline længde fra fast støtte til kompensator eller hjørne af motorvejen under selvkompensation, m.

4.2. Friktionskræfter i surp kompensatorerne, n, bestemt af formlerne:

; (6)

, (7)

hvor - køletrykket på kølevæsken (s. 7.6), PA, (men ikke mindre end 0,5 · pa);

Længde af lag af pakning langs forseglingskompensatorens akse, m;

Den ydre diameter af dysen af \u200b\u200boliekompensatoren, m;

Friktionskoefficienten for metalpakning, taget lig med 0,15;

Antal kompensatorbolte;

Tværsnitsareal af riller kompensator, kvm, bestemt ved formlen

, (8)

Indvendig diameter af huset af kirtlen kompensator, m.

Ved bestemmelse af værdien ifølge formel (6) er der ikke taget mindre PA. Som den beregnede tager det en stor kraft opnået ved formlerne (6) og (7).

4.3. Ubalancerede interne trykkræfter ved anvendelse af salont- kompensatorer, H, på områder af rørledninger, der har afbrydelse af forstærkning, overgange, drejningsvinkler eller stik, der er defineret af formlen

hvor er tværsnitsarealet langs den ydre diameter af dysen af \u200b\u200btætningskompensatoren, kvm;

Arbejdstryk af kølevæsken, PA.

4.4. Afstandsstyringsindsatsen af \u200b\u200bbælge kompensatorer fra internt tryk, H, defineret af formlen

hvor er det effektive tværsnitsareal af kompensatoren, kvm bestemt af formlen

, (11)

hvor - derfor de eksterne og indvendige diametre af kompensatorens fleksible element, m.

4.5. Stivheden af \u200b\u200bbælge kompensatorerne, H, defineret af formlen

hvor R er kompensatorens stivhed, når den komprimeres med 1 mm, n / mm;

Kompenserende kompensator, mm.

Værdierne af R, accepteres af specifikationer og arbejdstegninger på kompensatorer.

4.6. Bælgkompensatorernes afstandsindsats, når de er installeret i kombination med kirtlen kompensatorer på tilstødende områder, n, defineret af formlen

. (13)

4.7. Kræfter af elastisk deformation med fleksible kompensatorer og i selvkompensation, bestemt ved beregningen af \u200b\u200brør for at kompensere for termisk forlængelse.

4.8. Friktionskræfterne af rørledninger ved flytning af røret inde i den varmeisolerende skal eller friktionskraften af \u200b\u200bjordens skal med en ikke-gyldig lægning af rørledninger defineret af specielle instruktioner afhængigt af typen af \u200b\u200bisolering.

5. Den horisontale aksiale belastning på den faste rørstøtte bør bestemmes:

på terminalbæreren - som summen af \u200b\u200bkræfterne, der virker på støtten (s. 4);

på mellemstøtten - som en forskel på mængderne af de kræfter, der handler på hver side af støtten; På samme tid er den mindre mængde kræfter, med undtagelse af de ubalancerede interne trykkræfter, afstandsindsatsen og stivheden af \u200b\u200bbælgkompetentere, vedtages med en koefficient på 0,7.

Noter: 1. Ved fastsættelsen af \u200b\u200bde samlede belastninger på rørledningsstøtte bør stivheden af \u200b\u200bbælgkompensatorerne tages hensyn til de begrænsende afvigelser, der er tilladt af de tekniske forhold.

2. Når summen af \u200b\u200bkræfterne, der virker på hver side af den mellemliggende faste understøtning, er de samme, defineres den vandrette aksiale belastning på bæreren som summen af \u200b\u200bde kræfter, der virker på den ene side af bæreren, med en koefficient på 0,3.

6. Den horisontale sidebelastning på den faste rørstøtte bør tages i betragtning ved drejning af sporet og grenene af rørledninger.

Med bilaterale dråber af rørledninger tages der hensyn til lateral belastning på støtten fra de største belastninger.

7. Faste rørstøtter bør beregnes til den største vandrette belastning ved forskellige driftsformer for rørledninger, herunder ved åbne og lukkede ventiler.

Med en ringekreds med termiske netværk skal muligheden for at flytte kølemidlet fra begge sider tages i betragtning.

Lignende oplysninger.

Bestemmelse af lodret og vandret belastning på en fast støtte.

Bestemmelse af lodret belastning

Belastninger, der virker på faste understøtninger, er opdelt i lodret og vandret. Lodrette belastninger omfatter vægte (R B. ) og kompensation (pc), hvis rørledningen er placeret i lodret plan).

R. i - qL., H, s.37 (37)

hvor q. - Vægt på 1 m af rørledningen (vægt af rør, isolerende konstruktion og vand);

q \u003d q tr + q fra + q i n / m;

l. - Span mellem bevægelige støtter, m.

1 plot: P B \u003d 1217 * 13.0 \u003d 15821

7 plot: r i = 843 * 11,6 \u003d 9778,8

Tilsvarende beregner vi andre områder af rørledninger.

Hvis en fast støtte er placeret i pipeline samling, er det nødvendigt at tage hensyn til den ekstra belastning fra forstærkning og kirtelkompensatorer.

I gradueringsprojektet er det nødvendigt at bestemme belastningerne for 2-3 faste understøtninger (i henhold til hovedets opgave). For de angivne understøtninger skal du bestemme den lodrette belastning.

Horisontale belastninger på faste understøtninger er mere forskellige. De opstår under påvirkning af følgende kræfter:

styrken af \u200b\u200bden elastiske deformation af fleksible kompensatorer eller selvkompatible med deres strækning i kold tilstand eller med termisk forlængelse af rørledninger;

interne trykkræfter ved brug af ubalancerede kirtelkompensatorer;

friktionskræfter i surp kompensatorerne med termisk forlængelse af rørledningen;

friktionskræfter i bevægelige understøtninger med termisk forlængelse af rørledninger lagt i kanaler og jord;

friktionskræfter af rørledningen om jorden med en ikke-kanalpakning.

Friktionskraft i bevægelige understøtninger.

H s.38 (38)

hvor μ - Slip friktionskoefficient Accepter for glidende understøtninger μ = 0,3 - stålstål; μ \u003d 0,6 - stål på beton; Til rulle, rulle, bold og suspenderede understøtninger μ = 0,1;

q. - Vægt på 1 m pipeline, n / m;

L 1 er længden af \u200b\u200brørledningen fra den stationære støtte til kompensatoren eller fra stationær støtte til rotation (under selvkompensation), m.

1 plot: \u003d 0,3 * 1217 * 130 \u003d 47463

7 plot: = 0,3 * 843 * 120 \u003d 30348

Kraft af internt tryk

H s.38 (39)

hvor R slave er kølevæskens arbejdstryk, PA;

f 1 og F 2 - større og mindre tværsnit af røret, m.

På rørledningerne af rørene med 90 ° og med lukkede ventiler F 2 \u003d 0.

1 plot: PD \u003d 1,6 * (58 - 0) \u003d 92,8

7 Plot: PD \u003d 1,6 * (40 - 0) \u003d 64

Tabel 12.

Navn belastning	Faktor	Navn på magt	Betegnelse af magt
Lodret	Vægtrørledning	Vægtstyrker
Vandret	Temperatur forlængede rørledninger.	Friktionskraft i bevægelige understøtninger
	Temperatur forlængede rørledninger.	Kræfter af elastisk deformation med P-formede kompensatorer	R. til
	Internt tryk		R. Onsdag

For hver fast støtte handler den aksiale indsats til venstre og højre. Afhængigt af reaktionsretningen er indsatsen delvist afbalanceret eller opsummeret.

Faste understøtninger, der opfatter delvist afbalanceret horisontal aksial indsats, kaldes losset (mellemliggende). De placeres mellem tilstødende retlinetearealer af rørledninger. Inspected (End) understøtninger placeres på rotationerne af rørledninger eller før stikket og opfatter den vandrette indsats, der handler på den ene side.

Ved beregning af belastninger er det nødvendigt at overveje alle mulige driftsformer for rørledningen fra kulden til arbejdstaten.

Ved bestemmelse af den vandrette aksiale belastning på understøtningen for hver driftsmåde af kraftrørledningen, foldes på en fast understøtning i en retning, foldes, og derefter fra en større mængde af kræfterne subtraheres, under hensyntagen til mulige afvigelser fra De beregnede værdier, friktionskraften og styrken af \u200b\u200bden elastiske deformation fratrækkes et forhold på 0,7, hvilket giver en vis margin i den beregnede belastning på den faste støtte. Med ligheden af \u200b\u200bmængden af \u200b\u200bkræfter, der virker på støtten på begge sider, tages en af \u200b\u200bmængderne med en koefficient på 0,3 som den beregnede.

skriftstørrelse

Termiske netværk - Konstruktionsstandarder og regler - Snip 2-04-07-86 (redskaber i USSR State Building fra 30-12-86 75) (kantet fra ... relevant i 2018

Bestemmelse af belastninger på rørstøtte

1. Lodret lovbelastning på rørstøtten F_V, H, bør bestemmes af formlen

hvor GV er vægten af \u200b\u200b1 M-rørledningen, som indbefatter vægten af \u200b\u200brøret, varmeisolerende konstruktion og vand (til damprør, tages vægt på vand under hydraulisk test), N / M;

l - Span mellem bevægelige understøtninger, m.

Noter. 1. Springstøtter og suspension af Steam Pipelines du\u003e \u003d 400 mm på steder, der er tilgængelige for service, får lov til at beregne den lodrette belastning uden at tage hensyn til vandvægt under hydraulikprøve, hvilket giver disse specielle anordninger til belastningen af \u200b\u200bunderstøtningerne under testen .

3. Loading Circuit PA Support er angivet på tegningen.

Indlæsningsskema på understøtning 1 - rør; 2 - Bevægelig rørstøtte

2. Horisontal regulatorisk aksial F_HX, H og SIDE F_HY, H, belastning på bevægelige rørstøtter fra friktionskræfterne i understøtninger skal bestemmes af formlerne:

hvor MJ_X, MJ_Y - friktionskoefficienterne i henholdsvis understøtningerne, når støtten langs rørledningenes akse og i en vinkel til aksen, modtaget i tabel. 1 * af denne ansøgning

G_H - Vægt 1 m af rørledningen i arbejdstilstand, herunder rørets vægt, termisk isolerende struktur og vand til vand- og kondensatetværk (vandvægt i damprør tages ikke i betragtning), n / m.

Tabel 1*

Friktionskoefficienter

Bemærk. Ved anvendelse af fluoroplastiske pakninger til glidende understøtninger tages friktionskoefficienter lig med 0,1

Med en kendt længde af trækkraften bør friktionskoefficienten for stiv suspension bestemmes ved formlen

hvor L er den termiske forlængelse af rørledningsområdet fra den faste støtte til kompensatoren, mm;

l_t - arbejdslængde af tryk, mm.

3. Horisontale sidebelastninger under hensyntagen til deres handlinger bør tages i betragtning ved beregning af understøtninger, der ligger under fleksible kompensatorer. såvel som<= 40Dу трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора.

4. Ved bestemmelse af den normative horisontale belastning på den faste rørstøtte bør den overvejes:

4.1. Friktionskræfter i bevægelige rørstøtter, defineret af formlen

hvor MJ er friktionskoefficienten i bevægelige rørstøtter;

GH - Vægt på 1 M pipeline i arbejdstilstand (s. 2), n / m;

L er længden af \u200b\u200brørledningen fra den faste støtte til kompensatoren eller rotationsvinklen af \u200b\u200bsporet under selvkompensation, m.

4.2. Friktionskræfter i kirtlen kompensatorer ,, n, defineret af formler

, (6)

, (7)

, (8)

d_IC - Den indvendige diameter af husets kompensator, m.

Ved bestemmelse af værdien ifølge formel (6) tages værdien mindst 1 x 10 (6) Pa. Som den beregnede tager det en stor kraft opnået ved formlerne (6) og (7).

4.4. Afstandsstyringsindsatsen af \u200b\u200bbælge kompensatorer fra internt tryk, H, defineret af formlen

, (11)

4.5. Stivheden af \u200b\u200bbælge kompensatorerne, H, defineret af formlen

hvor R er kompensatorens stivhed, når den komprimeres med 1 mm, n / mm;

Kompenserende kompensator, mm.

Værdierne af R, accepteres af specifikationer og arbejdstegninger på kompensatorer.

4.6. Bælgkompensatorernes afstandsindsats, når de er installeret i kombination med kirtlen kompensatorer på tilstødende områder, n, defineret af formlen

(13)

4.7. Kræfter af elastisk deformation med fleksible kompensatorer og i selvkompensation, bestemt ved beregningen af \u200b\u200brør for at kompensere for termisk forlængelse.

5. Den horisontale aksiale belastning på den faste rørstøtte bør bestemmes:

på terminalbæreren - som summen af \u200b\u200bkræfterne, der virker på støtten (s. 4);

På mellemstøtten - som en forskel på mængderne af de kræfter, der handler på hver side af støtten; På samme tid er den mindre mængde kræfter, med undtagelse af de ubalancerede interne trykkræfter, afstandsindsatsen og stivheden af \u200b\u200bbælgkompetentere, vedtages med en koefficient på 0,7.

Bemærkninger: 1. Ved fastsættelsen af \u200b\u200bden samlede belastning på rørledningsunderstøttelse skal stivheden af \u200b\u200bbælgkompensatorerne tages med de tekniske betingelser, der er tilladt af de begrænsende afvigelser af stivhedsværdier.

6. Den horisontale sidebelastning på den faste rørstøtte bør tages i betragtning ved drejning af sporet og grenene af rørledninger.

Med bilaterale dråber af rørledninger tages der hensyn til lateral belastning på støtten fra de største belastninger.

7. Faste rørstøtter bør beregnes til den største vandrette belastning ved forskellige driftsformer for rørledninger, herunder ved åbne og lukkede ventiler.

Med en ringekreds med termiske netværk skal muligheden for at flytte kølemidlet fra begge sider tages i betragtning.