Bestemmelse af grænserne for brandmodstand af strukturer, grænserne for spredning af ild i design og grupper af materiale

(Brugervejledning)

Håndbogen indeholder data om de normaliserede indikatorer for brandmodstand og brandfare ved bygningsstrukturer og materialer.

I tilfælde, hvor oplysningerne i manualen ikke er tilstrækkelig til at fastlægge de relevante indikatorer for strukturer og materialer, skal der anvendes konsultationer og anvendelsesmuligheder for brandprøver på CNII. Kucherenko eller Nizb Gosstroy USSR. Grundlaget for oprettelsen af \u200b\u200bdisse indikatorer kan også tjene testresultaterne, som er fulde i overensstemmelse med de standarder og metoder, der er godkendt eller aftalt af USSR-statens bygning.

2. Bygningsstrukturer. Grænser for brandmodstand og lette distributionsgrænser

2.1. Grænserne for brandmodstand af bygningsstrukturer bestemmes i overensstemmelse med standarden for CEV 1000-78 "brandsikre standarder for byggesign. Metoden til testning af konstruktionsstrukturer på brandmodstand. "

Grænsen for spredning af ild til byggestrukturer bestemmes af metoden.

Brandmodstandsgrænse

2.2. Over grænsen for brandmodstand af byggestrukturer accepteres (i timer eller minutter) fra begyndelsen af \u200b\u200bderes brandstandard test før en af \u200b\u200bgrænsestøtten på brandmodstand.

2.3. Standarden på SEV 1000-78 skelner mellem følgende fire typer af grænseværdier for brandmodstand: Ved tab af bæredygtighedsevne af strukturer og noder (sammenbrud eller afbøjning, afhængigt af typen af \u200b\u200bstrukturer;) ved varmeisolerende kapacitet - en stigning i temperaturen på en uopvarmet overflade i gennemsnit med mere end 160 ° C eller på et hvilket som helst tidspunkt af denne overflade, mere end 190 ° C i sammenligning med konstruktionens temperatur til testen eller mere end 220 ° C, uanset temperaturen af design til testen; i densitet - uddannelse i strukturerne af gennem revner eller gennem huller, gennem hvilken forbrænding eller ild trænge ind i; Til strukturer, der er beskyttet af flammehæmmende belægninger og testet uden belastninger, vil grænsestatus opnå den kritiske temperatur af strukturen i strukturen.

Til eksterne vægge, belægninger, bjælker, gårde, kolonner og kolonner af grænsen er kun tabet af den bærende kapacitet af strukturer og noder.

2.4. Grænsene i de brandmodstandsdesign, der er specificeret i punkt 2.3, vil i fremtiden for korthed blive kaldt henholdsvis I, II, III og IV Limit States of Fire Resistance Design.

I tilfælde af bestemmelse af brandmodstandsgrænsen med belastninger, der er defineret på grundlag af en detaljeret analyse af de betingelser, der opstår under en brand og forskellig fra regulatoriet, vil grænsestatusen af \u200b\u200bdesignet blive betegnet 1A.

2.5. Brandresistens grænser for strukturer kan bestemmes og beregnes. I disse tilfælde tillades testen ikke at blive udført.

Bestemmelse af brandmodstandsgrænser Afregning bør udføres i overensstemmelse med de metoder, der er godkendt af hovedhæmmning af Sovjetunionen Statens State.

2.6. For et vejledende skøn over grænsen for strukturernes brandmodstand, når de udvikler og udformes, kan de styres af følgende bestemmelser:

a) Grænsen for brandmodstand af lagdelt omslutningsstrukturer på varmeisolerende kapacitet er og som regel over summen af \u200b\u200bgrænserne for brandmodstand af særskilt taget lag. Det følger heraf, at en stigning i antallet af lag af omsluttende design (plastering, beklædning) ikke reducerer grænsen for brandmodstand i varmeisolerende kapacitet. I nogle tilfælde kan indførelsen af \u200b\u200bet yderligere lag ikke give virkning, for eksempel ved beklædningsplader fra en uopvarmet side;

b) grænserne for brandmodstand af de omsluttede strukturer med et luftlag i gennemsnit 10% højere end brandmodstandsgrænserne for de samme strukturer, men uden et luftlag; Effektiviteten af \u200b\u200bluftlaget er det højere, desto større er det fjernet fra det opvarmede plan; Med lukkede luftlag, påvirker deres tykkelse ikke grænsen for brandmodstand;

c) Grænserne for brandmodstand af de omsluttede strukturer med lagets asymmetriske placering afhænger af varmestrømmen. Fra den anden side, hvor sandsynligheden for brand er højere, anbefales det at have ikke-forværrede materialer med lav termisk ledningsevne;

d) En stigning i strukturernes fugtighed hjælper med at reducere opvarmningshastigheden og øge brandmodstanden, undtagen i tilfælde, hvor stigningen i fugtighed øger sandsynligheden for pludselig skrøbelig ødelæggelse af materialet eller udseendet af lokale riquants, dette fænomen til beton og udseende af lokale statslige Asbest-cementstrukturer er særlig farlige;

e) Grænsen for brandmodstand af lastede strukturer falder med en stigning i belastningen. Det mest intense tværsnit af strukturer, udsat for brand og høje temperaturer, bestemmer som regel størrelsen af \u200b\u200bbrandmodstandsgrænsen;

e) Grænsen for brandmodstandsstruktur er højere end forholdet mellem det opvarmede omkreds af tværsnittet af dets elementer til deres område;

g) Grænsen for brandmodstand af statisk ubestridelige strukturer som regel over grænsen for brandmodstand af lignende statisk definerede strukturer på grund af omfordeling af indsats i mindre intense og opvarmede elementer med en lavere hastighed Samtidig er det nødvendigt at tage hensyn til indflydelsen af \u200b\u200byderligere bestræbelser som følge af temperaturdeformationer;

h) Melostabiliteten af \u200b\u200bde materialer, hvorfra designet udføres, bestemmer ikke sin grænse for brandmodstand. For eksempel har strukturer fremstillet af tyndvægget metalprofiler en minimumsgrænse, brandmodstand og strukturer lavet af træ har en højere grænse for brandmodstand end stålkonstruktioner med de samme relationer af det opvarmede omkreds af tværsnittet til dets område og gyldigheden af \u200b\u200bde nuværende belastninger på tidsmodstanden eller udbyttestyrken. Samtidig skal det tages i betragtning, at brugen af \u200b\u200bbrændbare materialer i stedet for udfordrende eller ikke-forværret kan reducere grænsen for strukturens brandmodstand, hvis hastigheden af \u200b\u200bdets udbrændthed vil være højere end opvarmningshastigheden.

For at vurdere grænsen for strukturernes brandmodstand baseret på ovennævnte bestemmelser er det nødvendigt at have tilstrækkelige oplysninger om grænserne for brandmodstand af strukturer svarende til dem, der behandles i form, anvendte materialer og konstruktiv gennemførelse samt oplysninger om grundlæggende love om deres adfærd under brand eller brandprøver.

2.7. I tilfælde, når i tabel. 2-15 Brandresistensgrænser er angivet for samme type design af forskellige størrelser, grænsen for brandmodstand af strukturen, der har en mellemstørrelse, kan bestemmes ved lineær interpolation. For armerede betonstrukturer bør interpolering udføres, og afstanden til ventilens akse.

Brandspredende grænse

2.8. Testen af \u200b\u200bbygningsstrukturer på ildspredningen er at bestemme størrelsen af \u200b\u200bskaden på strukturen på grund af dens brænding uden for varmezonen - i kontrolzonen.

2.9. Skader anses for at være charring eller brændende materialer, detekteret visuelt såvel som smeltning af termoplastiske materialer.

Det maksimale skadebeløb (cm) accepteres ud over ildspredningen, bestemt ved testmetoden.

2.10. Spreatet af ild oplever strukturer fremstillet ved hjælp af brændbare og hårdt voksende materialer som regel uden efterbehandling og beklædning.

Konstruktioner, der kun foretages af ikke-forværrede materialer, bør betragtes som ikke-flammer (grænsen for spredning af ild skal tages svarende til nul).

Hvis der blev testet på ildspredningen, er skader på strukturerne i kontrolzonen ikke mere end 5 cm, det bør også overvejes, at det ikke forlænger ilden.

2.11. Følgende bestemmelser kan bruges til foreløbige skøn over distributionsgrænsen:

a) Strukturer fremstillet af brændbare materialer har grænsen for spredning af ild vandret (til vandrette overlapstrukturer, belægninger, bjælker osv.) Mere end 25 cm og lodret (til vertikale strukturer - vægge, skillevægge, kolonner og t. n.) - mere end 40 cm

b) Strukturer fremstillet af brændbare eller hårdvedlige materialer, der er beskyttet mod brand og høje temperaturer ved ikke-sprøjtematerialer, kan have grænsen for spredning af ild vandret mindre end 25 cm og lodret mindre end 40 cm, forudsat at det beskyttende lag til Hele testtidspunktet (indtil den fuldstændige afkøling af strukturen) ikke opvarmes i kontrolzonen til tændingstemperaturen eller begyndelsen af \u200b\u200bden intensive termiske dekomponering af det beskyttede materiale. Designet må ikke formidle ilden, forudsat at det ydre lag, der er fremstillet af ikke-forværrede materialer, under hele testtidspunktet (indtil fuldstændig afkøling af strukturen) ikke opvarmes i opvarmningszonen til tændingstemperaturen eller begyndelsen af den intensive termiske dekomponering af det beskyttede materiale

c) I tilfælde, hvor designet kan have en anden grænse for udbredelse af ild, når de opvarmes fra forskellige sider (for eksempel med det asymmetriske arrangement af lagene i omsluttende design), er denne grænse indstillet til dens maksimumsværdi.

Beton- og forstærkede betonstrukturer

2.12. De vigtigste parametre, der påvirker grænsen for brandmodstand af beton- og forstærkede betonstrukturer, er: type beton, bindemiddel og aggregat; Armatur klasse;

konstruktionstype; tværsnit; størrelser af elementer;

betingelserne for deres opvarmning Størrelsen af \u200b\u200bbelastning og fugtighed af beton.

2.13. Forøgelse af temperaturen i den konkrete del af elementet under en brand afhænger af typen af \u200b\u200bbeton, bindemiddel og aggregater på overfladeforholdet, hvortil flammen påføres på tværsnitsarealet. Tung beton med silikataggregatvarmer hurtigere end med carbonatfyldstoffer. Letvægts og lette beton er langsommere end deres densitet. Polymerbunken, såvel som et carbonataggregat, reducerer opvarmningshastigheden af \u200b\u200bbeton på grund af dekomponeringsreaktionerne, der forekommer i dem, hvortil varmemassive designelementer bedre modsætter virkningerne af ild; Grænsen for brandmodstand af kolonne opvarmet fra fire sider er mindre end grænsen for brændselens brandmodstand med ensidet opvarmning; Grænsen for brandmodstandsbjælker, når de udsættes for brand fra tre sider, er mindre end grænsen for brandmodstandsbjælker opvarmet på den ene side.

2.14. De mindste dimensioner af elementerne og afstanden fra armens akse til elementets overflader accepteres i overensstemmelse med tabellerne i dette afsnit, men ikke mindre krævet af hovedet af snip 11-21-75 "beton og armeret beton strukturer ".

2.15. Afstanden til forstærkningens akse og minimumsstørrelsen af \u200b\u200belementer for at sikre, at den krævede grænse af brandmodstandsstrukturer afhænger af den type beton. Let beton har en termisk ledningsevne med 10-20%, og beton med et stort carbonataggregat er 5-10% mindre end tung beton med silicataggregat. I denne forbindelse kan afstanden til ankerets akse til udformning af lysbeton eller fra tung beton med carbonataggregat tages mindre end for strukturer fra tung beton med silicatfyldstof med samme brandmodstand af strukturer fremstillet af disse beton .

Fig. 1. Afstand til forstærkningens akse.

Størrelsen af \u200b\u200bgrænserne for brandmodstand vist i tabel. 2-6, 8 tilhører beton med et stort aggregeret aggregeret aggregat såvel som til en tæt silikatbeton.

Fig. 2. Mellemafstand

før forstærkningens akse.

Ved påføring af fyldstoffet fra carbonat klipper kan de mindste dimensioner af både tværsnit og afstanden fra forstærkningsakserne til overfladen af \u200b\u200bbøjningselementet reduceres med 10%. Til let beton kan faldet være 20% ved en tæthed af beton 1,2 t / m3 og 30% for bøjningselementer (se tabel 3, 5, 6, 8) ved betondensitet på 0,8 t / m3 og lerperlitobeton med en densitet af 1,2 t / m3.

2.16. Under ilden beskytter det beskyttende lag af beton forstærkningen fra hurtig opvarmning og opnåelse af den kritiske temperatur, hvor grænsen for brandmodstand forekommer.

Hvis afstanden til ankers akse vedtages i projektet, der er mindre nødvendigt for at sikre den nødvendige brandmodstandsgrænse for strukturer, er det nødvendigt at øge den eller påføre yderligere termiske isoleringsbelægninger ved hjælp af elementets overflader (yderligere termiske isoleringsbelægninger kan udføres i overensstemmelse med "anbefalingerne til anvendelse af flammehæmmende belægninger til metalstrukturer" - M., Stroyzdat, 1984.). Den termiske isoleringscoating af limecementgips (15 mm tykt), gipsplaster (10 mm) og vermikulit gips eller termisk isolering fra mineralfiber (5 mm) svarer til en stigning i 10 mm tykkelse af et tungt betonlag. Hvis tykkelsen af \u200b\u200bdet beskyttende lag af beton er mere end 40 mm til tung beton og 60 mm til let beton, skal det beskyttende lag af beton have yderligere forstærkning fra ildeffekten i form af et forstærkningsgitter med en diameter på 2,5- 13 mm (celler 150x150 mm). Beskyttende termiske isoleringsdæksler med en tykkelse på mere end 40 mm bør også have yderligere forstærkning.

I fanen. 2, 4-8 er afstande fra den opvarmede overflade til armaturens akse (figur 1 og 2).

I tilfælde af armaturplacering på forskellige niveauer måles den gennemsnitlige afstand til armens akse (A1, A2, ..., A) og de tilsvarende afstande til akserne (A1, A2, ..., A), målt fra Den nærmeste af de opvarmede (nedre eller laterale) elementets overflader, med formlen:

2.17. Alt stål reducerer modstand mod strækning eller kompression, når den opvarmes. Graden af \u200b\u200bresistensreduktion er større for hærdet højstyrket forstærkningsstål end for kernens forstærkning fra småcarbonstål.

Essensen af \u200b\u200bberegningsmetoden

Formålet med beregningen er definitionen af \u200b\u200btid, hvorefter bygningsstrukturen går tabt ved standard temperaturtilstand (udmattet) Dens transportør eller varmeisolerende evne (1 og 3 begrænsninger af brandmodstandsstrukturer), dvs. indtil tidspunktet for begyndelsen af \u200b\u200bn f.

Tidspunktet for offensiven (n f) på den anden grænsestatus for brandmodstandsdesign er endnu ikke muligt at beregne.

Med hensyn til grænsestatusen af \u200b\u200bbrandmodstanden beregnes de indre vægge, partitioner, overlapning.

I betragtning af at individuelle strukturer er både bærere og kabinetter, beregnes de fra 1 og 3 grænser for brandmodstand, for eksempel: design af interne lejevægge, overlapninger.

Det samme refererer til bestemmelsen af \u200b\u200bgrænsen for brandmodstand af strukturer og ved referencehåndbog, teknisk information ("For at hjælpe inspektøren til GPN") Og selvfølgelig ved hjælp af metoden til naturlige fyringstest.

Generelt består metoden til beregning af grænsen for brandmodstand af den understøttende konstruktionsstruktur fra varmekonstruktion og statiskdele (begået - kun fra varmekontingeniør).

Heat engineering. Beregningsmetoder giver mulighed for bestemmelse af temperaturændring (under virkningen af \u200b\u200bstandard temperaturregimet) Ethvert punkt i tykkelsen af \u200b\u200bstrukturen, så dets overflader.

Ifølge resultaterne af en sådan beregning kan ikke kun de specificerede temperaturværdier bestemmes, men også tidspunktet for opvarmning af den omsluttede struktur for at begrænse temperaturer. (140 ° C + t n),dvs. forekomsten af \u200b\u200bdens grænse for brandmodstand i 3 begrænsning af brandmodstand.

Statisk Parti Metoder indebærer beregning af ændringen i lejekapaciteten (For styrke, størrelsen af \u200b\u200bdeformationen) Opvarmningsdesignet under standard brandmodstandstesten.

Anslåede ordninger.

Ved beregning af grænsen for brandmodstand bruger designet normalt følgende beregnede skemaer:

1-kompatibelt kredsløb (Fig. 3.1) Brug, når grænsen for designens brandmodstand forekommer som følge af tabet af varmeisolerende kapacitet (3. begrænsningstilstand for brandmodstand). Beregningen på den er reduceret til kun at løse varmekontingeniørdelen af \u200b\u200bflappen af \u200b\u200bbrandmodstand.

Fig. 3.1. Den første beregningsordning. A - Lodret hegn; B - Horisontalt hegn.

2-afvikling (fig. 3.2) anvendes, når grænsen for strukturens brandmodstand forekommer som følge af tabet af lejekapaciteten (Ved opvarmning over den kritiske temperatur - TR af metalstrukturer eller forstærkede betonstrukturer).

Fig. 3.2. Den anden beregningsordning. A - metal foret søjle; B - Ramme metalvæg; B er en forstærket betonvæg; G er en forstærket betonbjælke.

Kritisk - Temperatur - T CR Bærermetalstrukturen eller arbejdsbeslagene på den bøjningsforstærkede betonstruktur er temperaturen af \u200b\u200bdens opvarmning, hvor metalstrømningshastigheden, faldende, når størrelsen af \u200b\u200bden normative (arbejdsspændingsspænding fra den normative (arbejder) belastning på strukturen , henholdsvis.

Dens numeriske værdi afhænger af sammensætningen (mærker) Metal, Produktbehandlingsteknologi og Regulatory (Arbejder - den, der handler i den byggede bygning) Belastninger til konstruktion. Den langsommere, metalstrømningshastigheden af \u200b\u200bmetallet under opvarmning reduceres, og jo mindre den eksterne belastningsværdi på designet, jo højere værdien af \u200b\u200btr, dvs. over N F-design.

Der er strukturer, især træ, hvis ødelæggelse under en ild opstår som følge af et fald i området af deres tværsnit til en kritisk værdi - F Cr, når træet oplades.

Som følge heraf er størrelsen af \u200b\u200bspænding - S fra den eksterne belastning i de resterende (arbejder) Dele af strukturens tværsnit stiger, og når denne værdi af værdien af \u200b\u200bnormativ modstand er nået - nt træ (med ændring efter temperatur) Designet er kollapset, da dets grænsestatus forekommer på brandmodstand (tab af lejevilkår), dvs. n f. Til denne hændelse anvendes 3 beregnet skema.

Beregning af den faktiske brandmodstandsgrænse design 3. Beregningsskema Det kommer ned for at bestemme tidspunktet for standardprøven af \u200b\u200bdesignen på brandmodstanden ved at nå frem til hvilket (ved en velkendt trækoagulationshastighed - n l) Tværsnitsområde - S Design (dens bærende del) Det vil falde til en kritisk værdi.

Fig. 3.3. Tredje designordning. A - Træstråle; B - Forstærket betonkolonne.

Ifølge denne beregningsordning, som tilstrækkelig til praktiske mål, kan nøjagtigheden af \u200b\u200bresultatet beregnes ved den faktiske grænse for brandmodstand af den bærerforstærkede betonstruktur, idet den antages, at reguleringsmodstanden (trækstyrke) Betonet opvarmet over den kritiske temperatur er nul, og inden for det kritiske område i "tværsnittet" er lig med den oprindelige værdi - R n.

Brug af computeren dukkede op 4 Estimeret skema.som tilvejebringer samtidig løsningen af \u200b\u200bvarmeteknikens del af brandmodstandsproblemet. Beregning og ændringer i strukturens bæreevne, før den er tab (dvs. før starten af \u200b\u200bbrandmodstandens design i den første grænse tilstand af Brandmodstand - Fig. 3.5) Når:

N t n n; enten m t \u003d m n. (3.1)

hvor n t; M t er lejekapaciteten af \u200b\u200bopvarmet design, H; N × m;

N n; M n er en regulerende belastning (øjeblik fra regulatorisk belastning på designet) n, n × m.

Ved anvendelse af denne beregningsskema beregnes temperaturen ved anvendelse af en pc ved hvert punkt af beregningsmaskinen (figur 3.5) pålagt strukturens tværsnit gennem de estimerede tidsintervaller (God konvergens af resultaterne af beregningen med resultaterne af naturlige fyringstest - med en tæller af kontoen D t £ 0,1 min).

Samtidig med beregningen af \u200b\u200btemperaturen på hvert punkt af beregningsmaskinen, betragter pc'en også styrken af \u200b\u200bmaterialet på disse punkter - på samme tidspunkt - ved de tilsvarende temperaturer (dvs. løser den statiske del af flappen af \u200b\u200bbrandmodstand). Samtidig opsummerer pc'ens styrkeindikatorer for designmaterialerne på incomputergitterets punkter og bestemmer således den samlede bærekapacitet, det vil sige strukturen af \u200b\u200bstrukturen som helhed på et givet tidspunkt af tidspunktet for standarden test af designet på brandmodstand.

Ifølge resultaterne af sådanne beregninger er det manuelt (eller ved hjælp af pc) et diagram for at ændre strukturens bæreevne fra tidspunktet for brandprøve (figur 3.4), hvorefter den faktiske grænse for brandmodstandsdesign er bestemt.

Fig. 3.4. Ændring (fald) af strukturens bæreevne (for eksempel kolonner) til regulatorisk belastning, når den opvarmes i opmærksomme brandprøver.

Således er 2 og 3 beregnede ordninger særlige tilfælde af den fjerde.

Som allerede nævnt beregnes bygningsstrukturer, der udfører og transporterer, og de omsluttede funktioner, i 1. og 3. begrænsning af brandmodstandsdesign. I dette tilfælde, ifølge den 1. kompatible ordning, såvel som den 2.. Et eksempel på en sådan struktur er ribbet r / B. Slabet af overlapning, for hvilken på den første beregningsordning beregner forekomsten af \u200b\u200bden 3. begrænsnings tilstand af brandmodstandsdesign - når opvarmning af hylden. Derefter beregnes forekomsten af \u200b\u200bden første begrænsende tilstand af brandmodstandsdesignet - som følge af opvarmning af arbejdsforstærkningspladerne af pladen til - T CR - på 2. afvikling - til ødelæggelsen af \u200b\u200bpladen på grund af et fald i dens bæreevne (Arbejdsforstærkning i ribben)til regulering (arbejder) Belastning.

På grund af utilstrækkeligheden af \u200b\u200bresultaterne af eksperimentelle og teoretiske undersøgelser i metoden til beregning af grænserne for brandmodstand af strukturer indføres følgende hovedforudsætninger:

1) Beregningen er underlagt et særskilt design - uden at tage hensyn til dets forbindelser (joint) med andre strukturer;

2) Stangen lodret design under brand (brand-in-art test) opvarmes jævnt over hele højden;

3) Varmlækage i slutningen af \u200b\u200bdesignet forekommer ikke;

4) Temperaturstress i det design, der optrådte som følge af dets ujævne opvarmning (på grund af ændringen i deformationsegenskaberne for materialer og forskellige værdier af temperaturudvidelse af materialets lag) Ingen mangler.

Kunst. Foredragsholder ved Institut for Pbzyasp

Kunst. Løjtnant intern service G.L. ShidloVsky.

"______" _______________ 201_

Lignende oplysninger.

. .

Begrænse Brandmodstandsdesign - tidsintervallet fra begyndelsen af \u200b\u200bbrandpåvirkningen under betingelser for standardtest, før en af \u200b\u200bgrænsestaterne ignoreres for dette design.

Til transport af stålkonstruktioner er begrænsningstilstanden den bærende kapacitet, det vil sige indikatoren R..

Selvom metalliske (stål) strukturer er lavet af ikke-forværrede materialer, er den faktiske brandmodstandsgrænse i gennemsnit 15 minutter. Dette forklares ved et forholdsvis hurtigt fald i metalets styrke og deformative egenskaber ved forhøjede temperaturer under en brand. MK's opvarmningsintensitet afhænger af en række faktorer, som arten af \u200b\u200bopvarmning af strukturer og metoder til deres beskyttelse.

Der er flere temperaturformer for brand:

Standard ild;

Brandmodus i tunnelen;

Carbon brand mode;

Udendørs brandmodes mv.

Ved bestemmelse af grænserne for brandmodstand oprettes der et standardtemperaturregime, kendetegnet ved følgende afhængighed.

hvor T. - Temperatur i ovnen svarende til TIME T, HAIL S;

At - temperaturen i ovnen forud for starten af \u200b\u200btermisk eksponering (taget lig med omgivelsestemperatur), hagl. FRA;

t. - Tid beregnet ud fra testens begyndelse, min.

Temperaturregimet for carbonhydridbranden udtrykkes af følgende afhængighed

Den offensiv grænse for brandmodstand af metalstrukturer forekommer som følge af tab af styrke eller ved at miste stabiliteten af \u200b\u200bstrukturer selv eller deres elementer. En vis sag svarer til en vis temperatur på metalopvarmning, kaldet kritisk, dvs. Hvor der er et plastikhængsel.

Beregningen af \u200b\u200bgrænsen for brandmodstand er reduceret for at løse to opgaver:statisk og varmekontingering.

Den statiske opgave er at bestemme strukturernes bæreevne under hensyntagen til ændringen i metalets egenskaber ved høje temperaturer, dvs. Definitioner af kritisk temperatur på tidspunktet for grænsestatusen under ilden.

Som et resultat af løsningen af \u200b\u200bvarmteknikproblemet bestemmes metalvarmeetiden fra starten af \u200b\u200bilden, indtil den kritiske temperatur opnås i den estimerede sektion, dvs. Løsningen af \u200b\u200bdenne opgave giver dig mulighed for at bestemme den faktiske grænse for brandmodstandsdesign.

Grundlaget for den nuværende beregning af grænsen for stålstyrke af stålkonstruktioner er præsenteret i bogen "Brandresistens af bygningsstrukturer" * I.L. Mosalkov, G.F. PlusNina, A.YU. Frolov Moskva, 2001. Specialudstyr), hvor beregningen af \u200b\u200bbrandmodstandsgrænsen for stålkonstruktioner er dedikeret til afsnit 3 på side 105-179.

Metoden til beregning af grænserne for brandmodstand af stålkonstruktioner med flammehæmmende belægninger fremgår af de metodiske anbefalinger af VNIIPO "Brandbeskyttelsesmidler til stålkonstruktioner. Estimeret og ekspertmetode til bestemmelse af grænsen for brandmodstandsbærer Metalkanten med tynd lag flammehæmmende belægninger. "

Resultatet af beregningen er at konklusion om den faktiske grænse for strukturens brandmodstand, herunder under hensyntagen til afgørelserne fra flammehæmmende.

At løse varmeteknikproblemet, dvs. Mål, hvor det er nødvendigt at bestemme tidspunktet for at opvarme strukturen til den kritiske temperatur, er det nødvendigt at kende den beregnede lastningsskema, tykkelsen af \u200b\u200bmetalstrukturen, mængden af \u200b\u200bopvarmede parter, stålmærket, sektionen (drejningsmoment modstand), såvel som varmeafskærmningsegenskaberne af flammehæmmende belægninger.

Effektiviteten af \u200b\u200bvarmebeskyttelsesmidler af stålkonstruktioner bestemmes ifølge GOST R 53295-2009 "Brandbeskyttelsesmidler til stålkonstruktioner. Generelle krav. Metode til at definere flammehæmmende effektivitet." Desværre kan denne standard ikke bruges til at bestemme grænserne for brandmodstand, den er direkte skrevet om dette i stk. 1 "Scope":"Til stede standard gælder ikke for definitiongrænser.brandresistens af bygningsstrukturer med flammehæmmende ".

Faktum er, at ifølge GOST som følge af testene er konstruktionstiden for strukturen etableret til en betinget kritisk temperatur i 500 ° C, mens den beregnede kritiske temperatur afhænger af strukturens "bestanddel" af strukturen og dens Værdien kan være både mindre end 500c og \u200b\u200bmere.

I udlandet Midler til flammehæmmere testes for brandhæmmende effektivitet for at opnå kritiske temperaturer 250S, 300C, 350С, 400C, 450C, 500С, 550С, 600C, 650С, 700c, 750с.

Krævede brandmodstandsgrænser installeret kunst. 87 og tabel nr. 21 Tekniske forskrifter vedrørende brandsikkerhedskrav.

Graden af \u200b\u200bbrandmodstand bestemmes i overensstemmelse med kravene i joint venture 2.13130.2012 "brandbeskyttelsessystemer. Sikring af brandmodstand af beskyttelsesobjekter."

I overensstemmelse med kravene i punkt 5.4.3 SP 2.13130.2012 .... tilladt påfør ubeskyttede stålkonstruktioner Uanset deres faktiske brandmodstandsgrænse, undtagen sager, når grænsen for brandmodstand er mindst et af elementerne i understøttende strukturer (strukturelle elementer af gårde, bjælker, kolonner osv.) Ifølge testresultaterne er mindre end R8. Her bestemmes den faktiske grænse for brandmodstand af beregningen.

Derudover er den samme klausul begrænset til brugen af \u200b\u200btyndtlagsflammehæmmende belægninger (flammehæmmere) til bærende strukturer med en reduceret metaltykkelse på 5,8 mm og mindre i bygninger I og II grader af brandmodstand.

Bærerne af stålhuset er i de fleste tilfælde elementer af bygningsrammens rammebindingsramme, hvis stabilitet afhænger af grænsen for bærestof af bærekolonnerne og elementerne i belægningen, bjælkerne og forbindelserne.

I overensstemmelse med kravene i punkt 5.4.2 SP 2.13130.2012 "Bearing elementer af bygninger indbefatter lejevægge, søjler, links, stivhed membraner, gårde, elementer af overlappende og undervurderede belægninger (bjælker, rigel, plader, gulve), hvis de er involveret i at give en fællesbæredygtighed og den geometriske entydighed i bygningen i ilden. Oplysninger om de understøttende strukturer, der ikke er involveret i at sikre fællesbæredygtighed og den geometriske uintelligibilitet af bygningen, gives af projektorganisationen i den tekniske dokumentation for bygningen".

Således skal alle elementer i bygningsrammen af \u200b\u200bbygningen have grænsen for brandmodstand for den største af dem.

s. 1.

s. 2.

s. 3.

side 4.

s. 5.

s. 6.

s. 7.

side 8.

side 9.

s. 10.

s. 11.

s. 12.

s. 13.

s. 14.

s. 15.

s. 16.

side 17.

s. 18.

s. 19.

s. 20.

side 21.

side 22.

side 23.

s. 24.

s. 25.

side 26.

side 27.

side 28.

side 29.

side 30.

Tsnii. Kucherenko GossRoy USSR.

Fordel

Moskva 1985.

Bestilling af Labor Red Banner Central Research Institute for Construction Designs. V. A. Kucherenko Scholyovsk dem. Kucherenko) Gosstroy USSR

Fordel

Ved at definere grænserne for brandmodstand af strukturer,

Grænser.

Fordeling

brand i designs.

Materiale tændinger (SNOP P-2-80)

godkendt

1®sh.

Moskva Stroyzdat 1985.

når opvarmes. Graden af \u200b\u200bfald i resistens er større for hærdet højstyrkeforstærkningsstål end for stangfittings fremstillet af små våbenstål.

Grænsen for brandmodstand af bøjninger og excentrally komprimeret med en stor excentricitet af elementer på tab af bærevilje afhænger af den kritiske temperatur for opvarmning af forstærkningen. Den kritiske temperatur for opvarmning af forstærkningen er den temperatur, ved hvilken modstanden mod strækning eller kompression falder til spændingen, der opstår i forstærkningen fra regulatorisk belastning.

2.18. Bord. 5-8 udarbejdet for forstærkede betonelementer med en nnapryAbelig og forspændt forstærkning under antagelsen om, at forstærkningens kritiske opvarmningstemperatur er 500 ° C. Dette svarer til forstærkningsstålene i klasse A-I, A-II, A-1B, A-SHV, A-IV, AT-IV, A-V, AT-V. Forskellen i kritiske temperaturer til andre klasser af forstærkning bør overvejes, multiplicere dem, der er vist i tabel. 5-8 Brandresistensgrænser for koefficient F, eller deler dem, der er vist i tabel. 5-8 afstande til forstærkningsakser for denne koefficient. V Værdier skal tages:

1. Til loft og belægninger fra præfabrikerede betonbladplader af solid og overfyldt, forstærket:

a) stålklasse A-III, svarende til 1,2;

b) Stål af klasser A-VI, AT-VI, AT-VII, B-1, BP-I, svarende til 0,9;

c) Højstyrkeforstærkningstråd af klasser B-P, BB-H eller forstærkningstovne i klasse K-7, svarende til 0,8.

2. Til. Overlopper og belægninger fra præfabrikerede betonplader med langsgående bærer ribber "ned" og et kasse tværsnit og også bjælker, riggers og løber i overensstemmelse med de specificerede modeller af forstærkning: a) f \u003d 1,1; b) f \u003d 0,95; c) f \u003d 0,9.

2.19. For strukturer fra enhver form for konkrete skal minimumskrav til strukturer fremstillet af tung beton med en brandmodstandsgrænse på 0,25 eller 0,5 timer observeres.

2.20. Grænser for brandmodstandsstøttende strukturer i tabel. 2, 4-8 og i teksten gives til fuldstændige regulatoriske belastninger med forholdet mellem en langtidsvirkende del af belastningen g eor til den fulde belastning af veer, svarende til 1. Hvis dette forhold er 0,3, grænsen for ild Modstand stiger med 2 gange. For mellemværdier G s er / vser er grænsen for brandmodstand fremstillet af lineær interpolation.

2.21. Grænsen for brandmodstand af forstærkede betonstrukturer afhænger af deres statiske arbejdsordning. Grænsen for brandmodstand af statisk ubestemte designs er større end grænsen for brandmodstand er statisk bestemt, hvis der er nødvendige fittings inden for negative punkter. En stigning i grænsen for brandmodstand af statisk ubestridelige bøjningsforstærkede betonelementer afhænger af forholdet mellem området af armatur tværsnit over understøtningen og i spændingen ifølge tabellen. en.

Bemærk. For intermediære relationer af området er stigningen i grænsen for brandmodstand fremstillet i interpolation.

Virkningen af \u200b\u200bden statiske ligegyldighed af strukturer på grænsen for brandmodstand er taget i betragtning, når der følger følgende krav:

a) mindst 20%, der kræves på understøtningen af \u200b\u200bden øvre forstærkning, skal passere over midten af \u200b\u200bspændingen;

b) de øvre armaturer over de ekstreme understøtninger af det kontinuerlige system skal starte i en afstand på mindst 0,4 / i retning af spændingen fra bæreren og derefter gradvist nedbryde (/ - længden af \u200b\u200bspændingen);

c) Alle de øvre armaturer over mellemstøtter bør fortsætte med at flyve ikke mindre end 0,15 / og derefter gradvist bryde.

Bøjningselementer, der stammer fra støtter, kan betragtes som kontinuerlige systemer.

2.22. I fanen. 2 Kravene til forstærkede betonkolonner er lavet af tung og letvægtsbeton. De omfatter krav til størrelsen af \u200b\u200bkolonner udsat for brand fra alle sider, såvel som i væggene og opvarmes på den ene side. Samtidig henviser størrelsen B kun til kolonnerne, hvis opvarmede overflade er placeret på et niveau med væggen eller for en del af søjlen, der rager ud fra væg- og bærebelastningen. Det antages, at der ikke er huller i væggen nær søjlen i retning af minimumsstørrelsen b.

For en solid rundkolonne skal deres diameter tages som størrelse B.

Kolonner med parametre vist i tabel. 2, har en out-to-centuriously påført belastning eller belastning med en tilfældig excentricitet under forstærkningen af \u200b\u200bkolonnerne ikke mere end 3% af tværsnittet af beton, med undtagelse af leddene.

Grænsen for brandmodstand af armerede betonkolonner med yderligere forstærkning i form af svejsede tværgående gitter, der er sat i et trin på højst 250 mm, skal tages i tabel. 2, multiplicere dem med 1,5 koefficient.

Tabel 2.

Udsigt over beton Bredde I B Farver og stående til OCF Fittings A Mindste dimensioner, mm, forstærkede betonkolonner med brandmodstandsgrænser, H (YB \u003d 1,2 t / m 3)

2.23. Grænsen for brandmodstand af undesupply beton- og armerede betonpartitioner og deres mindste tykkelse T U er angivet i tabel. 3. Den mindste tykkelse af partitionen sikrer, at temperaturen på den forvarmede overflade af betonelementet vil stige med et gennemsnit på højst 160 ° C og ikke overstige 220 ° C med en standardflaptest. Ved bestemmelse af T n bør der tages hensyn til yderligere beskyttende belægninger og plaster i overensstemmelse med indikationerne på PP. 2.16 og 2.16.

Tabel 3.

Minimum tykkelse af partitionen af \u200b\u200bbrandmodstand, h med grænser. Udsigt over beton [Y og \u003d 1,2 m / m 3) Mesh kyb \u003d 0,8 t / m 3)

2.24. Til at transportere faste vægge, er grænsen for brandmodstand, tykkelsen af \u200b\u200bvæggen T C og afstanden til armens akse A under tabel. 4. Disse data gælder for styrket beton Central og Echocentre

komprimerede vægge under tilstanden af \u200b\u200bden samlede kraft i midten af \u200b\u200bmidten af \u200b\u200bvæggen. Samtidig bør forholdet mellem væggen af \u200b\u200bvæggen til dens tykkelse ikke overstige 20. For vægpanelerne med -platform, med tykkelser på mindst 14 cm, skal brandmodstandsgrænser tages i tabel. 4, multiplicere dem med 1,5 koefficient.

Tabel 4.

Udsigt over beton Tykkelse t c og afstand til armens akse a Mindste dimensioner af armeret betonvægge, mm, med grænser for brandmodstand, H <Ув = 1,2 т/м 3)

Brandbestandighed af ribbet vægplader bør bestemmes af

pladetykkelse. Ribben skal være forbundet med komfurklemmer. De mindste dimensioner af ribbenene og afstanden til armens akser i ripperne skal opfylde kravene til bjælkerne og bordet. 6 og 7.

De ydre vægge af to-lags paneler bestående af et hegnlag med en tykkelse på mindst 24 cm fra en stor porøs keramisk-tiltalon klasse B2-B2.5 (ved B - 0,6-0,9 t / m 3) og bæreren Lag med en tykkelse på mindst 10 cm, med kompressionsspændinger i den, ikke mere end 5 MPa, har en grænse for brandmodstand 3,6 timer.

Når den påføres i vægpaneler eller overlapninger af en brændbar isolering, er det nødvendigt at tilvejebringe fremstilling, installation eller installation af beskyttelsen af \u200b\u200bdenne isolering omkring omkredsen med et ikke-varmemateriale.

Væggene af trelagspaneler bestående af to ribbet armerede betonplader og isolering fra ikke-forværrede eller hårdt voksende mineraluld eller fibrolitplader med en total tværsnitstykkelse på 25 cm, har en grænse for brandmodstand mindst 3 timer.

Ekstern nonsens og selvbærende vægge af trelags solide paneler ( GOST 17078-71. med forandring) bestående af en ydre (tykkelse på mindst 50 mm) og interne betonforstærkede lag og et gennemsnit af en brændbar isolering (PSB FOAM mærke GOST 15588. - 70 med forandring. et al.) Har en grænse for brandmodstand ved total tykkelse af tværsnittet 15-22 cm mindst 1 time. For lignende lejevægge med en forbindelse af lag med metalforbindelser med en total tykkelse på 25 cm,

med det indre laglag af armeret beton M 200 med kompressionsspændinger i det, er ikke mere end 2,5 MPa og en tykkelse på 10 cm eller M 300 med kompressionsspændinger i den ikke mere end MPa og en tykkelse på 14 cm, grænsen for Brandresistens er 2,5 timer.

Spredegrænsen for disse strukturer er nul.

2.25. For strakte elementer er grænserne for brandmodstand, bredden af \u200b\u200btværsnittet B og afstanden til armens akse A under tabel. 5. Disse data henviser til strakte elementer af gårde og buer med urentable og med beregnede beslag, der er opvarmet fra alle sider. Det samlede tværsnitsareal af betonelementet skal være mindst 25 2 minutter, hvor B Mies - den tilsvarende størrelse for 6, vist i tabel. fem.

Tabel 5.

Udsigt over beton Den mindste bredde af tværsnittet l og afstanden til armens akse a Mindste størrelse Forstærkede betonstrækkede elementer, mm, med brandmodstand, H (YB \u003d * 1,2 t / m 3)

2.26. For statisk definerede frit åbnede bjælker opvarmet fra tre sider, grænserne for brandmodstand, bredden af \u200b\u200bbjælker B og

afstande til armens akse A, og Yu (figur 3) er givet til tung beton i tabel. 6 og for lungen (HC \u003d (1,2 t / m 3) i tabel 7.

Når den opvarmes på den ene side, tages grænsen for brandmodstandsbjælker i tabel. 8 som for plader.

For bjælker med tilbøjelige parter skal bredden B måles i tyngdepunktet af de strakte beslag (se fig. 3).

Ved bestemmelse af brandmodstandsgrænsen for hullet i strålehylderne kan muligvis ikke tages i betragtning, hvis det resterende tværsnitsareal i den strakte zone ikke er mindre end 2V 2,

For at forhindre betonen i at hugge i rebarerne af bjælker, bør afstanden mellem klemmen og overfladen ikke være mere end 0,2 bredde af ribben.

Minimum afstand A! fra overfladen af \u200b\u200belementet til aksen

/ £ 36)

Fig. 3. Forstærkning af bolden og afstanden til forstærkningens akse

enhver stang af forstærkning skal mindst kræves (tabel 6) for grænsen for brandmodstand på 0,5 timer og mindst en halv.

Tabel B.

Brandmodstandsgrænser, h Boksbredde b og afstand til aksen af \u200b\u200bfittings a Mkhyamalnya Raerators af forstærkede betonbjælker, mm Minimum ribbenbredde b w. Mm.

Under grænsen for brandmodstand 2 og mere end en time bør de lænede duplexbjælker, der har en afstand mellem tyngdekrafthylderne mere end 120 cm, have enden fortykning svarende til bredden af \u200b\u200bbjælken.

For fremmede bjælker, som har forholdet mellem hylderens bredde og væggen (se fig. 3) BJB W mere 2, er det nødvendigt at installere tværgående beslag i ribben. I tilfælde af at forholdet mellem B / B W Wom er større end 1,4, skal afstanden til forstærkningens akse øges til

0, S5AYB / B W. Med BJB W\u003e 3 Brug bord. 6 og 7 kan ikke.

I bjælker med stor omvendt indsats, der opfattes af klemmer, der er installeret i nærheden af \u200b\u200belementets ydre overflade, angår afstanden A (tabel 6 og 7) både klemmerne under tilstanden af \u200b\u200bderes placering i zoner, hvor den beregnede værdi af trækspændinger er større end 0,1 betonstyrke på kompression. Ved bestemmelse af grænsen for brandmodstand af statisk ubestemte bjælker tages der hensyn til angivelserne i afsnit 2.21.

Tabel 7.

Brandmodstandsgrænser, h Bredden af \u200b\u200bbjælken K og afstanden til armens akse A Mindste størrelse af forstærkede betonbjælker, mm Minimum ribbenbredde b w, mm

Grænsen for brandmodstandsbjælker fra armoplebetonen baseret på Furf-Rolacton-monomeren med 5 \u003d C60 mm og A-45 mm, en W \u003d 25 mm, forstærket stålklasse A-III, er 1 time.

2.27. For frit åbnede plader er grænsen for brandmodstand, tykkelsen af \u200b\u200bpladerne T, afstanden til armens akse A i tabel. otte.

Den mindste komfur tykkelse af t giver kravet om at varme op: temperaturen på den uopvarmede tilstødende overflade til gulvet i gennemsnit vil stige med højst 160 ° C og ikke overstige 220 ° C. Fejl og gestus af ikke-brændbare materialer kombineres i pladens samlede tykkelse og øge grænsen for brandmodstanden. De brændbare isolerende lag, der er lagt på cementforberedelse, reducerer ikke grænsen for pladernes brandmodstand og kan anvendes. Yderligere lag gips kan tilskrives tykkelsen af \u200b\u200bpladerne.

Den effektive tykkelse af den overfyldte plade til estimering af grænsen for brandmodstand bestemmes ved at dividere tværsnitsarealet af PL< ты, за вычетом площадей пустот, на ее ширину.

Ved fastsættelsen af \u200b\u200bgrænsen for brandmodstand af statisk ubestemte plader tages der hensyn til punkt 2.21. I dette tilfælde skal tykkelsen af \u200b\u200bpladerne og afstanden til ventilens akse svare til nedenstående tabel. otte.

Grænser for brandmodstand af multi-frekvens, herunder med hulrum *

placeret på tværs af spændingen, og ribbeds med ribber op paneler og gulvbelægning bør tages i bordet. 8, multiplicere dem ved 0,9 koefficient.

Placeringen af \u200b\u200bbeton fra brandpåvirkningen Minimale tykkelser af lag 11 af lungen og 1 2 af tung beton, mm Brandmodstandsgrænser, h (YB \u003d 1,2 t / m 3)

Grænserne for brandmodstand mod opvarmning af tolagsplader lavet af lys og tung beton og den nødvendige tykkelse af lagene er angivet i tabel. ni.

Tabel 8.

Type beton og egenskaber Den mindste tykkelse af pladen T og Brandmodstandsgrænser, c stycan Plate stående til armens akse A, mm Tykkelse plade LYJLX CONTOUR OPPORTING.< 1,5 Tykkelse plade (YB \u003d 1,2 t / m 3) Opport til to sider eller ved kontur når OPPORTING CONTOUR 1U / 1X< 1,5 Tabel 9.

I tilfælde af placeringen af \u200b\u200bhele forstærkningen på samme niveau skal afstanden til armens akse fra sidens overflade af pladerne i det mindste være tykkelsen af \u200b\u200blaget, der er angivet i tabel. 6 og 7.

2.28. I tilfælde af brand- og brandprøvning af strukturer kan der observeres konkrete indflugter i tilfælde af dens høje luftfugtighed, som som regel kan være i design umiddelbart efter deres fremstilling eller ved drift i rum med høj relativ luftfugtighed. I dette tilfælde bør det beregnes i henhold til "Anbefalinger til beskyttelse af konkrete og forstærkede betonstrukturer fra skrøbelig ødelæggelse i ilden" (M, Stroyzdat, 1979). Brug om nødvendigt de beskyttelsesforanstaltninger, der er angivet i disse anbefalinger eller udfører kontrolprøver.

2.29. I kontrolprøvningerne bør brandmodstoffet af armeret betonkonstruktioner bestemmes under et fugtindhold af beton svarende til dets fugtighed under driftsbetingelser. Hvis fugtindholdet i beton under driftsbetingelser er ukendt, anbefales testen af \u200b\u200bforstærket betondesign, der skal udføres, efter at den er opbevaret i et rum med en relativ luftfugtighed på 60 ± 15% og en temperatur på 20 ± 10 ° C for 1 år. For at sikre den operationelle fugtighed af beton, får deres tørring af at teste strukturerne ved lufttemperaturen på højst 60 ° C.

Stenstrukturer

2.30. Grænserne for brandmodstand af stenstrukturer er vist i tabel. 10.

2.31. Hvis i fanen i kolonne 6. 10 Det er angivet, at grænsen for stenstrukturen af \u200b\u200bstenstrukturerne bestemmes under II-grænsestatus, det bør antages, at grænsestatusen for disse strukturer forekommer ikke tidligere end ii.

Tabel 10.

Scheme (sektion) Design

Størrelser A, cm	Brandmodstandsgrænse, h	Begrænsning af brandmodstand (se s. 2.4)

videnskabelig rådet tsnieisk dem. Kucherenko GossRoy USSR.

Manuel til bestemmelse af grænserne for brandmodstand af strukturer, grænserne for spredning af ild i design og grupper af materialemærker (K \u200b\u200bSnip P-2-80) / TSNIIK dem. Kucherenko.- m.: Stroyzdat, 1985.-56 s.

Designet til at snip p-2-80 "brandsikre standarder for design af bygninger og strukturer". Referencedata om grænserne for brandmodstand og spredning af ild til byggekonstruktioner fra armeret beton, metal, træ, asbestoskertogen, plast og andre byggematerialer samt data om gruppe af byggematerialer af byggematerialer gives.

For engineering og tekniske arbejdstagere i projektet, byggeri organisationer og statslige brand tilsyn organer.

Bord. 15, fig. 3.

og-instruktion. II N.- 62-84

© Stroyzdat, 1985

Fortsættelse af bordet. 10.

3,7 2,5 (ifølge tapetestene)

Forord

Den nuværende godtgørelse blev udviklet af SNIP II-2-80 "brandsikre standarder for design af bygninger og strukturer". Den indeholder data om normaliseret flammehæmmende og brandfare for bygningsstrukturer og materialer.

Afsnit. 1 Fordele udviklet af CNII. Kucherenko (D.-P Tech. Videnskab Prof. I. G. Romanenkov, Cand. Tech. Videnskab V. N. Zirenn-majs). Afsnit. 2 udviklede TSNII. Kucherenko (Dr. Tech. Videnskab

IG RomanNekov, telefonkandidater. Videnskab V. N. Zirenn majs,

L. N. BUSKOVA, M. KIRPICHEKOV, V. A. ORLOV, V. V. SOROKIN, ingeniører A. V. PestPritsKy, | c. I. YASHIN)); Niizb (Dr. Tech. Videnskab

V. V. Zhukov; Dr. Tech. Videnskab, prof. A. F. Milovanov; Cand. fysisk mat. Videnskab A. E. Segalov, Ph.D. videnskab A. A. GUSEV, V. V. Solomonov, V. M. Samoilenko; Ingeniører V. F. Glyaeva, T. N. Malkina); Tsniiepte dem. Mezentseva (Cand. Tech. Videnskab L. M. Schmidt, Inzh. P. E. Zhavoronkov); Tsniipromzdanny (Cand. Tech. Videnskab V. V. Fedorov, ingeniører E. S. Giller, V. V. Sipin) og Vniipo (D.-P Tech. Videnskab, Prof. A. I. Yakovlev; ph.d. ph.d.. P. Beshev, SV Davydov, VG Olympiyev, NF Gavrikov; Ingeniører V. 3. Volokhaty, Yu. A. Grinchik, NP Savkin, en Sorokin, V. S. Kharitonov, L. V. Sheynina, V. I. Nutkhanov). Afsnit. 3 Udviklet TSNII. Kucherenko (Dr. Tehn, Videnskab, Prof. I. G. Romanenkov, Cand. Chem. Videnskab N. V. Kovyrshina, Inzh. V. G. Gonchar) og Institut for Mountain Meachics Anders. SSR (Cand. Tech. Videnskab G. S. Abashidze, ingeniører L. I. Mirashavili, L. V. Gurkumelia).

Når man udvikler manualen, bruges materialerne i CNIIEP-boligen og TSNIIIEP af træningsbygninger i staten Georglass, MNPS af Sovjetunionen, Vniistrome og Nipsilikatobeton Minpromstromaterials USSR.

SNIP II-2-80-tekst, der anvendes i manualen, anvendes med fed skrift. Dens varer har en dobbelt nummerering, i parentes gives på snip.

I tilfælde, hvor oplysningerne i manualen er utilstrækkelig til at fastlægge de tilsvarende indikatorer for strukturer og materialer, skal der anvendes konsultationer og med ansøgninger om brandprøver på det centrale NM. Kucherenko eller Nizb Gosstroy USSR. Grundlaget for etablering af disse indikatorer kan også tjene de testresultater, der udføres i overensstemmelse med de standarder og metoder, der er godkendt eller aftalt af USSR-staten.

Anmærkninger og forslag til manualen Send venligst på adressen: Moskva, 109389, 2. Institutional St., 6, Tsniik dem. V. A. Kucherenko.

1. Generelle bestemmelser

1.1. Håndbogen er begrænset til at hjælpe projekt, konstruktion? Organisationer og organer af brandbeskyttelse For at reducere tidsomkostningerne, arbejdskraft og materialer om etablering af brandmodstandsgrænser for byggestrukturer, grænserne for spredning af ild på dem og grupper af antændelsesmaterialer normeret snip 11-280.

1.2. (2.1). Bygninger og faciliteter til brandmodstand er opdelt i fem grader. Graden af \u200b\u200bbrandmodstand af bygninger og strukturer bestemmes af grænserne for brandmodstand af hovedbygningsstrukturernes grænser ved grænserne for spredning af ild til disse designs.

1.3. (2.4). Byggematerialer på tænding er opdelt i tre grupper: ikke-forværret, udfordret og brændbart.

1.4. Grænserne for strukturernes brandmodstand, grænserne for ildbredde på dem, såvel som materialets materialer, der er givet i denne vejledning, bør foretages til projekter af strukturer, forudsat at deres gennemførelse fuldt ud overholder Beskrivelse givet til manualen. Materialerne i ydelsen bør også anvendes til udvikling af nye designs.

2. Bygningsstrukturer.

Grænser for brandmodstand og lette distributionsgrænser

2.1 (2.3). Grænserne for brandmodstand af bygningsstrukturer bestemmes i overensstemmelse med standarden for CEV 1000-78 "brandsikre standarder for byggesign. Metoden til testning af konstruktionsstrukturer på brandmodstand. "

Grænsen for spredning af ild til konstruktionsstrukturer bestemmes ved fremgangsmåden beskrevet i AD. 2.

Brandmodstandsgrænse

2.2. Over grænsen for brandmodstand af byggestrukturer accepteres (i timer eller minutter) fra begyndelsen af \u200b\u200bderes brandstandard test før en af \u200b\u200bgrænsestøtten på brandmodstand.

2.3. CMEV 1000-78-standarden skelner mellem følgende fire typer af begrænsende stater om brandmodstand: På tabet af lagerføringens og knudepunkter (sammenbrud eller afbøjning afhængigt af typen

konstruktioner); I varmeisolerende kapacitet - en stigning i temperaturen af \u200b\u200btemperaturen på en uopvarmet overflade i gennemsnit med mere end 160 ° C eller på et hvilket som helst tidspunkt af denne overflade med mere end 190 ° C i sammenligning med konstruktionens temperatur til testen , eller mere end 220 ° C, uanset designtemperaturen forud for testen; på densitet - uddannelse i strukturerne af gennem revner eller gennem huller, gennem hvilke forbrændingsprodukter trængte ind eller flammer; til strukturer beskyttet af flammehæmmende belægninger og testet uden Belastninger, grænsestatus vil opnå den kritiske temperatur af designmaterialet.

Til eksterne vægge, belægninger, bjælker, gårde, kolonner og kolonner af grænsen er kun tabet af den bærende kapacitet af strukturer og noder.

2.4. Grænseværdien af \u200b\u200bbrandmodstandsstrukturer, der er angivet i punkt 2.3, i fremtiden, for korthed vil blive kaldt henholdsvis L T II, \u200b\u200bIII og IV grænseværdier for brandmodstand.

I tilfælde af bestemmelse af brandmodstandsgrænsen med belastninger, der er defineret på grundlag af en detaljeret analyse af de betingelser, der opstår under en brand og forskellig fra regulatoriet, vil grænsestatusen af \u200b\u200bdesignet blive betegnet 1A.

2.5. Brandresistens grænser for strukturer kan bestemmes og beregnes. I disse tilfælde tillades testen ikke at blive udført.

Bestemmelse af brandmodstandsgrænser Afregning bør udføres i overensstemmelse med de metoder, der er godkendt af hovedhæmmning af Sovjetunionen Statens State.

2.6. For et vejledende skøn over grænsen for strukturernes brandmodstand, når de udvikler og udformes, kan de styres af følgende bestemmelser:

a) Grænsen for brandmodstand af lagdelt omslutningsstrukturer på varmeisolerende kapacitet er og som regel over summen af \u200b\u200bgrænserne for brandmodstand af særskilt taget lag. Det følger heraf, at en stigning i antallet af lag af omsluttende design (plastering, beklædning) ikke reducerer grænsen for brandmodstand i varmeisolerende kapacitet. I nogle tilfælde kan indførelsen af \u200b\u200bet yderligere lag ikke give virkning, for eksempel ved beklædningsplader fra en uopvarmet side;

b) grænserne for brandmodstand af de omsluttede strukturer med et luftlag i gennemsnit 10% højere end brandmodstandsgrænserne for de samme strukturer, men uden et luftlag; Effektiviteten af \u200b\u200bluftlaget er det højere, desto større er det fjernet fra det opvarmede plan; Med lukkede luftlag, påvirker deres tykkelse ikke grænsen for brandmodstand;

c) grænser for brandmodstand af omsluttende strukturer med uforskundsmæssig

placeringen af \u200b\u200blagene afhænger af retningen af \u200b\u200bvarmefluxen. Fra den anden side, hvor sandsynligheden for brand er højere, anbefales det at have ikke-forværrede materialer med lav termisk ledningsevne;

d) En stigning i strukturernes fugtighed bidrager til et fald i opvarmningshastigheden og øger brandmodstanden, medmindre en stigning i fugtigheden øger sandsynligheden for pludselig skrøbelig ødelæggelse af materialet eller udseendet af lokale soveværelser, især EGO-fænomenet for beton og asbest-cement strukturer;

e) Grænsen for brandmodstand af lastede strukturer falder med en stigning i belastningen. Det mest intense tværsnit af strukturer, udsat for brand og høje temperaturer, bestemmer som regel størrelsen af \u200b\u200bbrandmodstandsgrænsen;

e) Grænsen for brandmodstandsstruktur er højere end forholdet mellem det opvarmede omkreds af tværsnittet af dets elementer til deres område;

g) Grænsen for brandmodstand af statisk ubestridelige strukturer som regel over grænsen for brandmodstand af lignende statisk definerede strukturer på grund af omfordeling af indsats i mindre intense og opvarmede elementer med en lavere hastighed Samtidig er det nødvendigt at tage hensyn til indflydelsen af \u200b\u200byderligere bestræbelser som følge af temperaturdeformationer;

h) Melostabiliteten af \u200b\u200bde materialer, hvorfra designet udføres, bestemmer ikke sin grænse for brandmodstand. For eksempel har strukturer fremstillet af tyndvægget metalprofiler en minimal grænse for brandmodstand, og træets konstruktioner har en højere grænse for brandmodstand end stålkonstruktioner med de samme relationer af det opvarmede omkreds af tværsnittet til dets område og gyldigheden af \u200b\u200bde nuværende belastninger på tidsmodstanden eller udbyttestyrken. Samtidig skal det tages i betragtning, at brugen af \u200b\u200bbrændbare materialer i stedet for udfordrende eller ikke-forværret kan reducere grænsen for strukturens brandmodstand, hvis hastigheden af \u200b\u200bdets udbrændthed vil være højere end opvarmningshastigheden.

For at vurdere grænsen for strukturernes brandmodstand baseret på ovennævnte bestemmelser er det nødvendigt at have tilstrækkelige oplysninger om grænserne for brandmodstand af strukturer svarende til dem, der behandles i form, anvendte materialer og konstruktiv gennemførelse samt oplysninger om Grundlæggende love om deres adfærd under brand eller brandprøver. *

2.7. I tilfælde, når i tabel. 2-15 Brandresistensgrænser er angivet for samme type design af forskellige størrelser, grænsen for brandmodstand af strukturen, der har en mellemstørrelse, kan bestemmes ved lineær interpolation. For armerede betonstrukturer bør interpolering udføres, og afstanden til ventilens akse.

Brandspredende grænse

2.8. (AD. 2, s. 1). Testen af \u200b\u200bbygningsstrukturer på ildspredningen er at bestemme størrelsen af \u200b\u200bskaden på strukturen på grund af dens brænding uden for varmezonen - i kontrolzonen.

2.9. Skader anses for at være charring eller brændende materialer, detekteret visuelt såvel som smeltning af termoplastiske materialer.

Over spredningsgrænsen for ilden tager den maksimale skade (cm), bestemt ved testmetoden beskrevet i AD. 2 til snip II-2-8g.

2.10. Spreatet af ild oplever strukturer fremstillet ved hjælp af brændbare og hårdt voksende materialer som regel uden efterbehandling og beklædning.

Konstruktioner, der kun foretages af ikke-forværrede materialer, bør betragtes som ikke-flammer (grænsen for spredning af ild skal tages svarende til nul).

Hvis der ved test for spredning af brand er skader på strukturer i kontrolzonen ikke mere end 5 cm, det bør også overvejes, at det ikke forlænger ilden.

2L For et foreløbigt skøn over distributionsgrænsen for ild kan følgende bestemmelser anvendes:

a) Strukturer fremstillet af brændbare materialer har grænsen for udbredelsen af \u200b\u200bilden vandret (til vandrette strukturer - overlapninger, belægninger, bjælker osv.) Mere end 25 cm og lodret (til vertikale strukturer - vægge, skillevægge, kolonner og t. n.) - mere end 40 cm

b) Strukturer fremstillet af brændbare eller hårdvedlige materialer, der er beskyttet mod brand og høje temperaturer ved ikke-sprøjtematerialer, kan have grænsen for spredning af ild vandret mindre end 25 cm og lodret mindre end 40 cm, forudsat at det beskyttende lag til Hele testtidspunktet (indtil den fuldstændige afkøling af strukturen) ikke opvarmes i kontrolzonen til tændingstemperaturen eller begyndelsen af \u200b\u200bden intensive termiske dekomponering af det beskyttede materiale. Designet må ikke formidle ilden, forudsat at det ydre lag, der er fremstillet af ikke-forværrede materialer, under hele testtidspunktet (indtil fuldstændig afkøling af strukturen) ikke opvarmes i opvarmningszonen til tændingstemperaturen eller begyndelsen af den intensive termiske dekomponering af det beskyttede materiale

c) I tilfælde, hvor designet kan have en anden grænse for udbredelse af ild, når de opvarmes fra forskellige sider (for eksempel med det asymmetriske arrangement af lagene i omsluttende design), er denne grænse indstillet til dens maksimumsværdi.

Beton- og forstærkede betonstrukturer

2.12. De vigtigste parametre, der påvirker grænsen for brandmodstand af beton- og forstærkede betonstrukturer, er: type beton, bindemiddel og aggregat; Armatur klasse; konstruktionstype; tværsnit; størrelser af elementer; Betingelserne for deres opvarmning Størrelsen af \u200b\u200bbelastning og fugtighed af beton.

2.13. Forøgelse af temperaturen i den konkrete del af elementet under ilden afhænger af typen af \u200b\u200bbeton, bindemiddel og aggregater på overfladeforholdet, hvortil flammen påføres på tværsnitsarealet. Alvorlig beton med silikataggregatvarmer hurtigere end med carbonataggregater. Letvægts og lette beton er langsommere end deres densitet. Polymerbunken, såvel som et carbonataggregat, reducerer opvarmningshastigheden af \u200b\u200bbeton på grund af dekomponeringsreaktionerne, der forekommer i dem, hvortil varmen forbruges.

De massive strukturelle elementer modsætter sig bedre virkningerne af ild; Grænsen for brandmodstand af kolonne opvarmet fra fire sider, mindre end grænsen for ildstof af kolonnerne med ensidet opvarmning; Grænsen for brandmodstandsbjælker, når de udsættes for brand fra tre sider, er mindre end grænsen for brandmodstandsbjælker opvarmet på den ene side.

2.14. De mindste dimensioner af elementerne og afstanden fra armaturens akse til elementets overflader accepteres i overensstemmelse med tabellerne i dette afsnit, men ikke mindre krævet af hovedet af SNIP og-21-75 "beton og forstærket betonstrukturer ".

2.15. Afstanden til forstærkningens akse og minimumsstørrelsen af \u200b\u200belementer for at sikre, at den krævede grænse af brandmodstandsstrukturer afhænger af den type beton. Let beton har en termisk ledningsevne med 10-20%, og beton med et stort carbonataggregat er 5-10% mindre end tung beton med silicataggregat. I denne forbindelse kan afstanden til forstærkningens akse til udformning af lysbeton eller fra tung beton med en carbonatfaserator tages mindre end for strukturer fra tung beton med silikataggregat med samme brandmodstand af strukturer fremstillet af disse beton.

Størrelsen af \u200b\u200bgrænserne for brandmodstand vist i tabel. 2-B, 8, tilhører beton med et stort aggregataggregat, såvel som til en tæt silikatbeton. Ved påføring af fyldstoffet fra carbonat klipper kan de mindste dimensioner af både tværsnit og afstanden fra forstærkningsakserne til overfladen af \u200b\u200bbøjningselementet reduceres med 10%. Til let beton kan faldet være 20% ved en tæthed af beton 1,2 t / m 3 og med 30% for bøjningselementer (se tabel 3, 5, 6, 8) med en betondensitet på 0,8 t / m 3 og keramzitoperlite beton med en tæthed på 1,2 t / m 3.

2.16. Under ilden beskytter det beskyttende lag af beton forstærkningen fra hurtig opvarmning og opnåelse af den kritiske temperatur, hvor grænsen for brandmodstand forekommer.

Hvis afstanden, der er taget i projektet til forstærkningens akse, er mindre nødvendig for at tilvejebringe den krævede grænse for brandmodstand af strukturer, er det nødvendigt at forøge det eller påføre yderligere termiske isoleringsbelægninger på overfladen af \u200b\u200belementets 1 overflader. Den termiske isoleringscoating af limecementgips (15 mm tykt), gipsplaster (10 mm) og vermikulit gips eller termisk isolering fra mineralfiber (5 mm) svarer til en stigning i 10 mm tykkelse af et tungt betonlag. Hvis tykkelsen af \u200b\u200bdet beskyttende lag af beton er mere end 40 mm til tung beton og 60 mm til let beton, skal det beskyttende lag af beton have yderligere forstærkning fra ildeffekten i form af et forstærkningsgitter med en diameter på 2,5- 3 mm (150x150 mm celler). Beskyttende termiske isoleringsdæksler med en tykkelse på mere end 40 mm bør også have yderligere forstærkning.

I fanen. 2, 4-8 er afstande fra den opvarmede overflade til armaturens akse (figur 1 og 2).

Fig. 1. Afstande til samlingsaksen Fig. 2. Gennemsnitlig afstand til aksen

armature.

I tilfælde af armatur placering på forskellige niveauer.

afstanden til forstærkningens akse skal bestemmes under hensyntagen til armens område (LL 2, ..., LP) og de tilsvarende afstande til akserne (A-2,\u003e PJ) målt fra nærmest opvarmning

mine (nederste eller laterale) overflader af elementet, med formlen

A \\ I \\ \\ \\ A ^

Ljfli -f-a ^ cl ^ ~ b. . N ~ l p dp __ 1_

L1 + L2 + L3. . + Lp 2 lh

2.17. Alt stål reducerer modstandsdygtighed over for stretching eller kompression

1 yderligere termiske isoleringsbelægninger kan udføres i overensstemmelse med "anbefalingerne til brug af flammehæmmende belægninger til metalstrukturer" - m.; Stroyzdat, 1984.