I kældre placeres ofte fitnesscentre, saunaer, billard, for ikke at nævne det faktum, at de mange lands sanitære normer giver dig mulighed for at sende soveværelserne i kældre. I den henseende opstår spørgsmålet om varmetab gennem kældre.

Gulvene i kælderen er under betingelser, når oscillationerne i gennemsnitstemperaturen er meget små og spænder fra 11 til 9 ° C. Således, varmetab på tværs af gulvet, selvom det ikke er meget højt, men konstant i løbet af året. Ifølge computeranalyse er varmetab gennem et ikke-isoleret betonggulv 1,2 vægt / m 2.

Varme tab forekommer langs spændingsledninger i jorden til en dybde på 10 til 20 m fra jordens overflade eller fra bunden af \u200b\u200bbygningen. En polystyrenisoleringsindretning med en tykkelse på ca. 25 mm kan reducere varmetabet på ca. 5%, hvilket ikke er mere end 1% af den samlede mængde varmetab ved bygningen.

Enheden af \u200b\u200bsamme tagisolering gør det muligt at reducere varmetab om vinteren med 20% eller forbedre bygningens samlede termiske effektivitet med 11%. For at redde energien er tagtermisk isoleringsindretning signifikant mere effektiv end isoleringen af \u200b\u200bkælderen gulvet.

Denne bestemmelse bekræftes ved analysen af \u200b\u200bdet mikroklima inde i bygningen om sommeren. I det tilfælde, hvor bunden af \u200b\u200bbygningens fundament ikke er isoleret, opvarmer den indkommende luft rummet, men jordens termiske inerti begynder at påvirke varmetab, hvilket skaber en stabil temperaturtilstand; I dette tilfælde stiger varmetab, og temperaturen inde i kælderen falder.

Således bidrager fri varmeveksling gennem strukturer til opretholdelse af sommerlufttemperaturer i lokalerne på et behageligt niveau. Varmeisoleringsanordningen under gulvet krænker stort set varmeudvekslingsbetingelserne mellem betonggulvet og jorden.

Enheden af \u200b\u200bgulv (intern) varmeisolering fra et energibesparende synspunkt fører til ikke-produktionsomkostninger, men samtidig er det nødvendigt at tage hensyn til fugtkondensation på kolde overflader og desuden behovet for at skabe behagelige forhold for mennesker.

For at mindske forkølelsens fornemmelse er det muligt at anvende varmeisolering ved at placere den under gulvet, hvilket vil reducere temperaturen på gulvet til lufttemperaturen indendørs og isolere gulvet fra jordens underliggende lag med en relativt lav temperatur. Skønt en sådan termisk isolering kan øge temperaturen på gulvet, men i dette tilfælde må temperaturen normalt ikke overstige 23 ° C, hvilket er 14 ° C under temperaturen af \u200b\u200bmenneskekroppen.

Således for at reducere forkølelsens fornemmelse fra gulvet for at sikre de mest behagelige forhold, de bedste tæpper eller arrangere trægulvet langs en betonbase.

Det sidste aspekt, der bør overvejes i denne energianalyse, vedrører varmetabet på gulvet i gulvet med en væg, der ikke er beskyttet af hævelse. En sådan knude findes i bygningerne på hældningen.

Da analysen af \u200b\u200bvarmetab viser, er det betydeligt varmetab muligt i denne zone. For at reducere indflydelsen af \u200b\u200bvejrforholdene anbefales det at isolere fundamentet langs den ydre overflade.

Den termiske modstand af varmeoverførslen af \u200b\u200bgulvdesignet, der er placeret direkte på jorden, tages på en forenklet teknik, i overensstemmelse med hvilken overfladen af \u200b\u200bgulvet er opdelt i fire strimler med 2 m bred, parallelt med de ydre vægge.

1. For den første zone \u003d 2.1.

,

2. For den anden zone \u003d 4.3.

Varmeoverføringskoefficienten er:

,

3. For den tredje zone \u003d 8.6.

Varmeoverføringskoefficienten er:

,

4. For fjerde zone \u003d 14.2.

Varmeoverføringskoefficienten er:

.

Varme engineering beregning af udendørs døre.

1. Bestem den nødvendige varmeoverførselsmodstand for væggen:

hvor: N - Korrektionskoefficient for den beregnede temperaturforskel

t B er den estimerede temperatur af den indre luft

t n B - Beregnet udendørstemperatur

ΔT n er den normaliserede temperaturforskel mellem temperaturen af \u200b\u200bden indre luft og temperaturen på den indre overflade af hegnet

α B - Varmekoefficient af den indre overflade af hegnet \u003d 8,7 vægt / (m2 / ºС)

2. Bestem varmeoverføringsbestandigheden af \u200b\u200bindgangsdøren:

R ulige \u003d 0,6 · r ons tr \u003d 0,6 · 1,4 \u003d 0,84, (2.5),

3. Døre med kendt R req 0 \u003d 2.24 accepteres til installationen.

4. Bestem koefficienten for varmeoverførselsindløbsdør:

, (2.6),

5. Bestem den justerede varmeoverførselskoefficient for indgangsdøren:

2.2. Bestemmelse af varmetab gennem hegnstrukturer.

I bygninger, strukturer og lokaler med konstant varmeordning i varmesæsonen for at opretholde temperaturen på et givet niveau sammenlignes varmetab og varmeforøgelse i den estimerede konstant tilstand, når den største mangel på varme er mulig.

Varmetabet i lokalerne i generel form består af varmetab gennem hegnkonstruktionerne Q OGP, luftens varme i opvarmning af den ydre infiltrantluft, der strømmer gennem døren, åbner og andre åbninger og revner i hegnene.

Varme tab gennem hegn bestemmes af formlen:

hvor: A - det beregnede område af omsluttende struktur eller dens del, m 2;

K er varmeoverføringskoefficienten for den omsluttede struktur;

t int - temperaturen af \u200b\u200bden indre luft, 0 s;

t ext - temperaturen af \u200b\u200bden ydre luft i henhold til parameteren B, 0 C;

β - tilsat deplex, bestemt i fraktioner fra hovedvarmetabet. Yderligere udtalt vedtaget af software;

n -cefficient, der tager hensyn til afhængigheden af \u200b\u200bpositionen af \u200b\u200bden ydre overflade af de omsluttede strukturer med hensyn til den ydre luft, accepteres ifølge tabel 6.

Ifølge kravene i P 6.3.4 tog projektet ikke hensyn til varmetab gennem de interne omsluttende strukturer med en temperaturforskel i dem 3 ° C og mere.

Ved beregning af varmetab af kældre til højden af \u200b\u200bden oversigtige del er afstanden fra det rene gulv på første sal taget til jorden. Underjordiske dele af udvendige vægge betragtes som gulve på jorden. Varme tab gennem gulvene på jorden beregnes ved at opdele gulvområdet med 4 zoner (I-I-III zone 2m bredde, IV-område af det resterende område). Opdelingen på zonen begynder på stueetagen langs ydervæggen og overføres til gulvet. Varmeoverføringsmodstandskoefficienterne for hver zone er taget af software.

Varmeforbruget Q I, W, ved opvarmning af infiltrantluft bestemmes af formlen:

Q I \u003d 0,28g I C (t in - t ext) k, (2.9),

hvor: g I er forbruget af infiltrerende luft, kg / h, gennem omsluttende rum design;

C er den specifikke luftvarmekapacitet svarende til 1 kJ / kg ° C;

k er den regnskabsmæssige koefficient for virkningen af \u200b\u200bden modstridende varmeflux i strukturer, svarende til 0,7 til vinduer med tredobbelte bindemidler;

Forbruget af infiltrerende luft i rummet gi, kg / h, men er fraværende på grund af plyndringen af \u200b\u200bde eksterne forstærkningsstrukturer på grund af det faktum, at glasfiber hermetiske strukturer er installeret i rummet, hvilket forhindrer indtrængning af udendørs luft Til rummet, og infiltration gennem leddene i panelerne tages kun i betragtning for boligbygninger.

Beregning af varmetab gennem bygningens kabinetter blev produceret i "PotOK" -programmet, resultaterne er vist i tillæg 1.

Varmetabet af rummet, som accepteres på SNIP for de beregnede, når man vælger varmekraften i varmesystemet, defineres som mængden af \u200b\u200bdet beregnede varmetab gennem alle dets eksterne hegn. Derudover tages tabet eller strømmen af \u200b\u200bvarme gennem interne hegn, hvis lufttemperaturen i nabolande er lavere eller højere end temperaturen i dette rum ved 5 ° C eller mere.

Overvej, hvordan indikatorerne i formlen accepteres til forskellige hegn ved bestemmelse af det beregnede varmetab.

Varmeoverføringskoefficienterne for de ydre vægge og overlapninger accepteres ved termisk beregning. Vi vælger vinduesdesignet og for det på bordet bestemme varmeoverførselskoefficienten. For ydre døre tages værdien af \u200b\u200bk afhængigt af designet på bordet.

Beregning af varmetab gennem gulvet. Varmeoverførslen fra det nederste etage rum gennem gulvdesignet er en kompleks proces. I betragtning af den relativt lille andel af varmetab gennem gulvet i det generelle varmetab af rummet, brug en forenklet beregningsmetode. Varme tab gennem gulvet, der er placeret på jorden, beregnes af zoner. Til dette formål er overfladen af \u200b\u200bgulvet opdelt i strimler med en bredde på 2 m, parallelt med de ydre vægge. Strimlen tæt på ydervæggen betegnes af den første zone, de følgende to bands - den anden og tredje zone, og resten af \u200b\u200bgulvet er den fjerde zone.

Varmetabet af hver zone beregnes ved formlen, idet du tager Niβi \u003d 1. For værdien af \u200b\u200bro.np tages den betingede modstand af varmeoverførsel, som for hver zone af det udstrålede gulv er: for I Zone R NP \u003d 2,15 (2.5); for II-zonen R NP \u003d 4,3 (5); for III zone R NP \u003d 8,6 (10); For IV-zone R NP \u003d 14,2 K-M2 / W (16,5 0 C-M2H / kcal).

Hvis der er lag af materialer, er de termiske ledningsevne koefficienter mindre end 1,163 (1), så kaldes gulvet isolerede termiske ledningsevne koefficienter. De termiske modstande af isolationslagene i hver zone tilsættes til RN.PP-resistens; Således er den betingede modstand af varmeoverførslen af \u200b\u200bhver zone af det isolerede køn R b. Det viser sig at være:

R u.p \u003d r n.p + σ (δ U.S / A Hydro);

hvor R nr. er varmeoverføringsmodstanden af \u200b\u200bdet utilfredse køn af den tilsvarende zone;

Δ U.С og λ U.A - Tykkelse og termiske ledningsevne koefficienter for isoleringslag.

Varmeklæser gennem gulvet ved LAG'er beregnes også på zoner, kun den betingede modstand af varmeoverførslen af \u200b\u200bhver gulvzone af LAG'er tages til:

R l \u003d 1,18 * r USD

hvor R B-Per er den værdi, der opnås ved formlen, under hensyntagen til isolationslagene. Som isolationslag er der desuden taget hensyn til luftlag og gulvbelægning på LAG'er.

Overfladen af \u200b\u200bgulvet i den første zone, der støder op til det ydre hjørne, har forhøjet varmetab, derfor registreres størrelsen på 2x2 m to gange ved bestemmelse af det samlede område af den første zone.

Underjordiske dele af de ydre vægge overvejes, når der beregnes varmetab som en fortsættelse af gulvafbrydelsen på båndene - zoner i dette tilfælde er lavet af jordoverfladen over overfladen af \u200b\u200bden underjordiske del af væggene og derefter på gulvet , de betingede modstande af varmeoverførsel til zoner i dette tilfælde accepteres og beregnes på samme måde som for et opvarmet gulv i nærværelse af isolationslag, som i dette tilfælde er lag af vægdesign.

Skrue området for eksterne hegn af lokalerne. Området af individuelle hegn ved beregning af varmetab gennem dem bør bestemmes i overensstemmelse med følgende målregler. Disse regler er mulige, tager højde for kompleksiteten af \u200b\u200bvarmeoverføringsprocessen gennem elementer i hegnet og sørge for konventionelle stigninger og fald i områder, når det faktiske varmetab kan være mere eller mindre beregnet efter de enkleste formler.

1. Kvadrat af vinduer (O), døre (E) og lanterne måles ved den mindste bygningseffekt.
2. Loftområdet (PT) og køn (PL) måles mellem de indvendige væggees akser og den indre overflade af den ydre væg af gulvområdet af lags og jorden bestemmes med deres betingede nedbrydning på zonen, som beskrevet ovenfor.
3. Området af de ydre vægge (H. C) måles:

• i form af den ydre omkreds mellem det ydre hjørne og indersakserne,
• i højden - i første sal (afhængigt af design af LA) fra gulvets ydre overflade på jorden eller fra forberedelsens overflade under gulvets struktur på lags eller fra bundfladen af overlapningen over den underjordiske den uopvarmede kælder til nettoets gulv i anden sal i mellemgulve fra overfladen af \u200b\u200bgulvet til overfladen af \u200b\u200bgulvet i næste etage; I øverste etage fra overfladen af \u200b\u200bgulvet til toppen af \u200b\u200budformningen af \u200b\u200ben tankevækkende overlappende eller en luftfri belægning, hvis det er nødvendigt, fastsættes varmetabet gennem den interne hegn af området, ved intern undersøgelse.

Yderligere varmetab gennem hegn. Hovedvarmetabet gennem hegnene beregnet ved formlen ved β 1 \u003d 1 viser ofte sig at være mindre gyldigt varmetab, da det ikke tager højde for virkningen på processen med nogle varmetabfaktorer, kan ændres betydeligt under Indflydelse af infiltration og luftudstødning gennem tykkelsen af \u200b\u200bhegn og revner i dem og også under handling af bestråling med solen og antiemitteringen af \u200b\u200bhegnens ydre overflade. Varmeforløbet som helhed kan mærkbart øges på grund af temperaturændringer i rummets højde på grund af indtagelsen af \u200b\u200bkold luft gennem åben åbning mv.

Disse yderligere varmetab tages normalt i betragtning af additiver til hovedvarmeelinierne Størrelsen af \u200b\u200badditiverne, og den betingede division af de definerede faktorer er som følger.

1. Orienteringsadditivet tages til al ekstern lodret og skrånende hegn (fremspring pr. Vertikal) Værdierne af additiverne bestemmes af figuren.
2. Additiv til blæser hegn vind. I områder, hvor den estimerede vintervindhastighed ikke overstiger 5 m / s, vedtages additivet i mængden af \u200b\u200b5% for hegnbeskyttet mod vind og 10% for hegn, der ikke er beskyttet mod vind. Fægtningen anses for at være beskyttet mod vinden, hvis strukturen dækker sin struktur over toppen af \u200b\u200bhegnet, er mere end 2/3 afstande mellem dem. I områder med vindhastighed, mere end 5 eller mere end 10 m / s. De tilsatte værdier af additiver bør øges i overensstemmelse hermed i 2 og 3 gange.
3. Tilsætningsstoffet til injektion af vinkelplan og værelser med to eller flere ydre vægge er taget svarende til 5% for alle hegnvind direkte ved vinden. For boliger og sådanne bygninger indføres dette tillæg ikke (taget i betragtning ved at øge den indre temperatur med 20).
4. Additivet til strømmen af \u200b\u200bkold luft gennem de ydre døre i deres kortvarige åbning med ngulve i bygningen er taget til 100 n% - med dobbelte døre uden en tambour, 80 n - det samme med en tambour, 65 N% - med enkeltdøre.

Diagrammet for at bestemme værdien af \u200b\u200bsupplementet til hovedvarmetabet til orienteringen efter lysets land.

I industrielle lokaler, additiv til luftstrømning gennem porten, som ikke har en tambour og gateway, hvis de er åbne i mindre end 15 minutter i 1 time, er taget til 300%. I offentlige bygninger tages der også hensyn til døreens hyppige åbning ved indførelsen af \u200b\u200bet yderligere additiv, svarende til 400-500%.

5. Supplement til højden for rum med en højde på mere end 4 m er taget i mængden af \u200b\u200b2% pr. Meter højde, vægge på mere end 4 m, men ikke mere end 15%. Dette additiv tager højde for stigningen i varmetab i den øvre del af rummet som et resultat af en stigning i lufttemperaturen med en højde. For industrielle lokaler gør de en særlig beregning af temperaturfordelingen i højden, ifølge hvilken varmetabet gennem væggene og overlapningerne bestemmes. For trapper er additivet til højden ikke accepteret.

6. Tilsætningsstof til gulve til fleretages bygninger med en højde på 3-8 etager, der tager højde for de ekstra omkostninger ved varme til opvarmning af kold luft, som, når infiltration gennem hegn, trænger ind i rummet, accepteres af snip.

1. Koefficienten for varmeoverførsel af de ydre vægge bestemmes af den resulterende varmeoverføringsbestandighed langs det ydre vehikel, K \u003d 1,01 W / (M2 K).
2. Koefficienten for varmeoverførsel af loftet overlapning er taget lig med k pt \u003d 0,78 w / (m 2 k).

Gulvgulve er lavet på LAGs. Termisk modstand af luftlaget R.P \u003d 0,172 til M2 / W (0,2 0 SM2H / kcal); tykkelsen af \u200b\u200bklæbemiddelgulvet δ \u003d 0,04 m; λ \u003d 0,175 vægt / (m k). Varmeakker gennem gulvet ved LAG'er bestemmes af zoner. Varmeoverførselsmodstanden af \u200b\u200bisolationslagene i gulvdesignet er:

R.P + δ / λ \u003d 0,172 + (0,04 / 0,175) \u003d 0,43 K * m2 / W (0,5 0 S M2H / KCAL).

Termisk gulvbestandighed af LAG'er til I og II Zoner:

R l.ii \u003d 1,18 (2,15+ 0,43) \u003d 3,05 k * m2 / w (3.54 0 s * m 2 * h / kcal);

K I \u003d 0,328 W / m 2 * K);

R l.ii \u003d 1,18 (4,3 + 0,43) \u003d 5,6 (6,5);

K II \u003d 0,178 (0,154).

For den lykkede af trappen

R n.p.i \u003d 2,15 (2.5).

R n.p.ii \u003d 4.3 (5).

3. For at vælge design af vinduerne bestemmer vi temperaturforskellen (t H5 \u003d -26 0 C) og intern (t n \u003d 18 ° C) luft:

t p - t h \u003d 18 - (- 26) \u003d 44 0 C.

Ordning til beregning af varmetabet

Den krævede termiske modstand af vinduerne i boligbygningen ved Δt \u003d 44 ° C er 0,31 K * m2 / W (0,36 0 S * M 2 * H / KCAL). Tag et vindue med dobbelt separate træbindemidler; Til dette design k OK \u003d 3,15 (2.7). Udendørs døre dobbelt træ uden en tambura; k DV \u003d 2.33 (2). Thelopotieri gennem separate hegn beregnes med formlen. Beregningen reduceres til bordet.

Beregning af varmetab gennem udendørs hegn

Pom.	Naim. Pom. Og hans tempera.	Har-ka hegn				Koefficient for varmeoverførsel hegn kW / (m 2 k) [kcal / (Hm 2 0 S)]	beregn forskellige. Temp., Δt n	Grundlæggende. Varmeflow. Gennem hegnet., W (KKAL / H)	Yderligere varmetab. %			Coeff. β L.	Varmetab gennem hegnet WT (KCAL / H)
		Naim.	eLLER. ved Stor. Sveta.	størrelse., m	pl. F, m 2				på op. ved Stor. Sveta.	ved at blæse. Vind.	andet.
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
101		N.s.	Yuz.	4,66x3.7.	17,2	1,02(0,87)	46	800(688)	0	10	0	1,10	880(755)
		N.s.	Sz.	4,86x3.7.	18,0	1,02(0,87)	46	837(720)	10	10	0	1,20	1090(865)
		Før.	Sz.	1,5x1,2.	1,8	3,15-1,02(2,7-0,87)	46	176(152)	10	10	0	1,20	211(182)
		Pl I.	-	8,2x2.	16,4	0,328(0,282)	46	247(212)	-	-	-	1	247(212)
		PL II.	-	2.2x2.	4	0,179(0,154)	46	37(32)	-	-	-	1	37(32)
													2465(2046)
102		N.s.	Sz.	3.2x3,7.	11,8	1,02(0,87)	44	625(452)	10	10	0	1,2	630(542)
		Før.	Sz.	1,5x1,2.	1,8	2,13(1,83)	44	168(145)	10	10	0	1,2	202(174)
		Pl I.	-	3.2x2.	6,4	0,328(0,282)	44	91(78)	-	-	-	1	91(78)
		PL II.	-	3.2x2.	6,4	0,179(0,154)	44	62(45)	-	-	-	1	52(45)
													975(839)
201	Stue, vinkel. T b \u003d 20 0 s	N.s.	Yuz.	4,66x3.25.	15,1	1,02(0,87)	46	702(605)	0	10	0	1,10	780(665)
		N.s.	Sz.	4.86x3.25.	16,8	1,02(0,87)	46	737(633)	10	10	0	1,20	885(760)
		Før.	Sz.	1,5x1,2.	1,8	2,13(1,83)	46	173(152)	10	10	0	1,20	222(197)
		Pt.	-	4.2x4.	16,8	0,78(0,67)	46x0.9.	547(472)	-	-	-	1	547(472)
													2434(2094)
202	Stue, medium. T b \u003d 18 0 s	N.s.	Yuz.	3.2x3.25.	10,4	1,02(0,87)	44	460(397)	10	10	0	1,2	575(494)
		Før.	Sz.	1,5x1,2.	1,8	2,13(1,83)	44	168(145)	10	10	0	1,2	202(174)
		Pt.	Sz.	3.2x4.	12,8	0,78(0,67)	44x0.9.	400(343)	-	-	-	1	400(343)
													1177(1011)
Lka.	Skov. Bur, t b \u003d 16 0 s	N.s.	Sz.	6,95x3.2-3.5.	18,7	1,02(0,87)	42	795(682)	10	10	0	1,2	950(818)
		Før.	Sz.	1,5x1,2.	1,8	2,13(1,83)	42	160(138)	10	10	0	1,2	198(166)
		N.d.	Sz.	1,6x2,2.	3,5	2,32(2,0)	42	342(294)	10	10	100x2.	3,2	1090(940)
		Pl I.	-	3.2x2.	6,4	0,465(0,4)	42	124(107)	-	-	-	1	124(107)
		PL II.	-	3.2x2.	6,4	0,232(0,2)	42	62(53)	-	-	-	1	62(53)
		Pt.	-	3.2x4.	12,8	0,78(0,67)	42x0.9.	380(326)	-	-	-	1	380(326)
													2799(2310)

Noter:

1. For navnene på hegnene blev symbolet taget: N.S. - Ydervæg Før. - Dobbeltvindue PLI og PL II - henholdsvis I og II i gulvzonen; Pt - loft; N.d. -Wego dør.
2. I kolonne 7 defineres varmeoverføringskoefficienten for Windows som forskellen i vindueskoefficienterne og ydervæggen, mens vinduesområdet ikke trækkes fra Steppe-området.
3. Varmetabet gennem yderdøren er defineret særskilt (dørens område elimineres på vægområdet i dette tilfælde, da additiverne for yderligere varmetab i ydervæggen og dørene er forskellige).
4. Den beregnede temperaturforskel i kolonne 8 er defineret som (t in -t h) n.
5. Hovedvarmeflowet (Graph 9) er defineret som KFΔT n.
6. Yderligere varmetab gives som en procentdel af de vigtigste.
7. Koefficienten β (grafen 13) er lig med et plus tilbudsrettab, udtrykt i fraktionerne af enheden.
8. Det beregnede varmetab gennem hegnene er defineret som KFΔT N β I (Graf 14).

Ifølge Snip 41-01-2003 etager af gulvet i bygningen, der ligger på jorden og Lags, kendetegnes af fire zoner-strimler med en bredde på 2 m parallelt med de ydre vægge (figur 2.1). Ved beregning af varmetabet gennem gulve placeret på jorden eller lags, overfladen af \u200b\u200bsektionerne på gulvene nær vinklen af \u200b\u200budvendige vægge ( i I Zone-Strip ) Udført to gange (firkantet 2x2 m).

Varmeoverførselsmodstanden bør bestemmes:

a) For de toiletgulve på jorden og vægge under stueetagen, med den termiske ledningsevne af L ³ 1.2 W / (M × ° C) langs zonerne på 2 m bred, parallelt med de udvendige vægge, tager R. N.p. . , (M 2 × ° C) / W, lige:

2.1 - for I Zone;

4.3 - for II-zonen;

8.6 - for III-zonen;

14.2 - for IV-zonen (for det resterende feltområde)

b) for isolerede gulve på jorden og vægge under jorden, med den termiske ledningsevne af L US.< 1,2 Вт/(м×°С) утепляющего слоя толщиной d у.с. , м, принимая R. OP. , (m 2 × ° C) / W, ifølge formlen

c) Termisk modstand ved varmeoverførsel af individuelle gulve på gulve på LAG'er R. L, (m 2 × ° C) / W, bestemt ved formlerne:

Jeg zone - ;

II Zone - ;

III Zone - ;

IV zone - ,

hvor ,,, - værdierne af termisk modstand af varmeoverførsel af individuelle zoner af uopvarmede gulve, henholdsvis (m2 × c) / W, numerisk lig med 2,1; 4.3; 8,6; 14.2; - Summen af \u200b\u200bde termiske modstandsværdier af varmeoverførsel af isoleringslaget af gulve på LAG'erne, (m 2 × ° C) / W.

Størrelsen beregnes ved udtryk:

, (2.4)

her - den termiske modstand af lukkede luftdragter
(Tabel 2.1); Δ D-lagtykkelse fra brædder, m; λ D - Termisk ledningsevne af materiale fra træ, w / (m · ° C).

Varmetab gennem gulvet, der ligger på jorden, W:

, (2.5)

hvor ,, - område henholdsvis I, II, III, IV bandbånd, m 2.

Varmetab gennem gulvet, der ligger på LAG'erne, W:

, (2.6)

Eksempel 2.2.

Indledende data:

- Gulv først;

- Ydervægge - to;

- Gulvdesign: Betongulve dækket af linoleum;

- estimeret temperatur på den indre luft ° C

Proceduren for beregning.

Fig. 2.2. Fragment af planen og placeringen af \u200b\u200bgulve i gulve i boligområde №1
(til eksempler 2.2 og 2.3)

2. I boligrummet nr. 1 er kun I-AA og delen af \u200b\u200bII-zonen placeret.

I-AYA Zone: 2,0'5,0 m og 2,0'3,0 m;

II Zone: 1,0'3,0 m.

3. Square af hver zone er lige:

4. Bestem varmeoverføringsbestandigheden af \u200b\u200bhver zone ifølge formel (2.2):

(m 2 × ° C) / W,

(m 2 × ° C) / W.

5. Ved formel (2.5) bestemmer vi tabet af varme gennem gulvet, der ligger på jorden:

Eksempel 2.3.

Indledende data:

- Gulvdesign: Trægulve på LAGS;

- Ydervægge - to (fig. 2.2)

- Gulv først;

- byggeområde - Lipetsk;

- estimeret temperatur på den indre luft ° C ° С.

Proceduren for beregning.

1. Tegn en første-grundplan på en skala med en indikation af hovedstørrelserne og opdele gulvet i fire zoner-strimmel 2 m bred parallelt med de ydre vægge.

2. I boligrummet nr. 1 er kun I-AA og delen af \u200b\u200bII-zonen placeret.

Bestem størrelsen af \u200b\u200bhver båndstribe:

Varmeoverførsel gennem husets hegn er en kompleks proces. For at maksimere disse vanskeligheder foretages måling af lokalerne under beregningerne af varmetabet i overensstemmelse med visse regler, der giver mulighed for betinget stigning eller fald i området. Nedenfor er de vigtigste bestemmelser i disse regler.

Regler for området for området med omsluttende strukturer: A - Sektion af en bygning med loftet overlapning; B - del af bygningen med en kombineret belægning i byggeplanen 1 - Køn over kælderen; 2 - Gulv på LAGS; 3 - Paul på jorden;

Området af vinduer, døre og andre åbninger måles ved den mindste bygningseffekt.

Loftområdet (PT) og køn (PL) (undtagen gulvet på jorden) måles mellem akserne af de indre vægge og den indre overflade af ydervæggen.

Størrelsen af \u200b\u200bde ydre vægge tages vandret langs den ydre omkreds mellem akserne af de indre vægge og den ydre vinkel på væggen og i højden - på alle etager, bortset fra det nederste: på niveauet af rent gulv til gulvet af næste etage. På øverste etage falder toppen af \u200b\u200bden ydre væg sammen med toppen af \u200b\u200bbelægningen eller loftet overlapning. På nederste etage afhængigt af gulvets design: a) fra gulvet på jorden; b) fra overfladen af \u200b\u200bpræparatet under gulvets struktur på LAG'erne; c) fra den nedre rækkevidde af overlappende over den uopvarmede underjordiske eller kælder.

Ved bestemmelse af varmetabet gennem de indre vægge i deres område måler den indre perimeter. Varmtab gennem lokalernes indre hegn kan ikke tages i betragtning, hvis forskellen i lufttemperaturer i disse rum er 3 ° C og mindre.

Gulvbelægning af gulvet (A) og beugonerede dele af de ydre vægge (B) til de beregnede zoner I-IV

Overførslen af \u200b\u200bvarme fra rummet gennem gulvets eller væggene og væggene og tykkelsen af \u200b\u200bjorden, som de kommer i kontakt, Oneys komplekse mønstre. For at beregne modstanden af \u200b\u200bvarmeoverføringsstrukturer placeret på jorden, brug en forenklet teknik. Overfladen af \u200b\u200bgulvet og væggene (samtidig er gulvet betragtet som en fortsættelse af væggen) på jorden er opdelt i strimler med en bredde på 2 m, parallelt med den ydre væg og jordoverfladen.

Nedtællingen af \u200b\u200bzoner begynder på væggen fra jorden, og hvis der ikke er vægge på jorden, er zonen jeg gulvstrimlen tættest på ydervæggen. Følgende to bands vil have tal II og III, og resten af \u200b\u200bgulvet vil være zone IV. Desuden kan en zone begynde på væggen, men fortsæt på gulvet.

Gulv eller vægge, der ikke indeholder isoleringslag fra materialer med en termisk ledningsevne koefficient på mindre end 1,2 vægt / (m · ° C) kaldes utilfreds. Modstanden af \u200b\u200bvarmeoverførslen af \u200b\u200bet sådant køn er taget til at betegne R NP, M2 · ° C / W. For hver zone af den laptil leveres regulatoriske værdier for varmeoverføringsmodstand:

• zone I - RI \u003d 2,1 m 2 · ° C / W
• zone II - RII \u003d 4,3 m 2 · ° C / W;
• zone III - RIII \u003d 8,6 m 2 · ° C / W
• zone IV - RIV \u003d 14,2 m 2 · ° C / W.

Hvis i gulvets struktur, der er placeret på jorden, er der isoleringslag, det hedder isoleret, og dets varmeoverføringsmodstand R-forsyninger, M2 · ° C / W, bestemmes af formlen:

R pakke \u003d r np + r US1 + R US2 ... + R USN

Hvor R NP er varmeoverføringsmodstanden af \u200b\u200bden zone, der er under overvejelse af det udstrålede køn, M2 · ° C / W
R overskægsresistens over for varmeoverførslen af \u200b\u200bisoleringslaget, M2 · ° C / W;

For gulvet på LAG'erne beregnes modstanden af \u200b\u200bvarmeoverførsel RL, M2 · ° C / vægt med formlen.