01.06.2008 16:51:57

Straipsnyje aprašomos didelio stiprumo miltelių betonų savybės ir galimybės, taip pat jų taikymo sritys ir technologijos.

Didelis naujų ir unikalių architektūrinių formų gyvenamųjų ir pramoninių pastatų, ypač specialiai apkrautų konstrukcijų (pvz., Didelio skersmens tiltų, dangoraižių, naftos platformų jūroje, rezervuarų, skirtų dujoms ir skysčiams laikyti slėgyje, statyba), tempas reikalavo, kad naujų efektyvių betonų kūrimas. Didelė pažanga šioje srityje ypač pastebima nuo devintojo dešimtmečio pabaigos. Šiuolaikiniai aukštos kokybės betonai (VKB) klasiškai sujungia platų betonų asortimentą įvairiems tikslams: didelio stiprumo ir itin didelio stiprumo betonus [žr. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. dešimt; Schmidt M. Bornemann R. M? Glichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], savaime tankinantis betonas, labai atsparus korozijai. Šio tipo betonai atitinka aukštus gniuždymo ir tempimo, atsparumo įtrūkimams, atsparumo smūgiams, atsparumo dilimui, atsparumo korozijai ir atsparumo šalčiui reikalavimus.

Žinoma, perėjimą prie naujų betono rūšių palengvino, pirma, revoliucinė betono ir skiedinio mišinių plastifikavimo pažanga, antra, atsiradę aktyviausi pucolano priedai - mikrosilika, dehidratuoti kaolinai ir labai išsisklaidę pelenai. Superplastifikatorių ir ypač aplinkai nekenksmingų hiperplazuojančių medžiagų deriniai ant polikarboksilato, poliakrilato ir poliglikolio pagrindo leidžia gauti itin skysčių cemento-mineralinių dispersinių sistemų ir betono mišinių. Dėl šios pažangos betono su cheminiais priedais komponentų skaičius pasiekė 6–8, vandens ir cemento santykis sumažėjo iki 0,24–0,28, išlaikant plastiškumą, būdingą 4–10 cm kūgio nuosėdoms. „Selbstverdichtender Beton-SVB“ su akmens miltais (CM) arba be jų, tačiau, pridėjus MK į labai efektyvius betonus („Ultrahochfester Beton“, „Ultra hochleistung Beton“) ant hiperplazuojančių medžiagų, skirtingai nuo tradicinių bendrų įmonių, puikus betono mišinių sklandumas yra derinamas su nedideliu nusėdimu ir savaiminiu sutankinimu, savaime pašalinant orą.

„Aukštą“ reologiją su dideliu vandens nuvedimu superplastifikuotuose betono mišiniuose užtikrina skysta reologinė matrica, turinti skirtingą struktūrinių elementų masto lygį. Smulkinto akmens betone, skirtame skaldai, cemento-smėlio skiedinys tarnauja kaip reologinė matrica įvairiais mikrodalelių lygiais. Plastifikuotuose betono mišiniuose, skirtuose didelio stiprumo betonams, skirtiems skaldai, kaip makrostruktūriniam elementui, reologinė matrica, kurios dalis turėtų būti žymiai didesnė nei įprastuose betonuose, yra sudėtingesnė dispersija, susidedanti iš smėlio, cemento, akmens miltų, mikrosilikio ir vandens. Savo ruožtu, įprastų betono mišinių smėlio atveju reologinė matrica mikro lygiu yra cemento-vandens pasta, kurios proporciją galima padidinti, kad būtų užtikrintas sklandumas didinant cemento kiekį. Bet tai, viena vertus, yra neekonomiška (ypač B10 - B30 klasių betonams), kita vertus, paradoksalu, bet superplastifikatoriai yra blogi vandenį mažinantys Portlandcemenčio priedai, nors jie visi buvo sukurti ir sukurti tam. Beveik visi superplastifikatoriai, kaip parodėme nuo 1979 m., Daug geriau „veikia“ su daugeliu mineralinių miltelių arba jų mišiniu su cementu [žr. Kalašnikovas V. I. Mineralinių dispersinių sistemų plastifikavimo pagrindai statybinėms medžiagoms gaminti: Disertacija mokslinės ataskaitos forma, skirta daktaro laipsniui. tech. mokslai. - Voronežas, 1996], nei naudojant gryną cementą. Cementas yra vandeniui nestabili, drėkinanti sistema, kuri, susidūrusi su vandeniu, iš karto sudaro koloidines daleles ir greitai sutirštėja. Koloidines daleles vandenyje sunku išsklaidyti superplastifikatoriais. Pavyzdys yra molio suspensijos, kurios yra prastai suskystintos.

Taigi išvada leidžia daryti išvadą: į cementą reikia įpilti akmens miltų, ir tai padidins ne tik bendros įmonės reologinį poveikį mišiniui, bet ir pačios reologinės matricos dalį. Dėl to tampa įmanoma žymiai sumažinti vandens kiekį, padidinti tankį ir padidinti betono stiprumą. Akmens miltų pridėjimas praktiškai prilygs cemento padidėjimui (jei vandens mažinimo poveikis yra žymiai didesnis nei pridėjus cemento).

Čia svarbu sutelkti dėmesį ne į tai, kad dalis cemento būtų pakeista akmens miltais, bet į jo pridėjimą (nemaža dalis - 40–60%) į portlandcementį. Remiantis polistruktūrine teorija 1985–2000 m. Visais darbais keičiant polistruktūrą buvo siekiama 30–50% pakeisti portlandcementį mineraliniais užpildais, kad būtų išsaugotas betonas [žr. Solomatov VI, Vyrovoy VN ir kt. Kompozicinės statybinės medžiagos ir konstrukcijos su mažesnėmis medžiagų sąnaudomis. - Kijevas: Budivelnik, 1991; Aganinas S.P. Cand laipsnis. tech. mokslai. - M, 1996; Fadel I. M. Intensyvi betono, pripildyto bazalto, technologija: Santrauka dis. Candas. tech. mokslai - M, 1993]. Portlandcemenčio taupymo tokio pat stiprumo betonuose strategija pakeis strategiją išsaugoti 2–3 kartus didesnio stiprumo betoną ne tik suspaudimo, bet ir lenkimo bei ašies tempimo po smūgio metu. Taupant betoną daugiau ažūrinėse konstrukcijose, ekonominis efektas bus didesnis nei taupant cementą.

Atsižvelgdami į įvairaus masto reologinių matricų sudėtį, nustatome, kad didelio stiprumo betono smėlio atveju reologinė matrica mikro lygiu yra sudėtingas cemento, miltų, silicio dioksido, superplastifikatoriaus ir vandens mišinys. Savo ruožtu didelio stiprumo betonams su mikrosilicidu, skirtu cemento ir akmens miltų mišiniui (vienodai dispersijai) kaip struktūriniams elementams, pasirodo kita reologinė matrica su mažesniu masto lygiu - mikrosilikio, vandens ir superplastifikatoriaus mišinys.

Smulkinto betono atveju šios reologinių matricų struktūrinių elementų skalės atitinka optimalias sauso betono komponentų granulometrijos skalę, kad būtų gautas didelis jų tankis.

Taigi, pridėjus akmens miltų, atliekama ir struktūrinė-reologinė, ir matricos užpildymo funkcija. Didelio stiprumo betonams ne mažiau svarbi akmens miltų reakcinė-cheminė funkcija, kurią su didesniu poveikiu atlieka reaktyvusis silicio dioksidas ir mikrodehidratuotas kaolinas.

Didžiausias reologinis ir vandenį mažinantis poveikis, atsirandantis dėl SP adsorbcijos ant kietosios fazės paviršiaus, yra genetiškai būdingas smulkiai išsklaidytoms sistemoms, turinčioms aukštą sąsają.

1 lentelė.

Reologinis ir vandenį mažinantis SP poveikis vandens ir mineralų sistemose

1 lentelėje parodyta, kad Portlandcemenčio liejimo suspensijose su SP pastarųjų vandenį mažinantis poveikis yra 1,5–7,0 karto (sic!) Didesnis nei mineraliniuose milteliuose. Uolienoms šis perteklius gali siekti 2–3 kartus.

Taigi, hiperplazuojančių medžiagų derinys su mikrosilika, akmens miltais ar pelenais leido pakelti gniuždymo lygį iki 130–150, o kai kuriais atvejais - iki 180–200 MPa ir daugiau. Tačiau dėl žymiai padidėjusio stiprumo padidėja trapumas ir sumažėja Poissono santykis iki 0,14–0,17, todėl avarijos atveju kyla staigaus konstrukcijų sunaikinimo pavojus. Atsikratyti šios neigiamos betono savybės atliekama ne tik sustiprinant pastarąjį strypų armatūra, bet ir sujungiant strypų sutvirtinimą, įvedant pluoštų iš polimerų, stiklo ir plieno.

Mineralinių ir cemento dispersinių sistemų plastifikavimo ir vandens mažinimo pagrindai buvo suformuluoti V. I. Kalašnikovo daktaro disertacijoje. [cm. Kalašnikovas V. I. Mineralinių dispersinių sistemų plastifikacijos pagrindai statybinėms medžiagoms gaminti: Disertacija mokslinės ataskaitos forma, skirta daktaro laipsniui. tech. mokslai. - Voronežas, 1996] 1996 m., Remiantis anksčiau atliktais darbais nuo 1979 iki 1996 m. [Kalašnikovas V. I., Ivanovas I. A. Apie labai suskystintų labai koncentruotų dispersinių sistemų struktūrinę ir reologinę būklę. // IV Nacionalinės kompozicinių medžiagų mechanikos ir technologijų konferencijos pranešimų medžiaga. - Sofija: BAN, 1985; Ivanovas I. A., Kalašnikovas V. I. Išsklaidytų mineralinių kompozicijų plastifikavimo efektyvumas, priklausomai nuo kietosios fazės koncentracijos jose. // Betono mišinių reologija ir jos technologinės problemos. Santraukos. III sąjunginio simpoziumo ataskaita. - Ryga. - RPI, 1979 m .; Kalašnikovas V. I., Ivanovas I. A. Apie mineralinių dispersinių kompozicijų plastifikavimo pobūdį, priklausomai nuo kietosios fazės koncentracijos jose./ Kompozicinių medžiagų mechanika ir technologija. II Nacionalinės konferencijos medžiaga. - Sofija: BAN, 1979; Kalašnikovas V. I. Dėl įvairių mineralinių kompozicijų reakcijos į naftaleno-sulfonrūgšties superplastifikatorius ir greitai tirpstančių šarmų poveikį. // Kompozicinių medžiagų mechanika ir technologija. III nacionalinės konferencijos, kurioje dalyvauja užsienio atstovai, medžiaga. - Sofija: BAN, 1982; Kalašnikovas V. I. Apskaičiuojant reologinius betono mišinių su superplastifikatoriais pokyčius. // IX sąjunginės betono ir gelžbetonio konferencijos medžiaga (Taškentas, 1983). - Penza. - 1983 m. Kalašnikovas V. I., Ivanovas I. A. Cemento kompozicijų reologinių pokyčių ypatybės veikiant jonus stabilizuojantiems plastifikatoriams. // Darbai „Betono technologinė mechanika“. - Ryga: RPI, 1984]. Tai yra perspektyvos tikslingai panaudoti didžiausią SP vandenį mažinantį aktyvumą smulkiai išsklaidytose sistemose, kiekybinių reologinių ir struktūrinių-mechaninių pokyčių superplastikuotose sistemose ypatybes, kurias lemia jų lavina perėjimas iš kietos fazės į skystas būsenas su superminis vandens pridėjimas. Tai yra labai išplitusių plastifikuotų sistemų srauto (pagal savo svorį) ir savaiminio dienos paviršiaus išlyginimo gravitacinio plitimo ir post-tiksotropinių išteklių kriterijai. Tai yra siūloma ribojančios cemento sistemų koncentracijos, susidarančios smulkiai išsklaidytų miltelių iš nuosėdų, magminės ir metamorfinės kilmės uolienų, koncepcija, kuri yra selektyvi dėl didelio vandens sumažėjimo iki SP lygio. Svarbiausi šių darbų rezultatai yra galimybė 5–15 kartų sumažinti vandens suvartojimą dispersijose, išlaikant gravitacinį plitimą. Įrodyta, kad derinant reologiškai aktyvius miltelius su cementu, galima sustiprinti SP efektą ir gauti didelio tankio liejinius. Būtent šie principai įgyvendinami reakcijos miltelių betonuose, didėjant jų tankiui ir stiprumui (Reaktionspulver beton - RPB arba React Powder Concrete - RPC [žr. Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Nauja cemento rūšis: cemento akmens struktūra . // Statybinės medžiagos. - 1994. - Nr. 115]). Kitas rezultatas - mažėjantis SP poveikis, didėjant miltelių dispersijai [žr. Kalašnikovas V. I. Mineralinių dispersinių sistemų plastifikacijos pagrindai statybinėms medžiagoms gaminti: Disertacija mokslinės ataskaitos forma, skirta daktaro laipsniui. tech. mokslai. - Voronežas, 1996]. Jis taip pat naudojamas smulkaus betono milteliuose, padidinant smulkių sudedamųjų dalių dalį, pridedant silicio dioksido dūmų į cementą. Miltelinių betonų teorijoje ir praktikoje nauja buvo smulkaus 0,1–0,5 mm frakcijos smėlio naudojimas, dėl kurio betonas tapo smulkiagrūdis, priešingai nei įprastas smėlio smėlis, kurio frakcija yra 0–5 mm. Mes apskaičiavome vidutinį savitąjį miltelinio betono paviršiaus plotą (sudėtis: cementas - 700 kg; smulkus smėlis fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg, bazaltiniai miltai Ssp = 380 m2 / kg - 350 kg, mikrosilikas Svd = 3200 m2 / kg-140 kg), kuriame yra 49% viso mišinio su 0,125–0,5 mm frakcijos smulkiagrūdžiu smėliu, rodo, kad esant dispersijai MC Smc = 3000 m2 / kg, vidutinis miltelių paviršius dalis yra Svd = 1060 m2 / kg, o su Smc = 2000 m2 / kg - Svd = 785 m2 / kg. Būtent iš tokių smulkiai disperguotų komponentų gaminami smulkiagrūdžiai reakcijos miltelių betonai, kuriuose kietos fazės tūrio koncentracija be smėlio pasiekia 58–64%, o kartu su smėliu-76–77% ir yra šiek tiek prastesnė už kietosios fazės koncentracija superplastifikuotuose sunkiuose betonuose (Cv = 0, 80–0,85). Tačiau susmulkintame betone kietosios fazės tūrio koncentracija, atėmus skaldą ir smėlį, yra daug mažesnė, o tai lemia didelį dispersinės matricos tankį.

Didelį stiprumą užtikrina ne tik silicio dioksido dūmai ar dehidratuotas kaolinas, bet ir reaktyvūs milteliai iš maltų uolienų. Remiantis literatūros duomenimis, daugiausia įvedami lakiųjų pelenų, baltų, kalkakmenio ar kvarco miltų. SSRS ir Rusijoje buvo atvertos plačios reaktyviųjų miltelių betonų gamybos galimybės, susijusios su Yu.M. Bazhenovo, Sh. T. Babaevo, A. Komaromo sukurtų ir ištirtų kompozicinių rišiklių, kurių vandens poreikis yra mažas. A., Batrakovas V. G., Dolgopolovas N. N. Buvo įrodyta, kad cemento pakeitimas maliant VNV karbonato, granito, kvarco miltais iki 50% žymiai padidina vandens mažinimo poveikį. W / T santykis, užtikrinantis skaldyto betono gravitacinį plitimą, palyginti su įprastu bendros įmonės įvedimu, yra sumažintas iki 13–15%, betono stipris tokiame VNV-50 siekia 90–100 MPa . Iš esmės modernų miltelinį betoną galima gauti VNV, mikrosilikio, smulkaus smėlio ir dispersinės armatūros pagrindu.

Disperguoti armuoti milteliniai betonai yra labai veiksmingi ne tik laikančioms konstrukcijoms su kombinuota armatūra su įtempta armatūra, bet ir labai plonų sienų, įskaitant erdvinės architektūros detales, gamybai.

Naujausiais duomenimis, galimas tekstilinis konstrukcijų sutvirtinimas. Būtent tekstilės pluošto gamybos (audinio), pagaminto iš birių rėmų, pagamintų iš didelio stiprumo polimerų ir šarmams atsparių siūlų, plėtra išsivysčiusiose užsienio šalyse paskatino daugiau nei prieš 10 metų Prancūzijoje ir Kanadoje sukurti reakcijos miltelių betonus su jungtimis įmonės be didelių užpildų su ypač smulkiu kvarco užpildu, pripildytu akmens miltelių ir mikrosilicio. Betono mišiniai iš tokių smulkiagrūdžių mišinių išsiskleidžia pagal savo svorį, užpildydami visiškai tankią austo rėmo tinklelio struktūrą ir visas filigranines formos jungtis.

„Aukšta“ miltelinio betono mišinių (PBS) reologija leidžia gauti išeigą? 0 = 5-15 Pa, kai vandens kiekis yra 10–12% sausų komponentų masės, t. tik 5-10 kartų didesnis nei aliejiniuose dažuose. Naudojant tokį Δ0, jį galima nustatyti naudojant mūsų 1995 m. Sukurtą mini reometrinį metodą. Mažą derlingumo įtempį užtikrina optimalus reologinės matricos tarpsluoksnio storis. Atsižvelgiant į PBL topologinę struktūrą, vidutinis tarpsluoksnio X storis nustatomas pagal formulę:

kur yra vidutinis smėlio dalelių skersmuo; - tūrinė koncentracija.

Žemiau esančiai kompozicijai, esant W / T = 0,103, tarpsluoksnio storis bus 0,056 mm. De Larrardas ir Sedranas nustatė, kad smulkesnio smėlio (d = 0,125–0,4 mm) storis svyruoja nuo 48 iki 88 µm.

Padidėjęs dalelių tarpsluoksnis sumažina klampumą ir didžiausią šlyties įtempį bei padidina sklandumą. Sklandumą galima padidinti pridedant vandens ir įvedant SP. Apskritai vandens ir SP poveikis klampumo pokyčiams, galutiniam šlyties įtempiui ir išeigai yra nevienareikšmis (1 pav.).

Superplastifikatorius sumažina klampumą daug mažesniu mastu, nei pridedant vandens, o išeigos stiprumo sumažėjimas dėl DP yra žymiai didesnis nei veikiant vandeniui.

Ryžiai. 1. SP ir vandens įtaka klampumui, išeigos taškui ir sklandumui

Pagrindinės superplastifikuotų galiausiai užpildytų sistemų savybės yra tai, kad klampumas gali būti pakankamai didelis, o sistema gali tekėti lėtai, jei išeigos taškas yra žemas. Įprastose sistemose, kuriose nėra SP, klampumas gali būti mažas, tačiau padidėjęs išeigos įtempis neleidžia jiems plisti, nes jie neturi postiksotropinio srauto išteklių [žr. Kalašnikovas V. I., Ivanovas I. A. Cemento kompozicijų reologinių pokyčių ypatybės veikiant jonus stabilizuojantiems plastifikatoriams. // Darbai „Betono technologinė mechanika“. - Ryga: RPI, 1984].

Reologinės savybės priklauso nuo SP tipo ir dozės. Trijų tipų SP įtaka parodyta fig. 2. Veiksmingiausias BĮ yra Woerment 794.

Ryžiai. 2 Bendros įmonės tipo ir dozės įtaka? Apie: 1 - „Woerment 794“; 2 - C -3; 3 - Lydymas F 10

Tuo pačiu metu ne vidaus JV S-3 pasirodė mažiau selektyvus, o užsienio BĮ melamino pagrindu Melment F10.

Miltelinio betono mišinių pasiskirstymas yra nepaprastai svarbus formuojant betono gaminius su išaustais tūriniais tinklelio rėmais.

Tokie tūriniai ažūriniai audinio rėmai T formos, I sijos, kanalo ir kitų konfigūracijų pavidalu leidžia greitai sutvirtinti, o tai reiškia, kad rėmas montuojamas ir tvirtinamas formoje, po to pilamas pakabinamas betonas, lengvai prasiskverbiantis pro 2–5 mm dydžio karkaso ląstelės (3 pav.) ... Audinio rėmai gali radikaliai padidinti betono atsparumą įtrūkimams, veikiant kintamiems temperatūros svyravimams, ir žymiai sumažinti deformacijas.

Betono mišinys turėtų ne tik lengvai išsilieti vietoje per tinklelio rėmą, bet ir plisti užpildant formą „atvirkštiniu“ įsiskverbimu per rėmą, didinant mišinio tūrį formoje. Norėdami įvertinti sklandumą, mes naudojome tos pačios sudėties miltelių mišinius pagal sausų komponentų kiekį, o tepamumą nuo kūgio (purtymo stalui) kontroliavo SP ir (iš dalies) vandens kiekis. Plitimas buvo užblokuotas 175 mm skersmens tinkliniu žiedu.

Ryžiai. 3 Audinio rėmo pavyzdys

Ryžiai. 4 Mišinys tepamas laisvu ir užblokuotu barstymu

Tinklelio dydis buvo 2,8 × 2,8 mm, o vielos skersmuo - 0,3 × 0,3 mm (4 pav.). Kontroliniai mišiniai buvo pagaminti su 25,0 užtepėlėmis; 26,5; 28,2 ir 29,8 cm. Po eksperimentų buvo nustatyta, kad, padidėjus mišinio sklandumui, mažėja laisvosios ir užblokuotos sklaidos d skersmenų santykis. Fig. 5 parodytas dc / dbotdc pokytis.

Ryžiai. 5 Dc / db pakeitimas nuo laisvo paskleidimo nuolatinės srovės vertės

Kaip matyti iš paveikslo, mišinio dc ir db plitimo skirtumas išnyksta esant sklandumui, kuriam būdingas laisvas 29,8 cm plitimas. Kai dc = 28,2, plitimas per tinklelį sumažėja 5%. Mišinys, kurio plotis 25 cm, ypač gerai stabdo skleidžiant per tinklelį.

Atsižvelgiant į tai, naudojant tinklinius rėmus, kurių ląstelė yra 3 × 3 mm, būtina naudoti mišinius, kurių plotis ne mažesnis kaip 28–30 cm.

Fizinės ir techninės dispersinio armuoto miltelinio betono, sutvirtinto 1% tūrio plieno pluošto, kurio skersmuo 0,15 mm ir ilgis 6 mm, savybės pateiktos 2 lentelėje.

2 lentelė.

Fizinės ir techninės miltelių pavidalo betono savybės, susijusios su mažo vandens poreikio rišikliu, naudojant buitinį SP S-3

Kaip rodo užsienio duomenys, sutvirtinus 3%, stipris gniuždant pasiekia 180-200 MPa, o ašinė įtampa-8-10 MPa. Smūgio stiprumas padidėja daugiau nei dešimt kartų.

Betono miltelių galimybės toli gražu neišnaudotos, atsižvelgiant į hidroterminio apdorojimo efektyvumą ir jo įtaką tobermorito, atitinkamai ir ksonotlito, dalies padidėjimui.

Ar informacija buvo naudinga? taip, iš dalies ne

• 15444

Tai yra siūloma ribojančios cemento sistemų koncentracijos, susidarančios smulkiai išsklaidytų miltelių iš nuosėdų, magminės ir metamorfinės kilmės uolienų, koncepcija, kuri yra selektyvi dėl didelio vandens sumažėjimo iki SP lygio. Svarbiausi šių darbų rezultatai yra galimybė 5–15 kartų sumažinti vandens suvartojimą dispersijose, išlaikant gravitacinį plitimą. Įrodyta, kad derinant reologiškai aktyvius miltelius su cementu, galima sustiprinti SP efektą ir gauti didelio tankio liejinius.

Būtent šie principai įgyvendinami reakcijos miltelių betonuose, didėjant jų tankiui ir stiprumui (Reaktionspulver beton - RPB arba React Powder Concrete - RPC [žr. Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Nauja cemento rūšis: cemento akmens struktūra . // Statybinės medžiagos. - 1994. - Nr. 115]). Kitas rezultatas - mažėjantis SP poveikis, didėjant miltelių dispersijai [žr. Kalašnikovas V. I. Mineralinių dispersinių sistemų plastifikacijos pagrindai statybinėms medžiagoms gaminti: Disertacija mokslinės ataskaitos forma, skirta daktaro laipsniui. tech. mokslai. - Voronežas, 1996].

Jis taip pat naudojamas smulkaus betono milteliuose, padidinant smulkių sudedamųjų dalių dalį, pridedant silicio dioksido dūmų į cementą. Miltelinių betonų teorijoje ir praktikoje nauja buvo smulkaus smėlio, kurio frakcija 0,1-0,5 mm, naudojimas, todėl betonas tapo smulkiagrūdis, priešingai nei įprastas smėlėtas ant smėlio, kurio frakcija yra 0-5 mm. Mes apskaičiavome vidutinį savitąjį miltelinio betono paviršiaus plotą (sudėtis: cementas - 700 kg; smulkus smėlis fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg, bazaltiniai miltai Ssp = 380 m 2 / kg - 350 kg, microsilica Svd = 3200 m 2 / kg-140 kg), kuriame yra 49% viso mišinio su 0,125–0,5 mm frakcijos smulkiagrūdžiu smėliu, rodo, kad esant MK dispersijai Smk = 3000 m 2 / kg, vidutinis miltelių dalis yra Svd = 1060m 2 / kg, o esant Smc = 2000 m 2 / kg - Svd = 785 m 2 / kg. Būtent iš tokių smulkiai disperguotų komponentų gaminami smulkiagrūdžiai reakcijos miltelių betonai, kuriuose kietos fazės tūris be smėlio pasiekia 58–64%, o kartu su smėliu-76–77% ir yra šiek tiek prastesnis už kietosios fazės koncentracija superplastifikuotuose sunkiuose betonuose (Cv = 0, 80-0,85). Tačiau susmulkintame betone kietosios fazės tūrio koncentracija, atėmus skaldą ir smėlį, yra daug mažesnė, o tai lemia didelį dispersinės matricos tankį.

Didelį stiprumą užtikrina ne tik silicio dioksido dūmai ar dehidratuotas kaolinas, bet ir reaktyvūs milteliai iš maltų uolienų. Remiantis literatūros duomenimis, daugiausia įvedami lakiųjų pelenų, baltų, kalkakmenio ar kvarco miltų. SSRS ir Rusijoje buvo atvertos plačios reaktyviųjų miltelių betonų gamybos galimybės, susijusios su Yu.M. Bazhenovo, Sh. T. Babaevo, A. Komaromo sukurtų ir ištirtų kompozicinių rišiklių, kurių vandens poreikis yra mažas. A., Batrakovas V. G., Dolgopolovas N. N. Buvo įrodyta, kad cemento pakeitimas maliant VNV karbonato, granito, kvarco miltais iki 50% žymiai padidina vandens mažinimo poveikį. W / T santykis, užtikrinantis skaldyto betono gravitacinį pasklidimą, palyginti su įprastu bendros įmonės įvedimu, yra sumažintas iki 13–15%, betono stipris tokiame VNV-50 siekia 90–100 MPa. Iš esmės modernų miltelinį betoną galima gauti VNV, mikrosilikio, smulkaus smėlio ir dispersinės armatūros pagrindu.

Disperguoti armuoti milteliniai betonai yra labai veiksmingi ne tik laikančioms konstrukcijoms su kombinuota armatūra su įtempta armatūra, bet ir labai plonų sienų, įskaitant erdvinės architektūros detales, gamybai.

Naujausiais duomenimis, galimas tekstilinis konstrukcijų sutvirtinimas. Būtent tekstilės pluošto gamybos (audinio), pagaminto iš birių rėmų, pagamintų iš didelio stiprumo polimerų ir šarmams atsparių siūlų, plėtra išsivysčiusiose užsienio šalyse paskatino daugiau nei prieš 10 metų Prancūzijoje ir Kanadoje sukurti reakcijos miltelių betonus su jungtimis įmonės be didelių užpildų su ypač smulkiu kvarco užpildu, pripildytu akmens miltelių ir mikrosilicio. Betono mišiniai iš tokių smulkiagrūdžių mišinių išsiskleidžia pagal savo svorį, užpildydami visiškai tankią austo rėmo tinklelio struktūrą ir visas filigranines formos jungtis.

„Aukštoji“ miltelių betono mišinių (PBS) reologija suteikia išeigos tašką? 0 = 5-15 Pa, kai vandens kiekis yra 10-12% sausų komponentų masės, t.y. tik 5-10 kartų didesnis nei aliejiniuose dažuose. Naudojant tokį Δ0, jį galima nustatyti naudojant mūsų 1995 m. Sukurtą mini reometrinį metodą. Mažą derlingumo įtempį užtikrina optimalus reologinės matricos tarpsluoksnio storis. Atsižvelgiant į PBL topologinę struktūrą, vidutinis tarpsluoksnio X storis nustatomas pagal formulę:

kur yra vidutinis smėlio dalelių skersmuo; - tūrinė koncentracija.

Žemiau esančiai kompozicijai, esant W / T = 0,103, tarpsluoksnio storis bus 0,056 mm. De Larrardas ir Sedranas nustatė, kad smulkesnio smėlio (d = 0,125-0,4 mm) storis svyruoja nuo 48 iki 88 mikronų.

Padidėjęs dalelių tarpsluoksnis sumažina klampumą ir didžiausią šlyties įtempį bei padidina sklandumą. Sklandumą galima padidinti pridedant vandens ir įvedant SP. Apskritai vandens ir SP poveikis klampumo pokyčiams, galutiniam šlyties įtempiui ir išeigai yra nevienareikšmis (1 pav.).

Disertacijos santrauka šia tema ""

Kaip rankraštis

Smulkiagrūdis reaktyvusis milteliai, išsklaidytas-sustiprintas betonas, naudojant akmenis

Specialybė 05.23.05 - Statybinės medžiagos ir gaminiai

Darbas buvo atliktas Valstybinės aukštojo profesinio mokymo įstaigos „Penzos valstybinis architektūros ir statybos universitetas“ Betono, keramikos ir rišamųjų medžiagų katedroje bei Miuncheno technikos universiteto Statybinių medžiagų ir konstrukcijų institute.

Vadovas -

Technikos mokslų daktarė, profesorė Valentina Serafimovna Demyanova

Oficialūs priešininkai:

Nusipelnęs Rusijos Federacijos mokslininkas, RAASN narys korespondentas, technikos mokslų daktaras, profesorius Vladimiras Pavlovičius Selyajevas

Technikos mokslų daktaras, profesorius Olegas Viačeslavovičius Tarakanovas

Vadovaujanti organizacija - UAB „Penzastroy“, Penza

Gynimas vyks 2006 m. Liepos 7 d., 16.00 val. Disertacijos tarybos D 212.184.01 posėdyje valstybinėje aukštojo profesinio mokymo įstaigoje „Penzos valstybinis architektūros ir statybos universitetas“, adresu: 440028, Penza, šv. G. Titova, 28 m., 1 korpusas, konferencijų salė.

Darbą galima rasti valstybinės aukštojo profesinio mokymo įstaigos bibliotekoje „Penzos valstybinis architektūros ir statybos universitetas“

Disertacijų tarybos mokslinis sekretorius

V. A. Chudjakovas

BENDRAS DARBO APRAŠYMAS

Labai padidėjus betono stiprumui vienaašiu suspaudimu, neišvengiamai sumažėja atsparumas įtrūkimams ir padidėja trapių konstrukcijų lūžių rizika. Išsklaidytas betono sutvirtinimas pluoštu pašalina šias neigiamas savybes, o tai leidžia gaminti aukštesnio nei 80-100 klasių betoną, kurio stipris yra 150-200 MPa, o tai turi naują kokybę-klampią sunaikinimo savybę.

Mokslinių darbų dispersinio armuoto betono srityje analizė ir jų gamyba vidaus praktikoje rodo, kad pagrindinė orientacija nesiekia tikslų tokiuose betonuose naudoti didelio stiprumo matricas. Dispersinio gelžbetonio atsparumo gniuždymui klasė išlieka itin maža ir apsiriboja B30-B50. Tai neleidžia užtikrinti gero pluošto sukibimo su matrica, pilnai panaudoti plieno pluoštą, net ir esant mažam tempimui. Be to, teoriškai kuriami betono gaminiai su laisvai klotais pluoštais, kurių tūrinis sutvirtinimas yra 59%, tačiau praktiškai jie gaminami. Pluoštai, veikiami vibracijos, yra išpilami neplastifikuotais „riebalais“ didelio susitraukimo cemento-smėlio skiediniais, kurių sudėtis yra cementas-smėlis-14-I: 2,0 esant W / C = 0,4, o tai yra labai švaistoma ir pakartoja 1974 m. pasiekimai superplastifikuoto VNV, mikrodispersinių mišinių su mikrosilicidu ir reaktyvių miltelių iš didelio stiprumo uolienų kūrimo srityje leido sumažinti vandens efektą iki 60%, naudojant oligomerinės kompozicijos superplastifikatorius ir polimerinės kompozicijos hiperplastikatorius. Šie pasiekimai netapo pagrindu kuriant dispersiniu būdu sustiprintą didelio stiprumo gelžbetonį arba smulkiagrūdžius miltelinius betonus iš liejamų savaime tankinamų mišinių. Tuo tarpu išsivysčiusios šalys aktyviai kuria naujas reaktyviųjų miltelių betonų, sustiprintų dispersiniais pluoštais, kartas. Naudojami milteliniai betono mišiniai

formoms užpildyti austais tūriniais plonų tinklelių rėmeliais ir jų deriniu su strypų sutvirtinimu.

Atskleisti teorines prielaidas ir motyvacijas kurti daugiakomponentius smulkiagrūdžius miltelinius betonus, turinčius labai tankią, didelio stiprumo matricą, gautą liejant esant itin mažam vandens kiekiui, užtikrinant klampių betonų susidarymą lūžus ir tempiamasis stipris lenkiant;

Atskleisti sudėtinių rišiklių ir dispersija sustiprintų smulkiagrūdžių kompozicijų struktūrinę topologiją, gauti matematinius jų struktūros modelius, kad būtų galima įvertinti atstumus tarp užpildo dalelių ir armuojančių pluoštų geometrinių centrų;

Optimizuokite smulkiagrūdžių dispersinio gelžbetonio mišinių, kurių pluoštas yra c1 = 0,1 mm ir I = 6 mm, sudėtį, kurių minimalus kiekis yra pakankamas betono tempimui stiprinti, paruošimo technologijai ir nustatomas preparato poveikis sklandumui, tankiui, jų orui betono turinį, stiprumą ir kitas fizines bei technines savybes.

Kūrinio mokslinė naujovė.

1. Moksliškai pagrįsta ir eksperimentiškai patvirtinta galimybė gauti didelio stiprumo smulkiagrūdžius cemento miltelių betonus, įskaitant disperguotus armuotus betonus, pagamintus iš betono mišinių be skaldos su smulkiomis kvarcinio smėlio frakcijomis, su reaktyviais uolienų milteliais ir mikrosilicidu. žymiai padidėjęs superplastikatorių efektyvumas iki vandens kiekio liejamoje savaime tankinančiame mišinyje iki 10–11% (atitinka pusiau sausą mišinį spaudimui be SP) sausų komponentų masės.

4. Teoriškai prognozuojama ir eksperimentiškai įrodyta daugiausia naudojant kompozicinių cemento rišiklių tirpalo difuzijos-jonų kietėjimo mechanizmą, kuris sustiprėja didėjant užpildo kiekiui arba žymiai padidėjus jo dispersijai, lyginant su cemento dispersija.

5. Ištirti smulkiagrūdžių miltelių betonų struktūros formavimo procesai. Parodyta, kad milteliniai betonai iš superplastifikuotų liejamų savaime tankinamų betono mišinių yra daug tankesni, jų stiprumo padidėjimo kinetika yra intensyvesnė, o vidutinis stiprumas yra žymiai didesnis nei betonų be SP, suspausto esant tokiam pačiam vandens kiekiui esant slėgiui. 40-50 MPa. Buvo sukurti miltelių reakcijos-cheminio aktyvumo vertinimo kriterijai.

6. Buvo optimizuotos smulkiagrūdžio dispersinio gelžbetonio mišinių, kurių plonas plieno pluoštas yra 0,15 skersmens ir 6 mm ilgio, sudėtis,

jų paruošimo technologija, komponentų įvedimo seka ir maišymo trukmė; nustatytas kompozicijos poveikis betono mišinių sklandumui, tankiui, oro kiekiui ir betono gniuždymui.

Praktinė darbo reikšmė slypi kuriant naujus smulkiagrūdžius miltelinius betoninius mišinius su pluoštu, skirtą formoms, skirtoms gaminiams ir konstrukcijoms lieti, ir be kombinuoto strypų sutvirtinimo. Naudojant didelio tankio betono mišinius, galima pagaminti labai įtrūkimams atsparias lenkimo ar suspausto gelžbetonio konstrukcijas, kurių klampus pobūdis sunaikinamas veikiant galutinėms apkrovoms.

Buvo gauta didelio tankio, didelio stiprumo kompozicinė matrica, kurios gniuždymo stipris yra 120–150 MPa, kad padidėtų sukibimas su metalu, kad būtų galima naudoti ploną ir trumpą didelio stiprumo pluoštą, kurio skersmuo yra 0,04–0,15 mm. 6–9 mm, o tai leidžia sumažinti jo sunaudojimą ir atsparumą srautui betono mišiniai, skirti liejimo technologijai, skirti plonasienių filigraninių gaminių, pasižyminčių dideliu tempimo lenkimu, gamybai.

Darbo aprobavimas. Pagrindinės disertacijos nuostatos ir rezultatai buvo pristatyti ir pristatyti tarptautiniame ir visos Rusijos

mokslinės ir techninės konferencijos: „Jaunas mokslas naujam tūkstantmečiui“ (Naberezhnye Chelny, 1996), „Planavimo ir miestų plėtros klausimai“ (Penza, 1996, 1997, 1999), „Šiuolaikinės statybinių medžiagų mokslo problemos“ (Penza, 1998). ), „Moderni statyba“ (1998), Tarptautinės mokslinės ir techninės konferencijos „Kompozicinės statybinės medžiagos. Teorija ir praktika “, (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005),„ Ištekliai ir energijos taupymas kaip kūrybiškumo motyvacija architektūros statybos procese “(Maskva-Kazanė, 2003),„ Aktualios statybos problemos “(Saranskas, 2004) ), „Naujos energiją ir išteklius taupančios mokslui imlios technologijos statybinių medžiagų gamyboje“ (Penza, 2005), visos Rusijos mokslinė ir praktinė konferencija „Miestų planavimas, rekonstrukcija ir inžinerinė parama tvariam Volgos miestų vystymuisi“. (Togliatti, 2004), RAASN akademiniai skaitymai „Statybinių medžiagų mokslo teorijos ir praktikos pasiekimai, problemos ir perspektyvios plėtros kryptys“ (Kazanė, 2006).

Leidiniai. Remiantis atliktų tyrimų rezultatais, buvo paskelbti 27 darbai (žurnaluose pagal Aukštesnės atestacijos komisijos sąrašą, 3 darbai).

Įvadas pagrindžia pasirinktos tyrimų krypties aktualumą, suformuluoja tyrimo tikslą ir uždavinius, parodo jo mokslinę ir praktinę reikšmę.

Pirmajame skyriuje, skirtame analitinei literatūros apžvalgai, analizuojama užsienio ir vidaus patirtis naudojant aukštos kokybės betoną ir pluoštinį gelžbetonį. Parodyta, kad užsienio praktikoje buvo pradėti gaminti didelio stiprumo betonai, kurių stipris iki 120–140 MPa, daugiausia po 1990 m. Per pastaruosius šešerius metus buvo atskleistos plačios perspektyvos didinti didelio stiprio stiprumą betono nuo 130 150 MPa ir paverčiant juos ypač didelio stiprumo betonų, kurių stipris yra 210 250 MPa, kategorija, dėka per metus apdoroto betono terminio apdorojimo, pasiekiančio 60-70 MPa stiprumą.

Yra tendencija ypač didelio stiprumo betonus suskirstyti pagal „užpildo granuliuotumą į 2 tipus: smulkiagrūdžius, kurių didžiausias grūdelių dydis yra iki 8–16 mm, ir smulkiagrūdžius su grūdeliais iki 0,5–1,0 mm. . Abiejuose yra mikrosilikio arba mikrodehido. Smulkiagrūdis miltelinis betonas („Reaktionspulver beton-RPB“ arba „React Powder Concrete“), kurio didžiausias grūdelių dydis yra 0,3–0,6 mm. Parodyta, kad tokie betonai, kurių ašinis gniuždymo stipris yra 200 -250 MPa, kurių sutvirtinimo koeficientas yra ne didesnis kaip 3–3,5% tūrio, turi tempimo stiprį lenkiant iki 50 MPa. Tokios savybės pirmiausia suteikiamos pasirinkus didelio tankio ir didelio stiprumo matricą, kuri leidžia padidinti sukibimą su pluoštu ir visapusiškai išnaudoti jo didelį tempiamąjį stiprį.

Analizuojama tyrimų padėtis ir patirtis fibrobetono gamyboje Rusijoje. Skirtingai nuo užsienio pokyčių, Rusijos moksliniai tyrimai yra skirti ne pluošto betonų, turinčių didelio stiprumo matricą, naudojimui, bet armatūros procentinės dalies padidinimui iki 5–9% tūrio mažo stiprumo trijų ar keturių komponentų B30- betonuose. B50 klasės, siekiant padidinti tempimo stiprį lenkiant iki 17–28 MPa. Visa tai-1970-1976 metų užsienio patirties kartojimas, t.y. tais metais, kai nebuvo naudojami veiksmingi superplastifikatoriai ir mikrosilika, o pluoštinis gelžbetonis daugiausia buvo trijų komponentų (smėlio). Rekomenduojama gaminti pluoštinį gelžbetonį, kurio sunaudojama 700–1400 kg / m3, smėlio-560–1400 kg / m3, pluošto-390–1360 kg / m3, o tai yra labai švaistoma. neatsižvelgiama į aukštos kokybės betonų kūrimą.

Atliekama daugiakomponentių betonų vystymosi raidos analizė įvairiuose revoliuciniuose etapuose, kai atsiranda specialūs funkcijai būdingi komponentai: pluoštai, superplastifikatoriai, mikrosilika. Parodyta, kad šešių-septynių komponentų betonai yra didelio stiprumo matricos pagrindas, skirtas veiksmingai panaudoti pagrindinę pluošto funkciją. Būtent šie betonai tampa daugiafunkciniai.

Suformuluoti pagrindiniai didelio stiprumo ir ypač didelio stiprumo reakcijos miltelių betonų atsiradimo motyvai, galimybė gauti „rekordines“ betono mišinių vandens redukcijos vertes ir ypatinga jų reologinė būklė. Reikalavimai milteliams ir

jų paplitimas kaip kasybos pramonės technogeninės atliekos.

Remiantis atlikta analize, suformuluojamas tyrimo tikslas ir uždaviniai.

Antrame skyriuje išvardytos panaudotų medžiagų charakteristikos ir aprašyti tyrimo metodai. Buvo naudojamos Vokietijos ir Rusijos gamybos žaliavos: cementai CEM 1 42,5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42,5 R, Weisenau CEM 1 42,5, Volsky PC500 DO, Starooskolsky PC 500 DO; smėlis Surskiy klasifikuojamas fr. 0,14-0,63, Balasheyskiy (Syzran) klasifikuojama fr. 0,1-0,5 mm, Halės smėlio fr. 0,125-0,5 "mm; mikrosilikas: Eikern Microsilica 940, kurio SiO2 kiekis> 98,0%, Silia Staub RW Fuller, kurio SiO2 kiekis> 94,7%, BS-100 (sodos asociacija) su ZYu2> 98,3%, Čeliabinsko EMC su SiO; = 84 -90%, Vokietijos ir Rusijos gamybos pluoštas, kurio d = 0,15 mm, 7 = 6 mm, tempiamasis stipris 1700–3100 MPa; nuosėdinės ir vulkaninės kilmės uolienų milteliai; super- ir hiperplastikatoriai naftaleno, melamino ir polikarboksilato pagrindu.

Betono mišiniams ruošti buvo naudojamas greitasis maišytuvas iš „Eirich“ ir turbulentinis maišytuvas „Kaf“. TBKiV, modernūs Vokietijos ir vidaus gamybos prietaisai ir įranga. Rentgeno spindulių difrakcijos analizė buvo atlikta naudojant „Seifert“ analizatorių, elektroninė mikroskopinė analizė „Philips ESEM“ mikroskopu.

Trečiame skyriuje nagrinėjama kompozicinių rišiklių ir miltelių betonų, įskaitant dispersija sustiprintus betonus, topologinė struktūra. Struktūrinė sudėtinių rišiklių topologija, kai užpildų tūrio dalis viršija pagrindinio rišiklio dalį, iš anksto nustato reakcijos procesų mechanizmą ir greitį. Norint apskaičiuoti vidutinius atstumus tarp smėlio dalelių miltelių pavidalo betone (arba tarp portlandcemenčio dalelių labai užpildytose rišamosiose medžiagose), imama elementari kubinė ląstelė, kurios paviršiaus dydis A ir tūris A3, lygus kompozito tūriui.

Atsižvelgiant į tūrinę cemento C4V koncentraciją, vidutinis cemento dalelių dydis<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

atstumui nuo centro iki centro tarp cemento dalelių sudėtiniame rišiklyje:

Ats = ^ - 3 / i- / b -Cy = 0,806 - ^ - 3/1 / ^ "(1)

atstumas tarp smėlio dalelių miltelių betone:

Z / tg / 6 -St = 0,806 ap -schust (2)

Smulkiagrūdžio miltelinio betono mišinio smėlio tūrio dalis, kurios frakcija yra 0,14–0,63 mm, lygi 350–370 litrų (smėlio masės sunaudojimas 950–1000 kg), yra mažiausias vidutinis atstumas tarp dalelių geometrinių centrų. yra 428-434 mikronai. Mažiausias atstumas tarp dalelių paviršių yra 43–55 mikronai, o esant 0,1–0,5 mm smėlio dydžiui-37–44 mikronai. Pakuojant šešiakampę dalelę, šis atstumas padidėja koeficientu K = 0,74 / 0,52 = 1,42.

Taigi, tekant miltelinio betono mišiniui, tarpo, kuriame įdėta reologinė matrica iš cemento, akmens miltų ir mikrosilicio suspensijos, dydis gali svyruoti nuo 43–55 mikronų iki 61–78 mikronų. , smėlio frakcijai sumažėjus iki 0,1 -0,5 mm matricos tarpsluoksnio, ji skirsis nuo 37-44 mikronų iki 52-62 mikronų.

Išskaidytų pluoštų topologija, kurios ilgis ir skersmuo c? nustato betoninių mišinių su pluoštu reologines savybes, jų sklandumą, vidutinį atstumą tarp pluoštų geometrinių centrų, iš anksto nustato gelžbetonio tempimo stiprumą. Apskaičiuoti vidutiniai atstumai naudojami norminiuose dokumentuose, daugelyje mokslinių darbų apie išsklaidytą armatūrą. Parodyta, kad šios formulės yra prieštaringos ir jomis pagrįsti skaičiavimai labai skiriasi.

Atsižvelgiant į kubinį elementą (1 pav.) Su, briaunos ilgis / su jame esančiais pluoštais

pluoštai, kurių skersmuo b /, kurių bendras kiekis yra 11lokons / V, nustatomas pluoštų skaičius krašte

P = ir atstumas o =

atsižvelgiant į visų pluoštų tūrį Y „= fE.iL. /. dg ir koeficientas-pav. keturiolika

sutvirtinimo santykis / l = (100–11 s11 s) / 4 ■ I1, nustatomas vidutinis atstumas:

5 = ( / - d?) / 0,113 ■ l / uts -1 (3)

5 skaičiavimai buvo atlikti naudojant Romuapdi I.R. ir Mendelis I.A. ir pagal Mack Key formulę. Atstumo vertės pateiktos 1 lentelėje. Kaip matyti iš 1 lentelės, „Mack Key“ formulės taikyti negalima. Taigi atstumas 5, padidinus ląstelės tūrį nuo 0,216 cm3 (/ = 6 mm) iki 1000 m3 (/ = 10000 mm)

lydosi 15-30 kartų su tuo pačiu q, todėl ši formulė neturi geometrinės ir fizinės reikšmės. Romuapdi formulę galima naudoti atsižvelgiant į koeficientą 0,64:

Taigi, gauta formulė (3) iš griežtų geometrinių konstrukcijų yra objektyvi tikrovė, kuri patikrinta pagal Fig. 1. Apdorojant mūsų ir užsienio tyrimų rezultatus, naudojant šią formulę, buvo galima nustatyti neefektyvaus, iš esmės neekonomiško ir optimalaus sutvirtinimo variantus.

1 lentelė

Atstumų tarp disperguotų pluoštų geometrinių centrų 8 vertės, apskaičiuotos pagal įvairias formules

Skersmuo, s), mm B mm skirtingiems q ir / pagal formules Atstumų santykis ZA ^ M, apskaičiuotas pagal autoriaus ir MakKi formulę Atstumų santykis, apskaičiuotas pagal autoriaus ir Romualdi formulę

1 = 6 mm 1 = 6 mm Visiems / = 0- * "

c-0,5 c-1,0 c-3,0 c = 0,5 u-1,0 c-3,0 11 = 0,5 ¡1 = 1,0 c = 3,0 (1-0,5 (1-1,0 q-3,0 ('= 0,5 q = 1,0 (1 * 3,0)

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ = 10 mm / = 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Atstumo vertės nepakitusios 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 = 10000 mm 1 = 10000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112, OC 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6 C 0,033 0,64

Ketvirtasis skyrius skirtas superplastifikuotų dispersinių sistemų, miltelinio betono mišinių (PBS) reologinės būklės tyrimui ir jo vertinimo metodikai.

PBS turi būti labai sklandus, o tai užtikrina visišką mišinio pasiskirstymą formose, kol susidaro horizontalus paviršius, išleidžiant susikaupusį orą ir savaime suspaudžiant mišinius. Atsižvelgiant į tai, kad betono miltelių mišinys pluoštinio gelžbetonio gamybai turi turėti išsklaidytą armatūrą, tokio mišinio sklaida turėtų būti šiek tiek prastesnė už mišinio be pluošto.

Betono mišinys, skirtas formoms užpildyti trimatiu daugiasluoksniu smulkių tinklelių audiniu, kurio akių dydis 2-5 mm šviesoje, turėtų lengvai išsilieti į formos dugną per rėmą, paskleisti išilgai formos, aprūpinus ją užpildžius horizontaliu paviršiumi.

Siekiant atskirti lyginamąsias disperguotas sistemas pagal reologiją, buvo sukurti paprasti metodai, skirti įvertinti didžiausią šlyties įtempį ir derlingumą.

Svarstoma superplastikuotos suspensijos veikiančių jėgų diagrama. Jei skysčio išeigos taškas yra m0, hidrometras nėra visiškai panardintas į jį. M „gaunama tokia lygtis:

kur ¿/ yra cilindro skersmuo; t yra cilindro masė; p - suspensijos tankis; ^ -gravitacijos pagreitis.

Parodytas paprastumas išvesti lygtis, kad būtų galima nustatyti r0 esant skysčio pusiausvyrai kapiliare (vamzdyje), tarpas tarp dviejų plokščių, ant vertikalios sienos.

Nustatytas cemento, bazalto, chalcedono suspensijų, PBS, m0 nustatymo metodų nekintamumas. Metodų rinkinys nustatė optimalią PBS m0 vertę, lygią 5-8 Pa, kuri, išpylus į formas, turėtų gerai tekėti. Parodyta, kad paprasčiausias ta tikslumo metodas yra areometrinis metodas.

Atskleista miltelinio betono mišinio paskleidimo ir jo paviršiaus savaiminio išsilyginimo sąlyga, kai visi pusrutulio paviršiaus nelygumai yra išlyginti. Neatsižvelgiant į paviršiaus įtempimo jėgas, esant nuliniam lašų drėkinimo kampui birių skysčių paviršiuje, m0 turėtų būti:

Te

kur d yra pusrutulio nelygumų skersmuo.

Atskleidžiamos labai žemo derlingumo ir gerų PBS reotechnologinių savybių priežastys, kurias sudaro optimalus smėlio grūdelių dydžio pasirinkimas 0,14-0,6 mm arba 0,1-0,5 mm, jo ​​kiekis. Tai pagerina mišinio reologiją, palyginti su smulkiagrūdžiais smėlio betonais, kuriuose šiurkščiavilnių smėlio grūdeliai yra atskirti plonais cemento sluoksniais, o tai žymiai padidina mišinio tankį ir klampumą.

Įvairių klasių SP tipo ir dozės poveikis t „(4 pav.), Kur 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-Melment FIO. Miltelių mišinių tepamumą nustatė kūgis iš purtymo stalo, sumontuoto ant stiklo. Nustatyta, kad kūgis turi būti išplitęs 25–30 cm ribose, o pasiskirstymas mažėja didėjant įtraukiamo oro kiekiui, kurio dalis gali siekti 4-5% tūrio.

Dėl neramių maišymų susidariusios poros yra daugiausia 0,51,2 mm dydžio, o esant r0 = 5-7 Pa ir 2730 cm plitimui, jas galima pašalinti iki 2,5-3,0%liekamojo turinio. Naudojant vakuuminį maišytuvą, oro porų kiekis sumažinamas iki 0,8-1,2%.

Atskleista tinklelio kliūties įtaka miltelinio betono mišinio sklaidos pokyčiams. Blokuojant mišinių, kurių tinklinis žiedas yra 175 mm skersmens, plitimą, kurio akies skersmuo yra 2,8x2,8 mm, buvo nustatyta, kad

žymiai padidėja didėjant derliaus įtempiui ir mažėjant kontroliniam plitimui žemiau 26,5 cm.

Laisvo c1c skersmens ir užblokuotos erdvės santykio pokytis

plaukimai iš Лс, pavaizduoti fig. 5.

Miltelinio betono mišiniams, supilstytiems į formas su austais rėmais, sklaida turi būti ne mažesnė kaip 27–28 cm.

Pluošto rūšies poveikis disperguoto plitimo mažinimui

sustiprintas mišinys.

¿S, cm Naudojamos trys rūšys

^ pluoštas su geometriniu koeficientu

lygus: 40 (SI), 15 mm; 1 = 6 mm; // = 1%), 50 (¿ / = 0,3 mm; / = 15 mm; zigzago c = 1%), 150 (c1- 0,04 mm; / = 6 mm - mikropluoštas su stiklo danga c - 0, 7%) ir lentelėje pateiktos kontrolinio sklaidos c1n vertės dėl sustiprinto c1a mišinio sklaidos pokyčio. 2.

Stipriausias srauto sumažėjimas nustatytas mišiniuose su mikropluoštu, kurių d = 40 mikronų, nepaisant mažesnio armatūros c tūrio procento. Padidinus sutvirtinimo laipsnį, sklandumas dar labiau sumažėja. Su sutvirtinimo koeficientu // = 2,0% pluošto su<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Penktasis skyrius skirtas uolienų reakcijos aktyvumo tyrimui ir reakcijos-miltelių mišinių bei betonų savybių tyrimui.

Uolienų (Hp) reakcijos aktyvumas: kvarcinis smėlis, siliciniai smiltainiai, polimorfinės modifikacijos 5/02 - titnagas, chalcedonas, nuosėdų kilmės žvyras ir vulkaninis - diabazė ir bazaltas buvo tiriami mažo cemento kiekyje (C: Hn = 1: 9- 4: 4), cementu praturtintas mišinys

2 lentelė

Kontrolė. difuzija<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1D2

syakh (C: Gp). Mes naudojome uolienų miltelius, grubiai išsklaidytus, kai Syd = 100–160 m2 / kg, ir labai disperguotus, kai Syo = 900–1100 m2 / kg.

Nustatyta, kad geriausi lyginamieji stiprumo rodikliai, apibūdinantys uolienų reaktyvųjį aktyvumą, buvo gauti naudojant kompozicinius mažai cemento mišinius, kurių sudėtis C: Gn = 1: 9,5, kai po 28 dienų ir ilgą laiką sukietėjus uolienoms 1,0 1, 5 metai. Didelės stiprumo vertės - 43–45 MPa buvo gautos ant kelių uolienų - skaldyto žvyro, smiltainio, bazalto, diabazės. Tačiau didelio stiprumo miltelių betonams būtina naudoti tik miltelius iš didelio stiprumo uolienų.

Rentgeno spindulių difrakcijos analizė nustatė kai kurių uolienų, tiek grynų, tiek mėginių, gautų iš cemento mišinio, fazinę sudėtį. Daugumoje mišinių, kuriuose yra toks mažas cemento kiekis, nesusidarė jungtinių mineralinių naujų darinių, aiškiai nustatyta CjS, tobermorito, portlandito buvimas. Tarpinės fotomikrografijos aiškiai parodo į gelį panašią tobermorito tipo kalcio hidrosilikatų fazę.

Pagrindiniai RPB sudėties parinkimo principai buvo pasirinkti tikrojo cementavimo matricos tūrio ir smėlio tūrio santykį, kuriuo užtikrinamos geriausios mišinio reologinės savybės ir didžiausias betono stiprumas. Remiantis anksčiau nustatytu vidutiniu sluoksniu x = 0,05-0,06 mm tarp smėlio dalelių, kurių vidutinis skersmuo yra dcp, matricos tūris pagal kubinį elementą ir (2) formulę bus:

vM = (dcp + x? -7t-d3 / 6 = A3-x-d3 / 6 (6)

Paėmus tarpsluoksnį * = 0,05 mm ir dcp = 0,30 mm, buvo gautas santykis Vu ¡Vp = 2, o matricos ir smėlio tūris 1 m3 mišinio bus atitinkamai 666 l ir 334 l. Atsižvelgiant į pastovią smėlio masę ir keičiant cemento, bazalto miltų, MC, vandens ir SP santykį, buvo nustatytas mišinio sklandumas ir betono stiprumas. Vėliau smėlio dalelių dydis ir vidurinio sluoksnio dydis buvo pakeisti, o matricos sudedamųjų dalių sudėtis buvo panaši. Manoma, kad specifinis bazalto miltų paviršiaus plotas yra artimas cemento paviršiui, atsižvelgiant į sąlygas užpildyti smėlyje esančias tuštumas cemento ir bazalto dalelėmis, kurių dydžiai yra vyraujantys.

15-50 mikronų. Tuštumos tarp bazalto ir cemento dalelių buvo užpildytos 0,1–1 mikronų dydžio MK dalelėmis

Buvo sukurta racionali RPBS paruošimo procedūra su griežtai reguliuojama komponentų įvedimo seka, homogenizavimo trukme, mišinio „pailsėjimu“ ir galutiniu homogenizavimu, siekiant tolygaus MC dalelių pasiskirstymo ir disperguoto sutvirtinimo mišinyje.

Galutinis RPBS kompozicijos optimizavimas buvo atliktas esant pastoviam smėlio kiekiui, kintant visų kitų komponentų kiekiui. Iš viso buvo pagaminta 22 kompozicijos, kiekvienoje po 12 mėginių, iš kurių 3 buvo pagaminti iš buitinių cementų, pakeičiant polikarboksilato GP į SP S-3. Visuose mišiniuose buvo nustatyti sklaidos, tankiai, įtraukto oro kiekis, o betonuose - atsparumas gniuždymui po 2,7 ir 28 dienų įprasto sukietėjimo, tempiamasis stipris lenkiant ir skeliant.

Nustatyta, kad difuzija svyravo nuo 21 iki 30 cm, įtraukto oro kiekis nuo 2 iki 5%, o evakuotuose mišiniuose - nuo 0,8 iki 1,2%, mišinio tankis svyravo nuo 2390-2420 kg / m3.

Buvo atskleista, kad per pirmąsias minutes po išpylimo, būtent po 1020 minučių, pagrindinė susikaupusio oro dalis pašalinama iš mišinio ir sumažėja mišinio tūris. Norint geriau pašalinti orą, būtina betoną padengti plėvele, kuri neleidžia greitai susidaryti tankios plutos ant jos paviršiaus.

Fig. 6, 7, 8, 9 parodytas SP tipo ir jo dozavimo poveikis mišinio pasiskirstymui ir betono stiprumui 7 ir 28 dienų amžiaus. Geriausi rezultatai buvo gauti naudojant GP Woerment 794, kai 1,3-1,35% klaidos nuo cemento ir MC masės. Buvo atskleista, kad esant optimaliam MC kiekiui = 18-20%, mišinio sklandumas ir betono stiprumas yra maksimalūs. Nustatyti modeliai išlieka net 28 dienų amžiaus.

FM794 FM787 P-3

Vidaus bendroji įmonė turi mažesnį gebėjimą sumažinti, ypač kai naudojamos labai grynos MK klasės BS - 100 ir BS - 120 ir

Naudojant specialiai pagamintą sudėtinę VNV su panašiomis žaliavų sąnaudomis, trumpam defliacijai, 9 ¡, 1 1.h), 5 1,7 partijos su C-3, dispersija [ged + μ) 1 tvirto gelžbetonio

7 pav. 121-137 MPa.

Buvo atskleistas HF dozės poveikis RPBS sklandumui (7 pav.) Ir betono stiprumui po 7 dienų (8 pav.) Ir 28 dienų (9 pav.).

[GSCHTSNIKYAYUO [GSCHC + MK]] 100

Ryžiai. 8 pav. devyni

Apibendrinta pasikeitimo priklausomybė nuo tiriamų veiksnių, gauta matematinio eksperimentų planavimo metodu, vėliau apdorojant duomenis naudojant programą „Gradientas“, yra apytikslė tokia forma: D = 100,48 - 2,36 L, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x \ kur x yra santykis MK / C; xs - santykis [GP / (MK + C)] - 100. Be to, remiantis fizinių ir cheminių procesų eigos esme ir laipsniško metodo naudojimu, buvo galima žymiai sumažinti kintamųjų matematinio modelio veiksnių skaičių, nepabloginant jo įvertintos kokybės. .

Šeštame skyriuje pateikiami kai kurių fizinių ir techninių betono savybių tyrimo rezultatai bei jų ekonominis įvertinimas. Pateikti prizmių, pagamintų iš milteliniu būdu sutvirtinto ir nesutvirtinto betono, statinių bandymų rezultatai.

Nustatyta, kad tamprumo modulis, priklausomai nuo stiprumo, kinta diapazone (440–4 470) –102 MPa, Poissono nesutvirtintų betonų santykis yra 0,17–0,19, o dispersija sustiprintų betonų-0,310,33. apibūdina klampų betono elgesį esant apkrovai, palyginti su trapiu nesutvirtinto betono gedimu. Betono skilimo stipris padidėja 1,8 karto.

Nesutvirtinto RPB mėginių susitraukimas ore yra 0,60,7 mm / m, dispersija sustiprintiems mėginiams jis sumažėja 1,3-1,5 karto. Betono vandens absorbcija 72 valandas neviršija 2,5-3,0%.

Miltelbetonio atsparumo šalčiui bandymai, naudojant pagreitintą metodą, parodė, kad po 400 pakaitinio užšalimo-atšildymo ciklų atsparumo šalčiui koeficientas buvo 0,96-0,98. Visi atlikti bandymai rodo, kad smulkaus betono eksploatacinės savybės yra aukštos. Jie įrodė, kad vietoj plieno yra mažos sekcijos balkonų stelažai, balkonų plokštės ir lodžijos, statant namus Miunchene. Nepaisant to, kad dispersinis gelžbetonis yra 1,5–1,6 karto brangesnis nei įprastas 500–600 klasių betonas, nemažai gaminių ir konstrukcijų, pagamintų iš jo, kainuoja 30–50% pigiau, nes gerokai sumažėja betono tūris.

Gamybos bandymai gaminant sąramas, polių galvutes, apžvalgos šulinius iš dispersinio gelžbetonio „Penza Zavod ZHBI LLC“ ir gelžbetonio gaminių gamybos bazė „Energoservice CJSC“ patvirtino aukštą tokių betonų naudojimo efektyvumą.

PAGRINDINĖS IŠVADOS IR REKOMENDACIJOS 1. Rusijoje pagamintų dispersinių armuotų betonų sudėties ir savybių analizė rodo, kad dėl mažo betono gniuždymo stiprumo jie visiškai neatitinka techninių ir ekonominių reikalavimų (M 400-600). Tokiuose trijų, keturių ir retai penkių komponentų betonuose nepakankamai išnaudojama ne tik didelio stiprumo, bet ir įprasto stiprumo dispersinė armatūra.

2. Remiantis teorinėmis idėjomis apie galimybę pasiekti maksimalų vandenį mažinantį superplastifikatorių poveikį išsklaidytose sistemose, kuriose nėra šiurkščiavilnių užpildų, didelis silicio dioksido ir uolienų miltelių reaktyvumas, kartu stiprinant SP reologinį poveikį. iš septynių komponentų didelio stiprumo smulkiagrūdžių reakcijos miltelių ir miltelinio betono matricos, skirtos palyginti trumpai išsklaidytai armatūrai c1 = 0,15–0,20 mikronų ir / = 6 mm, kuri betono gamyboje nesudaro „ežių“ ir šiek tiek sumažina PBS sklandumas.

4. Atskleidė sudėtinių rišiklių ir išsklaidytų armuotų betonų struktūrinę topologiją ir atsižvelgė į jų matematinius struktūros modelius. Nustatytas kompozicinių užpildytų rišiklių kietėjimo jonų difuzijos mechanizmas. Sistemuojami vidutinių atstumų tarp smėlio dalelių PBS, pluošto geometrinių centrų milteliniame betone apskaičiavimo metodai pagal įvairias formules ir pagal įvairius parametrus ¡1, 1, c1. Rodo autoriaus formulės objektyvumą, priešingai nei tradiciškai naudojama. Optimalus cemento srutų tarpsluoksnio atstumas ir storis PBS turi būti viduje

37-44 ^ 43-55, kai smėlis sunaudojamas 950-1000 kg, o jo frakcijos-atitinkamai 0,1-0,5 ir 0,140,63 mm.

5. Disperguoto ir nesustiprinto PBS reotechnologinės savybės nustatytos pagal sukurtus metodus. Optimalus PBS plitimas iš kūgio, kurio matmenys £> = 100; r! = 70; A = 60 mm turėtų būti 25–30 cm. Išskleisti barstymo koeficientai, priklausomai nuo pluošto geometrinių parametrų, ir PBS plitimo sumažėjimas, kai jis užblokuojamas tinkline tvora. Parodyta, kad pilant PBS į formas, kuriose yra austi rėmeliai, difuzija turėtų būti bent 28–30 cm.

6. Sukurtas metodas, skirtas įvertinti uolienų miltelių reakciją-cheminį aktyvumą mažai cemento mišiniuose (C: P -1: 10) mėginiuose, presuotuose ekstruzijos būdu. Nustatyta, kad esant tokiai pačiai veiklai, vertinama pagal stiprumą po 28 dienų ir ilgainiui

sūdant apynius (1–1,5 metų), pirmenybę naudoti RPBS reikia teikti milteliams iš didelio stiprumo uolienų: bazalto, diabazės, dacito, kvarco.

7. Studijavo miltelių betonų struktūros susidarymo procesus. Buvo nustatyta, kad liejami mišiniai per pirmąsias 10–20 minučių po išpylimo išskiria iki 40–50% patekusio oro, todėl jie turi būti padengti plėvele, kuri neleidžia susidaryti tankios plutos. Mišiniai pradeda aktyviai sustingti per 7-10 valandų po išpylimo ir sustiprėja per 1 dieną 30-40 MPa, po 2 dienų-50-60 MPa.

8. Suformuluoti pagrindiniai eksperimentiniai ir teoriniai 130-150 MPa stiprumo betono sudėties parinkimo principai. Siekiant užtikrinti didelį sklandumą, kvarcinis smėlis turi būti smulkiagrūdis, kurio frakcija 0,14–0,63 arba 0,1–0,5 mm, o tūrinis tūris-1400–1500 kg / m3, esant 950–1000 kg / m3 debitui. Cemento-akmens miltų ir MC suspensijos tarpsluoksnio storis tarp smėlio grūdelių turėtų būti atitinkamai 43–55 ir 37–44 mikronų, esant vandens ir SP kiekiui, kad būtų galima paskleisti mišinius. 25-30 cm. PC ir akmens miltų dispersija turi būti maždaug vienoda, MK kiekis 15-20%, akmens miltų kiekis 40-55% cemento masės. Keičiant šių veiksnių turinį, optimali kompozicija parenkama atsižvelgiant į reikiamą mišinio pasiskirstymą ir didžiausią gniuždymo jėgą po 2, 7 ir 28 dienų.

9. Smulkiagrūdžio dispersinio gelžbetonio, kurio gniuždomasis stipris yra 130-150 MPa, kompozicijos, naudojant plieno pluoštą, kurio sutvirtinimo santykis / 4 = 1%, yra optimizuotos. Nustatyti optimalūs technologiniai parametrai: maišymas turėtų būti atliekamas specialios konstrukcijos greitaeigiuose maišytuvuose, pageidautina evakuoti; komponentų pakrovimo seka ir maišymo režimai, „poilsis“ yra griežtai reglamentuoti.

10. Tirta kompozicijos įtaka disperguoto armuoto PBS sklandumui, tankiui, oro kiekiui, betono gniuždymo stiprumui. Buvo atskleista, kad mišinių išsisklaidymas ir betono stiprumas priklauso nuo daugelio receptų ir technologinių veiksnių. Optimizavimo metu buvo nustatytos sklandumo, stiprumo matematinės priklausomybės nuo individualių, reikšmingiausių veiksnių.

11. Buvo ištirtos kai kurios dispersinio gelžbetonio fizinės ir techninės savybės. Parodyta, kad 120-150 MPa gniuždymo stiprumo betonai turi elastinį modulį (44-47) -103 MPa, Puasono santykis-0,31-0,34 (0,17-0,19-nesutvirtintiems). Oro susitraukimo diskas

Patvarus gelžbetonis yra 1,3–1,5 karto mažesnis nei nepritvirtintas. Didelis atsparumas šalčiui, mažas vandens sugėrimas ir oro susitraukimas rodo tokias betono savybes.

PAGRINDINĖS DISTRACIJOS DARBO NUOSTATOS IR REZULTATAI NUSTATYTI TOLIAU JŪSŲ PUBLIKACIJOS

1. Kalašnikovas, SV. Asimptotinių eksponentinių priklausomybių apdorojimo algoritmas ir programinės įrangos kūrimas [Tekstas] / C.B. Kalašnikovas, D.V. Kvasovas, R. I. Avdejevas // 29 -osios mokslinės ir techninės konferencijos pranešimų medžiaga. - Penza: Penzos valstijos leidykla. ne tas architektas. ir p-va, 1996.-S. 60-61.

2. Kalašnikovas, C.B. Kinetinių ir asimptotinių priklausomybių analizė naudojant ciklinių iteracijų metodą [Tekstas] / A.N. Bobriševas, C.B. Kalašnikovas, V. N. Kozomazovas, R. I. Avdejevas // RAASN biuletenis. Statybos mokslų katedra, 1999. - t. 2. - S. 58-62.

3. Kalašnikovas, C.B. Kai kurie metodiniai ir technologiniai ultradispersinių užpildų gavimo aspektai [Tekstas] / E.Yu. Selivanova, C.B. Kalašnikovas N Kompozicinės statybinės medžiagos. Teorija ir praktika: šešt. mokslinis. Stažuotės darbai. mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PDNTP, 2002.- S. 307-309.

4. Kalašnikovas, C.B. Dėl superplastifikatoriaus blokavimo funkcijos įvertinimo dėl cemento kietėjimo kinetikos [Tekstas] / B.C. Demjanova, A.C. Mishin, Yu.S. Kuznecovas, C.B. Kalašnikovas N Kompozicinės statybinės medžiagos. Teorija ir praktika: šeštadienis, mokslinis. Stažuotės darbai. mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PDNTP, 2003.- S. 54-60.

5. Kalašnikovas, C.B. Superplastifikatoriaus blokavimo funkcijos įvertinimas cemento kietėjimo kinetikai [Tekstas] / V.I. Kalašnikovas, B.C. Demjanova, C.B. Kalašnikovas, I.E. Iljaina // RAASN metinio susirinkimo medžiaga „Ištekliai ir energijos taupymas kaip kūrybiškumo motyvacija architektūros ir statybos procese“. -Maskva-Kazanė, 2003.-S. 476-481.

6. Kalašnikovas, C.B. Šiuolaikinės idėjos apie itin tankaus cemento akmens ir betono, turinčio mažai plaukų, sunaikinimą [Tekstas] / V.I. Kalašnikovas, B.C. Demjanova, C.B. Kalašnikovas // Biuletenis. Ser. RAASN Volgos regioninis skyrius, - 2003. Klausimas. 6. - S. 108-110.

7. Kalašnikovas, C.B. Betono mišinių stabilizavimas po stratifikacijos naudojant polimerinius priedus [Tekstas] / V.I. Kalašnikovas, B.C. Demyanova, N. M. Dubašinas, C.B. Kalašnikovas // Plastinė masė. - 2003. - Nr. 4. - S. 38-39.

8. Kalašnikovas, C.B. Cemento akmens hidratacijos ir kietėjimo su modifikuojančiais priedais ypatybės [Tekstas] / V.I. Kalašnikovas, B.C. Demjanova, I.E. Iljinas, C.B. Kalašnikovas // Izvestija Vuzov. Statyba, - Novosibirskas: 2003. - Nr. 6 - S. 26-29.

9. Kalašnikovas, C.B. Dėl cemento betono, modifikuoto ultradispersinėmis užpildomis, susitraukimo ir susitraukimo įtrūkimų įvertinimo [Tekstas] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznecovas, IO.M. Bazhenovas, E.Yu. Minenko, C.B. Kalašnikovas // Kompozicinės statybinės medžiagos. Teorija ir praktika: šešt. mokslinis. Stažuotės darbai. mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PDNTP, 2004.- S. 10-13.

10. Kalašnikovas, C.B. Silikito uolienų reaktyvumas cemento kompozicijose [Tekstas] / B.C. Demjanova, C.B. Kalašnikovas, I.A. Elisejevas, E.V. Podrezova, V. N. Shindin, V. Ya. Marusentsevas // Kompozicinės statybinės medžiagos. Teorija ir praktika: šešt. mokslinis. Stažuotės darbai. mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PDNTP, 2004.- S. 81-85.

11. Kalašnikovas, C.B. Apie kompozicinių cementinių rišiklių sukietėjimo teoriją [Tekstas] / C.B. Kalašnikovas, V. I. Kalašnikovas // Tarptautinės mokslinės ir techninės konferencijos „Aktualūs statybos klausimai“ medžiaga. - Saranskas, 2004. -S. 119-124.

12. Kalašnikovas, C.B. Šlifuotų uolienų reaktyvumas cemento kompozicijose [Tekstas] / V.I. Kalašnikovas, B.C. Demyanova, Yu.S.Kuznecovas, C.B. Kalašnikovas // Izvestija. TulSU. Serija „Statybinės medžiagos, konstrukcijos ir konstrukcijos“. - Tūla. -2004 m. - Sutrikimas. 7. - S. 26-34.

13. Kalašnikovas, C.B. Į kompozicinio cemento ir šlakų rišiklių hidratacijos teoriją [Tekstas] / V.I. Kalašnikovas, Yu.S. Kuznecovas, V.L. Khvastunovas, C.B. Kalašnikovas ir biuletenis. Statybos mokslų šakų serija. - Belgorodas: - 2005. -Nr.9 -С. 216-221.

14. Kalašnikovas, C.B. Daugiakomponentis kaip betono polifunkcinių savybių užtikrinimo veiksnys [Tekstas] / Yu.M. Bazhenovas, B.C. Demjanova, C.B. Kalašnikovas, G.V. Lukjanenko. V.N. Grinkovas // Naujos energiją ir išteklius taupančios mokslui imlios technologijos statybinių medžiagų gamyboje: straipsnių rinkinys. straipsniai mezh-dunar. mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PDNTP, 2005.- S. 4-8.

15. Kalašnikovas, C.B. Didelio stiprumo dispersinio gelžbetonio smūgio stipris [Tekstas] / B.C. Demjanova, C.B. Kalašnikovas, G. N. Kazina, V.M. Trostjanskis // Naujos energiją ir išteklius taupančios mokslui imlios technologijos statybinių medžiagų gamyboje: straipsnių rinkinys. tarptautinių straipsnių. mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PDNTP, 2005.- S. 18-22.

16. Kalašnikovas, C.B. Mišrių rišiklių su užpildais topologija ir jų sukietėjimo mechanizmas [Tekstas] / Jürgen Schubert, C.B. Kalašnikovas // Naujos energiją ir išteklius taupančios mokslui imlios technologijos statybinių medžiagų gamyboje: straipsnių rinkinys. tarptautinių straipsnių. mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PDNTP, 2005.- S. 208-214.

17. Kalašnikovas, C.B. Smulkiagrūdis miltelinis dispersinis gelžbetonis [Tekstas] I V.I. Kalašnikovas, C.B. Kalašnikovas // Pasiekimai. Problemos ir perspektyvios raidos kryptys. Statybinių medžiagų mokslo teorija ir praktika. Dešimtasis RAASN akademinis skaitymas. - Kazanė: Kazanės valstybės leidykla. architektas-statybininkas. Universitetas, 2006.-S. 193-196.

18. Kalašnikovas, C.B. Daugiakomponentis dispersinis gelžbetonis, pasižymintis geresnėmis eksploatacinėmis savybėmis [Tekstas] / B.C. Demjanova, C.B. Kalašnikovas, G. N. Kazina, V.M. Trostjanskis // Pasiekimai. Problemos ir perspektyvios raidos kryptys. Statybinių medžiagų mokslo teorija ir praktika. Dešimtasis RAASN akademinis skaitymas. - Kazanė: Kazanės valstybės leidykla. architektas-statybininkas. Universitetas, 2006.-S. 161-163.

Sergejus Vladimirovičius Kalašnikovas

Smulkiagrūdis reaktyvusis milteliai, išsklaidytas-sustiprintas betonas, naudojant akmenis

05.23.05 - Statybinės medžiagos ir gaminiai Techninių mokslų kandidato laipsnio disertacijos santrauka

Pasirašyta spausdinti naudojant 5.06.06 g formatą 60x84 / 16. Ofsetinis popierius. Risografų spausdinimas. Uch. red. l. 1. Tiražas 100 egzempliorių.

Įsakymas Nr. 114 _

Leidykla PGUAS.

Spausdinta PGUAS veikiančioje spaustuvėje.

440028. Penza, g. G. Titovas, 28 m.

4 ĮVADAS.

1 SKYRIUS SENIOS SĄVOKOS IR PAGRINDINIS

AUKŠTOS KOKYBĖS MILTINIO BETONO GAMYBOS PRINCIPAI.

1.1 Užsienio ir vidaus patirtis naudojant aukštos kokybės betoną ir pluoštinį gelžbetonį.

1.2 Daugiakomponentis betonas kaip veiksnys, užtikrinantis funkcines savybes.

1.3 Didelio stiprumo ir ypač didelio stiprumo reaktyviojo miltelinio betono ir pluoštinio gelžbetonio atsiradimo motyvacija.

1.4 Didelis dispersinių miltelių reaktyvumas yra pagrindas gauti aukštos kokybės betoną.

1 SKYRIUS IŠVADOS

2 SKYRIUS ŠALTINĖS MEDŽIAGOS, TYRIMO METODAI,

PRIEMONĖS IR ĮRANGA.

2.1 Žaliavų charakteristikos.

2.2 Tyrimo metodai, prietaisai ir įranga.

2.2.1 Žaliavų paruošimo ir jų reaktyvumo įvertinimo technologija.

2.2.2 Miltelinio betono mišinių ir

Toda jų bandymų.

2.2.3 Tyrimo metodai. Prietaisai ir įranga.

3 SKYRIUS PASKIRTŲ SISTEMŲ TOPOLOGIJA

PAGALVINTAS MILTINIS BETONAS IR

JŲ SKAISTYMO MECHANIZMAS.

3.1 Kompozicinių rišiklių topologija ir jų sukietėjimo mechanizmas.

3.1.1 Sudėtinių rišiklių struktūrinė ir topologinė analizė. 59 R 3.1.2 Kompozicinių rišiklių hidratacijos ir sukietėjimo mechanizmas - dėl kompozicijų struktūrinės topologijos.

3.1.3 Dispersiniu armuoto smulkiagrūdžio betono topologija.

3 SKYRIUS IŠVADOS.

4 SKYRIUS SUPERPLASTICIZUOTŲ DISPERSINIŲ SISTEMŲ, MILTELIO BETONO MIŠINIŲ IR REZULTATŲ METODIKA.

4.1 Disperguotų sistemų ir smulkiagrūdžių miltelių betono mišinių galutinio šlyties įtempio ir sklandumo įvertinimo metodikos sukūrimas.

4.2 Eksperimentinis disperguotų sistemų ir smulkiagrūdžių miltelių mišinių reologinių savybių nustatymas.

4 SKYRIUS IŠVADOS.

5 SKYRIUS UOLŲ REAKTINGUMO VERTINIMAS IR REAKTYVŲJŲ MILTELIŲ MIŠINIŲ IR BETONŲ TYRIMAS.

5.1 Uolienų, sumaišytų su cementu, reaktingumas.- ■.

5.2 Miltelinio dispersinio gelžbetonio sudėties parinkimo principai, atsižvelgiant į reikalavimus medžiagoms.

5.3 Smulkiagrūdžio miltelių dispersinio gelžbetonio paruošimas.

5.4 Betono mišinio paruošimas.

5.5 Miltelbetonio mišinių kompozicijų įtaka jų savybėms ir stiprumui ašinio suspaudimo metu.

5.5.1 Superplastifikatorių tipo įtaka betono mišinio tekėjimui ir betono stiprumui.

5.5.2 Superplastifikatoriaus dozės įtaka.

5.5.3 Mikro silicio dioksido dozavimo įtaka.

5.5.4 Bazalto ir smėlio dalies įtaka stiprumui.

5 SKYRIUS IŠVADOS.

6 SKYRIUS FIZINĖS IR TECHNINĖS BETONO IR JŲ SAVYBĖS

TECHNINIS IR EKONOMINIS VERTINIMAS.

6.1 Kinetinės stiprumo RPB ir fibro-RPB formavimosi ypatybės.

6.2 Pluošto-RPB deformacinės savybės.

6.3 Miltelinio betono tūriniai pokyčiai.

6.4 Dispersinių armuotų miltelių betonų vandens sugėrimas.

6.5 BPM galimybių studija ir gamybos įgyvendinimas.

Įvadas 2006, disertacija apie statybas, Kalašnikovas, Sergejus Vladimirovičius

Temos aktualumas. Kasmet pasaulio betono ir gelžbetonio gamybos praktikoje sparčiai daugėja aukštos kokybės, didelio ir ypač didelio stiprumo betonų gamybos, ir ši pažanga tapo objektyvi realybė dėl žymiai sutaupytų medžiagų ir energijos išteklių.

Labai padidėjus betono gniuždymo jėgai, neišvengiamai sumažėja atsparumas įtrūkimams ir padidėja konstrukcijų trapumo lūžių rizika. Išsklaidytas betono sutvirtinimas pluoštu pašalina šias neigiamas savybes, o tai leidžia gaminti aukštesnį nei 80-100 klasių betoną, kurio stipris yra 150-200 MPa, o tai turi naują kokybę-plastišką sunaikinimo pobūdį.

Mokslinių darbų dispersinio armuoto betono srityje analizė ir jų gamyba vidaus praktikoje rodo, kad pagrindinė orientacija nesiekia tikslų tokiuose betonuose naudoti didelio stiprumo matricas. Dispersinio gelžbetonio atsparumo gniuždymui klasė išlieka itin maža ir apsiriboja B30-B50. Tai neleidžia užtikrinti gero pluošto sukibimo su matrica, pilnai panaudoti plieno pluoštą, net ir esant mažam tempimui. Be to, teoriškai kuriami betono gaminiai su laisvai klotais pluoštais, kurių tūrinis sutvirtinimas yra 5–9%, tačiau praktiškai; vibracijos įtakoje juos išsilieti neplastifikuotais „riebalais“ turinčiais didelio susitraukimo cemento-smėlio skiediniais: cemento-smėlio -1: 0,4 + 1: 2,0 esant W / C = 0,4, o tai yra labai švaistoma ir pakartoja darbas, atliktas 1974 m. Reikšmingi mokslo pasiekimai superplastifikuoto VNV, mikrodispersinių mišinių su mikrosiliciniu dioksidu ir reaktyvių miltelių iš didelio stiprumo uolienų kūrimo srityje, naudojant oligomerinės sudėties superplastifikatorius ir polimerų hiperplastikatorius, padidino vandens mažinimo efektą iki 60%. kompozicija. Šie pasiekimai netapo pagrindu kuriant didelio stiprumo gelžbetonį arba smulkiagrūdžius miltelinius betonus iš liejamų savaime tankinamų mišinių. Tuo tarpu išsivysčiusios šalys aktyviai kuria naujos kartos reakcijos miltelių betonus, sutvirtintus dispersiniais pluoštais, austus tekančius tūrinius plonų tinklelių rėmus, jų derinį su lazdele ar strypu su išsklaidyta armatūra.

Visa tai lemia 1000–1500 markių didelio stiprumo smulkiagrūdžių reakcijos miltelių, išsklaidytų armuotų betonų kūrimo svarbą, kurie yra labai ekonomiški ne tik statant svarbius unikalius pastatus ir konstrukcijas, bet ir gaminant Pagrindinis tikslas.

Disertacinis darbas buvo atliktas pagal Miuncheno technikos universiteto (VFR) Statybinių medžiagų ir konstrukcijų instituto programas ir TBKiV PSUAS departamento iniciatyvinį darbą bei Rusijos švietimo ministerijos mokslinę ir techninę programą. „Aukštojo mokslo moksliniai tyrimai prioritetinėse mokslo ir technologijų srityse“ pagal paprogramę „Architektūra ir statyba“ 2000–2004 m.

Tyrimo tikslas ir uždaviniai. Darbo tikslas-panaudoti susmulkintas uolienas sukurti didelio stiprumo smulkiagrūdžių reakcijos miltelių betonų kompozicijas, įskaitant disperguotus armuotus betonus.

Norint pasiekti šį tikslą, reikėjo išspręsti šias užduotis:

Atskleisti teorines prielaidas ir motyvacijas kurti daugiakomponentius smulkiagrūdžius miltelinius betonus, turinčius labai tankią, didelio stiprumo matricą, gautą liejant esant itin mažam vandens kiekiui, užtikrinant klampių betonų susidarymą lūžus ir tempiamasis stipris lenkiant;

Atskleisti sudėtinių rišiklių ir dispersija sustiprintų smulkiagrūdžių kompozicijų struktūrinę topologiją, gauti matematinius jų struktūros modelius, kad būtų galima įvertinti atstumus tarp šiurkščių užpildų dalelių ir tarp armuojančių pluoštų geometrinių centrų;

Sukurti vandens dispersinių sistemų, smulkiagrūdžių miltelių dispersinių armuotų kompozicijų reologinių savybių įvertinimo metodiką; ištirti jų reologines savybes;

Nustatyti mišrių rišiklių kietėjimo mechanizmą, ištirti struktūros susidarymo procesus;

Nustatykite reikiamą daugiasluoksnių smulkiagrūdžių miltelių betono mišinių sklandumą, užtikrindami formų užpildymą mažo klampumo ir itin mažo išeigos įtempio mišiniu;

Optimizuokite smulkiagrūdžių dispersinio gelžbetonio mišinių, kurių pluoštas d = 0,1 mm ir / = 6 mm, sudėtį, kurių minimalus kiekis yra pakankamas betono tempiamajai galiai padidinti, paruošimo technologiją ir nustatyti formulės poveikį sklandumui, betono tankis, oro kiekis, stiprumas ir kitos fizinės bei techninės savybės.

Kūrinio mokslinė naujovė.

1. Moksliškai pagrįsta ir eksperimentiškai patvirtinta galimybė gauti didelio stiprumo smulkiagrūdžius cemento miltelių betonus, įskaitant disperguotus armuotus betonus, pagamintus iš betono mišinių be skaldos su smulkiomis kvarcinio smėlio frakcijomis, su reaktyviais uolienų milteliais ir mikrosilicidu. žymiai padidina superplastifikatorių efektyvumą iki vandens kiekio liejamoje savaime tankinančiame mišinyje iki 10–11% (atitinka pusiau sausą mišinį, skirtą spaudimui be SP) sausų komponentų masės.

2. Sukurti teoriniai superplastifikuotų skystų dispersinių sistemų išeigos įtempio nustatymo metodų pagrindai ir pasiūlyti metodai, skirti įvertinti miltelinio betono mišinių sklaidą laisvai sklindant ir užblokuotiems tinkline tvora.

3. Atskleidė kompozicinių rišiklių ir miltelių betonų, įskaitant dispersiškai sustiprintą, topologinę struktūrą. Gauti matematiniai jų sandaros modeliai, kurie nustato atstumus tarp šiurkščiavilnių dalelių ir tarp betono korpuso pluoštų geometrinių centrų.

4. Teoriškai prognozuojama ir eksperimentiškai įrodyta daugiausia naudojant kompozicinių cemento rišiklių tirpalo difuzijos-jonų kietėjimo mechanizmą, kuris sustiprėja didėjant užpildo kiekiui arba žymiai padidėjus jo dispersijai, lyginant su cemento dispersija.

5. Ištirti smulkiagrūdžių miltelių betonų struktūros formavimo procesai. Parodyta, kad milteliniai betonai iš superplastifikuotų liejamų savaime tankinamų betono mišinių yra daug tankesni, jų stiprumo augimo kinetika yra intensyvesnė, o standartinis stiprumas yra žymiai didesnis nei betonų be SP, suspausto esant tokiam pačiam vandens kiekiui esant slėgiui. 40-50 MPa. Buvo sukurti miltelių reakcijos-cheminio aktyvumo vertinimo kriterijai.

6. Optimizuotos smulkiagrūdžio dispersinio gelžbetonio mišinių, kurių plonas plieno pluoštas yra 0,15 mm skersmens ir 6 mm ilgio, sudėtis, jų paruošimo technologija, komponentų pridėjimo seka ir maišymo trukmė; nustatytas kompozicijos poveikis betono mišinių sklandumui, tankiui, oro kiekiui ir betono gniuždymui.

7. Ištirtos kai kurios dispersinėmis armuotomis miltelinėmis betoninėmis fizinėmis ir techninėmis savybėmis bei pagrindiniai įvairių receptinių veiksnių įtakos jiems dėsningumai.

Praktinė darbo reikšmė slypi kuriant naujus smulkiagrūdžius miltelinio betono mišinius su pluoštu, skirtą gaminių ir konstrukcijų formoms lieti, tiek be, tiek su kombinuota strypo armatūra arba be pluošto liejimo formoms su paruošta tūrine austa plona medžiaga. tinkliniai rėmai. Naudojant didelio tankio betono mišinius, galima pagaminti labai įtrūkimams atsparias lenkimo ar suspausto gelžbetonio konstrukcijas, kurių klampus pobūdis sunaikinamas veikiant galutinėms apkrovoms.

Buvo gauta didelio tankio, didelio stiprumo kompozitinė matrica, kurios gniuždymo stipris yra 120–150 MPa, kad padidėtų sukibimas su metalu, kad būtų galima naudoti ploną ir trumpą didelio stiprumo pluoštą 0 0,040,15 mm ir ilgį 6–9 mm , kuris leidžia sumažinti jo suvartojimą ir atsparumą liejimui skirtų betono mišinių srautui. technologijos plonasienių filigraninių gaminių, pasižyminčių dideliu tempimo lenkimu, gamybai.

Naujos smulkiagrūdžių miltelių dispersijos armuoto betono rūšys praplečia didelio stiprumo gaminių ir konstrukcijų asortimentą įvairioms konstrukcijoms.

Natūralių užpildų išteklių bazė buvo išplėsta nuo akmens trupinimo, sauso ir šlapio magnetinio atskyrimo rūdos ir nemetalinių mineralų gavybos ir apdorojimo metu.

Ekonominis sukurtų betonų efektyvumas yra tai, kad žymiai sumažėja medžiagų sunaudojimas, sumažinant betono mišinių sunaudojimą didelio stiprumo gaminiams ir konstrukcijoms gaminti.

Tyrimo rezultatų įgyvendinimas. Sukurtos kompozicijos išlaikė gamybinį patvirtinimą „Penza“ gelžbetoninių gaminių gamykloje LLC ir surenkamo gelžbetonio gamybos bazėje „Energoservice CJSC“ ir yra naudojamos Miunchene gaminant balkono stulpus, plokštes ir kitus gaminius būsto statyboje.

Darbo aprobavimas. Pagrindinės disertacijos nuostatos ir rezultatai buvo pristatyti ir pristatyti tarptautinėse ir visos Rusijos mokslinėse ir techninėse konferencijose: „Jaunas mokslas - naujas tūkstantmetis“ (Naberezhnye Chelny, 1996), „Planavimo ir miestų plėtros klausimai“ (Penza , 1996, 1997, 1999 d), „Šiuolaikinės statybinių medžiagų mokslo problemos“ (Penza, 1998), „Šiuolaikinė statyba“ (1998), Tarptautinės mokslinės ir techninės konferencijos „Kompozicinės statybinės medžiagos. Teorija ir praktika “, (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), „Ištekliai ir energijos taupymas kaip kūrybiškumo motyvas architektūros statybos procese“ (Maskva-Kazanė, 2003), „Aktualūs statybos klausimai“ (Saranskas, 2004), „Nauja energija ir išteklių taupymas daug mokslo reikalaujančios technologijos statybinių medžiagų gamyboje “(Penza, 2005), visos Rusijos mokslinė ir praktinė konferencija„ Miestų planavimas, rekonstrukcija ir inžinerinė parama tvariam Volgos regiono miestų vystymuisi “(Togliatti, 2004), RAASN akademiniai skaitymai „Statybinių medžiagų mokslo teorijos ir praktikos pasiekimai, problemos ir perspektyvios kryptys“ (Kazanė, 2006).

Leidiniai. Remiantis atliktų tyrimų rezultatais, buvo paskelbti 27 darbai (žurnaluose pagal Aukštesnės atestacijos komisijos sąrašą, 2 darbai).

Darbo struktūra ir apimtis. Disertacinį darbą sudaro įvadas, 6 skyriai, pagrindinės išvados, priedai ir naudotos literatūros sąrašas, sudarytas iš 160 pavadinimų, pateiktų 175 mašinraščio puslapiuose, 64 paveikslai, 33 lentelės.

Išvada disertacija tema „Smulkiagrūdis reakcijos miltelių dispersinis gelžbetonis naudojant uolienas“

1. Rusijoje gaminamo dispersinio gelžbetonio sudėties ir savybių analizė rodo, kad dėl mažo betono gniuždymo stiprumo (M 400-600) jie visiškai neatitinka techninių ir ekonominių reikalavimų. Tokiuose trijų keturių ir retai penkių komponentų betonuose nepakankamai išnaudojama ne tik didelio stiprumo, bet ir įprasto stiprumo dispersinė armatūra.

2. Remiantis teorinėmis idėjomis apie galimybę pasiekti maksimalų vandenį mažinantį superplastifikatorių poveikį išsklaidytose sistemose, kuriose nėra šiurkščiavilnių užpildų, didelis silicio dioksido ir uolienų miltelių reaktyvumas, kartu stiprinant SP reologinį poveikį. iš septynių komponentų didelio stiprumo smulkiagrūdžių reakcijos miltelių ir miltelių betono matricos, skirtos smulkiai santykinai trumpai išsklaidytai armatūrai d = 0,15–0,20 mikronų ir / = 6 mm, kuri nesudaro „ežių“ gaminant betoną ir šiek tiek sumažina PBS sklandumą.

3. Parodyta, kad pagrindinis didelio tankio PBS gavimo kriterijus yra didelis labai tankaus cementuojančio cemento, MC, uolienų miltelių ir vandens mišinio sklandumas, gaunamas pridedant SP. Šiuo atžvilgiu buvo sukurta dispersinių sistemų ir PBS reologinių savybių įvertinimo metodika. Nustatyta, kad didelis PBS sklandumas užtikrinamas esant galutiniam 5–10 Pa šlyties įtempiui ir esant 10–11% sausų komponentų masės vandens.

4. Atskleidė sudėtinių rišiklių ir išsklaidytų armuotų betonų struktūrinę topologiją ir atsižvelgė į jų matematinius struktūros modelius. Nustatytas kompozicinių užpildytų rišiklių kietėjimo jonų difuzijos mechanizmas. Sistemuojami vidutinio atstumo tarp smėlio dalelių PBS, pluošto geometriniai centrai milteliniame betone pagal įvairias formules ir pagal įvairius parametrus //, /, d apskaičiavimo metodai. Rodo autoriaus formulės objektyvumą, priešingai nei tradiciškai naudojama. Optimalus cementuojamų srutų tarpsluoksnio atstumas ir storis PBS turi būti 37-44 + 43-55 mikronų, kai smėlis sunaudojamas 950–1000 kg, o jo frakcijos-atitinkamai 0,1–0,5 ir 0,14–0,63 mm.

5. Disperguoto ir nesustiprinto PBS reotechnologinės savybės nustatytos pagal sukurtus metodus. Optimalus PBS plitimas iš kūgio, kurio matmenys D = 100; d = 70; h = 60 mm turėtų būti 25–30 cm. Nustatyti plitimo mažinimo koeficientai, priklausantys nuo pluošto geometrinių parametrų, ir PBS plitimo sumažėjimas, kai jis užblokuojamas tinkline tvora. Buvo įrodyta, kad pilant PBS į formas su tūrinio tinklo audiniais, difuzija turi būti ne mažesnė kaip 28–30 cm.

6. Sukurtas metodas įvertinti uolienų miltelių reakciją-cheminį aktyvumą mažai cemento mišiniuose (C: P-1:10) mėginiuose, presuotuose presavimo būdu. Nustatyta, kad esant tokiai pačiai veiklai, vertinamai pagal stiprumą po 28 dienų ir ilgam kietėjančiam apyniui (1-1,5 metų), kai jis naudojamas RPBS, pirmenybė turėtų būti teikiama milteliams iš didelio stiprumo uolienų: bazalto, diabazės, dacitas, kvarcas.

7. Studijavo miltelių betonų struktūros susidarymo procesus. Buvo nustatyta, kad liejami mišiniai per pirmąsias 10–20 minučių po išpylimo išskiria iki 40–50% patekusio oro, todėl jie turi būti padengti plėvele, kuri neleidžia susidaryti tankios plutos. Mišiniai pradeda aktyviai sustingti per 7-10 valandų po išpylimo ir sustiprėja per 1 dieną 30-40 MPa, po 2 dienų-50-60 MPa.

8. Suformuluoti pagrindiniai eksperimentiniai ir teoriniai 130-150 MPa stiprumo betono sudėties parinkimo principai. Kvarcinis smėlis, užtikrinantis didelį sklandumą, PBS turi būti smulkiagrūdė frakcija

0,14–0,63 arba 0,1–0,5 mm, kai tūrinis tūris yra 1400–1500 kg / m3, esant 950–1000 kg / m3 debitui. Cemento-akmens miltų ir MC suspensijos tarpsluoksnio storis tarp smėlio grūdelių turi būti atitinkamai 43–55 ir 37–44 mikronų, esant vandens ir SP kiekiui, kad būtų galima paskleisti mišinius. 2530 cm. Kompiuterio ir akmens miltų dispersija turi būti maždaug vienoda, kiekis MK 15-20%, akmens miltų kiekis 40-55% cemento masės. Keičiant šių veiksnių turinį, optimali kompozicija parenkama atsižvelgiant į reikiamą mišinio pasiskirstymą ir didžiausią gniuždymo jėgą po 2,7 ir 28 dienų.

9. Optimizuotos smulkiagrūdžio dispersinio gelžbetonio, kurio atsparumas gniuždymui yra 130-150 MPa, sudėtis, naudojant plieno pluoštą, kurio sutvirtinimo koeficientas // = 1%. Nustatyti optimalūs technologiniai parametrai: maišymas turėtų būti atliekamas specialios konstrukcijos greitaeigiuose maišytuvuose, pageidautina evakuoti; komponentų pakrovimo seka ir maišymo režimai, „poilsis“ yra griežtai reglamentuoti.

10. Tirta kompozicijos įtaka disperguoto armuoto PBS sklandumui, tankiui, oro kiekiui, betono gniuždymo stiprumui. Buvo atskleista, kad mišinių pasiskirstymas ir betono stiprumas priklauso nuo daugelio receptų ir technologinių veiksnių. Optimizavimo metu buvo nustatytos sklandumo, stiprumo matematinės priklausomybės nuo individualių, reikšmingiausių veiksnių.

11. Buvo ištirtos kai kurios dispersinio gelžbetonio fizinės ir techninės savybės. Parodyta, kad betonas, kurio gniuždymo stipris yra 120 l

150 MPa turi elastingumo modulį (44-47) -10 MPa, Puasono santykis -0,31-0,34 (0,17-0,19 -nesutvirtintam). Disperguoto gelžbetonio oro susitraukimas yra 1,3–1,5 karto mažesnis nei nesutvirtinto betono. Didelis atsparumas šalčiui, mažas vandens sugėrimas ir oro susitraukimas rodo tokias betono savybes.

12. Gamybos bandymai ir techninis bei ekonominis įvertinimas rodo, kad reikia organizuoti gamybą ir plačiai įdiegti smulkiagrūdį reakcijos miltelių dispersinį gelžbetonį į statybą.

Bibliografija Kalašnikovas, Sergejus Vladimirovičius, disertacija tema „Statybinės medžiagos ir gaminiai“

1. Aganin SP Betonas, kurio poreikis mažas, su modifikuotu kvarco užpildu. žingsnis. Ph.D., Maskva, 1996, 17 p.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Modifikuoto plieno pluošto betono savybės // Betonas ir gelžbetonis. Nr. 3.2002. P. 3-5

3. Akhverdovas I.N. Teoriniai betono mokslo pagrindai. // Minskas. Aukštoji mokykla, 1991,191 p.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Energiją taupanti gelžbetoninių konstrukcijų, pagamintų iš didelio stiprumo betono su cheminiais priedais, technologija // M.: Stroyizdat, 1987.240 p.

5. Bazhenovas Yu.M. XXI amžiaus betonas. Išteklius ir energiją taupančios statybinių medžiagų ir konstrukcijų technologijos // Proceedings of the international. mokslinis. tech. konferencijose. Belgorodas, 1995 m. 3-5.

6. Bazhenovas Yu.M. Aukštos kokybės smulkiagrūdis betonas // Statybinės medžiagos.

7. Bazhenovas Yu.M. Betono technologijos efektyvumo ir ekonomiškumo gerinimas // Betonas ir gelžbetonis, 1988, Nr. 9. su. 14-16.

8. Bazhenovas Yu.M. Betono technologija. // Aukštųjų mokyklų asociacijos leidykla, Maskva: 2002.500 p.

9. Bazhenovas Yu.M. Padidinto patvarumo betonai // Statybinės medžiagos, 1999, Nr. 7-8. su. 21-22.

10. Bazhenovas Yu.M., Falikmanas V.R. Naujasis amžius: naujas efektyvus betonas ir technologijos. I visos Rusijos konferencijos medžiaga. M. 2001. S. 91-101.

11. Batrakovas V.G. ir kiti. Superplastifikatorius-skiediklis SMF. // Betonas ir gelžbetonis. 1985. Nr. 5. su. 18-20.

12. Batrakovas V.G. Modifikuoti betonai // M.: Stroyizdat, 1998.768 p.

13. Batrakovas V.G. Betono modifikatoriai naujos galimybės // I visos Rusijos konferencijos medžiaga apie betoną ir gelžbetonį. M.: 2001, p. 184-197 m.

14. Batrakovas V. G., Sobolevas K.I., Kaprielovas S.S. et al. Didelio stiprumo mažai cemento priedai // Cheminiai priedai ir jų panaudojimas surenkamo gelžbetonio gamybos technologijoje. M.: TS.ROZ, 1999, p. 83-87.

15. Batrakovas V.G., Kaprielovas S.S. metalurgijos pramonės ultradispersinių atliekų kaip betono priedų įvertinimas // Betonas ir gelžbetonis, 1990. Nr. 12. p. 15-17.

16. Batsanovas S.S. Elementų elektronegatyvumas ir cheminis ryšys. // Novosibirskas, leidykla SOAN SSSR, 1962, 195 p.

17. Berkovich Ya.B. Cemento akmens, sutvirtinto trumpo pluošto chrizotilo asbestu, mikrostruktūros ir stiprumo tyrimas: Autoriaus santrauka. Dis. Candas. tech. mokslai. Maskva, 1975.- 20 p.

18. Brykas M.T. Užpildytų polimerų naikinimas M. Chemija, 1989 p. 191.

19. Brykas M.T. Polimerizacija ant kieto neorganinių medžiagų paviršiaus./ Kijevas, Naukova Dumka, 1981, 288 p.

20. Vasilikas P.G., Golubevas I.V. Pluoštų naudojimas sausuose statybiniuose mišiniuose. // Statybinės medžiagos №2.2002. 26-27 psl

21. Volženskis A.V. Mineraliniai rišikliai. M.; Stroyizdat, 1986, 463 p.

22. Volkovas I.V. Pluošto gelžbetonio naudojimo namų statyboje problemos. // Statybinės medžiagos 2004. - Nr. 6. S. 12-13

23. Volkovas I.V. Pluoštinis betonas - būsena ir taikymo galimybės statybinėse konstrukcijose // XXI amžiaus statybinės medžiagos, įranga, technologijos. 2004. Nr. 5. P.5-7.

24. Volkovas I.V. Pluoštinės betoninės konstrukcijos. Apžvalga inf. Serija „Statybinės konstrukcijos“, t. 2. M, VNIIIS Gosstroy of SSRS, 1988.-18s.

25. Volkovas Yu.S. Sunkiojo betono naudojimas statyboje // Betonas ir gelžbetonis, 1994, №7. su. 27-31.

26. Volkovas Yu.S. Monolitinis gelžbetonis. // Betonas ir gelžbetonis. 2000, Nr. 1, p. 27-30.

27. VSN 56-97. „Pluoštinių gelžbetoninių konstrukcijų gamybos technologijų projektavimas ir pagrindinės nuostatos“. M., 1997 m.

28. Vyrodovo IP Apie kai kuriuos pagrindinius rišiklių hidratacijos ir hidratacijos sukietėjimo teorijos aspektus // VI tarptautinio kongreso dėl cemento chemijos medžiaga. T. 2.M.; Stroyizdat, 1976, p. 68-73.

29. V. D. Glukhovskis, V. A. Pokhomovas. Šlako-šarmų cementai ir betonai. Kijevas. Budivelnik, 1978, 184 p.

30. Demjanova B.C., Kalašnikovas S.V., Kalašnikovas V.I. ir kita susmulkintų uolienų reakcija į cementą. „TulSU“ biuletenis. Serija „Statybinės medžiagos, konstrukcijos ir konstrukcijos“. Tula. 2004. Klausimas. 7.s. 26-34.

31. Demyanova B.C., Kalašnikovas V.I., Minenko E.Yu., Betono susitraukimas su organiniais-mineraliniais priedais // Stroyinfo, 2003, Nr. 13. p. 10-13.

32. Dolgopalovas N. N., Sukhanovas M. A., Efimovas S. N. Nauja cemento rūšis: cemento akmens konstrukcija U / Statybinės medžiagos. 1994 Nr. 1 p. 5-6.

33. Zvezdovas A.I., Vozhovas Yu.S. Betonas ir gelžbetonis: mokslas ir praktika // Visos Rusijos konferencijos apie betoną ir gelžbetonį medžiaga. M: 2001, p. 288-297.

34. Simonas A. D. Skystas sukibimas ir drėkinimas. M.: Chemija, 1974. p. 12-13.

35. V. I. Kalašnikovas. Nesterovas V.Yu., Khvastunovas V.L., Komokhovas P.G., Solomatovas V.I., Marusentsevas V.Ya., Trostjanskis V.M. Molio šlako statybinės medžiagos. Penza; 2000, 206 psl.

36. V. I. Kalašnikovas. Apie vyraujantį jonų elektrostatinio mechanizmo vaidmenį suskystinant išsklaidytas mineralines kompozicijas. // Iš autoklavuoto betono pagamintų konstrukcijų ilgaamžiškumas. Santraukos. V respublikinė konferencija. Talinas 1984, p. 68-71.

37. V. I. Kalašnikovas. Mineralinių dispersinių sistemų plastifikacijos pagrindai statybinėms medžiagoms gaminti // Techninių mokslų daktaro laipsnio disertacija, Voronežas, 1996, 89 p.

38. V.I. Kalašnikovas. Superplastifikatorių retinimo efekto, pagrįsto jonų elektrostatiniu poveikiu, reguliavimas // Cheminių priedų gamyba ir taikymas statyboje. STC santraukų rinkinys. Sofija 1984, p. 96-98

39. V.I. Kalašnikovas. Reologinių betono mišinių su superplastifikatoriais pokyčių apskaita. // IX sąjunginės betono ir gelžbetonio konferencijos medžiaga (Taškentas 1983), Penza 1983 p. 7-10.

40. Kalašnikovas VL, Ivanovas IA Cemento kompozicijų reologinių pokyčių ypatybės veikiant jonus stabilizuojantiems plastifikatoriams // Darbo medžiaga "Betono technologinė mechanika" Rygos RPI, 1984 p. 103-118.

41. Kalašnikovas V. I., Ivanovas I. A. Išsklaidytų kompozicijų procedūrinių veiksnių ir reologinių rodiklių vaidmuo. // Betono technologinė mechanika. Rygos RPI, 1986 m. 101-111.

42. Kalašnikovas VI, Ivanovas IA, Apie labai suskystintų labai koncentruotų dispersinių sistemų struktūrinę ir reologinę būklę. // IV Nacionalinės kompozicinių medžiagų mechanikos ir technologijų konferencijos pranešimų medžiaga. BAN, Sofija. 1985 m.

43. V. I. Kalašnikovas, S. V. Kalašnikovas. Į „sudėtinių cementinių rišiklių sukietėjimo teoriją. // Tarptautinės mokslinės ir techninės konferencijos„ Aktualūs statybos klausimai “medžiaga“ T.Z. Mordovijos valstybinio universiteto leidykla, 2004. P. 119-123.

44. V. I. Kalašnikovas, S. V. Kalašnikovas. Apie kompozicinių cemento rišiklių sukietėjimo teoriją. Tarptautinės mokslinės ir techninės konferencijos „Aktualūs statybos klausimai“ medžiaga T.Z. Ed. Mordovijos valstija Universitetas, 2004. S. 119-123.

45. Kalašnikovas V. I., Khvastunovas B. J. I. „Moskvin R.N. Karbonatinio šlako ir kaustinių rišiklių stiprumo formavimas. Monografija. Deponuota VGUP VNIINTPI, 1 2003,6.1 numeris, p.p.

46. ​​Kalašnikovas V. I., Khvastunovas B. J. L., Tarasovas R. V., Komokovas P. G., Stasevičius A. V., Kudašovas V.Ya. Efektyvios karščiui atsparios medžiagos, pagamintos iš modifikuoto molio-šlako rišiklio // Penza, 2004, 117 p.

47. Kalašnikovas SV ir kt. Sudėtinių ir dispersija sustiprintų sistemų topologija // MNTK kompozicinių statybinių medžiagų medžiagos. Teorija ir praktika. Penza, PDZ, 2005. S. 79-87.

48. Kiselevas A. V., Lyginas V. I. Paviršinių junginių infraraudonųjų spindulių spektrai. // Maskva: Nauka, 1972, 460 p.

49. V. Koršakas. Karščiui atsparūs polimerai. // Maskva: Nauka, 1969, 410 p.

50. Kurbatovas L. G., Rabinovičius F. N. Apie plieno pluoštu armuoto betono efektyvumą. // Betonas ir gelžbetonis. 1980. L 3.S. 6-7.

51. Lankardas D.K., Dickersonas R.F. Gelžbetonis su armatūra iš plieninių vielos atraižų // Statybinės medžiagos užsienyje. 1971, Nr. 9, p. 2-4.

52. Leontjevas V. N., Prikhodko V. A., Andrejevas V. A. Apie galimybę naudoti betono sutvirtinimui anglies pluošto medžiagas // Statybinės medžiagos, 1991. Nr. 10. S. 27-28.

53. Lobanovas I.A. Dispersinio gelžbetonio struktūros ir savybių ypatybės // Naujų kompozicinių statybinių medžiagų gamybos technologija ir savybės: Tarpuniversitetinė. temomis. Šešt. mokslinis. tr. L: LISI, 1086.S. 5-10.

54. Mayilyan DR., Shilov Al.V., Javarbek R Pluošto armavimo su bazalto pluoštu įtaka lengvo ir sunkaus betono savybėms // Nauji betono ir gelžbetonio tyrimai. Rostovas prie Dono, 1997. S. 7-12.

55. Mayilyan L.R., Shilov A.V. Klaidito pluošto-geležies-betono elementų lenkimas ant šiurkštaus bazalto pluošto. Rostovas n / a: augimas. būsena stato, un-t, 2001.-174 psl.

56. Mayilyan R.L., Mayilyan L.R., Osipov K.M. ir kitos rekomendacijos, kaip projektuoti gelžbetonines konstrukcijas iš keramzitbetonio su pluošto armatūra su bazalto pluoštu / Rostovas prie Dono, 1996. -14 p.

57. Mineraloginė enciklopedija / Išversta iš anglų kalbos. L. Nedra, 1985 m. su. 206-210.

58. Mchedlovas-Petrosianas O. P. Neorganinių statybinių medžiagų chemija. M.; Stroyizdat, 1971, 311s.

59. Nerpin SV, Chudnovsky AF, Dirvožemio fizika. M. Mokslas. 1967.167 m.

60. Nesvetajevas G. V., Timonovas S. K. Betono susitraukimo deformacijos. 5 -asis RAASN akademinis skaitymas. Voronežas, VGASU, 1999 m. 312-315.

61. Paschenko A.A., Serbija V.P. Cemento akmens sutvirtinimas mineraliniu pluoštu Kijevas, UkrNIINTI - 1970 - 45 p.

62. A. Pašččenko, Serbija V. P., Starčevskaja E. A. Sutraukiančios "medžiagos. Kijevas. Viščos mokykla, 1975 441 psl.

63. Polak A.F. Mineralinių rišiklių kietėjimas. M.; Statybos literatūros leidykla, 1966, 207 p.

64. Popkova A.M. Pastatų konstrukcijos ir konstrukcijos iš didelio stiprumo betono // Statybinių konstrukcijų serija // Peržiūrėti informaciją. Sutrikimas 5. M.: VNIINTPI Gosstroy SSRS, 1990 77 p.

65. Pukharenko, Yu.V. Pluoštinio gelžbetonio struktūros ir savybių formavimo moksliniai ir praktiniai pagrindai: dis. doc. tech. Mokslai: Sankt Peterburgas, 2004. p. 100-106.

66. Rabinovičius F.N. Dispersinis pluošto gelžbetonis: VNIIESM apžvalga. M., 1976–73 psl.

67. Rabinovičius FN Dispersinis gelžbetonis. M., Stroyizdat: 1989.-177 p.

68. Rabinovičius F.N. Kai kurie betoninių medžiagų sutvirtinimo stiklo pluoštu klausimai // Dispersinis gelžbetonis ir iš jų pagamintos konstrukcijos: pranešimų santraukos. Respublikos suteiktas. Ryga, 1 975.-S. 68-72.

69. Rabinovičius F.N. Apie optimalų plieno pluošto betono konstrukcijų sutvirtinimą // Betonas ir gelžbetonis. 1986. Nr. 3. S. 17-19.

70. Rabinovičius F.N. Apie dispersinio betono sutvirtinimo lygius. // Statyba ir architektūra: Izv. universitetuose. 1981. Nr. 11. S. 30-36.

71. Rabinovičius F.N. Pluoštinio gelžbetonio naudojimas pramoninių pastatų konstrukcijose // „Fibrobeton“ ir jo taikymas statyboje: NIIZhB darbai. M., 1979.-S. 27-38.

72. Rabinovičius F. N., Kurbatovas L. G. Plieninio pluošto gelžbetonio panaudojimas inžinerinių statinių konstrukcijose // Betonas ir gelžbetonis. 1984.-№12.-p. 22-25.

73. Rabinovičius F. N., Romanovas V.P. Apie plieno pluoštu sutvirtinto smulkiagrūdžio betono atsparumo įtrūkimams ribą // Kompozicinių medžiagų mechanika. 1985. Nr. 2. S. 277-283.

74. Rabinovičius F. N., Černomazas A. P., Kurbatovas L. G. Monolitiniai rezervuarų dugnai iš plieninio pluošto betono // Betonas ir gelžbetonis. -1981 m. Nr. 10. S. 24-25.

76. V. I. Solomatovas, V. N. Vyrojus. ir tt Kompozicinės statybinės medžiagos ir konstrukcijos, sunaudojančios mažai medžiagų .// Kijevas, Budivelnik, 1991, 144 p.

77. Plieninis pluoštinis betonas ir konstrukcijos iš jo. Serija „Statybinės medžiagos“ 7 VNIINTPI. Maskva. - 1990 m.

78. Stiklo pluošto betonas ir iš jo pagamintos konstrukcijos. Serija „Statybinės medžiagos“. 5 klausimas. VNIINTPI.

79. Strelkovas M.I. Tikrosios skystosios fazės sudėties pokyčiai rišamųjų medžiagų kietėjimo metu ir jų sukietėjimo mechanizmai // Susitikimo dėl cemento chemijos medžiaga. M.; Promstroyizdat, 1956, p. 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Pluoštu sustiprintos medžiagos / Išvertė red.: Pluoštu sustiprintos medžiagos. -M.: Stroyizdat, 1982.180 p.

81. Toropovas N.A. Silikatų ir oksidų chemija. L .; Mokslas, 1974, 40 psl.

82. N. E. Tretjakovas, V. N. Filimonovas. Kinetika ir katalizė / T.: 1972, Nr. 3.815-817 p.

83. Fadel I.M. Intensyvi betono, užpildyto bazaltu, technologija. // Anotacija iš disko. Ph.D. Maskva, 1993, 22 p.

84. Pluoštinis betonas Japonijoje. Išreikšti informaciją. Statybinės konstrukcijos “, Maskva, VNIIIS Gosstroy SSRS, 1983. 26 p.

85. Filimonovas V.N. Fototransformacijų molekulėse spektroskopija. // Leningradas: 1977, p. 213-228.

86. Hong DL. Betono, kuriame yra silicio dioksido dūmų ir anglies pluošto, apdorotų silanais, savybės // Greita informacija. 2001 m. Numeris. S.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenya A.V., Filimonov V.N. Adsorbcija ir adsorbentai. // 1976, Nr. 4, p. 86-91.

88. Švartsmanas A. A., Tomilinas I. A. Chemijos pažanga // 1957, T. 23, Nr. 5, p. 554-567.

89. Šlako-šarmų rišikliai ir smulkiagrūdžiai betonai jų pagrindu (redagavo VD Glukhovsky). Taškentas, Uzbekistanas, 1980, 483 p.

90. Jurgenas Schubertas, S. V. Kalašnikovas. Mišrių rišiklių topologija ir jų sukietėjimo mechanizmas. MNTK straipsniai Naujos energiją ir išteklius taupančios mokslui imlios technologijos statybinių medžiagų gamyboje. Penza, PDZ, 2005 m. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Aukštos kokybės pluoštu sustiprintas mišinys su pluošto tūrio dalimi // ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, Nr. 4.- p. 281-286.

92. Batsonas G.B. Modernus ataskaitinis pluoštinis gelžbetonis. Pranešė ASY komitetas 544. ACY žurnalas. 1973, -70, -Nr.11, -p. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B / Itin didelio stiprumo pluoštu sutvirtinto cemento kompozito smūgio atsakas. // ACI medžiagų žurnalas. 2002. - t. 99, Nr. 6. - P.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Itin didelio stiprumo pluoštu armuoto cemento kompozito atsakas į poveikį // ACJ Materials Journal. 2002 - t. 99, Nr. 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Osteris. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., S. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Sumažėjusio reaktyviojo miltelinio betono mechaninis elgesys. // „American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce“. Vašingtonas. DC. 1996 m. Lapkritis, t. 1, 555-563 p.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. Nr. 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat. // Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Esenas VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte. // E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB / BVK-Faschaugung. 1998 m. Gruodžio 1 d., Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Reaktyviosios pudros betono sudėtis. Mokslinis skyrius Bougies // Cemento ir betono tyrimai, t. 25. Nr. 7, p. 1501-1511.1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Reaktyviosios miltelių betonas, pasižymintis dideliu elastingumu ir 200–800 MPa suspaudimo jėga. // AGJ SPJ 144-22, p. 507-518.1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Betono tempiamasis stipris, kurį veikia vienodai paskirstytas ir vienodai išdėstytas vielos sutvirtinimo ilgis „ACY Journal“. 1964, - 61, - Nr. 6, - p. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peteris Schliessl. Heft. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. Peteris Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM, FenlingE.Utntax; hf ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. # 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? „Scnriftenreihe Baustoffe“. Fest - schrift zum 60. Geburtstagas von Prof. Dr.-ing. Peteris Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peteris Schlisslas. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise // Osteris. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 1997 02 14. H.9.125. Tayloras // MDF.

113. „Wirang-Steel Fibraus“ betonas.//Betono konstrukcija. 1972.16, Nr L, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Itin didelio stiprumo pluoštu armuoto cemento kompozito poveikio atsakas // ASJ Materials Journal. -2002.-T. 99, Nr. 6.-p. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Aukštos kokybės pluošto gelžbetonio mišinio proporcija su didelio pluošto tūrio frakcijomis // ASJ Materials Journal. 2004, t. 101, Nr. 4.-p. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994 m.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Dviejų pramoninių reaktyviųjų miltelių kobetono mechaninės savybės ir ilgaamžiškumas // ASJ Materials Journal V.94. Nr.4, S. 286-290. Liepos-rugpjūčio mėn., 1997 m.

118. De Larrardas F., Sedranas Th. Itin didelio našumo betono optimizavimas naudojant pakavimo modelį. Cem. Concrete Res., 24 tomas (6). S. 997-1008, 1994 m.

119. Richard P., Cheurezy M. Reaktyviosios pudros betono sudėtis. Cem. Coner. Res. 25 tomas. Nr. 7, S. 1501-1511, 1995.

120. Bornemann R, Sehmidt M, Fehling E, Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton und stahlbetonbau 96, H. 7. S.458-467,2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Reaktyviosios pudros kuceto (RPC) reologinio elgesio optimizavimas. „Tagungsband“ tarptautinis didelio efektyvumo ir reaktyviosios pudros betonų simpoziumas. Shebroke, Kanada, 1998 m. Rugpjūčio mėn., S. 99-118.

122. Aitcin P., Richard P. Scherbooke pėsčiųjų / dviračių tiltas. 4-asis tarptautinis simpoziumas apie didelio stiprumo / didelio našumo panaudojimą, Paryžius. S. 1999-1406, 1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Lyginamasis įvairių silicio dioksido dūmų tyrimas kaip priedai aukštos kokybės cementious medžiagose. Medžiagos ir struktūros, RJLEM, 25 tomas, S. 25-272, 1992.

124. Richardas P. Cheyrezy M.N. Didelio plastiškumo ir 200–800 MPa suspaudimo stiprumo reaktyviosios pudros betonai. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. RPC naudojimas bendrojo srauto aušinimo bokštuose, tarptautinis didelio našumo ir reaktyviųjų miltelių betonų simpoziumas, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73, 1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Aukštos kokybės betono mišinys. Cem. Konr. Res. T. 32, S. 1699-1704,2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechaninės reaktyviųjų miltelių betonų savybės. Medžiagos ir konstrukcijos, t. 29, S. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Miltelių vaidmuo betone: 6-ojo tarptautinio aukšto stiprumo / didelio našumo betono panaudojimo simpoziumo darbai. S. 863-872,2002.

129. Richardas P. Reaktyvus miltelių betonas: nauja itin aukšto cemento medžiaga. 4-asis tarptautinis simpoziumas apie didelio stiprumo / didelio našumo betono panaudojimą, Paryžius, 1996 m.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: šviežios reaktyviųjų miltelių kompozicinės medžiagos („Ductal“) savybės ir stiprumas. Est fib kongreso medžiaga, 2002 m.

131. Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: ypač patvarūs betonai, chemija ir mikrostruktūra. HPC simpoziumas, Honkongas, 2000 m. Gruodžio mėn.

132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: RPC (reaktyviosios miltelių betono) mikrostruktūrinė analizė. Cem.Coner.Res.Vol. 25, Nr. 7, S. 1491-1500.1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996 m.

134. Reineckas. K-H., Lichtenfelsas A., Greineris. Šv. Sezoninis saulės energijos kaupimas karšto vandens talpyklose, iš kurių pagamintas aukštos kokybės betonas. 6-asis tarptautinis didelio stiprumo / didelio našumo simpoziumas. Leipcigas, 2002 m. Birželio mėn.

135. Babkovas V. B., Komokovas P.G. ir kiti. Tūriniai mineralinių rišiklių hidratacijos ir perkristalinimo reakcijų pokyčiai / Mokslas ir technologija, -2003, Nr. 7

136. Babkovas V. V., Polokas A. F., Komokovas P. G. Cemento akmens ilgaamžiškumo aspektai / Cementas-1988-№3 p. 14-16.

137. Aleksandrovskis S.V. Kai kurios betono ir gelžbetonio susitraukimo ypatybės, 1959 Nr. 10 p. 8-10.

138. A. Šeikinas. Cemento akmens struktūra, stiprumas ir atsparumas lūžimui. Maskva: Stroyizdat 1974,191 p.

139. Šeikinas A. V., Čechovskis Y. V., Brusseris M. I. Cemento betonų sandara ir savybės. M: Stroyizdat, 1979.333 p.

140. Tsilosani Z.N. Betono susitraukimas ir šliaužimas. Tbilisis: Mokslų akademijos leidykla Gruz. SSR, 1963. su 173.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Didelio stiprumo betonas. M: Stroyizdat. 1971.s 208.i? 6