Hvilke mønstre adlyder endringene i temperaturen på kjølevæsken i systemene sentralvarme? Hva er det - temperaturgrafen til varmesystemet 95-70? Hvordan bringe oppvarmingsparametrene i tråd med tidsplanen? La oss prøve å svare på disse spørsmålene.

Hva det er

La oss starte med et par abstrakte teser.

• Med endringer i værforholdene endres varmetapet til enhver bygning etter dem... Under fryseforhold, for å opprettholde en konstant temperatur i en leilighet, kreves det mye mer varmeenergi enn i varmt vær.

La oss avklare: varmeforbruket bestemmes ikke av den absolutte verdien av lufttemperaturen utenfor, men av deltaet mellom gaten og interiøret.
Så, ved + 25C i leiligheten og -20 i gården, vil varmekostnadene være nøyaktig de samme som ved henholdsvis +18 og -27.

• Varmestrømmen fra varmeren ved konstant temperatur på kjølevæsken vil også være konstant.
  Et fall i temperaturen i rommet vil øke den litt (igjen, på grunn av en økning i deltaet mellom kjølevæsken og luften i rommet); Denne økningen vil imidlertid være kategorisk utilstrekkelig for å kompensere for det økte varmetapet gjennom bygningsskalaen. Rett og slett fordi dagens SNiP begrenser den nedre temperaturterskelen i leiligheten til 18-22 grader.

En åpenbar løsning på problemet med økende tap er å øke temperaturen på kjølevæsken.

Åpenbart bør veksten være proporsjonal med reduksjonen i utetemperaturen: jo kaldere det er utenfor vinduet, desto større varmetapet må kompenseres. Noe som faktisk bringer oss til ideen om å lage en viss avtaletabell for begge verdiene.

Så grafen temperatursystem oppvarming er en beskrivelse av avhengigheten av temperaturene til tilførsels- og returrørledningene av dagens vær ute.

Hvordan det fungerer

Det er to forskjellige typer diagrammer:

1. For varmenett.
2. For innendørs varmesystem.

For å tydeliggjøre forskjellen mellom de to er det nok verdt å begynne med en kort utflukt hvordan sentralvarme fungerer.

CHP - varmenett

Funksjonen til denne pakken er å varme opp kjølevæsken og levere den til sluttforbrukeren. Lengden på varmeledninger måles vanligvis i kilometer, det totale overflatearealet er i tusenvis og tusenvis kvadratmeter... Til tross for tiltakene for termisk isolasjon av rør, er varmetap uunngåelige: etter å ha passert veien fra CHP eller kjelehuset til grensen til huset, vil prosessvannet ha tid til å kjøle seg delvis ned.

Derfor - konklusjonen: for at den skal nå forbrukeren, samtidig som den opprettholder en akseptabel temperatur, bør tilførselen til hovedoppvarmingen ved utgangen fra CHPP være så varm som mulig. Kokepunktet er den begrensende faktoren; men med økende trykk, skifter det mot en økning i temperatur:

Trykk, atmosfærer	Kokepunkt, grader Celsius
1	100
1,5	110
2	119
2,5	127
3	132
4	142
5	151
6	158
7	164
8	169

Typisk trykk i tilførselsrøret til varmeledningen er 7-8 atmosfærer. Denne verdien, selv med tanke på trykktapet under transport, lar deg starte varmesystemet i hus opptil 16 etasjer høye uten ekstra pumper. Samtidig er det trygt for ruter, stigerør og koblinger, blandeslanger og andre elementer i varme- og varmtvannsanlegg.

Med en viss margin tas den øvre grensen for turtemperaturen lik 150 grader. De mest typiske varmetemperaturkurvene for varmenettet ligger i området 150/70 - 105/70 (tur- og returtemperaturer).

Hus

Det er en rekke ytterligere begrensende faktorer i et hjemmevarmesystem.

• Den maksimale temperaturen på kjølevæsken i den kan ikke overstige 95 C for et torør og 105 C for.

Forresten: i førskoleutdanningsinstitusjoner er begrensningen mye strengere - 37 C.
Kostnaden for å redusere tilførselstemperaturen - øke antall radiatorseksjoner: in nordlige regioner landene der grupper er plassert i barnehager er bokstavelig talt omgitt av dem.

• Av åpenbare grunner bør temperaturdeltaet mellom tilførsels- og returrørledningene være så lite som mulig - ellers vil temperaturen på batteriene i bygget variere mye. Dette innebærer rask sirkulasjon av kjølevæsken.
  Imidlertid vil for rask sirkulasjon gjennom husets varmesystem føre til at returvannet vil gå tilbake til ledningen med en ublu høy temperatur, noe som er uakseptabelt på grunn av en rekke tekniske begrensninger i driften av CHPP.

Problemet løses ved å installere en eller flere i hvert hus. heisenheter, hvor returstrøm tilføres vannstrømmen fra tilførselsrørledningen. Den resulterende blandingen sikrer faktisk rask sirkulasjon av et stort volum av kjølevæsken uten å overopphete returrørledningen til ruten.

For interne nettverk settes en egen temperaturplan, som tar hensyn til driften av heisen. For to-rørs kretser er en typisk oppvarmingstemperaturplan 95-70, for en-rørs kretser (som imidlertid er sjelden i leilighetsbygg) - 105-70.

Klimatiske soner

Hovedfaktoren som bestemmer planleggingsalgoritmen er estimert vintertemperatur. Tabellen over kjølevæsketemperaturer bør utarbeides på en slik måte at maksimalverdiene (95/70 og 105/70) ved frosttoppen gir den tilsvarende SNiP-temperaturen i boligkvarteret.

La oss gi et eksempel på en intern tidsplan for følgende forhold:

• Varmeapparater - radiatorer med varmemiddeltilførsel fra bunn til topp.
• Oppvarming - to-rør, med.

• Design temperatur uteluft - -15 C.

Utenfor lufttemperatur, С	Feed, С	Retur, С
+10	30	25
+5	44	37
0	57	46
-5	70	54
-10	83	62
-15	95	70

Nyanse: når du bestemmer parametrene for ruten og det interne varmesystemet, tas den gjennomsnittlige daglige temperaturen.
Hvis det er -15 om natten og -5 på dagtid, vises -10C som utetemperatur.

Og her er noen verdier av de estimerte vintertemperaturene for byene i Russland.

By	Designtemperatur, С
Arkhangelsk	-18
Belgorod	-13
Volgograd	-17
Verkhojansk	-53
Irkutsk	-26
Krasnodar	-7
Moskva	-15
Novosibirsk	-24
Rostov ved Don	-11
Sotsji	+1
Tyumen	-22
Khabarovsk	-27
Yakutsk	-48

På bildet - vinter i Verkhoyansk.

Justering

Hvis forvaltningen av kraftvarme- og varmenettet er ansvarlig for parametrene til ruten, ligger ansvaret for parametrene til det interne nettverket hos boligbeboerne. En veldig typisk situasjon er når, når beboere klager på kulde i leiligheter, målinger viser avvik fra tidsplanen til undersiden. Litt sjeldnere hender det at målinger i brønnene til termiske arbeidere viser en overvurdert returtemperatur fra huset.

Hvordan bringe oppvarmingsparametrene i tråd med tidsplanen med egne hender?

Rømmer munnstykket

Med en undervurdert blanding og returtemperatur er den åpenbare løsningen å øke diameteren på heisdysen. Hvordan gjøres det?

Instruksjonen er til tjeneste for leseren.

1. Alle ventiler eller ventiler i heisenheten (inngang, hus og varmtvannsforsyning) er stengt.
2. Heisen er demontert.
3. Munnstykket fjernes og rømmes ut med 0,5-1 mm.
4. Heisen monteres og startes opp med luftspyling i motsatt rekkefølge.

Tips: i stedet for paronittpakninger, kan du sette gummipakninger på flensene, kuttet til størrelsen på flensen fra bilkameraet.

Et alternativ er å installere en heis med justerbar dyse.

Sugeundertrykkelse

I en kritisk situasjon ( sterk forkjølelse og fryseflater) kan dysen fjernes helt. For å forhindre at suget blir en jumper, dempes det av en pannekake laget av stålplate med en tykkelse på minst en millimeter.

OBS: dette er et nødtiltak som brukes i ekstreme tilfeller, siden i dette tilfellet kan temperaturen på radiatorene i huset nå 120-130 grader.

Differensialjustering

Ved forhøyede temperaturer, som et midlertidig tiltak frem til slutten av fyringssesongen, praktiseres justering av heisdifferensialen med sluseventil.

1. Varmtvannet kobles over til tilløpsledningen.
2. En trykkmåler er installert på returledningen.
   
3. Innløpsventilen på returrøret lukkes helt og åpnes deretter gradvis med trykkregulering i henhold til manometer. Hvis du ganske enkelt lukker ventilen, kan slumpen av kinnene på stammen stoppe og tine kretsen. Forskjellen reduseres ved å øke trykket på returledningen med 0,2 atmosfærer per dag med daglig temperaturkontroll.

Konklusjon

Økonomisk forbruk av energiressurser i varmesystemet kan oppnås dersom visse krav oppfylles. Et av alternativene er tilstedeværelsen av et temperaturdiagram, som gjenspeiler forholdet mellom temperaturen som kommer fra varmekilden til det ytre miljøet. Verdien av verdiene gjør det mulig å fordele varme og varmtvann optimalt til forbrukeren.

Høyhus er i hovedsak knyttet til sentralvarme. Kilder som overfører Termisk energi, er kjelehus eller CHP. Vann brukes som varmebærer. Den varmes opp til en forhåndsbestemt temperatur.

Etter bestått full syklus gjennom systemet går kjølevæsken, som allerede er avkjølt, tilbake til kilden og gjenoppvarming skjer. Kilder kobles til forbrukeren ved hjelp av varmenett. Siden miljøet endres temperaturregime, er det nødvendig å regulere varmeenergien slik at forbrukeren får det nødvendige volumet.

Varmeregulering fra sentralsystemet kan gjøres på to måter:

1. Kvantitativ. I denne formen endres strømningshastigheten til vannet, men det har en konstant temperatur.
2. Kvalitet. Temperaturen på væsken endres, men forbruket endres ikke.

I våre systemer brukes det andre kontrollalternativet, det vil si en kvalitetsvariant. Z Her er det en direkte sammenheng mellom to temperaturer: kjølevæske og miljø... Og beregningen er utført på en slik måte at den gir varme i rommet på 18 grader og over.

Derfor kan vi si at temperaturgrafen til kilden er en brutt kurve. Endringen i retningene avhenger av temperaturforskjellen (kjølevæske og uteluft).

Avhengighetsgrafen kan være annerledes.

Et spesifikt diagram avhenger av:

1. Tekniske og økonomiske indikatorer.
2. CHP eller fyrromsutstyr.
3. Klima.

Høye mengder varmebærer gir forbrukeren stor termisk energi.

Et eksempel på en krets er vist nedenfor, der T1 er temperaturen på kjølevæsken, Tnv er uteluften:

Diagrammet over returnert varmemedium gjelder også. Et kjelehus eller et kraftvarmeverk, i henhold til denne ordningen, kan vurdere effektiviteten til kilden. Den anses som høy når den returnerte væsken tilføres avkjølt.

Stabiliteten til ordningen avhenger av designverdiene til væskeforbruket til høyhus. Hvis strømningen gjennom varmekretsen øker, vil vannet returnere uavkjølt, siden strømningshastigheten vil øke. Omvendt, ved minimumsforbruk, retur vann vil være tilstrekkelig avkjølt.

Leverandørens interesse ligger selvsagt i kjølt returvannforsyning. Men det er visse grenser for å redusere strømningshastigheten, siden en reduksjon fører til tap i mengden varme. Forbrukerens indre temperatur i leiligheten vil begynne å synke, noe som vil føre til brudd på byggeforskrifter og ubehag for innbyggerne.

Hva er det avhengig av?

Temperaturkurven avhenger av to størrelser: uteluft og varmebærer. Frostvær fører til en økning i graden av kjølevæske. Utformingen av den sentrale kilden tar hensyn til størrelsen på utstyret, bygningen og tverrsnittet til rørene.

Verdien av temperaturen som forlater fyrrommet er 90 grader, slik at ved minus 23 ° C ville det være varmt i leilighetene og hadde en verdi på 22 ° C. Da går returvannet tilbake til 70 grader. Slike normer tilsvarer normal og komfortabel bolig i huset.

Analyse og justering av driftsmoduser utføres ved hjelp av en temperaturkrets. For eksempel vil retur av en væske med høy temperatur snakke om høye kostnader kjølevæske. Undervurderte data vil bli betraktet som et forbruksunderskudd.

Tidligere, for 10-etasjes bygninger, ble det introdusert en ordning med designdata på 95-70 ° C. Bygningene ovenfor hadde sitt eget diagram på 105-70 ° C. Moderne nye bygninger kan ha et annet opplegg, etter designerens skjønn. Oftere er det diagrammer på 90-70 ° C, og kanskje 80-60 ° C.

Temperaturgraf 95-70:

Temperaturgraf 95-70

Hvordan beregnes det?

Kontrollmetoden velges, deretter er beregningen utført. Beregningen-vinter og omvendt rekkefølge av vanninntak, mengde uteluft, rekkefølgen ved bruddpunktet i diagrammet er tatt i betraktning. Det er to diagrammer, når det i en av dem bare vurderes oppvarming, i den andre oppvarmingen med forbruk varmt vann.

For et eksempel på beregning vil vi bruke metodeutviklingen til Roskommunenergo.

De første dataene for varmegeneratorstasjonen vil være:

1. TNV- mengden uteluft.
2. Tvn- inneluft.
3. T1- kjølevæske fra kilden.
4. T2- returstrøm av vann.
5. T3- inngang til bygget.

Vi vil vurdere flere alternativer for å levere varme med en verdi på 150, 130 og 115 grader.

Samtidig vil de ved utgangen ha 70 ° C.

Resultatene som er oppnådd er samlet i en enkelt tabell for den påfølgende konstruksjonen av kurven:

Så vi fikk tre ulike ordninger, som kan legges til grunn. Det vil være mer riktig å beregne diagrammet individuelt for hvert system. Her har vi gjennomgått de anbefalte verdiene, ekskl klimatiske trekk region og bygningsegenskaper.

For å redusere energiforbruket er det nok å velge en lavtemperaturordre på 70 grader og en jevn fordeling av varme langs varmekretsen vil sikres. Kjelen bør tas med en kraftreserve slik at systembelastningen ikke påvirker enhetens høykvalitetsdrift.

Justering

Varmeregulator

Automatisk styring leveres av varmeregulatoren.

Den inneholder følgende detaljer:

1. Databehandling og matchende panel.
2. Executive enhet på vannforsyningsdelen.
3. Executive enhet, utfører funksjonen til å blande væske fra den returnerte væsken (retur).
4. Boost pumpe og en sensor på vannforsyningsledningen.
5. Tre sensorer (på returlinjen, på gaten, inne i bygningen). Det kan være flere av dem i rommet.

Regulatoren dekker væsketilførselen, og øker dermed verdien mellom retur og tilførsel til verdien gitt av sensorene.

For å øke strømmen er det en step-up pumpe, og en tilsvarende kommando fra regulatoren. Innløpsstrømmen styres av en "kald bypass". Det vil si at temperaturen synker. En del av væsken, som sirkulerer langs kretsen, sendes til forsyningen.

Sensorene fjerner informasjon og overfører den til kontrollenhetene, som et resultat av at det er en omfordeling av strømmer som gir et stivt temperaturskjema for varmesystemet.

Noen ganger brukes en dataenhet, der DHW og varmeregulatorer kombineres.

Varmtvannsregulatoren har en enklere kontrollkrets. Varmtvannssensoren regulerer vannstrømmen til en stabil verdi på 50 °C.

Fordeler med regulator:

1. Temperaturskjemaet følges strengt.
2. Eliminering av væskeoveroppheting.
3. Drivstofføkonomi og energi.
4. Forbrukeren, uavhengig av avstand, mottar varme likt.

Tabell over temperaturdiagram

Kjelenes driftsmodus avhenger av omgivelsesværet.

Hvis du tar forskjellige gjenstander, for eksempel en fabrikkbygning, en fleretasjes og et privat hus, vil alle ha et individuelt varmediagram.

I tabellen viser vi temperaturdiagrammet over avhengigheten til bolighus av uteluften:

Utetemperatur	Temperatur nettverksvann i tilførselsrøret	Returvanntemperatur
+10	70	55
+9	70	54
+8	70	53
+7	70	52
+6	70	51
+5	70	50
+4	70	49
+3	70	48
+2	70	47
+1	70	46
0	70	45
-1	72	46
-2	74	47
-3	76	48
-4	79	49
-5	81	50
-6	84	51
-7	86	52
-8	89	53
-9	91	54
-10	93	55
-11	96	56
-12	98	57
-13	100	58
-14	103	59
-15	105	60
-16	107	61
-17	110	62
-18	112	63
-19	114	64
-20	116	65
-21	119	66
-22	121	66
-23	123	67
-24	126	68
-25	128	69
-26	130	70

SNiP

Det er visse standarder som må overholdes ved opprettelse av prosjekter for oppvarmingsnettverk og transport av varmt vann til forbrukeren, der tilførsel av damp må utføres ved 400 ° C, ved et trykk på 6,3 bar. Det anbefales å frigjøre varmetilførselen fra kilden til forbrukeren med verdier på 90/70 ° C eller 115/70 ° C.

Reguleringskrav bør oppfylles for samsvar med den godkjente dokumentasjonen med den obligatoriske avtalen med landets byggeministerium.

Når jeg så gjennom statistikken over besøk på bloggen vår, la jeg merke til at det veldig ofte dukker opp slike søkefraser som f.eks. "Hva skal temperaturen på kjølevæsken være ved minus 5 ute?"... Jeg bestemte meg for å legge ut den gamle rute kvalitetsregulering varmetilførsel ved gjennomsnittlig daglig temperatur uteluft... Jeg vil advare de som på grunnlag av disse tallene vil prøve å finne ut forholdet til boligavdelingen eller varmenettene: oppvarmingsplaner for hver enkelt bosetting annerledes (jeg skrev om dette i artikkelen). Varmenettverk i Ufa (Bashkiria) fungerer i henhold til denne tidsplanen.

Jeg vil også gjøre oppmerksom på at regulering skjer iht gjennomsnittlig daglig utetemperatur, så hvis for eksempel ute om natten minus 15 grader, og på dagtid minus 5, da vil temperaturen på kjølevæsken opprettholdes i samsvar med tidsplanen minus 10 о С.

Vanligvis brukes følgende temperaturkurver: 150/70 , 130/70 , 115/70 , 105/70 , 95/70 ... En tidsplan velges basert på spesifikke lokale forhold. Husholdningsoppvarmingssystemer fungerer etter planene 105/70 og 95/70. Hovedvarmenettene fungerer etter planene 150, 130 og 115/70.

La oss se på et eksempel på hvordan du bruker et diagram. Anta at utetemperaturen er "minus 10 grader". Varmenettverk fungerer i henhold til temperaturplanen 130/70 , deretter kl -10 о С temperaturen på kjølevæsken i tilførselsrøret til varmenettet må være 85,6 grader, i tilførselsrøret til varmesystemet - 70,8 oC med en tidsplan på 105/70 eller 65,3 oC med en tidsplan på 95/70. Vanntemperaturen etter varmesystemet må være 51,7 om S.

Som regel avrundes verdiene for temperaturen i tilførselsrøret til varmenettverk når de tildeles varmekilden. For eksempel, i henhold til tidsplanen, skal det være 85,6 o C, og ved en CHP eller fyrhus er 87 grader satt.

Temperatur utendørs luft Tnv, o S	Tilførselsvanntemperatur i tilførselsledningen T1, o C			Temperaturen på vannet i tilførselsrøret til varmesystemet T3, o C		Vanntemperatur etter varmesystemet T2, o C
	150	130	115	105	95
8	53,2	50,2	46,4	43,4	41,2	35,8
7	55,7	52,3	48,2	45,0	42,7	36,8
6	58,1	54,4	50,0	46,6	44,1	37,7
5	60,5	56,5	51,8	48,2	45,5	38,7
4	62,9	58,5	53,5	49,8	46,9	39,6
3	65,3	60,5	55,3	51,4	48,3	40,6
2	67,7	62,6	57,0	52,9	49,7	41,5
1	70,0	64,5	58,8	54,5	51,0	42,4
0	72,4	66,5	60,5	56,0	52,4	43,3
-1	74,7	68,5	62,2	57,5	53,7	44,2
-2	77,0	70,4	63,8	59,0	55,0	45,0
-3	79,3	72,4	65,5	60,5	56,3	45,9
-4	81,6	74,3	67,2	62,0	57,6	46,7
-5	83,9	76,2	68,8	63,5	58,9	47,6
-6	86,2	78,1	70,4	65,0	60,2	48,4
-7	88,5	80,0	72,1	66,4	61,5	49,2
-8	90,8	81,9	73,7	67,9	62,8	50,1
-9	93,0	83,8	75,3	69,3	64,0	50,9
-10	95,3	85,6	76,9	70,8	65,3	51,7
-11	97,6	87,5	78,5	72,2	66,6	52,5
-12	99,8	89,3	80,1	73,6	67,8	53,3
-13	102,0	91,2	81,7	75,0	69,0	54,0
-14	104,3	93,0	83,3	76,4	70,3	54,8
-15	106,5	94,8	84,8	77,9	71,5	55,6
-16	108,7	96,6	86,4	79,3	72,7	56,3
-17	110,9	98,4	87,9	80,7	73,9	57,1
-18	113,1	100,2	89,5	82,0	75,1	57,9
-19	115,3	102,0	91,0	83,4	76,3	58,6
-20	117,5	103,8	92,6	84,8	77,5	59,4
-21	119,7	105,6	94,1	86,2	78,7	60,1
-22	121,9	107,4	95,6	87,6	79,9	60,8
-23	124,1	109,2	97,1	88,9	81,1	61,6
-24	126,3	110,9	98,6	90,3	82,3	62,3
-25	128,5	112,7	100,2	91,6	83,5	63,0
-26	130,6	114,4	101,7	93,0	84,6	63,7
-27	132,8	116,2	103,2	94,3	85,8	64,4
-28	135,0	117,9	104,7	95,7	87,0	65,1
-29	137,1	119,7	106,1	97,0	88,1	65,8
-30	139,3	121,4	107,6	98,4	89,3	66,5
-31	141,4	123,1	109,1	99,7	90,4	67,2
-32	143,6	124,9	110,6	101,0	94,6	67,9
-33	145,7	126,6	112,1	102,4	92,7	68,6
-34	147,9	128,3	113,5	103,7	93,9	69,3
-35	150,0	130,0	115,0	105,0	95,0	70,0

Ikke stol på diagrammet i begynnelsen av innlegget - det samsvarer ikke med dataene fra tabellen.

Beregning av temperaturgrafen

Metoden for beregning av temperaturgrafen er beskrevet i oppslagsboken (kapittel 4, s. 4.4, s. 153,).

Dette er en ganske arbeidskrevende og lang prosess, siden flere verdier må vurderes for hver utelufttemperatur: T 1, T 3, T 2, etc.

Til vår glede har vi en datamaskin og et MS Excel-regneark. En arbeidskollega delte med meg en ferdig tabell for beregning av temperaturgrafen. Den ble en gang laget av hans kone, som jobbet som ingeniør i gruppen av moduser i varmenettverk.

For at Excel skal beregne og bygge en graf, er det nok å angi flere startverdier:

• designtemperatur i tilførselsrøret til varmenettet T 1
• dimensjonerende temperatur i returrøret til varmenettet T 2
• designtemperatur i tilførselsrøret til varmesystemet T 3
• Utetemperatur T n.v.
• Innetemperatur T vp
• koeffisient" n"(Den er som regel ikke endret og er lik 0,25)
• Minimum og maksimum kutt av temperaturgrafen Slice min, Slice maks.

Alt. ingenting annet kreves av deg. Beregningsresultatene vil være i den første tabellen i regnearket. Den er fremhevet med en fet ramme.

Kartene vil også bli omorganisert for de nye verdiene.

Tabellen beregner også temperaturen på det direkte nettverksvannet, tar hensyn til vindhastigheten.

Når jeg så gjennom statistikken over besøk på bloggen vår, la jeg merke til at slike søkefraser veldig ofte vises som for eksempel "hva skal temperaturen på kjølevæsken være ved minus 5 ute?" Jeg bestemte meg for å legge ut den gamle tidsplanen for høykvalitetsregulering av varmeforsyning basert på gjennomsnittlig daglig temperatur på uteluften. Jeg vil advare de som på grunnlag av disse tallene vil prøve å finne ut forholdet til boligavdelingen eller varmenettene: oppvarmingsplanene for hver enkelt bygd er forskjellige (jeg skrev om dette i artikkelen som regulerer temperaturen på kjølevæsken). Varmenettverk i Ufa (Bashkiria) fungerer i henhold til denne tidsplanen.

Jeg vil også gjøre oppmerksom på at reguleringen skjer i henhold til den gjennomsnittlige daglige temperaturen på uteluften, så hvis for eksempel ute om natten minus 15 grader, og på dagtid minus 5, så er temperaturen på kjølevæske vil bli opprettholdt i samsvar med tidsplanen på minus 10 ° C.

Vanligvis brukes følgende temperaturkurver: 150/70, 130/70, 115/70, 105/70, 95/70. En tidsplan velges basert på spesifikke lokale forhold. Husholdningsoppvarmingssystemer fungerer etter planene 105/70 og 95/70. Hovedvarmenettene fungerer etter planene 150, 130 og 115/70.

La oss se på et eksempel på hvordan du bruker et diagram. Anta at utetemperaturen er "minus 10 grader". Varmenettverk fungerer i henhold til en temperaturplan på 130/70, noe som betyr at ved -10 ° C skal temperaturen på kjølevæsken i tilførselsrøret til varmenettverket være 85,6 grader, i tilførselsrørledningen til varmesystemet - 70,8 ° C med en tidsplan på 105/70 eller 65,3 ° C ved kart 95/70. Vanntemperaturen etter varmesystemet skal være 51,7 ° C.

Som regel avrundes verdiene for temperaturen i tilførselsrøret til varmenettverk når de tildeles varmekilden. For eksempel, i henhold til tidsplanen, skal det være 85,6 ° C, og på et CHP eller kjelehus er 87 grader satt.

Utetemperatur

Tilførselsvanntemperatur i tilførselsrør T1, oC Vanntemperatur i varmeanlegg tilførselsrør T3, oC Vanntemperatur etter varmeanlegg T2, oC

150 130 115 105 95 8 7 6 5 4 3 2 1 0 -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 -22 -23 -24 -25 -26 -27 -28 -29 -30 -31 -32 -33 -34 -35

53,2	50,2	46,4	43,4	41,2	35,8
55,7	52,3	48,2	45,0	42,7	36,8
58,1	54,4	50,0	46,6	44,1	37,7
60,5	56,5	51,8	48,2	45,5	38,7
62,9	58,5	53,5	49,8	46,9	39,6
65,3	60,5	55,3	51,4	48,3	40,6
67,7	62,6	57,0	52,9	49,7	41,5
70,0	64,5	58,8	54,5	51,0	42,4
72,4	66,5	60,5	56,0	52,4	43,3
74,7	68,5	62,2	57,5	53,7	44,2
77,0	70,4	63,8	59,0	55,0	45,0
79,3	72,4	65,5	60,5	56,3	45,9
81,6	74,3	67,2	62,0	57,6	46,7
83,9	76,2	68,8	63,5	58,9	47,6
86,2	78,1	70,4	65,0	60,2	48,4
88,5	80,0	72,1	66,4	61,5	49,2
90,8	81,9	73,7	67,9	62,8	50,1
93,0	83,8	75,3	69,3	64,0	50,9
95,3	85,6	76,9	70,8	65,3	51,7
97,6	87,5	78,5	72,2	66,6	52,5
99,8	89,3	80,1	73,6	67,8	53,3
102,0	91,2	81,7	75,0	69,0	54,0
104,3	93,0	83,3	76,4	70,3	54,8
106,5	94,8	84,8	77,9	71,5	55,6
108,7	96,6	86,4	79,3	72,7	56,3
110,9	98,4	87,9	80,7	73,9	57,1
113,1	100,2	89,5	82,0	75,1	57,9
115,3	102,0	91,0	83,4	76,3	58,6
117,5	103,8	92,6	84,8	77,5	59,4
119,7	105,6	94,1	86,2	78,7	60,1
121,9	107,4	95,6	87,6	79,9	60,8
124,1	109,2	97,1	88,9	81,1	61,6
126,3	110,9	98,6	90,3	82,3	62,3
128,5	112,7	100,2	91,6	83,5	63,0
130,6	114,4	101,7	93,0	84,6	63,7
132,8	116,2	103,2	94,3	85,8	64,4
135,0	117,9	104,7	95,7	87,0	65,1
137,1	119,7	106,1	97,0	88,1	65,8
139,3	121,4	107,6	98,4	89,3	66,5
141,4	123,1	109,1	99,7	90,4	67,2
143,6	124,9	110,6	101,0	94,6	67,9
145,7	126,6	112,1	102,4	92,7	68,6
147,9	128,3	113,5	103,7	93,9	69,3
150,0	130,0	115,0	105,0	95,0	70,0

Ikke stol på diagrammet i begynnelsen av innlegget - det samsvarer ikke med dataene fra tabellen.

Beregning av temperaturgrafen

Metoden for beregning av temperaturgrafen er beskrevet i oppslagsboken "Justering og drift av vannvarmenett" (kapittel 4, s. 4.4, s. 153,).

Dette er en ganske arbeidskrevende og tidkrevende prosess, siden flere verdier må telles for hver utetemperatur: T1, T3, T2, etc.

Til vår glede har vi en datamaskin og et MS Excel-regneark. En arbeidskollega delte med meg en ferdig tabell for beregning av temperaturgrafen. Den ble en gang laget av hans kone, som jobbet som ingeniør i gruppen av moduser i varmenettverk.

Tabell for beregning av temperaturgrafen i MS Excel

For at Excel skal beregne og bygge en graf, er det nok å angi flere startverdier:

• designtemperatur i tilførselsledningen til varmenettet T1
• dimensjonerende temperatur i returrøret til varmenettet T2
• designtemperatur i tilførselsrøret til varmesystemet T3
• Utelufttemperatur Тн.в.
• Innetemperatur Tv.p.
• koeffisient "n" (som regel endres den ikke og er lik 0,25)
• Minimum og maksimum kutt av temperaturgrafen Cut min, Cut max.

Legge inn startdata i tabellen for beregning av temperaturgrafen

Alt. ingenting annet kreves av deg. Beregningsresultatene vil være i den første tabellen i regnearket. Den er fremhevet med en fet ramme.

Kartene vil også bli omorganisert for de nye verdiene.

Grafisk fremstilling av temperaturgrafen

Tabellen beregner også temperaturen på det direkte nettverksvannet, tar hensyn til vindhastigheten.

Last ned beregningen av temperaturgrafen

energoworld.ru

Vedlegg e Temperaturgraf (95 - 70) °C

Design temperatur utendørs	Vanntemperatur i servering rørledning	Vanntemperatur i returrørledning	Estimert utetemperatur	Tilførselsvanntemperatur	Vanntemperatur i returrørledning

Vedlegg e

LUKKET VARMEFORSYNING

TB1: G1 = 1V1; G2 = G1; Q = G1 (h2 –h3)

ÅPENT VARMESYSTEM

MED VANNINNTAG I DET BLINDE VVVANLEGG

TB1: G1 = 1V1; G2 = 1V2; G3 = G1 - G2;

Q1 = G1 (h2 - h3) + G3 (h3 –hx)

Bibliografi

1. Gershunsky B.S. Grunnleggende om elektronikk. Kiev, Vishcha skole, 1977.

2. Meerson A.M. Radiomåleutstyr. - Leningrad .: Energi, 1978 .-- 408s.

3. Murin G.A. Termiske målinger. –M .: Energi, 1979. –424s.

4. Spector S.A. Elektriske målinger fysiske mengder. Opplæringen... - Leningrad .: Energoatomizdat, 1987. –320-tallet.

5. Tartakovsky D.F., Yastrebov A.S. Metrologi, standardisering og tekniske måleinstrumenter. - M.: forskerskolen, 2001.

6. Varmemålere TSK7. Håndbok. - St. Petersburg .: JSC TEPLOCOM, 2002.

7. Kalkulator for mengden varme VKT-7. Håndbok. - St. Petersburg .: JSC TEPLOCOM, 2002.

Zuev Alexander Vladimirovich

Nabofiler i mappen Prosessmålinger og enheter

studfiles.net

Oppvarmingstemperaturgraf

Oppgaven til organisasjoner som betjener hus og bygninger er å opprettholde standardtemperaturen. Temperaturplanen for oppvarming avhenger direkte av temperaturen ute.

Det er tre varmeforsyningssystemer

Utvendig og innvendig temperaturgraf

1. Sentralisert varmeforsyning for et stort fyrhus (CHP), som ligger i betydelig avstand fra byen. I dette tilfellet, varmeforsyningsorganisasjon, Med tanke på varmetap i nettverk, velger et system med en temperaturplan: 150/70, 130/70 eller 105/70. Det første sifferet er temperaturen på vannet i tilførselsrøret, det andre sifferet er temperaturen på vannet i returvarmerøret.
2. Små kjelehus i nærheten av bolighus. I dette tilfellet er temperaturgrafen 105/70, 95/70.
3. Individuell kjele installert i et privat hus. Den mest akseptable tidsplanen er 95/70. Selv om det er mulig å redusere turtemperaturen enda mer, siden det praktisk talt ikke vil være noe varmetap. Moderne kjeler operere i automatisk modus og opprettholde en konstant temperatur i tilførselsvarmerøret. 95/70 temperaturgrafen taler for seg selv. Temperaturen ved inngangen til huset skal være 95 ° C, og ved utgangen - 70 ° C.

I sovjettiden, da alt var statseid, ble alle parametere for temperaturplaner opprettholdt. Hvis det i henhold til timeplanen skulle være en turtemperatur på 100 grader, så vil det være slik. Denne temperaturen kan ikke gis til beboerne, derfor ble heisenheter designet. Det avkjølte vannet fra returledningen ble blandet inn i forsyningssystemet, og dermed senket turtemperaturen til standarden. I våre tider med universell økonomi forsvinner behovet for heisenheter. Alle varmeforsyningsorganisasjoner byttet til temperaturplanen til varmesystemet 95/70. I følge denne grafen vil temperaturen på kjølevæsken være 95 °C når utetemperaturen er -35 °C. Vanligvis krever ikke temperaturen ved inngangen til huset lenger fortynning. Derfor må alle heisenheter avvikles eller rekonstrueres. I stedet for koniske seksjoner, som reduserer både hastigheten og volumet av strømmen, setter du rette rør. Tett tilførselsrøret fra returrøret med en stålplugg. Dette er et av de varmebesparende tiltakene. Det er også nødvendig å isolere fasadene til hus, vinduer. Bytt gamle rør og batterier til nye, moderne. Disse tiltakene vil øke lufttemperaturen i boliger, noe som betyr at du kan spare på oppvarmingstemperaturene. Temperaturfallet ute gjenspeiles umiddelbart i kvitteringene til beboerne.

graf for oppvarmingstemperatur

De fleste av de sovjetiske byene ble bygget med et "åpent" varmesystem. Dette er når vann fra fyrrommet går direkte til forbrukere i boliger og brukes på personlige behov til innbyggere og oppvarming. Ved ombygging av anlegg og bygging av nye varmeforsyningsanlegg benyttes et "lukket" system. Vannet fra fyrrommet når oppvarmingspunktet i mikrodistriktet, hvor det varmer opp vannet til 95 ° C, som går til husene. Det viser seg to lukkede ringer. Dette systemet lar varmeforsyningsorganisasjoner spare ressurser betydelig for oppvarming av vann. Faktisk vil volumet av oppvarmet vann som forlater fyrrommet være praktisk talt det samme ved inngangen til fyrrommet. Det er ikke nødvendig å tilsette kaldt vann til systemet.

Temperaturdiagrammer er:

• optimal. Varmeressursen til kjelehuset brukes utelukkende til oppvarming av hus. Temperaturregulering skjer i fyrrom. Serveringstemperatur - 95 ° C.
• forhøyet. Varmeressursen til fyrhuset brukes til oppvarming av hus og varmtvannsforsyning. To-rørssystem går inn i huset. Det ene røret er oppvarming, det andre røret er varmtvannsforsyning. Serveringstemperatur 80 - 95 ° C.
• justert. Varmeressursen til fyrhuset brukes til oppvarming av hus og varmtvannsforsyning. Ettrørssystemet passer til huset. Varmeressurs tas fra ett rør i huset for oppvarming og varmtvann til beboere. Serveringstemperatur - 95 - 105 ° C.

Hvordan utføre oppvarmingstemperaturplanen. Det er tre måter:

1. høy kvalitet (regulering av temperaturen på kjølevæsken).
2. kvantitativ (regulering av kjølevæskens volum ved å slå på ekstra pumper på returrørledningen, eller installere heiser og skiver).
3. kvalitativ og kvantitativ (reguler både temperaturen og volumet til kjølevæsken).

Den kvantitative metoden råder, som ikke alltid er i stand til å motstå oppvarmingstemperaturplanen.

Kamp mot varmeforsyningsorganisasjoner. Denne kampen føres av forvaltningsselskaper. I henhold til lovgivningen er forvaltningsselskapet forpliktet til å inngå avtale med varmeforsyningsorganisasjonen. Forvaltningsselskapet avgjør om det skal være en kontrakt for levering av varmeressurser eller bare en avtale om samarbeid. Et vedlegg til denne kontrakten vil være oppvarmingstemperaturplanen. Varmeforsyningsorganisasjonen plikter å godkjenne temperaturordningene i bydelsadministrasjonen. Varmeforsyningsorganisasjonen leverer varmeressursen til veggen i huset, det vil si til målestasjonene. For øvrig fastsetter lovverket at varmeingeniører er forpliktet til å installere måleenheter i hus for egen regning med betaling av kostnaden i avdrag for beboerne. Så, med måleenheter ved inngangen og utgangen fra huset, kan du kontrollere oppvarmingstemperaturen daglig. Vi tar temperaturtabellen, ser på lufttemperaturen på meteostedet og finner indikatorene i tabellen som skal være. Hvis det er avvik må du klage. Selv om avvikene i stor side, innbyggere og vil betale mer. Samtidig vil de åpne ventilene og ventilere lokalene. Å klage på utilstrekkelig temperatur er nødvendig for varmeforsyningsorganisasjonen. Hvis det ikke kommer noen reaksjon, skriver vi til byadministrasjonen og Rospotrebnadzor.

Inntil nylig var det en økende koeffisient på varmekostnadene for beboere i hus som ikke var utstyrt med generelle husmålere. På grunn av tregheten til forvaltningsorganisasjonene og varmearbeiderne led vanlige innbyggere.

En viktig indikator i temperaturgrafen for oppvarming er indikatoren for temperaturen på returrøret til nettverket. I alle grafene er dette 70 °C. I alvorlig frost, når varmetapet øker, er varmeforsyningsorganisasjoner tvunget til å slå på ytterligere pumper på returrørledningen. Dette tiltaket øker hastigheten på vannbevegelsen gjennom rørene, og derfor øker varmeoverføringen, og temperaturen i nettverket forblir.

Igjen, i en periode med generell økonomi, er det svært problematisk å tvinge varmearbeidere til å slå på ekstra pumper, og dermed øke energikostnadene.

Oppvarmingstemperaturplanen beregnes basert på følgende indikatorer:

• omgivelsestemperatur;
• tilførselsrørledning temperatur;
• returrørstemperatur;
• volumet av forbrukt termisk energi hjemme;
• den nødvendige mengden varmeenergi.

Temperaturplanen er forskjellig for forskjellige rom. For barneinstitusjoner (skoler, barnehager, kunstpalasser, sykehus) bør romtemperaturen være i området fra +18 til +23 grader i henhold til sanitære og epidemiologiske standarder.

• For idrettsanlegg - 18 ° C.
• For boliglokaler - i leiligheter ikke lavere enn +18 ° C, i hjørnerom + 20 ° C.
• Til ikke-boliglokaler-16-18 °C. Basert på disse parameterne bygges oppvarmingsplaner.

Det er lettere å beregne temperaturplanen for et privat hus, siden utstyret er montert direkte i huset. Den ivrige eieren vil utføre oppvarming i garasjen, badehuset, uthusene. Kjelens belastning vil øke. Vi beregner varmebelastningen avhengig av maksimum lave temperaturer luft fra fortiden. Vi velger utstyr etter effekt i kW. Den mest kostnadseffektive og miljøvennlige kjelen er naturgass. Hvis det leveres gass til deg, er dette allerede halve arbeidet som er gjort. Du kan også bruke flaskegass. Hjemme trenger du ikke følge standard temperaturplaner på 105/70 eller 95/70, og det spiller ingen rolle at temperaturen i returrøret ikke er 70 ° C. Juster nettverkstemperaturen etter eget ønske.

Mange byboere vil forresten gjerne sette individuelle varmemålere og styre temperaturskjemaet selv. Kontakt varmeforsyningsorganisasjoner. Og der hører de slike svar. De fleste husene i landet er bygget iht vertikalt system varmetilførsel. Vann tilføres fra bunn til topp, sjeldnere fra topp til bunn. Med et slikt system er installasjon av varmemålere forbudt ved lov. Selv om en spesialisert organisasjon installerer disse målerne for deg, vil varmeforsyningsorganisasjonen ganske enkelt ikke godta disse målerne i drift. Det vil si at sparing ikke vil fungere. Montering av tellere er kun mulig med horisontale ledninger oppvarming.

Med andre ord, når et rør med oppvarming kommer inn i hjemmet ditt ikke ovenfra, ikke nedenfra, men fra inngangskorridoren - horisontalt. På stedet for inn- og utkjøring av varmerør kan individuelle varmemålere installeres. Installasjonen av slike målere lønner seg på to år. Alle hus bygges nå med nettopp et slikt ledningssystem. Varmeapparater er utstyrt med kontrollknapper (kraner). Hvis temperaturen i leiligheten etter din mening er høy, kan du spare penger og skru ned varmetilførselen. Bare vi kan redde oss selv fra å fryse.

myaquahouse.ru

Temperaturplan for varmesystemet: variasjoner, bruk, mangler

Temperaturplanen til varmesystemet 95 -70 grader Celsius er den mest etterspurte temperaturplanen. I det store og hele er det trygt å si at alle sentralvarmesystemer fungerer i denne modusen. De eneste unntakene er bygninger med autonom oppvarming.

Men også i autonome systemer det kan være unntak ved bruk av kondenserende kjeler.

Når du bruker kjeler som opererer etter kondenseringsprinsippet, har temperaturgrafene for oppvarming en tendens til å være lavere.

Temperatur i rørledninger avhengig av temperaturen på uteluften

Påføring av kondenserende kjeler

For eksempel, ved maksimal belastning for en kondenserende kjele, vil modusen være 35-15 grader. Dette skyldes at kjelen trekker varme fra røykgassene. Kort sagt, med andre parametere, for eksempel de samme 90-70, vil det ikke kunne fungere effektivt.

De karakteristiske egenskapene til kondenserende kjeler er:

• høy effektivitet;
• lønnsomhet;
• optimal effektivitet ved minimal belastning;
• kvaliteten på materialer;
• høy pris.

Du har hørt mange ganger at effektiviteten til en kondenserende kjele er ca. 108 %. Faktisk sier instruksen det samme.

Valliant kondenserende kjele

Men hvordan kan dette være, for vi er fortsatt med skolebenken lærte at det ikke er mer enn 100%.

1. Saken er at når man beregner effektiviteten til konvensjonelle kjeler, tas maksimumet nøyaktig 100%. Men vanlige gasskjeler for oppvarming av et privat hus blir ganske enkelt kastet røykgasser ut i atmosfæren, og kondenserende utnytter en del av spillvarmen. Sistnevnte skal brukes til oppvarming i fremtiden.
2. Varmen som skal utnyttes og brukes i andre omgang legges til kjelens effektivitet. Vanligvis utnytter en kondenserende kjele opptil 15 % av røykgassene, og det er dette tallet som samsvarer med kjelens effektivitet (ca. 93 %). Resultatet er 108 %.
3. Det er utvilsomt varmegjenvinning nødvendig ting, men selve kjelen for slikt arbeid koster mye penger. Høy kjelepris på grunn av rustfritt stål varmevekslerutstyr, som gjenvinner varme i den siste banen til skorsteinen.
4. Hvis du i stedet for slikt rustfritt utstyr setter vanlig jernutstyr, så blir det ubrukelig etter svært kort tid. Siden fuktigheten i røykgassen er etsende.
5. Hovedtrekket til kondenserende kjeler er at de oppnår maksimal effektivitet ved minimumsbelastninger. Konvensjonelle kjeler (gassvarmere), tvert imot, når sin toppøkonomi ved maksimal belastning.
6. Det fine med det nyttige egenskaper er det under alle fyringssesongen, varmebelastningen er ikke på maksimalt hele tiden. På styrken av 5-6 dager fungerer en vanlig kjele maksimalt. Derfor kan en konvensjonell kjele ikke sammenligne i ytelse med en kondenserende kjele, som har maksimal ytelse ved minimumsbelastninger.

Du kan se et bilde av en slik kjele like ovenfor, og en video med dens drift kan enkelt finnes på Internett.

Driftsprinsipp

Konvensjonelt varmesystem

Det er trygt å si at oppvarmingstemperaturplanen på 95 - 70 er mest etterspurt.

Dette forklares av det faktum at alle hus som mottar varmeforsyning fra sentrale varmekilder, er designet for å fungere i denne modusen. Og vi har mer enn 90 % av slike hus.

Distrikt fyrrom

Prinsippet for drift av slik varmeproduksjon skjer i flere stadier:

• varmekilde (distriktskjelehus), varmer vann;
• oppvarmet vann, gjennom hoved- og distribusjonsnettverket, flyttes til forbrukerne;
• i forbrukerens hus, oftest i kjelleren, gjennom heisenheten, blandes varmtvann med vann fra varmesystemet, den såkalte returstrømmen, hvis temperatur ikke er mer enn 70 grader, og varmes deretter opp til en temperatur på 95 grader;
• deretter går det oppvarmede vannet (det som er 95 grader) gjennom varmeanordningene til varmesystemet, varmer opp lokalene og går tilbake til heisen igjen.

Råd. Hvis du har et andelshus eller et samfunn av medeiere av hus, kan du sette opp heisen med egne hender, men dette krever streng overholdelse av instruksjonene og riktig beregning av gasspjeldskiven.

Dårlig oppvarming av varmesystemet

Vi hører ofte at folks oppvarming ikke fungerer bra og at rommene deres er kalde.

Det kan være mange årsaker til dette, de vanligste er:

• temperaturplanen til varmesystemet blir ikke respektert, heisen kan være feil beregnet;
• hussystem oppvarming er sterkt forurenset, noe som i stor grad svekker passasjen av vann gjennom stigerørene;
• gjørmete oppvarming radiatorer;
• uautorisert endring av varmesystemet;
• dårlig varmeisolering av vegger og vinduer.

En vanlig feil er en feilberegnet heisdyse. Som et resultat blir funksjonen til å blande vann og driften av hele heisen som helhet svekket.

Dette kan ha skjedd av flere grunner:

• uaktsomhet og mangel på opplæring av driftspersonell;
• feilberegninger i teknisk avdeling.

I mange år med drift av varmesystemer tenker folk sjelden på behovet for å rengjøre varmesystemene sine. I det store og hele gjelder dette bygninger som ble bygget under Sovjetunionen.

Alle varmesystemer skal være hydropneumatisk spyling foran alle fyringssesongen... Men dette observeres bare på papir, siden boligkontorer og andre organisasjoner utfører disse arbeidene kun på papir.

Som et resultat blir veggene til stigerørene tilstoppet, og sistnevnte blir mindre i diameter, noe som forstyrrer hydraulikken til hele varmesystemet som helhet. Mengden varme som overføres avtar, det vil si at noen rett og slett ikke har nok av det.

Du kan gjøre hydropneumatisk blåsing med egne hender, det er nok å ha en kompressor og et ønske.

Det samme gjelder rengjøring av radiatorer. I løpet av årene med drift samler radiatorer inne mye skitt, silt og andre defekter. Fra tid til annen, minst en gang hvert tredje år, må du koble fra og skylle dem.

Skitne radiatorer vil i stor grad svekke varmeeffekten til rommet ditt.

Det vanligste øyeblikket er uautorisert endring og ombygging av varmesystemer. Ved utskifting av gamle metallrør med metall-plast, respekteres ikke diametre. Eller generelt legges det til forskjellige bøyninger, noe som øker lokal motstand og forringer kvaliteten på oppvarmingen.

Forsterket plastrør

Svært ofte, med en slik uautorisert rekonstruksjon og utskifting av varmebatterier med gassveising, endres også antall radiatorseksjoner. Og egentlig, hvorfor ikke sette deg selv flere seksjoner? Men til slutt vil huskameraten din som bor etter deg få mindre varme enn han trenger å varme. Og den siste naboen som vil få mindre varme mest av alt, vil lide mest.

En viktig rolle spilles av den termiske motstanden til de omsluttende strukturene, vinduene og dørene. Som statistikk viser, kan opptil 60 % av varmen gå gjennom dem.

Heisenhet

Som vi sa ovenfor, alle vannstråleheiser er beregnet for å blande vann fra tilførselsledningen til varmenett inn i returledningen til varmesystemet. Takket være denne prosessen skapes sirkulasjonen av systemet og trykket.

Når det gjelder materialet som brukes til fremstillingen, brukes både støpejern og stål.

Vurder prinsippet for drift av heisen på bildet nedenfor.

Prinsippet til heisen

Gjennom dysen 1 passerer vannet fra varmenettverket gjennom ejektordysen og kommer med høy hastighet inn i blandekammeret 3. Der tilsettes vann fra returstrømmen til bygningsvarmesystemet, sistnevnte mates gjennom dysen 5 .

Det resulterende vannet ledes til tilførselen av varmesystemet gjennom diffusor 4.

For at heisen skal fungere riktig, er det nødvendig at halsen er riktig valgt. For å gjøre dette utføres beregninger ved å bruke formelen nedenfor:

Der ΔPnas er den beregnede sirkulerende trykk i varmesystemet, Pa;

Gcm - vannforbruk i varmesystemet, kg / t.

Til din informasjon! Riktignok trenger du en oppvarmingsplan for bygningen for en slik beregning.

Utsiden av heisenheten

Varm vinter til deg!

Side 2

I artikkelen vil vi finne ut hvordan gjennomsnittlig døgntemperatur beregnes ved utforming av varmesystemer, hvordan temperaturen på kjølevæsken ved utløpet av heisenheten avhenger av utetemperaturen, og hva temperaturen på varmebatteriene kan være i vinter.

Vi vil også berøre temaet selvstendig kamp med kulden i leiligheten.

Kulde om vinteren er et sårt emne for mange innbyggere i byleiligheter.

generell informasjon

Her presenterer vi hovedbestemmelsene og utdrag fra gjeldende SNiP.

Utetemperatur

Den beregnede temperaturen for fyringsperioden, som er fastsatt i utformingen av varmeanlegg, er ikke mindre enn gjennomsnittstemperaturen for de kaldeste femdagersukene for de åtte kaldeste vintrene de siste 50 årene.

Denne tilnærmingen gjør det mulig på den ene siden å være klar for sterk frost, som skjer kun en gang hvert par år, derimot, investerer ikke unødvendige midler i prosjektet. I omfanget av masseutvikling snakker vi om svært betydelige mengder.

Mål innendørstemperatur

Det bør umiddelbart fastsettes at temperaturen i rommet ikke bare påvirkes av temperaturen på kjølevæsken i varmesystemet.

Flere faktorer virker parallelt:

• Lufttemperaturen ute. Jo lavere den er, desto større varmelekkasje gjennom vegger, vinduer og tak.
• Tilstedeværelse eller fravær av vind. Kraftig vind øker varmetapet til bygninger, og blåser gjennom uforseglede dører og vinduer til innganger, kjellere og leiligheter.
• Graden av isolasjon av fasade, vinduer og dører i rommet. Det er klart at ved et hermetisk lukket metall-plastvindu med doble vinduer varmetapet vil være mye lavere enn ved et sprukket trevindu og doble vinduer.

Det er nysgjerrig: nå er det en tendens til bygging av leilighetsbygg med maksimal grad av termisk isolasjon. På Krim, hvor forfatteren bor, bygges nye hus umiddelbart med isolering av fasaden. mineralull eller polystyren og med hermetisk lukkende dører til innganger og leiligheter.

Fasaden er dekket fra utsiden med basaltfiberplater.

• Og til slutt, den faktiske temperaturen på varmeradiatorene i leiligheten.

Så, hva er gjeldende temperaturstandarder for rom for forskjellige formål?

• I leiligheten: hjørnerom- ikke lavere enn 20C, øvrige oppholdsrom - ikke lavere enn 18C, bad - ikke lavere enn 25C. Nyanse: ved en estimert lufttemperatur under -31C for hjørne- og andre stuer, tas høyere verdier, +22 og + 20C (kilde - RF-regjeringsdekret av 23.05.2006 "Regler for å gi verktøy innbyggere ").
• I barnehagen: 18-23 grader, avhengig av formålet med rommet til toaletter, soverom og lekerom; 12 grader for gåverandaer; 30 grader for innendørs svømmebasseng.
• I utdanningsinstitusjoner: fra 16C for soverommene på internatskoler til +21 i klasserom.
• I teatre, klubber og andre underholdningssteder: 16-20 grader for auditoriet og + 22C for scenen.
• For bibliotek (lesesal og bokdepot) er normen 18 grader.
• I dagligvarebutikker er normal vintertemperatur 12, og i non-food butikker - 15 grader.
• Treningssentrene holder en temperatur på 15-18 grader.

Av åpenbare grunner er varmen i treningsstudioet ubrukelig.

• På sykehus avhenger temperaturen som skal opprettholdes av formålet med rommet. For eksempel er anbefalt temperatur etter otoplastikk eller fødsel +22 grader, +25 grader opprettholdes i avdelingene for premature babyer og for pasienter med tyreotoksikose (overdreven utskillelse av hormoner skjoldbruskkjertelen) -15C. På kirurgiske avdelinger er normen + 26C.

Temperatur graf

Hva skal temperaturen på vannet i varmerørene være?

Det bestemmes av fire faktorer:

1. Lufttemperaturen ute.
2. Type varmesystem. For et ett-rørssystem er maksimal vanntemperatur i varmesystemet i henhold til gjeldende standarder 105 grader, for et to-rørs system - 95. Maksimal temperaturforskjell mellom tur og retur er 105/70 og 95/70 C , henholdsvis.
3. Retning av vanntilførsel til radiatorer. For hus med øvre fylling (med tilførsel på loftet) og nedre (med parvis løkking av stigerør og plasseringen av begge trådene i kjelleren), varierer temperaturene med 2 - 3 grader.
4. Typen varmeapparater i huset. Radiatorer og gassvarmekonvektorer har forskjellig varmeeffekt; følgelig, for å sikre samme temperatur i rommet, må temperaturregimet for oppvarming være forskjellig.

Konvektoren er noe dårligere enn radiatoren når det gjelder termisk effektivitet.

Så, hva skal temperaturen på oppvarmingen - vann i til- og returrøret - være ved forskjellige utetemperaturer?

Her er bare en liten del av temperaturtabell for en designomgivelsestemperatur på -40 grader.

• Ved null grader er temperaturen på tilførselsrørledningen for radiatorer med forskjellige ledninger 40-45C, returtemperaturen er 35-38. For konvektorer 41-49 tilførsel og 36-40 retur.
• Ved -20 for radiatorer skal tilførsel og retur ha en temperatur på 67-77 / 53-55C. For konvektorer 68-79 / 55-57.
• Ved -40C ute for alle varmeapparater når temperaturen maksimalt tillatt: 95/105, avhengig av type varmesystem i tilførselen og 70C i returrøret.

Nyttige tillegg

For å forstå hvordan varmesystemet fungerer bygård, fordeling av ansvarsområder, må du vite litt flere fakta.

Temperaturen på varmeledningen ved utgangen fra kraftvarmeverket og temperaturen på oppvarmingen i systemet til huset ditt er helt forskjellige ting. På samme -40 vil kraftvarmeverket eller fyrhuset produsere ca 140 grader ved tilførselen. Trykket alene fordamper ikke vann.

I heisenheten til huset ditt blandes noe av vannet fra returrøret som returnerer fra varmesystemet inn i tilførselen. Munnstykket injiserer en stråle med varmt vann med høyt trykk inn i den såkalte heisen og trekker de avkjølte vannmassene inn i resirkulasjon.

Heis skjematisk diagram.

Hvorfor er dette nødvendig?

Å skaffe:

1. Rimelig blandingstemperatur. La oss minne om: oppvarmingstemperaturen i leiligheten kan ikke overstige 95-105 grader.

OBS: for barnehager er det en annen temperaturstandard: ikke høyere enn 37C. Den lave temperaturen på varmeapparatene må kompenseres for stort område varmeoverføring. Derfor er veggene i barnehagene dekorert med radiatorer av så stor lengde.

1. Stort volum vann involvert i sirkulasjonen. Hvis du fjerner dysen og starter vannet fra tilførselen direkte, vil returtemperaturen avvike lite fra tilførselen, noe som vil dramatisk øke varmetapet på ruten og forstyrre driften av kraftvarmeverket.

Overdøver du vannsuget fra returen, vil sirkulasjonen bli så treg at returrørledning om vinteren kan det bare fryse over.

Ansvarsområdene er delt inn som følger:

• Varmeprodusenten er ansvarlig for temperaturen på vannet som pumpes inn i varmeledningen - det lokale kraftvarmeverket eller kjelehuset;
• For transport av varmebæreren med minimale tap - organisasjonen som betjener varmenettverkene (KTS - kommunale varmenettverk).

En slik tilstand av oppvarming av strømnettet, som på bildet, betyr store varmetap. Dette er CCCs ansvarsområde.

• For vedlikehold og justering av heisenheten - boligavdeling. I dette tilfellet er imidlertid diameteren på heisdysen - det som bestemmer temperaturen på radiatorene - i samsvar med CTC.

Hvis huset ditt er kaldt og alle oppvarmingsenhetene er de som er installert av byggherrene, vil du løse dette problemet med boligbeboerne. De er forpliktet til å gi de anbefalte sanitærstandardene.

Hvis du har foretatt noen modifikasjoner av varmesystemet, for eksempel ved å bytte ut varmebatteriene med gassveising, påtar du deg det fulle ansvaret for temperaturen i hjemmet ditt.

Hvordan takle kulden

La oss imidlertid være realistiske: oftere enn ikke må du løse problemet med kulde i en leilighet selv, med egne hender. Ikke alltid boligorganisasjonen kan gi deg varme innen rimelig tid, og sanitære standarder vil ikke tilfredsstille alle: du vil at hjemmet ditt skal være varmt.

Hvordan vil instruksjonene for å håndtere kulde i en bygård se ut?

Jumpere foran radiatorer

Det er hoppere foran varmeenhetene i de fleste leiligheter, som er designet for å sikre sirkulasjonen av vannet i stigerøret i enhver tilstand av radiatoren. I lang tid ble de levert med treveisventiler, så begynte de å installeres uten noen stengeventiler.

I alle fall reduserer jumperen sirkulasjonen av kjølevæsken gjennom varmeren. I tilfelle når diameteren er lik diameteren til eyeliner, er effekten spesielt uttalt.

Den enkleste måten å gjøre leiligheten din varmere på er å kutte choker i selve jumperen og foringen mellom den og radiatoren.

Kuleventiler utfører samme funksjon her. Dette er ikke helt riktig, men det vil fungere.

Med deres hjelp er det mulig å enkelt justere temperaturen på varmebatteriene: når jumperen er lukket og gassen på radiatoren er helt åpen, er temperaturen maksimal, hvis du åpner jumperen og lukker den andre gassen, varmen i rommet forsvinner.

Den store fordelen med en slik modifikasjon er minimumskostnaden for løsningen. Chokeprisen overstiger ikke 250 rubler; drivaksler, koblinger og låsemuttere koster i det hele tatt en krone.

Viktig: hvis gassen som fører til radiatoren til og med er litt lukket, åpnes gassen på jumperen helt. Ellers vil reguleringen av varmetemperaturen føre til at batteriene og konvektoren kjøles ned av naboene.

Nok en nyttig endring. Med denne innsatsen vil radiatoren alltid være jevnt varm i hele lengden.

Varmt gulv

Selv om radiatoren i rommet henger på et returstigerør med en temperatur på ca 40 grader, kan du ved å modifisere varmesystemet gjøre rommet varmt.

Utgang - lavtemperatur varmesystemer.

I en byleilighet er det vanskelig å bruke gulvvarmekonvektorer på grunn av den begrensede høyden på rommet: å heve gulvnivået med 15-20 centimeter vil bety helt lave tak.

Et mye mer realistisk alternativ er et varmt gulv. På bekostning av hvor større område varmeoverføring og mer rasjonell fordeling av varme i volumet av rommet, vil lavtemperaturoppvarming varme opp rommet bedre enn en rødglødende radiator.

Hvordan ser implementeringen ut?

1. Choker plasseres på jumperen og rørene på samme måte som i forrige tilfelle.
2. Utløpet fra stigerøret til varmeren er koblet til et metall-plastrør, som legges i en avrettingsmasse på gulvet.

Slik at kommunikasjon ikke ødelegger utseendet til rommet, fjernes de i en boks. Alternativt flyttes innsatsen inn i stigerøret nærmere gulvnivå.

Det er ikke noe problem i det hele tatt å flytte ventiler og gasspjeld til et hvilket som helst passende sted.

Konklusjon

Du kan finne tilleggsinformasjon om driften av sentraliserte varmesystemer i videoen på slutten av artikkelen. Varme vintre!

Side 3

Oppvarmingssystemet til en bygning er hjertet i alle tekniske og tekniske mekanismer i hele huset. Hvilken av komponentene som velges vil avhenge av:

• Effektivitet;
• Lønnsomhet;
• Kvalitet.

Valg av seksjoner til rommet

Alle de ovennevnte egenskapene avhenger direkte av:

• Oppvarming kjele;
• Rørledninger;
• Metode for å koble varmesystemet til kjelen;
• Oppvarming radiatorer;
• Varmebærer;
• Justeringsmekanismer (sensorer, ventiler og andre komponenter).

Et av hovedpunktene er valg og beregning av varmeradiatorseksjoner. I de fleste tilfeller beregnes antall seksjoner av designorganisasjoner som utvikler et komplett prosjekt for å bygge et hus.

Denne beregningen er påvirket av:

• Gjerder materialer;
• Tilstedeværelsen av vinduer, dører, balkonger;
• Dimensjoner på lokaler;
• Type lokaler (stue, lager, korridor);
• Plassering;
• Orientering til kardinalpunktene;
• Plassering i bygningen til det beregnede rommet (hjørne eller i midten, i første etasje eller siste).

Dataene for beregningen er hentet fra SNiP "Construction climatology". Beregningen av antall varmeradiatorseksjoner i henhold til SNiP er veldig nøyaktig, takket være det kan du ideelt sett beregne varmesystemet.

Ph.D. Petrusjtsjenkov V.A., Forskningslaboratorium "Industriell varmekraftteknikk", Federal State Autonomous Educational Institution of Higher Education "Peter the Great St. Petersburg State Polytechnic University", St. Petersburg

1. Problemet med å redusere designtemperaturplanen for regulering av varmeforsyningssystemer i nasjonal skala

I løpet av de siste tiårene, i nesten alle byer i Den russiske føderasjonen, har det vært et veldig betydelig gap mellom de faktiske og designtemperaturplanene for regulering av varmeforsyningssystemer. Som du vet, ble lukkede og åpne sentraliserte varmesystemer i byene i Sovjetunionen designet ved å bruke høykvalitetsregulering med en temperaturplan for regulering av sesongbelastningen på 150-70 ° C. En slik temperaturplan ble mye brukt både for kraftvarmeverk og for distriktskjelehus. Men allerede fra slutten av 70-tallet var det betydelige avvik i temperaturen på nettverksvannet i de faktiske kontrollplanene fra designverdiene deres ved lave utendørstemperaturer. Under designbetingelsene for utelufttemperaturen falt vanntemperaturen i tilførselsvarmeledningene fra 150 ° С til 85 ... 115 ° С. Senkingen av temperaturplanen av eierne av varmekilder ble vanligvis formalisert som arbeid i henhold til designplanen på 150-70 ° С med en "cut-off" ved en lav temperatur på 110 ... 130 ° С. Ved lavere temperaturer på kjølevæsken ble det antatt at varmeforsyningssystemet ville fungere i henhold til forsendelsesplanen. Artikkelforfatteren kjenner ikke til de kalkulerte begrunnelsene for en slik overgang.

Overgangen til en lavere temperaturplan, for eksempel 110-70 ° C fra designplanen på 150-70 ° C, bør innebære en rekke alvorlige konsekvenser som er diktert av balanseenergiforholdene. I forbindelse med en 2-dobling av den beregnede temperaturforskjellen til tilførselsvannet, samtidig som varmebelastningen til oppvarming og ventilasjon opprettholdes, er det nødvendig å sikre en økning i forbruket av tilførselsvann for disse forbrukerne også med 2 ganger. Tilsvarende trykktap gjennom nettverksvannet i varmenettet og i varmevekslerutstyret til varmekilden og varmepunkter med en kvadratisk motstandslov vil øke med 4 ganger. Nødvendig effektøkning nettverkspumper skal skje 8 ganger. Åpenbart vil verken gjennomstrømningen til varmenettverkene, designet for tidsplanen på 150-70 ° C, eller de installerte nettverkspumpene sikre levering av varmebæreren til forbrukere med en dobbel strømningshastighet sammenlignet med designverdien.

I denne forbindelse er det helt klart at for å sikre temperaturplanen på 110-70 ° C, ikke på papir, men faktisk en radikal rekonstruksjon av både varmekilder og et varmenettverk med varmepunkter, vil kostnadene ved som er uutholdelig for eiere av varmeanlegg.

Forbudet mot bruk av for oppvarmingsnettverk med "avskjæring" av temperaturer, gitt i paragraf 7.11 i SNiP 41-02-2003 "Opvarmingsnettverk", kunne på ingen måte påvirke den utbredte praksisen med bruken av det. . I den oppdaterte versjonen av dette dokumentet SP 124.13330.2012 er modusen med "cut-off" i temperatur ikke nevnt i det hele tatt, det vil si at det ikke er noe direkte forbud mot en slik reguleringsmetode. Dette betyr at slike metoder for å regulere sesongbelastningen bør velges, som vil løse hovedoppgaven - å sikre de normaliserte temperaturene i lokalene og den normaliserte vanntemperaturen for behovene til varmtvannsforsyning.

Til den godkjente listen over nasjonale standarder og sett med regler (deler av slike standarder og sett med regler), som et resultat av dette, på obligatorisk basis, samsvar med kravene i føderal lov nr. 384-FZ datert 30.12.2009 " Tekniske forskrifter om sikkerhet for bygninger og strukturer" (Resolusjon fra regjeringen i den russiske føderasjonen datert 26.12.2014 nr. 1521) revisjoner av SNiP ble inkludert etter oppdatering. Dette betyr at bruken av "cut-off" temperaturer i dag er et helt lovlig tiltak, både sett fra listen over nasjonale standarder og regler, og fra synspunktet til den oppdaterte versjonen av profilen SNiP "Varmenettverk".

Føderal lov nr. 190-FZ av 27. juli 2010 “On Heat Supply”, “Regler og normer for teknisk drift boligmasse"(Godkjent ved dekret av Gosstroy av den russiske føderasjonen av 27. september 2003 nr. 170), SO 153-34.20.501-2003" Regler for teknisk drift kraftverk og nettverk Den russiske føderasjonen"Forby heller ikke regulering av sesongbasert varmebelastning med" cut-off "i temperatur.

På 90-tallet ble forringelsen av varmenettverk, beslag, ekspansjonsfuger, samt manglende evne til å gi de nødvendige parameterne på varmekilder på grunn av tilstanden til varmevekslingsutstyret, ansett som tungtveiende årsaker som forklarte den radikale nedgangen i design temperaturplan. Til tross for de store volumene av reparasjonsarbeid som er utført konstant i varmenettverk og varmekilder de siste tiårene, er denne grunnen fortsatt relevant i dag for en betydelig del av nesten alle varmeforsyningssystem.

Det skal bemerkes at i de tekniske betingelsene for tilkobling til varmenettverk for de fleste varmekilder, er det fortsatt gitt en designtemperaturplan på 150-70 ° C, eller nær den. Ved koordinering av prosjektene til sentrale og individuelle oppvarmingspunkter er et uunnværlig krav fra eieren av varmenettverket å begrense strømmen av nettverksvann fra tilførselsvarmerøret til varmenettet i løpet av hele oppvarmingsperioden i strengt samsvar med designet, og ikke den faktiske temperaturkontrollplanen.

For tiden utvikler landet en masse varmeforsyningsordninger for byer og bygder, der designkontrollplanene på 150-70 ° C, 130-70 ° C anses ikke bare som relevante, men også gyldige i 15 år i forveien. Samtidig er det ingen forklaringer på hvordan man kan gi slike tidsplaner i praksis, det er ingen i det minste forståelig begrunnelse for muligheten for å gi den tilkoblede varmelasten ved lave utelufttemperaturer under forhold med reell regulering av sesongvarmebelastningen.

Et slikt gap mellom de deklarerte og faktiske temperaturene til varmebæreren til varmenettverket er unormalt og har ingenting å gjøre med teorien om drift av varmeforsyningssystemer, gitt for eksempel i.

Under disse forholdene er det ekstremt viktig å analysere den virkelige situasjonen med den hydrauliske driftsmodusen til varmenettverk og med mikroklimaet til de oppvarmede lokalene ved designtemperaturen til uteluften. Den faktiske situasjonen er slik at, til tross for en betydelig reduksjon i temperaturplanen, samtidig som den sikrer designstrømmen av nettverksvann i varmesystemene i byer, er det som regel ingen signifikant reduksjon i designtemperaturene i lokalene, noe som ville føre til resonansanklager fra eierne av varmekilder for manglende oppfyllelse av hovedoppgaven deres: å sikre standardtemperaturene i lokalene. I denne forbindelse oppstår følgende naturlige spørsmål:

1. Hva forklarer dette settet med fakta?

2. Er det mulig ikke bare å forklare den nåværende situasjonen, men også å rettferdiggjøre, ut fra levering av kravene til moderne reguleringsdokumenter, eller en "cut off" av temperaturgrafen ved 115 ° C, eller en ny temperaturgraf på 115-70 (60) ° C med en kvalitativ regulering av sesongbelastningen?

Dette problemet tiltrekker seg naturligvis hele tiden alles oppmerksomhet. Derfor vises publikasjoner i tidsskrifter, som gir svar på spørsmålene som stilles og gir anbefalinger for å lukke gapet mellom design og faktiske parametere for varmelastreguleringssystemet. I enkelte byer er det allerede iverksatt tiltak for å redusere temperaturplanen og man forsøker å generalisere resultatene av en slik overgang.

Fra vårt ståsted diskuteres dette problemet mest levende og tydelig i artikkelen av V.F. ...

Den bemerker flere ekstremt viktige bestemmelser, som blant annet er en generalisering av praktiske handlinger for å normalisere driften av varmeforsyningssystemer under forhold med lavtemperatur "cut-off". Det bemerkes at praktiske forsøk på å øke strømningshastigheten i nettet for å bringe den i overensstemmelse med tidsplanen for redusert temperatur ikke har vært vellykket. Snarere bidro de til den hydrauliske dereguleringen av varmenettet, som et resultat av at forbruket av nettverksvann mellom forbrukerne ble omfordelt uforholdsmessig til deres termiske belastninger.

Samtidig, mens dimensjonerende strømning i nettet ble opprettholdt og temperaturen på vannet i tilførselsledningen ble redusert, selv ved lave utetemperaturer, var det i en rekke tilfeller mulig å sikre innetemperaturen på et akseptabelt nivå. Forfatteren forklarer dette faktum ved at i varmebelastningen faller en svært betydelig del av strømmen på oppvarming av frisk luft, noe som sikrer standard luftutveksling av lokalene. Ekte luftutveksling på kalde dager er langt fra den normative verdien, siden den ikke kan gis bare ved å åpne ventilene og rammene til vindusblokker eller doble vinduer. Artikkelen understreker at russiske luftvekslingskurser er flere ganger høyere enn for Tyskland, Finland, Sverige og USA. Det bemerkes at i Kiev ble nedgangen i temperaturplanen på grunn av "cut-off" fra 150 ° C til 115 ° C implementert og hadde ingen negative konsekvenser. Tilsvarende arbeid er gjort i varmenettene i Kazan og Minsk.

Denne artikkelen undersøker den nåværende tilstanden til de russiske kravene til regulatoriske dokumenter for luftutveksling i lokaler. Ved å bruke eksempelet på modellproblemer med gjennomsnittlige parametere for varmeforsyningssystemet, ble påvirkningen av forskjellige faktorer på dets oppførsel ved en vanntemperatur i tilførselsledningen på 115 ° C under designforhold for utelufttemperaturen bestemt, inkludert:

Redusere lufttemperaturen i lokalene og samtidig opprettholde designvannforbruket i nettverket;

Øke vannforbruket i nettverket for å opprettholde lufttemperaturen i lokalene;

Redusere kraften til varmesystemet ved å redusere luftutvekslingen for designvannforbruket i nettverket samtidig som designlufttemperaturen i lokalene sikres;

Vurdering av kraften til varmesystemet ved å redusere luftutskifting for faktisk oppnåelig økt vannforbruk i nettet samtidig som den beregnede lufttemperaturen i lokalene sikres.

2. Innledende data for analyse

Som første data ble det antatt at det er en varmeforsyningskilde med dominerende varme- og ventilasjonsbelastning, et to-rørs varmenett, en sentralvarmestasjon og en IHP, varmeapparater, luftvarmere og vannkraner. Type varmeforsyningssystem er ikke kritisk. Det antas at designparametrene til alle koblingene til varmeforsyningssystemet sikrer normal drift av varmeforsyningssystemet, det vil si at i lokalene til alle forbrukere er designtemperaturen tp = 18 ° С satt, avhengig av temperaturen tidsplan for varmenettverket 150-70 ° С, designverdien av strømningshastigheten til nettverksvann , normativ luftutveksling og kvalitetsregulering av sesongbelastning. Designtemperaturen til uteluften er lik gjennomsnittstemperaturen i en kald fem-dagers periode med en sikkerhetsfaktor på 0,92 på tidspunktet for etableringen av varmeforsyningssystemet. Blandingsforholdet til heisenheter bestemmes av den generelt aksepterte temperaturplanen for regulering av varmesystemer ved 95-70 ° C og er lik 2,2.

Det skal bemerkes at i den oppdaterte versjonen av SNiP “Construction climatology” SP 131.13330.2012 for mange byer var det en økning i den beregnede temperaturen i den kalde femdagersperioden med flere grader sammenlignet med revisjonen av SNiP 23- 01-99 dokument.

3. Beregninger av driftsmodusene til varmeforsyningssystemet ved en temperatur på direkte tilførselsvann på 115 ° С

Arbeidet under nye forhold til varmeforsyningssystemet, opprettet over titalls år i henhold til standardene som er moderne for byggeperioden, vurderes. Design temperaturplan for kvalitetsregulering av sesongbelastning 150-70 ° С. Det antas at varmeforsyningssystemet på tidspunktet for igangkjøring utførte sine funksjoner nøyaktig.

Som et resultat av analysen av likningssystemet som beskriver prosessene i alle leddene i varmeforsyningssystemet, bestemmes dens oppførsel ved en maksimal vanntemperatur i tilførselsledningen på 115 ° C ved en designtemperatur for uteluften, blanding koeffisienter for heisnoder på 2,2.

En av de definerende parametrene analytisk forskning er forbruket av nettverksvann til oppvarming, ventilasjon. Verdien er akseptert i følgende alternativer:

Designstrømningshastigheten i samsvar med planen 150-70 ° C og den deklarerte belastningen av oppvarming, ventilasjon;

Strømningshastighetsverdien som gir designlufttemperaturen i lokalene under designforhold for utelufttemperaturen;

Faktisk maksimum mulig verdi strømningshastigheten til nettverksvann, tatt i betraktning de installerte nettverkspumpene.

3.1. Reduksjon av innelufttemperaturen samtidig som de tilkoblede varmelastene opprettholdes

Bestem hvordan det vil endre seg gjennomsnittstemperatur i rom med en temperatur på tilførselsvann i tilførselsledningen til 1 = 115 ° С, designforbruket av tilførselsvann til oppvarming (vi vil anta at hele belastningen er oppvarming, siden ventilasjonsbelastningen er av samme type), basert på designplanen på 150-70 ° С, ved en utelufttemperatur t n.o = -25 ° С. Vi antar at ved alle heisnoder er blandingsforholdene u beregnet og er lik

For de designberegnede driftsforholdene til varmeforsyningssystemet (,,,), er følgende ligningssystem gyldig:

hvor er gjennomsnittsverdien av varmeoverføringskoeffisienten for alle varmeenheter med totalt varmevekslingsareal F, er gjennomsnittlig temperaturforskjell mellom kjølevæsken til varmeenheter og temperaturen til luften i rommene, G o er estimert strømningshastighet av oppvarmingsvann som kommer inn i heisnodene, G p er estimert strømningshastighet for vann som kommer inn i varmeanordninger, G p = (1 + u) G o, s er den spesifikke massen isobarisk varmekapasitet til vann, er den gjennomsnittlige designverdien av varmeoverføringskoeffisienten til bygningen, tatt i betraktning transport av termisk energi gjennom ytre gjerder med totalt areal A og kostnaden for termisk energi for oppvarming av standardforbruket av ekstern luft.

Ved redusert temperatur på tilførselsvannet i tilførselsledningen t o 1 = 115 ° C, samtidig som designluftutvekslingen opprettholdes, synker den gjennomsnittlige lufttemperaturen i lokalene til verdien av t in. Det tilsvarende likningssystemet for designbetingelsene for uteluften vil ha formen

, (3)

hvor n er eksponenten i kriteriets avhengighet av varmeoverføringskoeffisienten til varmeanordninger av gjennomsnittlig temperaturhode, se tabell. 9.2, side 44. For de vanligste varmeapparatene i form av seksjonsradiatorer i støpejern og stålpanelkonvektorer av typen RSV og RSG når kjølevæsken beveger seg fra topp til bunn, er n = 0,3.

La oss introdusere notasjonen , , .

Fra (1) - (3) følger ligningssystemet

,

,

hvis løsninger har formen:

, (4)

(5)

. (6)

For de gitte designverdiene for

,

Ligning (5), under hensyntagen til (3) for en gitt temperatur på direkte vann under designforhold, gjør det mulig å oppnå en relasjon for å bestemme lufttemperaturen i rom:

Løsningen på denne ligningen er t in = 8,7 ° C.

Slektning Termisk kraft varmesystemet er

Følgelig, når temperaturen på det direkte nettverksvannet endres fra 150 ° C til 115 ° C, synker den gjennomsnittlige lufttemperaturen i lokalene fra 18 ° C til 8,7 ° C, den termiske kraften til varmesystemet faller med 21,6%.

De beregnede verdiene for vanntemperaturer i varmesystemet for det aksepterte avviket fra temperaturgrafen er ° С, ° С.

Beregningen som utføres tilsvarer tilfellet når uteluftstrømmen under drift av ventilasjons- og infiltrasjonssystemet tilsvarer designstandardverdiene opp til utelufttemperaturen t n.o = -25 ° C. Siden det i boligbygg som regel brukes naturlig ventilasjon, organisert av beboerne når de ventilerer ved hjelp av ventiler, vindusrammer og mikroventilasjonssystemer for doble vinduer, kan det argumenteres for at forbruket ved lave utetemperaturer. av kald luft som kommer inn i lokalene, spesielt etter nesten fullstendig utskifting av vindusblokker med doble vinduer er langt fra standardverdien. Derfor er lufttemperaturen i boliger faktisk mye høyere. en viss verdi t in = 8,7 °C.

3.2 Bestemmelse av kapasiteten til varmesystemet ved å redusere ventilasjonen av luften i lokalene ved estimert strømningshastighet for nettverksvann

La oss bestemme hvor mye det er nødvendig å redusere forbruket av varmeenergi for ventilasjon i den betraktede ikke-designede modusen for senket temperatur på varmenettvannet for at den gjennomsnittlige lufttemperaturen i lokalene skal forbli på standardnivået, som er, t in = t in.p = 18 ° C.

Systemet med ligninger som beskriver prosessen med drift av varmeforsyningssystemet under disse forholdene vil ha formen

En felles løsning (2 ') med systemene (1) og (3), i likhet med det forrige tilfellet, gir følgende forhold for temperaturene til forskjellige vannstrømmer:

,

,

.

Ligningen for en gitt temperatur på direkte vann under designforhold basert på utelufttemperaturen lar oss finne en redusert relativ belastning av varmesystemet (bare kapasiteten til ventilasjonssystemet er redusert, varmeoverføringen gjennom de ytre gjerdene er nøyaktig bevart):

Løsningen på denne ligningen er = 0,706.

Følgelig, når temperaturen på det direkte tilførselsvannet endres fra 150 ° C til 115 ° C, er det mulig å opprettholde lufttemperaturen i lokalene ved 18 ° C ved å redusere den totale termiske effekten til varmesystemet til 0,706 fra designverdien med redusere kostnadene ved oppvarming av uteluften. Varmeeffekten til varmesystemet synker med 29,4 %.

De beregnede verdiene for vanntemperaturer for det aksepterte avviket fra temperaturgrafen er ° С, ° С.

3.4 Øke strømningshastigheten til oppvarmingsvann for å sikre standard lufttemperatur i lokalene

La oss bestemme hvordan strømningen av nettvann i varmenettet for oppvarmingsbehov skal øke når temperaturen på nettvannet i tilførselsledningen synker til 1 = 115 ° С under designforhold for utelufttemperaturen t no = -25 ° С, slik at gjennomsnittstemperaturen i inneluften forble på standardnivået, det vil si t in = t i p = 18 ° C. Ventilasjon av lokalene er innenfor dimensjonerende verdi.

Ligningssystemet som beskriver prosessen med drift av varmeforsyningssystemet, i dette tilfellet, vil ha formen, tatt i betraktning økningen i verdien av strømningshastigheten til nettverksvannet opp til G oy og strømmen av vann gjennom varmesystem G ny = G oy (1 + u) med en konstant verdi av blandingsforholdet til heisnodene u = 2,2. For klarhetens skyld gjengir vi i dette systemet ligningene (1)

.

Fra (1), (2 "), (3 ') følger likningssystemet til mellomformen

Løsningen på det reduserte systemet er:

° С, t o 2 = 76,5 ° С,

Så når temperaturen på det direkte nettverksvannet endres fra 150 ° C til 115 ° C, er bevaring av den gjennomsnittlige lufttemperaturen i lokalene på nivået 18 ° C mulig på grunn av en økning i forbruket av nettverksvann i forsynings (retur) ledningen til varmenettet for behovene til varme- og ventilasjonsanlegg i 2 , 08 ganger.

Det er åpenbart ingen slik reserve for strømningshastigheten til nettvann både ved varmekilder og ved eventuelle pumpestasjoner. I tillegg vil en så høy økning i strømningen av nettverksvann føre til en økning i friksjonstrykkstap i rørledninger til varmenettet og i utstyret til varmepunkter og en varmekilde med mer enn 4 ganger, noe som ikke kan realiseres pga. til mangelen på tilførsel av nettverkspumper når det gjelder hode og kraft til motorer. ... Følgelig vil en økning i strømmen av nettverksvann med en faktor på 2,08 på grunn av en økning i bare antall installerte nettverkspumper mens trykket opprettholdes uunngåelig føre til utilfredsstillende drift av heisnodene og varmevekslerne til det meste av varmeforsyningen punkter i varmeforsyningssystemet.

3.5 Reduksjon i kapasiteten til varmesystemet ved å redusere ventilasjonen av luften i lokalene under forhold med økt forbruk av nettverksvann

For enkelte varmekilder kan strømningen av nettvann i ledningen gis over dimensjonerende verdi med titalls prosent. Dette skyldes både nedgangen i varmebelastninger som fant sted de siste tiårene, og tilstedeværelsen av en viss kapasitetsreserve for de installerte nettverkspumpene. La oss ta den maksimale relative verdien av strømningshastigheten til nettverksvannet lik = 1,35 av designverdien. Vi vil også ta hensyn til en mulig økning i dimensjonerende temperatur på uteluften i henhold til SP 131.13330.2012.

La oss bestemme hvor mye det er nødvendig å redusere det gjennomsnittlige utendørs luftforbruket for ventilasjon av lokaler i modus for redusert temperatur på varmenettverkets vann slik at gjennomsnittlig lufttemperatur i lokalene forblir på standardnivået, det vil si t. in = 18 °C.

For en redusert temperatur på oppvarmingsvannet i tilførselsledningen til 1 = 115 ° C, reduseres luftforbruket i rommene for å opprettholde den beregnede verdien av t ved = 18 ° C under betingelsene for en økning i forbruket av oppvarming av vann i 1,35 ganger og en økning i den beregnede temperaturen i den kalde femdagersperioden. Det tilsvarende likningssystemet for de nye forholdene vil ha formen

Den relative reduksjonen i den termiske kraften til varmesystemet er

. (3’’)

Fra (1), (2 '' ''), (3 '') følger avgjørelsen

,

,

.

For de gitte verdiene for u = 1,35:

; = 115°C; = 66°C; = 81,3 °C.

La oss også ta hensyn til økningen i temperaturen i den kalde fem-dagers perioden til verdien av t n.o_ = -22 ° C. Den relative termiske kraften til varmesystemet er

Den relative endringen i de totale varmeoverføringskoeffisientene er lik og skyldes en reduksjon i luftforbruket til ventilasjonssystemet.

For hus bygget før 2000 er andelen av varmeenergiforbruket for ventilasjon av lokaler i de sentrale regionene i Russland 40 ... 45%, henholdsvis et fall i luftforbruket til ventilasjonssystemet bør oppstå omtrent 1,4 ganger for den totale varmeoverføringskoeffisienten skal være 89 % av designverdien ...

For hus bygget etter 2000 øker kostnadsandelen til ventilasjon til 50 ... 55 %, et fall i luftforbruket til ventilasjonsanlegget med ca. 1,3 ganger vil bevare den beregnede lufttemperaturen i lokalene.

Ovenfor i 3.2 er det vist at ved designverdiene for strømningshastighetene til varmesystemet, lufttemperaturen i rommene og den beregnede temperaturen på uteluften, en reduksjon i temperaturen på nettverksvannet til 115 ° C tilsvarer den relative effekten til varmesystemet 0,709. Hvis denne nedgangen i kraft tilskrives en reduksjon i oppvarming av ventilasjonsluft, bør luftforbruket til ventilasjonssystemet for hus bygget før 2000 falle omtrent 3,2 ganger, for hus bygget etter 2000 - 2,3 ganger.

Analyse av måledataene til varmemåleenheter for individuelle boligbygg viser at en reduksjon i forbrukt varmeenergi på kalde dager tilsvarer en reduksjon i standard luftutveksling med 2,5 ganger og mer.

4. Behovet for å avklare den beregnede varmebelastningen til varmeforsyningssystemer

La den deklarerte belastningen til varmesystemet, opprettet de siste tiårene, være lik. Denne belastningen tilsvarer designtemperaturen til uteluften, faktisk under byggeperioden, tatt for bestemthet t n.d = -25 ° С.

Nedenfor er anslått faktisk reduksjon i deklarert dimensjonerende varmebelastning på grunn av ulike faktorer.

En økning i designtemperaturen til uteluften til -22 ° С reduseres designbelastning oppvarming til verdien (18 + 22) / (18 + 25) x100 % = 93 %.

I tillegg fører følgende faktorer til en reduksjon i den beregnede varmebelastningen.

1. Utskifting av vindusblokker med doble vinduer, som foregikk nesten overalt. Andelen overføringstap av varmeenergi gjennom vinduene er ca 20 % av den totale varmebelastningen. Utskifting av vindusblokker med doble vinduer førte til en økning i termisk motstand fra henholdsvis 0,3 til 0,4 m 2 ∙ K / W, den termiske kraften til varmetapet sank til verdien: x100% = 93,3%.

2. For boligbygg er andelen ventilasjonsbelastning i varmebelastningen i prosjekter gjennomført før tidlig på 2000-tallet ca 40 ... 45 %, senere - ca 50 ... 55 %. La oss ta gjennomsnittlig andel av ventilasjonskomponenten i varmebelastningen på 45 % av oppgitt varmelast. Det tilsvarer en luftvekslingskurs på 1,0. I henhold til moderne STO-standarder er den maksimale luftutvekslingshastigheten på nivået 0,5, den gjennomsnittlige daglige luftutvekslingshastigheten for en boligbygning er på nivået 0,35. Følgelig fører en reduksjon i luftvekslingshastigheten fra 1,0 til 0,35 til et fall i oppvarmingsbelastningen til en boligbygning til verdien:

x100 % = 70,75 %.

3. Ventilasjonsbelastningen av forskjellige forbrukere etterspørres tilfeldig, derfor, i likhet med varmtvannsbelastningen for en varmekilde, legges dens verdi ikke additivt til, men tar hensyn til de timelige ujevnhetskoeffisientene. Dele maksimal belastning ventilasjon som en del av oppgitt varmelast er 0,45x0,5 / 1,0 = 0,225 (22,5%). Koeffisienten for timeujevnheter er beregnet til å være den samme som for varmtvannsforsyning, lik K time.ven = 2,4. Derfor, total belastning varmesystemer for en varmekilde, tatt i betraktning reduksjon av maksimal ventilasjonsbelastning, utskifting av vindusenheter med doble vinduer og ikke-samtidig behov for ventilasjonsbelastningen vil utgjøre 0,933x (0,55 + 0,225 / 2,4) x100 % = 60,1 % av deklarert last.

4. Hensyn til økning i dimensjonerende utetemperatur vil føre til et enda større fall i dimensjonerende varmebelastning.

5. De utførte estimatene viser at spesifikasjonen av varmebelastningen til varmesystemer kan føre til at den reduseres med 30 ... 40%. En slik reduksjon i oppvarmingsbelastningen gjør det mulig å forvente at den beregnede lufttemperaturen i lokalene kan sikres når den direkte vanntemperaturen "avskjæres" ved 115 ° C, samtidig som den beregnede strømningshastigheten til nettverksvann opprettholdes. for lave utelufttemperaturer implementeres (se resultater 3.2). Dette kan argumenteres med enda større begrunnelse dersom det er en reserve i strømningshastigheten til nettvann ved varmekilden til varmeforsyningssystemet (se resultat 3.4).

Estimatene ovenfor er illustrative, men det følger av dem at man, basert på gjeldende krav i forskriftsdokumenter, kan forvente både en betydelig reduksjon i den totale beregnede varmebelastningen til eksisterende forbrukere for en varmekilde, og en teknisk forsvarlig driftsmodus med et "kutt" av temperaturplanen for å regulere sesongbelastningen ved 115 ° C. Den nødvendige graden av reell reduksjon i den deklarerte belastningen av varmesystemer bør bestemmes under felttester for forbrukere av en bestemt varmeledning. Dimensjonerende temperatur på returnettvannet er også gjenstand for avklaring under feltforsøk.

Det bør tas i betraktning at kvalitetsregulering av sesongbelastning ikke er bærekraftig når det gjelder fordeling av varmekraft mellom varmeenheter for vertikale ett-rørs systemer oppvarming. Derfor vil det i alle beregningene gitt ovenfor, samtidig som man sikrer gjennomsnittlig dimensjonerende lufttemperatur i rommene, være en viss endring i lufttemperaturen i rommene langs stigerøret i fyringssesongen ved ulike utetemperaturer.

5. Vanskeligheter med gjennomføringen av den normative luftutvekslingen av lokaler

Vurder kostnadsstrukturen til den termiske kraften til varmesystemet til en boligbygning. Hovedkomponentene i varmetap, kompensert av strømmen av varme fra varmeinnretninger, er overføringstap gjennom eksterne gjerder, samt kostnadene for å varme opp uteluften som kommer inn i lokalene. Friskluftforbruk for boligbygg bestemmes av kravene til sanitære og hygieniske standarder, som er gitt i avsnitt 6.

V boligbygg x ventilasjonssystem er vanligvis naturlig. Luftforbruket sikres ved periodisk åpning av ventilene og vindusrammene. Det bør huskes at siden 2000 har kravene til varmeskjermingsegenskapene til ytre gjerder, spesielt vegger, økt betydelig (2 ... 3 ganger).

Fra praksisen med å utvikle energisertifikater for boligbygg, følger det at for bygninger bygget fra 50- til 80-tallet av forrige århundre i de sentrale og nordvestlige regionene, var andelen termisk energi for standard ventilasjon (infiltrasjon) 40 .. 45 %, for bygninger bygget senere, 45 ... 55 %.

Før ankomsten av doble vinduer ble luftutvekslingen regulert av ventiler og akterspeil, og på kalde dager ble åpningsfrekvensen redusert. Med den utbredte bruken av doble vinduer har det blitt et enda større problem å sikre den normative luftvekslingen. Dette skyldes en tidoblet nedgang i ukontrollert infiltrasjon gjennom sprekkene og det faktum at hyppig ventilasjon ved å åpne vindusrammene, som alene kan gi den normative luftvekslingen, faktisk ikke forekommer.

Det finnes publikasjoner om dette emnet, se for eksempel. Selv med periodisk ventilasjon er det ingen kvantitative indikatorer, som indikerer luftutvekslingen i lokalene og dens sammenligning med standardverdien. Som et resultat er luftutvekslingen faktisk langt fra normen, og det oppstår en rekke problemer: den relative fuktigheten øker, det dannes kondens på glasset, det oppstår mugg, det oppstår vedvarende lukt, innholdet stiger. karbondioksid i luften, noe som samlet førte til begrepet Sick Building Syndrome. I noen tilfeller, på grunn av en kraftig reduksjon i luftutveksling, oppstår et vakuum i lokalene, noe som fører til velting av luftbevegelsen i eksoskanalene og til strømmen av kald luft inn i lokalene, strømmen av skitten luft fra en leilighet til en annen, og frysing av kanalveggene. Som et resultat står byggherrer overfor et problem når det gjelder å bruke mer avanserte ventilasjonssystemer som kan gi besparelser i oppvarmingskostnader. I denne forbindelse er det nødvendig å bruke ventilasjonssystemer med kontrollert lufttilførsel og avtrekk, varmesystemer med automatisk regulering varmetilførsel til varmeapparater (ideelt sett systemer med leilighetstilkoblinger), tette vinduer og inngangsdører til leiligheter.

Bekreftelse på at ventilasjonssystemet til boligbygg fungerer med en ytelse som er betydelig lavere enn designen er den lavere sammenlignet med det beregnede, varmeenergiforbruket i oppvarmingsperioden, registrert av varmeenergimåleenhetene til bygninger.

Beregningen av ventilasjonssystemet til et bolighus utført av SPbSPU-ansatte viste følgende. Naturlig ventilasjon i modusen for fri luftstrøm i gjennomsnitt per år er nesten 50% mindre enn den beregnede (delen av avtrekkskanalen ble designet i henhold til gjeldende ventilasjonsstandarder for leilighetsbygg for forholdene i St. Petersburg for standard luft bytte for en utetemperatur på +5 ° C), i 13% er ventilasjonstiden mer enn 2 ganger mindre enn den beregnede, og ventilasjon er fraværende i 2% av tiden. I en betydelig del av oppvarmingsperioden, når utelufttemperaturen er mindre enn +5 ° C, overskrider ventilasjonen standardverdien. Det vil si at uten spesiell justering ved lave utelufttemperaturer er det umulig å sikre standard luftutveksling; ved utelufttemperaturer på mer enn + 5 °C vil luftutvekslingen være lavere enn standarden, hvis viften ikke brukes .

6. Utvikling av forskriftskrav for luftutskifting i lokaler

Kostnadene ved oppvarming av uteluften bestemmes av kravene gitt i forskriftsdokumentene, som har gjennomgått en rekke endringer over lang tids bygningskonstruksjon.

La oss vurdere disse endringene ved å bruke eksemplet med boligblokker.

I SNiP II-L.1-62, del II, seksjon L, kapittel 1, som gjaldt til april 1971, var luftvekslingskursene for stuer 3 m 3 / t per 1 m 2 av arealet til rommene, for et kjøkken med elektriske komfyrer, luftvekslingshastigheten 3, men ikke mindre enn 60 m 3 / t, for et kjøkken med gasskomfyr- 60 m 3 / t for ovner med to brennere, 75 m 3 / t - for ovner med tre brennere, 90 m 3 / t - for ovner med fire brennere. Designtemperatur for stuer +18 ° С, kjøkken +15 ° С.

I SNiP II-L.1-71, del II, seksjon L, kapittel 1, som gjaldt frem til juli 1986, er tilsvarende normer angitt, men for et kjøkken med elektriske komfyrer er luftvekslingskursen på 3 ekskludert.

I SNiP 2.08.01-85, i kraft frem til januar 1990, var luftvekslingskursene for stuer 3 m 3 / t per 1 m 2 av arealet til rommene, for et kjøkken uten å spesifisere type plater 60 m 3 / t. Til tross for det annerledes måltemperatur i boligkvarter og på kjøkkenet foreslås det å ta temperaturen på den indre luften + 18 ° С for varmetekniske beregninger.

I SNiP 2.08.01-89, som var gjeldende frem til oktober 2003, er luftvekslingshastighetene de samme som i SNiP II-L.1-71, del II, seksjon L, kapittel 1. En indikasjon på den indre lufttemperaturen på +18 ° er bevart MED.

I gjeldende SNiP 31-01-2003 vises nye krav, gitt i 9.2-9.4:

9.2 Designparametrene til luften i lokalene til en boligbygning bør tas i henhold til de optimale standardene til GOST 30494. Luftutvekslingshastigheten i lokalene bør tas i samsvar med tabell 9.1.

Tabell 9.1

Lokaler	Multiplisitet eller størrelse luftskifte, m 3 per time, ikke mindre
	i ikke-arbeidende	i modus service
Soverom, felles, barnerom	0,2	1,0
Bibliotek, skap	0,2	0,5
Pantry, sengetøy, garderobe	0,2	0,2
Treningsrom, biljardrom	0,2	80 m 3
Klesvask, stryking, tørking	0,5	90 m 3
Kjøkken med elektrisk komfyr	0,5	60 m 3
Rom med gassbrukende utstyr	1,0	1,0 + 100 m 3
Rom med varmegeneratorer og fastbrenselovner	0,5	1,0 + 100 m 3
Bad, dusj, toalett, kombinert bad	0,5	25 m 3
Badstue	0,5	10 m 3 for 1 person
Heis maskinrom	-	Ved utregning
Parkering	1,0	Ved utregning
Avfallsoppsamlingskammer	1,0	1,0

Luftutvekslingshastigheten i alle ventilerte rom som ikke er oppført i tabellen i ikke-driftsmodus bør være minst 0,2 romvolum per time.

9.3 Ved beregning av termisk konstruksjon av de omsluttende strukturene til boligbygg, bør temperaturen på den indre luften i de oppvarmede lokalene være minst 20 ° C.

9.4 Bygningens varme- og ventilasjonssystem må utformes for å sikre innelufttemperaturen under oppvarmingsperioden innenfor de optimale parameterne fastsatt av GOST 30494, med designparametrene til uteluften for de tilsvarende konstruksjonsområdene.

Fra dette kan det sees at for det første dukker opp konseptene for en romservicemodus og en inoperativ modus, under driften av hvilke det som regel stilles svært forskjellige kvantitative krav til luftutveksling. For boliglokaler (soverom, fellesrom, barnerom), som utgjør en betydelig del av arealet til en leilighet, varierer luftvekslingskursene under forskjellige moduser med 5 ganger. Lufttemperaturen i lokalene ved beregning av varmetapene til den prosjekterte bygningen bør tas til minst 20 ° C. I boliger normaliseres luftutvekslingshastigheten, uavhengig av område og antall beboere.

Den oppdaterte utgaven av SP 54.13330.2011 gjengir delvis informasjonen SNiP 31-01-2003 i den originale utgaven. Luftvekslingskurser for soverom, fellesrom, barnerom med et totalt areal av en leilighet for en person mindre enn 20 m 2 - 3 m 3 / t per 1 m 2 av arealet av rom; det samme med det totale arealet av leiligheten for en person mer enn 20 m 2 - 30 m 3 / t per person, men ikke mindre enn 0,35 h -1; for et kjøkken med elektriske komfyrer 60 m 3 / t, for et kjøkken med en gasskomfyr 100 m 3 / t.

Derfor, for å bestemme den gjennomsnittlige daglige luftutvekslingen per time, er det nødvendig å tilordne varigheten av hver av modusene, for å bestemme luftstrømmen i forskjellige rom under hver modus og deretter beregne gjennomsnittlig timebehov for frisk luft i leiligheten, og deretter for huset som helhet. Flere endringer i luftskiftet i en bestemt leilighet i løpet av dagen, for eksempel ved fravær av personer i leiligheten i arbeidstiden eller i helgene, vil føre til betydelige uregelmessigheter i luftvekslingen på dagtid. Samtidig er det åpenbart at den ikke-samtidige handlingen av disse modusene i forskjellige leiligheter vil føre til utjevning av husets belastning for behovene til ventilasjon og til et ikke-additivt tillegg av denne belastningen for forskjellige forbrukere.

Det er mulig å trekke en analogi med den ikke-samtidige bruken av varmtvannsbelastningen av forbrukere, noe som forplikter til å innføre den timelige ujevnhetsfaktoren ved bestemmelse av varmtvannsbelastningen for en varmekilde. Som du vet, er verdien for et betydelig antall forbrukere i reguleringsdokumentene lik 2,4. En tilsvarende verdi for ventilasjonskomponenten til varmelasten antyder at den tilsvarende totallasten faktisk vil avta med minst 2,4 ganger på grunn av ikke-samtidig åpning av ventiler og vinduer i ulike boligbygg. I offentlige og industrielle bygg observeres et lignende bilde med den forskjell at ventilasjonen i friminutt er minimal og kun bestemmes av infiltrasjon gjennom lekkasjer i lyssperrer og ytterdører.

Ved å ta hensyn til bygningers termiske treghet kan du også fokusere på de gjennomsnittlige daglige verdiene av termisk energiforbruk for luftoppvarming. Dessuten er det i de fleste varmesystemer ingen termostater som opprettholder lufttemperaturen i lokalene. Det er også kjent at den sentrale reguleringen av temperaturen på nettvannet i tilførselsledningen for varmeforsyningssystemer utføres i henhold til utelufttemperaturen, gjennomsnittlig over en periode på ca. 6-12 timer, og noen ganger over lengre tid. .

Derfor er det nødvendig å utføre beregninger av standard gjennomsnittlig luftutveksling for boligbygg av forskjellige serier for å avklare den beregnede varmebelastningen til bygninger. Tilsvarende arbeid må gjøres for offentlige og industribygg.

Det skal bemerkes at disse gjeldende forskriftsdokumentene gjelder for nydesignede bygninger når det gjelder utforming av ventilasjonssystemer for lokaler, men indirekte kan de ikke bare, men bør også være en veiledning for handling når de skal avklare den termiske belastningen til alle bygninger, inkludert de som ble bygget i henhold til andre standarder oppført ovenfor.

Standardene til organisasjoner som regulerer normene for luftutveksling i lokalene til boligbygg med flere leiligheter, er utviklet og publisert. For eksempel STO NPO AVOK 2.1-2008, STO SRO NP SPAS-05-2013, Energisparing i bygninger. Beregning og prosjektering av boligventilasjonsanlegg leilighetsbygg(Godkjent generalforsamling SRO NP SPAS datert 27.03.2014).

I utgangspunktet, i disse dokumentene, tilsvarer de siterte normene SP 54.13330.2011 med noen reduksjoner i individuelle krav (for eksempel, for et kjøkken med en gasskomfyr, er en enkelt luftutveksling ikke lagt til 90 (100) m 3 / t, i ikke-arbeidstid i et kjøkken av denne typen er luftutveksling tillatt 0 , 5 h -1, mens i SP 54.13330.2011 - 1,0 h -1).

Referansevedlegg B STO SRO NP SPAS-05-2013 gir et eksempel på beregning av nødvendig luftskifte for en treromsleilighet.

Opprinnelige data:

Det totale arealet av leiligheten er F totalt = 82,29 m 2;

Boareal F bodd = 43,42 m 2;

Kjøkkenareal - F kx = 12,33 m 2;

Baderomsareal - F vn = 2,82 m 2;

Toalettareal - F ub = 1,11 m 2;

Romhøyde h = 2,6 m;

Kjøkkenet har elektrisk komfyr.

Geometriske egenskaper:

Volumet av oppvarmede lokaler V = 221,8 m 3;

Volumet av boligkvarter V bodde = 112,9 m 3;

Volumet på kjøkkenet er V kx = 32,1 m 3;

Volumet av toalettet V ub = 2,9 m 3;

Volumet på badet V vn = 7,3 m 3.

Fra ovennevnte beregning av luftutveksling følger det at ventilasjonssystemet til leiligheten må gi den beregnede luftutvekslingen i vedlikeholdsmodus (i designdriftsmodus) - L tr arbeid = 110,0 m 3 / h; i hvilemodus - L st arbeid = 22,6 m 3 / t. De gitte luftmengdene tilsvarer luftvekslingshastigheten 110,0 / 221,8 = 0,5 h -1 for servicemodus og 22,6 / 221,8 = 0,1 h -1 for ikke-driftsmodus.

Informasjonen gitt i denne delen viser at i eksisterende reguleringsdokumenter med forskjellig belegg av leiligheter, er den maksimale luftutvekslingshastigheten i området 0,35 ... 0,5 t -1 for det oppvarmede volumet av bygningen, i ikke-driftsmodus - på nivået 0,1 h -1. Dette betyr at når man bestemmer kraften til varmesystemet, som kompenserer for overføringstap av varmeenergi og kostnadene ved oppvarming av uteluften, samt forbruket av nettverksvann til oppvarmingsbehov, kan man fokusere, som en første tilnærming. , på den gjennomsnittlige daglige luftvekslingen for boligblokker på 0,35 t - 1 .

En analyse av energipassene til et boligbygg, utviklet i samsvar med SNiP 23-02-2003 "Termisk beskyttelse av bygninger", viser at når man beregner varmebelastningen til et hus, tilsvarer luftvekslingshastigheten et nivå på 0,7 timer -1, som er 2 ganger høyere enn verdien anbefalt ovenfor, og motsier ikke kravene til moderne bensinstasjoner.

Det er nødvendig å avklare varmebelastningen til bygg bygget iht typiske prosjekter, basert på den reduserte gjennomsnittsverdien av luftvekslingskursen, som vil samsvare med eksisterende russiske standarder og vil gjøre det mulig å nærme seg standardene til en rekke EU-land og USA.

7. Begrunnelse for å senke temperaturskjemaet

Avsnitt 1 viser at temperaturgrafen på 150-70 ° C, på grunn av den faktiske umuligheten av å bruke den under moderne forhold, bør senkes eller modifiseres ved å rettferdiggjøre "avskjæringen" i temperaturen.

Ovennevnte beregninger av ulike driftsmåter for varmeforsyningssystemet under ikke-designede forhold tillater oss å foreslå følgende strategi for å gjøre endringer i reguleringen av varmebelastningen til forbrukerne.

1. For overgangsperioden, angi en temperaturplan på 150-70 ° C med en grense på 115 ° C. Med en slik tidsplan bør forbruket av nettverksvann i varmenettet for behov for oppvarming, ventilasjon holdes på eksisterende nivå, tilsvarende designverdien, eller litt over den, basert på kapasiteten til de installerte nettverkspumpene. I området for utelufttemperaturer som tilsvarer "cut-off", betrakt den beregnede varmebelastningen til forbrukerne som redusert i forhold til designverdien. Nedgangen i varmebelastningen tilskrives reduksjonen av varmeenergiforbruket for ventilasjon, basert på tilveiebringelsen av den nødvendige gjennomsnittlige daglige luftutvekslingen i boligbygg med flere leiligheter i henhold til moderne standarder på nivået 0,35 h -1.

2. Organisere arbeid for å avklare belastningen av varmesystemer i bygninger ved å utvikle energisertifikater for boligbygg, offentlige organisasjoner og virksomheter, og ta hensyn til først og fremst ventilasjonsbelastningen til bygninger, som er inkludert i belastningen av varmesystemer, tar hensyn til moderne forskriftskrav for luftutveksling av lokaler. For dette formålet er det nødvendig for hus i forskjellige etasjer, først og fremst, standard serie utfør beregningen av varmetap, både overføring og ventilasjon i samsvar med de moderne kravene i forskriftsdokumentene til den russiske føderasjonen.

3. På grunnlag av felttester, ta hensyn til varigheten av de karakteristiske driftsmodusene til ventilasjonssystemer og ikke-samtidigheten av deres drift for forskjellige forbrukere.

4. Etter å ha avklart varmebelastningene til forbrukernes varmesystemer, utvikle en tidsplan for regulering av sesongbelastningen på 150-70 ° C med en avskjæring på 115 ° C. Muligheten for å bytte til den klassiske 115-70 ° С-planen uten å "avskjære" med kvalitetsregulering bør bestemmes etter spesifikasjon av de reduserte varmebelastningene. Temperaturen på returvannforsyningen bør spesifiseres ved utvikling av en redusert tidsplan.

5. Anbefal bruk av moderne systemer ventilasjon, som gjør det mulig å regulere luftutveksling, inkludert mekaniske med systemer for å gjenvinne den termiske energien til forurenset luft, samt innføring av termostater for å justere kraften til varmeenheter.

Litteratur

1. Sokolov E.Ya. Varme- og varmenett, 7. utg., M .: Forlag MEI, 2001

2. Gershkovich V.F. «Hundre og femti ... Normal eller overkill? Refleksjoner over parametrene til varmebæreren ... ”// Energisparing i bygninger. - 2004 - nr. 3 (22), Kiev.

3. Innvendige sanitæranlegg. Klokken 15. Del 1 Oppvarming / V.N. Bogoslovsky, B.A. Krupnov, A.N. Skanavi og andre; Ed. I.G. Staroverov og Yu.I. Schiller, - 4. utg., Revidert. og legg til. - M .: Stroyizdat, 1990.-344 s .: ill. - (Designerhåndbok).

4. Samarin O.D. Termofysikk. Energisparing. Energieffektivitet / Monografi. Moskva: ASV Publishing House, 2011.

6. e.Kr. Krivoshein, Energisparing i bygninger: gjennomskinnelige strukturer og ventilasjon av lokaler // Arkitektur og konstruksjon av Omsk-regionen, nr. 10 (61), 2008.

7. N.I. Vatin, T.V. Samoplyas "Ventilasjonssystemer for boliger i leilighetsbygg", St. Petersburg, 2004