I et autonomt varmtvannsforsyningssystem (varmt vann) brukes det ofte sirkulasjonspumpe... Hvis varmekilden er kjelen, og en stor porsjon varmt vann akkumuleres i kjelen, så pumper pumpen konstant vann fra lagertanken til varmeveksleren og omvendt. Hvis vi mener en resirkuleringspumpe for varmt vann, så blir den kvitt den verste frustrasjonen. autonome systemer Varmtvann - gjør det slik at når du åpner kranen, trenger du ikke å vente lenge på varmt vann for å nå forbrukeren gjennom rør.

Driftsprinsipp

Resirkulasjonspumpe er ikke nødvendig i det hele tatt, men det øker komforten og til og med kvaliteten på varmt vann betydelig. Hovedoppgaven er å pumpe vann gjennom en rørledning i en lukket sløyfe fra kjelen til inntakspunktene og tilbake. For dette formålet er enheter med lav ytelse, lav støy og lavt strømforbruk spesielt utviklet. Hovedkravet for pumper er motstand mot høye temperaturer, stabil drift, forutsatt at vannet varmes opp til 65 ° C.

Tilsammen er resirkuleringspumper for varmt vann fortsatt forskjellige fra varmepumper. Sistnevnte er designet for temperaturer opp til 90 ° C og med betydelig høyere ytelse. Samtidig er utskiftbarhet irrelevant. Om ønskelig kan pumpen fra oppvarming brukes i re Varmtvannssirkulasjon pumpen kan imidlertid ikke brukes tvert imot.

En sirkulasjonspumpe er spesielt etterspurt i hus med et areal på mer enn 200 kvadratmeter, der kjelen er plassert eget rom eller kjeller, og det er flere vanninntakspunkter rundt huset. Det vil ta lang tid å vente på at kaldt vann renner ut fra rørene, noe som øker forbruket betydelig. Hvis vannet i kjelen varmes opp til 65-80 ° C, dør nesten alle patogene bakterier, men i rør der vannet avkjøles, kan de aktivt formere seg.

Regelmessig pumping av vann gjennom rør eliminerer disse problemene ved roten. På grunn av varmetap i rørene øker imidlertid belastningen på kjelen eller varmtvannsberederen, slik at installasjonen av en resirkulasjonspumpe har en mindre effekt på besparelsene og er først og fremst ansvarlig for beboernes komfort.

For å bruke en resirkulasjonspumpe, må varmtvannsdistribusjon i husholdningen utføres i form av en lukket krets, lukket på kjelen. Alle vanninntakspunkter er allerede koblet fra det. Hvis du tar vann fra den øvre delen av kjelen, vil dette bli betraktet som begynnelsen på kretsen, deretter installeres pumpen ved det andre innløpet til kjelen, som ligger i den nedre delen av lagertanken, på samme nivå med innløpet til kaldt vann fra springen.

Sirkulasjonspumpen må installeres sammen med en tilbakeslagsventil, noe som forhindrer tilbakestrømning av vann i kretsen, for i dette tilfellet vil bare kaldt vann strømme gjennom rørene, knyttet til bunnen av kjelen og innløpsvannet forsyning.

Spesifikasjoner

På listen over de viktigste egenskapene til sirkulasjonspumper:

• produktivitet, m3 / time (liter / min);
• press, generert trykk, meter eller Pa;
• strømforbruk, W;
• kontrollmetode (timer eller temperatursensor).

Effekten og ytelsen til resirkulasjonspumpen trenger lite. Det er nødvendig å pumpe vann bare i rør med et lite indre volum, dessuten ved lav hastighet. Et apparat med en kapasitet på bare 0,2-0,6 kubikkmeter / time er nok til å konstant holde temperaturen på vannet i rør opp til 40-50 meter lange.

Pumpens forbruk er også lavt på 5 til 20 watt. Dette er nok for stabilt arbeid og utførelsen av den tildelte oppgaven.

Det er viktigere å velge riktig trykk generert av pumpen. Oftere i et hus eller enda mer en leilighet, utføres ledningene i en etasje på samme nivå, da er et trykk tilsvarende 0,5-0,8 meter vann tilstrekkelig. Men hvis det er nødvendig å sikre problemfri sirkulasjon av vann i et hus med flere etasjer, må pumpen også takle vannstigningen til en gitt høyde, dessuten med en margin. Pumpens ytelse avhenger direkte av den faktiske installerte lasten.

Design

Sentrifugalpumper brukes til å sirkulere vannet. Hovedelementene i dem er skallet, løpehjulet og motoren. Vann tilføres midten av løpehjulet. Det snurres av motoren, og under påvirkning av sentripetalkraft beveger vannet seg med trykk langs ytterkant av skallet til utløpsrøret.

For en resirkulasjonspumpe er fordelene stille og små dimensjoner. Derfor brukes små pumper hovedsakelig med en våt rotortype. Rotoren er den indre bevegelige delen av motoren montert på samme aksel som løpehjulet. Under påvirkning av et vekslende magnetfelt fra statorspolen får rotoren en rotasjonsbevegelse.

Den våte rotoren er helt nedsenket i pumpemediet. Vann fungerer som en kjøleribbe og, samtidig, som et smøremiddel for trykklagrene. Tilstedeværelsen av vann rundt de bevegelige delene av motoren reduserer støy og vibrasjoner under pumpedrift.

Kontrollmetode

Det er ganske akseptabelt å stadig opprettholde sirkulasjonen av varmt vann i rørene, men dette er uøkonomisk og uberettiget. Varmt vann brukes ikke hele tiden. Om natten, mens alle beboerne sover, er det ubrukelig å opprettholde varmt vann i rørene, det samme gjelder tiden da alle er på jobb eller skole.

Hvis rørene er gjort riktig, blir nødvendigvis termisk isolasjon påført, slik at varmtvannet ikke avkjøles umiddelbart når det kommer inn i rørene. Derfor er det ikke nødvendig å pumpe vann hele tiden fra kjelen til rørene og omvendt, periodisk drift av pumpen er nok, noe som reduserer belastningen på den og varmtvannssystemet som helhet. Det er ikke nødvendig å snakke om å spare strøm, siden forbruket av resirkulasjonspumpen er lavt.

Det er to hovedkontrollmetoder som brukes:

• i henhold til avlesningene til temperatursensoren;
• etter timer (tidsplan).

Begge alternativene er etterspurt, selv om de er vesentlig forskjellige i driftsprinsippet.

Temperatur sensor

Grundfos UP 15-14 BT 80

I dette tilfellet er pumpestyringen avhengig av avlesningene temperatur sensor nedsenket i vann inne i rørene i kretsen. Pumpen fortsetter så snart vannet er avkjølt til en viss temperaturterskel. Denne tilnærmingen reduserer belastningen på utstyret betydelig, holder vannet i rørene konstant oppvarmet. I tillegg er sikkerheten til varmtvann økt. Etter å ha etablert en tilstrekkelig stor responsterskel, pumpes vann oftere gjennom kjelen, hvor det i tillegg blir oppvarmet og desinfisert.

Etter timer

Grundfos UP 15-14 BU

Kontrollenheten slår vekselvis på og av pumpen basert på tidsforsinkelsene som er angitt i innstillingene. Når du kjenner de nøyaktige parametrene til varmtvannsforsyningssystemet, rørlengden og deres indre volum, varmeisolasjon og gjennomsnittlig varmetap, kan du velge optimal tid, som vannet ikke vil få tid til å kjøle seg ned. Pumpen slås på med et tidssignal og pumper alt vannet. I dette tilfellet beregnes driftstiden også basert på rørvolum og pumpeytelse.

En annen fordel med timeren er muligheten til å planlegge driften av resirkulasjonspumpen for en dag eller til og med en uke. Det er i dette tilfellet at nedetiden tas i betraktning når varmt vann ikke bruk.

Installasjonsdiagrammer

Avhengig av antall tilkoblingspunkter og lengden på rørene, velges metoden for tilkobling av sirkulasjonspumpen og rørene:

• seriell tilkobling med en krets;
• parallell forbindelse med en kollektor.

I det første tilfellet er alle vanninntakspunkter koblet i serie og i en krets. Dette er fordelaktig hvis du enkelt kan kombinere bad og kjøkken med ett vannrør uten ekstra kostnader materiale og en ganske kort rute. Det er bare en funksjon som angår trykkpumpen mer enn sirkulasjonspumpen. Hvis flere vanninntakspunkter er åpne samtidig, vil trykket i hver av dem bli delt likt. Alternativt løses dette ved å installere en girkasse på hver kran og velge en kraftigere pumpe.

Parallell tilkobling løser problemet med vanntrykk og fordeling med en mangfoldig gruppe og kompakt plassering girkasser. I dette tilfellet må resirkulasjonspumper installeres i hver separate krets eller en mer effektiv pumpe må velges for alle grupper samtidig. En slik ledning er nødvendig hvis det er flere bad i huset, som er langt fra hverandre og fra kjøkkenet, eller når rutenes totale lengde blir for lang med en seriell tilkobling.

Oppfinnelsen angår varmekraftteknikk og kan brukes i oppvarming av fyrrom. Nettverksvannet som kommer fra forbrukere gjennom returrøret til varmeanlegget sendes til forbrukerne, temperaturen nettvann front varmtvannsbereder de opprettholdes konstant, for hvilken del av vannet resirkuleres fra tilførselsledningen til returledningen til varmeanlegget, kompenseres for lekkasjer av nettverksvann i oppvarmingsnettet med oppsamlingsvann, som ledes til returledningen av oppvarmingsnettet gjennom sminkeledningen. I dette tilfellet blir tilberedningsvann tilberedt i en vakuumavlufter, som kildevann og et oppvarmingsmiddel mates inn i gjennom rørledningene til kildevannet og oppvarmingsmiddelet, og vannet resirkuleres gjennom varmeledningsrørledningen, vakuumavlufter og en påfyllingsrørledning, og opprettholdelse av en konstant temperatur på nettvannet foran varmtvannskjelene utføres ved å justere vannstrømningshastigheten i oppvarmingsmiddelrørledningen til vakuumavlufteren. Ved å kombinere prosessen med resirkulering av nettverksvann med behandling av sminkevann, er det mulig å forenkle kjeleromsordningen. 1 syk.

Oppfinnelsen angår området varmekraftteknikk og kan brukes i oppvarming av fyrrom. Det er kjente metoder for drift av varmekjeler, gjennom hvilke nettvannet som kommer fra forbrukere gjennom returrøret til varmeanlegget blir oppvarmet i varmtvannskjeler og sendt til forbrukere gjennom forsyningsrørledningen til varmeanlegget, temperaturen på nettverket vann foran varmtvannskjelene holdes konstant, for hvilken en del av vannet resirkuleres fra tilførselsledningen for å reversere (se bok. Ionina AA et al. Varmetilførsel. - M.: Stroyizdat, 1982, fig. 12.6, s. 282), lekkasjer av nettverksvann i varmeanlegget kompenseres med oppsamlingsvann; gjennom sminkeledningen ledes de til returrørledningen til varmeanlegget. Denne analogen ble adoptert som en prototype. Ulempene med prototypen er redusert pålitelighet og effektivitet i kjelehuset på grunn av behovet for et komplisert kjeleromsopplegg for implementering av metoden, samt på grunn av vanskeligheten med å sikre effektiv avlufting av sminkevannet. Målet med den foreliggende oppfinnelse er å forbedre påliteligheten og effektiviteten til metoden for drift av et varmekjelhus. For dette formålet foreslås en driftsmetode for et varmekokerhus, der nettvannet som kommer fra forbrukere gjennom returledningen til varmeanlegget blir oppvarmet i varmtvannskjeler og sendt til forbrukere gjennom forsyningsrørledningen til varmeanlegget , temperaturen på nettverksvannet foran varmtvannskjelene holdes konstant, for hvilken del av vannet resirkuleres fra tilførselsrøret til returrøret til varmesystemet, lekkasjer av nettverksvann i varmeanlegget kompenseres med påfyllingsvann, som tilberedes i en vakuumavlufter, som kildevann og et oppvarmingsmiddel mates inn i avlufteren gjennom rørledningene til kildevannet og oppvarmingsmiddelet, og det avluftede vannet sendes gjennom påfyllingsrørledningen til returrørledningens varmesystemer, og vannet resirkuleres gjennom oppvarmingsmiddelrørledningen, vakuumavlufteren og etterfyllingsrørledningen, og opprettholdelse av en konstant temperatur på nettvannet foran varmtvannskjeler utføres ved å regulere vannføringen i varmeledningen o middelet til vakuumavlufteren. Metoden består av følgende operasjoner. Nettvann som kommer fra forbrukere gjennom returrøret til varmeanlegget, varmes opp i varmtvannsbereder og sendes til forbrukere gjennom tilførselsledningen til varmeanlegget. Temperaturen på nettvannet foran kjelene holdes konstant, for hvilken en del av vannet resirkuleres fra tilførselsledningen til returledningen. Lekkasjer av vann fra varmesystemet i varmesystemet kompenseres med påfyllingsvann, som tilberedes i en vakuumavlufter, som kildevann og et oppvarmingsmiddel mates inn i avlufteren gjennom rørledningene til kildevannet og oppvarmingsmiddelet , og det avluftede vannet sendes gjennom påfyllingsrørledningen til returledningen til varmeanlegget. Vann resirkuleres gjennom en varmeledningsrørledning, en vakuumavlufter og en påfyllingsrørledning, og opprettholdelse av en konstant temperatur på nettvannet foran kjelene utføres ved å justere vannstrømningshastigheten i varmeledningsrørledningen til vakuumet avlufter. For å forklare metoden viser tegningen et fragment skjematisk diagram et varmekjelhus, som inneholder varmtvannskjeler 1, koblet mellom forsyning 2 og retur 3 rørledninger i varmeanlegget. Varmemiddelrørledningen 4 er koblet til forsyningsrørledningen 2, som er koblet til vakuumavlufteren 5 gjennom reguleringslegemet 6. Tilførselsvannledningen 7 er seriekoblet med kjemiske vannrenseanordninger 8 og vakuumavlufteren 5. Merket -oppvannstank 10 er i serie koblet til avløpsledningen for påfyllingsvann 9. og en resirkulasjonspumpe 11. I returrøret til varmeanlegget 3 er inkludert nettverkspumpe 12. Mellom retur 3 og tilførsels 2 rørledninger til varmesystemet er en jumper 13 med en pumpe 14. Tilkoblet et eksempel på en spesifikk implementering av metoden. Vannet som leveres fra forbrukere gjennom returledningen 3 i mengden 1000 t / t blir oppvarmet til 150 o C i varmtvannsbereder 1 og sendt til forbrukerne gjennom tilførselsledningen til varmeanlegget 2. Temperaturen på vannet som tilføres forbrukerne reguleres ved å blande returnettvannet gjennom jumperen 13. Temperaturen på returnettvannet foran varmtvannskjelene holdes konstant på 70 o C, for hvilken del av vannet er resirkuleres fra forsyningsrørledningen 2 til returrørledningen 3. Lekkasjer av nettvannet i oppvarmingsnettet i mengden 200 t / t kompenseres med oppsamlingsvann, som tilberedes i en vakuumavlufter 5, for hvilken kildevann og et oppvarmingsmiddel mates inn i avlufteren, og det avluftede vannet sendes til returrørledningen 3. Nettvannet resirkuleres gjennom varmemiddelrørledningen 4, vakuumavlufteren 5, lagertanken 10 og påfyllingsrørledningen 9. Opprettholder en konstant temperatur på 70 o C foran kjelene utføres ved å regulere vannstrømningshastigheten i varmemiddelrørledningen 4 til vakuumavlufteren 5. Så ved en returvannstemperatur på 60 o C, vil en kildevannstemperatur på 30 o C gjennom rørledning 4 og avlufter 5 passerer er 225 t / t nettverksvann, mens temperaturen på det avluftede påfyllingsvannet er 94 o C (in kjente metoder vakuumavlufting utføres vanligvis ved en temperatur som ikke overstiger 70 o C). På grunn av avlufting ved forhøyet temperaturnivå øker kvaliteten betydelig, og kombinasjonen av prosessen med resirkulering av nettverksvann med behandling av påfyllingsvann i en vakuumavlufter og påfyll av varmeanlegget gjør det mulig å forenkle kjelen romskjema, noe som øker påliteligheten og effektiviteten.

Krav

Driftsmetoden til varmekokerhuset, ifølge hvilken nettverksvannet som kommer fra forbrukere gjennom returrøret til varmeanlegget, blir oppvarmet i varmtvannskjeler og sendt til forbrukerne gjennom forsyningsrørledningen til varmeanlegget, temperaturen på nettvannet foran varmtvannskjelene holdes konstant, for hvilken en del av vannet resirkuleres fra tilførselsledningen til returledningen til varmesystemet, kompenseres for lekkasjer av nettvann i oppvarmingsnettet med påfyllingsvann , som ledes gjennom påfyllingsrørledningen til returrørledningen til varmeanlegget, karakterisert ved at oppsamlingsvannet tilberedes i en vakuumavlufter, for hvilken kildevann og et oppvarmingsmiddel tilføres avlufteren via matingen vann- og oppvarmingsmiddelrørledninger, og vannet resirkuleres gjennom oppvarmingsmiddelrørledningen, vakuumavlufteren og påfyllingsrørledningen, og opprettholdelse av en konstant temperatur på nettvannet foran kjelene utføres ved å regulere vannstrømningshastigheten i oppvarmingsmiddelrørledningen wa kumulativ avlufter.

La oss snakke om å organisere et varmtvannssystem med resirkulering. Takket være denne vanntilførselsordningen opprettholdes varmtvannsirkulasjonen konstant i varmtvannskretsen.

Fordeler med varmtvannssirkulasjon og bruksområde

Situasjoner er ganske utbredt når hele vannbehandlingssystemet i private hus er kombinert i ett teknisk rom, så langt som mulig fra beboelig sone. Du kan også ofte finne prosjekter av hus med flere bad, inkludert i forskjellige etasjer. Slike situasjoner er preget av en betydelig lengde av varmtvannsforsyningsrørledninger, noe som lover innbyggerne noen ulemper.

For eksempel, når du åpner et varmtvannspunkt, tar det tid, noen ganger mye, til vannet, etter å ha strømmet gjennom kanalene og gitt dem en del av sin egen varme, begynner å strømme fra kranen ved den nominelle temperaturen. Dette forårsaker ikke bare visse ulemper ved hver bruk av badet, men fører også til overforbruk av vann, som fungerer som en strategisk ressurs i mange private byggeprosjekter.

Problemet løses av en resirkuleringsenhet som opprettholder en konstant strømning i varmtvannssystemet. Takket være dette kommer varmt vann fra kranen umiddelbart etter åpning, dessuten kan temperaturen justeres nøyaktig uavhengig av varmemaskinens driftsmodus.

Resirkuleringsenheter kan fullføres med de systemene der vannoppvarming er ansvarlig lagringsvarmer, kjele indirekte oppvarming eller den andre kjelekretsen. Ved bruk av flytende gass og elektriske ovner det er mye klokere å flytte dem nærmere trekkpunktene.

Det skal bemerkes at resirkulering av varmtvann innebærer en helt annen systemtopologi. Derfor er implementering av en slik idé bare mulig under byggeprosessen, vel eller i det minste overhaling... Når du prøver å endre det eksisterende rørleggerkomplekset for å organisere resirkulering, er det lite sannsynlig at det vil være mulig å gjøre med litt blod.

Pumpeenhet og rør

Oppsettet til resirkuleringsenheten kan variere avhengig av det brukte vannoppvarmings- og pumpeutstyret. For eksempel gir utformingen av noen indirekte varmekjeler et tredje utløp fra den øvre tredjedelen av tanken for å koble et returresirkulasjonsrør. Hvis det ikke er et slikt utløp, kobles returstrømmen gjennom en tee til tilførselsrøret kaldt vann.

Et eksempel på et rørsystem for en indirekte varmekjele med resirkulering av varmt vann: 1 - varmekjele; 2 - kjelesikkerhetsgruppe med Ekspansjonstank; 3 - Varmtvann sirkulasjonspumpe; 4 - sikkerhetsgruppe for en kjele med ekspansjonstank; 5 - forbrukere av varmt vann; 6 - varme radiatorer; 7 - indirekte varmekjele; 8 - kjele sirkulasjonspumpe; ni - Sjekk ventiler; 10 - sirkulasjonspumpe til varmesystemet; 11 - grov sil

Tar standarden elektrisk varmtvannsbereder med to uttak, deretter installeres først en avtagbar forbindelse med en tilkoblingsmutter og en sikkerhetsgruppe for kjeler på tilførselsrøret for kaldt vann. En tee er montert nedenfor, på to frie grener som de er installert på Kuleventiler... Den ene er beregnet for tilkobling til kaldtvannsledningen, den andre for returrøret til resirkulasjonssløyfen.

Varmtvann resirkuleringskrets med lagringskjel: 1 - varmtvannsbereder; 2 - ventil for luftsug ved tømming av tanken; 3 - sikkerhetsgruppe; 4 - tilbakeslagsventiler; 5 - sirkulasjonspumpe; 6 - ukentlig daglig timer; 7 - varmtvannsforbrukere

Således skjer tilførselen av kaldt vann til systemet bare når trykket synker fra åpningen av uttrekk; i andre tilfeller sirkulerer varmt vann i en lukket sløyfe som inkluderer hele kjelens volum.

Dette er den største ulempen med varmtvannsberedere, hvis design ikke gir bruk for dem Varmtvannsanlegg med resirkulering. Med et slikt tilkoblingsskjema vil kjelen ikke gi riktig ut 2/3 av volumet med en konstant høy temperatur, fordi hele væskevolumet blir jevnt avkjølt når det fylles ut.

Når det gjelder selve pumpen, har ledende produsenter av sanitærutstyr (Wilo, Grundfos) utviklet en rekke enheter for disse formålene. Hovedforskjellen fra standard sirkulasjonspumper er gjengede tilkoblinger for tilkobling av samme standardstørrelse, som vanligvis brukes i husholdningssystemer vannforsyning - for 1/2 "eller 1/4" tråd.

Ellers er slike pumper nesten helt identiske med utstyret som brukes i varmesystemer med tvungen sirkulasjon av kjølevæsken. Fra tilleggsfunksjoner kapasitetskontroll, daglig-ukentlig timer og termostat kan være tilgjengelig.

Rørsystem

Det beste materialalternativet for å arrangere et resirkuleringssystem er polyetylenrør(PEX) med push-in pressbeslag. Ja, installasjonen av slike systemer krever bruk av spesielt dyrt utstyr, men det er fullt mulig å klare seg med et sett håndverktøy for krymping, leid. På samme tid, når det gjelder støping, er selve rørene mye billigere enn polypropylen og metall-plast, og levetiden er uforlignelig høyere.

Uansett er rørledningens oppsett ganske enkelt. Den første delen av den, leverer vann til rørleggerutstyr, er montert med en kontinuerlig ledning fra varmeenheten sekvensielt til hvert punkt i uttrekkingen. På det siste punktet i kjeden slutter ikke rørledningen, den går tilbake til termisk enhet... Denne omstendigheten må tas i betraktning når man vurderer forskjellige ordninger pakninger for å minimere forbruket av materialer for å organisere løkken.

Før legging legges hvert separate segment av rørledningen på et belte termisk isolasjon laget av skummet polyetylen eller gummi. Det sistnevnte materialet er mer å foretrekke for de rørseksjonene som senere skal vegges opp. Varmeisolasjon må plasseres nær beslagene, alle skjøter mellom skallet må limes med metallisert tape.

Drift og driftsmåter

Om sommeren, når det ikke er behov for oppvarming av lokalene, kan resirkulering ganske enkelt slås av ved å slå av pumpen og slå av kranen for bakside sløyfer. Sant, for denne enheten tvungen sirkulasjon bør plasseres i henhold til ordningen etter alle trekkpunkter.

Resirkulering av varmtvann kan relativt enkelt automatiseres. Selv om pumpen ikke er utstyrt med en innebygd programmerbar timer, er det ingenting som hindrer deg i å installere en separat kontrollenhet og slå av systemet om natten eller i fravær av eierne. Hvis boligen er utstyrt med et hjemmeautomatiseringssystem, er det mulig å etablere driften av resirkuleringssystemet basert på algoritmene til "Smart House" eller innbruddsalarm.publisert

Hvis du har spørsmål om dette emnet, kan du stille dem til spesialistene og leserne av prosjektet vårt.

Termiske diagrammer over fyrrom med varmtvannskjeler for lukkede systemer varmeforsyning

Valget av varmeforsyningssystem (åpent eller lukket) er gjort på grunnlag av tekniske og økonomiske beregninger. Ved å bruke dataene mottatt fra kunden og metodikken beskrevet i § 5.1, begynner de å utarbeide og deretter beregne ordningene, som kalles termiske ordninger for fyrrom med varmtvannskjeler for lukkede varmeforsyningssystemer, siden maksimal varmekapasitet på støpejerns kjeler overstiger ikke 1,0 - 1, 5 Gcal / t.

Siden det er mer praktisk å vurdere termiske kretser på praktiske eksempler, nedenfor er de grunnleggende og detaljerte diagrammer over kjelerom med varmtvannskjeler. De grunnleggende termiske diagrammer for kjelehus med varmtvannskjeler for lukkede varmeforsyningssystemer som opererer på et lukket varmeforsyningssystem er vist på fig. 5.7.

Ris. 5.7. Grunnleggende termiske diagrammer over fyrrom med varmtvannskjeler for lukkede varmeforsyningssystemer.

1 - varmtvannsbereder; 2 - nettverkspumpe; 3 - resirkulasjonspumpe; 4 - råvannspumpe; 5 - sminkevannpumpe; 6 - sminkevannstank; 7 - varmtvannsbereder; 8 - varmeapparat for kjemisk behandlet vann; 9 - sminkekjøler; 10 - avlufter; 11 - dampkjøler.

Vann fra returledningen til varmeanlegg med lavt trykk (20 - 40 m vannsøyle) tilføres nettpumpene 2. Det leveres også vann fra sminkepumpene 5, noe som kompenserer for vannlekkasjer i oppvarmingen nettverk. Varmt nettvann leveres også til pumper 1 og 2, hvis varme delvis brukes i varmevekslere for oppvarming av kjemisk behandlet 8 og råvann 7.

For å sikre vanntemperaturen foran kjelene, innstilt i henhold til betingelsene for å forhindre korrosjon, mates den nødvendige mengden varmt vann fra varmtvannskjelene 1 inn i rørledningen nedstrøms nettverkspumpen 2. Ledningen gjennom hvilken varmt vann tilføres kalles resirkulering. Vann tilføres av en resirkulasjonspumpe 3, som pumper over oppvarmet vann. I alle driftsmoduser i varmeanlegget, bortsett fra den maksimale vinteren, blir en del av vannet fra returledningen etter at nettpumpene 2, som omgår kjelene, matet gjennom omløpsledningen i mengden G per til forsyningsledningen , der vann, blanding med varmt vann fra kjelene, gir den angitte designtemperaturen i tilførselsledningen til varmeanlegg. Tilsetningen av kjemisk renset vann blir oppvarmet i varmevekslerne 9, 8 11 avluftes i en avlufter 10. Vann for påfylling av varmenettverk fra tanker 6 tas av en påfyllingspumpe 5 og mates inn i returledningen.

Selv i kraftige varmtvannskjeler som opererer på lukkede varmeforsyningssystemer, kan du klare deg med en ettervannsavlufter med lav ytelse. Kraften til sminkepumpene, utstyret til vannbehandlingsanlegget minker også, og kravene til kvaliteten på sminkevannet reduseres i sammenligning med kjeler for åpne systemer. Ulempen med lukkede systemer er en liten økning i utstyrskostnader for abonnentenheter for varmtvannsforsyning.

For å redusere forbruket av vann for resirkulering, opprettholdes temperaturen som regel ved kjelenes utløp som regel over vanntemperaturen i tilførselsledningen til varmeanlegg. Bare ved den beregnede maksimale vintermodusen vil vanntemperaturene ved utløpet fra kjelene og i tilførselsledningen til varmeanleggene være de samme. For å sikre design vanntemperaturen ved innløpet til varmeanlegg vann fra kjelen tilsettes vannet som forlater kjelene returrørledning... For å gjøre dette, er en bypass -linje installert mellom retur- og tilførselsrørledningene, etter at nettverkspumpene.

Tilstedeværelsen av blanding og resirkulering av vann fører til driftsmåter for varmtvannsbereder i stål, som er forskjellige fra modusen for varmeanlegg. Varmtvannskjeler fungerer pålitelig bare hvis mengden vann som passerer gjennom dem holdes konstant. Vannføringen må opprettholdes innenfor angitte grenser, uavhengig av svingninger i termiske belastninger. Derfor må reguleringen av tilførsel av varmeenergi til nettet utføres ved å endre temperaturen på vannet ved utløpet fra kjelene.

For å redusere intensiteten av ekstern korrosjon av rør på overflatene til varmtvannsbereder i stål, er det nødvendig å opprettholde vanntemperaturen ved innløpet til kjelene over duggpunktstemperaturen for røykgasser. Minste tillatte vanntemperatur ved innløpet til kjelene anbefales som følger:

når du arbeider med naturgass - ikke lavere enn 60 ° С; ved drift på lavsvovel fyringsolje - ikke lavere enn 70 ° С; når du arbeider med høy -svovel fyringsolje - ikke lavere enn 110 ° С.

På grunn av det faktum at vanntemperaturen i returledningene til varmeanlegg nesten alltid er under 60 ° C, gir termiske ordninger for kjelehus med varmtvannskjeler for lukkede varmeforsyningssystemer, som nevnt tidligere, resirkuleringspumper og tilsvarende rørledninger. For å bestemme den nødvendige vanntemperaturen bak varmtvannskjeler i stål, må driftsmodusene til varmeanlegg, som er forskjellige fra tidsplanene eller regimkjelene, være kjent.

I mange tilfeller er vannoppvarmingsnett konstruert for å fungere i henhold til den såkalte oppvarmingstemperaturplanen av typen vist på fig. 2.9. Beregningen viser at maksimal strømningshastighet i timen for vann som kommer inn i varmenettverkene fra kjelene oppnås når modusen tilsvarer brytpunktet for vanntemperaturgrafen i nettverkene, det vil si ved utetemperaturen, som tilsvarer laveste vanntemperatur i tilførselsledningen. Denne temperaturen holdes konstant selv om utetemperaturen stiger ytterligere.

Basert på det foregående blir den femte karakteristiske modusen introdusert i beregningen av oppvarmingsskjemaet til kjelehuset, som tilsvarer bruddpunktet for vanntemperaturgrafen i nettverkene. Slike grafer er bygget for hvert område med tilsvarende beregnet utelufttemperatur i henhold til typen vist på fig. 2.9. Ved hjelp av en slik graf er det enkelt å finne de nødvendige temperaturene i tilførsels- og returledningene til varmeanlegg og de nødvendige vanntemperaturene ved kjelenes utløp. Lignende grafer for å bestemme vanntemperaturer i oppvarmingsnett for forskjellige designtemperaturer for uteluften - fra -13 ° C til - 40 ° С ble utviklet av Teploelektroproekt.

Temperaturen på vannet i tilførsels- og returledningene, ° С, i varmeanlegget kan bestemmes av formlene:

hvor t vn er lufttemperaturen inne i de oppvarmede lokalene, ° С; t H - designtemperatur uteluft for oppvarming, ° С; t ′ H - tidsvarierende utelufttemperatur, ° С; π ′ i - vanntemperatur i tilførselsledningen ved t n ° С; π 2 - vanntemperatur i returledningen ved t n ° С; tн - vanntemperatur i tilførselsledningen ved t ′ n, ° С; --T - beregnet fall temperaturer, ∆t = π 1 - π 2, ° С; θ = π З -π 2 - beregnet temperaturforskjell i det lokale systemet, ° С; π 3 = π 1 + aπ 2 / 1+ a er den beregnede temperaturen på vannet som kommer inn i varmeapparat° C; π ′ 2 er temperaturen på vannet som strømmer inn i returledningen fra enheten ved t "H, ° С; a er forskyvningskoeffisienten lik forholdet mellom mengden returvann som suges inn av heisen og mengden oppvarming vann.

Kompleksiteten til beregningsformlene (5.40) og (5.41) for å bestemme vanntemperaturen i varmeanlegg bekrefter at det er lurt å bruke grafer av typen vist på fig. 2.9, bygget for et område med en utformet utetemperatur på 26 ° C. Det kan sees av grafen at ved utelufttemperaturer på 3 ° C og høyere fram til slutten av fyringssesongen, er vanntemperaturen i tilførselsrøret til varmeanlegg konstant og lik 70 ° C.

De første dataene for beregning av oppvarmingsordningene til kjelehus med varmtvannsbereder i stål for lukkede varmeforsyningssystemer, som nevnt ovenfor, er varmeforbruket for oppvarming, ventilasjon og varmtvannsforsyning, tatt i betraktning varmetapene i kjelrommet, nettverk og varmeforbruket for tilleggsbehovet i fyrrommet.

Forholdet mellom varme- og ventilasjonsbelastninger og belastninger av varmtvannsforsyning er spesifisert avhengig av forbrukernes lokale driftsforhold. Praksisen med drift av varmekokerhus viser at gjennomsnittlig varmeforbruk i timen per dag for varmtvannsforsyning er omtrent 20% av den totale varmekapasiteten til kjelehuset. Varmetap i eksterne varmeanlegg anbefales å ta i opptil 3% totalt forbruk varme. Det maksimale timeberegnede varmeenergiforbruket for tilleggsbehov i et kjelehus med varmtvannskjeler med et lukket varmeforsyningssystem kan tas på anbefaling i mengden opptil 3% av den installerte varmekapasiteten til alle kjeler.

Det totale timeforbruket av vann i tilførselsledningen til varmeanlegg ved utløpet fra kjelerommet er bestemt ut fra temperaturregimet for drift av varmeanlegg, og avhenger i tillegg av vannlekkasje gjennom tetthet. Lekkasje fra varmeanlegg for lukkede varmeforsyningssystemer bør ikke overstige 0,25% av vannmengden i rørene til varmeanlegg.

Det er tillatt å ta omtrent det spesifikke vannmengden i lokale varmesystemer i bygninger for 1 Gcal / t av det totale estimerte varmeforbruket for boligområder på 30 m 3 og for industrielle virksomheter- 15 m 3.

Tatt i betraktning det spesifikke vannmengdet i rørledninger til varmeanlegg og varmeinstallasjoner, kan det totale volumet av vann i et lukket system tas omtrent like mye for boligområder 45 - 50 m 3, for industrielle foretak - 25 - 35 MS per 1 Gcal / t av det totale estimerte varmeforbruket.

Ris. 5.8. Detaljerte termiske diagrammer av fyrrom med varmtvannskjeler for lukkede varmeforsyningssystemer.

1 - varmtvannsbereder; 2 - resirkulasjonspumpe; 3 - nettverkspumpe; 4 - sommernettverkspumpe; 5 - pumpe rått vann; 6 - kondensatpumpe; 7 - kondensvannstank; 8 - varmtvannsbereder; 9 - varmeapparat for kjemisk renset vann; 10 - avlufter; 11 - dampkjøler.

Noen ganger, for å forhåndsbestemme mengden nettverksvann som lekker fra et lukket system, tas denne verdien innenfor området opptil 2% av vannstrømningshastigheten i tilførselsledningen. Basert på beregningen av det grunnleggende termiske diagrammet og etter valg av enhetskapasitetene til hoved- og tilleggsutstyret i kjelehuset, utarbeides et komplett detaljert termisk diagram. For hver teknologiske del av kjelehuset blir det vanligvis utarbeidet separate detaljerte opplegg, dvs. for utstyret til selve kjelehuset, kjemisk vannbehandling og drivstoffoljeøkonomi... Et detaljert termisk diagram over et fyrrom med tre varmtvannsbereder KV -TS - 20 for et lukket varmeforsyningssystem er vist på fig. 5.8.

I øvre høyre del av dette diagrammet er det varmtvannskjeler 1, og til venstre - avluftingsanlegg 10 under kjelene er det resirkulerende nettverkspumper under, under avluftingsanordningene er det varmevekslere (varmeovner) 9, avluftet vanntank 7, fyllstoff pumper 6, råvannspumper 5, avløpstanker og en rensebrønn. Ved utførelse av detaljerte termiske diagrammer over kjelerom med varmtvannskjeler, brukes en generell stasjon eller et samlet layoutdiagram over utstyr (figur 5.9).

Varmekretsene i den generelle stasjonen i fyrrom med varmtvannskjeler for lukkede varmeforsyningssystemer er preget av tilkoblingen av nettverk 2 og resirkulering 3 pumper, der vann fra returledningen til varmeanlegg kan strømme til hvilken som helst av nettpumpene 2 og 4 koblet til hovedrørledningen som leverer vann til alle kjeler i fyrrommet. Resirkulasjonspumper 3 leverer varmt vann fra en felles ledning bak kjelene også til en felles linje som mater vann til alle varmtvannsbereder.

Med det totale layoutdiagrammet for kjeleromsutstyret vist på fig. 5.10, for hver kjele 1, er nett 2 og resirkulasjonspumper 3 installert.

Fig 5.9 Generell stasjonsoppsett av kjeler for nettverk og resirkuleringspumper. 1 - varmtvannsbereder, 2 - resirkulering, 3 - nettpumpe, 4 - sommernettpumpe.

Ris. 5-10. Samlet utforming av kjeler KV - GM - 100, nettverk og resirkulasjonspumper. 1 - varmtvannspumpe; 2 - nettverkspumpe; 3 - resirkulasjonspumpe.

Returvann strømmer parallelt med alle nettpumper, og utløpsledningen til hver pumpe er koblet til bare en av vannvarmekjelene. Varmt vann tilføres resirkulasjonspumpen fra rørledningen bak hver kjele før den kobles til den felles fallende hovedledningen og ledes til mateledningen til den samme kjelenheten. Ved montering med aggregatopplegget er det planlagt å installere en for alle varmtvannskjeler. På figur 5.10 er ikke sminke- og varmtvannsledninger til hovedrørledningene og varmeveksleren vist.

Den samlede metoden for å plassere utstyr er spesielt mye brukt i prosjekter med varmtvannsbereder med store kjeler PTVM- 30M, KV - GM 100. og andre Valget av en generell stasjon eller samlet metode for utforming av utstyr for fyrrom med varmtvannskjeler i hvert tilfelle avgjøres på grunnlag av operasjonelle hensyn. Den viktigste av dem fra oppsettet i aggregatopplegget er å lette regnskapsføringen og reguleringen av strømningshastigheten og parameteren til kjølevæsken fra hver enhet med store varmeledninger med stor diameter og forenkle igangkjøringen av hver enhet.

MULIGHETER FOR ELEKTRISITETSPRODUKSJON I VANNKJELER

Ph.D. L.A. Repin, direktør, D. N. Tarasov, ingeniør, A.V. Makeeva, ingeniør, South Russian Energy Company CJSC, Krasnodar

De siste års erfaring med drift av russiske varmeforsyningssystemer under vinterforhold viser at det er hyppige tilfeller av strømbrudd i varmekilder. Samtidig kan opphør av strømtilførselen til fyrrommene føre til alvorlige konsekvenser både i selve kjelrommet (stopp av vifter, røykutblåsere, svikt i automatisering og beskyttelse) og utenfor det (frysing av varmestrømnettet, varmesystemer i bygninger, etc.).

En av de velkjente og samtidig effektive løsningene på dette problemet, for relativt store dampkjelhus, er bruk av turbingeneratorer som opererer ved for høyt damptrykk, dvs. organisering av kraftvarme basert på ekstern varmeforbruk... Dette tillater ikke bare å øke effektiviteten til drivstoffbruk og forbedre varmekildens økonomiske ytelse, men også ved å levere strømforsyningen fra sin egen elektriske generator for å øke påliteligheten til varmeforsyningssystemet.

Når det gjelder felles varmekraftteknikk, virker en slik beslutning urealistisk, siden det overveldende flertallet av kjelehusene er varmtvannsfasiliteter. I dette tilfellet, for å øke påliteligheten, praktiseres det å installere dieselgeneratorer ved varmekilden, som i tilfelle en ulykke i kraftforsyningssystemet kan dekke kjelens egne behov. Dette krever imidlertid betydelig

kostnader, og utnyttelsen av installert utstyr nærmer seg null.

Denne artikkelen gir en annen løsning på dette problemet. Essensen ligger i organiseringen av sin egen produksjon elektrisk energi i et varmtvannsberederhus på grunnlag av Rankinesyklusen, ved bruk av et lavkokende stoff som arbeidsvæske, som i det følgende vil bli kalt et "middel".

Kraftverksordninger som bruker lavkokende arbeidsvæske er velkjente og brukes hovedsakelig i geotermiske felt for å utnytte varmen fra avløpsvann. Imidlertid er deres største ulempe den lave termiske effektiviteten til syklusen, som er forbundet med behovet for å fjerne kondensvarmen til midlet til miljøet. I varmtvannsbereder og dampkjeler lite strøm(der andre alternativer for kraftvarmeproduksjon er upraktisk) kan kondensvarmen brukes til forvarming av råvannet som leveres til vannbehandlingsanlegget eller gå til varmtvannsberederne hvis de er installert ved varmeforsyningskilden. Et skjematisk termisk diagram av et varmtvannsberederhus med en integrert kraftgenerator er vist på fig. 1.

En del av kjølevæsken ved utløpet til kjelen I blir tatt og passerer suksessivt gjennom fordamperen II og varmeren til middelet III, og gir den i form av damp parametere som er tilstrekkelige for bruk som arbeidsfluid i varmemotoren IV koblet til en elektrisk generator.

Etter at ekspansjonsprosessen er fullført, kommer avgassdampen inn i varmeveksleren-kondensatoren V, der kondensvarmen utnyttes ved strømmen av kaldt vann som går til kaldtvannsbehandlingsanlegget eller, som vist på figuren, gjennom den ekstra varmeapparat VI og lagertanken VII til vannforsyningssystemet for varmtvannsbehov.

For praktisk gjennomføring av den foreslåtte ordningen er det nødvendig å vurdere flere punkter.

1. Velg et lavkokende stoff (middel), som, med tanke på dets termodynamiske egenskaper, ville passe inn i driftsmodus og parametere i kjelerommet.

2. Bestem de optimale parameterne for driftsmåten til varmekraftverket og varmevekslingsutstyr.

3. Gjennomfør en kvantitativ vurdering av verdien av maksimumet elektrisk strøm, som kan fås for de spesifikke forholdene i det aktuelle kjelehuset.

Ved valg av arbeidsfluid ble det utført en beregningsstudie av Rankinesyklusen for følgende midler: R134, R600a, R113, R114, R600. Som et resultat ble det funnet at syklusens største effektivitet for implementering i et varmtvannsrom er oppnådd ved bruk av R600 freon.

For arbeidsvæsken som ble valgt på denne måten, ble det utført en analyse av effekten på den genererte effekten av dampoveropphetingstemperaturen (figur 2a), damptrykket ved innløpet Pn (figur 2b) og utløpet Pc (fig. .2c) på motoren.

Av de gitte grafene følger det at de vurderte egenskapene praktisk talt ikke er avhengig av temperaturen på arbeidsvæsken overoppheting og forbedres med en økning i Pn og en reduksjon i Pc. På samme tid viser koblingen av parametrene til kraftvarmeenheten med varmekildens driftsmodus at økningen i Pn begrenses av behovet for å sikre tilstrekkelig temperaturforskjell i fordamperen mellom fordampende arbeidsvæske og varmekjølevæske, siden temperaturen på sistnevnte bestemmes av driftsmåten til varmtvannsberederen.

Sluttrykket Pк bør velges avhengig av middelets kondensasjonstemperatur, som igjen bestemmes av temperaturnivået til det varmeabsorberende mediet (kaldt vann) og det nødvendige temperaturhodet i kondensatoren.

For spesifikke beregninger av den foreslåtte ordningen, et kjelehus med tre TVG-8-kjeler med tilkoblet varmebelastning for oppvarming 14,1 MW og for varmtvannsforsyning 5,6 MW ( vintermodus). Fyrrommet har en kjeleinstallasjon som gir varmtvannsoppvarming for behovene til varmtvannsforsyning. Designtemperaturen til oppvarmingsvannet ved kjelenes utløp er 130 ° C. Totalt strømforbruk - opptil 230 kW oppvarmingsperiode og opptil 105 kW om sommeren.

Verdiene av parametrene og strømningshastighetene til kjølevæsker ved skjemaets knutepunkter, oppnådd som et resultat av beregninger, er gitt i tabellen.

Den elektriske effekten til EGC i oppvarmingsperioden var 370 kW, om sommeren 222 kW.

Ved beregninger ble forbruket av arbeidsvarme bestemt ut fra muligheten for

strøm av kaldt vann for å sikre fullstendig kondensering av midlet. Forskjellen i mottatt effekt i vinter- og sommerperioden for varmekilden er forbundet med en reduksjon i mengden av middel som kan kondenseres på grunn av en økning i temperaturen på kaldt vann som kommer inn i kondensatoren (+15 ° C ).

konklusjoner

1. Det er en reell mulighet til å forbedre energieffektiviteten til varmtvannsbereder ved å organisere produksjon av elektrisitet i installasjoner ved bruk av et lavkokende arbeidsvæske.

2. Mengden elektrisk kraft som kan oppnås ved implementering av kraftvarme, overstiger betydelig tilleggsbehovet til kjelehuset, noe som garanterer dets autonome strømforsyning. Samtidig bør avvisning av kjøpt og salg av overskytende elektrisitet forbedre de økonomiske indikatorene for varmekilden betydelig.

3. Til tross for de lave verdiene for syklusens effektivitet, er det i kretsen praktisk talt ingen tap av tilført varme (bortsett fra tap i omgivelsene

miljø), som lar oss snakke om høy energi og økonomisk effektivitet til den foreslåtte løsningen.

Litteratur

1. Repin L.A., Chernin R.A. Muligheter for elektrisk energiproduksjon i lavtrykksdampkjeler // Industriell energi. 1994. Nr. 6. S.37-39.

2. Patent 32861 (RU). Termisk diagram over et fyringsrom med vann / L.A. Repin, A. L. Repin // 2006.

3. Kombinert geotermisk kraftverk med en binær syklus med en kapasitet på 6,5 MW // russisk energieffektiv teknologi. 2002. Nr. 1.

Levetid forlengelse og reduksjon av naturgassforbruk ved varmtvannsbereder TVG-KVG. Kjeler TVG (TVG-8, TVG-8M, TVG-4r) og deres utvikling KVG (KVG-7.56, KVG-4.65) med parametere 4-10 MW, vann 150/70 ºС, 8 atm., Developed Institute of Gas of National Academy of Sciences of Ukraine og er produsert av Monastyryshchensky maskinbygningsanlegg (moms "TEKOM", Monastyryshche, Tsjerkasy-regionen). Nesten alle kjeler har overskredet fabrikkens levetid (14 år) og fortsetter å fungere. TVG-KVG-kjelene kan repareres, og levetiden deres er begrenset av konvektivitetens feil varmeoverflater, laget av rør med en diameter på Ø28 × 3 mm og behovet for å bytte brennere. Etter å ha byttet ut disse elementene med forbedrede kjeler, kan de fungere i ytterligere 10-14 år med økt effektivitet og redusert forbruk av naturgass med 4-5%. Metoder for modernisering av kjeler TVG-8, TVG-8M, TVG-4r, KVG-7.56, KVG-4.65. 1. Utskifting av gassbrennere med forbedrede bunnåpningsbrennere av 3. generasjon MPIG-3 med profilerte dyser og en ekstra "kjedepost" luftfordelingsgitter. Opprinnelig satt under modusjustering, er brennerens lange levetid 10-14 år, se fig. 2. Bytting av konvektive varmeflater - i stedet for rør Ø28 × 3 mm ble det brukt rør Ø32 × 3 mm eller Ø38 × 3 mm. Fordeler: a) en økning i rørets diameter reduserer den hydrauliske motstanden og når dårlig kvalitet vann i systemet, svikter ikke den konvektive overflaten så raskt; b) ved å øke varmeoverflaten øker kjeleeffektiviteten. Som et resultat av modernisering av kjeler TVG-8, TVG-8M, TVG-4r, KVG-7.56, KVG-4.65, kan metodene ovenfor øke effektiviteten til kjeler til 94-95%, redusere forbruket naturgass og utslipp av karbonmonoksid, forlenger levetiden til kjeler med 10-14 år. Bord viser hovedparametrene til TVG-8M-kjelen før og etter modernisering (Kiev, distrikt Deputatskaya, 2, testen ble utført av justeringstjenesten Zhilteploenergo Kyivenergo) med utskifting av brennere med nye bunnbrennere MPIG-3 og en ny konvektiv overflate laget av rør Ø32 × 3 mm. Alternativer TVG-8M før modernisering TVG-8M etter modernisering Varmekapasitet for kjele, Q k, Gcal / t Vannforbruk gjennom kjelen, D, t / t Hydraulisk motstand, ΔP til, kg / cm 2 Aerodynamisk motstand, ΔН, kg / m 2 Avgass temperatur, t yh, ° С CO, mg / nm 3 NO x, mg / nm 3 Bruttokjeleffektivitet, η k,% Modernisering, for eksempel, av TVG-8 (TVG-8M) -kjelen gir en økonomisk effekt på en kjele-253,8 tusen hryvnias / år, (gassbesparelse 172 tusen m3 / år eller 2,6 millioner m3 på 15 år 3) i sammenligning med kjøp og installasjon av en ny fabrikkfyr. Kostnaden for å oppgradere en kjele TVG-8 (TVG-8M) er 360 tusen UAH. Tilbakebetaling 1 år og 5 måneder. Gassinstituttet ved National Academy of Sciences of Ukraine overfører teknisk dokumentasjon for produksjon av brennere og konvektiv varmeoverflate (under kontrakt), installasjonsovervåking og igangkjøring, om nødvendig, lager sin egen konvektive varmeoverflate og brennere.

Utsikter for modernisering av husflåten med damp- og varmtvannskjeler.

I Ukraina drives hovedsakelig parken med damp- og varmtvannskjeler i serien DKVR, DE, E, TVG, KVGM, PTVM, som gir termisk energi til både industrisektoren og boliger og kommunale tjenester i Ukraina. Nivået på utstyr og automatisering oppfyller ikke gjeldende standarder for bruk av drivstoff, elektrisitet og miljøytelse. Og her kan du lese artikler om lavbygging på byggeportalen. Dette problemet kan løses på to måter: Fullstendig erstatning av kjeler med nye, moderne; Modernisering av eksisterende kjelepark. Den første måten krever store kapitalinvesteringer fra eierne av varmegenererende installasjoner, som i dag bare noen store vellykkede driftsforetak kan gjøre. For andre virksomheter er den andre måten mer realistisk-modernisering av sine varmegenererende installasjoner ved å erstatte gassbrennerenheter med importerte analoger eller bruke automatisering for kjeler basert på importerte komponenter som bruker standardbrennere eller nye brennere i GMU-serien. Importerte brennere fra "Weishopt" og "Ecoflame" er installert på kjelene til Monastyrischensky-anlegget E2.5-0.9 og Ivano-Frankivsk-anlegget VK-22. Driften av disse kjelene har vist tilfredsstillende ytelse for alt utstyr. Et eksempel på bruk av en standard GMG-4-brenner på en DKVR 6.5 / 13-dampkoker er Chizhevsk Paper Mill (CPF). For første gang i praksis med drift av kjeler i DKVR -serien gassbrenner HMG-4 ble byttet til modus for helautomatisk tenning og regulering av dampkokerens belastning uten konstant tilstedeværelse av vedlikeholdspersonell. Automatisk kontroll av lasten basert på damptrykket i kjeletrommelen gjør at damptrykket kan holdes på en forhåndsbestemt verdi på ± 0,1 kgf / cm2 med betydelige endringer i dampforbruket (opptil 70% fra forbrukeren). Hvis dampforbruket stopper, stopper kjelautomasjonen brenneren til neste dampbehov. Denne driftsmåten til kjelen med variabel dampbelastning gir betydelige drivstoffbesparelser. Avslag fra tradisjonelle metoder gassregulering av slike parametere som vannivået i den øvre trommelen, vakuum i kjeleovnen, lufttrykk foran brenneren og overgangen til fundamentalt ny måte regulering av ovennevnte parametere ved å endre antall omdreininger for ekstrautstyr elektriske motorer ved hjelp av frekvensomformere gjorde det mulig å redusere strømkostnadene betydelig for dampproduksjon. Elektrisitet som forbrukes av elektriske motorer for tilleggsutstyr per tonn produsert damp før rekonstruksjon var 7,96 kW / t, og etter rekonstruksjon er den 1,98 kW / t. Således, over et års drift av kjelen på papirfabrikken i Chizhevsk, som er 8000 timer, nådde energibesparelsen 253000 kW. Den veide gjennomsnittlige effektiviteten til DKVR 6.5 / 13-kjelen etter rekonstruksjon var 90-90,5% i stedet for 87,5%. For moderne hydrauliske kretser for varmtvannsbereder, er problemet med å bruke en væravhengig regulator som regulerer temperaturen på kjølevæsken i tilførselsledningen, avhengig av utetemperaturen, samtidig som betingelsene for varmtvannskjeler med direkte strøm opprettholdes t² 70 ° C, er løst. Problemet ble løst ved å bruke en justerbar hydraulisk pil. Bruken av en værkompensert regulator gir drivstoffbesparelser på opptil 30%. For tiden er det utviklet rekonstruksjonsordninger for alle standardstørrelser på husholdningskjeler som bruker teknologiene ovenfor. Tilbakebetalingsperioden for midlene brukt på modernisering av damp- eller varmtvannskjeler er 1,0 ÷ 2,0 år, avhengig av driftstiden i løpet av året.

Installasjonsdiagram for resirkulasjonspumpe. Resirkulasjonspumper er installert i fyrrom med varmtvannskjeler for delvis tilførsel av varmt nettvann til rørledningen som leverer vann til varmtvannsberederen.
Resirkulasjonspumpen må lage et hode som kan overvinne den hydrauliske motstanden til kjelen og resirkuleringsrørledninger.
Resirkulasjonspumper designet for å øke vanntemperaturen ved innløpet til kjelene, installeres i varmtvannskjeler.
Det tilbys ikke resirkuleringspumper for sikkerhetskopiering.
En gruppe nettverks-, matings- og resirkulasjonspumper er plassert langs kjelens forside, noe som reduserer lengden på rørledningene og gjør det mulig å betjene dem med én kran; kjemisk vannbehandling (HVO) og avluftningsanlegg er plassert i den permanente enden av fyrrommet. For fyrrom med åpent system varmeforsyning i dette oppsettet, er det gitt ytterligere områder for HWO og avluftningsanlegg.
Grunnleggende termisk diagram over et kjelehus med tre TVG -kjeler. B - resirkulasjonspumpe; 6 - nettverkspumpe; 7 - varmeapparat for kjemisk renset vann; 8 - dampkjøler; 9 - avlufter; 10 - sminkepumpe; / / - ejektor; 12 - pumpe.
Radial skimmer enhet | Flerkammer flotasjonsenhet. IS - resirkulasjonspumpe; 13 - vann -luft ejektor; / 4-fordelingsrør; / 5 - membran; 16 - virvelblander; 17 - ejektor for tilførsel av en koagulantløsning; 18 - hydraulisk heis.
Deretter slås resirkulasjonspumpene på, og malingen begynner å blande seg. Etter å ha nådd ønsket viskositet, pumpes malingen av den samme pumpen inn i en fordelingstank med samme kapasitet som blandetanken.
Resirkulasjonspumper 3 er installert i kjelerommet, som ved bruk av automatisk ventil 4 opprettholde vanntemperaturen foran kjelene i samsvar med kravene til beskyttelse av kjeler mot svovelsyre.

I denne utformingen av kjelehuset er nettverk og resirkuleringspumper installert foran kjelens front, og paneler med instrumentering er installert over dem på en hylle. Den permanente enden er okkupert av en transformatorstasjon, verksteder og vaskerom.
I denne utformingen av kjelehuset er nettverk og resirkuleringspumper installert foran kjelens front, og paneler med instrumentering er installert over dem på en hylle. Den permanente enden er okkupert av en transformatorstasjon, verksteder og vaskerom.
Slå på resirkuleringspumpen for oppløsning, deretter resirkulasjonspumpen for kaldt vann (med lukket fordamper) og kald prosessvannpumpe. Når den nødvendige temperaturen er nådd, tilføres kaldt prosessvann til forbrukerne. Sirkulasjonen av løsningen er fullstendig justert.
K mengden vann som tilbys av resirkulasjonspumpen er null. Med en nedgang i temperaturen på tilførselsvannet, øker mengden vann som tilføres av resirkulasjonspumpen. Når vanntemperaturen etter at kjelen stiger, reduseres vannmengden fra resirkuleringspumpen, men strømningshastigheten til returforsyningsvannet gjennom jumperen øker. Dette reduserer vannstrømmen gjennom kjelen, som er tillatt opp til en viss grense, der det er fare for kokende vann i kjelen.
Varmt vann fra kjelenes utløpshodet tilføres av resirkulasjonspumpen 2 til innløpshodet, og blandes med returnettvannet og varmer det opp.
I fig. 10 - 2 viser et diagram over installasjonen av en resirkulasjonspumpe og en regulator som opprettholder den nødvendige temperaturen på vannet som leveres til forbrukere. Reguleringen av temperaturen på vannet som kommer inn i varmtvannsberederen og temperaturen på vannet som leveres til forbrukerne, utføres som følger. Mengden vann som tilføres av resirkulasjonspumpen justeres slik at den oppnås nødvendig temperatur vann ved inngangen til kjelen. I dette tilfellet kan imidlertid temperaturen på vannet som forlater kjelen være høyere enn temperaturen som kreves av forbrukerne. For å opprettholde den innstilte temperaturen på vannet som leveres til forbrukerne, ledes en del av vannet fra returledningen gjennom skottet til den rette linjen.
I fig. 10 - 2 viser et diagram over installasjonen av en resirkulasjonspumpe og en regulator som opprettholder den nødvendige temperaturen på vannet som tilføres forbrukerne. Reguleringen av temperaturen på vannet som kommer inn i varmtvannsberederen og temperaturen på vannet som leveres til forbrukerne, utføres som følger. Mengden vann som tilbys av resirkulasjonspumpen justeres for å oppnå den nødvendige vanntemperaturen ved innløpet til kjelen. I dette tilfellet kan imidlertid temperaturen på vannet som forlater kjelen være høyere enn temperaturen som kreves av forbrukerne. For å opprettholde den innstilte temperaturen på vannet som leveres til forbrukerne, ledes en del av vannet fra returledningen gjennom skottet til den rette linjen. Mengden vann som tas fra returledningen til den rette linjen reguleres av temperaturvannsregulatoren for oppvarming.
B t B K Vannmengden fra resirkulasjonspumpen er null. Med en nedgang i temperaturen på tilførselsvannet, øker mengden vann som tilføres av resirkulasjonspumpen. Når vanntemperaturen etter at kjelen stiger, reduseres vannmengden fra resirkuleringspumpen, men strømningshastigheten til returforsyningsvannet gjennom jumperen øker. Dette reduserer vannstrømmen gjennom kjelen, som er tillatt opp til en viss grense for å unngå kokende vann i kjelen.
Gcal / t er tillatt, med en mulighetsstudie, installasjon av resirkulasjonspumper for hver kjele eller for en gruppe kjeler.
Når vanntemperaturen etter at kjelen stiger, reduseres vannmengden fra resirkuleringspumpen, men strømningshastigheten til returforsyningsvannet gjennom jumperen øker. Dette reduserer vannstrømmen gjennom kjelen, som er tillatt opp til visse grenser, der det er fare for kokende vann i kjelen.
Når kjelen fungerer med knom cond1: strømforbruket for drift av resirkulasjonspumper øker med - 20% med en tidsplan på 70/150 С og med 7 - 8% med en tidsplan på 104 - 110/150 С.
Indikatoren gjelder for pumper med en ustabil selvprimende egenskap, for eksempel for resirkuleringspumper, der karakteristikken endres som følge av oppvarming.
Varmekokerhus er utstyrt med strømnett og matepumper, og i nærvær av varmtvannskjeler - i tillegg resirkulasjonspumper.
Ordningen med distriktskjelhuset med varmtvannskjeler PTV. I tilfeller der returnere vann i nettverket har en temperatur under 50 C, blir resirkulasjonspumper 3 slått på for å blande en del av vannet fra tilførselsmanifolden.

Maling og lakk lastes for forblanding i drevne propellmalere, hvorfra de mates til blandetanken ved hjelp av resirkulasjonspumper for sluttblanding. Hvis innkommende materialer er tilstrekkelig flytende, kan forblanding utelates.
Kjemisk oppbygning produkt. | Forbruksvarer til bolig og kommunale tjenester. I alle virksomheter er det en reduksjon i energiforbruket, som forklares med reduksjonen i driftstiden for mikserne til lagringsanleggene i SFK, resirkulasjonspumper i det ferdige produksjonsenhetslageret og en nedgang i dampforbruk om våren -sommersesong.
I denne forbindelse er det nødvendig å øke antall ultrafiltre med omtrent 1/3 med en samtidig økning i kapasiteten til resirkulasjonspumpene. V i det siste Det har vært rapporter om utvikling av spesielle ultrafiltrerings- og elektrodialysemembraner som er stabile i et bredt pH -område, som når det gjelder produktivitet og levetid ikke er dårligere enn membraner som brukes i anodisk elektroavsetning. Overgangen til katodisk elektrodeponering lar deg oppnå bedre beskyttende egenskaper, belegg, spesielt når du maler kropper passasjerbiler, siden flere pålitelig beskyttelse vanskelig tilgjengelige og skjulte områder.
Disse inkluderer den veide gjennomsnittlige diameteren på rørledninger og materialkarakteristika for hovedrørledningen og varmeanlegget, kapasitet og kostnad for nettverk og resirkulasjonspumper i kjelerommet.
Batterilakkblander for 4 tanker. Malings- og lakkmaterialene som leveres på fat fylles for forhåndsblanding i propelldrevne malingsblandere, hvorfra de mates til miksertanken 1 for sluttblanding ved hjelp av resirkulasjonspumper 6. Hvis innkommende materialer er tilstrekkelig flytende, kan forblanding utelates.
Rørledningene fra sumpen til hvert klimaanlegg til tyngdekraftlinjen bør kontrolleres for en kortsiktig passasje av en mengde vann som tilsvarer resirkulasjonspumpens fullstrøm. Ledningene må være utformet for å passere mengden vann som tilføres vanningskammeret fra utsiden. Disse mengdene er vanligvis mindre enn summen av strømningene til sirkulasjonspumpene i denne gruppen. Vannet som sirkulerer i vanningssystemet og vannet som tilføres utenfra behandles siler.
Strukturell ordning fjernvarme fra varmt vann. | Blokkdiagram over fjernvarmeforsyning fra et dampkjelhus. For å øke temperaturen på vannet som kommer inn i kjelene til verdier over duggpunktet (for å forhindre svovelholdig korrosjon av varmeoverflater), brukes en såkalt resirkulasjonspumpe 2, som tilfører varmt vann fra ledningen etter kjelene. til ledningen foran kjelene.
Diagram for flytanlegg. For etterbehandling Avløpsvann som inneholder mindre enn 30 mg / l oljeprodukter, brukes flotasjonsenheter (fig. 97), som består av to flerkammerflotasjonsanordninger, resirkulasjonspumper, en trykktank og tanker for fremstilling av et koaguleringsmiddel.
Diagram for flytanlegg. For ytterligere behandling av avløpsvann som inneholder mindre enn 30 mg / l oljeprodukter, brukes flotasjonsanlegg (fig. 95), som består av to flerkammerflotasjonsanordninger, resirkulasjonspumper, en trykktank og tanker for fremstilling av et koaguleringsmiddel .

Installasjonen (fig. 44) består av en firekammers flotasjonsenhet med en kapasitet på 7 m3, en hydraulisk heis 2 (eller en lavtrykkspumpe), en trykktank 11 med en kapasitet på 0 35 m3, en resirkulasjonspumpe 12, luftutkast 13, lukkerblokk 3, doseringstank 4, start- og kontrollutstyr og enheter automatisk kontroll.
Dampsystem varmeforsyning med kondensatretur. Forklaringer til fig. 2 - 8 - 2 - 12: / - dampkoker; 2 -reduksjonsinstallasjon; 3 og 4 - oppsamlingstanker for fyrrom og forbrukskondensat; 5 - kondensatpumpe; 6 - sikkerhetsinnretning: 7 - trykkregulator i beholdertanken; 8 - teknologisk apparat med retur av rent kondensat; 9 - teknologisk apparat med forurenset kondensat; 10 - teknologisk apparat med blandeoppvarming; 11 - varmtvannsbereder for dusjer og teknologi; 12 - varmeapparat; 13 - kondensavløp; 14 - sirkulasjonspumpe; 15 - varmtvannsbereder; 16 - resirkulasjonspumpe; 17 - temperaturregulator; 18 - nettverkspumpe; IS - vannbehandling; 20 - matepumpe; 21 - trykkregulator; 22 - felles forbruker; 23 - industriell forbruker; 24 - to-trinns varmeapparat varmtvannsforsyning; 25 - varmeenhet med heis; 26 - varmtvannsbereder; 27 - varmeenhet med blandepumpe; 28 og 29 - - forbrukere; 30 - varmeenhet med varmeapparat; 31 - blandeenhet for varmtvannsforsyning; 32 og 33 dampvarmere.
I samsvar med SNiP 4 P -35-76 utføres installasjon av en resirkulering - nettverkspumper i tilfelle kravene til fabrikkene - produsenter av varmtvannskjeler med konstant vanntemperatur ved innløpet eller utløpet fra kjelen. Resirkulasjonspumpens kapasitet bestemmes ut fra ligningen for balansen mellom blandingsstrømmer av oppvarmingsvann i returledningen og varmt vann ved utløpet av kjelen.
Batterilakkblander for 4 tanker. Materialene lastet inn i blandetanken fortynnes med løsningsmidlet som kommer fra den hengende tanken 3 gjennom måletanken 4, som styrer mengden av det medfølgende løsningsmiddel. Resirkulasjonspumpene slås deretter på og malingen begynner å blande seg.
Fartøyets design og dampparametere (7-24 MPa, 288 C) i den moderniserte reaktoren ble stort sett uendret. Hovedforskjellen er plasseringen av resirkulasjonspumpene inne i reaktorbeholderen i stedet for utendørs system resirkulering i driftsreaktorer. Dette gjør det mulig å forenkle produksjonsteknologien til den nedre delen av fartøyet, redusere størrelsen på reaktorrommet og forkorte lengden på rørledninger.
Hvis produsentene av varmtvannsbereder krever behovet for å opprettholde en konstant vanntemperatur ved innløpet eller utløpet til kjelen, er det nødvendig å sørge for installasjon av resirkulasjonspumper. Som regel er det nødvendig å tilby vanlige resirkulasjonspumper for alle kjeler. Antall pumper må være minst to.
Resirkulasjonspumper er installert i fyrrom med varmtvannskjeler for delvis tilførsel av varmt nettvann til rørledningen som leverer vann til varmtvannsberederen. I samsvar med SNiP P-35-76 utføres installasjonen av resirkulasjonspumper hvis det er nødvendig av produsenter av varmtvannskjeler for en konstant vanntemperatur ved innløpet eller utløpet til kjelen. Resirkulasjonspumpens kapasitet bestemmes ut fra ligningen for balansen mellom blandingsstrømmer av oppvarmingsvann i returledningen og varmt vann ved utløpet av kjelen.
Renset vann fra oppsamlingsrennene til flotasjonsmaskinene renner inn i en mellomtank med en kapasitet på 100 m3, hvorfra det tømmes ut av det øvre nivået gjennom en tyngdekraftstrykkledning til sjøen. Fra det nedre nivået på mellomtanken tas vann fra resirkuleringspumper og tilføres trykktankene. Samtidig blir det introdusert i pumpens sugerør atmosfærisk luft suges inn av en ejektor som virker på grunn av vanntrykket som pumpen genererer. Mengden luft er 3-5% av det totale forbruket av behandlet vann. Vannet blandet med luft kommer inn i trykktankene, der luften oppløses i vannet. Tankens kapasitet er designet for et to-minutters opphold av vann i den. Fra trykktankene tilføres vann mettet med luft under et trykk på 0 4 - 0 6 MPa til blandingskamrene foran sedimenteringstanken og flotatorer. Her blandes det med strømmen av renset vann og slippes ut i en sedimenteringstank og skimmer.
Seks seksjoner av avtrekksviften er installert på oppsamlerne, som fungerer som fundament, i rekkefølgen av fabrikkmarkeringen, der kjeder med brett, sprinklere og høyvendere er montert. Deretter monteres en lastheis med en stasjon, resirkuleringspumper installeres. Pumpene er bundet med et rørsystem med installert stengeventiler.
På samme tid er det vanligvis installert et lite antall kraftige varmtvannsbereder som opererer i store distriktskjelhus, som hovedsakelig leverer varme til boligområder i byer. oppvarmingsmodus med en temperatur på 150 - 70 C. Som regel, for å redusere energiforbruket for resirkulasjonspumper, opererer slike kjelehus i en modus med en konstant temperatur på nettverksvannet ved kjelens inntak i 70 C. Med denne modusen for drift av kjelene, implementering av vakuumavlufting av påfyllingsvannet støter på kjente vanskeligheter, og derfor nekter de ofte å bruke det og bytter til atmosfæriske deaerators som ikke går på varmt vann, men på damp.