;

;

Hvor

- vægten af ​​snedækket pr. 1 m 2 af den vandrette overflade;

- overgangskoefficient fra vægten af ​​jordens snedække til snebelastningen på dækslet;

.

Bestem bjælkens egenvægt:

;

;

.

Ris. 5. Ordning for indlæsning af rammen. 3.1 Bestemmelse af bjælkens geometriske karakteristika

Fig. 6 Bjælkelayout

Belastninger: g = 4,98 kN/m, g n = 3,72 kN/m.

Materialer: til bælter - fyrretræsbrædder sektion 144 ´ 33 mm (efter kalibrering og fræsning af træ med sektion 150 ´ 40 mm) med snit.

I de strakte bælter bruges træ af 2. klasse, i de komprimerede - 3. klasse. Til væggene anvendes limet birkekrydsfiner, FSF V / VV kvalitet, 12 mm tyk. Bælternes planker er sammenføjet langs længden på en tandspids, krydsfinervæggene - "på overskægget".

Højden af ​​bjælkens tværsnit i midten af ​​spændet tages

h = l/ 8 = 15/8 = 1,875 m. Højden af ​​referencesektionen,

h 0 = h — 0,5li= 1,875 - 0,5 × 15 × 0,1 = 1,125 m.

Bjælkebredde b= Σδ d + Σδ f = 4 × 3,3 + 2 × 1,2 = 15,6 cm.

13 krydsfinerplader lægges langs bjælkens længde med afstanden mellem leddenes akser

l f - 10δ f = 152 - 1,2 x 10 = 140 cm.

Afstanden mellem akkordernes centre i referenceafsnittet.

h ' 0 = h 0 — h n = 1,125 - 0,144 = 0,981 m; 0,5 h ' 0 = 0,49 m.

Designdelen er placeret på afstand x fra referenceplatformens akse

x = = 15= 6,45 m,

hvor γ = h ' 0 /(li) = 0,981 (15 x 0,1) = 1,47

Vi beregner parametrene for designsektionen: bjælkens højde

h x = h 0 + ix= 1,125 + 0,1 x 6,45 = 1,77 m;

afstanden mellem båndenes centrum

h 'x= 1,77 - 0,144 = 1,626 m; 0,5 h 'x= 0,813 m;

fri væghøjde mellem båndene

h x st = 1,626 - 0,144 = 1,482 m; 0,5 h x st = 0,741 m.

Bøjningsmoment i designsektion

M x = qx (l — x) / 2 = 4,98 x 6,45 (15 - 6,45) / 2 = 137,3 kN x m;

påkrævet modstandsmoment (reduceret til træ)

W pr = M x γ n /R p = 137,3 x 106 x 0,95 / 9 = 14,5 x 106 mm3;

tilsvarende inertimoment

jeg pr = W etc h x/ 2 = 14,5 × 10 6 × 1770/2 = 128,32 × 10 8 mm 4.

Vi indstiller det I-bjælke kasseformede tværsnit (se fig. 7).

Det faktiske inertimoment og modstandsmomentet for sektionen, reduceret til træ, er lige store

jeg pr = jeg d + jeg f E f K f / E d = 2 [(132 × 144 3/12) + 132 × 144 × 813 2] + 2 × 12 × 1770 3 × 0,9 × 1,2 / 12 = 371,7 × 10 8> 128,32 × 10 8 mm 4;

W pr = jeg pr × 2 / h x= 2 × 371,7 × 10 8/1770 = 42 × 10 6> 14,5 × 10 6 mm 3,

Her K f = 1,2 - koefficient under hensyntagen til stigningen i elasticitetsmodulet af krydsfiner ved bøjning i pladens plan.

Kontrol af trækspændinger i en krydsfinervæg

σ fr = M x E f K f ( W etc E e) = 137,3 × 10 6 × 0,9 × 1,2 \ (42 × 10 6) = 3,5< R fr m f/y n= 14 × 0,8 / 0,95 = 11,8 MPa.

Her m f = 0,8 er en koefficient, der tager højde for reduktionen i designmodstanden af ​​krydsfiner, sammenføjet "på overskægget", når den bruges til at bøje i arkets plan. Ved at tage frigivelsen af ​​det komprimerede bånd med dragere eller pladeribber hver 1,5 m, bestemmer vi dets fleksibilitet fra bjælkens plan

λ y = l p (0,29 b) = 187 \ (0,29 × 15,6) = 41,3< 70 и, следовательно,

φ y = 1 — -en(λ / 100) 2 = 1 - 0,8 (4,13 / 100) 2 = 0,99, og kompressionsspændingerne i remmen

σ с = M x /W pr = 137,3 × 10 6 \ 42 × 10 6 = 3,2< φy R s/y n= 0,91 × 11 × 0,95 = 10,5 MPa.

Vi kontrollerer krydsfinervæggene for hovedspændingerne i zonen af ​​den første samling fra støtten på afstand x 1 = 0,925 m (se fig. 7).

For et givet afsnit

M = qx 1 (l — x 1) / 2 = 4,98 x 1,150 (15 - 1,150) / 2 = 39,65 kN x m;

Q = q (l /2 — x 1) = 4,98 (15/2 - 1,150) = 31,6 kN;

h= 1,125 + 1,150 x 0,1 = 1,24 m;

h st = 1,24 - 2 × 0,144 ≈ 0,952 m - væghøjde langs akkordernes inderkanter, hvoraf 0,5 h st = 0,47 m.

Inertimomentet for en given sektion og det statiske moment på niveau med den indre kant, reduceret til krydsfiner:

jeg x1pr = 1240 3 * 1,2 * 2 \ 12 + 2 * 1000 \ (1,2 * 900) = 130,4 × 10 8 mm 4;

S x1 pr = 144 * 156 * 470 * 1000 \ (1,2 * 900) + 2 * 1,2 * 144 * 470 = 9,6 × 10 6 mm 3.

Normal- og forskydningsspændinger i krydsfinervæggen i niveau med den indvendige kant af den spændte korde

σ st = M× 0,5 h st / jeg pr = 39,65 x 106 x 476 / 130,4 x 108 = 1,4 MPa;

τ st = QS etc /( jeg pr Σδ f) = 31,6 × 103 × 9,6 × 106 / (130,4 × 108 × 2 × 12) = 0,97 MPa.

Hovedtrækspændinger i henhold til SNiP II-25-80 formel (45)

0,5σ st + = 0,5 × 1,4 + = 2,36 < (Rрфα / γ n) m f = (4,7 / 0,95) 0,8 = 4,1 MPa i en vinkel

α = 0,5 arctan (2τ st / σ st) = 0,5 arctan (2 × 0,97 / 1,4) = 45 °

ifølge grafen i fig. 17 (SNiP II-25-80, bilag 5).

For at kontrollere stabiliteten af ​​krydsfinervæggen i bjælkens støttepanel beregner vi de nødvendige geometriske egenskaber: længden af ​​støttepanelet -en= 1,125 m (afstand mellem ribben i det klare); designsektionens afstand fra støtteaksen x 2 = 0,952 m; højden af ​​krydsfinervæggen i designsektionen

h st = (1,125 + 0,952 × 0,1) - 2 × 0,144 ≈ 0,932 m

h st/5f = 932/12 = 77,6> 50; γ = -en /h st = 1,125 / 0,932 ≈ 1,2m.

Ifølge graferne i fig. 18 og 19 adj. 5 for krydsfiner FSF og γ = 2 finder vi K u = 18 og Kτ = 3.

Inertimoment og statisk moment for designsektion x 2 reduceret til krydsfiner

jeg pr = 1200 3 * 1,2 * 2 \ 12 + 2 * 1000 \ 1,2 * 900 = 91 × 10 8 mm 4;

S pr = 155 * 144 * 466 * 1000 \ 1,2 * 900 = 9,3 × 10 6 mm 3.

Bøjningsmoment og sidekraft i dette afsnit

M = qx 2 (l — x 2) / 2 = 4,98 x 0,952 (15 - 0,952) / 2 = 33,3 kN x m;

Q = q (l /2 — x) = 4,98 (15/2 - 0,925) = 32,7 kN.

Normal- og forskydningsspændinger i en krydsfinervæg i niveau med akkordernes inderkant

σ st = M 0,5h st / jeg pr = 33,3 x 106 x 0,5 x 1200/91 x 108 = 2,1 MPa;

τ st = QS etc /( jeg pr Σδ f) = 32,7 × 10 3 × 9,3 × 106 / (91 × 10 8 × 2 × 10 12) = 1,7 MPa.

I henhold til SNiP II-25-80, formel (48), kontrollerer vi opfyldelsen af ​​stabilitetsbetingelsen for krydsfinervæggen:

a) i støttepanelet

σ st / [ K og (100δ / h st) 2] + τ st / [ Kτ (100δ / beregnet) 2] = 2,1 / = 0,68< 1, где h st/5 = 77,6;

b) i designafsnittet med maksimale spændinger bøjning ( x= 6,45 m) ved h st/5 = 1,62/0,012 = 135> 50;

γ = -en /h st = 1,125 / 1,62 = 0,69, K u = 25 og Kτ = 3,75.

Bøjningsspændinger i en krydsfinervæg i niveau med den indvendige kant af akkorder

σ st = M x 0,5h st / jeg pr = 137,3 × 10 6 × 741 / 128,2 × 10 8 = 7,9 MPa,

hvor jeg pr = 128,2 x 108 mm 4;

τ st = Q x S etc /( jeg pr Σδ f) = 5,2 × 10 3 × 10,3 × 10 6 / (128,2 × 10 8 × 2 × 12) = 0,174 MPa,

hvor Q = q (l /2 — x) = 4,98 (15/2 - 6,45) = 5,2 kN,

S= 10,3 × 10 6 mm 3.

Ved at bruge SNiP II-25-80, formel (48), opnår vi

7,9/ + 0,174/ = 0,66 < 1.

Vi kontrollerer krydsfinervæggene i referenceafsnittet for et snit i niveau med den neutrale akse og for afskæring langs de lodrette sømme mellem korderne og væggen i overensstemmelse med SNiP II-25-80, s. 4,27 og 4,29.

Træghedsmomentet og statisk moment for støttesektionen, reduceret til krydsfiner, bestemmes som før.

jeg pr = 129,7 x 108 mm 4; S pr = 9,5 x 106 mm3;

τ av = Q max S etc /( jeg pr Σδ f) = 7,9 × 10 3 × 9,5 × 10 6 / (129,7 × 10 8 × 2 × 12) = 2,4< R fsr / γ n= 6/0,95 = 6,3 MPa;

τ ck = Q max S etc /( jeg etc nh i) = 7,9 × 10 3 × 9,5 × 10 6 / (129,7 × 10 8 × 4 × 144) = 0,75< R fsk / γ n= 0,8 / 0,95 = 0,84 MPa.

Afbøjningen af ​​kleefanerbjælken i midten af ​​spændet bestemmes i overensstemmelse med punkt 4.33 i henhold til formlen (50) SNiP II-25-80. Vi definerer foreløbigt:

f = f 0 /Til,

hvor f 0 = 5q n l 4 /(384El) = 5 × 3,72 × 15 4 × 10 12 / (384 × 248 × 10 12) = 9,8 mm.

Her EI = E d jeg d + E f jeg f = 104 × 175 × 108 + 104 × 0,9 × 1,2 × 131,2 × 108 = 316,7 × 1012 N × mm 2 (SNiP II-25-80, app. 4, tabel 3); koefficientværdier Til= 0,4 + 0,6β = 0,4 + 0,6 × 1125/1626 = 0,815 og c= (45,3 - 6,9β) y = (45,3 - 6,9 x 1125/1626) 2 x 144 x 132 = 48,1;

derefter

f= 9,8 / 0,815 = 7,3 mm og f /l= 7,3 / 15 × 103 = 1/1700< 1/300 (СНиП II-25-80, табл. 16).
3.2. Statisk stråleanalyse

Vi beregner bjælken med to lastkombinationer:

I. Konstante belastninger og snebelastninger er jævnt fordelt over hele spændet (g + P 1):

Ris. 7. Første kombination af rammebelastninger

;

;

;

;

.

II. Konstant belastning over hele spændvidden og snebelastning jævnt fordelt over 0,5 spændvidde (g + P 2):

Ris. 8. Anden kombination af rammebelastninger

;

;

;

;

5. Design af supportknudepunktet

5.1. Beregning af støttepuden

Bestem området af støttepuden ud fra betingelsen for knusestyrke:

Hvor

- designmodstand mod knusning på tværs af fibrene.

Bestem størrelsen af ​​puden:, hvor

;

acceptere l pl = 36 cm;

acceptere pude: 36 x20 cm; F cm = 720 cm 2.

Ris. 9. Beregningsskema for bundpladen

Bestem den faktiske kollaps stress: ;

.

Vi finder det maksimale moment og modstandsmoment:

;

;

vi accepterer = 1,0 cm.

5.2. Beregning af ankerbolte

Estimeret forskydningskraft for en bolt:

Hvor

- design forskydningsmodstand af bolte;

- sektionsareal af bolten langs den ikke-gevindede del;

- koefficient for forbindelsens arbejdsforhold;

- antallet af beregnede snit af en bolt.

Lad os beregne boltene ud fra trykhandlingen:

;

;

vi tager 2 bolte med en diameter på 0,7 cm.

6. Design og beregning af stativet

Vi accepterer limede stativer af rektangulært tværsnit med et trin langs bygningen B = 3,4 m, stift fastgjort til fundamentet. Fastgørelse af stativer med bjælker er leddelt. Stabiliteten af ​​strukturerne sikres ved opsætning af krydsbånd i belægningen og lodrette langsgående bindinger mellem stolperne, som er spærstrukturer. Forbindelserne mellem spærerne, der skaber rammens overordnede rumlige stivhed, giver den specificerede geometri af dækkonstruktionerne og nem installation, fikserer de komprimerede elementer fra tværstangens plan, omfordeler lokale belastninger påført den samme ramme til tilstødende rammer .
Afstand mellem lodrette bånd tage fra 26 til 30 m. Hvis afstanden mellem søjlerne er ≤ 3 m. - så bruges træbindere, hvis mere metal. I dette tilfælde, med en søjlestigning på 3,4 m, anvendes metalbånd.

Træstivere er komprimeret eller komprimeret-bøjning bærende strukturer hviler på fundamenter. De bruges i form af lodrette stænger, der understøtter dækningen eller overlapningen, i form af stivere af stivere systemer, i form af stift indlejrede stativer af enkelt- eller multi-span rammer.

Ved design kan de opdeles i limede stativer og stativer lavet af solide elementer.

Ris. 10 Tværsnitsdiagram af stativet

a) konstant rektangulær og firkant; b) variabel sektion

Fig. 11. Arrangement af lodrette metalbindere

6.1. Statisk beregning.

Belastninger:

gn = 2,06/1,5 = 1,373 kN/m2;

g = 2,608/1,5 = 1,739 kN/m2;

Sn = 1,21 kN/m2;

S = 1,78 kN/m 2.

Konstant designtryk på stativet fra belægningen: P p = (1,739 + 0,13) * 3,4 * 15/2 = 47,65 kN.

Det samme, fra væghegnet, under hensyntagen til fastgørelseselementerne ved h op = 0,9m P st = (0,38 + 0,1) * (4,6 + 0,9) * 3,4 = 8,97 kN.

Den beregnede belastning fra stativets egenvægt tages P sv = 5 * 4,6 * 0,9 * 0,16 = 3,31 kN. Estimeret tryk på stativet fra sne P SN = 1,78 * 3,4 * 15/2 = 45,39 kN. Hastighedshoved vind i en højde på op til 10 m for type B terræn: p c = 0,45 kN / m 2; aerodynamiske koefficienter c = 0,8.

tryk p i d = p i ncB = 0,45 * 1,2 * 0,8 * 3,4 = 1,46; sug p in o = -0,45 * 1,2 * 0,5 * 3,4 = -0,91,

hvor n = 1,2 er overbelastningsfaktoren for vindlasten.

Vindbelastning på rammen fra vægsektionen over toppen af ​​stiverne, kN:

tryk W i d = p i nchB = 0,45 * 1,2 * 0,8 * 1,8 * 3,4 = 2,6; sug W at o = -0,45 * 1,2 * 0,5 * 1,8 * 3,5 = -1,7, hvor h = 1,8 m er den maksimale belægningshøjde inklusiv bjælkehøjden og pladernes tykkelse.

6.2 Indsatser i rammestiverne.

Rammen er en gang statisk ubestemt system. For det ukendte tager vi den langsgående kraft X i drageren, som bestemmes for hver type belastning separat:

fra vindbelastningen på bjælkeniveauet,

Xw = - (W i d - W i o) / 2 = - (2,6-1,7) / 2 = -0,45 kN;

fra vindbelastningen på væggene

Xp = -3/16H (p i d - p i o) = - 3/16 * 4,6 * (1,46-0,9) = - 0,07;

fra væghegnet med en afstand mellem midten af ​​væghegnet og stativet e = (0,3 + 0,55) / 2 = 0,425 m, hvor 0,3 er tykkelsen vægpanel, 0,55 - højden af ​​søjlens baldakin (ca.)

Mst = Pst e = -8,97 * 0,425 = -3,8 kN * m;

X st = -9 M st / (8 * H) = - 9 * (- 3,8) / (8 * 4) = 1,06 kN.

Bøjningsmomenter i postterminering:

Ml = ((2,6-0,45-0,0-7) * 4 + (1,46 * 4 2/2)) * 0,9 + 0,91 * 4-3,8 = 16, 7 kN * m,

M pr = ((1,7 + 0,45 + 0,07) * 4 + (0,97 * 4 2/2)) * 0,9-0,91 * 4 + 3,8 = 10,48 kN * m.

Forskydningskræfter i stativer indstøbning, kN:

Ql = (2,6-0,45-0,07 + 1,46 * 4) * 0,9 + 0,91 = 8;

Q pr = (1,7 + 0,45 + 0,07 + 0,97 * 4) * 0,9-0,91 = 4,58.

Længdekræfter i indstøbning af stativer N l = N pr = 47,65 + 8,97 + 3,31 + 45,39 * 0,9 = 100,78 kN, hvor 0,9 er en koefficient, der tager højde for virkningen af ​​to midlertidige belastninger.

Vi accepterer et stativ med rektangulært tværsnit langs højden af ​​tværsnittet af 16 brædder 3,3 cm tykke, 16 cm brede (efter afbøjning fra 4,0x17,5 brædder). Så h = 3,3 * 16 = 52,8 cm; b = 16 cm.

Vi kontrollerer styrken af ​​stativets tværsnit for normale belastninger:

σ = 100,78 / 844,8 + 3600 / 7434,2 = 0,6 kN / cm 2 = 6 MPa<19,2 МПа,

hvor Rc = R cm i m n m b/y n = 1,5 * 1 * 1,2 * 0,989 / 0,95 = 1,92 kN/cm2 = 19,2 MPa, F beregnet = 16 * 52, 8 = 844,8 cm2;

Md = 2346 / 0,65 = 3600 kN * cm;

ξ = 1-100,78 / (0,178 * 1,92 * 844,8) = 0,65;

λ = 2,2 timer op/r = 2,2 * 900 / 0,289 * 52,8 = 129,76;

φ = 3000 / λ2 = 3000 / 129,76 2 = 0,178;

W beregnet = 16 * 52,8 / 6 = 7434,2 cm 3.

Vi fastgør stativerne langs bygningen med en omsnøringsstang, lægger dem ovenpå med lodrette bånd og afstandsstykker installeret i midten af ​​deres højde langs de ydre kanter. Vi kontrollerer stabiliteten af ​​den flade form for deformation af stativet med en fastgjort strakt kant ved hjælp af formlen:

100,78/(0,079*9,591*1,92*844,8)+3600/(1,75*1,762*1,92*7434,2)=

0,082+0,081=0,16<1;

φ = 3000 / λ2 = 3000 / 194,64 2 = 0,079;

λ = h op/r = 900/0,289 * 16 = 194,64;

K pN = 1 + (0,75 + 0,142 * 900 / 52,8-1) * 0,5 = 9,591;

Kf = 2,32;

κ pm = 1 + (0,142 * 900 / 52,8 + 1,76 * 52,8 / 900-1) * 0,5 = 1,762.

D I tilfælde af en sammenpresset yderkant af stativet er dens beregnede længde i et plan vinkelret på rammens plan 400 cm. Stabiliteten af ​​den flade form for deformation af stativet kontrolleres for dens nedre del, da den er mere ugunstig. :

100,78/(0,401*1,92*844,8)+(3600/(2,444*1,92*7434,2)) 2 =0,15+0,001=0,16<1;

φ = 3000 / 86,51 2 = 0,401; λ = 400 / 0,289 * 16 = 86,51;

Md = 2156 / 0,69 = 3124,6 kN * cm;

φ m = 140 * 16 2 / (400 * 52,8) * 1,44 = 2,444.

For at bestemme værdien af ​​κ f beregner vi bøjningsmomentet i højre søjle i en højde på 2 meter:

Mi pr = ((1,75 + 0,45 + 0,07) * 2 + (0,91 * 2 2/2)) * 0,9-0,91 * 2 + 3,8 = 8,158 kN * m;

Kf = 1,75-0,75a = 1,75-0,75 * 0,41 = 1,44; a = 8,83 / 21,56 = 0,41.

Vi kontrollerer limsømmene for afskæring:

τ = QS br / (ξJ br b beregnet) = 9 * 5575,7 / (0,69 * 196264 * 16) = 0,023 kN / cm 2 = 0,23 MPa< R cк =1,89 МПа,

Hvor R ck m i m n / y n = 1,5 * 1 * 1,2 / 0,95 = 1,89 MPa.

S br = 16 * 52,8 2/8 = 5575,7 cm3; J br = 16 * 52,8 3/12 = 196264 cm 4.

6.3 Beregning af støtteknudepunktet

Vi løser stativets støtteenhed i henhold til fig. 10. Ankerbolte beregnes efter den maksimale trækkraft under påvirkning af en konstant belastning med en overbelastningskoefficient n = 0,9 og en vindbelastning N = (47,65 + 8,97 + 3,31) * 0,9 / 1,1 = 49kN;

M = (2,6-0,45-0,07) * 4 + (1,56 * 4 2) / 2 + 0,91 * 4 * 0,9 / 1,1-3,8 * 0,9 / 1,1 = 20,67 kN * m.

Vi accepterer søjlebundens bundplade med mål på 34x65 cm Bestem spændingerne på fundamentets overflade:

σ min max = -49 / (34 * 65) ± 6 * 2067 / (34 * 65 2) = - 0,02 ± 0,08;

Md = 2067 / 0,848 = 2437,5 kN * m; ξ = 1-49 / (0,178 * 1,92 * 844,8) = 0,848;

σ max = -0,1 kN/cm2; σ min = 0,06 kN/cm 2.

Da den relative excentricitet e 0 = M d / N = 2067/49 = 42 cm er større end h / 6 = 52,8 / 6 = 8,8 cm, bør ankerbolte og sideankerplader beregnes.

Til fundamentet tager vi beton af klasse B10 med en designmodstand Rw = 6 MPa. Vi beregner størrelserne af sektionerne i spændingsdiagrammet, som er vist i fig. 11.

x = 0,143 * 65 / (0,143 + 0,103) = 37,8 cm;

a = h n / 2-s / 3 = 65 / 2-37,8 / 3 = 19,9 cm;

e = h n -x / 3-s = 65-37,8 / 3-6,1 = 46,3 cm.

Ankerbolt kraft:

Z = (2067-49 * 19,9) / 49 = 22,3 kN.

Boltens tværsnitsareal F b it = Z / (nb R w) = 22,3 / (2 * 18) = 0,7 cm 2, hvor nb = 2 er antallet af ankerbolte på den ene side af stativet ; R W - design trækstyrke af bolte, svarende til 18 kN / cm 2 for ankerbolte med en diameter på 12 ... 22 mm fra stålkvalitet 09G2S. Vi finder d = 16 mm med F it = 1,408 cm 2.

Vi beregner elementerne i søjlebasen.

Vi accepterer skrå limede stænger lavet af A-III klasse armeringsstål. Bestem den beregnede bæreevne for en skrå indlimet stang:

T = R ck30 π (d + 0,5) l 1 κ 1 = 0,202 * 3,14 * 2,1 * 20 * 0,95 = 25,3,

hvor d = 1,6 cm er stangens diameter; l 1 = 20 cm - længden af ​​den indlejrede del af stangen; 30ͦ - hældningsvinklen af ​​stængerne i forhold til stativets træfibre; R sk30 = 0,202 kN / cm 2 - træets designmodstand mod flis i en vinkel på 30ͦ i forhold til fibrene; K1 = 1,2-0,02 * 20 / 1,6 = 0,95.

Vi beregner skråtlimede stænger i henhold til træets skæring:

44,88 * sin30 / 4 = 5,6 kN< Т=25,3 кН.

Kontrol af de indlimede stænger ved at strække og bøje stangen:

(44,88cos30 / 4 * (3,14 * 1,6 2/4) * 36,5) 2 + 44,88sin30 / 4 * 17,92 = 0,018 + 0,313 = 0,331< 1,

hvor Rc = 36,5 kN / cm 2 er designmodstanden for en armeringsstang med en diameter på 16 mm lavet af stål af klasse A-III; T n = 7d 2 = 7 * 1,6 2 = 17,92 kN - design bøjningsbæreevne af en stang lavet af klasse A-III armeringsstål.

Vi accepterer ankerpladerne med en størrelse på 10x160 mm fra stålkvalitet VSTZps 6-1. Kontrol af ankerpladerne:

(Z / (F it R y)) 2 + (M a / (1,47 W nt R y)) = (44,88 / 1 * 16 * 23) 2 + (0,131 * 6 / (1,47 * 1 * 16 * 23) ) = 0,015 + 0,001 = 0,016< 1, где М а =0,032 d 3 =0,032*1,6 3 =0,131 кН*см.

7. Skjoldkasse.

Tagets hovedformål er at beskytte mod atmosfærisk fugt, herunder kondens, der dannes, når varme luftdampe kommer i kontakt med taget. Drejebænk tjener til lægning og vedligeholdelse af taget, optager belastninger fra tagets egenvægt, vindtryk, snevægt etc. og overfører dem til tagkonstruktioner... Men formålet med kassen er ikke kun dette. Inspektion af mange spærkonstruktioner efter langvarig drift viser, at strøningen bidrager til en ordentlig ventilation af luften inde i taget, hvilket mindsker risikoen for henfald og dramatisk reducerer niveauet af fugtkondensering. Trælægter er arrangeret af stænger eller planker, lagt med åbninger eller i form af enkelt eller dobbelt massivt gulv. Ved montering af dobbeltdækning gøres det nederste lag af brædderne tyndere.

Valget af drejebænk afhænger af tagtypen. Sparsomme lægter er velegnede til tage, samlet af separate tilstrækkeligt stive og holdbare tegl eller plader (tegl, tagskifer, bølgeeternitplader osv.). I dette tilfælde tages afstandene mellem elementerne (stænger eller brædder) i beklædningen i overensstemmelse med dimensionerne og styrken af ​​tagpladerne og pladerne. Til tyndere og mere skrøbelige (f.eks. flad asbestcement) eller slet ikke stive (f.eks. tagpap) fliser anvendes gennemgående bræddegulve.

Fig. 12. Træbænk: a - fra stænger; b - fra sparsomme brædder; c - solid strandpromenade; g- dobbelt strandpromenade

Skelne solid og udskrevet strandpromenader. Det anbefales, at elementerne i gulvbelægning og drejning er lavet af nåletræ af 3. klasse. Ved rulletag i uisolerede belægninger anvendes gennemgående bræddegulve.

I isolerede belægninger lægges en solid pladeisolering oven på disse gulvbelægninger, hvorpå der limes et rulletæppe direkte eller langs afjævningslaget. En mulighed er mulig, når isoleringen lægges mellem dragerne med en gipspladeloftsfiling. Med et skællende tag af asbestcement eller glasfiberplader i ikke-isolerede belægninger anvendes sparsomme bræddegulve (brædder).

Fig. 13. Varianter af gulvbelægninger: a - til koldvalsede tagdækning; b - til et rulleisoleret tag; c - under et koldt asbestcementtag; 1 - rulle tagdækning; 2 - isolering; 3 - gulvbelægning; 4 - asbestcement tag; 5 - drejebænk; Udledt gulvbelægning (brædder): 1 - brædder; 2 - søm

Boardwalks lavet af planker på søm og lagt på dragerne eller de vigtigste bærende strukturer af belægningerne med en afstand mellem dem på ikke mere end 3 m. De arbejdende gulvbrædder skal have en længde, der er tilstrækkelig til at understøtte dem mindst tre understøtninger for at øge deres bøjningsstivhed sammenlignet med til single-span support ...

Hovedtyperne af boardwalks er sparsomme og dobbelte på kryds og tværs.

Et sparsomt dæk, også kaldet en beklædning, er en usammenhængende række af planker lagt med en hældning bestemt af tagtypen og beregningen. Mellemrummene mellem bræddernes kanter for deres bedre ventilation bør være mindst 2 cm. For at fremskynde monteringen anbefales det at samle dette gulv fra præfabrikerede brædder forbundet nedefra med tværstænger og afstivninger, med overordnede dimensioner koordineret med arrangementet af støttestrukturer under hensyntagen til transportforholdene.

Kontinuerlig gulvbelægning. Af det kontinuerlige gulv er det mest almindelige dobbeltkryds, som består af to lag - det nederste arbejdslag og det øverste beskyttende.

Dobbelt tværterrasse består af to lag brædder - det nederste arbejde og det øverste beskyttende. Den øvre - et beskyttende (kontinuerligt) lag af brædder med en tykkelse på 16 ... 22 mm og en bredde på højst 100 mm lægges i en vinkel på 45 ... 60 ° til den nedre, arbejds-, gulv- og fastgjort til det med søm.

Arbejdsgulv er en sparsom eller sammenhængende række af tykkere brædder og bærer alle de belastninger, der virker på gulvet. For bedre ventilation anbefales det at gøre arbejdsgulvet sparsomt, med et mellemrum på mindst 20 mm fra brædder 19 ... 32 mm tykke, bestemt af belastningen. For at øge bøjningsstivheden bør arbejdsgulvbrædderne understøttes på tre eller flere understøtninger. I belægningerne af opvarmede industribygninger lægges isoleringen på en enkelt strandpromenade eller en kontinuerlig rulle med en tykkelse på 19 ... 32 mm, som det er tilrådeligt at understøtte på tre løb.

Beskyttende gulvbelægning er en sammenhængende række af brædder med en minimumstykkelse på 16 mm og en bredde på 100 mm. De lægges på arbejdsgulvet i en vinkel på 45-60 ° og fastgøres til det med søm. Den beskyttende gulvbelægning danner den nødvendige sammenhængende overflade, sikrer fælles drift af alle gulvbrædder, fordeler koncentrerede belastninger til den 50 cm brede arbejdsgulvliste og beskytter taggulvtæppet mod at blive revet, når tykkere og bredere arbejdende gulvbrædder revner og revner.

Fig. 14. Bløde tage

a) Ruberoid-tage (bløde tage): a - langs strandpromenaden; b - isoleret på en armeret betonplade; 1 - lavere sparsom strandpromenade; 2 - øvre solid boardwalk; 3 - det nederste lag af taget, parallelt med tagets ryg; 4 - det øverste lag af taget, vinkelret på tagets ryg; 5 - bituminøs mastiks; 6 - tagsøm; 7 - stålplade på tagryggen; 8 - tagdækning (tre-lags) af tagmateriale; 9 - udjævning af afretningslag; 10 - termisk isolering; 11 - dampspærre; 12 - præfabrikerede betonpaneler.

b) Tagdækning af tjære eller tagpap på en kontinuerlig beklædning af brædder: a - to-lags; b - enkeltlag med trekantede strimler ved leddene; 1 - tagpap eller tagpap; 2 - plankegulve; 3 - spærben; 4 - mastik; 5 - skinner med trekantet snit

Det dobbelte tværdæk har betydelig stivhed i sit plan og tjener som en pålidelig forbindelse mellem rillerne og beklædningens hovedstøttestrukturer. Det er også tilrådeligt at samle dette gulv fra store paneler lavet på forhånd.

Der anvendes også planker af massive enkeltlagsplader, forbundet fra bunden med afstivninger og tværbjælker, som har en lavere stivhed end dobbelte.

Til tagdækning i form af et ruberoidtæppe skal gulvbelægningen have en sammenhængende, jævn overflade af et eller to lag brædder.

Det er tilrådeligt at designe og beregne en strandpromenade til et tagpaptag som en to-span kontinuerlig hængslet bjælke. Den estimerede bredde af gulvbelægningen er konventionelt taget lig med 1 m.

Det dobbelte tværdæk er designet til kun at bøje arbejdsdækket og kun fra de normale komponentbelastninger, da de hældende komponenter absorberes af beskyttelsesdækket. Den estimerede bredde af gulvbelægningen er taget B = 1m under hensyntagen til alle de brædder, der er inkluderet i den, hvis antal i et trin -en vil være n = 1/a... Klumpede belastninger er her fordelt over en bredde på 0,5 m, og derfor er dobbeltværdier inkluderet i den beregnede bredde P = 2,4 kN... Når du vælger sektionen af ​​gulvbelægningen, er det praktisk at indstille sektionen af ​​brædderne b x h(cm), og bestem derefter det nødvendige modstandsmoment.

en)

b)

Fig. 15

en) Solid enkeltlags terrassebræt: 1 - terrassebrædder; 2 - seler; 3 - på kryds og tværs

b) Dobbelt tværterrassebræt: 1 - skrå beskyttende terrassebord; 2 - arbejdsgulv; 3 - søm

Arbejdsgulvet er en afladet eller sammenhængende række af tykkere brædder og bærer alle de belastninger, der virker på gulvet. Beskyttelsesdækket er en sammenhængende række af brædder med en minimumstykkelse på 16 mm. Det lægges på arbejdsgulvet i en vinkel på 45 ° - 60 ° og er fastgjort til det med søm.

Det dobbelte tværdæk har betydelig stivhed i sit plan og tjener som en pålidelig forbindelse mellem rillerne og beklædningens hovedstøttestrukturer. Det er tilrådeligt at samle dette gulv også fra store paneler lavet på forhånd.

Anvend det samme terrassebeklædning lavet af solide enkeltlagspaneler, forbundet i bunden med afstivere og tværvanger, som har mindre stivhed end dobbelte.

Gulvdæk. De er sammenhængende rækker af brædder, der tjener som bunden af ​​et rent gulv eller selve det rene gulv. De lægges på mellemstænger - logs eller direkte langs bjælkerne og sømmes til dem. Det rene gulvs gulvbrædder samles med kanterne i fergen. Gulvdæk fungerer og er designet til bøjning fra påvirkning af belastninger fra deres egen vægt, nyttelaster svarende til 1,5 kN / m 2. i boliger og ikke mindre end 2 kN / m 2 (200 kg / m 2) i industribygninger og koncentrerede belastninger svarende til 1,5 kN (150 kg). Den maksimale udbøjning af dækket bør ikke overstige 1/250 spændvidde. Derudover kontrolleres gulvets rystelse. Kontrollen består i, at dens afbøjning fra en koncentreret belastning på 0,6 kN ikke bør overstige 0,1 mm.

Loftarkivering. De er sammenhængende rækker af tynde brædder, der er naglet til bjælkerne nedenfor med søm. I mangel af gips er brædderne forbundet med kanterne til en tunge for at udelukke gennem revner. Bindemidler virker til at bøje, og søm til at trække ud, som regel med en overskydende sikkerhedsmargin under en belastning fra deres egen vægt.

Vægbeklædning. Repræsenterer kontinuerlige lodrette rækker af tynde brædder, arrangeret vandret og forbundet med kanter i en fjerdedel eller i en tunge. Vægbeklædninger virker som regel til bøjning fra tryk og vindsugning med en for stor sikkerhedsmargin.

Boarding beregningudføres med hensyn til styrke og bøjningsafbøjninger under påvirkning af standard og beregnede værdier af lineært fordelte og koncentrerede belastninger.

Beregningen af ​​plankegulve udføres i henhold til styrken og bøjningsafbøjningerne for virkningen af ​​design og standardbelastninger:

konstant fra belægningens egenvægt g, kN/m 2


midlertidig fra snemassen R, kN/m 2


fra vægten af ​​en person med en belastning R, kN

Når man beregner gulvbelægningen af ​​skrå tage med en hældningsvinkel, er det praktisk at relatere belastningen fra sin egen vægt til den vandrette projektion af dette område, mens.

Designskemaet for strandpromenaden er en to-span hængslet understøttet bjælke med et spænd l... Det er praktisk at tage vandrette fremspring af afstandene mellem dens understøtninger som den betingede længde af spændene. L... Ved skrå tage med hældningsvinkel vil de beregnede dækspænd være lige store. Den estimerede bredde af gulvbelægningen tages betinget V= 1m.

Fig. 16. Beregningsskemaer for terrassebeklædning: a - skema for virkningen af ​​belastninger; b - statiske kredsløb; в - handlingsplaner for koncentrerede belastninger; 1 - den første kombination af belastninger; 2 - den anden kombination af belastninger

Bordpladen er designet til to lastkombinationer.

Første kombination er den samlede belastning fra dens egen vægt g og sneens vægt s placeret i hele dækpladens længde. For den beregnede værdi af denne belastning kontrolleres gulvet for dets bæreevne ved bøjning. I dette tilfælde er det maksimale bøjningsmoment, der opstår i sektionen over midterstøtten . Modstandsmomentet for sektionerne af alle gulvbrædder ved den beregnede bredde . De spændinger, der virker i dem , hvor designmodstanden mod bøjning af træ af 3. og 2. sortering er MPa.

Den maksimale relative afbøjning af dækket kontrolleres for standardværdier for belastninger:

.

Anden kombination er den generelle virkning af en ensartet belastning fra dens egen vægt og koncentrerede kraft R,
påføres i en afstand på 0,43 l... Det maksimale bøjningsmoment forekommer i dette afsnit. For dette bøjningsmoment kontrolleres gulvbelægningens tværsnit kun af bæreevnen ved bøjning i henhold til formlen , hvor - design modstand af træ til bøjning; under hensyntagen til koefficienten for arbejdsforhold ved midlertidig kraft MPa.

I nogle tilfælde anvendes enkeltspændsdæk og dæk med mere end to understøtninger.

Beregningen af ​​den sparsomme skumfidus placeret på tværs af skråningen af ​​det skrå tag er lavet for en skrå bøjning. Den estimerede bredde af gulvbelægningen tages lig med bræddernes stigning, idet der tages hensyn til sektionen af ​​kun en bræt, eller den tages lig med 1 m, men sektionerne af alle brædder placeret i denne bredde tages i betragtning. Klumpet last P = 1,2 kN anses for at være fuldt påført hvert bræt, når bræddernes stigning er mere end 15 cm, og når stigningen er mindre end 15 cm, påføres det på hvert bræt.

Det dobbelte tværdæk er designet til kun at bøje arbejdsdækket og kun fra de normale komponentbelastninger, da de hældende komponenter absorberes af beskyttelsesdækket. Den estimerede bredde af dækket tages B = 1 m, under hensyntagen til alle de tavler, der er inkluderet i den, hvis antal på et trin a . Klumpbelastninger er her fordelt over en bredde på 0,5 m, og derfor inkluderer den beregnede bredde dobbelte værdier på P = 2,4 kN. Når du vælger sektionen af ​​gulvbelægningen, er det praktisk at indstille sektionen af ​​brædderne (cm), og derefter bestemme det nødvendige modstandsmoment, den nødvendige samlede bredde af brædderne , derefter trinnet i deres arrangement (m).

At forbinde søm til planker eller planker med bøjler fungerer ofte med betydelige sikkerhedsmarginer. Ved høje skråninger og belastninger beregnes de for belastningernes hældningskomponenter i henhold til det konventionelle skema af en bjælke dannet af to tilstødende løb og et dæk.

Belastninger bestemmes under hensyntagen til belægningens form og overbelastningsfaktorer.

Den koncentrerede belastning fra massen af ​​en person med en belastning har følgende værdier:

Rn = 1 kN (100 kg.), og under hensyntagen til overbelastningsfaktoren: P = 1,2 kN (120 kg).

Fig. 17. Et illustrativt eksempel på montering af drejebænken

Beregningen af ​​dæk og lægter, der som regel arbejder til tværgående bøjning, udføres i henhold til skemaet for en to-span bjælke med to belastningskombinationer:

1) belastning fra egen vægt af fortovet og snebelastning ( g + p)

- for styrke:

σ= , hvor ;

- afbøjninger:

hvor =

2) belastningen fra beklædningens egenvægt og den koncentrerede belastning i et spænd fra vægten af ​​en person med belastning R- kun for styrke

Det maksimale moment er under koncentreret belastning:

.

Styrkeberegning i dette tilfælde udføres i henhold til samme formel som i det foregående

Det er praktisk at beregne ved at tage bredden af ​​gulvbelægningen b= 100 cm.

Ved kontinuerlig gulvbelægning eller drejning, med en afstand mellem bræddernes eller stængernes akser på højst 15 cm, antages det, at den koncentrerede belastning overføres til to brædder eller stænger og i en afstand på mere end 15 cm - til ét bræt eller bar.

Med to gulvbelægninger (fungerende og beskyttende, rettet i en vinkel i forhold til den arbejdende) eller med et enkeltlagsgulv med en fordelerstang opsænket i bunden i midten af ​​spændet, samt ved lægning af en koncentreret belastning oven på gulvbelægningen af ​​en pladeisolering R n= 1 kN antages at være fordelt over en bredde på 0,5 m af arbejdsgulvet.

I dette tilfælde afhang valget af drejningen direkte af valget af taget (3-lags tagpaptag), på baggrund af dette tager vi en gennemgående gulvbelægning, hvortil der anvendes fyrretræ af klasse 2.

Her bruges også 2 lag brædder - den nederste arbejder, som påtager sig belastningen. Dens brædder er 20 mm tykke og 100 mm brede. Toppen er et beskyttende lag af brædder 16 mm tykke og 100 mm brede, lagt i en vinkel på 45 grader til bunden. Mellem dem placeres isolering fra ISOVER med en tykkelse på 150 mm. Tildeling af skjoldets dimensioner

1,5 m х3,4 m. Skjoldet er designet af 3 bjælkestænger, 3 stativer, 2 afstivere. Stangene monteres med et trin på 1,5 m. For at forhindre vridning af løkkerne under påvirkning af lokal belastning, arrangerer vi stop fra korte stænger ved hver krydsning med stolperne og sømmer dem til stolperne. Bjælkematerialet er grad 2 fyrretræ med R u = R c = 13MPA.

Skema af en enkelt-span bjælke med en spændvidde på l = 3,4 m, hvor l er stigningen af ​​de vigtigste bærende strukturer.

Fig. 18 Beklædningsskema; Afsnit 1-1; § 2-2

7. Beskyttelse af trækonstruktioner

For at forhindre fugt fra træ og dets normale drift er der tilvejebragt konstruktive foranstaltninger og beskyttende behandling, som sikrer sikkerheden af ​​strukturer under opbevaring, transport, installation og holdbarhed under drift.

Trækonstruktioner gøres åbne, godt ventilerede og om muligt tilgængelige for inspektion og forebyggelse.

Stålsko har et minimumskontaktareal med træet for at tillade ventilation. Træoverflader er isoleret fra metal med thiokol mastik U-30M GOST 13489-79 *.

En fugtsikker forbindelse (perchlorvinyl lak) bruges til at behandle de ydre elementer af belægningen og væghegn, samt understøttende strukturer.

For at beskytte strukturer placeret i et biologisk aktivt miljø såvel som fra entomologiske skadedyr anvendes et antiseptisk middel baseret på lette olier - anthracenolie.

Fig. 19. Atmosfærisk tørring

Tørring af træ

Tørring af træ- en af ​​de vigtigste foranstaltninger til at forhindre et fald i træets kvalitet (beskytter mod forfald, øger styrke, reducerer tæthed og tendens til at ændre form og størrelse).

Naturlig tørring udføres i fri luft, under markiser eller i lukkede rum til en lufttør tilstand, det vil sige til et fugtindhold på 15 ... 20 %. Atmosfærisk tørring er en lang (adskillige uger eller endda måneder) og vanskelig at kontrollere proces, men den er enkel og kræver ikke omkostningerne ved at opvarme kølevæsken.

Del 7. Overlapninger. (afsnit 6, punkt 1.)

Normer [SNiP 31-02-2001. Beboelsesenfamiliehuse.] Stiller krav til husets gulve med hensyn til styrke og deformerbarhed ved de beregnede værdier af stød og belastninger, brandmodstands- og brandfareklasse, holdbarhed. Loftsgulve og overlap over uopvarmede kældre eller underjordiske skal også overholde kravene til modstand mod varmeoverførsel fra betingelserne for energibesparelse, beskyttelse mod luftgennemtrængning og fugtophobning inde i konstruktionen. Krav til sikring af varmeisolering, beskyttelse mod luftgennemtrængning og dampgennemtrængning af gulve er angivet i afsnit 9.
Yderligere krav til opførelsen af ​​loftsetagen er angivet i afsnit 8.

6.1. Generelle designkrav

6.1.1. Pladerne består af en ramme, et undergulv, en loftfil eller en nedhængt loftstruktur, en afsluttende gulvbelægning (rent gulv).
6.1.2. Til fremstilling af trærammeelementer skal savet nåletræ anvendes ikke lavere end klasse 2 i henhold til [GOST 8486-86. Blødt træ tømmer. Specifikationer.].
6.1.3. Træets fugtindhold og tæthed, hvis modstand mod mekanisk belastning blev taget i betragtning ved design af strukturer, skal opfylde kravene i [SNiP II-25-80. Trækonstruktioner].
6.1.4. Denne Code of Practice specificerer mindste tværsnitsdimensioner for høvlede savede trækonstruktioner. De nominelle tværsnitsdimensioner af sådanne elementer, der er beregnet til brug i konstruktionen af ​​specifikke huse, skal angives i arbejdsdokumentationen for huset. Afvigelser af de faktiske dimensioner af sektionerne af disse elementer fra den nominelle bør ikke overstige grænsen specificeret i [GOST 8242-88. Profildele lavet af træ og træbaserede materialer til byggeri. Specifikationer]. Elementer bør ikke have defekter, der overstiger de normer, der er fastsat i [GOST 8242-88. Profildele lavet af træ og træbaserede materialer til byggeri. Specifikationer].
6.1.5. Fremstilling af strukturelle elementer ved at splejse savet træ med dimensioner, der er mindre end de nominelle dimensioner af disse elementer, er uacceptabel, undtagen i de tilfælde, der er specificeret i teksten til denne regelsæt.
6.1.6. Til fastgørelse og tilslutning af strukturelle elementer skal der anvendes konstruktionssøm med et fladt eller konisk hoved, herunder søm af køller med en bro i henhold til [GOST 4028-63. Konstruktion søm. Design og dimensioner], skruer i henhold til [GOST 1145-80. Forsænkede skruer. Design og dimensioner.] Og selvskærende skruer i henhold til [GOST 11652-89. Spånplader. Specifikationer].
6.1.7. Ved sammenføjning af konstruktionselementer kan der anvendes galvaniserede plader af stålplade med en tykkelse på mindst 0,40 mm.
6.1.8. Metalbeslag kan bruges til at fastgøre beklædningselementerne. Hæftets diameter (tykkelse) skal være mindst 1,6 mm, og størrelsen af ​​dens øverste del, som drives parallelt med rammeelementet, skal være mindst 10 mm.
6.1.9. Til fastgørelse og forbindelse af konstruktionselementer kan der anvendes typer af fastgørelsesmidler, der ikke er omfattet af denne adfærdskodeks (f.eks. metaltandede plader, H-formede beslag) samt forskellige klæbemidler. I dette tilfælde skal overensstemmelsen af ​​styrken af ​​leddene med den styrke, der opnås ved anvendelse af metoderne til fastgørelse og sammenføjning af konstruktionselementer, der er fastsat i denne regel, bekræftes ved beregninger eller prøvninger.

6.2. Ramme enhed.

6.2.1. Gulvrammen består af bjælker (hovedbjælker), gulvbjælker (sekundære bjælker), bindebjælker (bjælker indstøbt i bærende vægge og placeret mellem vægrammens afstivere eller på grundmuren).
Kørsler med en to-span ordning understøttes af den ene ende på en vægramme eller grundmur, den anden på en søjle (i kælderen), på et træstativ eller på en bærende indvendig væg. Det er muligt at bruge kontinuerlige riller (til to eller flere spænd mellem understøtninger).
Gulvbjælker hviler på riller(top eller side - på kraniestængerne eller hylderne) eller på de indvendige vægge. De yderste bjælker er fastgjort til bindebjælkerne hvorigennem lasten overføres til vægrammen. Når gulvbjælkerne er understøttet på de indvendige vægge, er der ikke forsynet riller.
Bjælkegulvets stivhed sikres ved at file loftet og lægge et undergulv af stive plade- eller pladematerialer, samt ved at løsne bjælkerne med stive bånd.
Bjælker og dragere opdeler gulvets indre rum i lukkede celler og tjener som brandbeskyttelsesmembraner.
6.2.2. Det er påtænkt at anvende bjælker lavet af massivt savet træ og dragere af en sammensat sektion lavet af planker, der er slået ned af søm. Stålringe kan også bruges i gulve understøttet af grundmure i huse, der ikke er mere end to etager høje.
6.2.3. Stålringe skal være lavet af valset stål I-sektion, der opfylder de tekniske krav [GOST 27772-88. Valset stål til bygning af stålkonstruktioner. Generelle specifikationer.]
6.2.4. Bestemmelserne i dette afsnit gælder for gulvkonstruktioner, hvor gulvbjælkernes afstand ikke overstiger 600 mm.
På større trin bjælker, såvel som i tilfælde, hvor det er nødvendigt at tage hensyn til midlertidige ensartet fordelte belastninger, hvis værdier overstiger dem, der er specificeret i 4.2.1. eller yderligere koncentrerede belastninger, skal tværsnittene af rammeelementerne samt styrken af ​​disse elementers samlinger tages ved beregning. Beregningen er også påkrævet i tilfælde, hvor dimensionerne af tværsnittet af rammeelementerne antages at være mindre end dem, der er angivet i dette afsnit. Den beregnede værdi af den maksimale udbøjning af dragere og gulvbjælker bør bestemmes ud fra resultaterne af beregningen under hensyntagen til mulige udsving baseret på fysiologiske krav i overensstemmelse med 10.10 [SNiP 2.01.07-85. Belastninger og påvirkninger]. Den accepterede beregnede værdi af den maksimale udbøjning bør ikke være mere end 1/360 af det frie spænd.
6.2.5. Med forbehold af betingelserne specificeret i 4.2.1 og 6.2.4 dimensionerne af tværsnittet af trægulvsbjælker skal mindst tages, og trin og spænd under hensyntagen til de påtænkte metoder til fastgørelse af bjælker (se 6.2.9.) - ikke mere end dem, der er angivet i tabel B.1 - B.3 i tillæg B; dimensioner af tværsnittet af trægarneringer af et sammensat tværsnit afhængigt af den accepterede bredde af lastområdet og antallet af etager, hvorfra lasten overføres til drageren, skal mindst tages, og dragernes spændvidde - ikke mere end dem, der er angivet i tabel B.8 - B. 10 Bilag B.
De mindste tværsnitsdimensioner og de maksimale spændvidder for I-stål-tinder bør bestemmes ud fra beregning. På basis af beregninger bør de mindste tværsnitsdimensioner og maksimale spændvidder af bjælker også fastlægges, hvis design adskiller sig fra det, der er fastlagt i denne Code of Practice (f.eks. bjælker i en kombineret I-sektion med tømmerhylder og en fiberpladevæg).

6.2.6. Kompositt trægarnering

6.2.6.1. Der skal laves trægarner af komposittværsnit fra individuelle træelementer (brædder) med en tykkelse på mindst 38 mm, monteret på kanten og slået ned med søm i overensstemmelse med figur 6.1. Forbindelserne af elementerne i dragerne (individuelle brædder) bør ikke falde sammen med forbindelserne i de tilstødende elementer (de skal være arrangeret "fra hinanden"). I dette tilfælde, i en sektion af kørslen, er forbindelser af højst halvdelen af ​​elementerne tilladt.

Ris. 6.2. Sammenføjninger af planker i uskårne riller af en sammensat sektion.

6.2.7. Stålringe.

6.2.7.1. Til dragere anbefales det at bruge stål I-bjælker, hvis rækkevidde er angivet i [GOST 8239-89 (ST SEV 2209-80). Varmvalsede stål I-bjælker. Udvalg].
6.2.7.2. Stålringe skal forgrundes med anti-korrosionsforbindelser.

Tidligere materiale: Opførelse af rammehuse. SP 31-105-2002. Dræning af fundamenter og overfladedræning. Vandtætning og vandtætning af kældre af tekniske underjordiske gulve. Beskyttelse af gulve på jorden og opfyldning. >>>

Opførelse af bindingsværkshuse:
-

Løber anvendes til opførelse af bygninger og konstruktioner til civile og industrielle formål fra metal rammer... I bygningens metalramme tjener ringen til at fastgøre de omsluttende konstruktioner, tag- og vægkonstruktioner til rammen. Det er en forstærkende truss-struktur, der desuden påtager sig klimatiske (vind og sne) belastninger. Bærerne fordeler belastningerne fra taget jævnt på bygningens bærende og spærstrukturer (vægge, søjler, spær, rammer).

Bjælke på en bygning eller struktur

En metalpurlin er en vandret placeret bjælke, som er et element i rammebindesystemet. Udformningen af ​​​​purlin afhænger af størrelsen af ​​taget, på dets form, klimatiske belastninger af operationsområdet. I tilfælde af en stor tagstørrelse forstærkes purlinstrukturen af ​​et system af bolster og stivere, på grund af hvilket der opnås en høj stabilitet og stivhed af systemet i længderetningen.

Valset stål bruges til fremstilling af furlin forskellige profiler efter at have udført visse beregninger baseret på oplysninger om bjælkernes egenvægt, tagets masse, kraftbelastningen af ​​vind og sne mv.

Derudover anvendes ofte purliner til lægning ingeniørnetværk, at have stor højde på understøtninger og i spændvidden.

Installation af metalpurlins udføres i noderne på det øvre bælte tagspær ved hjælp af korte stykker lavet af hjørner, strimler eller bøjede stålplader. Pladepakninger reducerer forskellen mellem tilstødende riller. Fastgørelsen af ​​rillerne til bygningsrammen udføres, afhængigt af de tekniske krav til konstruktionen, ved svejsning eller boltning.

Massive og gitterbånd

Saratov Reservoir Plant producerer to typer purlins: fast og gitter (gennem). Solide riller er lavet af valsede kanaler af Z- og C-formede sektioner eller I-bjælker. Gitterringe er lavet af enhver type profiler. Øverste del gitterdrager er et vandret bælte, og Nederste del- et knækket eller trekantet bælte lavet af kanaler eller hjørner. Gitterløb er tungere end solide, så det er tilrådeligt at bruge dem i rammer med en spærstigning på mere end 6 m.

Massive stålringe er også af to typer: splittede og kontinuerlige. Flækte massive riller bruges oftere, da de er lettere at installere og jævnt fordeler belastningen på spærene.

Kontinuerlige massive riller traditionelt brugt i enheden skrå tage, i hvis system der skabes en ekstra belastning vinkelret på rampen. For at øge stivheden i sådanne tagkonstruktioner beslagene er fastgjort med stålstropper for at reducere antallet af spænd. Med et gårdtrin på 6 m monteres stropperne i én række mellem alle løbene. Med en større stigning på bindingsværket eller i stejle tage monteres båndene i to rækker.

Metalringedragere har en forstærket struktur, på grund af hvilken de arbejder i kompression med bøjning og tager langsgående belastninger på samme tid. Men det skal bemærkes, at de har en ulempe: da de består af flere dele, kræver deres installation store arbejds- og energiomkostninger. I denne henseende er det mest den bedste mulighed udførelse af gitterdragere er en trepanelsdrager, bestående af en øvre korde (i form af to kanalbjælker), et gitter (i form af en enkelt bøjet kanal) og afstivere.

Typer af purlins

Afhængig af designet tag tag der er tre typer løb:

bakkeløb

sidedrager

mauerlat

Ridgeløb tjener til at understøtte tagryggen (toppen af ​​taget) på den. Yderligere støtte til spærene ydes af sidedragere, som er monteret mellem tagets ryg og dets bund. Ved bunden af ​​spærene er en Mauerlat installeret langs den øvre omkreds af væggen.

Strukturdiagram af stålrør af en bygning

1. spær, 2. bjælke, 3. mauerlat, 4. rygstang, 5. drager, 6. afstivning, 7. tilspænding, 8. støtte

Anti-korrosionsbehandling af riller øger bygningsrammens levetid. Ved fremstilling af riller er stål varmgalvaniseret eller stærkt spredt metal pulvere, som også kaldes koldgalvaniseringsmetoden.

Da dragerne er elementer i både yder- og indersiden af ​​bygningsrammen, præsenteres de for særlige krav sikkerhed.

Saratov Reservoir Plant fremstiller stålkonstruktioner til dragere af forskellige designs afhængigt af bygningens seismiske karakteristika, graden af ​​atmosfæriske og andre belastninger. Fremstillingen af ​​serier udføres på baggrund af beregninger og tegninger.

Hvordan bestiller man produktion af stålrør af bygninger og strukturer?

For at beregne omkostningerne ved fremstilling af ståldragere til bygninger og strukturer kan du:

• kontakt os på telefon 8-800-555-9480
• skrive på e-mail tekniske krav til metalkonstruktioner
• brug formularen "", angiv kontaktoplysninger, og vores specialist vil kontakte dig

Fabrikkens specialister tilbyder omfattende tjenester:

• tekniske undersøgelser på driftsstedet
• design af olie- og gasanlæg
• produktion og installation af forskellige industrielle metalkonstruktioner