Heatերմային ցանցերում լայնորեն օգտագործվում են լցոնման տուփ, U- ձեւավորված եւ փչովի (ալիքային) ընդլայնման հոդեր: Ընդարձակման հոդերը պետք է ունենան բավարար փոխհատուցման կարողություն `կլանելու խողովակաշարի հատվածի ջերմային երկարացումը ֆիքսված հենարանների միջև, մինչդեռ ճառագայթային ընդլայնման միացումների առավելագույն լարվածությունները չպետք է գերազանցեն թույլատրելիները (սովորաբար 110 ՄՊա):

Խողովակաշարի հաշվարկված հատվածի ջերմային երկարացում
, մմ, որոշվում է բանաձևով

(81)

որտեղ
- պողպատի գծային ընդլայնման միջին գործակիցը,

(տիպիկ հաշվարկների համար կարող եք վերցնել
),

- հաշվարկված ջերմաստիճանի տարբերությունը, որը որոշվում է բանաձևով

(82)

որտեղ - դիզայնի ջերմաստիճանհովացուցիչ նյութ, C- ի մասին;

- ջեռուցման նախագծման համար արտաքին օդի նախագծման ջերմաստիճանը, о С;

L - ֆիքսված հենարանների միջև հեռավորությունը, մ (տե՛ս հավելված No17):

Լցոնման տուփի ընդլայնման հոդերի փոխհատուցման կարողությունը կրճատվում է 50 մմ լուսանցքով:

Լցոնման տուփի պատասխանը- շփման ուժ ՝ լցոնման տուփերի փաթեթավորման մեջ որոշվում է բանաձևով

որտեղ - աշխատանքային ճնշումհովացուցիչ նյութ, MPa;

- փաթեթավորման շերտի երկարությունը առանցքի երկայնքով լցոնման տուփի ընդլայնման միացում, մմ;

- լցոնման տուփի ընդլայնման հոդի արտաքին տրամագիծը, մ;

- փաթեթի շփման գործակիցը մետաղի նկատմամբ ընդունվում է հավասար 0,15:

Փոխհատուցիչներ ընտրելիս նրանց փոխհատուցման կարողությունը և տեխնիկական բնութագրերըկարող է ճանաչվել դիմումի միջոցով:

Փչակների ընդլայնման հոդերի առանցքային արձագանքըբաղկացած է երկու տերմինից.

(84)

որտեղ - ալիքային դեֆորմացիայի հետևանքով առաջացած առանցքային ռեակցիա, որը որոշվում է բանաձևով

(85)

այստեղ l խողովակաշարի հատվածի ջերմաստիճանի երկարացումն է, մ;

Wave - ալիքի խստություն, N / m, վերցված ըստ փոխհատուցման անձնագրի;

n ալիքների (ոսպնյակների) քանակն է:

- ներքին ճնշումից առանցքային ռեակցիա ՝ որոշված ​​բանաձևով

(86)

այստեղ - գործակիցը `կախված երկրաչափական չափերից և ալիքի պատի հաստությունից, միջինում հավասար 0.5 - 0.6;

D և d - համապատասխանաբար, ալիքների արտաքին և ներքին տրամագծերը, մ;

- հովացուցիչի ավելցուկային ճնշում, Պա.

Ինքնհատուցումը հաշվարկելիսհիմնական խնդիրն է սահմանել առավելագույն սթրեսը երթուղու պտտման անկյունի կարճ թևի հիմքում, որը որոշվում է երկայնքով 90 ° պտտման անկյունների համար բանաձեւը

(87)

90 ° -ից ավելի անկյունների համար, այսինքն. 90 + , բանաձեւով

(88)

որտեղ isl- ը կարճ թևի երկարացումն է, մ;

l- կարճ թեւի երկարությունը, մ;

E- ը երկայնական առաձգականության մոդուլն է, որը միջինում հավասար է պողպատի համար 2 · 10 5 ՄՊա;

d - խողովակի արտաքին տրամագիծը, մ;

- երկար թևի երկարության և կարճ թևի երկարության հարաբերակցությունը:

Ինքնհատուցման համար նախատեսված անկյունները հաշվարկելիս առավելագույն լարվածության արժեքը  չպետք է գերազանցի [] = 80 ՄՊա:

Տեղադրելու ժամանակ ֆիքսված հենարաններինքնահատուցման համար օգտագործվող շրջադարձերի անկյուններում պետք է հաշվի առնել, որ հենարանների միջև ընկած անկյունի թևերի երկարությունների գումարը չպետք է լինի ուղիղ հատվածների առավելագույն հեռավորության 60% -ից ավելին: Պետք է նաև հաշվի առնել, որ ինքնափոխհատուցման համար օգտագործվող ռոտացիայի առավելագույն անկյունը չպետք է գերազանցի 130 ° -ը:

Բ.գ.թ. S. B. Gorunovich, ձեռքեր: դիզայներական թիմՈւստ-Իլիմսկի CHP

Thermalերմային ընդլայնումները փոխհատուցելու համար U- ձևի ընդլայնման հոդերը ամենատարածվածն են ջեռուցման ցանցերում և էլեկտրակայաններում: Չնայած բազմաթիվ թերություններին, որոնցից կարելի է առանձնացնել. Համեմատաբար մեծ չափսեր (ջեռուցման ցանցերում փոխհատուցման խորշեր տեղադրելու անհրաժեշտություն խողովակների տեղադրում), զգալի հիդրավլիկ կորուստներ (համեմատած լցոնման տուփի և փչակի հետ); U- ձևի ընդլայնման հոդերը նույնպես ունեն մի շարք առավելություններ:

Հիմնական առավելությունները պարզությունն ու հուսալիությունն են: Բացի այդ, այս տեսակի փոխհատուցիչներն ամենալավ ուսումնասիրված և նկարագրված են կրթական, մեթոդաբանական և տեղեկատու գրականության մեջ: Չնայած դրան, հաճախ դժվար է երիտասարդ ինժեներների համար, ովքեր չունեն մասնագիտացված ծրագրեր `հաշվարկելու ընդլայնման հոդերը: Դա առաջին հերթին պայմանավորված է բավականին բարդ տեսությամբ ՝ մեծ թվով ուղղիչ գործոնների առկայությամբ և, ցավոք, որոշ աղբյուրներում տառասխալների և անճշտությունների առկայությամբ:

Ստորև կատարվում է մանրամասն վերլուծություն U- ձևի փոխհատուցման հաշվարկման ընթացակարգերը երկու հիմնական աղբյուրներից, որոնց նպատակն էր բացահայտել հնարավոր տառասխալներն ու անճշտությունները, ինչպես նաև համեմատել արդյունքները:

Փոխհատուցիչների տիպիկ հաշվարկը (նկ. 1, ա)), որն առաջարկվել է հեղինակների մեծ մասի կողմից ÷, ենթադրում է Կաստիլիանոյի թեորեմի օգտագործման վրա հիմնված ընթացակարգ.

որտեղ: U- փոխհատուցման դեֆորմացիայի պոտենցիալ էներգիա, Է- խողովակի նյութի առաձգականության մոդուլ, J- ընդլայնման հոդի (խողովակի) հատվածի իներցիայի առանցքային պահը,

;

որտեղ: ս- թեքության պատի հաստությունը,

D n- թեքության արտաքին տրամագիծը;

Մ- ճկման պահ ընդլայնման համատեղ հատվածում: Այստեղ (հավասարակշռության վիճակից, նկ. 1 ա)).

M = P y x - P x y + M 0 ; (2)

Լ- փոխհատուցման ամբողջ երկարությունը, J x- փոխհատուցման իներցիայի առանցքային պահը, J xy- փոխհատուցման իներցիայի կենտրոնախույս պահ, S x- փոխհատուցողի ստատիկ պահը:

Լուծումը պարզեցնելու համար կոորդինատային առանցքները տեղափոխվում են առաձգական ծանրության կենտրոն (նոր առանցքներ Xs, Յս), ապա ՝

S x = 0, J xy = 0:

(1) -ից ստանում ենք առաձգական վերադարձի ուժ P x:

Շարժումը կարող է մեկնաբանվել որպես փոխհատուցման փոխհատուցման կարողություն.

; (4)

որտեղ: α տ- գծային ջերմային ընդլայնման գործակից, (ածխածնային պողպատների համար 1.2x10 -5 1 / աստիճան);

տ n - նախնական ջերմաստիճանը (միջին ջերմաստիճանվերջին 20 տարվա ամենացուրտ հնգօրյա շրջանը);

տ դեպի- վերջնական ջերմաստիճանը ( Առավելագույն ջերմաստիճանըհովացուցիչ նյութ);

Լ ուչ- փոխհատուցվող հատվածի երկարությունը:

Վերլուծելով բանաձևը (3) ՝ մենք կարող ենք գալ այն եզրակացության, որ ամենամեծ դժվարությունը պայմանավորված է իներցիայի պահի որոշմամբ J xs, մանավանդ որ նախ անհրաժեշտ է որոշել փոխհատուցման ծանրության կենտրոնը (հետ y s): Հեղինակը ողջամտորեն առաջարկում է օգտագործել մոտավոր, գրաֆիկական մեթոդ `որոշելու համար J xs, հաշվի առնելով կոշտության գործակիցը (Կարման) կ:

Առաջին ինտեգրալը որոշվում է առանցքի նկատմամբ յ, երկրորդը առանցքի համեմատ y s(նկ. 1): Փոխհատուցման առանցքը գծված է մասշտաբով միլիմետրանոց թղթի վրա: Փոխհատուցման ամբողջ կորի առանցքը Լբաժանվում է բազմաթիվ հատվածների Δs i... Հեռավորությունը գծի կենտրոնից մինչև առանցք յ եսչափվում է քանոնով:

Կոշտության գործակիցը (Կարմանա) նախատեսված է արտացոլելու ճկման ընթացքում ոլորանների խաչմերուկի տեղային հարթեցման փորձարարական ազդեցությունը, ինչը մեծացնում է դրանց փոխհատուցման կարողությունը: Վ նորմատիվ փաստաթուղթԿարմանի գործակիցը որոշվում է էմպիրիկ բանաձևերով, որոնք տարբերվում են,

Կոշտության գործակից կօգտագործվում է կրճատված երկարությունը որոշելու համար L prDաղեղի տարր, որը միշտ ավելի մեծ է, քան իր իրական երկարությունը լ գ... Աղբյուրում, Կարման գործակիցը թեքված թեքությունների համար.

; (6)

որտեղ ` - թեքության բնութագիրը:

Այստեղ ՝ Ռ- ճկման շառավիղ

; (7)

որտեղ: α - թեքման անկյուն (աստիճաններով):

Եռակցված և կարճ թեքությամբ դրոշմված արմունկների դեպքում աղբյուրը առաջարկում է օգտագործել այլ կախվածություններ `որոշելու համար կ:

որտեղ ` - եռակցված և դրոշմված ոլորանների համար բնորոշ թեքում:

Այստեղ ՝ - եռակցված ոլորանի համարժեք շառավիղը:

Երեք և չորս հատվածներից ծորակների համար α = 15 աստիճան, ուղղանկյուն երկկողմանի ոլորանի համար առաջարկվում է վերցնել α = 11 աստիճան:

Պետք է նշել, որ, գործակիցում կ ≤ 1.

RD 10-400-01 կարգավորող փաստաթուղթը նախատեսում է ճկունության գործակիցը որոշելու հետևյալ ընթացակարգը Կ պ *:

որտեղ Կ էջ- ճկունության գործակից ՝ առանց հաշվի առնելու խողովակաշարի թեքված հատվածի ծայրերի դեֆորմացման սահմանափակումը.

Այս դեպքում, եթե, ապա ճկունության գործակիցը վերցվում է 1.0 -ի հավասար:

Քանակը Կ էջորոշվում է բանաձևով.

, (10)

որտեղ .

Այստեղ Պ- չափից ավելի ներքին ճնշում, MPa; Ե տնյութի առաձգականության մոդուլն է աշխատանքային ջերմաստիճանը, MPa.

, (11)

Կարելի է ցույց տալ, որ ճկունության գործոնը Կ պ *կլինի մեկից ավելի, հետևաբար, թեքության կրճատված երկարությունը որոշելիս (7) -ի համաձայն, անհրաժեշտ է վերցնել դրա հակադարձ արժեքը:

Համեմատության համար, եկեք որոշենք որոշ ստանդարտ թեքությունների ճկունությունը `համաձայն OST 34-42-699-85, գերճնշման դեպքում Ռ= 2.2 ՄՊա և մոդուլ Ե տ= 2x10 5 ՄՊա Արդյունքները ամփոփված են ստորև բերված աղյուսակում (աղյուսակ. No 1):

Ստացված արդյունքները վերլուծելով ՝ կարելի է եզրակացնել, որ ճկունության գործակիցը որոշելու կարգը ըստ RD 10-400-01-ի տալիս է ավելի «խիստ» արդյունք (թեքության ավելի քիչ ճկունություն), մինչդեռ լրացուցիչ հաշվի առնելով ավելցուկային ճնշումը խողովակաշարը և նյութի առաձգական մոդուլը:

U- ձևի փոխհատուցիչի իներցիայի պահը (նկ. 1 բ)) ՝ համեմատած նոր առանցքի հետ y s J xsսահմանվում է հետևյալ կերպ.

որտեղ: L pr- փոխհատուցման առանցքի երկարության նվազում,

; (13)

y s- փոխհատուցման ծանրության կենտրոնի կոորդինատ.

Առավելագույն ճկման պահ M առավելագույնը(գործում է ընդլայնման հանգույցի վերևում).

; (15)

որտեղ Հ- ընդլայնման հոդերի վերելք, ըստ նկ. 1 բ).

H = (մ + 2) Ռ.

Առավելագույն լարումըխողովակի պատի հատվածում որոշվում է բանաձևով.

; (16)

որտեղ: մ 1- ուղղիչ գործոն (անվտանգության գործոն) ՝ հաշվի առնելով թեքված հատվածներում սթրեսների ավելացումը:

Բարեւ Ձեզ! Երբ ջեռուցվում է, ջերմամատակարարման համակարգի խողովակաշարերը ձգտում են երկարաձգվել: Իսկ թե որքանով են դրանք մեծանում ՝ կախված կլինի դրանց սկզբնական չափերից, այն նյութից, որից պատրաստվում են, և խողովակաշարով տեղափոխվող նյութի ջերմաստիճանից: Պոտենցիալ, խողովակաշարերի գծային չափերի փոփոխությունը կարող է հանգեցնել թելերով, եզրերով, եռակցված միացումներով, այլ տարրերի վնասմամբ: Իհարկե, խողովակաշարերի նախագծման ժամանակ հաշվի է առնվում, որ դրանք երկարում են տաքանալիս և կարճանում են ցածր ջերմաստիճանի դեպքում:

Heatingեռուցման ցանցերի ինքնուրույն փոխհատուցում եւ լրացուցիչ փոխհատուցման տարրեր

Heatերմամատակարարման ոլորտում կա այնպիսի երեւույթ, ինչպիսին է ինքնագնահատումը: Սա հասկացվում է որպես խողովակաշարի ինքնուրույն ունակություն ՝ առանց հատուկ սարքերի և սարքերի օգնության, փոխհատուցել չափի այն փոփոխությունները, որոնք առաջանում են ջերմային ազդեցությունների հետևանքով ՝ մետաղի առաձգականության և երկրաչափական ձևի պատճառով: Ինքնահաշվարկը հնարավոր է միայն այն դեպքում, երբ խողովակաշարային համակարգում կան թեքություններ կամ թեքություններ: Այնուամենայնիվ, նախագծման և տեղադրման ընթացքում միշտ չէ, որ հնարավոր է ստեղծել մեծ թվով նման «բնական» փոխհատուցման մեխանիզմներ: Նման դեպքերում տեղին է մտածել ստեղծման և տեղադրման մասին լրացուցիչ ընդլայնման հոդեր... Դրանք հետևյալ տեսակներից են.

U- ձևավորված;

տեսապակի;

լցոնման տուփ;

ալիքային

U- ձևի ընդլայնման հոդերի պատրաստման մեթոդներ

Այս հոդվածում մենք մանրամասն կխոսենք U- ձևի ընդլայնման հոդերի մասին, որոնք այսօր ամենատարածվածն են: Այս արտադրանքը `ծածկված պոլիէթիլենային պատյաններով, կարող է օգտագործվել բոլոր տեսակի տեխնոլոգիական խողովակաշարերի վրա: Փաստորեն, դրանք ինքնագնահատման մեթոդներից են. Կարճ հատվածի վրա մի քանի թեքում են ստեղծվում «P» տառի տեսքով, այնուհետև խողովակաշարը շարունակում է ընթանալ ուղիղ գծով: Այդպիսին U- ձևի կառույցներպատրաստված են թեքված մի կտոր խողովակներից ՝ խողովակների հատվածներից կամ թեքումներից, որոնք եռակցված են միասին: Այսինքն, դրանք պատրաստված են նույն նյութից, նույն պողպատե դասարանից, ինչպես խողովակները:

Առավել տնտեսող է մեկ պինդ խողովակից ընդարձակման հոդերը թեքելը: Բայց եթե արտադրանքի ընդհանուր երկարությունը ավելի քան 9 մետր է, ապա դրանք պետք է կազմված լինեն երկու, երեք կամ յոթ մասից:

Այն դեպքում, երբ փոխհատուցողը պետք է կազմված լինի երկուսից բաղադրամասեր, ապա կարը գտնվում է այսպես կոչված վերելակի վրա:

Երեք մասից բաղկացած դիզայնը ենթադրում է, որ ապրանքի թեքված «մեջքը» կստեղծվի մեկ կտոր խողովակից, այնուհետև դրան կպչվեն երկու ուղիղ ճյուղեր:

Երբ ենթադրվում է յոթ մաս, ապա դրանցից չորսը պետք է լինեն արմունկներ, իսկ մյուս երեքը `վարդակներ:

Կարևոր է նաև հիշել, որ ուղիղ մասերից ընդլայնման հոդեր պատրաստելիս ոլորանների ճկման շառավիղը պետք է հավասար լինի խողովակի չորս արտաքին տրամագծերին: Սա կարող է արտահայտվել հետևյալ պարզ բանաձևով ՝ R = 4D:

Անկախ նրանից, թե նկարագրված ընդլայնման հանգույցը քանի մասից է կազմված, միշտ նպատակահարմար է եռակցված կարը տեղադրել ուղիղ ճյուղի հատվածի վրա, որը հավասար կլինի խողովակի տրամագծին (բայց ոչ պակաս, քան 10 սանտիմետր): Այնուամենայնիվ, կան նաև կտրուկ թեքված թեքություններ, որտեղ ընդհանրապես ուղիղ տարրեր չկան. Այս դեպքում կարող եք շեղվել վերը նշված կանոնից:

Նշված ապրանքների առավելություններն ու թերությունները

Փոխհատուցողներ այս տիպիփորձագետները խորհուրդ են տալիս այն օգտագործել փոքր տրամագծի խողովակաշարերի համար `մինչև 600 միլիմետր: Այս խողովակաշարերի վրա «P» մեծ տառերի տեսքով հատվածները, ցանկացած տատանումների դեպքում, դրանք արդյունավետորեն մարում են ՝ փոխելով դիրքը երկայնական առանցքի երկայնքով: Սա, կարծես, թույլ չի տալիս տատանումները «առաջ շարժվել» ջեռուցման գծի երկայնքով: Խողովակաշարերում, որոնք պահանջում են ապամոնտաժում `մաքրում իրականացնելու համար, U- ձևի ընդլայնման հոդերը լրացուցիչ մատակարարվում են ֆլանզների միացնող մասերով:

U- ձևի արտադրանքները լավն են նրանով, որ շահագործման ընթացքում վերահսկման կարիք չունեն: Սա նրանց առանձնացնում է գեղձի տիպի արտադրանքներից, որոնց պահպանման համար անհրաժեշտ են հատուկ ճյուղային պալատներ: Այնուամենայնիվ, պայմանավորվածության համար U- ձևի ընդլայնման հոդերորոշ տարածք է պահանջվում, և խիտ կառուցված քաղաքում դա միշտ չէ, որ հասանելի է:

Քննարկվող ընդլայնման հոդերը, անշուշտ, ունեն ոչ միայն առավելություններ, այլև թերություններ: Նրանցից ամենաակնհայտը սա է. Խողովակները լրացուցիչ սպառվում են ընդլայնման հոդերի արտադրության համար, և դրանք գումար են պահանջում: Բացի այդ, այդ ընդլայնման հոդերի տեղադրումը հանգեցնում է այն բանին, որ ջերմության փոխանցման հեղուկի շարժման նկատմամբ ընդհանուր դիմադրությունը մեծանում է: Բացի այդ, նման ընդլայնման հոդերը առանձնանում են իրենց զգալի չափերով և հատուկ հենարանների անհրաժեշտությամբ:

U- ձևի ընդլայնման հոդերի հաշվարկներ

Ռուսաստանում U- ձևի ընդլայնման հոդերի պարամետրերը դեռ ստանդարտացված չեն: Դրանք արտադրվում են նախագծի կարիքներին համապատասխան և տվյալ նախագծում սահմանված տվյալների համաձայն (տեսակը, չափերը, տրամագիծը, նյութը և այլն): Բայց միևնույն է, իհարկե, չպետք է պատահականորեն որոշել U- ձևի փոխհատուցման չափերը: Հատուկ հաշվարկները կօգնեն ձեզ պարզել փոխհատուցման չափերը, որոնք բավարար կլինեն ջերմաստիճանի տարբերությունների պատճառով ջեռուցման հոսանքի դեֆորմացիաները փոխհատուցելու համար:

Նման հաշվարկներում, որպես կանոն, ընդունվում են հետևյալ պայմանները.

խողովակաշարը պատրաստված է պողպատե խողովակներից.

ջուր կամ գոլորշի է հոսում դրա միջով;

խողովակաշարի ներսում ճնշումը չի գերազանցում 16 բարը.

ջերմաստիճանը աշխատանքային միջավայրոչ ավելի, քան 2000 աստիճան elsելսիուս

փոխհատուցիչները սիմետրիկ են, մեկ թևի երկարությունը խստորեն հավասար է երկրորդ թևի երկարությանը.

խողովակաշարը հորիզոնական վիճակում է.

քամու ճնշումը և այլ բեռներ չեն ազդում խողովակաշարի վրա:

Ինչպես տեսնում ենք, այստեղ վերցված են իդեալական պայմաններ, ինչը, բնականաբար, վերջնական թվերը դարձնում է շատ կամայական և մոտավոր: Բայց նման հաշվարկը դեռ կնվազեցնի շահագործման ընթացքում խողովակաշարի վնասման ռիսկը:

Եվ ևս մեկ կարևոր հավելում. Heatերմության ազդեցության տակ խողովակաշարի փոփոխությունը հաշվարկելիս փոխադրվող ջրի կամ գոլորշու ամենաբարձր ջերմաստիճանը հիմք է ընդունվում, իսկ ջերմաստիճանը միջավայրըընդհակառակը, նվազագույնը սահմանված է:

Ընդլայնման հոդերի հավաքում

Անհրաժեշտ է ընդարձակման հոդեր հավաքել կրպակի վրա կամ բացարձակ հարթ ամուր հարթակի վրա, որի վրա հարմար կլինի արտադրել եռակցման աշխատանքներև տեղավորվում: Սկսելով աշխատանքը, դուք պետք է ճշգրիտ գծագրեք ապագա P- հատվածի առանցքը և տեղադրեք հսկիչ փարոսներ ընդլայնման համատեղ տարրերի համար:

Ընդլայնման հոդերի պատրաստումից հետո դուք նույնպես պետք է ստուգեք դրանց չափերը `ուրվագծված գծերից շեղումը չպետք է գերազանցի չորս միլիմետրը:

U- ձևի ընդլայնման հոդերի տեղը սովորաբար ընտրվում է հետ աջ կողմջերմային խողովակներ (ինչպես դիտվում են ջերմության աղբյուրից մինչև վերջնակետ): Եթե ​​աջ կողմում անհրաժեշտ տարածք չկա, ապա հնարավոր է (բայց միայն որպես բացառություն) կազմակերպել ձախ կողմում ընդլայնման հանգույցի վերելք ՝ առանց նախագծման ընդհանուր չափերը փոխելու: Այս լուծմամբ, հետ դրսումտեղակայվելու է վերադարձի խողովակաշար, և դրա չափերը մի փոքր ավելի մեծ կլինեն, քան պահանջվում են նախնական հաշվարկներով:

Սառեցնող հեղուկի գործարկումը միշտ զգալի լարվածություն է ստեղծում մետաղական խողովակներում: Դրան հաղթահարելու համար U- ձևի ընդլայնման հանգույցը պետք է առավելագույնս ձգվի տեղադրման ընթացքում. Դա կբարձրացնի դրա արդյունավետությունը: Ձգումը կատարվում է ընդլայնման հոդի երկու կողմերում հենարանները տեղադրելուց եւ ամրացնելուց հետո: Խողովակաշարը, երբ ձգվում է իր եռակցման գոտիներին հենարաններին, պետք է մնա խիստ անշարժ: U- ձևի ընդլայնման հոդերն այսօր ձգվում են `օգտագործելով ամբարձիչներ, խցիկներ և նման այլ սարքեր: Theեռուցման հիմնական եւ նախագծային փաստաթղթերի համար անձնագրում պետք է նշվի փոխհատուցման տարրի նախնական ձգման չափը (կամ դրա սեղմման չափը):

Եթե ​​նախատեսվում է U- ձևավորված տարրերը խմբերով դասավորել զուգահեռ ընթացող մի քանի խողովակաշարերի վրա, ապա ձգումը փոխարինվում է այնպիսի ընթացակարգով, ինչպիսին է խողովակների ձգումը «սառը» վիճակում: Այս տարբերակը ենթադրում է նաև տեղադրման ընթացակարգեր իրականացնելու հատուկ ընթացակարգ: Այս դեպքում ընդլայնման հանգույցը պետք է առաջին հերթին տեղադրվի հենարանների վրա և հոդերը եռակցվեն:

Բայց միևնույն ժամանակ, հոդերից մեկում պետք է մնա բաց, որը կհամապատասխանի P- ընդլայնման հոդի նշված երկարացմանը: Արտադրանքի փոխհատուցման ունակության նվազումից և աղավաղումներից խուսափելու համար լարվածության համար դուք պետք է օգտագործեք մի հանգույց, որը տեղակայված կլինի փոխհատուցման համաչափության առանցքից 20 -ից 40 խողովակի տրամագծի հեռավորության վրա:

Աջակցիչների տեղադրում

Հատուկ ուշադրություն պետք է դարձնել P- ընդլայնման հոդերի հենարանների տեղադրմանը: Նրանք պետք է տեղադրվեն այնպես, որ խողովակաշարը շարժվի միայն երկայնական առանցքի երկայնքով և ուրիշ ոչինչ: Այս դեպքում փոխհատուցողը կստանձնի ստացված բոլոր երկայնական թրթռումները:

Այսօր, մեկ P- փոխհատուցման համար անհրաժեշտ է տեղադրել առնվազն երեք որակաջակցում է: Նրանցից երկուսը պետք է տեղադրվեն ընդարձակման հանգույցի այն հատվածների տակ, որոնք միանում են հիմնական խողովակաշարով (այսինքն ՝ «P» տառի երկու ուղղահայաց ձողերի տակ): Թույլատրելի է նաև հենարանները տեղադրել խողովակաշարի վրա ՝ ընդարձակման հանգույցի մոտ: Ավելին, աջակցության եզրին և եռակցված հոդի միջև պետք է լինի առնվազն կես մետր: Մեկ այլ աջակցություն ստեղծվում է փոխհատուցման հետևի տակ (հորիզոնական փայտով «P» տառով), սովորաբար հատուկ կախոցի վրա:

Եթե ​​ջեռուցման մայրուղին ունի թեքություն, ապա U- ձևավորված տարրերի կողային մասերը պետք է տեղակայված լինեն խստորեն մակարդակի վրա (այսինքն `թեքությունը պետք է դիտարկել): Շատ դեպքերում U- ձևի ընդլայնման հոդերը տեղադրվում են հորիզոնական: Եթե ​​ընդլայնման հանգույցը տեղադրված է ներքևի ուղղահայաց դիրքում, ապա պետք է կազմակերպվի համապատասխան ջրահեռացման համակարգ:

Փոխհատուցիչների վերաբերյալ ի՞նչ տվյալներ պետք է մուտքագրվեն ջեռուցման գծի անձնագրում:

U- ձևի փոխհատուցման տեղադրման ավարտից հետո ջերմային խողովակի անձնագրում մուտքագրվում են հետևյալ տեղեկությունները.

փոխհատուցման տեխնիկական պարամետրերը, արտադրողը և արտադրության տարին.

հենարանների միջև հեռավորությունը, փոխհատուցումը և ձգման չափը.

շրջակա միջավայրի ջերմաստիճանը աշխատանքների կատարման ժամանակահատվածում և տեղադրման ամսաթիվը:

Ինչ վերաբերում է, օրինակ, փոխհատուցման կարողությանը U- ձևավորված արտադրանք, ապա այն հստակ կախվածություն ունի լայնությունից, թեքությունների և գերբեռնվածության շառավիղից:

Գիտելիքների բազայում ձեր լավ աշխատանքը ուղարկելը պարզ է: Օգտագործեք ստորև բերված ձևը

Լավ գործ էդեպի կայք ">

Ուսանողները, ասպիրանտները, երիտասարդ գիտնականները, ովքեր գիտելիքների բազան օգտագործում են իրենց ուսման և աշխատանքի մեջ, շատ երախտապարտ կլինեն ձեզ:

Տեղադրված է http://www.allbest.ru/

U- ձևի ընդլայնման հոդերի հաշվարկ

Բ.գ.թ. Ս. Բ. Գորունովիչ,

ձեռքերը: Ust-Ilimsk CHP- ի նախագծման խումբ

Thermalերմային ընդլայնումները փոխհատուցելու համար U- ձևի ընդլայնման հոդերը ամենատարածվածն են ջեռուցման ցանցերում և էլեկտրակայաններում: Չնայած իր բազմաթիվ թերություններին, որոնց թվում կարելի է առանձնացնել. U- ձևի ընդլայնման հոդերը նույնպես ունեն մի շարք առավելություններ:

Հիմնական առավելությունները պարզությունն ու հուսալիությունն են: Բացի այդ, այս տեսակի փոխհատուցիչներն ամենալավ ուսումնասիրված և նկարագրված են կրթական, մեթոդաբանական և տեղեկատու գրականության մեջ: Չնայած դրան, հաճախ դժվար է երիտասարդ ինժեներների համար, ովքեր չունեն մասնագիտացված ծրագրեր `հաշվարկելու ընդլայնման հոդերը: Դա առաջին հերթին պայմանավորված է բավականին բարդ տեսությամբ ՝ մեծ թվով ուղղիչ գործոնների առկայությամբ և, ցավոք, որոշ աղբյուրներում տառասխալների և անճշտությունների առկայությամբ:

Ստորև բերված է երկու հիմնական աղբյուրներից U- ձևի փոխհատուցման հաշվարկման ընթացակարգի մանրամասն վերլուծություն, որի նպատակն էր բացահայտել հնարավոր տառասխալներն ու անճշտությունները, ինչպես նաև համեմատել արդյունքները:

Փոխհատուցիչների տիպիկ հաշվարկը (նկ. 1, ա)), որը առաջարկվել է հեղինակներից շատերի կողմից h, ենթադրում է Կաստիլիանոյի թեորեմի օգտագործման վրա հիմնված ընթացակարգ.

որտեղ: U- փոխհատուցման դեֆորմացիայի պոտենցիալ էներգիա, Է- խողովակի նյութի առաձգականության մոդուլ, J- ընդլայնման հոդի (խողովակի) հատվածի իներցիայի առանցքային պահը,

որտեղ: ս- թեքության պատի հաստությունը,

Դ n- թեքության արտաքին տրամագիծը;

Մ- ճկման պահ ընդլայնման համատեղ հատվածում: Այստեղ (հավասարակշռության վիճակից, նկ. 1 ա)).

M = P յx - Պ xy + M 0 ; (2)

Լ- փոխհատուցման ամբողջ երկարությունը, J x- փոխհատուցման իներցիայի առանցքային պահը, J xy- փոխհատուցման իներցիայի կենտրոնախույս պահ, Ս x- փոխհատուցողի ստատիկ պահը:

Լուծումը պարզեցնելու համար կոորդինատային առանցքները տեղափոխվում են առաձգական ծանրության կենտրոն (նոր առանցքներ Xs, Յս), ապա ՝

Ս x= 0, xy = 0.

(1) -ից ստանում ենք առաձգական վերադարձի ուժ Պ x:

Շարժումը կարող է մեկնաբանվել որպես փոխհատուցման փոխհատուցման կարողություն.

որտեղ: բ տ- գծային ջերմային ընդլայնման գործակից, (ածխածնային պողպատների համար 1.2x10 -5 1 / աստիճան);

տ n- նախնական ջերմաստիճան (վերջին 20 տարվա ընթացքում ամենացուրտ հնգօրյա շաբաթվա միջին ջերմաստիճանը);

տ Դեպի- վերջնական ջերմաստիճանը (հովացուցիչի առավելագույն ջերմաստիճանը);

Լ ուխ- փոխհատուցվող հատվածի երկարությունը:

Վերլուծելով բանաձևը (3) ՝ մենք կարող ենք գալ այն եզրակացության, որ ամենամեծ դժվարությունը պայմանավորված է իներցիայի պահի որոշմամբ J xs, մանավանդ որ նախ անհրաժեշտ է որոշել փոխհատուցման ծանրության կենտրոնը (հետ յ ս): Հեղինակը ողջամտորեն առաջարկում է օգտագործել մոտավոր, գրաֆիկական մեթոդ `որոշելու համար J xs, հաշվի առնելով կոշտության գործակիցը (Կարման) կ:

Առաջին ինտեգրալը որոշվում է առանցքի նկատմամբ յ, երկրորդը առանցքի համեմատ յ ս(նկ. 1): Փոխհատուցման առանցքը գծված է մասշտաբով միլիմետրանոց թղթի վրա: Փոխհատուցման ամբողջ կորի առանցքը Լբաժանվում է բազմաթիվ հատվածների ԴՍ ես... Հեռավորությունը գծի կենտրոնից մինչև առանցք յ եսչափվում է քանոնով:

Կոշտության գործակիցը (Կարմանա) նախատեսված է արտացոլելու ճկման ընթացքում ոլորանների խաչմերուկի տեղային հարթեցման փորձարարական ազդեցությունը, ինչը մեծացնում է դրանց փոխհատուցման կարողությունը: Կարգավորող փաստաթղթում Կարմանի գործակիցը որոշվում է օգտագործելով էմպիրիկ բանաձևեր, որոնք տարբերվում են տրվածից: Կոշտության գործակից կօգտագործվում է կրճատված երկարությունը որոշելու համար Լ արդաղեղի տարր, որը միշտ ավելի մեծ է, քան իր իրական երկարությունը լ Գ... Աղբյուրում, Կարման գործակիցը թեքված թեքությունների համար.

որտեղ `l - թեքության բնութագիրը:

Այստեղ ՝ Ռ- ճկման շառավիղ

որտեղ: բ- թեքման անկյուն (աստիճաններով):

Եռակցված և կարճ թեքությամբ դրոշմված արմունկների դեպքում աղբյուրը առաջարկում է օգտագործել այլ կախվածություններ `որոշելու համար կ:

որտեղ: ժ- եռակցված և դրոշմված թեքությունների համար բնորոշ կռում:

Այստեղ ՝ R e - եռակցված ոլորանի համարժեք շառավիղը:

Երեք և չորս հատվածներից թեքությունների համար b = 15 աստիճան, ուղղանկյուն երկկողմանի ոլորանի համար առաջարկվում է վերցնել b = 11 աստիճան:

Պետք է նշել, որ, գործակիցում կ ? 1.

RD 10-400-01 կարգավորող փաստաթուղթը նախատեսում է ճկունության գործակիցը որոշելու հետևյալ ընթացակարգը Դեպի Ռ* :

որտեղ Դեպի Ռ- ճկունության գործակից ՝ առանց հաշվի առնելու խողովակաշարի թեքված հատվածի ծայրերի դեֆորմացման սահմանափակումը. o - գործակից `հաշվի առնելով կորացած հատվածի ծայրերում գտնվող դեֆորմացիայի խստությունը:

Այս դեպքում, եթե, ապա ճկունության գործակիցը վերցվում է 1.0 -ի հավասար:

Քանակը Դեպի էջորոշվում է բանաձևով.

Այստեղ Պ- չափից ավելի ներքին ճնշում, MPa; Է տգործառնական ջերմաստիճանում նյութի առաձգականության մոդուլն է ՝ MPa:

Կարելի է ցույց տալ, որ ճկունության գործոնը Դեպի Ռ* կլինի մեկից ավելի, հետևաբար, թեքության կրճատված երկարությունը որոշելիս (7) -ի համաձայն, անհրաժեշտ է վերցնել դրա հակադարձ արժեքը:

Համեմատության համար, եկեք որոշենք որոշ ստանդարտ թեքությունների ճկունությունը `համաձայն OST 34-42-699-85, գերճնշման դեպքում Ռ= 2.2 ՄՊա և մոդուլ Է տ= 2x 10 5 ՄՊա Արդյունքները ամփոփված են ստորև բերված աղյուսակում (աղյուսակ. No 1):

Ստացված արդյունքները վերլուծելով ՝ կարելի է եզրակացնել, որ ճկունության գործակիցը որոշելու կարգը ըստ RD 10-400-01-ի տալիս է ավելի «խիստ» արդյունք (թեքության ավելի քիչ ճկունություն), մինչդեռ լրացուցիչ հաշվի առնելով ավելցուկային ճնշումը խողովակաշարը և նյութի առաձգականության մոդուլը:

U- ձևի փոխհատուցիչի իներցիայի պահը (նկ. 1 բ)) ՝ համեմատած նոր առանցքի հետ յ սJ xsսահմանվում է հետևյալ կերպ.

որտեղ: Լ ԱԱ- փոխհատուցման առանցքի երկարության նվազում,

յ ս- փոխհատուցման ծանրության կենտրոնի կոորդինատ.

Առավելագույն ճկման պահ Մ Առավելագույնը(գործում է ընդլայնման հանգույցի վերևում).

որտեղ Հ- ընդլայնման հոդերի վերելք, ըստ նկ. 1 բ).

H = (մ + 2) Ռ.

Խողովակի պատի հատվածում առավելագույն սթրեսը որոշվում է բանաձևով.

որտեղ: մ 1 - ուղղիչ գործոն (անվտանգության գործոն) ՝ հաշվի առնելով թեքված հատվածներում սթրեսների ավելացումը:

Թեքված ոլորանների համար, (17)

Եռակցված ոլորանների համար: (տասնութ)

Վ- ճյուղի հատվածի դիմադրության պահը.

Թույլատրելի սթրես (160 ՄՊա պողպատից պատրաստված 10G 2S, St 3sp, 120 MPa պողպատների համար 10, 20, St 2sp):

Անմիջապես կցանկանայի նշել, որ անվտանգության գործոնը (ուղղումը) բավականին բարձր է և աճում է խողովակաշարի տրամագծի ավելացմամբ: Օրինակ, 90 ° թեքության համար `159x6 OST 34-42-699-85 մ 1 ? 2.6; 90 ° թեքության համար `630x12 OST 34-42-699-85 մ 1 = 4,125.

Նկար 2: Հաշվարկման սխեմափոխհատուցող `ըստ RD 10-400-01-ի:

Ուղղորդող փաստաթղթում U- ձևի ընդլայնման հանգույցով հատվածի հաշվարկը, տես նկ. 2, կատարվում է կրկնող ընթացակարգի համաձայն.

Այստեղ սահմանվում են ընդլայնման հոդի առանցքից մինչև ֆիքսված հենարաններ: Լ 1 և Լ 2 թիկունք Վև մեկնումը որոշվում է Ն.Երկու հավասարումների կրկնությունների գործընթացում անհրաժեշտ է հասնել դրան, որ այն հավասար լինի. զույգ արժեքներից ամենամեծը վերցված է = լ 2 Այնուհետև որոշվում է ցանկալի ընդլայնման հոդի ելքը H:

Հավասարումները ներկայացնում են երկրաչափական բաղադրիչները, տես նկ. 2:

Առաձգական ուժերի բաղադրիչներ, 1 / մ 2:

Կենտրոնական առանցքների մասին իներցիայի պահեր x, y:

Ուժի պարամետր Ա, մ:

[y sk] - թույլատրելի փոխհատուցման լարումը,

Հորիզոնական հարթությունում գտնվող խողովակաշարերի փոխհատուցման թույլատրելի լարվածությունը [y sk] որոշվում է բանաձևով.

տեղակայված խողովակաշարերի համար ուղղահայաց հարթությունըստ բանաձևի.

որտեղ.

Դ- ներքին տրամագիծը,

Պետք է նշել, որ հեղինակները չեն կարողացել խուսափել տառասխալներից և անճշտություններից: Եթե ​​օգտագործենք ճկունության գործոնը Դեպի Ռ* (9) կրճատված երկարությունը որոշելու բանաձևերում լ ԱԱ(25), կենտրոնական առանցքների կոորդինատները և իներցիայի պահերը (26), (27), (29), (30), այնուհետև կստացվի թերագնահատված (սխալ) արդյունք, քանի որ ճկունության գործակիցը Դեպի Ռ* ըստ (9) -ի մեծ է մեկից և պետք է բազմապատկվի թեքված ոլորանների երկարությամբ: Entկված ոլորանների տրված երկարությունը միշտ ավելի մեծ է, քան դրանց իրական երկարությունը (ըստ (7) -ի), միայն այդ դեպքում նրանք ձեռք կբերեն լրացուցիչ ճկունություն և փոխհատուցման ունակություն:

Հետևաբար, երկրաչափական բնութագրերի որոշման կարգը ուղղելու համար (25) ժ (30), անհրաժեշտ է օգտագործել հակադարձ արժեքը Դեպի Ռ*:

Դեպի Ռ* = 1 / Կ Ռ*.

Նկ. 2-ի նախագծման գծապատկերում փոխհատուցման հենարաններն ամրագրված են («խաչերը» սովորաբար օգտագործվում են ֆիքսված հենարանները նշելու համար (ԳՕՍՏ 21.205-93)): Սա կարող է դրդել «հաշվիչին» ՝ հաշվել հեռավորությունները: Լ 1 , Լ 2 ֆիքսված հենակներից, այսինքն `հաշվի առնել փոխհատուցման ամբողջ հատվածի երկարությունը: Գործնականում խողովակաշարի հարակից հատվածի սահող (շարժական) հենարանների կողային շարժումները հաճախ սահմանափակ են. այդ շարժական, բայց սահմանափակ հենարանների կողային շարժման մեջ և պետք է հաշվել հեռավորությունները Լ 1 , Լ 2 ... Եթե ​​դուք չեք սահմանափակում խողովակաշարի լայնակի շարժումները ֆիքսվածից դեպի ֆիքսված հենարան ամբողջ երկարությամբ, ապա վտանգ կա, որ խողովակաշարի հատվածները դուրս կգան ընդարձակման հանգույցին ամենամոտ հենարաններից: Այս փաստը լուսաբանելու համար, Նկար 3 -ը ցույց է տալիս 17 մ 2 պողպատից 17G 2C պողպատից պատրաստված հիմնական խողովակաշարի DN 800 հատվածի ջերմաստիճանի փոխհատուցման հաշվարկման արդյունքները, ջերմաստիճանի տարբերությունը ` MSC Nastran ծրագիր: Ընդլայնման հանգույցի կենտրոնական կետի առավելագույն կողային շարժումը 1.645 մ է: entialրի մուրճը նույնպես լրացուցիչ վտանգ է ներկայացնում խողովակաշարերի հենարաններից շեղվելու համար: Հետեւաբար, երկարությունների վերաբերյալ որոշումը Լ 1 , Լ 2 պետք է զգուշությամբ ընդունվի:

Նկար 3: Փոխհատուցման սթրեսների հաշվարկման արդյունքները DN 800 խողովակաշարի մի հատվածում U- ձևով փոխհատուցողով `օգտագործելով MSC / Nastran ծրագրային փաթեթը (MPa):

(20) -ում առաջին հավասարման ծագումը լիովին պարզ չէ: Ավելին, դա ծավալայնորեն ճիշտ չէ: Իրոք, մոդուլի նշանի տակ փակագծերում արժեքներն ավելացվում են Ռ ԱԱեւ Պ յ(լ 4 +…) .

(20) -ում երկրորդ հավասարման ճիշտ լինելը կարելի է ապացուցել հետևյալ կերպ.

դրա համար անհրաժեշտ է, որ.

Սա իսկապես այն դեպքն է, եթե դնենք

Հատուկ առիթի համար Լ 1 = Լ 2 , Ռ յ=0 օգտագործելով (3), (4), (15), (19), կարելի է հասնել (36): Կարևոր է հաշվի առնել, որ նշումների համակարգում ՝ y = y ս.

Գործնական հաշվարկների համար ես (20) երկրորդ հավասարումը կօգտագործեի ավելի ծանոթ և հարմար տեսքով.

որտեղ A 1 = A [y ck]:

Կոնկրետ դեպքում, երբ Լ 1 = Լ 2 , Ռ յ=0 (սիմետրիկ փոխհատուցիչ):

Տեխնիկայի ակնհայտ առավելությունները համեմատած նրա մեծ բազմակողմանիության հետ: Նկ. 2 -ում փոխհատուցողը կարող է ասիմետրիկ լինել. նորմատիվությունը թույլ է տալիս հաշվարկել փոխհատուցիչները ոչ միայն ջեռուցման ցանցերի, այլև կարևոր խողովակաշարերի համար բարձր ճնշում, որոնք գտնվում են ՌոսՏեխնաձորի գրանցամատյանում:

Մենք կիրականացնենք համեմատական ​​վերլուծությունմեթոդների համաձայն U- ձևի փոխհատուցիչների հաշվարկման արդյունքները, Եկեք սահմանենք հետևյալ սկզբնական տվյալները.

ա) բոլոր ընդլայնման հոդերի համար `նյութ` պողպատ 20; P = 2.0 ՄՊա; Է տ= 2x 10 5 ՄՊա; t? 200 °; բեռնում - նախնական ձգում; թեքված թեքություններ OST 34-42-699-85-ի համաձայն; ընդլայնման հոդերը տեղակայված են հորիզոնական ՝ մորթուց պատրաստված խողովակներից: վերամշակում;

բ) երկրաչափական նշաններով նախագծման դիագրամ `համաձայն նկ. 4 -ի.

Նկար 4: Համեմատական ​​վերլուծության նախագծման սխեմա:

գ) փոխհատուցողների ստանդարտ չափերը ամփոփված են Աղյուսակ 2 -ում `հաշվարկման արդյունքների հետ միասին:

	Կոմպենսատորի թեքություններ և խողովակներ, D n H s, մմ	Չափը, տես նկ. 4	Նախնական ձգվող, մ	Առավելագույն սթրես, MPa	Թույլատրելի սթրես, MPa
							համաձայն	համաձայն	համաձայն	համաձայն

եզրակացություններ

փոխհատուցիչ ջերմային խողովակաշարի լարումը

Հաշվարկների արդյունքները վերլուծելով երկու տարբեր մեթոդներով ՝ հղումային և նորմատիվ, կարելի է գալ այն եզրակացության, որ չնայած այն հանգամանքին, որ երկու մեթոդներն էլ հիմնված են նույն տեսության վրա, արդյունքների տարբերությունը շատ էական է: Փոխհատուցիչների ընտրված ստանդարտ չափերը «անցնում են լուսանցքով», եթե դրանք հաշվարկվում են և չեն անցնում թույլատրելի սթրեսների կողքով, եթե դրանք հաշվարկվում են ըստ: Արդյունքի վրա առավել նշանակալի ազդեցություն է ունենում ուղղիչ գործոնը մ 1 , որն ավելացնում է բանաձեւով հաշվարկված լարումը 2 եւ ավելի անգամ: Օրինակ, թիվ 2 աղյուսակի վերջին տողում (530Ch12 խողովակից) փոխհատուցողի համար գործակիցը մ 1 ? 4,2.

Այն ազդում է թույլատրելի սթրեսի արդյունքի և արժեքի վրա, ինչը զգալիորեն ցածր է պողպատի համար 20:

Ընդհանուր առմամբ, չնայած ավելի մեծ պարզությանը, որը կապված է ավելի փոքր թվով գործակիցների և բանաձևերի առկայության հետ, մեթոդը պարզվում է, որ շատ ավելի խիստ է, հատկապես մեծ տրամագծի խողովակաշարերի մասում:

Գործնական նպատակներով, ջեռուցման ցանցերի U- ձևի ընդլայնման հոդերի հաշվարկման ժամանակ ես խորհուրդ կտայի «խառը» մարտավարություն: Ibilityկունության գործակիցը (Կարմանա) և թույլատրելի սթրեսը պետք է որոշվեն ըստ ստանդարտի, այսինքն. k = 1 /Դեպի Ռ* իսկ հետո ըստ բանաձևերի (9) h (11); [y ck]-ըստ բանաձևերի (34), (35) ՝ հաշվի առնելով RD 10-249-88: Տեխնիկայի «մարմինը» պետք է օգտագործվի ըստ, բայց առանց հաշվի առնելու ուղղիչ գործոնը մ 1 , այսինքն ՝

որտեղ Մ Առավելագույնըորոշվում է (15) ժ (12) -ով:

Փոխհատուցողի հնարավոր անհամաչափությունը, որը հաշվի է առնվում, կարող է անտեսվել, քանի որ գործնականում, երբ ջեռուցման ցանցեր դնելիս, շարժական հենարանները բավականին հաճախ տեղադրվում են, անհամաչափությունը պատահական է և զգալի ազդեցությունչի ազդում արդյունքի վրա:

Հեռավորությունը բհնարավոր է հաշվել ոչ թե մոտակա հարևան լոգարիթմական հենարաններից, այլ որոշել կողմնակի տեղաշարժերի սահմանափակման մասին արդեն երկրորդ կամ երրորդ լոգարիթմական կրողեթե չափվում է փոխհատուցման առանցքից:

Օգտագործելով այս «մարտավարությունը» ՝ հաշվիչը «մեկ թռչունով սպանում է երկու թռչուն» ՝ ա) խստորեն հետևում է կարգավորող փաստաթղթեր, քանի որ տեխնիկայի «մարմինը» հատուկ դեպք է: Ապացույցը տրված է վերևում. բ) պարզեցնում է հաշվարկը:

Սրան կարելի է ավելացնել մի խնայող գործոն. Ի վերջո, 530Ch12 խողովակից ընդլայնման միացում ընտրելու համար տե՛ս աղյուսակը: Թիվ 2, տեղեկատու գրքի համաձայն, հաշվիչին անհրաժեշտ կլինի առնվազն 2 անգամ ավելացնել իր չափերը ՝ ըստ նույնի ընթացիկ կարգավորումըիսկական փոխհատուցողը նույնպես կարող է կրճատվել մեկուկես անգամ:

Գրականություն

1. Ելիզարով Դ.Պ. Էլեկտրակայանների ջերմային էլեկտրակայաններ: - Մ.: Էներգոիզդատ, 1982:

2. Waterուր ջեռուցման ցանց: Տեղեկատվական ձեռնարկդիզայնի վրա / I.V. Բելայկին, Վ.Պ. Վիտալիև, Ն.Կ. Գրոմովը և այլք, Էդ. Ն.Կ. Գրոմովա, Է.Պ. Շուբին. - Մ.: Էներգոատոմիզդատ, 1988:

3. Սոկոլով Է.Յա. Heեռուցման և ջեռուցման ցանցեր: - Մ.: Էներգոիզդատ, 1982:

4. heatingեռուցման ցանցերի խողովակաշարերի հզորության հաշվարկման չափանիշներ (RD 10-400-01):

5. Ստացիոնար կաթսաների և գոլորշու խողովակաշարերի հզորության հաշվարկման չափանիշներ և տաք ջուր(RD 10-249-98):

Տեղադրված է Allbest.ru կայքում

...

Նմանատիպ փաստաթղթեր

Heatingեռուցման, օդափոխության եւ տաք ջրամատակարարման ջերմության ծախսերի հաշվարկ: Խողովակաշարի տրամագծի որոշում, ընդլայնման հոդերի քանակ, գլխի կորուստներ տեղական դիմադրություններում, գլխի կորուստներ խողովակաշարի երկարությամբ: Theերմահաղորդիչի ջերմամեկուսացման հաստության ընտրությունը:

թեստ, ավելացվել է 01/25/2013 թ


Տարածքի ջերմային բեռների արժեքների որոշում և տարեկան սպառումըջերմություն: Աղբյուրի ջերմության աղբյուրի ընտրություն: Theեռուցման ցանցի հիդրավլիկ հաշվարկ, ցանցի եւ դիմահարդարման պոմպերի ընտրություն: Heatերմային կորուստների, գոլորշու ցանցի, ընդլայնման հոդերի և աջակցության ուժերի հաշվարկ:

ժամկետային աշխատանք, ավելացվել է 07/11/2012 թ .:


Փոխհատուցման մեթոդներ ռեակտիվ ուժ v էլեկտրական ցանցեր... Ստատիկ կոնդենսատոր բանկերի կիրառում: Ավտոմատ կարգավորիչներհամաժամանակյա փոխհատուցիչների փոփոխական գրգռում `ռոտորի լայնակի ոլորունով: CK ինտերֆեյսի ծրագրավորում:

թեզ, ավելացվել է 03/09/2012


Ռեակտիվ հզորության փոխհատուցման հիմնական սկզբունքները: Արդյունաբերական էներգիայի մատակարարման ցանցերի վրա փոխակերպվող կայանքների ազդեցության գնահատում: Գործող ալգորիթմի մշակում, կառուցվածքային և սխեմատիկ դիագրամներռեակտիվ ուժի տիրիստորային փոխհատուցիչներ:

թեզ, ավելացվել է 24.11.2010 թ .:


Heatingեռուցման, օդափոխության եւ տաք ջրամատակարարման համար ջերմային հոսքերի որոշում: Շինություն ջերմաստիճանի գրաֆիկջեռուցման վրա ջերմային բեռի կարգավորումը: Փոխհատուցիչների և ջերմամեկուսացման հաշվարկ, երկու խողովակաշարային ցանցի հիմնական ջերմային խողովակաշարեր:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 10/22/2013


Պարզ խողովակաշարի հաշվարկ, Բեռնուլիի հավասարման կիրառման տեխնիկա: Խողովակաշարի տրամագծի որոշում: Ներծծման գծի կավիտացիոն հաշվարկ: Սահմանում առավելագույն բարձրությունբարձրացում և հեղուկի առավելագույն հոսք: Կենտրոնախույս պոմպի դիագրամ:

ներկայացումն ավելացվել է 01/29/2014 թ


Ուղղահայաց ջեռուցիչի կառուցվածքային հաշվարկ ցածր ճնշում U- ձեւավորված պղնձե խողովակների փաթեթով `d = 160,75 մմ տրամագծով: Exchangeերմային փոխանակման մակերեսի և ճառագայթի երկրաչափական պարամետրերի որոշում: Ներքին ուղու հիդրավլիկ դիմադրություն:

թեստ, ավելացվել է 08/18/2013 թ .:


Առավելագույն հոսքհիդրավլիկ գծի միջոցով: Կինեմատիկական մածուցիկության, համարժեք կոպիտության և խողովակների հոսքի արժեքները: Խողովակաշարի մուտքի հատվածում հեղուկի հոսքի ռեժիմի նախնական գնահատում: Շփման գործակիցների հաշվարկ:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 08/26/2012 թ .:


Կիրառումը էներգահամակարգերի ավտոմատացման սարքերի էլեկտրամատակարարման համակարգերում `սինխրոն փոխհատուցիչներ և էլեկտրական շարժիչներ, արագության կարգավորիչներ: Կարճ միացման հոսանքների հաշվարկ; էլեկտրահաղորդման գծերի, տրանսֆորմատորների և շարժիչների պաշտպանություն:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 11/23/2012 թ


Պողպատե խողովակաշարի մեկուսացման արտաքին տրամագծի որոշում սահմանել ջերմաստիճանը արտաքին մակերես, ջուրից օդ փոխանցվող ջերմության փոխանցման գծային գործակցի ջերմաստիճանը. ջերմության կորուստ խողովակաշարի 1 մ -ից: Մեկուսացման պիտանիության վերլուծություն:

U- ձևի ընդլայնման հանգույցի հաշվարկսահմանելն է նվազագույն չափերըփոխհատուցիչ, որը բավարար է փոխհատուցելու համար ջերմաստիճանի դեֆորմացիաներխողովակաշար: Լրացնելով վերը նշված ձևը ՝ դուք կկարողանաք հաշվարկել տվյալ չափսերի U- ձևի ընդլայնման հանգույցի փոխհատուցման կարողությունը:

Այս առցանց ծրագրի ալգորիթմը հիմնված է U- ձևի փոխհատուցման հաշվարկման մեթոդաբանության վրա, որը տրված է Ա. Նիկոլաևի խմբագրած «Heեռուցման ցանցերի նախագծում» նախագծողի ձեռնարկում:

1. Փոխհատուցիչի հետևի առավելագույն սթրեսը խորհուրդ է տրվում վերցնել 80 -ից մինչև 110 ՄՊա միջակայքում:


2. Խողովակի արտաքին տրամագծի ընդլայնման հանգույցի օպտիմալ հարաբերակցությունը խորհուրդ է տրվում վերցնել H / Dн = (10 - 40) միջակայքում, մինչդեռ 10DN- ում ընդլայնման հանգույցի դուրս գալը համապատասխանում է DN350 խողովակաշարին, իսկ ընդլայնումը ` 40DN- ը համապատասխանում է DN15 խողովակաշարին:


3. Ընդլայնման հոդի լայնության և դրա գերազանցման օպտիմալ հարաբերակցությունը խորհուրդ է տրվում ընդունել L / H = (1 - 1.5) տիրույթում, չնայած այլ արժեքներ նույնպես կարող են ընդունվել:


4. Եթե ​​ընդլայնման հանգույցը չափազանց շատ է պահանջվում հաշվարկված ջերմային երկարաձգումները փոխհատուցելու համար մեծ չափսեր, այն կարող է փոխարինվել երկու ավելի փոքր ընդլայնման հոդերով:


5. Խողովակաշարի ջերմային երկարաձգումը հաշվարկելիս հովացուցիչի ջերմաստիճանը պետք է ընդունվի որպես առավելագույն, իսկ շրջակա խողովակաշարի ջերմաստիճանը `նվազագույն:

Հաշվարկի մեջ ընդունվում են հետևյալ սահմանափակումները.

• Խողովակաշարը լցված է ջրով կամ գոլորշով
• Խողովակաշարը պատրաստված է պողպատե խողովակ
• Աշխատանքային միջավայրի առավելագույն ջերմաստիճանը չի գերազանցում 200 ° С
• Խողովակաշարի առավելագույն ճնշումը չի գերազանցում 1.6 ՄՊա (16 բար)
• Փոխհատուցիչը տեղադրված է հորիզոնական խողովակաշարով
• Փոխհատուցիչը սիմետրիկ է, և նրա ուսերը նույն երկարությունն են
• Ֆիքսված հենարանները համարվում են բացարձակապես կոշտ
• Խողովակաշարը չի ենթարկվում քամու ճնշման և այլ բեռների
• Thermalերմային երկարացման ժամանակ շարժական հենարանների շփման ուժերի դիմադրությունը հաշվի չի առնվում
• Հարթ թեքություններ

1. Խորհուրդ չի տրվում ֆիքսված հենարաններ տեղադրել U ձևի ընդլայնման միացումից 10DN- ից պակաս հեռավորության վրա, քանի որ աջակցության սեղմման պահի տեղափոխումը դրան նվազեցնում է ճկունությունը:


2. Խորհուրդ է տրվում խողովակաշարի հատվածները ֆիքսված հենարաններից վերցնել մինչև նույն երկարության U- ձևի ընդլայնման միացում: Եթե ​​փոխհատուցիչը տեղադրված չէ հատվածի մեջտեղում և տեղափոխվում է դեպի ֆիքսված հենարաններից մեկը, ապա առաձգական դեֆորմացիայի և սթրեսի ուժերը մեծանում են մոտ 20-40%-ով `տեղակայված փոխհատուցման համար ստացված արժեքների համեմատ: մեջտեղում.


3. Փոխհատուցման ունակությունը բարձրացնելու համար օգտագործվում է փոխհատուցման նախնական ընդլայնում: Տեղադրման ընթացքում փոխհատուցողը զգում է ճկման բեռ, երբ ջեռուցվում է, այն ստանում է ոչ շեշտված վիճակ, իսկ առավելագույն ջերմաստիճանում այն ​​լարվածության մեջ է մտնում: Խողովակաշարի ջերմային երկարացման կեսին հավասար ընդլայնման հանգույցի նախնական ընդլայնումը թույլ է տալիս կրկնապատկել դրա փոխհատուցման կարողությունը:

Դիմումի տարածք

Փոխհատուցման համար օգտագործվում են U- ձևի ընդլայնման հոդեր ջերմաստիճանի երկարացումխողովակներ երկար ուղիղ հատվածների վրա, եթե ջեռուցման ցանցի շրջադարձերի պատճառով խողովակաշարի ինքնուրույն փոխհատուցման հնարավորություն չկա: Աշխատանքային միջավայրի փոփոխական ջերմաստիճանով խստորեն ամրացված խողովակաշարերի վրա ընդլայնման հոդերի բացակայությունը կհանգեցնի սթրեսների ավելացմանը, որոնք կարող են դեֆորմացնել և քանդել խողովակաշարը:

Օգտագործվում են ճկուն ընդլայնման հոդեր

1. Ժամը վերևի երեսարկումբոլոր խողովակների տրամագծերի համար `անկախ հովացուցիչի պարամետրերից:
2. DN25- ից DN200 խողովակաշարերի խողովակաշարերի, թունելների և ընդհանուր կոլեկտորների տեղադրման ժամանակ մինչև 16 բար ջեռուցման միջին ճնշման տակ:
3. Ժամը անուղղակի երեսարկում DN25- ից DN100 տրամագծով խողովակների համար:
4. Եթե ​​միջավայրի առավելագույն ջերմաստիճանը գերազանցում է 50 ° C- ը

Արժանապատվություն

• Բարձր փոխհատուցման ունակություն
• Պահպանումն անվճար է
• Հեշտ է արտադրել
• Fixedածր ուժեր, որոնք փոխանցվում են ֆիքսված առանցքակալներին

թերություններ

• Բարձր սպառումխողովակներ
• Մեծ ոտնահետք
• Բարձր հիդրավլիկ դիմադրություն