Րագիրը նախատեսված է խողովակաշարի երթուղու առանձին հատվածների փոխհատուցման կարողությունը արագ գնահատելու, պատի հաստությունը ստուգելու, հենարանների միջեւ հեռավորությունը հաշվարկելու համար: Հաշվարկվում են վերգետնյա, առանցքային և առանցանցային (գետնի մեջ) երեսարկման խողովակաշարերը:

Սկսեք հիմա

Easyրագրից սկսելը շատ հեշտ է:

Համակարգում աշխատելու համար դուք պետք է գրանցվեք ՝ օգտագործելով ձեր հասցեն Էլ... Հասցեն հաստատելուց հետո կկարողանաք մուտք գործել դրանով:

Ձեր տվյալները պահվում են սերվերում և ցանկացած պահի հասանելի են ձեզ: Սերվերի հետ փոխանակումն իրականացվում է անվտանգ պրոտոկոլի միջոցով:

Հաշվարկները կատարվում են սերվերի վրա, դրանց կատարման արագությունը կախված չէ ձեր սարքի աշխատանքից:

Հաշվարկված միջուկ

Հաշվարկների համար օգտագործվում է START ծրագրային փաթեթի միջուկը:

Հաշվարկային միջուկը թարմացվում է միաժամանակ միաժամանակ նոր START տարբերակների թողարկմանը:

StartExpress- ի միջոցով կարող եք սահմանել.

• փոխադարձ փոխհատուցման ունակությունը Г-, Z- ձևև P- ձեւավորված ընդլայնման հոդերգետնին և ստորգետնյա ալիքներով խողովակաշարեր դնելիս.
• L-, Z- ձևավորված և U- ձևավորված ընդարձակման հոդերի շրջադարձերի փոխհատուցող ունակությունը առանց կապի երեսարկմանխողովակաշարեր գետնին;
• ընտրված նորմատիվ փաստաթղթի համաձայն ՝ պատերի հաստությունը կամ խողովակների վերջնական ճնշումը.
• խողովակաշարի միջանկյալ հենարանների միջև հեռավորությունը ուժի և կոշտության պայմաններից.

Գետնից վերև և ստորգետնյա ալիքներով խողովակաշարեր դնելիս L-, Z- ձևավորված և U- տեսքով ընդարձակման հոդերի շրջադարձերի հաշվարկն իրականացվում է երկու ֆիքսված (մեռած) հենարանների միջև տեղակայված հատվածների համար: Հայտնի հեռավորության վրա ֆիքսված հենարանների միջև որոշվում են U- ձևի փոխհատուցողի համար անհրաժեշտ արտահոսքը, Z- ձևավոր շրջադարձը և L- աձեւ ձևի կարճ ուսը `ելնելով թույլատրելի փոխհատուցման սթրեսներից: Սա վերացնում է L-, Z- և U- ձեւավորված հատվածների համար հնացած նոմոգրամների օգտագործման համար դիզայներների անհրաժեշտությունը:

Հողում առանց ալիքային խողովակաշարերի L-, Z- ձևավորված և U- տեսք ունեցող ընդլայնման հոդերի հաշվարկը թույլ է տալիս տալ որոշակի արտահոսք `U- աձև ընդլայնման հանգույցի կամ Z- ձևի շրջադարձի և L- ի կարճ թևի երկարության համար: ձևավորված շրջադարձ ՝ ֆիքսված հենարանների միջև թույլատրելի հեռավորությունը որոշելու համար, ապա գետնին սեղմված է խողովակաշարի հատվածի երկարությունը, որը կարող է փոխհատուցվել տվյալ դեպքում: ջերմաստիճանի տարբերությունը... Դիտարկվում են կամայական անկյուններով L-, Z- ձևավորված U- աձեւ ձգվող հոդերն ու պտույտները: Խողովակաշարի նույն հատվածների համար դուք կարող եք կատարել ստուգման հաշվարկ `տրված չափերի համար, որոշեք ֆիքսված հենարանների լարվածությունները, տեղաշարժերը և բեռները:

ԻՆ ներկայումսօգտագործողի համար հասանելի են երկու տեսակի տարրեր.

• Խողովակաշարի ուղիղ հատվածներ: Պատի հաստության ստուգման հաշվարկ և ընտրություն, բացվածքների երկարության հաշվարկ:
• Տարբեր կազմաձևերի (G, Z, U- ձև) և տեղակայման խողովակների ընդարձակման հոդեր (գետնի ուղղահայաց և հորիզոնական տեղադրում, ստորգետնյա ջրանցքների տեղադրում, գետնի տակ գետնին): Փոխհատուցման պարամետրերի ստուգման հաշվարկ և ընտրություն:

Նորմատիվ փաստաթղթեր, որոնց համաձայն կատարվում է հաշվարկը.

• RD 10-249-98: Գոլորշի խողովակաշարեր և տաք ջուր
• ԳՕՍՏ 55596-2013. Heեռուցման ցանցեր
• CJJ / T 81-2013 - atingեռուցման ցանցեր (PRC ստանդարտ)
• SNIP 2-05.06-85. Հիմնական խողովակաշարեր
• SP 36.13330.2012. Բեռնախցիկային խողովակաշարեր
• ԳՕՍՏ 32388-2013. Մշակման խողովակաշարեր

Օգտագործողի ինտերֆեյս

Պատասխանատու դիզայնը ավտոմատ կերպով հարգում է էկրանի ընթացիկ չափը և կողմնորոշումը:

Դիմումը օպտիմիզացված է `դրա վրա աշխատելու համար տարբեր սարքեր- սեղանադիր համակարգչից սմարթֆոն:

Միշտ ձեռքին, միշտ ամենավերջին տարբերակը

Աշխատելու համար բավական է ունենալ ինտերնետային կապ:

Ձեր տվյալները և հաշվարկման արդյունքները պահվում են սերվերում, և դրանց հասանելիությունը կարող եք ունենալ որտեղ էլ որ լինեք:

Միևնույն ժամանակ բոլոր տարբեր սարքերի համար թողարկվում են նոր տարբերակներ:

Հաշվարկի բարձր արագություն

Հաշվարկման արագությունը կախված չէ ձեր սարքի աշխատանքից:

Բոլոր հաշվարկները կատարվում են առավելագույն հագեցած սերվերների վրա Վերջին տարբերակըմիջուկները ՍԿՍՈՒՄ ԵՆ:

Հաշվարկների համար օգտագործվող պրոցեսորների քանակը դինամիկորեն փոխվում է ՝ կախված բեռից:

Thermalերմային ընդլայնումները փոխհատուցելու համար U- աձեւ ձգվող հոդերն առավել տարածված են ջեռուցման ցանցերում և էլեկտրակայաններում: Չնայած իր բազմաթիվ թերություններին, որոնցից կարելի է առանձնացնել. Համեմատաբար մեծ չափսեր (փոխհատուցման խորշեր տեղադրելու անհրաժեշտություն ջեռուցման ցանցերում ծորան դնելը), զգալի հիդրավլիկ կորուստներ (լցոնման տուփի և փչակների համեմատ); U- ձեւավորված ընդարձակման հոդերը նույնպես ունեն մի շարք առավելություններ:

Հիմնական առավելություններն են պարզությունն ու հուսալիությունը: Բացի այդ, փոխհատուցման այս տեսակը առավել լավ ուսումնասիրված և նկարագրված է կրթական, մեթոդական և տեղեկատու գրականության մեջ: Չնայած դրան, երիտասարդ ինժեներների համար, ովքեր չունեն հատուկ ծրագրեր `ընդարձակման հոդերը հաշվարկելու համար, հաճախ դժվար է: Դա առաջին հերթին պայմանավորված է բավականին բարդ տեսությամբ ՝ մեծ թվով ուղղիչ գործոնների առկայությամբ և, ցավոք, որոշ աղբյուրներում տառասխալների և անճշտությունների առկայությամբ:

Ստորև իրականացվում է մանրամասն վերլուծությունԵրկու հիմնական աղբյուրներից U- փոխհատուցման փոխհատուցման հաշվարկման ընթացակարգեր, որոնց նպատակն էր հայտնաբերել հնարավոր տառասխալներն ու անճշտությունները, ինչպես նաև արդյունքները համեմատել:

Փոխհատուցման տիպային հաշվարկը (նկ. 1, ա)), որը հեղինակների մեծ մասի կողմից առաջարկվել է, ենթադրում է ընթացակարգ, որը հիմնված է Կաստիլիանոյի թեորեմի օգտագործման վրա.

Որտեղ: Ու- փոխհատուցման դեֆորմացիայի պոտենցիալ էներգիա, Ե- խողովակի նյութի առաձգականության մոդուլ, J- ընդարձակման հոդի (խողովակի) հատվածի իներցիայի առանցքային պահը,

Որտեղ: ս- ճկման պատի հաստությունը,

Դ ն- թեքության արտաքին տրամագիծը;

Մ- ճկման պահը ընդլայնման համատեղ հատվածում: Այստեղ (հավասարակշռության պայմանից, նկ. 1 ա)):

M = P յ x - P x y + M 0 ; (2)

Լ- փոխհատուցման ամբողջ երկարությունը, J x- փոխհատուցման իներցիայի առանցքային պահը, J xy- փոխհատուցողի իներցիայի կենտրոնախույս պահը, Ս x- փոխհատուցման ստատիկ պահը:

Լուծումը պարզեցնելու համար կոորդինատային առանցքները տեղափոխվում են ձգողականության առաձգական կենտրոն (նոր առանցքներ) Xs, Յաս), ապա ՝

Ս x = 0,. xy = 0.

(1) -ից մենք ստանում ենք առաձգական վերադարձի ուժ Px:

Շարժումը կարելի է մեկնաբանել որպես փոխհատուցման փոխհատուցող հզորություն.

Որտեղ: բ տ- գծային ջերմային ընդլայնման գործակից, (1.2x10 -5 1 / deg ածխածնային պողպատերի համար);

տ ն - նախնական ջերմաստիճանը (միջին ջերմաստիճանըվերջին 20 տարվա ամենացուրտ հնգօրյա ժամանակահատվածը);

տ դեպի- վերջնական ջերմաստիճան ( Առավելագույն ջերմաստիճանըհովացուցիչ նյութ);

Լ շատ- փոխհատուցվող հատվածի երկարությունը.

Վերլուծելով (3) բանաձևը ՝ մենք կարող ենք հանգել այն եզրակացության, որ ամենամեծ դժվարությունն առաջացնում է իներցիայի պահի որոշումը J xs, մանավանդ որ նախ անհրաժեշտ է որոշել փոխհատուցման ծանրության կենտրոնը (հետ յ ս) Հեղինակը ողջամտորեն առաջարկում է օգտագործել որոշման մոտավոր, գրաֆիկական մեթոդ J xsհաշվի առնելով կոշտության գործակիցը (Karmana) կ:

Առաջին ինտեգրալը որոշվում է առանցքի նկատմամբ յ, երկրորդը `առանցքի նկատմամբ յ ս(նկ. 1): Փոխհատուցման առանցքը կազմվում է մասշտաբային միլիմետր թղթի վրա: Փոխհատուցման ամբողջ կորի առանցքը Լբաժանվում է շատ հատվածների ԴՍ ես... Հեռավորությունը գծի կենտրոնից դեպի առանցք յ եսչափվում է քանոնով:

Կոշտության գործակիցը (Karmana) նախատեսված է արտացոլելու ճկման ժամանակ ոլորանների խաչմերուկի տեղական հարթեցման փորձնականորեն ապացուցված ազդեցությունը, ինչը մեծացնում է դրանց փոխհատուցման ունակությունը: ԻՆ նորմատիվ փաստաթուղթԿարման գործակիցը որոշվում է էմպիրիկ բանաձևերով, որոնք տարբեր են բերվածից: Կոշտության գործակից կօգտագործվում է նվազեցված երկարությունը որոշելու համար Լ prdաղեղ տարր, որը միշտ ավելի մեծ է, քան իր իրական երկարությունը լ ռ... Աղբյուրում ՝ Կռման գործակիցը թեքված ոլորանների համար.

որտեղ `l - ծալման բնութագիր:

Այստեղ ՝ Ռ- ճկման շառավիղ:

Որտեղ: բ- ծալման անկյուն (աստիճաններով):

Եռակցված և կարճ ոլորուն դրոշմված արմունկների համար աղբյուրը առաջարկում է օգտագործել այլ կախվածություններ `որոշելու համար կ:

Որտեղ: ժ- կռում բնութագրվում է եռակցված և դրոշմված ճկումների համար:

Այստեղ ՝ R e - եռակցված ոլորանի համարժեք շառավիղը:

Երեք և չորս հատվածներից ծորակների համար b = 15 deg, ուղղանկյուն երկու հատվածների ոլորման համար առաջարկվում է վերցնել b = 11 deg:

Պետք է նշել, որ գործակիցը կ ? 1.

RD 10-400-01 կարգավորիչ փաստաթուղթը նախատեսում է ճկունության գործակիցը որոշելու հետևյալ ընթացակարգը Դեպի Ռ * :

Որտեղ Դեպի Ռ- ճկունության գործակից ՝ առանց հաշվի առնելու խողովակաշարի ծալված հատվածի ծայրերի դեֆորմացիայի կաշկանդումը. o - գործակիցը, հաշվի առնելով կորի հատվածի ծայրերում դեֆորմացիայի խստությունը:

Այս դեպքում, եթե, ապա ճկունության գործակիցը վերցվում է 1.0-ի հավասար:

Քանակը Դեպի էջորոշվում է բանաձևով.

Այստեղ P - ավելորդ ներքին ճնշում, MPa; Et- ը նյութի առաձգականության մոդուլն է at- ում աշխատանքային ջերմաստիճանը, MPa.

Կարելի է ցույց տալ, որ ճկունության գործոնը Դեպի Ռ * կլինի մեկից ավելի, ուստի, (7) –ի համաձայն ոլորման կրճատված երկարությունը որոշելիս անհրաժեշտ է վերցնել դրա հակադարձ արժեքը:

Համեմատության համար եկեք որոշենք որոշ ստանդարտ ճկումների ճկունություն `համաձայն OST 34-42-699-85-ի, գերճնշման պայմաններում Ռ= 2.2 ՄՊա և մոդուլ Ե տ= 2x 10 5 ՄՊա: Արդյունքները ամփոփված են ստորև բերված աղյուսակում (աղյուսակ. Թիվ 1):

Վերլուծելով ստացված արդյունքները, կարելի է եզրակացնել, որ RD 10-400-01-ի համաձայն ճկունության գործակիցը որոշելու կարգը տալիս է ավելի «խիստ» արդյունք (թեքության ավելի քիչ ճկունություն), միաժամանակ հաշվի առնելով ավելցուկային ճնշումը խողովակաշարը և նյութի առաձգական մոդուլը:

U առանցքի փոխհատուցման իներցիայի պահը (նկ. 1 բ)) նոր առանցքի համեմատ յ ս J xsսահմանվում է որպես հետևյալ.

Որտեղ: Լ և այլն- փոխհատուցման առանցքի կրճատված երկարությունը,

յ ս- փոխհատուցման ծանրության կենտրոնի կոորդինատ.

Առավելագույն ճկման պահը Մ Մաքս(գործում է ընդարձակման հանգույցի վերին մասում).

Որտեղ Հ- ընդլայնման համատեղ արտահոսք, համաձայն նկ. 1 բ).

H = (մ +2) Ռ.

Առավելագույն լարումըխողովակի պատի հատվածում որոշվում է բանաձևով.

որտեղ `m1 - ուղղման գործոն (անվտանգության գործոն)` հաշվի առնելով թեքված հատվածներում սթրեսների աճը:

Կռացած ծալումների համար, (17)

Եռակցված ոլորանների համար: (տասնութ)

Վ- մասնաճյուղի հատվածի դիմադրության պահը.

Թույլատրելի սթրես (160 ՄՊա 10G 2S, St 3sp պողպատներից պատրաստված կոմպենսատորների համար. 120 ՄՊա 10, 20, St 2sp պողպատներից):

Ես կցանկանայի անմիջապես նշել, որ անվտանգության գործոնը (ուղղումը) բավականին բարձր է և աճում է խողովակաշարի տրամագծի աճով: Օրինակ, 90 ° թեքության համար - 159x6 OST 34-42-699-85 մ 1 ? 2.6; 90 ° թեքման համար - 630x12 OST 34-42-699-85 մ 1 = 4,125.

Նկար 2

Ուղղորդող փաստաթղթում U- ձեւավորված ընդլայնման հանգույցով հատվածի հաշվարկը, տե՛ս Նկար 2, կատարվում է ըստ կրկնվող ընթացակարգի.

Այստեղ դուք սահմանում եք ընդարձակման համատեղ առանցքից հեռավորությունները ֆիքսված հենարաններ Լ 1 և Լ 2 հենակ ԻՆև մեկնումը որոշվում է Ն.Երկու հավասարություններում էլ կրկնությունների գործընթացում անհրաժեշտ է հասնել, որ այն դառնա հավասար: մի զույգ արժեքներից ամենամեծը վերցվում է = լ 2 Դրանից հետո որոշվում է ցանկալի ընդլայնման համատեղ արտահոսքը Հ:

Հավասարումները ներկայացնում են երկրաչափական բաղադրիչները, տե՛ս Նկար 2:

Դիմացկուն ուժերի բաղադրիչները, 1 / մ 2:

Կենտրոնական առանցքների վերաբերյալ իներցիայի պահեր x, y.

Ուժի պարամետր Ա, մ:

[y sk] - թույլատրելի փոխհատուցման լարումը,

Հորիզոնական հարթությունում տեղակայված խողովակաշարերի թույլատրելի փոխհատուցման սթրեսը [y sk] որոշվում է բանաձևով.

խողովակաշարերի համար ուղղահայաց հարթությունըստ բանաձևի.

որտեղ `- գործառնական ջերմաստիճանում անվանական թույլատրելի լարվածություն (պողպատե 10G 2C - 165 ՄՊա 100 °? t? 200 °, պողպատե 20 - 140 MPa 100 °? t? 200 °):

Դ- ներքին տրամագիծը,

Նշենք, որ հեղինակները չեն կարողացել խուսափել տառասխալներից և անճշտություններից: Եթե ​​մենք օգտագործում ենք ճկունության գործոնը Դեպի Ռ * (9) կրճատված երկարությունը որոշելու բանաձևերում լ և այլն(25), կենտրոնական առանցքների և իներցիայի պահերի կոորդինատներ (26), (27), (29), (30), ապա կստացվի թերագնահատված (սխալ) արդյունք, քանի որ ճկունության գործակիցը Դեպի Ռ * (9) –ի համաձայն ՝ մեկից մեծ է և պետք է բազմապատկվի թեքված ոլորանների երկարությամբ: Bկված ոլորումների տրված երկարությունը միշտ ավելի մեծ է, քան դրանց իրական երկարությունը (ըստ (7-ի)), միայն այդ դեպքում նրանք կստանան լրացուցիչ ճկունություն և փոխհատուցող ունակություն:

Հետևաբար, (25) ժ (30) –ի համաձայն երկրաչափական բնութագրերը որոշելու կարգը շտկելու համար անհրաժեշտ է օգտագործել հակադարձ արժեքը Դեպի Ռ *:

Դեպի Ռ * = 1 / Կ Ռ *.

Նկար 2-ի նախագծման գծապատկերում փոխհատուցող հենարաններն ամրագրված են («խաչերը» սովորաբար օգտագործվում են ֆիքսված հենարանները նշելու համար (ԳՕՍՏ 21.205-93)): Սա կարող է հուշել «հաշվիչին» հաշվել հեռավորությունները: Լ 1 , Լ 2 ֆիքսված հենակետերից, այսինքն ՝ հաշվի առնել հատուցման ամբողջ հատվածի երկարությունը: Գործնականում խողովակաշարի հարակից հատվածի լոգարիթմական (շարժական) հենարանների կողային շարժումները հաճախ սահմանափակ են. Այս հենարանների շարժական, բայց սահմանափակ կողային շարժումից և հեռավորությունները պետք է հաշվել Լ 1 , Լ 2 ... Եթե ​​դուք չեք սահմանափակում խողովակաշարի լայնակի շարժումները ֆիքսվածից մինչև ֆիքսված հենարան ամբողջ երկայնքով, ապա վտանգ կա, որ խողովակաշարի հատվածները դուրս գան ընդարձակման հանգույցին ամենամոտ գտնվող հենակներից: Այս փաստը լուսաբանելու համար Նկ. 3-ը ցույց է տալիս 200 մ երկարությամբ 17G 2C պողպատից պատրաստված DN 800 մայրուղային խողովակաշարի մի հատվածի ջերմաստիճանի փոխհատուցման հաշվարկի արդյունքները, ջերմաստիճանի տարբերությունը `46 C- ից 180 C ° MSC Nastran ծրագիրը: Ընդարձակման հանգույցի կենտրոնական կետի առավելագույն կողային շարժումը 1.645 մ է: Պոտենցիալ ջրի մուրճը նաև լրացուցիչ վտանգ է ներկայացնում խողովակաշարի հենարաններից դուրս գալու համար: Հետեւաբար, երկարությունների մասին որոշումը Լ 1 , Լ 2 պետք է զգուշորեն ընդունել:

Նկար 3

(20) –ում առաջին հավասարման ծագումը ամբողջովին պարզ չէ: Ավելին, դա չափային առումով ճիշտ չէ: Իսկապես, մոդուլի նշանի տակ փակագծերում արժեքներն ավելացվում են Ռ xև Պ յ (լ 4 +…) .

(20) -ում երկրորդ հավասարման ճշգրտությունը կարելի է ապացուցել հետևյալ կերպ.

որպեսզի, անհրաժեշտ է, որ.

Սա իսկապես այդպես է, եթե դնում ենք

Հատուկ առիթի համար Լ 1 = Լ 2 , Ռ յ =0 օգտագործելով (3), (4), (15), (19), կարելի է հասնել (36): Կարևոր է հաշվի առնել, որ նշագրման համակարգում ներ y = y ս .

Գործնական հաշվարկների համար ես կօգտագործեմ (20) երկրորդ հավասարումը ավելի ծանոթ և հարմար տեսքով.

որտեղ A 1 = A [y ck]:

Հատուկ դեպքում, երբ Լ 1 = Լ 2 , Ռ յ =0 (սիմետրիկ փոխհատուցող):

Տեխնիկայի ակնհայտ առավելությունները դրա մեծ բազմակողմանիությունն է: Նկար 2-ում փոխհատուցողը կարող է լինել ասիմետրիկ. նորմատիվությունը թույլ է տալիս հաշվարկել փոխհատուցիչները ոչ միայն ջեռուցման ցանցերի, այլև կարևոր խողովակաշարերի համար բարձր ճնշում, որոնք գտնվում են RosTekhNadzor- ի գրանցամատյանում:

Մենք իրականացնելու ենք համեմատական ​​վերլուծություն U- ձեւավորված փոխհատուցիչների հաշվարկման արդյունքները ՝ ըստ մեթոդների,. Եկեք սահմանենք հետևյալ նախնական տվյալները.

• ա) բոլոր ընդարձակման հոդերի համար. նյութ - պողպատ 20; P = 2.0 ՄՊա; Ե տ= 2x 10 5 MPa; t? 200 °; բեռնում - նախնական ձգում; ծալված թեքումներ ըստ OST 34-42-699-85; ընդլայնման հոդերը տեղակայված են հորիզոնական, մորթուց պատրաստված խողովակներից: վերամշակում;
• բ) երկրաչափական անվանումներով նախագծային դիագրամ, համաձայն նկ. 4-ի.

Նկար 4

գ) փոխհատուցողների ստանդարտ չափերն ամփոփված են աղյուսակ 2-ում `հաշվարկման արդյունքների հետ միասին:

	Փոխհատուցման ոլորաններ և խողովակներ, D n H s, մմ	Չափը, տե՛ս նկ. 4	Նախաձգում, մ	Առավելագույն սթրեսը, MPa	Թույլատրելի սթրես, MPa
				համաձայն	համաձայն	համաձայն	համաձայն

Ուղարկեք ձեր լավ աշխատանքը գիտելիքների բազայում, պարզ է: Օգտագործեք ստորև բերված ձևը

Լավ գործ էդեպի կայք ">

Ուսանողները, ասպիրանտները, երիտասարդ գիտնականները, ովքեր օգտագործում են գիտելիքների բազան իրենց ուսման և աշխատանքի մեջ, շատ շնորհակալ կլինեն ձեզ:

Տեղադրված է http://www.allbest.ru/

U- ձեւավորված ընդլայնման հոդերի հաշվարկ

Բ.գ.թ. Ս. Բ. Գորունովիչ,

ձեռքերը նախագծման թիմՈւստ-Իլիմսկի CHP

Thermalերմային ընդլայնումները փոխհատուցելու համար U- աձեւ ձգվող հոդերն առավել տարածված են ջեռուցման ցանցերում և էլեկտրակայաններում: Չնայած իր բազմաթիվ թերություններին, որոնցից կարելի է առանձնացնել. Համեմատաբար մեծ չափսեր (ջրանցքների տեղադրմամբ ջեռուցման համակարգերում փոխհատուցման խորշեր տեղադրելու անհրաժեշտություն), հիդրավլիկ զգալի կորուստներ (լցոնման տուփի և փչակների համեմատ); U- ձեւավորված ընդարձակման հոդերը նույնպես ունեն մի շարք առավելություններ:

Հիմնական առավելություններն են պարզությունն ու հուսալիությունը: Բացի այդ, փոխհատուցման այս տեսակը առավել լավ ուսումնասիրված և նկարագրված է կրթական, մեթոդական և տեղեկատու գրականության մեջ: Չնայած դրան, երիտասարդ ինժեներների համար, ովքեր չունեն հատուկ ծրագրեր `ընդարձակման հոդերը հաշվարկելու համար, հաճախ դժվար է: Դա առաջին հերթին պայմանավորված է բավականին բարդ տեսությամբ ՝ մեծ թվով ուղղիչ գործոնների առկայությամբ և, ցավոք, որոշ աղբյուրներում տառասխալների և անճշտությունների առկայությամբ:

Ստորև բերված է երկու հիմնական աղբյուրներից U- փոխհատուցման փոխհատուցման հաշվարկման կարգի մանրամասն վերլուծություն, որի նպատակն էր հայտնաբերել հնարավոր տառասխալներն ու անճշտությունները, ինչպես նաև համեմատել արդյունքները:

Փոխհատուցման տիպային հաշվարկը (նկ. 1, ա)), որը հեղինակների մեծ մասի կողմից առաջարկվել է, ենթադրում է ընթացակարգ, որը հիմնված է Կաստիլիանոյի թեորեմի օգտագործման վրա.

Որտեղ: Ու- փոխհատուցման դեֆորմացիայի պոտենցիալ էներգիա, Ե- խողովակի նյութի առաձգականության մոդուլ, J- ընդարձակման հոդի (խողովակի) հատվածի իներցիայի առանցքային պահը,

Որտեղ: ս- ճկման պատի հաստությունը,

Դ ն- թեքության արտաքին տրամագիծը;

Մ- ճկման պահը ընդլայնման համատեղ հատվածում: Այստեղ (հավասարակշռության պայմանից, նկ. 1 ա)):

M = P յx - P xy + M 0 ; (2)

Լ- փոխհատուցման ամբողջ երկարությունը, J x- փոխհատուցման իներցիայի առանցքային պահը, J xy- փոխհատուցողի իներցիայի կենտրոնախույս պահը, Ս x- փոխհատուցման ստատիկ պահը:

Լուծումը պարզեցնելու համար կոորդինատային առանցքները տեղափոխվում են ձգողականության առաձգական կենտրոն (նոր առանցքներ) Xs, Յաս), ապա ՝

Ս x= 0,. xy = 0.

(1) -ից մենք ստանում ենք առաձգական վերադարձի ուժ Պ x:

Շարժումը կարելի է մեկնաբանել որպես փոխհատուցման փոխհատուցող հզորություն.

Որտեղ: բ տ- գծային ջերմային ընդլայնման գործակից, (1.2x10 -5 1 / deg ածխածնային պողպատերի համար);

տ ն- նախնական ջերմաստիճանը (վերջին 20 տարվա ընթացքում ամենացուրտ հնգօրյա շաբաթվա միջին ջերմաստիճանը);

տ դեպի- վերջնական ջերմաստիճան (սառեցնող հեղուկի առավելագույն ջերմաստիճան);

Լ շատ- փոխհատուցվող հատվածի երկարությունը.

Վերլուծելով (3) բանաձևը ՝ մենք կարող ենք հանգել այն եզրակացության, որ ամենամեծ դժվարությունն առաջացնում է իներցիայի պահի որոշումը J xs, մանավանդ որ նախ անհրաժեշտ է որոշել փոխհատուցման ծանրության կենտրոնը (հետ յ ս) Հեղինակը ողջամտորեն առաջարկում է օգտագործել որոշման մոտավոր, գրաֆիկական մեթոդ J xsհաշվի առնելով կոշտության գործակիցը (Karmana) կ:

Առաջին ինտեգրալը որոշվում է առանցքի նկատմամբ յ, երկրորդը `առանցքի նկատմամբ յ ս(նկ. 1): Փոխհատուցման առանցքը կազմվում է մասշտաբային միլիմետր թղթի վրա: Փոխհատուցման ամբողջ կորի առանցքը Լբաժանվում է շատ հատվածների ԴՍ ես... Հեռավորությունը գծի կենտրոնից դեպի առանցք յ եսչափվում է քանոնով:

Կոշտության գործակիցը (Karmana) նախատեսված է արտացոլելու ճկման ժամանակ ոլորանների խաչմերուկի տեղական հարթեցման փորձնականորեն ապացուցված ազդեցությունը, ինչը մեծացնում է դրանց փոխհատուցման ունակությունը: Կարգավորող փաստաթղթում Կարմանի գործակիցը որոշվում է `օգտագործելով էմպիրիկ բանաձևեր, որոնք տարբերվում են բերվածից: Կոշտության գործակից կօգտագործվում է նվազեցված երկարությունը որոշելու համար Լ prdաղեղ տարր, որը միշտ ավելի մեծ է, քան իր իրական երկարությունը լ ռ... Աղբյուրում ՝ Կռման գործակիցը թեքված ոլորանների համար.

որտեղ `l - ծալման բնութագիր:

Այստեղ ՝ Ռ- ճկման շառավիղ:

Որտեղ: բ- ծալման անկյուն (աստիճաններով):

Եռակցված և կարճ ոլորուն դրոշմված արմունկների համար աղբյուրը առաջարկում է օգտագործել այլ կախվածություններ `որոշելու համար կ:

Որտեղ: ժ- կռում բնութագրվում է եռակցված և դրոշմված ճկումների համար:

Այստեղ ՝ R e - եռակցված ոլորանի համարժեք շառավիղը:

Երեք և չորս հատվածներից ծորակների համար b = 15 deg, ուղղանկյուն երկու հատվածների ոլորման համար առաջարկվում է վերցնել b = 11 deg:

Պետք է նշել, որ գործակիցը կ ? 1.

RD 10-400-01 կարգավորիչ փաստաթուղթը նախատեսում է ճկունության գործակիցը որոշելու հետևյալ ընթացակարգը Դեպի Ռ* :

Որտեղ Դեպի Ռ- ճկունության գործակից ՝ առանց հաշվի առնելու խողովակաշարի ծալված հատվածի ծայրերի դեֆորմացիայի կաշկանդումը. o - գործակիցը, հաշվի առնելով կորի հատվածի ծայրերում դեֆորմացիայի խստությունը:

Այս դեպքում, եթե, ապա ճկունության գործակիցը վերցվում է 1.0-ի հավասար:

Քանակը Դեպի էջորոշվում է բանաձևով.

Ահա այստեղ Պ- ավելորդ ներքին ճնշում, MPa; Ե տգործառնական ջերմաստիճանում նյութի առաձգականության մոդուլն է, MPa:

Կարելի է ցույց տալ, որ ճկունության գործոնը Դեպի Ռ* կլինի մեկից ավելի, ուստի, (7) –ի համաձայն ոլորման կրճատված երկարությունը որոշելիս անհրաժեշտ է վերցնել դրա հակադարձ արժեքը:

Համեմատության համար եկեք որոշենք որոշ ստանդարտ ճկումների ճկունություն `համաձայն OST 34-42-699-85-ի, գերճնշման պայմաններում Ռ= 2.2 ՄՊա և մոդուլ Ե տ= 2x 10 5 ՄՊա: Արդյունքները ամփոփված են ստորև բերված աղյուսակում (աղյուսակ. Թիվ 1):

Վերլուծելով ստացված արդյունքները, կարելի է եզրակացնել, որ RD 10-400-01-ի համաձայն ճկունության գործակիցը որոշելու կարգը տալիս է ավելի «խիստ» արդյունք (թեքության ավելի քիչ ճկունություն), միաժամանակ հաշվի առնելով ավելցուկային ճնշումը խողովակաշարը և նյութի առաձգական մոդուլը:

U առանցքի փոխհատուցման իներցիայի պահը (նկ. 1 բ)) նոր առանցքի համեմատ յ սJ xsսահմանվում է որպես հետևյալ.

Որտեղ: Լ և այլն- փոխհատուցման առանցքի կրճատված երկարությունը,

յ ս- փոխհատուցման ծանրության կենտրոնի կոորդինատ.

Առավելագույն ճկման պահը Մ Մաքս(գործում է ընդարձակման հանգույցի վերին մասում).

Որտեղ Հ- ընդլայնման համատեղ արտահոսք, համաձայն նկ. 1 բ).

H = (մ +2) Ռ.

Խողովակի պատի հատվածում առավելագույն սթրեսը որոշվում է բանաձևով.

Որտեղ: մ 1 - ուղղման գործոն (անվտանգության գործոն), հաշվի առնելով թեքված հատվածներում սթրեսների աճը:

Կռացած ծալումների համար, (17)

Եռակցված ոլորանների համար: (տասնութ)

Վ- մասնաճյուղի հատվածի դիմադրության պահը.

Թույլատրելի սթրես (160 ՄՊա 10G 2S, St 3sp պողպատներից պատրաստված կոմպենսատորների համար. 120 ՄՊա 10, 20, St 2sp պողպատներից):

Ես կցանկանայի անմիջապես նշել, որ անվտանգության գործոնը (ուղղումը) բավականին բարձր է և աճում է խողովակաշարի տրամագծի աճով: Օրինակ, 90 ° թեքության համար - 159x6 OST 34-42-699-85 մ 1 ? 2.6; 90 ° թեքման համար - 630x12 OST 34-42-699-85 մ 1 = 4,125.

Նկար 2 Հաշվարկման սխեմակոմպենսատոր ըստ RD 10-400-01-ի:

Ուղղորդող փաստաթղթում U- ձեւավորված ընդլայնման հանգույցով հատվածի հաշվարկը, տե՛ս Նկար 2, կատարվում է ըստ կրկնվող ընթացակարգի.

Ընդարձակման հոդի առանցքից դեպի ֆիքսված հենարանները հեռավորությունները դրված են այստեղ: Լ 1 և Լ 2 հենակ ԻՆև մեկնումը որոշվում է Ն.Երկու հավասարություններում էլ կրկնությունների գործընթացում անհրաժեշտ է հասնել, որ այն դառնա հավասար: մի զույգ արժեքներից ամենամեծը վերցվում է = լ 2 Դրանից հետո որոշվում է ցանկալի ընդլայնման համատեղ արտահոսքը Հ:

Հավասարումները ներկայացնում են երկրաչափական բաղադրիչները, տե՛ս Նկար 2:

Դիմացկուն ուժերի բաղադրիչները, 1 / մ 2:

Կենտրոնական առանցքների վերաբերյալ իներցիայի պահեր x, y.

Ուժի պարամետր Ա, մ:

[y sk] - թույլատրելի փոխհատուցման լարումը,

Հորիզոնական հարթությունում տեղակայված խողովակաշարերի թույլատրելի փոխհատուցման սթրեսը [y sk] որոշվում է բանաձևով.

Խողովակաշարերի համար, որոնք գտնվում են ուղղաձիգ հարթությունում `ըստ բանաձևի.

որտեղ `- գործառնական ջերմաստիճանում անվանական թույլատրելի լարվածություն (պողպատե 10G 2C - 165 ՄՊա 100 °? t? 200 °, պողպատե 20 - 140 MPa 100 °? t? 200 °):

Դ- ներքին տրամագիծը,

Նշենք, որ հեղինակները չեն կարողացել խուսափել տառասխալներից և անճշտություններից: Եթե ​​մենք օգտագործում ենք ճկունության գործոնը Դեպի Ռ* (9) կրճատված երկարությունը որոշելու բանաձևերում լ և այլն(25), կենտրոնական առանցքների և իներցիայի պահերի կոորդինատներ (26), (27), (29), (30), ապա կստացվի թերագնահատված (սխալ) արդյունք, քանի որ ճկունության գործակիցը Դեպի Ռ* (9) –ի համաձայն ՝ մեկից մեծ է և պետք է բազմապատկվի թեքված ոլորանների երկարությամբ: Bկված ոլորումների տրված երկարությունը միշտ ավելի մեծ է, քան դրանց իրական երկարությունը (ըստ (7-ի)), միայն այդ դեպքում նրանք կստանան լրացուցիչ ճկունություն և փոխհատուցող ունակություն:

Հետևաբար, (25) ժ (30) –ի համաձայն երկրաչափական բնութագրերը որոշելու կարգը շտկելու համար անհրաժեշտ է օգտագործել հակադարձ արժեքը Դեպի Ռ*:

Դեպի Ռ* = 1 / Կ Ռ*.

Նկար 2-ի նախագծման գծապատկերում փոխհատուցող հենարաններն ամրագրված են («խաչերը» սովորաբար օգտագործվում են ֆիքսված հենարանները նշելու համար (ԳՕՍՏ 21.205-93)): Սա կարող է հուշել «հաշվիչին» հաշվել հեռավորությունները: Լ 1 , Լ 2 ֆիքսված հենակետերից, այսինքն ՝ հաշվի առնել հատուցման ամբողջ հատվածի երկարությունը: Գործնականում խողովակաշարի հարակից հատվածի լոգարիթմական (շարժական) հենարանների կողային շարժումները հաճախ սահմանափակ են. Այս հենարանների շարժական, բայց սահմանափակ կողային շարժումից և հեռավորությունները պետք է հաշվել Լ 1 , Լ 2 ... Եթե ​​դուք չեք սահմանափակում խողովակաշարի լայնակի շարժումները ֆիքսվածից մինչև ֆիքսված հենարան ամբողջ երկայնքով, ապա վտանգ կա, որ խողովակաշարի հատվածները դուրս գան ընդարձակման հանգույցին ամենամոտ գտնվող հենակներից: Այս փաստը լուսաբանելու համար Նկ. 3-ը ցույց է տալիս 200 մ երկարությամբ 17G 2C պողպատից պատրաստված DN 800 մայրուղային խողովակաշարի մի հատվածի ջերմաստիճանի փոխհատուցման հաշվարկի արդյունքները, ջերմաստիճանի տարբերությունը `46 C- ից 180 C ° MSC Nastran ծրագիրը: Ընդարձակման հանգույցի կենտրոնական կետի առավելագույն կողային շարժումը 1.645 մ է: Պոտենցիալ ջրի մուրճը նաև լրացուցիչ վտանգ է ներկայացնում խողովակաշարի հենարաններից դուրս գալու համար: Հետեւաբար, երկարությունների մասին որոշումը Լ 1 , Լ 2 պետք է զգուշորեն ընդունել:

Նկար 3 Փոխհատուցման սթրեսների հաշվարկման արդյունքները DN 800 գազատարի մի հատվածում U- ձեւավորված փոխհատուցիչով `օգտագործելով MSC / Nastran ծրագրային փաթեթը (MPa):

(20) –ում առաջին հավասարման ծագումը ամբողջովին պարզ չէ: Ավելին, դա չափային առումով ճիշտ չէ: Իսկապես, մոդուլի նշանի տակ փակագծերում արժեքներն ավելացվում են Ռ xև Պ յ(լ 4 +…) .

(20) -ում երկրորդ հավասարման ճշգրտությունը կարելի է ապացուցել հետևյալ կերպ.

որպեսզի, անհրաժեշտ է, որ.

Սա իսկապես այդպես է, եթե դնում ենք

Հատուկ առիթի համար Լ 1 = Լ 2 , Ռ յ=0 օգտագործելով (3), (4), (15), (19), կարելի է հասնել (36): Կարևոր է հաշվի առնել, որ նշագրման համակարգում ներ y = y ս.

Գործնական հաշվարկների համար ես կօգտագործեմ (20) երկրորդ հավասարումը ավելի ծանոթ և հարմար տեսքով.

որտեղ A 1 = A [y ck]:

Հատուկ դեպքում, երբ Լ 1 = Լ 2 , Ռ յ=0 (սիմետրիկ փոխհատուցող):

Տեխնիկայի ակնհայտ առավելությունները դրա մեծ բազմակողմանիությունն է: Նկար 2-ում փոխհատուցողը կարող է լինել ասիմետրիկ. նորմատիվությունը թույլ է տալիս հաշվարկել փոխհատուցիչները ոչ միայն ջեռուցման ցանցերի, այլև կարևոր բարձր ճնշման խողովակաշարերի համար, որոնք ՌոսՏեխՆադզորի ռեգիստրում են:

Եկեք կատարենք U- ձեւավորված փոխհատուցիչների հաշվարկման արդյունքների համեմատական ​​վերլուծություն ըստ մեթոդների: Եկեք սահմանենք հետևյալ նախնական տվյալները.

ա) բոլոր ընդարձակման հոդերի համար. նյութ - պողպատ 20; P = 2.0 ՄՊա; Ե տ= 2x 10 5 MPa; t? 200 °; բեռնում - նախնական ձգում; թեքված թեքումներ ըստ OST 34-42-699-85; ընդլայնման հոդերը տեղակայված են հորիզոնական, մորթուց պատրաստված խողովակներից: վերամշակում;

բ) երկրաչափական անվանումներով նախագծային դիագրամ, համաձայն նկ. 4-ի.

Նկար 4 Համեմատական ​​վերլուծության հաշվարկման սխեմա:

գ) փոխհատուցողների ստանդարտ չափերն ամփոփված են աղյուսակ 2-ում `հաշվարկման արդյունքների հետ միասին:

	Փոխհատուցման ոլորաններ և խողովակներ, D n H s, մմ	Չափը, տե՛ս նկ. 4	Նախաձգում, մ	Առավելագույն սթրեսը, MPa	Թույլատրելի սթրես, MPa
							համաձայն	համաձայն	համաձայն	համաձայն

եզրակացություններ

կոմպենսատոր ջերմային խողովակի լարումը

Վերլուծելով հաշվարկների արդյունքները `օգտագործելով երկու տարբեր մեթոդներ` հղում և նորմատիվ, կարելի է եզրակացնել, որ չնայած այն հանգամանքին, որ երկու մեթոդներն էլ հիմնված են միևնույն տեսության վրա, արդյունքների տարբերությունը շատ նշանակալի է: Փոխհատուցման ընտրված ստանդարտ չափերը «անցնում են մարժայով», եթե դրանք հաշվարկվում են թույլատրելի սթրեսներով և չեն անցնում, եթե դրանք հաշվարկվում են: Արդյունքի վրա ամենաէական ազդեցությունը թողնում է ուղղման գործոնը մ 1 , ինչը մեծացնում է բանաձևով հաշվարկված լարումը 2 կամ ավելի անգամ: Օրինակ, թիվ 2 աղյուսակի վերջին տողում փոխհատուցողի համար (530Ch12 խողովակից) գործակիցը մ 1 ? 4,2.

Այն ազդում է թույլատրելի սթրեսի արդյունքի և արժեքի վրա, որը զգալիորեն ցածր է պողպատե 20-ի համար:

Ընդհանուր առմամբ, չնայած ավելի մեծ պարզությանը, որը կապված է ավելի փոքր թվով գործակիցների և բանաձևերի առկայության հետ, պարզվում է, որ մեթոդը շատ ավելի խստապահանջ է, հատկապես մեծ տրամագծի խողովակաշարերի մասում:

Գործնական նպատակներով, ջեռուցման ցանցերի համար U-shaped ընդլայնման հոդերը հաշվարկելիս ես խորհուրդ կտայի «խառը» մարտավարություն: Ofկունության գործակիցը (Karmana) և թույլատրելի սթրեսը պետք է որոշվեն ըստ ստանդարտի, այսինքն. k = 1 /Դեպի Ռ* և ապա ըստ բանաձևերի (9) h (11); [y ck] - ըստ (34), (35) բանաձևերի `հաշվի առնելով RD 10-249-88: Տեխնիկայի «մարմինը» պետք է օգտագործվի ըստ, բայց առանց հաշվի առնելու ուղղման գործոնը մ 1 , այսինքն ՝

Որտեղ Մ Մաքսորոշվում է (15) ժ (12) -ով:

Փոխհատուցման հնարավոր անհամաչափությունը, որը հաշվի է առնվում, կարող է անտեսվել, քանի որ գործնականում, ջեռուցման ցանցեր դնելիս, շարժական հենակները տեղադրվում են բավականին հաճախ, անհամաչափությունը պատահական է և նշանակալի ազդեցությունչի ազդում արդյունքի վրա:

Հեռավորությունը բհնարավոր է հաշվել ոչ թե մոտակա հարևան լոգարիթմական հենարաններից, այլ կողմնակի տեղաշարժերի սահմանափակման մասին որոշում կայացնել արդեն երկրորդ կամ երրորդ մասում լոգարիթմական կրողեթե չափվում է փոխհատուցման առանցքից:

Օգտագործելով այս «մարտավարությունը» ՝ հաշվիչը «մեկ թեքով երկու թռչուն է սպանում». Ա) խստորեն հետևում է կարգավորող փաստաթղթեր, քանի որ տեխնիկայի «մարմինը» հատուկ դեպք է: Ապացույցը տրված է վերևում; բ) պարզեցնում է հաշվարկը:

Դրան կարելի է ավելացնել խնայողական կարևոր գործոն. Ի վերջո, 530Ch12 խողովակից ընդարձակման հանգույց ընտրելու համար տե՛ս աղյուսակը: Թիվ 2, ըստ տեղեկանքի գրքի, հաշվիչը պետք է ավելացնի իր չափերը առնվազն 2 անգամ, ըստ նույնի գործող կանոնակարգըիրական փոխհատուցողը կարող է նաև մեկուկես անգամ կրճատվել:

Գրականություն

1. Էլիզարով Դ.Պ. Էլեկտրակայանների ջերմային էլեկտրակայաններ: - Մ. ՝ Էներգոիզդատ, 1982:

2. Waterուր ջեռուցման ցանց: Տեղեկագիր ձեռնարկդիզայնի վրա / I.V. Բելյաիկին, Վ.Պ. Վիտալիեւ, Ն.Կ. Գրոմովը և այլք, Էդ. Ն.Կ. Գրոմովա, Է.Պ. Շուբին - Մ. ՝ Էներգոատոմիզդատ, 1988 թ.

3. Սոկոլով E.Ya. Atingեռուցման և ջեռուցման ցանցեր: - Մ. ՝ Էներգոիզդատ, 1982:

4. heatingեռուցման ցանցերի խողովակաշարերի ուժը հաշվարկելու ստանդարտներ (RD 10-400-01):

5. Գոլորշու և տաք ջրի ստացիոնար կաթսաների և խողովակաշարերի ուժը հաշվարկելու ստանդարտներ (RD 10-249-98):

Տեղադրված է Allbest.ru- ում

...

Նմանատիպ փաստաթղթեր

Heatingեռուցման, օդափոխության և տաք ջրամատակարարման համար ջերմային ծախսերի հաշվարկ: Խողովակաշարի տրամագծի որոշում, ընդարձակման հոդերի քանակ, տեղական դիմադրություններում գլխի կորուստներ, խողովակաշարի երկարության ընթացքում գլխի կորուստներ: Heatերմահաղորդիչի ջերմամեկուսացման հաստության ընտրություն:

թեստ, ավելացվել է 01/25/2013


Մարզի ջերմային բեռների արժեքների որոշում տարեկան սպառումըջերմություն Ընտրելով աղբյուրի ջերմության աղբյուրը: Theեռուցման ցանցի հիդրավլիկ հաշվարկ, ցանցի և դիմահարդարման պոմպերի ընտրություն: Heatերմային կորուստների, գոլորշու ցանցի, ընդարձակման հոդերի և օժանդակ ուժերի հաշվարկ:

ժամկետային փաստաթուղթը ավելացվել է 07/11/2012 թ


Փոխհատուցման մեթոդներ ռեակտիվ ուժմեջ էլեկտրական ցանցեր... Ստատիկ կոնդենսատոր բանկերի կիրառում: Ավտոմատ կարգավորիչներսինխրոն փոխհատուցիչների հերթափոխային գրգռում `ռոտորի լայնակի ոլորունով: CK ինտերֆեյսի ծրագրավորում:

թեզ, ավելացվել է 03/09/2012


Ռեակտիվ էներգիայի փոխհատուցման հիմնական սկզբունքները: Արդյունաբերական էլեկտրամատակարարման ցանցերի վրա փոխարկող կայանքների ազդեցության գնահատում: Գործող ալգորիթմի մշակում, կառուցվածքային և սխեմատիկ դիագրամներռեակտիվ հզորության թրիստորի փոխհատուցիչներ:

թեզը, ավելացված է 11/24/2010


Heatingեռուցման, օդափոխության և տաք ջրամատակարարման համար ջերմային հոսքերի որոշում: Շինություն ջերմաստիճանի գրաֆիկջեռուցման վրա ջերմային բեռի կարգավորում: Կոմպենսատորների և ջերմամեկուսացման հաշվարկ, երկխողովակ ջրային ցանցի հիմնական ջերմատարներ:

ժամկետային թուղթ, ավելացված է 10/22/2013


Պարզ խողովակաշարի հաշվարկ, Բեռնուլիի հավասարման կիրառման տեխնիկա: Խողովակաշարի տրամագծի որոշում: Ներծծող գծի խոռոչի հաշվարկ: Սահմանում առավելագույն բարձրությունըբարձրացում և հեղուկի առավելագույն հոսք: Կենտրոնախույս պոմպի դիագրամ:

շնորհանդեսը ավելացվել է 01/29/2014


Ուղղահայաց ջեռուցիչի կառուցվածքային հաշվարկ ցածր ճնշում d = 160.75 մմ տրամագծով U- ձևով փողային խողովակների կապոցով: Exchangeերմափոխանակման մակերեսի և փնջի երկրաչափական պարամետրերի որոշում: Ներքին ուղու հիդրավլիկ դիմադրություն:

թեստ, ավելացված 08/18/2013


Առավելագույն հոսքհիդրավլիկ գծի միջոցով: Կինեմատիկական մածուցիկության, խողովակների համարժեք կոպիտության և հոսքի տարածքի արժեքները: Խողովակաշարի մուտքի հատվածում հեղուկի հոսքի ռեժիմի նախնական գնահատում: Շփման գործակիցների հաշվարկ:

ժամկետային փաստաթուղթ, ավելացված է 08/26/2012


Դիմում էլեկտրաէներգիայի համակարգի ավտոմատացման սարքերի էլեկտրամատակարարման համակարգերում `սինքրոն փոխհատուցողներ և էլեկտրական շարժիչներ, արագության կարգավորիչներ: Կարճ միացման հոսանքների հաշվարկ; էլեկտրական գծերի, տրանսֆորմատորների և շարժիչների պաշտպանություն:

ժամկետային փաստաթուղթ, ավելացված է 11/23/2012


Հետ պողպատե խողովակաշարի մեկուսացման արտաքին տրամագծի որոշում սահմանված ջերմաստիճանը արտաքին մակերեսը, ջերմությունից ջրի փոխանցման գծային գործակցի ջերմաստիճանը; ջերմության կորուստը խողովակաշարի 1 մ-ից: Մեկուսացման պիտանիության վերլուծություն:

U- ձեւավորված ընդլայնման հանգույցի հաշվարկսահմանելն է նվազագույն չափսերփոխհատուցող, որը բավարար է խողովակաշարի ջերմային դեֆորմացիաները փոխհատուցելու համար: Լրացնելով վերը նշված ձևը `դուք կկարողանաք հաշվարկել տրված չափսերի U- ձևավորված ընդարձակման հանգույցի փոխհատուցող հզորությունը:

Այս առցանց ծրագրի ալգորիթմը հիմնված է Ա.Ա.Նիկոլաևի կողմից խմբագրված «atingեռուցման ցանցերի ձևավորում» դիզայների ձեռնարկում տրված U- ձևով փոխհատուցչի հաշվարկման մեթոդաբանության վրա:

1. Փոխհատուցման հետևի առավելագույն լարվածությունը խորհուրդ է տրվում վերցնել 80-ից 110 ՄՊա սահմաններում:


2. Ընդարձակման հոդի արտահոսքի օպտիմալ հարաբերակցությունը խողովակի արտաքին տրամագծին առաջարկվում է վերցնել H / Dн = (10 - 40) սահմաններում, մինչդեռ 10DN- ում ընդարձակման հոդի արտահոսքը համապատասխանում է DN350 խողովակաշարին, իսկ երկարացումը ` 40DN- ը համապատասխանում է DN15 գազատարին:


3. Ընդարձակման հոդի լայնության և դրա առաջացման օպտիմալ հարաբերակցությունը խորհուրդ է տրվում վերցնել L / H = (1 - 1,5) միջակայքում, չնայած կարող են նաև այլ արժեքներ ընդունվել:


4. Եթե ​​ընդլայնման հանգույցը չափազանց շատ է պահանջվում ՝ հաշվարկված ջերմային երկարացումները փոխհատուցելու համար մեծ չափսեր, այն կարելի է փոխարինել երկու ավելի փոքր ընդարձակման հոդերով:


5. Խողովակաշարի ջերմային երկարացումը հաշվարկելիս հովացման հեղուկի ջերմաստիճանը պետք է ընդունվի որպես առավելագույն, իսկ շրջակա խողովակաշարի ջերմաստիճանը ՝ նվազագույն:

Հաշվարկի մեջ ընդունվում են հետևյալ սահմանափակումները.

• Խողովակաշարը լցված է ջրով կամ գոլորշով
• Խողովակաշարը պատրաստված է պողպատե խողովակ
• Առավելագույն ջերմաստիճանը աշխատանքային միջավայրչի գերազանցում 200 ° С
• Խողովակաշարի առավելագույն ճնշումը չի գերազանցում 1,6 ՄՊա-ն (16 բար)
• Փոխհատուցողը տեղադրվում է հորիզոնական խողովակաշարում
• Փոխհատուցողը սիմետրիկ է, և նրա ուսերը նույն երկարությամբ են
• Հաստատված հենակները համարվում են բացարձակ կոշտ
• Խողովակաշարը չի ենթարկվում քամու ճնշման և այլ բեռների
• Thermalերմային երկարացման ընթացքում շարժական հենարանների շփման ուժերի դիմադրությունը հաշվի չի առնվում
• Հարթ թեքություններ

1. Խորհուրդ չի տրվում տեղակայել ֆիքսված հենակները UD- ձեւավորված ընդլայնման հանգույցից 10DN- ից պակաս հեռավորության վրա, քանի որ աջակցության սեղմման պահի տեղափոխումը դրան նվազեցնում է ճկունությունը:


2. Խողովակաշարի հատվածները ֆիքսված հենակետերից խորհուրդ են տրվում տանել նույն երկարությամբ U- աձեւ ձգվող հոդ: Եթե ​​փոխհատուցողը տեղադրվում է ոչ թե հատվածի մեջտեղում և տեղափոխվում է դեպի հաստատուն հենարաններից մեկը, ապա առաձգական դեֆորմացիայի և սթրեսների ուժերն աճում են մոտ 20-40% -ով `կապված տեղակայված փոխհատուցման համար ստացված արժեքների հետ: մեջտեղում.


3. Փոխհատուցման ունակությունը մեծացնելու համար օգտագործվում է փոխհատուցման նախնական ընդլայնում: Տեղադրման ընթացքում փոխհատուցողը կռում է բեռի վրա, երբ ջեռուցվում է, այն ստանում է ոչ լարված վիճակ, և առավելագույն ջերմաստիճանում այն ​​անցնում է լարվածության: Ընդարձակման հոդի նախնական ձգում կեսին հավասար քանակությամբ ջերմային երկարացումխողովակաշարը թույլ է տալիս կրկնապատկել դրա փոխհատուցման հզորությունը:

Դիմումի տարածքը

Փոխհատուցելու համար օգտագործվում են U– աձեւ ձգվող ընդարձակ հոդեր ջերմաստիճանի երկարացումներխողովակները երկար ուղիղ հատվածների վրա, եթե ջեռուցման ցանցի պտույտների պատճառով խողովակաշարի ինքնավերականգնման հնարավորություն չկա: Աշխատանքային միջավայրի փոփոխական ջերմաստիճանով կոշտ ֆիքսված խողովակաշարերի վրա ընդարձակման հոդերի բացակայությունը կհանգեցնի սթրեսների ավելացմանը, որոնք ի վիճակի են դեֆորմացնել և քանդել գազատարը:

Օգտագործվում են ճկուն ընդարձակման հոդեր

1. Երբ օդային երեսարկմանխողովակի բոլոր տրամագծերի համար ՝ անկախ հովացման հեղուկի պարամետրերից:
2. DN25- ից DN200- ից խողովակաշարերի վրա ջրանցքներում, թունելներում և սովորական կոլեկտորներում դնելիս մինչև 16 բար տաքացվող միջին ճնշման տակ:
3. DN25- ից DN100 տրամագծով խողովակների անխափան տեղադրման համար:
4. Եթե ​​միջավայրի առավելագույն ջերմաստիճանը գերազանցում է 50 ° C- ն

Առավելությունները

• Բարձր փոխհատուցող ունակություն
• Սպասարկում անվճար
• Հեշտ է արտադրության մեջ
• Fixedածր ուժեր, որոնք փոխանցվում են ֆիքսված առանցքակալներին

թերություններ

• Բարձր սպառումխողովակներ
• Խոշոր ոտնահետք
• Բարձր հիդրավլիկ դիմադրություն

Բ.գ.թ. S. B. Gorunovich, ձեռքեր: «Ուստ-Իլիմսկայա» ԱԷԿ-ի նախագծման խումբ

Thermalերմային ընդլայնումները փոխհատուցելու համար U- աձեւ ձգվող հոդերն առավել տարածված են ջեռուցման ցանցերում և էլեկտրակայաններում: Չնայած իր բազմաթիվ թերություններին, որոնցից կարելի է առանձնացնել. Համեմատաբար մեծ չափսեր (ջրանցքների տեղադրմամբ ջեռուցման համակարգերում փոխհատուցման խորշեր տեղադրելու անհրաժեշտություն), հիդրավլիկ զգալի կորուստներ (լցոնման տուփի և փչակների համեմատ); U- ձեւավորված ընդարձակման հոդերը նույնպես ունեն մի շարք առավելություններ:

Հիմնական առավելություններն են պարզությունն ու հուսալիությունը: Բացի այդ, փոխհատուցման այս տեսակը առավել լավ ուսումնասիրված և նկարագրված է կրթական, մեթոդական և տեղեկատու գրականության մեջ: Չնայած դրան, երիտասարդ ինժեներների համար, ովքեր չունեն հատուկ ծրագրեր `ընդարձակման հոդերը հաշվարկելու համար, հաճախ դժվար է: Դա առաջին հերթին պայմանավորված է բավականին բարդ տեսությամբ ՝ մեծ թվով ուղղիչ գործոնների առկայությամբ և, ցավոք, որոշ աղբյուրներում տառասխալների և անճշտությունների առկայությամբ:

Ստորև բերված է երկու հիմնական աղբյուրներից U- փոխհատուցման փոխհատուցման հաշվարկման կարգի մանրամասն վերլուծություն, որի նպատակն էր հայտնաբերել հնարավոր տառասխալներն ու անճշտությունները, ինչպես նաև համեմատել արդյունքները:

Փոխհատուցման տիպային հաշվարկը (նկ. 1, ա)), որը առաջարկվել է հեղինակների մեծամասնության կողմից ass, ենթադրում է ընթացակարգ, որը հիմնված է Կաստիլիանոյի թեորեմի օգտագործման վրա.

Որտեղ: Ու- փոխհատուցման դեֆորմացիայի պոտենցիալ էներգիա, Ե- խողովակի նյութի առաձգականության մոդուլ, J- ընդարձակման հոդի (խողովակի) հատվածի իներցիայի առանցքային պահը,

;

Որտեղ: ս- ճկման պատի հաստությունը,

D n- թեքության արտաքին տրամագիծը;

Մ- ճկման պահը ընդլայնման համատեղ հատվածում: Այստեղ (հավասարակշռության պայմանից, նկ. 1 ա)):

M = P y x - P x y + M 0 ; (2)

Լ- փոխհատուցման ամբողջ երկարությունը, J x- փոխհատուցման իներցիայի առանցքային պահը, J xy- փոխհատուցողի իներցիայի կենտրոնախույս պահը, S x- փոխհատուցման ստատիկ պահը:

Լուծումը պարզեցնելու համար կոորդինատային առանցքները տեղափոխվում են ձգողականության առաձգական կենտրոն (նոր առանցքներ) Xs, Յաս), ապա ՝

S x = 0, J xy = 0:

(1) -ից մենք ստանում ենք առաձգական վերադարձի ուժ P x:

Շարժումը կարելի է մեկնաբանել որպես փոխհատուցման փոխհատուցող հզորություն.

; (4)

Որտեղ: α տ- գծային ջերմային ընդլայնման գործակից, (1.2x10 -5 1 / deg ածխածնային պողպատերի համար);

t n- նախնական ջերմաստիճանը (վերջին 20 տարվա ընթացքում ամենացուրտ հնգօրյա շաբաթվա միջին ջերմաստիճանը);

տ- վերջնական ջերմաստիճան (սառեցնող հեղուկի առավելագույն ջերմաստիճան);

Լ- փոխհատուցվող հատվածի երկարությունը.

Վերլուծելով (3) բանաձևը ՝ մենք կարող ենք հանգել այն եզրակացության, որ ամենամեծ դժվարությունն առաջացնում է իներցիայի պահի որոշումը J xs, մանավանդ որ նախ անհրաժեշտ է որոշել փոխհատուցման ծանրության կենտրոնը (հետ y s) Հեղինակը ողջամտորեն առաջարկում է օգտագործել որոշման մոտավոր, գրաֆիկական մեթոդ J xsհաշվի առնելով կոշտության գործակիցը (Karmana) կ:

Առաջին ինտեգրալը որոշվում է առանցքի նկատմամբ յ, երկրորդը `առանցքի նկատմամբ y s(նկ. 1): Փոխհատուցման առանցքը կազմվում է մասշտաբային միլիմետր թղթի վրա: Փոխհատուցման ամբողջ կորի առանցքը Լբաժանվում է շատ հատվածների Δs i... Հեռավորությունը գծի կենտրոնից դեպի առանցք y եսչափվում է քանոնով:

Կոշտության գործակիցը (Karmana) նախատեսված է արտացոլելու ճկման ժամանակ ոլորանների խաչմերուկի տեղական հարթեցման փորձնականորեն ապացուցված ազդեցությունը, ինչը մեծացնում է դրանց փոխհատուցման ունակությունը: Կարգավորող փաստաթղթում Կարմանի գործակիցը որոշվում է `օգտագործելով էմպիրիկ բանաձևեր, որոնք տարբերվում են բերվածից:

Կոշտության գործակից կօգտագործվում է նվազեցված երկարությունը որոշելու համար L prDաղեղ տարր, որը միշտ ավելի մեծ է, քան իր իրական երկարությունը լ գ... Աղբյուրում ՝ Կռման գործակիցը թեքված ոլորանների համար.

; (6)

որտեղ `- ծալման բնութագիր:

Այստեղ ՝ Ռ- ճկման շառավիղ:

; (7)

Որտեղ: α - ծալման անկյուն (աստիճաններով):

Եռակցված և կարճ ոլորուն դրոշմված արմունկների համար աղբյուրը առաջարկում է օգտագործել այլ կախվածություններ `որոշելու համար կ:

որտեղ `- թեքում բնորոշ եռակցված և դրոշմված ծալումների համար:

Այստեղ ՝ - եռակցված ոլորանի համարժեք շառավիղը:

Երեք և չորս հատվածներից ծորակների համար, α = 15 աստիճան, ուղղանկյուն երկու հատվածների ոլորման համար առաջարկվում է վերցնել α = 11 աստիճան:

Պետք է նշել, որ գործակիցը կ ≤ 1.

RD 10-400-01 կարգավորիչ փաստաթուղթը նախատեսում է ճկունության գործակիցը որոշելու հետևյալ ընթացակարգը Կ պ *:

Որտեղ Կ պ- ճկունության գործակից ՝ առանց հաշվի առնելու խողովակաշարի ծալված հատվածի ծայրերի դեֆորմացիայի կաշկանդումը.

Այս դեպքում, եթե, ապա ճկունության գործակիցը վերցվում է 1.0-ի հավասար:

Քանակը Կ պորոշվում է բանաձևով.

, (10)

Որտեղ .

Ահա այստեղ Պ- ավելորդ ներքին ճնշում, MPa; Ե տգործառնական ջերմաստիճանում նյութի առաձգականության մոդուլն է, MPa:

, (11)

Կարելի է ցույց տալ, որ ճկունության գործոնը Կ պ *կլինի մեկից ավելի, ուստի, (7) –ի համաձայն ոլորման կրճատված երկարությունը որոշելիս անհրաժեշտ է վերցնել դրա հակադարձ արժեքը:

Համեմատության համար եկեք որոշենք որոշ ստանդարտ ճկումների ճկունություն `համաձայն OST 34-42-699-85-ի, գերճնշման պայմաններում Ռ= 2.2 ՄՊա և մոդուլ Ե տ= 2x10 5 ՄՊա: Արդյունքները ամփոփված են ստորև բերված աղյուսակում (աղյուսակ. Թիվ 1):

Վերլուծելով ստացված արդյունքները, կարելի է եզրակացնել, որ RD 10-400-01-ի համաձայն ճկունության գործակիցը որոշելու կարգը տալիս է ավելի «խիստ» արդյունք (թեքության ավելի քիչ ճկունություն), միաժամանակ հաշվի առնելով ավելցուկային ճնշումը խողովակաշարը և նյութի առաձգական մոդուլը:

U առանցքի փոխհատուցման իներցիայի պահը (նկ. 1 բ)) նոր առանցքի համեմատ y s J xsսահմանվում է որպես հետևյալ.

Որտեղ: Լ պր- փոխհատուցման առանցքի կրճատված երկարությունը,

; (13)

y s- փոխհատուցման ծանրության կենտրոնի կոորդինատ.

Առավելագույն ճկման պահը Մ առավելագույն(գործում է ընդարձակման հանգույցի վերին մասում).

; (15)

Որտեղ Հ- ընդլայնման համատեղ արտահոսք, համաձայն նկ. 1 բ).

H = (մ +2) Ռ.

Խողովակի պատի հատվածում առավելագույն սթրեսը որոշվում է բանաձևով.

; (16)

Որտեղ: մ 1- ուղղման գործոն (անվտանգության գործոն), հաշվի առնելով թեքված հատվածներում սթրեսների աճը: