Etterbehandling. Beslag. Reparere. Montering. Valg. Blenderåpning
I henhold til deres formål er kjeler med liten og middels kraft delt inn i følgende grupper: oppvarming, beregnet for varmeforsyning av varmesystemer, ventilasjon, varmtvannsforsyning av boliger, offentlige og andre bygninger; industriell, gir damp og varmt vann teknologiske prosesser industribedrifter; produksjon og oppvarming, gir damp og varmt vann til ulike forbrukere. Avhengig av hvilken type varmebærer som produseres, er fyrrom delt inn i varmtvanns-, damp- og dampvannsoppvarming.
Generelt er et kjeleanlegg en kombinasjon av en kjel(e) og utstyr, inkludert følgende enheter. Drivstofftilførsel og forbrenning; rengjøring, kjemisk fremstilling og avlufting av vann; varmevekslere til ulike formål; pumper med initialt (rå)vann, nettverk eller sirkulasjon - for sirkulasjon av vann i varmeforsyningssystemet, etterfylling - for å erstatte vann som forbrukes av forbrukeren og lekkasjer i nettverk, matepumper for tilførsel av vann til dampkjeler, resirkulering (blanding ); fôrtanker, kondenstanker, lagertanker varmt vann; blåser vifter og luft kanal; røykavtrekk, gassbane og skorstein; ventilasjonsutstyr; systemer automatisk regulering og sikkerhet ved forbrenning av drivstoff; varmeskjold eller kontrollpanel.
Varmeskjemaet til kjelehuset avhenger av typen varmebærer som produseres og av ordningen med varmenettverk som forbinder kjelerommet med forbrukere av damp eller varmtvann, og av kvaliteten på kildevannet. Akvatisk varmenett er av to typer: lukket og åpent. På lukket system vann (eller damp) gir fra seg varmen i lokale systemer og blir fullstendig returnert til fyrrommet. I et åpent system trekkes vann (eller damp) delvis, og i sjeldne tilfeller, helt ut av lokale installasjoner. Varmenettverkets diagram bestemmer ytelsen til vannbehandlingsutstyr, samt kapasiteten til lagringstanker.
Som et eksempel er det gitt et skjematisk termisk diagram av et varmtvannskjelehus for et åpent varmeforsyningssystem med et designtemperaturregime på 150-70 ° C. Nettverkspumpen (sirkulasjonspumpen) som er installert på returledningen sørger for strømmen av matevann til kjelen og deretter til varmeforsyningssystemet. Retur- og forsyningsledningene er sammenkoblet med jumpere - bypass og resirkulering. Gjennom den første av dem, i alle driftsmoduser, bortsett fra den maksimale vinteren, blir en del av vannet omgått fra retur til tilførselsledningen for å opprettholde den innstilte temperaturen.
I henhold til forholdene for å forhindre metallkorrosjon, vanntemperaturen ved innløpet til kjelen under drift på gassdrivstoff må være minst 60 °C for å unngå kondensering av vanndamp inneholdt i røykgasser. Siden returvannstemperaturen nesten alltid er under denne verdien, i fyrrom med stålkjeler en del av varmtvannet tilføres returledningen av en resirkulasjonspumpe.
Etterfyllingsvann kommer inn i manifolden til nettverkspumpen fra tanken (en pumpe som kompenserer for forbruket av vann hos forbrukerne). Det første vannet som tilføres av pumpen, passerer gjennom varmeren, kjemiske vannbehandlingsfiltre og, etter mykning, gjennom den andre varmeren, hvor den varmes opp til 75-80 ° C. Deretter kommer vannet inn i kolonnen vakuumavlufter... Vakuumet i avlufteren opprettholdes ved å suge luft-dampblandingen fra avluftningskolonnen ved hjelp av en vannstråleutkast. Arbeidsvæsken til ejektoren er vann som tilføres av pumpen fra tanken til ejektorenheten. Damp-vannblandingen fjernet fra avlufterhodet passerer gjennom en varmeveksler - dampkjøler. I denne varmeveksleren oppstår kondensering av vanndamp, og kondensatet strømmer tilbake til avluftningssøylen. Avluftet vann strømmer ved tyngdekraften til boosterpumpen, som leverer det til sugemanifolden nettverkspumper eller i etterfyllingsvannstanken.
Oppvarming i varmevekslere av kjemisk behandlet og kildevann utføres av vann som kommer fra kjeler. I mange tilfeller brukes pumpen som er installert på denne rørledningen (vist med den stiplede linjen) også som en resirkulasjonspumpe.
Hvis varmefyrrommet er utstyrt dampkjeler, blir varmt vann for varmeforsyningssystemet oppnådd i overflatedampvannvarmere. Damp-vannvarmere er oftest frittstående, men i noen tilfeller benyttes varmeovner som inngår i kjelens sirkulasjonskrets, samt bygget på toppen av kjeler eller innebygget i kjeler.
Vist er et grunnleggende termisk diagram av et produksjons- og oppvarmingskjelhus med dampkjeler som leverer damp og varmt vann til lukket to-rørsvann og dampsystemer varmetilførsel. En avlufter er tilveiebrakt for tilberedning av kjelens fødevann og varmenettets fødevann. Ordningen sørger for oppvarming av det innledende og kjemisk behandlede vannet i dampvannvarmere. Rensevann fra alle kjeler kommer inn i damputskilleren kontinuerlig utblåsning, hvor det samme trykket opprettholdes som i avlufteren. Dampen fra separatoren slippes ut i damprommet til avlufteren, og varmt vann kommer inn i vann-til-vann-varmeren for forvarming av kildevannet. Videre slippes rensevannet ut i kloakken eller kommer inn i etterfyllingsvannstanken.
Dampnettets kondensat som returneres fra forbrukerne, pumpes fra kondensattanken til avlufteren. Avlufteren mottar kjemisk renset vann og kondensat fra en dampvannvarmer av kjemisk renset vann. Ledningsvann varmes opp i serie i kondensatkjøleren til dampvannvarmeren og i dampvannvarmeren.
I mange tilfeller er varmtvannskjeler også installert i dampkjeler for tilberedning av varmt vann, som fullt ut oppfyller behovet for varmt vann eller er topp. Kjeler er installert bak en damp-vannvarmer langs vannstrømmen som et andre oppvarmingstrinn. Hvis dampvarmekjelehuset betjener åpne vannnettverk, sørger den termiske kretsen for installasjon av to avluftere - for tilførsels- og etterfyllingsvann. For å utjevne tilberedningsmåten for varmt vann, samt for å begrense og utligne trykket i varmt- og kaldtvannsforsyningssystemer i varmekokerom, er det planlagt å installere lagertanker.
Utkastinstallasjoner i henhold til søknadsskjemaet er: felles - for alle kjeler i kjelerommet; gruppe - for individuelle grupper av kjeler; individuell - for individuelle kjeler. Generelle og gruppeinstallasjoner må ha to røykutblåsere og to vifter. Individuelle innstillinger i henhold til betingelsene for å regulere driften når du endrer kjelens produktivitet, er de mest ønskelige.
I et kombinert kjelerom, når en av dampkjelene er stoppet, kan ikke varmtvannskjelen dekke de nødvendige dampbelastningene, og varmebelastningen til varmtvannskjelen kan dekkes helt eller delvis av dampkjeler og nettverksvarmer. Derfor, i et rent dampkjelhus, vil den totale varmekapasiteten til alle enheter være mindre enn den innstilte varmekapasiteten til det kombinerte fyrhuset.
Hovedargumentet for bygging av store kombinerte kjelehus er den lavere spesifikke kapitalinvesteringen. Installasjon av varmtvannskjeler og deres hjelpeutstyr krever mindre kostnader enn installasjon av dampkjeler med hjelpeutstyr og store dampvannvarmere med lik varmekapasitet.
Bygging av boligbebyggelse og hus med fjernvarme i områdene til eksisterende industribedrifter fører også til utvidelse av dampkjelehus. varmtvannskjeler med en varmekapasitet på 50 Gcal / t, og dampkjelhus blir omgjort til kombinerte.
I fig. 10 viser PTS for et fyrrom med 2 damp- og 1 varmtvannsbereder for et lukket varmeforsyningssystem. Oppvarmingsmidlene er mettet damp og varmt vann.
Strømningsretningen til arbeidsvæsken i dampseksjonen er som følger: kondensat fra produksjonen kommer inn i tanken 18 under trykk med en temperatur på 80 - 90 ºС. Etter kvalitetskontroll pumpes kondensatet av pumpe 7 inn i hodet på matevannsavlufteren 14. Avlufteren mottar alt kondensatet fra dampvannvarmerne, samt oppvarmet kjemisk renset vann og damp fra ROU 17 for bobling av avluftet vann.
Fôrpumper 8, blir avluftet vann med en temperatur på ca. 104 0 C oppnådd og matet til ROC og dampkjeler. I tillegg til DOC leveres damp til eksterne forbrukere og til fyringsoljeøkonomi fyrrom. Etter DOC tilføres dampen til avlufterne 14 og 15, hvor damp tilføres fra de kontinuerlige utblåsningsekspanderne til dampkjeler 13.
Varmtvannsdelen av fyrrommet er vist i fig. 3.4 til venstre.
Etter pumpene 3 tilføres varmt vann til returledningen til resirkulasjonspumpene 5 for å oppnå designtemperatur ved innløpet til varmtvannskjeler 1.
Ris. 10. Grunnleggende termisk diagram av et kjelerom med damp- og varmtvannskjeler:
1 - varmtvannskjel, 2 - dampkjel, 3 - hovedpumpe (CH), 4 - fødevannspumpe, 5 - resirkulasjonspumpe, 6 - matepumpe, 7 - kondensatpumpe (KN), 8 - matepumpe (PN) , 9 - blowdown vannkjøler, 10 - feed vannvarmer, 11 - makeup vannkjøler, 12 - kjemisk varmeapparat. renset vann (PHOV), 13 - kontinuerlig utblåsningsseparator, 14 - matvannsavlufter, 15 - etterfyllingsvannavlufter, 16 - dampkjøler, 17 - reduksjons- og kjøleenhet (ROC), 18 - kondensattank, 19 - vannbehandling anlegg (WPU ), 20 - rensebrønn.
En del av vannet fra returledningen til varmenett etter nettpumpene føres over i tilførselsledningen, hvor det blandes med varmtvann fra varmtvannskjeler for å opprettholde temperaturen i varmenettet.
V sommertid når varmtvannskjeler ikke fungerer, brukes damp til å varme opp vannet i varmesystemet, for behovene til varmtvannsforsyning i damp-vann varmevekslere.
1. Sokolov E.Ya. Varme- og varmenett. Lærebok for universiteter. - M .: Forlag MEI, 2001 .-- 472 s.
2. Nizamova A.Sh. Sentralisert produksjonsteknologi elektrisk energi og varme. Del 1. Opplæringen... - Kazan: Kaz. stat energi. un-t, 2005 .-- 120 s.
1. Hvorfor brukes det hovedsakelig i Russland fjernvarme?
2. Hva slags kjølevæske og arbeidsvæske brukes i varmeforsyningsordninger?
3. Hvordan klassifiseres varmesystemer?
4. Hva er forskjellen mellom sentralisert og desentraliserte systemer varmetilførsel?
5. Hva er forskjellen mellom åpne og lukkede varmeforsyningssystemer?
6.For hvilket formål brukes to-rørs systemer varmetilførsel?
7. Til hvilket formål brukes tre-rørs varmeforsyningssystemer?
8. Beskriv fordeler og ulemper med åpne varmesystemer.
9. Beskriv fordeler og ulemper med lukkede varmesystemer.
10. Hva er "varmenettverk"?
11. Hva er "Oppvarming"?
12. Hva teknologiske ordninger termisk kraftverk og fyrhus skal brukes til varmeforsyning til forbrukere.
13. Hvilket utstyr brukes i ordningene med separat produksjon av elektrisitet og varme? Dens formål, operasjonsprinsippet.
Oppgave for selvstudium disipliner
1. Ved å bruke de anbefalte litterære kildene, uavhengig og i detalj, studer diagrammene for tilkobling av varmeinstallasjoner og vatil et lukket to-rørs vannoppvarmingssystem vist på fig. 1. Beskriv ordningene for bevegelse av varmebærere i disse ordningene, i hvilke tilfeller en eller annen tilkobling av varmelasten til varmenettet brukes.
2. Studere metoder og teknologiske ordninger for varmetransport over lange avstander.
Når du velger kraften til kjelene, er det tilrådelig å ta hensyn til følgende:
Regler for bruk av gass og levering av gassforsyningstjenester i Russland, Vedlegg 2. Krav til å utstyre gassbrukende utstyr med varmegjenvinningsutstyr, automasjonsutstyr, varmeteknisk kontroll, regnskap for generering og forbruk av energiressurser
opptil 0,29 Gcal/t ( 340 kW) |
SP 89.13330.2016
|
For kjeler med vanntemperaturer over 115 ° C: Industrielle sikkerhetsregler for farlige produksjonsanlegg som bruker utstyr som opererer under for høyt trykk
"Før opptenning av gasskjelen skal tettheten av stengeventilene foran brennerne kontrolleres i henhold til gjeldende forskrifter." |
I tillegg, for kjeler av enhver (?) Varmekapasitet:
_____
* Tatt i betraktning kombinasjonen av tre eller flere identiske kjeler ved å organisere den tilhørende bevegelsen av kjølevæsken (med "Tichelman-sløyfen"), kom jeg til følgende konklusjon: gjennomstrømmingen Kv til kollektordelen før den andre kjelen og etter den nest siste kjelen bør være minst 3⋅ (n - 1 ) ⋅ (Kv av kjelegrenen), der n er antall kjeler.
3 Brenner: mitt valg
Hvis jeg skulle velge en blokkbrenner, ville jeg valgt en gass-til-luft mekanisk koblingsbrenner (med en servodrift). Vel, og følgelig brannkassen - kort-flare eller lang-flare. For eksempel er ELCO -brenneren i EK 9 G -serien veldig attraktiv. Den imponerer med en innstillingsmekanisme for tilførsel av luft og gass: bruk av støttepinnene og glidende "ski" langs dem, et nesten lineært forhold "rotasjonsvinkel - varme output "kan gjøres:
Under justering og drift vil det være mindre problemer hvis brenneren ikke er utstyrt med en "forbrenningsleder", men en enklere enhet - en "kontrollboks". Når du bruker en brenner med "combustion manager" er det noen ganger ønskelig å sørge for automatisk avstengning dens strømforsyning i tilfelle utillatelig avvik i gasstrykket.
Brennerens servomotor må være av "modulerende" design (med en full slagtid på minst 20 sekunder). I modusen med jevnt skiftende varmeeffekt, i motsetning til to- og treposisjonsregulering, blir temperaturen på varmeoverflatene til kjelen maksimal bare i løpet av timene eller dagene med maksimal belastning, og ikke for eksempel hver 5. 10 minutter. Dette minimerer pels. spenning i kjelen, reduserer vekst av avleiringer på varmeflatene fra vannsiden, øker effektiviteten.
Selv modulerende brennere tillater, om ønskelig / nødvendig, å motta vann fra kjelen med høyest mulig temperatur KONTINUERLIG.
Dette er spesielt viktig hvis
V varmt vær det er minimal eller ingen varmebelastning. I varmt vær er vakuumet som genereres av skorsteinen også minimalt. Til tross for dette går det av og til iscenesatte brennere på full kraft og samtidig skape et overtrykk av røykgasser i skorsteinene. Modulerende brennere kan jobbe KONTINUERLIG ved dellast, samtidig som det opprettholdes et vakuum i skorsteinene.
En annen av mine tekniske sympatier er brennerne med "kontrollboks". Men når jeg hadde en sjanse til å sette opp WM-G20 / 2-A med en "forbrenningsmanager" og frekvensregulator... Til å begynne med konfigurerte jeg det i strid med produsentens instruksjoner. Men så likte jeg virkelig hvor stille viften fungerer ved lav kjelebelastning. Faktum er at på en kjele med Qnom = 1 Gcal / h, var 50% av rotasjonshastigheten på 2900 rpm nok for gass-luftinnstillinger opptil halvparten av oppvarmingskapasiteten. Selv ved 0,7 Gcal/t gikk viften fortsatt stille (62%).
Og ved minimum varmeeffekt (0,2 Gcal / t), gleder det seg at rotasjonsvinkelen til luftspjeldet er 8,6 ° (om ønskelig er det mye som skal reduseres). Klasse!
Når du velger type brenner, er det tilrådelig å vurdere følgende:
4 Kjelkontrollboks: mitt valg
Som kjeleblokk kontroll Jeg ville satt en termostat "3-posisjonskontroller" og en nødtermostat (for eksempel den upretensiøse Vitotronic 100 KC3), og modulerende regulering og kaskadekontroll ville gjøres separat (se).
Vitotronic 300 GW2 er godt egnet for enkeltkjeler. Den har to kanaler for temperaturkontroll (i henhold til temperaturkurver). Det er også en 17A-kontakt for tilkobling av en kjele returtemperaturføler "Therm-Control", og en kobling 29 for tilkobling av en kjelepumpe, og en kobling 50 "Feil".
5 Øke overlevelsesevnen til fyrrom
En gang da jeg først møtte Viessmann -kontrollenheter, ble jeg irritert over det faktum at det i vakre oransje hus ikke er så mye tilgjengelig for kontrollen av fyrrommet som man kan forvente. Som, hvis du vil at reservepumpen skal slå seg på automatisk - kjøp og installer en annen enhet ... jeg resonnerte slik. Her bruker vi personlig datamaskin... Selv om kostnaden er lav, kan den utføre mange operasjoner per sekund. Så det er sannsynligvis bedre å lage ett panel i fyrrommet med en fritt programmerbar kontroller, som er programmert til å utføre alle nødvendige handlinger.
Men etter at jeg så at når gassen ble slått av, slår den "native" brenneren til Viessmann-kjelen seg rett og slett av uten pealing, og når gasstrykket vises, slår den seg på, som om ingenting hadde skjedd, endret min mening radikalt.
Forresten. Tapet av gasstrykk (uakseptabel trykkreduksjon) truer verken kjelen eller menneskene i fyrrommet. Derfor er det bare logisk at brenneren starter opp automatisk etter at gasstrykket er normalisert.
Slik er det også med strømforsyningen.
Kjelerommets overlevelsesevne kan økes betydelig dersom styringen deles. Det er vanntrykk ved pumpens inntak eller utløp - det fungerer, hvis ikke - det slår seg av. Og dette må implementeres av den "lokale" pumpestyringsenheten, ikke av den hele kjelen!
Den mest merkbare økningen i overlevelse er mulig hvis det er mulig å søke enfasede elektriske motorer... Strømforsyningsklemmen til den generelle kjelekontrollenheten brant ut, eller to faser av strømforsyningen til fyrrommet "sakket", men fyrrommet fungerer !!!
Mer om strømforsyningen. En gang i tiden, for mange år siden, så jeg at 2TRM1-målerregulatorene "svevet" i ett fyrrom etter at "lyset blinket" (det var en overgang til ATS). Jeg tror dette problemet kan løses både for disse kontrollerene, og for andre, hvis du setter et tidsrelé i inngangskortet og forsinker oppstarten i minst et halvt minutt. Enda bedre, sett en "spenningsmonitor".
6 Spjeldventiler ved kjeleinntak og -uttak
Butterflyventiler (DPZ, sommerfuglventiler) installert ved innløpene til kjeler brukes til å redusere vannforbruket til ikke-operative kjeler til en ubetydelig strømningshastighet som kreves for at kjelene skal forbli oppvarmet av "returstrømmen" (det vil si ventilene må lukkes, men ikke tett). Kjel DPZ-kontroll - fra kontakt "29". Kommandoen "Slå på kjelepumpen" er åpningen av DPZ, "av" er lukkingen.
Estimert vannforbruk gjennom kjelen (forenklet formel):
design flow rate, m 3 / h = maksimal varmekapasitet for kjelen, Gcal / h 1000 / (tout.max - tin.max)
For eksempel: 1,8 Gcal / t 1000 / (115-70) = 40 m3 / t
Med enkel drift av hver pumpe / kjele, er det nødvendig, ved hjelp av en strømklemme, en strømningsmåler og en DPZ plassert ved kjelens utløp, å sette vannstrømmen på et nivå mellom den "beregnet" verdien for kjelen og den maksimale tillatt verdi for pumpen (først - nærmere denne maksimalt tillatte verdien) ...
7 Om pumper
For det første kan pumpen ikke gjøres om til en luftmottaker: den må plasseres så lavt som mulig. Dette minimerer sannsynligheten for kavitasjon, tørrløping, skaper mer passende forhold for vedlikehold og reparasjon. Den ideelle orienteringen for en "in-line" pumpe (spesielt med en "våt" rotor) er en der vannet strømmer fra bunn til topp.
For det andre, for å kunne fjerne / demontere pumpen for reparasjon når som helst (eller ta den med til et verksted), bør det brukes enkle (ikke tvilling) pumper. For at en dobbel pumpe skal reparere en av pumpene, er det nødvendig å stoppe begge elektriske motorer og demontere alt på stedet. En enkelt pumpe kan enkelt tas ut og sendes til verkstedet. I tillegg er enkeltpumper mye mer transportable.
For det tredje reduserer en stiv kobling i "pumpe-kjele"-hydraulikken overlevelsesevnen til kjelerommet. Noe skjedde med kjelepumpen - tenk på at en mer effektiv kjele også har gått ned. Og vice versa.
For at en pumpe i tilfelle feil kan erstattes med en reservepumpe, må pumpeutgangene (kjelens innganger) kombineres:
I en normal situasjon gir kontrollenheten til hver kjele en kommando om å slå på sin "egen" kjelepumpe. Hvis denne pumpen svikter, slår enten automatikken eller personen på en annen pumpe blant de som ikke fungerer på dette tidspunktet (hvis det er noen, selvfølgelig).
Automatisk kontroll kjelpumper fra en krets som, etter første start av pumpen, vil la minst én kjelpumpe være i drift, hvis det er en kommando om å slå på varmesystempumpen (ved hjelp av en trykkbryter kpi35 eller et par "EKM pluss signalering" enhet ROS-301R / SAU-M6").
Generelt er antall kjeler slått på lik antall kjeler i drift.
Hvis det likevel, i stedet for ATS for kjelepumper, velges til fordel for å lage "pumpe-kjele"-par, er det tilrådelig å kombinere ytelsen til disse pumpene i det minste impulsrør(gjennom kraner 11b18bk?) slik at tomgangskjeler varmes opp med "inngående" vann, og ikke med vann som kommer fra utløpet av en driftskjele (strøm som overstiger lekkasjen gjennom tilbakeslagsventilene):
For tilfellet med to identiske kjeler, må Kv-kapasiteten til gasspjeldet eller ventilen være større enn verdien beregnet med formelen "relativ lekkasje ⋅ Kv av kjelebenet / Kv av belastningsgrenen til kjelekretsen". For eksempel, Kv i blenderåpningen> (0,001⋅200) ⋅150 / 300, det vil si Kv i blenderåpningen> 0,1. Det er klart at ved tre kjeler kreves det en betydelig høyere Kv-åpning. Kvs-verdien på 11b18bk kranen er forresten ca 0,8?
Hvis det forventes at en relativt rask økning i belastningen vil oppstå under drift (for eksempel pga forsyningsenheter eller drivhus), så er det mulig å forvarme reservebrannrør-røykrør-kjelene med vann som strømmer fra utløpet til innløpet ("lekk tilbakeslagsventil").
Styring av nettpumper (varmepumper):
8 Ca 3-veis ventiler
Det var sannsynligvis i 2005: i et startende kjelehus møtte jeg en feil i de elektriske stasjonene til treveis rotasjonsventiler installert på varmevannssiden til platevannvarmere). I noen posisjoner satt segmentet fast (på grunn av trykkfall?), Og stålgir (trykket?) Brakk tennene ...
Her, i TM-diagrammene, er treveisventilen vist installert ved blandepunktet for kjelens tilførsels- og returnettvann. Selvfølgelig kan den installeres på splittpunktet - etter nettpumpene. Der, og vanntemperaturen er lavere. Men for det første, hvis treveisventilen er plassert i den øvre noden i henhold til skjemaet, påvirker ikke driften verdien av vanntrykket i kjelen (i den nedre noden, når den er "lukket", vil vannet trykket i kjelen kan reduseres betydelig). For det andre, når rotasjonsventilen fungerer for blanding, "klemmer" vanntrykkfallet litt segmentet fra setet (setene), noe som reduserer belastningen på den elektriske aktuatoren betydelig og eliminerer ventilvibrasjoner:
Og for det tredje, for å jobbe med en så ubetydelig hydraulisk motstand som en hydraulisk pil (jumper), kan en ventil med høyere Kvs-kapasitet brukes. Og i treveis ventiler med en lineær elektrisk strøm, er det i blandemodus at Kvs er høyere enn i separasjonsmodus.
Forresten, i kjelerommet er det lurt å bruke så store treveisventiler som mulig - opp til verdien av Kvs = 4Gmax (jeg skrev om dette på ABOK -forumet).
Funksjon båndbredde Kv
Slik kan grafen for endringen i total Kv for en treveisventil og en varmtvannsbereder se ut:
Når treveisventilen åpner til varmtvannsberederen, synker Kv, og følgelig avtar vannstrømmen gjennom kjelen.
Selvfølgelig er det termiske kretsløp der en slik forargelse ikke oppstår (se). Likevel bestemte jeg meg for at en krets uten varmevannspumper for varmtvannsberedere har rett til å eksistere. Å forlate treveisventilen og samtidig sørge for at med en økning i varmebelastningen, reduseres i det minste ikke vannstrømmen gjennom kjelen - dette var mine retningslinjer.
Jeg tror at ved å bruke en kuleventil og en DPZ i stedet for en treveisventil, kan dette problemet løses selv for jevn regulering:
Varmtvann er valgt med en Kvs -verdi innenfor en til to Kv av en ny (ren) varmtvannsbereder. Kuleventilen velges med en slik Kvs-verdi for å sikre vanngjennomstrømning gjennom den ene berederen når varmtvannsberederen er slått av (stengt av) innenfor 0,5–1 av "beregnet" verdi. Servodrevet DPZ skal ha en svingtid på 90 grader, 2 ganger lengre enn dreietiden kuleventil: kranen vil arbeide samtidig med DPZ når sistnevnte dreies i 45 ÷ 80 grader sektoren (en ekstra endebryter bør utløses ved 45 grader).
Det kan ses av grafen at med en økning i varmebelastningen (det vil si med åpningen av varmtvannsberederen), øker Kv monotont. Vannforbruket gjennom kjelene vil også øke monotont:
For varmtvannsberedere med to belastninger, for eksempel oppvarming og varmtvannsforsyning:
Slik så en treveis "sammensatt ventil" ut (tilkobling "i henhold til Strenev-skjemaet"):
Og et eksempel på beregningsresultatene:
I denne ordningen er det svært ønskelig at designtrykkfallet til oppvarmingsvannet ved varmtvannsberederen er innenfor 0,5 kgf / cm 2.
For drift med varmtvannsbereder Kv 50 ... 60 ble det som følge av beregningen valgt en treveis dreieventil Kvs40 og DPZ Tecofi Du50 Kvs117. I stedet for gassmembranen vist i diagrammet, er det ønskelig å gjøre overgangen til rørledningen til en mindre diameter. For eksempel kan én meter brukes for å oppnå Kv30-gjennomstrømningen stålrør Du32.
I dette tilfellet er verdiene for gjennomstrømningsforholdet 0,5: 0,7: 1: 2. Når du velger en varmtvannsbereder med høyere Kv (for mer høy flyt) dette forholdet kan bli noe annerledes - for eksempel slik: 0,1: 0,2: 1: 6.
En slik "sammensatt ventil" kan være godt egnet for et fyrrom med varmtvannsberedere for oppvarming og varmtvannsforsyning:
Ved regulering av varmekapasiteten er det lurt å ta hensyn til dette for å unngå overdreven reduksjon av temperaturen på vannet som forlater kjelen. Under idriftsettelse av kjelerommet, er det tilrådelig å se i hvilket område vannstrømningshastigheten gjennom kjelen som opererer "alene" for én varmtvannsbereder endringer: overskrider den den maksimalt tillatte verdien for pumpen? Ved overdreven:
9 Klargjøring av varmt vann
For å jevne ut toppene til den nødvendige kraften kan høyhastighets vannvarmere kombineres med en kapasitiv (relativt lav effekt). Denne kapasitive varmtvannsberederen kan tjene som en etterfyllingstank når kaldtvannstilførselen er slått av:
For å "puste" en lagringsvannvarmer, er det nødvendig å installere en passende spesiell enhet på den (eller bare en automatisk luftventil?).
PID-kontrolleren opprettholder en konstant vanntemperatur ved utløpene for høyhastighets varmtvannsberedere ved jevnt å endre varmtvannstemperaturen.
Ved å holde varmtvannstemperaturen på minimum nødvendig nivå minimeres dannelsen av avleiringer i varmtvannsberedere.
Er det mulig at "333" kanal "varmekrets" kan brukes for jevn temperaturkontroll varmt vann eller vanntemperatur ved kjelens inntak? Logisk, hvis det var mulig å sette en temperaturplan for M2-kanalen, og en annen for M3-kanalen, så ikke noe problem! V teknisk beskrivelse enhet (RE) er det skrevet at “endring av stigning og nivå varmeegenskaper utføres for hver varmekrets separat ”. Deretter er neste trinn å minimere avhengigheten av innstilt temperatur, for eksempel krets M3 (nå VV-temperaturen) av utetemperaturen. Hvis du setter den forhåndsinnstilte romtemperaturen til 20 ° С, er nivået på "varmekarakteristikken" +30, og hellingen til "varmekarakteristikken" er 0,2, så ved tнv = + 20 ° С den innstilte temperaturen til kretsen vil være 50 ° С, og ved tnv = -28 ° C - et sted rundt 58 ° C.
Kommandoen for å slå på varmevannspumpen kan tas fra 20M3-kontakten, og sirkulasjonen VV-pumpe- fra kontakt 28 (koding "73: 7").
Overlevelsesevnen til fyrrommet er betydelig økt på grunn av muligheten for påfyll fra en varmtvannsbereder i tilfelle avbrudd i vannforsyningen. I dette tilfellet trenger du bare å åpne ventilen ved inntaket til sminkepumpen og slå på denne pumpen.
For tilfelle når en "liten" høyhastighets varmtvannsbereder brukes, beregnet for en gjennomsnittlig daglig belastning, og en "stor" varmtvannsbereder for lagring -
Hvis i Varmtvannsanlegg akkumulatortanken brukes, for å automatisere fyllingen om natten, er det praktisk å bruke Vitotronic 333s evne til å stille inn "tidsprogrammet for drift av sirkulasjonspumpen" -
Gassmembranen vises i sirkulasjonen DHW rørledning betinget. Faktisk må gassmembranene installeres i sirkulasjonsrørledninger forbrukere.
Det er kjent at den maksimale timebaserte varmebelastning DHW på ukedager overstiger timeverdien, gjennomsnittlig over en dag, som de sier, til tider. Men ofte velges den installerte varmeeffekten til fyrrommet på en slik måte at den blir lik summen av de beregnede varme- og ventilasjonsbelastningene og en betydelig gjennomsnittlig varmtvannsbelastning. Som et resultat, under maksimal belastning Varmtvannstemperatur varmt vann blir under normalen. Det er to veier ut av denne situasjonen: varmelagring for behovene til varmtvannsforsyning, varmelagring for oppvarming. Hvis det er mulig å bruke varmelagringskapasiteten til bygninger, kan den andre løsningen være å foretrekke. I dette tilfellet er det for det første nødvendig å erstatte minst en høyhastighets varmtvannsbereder med en økning i den beregnede varmebølge til den virkelig nødvendige verdien, og for det andre å skape en prioritering av varmtvannsbelastningen. Et av alternativene for en slik prioritet kan implementeres i en termisk krets med en oppstrøms høyhastighets varmtvannsbereder:
Mest sannsynlig vil dette kreve at følgende betingelser er oppfylt:
en oppvarmingsvannvarmer er produsert basert på et relativt lavt temperaturhode - mye lavere enn det som kan skapes i et gitt kjelerom ved maksimal mulig vanntemperatur ved den totale ytelsen til kjelene;
den maksimalt mulige vanntemperaturen ved den totale ytelsen til kjelene er høy nok til å bruke hele den installerte varmeeffekten per time, når den totale belastningen av varmtvannsforsyning og oppvarming er lik eller overstiger den;
avvik fra "papir" varmesystemet er akseptable for forbrukeren. temperaturgraf: både en reduksjon i tilførselstemperaturen som oppstår i timene med høy varmtvannsbelastning, og dens økning i løpet av resten av dagen (for å kompensere for midlertidige "underflyt", må en økt temperaturplan settes til regulatoren til den direkte tilførselen vann).
Et skjermbilde av en side i Excel med en mal for min beregning av oppstrømskretsen (varmtvannsbereder, varmtvannsbereder, treveisventiler) -
Et interessant alternativ er en krets med en oppstrøms varmtvannsbereder, som har en pumpe med en frekvensstyrt elektrisk drift på varmevannsiden. I kombinasjon med dette kan en avhengig tilkobling av varmeanlegget utføres:
På grunn av at kjelekretsen vil vise seg å være kortsluttet (kranene i stengedelen er alltid åpne), vil det være mulig å bruke vannrørskjeler med enkle pumper... Noe inkonstans i vannstrømmen gjennom kjelen vil være akseptabel: dette er enten en økning i strømningen på grunn av varmevannspumpen (med utilstrekkelig høye parametere for varmegenereringsmodusen: antall pumper / kjeler i drift og vanntemperatur ved utgangene deres ), eller en ubetydelig reduksjon i vannstrømmen gjennom en allerede i drift kjele fra - for å starte en annen pumpe / kjele (ikke avgjørende hvis starten er "avansert", før utviklingen av den forrige situasjonen).
10 Regulering av varmevannstemperaturen
Det vil være mye mer praktisk hvis varmevannstemperaturregulatoren, som styrer treveisventil(eller et par DPZ), vil, i henhold til temperaturplanen, opprettholde temperaturen ikke for direkte tilførselsvann, men den aritmetiske middelverdien (tpr.set + trev.set) / 2. Denne verdien er praktisk talt den samme som "gjennomsnittstemperaturen til varmeren" (hvis vi forestiller oss hver forbruker koblet til varmenettet som en varmeapparat). I dette tilfellet er det mulig å regulere de hydrauliske modusene, det vil si å "klemme" grenene der det er nødvendig - i løpet av dette vil regulatoren selv justere temperaturen på det direkte nettverksvannet (øke den).
Jeg er ikke den første som kommer til denne ideen; det vil være nok å referere i det minste til følgende artikkel:
For å oppnå dette, med Vitotronic 333, er det nødvendig å bruke ikke én, men fire klemmefølere for "varmekretsens turtemperatur" - to hver i tur- og returrørene, koblet parallelt i serie.
Slik regulering kan også kreves ganske enkelt når varmebelastningen er ustabil - ved oppvarming kombinert med varmtvannsforsyning og ventilasjon.
Å opprettholde verdien (tpr.set + treq.set) / 2 tilsvarer å opprettholde "generaliseringen temperaturparameterП "i følgende form: П = tpr.set + treq.set
For nødetterfylling (ved raskt økende eller stor lekkasje) kan det leveres elektrisk drevet kuleventil. Slå på (åpning) kan for eksempel settes til en terskel på 3 kgf / cm 2, slå av (lukke) - til 3,2 kgf / cm 2. Dette kan gjøres ved å bruke et par "EKM pluss signaleringsenhet ROS-301R / SAU-M6".
Sammenlignet med den velkjente kretsen (to releer for 220 V), har denne bunten ("EKM pluss signaleringsenhet ROS-301R / SAU-M6") noen fordeler: EKM blir elektrisk sikker, effekten av sprett av EKM-kontakter er fullstendig eliminert, belastningen reduseres betydelig til kontakter - de vil ikke brenne.
I en situasjon der trykket på returvannet begynner å overskride den forhåndsinnstilte verdien, anbefales det å lage en kontinuerlig "lukke"-kommando for kontrollventilen.
Sammensetning av varmesystemet til en administrativ bygning
(kjølevæskelekkasjer er ubetydelige, støy er akseptabelt)
I dette tilfellet kan en magnetventil brukes som en aktuator som åpner sminken. V enkel versjon for å slå den på, kan du bruke trykkbryteren kpi35. For å gjøre det enklere å stille inn terskelverdiene for å slå av og på sminken, kan du bruke paret "EKM plus signaleringsenhet ROS-301R / SAU-M6".
Det er mulig å begrense sminken ved brudd i varmeanlegget, for eksempel ved å sette i serie med magnetventil"Treveisventil under trykkmåleren" 11b18bk. I tilfelle revisjon og reparasjon og for raskt å fylle systemet, er det nødvendig å lage en felles bypass med en kuleventil.
freden til "jeg",
Vyacheslav Shtrenyov
Artikler om relaterte emner:
mengden luft som er fjernet;
10. Volumet av vann som passerer gjennom ejektoren,
bestemmes av formelen
hvor V B er den volumetriske strømningshastigheten til damp-luft-blandingen, m 3 / t;
Vp-th strømningshastighet for arbeidsvann, m 3 / t:
Basert på de beregnede verdiene av det absolutte trykket pp = 3,77 atm og vannføring Vp = 55,9 m3! utvalg av pumper er laget. Vannets hastighet ved utløpet av 14 mm dysen i det vurderte tilfellet vil være 100 m / s. Det skal bemerkes at med andre strukturelle dimensjoner av ejektoren vil beregningsresultatene være forskjellige.
VARMEDIAGRAMMER AV VANNKJELER MED OPPVARMEKAPASITET 45-90-150 Gcal / t
Termiske kretser Fyrrom er designet både for et lukket varmeforsyningssystem og for en krets med direkte vanninntak for varmtvannsforsyning. Valg av utstyr og termiske diagrammer er laget for tilfellet når kjelehus fungerer som hovedkildene til varmeforsyning. Dette avsnittet omtaler også de grunnleggende driftsforholdene for fyrhus og ved toppdrift i en enhet med kraftvarme. Termiske diagrammer av kjelehus for et lukket varmeforsyningssystem Det grunnleggende termiske diagrammet over kjelehus som opererer på et lukket system av varmenettverk er vist i fig. Vann fra returledningen til varmenett kommer inn i suget til nettpumpene 2. Her tilføres også tilleggsvann fra etterfyllingsvannspumpene. 3, og avkjølt kjelevann etter varmevekslere av kjemisk behandlet vann 5 og oljevarmere.
Varmevannspumper 2 tilføre vann til kjeler 1. Her er resirkulasjonspumpene 4 den nødvendige mengden varmt vann tilføres for å få vann ved innløpet til kjelene (ved en temperatur på 70 ° C. Samtidig kommer en del av vannet fra returledningen til nettverket, som omgår kjelene, går inn i bypasset linje inn i den direkte linjen.
Ris. 6-13. Skjematisk diagram av et fyrrom for et lukket system
varmetilførsel. 1-varmtvannskjele; 2-pumpe nettverksvann; 3-mater pumpe; 4-resirkulasjonspumpe; 5-varmeveksler av kjemisk behandlet vann; 6 - pumpe rått vann; 7 - råvann varmeveksler; 8 - avluftertank;
9 - avluftningssøyle; 10 - gass-vann ejektor; 11-forbrukstank;
12- dampkjøler; 13- Temperatur regulator; 14- strømningsregulator.
Varmt vann fra kjelene blandes med returvann og kommer inn i varmeledningens direkte linje med en forhåndsbestemt temperaturkontrollplan.
Tilførsel av nettvann på grunn av tap i nett og fyrrom, under trykk fra pumpene 6 går inn i varmeveksleren 7, hvor den varmes opp til 20 ° C ved hjelp av dampen fra avlufterne og arbeidsfluidet for ejektorene.
Etter kjemisk vannbehandling varmes påfyllingsvannet opp av kjelevann i varmevekslere 5 opp til 70 ° С og sendes til kolonnen til vakuumavlufteren 9. Vann fra avluftertanken 8 tatt av fôrpumper 3 og tilføres til varmenettverk og (etter kjøling) til ejektorer. Vannet fra ejektorene tappes inn i forsyningstanken 11 og derfra suges den inn i avluftingssøylen 9. Det absolutte trykket i avlufteren er 0,3 på.
Innledende data for beregning av oppvarmingsordninger for kjelehus
Termiske diagrammer av kjelehus, som allerede nevnt, ble utviklet basert på betingelsene for å levere varme til forbrukere i en lukket krets.
Fyrrom er designet for å levere varme i form av varmt vann i henhold til en tidsplan på 150-70 ° C til oppvarming, ventilasjon og varmtvannsforsyningssystemer for boliger, offentlige og industrielle bygninger uten å ta vann fra nettverket.
Forholdet mellom varme- og ventilasjonsbelastninger og belastninger av varmtvannsforsyning antas å være
samtidig er gjennomsnittlig timeforbruk per dag (beregnet) varmeforbruk for varmtvannsforsyning 16 % av fyrhusets totale varmekapasitet.
Alle kjeler installert i fyrrommet fungerer i henhold til en temperaturplan på 150-70 MED.
For å sikre muligheten for oppvarming av fyringsolje og oppvarming av tilleggsvann, samt for å redusere mengden resirkulerende vann i kretsen, må varmtvannet bak kjelene ha en temperatur på minst 120 ° C.Driftsplanen for kjeler skiller seg fra temperaturskjemaet til de eksterne nettverkene.
Temperaturen på det direkte tilførselsvannet opprettholdes avhengig av utetemperaturen. Minimumstemperatur direkte nettvann bestemmes ut fra den forutsetning at dekningen av tappevarmtvannsforsyningslast utføres ved oppvarming av tappevann hos abonnenter i varmevekslere oppvarmet av nettverksvann.
For å få varmtvannsforsyning i vannnettet med en temperatur på 60 ° C, må minimumstemperaturen til oppvarmingsvannet være 70 ° C (brytpunktet i grafen tilsvarer t n = + 2,5 ° C).
For å unngå korrosjon av kjelens varmeflater ved drift på fyringsolje, må vanntemperaturen ved kjelens innløp ikke være lavere enn 70 ° C. Dette oppnås ved å blande vannet som oppvarmes i kjelene med vannet som kommer inn i kjelen. Ved hjelp av resirkulering opprettholdes en omtrent konstant strøm av vann gjennom hver kjele, lik 0,7-1 - den nominelle strømningen. En konstant strømningshastighet av vann i en direkte linje av varmenettverk opprettholdes.
Beregninger av oppvarmingsordninger for kjelehus ble utført for Moskva-regionen.
Klimatiske indikatorer:
1.Designtemperaturen til uteluften for varmesystemer er -26 ° С
2. Gjennomsnittstemperatur på uteluften i oppvarmingsperioden 5.3 ° С
3. Gjennomsnittlig temperatur i den kaldeste måneden ....... -10,2 ° С
4. Gjennomsnittlig varighet av oppvarmingsperioden ... 186 dager
Nedenfor i tabellen. 6-5 viser dataene for beregninger av oppvarmingsordninger for kjelehus for forskjellige driftsformer. Basert på disse dataene foretas valg av hjelpeutstyr for kjelehus med lukket krets (tabell 6-6).
Termiske kretser med direkte avtrekk for varmtvannsforsyning
Med direkte vanninntak er vannet tilberedt i kjelerommet ikke bare en varmebærer, men også demontert fra nettverket for behovene til varmtvannsforsyning.
Analysen av vann for varmtvannsforsyning utføres direkte fra rørledningene til varmenettet: lave temperaturer uteluft - kun fra returledningen, ved høye utelufttemperaturer - kun fra den rette linjen, resten av tiden fra direkte- og returledningen.
Termiske diagrammer over fyrrom
I henhold til deres formål er kjeler med liten og middels kraft delt inn i følgende grupper: oppvarming, beregnet for varmeforsyning av varmesystemer, ventilasjon, varmtvannsforsyning av boliger, offentlige og andre bygninger; industriell, gir damp og varmt vann teknologiske prosesser av industrielle bedrifter; produksjon og oppvarming, gir damp og varmt vann til ulike forbrukere. Avhengig av hvilken type varmebærer som produseres, er fyrrom delt inn i varmtvanns-, damp- og dampvannsoppvarming.
Generelt er et kjeleanlegg en kombinasjon av en kjel(e) og utstyr, inkludert følgende enheter. Drivstofftilførsel og forbrenning; rensing, kjemisk tilberedning og avlufting av vann; varmevekslere for ulike formål; pumper med initialt (rå)vann, nettverk eller sirkulasjon - for sirkulasjon av vann i varmeforsyningssystemet, etterfylling - for å erstatte vann som forbrukes av forbrukeren og lekkasjer i nettverk, matepumper for tilførsel av vann til dampkjeler, resirkulering (blanding ); fôrtanker; kondensasjonstanker; varmtvannstanker; blåser vifter og luft kanal; røykavtrekk, gassbane og skorstein; ventilasjonsutstyr; systemer for automatisk regulering og sikkerhet ved drivstoffforbrenning; varmeskjold eller kontrollpanel.
Varmeskjemaet til kjelehuset avhenger av typen varmebærer som produseres og av ordningen med varmenettverk som forbinder kjelerommet med forbrukere av damp eller varmtvann, og av kvaliteten på kildevannet. Vannvarmenett er av to typer: lukket og åpent. I et lukket system gir vann (eller damp) varmen i lokale systemer og går helt tilbake til fyrrommet. I et åpent system trekkes vann (eller damp) delvis, og i sjeldne tilfeller, helt ut av lokale installasjoner. Varmenettverkets diagram bestemmer ytelsen til vannbehandlingsutstyr, samt kapasiteten til lagringstanker.
Som et eksempel er det gitt et skjematisk termisk diagram av et varmtvannskjelehus for et åpent varmeforsyningssystem med et designtemperaturregime på 150-70 ° C. Nettverkspumpen (sirkulasjonspumpen) som er installert på returledningen sørger for strømmen av matevann til kjelen og deretter til varmeforsyningssystemet. Retur- og forsyningsledningene er sammenkoblet med jumpere - bypass og resirkulering. Gjennom den første av dem, i alle driftsmoduser, bortsett fra den maksimale vinteren, blir en del av vannet omgått fra retur til tilførselsledningen for å opprettholde den innstilte temperaturen.
Grunnleggende termisk diagram av et varmtvannskjelehus
I henhold til betingelsene for å forhindre metallkorrosjon, må vanntemperaturen ved kjelens inntak være minst 60 ° C for å unngå kondensering av vanndamp i røykgassene. Siden returvannstemperaturen nesten alltid er under denne verdien, i fyrhus med stålkjeler, føres en del av varmtvannet inn i returledningen av en resirkulasjonspumpe.
Etterfyllingsvann kommer inn i manifolden til nettverkspumpen fra tanken (en pumpe som kompenserer for forbruket av vann hos forbrukerne). Det første vannet som tilføres av pumpen, passerer gjennom varmeren, kjemiske vannbehandlingsfiltre og, etter mykning, gjennom den andre varmeren, hvor den varmes opp til 75-80 ° C. Deretter kommer vannet inn i kolonnen til vakuumavlufteren. Vakuumet i avlufteren opprettholdes ved å suge luft-dampblandingen fra avluftningskolonnen ved hjelp av en vannstråleutkast. Arbeidsvæsken til ejektoren er vann som tilføres av pumpen fra tanken til ejektorenheten. Damp-vannblandingen fjernet fra avlufterhodet passerer gjennom en varmeveksler - dampkjøler. I denne varmeveksleren oppstår kondensering av vanndamp, og kondensatet strømmer tilbake til avluftningssøylen. Avluftet vann strømmer ved tyngdekraften til etterfyllingspumpen, som leverer det til sugemanifolden til nettverkspumper eller til etterfyllingsvannstanken.
Oppvarming i varmevekslere av kjemisk behandlet og kildevann utføres av vann som kommer fra kjeler. I mange tilfeller brukes pumpen som er installert på denne rørledningen (vist med den stiplede linjen) også som en resirkulasjonspumpe.
Hvis varmekokerommet er utstyrt med dampkjeler, oppnås varmt vann til varmesystemet i overflatedampvannvarmere. Damp-vannvarmere er oftest frittstående, men i noen tilfeller benyttes varmeovner som inngår i kjelens sirkulasjonskrets, samt bygget på toppen av kjeler eller innebygget i kjeler.
Vist er et grunnleggende termisk diagram over et produksjonsvarmende kjelehus med dampkjeler som leverer damp og varmt vann til lukkede to-rørs vann- og dampvarmeforsyningssystemer. En avlufter er tilveiebrakt for tilberedning av kjelens fødevann og varmenettets fødevann. Ordningen sørger for oppvarming av det innledende og kjemisk behandlede vannet i dampvannvarmere. Nedblåsningsvannet fra alle kjeler kommer inn i den kontinuerlige utblåsningsdampseparatoren, som opprettholdes ved samme trykk som avlufteren. Dampen fra separatoren slippes ut i damprommet til avlufteren, og varmt vann kommer inn i vann-til-vann-varmeren for forvarming av kildevannet. Videre slippes rensevannet ut i kloakken eller kommer inn i etterfyllingsvannstanken.
Dampnettets kondensat som returneres fra forbrukerne, pumpes fra kondensattanken til avlufteren. Avlufteren mottar kjemisk renset vann og kondensat fra en dampvannvarmer av kjemisk renset vann. Nettvannet oppvarmes sekvensielt i kondensatkjøleren til dampvannvarmeren og i dampvannvarmeren.
I mange tilfeller er varmtvannskjeler også installert i dampkjeler for tilberedning av varmt vann, som fullt ut oppfyller behovet for varmt vann eller er topp. Kjeler er installert bak en damp-vannvarmer langs vannstrømmen som et andre oppvarmingstrinn. Hvis dampvarmekjelehuset betjener åpne vannnettverk, sørger den termiske kretsen for installasjon av to avluftere - for tilførsels- og etterfyllingsvann. For å utjevne tilberedningsmåten for varmt vann, samt for å begrense og utligne trykket i varmt- og kaldtvannsforsyningssystemer i varmekokerom, er det planlagt å installere lagertanker.
Grunnleggende termisk diagram over et dampfyrrom med lukkede nettverk.
KJELBESLAG OG HEADSETT
Beslag til kjeler
Enheter og enheter som brukes til å kontrollere driften av deler av kjeleenheten under trykk, for å slå på, slå av og regulere rørledninger for vann og damp, de viktigste sikkerhetsinnretningene kalles ventiler.
I henhold til deres formål er ventiler delt inn i avstengnings-, kontroll-, tømmings- og sikkerhetsventiler.
Ventilene er laget med tvangsdrift og selvvirkende.
Utformingsmessig er drivarmaturene delt inn i ventiler, portventiler og kraner, og de selvvirkende armaturene er delt inn i sikkerhets- og tilbakeslagsventiler og dampfeller.
Vannmåleglass og andre vann-indikerende enheter er også konvensjonelt referert til som armaturer.
Porter og portventiler
Ventilene brukes som kontroll- og stengeanordninger (fig. 3). Hvordan stengeventiler de brukes for passasjediametere opp til 109-150 mm.
a - avstengningsflens; b - regulerer:
1 - sak; 2 - lukker; 3 - flens; 4-akseltetning;
5 - spindel; 6 - shtl grabber (svinghjul); 7 - travers; 8 - deksel;
9 - ventilsete
I en stengeventil er ventilens tetningsflate i flukt med setets overflate. Ventilen består av et hus, et deksel, en spindel som ventilen henger på. Kroppen har et ventilsete. En pakningsboksforsegling er installert på stedet der spindelen passerer gjennom dekselet.
I reguleringsventilen har ventilen variabelt tverrsnitt. Dette gjør det mulig å endre strømningsarealet. Kontrollventilen er laget i form av en profilert nål, en hul spole, etc. I helt lukket tilstand gir de ikke full tetthet. Vanligvis er reguleringsventiler utformet for å operere med et trykkfall på 1,0 MPa.
Hovedindikatoren for driften av en kontrollventil er dens karakteristikk (avhengigheten av den relative strømningshastigheten til mediet på graden av ventilåpning) (fig. 3 b).
For reguleringsformål er en lineær karakteristikk mest gunstig, noe som krever implementering av reguleringsorganer med kompleks profilåpningsvinduer for middels flyt. Styreventilen av spoletypen har en hul spole med profilerte porter, som drives av en spindel. Når spolen beveges i forhold til de to setene, endres graden av åpning av vinduene.
I steinete kontrollventiler er kontrollelementet laget i form av en kjevle, som har en konisk form nær setene. Å flytte kjevlen endrer det ringformede gapet mellom den og ventilsetene.
I nålekontrollventiler oppnås justering ved å flytte den formede nålen.
Portventiler brukes hovedsakelig som avstengningsanordninger (fig. 4), selv om det også finnes spesielle konstruksjoner av kontrollventiler. I sluseventilene beveger låseelementet (kile, skiver) seg i en retning vinkelrett på strømmen. I henhold til prinsippet om å trykke på avstengningslegemet, er portventilene delt inn i kile, med en parallelltvinget port og selvforsegling.
I kileventiler er låselegemet laget av en hel eller delt kile.
Koeffisienten for hydraulisk motstand til portventilene b = 0,25-0,8, og ved stengeventiler b = 2,5-5.
Portventiler
a - kile flensløs med en stasjon; b - parallellflenset
1- tetningsskiver; 2 - avstandsenhet; 3 - kropp;
4 - deksel; 5 - fjernstyrespak; 6 - svinghjul; 7 - tannhjul; 8 - travers; 9 - shtnik-sel;
10 - spindel; 11-ringring.
Ventiler
En ventil er et automatisk avstengnings- eller reguleringsorgan.
Dampkjeler er utstyrt med tilbakeslags-, mate-, trykkreduserende og sikkerhetsventiler.
Kontrollventil hindrer arbeidsmediets bevegelse i motsatt retning. Så for eksempel stenger tilbakeslagsventiler på tilførselsledningene i tilfelle et nødtrykkfall i tilførselsledningene og hindrer utslipp av vann fra kjelen.
Etter design er tilbakeslagsventiler delt inn i løft og roterende.
I løfteventiler (fig. 5, a) er stengeelementet en plate (spole) 2, hvis skaft går inn i føringskanalen til lokket tidevann 1.
V roterende ventiler(fig. 5, b) platen 6 roterer rundt aksen 7 og blokkerer passasjen.
Tilbakeslagsventiler er vanligvis installert i kjelerom på trykkledningene til sentrifugalpumper, på tilførselsledningene foran kjelen for å føre vann i bare én retning og på andre steder hvor det er fare for bakoverbevegelse av mediet.
 |
a - løfting; b - roterende:
1 - deksel; 2 - spole; 3 - kropp; 4 - ventilakse; 5 - spak;
6 - plate; 7 - spak akse.
Mateventil tjener til automatisk regulering av kjelens strømforsyning i henhold til dampforbruket.
I ventiler installert på moderne kjeler presser vann en vertikal port mot setet.
Sikkerhetsventil er en avstengningsanordning som automatisk åpner seg når trykket øker. Den er installert på trommelkjeler, damprørledninger, tanker, etc. Når ventilen åpnes, slippes mediet ut i atmosfæren. Sikkerhetsventiler kan være spak (fig. 7 a), fjær (fig. 7 b) og impuls (fig. 8).
a - enkeltspak; b - vår:
1 - sak; 2 - lukker; 3 - spindel;
4 - deksel; 5 -spak; 6 - last; 7 - vår
I en spakventil holdes låseelementet (skiven) lukket av en vekt. I en fjærbelastet sikkerhetsventil motvirkes mediets trykk på tallerkenen av en fjærforspenning.
Sikkerhetsventiler er laget som enkle og doble. Avhengig av høyden på skiveheisen, er ventilene delt inn i lavløft og fullløft. I fullløftventiler er området utsatt for væskepassasjen når ventilen løftes større enn setepassasjen. De har høyere bæreevne enn lavløftende.
I henhold til reglene må hver kjele med en dampeffekt på mer enn 100 kg / t være utstyrt med minst to sikkerhetsventiler, hvorav den ene må være en kontrollventil. På kjeler med en kapasitet på 100 kg / t eller mindre kan en sikkerhetsventil installeres.
Den totale gjennomstrømningen til ventilene må være minst den timebaserte produktiviteten til kjelen. Hvis kjelen har en overheter som ikke kan kobles fra, del sikkerhetsventiler med en kapasitet på minst 50 % av den totale kapasiteten skal installeres på utløpsmanifolden.