Uređaji za gorionice

Uređaji za gorionike (gorionici) dizajnirani su za formiranje zapaljive smjese (gorivo sa zrakom) u toplinskoj komori i na principu rada podijeljeni su u vrtlog i direktan protok. U vrtlogu vrtloga, ugljena prašina i sekundarni zrak u obliku vrtložnog potoka uvode se u komoru za vlakne i miješaju se. U plamenima izravnog protoka, protok ugljene prašine ulazi u peć uz njihovu osovinu bez zavija, a sekundarni zrak može se vrti u glatkom ulaznom uređaju ili se ne nahrani bez uvijanja. Plamenici se nalaze na zidovima peći u jednom ili više redaka u visini ili u njenim uglovima.

Sl.1. Sheme plamenika ravnih protoka sa okruglom TKZ (a) i tri vertikalne vertikalne vrhove (B)

SIT (ravni) gorionici s okruglim mlaznicama shematski je prikazan na slici. 1 (a) i prorez (direktni) plamenik sa tri vertikalna utora - na slici. jedan ( b).U plameniku prikazanoj na slici. jedan ( b)kroz srednji utor prelazi sekundarni zrak, i kroz ekstremnu - primarno. Sekundarni zrak poslužen u nisko deo Bočne praznine za sprečavanje gubitka ugljičnog prašine i boljeg mešanja u toku. Kad se plamenici nalaze u blizini uglova peći, zračni mlaznice s pogledom na njih stvaraju kružno kretanje plinova u sredini peći.

Sa aksijalnim (aksijalnim) lokacijom plamenika (Sl. 2, ali)zračni tokovi suočeni su u središtu komore peći, jedan dio sagorevajućeg ugljena usmjeren je prema gore, a drugi se okreće, a zatim se ponovo kreće gore, prelazi u ulaz u peć još uvijek povučena smeša za prašinu.

Sl. 2.

Na tangencijalnoj lokaciji plamenika (Sl. 2, b), zrak je usmjeren duž tangenta imaginarnog kruga u sredini peći uzrokujući vrtložni pokret sagorenih čestica ugljena. Grteški plamenici koji su stekli raširene imaju dva ili jedan puž.

Vortex plamenik TKZ (Sl. 3, a) ima dva puževa. Na manji puž 2 prašnjava smeša uvodi se u veliki 1 sekundarni zrak. I valutni tok zasebno pomoću kanala zvona 4 i 5 unesite peć. Lož ulje 3, koristi se za vrijeme ekstrakta i malih tereta kotla ugrađen je u centralna truba. Uzdužni rez prašnjavog plamenika namijenjen za gorući ugljen i prirodni plin prikazan je na slici. 3, b.

Sl.3. Sheme dvostrukog karbonata (a) i prašnjavih (b) virtera.

1, 3- fazonska mlaznica, 4,5-prstenasti kanali za prašinu i zrak, 6- ISTE, 7-prstenski razvodni prirodni plin, 8-cijev za ulaz prirodnog plina, 9-vrh plinskog elektrokorpata, A, B-zone Početak i kraj paljenja za gorivo, smjer kretanja dimnih gasova.

Paljenje zapaljive smjese u peći nastaje zbog plinova goriva koji imaju vrlo visoku temperaturu. Za ekstrakte kotla na kruto gorivo, plin ili loživo ulje, a kada peć dobro zagrijava, idite na paljenje ugljena prašine.

Gasovito gorivo ubrizgava se u peć također s vrtložnim ili direktnim plamenima. Od sastava i topline izgaranja različite vrste gasoviti gorivo Različite, za sagorijevanje, koristite razne uređaje za plamenik.

Punoća goriva goriva, uslovi koji rade pouzdan posao Peći u velikoj mjeri određuju lokaciju plamenika. Najveća raspodjela za konvencionalne jednokratne peći dobivena je front (Sl. 8.10, a), brojač (Sl. 8.10, b) i ugaoni (Sl. 8.10, c) lokaciju plamenika.

Frontalni raspored plamenika i njihova približna priroda aerodinamike Windbox prikazana je na slici. 8.11, a. Kada izlazi iz zasebnih plamenika, mlaz se u početku razvija samostalno, a zatim se spojio u ukupni tok. Prilikom prelaska na stražnji zid, mlazni odijela iz ambijent Lažni gasovi, njegova masa značajno se povećavaju, a koncentracija oksidansa je smanjena. Kad udarite u baklje oko stražnjeg zida, može se odvijati njegovo polaganje. S tim u vezi, frontalna lokacija plamenika najprikladnija je nanijeti u vrtložni uređaji s relativno kratkom širokom bakljama.

Nalaziće mjesto plamenika (Sl. 8.11, b i c) pretpostavlja da se gorionici mogu naći na suprotnoj strani i na frontalnoj i zadnji zidovi, možda lokacija za gorivo za glavu i isključeno. Sa glavom orijentacije plamenika (Sl. 8.11.6) u peći se dobija koncentrirani udarac protokovima. Dio ukupnog protoka šalje se u gornju polovinu peći, dio pada u hladni lijevak. U slučaju nejednakosti impulsa, asimetrija protoka u vertikalna ravnina I rezultirajuća baklja približava se jednom od zidova, što može uzrokovati njegovo polaganje.

Sa konjugiranim rasporedom plamenika prema programu MEI (Sl. 8.11, c), zapaljeni potoci trajno prodire jedni u drugi. Istovremeno, postoji bolje punjenje baklje zaglavlja, osigurana je prisilna opskrba topline na korijen baklje, ugaranje goriva poboljšava se tijekom razbijenog načina ekrana. U slučaju primjene protupočnjenog rasporeda plamenika prikladniji su prorezni gorionici.

Na kutnom rasporedu plamenika moguća su sljedeće sheme njihove instalacije (Sl. 8.12): dijagonala, blok, tangencijalna. Takav plasman plamenera stavlja niz konstruktivnih poteškoća. Tu je i polaganje zidova. Na tangencijalnoj lokaciji plamenika, kada mlaz u interakciji, formira se jedan upleteni tok, okrenut prema gore i niz toplinu. U centru peći region se formira nekoliko smanjeni pritisakkoja stabilizira položaj baklje. Prisutnost toka potoka sačuva se do izlaza iz peći. Sa izduženim oblikom presjeka peći može doći do izobličenja strujnog aerodinamike, uz ugradnju zidova. Stoga je s tangencijalnim izgledom plamenika preporučljivo da se horizontalni presjek komore za toplotu u obliku približio trgu.

Prednji, nadolazeća i kutna lokacija plamenika u visini ložišta može se postaviti u jedan ili dva ili više nivoa. Broj plamenika koji se postavlja u peć određuje se na osnovu sljedećih proračuna. Termalna snaga Požari Q TT, MW, određeno izražavanjem

tamo gdje je u P ukupnu procijenjenu potrošnju goriva na kotlu, kg / s; Q R N-Ugovor gorivo za izgaranje, MJ / kg.

Toplotna snaga plamenika Q R, MW, definirana je na isti način:

gdje u G - potrošnja goriva po plameniku, kg / s.

Broj plamenika

Uz povećanje pare izlaza kotla, broj plamenika se povećava u skladu s tim. Stoga za kotao kapaciteta 20,8 kg / s (75 t / h) sa toplotnom snagom peći od oko 60 MW, dva ili tri vrtlara koriste se s prednjim i dva-četiri plamenika na priključnoj lokaciji; Sa kutnim rasporedom koriste se četiri plamenika izravnog protoka. Za kotao sa kapacitetom od 89 kg / s (320 t / h), za toplinsku snagu od 290 MW. Prema konfiguraciji baklje, ukidaju peći s bakljama u obliku slova U (Sl. 8.13, a) i baklja u obliku slova L (Sl. 8.13,6). Šuma u najvećem namaz od ložičara sa bakljama u obliku slova L. Prema načinu uklanjanja šljake, ukidaju se osovine prašine sa čvrstim (granuliranim) i labavošću tečnosti.

Priključak sa plamenima sa pećima može se izvršiti na dva konstruktivna načina:

1. Težak priključak sa ekranima sa prelaznim kutijama.

2. Instalacija između gorionika i peći posebne brtve.

U prvoj verziji, sa toplinskim izduženjem, plamenici se kreću zajedno sa

sa njima. Pomicanje plamenika nadoknađuje se termički kompenzatorima koji su instalirani na linijama opskrbe gorivom i zrakom. Za prašine koji se prašine, rješenje je moguće u dijagramima pripreme prašine sa PROMBUCKERS-om kada proizvodi za prašinu imaju značajan obim. Istovremeno se moraju poduzeti posebne mjere za sprečavanje opterećenja konzole od plamenika na ekranima.

Za kotlove suspendovana izgradnja Sa bliskim njemu, lokacija mlinova (ravni protočni krugovi) DypPiperi su okrenuti kratki. Čvrsto povezivanje plamenika sa peći nije prikladan ovdje. Plamenici su u ovom slučaju instalirani na fiksni okvir, a brtva omogućava kretanje ekrana za loži prostor relativno fiksirane plamene, dok se pruža nepropusnost (bez samoubojstva zraka u peći) priključnog čvora.

Na slici. 1.5 Predstavljene su neke konstruktivne opcije kotlova sa krutim plamenom sa ekranima i zaptivačima.

2. Izgled gorionika i toplotne karakteristike peći.

2.1 Aerodinamika osovina prašine.

Postavljanje plamenika u ložištu naziva se njihov raspored. Ovisno o prostornoj orijentaciji u odnosu na jedan drugi, plamenici se mogu postaviti prema jednoj od shema: prednji, brojač, tangencijalni ili pomaknuti. Broj slojeva gorionika , općenito, jednako 1-4. Svaka iz shema izgleda svojstvena je vlastiti aerodinamički uzorak protoka proizvoda sa izgaranja u količini namotaja. Pravi izbor izgleda plamenika, uzimajući u obzir svojstva goriva, nalik na uličicu u velikoj mjeri određuje ekonomičnost i pouzdanost kotla, njegove manevarne karakteristike i indikatore okoline.

a) Izgled frontalnog rasporeda

U ovoj shemi plamenik se nalazi na jednom, češće, zid kotla kotla u jedan ili više nivoa (Sl. 2.1 a). Ovaj izgled plamenika pruža malu

dužina cjevovoda za prašinu, smanjila je troškove pneumatskog prijevoza prašine. Prostori između susjednih kotlova nisu pobuđeni sa mlinskim opremom i

dilepipes. Ne postoje ograničenja na udaljenosti između zračenja i konvektivnih mina. Posebno uspješno takva shema je za pojedinačni sistemi Priprema prašine s ravnom puhanjem i sušenjem goriva sa vrućim zrakom.

Zbog velike staze, proizvodi izgaranja u njemu su pogodni za usta Ambrazura dovoljno hlađenih. Prisutnost odijela na dnu peći može samo

pogoršan položaj.

b) Countery Lopler

Želja za uklanjanjem dinamičkog utjecaja protoka na ekranu dovela je do izgleda pulta izgled, u kojoj se plamenici nalaze sami protiv drugog na suprotnim zidovima peći na jedan ili više nivoa.

Aerodinamika peći sa nadolazećim rasporedom (Sl. 2.1 b) u velikoj mjeri ovisi o dizajnu iz dizajna plamenika.

S ravnim plamenicima, dobro punjenje hladnije kamere postiže se samo s strogo istim početnim količinama protoka protoka protoka koji proizlaze iz gorionika.

Prekoračenje ukupnog impulsa jednog od mlaznih kompleksa samo 3-5% vodi

do kršenje stabilnosti i obrasca simetrije uzorka protoka sa formiranjem uzlaznog i dolje, respektivno, među zidovima peći čiji su plamenici manji i veliki impuls
. Nestabilnost je izuzetno teško ukloniti u operativnim uvjetima, jer zahtijeva novčanu regulaciju srednjih i primarnih rashoda za pojedine plamene.

Smanjenje brzine postiže se povećanjem prepreka plamenika. Posljedica toga je kršenje simetrije protočnog uzorka u vodoravnoj ravnini, može se pojaviti prilično snažan protok plinova, orijentiran na zid peći analogno s prednjim rasporedom.

U tim plamenima, zbog niskog raspona i većeg područja protoka udara
- Aerodinamička slika je stabilnija i ima manje osjetljivosti na početne neravnomjerne troškove troškova na pojedinim plamenima.

Treba napomenuti da bi se dobilo najnusnije temperaturno polje u širini izlaza peći, potrebno je nastojati osigurati da je broj plamenika u razini više 4. Inače, mogući su vrhovi i vrhovi mogući s razlikom u temperaturama do 120 °.

c) tangencijalni izgled plamenika

Karakteristična karakteristika tangencijalnog izgleda plamenika je orijentacija osovina potonjeg na tangenta u uvjetni krug s promjerom d. w. , smješten u centru peći (polu-pištolj).

Gorivači na rijeci nalaze se u jednom ili više nivoa na uglovima peći

(pola puhanja) ili u svom obodu. U potonjem slučaju, broj plamenika u nivou može biti jednak 6 ili 8 (Sl. 2.2)

Karakterističan obrazac protoka u tangencijalnoj peći predstavljen je na slici.2.3 u obliku polja aksijalne i tangencijalne komponente brzine. Zbog centrifugalnog trenutka, tok se rotira. Povećanje broja slojeva plamenika dovodi do bolje punjenje Požari. To se objašnjava činjenicom da s porastom broja slojeva plamenika, vrtložni tok iz svake naredne razine, brojanje iz niže, kreće se oko prethodne, povećavajući polumjer vrtloga.

Relativna visina plamenika utječe na aerodinamiku. Prilikom visokih vrijednosti H / B ili σh / B, protok "štapiće" na zid bez obzira na vrijednost d. w. . Na h / b \u003d 8 i
maksimalno offset maksimalno τ za krug sa polumjerom blizu
, Posmatrano u rasponu CD-a y \u003d 0,08-0,32. Takav je fenomen objasnjen gubitkom stabilnosti protoka zbog smanjenja aerodinamičke krutosti mlaznice pod djelovanjem početnog pritiska Δp, koji se formira zbog odstupanja odstupanja od odstupanja odvodnih proizvoda.

Analiza različitih aerodinamičkih šema pokazuje da se u programima mogu dobiti dobri rezultati s lokacijom plamenika oko perimetra peći. Razlog je niža osjetljivost aerodinamike za isključivanje ne samo zasebnog plamenika, već i blok plamenika u visini. U ostalim shemama postiže se stabilizacija aerodinamičkog obrasca protoka teže. Dakle, u shemama s ravnim udarcem kada
\u003e 2 i broj plamenika u

izjednačavač, jednak 4, broj mlinova trebao bi biti višestruko od broja gorionika i broja slojeva. Opskrba gorivom u ovom slučaju je preporučljivo sprovesti iz jednog mlina. Istu shemu treba se pridržavati i sustavima za pripremu prašine s PROMBUCKER-om kada se prašina isporučuje u rabljenom agentu za sušenje.

Tangencijalni izgled koristi se u kombinaciji sa plamenima izravnog protoka

GPO i certifikat. Za kotlove D.<320 т/ч допускается использование горелок ГПЦпф.

d) nadolazeći raspored plamenika

Događaji za smanjenje baklja baklja izravnog protoka sa smanjenjem na minimum dinamičnog utjecaja potoka na ekranima odraženi su u

r akcionificirani Meis iz peći sa suzbijanjem mlaznicama (ALC). Četvrti su instalirani na

suprotni zidovi peći sa pomicanjem u odnosu na vedro međusobno

hemisfera između gorionika. Broj slojeva gorionika 1-2. U principu, prisustvo u peći tri načina moguće je u principu: prednji, tranzicijski i prodoran. Uzorak protoka u peći sa WCC-om određuje se vrijednosti parametra
. CPU<0,05 наблюдается фронтальный, при 0,050,078 prodor modova.

Analiza obrasca protoka ukazuje da je prolazni režim najprihvatljiviji za peći sa Tru. Prvo, u ovom se slučaju u ovom slučaju aktivno koristi količina hladnog lijevka, isključena je skica baklje na zidovima. Za urezivanje goriva preporučuje se snimanje w \u003d 0.085-0,98, za ne-Slabming - 0,06-0,86. Vrijednost w \u003d 0.06-0.085 također treba uzimati prilikom izgaranja goriva niske klase; To će povećati promjenu topline aktivne zone sagorijevanja.

Lokacija plamenika na principskoj shemi omogućava.

Smanjite brzinu baklje za izravnu protoku, do potpunog izuzetka baklje baklje u zid peći;

Povećajte inselivnosti sistema na neujednačenu distribuciju reagenata

gorionici;

Intenzivirajte masovni prijenos između mlaznica;

Osigurati stabilizaciju procesa sagorijevanja zbog održivog snabdevanja proizvođača izgaranja u korijen baklje;

Dobijte dobro punjenje topline komore uzlaznim tokovima.

Ovaj izgled koristi se u kombinaciji sa protokiranim gorionicima s direktnim protokom koji imaju perifernu opskrbu gorivom i središnji pod-zrak drugog zraka. Istovremeno, dizajn plamenika mora ispunjavati stanje H / B\u003e 1,5-2. Suvari na perifernom gorivu omogućava povećanu koncentraciju prašine u vanjskim slojevima baklje direktno u kontaktu sa plinovima za gorivo. Istovremeno, središnji pod-zrak sekundarnog zraka osigurava održavanje povećane aktivne koncentracije kisika u aktivnoj zoni sagorijevanja, što doprinosi najboljem opstanku goriva.

Konkretno za aerodinamiku vatrogasaca s Arusom je regionalni učinak povezan s odstupanjem mlaznica ekstremnih plamenika u smjeru zidova bez plasmana. Prisutnost dinamičnog učinka baklje na ekranu može dovesti do njegove šljake. Za borbu protiv ove pojave postoji niz mjera: povećanje jednostavnosti S 1, ugradnja ekstremnih plamenika polovine termičke snage, resetiranje opskrbe (ako bilo koji) je ili kroz ekstremne plamene ili kroz mlaznice bočni zidovi peći.

Svi izgledi plamenika opisani do nedavno se mogu primijeniti samo u dijagramima prašine sa mlinovima s kugličnim bubnjem (SBM), koji pružaju priliku koristiti gorionike i prašine proizvode koji imaju značajan otpor. Inače, u pećima je sa čekićima opremljenim mojim (gravitacijskim) separatorima, gdje su otvoreni prozori (prihvatili)

izlaz iz aviona iz rudnika. Na niskim izlaznama zrakoplova (oko 4-6) gospođa)snabdevanje sekundarnog zraka izvedeno je kroz mlaznice koje se nalaze u nastavku i na vrhu Ambrururasa, brzinom od oko 20-40 gospođa.Manja brzina zrakoplova u samom rudniku (1,5-2,5 gospođa)a na izlazu do peći osiguran je mali otpor sustava, prevladavajući zbog malog pritiska, razvijenog od strane čekića, a rezanje u peći. Kao rezultat, i, u skladu s tim, mali vakuum održavan je u mlinu kako bi se spriječilo da se prašina izvuče kroz ulagač sirovog uglja i u sredini mlina. Ova je shema vrlo jednostavna i na kotlovima male snage prilikom izgaranja smeđeg uglja i fleska koristi se i sada s nekim poboljšanjima u

r dodjeli zrak i u dizajnu Ambrururasa (ugradnja razdjelnika,

vodičke particije). Međutim, spor izlaz zrakoplova sa primarnim zrak (udio u kojem je u minskim mlinovima oko 40% za kameni ugljen i 50-70% za friteću) ne pruža dobro popunjavanje peći. Stoga, čak i sa kamenim ugljem s velikim izlazom isparljivih, takve peći daju povećanu nepotpunost izgaranja.

Za snažne kotlove prilikom rada na smeđem ugljem, peći sa otvorenim jamstvom nisu baš učinkovite, jer sa ogromnim dijelom ambrusure (do 4,50 m. 2 ) protok se ispostavilo da je pretjerano dugačak domet čak i kod niskih izlazna stope, a sekundarni zrak nije uspio dobro miješati sa primarnom. Kao rezultat toga, postojalo je snažno polaganje ekrana i značajnog neispravnog izgaranja, posebno prilikom spaljenja kamena uglja. Dobro poznato poboljšanje postignuto je korištenjem izbacivanja Ambrazur CKTI. Na tim se uređajima sekundarni zrak upisuje na posebne kanale da se naizmjenično gore i dolje direktno u ambrusuru, što ga poboljšava zrakoplovom. Sekundarni zrak, izbacivanje zrakoplova, uvelike se povećava

ugao objavljivanja baklje, koji u običnom ambrururu ne prelazi 40 °. Sve to poboljšava paljenje prašine i punjenje ložišta baklje i smanjuje nepotpunost izgaranja.

Prilagodljivost baklje i sa izbacivanjem jamstva ostala je nedovoljna, što je otežalo borba sa šamarom. Stoga su za zaštitu stražnjeg zida korištene mlaznice za opskrbu sekundarnog zraka sa izlaznim stopama od 35-45. gospođa.Međutim, uprkos ovoj i drugim poboljšanjima, slične peći imaju značajno inferiorne

komorska komora sa gore opisanim gorionicima prašine.

Požari, sa preprekama, čekićima i separatorima mina, takozvani "minski mlinovi", osim nedovoljne efikasnosti i pouzdanosti, nisu mogli pružiti potrebu za velikim povećanjem jedinične snage (od 230 do 640 t / chpar i viši). Razdvajači mina velike snage postali su glomazni i "eksplozivni", a uobičajeno neposredni prilog za dimoru. Radikalno poboljšanje rada peći sa čekićima dogodilo se kao rezultat opreme shema za pripremu prašine (direktno ubrizgavanje) sa savršenim separatorima prašine (centrifugalni - za kamene ugljene; \u200b\u200binercijalni - za smeće), prikupljanje prašine, povezivanjem prašine, povezivanje Mill sustavi i pucajući sa prašinom i općenito hvala prijevod dijagrama prašine za rad pod nadzorom. Suvišni pritisak prije ugradnje brušenja (100-200 kg / m 2 ) potroši se za prevazilaženje dodatnih otpora nakon mlina čekića. Takvi dijagrami pripreme prašine široko se koriste za kameni i smeđe ugljen za kotlove srednje i velike snage.

4.9, c) pronašao je široku primjenu na mnogim vrstama parni kotlovi, uključujući veliku snagu. Njegove prednosti su ujednačene termičke tokove na svim zidovima peći, nisku verovatnoću polaganja zidova, jer su već djelomično hlađeni plinovi uz njih. Prilikom organiziranja tečnog dizajnera šljake, ispuštaju kapi tečne šljake na zidovima prestopaka i povećanje udjela zaklanja.

Blok sa blok sudarom mlaznica susjednih plamenika (Sl. 4.9, b) koristi se prilikom spaljenja kamena uglja. To postiže visoku turbulizaciju bakljež kernela. Nedostatak ove sheme je mogućnost polaganja prednje linije i stražnje zidove peći kada se baklja pomiče iz središnje peći (zona u odnosu na povećani pritisak) na obje strane na zidove.

Šeme s tangencijalnim rasporedom mogu se izvesti u peći, čiji je oblik u blizini kvadrata, I.E., omjer pazmera zidova 1 ≤ a / b ≤1.2. To uzrokuje dobru aerodinamiku zapremine goriva. U podne komore Ostali sheme smještaja gorionika primjenjuju se sa naprednijom prednjem širinom.

4.3. Kameri sa čvrstim ludovanjem

Komore peći, radeći sa solidnim dizajnom šljake, izvode se dizajnom otvorenim, odnosno bez promjene presjeka visine. Prema prirodi pokreta baklje, podijeljeni su u ložište s bakljem za izravnu protoku, s vertikalno vrtlovnim bakljama i vodoravnom vrtlogom (Sl. 4.10).

Sl. 4.10. Priroda pokreta baklje.

Izrazita karakteristika ovih peći je prisustvo hladnog lijevka u donjem dijelu peći formiran približnim prednjim i stražnjim ekranima s velikim nagibom (50-60 °) na udaljenosti od 1 ... 1,2 m. Na ovo se temperatura plinova u donjem dijelu peći smanjuje i ispuštaju

kerneli baklje su rastopljene čestice šljake, koji padaju u ovu zonu, brzo očvrsnute, a lijevke se upućuju na šljaku (Sl. 4.11). Količina pepela, uhvaćena na ovaj način kroz hladni lijevak, mali je i iznosi 5-10% ukupnog goriva na bazi razreda. Granulirane čestice šljake kontinuirano se uklanjaju s kade, vijkom, strugačem ili rotacijskim mehanizmom. Vodena kuplica istovremeno vrši ulogu hidraulijskog vozila na usisavanje od dna do peći za hladno zračno.

Sl. 4.11. Vatra sa čvrstim obožavanjem šljake.

1 - Hladni lijevak; 2 - šljaka s vodom; 3 - kanal hidrauličnog uklanjanja; 4-plamenik; 5 - Zidni ekrani; 6 - Torch kernel; 7 - Vijčani šljački mehanizam; 8 - Električni motor.

Aerodinamika za jačinu zvuka mora biti tako organizirana tako da u blizini zidnih ekrana nije bila viša od karakteristične temperature pepela, počevši od koje čestice pepela postaju ljepljive i stvaraju rizik od strateških zidova. Stoga prosječni termički napredovi presjeka komore peći i jačinu dimnjaka sa čvrstim šljakom

istraživanje, u pravilu imaju niske vrijednosti (Q F \u003d 3 ... 4 MW / m2, Q v \u003d

100 ... 140 kW / m3). To neminovno dovodi do povećanja veličine toplotnih komora i njihovog intenziteta metala.

Tako je oscilirajuća komora u obliku dizalnog protoka P-59 za blok od 300 MW pri zapaljenjem predgrađa smeđeg uglja u baklji direktno protoka prema shemi (Sl. 4.10, b) ima dimenziju xb xh t \u003d 21,8 x 9,56 x 48 m.

Kaliferofne peći sa uklanjanjem šljake u čvrstom stanju obično se koriste za paljenje goriva s velikim i umjerenim izlazom isparljivih tvari (V G\u003e 25%)

Najčešći sheme izgaranja goriva u bakljoju za podizanje izravnog protoka (Sl. 4.10, A, B) upotrebom vrtložnih plamenika sa postavljačem jednim barom i plamenima za izravnu protoku (kontra lokacija). Prilikom stvaranja moćnih parnih kotlova za gorući sibirski smeđim ugljenim ugljenom, sakupljanom vrtlogom i lokacijom plamenika ravnog protoka u nekoliko slojeva u visini (Sl. 4.9, b) pokazalo se da je poželjniji. Takva shema smanjuje vjerojatnost bacanja baklje na zidove peći i pridruženog polaganja ekrana, a pomak gorionika u visini peći (do 12 m) dovodi do smanjenja izdanju energije u presjek svakog radnog reda. Istovremeno, razina temperature u zoni istegnutog trijema je smanjena i stvaranje štetnih dušikova oksida značajno je smanjeno. Podne komore sa horizontalnim vrtložnim bakljem koje je razvio profesor V. V. PomerantSev uspješno djeluju prilikom paljenja pečenja i smeđih uglja. Istovremeno, male frakcije za gorivo spaljuju se u dijelu režije baklje, a grubo razdvojeno, sekundarni zračni tokovi pokupljeni su tamo i spadaju u vrtložni pokret dok ne spaljuju.

Gotovo potpuno izgaranje goriva postiže se u višku

duh na izlazu peći αt \u003d 1,15 ... 1,20. Uzimajući u obzir neizbježne sisa u ložištu hladnog zraka izvana (Δαt \u003d 0,05 ... 0,1) višak zraka u plamenima

Αgor \u003d αt - δαt \u003d 1,05 ... 1.1.

4.4. Porodične peći sa tečnom labavošću

Da bi se osiguralo da je ispravno zaluđen tečnost, potrebno je da temperatura gasova u zidovima donjeg dijela peći i u regiji podneska bude viša od temperature protoka šljake, tj. R\u003e T n.ZH, Gdje N.ZH T 50 ... 100 ºS - Temperatura Normal Fluid Flow. Stvaranje takvih uvjeta u donjem dijelu peći moguće je približavanjem klipkom baklje na poljima i prekriva zidne ekrane u ovom području Carborund vatrom toplinske izolacije (jezika cijevi na ekranu). Za izdržljivo držanje obloga na početku na cijevima ekrana iz zapremine goriva, zavarivanja šiljaka

(prečnik 10 ... 12 mm i 12 ... dugačak 15 mm), a zatim nanesite izolacijski sloj (Sl. 4.12). Originalni dizajn Takvi "zagrijani" ekrani nude se Zio. Umjesto prepunih cijevi koriste se cijevi sa spiralnim perajama dobivenim metodom kotrljanja.

Podijum dio peći izvodi horizontalni ili slabo klon u sredinu peći. Ovdje se na cijevi cijevi nanose dva ili tri sloja vatrostalne opeke na vatrostalnom snopu. U središtu stanice, preostale su jedna ili dvije obložene rupe za šljive (piloti) od približno 500x800 mm. Topljena šljaka preplavljuje se kroz ivicu slova i tankim mlaznicama teče u šljaku, gdje je u kontaktu s vodom koji se ubrao.

Udio zaklanja u takvim pećima povećava se primjetno u usporedbi

s čvrstim metodom: i SHL \u003d 0,2 ... 0.4. Uklanjanje kapljene šljake iz kupke vrši se kontinuirano strugač, vijke ili rotacijske transportere.

Prema dizajnu, komore peći sa tekućom labavošću vrši jednokomorno (otvoreno i poluotvoreno) i dvo-, tromornočno kolo. Prema prirodi pokreta baklje, mogu biti s bakljem za izravnu protoku s presijecavanjem mlaznicama i ciklonom pokretom.

Sl. 4.12. Pogled na obloženi ekran.

1 - ekrana; 2 - šiljci za premazivanje premaza; 3 - vatrostalni premaz.

Najjednostavniji konstruktivna odluka Peći za tekuće usekuje otvorena je jednokratna peć s bakljem za izravnu protoku (Sl. 4.13, A). Zbog obloge ekrana donjeg dijela peći i izvođenje izolirane feed, zona je istaknuta sa povećana temperatura Gasovi (zona topljenja šljake). U ovom slučaju koriste se vrtložni plamenici sa pultom i nižim rasporedom iznad vjetroelektrana. Međutim, visoki povrat

toplina u gornju zoni hlađenja ograničava upravljačke mogućnosti peći: Kada se opterećenje smanji na 0,7 ... 0,8 nominalne šljake počinje na podu na zidovima, a zatim na državnom udaru. Štaviše, otvorena peć Pruža nizak stupanj zaklanja: i shl \u003d 0,1 ... 0,15.

Koristeći bilateralnu sinteru peći odabran je komora za izgaranje (Sl. 4.13, b). Poboljšanje topline u gornju zonu ovdje je primjetno smanjena. Zbog toga se postiže dovoljno toplina Plin (1600-1800 ° C). Komora za izgaranje zapremine zapremine

proizvodi q k.s. V \u003d 500 ... 800 kW / m3, udio za ublažavanje je primjetno raste:

a SHL \u003d 0,2 ... 0,4. Raspon rada kotla širi se stabilnim prinosom tečne šljake.

U peći sa presijecavanjem mlaznica (Sl. 4.14), komora za izgaranje ističe je jednostrani ili bilateralni transferi. Gorivači na rijeci su postavljeni na takav način da stvore vrtložni pokret baklje sa vodoravnom osi u komori za izgaranje. Torch se okreće blizu obloženih zidova, a zatim vruće plinove prelaze između plamenika, prelaze mlaznice svježe prašnjave smjese, osiguravajući njihovo brzo zagrevanje i stabilno paljenje. Organizovani krem \u200b\u200buz zidove i peć peći stvara uvjete za održivi izlaz tečnog šljake, čak i dubokim smanjenjem opterećenja (do 40 ... 50% nominalno).

Sl. 4.13. Učvršćivanja sa tekućim komorom za lomljenje i komoru za direktno protok. I komora otvorene peći; b - ložište sa transferima.

Sl. 4.14. Sheme vrtloga podova sa presijecavanjem mlaznicama. I Mei Firex; B - TSKI Firex; in - gama-peć Twt.

Sl. 4.15. Cyclone Firexos.

a - ložište sa horizontalnim ciklonama; B - sublikriće površine s gornjim izlazom plinova; 1 - Komora za izgaranje (ciklona); 2 - greda mapiranja šljake; 3 - Komora za hlađenje; 4 - plamenik; 5 - mlaznica sekundarnog zraka; 6 - Flag flyer; 7 - šljaka kupka.

Volumen toplotnog napona komore za izgaranje je 500 ... 600 kW / m3. Sve potpunije odvajanje izgaranja i hlađenja gasova postiže se u peći sa ciklonom predostojcima (Sl. 4.15). Na principu izvršenja, ovi gorivni uređaji pripadaju dvokomornim pećima. Suština metode sagorevanja ciklona je da se sekundarni zrak (80 ... 120 m / s) ili tangencijalno usmjerene prašnjave mlaznice zategnute se u utjecajima na veliku brzinu.

finalpe. Cijela unutarnja površina prekrivena je ekranima od reljefne i obložene vatrostalne mase cijevi. Čestice za gorivo u premutopiju izložene su dvije sile: centrifugalno, bacanje u njih unutrašnji zid Predaje; Aerodinamička čestica, zajedno sa prestopsim plinovima. Odnos ovih sila ovisi o veličini čestica, stoga se čestice neravnomjerno raspoređuju preko ciklonskog presjeka: najveće kapi na zidove kože i sudjelovali su u vrtložni pokret za potpunu izgaranje, a male frakcije su u kombinaciji u središnjem dijelu toga. U Cyclone Predduci možete sagorjeti grubu prašinu i u nekim slučajevima (u vodoravnim ciklonama) i zdrobljenim gorivom, na taj način smanjenje troškova pripreme prašine. Intenzivni Vortex pokret također pruža značajnu šljaku u tečnom obliku (i na 0,6 ... .0.85). Važnije Odnosi se na horizontalne ciklonske presude.

Horizontalni ciklonski predesto (Sl. 4.15, a) vrše se promjerom 1,8 ... 4 m. Dužina ciklona je veća od promjera 1,2 puta ... 1,3 puta. Termalna snaga jedne ciklone je 150 ... 400 MW. Termički napon

ciklon je vrlo visok (Q v \u003d 2 ... 6 MW / m3) na nivou temperature

nazovite 1800 ... 1900 ° C i višak zraka A SHL \u003d 1,05 ... 4.1. Međutim, zbog potrebe za dobro razvijenim komorom za hlađenje plina, ukupni toplinski napon horizontalnih ciklona ne prelazi 200 ... 300 kW / m3, što nije mnogo više nego u konvencionalnim jednokratnim pećima sa tekućinom Slabanje.

Visoke brzine sekundarne zrake pružaju se upotrebom posebnih ventilatora visokog pritiska s pritiskom 10 ... 20 kPa (1000 ... 2000 mm vode. Art.), Što je 2 ... 3 puta veće od običnog Zračne slike. U konstruktivan dizajn Požari sa ciklonom predostojcima su složenije i skuplje od konvencionalnih jednokratnih peći.

Vertikalne sublikvične površine s gornjim izlazom gasova (Sl. 4.15, b) proizvedeni postrojenju kotla Barnaul (BKZ) nalaze se ispod komore za hlađenje. Izvode ih osam marširanih iz pojedinih ravnih dijelova i uključuju općenito shema cirkuliranja Zasloni toplinske komore, koji primjetno smanjuju dizajn u odnosu na vodoravne ciklone. Za jednu hladnu komoru rade dvije predoznake. Riječni prorezirani gorionici postavljeni su na četiri zida prednosti s tangencijalnim smjerom tokova pri normalnim brzinama primarnog i sekundarnog zraka (ω1 \u003d 25 ... 35 m / s, ω2 \u003d 40 ... 50 m / s). Sve unutrašnja površina Pričvršćivač na ekranima.

Prednosti uređaja za odvajanje tečnih šljaka u usporedbi sa čvrstim uklanjanjem šljake su sljedeći glavni

trenuci. Prilikom paljenja iste vrste goriva, gubitak sa mehaničkim nekompatibilnim Q 4 u slučaju usvajanja tečnog šljaka smanjuje se za oko 30%. Ukupni termički napon zapremine zavojnice pokazuje se da je 20% veći. To znači da u istom omjeru sa usvajanjem tečnog šljaka mogu se smanjiti dimenzije komore peći. Zbog brtvljenja donjeg dijela peći, smanjeni su depoziti zraka u dimnoj komori, što dovodi do nekim smanjenjem gubitaka sa odlaznim gasovima. U visokim uzorcima su značajno smanjeni troškovi instalacija za izricanje zapletene zapletene.

Istovremeno, ogromne vatre sa usvajanjem tečnog šljaka imaju niz nedostataka. Dakle, rast zaklanja dovodi do povećanja gubitka topline sa visokim temperaturnim šljakama Q 4 koji je u mnogim slučajevima superiorni od smanjenja gubitaka 4 smanjuje raspon radnog opterećenja ispod izlaznih uvjeta tečne šljake (za singl -Kamber peći). Rast razine temperature u Thertetu kernelu dovodi do povećanja izlaza na štetne dušikove oksida. S tim u vezi, izbor za jednu drugu vrstu goriva uređaja za gorivo sa čvrstim ili tečnim usvajanjem šljake zahtijeva procjenu i usporedbu svih pozitivnih i negativnih bodova. Istovremeno, ne može se sve gorivo ne moći izgorjeti pružanjem tečnih izlaza šljaka. Ako za vrh

liv s relativno kosim pepelom (T 3 \u003d 1150 ... 1300 ° C) ne pojavljuje se

difuzovi, zatim s vrijednostima T 3\u003e 1350 ° C, potrebno je izračunati izlaz iz tečne šljake. Ekonomski je korištenje tekućih uzacijskih peći prilikom spaljenja goriva sa niskim nivoom (antracit, polu-nukleoza, mršava stolovi od kamena) Kada se postiže primjetan dobitak smanjenjem mehaničkog nedostatka isporuke, kao i goriva sa niskom topljenjem pepela, koji u peći sa čvrstim šljakom zaslona uzrokuju snažno slaganje dimnih ekrana.

4.5.Teksilne kamere kotlova koji se nalazi na plin, njihovi dizajni

Uvjeti spaljenja prirodnog plina i lož ulja imaju puno zajedničkog, što vam omogućava da izvedete komore za gorivo za ove goriva istog dizajna. U pravilu, na takvim toplotnim uređajima, glavno gorivo je gorivo, a sigurnosna kopija - prirodni gas. Blizina karakteristika izgaranja plina i lož ulja izražava se u sljedećim pokazateljima.

1. Sa praktičnom odsustvom vanjske vlage u gorivima, u blizini se formiraju preborici za izgaranje tokom rada pare kotla i na lož uljem i plinu, što omogućava upravljanje istim mašinama za vožnju na različitim gorivima.

2. Izgaranje lož ulja i plina javlja se u stanju pare-plina (homogeno okruženje) prema zakonima CRI-a. Intenzitet izgaranja u oba slučaja

određuje se uslovima miješanja, a maksimalni dozvoljeni toplotni napredovi dimljenja za jačinu zvuka imaju bliske vrijednosti (300 kW / m3 za lož ulje i 350 kW / m3 - za prirodni gas). Stoga, sa istom pare

performanse kotla za ove goriva mogu se prihvatiti iste veličine Strojne kamere.

3. Praktično odsustvo pepela prilikom spaljenja ovih goriva (lož ulje

ima C.< 0,3%) исключает вероятность шлакования настенных экранов и необходимость в шлакоудалении. Поэтому для обоих видов топлива под топки выполняют горизонтальным или слабонаклонным с выполнением только лазов для popravni rad (Sl. 4.16).

Sl. 4.16. Vrste komorica za gorivo plinska parna kotla.

a - vanjska peć sa jednokratnim višeslojnim gorionicima; b - ložište sa transferima i brojačem (dvokratna) lokacija plamenika; u

- otvorena peć sa aranžmanom sa kućnim krevetom gorionika; M je ložište sa priključnim ciklonom predostojcima; D - peć sa područnicima od strane direktnog protoka ili vrtlože (isprekidane linije).

4. Laki uvjeti za miješanje zraka sa gorivom u plinskom stanju pružaju gotovo potpunu izgaranje goriva kada

tjele za sok napore sa niskim viškom zraka αgorg \u003d 1,02 ... 1,05

na istoj temperaturi njenog grijanja (t g.v. \u003d 250 ... 300 ° C). To omogućava kombiniranim gorionicima koji sadrži plin sa bliskim volumetrijskim protokom zraka i gotovo jednakom otporu.

Intenzivno paljenje ovih vrsta goriva dovodi do formiranja relativno male zone baklja u blizini plamenika, koji

raj za lož ulje je dovoljno karakterizirano visoki nivoi temperature i značajan intenzitet toplotni tok na zidnim ekranima. To stvara opasnost od pregrijavanja cijevi i razvoja visoke temperature, a također dovodi do stvaranja visoke koncentracije dušičnih oksida u kalčani kernel.

Prema profilu, zavojnice na plin mogu biti otvoreni tip, s pomičnim prostorijama i sa ciklonskim prostorijama (Sl. 4.16). Većina plinskih kotlova za isparavanje opremljena je tradicionalnim prizmatikom s jednim barom ili dvoslojnim (brojačem) lokacijom plamenika. Plamenici na jedno-bar jedinici postavljeni su u nekoliko (tri ili četiri) nivoa. Takav je raspored jeftiniji i pogodniji za održavanje, ali ne osigurava jednolično punjenje peći baklje i neprihvatljivim za peći sa mala veličina Dubinom (manje od 6 m) zbog značajnog rasta temperature plinova i promjeni topline stražnjeg ekrana.

Na nadolazećoj lokaciji plamenika se pružaju bolji uvjeti Ekran rad. U ovom slučaju, baklja je koncentrirana u središnjoj visokoj temperaturi toplinske komore. Protiv kretanja baklja doprinosi turbulizaciji kada gorivo izgara u krajnjim dijelovima baklje i, s drugim stvarima budu jednaki, dovodi do povećanja topline stresa u jezgri baklje za 20-30%. Prisutnost Singera doprinosi turbulizaciji protoka u zoni jezgre baklje i u zoni goriva nakon izlaza komore za izgaranje.

Da bi se smanjio intenzitet toplotnih potoka na ekranu na ekranu toplotne komore u eksperimentalnom seriju pare kotlova za 300 MW blokova, predloženo je da izdrži glavno sagorijevanje goriva u ciklone predodžbe (Sl. 4.16, D) , postavljen na šalter. Zbog visoke turbulence vrtloga u okviru ciklona, \u200b\u200b85-90% goriva se kombinira. Zasloni sami ciklona izolirani su i lojudrirani Carbondom vatrostalnom izolacijom. Međutim, rezultirajući porast temperature baklje i topline toka na ekranima je nepoželjna. Stoga ovaj profil komore peći nije optimalan za ove vrste goriva. Poznato je da je baklja plinsko gorivo Ima manju zračnost, a kada prevode kotao sa lož uljem na prirodni plin, poboljšava se percepcija toplotne komore, a temperatura proizvodnje sa izgaranjem na izlazu peći postaje viši. Ovaj odstupanje temperature na ocijenjenom opterećenju za otvorene grejne komore iznosi oko 100 ° C, što neminovno utječe na promjenu termičkog rada sljedećih grejača i prije svega superheatra. U otvorenim pećnim komorama s višeslojni jednim mertilarnim gorionicima za poravnavanje temperature plina za peć