Udnævnelsen af \u200b\u200bABTN (Absorption Bromide-lithium varmepumpe) er bortskaffelse af lodning varme og dens transformation til et højere temperaturniveau. Til dette kræver termisk pumpe en yderligere energikilde - ikke elektrisk, men termisk. Valget af ABTN-modellen bestemmes af charmenes temperatur, den krævede temperatur på den termiske energiforbruger og den eksisterende type yderligere termiske ressource.
Ambat af den første type Designet til at udnytte lavtemperatur termisk energi (ikke lavere end 30 ° C). Ved udløbet af den unormale temperatur er dannet til 90 ° C. Som en del af udløbet termisk energi er abatrum af den første type 40% "cam" -men. En 60% forbruges desuden højtemperatur termisk energi (par, varmt vand, brændstofforbrændingsvarme). Det er også muligt at bruge "Thrust" energi af røggas (udgående) gasser, brugt damp, varmt vandikke forbruges i den varme periode på året.
Ambat af den første type kan erstatte køletårne nuværende vandforsyningOg dette er et af de mest lovende områder af deres brug. Imidlertid overstiger temperaturen af \u200b\u200bvandet opvarmet af indgangen af \u200b\u200bden første type ikke 90 ° C.
Noget andet type kan varme vand til høje temperaturer.Par kan også genereres, og kræver ikke brug. ekstra kilde. termisk energi. Imidlertid omdannes kun 40% af udnyttet energi til et højtemperaturniveau, og 60% af genanvendt energi nulstilles til køletårne.

Pluses abtn.

• Mængden af \u200b\u200bcharmerende i sammensætningen af \u200b\u200bden genererede termiske energi er mere end 40%.
• Effektiviteten af \u200b\u200bbrændstofbrug ved anvendelse af ABTN af de første type forhøjelser for titusindhold.
• Absorption varmepumper anden type udnytter den støbte varme fra medium temperaturkilden (60 ~ 130) og producerer højprædom termisk energi (90 ~ 165), uden at forbruge en ekstra termisk ressource.

Fordele ved Ambat Shuangliang Eco-Energy

Shuangliang Eco-Energy er verdens største ABCHM og ABT-producent. Højt tillid til shippinganlægget Shuangliang Eco-Energy bestemmes af den lange (siden 1982) og vellykket (hvert år med Shuangliang Eco-Energy Transportøren op til 3.500 produktionsenheder) af eksperimentet af storskala produktion.
På baggrund af Suangliang Eco-Energy arbejder verdens eneste specialiserede internationale ph.d.-studier, forskning og teknologisk center for absorptionsteknologier. Shuangliang Eco-Energy har udviklet kinesiske nationale ABCH produktionsstandarder (GOST-analog), som er strengere end japansk, europæisk og nordamerikansk.
De vigtigste forbrugere af ABTNE er varme-, elproducerende virksomheder og energiintensive teknologisk produktion (olie- og gasforarbejdning, petrokemi, produktion mineral gødning, metallurgi osv.). Derfor har absorptionsvarmepumperne tendens til at have signifikant fedtet installeret strøm End absorption kølemaskiner. Hvis enhedens effekt af serielle prøver af ABCM er begrænset til et og et halvt snesevis af MW, når enheden af \u200b\u200bSuangliang Eco-Energy Serial produceret af Shuangliang Eco Energy når 100 MW.
Teknologiske fremskridt I. unikke designløsninger Shuangliang Eco-Energy giver dig mulighed for at tilbyde kompakt (relativt med andre producenter), pålidelige og effektivt udstyr. På grundlag af Shuangliang Eco-Energy arbejder den eneste i verden specialiseret International Doctoral Center, Forskning og Teknologi Center Absorptionsteknologier, som giver dig mulighed for at finde de bedste og mest moderne tekniske løsninger. Erfaring med produktion af store ABAT- og defejlede optimeringsalgoritmer til deres brugsformer giver Suuangliang Eco-Energy-termiske pumper.
Den endelige vurdering af kvaliteten af \u200b\u200bABCHM og ABTN dannes af tre indikatorer: Varigheden af \u200b\u200bdrift, pålidelighed og effektivitet (SOR). Og for disse kriterier har Shuangliang-produkter de højeste vurderinger.

Bedste teknologiske løsninger Shuangliang Eco-Energy

1. Korrosionsbestandighed Materiale af varmevekslerør af absorptionsbromist-lithiummaskinerne
Rørene i ab(ABNO) er det mest sårbare element af strukturen, da lithiumbromidopløsningen er et aggressivt medium, især ved ret høje temperaturer (op til 170 ° C), der er karakteristisk for driften af \u200b\u200bdamp, gas abnisses og unormale gasser. Korrosionsbestandighed af generatorrørene bestemmer varigheden af \u200b\u200bden problemfri drift af chilleren.
De fleste af de førende producenter i designet af generatoren med vand og dampvarme anvendes af SS316L (austenitisk rustfrit stål). En undtagelse er kun en plante, som foretrækker at anvende ferritisk rustfrit stål SS430TI.
Mest hyppig årsag Fejl i ABTNE er pittingkorrosionen af \u200b\u200bgeneratorrørene, hvis intensitet er reduceret ved doping additiver af chrom, nikkel og molybdæn. Særligt vigtigt er tilstedeværelsen af \u200b\u200bmolybdæn.
Ifølge en undersøgelse foretaget af det finske selskab Outukumpu, en af store producenter. Stål i verden, SS316L rustfrit stål har høj korrosionsbestandighed i forhold til andre mærker af stål, hvilket er særligt vigtigt, når de arbejder i et lithiumbromidmedium. Modstand mod pittingkorrosion af stål SS316L i 1,45 ... 1,55 højere end stål SS430TI.
2. Shell-rør varmevekslere af en opløsning af lithiumbromid giver driftssikkerhed
Nogle producenter absorption køleskabe. Pladevarmevekslerne af opløsningen anvendes på grund af deres lavere omkostninger, mens Shuangliang Absorption Chillers bruger væskeveksleren af \u200b\u200bopløsningen. Ulempen ved lamellære varmevekslere er kompleksiteten af \u200b\u200bsolveriseringen af \u200b\u200barbejdsløsningen.
Effektiviteten af \u200b\u200bvarmeoverførsel i pladevarmevekslerne er højere, så under visse betingelser kan der være et skarpt fald i temperaturen af \u200b\u200blithiumbromidopløsningen, som kan føre til krystallisation af opløsningen.
Eksisterende automatiske systemer. Krystallisationsbeskyttelse giver pålidelig udløsning. Imidlertid viser praksis behovet yderligere Mer. Beskyttelse mod krystallisation i nødbetjeningsformer, der som regel, i mangel af forsigtighed: Overtrædelse af vakuumabatrum, skarpt fald i kølevandstemperaturen nedenfor tilladt betydning., svigt af reguleringsventilen for dampforsyning, beskadigelse af pumpepumpen mv.
Sandsynligheden for at blokere passerne med en krystalliseret opløsning er signifikant højere i pladevarmevekslere end den af \u200b\u200bshell-røret på grund af de små størrelser af kanalerne.
For at udlede varmeveksler fra krystallisationstilstanden er det nødvendigt at varme den del, hvor det skete. Bestem denne del i pladevarmeveksleren er meget hård, og det er ofte simpelthen umuligt. For at genoprette chillerens funktionalitet er det derfor nødvendigt at opvarme varmeveksleren fuldt ud, hvilket kræver meget tid, især når store størrelser. Abt.
Shell-and-tube varmevekslerne er berøvet ovenstående problemer, opvarmningen udføres på stedet for krystallisation, en ikke meget tidsstigning finder sted.
En anden faktor kompliceret pladevarmevekslerer højere hydraulisk modstand på grund af mindre kanalstørrelser.
3. Operationel pålidelighed af generatorens varmeveksler rørbundt højt tryk Absorption Bromist-lithium varmepumper med direkte brændende brændstof
ABNAT med direkte brændende brændstof placerer de højeste krav til konstruktiv udførelse Højtemperaturgenerator. De førende producenter bruger to hovedsystemer: Trærør og vandrør. I vinterrørssystemer er opvarmningsmediet (røggasser) ishes overfladen af \u200b\u200bopvarmning (rørets pipespase - såkaldt. "Heavy Pipe") med indre, mens opvarmningsmediet i vandrørssystemer vaskes varmeoverfladen med udendørsog det opvarmede medium er inde i røret.
Fig. 1: Vandskærekredsløb

Fig. 2: Hjulrørskema

Manglerne af varmesystemet af høj temperaturgenerator i sammenligning med vandrøret:

• Store dimensioner (herunder længere varmevekslerrør) på grund af mindre effektiv varmemasseudveksling.
• Lange rør af generatorens varmeveksler bliver årsagen til temperaturdeformationer, hvilket forårsager ødelæggelsen af \u200b\u200bstrukturen.
• Øget eksplosion.
• Begrænset totalt antal lanceringer forbundet med temperatur deformationer.

Fordele ved vand-rørsystemer i sammenligning med vinterrør

• Høj operationel pålidelighed.
• Højmasse-valutakurs effektivitet, derfor mindre generator dimensioner.
• Mindre temperatur deformationer - Derfor en stor varighed af problemfri drift.
• Lille inerti, når du starter og stopper.
• Mindre eksplosionsfare.

Absorptionssystemer Brug evnen til væske og salte til at absorbere par af arbejdsvæske. De mest almindelige kilder til arbejdsdamp til absorptionssystemer er:

Vand - arbejdsvæske og lithiumbromid - absorberende;

Ammoniak - Arbejdsvæske og vandabsorberende.

Diagrammet af absorptionsvarmepumpen i fig. 3,6.

Den gasformige arbejdstager, der forlader fordamperen, absorberes af opløsningsmidlet i absorberen, med det resultat, at absorptionsvarmen er fremhævet. Den resulterende opløsning beriget med arbejdsmidlet tilføres til generatoren ved hjælp af en pumpe, der giver trykforøgelser. I generatoren inddampes arbejdsmidlet fra opløsningen på grund af den eksterne varmekilde (for eksempel brændere på naturgas eller flydende petroleumsgas, eller på grund af varme, der afgår fra en anden proces). Kombinationen af \u200b\u200babsorberen og generatoren virker som en termisk kompressor, der tilvejebringer en stigning i temperatur og tryk. Forladelse af en højtryksgenerator indgår arbejdsagenten kondensatoren, hvor den kondenseres ved at give høj præcisionsvarme.

Pumpeforbruget af pumpen, der pumper opløsningsmidlet i absorptionsvarmepumpen, er signifikant lavere end pumpens strømforbrug i kompressions termisk pumpe (energiforbrug til væskepumpe er lavere end på kompression og gaspumpe).

Fig. 3.6. Absorptionsvarmpumpediagram

Q C - Heat Leveres til forbrugeren, Q N - Høj præcist

varme, q H - Low-Power Heat, Q A - Varme

indsendt til forbrugeren (varmeabsorption)

Ved anvendelse af arbejdsstoffer af damp, hvor opløsningsmidlet kun har et mindre partielt tryk på damp sammenlignet med kølemidlet, fremhæves højfrekvente kølemiddelpar under fordampning. Arbejdsparet af ammoniak-vandstoffer gælder imidlertid ikke for denne sag, da vanddampen sammen med færge ammoniak er tildelt, og derfor kræves en yderligere tilslutning af destillationsanordningen.

Skematisk ordning Absorptionsvarmpumpen er præsenteret i fig. 3.7.

Fig. 3.7. Begrebet absorptionsvarmepumpe:

1-højtryksgenerator GVD; 2-generator. lavt tryk HD; 3-kondensator; 4-fordamper; 5-absorber; 6-lav temperatur varmeveksler; 7-høj temperatur varmeveksler; 8- Varmeveksler af kondenseret vand; 9-pumpe løsning; 10. kølemiddelpumpe

Effektivitet absorptionspumpe er omdannelseskoefficienten eller betinget termisk effektivitet, beregnet som forholdet mellem mængden af \u200b\u200bvarme opnået af forbrugeren, til brændstofens energi. Hvis udstødningsvarmen anvendes som en kilde til energi til generatoren, beregnes den tilsvarende værdi som forholdet mellem mængden af \u200b\u200bvarme, der opnås af forbrugeren, til udstødningsvarmeomkostningerne. Den konditionerede termiske effektivitet af moderne absorptionsvarmepumper når 1,5. Forholdet produceret af pumpens termisk effekt og absorberens kapacitet (på grund af absorptionsvarmen) er som regel ca. 1,6. Moderne systemer. Med en arbejdsblanding "vandbromid lithium", ved pumpens udløb, vil temperaturen på 100 ° C og temperaturen øges med 65 ° C. Den nye generation af systemer vil give højere temperaturer ved udgangen til 260 ° C og større temperaturstigning.

Afhængigt af metoden til opvarmning skelner generatoren dampvarmeindretningerne (vanddamp), varm væske (varmt vand) og varmluft (brugt og brændbare gasser).

Forekomsten af \u200b\u200bhøjere temperaturer med direkte forbrænding af brændbare gasser er forbundet med store tab Exergia, der derfor absorberes køling og varmepumpeanlæg af denne type kun i sjældne tilfælde.

Absorptionsvarmepumper styrer termisk energi fra et lavtemperaturmiljø onsdag med middle temperaturer. Ved hjælp af høj præciseret energi. For eksempel at pumpe varme ambat fra Thermax som en kilde til høj præciseret energi, vanddamp, varmt vand, udstødningsgasser, brændstof, geotermisk energi eller deres kombination. Sådanne varmepumper sparer ca. 35% af termisk energi.

Den industrielle absorptionsvarmepumpe præsenteres i fig. 3.8.

Fig. 3.8. Absorptionsvarmepumpe

Ambat Thermax er meget udbredt i Europa, Skandinavien og Kina for centraliseret varmeforsyning. Termiske pumper gælder også i sådanne industrier som tekstil, mad, bilindustrien, i produktionen vegetabilske olier og husholdningsapparater. Worldwide Thermax installerede termiske pumper samlet kapacitet Mere end 100 MW.

Den største fordel ved absorptionsvarmepumperne er evnen til at bruge til sit arbejde ikke kun dyrt elektricitet, men også enhver kilde til varme af tilstrækkelig temperatur og strøm - overophedet eller brugt damp, flamme gas, benzin og andre brændere - op til udstødning gas og solenergi.

Også disse aggregater er særligt bekvemme husholdningsapplikationer, strukturer, der ikke indeholder bevægelige dele, og derfor næsten stille.

I husholdningsmodellerne er arbejdsorganet i de anvendte mængder, der ikke er en stor fare for andre, selv i tilfælde af nødpressurisering af arbejdsdelen.

Ulemper ved ABN:

Lavere effektivitet i forhold til kompression;

Kompleksiteten af \u200b\u200bdesignet af aggregatet selv og en temmelig høj korrosionsbelastning fra arbejdsvæsken eller kræver brug af dyre og hårde forarbejdede korrosionsbestandige materialer eller en forkortelses levetid på enheden op til 5 til 7 år.

Mange designs er meget kritiske for placeringen, når du installerer, dvs. Kræver en meget grundig justering af aggregatet.

I modsætning til kompressionsmaskiner er absorption ikke så bange for også lave temperaturer. - Bare deres effektivitet er reduceret.

I øjeblikket i Europa. gaskedler. Nogle gange erstattet med absorptionsvarmepumper med opvarmning fra gasbrænder. Eller fra dieselbrændstof - de tillader ikke kun at udnytte brændstofforbrændingsvarmen, men også at "pumpe" ekstra varme fra gaden eller fra jordens dybder.

A. V. Popov, Institut for TEPLIFYSICS SB RAS (IT SB RAS)

I det sidste årti er der i vores land en betydelig interesse for termiske pumper (TN). Dette skyldes først og fremmest en stigning i energipriserne og problemerne med økologi. Dette bidrager til udenlandsk erfaring.

Det skal bemærkes, at varmepumpeudstyret finder i udlandet bred anvendelse I over 30 år. I Rusland er den praktiske anvendelse af TN i sin barndom. Denne bestemmelse, der bruger TN i Rusland, er forbundet med både objektive og subjektive årsager.

I øjeblikket har markedet en bred vifte af TN. Specialister har ofte problemer med at begrunde applikationer og udvælgelse. optimal type Tn for et bestemt objekt. Denne artikel giver en udvidet klassificering af de mest almindelige typer af TN, metoden til at analysere deres effektivitet, praktiske tips om valget af TN-type under hensyntagen til karakteristika for et bestemt objekt.

Hovedtyper og klassificering tn

Det termodynamiske system kaldes det termodynamiske system (teknisk enhed), som gør det muligt at omdanne varme fra et lavt temperaturniveau til højere. Disse maskiner er primært designet til at opnå varmt vand, luft, der er egnet til opvarmning, varmt vandforsyning og andre formål. Forudsætning Til brug af TN er tilstedeværelsen af \u200b\u200ben lavtemperatur varmekilde, temperaturparametre Ikke egnet til brug som lodende miljø til ovennævnte mål.

I øjeblikket blev to hovedbanevejledning bestemt i udviklingen af \u200b\u200bTN:

Parokompression termiske pumper (PTN);

Absorptionsvarmepumper (ATN).

Parokompression termiske pumper.

Der er forskellige typer af PTN. Ifølge den lavtemperaturkilde til varme og opvarmet er PTN opdelt i typer: "Vandvand", "luftvand", "luftluft", "vandluft". Efter type brugt kompressorudstyr På spiral, stempel, skrue og turbolader. Ifølge drevet på den elektriske drevkompressor, drevet af motoren forbrænding, Gas eller dampturbine.

Claudones bruges som arbejdsvarme i disse maskiner - overvejende fluorochlorholdige carbonhydrider, såkaldt. Freoner.

Design og princippet om drift af PTN er beskrevet detaljeret i.

Absorptionsvarmepumper.

ATN er opdelt i to hovedarter - vandformet og salt. I de vandlandske maskiner er absorbenten vand og ammoniakkølemidlet. I saltmaskiner er absorbenten en vandig saltopløsning og vandkølemidlet. I World-praksis anvendes det i øjeblikket primært salt TN, hvor absorbenten er en vandig opløsning af salt af lithiumbromid (H20 / LIBB) - ABN.

I ABT udføres varmeoverføringsprocesserne ved anvendelse af kombinerede direkte og invers termodynamiske cyklusser i modsætning til parocomression TN, hvor arbejdslegemet (chladon) kun udfører den inverse termodynamiske cyklus.

Ifølge den indenlandske klassifikation er aopdelt i stigende og sænkende termiske transformatorer. I af dette arbejde Der er en lavere termotransformer som den mest almindelige type.

Ifølge typen af \u200b\u200bhøj temperatur varme forbruges, er ABTN opdelt i biler:

Med damp (vand) opvarmet;

Med brandvarme på et gasformigt eller flydende brændstof.

Ved den termodynamiske cyklus er ABTNNE med en enkelt-trin eller to-trins strålingsordninger såvel som to-trins absorption.

Ordninger, designs. forskellige typer ABTN og princippet om deres arbejde er givet i værkerne.

Energieffektivitet TN.

Parokompression og absorption TNS til implementering af termodynamiske cyklusser forbruger forskellige typer energi: PTN-mekanisk (elektrisk), ATN-termisk.

For at sammenligne effektiviteten af \u200b\u200bforskellige TN-typer er der påkrævet en generel indikator. Denne indikator kan være specifikt forbrug Brændstof til at generere varme eller dets anvendelse. En sådan tilgang er også legitim, fordi de grundlæggende kraftværker i Rusland er termisk, organisk brændstof.

PTN Energy Efficiency er kendetegnet ved en energikoefficient

hvor QC er varmen;

QC - Strøm i en termisk ækvivalent, brugt på kompressordrevet.

Størrelsen af \u200b\ufor PNT (φ) afhænger hovedsageligt af temperaturerne af lavtemperaturvarmekilden og temperaturen af \u200b\u200bdet opvarmede medium ved udløbet fra TN (figur 1). Jo større temperaturforskellen mellem opvarmede og afkølede medier, jo lavere effektivitet af PTN'en.

Fig. 1. Afhængigheden af \u200b\uφ gennem temperaturforskellen mellem opvarmet vand (T W2) og afkølet vand (T S2).

ABTNE-effektiviteten er kendetegnet ved et transformationsforhold

hvor quiz er mængden af \u200b\u200bproduceret varme

Q er antallet af høj temperatur varme, der leveres til TN-generatoren.

Reelle transformationskoefficienter er abstrakt i fig. 2. Afhængigt af temperaturforskellen mellem det opvarmede og afkølede medier anvendes forskellige typer maskiner: med en - eller to-trins ordninger regenerering af løsningen; med to-trins absorptionsskema

Fig. 2. Afhængigheden af \u200b\uM abtne fra temperaturforskellen mellem opvarmet vand (T W2) og afkølet vand (T S2).

1 - Med en to-trins løsning regenereringsskema (M \u003d 2.2).

2 - Med en enkeltstrinopløsningsregenereringsskema (M \u003d 1,7).

3 - med to-trins absorption (m \u003d 1,35).

I PTN, når du bruger elektricitet til kompressordrevet fra et termisk kraftværk, vil det specifikke brændstofforbrug (i det følgende i termisk ækvivalent) være i \u003d 1 / (φ · ηel)

hvor η el - effektivitet af kraftværket under hensyntagen til tab af elektricitet i netværket (i Rusland ~ 0,32).

I en PTN, når det anvendes som et drev af en forbrændingsmotor og en gasturbine, med bortskaffelse af brændstofforbrændingsprodukter, vil det specifikke forbrug af brændstof til varmeproduktion være

B \u003d 1 / (φ · ηm + ηt)

hvor ηm er en mekanisk dreveffektivitet;

ηт - Varmeffektiviteten af \u200b\u200bdrevet.

Specifikt brændstofforbrug til varmeproduktion i ABTN vil være

B \u003d 1 / (m · η)

hvor η er effektiviteten af \u200b\u200bkilden til høj temperatur varme eller en TN generator med brandvarme.

Specifikt brændstofforbrug til varmeproduktion i kedlen vil være

hvor η er CPD af kedlen.

Overveje forskellige muligheder. autonom source. At opnå varmt vand. Til sammenligning skal du tage kedlen på det organiske brændstof og forskellige muligheder for termiske pumper (fig. 3).

Fig. 3. Energibalancer. forskellige ordninger. Varm produktion:

a) kedel på organisk brændstof

b) PNT med en elektrisk kraftværk fra en termisk kraftværk;

c) PTN drevet fra motoren eller gasturbinen

d) abtn på et gasformigt eller flydende brændstof.

PTN med et elektrisk kraftværk med en transformationskoefficient φ<2,6–3 по сравнению с котлом экономию топлива не дает (меньшее значение φ для котлов на твердом топливе, большее на газовом или жидком топливе). С учетом более высоких по сравнению с котлом удельных капитальных вложений на ТНУ и электрогенерирующие мощности использование ПТН с электроприводом может быть экономически оправдано (приемлемый срок окупаемости дополнительных капитальных вложений) при φ=4-5.

PNT med et kompressordrev fra en forbrændingsmotor eller en gasturbine ved genbrug af brændstofforbrændingsprodukter og motorkølesystemet giver brændstofbesparelser allerede ved φ≥1.5. Den økonomiske gennemførlighed af brugen af \u200b\u200bdenne type TN bør dog fastlægges på grundlag af tekniske og økonomiske beregninger, fordi Specifikke kapitalomkostninger for denne type TN flere gange højere end kostprisen for kedlen. Brugen af \u200b\u200bPTN med en lav konverteringskoefficient fører til urimeligt høje perioder med tilbagebetaling af kapitalinvesteringer.

ABTN Alle typer i forhold til kedlen har et bestemt brændstofforbrug med 40 ÷ 55% nedenfor. De der. Effektiviteten af \u200b\u200bbrugen af \u200b\u200bbrændstof i ABTN er 1,7-2,2 gange højere end i kedlen. Samtidig er omkostningerne ved varme produceret i ABTNE 25-30% lavere end i kedlen.

Imidlertid overveje effektiviteten af \u200b\u200bat bruge TN som en del af kraftvarmentet. Under betingelserne for eksisterende kraftvarmeværker er det ofte nødvendigt at øge kraften i varmevalg af stationen. Som regel løses dette problem ved at installere yderligere "Peak"-kedler. Stationens varme kan øges signifikant på grund af brugen af \u200b\u200bTN.

I fig. 4 viser ansøgningsskemaet for ABNIS som en del af kraftvarmentet. En sådan ordning tillader, uden at ændre balancen og dampparametrene i turbinen øger kraften i stationens varme uden at øge brændstofforbruget. Samtidig er omkostningerne ved yderligere produceret varme til de eksisterende priser på abaturation 60-80 rubler / GCAL, og tilbagebetalingsperioden for kapitalinvesteringer overstiger ikke 1-2 år. Brugen af \u200b\u200bPTN i denne ordning under alle omstændigheder vil have økonomisk effektivitet betydeligt lavere end ABN.

Nogle forfattere, der henviser til udenlandsk erfaring, især svensk, bemærker, at elektrisk drev PTNS anvender selv når φ<3. Действительно некоторые теплонасосные установки в Швеции и других странах Европы имеют φ≤3 и достаточно рентабельны (срок окупаемости 3-4 года). Это связано, в первую очередь, со структурой электроэнергетики данных стран. В ряде Европейских стран базовыми электрогенерирующими мощностями являются атомные и гидроэлектростанции, а значит относительно дешевая электроэнергия. Поэтому ТНУ с электроприводом в данных странах даже при φ≤3 экономически целесообразны, т. к. позволяют реально экономить дорогостоящее органическое топливо, сократить вредные выбросы в окружающую среду, экономить электроэнергию замещая, электрообогрев.

Når man vælger en type termisk pumpe, ud over energi og økonomisk effektivitet, er funktionerne i forskellige typer maskiner (levetid, miljøpåvirkning, vedligeholdelse, den nødvendige kvalifikation af servicepersonalet, evnen til at regulere magten i en bred vifte, etc.).

Ud fra synspunktet om miljøpåvirkning og sikkerhedsækmaterialer har en klar fordel over PTN, fordi Fluorochlorøse carbonhydrider anvendes ikke. I overensstemmelse med Montreal-protokollerne fra 1987 er alle chladoner, der anvendes i PTN, mere grundige kontroller på "ozon-sikkerhed", "drivhuseffekt" og er underlagt stive bøder i deres ukorrekte brug og bortskaffelse. I ABTN strømmer alle processer under vakuum, og i modsætning til PTN er de ikke hoppet af GOSGORTECADZOR.

ABTN har en betydeligt længere levetid, fordi i det væsentlige varmeveksler, høj vedligeholdelse, er ikke nok i drift.

Fordelene ved PTN med elektrisk drev skal være enkelheden af \u200b\u200bderes energiforsyning. På nogle genstande kan dette være en afgørende faktor for deres fordel.

For den vellykkede udvikling af værker på TN i Rusland er der alle forudsætninger: ingeniør- og råvarer, videnskabelige og tekniske staber, en betydelig mængde forskning og udvikling og udviklingsarbejde, mestrer produktionen af \u200b\u200bmange typer TN, der er en Tilstrækkelig signifikant oplevelse af deres drift, praktisk talt uudtømmelige lavkraftkilder til varme.

Samtidig skal det bemærkes, at som udenlandsk erfaring viser, kan den udbredte anvendelse af energibesparende teknologier kun være i den aktive deltagelse af staten, hvilket hovedsageligt konkluderer i oprettelsen af \u200b\u200blovgivningsmæssige og lovgivningsmæssige retsakter, der stimulerer brugen af energibesparende udstyr.

Litteratur

1) V. G. Gorshkov termiske pumper. Analytisk anmeldelse // Industrial Equipment Directory, 2004, No. 2.

2) A. G. Kolkov, A.V. Popov, A. Vlad. Popov Absorption Bromistre vandkølere og vandvarme Transformatorer af varme // Problemer med energibesparende nr. 1 (14) Februar 2003.

3) Popov A.V., Bogdanov A. I., Pazdnikov A. G. Erfaring i udvikling og skabelse af absorptionsbomistrikkelet termiske pumper // Industriel energi - 1999, nr. 8- med 38-43.

4) Baranhenko A. V., Popov A. V., Timofeevsky L. S., Volkova O. V. Absorption Bromistre Transducers of New Generation Heat // Refrigeration Equipment, 2001, nr. 4- C18-20.

5) Popov A.V. System af afkøling og bortskaffelse af varme røggasineteknikplanter // Rengøring og neutralisering af røggasser på installationer, der brænder affald og affald. - Novosibirsk, 1999 - C121-132. Magazine "Energibesparende problemer", August, 2005

| gratis download Analyse af effektiviteten af \u200b\u200bforskellige typer termiske pumper, Popov A.V.,

Centrifugalvarmepumpen indeholder en dampgenerator, en kondensator, fordamper og absorber indbyrdes forbundne. For at sikre pumpens pålidelighed i betingelserne for truslen om krystallisation i strømmen af \u200b\u200bet flydende absorberende middel indeholder pumpen et middel, der er følsomt for begyndelsen af \u200b\u200babsorberende krystallisation i arbejdsvæsken eller til begyndelsen af \u200b\u200ben uacceptabel høj viskositet, såvel som et middel til at forhindre yderligere krystallisation og / eller for at opløse en krystalliseret opløsning eller et højt viskositetsfald.. 8 s. og 6 zp.fd, 6 yl.

Den foreliggende opfindelse angår absorptions termiske pumper, især til absog til fremgangsmåden til drift af de angivne termiske pumper. Absorptionsvarmepumper indeholder følgende komponenter: Fordamper, absorber, generator, kondensator og valgfri opløsning Varmeveksler; og lastede den tilsvarende arbejdsblanding i væskefasen. Arbejdsblandingen indeholder en flygtig komponent og absorberende for den. I absorptionsvarmepumper, en højkildekilde, såkaldt høj præcisionsvarme og en lavtemperatur varmekilde, den såkaldte lav-standard varme overfører varme til en varmepumpe, som derefter transmitterer (eller ejeres) summen af \u200b\u200bvarmen fra begge kilder ved en mellemtemperatur. Når der arbejdes i konventionelle absorptionsvarmepumper, er en arbejdsblanding rig på en flygtig komponent (for nemheds skyld, kaldet nedenfor som "R" -blandingen), opvarmet under tryk i generatoren ved hjælp af høj præcivilvarme, således at et par flyvende komponent og en arbejdsblanding, som er mindre rig eller dårlig flygtig komponent (for nemheds skyld her er lavere som "mix l"). I velkendte single-stage varmepumper kondenserer de ovennævnte par af fladekomponenten fra generatoren i kondensatoren ved den samme høje temperatur med frigivelsen af \u200b\u200bvarme og dannelsen af \u200b\u200bvæskefladet. Den flydende flygtige komponent til at reducere dens tryk ledes gennem ekspansionsventilen, og derfra påføres fordamperen. I fordamperen opstår ovennævnte væske varme fra en lavtemperatur varmekilde som regel fra luft eller vand ved omgivelsestemperatur og fordamper. Den resulterende damp af fladekomponenten passerer til absorberen, hvor den absorberes i blandingen L med den gentagne dannelse af blandingen R og varmefrigivelsen. Derefter overføres blandingen af \u200b\u200bR til dampgeneratoren og således fuldføre cyklussen. Det er muligt mange varianter af denne proces, for eksempel kan en varmepumpe have to eller flere trin, hvor par fra en flyvende komponent dampet ved hjælp af den førstnævnte (primære) dampgenerator kondenserer i en mellemliggende kondensator, hvilket er Termisk forbundet med varme med en mellemliggende dampgenerator, som frembringer yderligere damp en fladekomponent til kondensation i den førstnævnte (primære) kondensator. Når vi ønsker at angive den fysiske tilstand af flyvekomponenten, vil vi blive kaldt det en gasformig komponent for nemheds skyld (når den er i en gasformig eller damptilstand) eller en flydende flygtig komponent (når den er i en flydende tilstand). Den flygtige komponent kan ellers kaldes et kølemiddel, og blandingen af \u200b\u200bL og R er et flydende absorberende middel. I et specifikt eksempel er kølemidlet vand, og et flydende absorberende middel er en hydroxidopløsning indeholdende alkalimetalhydroxider som beskrevet i europæisk patent EP-A-208427, hvis indhold er inkluderet i denne referenceapplikation. I US patent nr. 5009085 beskrives indholdet af, hvis indhold er inkluderet i denne ansøgning med reference, af en af \u200b\u200bde første centrifugal varmepumper. Ved anvendelse af typepumper beskrevet i US patent nr. Nr. 5009085 er flere problemer og forskellige aspekter af den foreliggende opfindelse rettet mod at overvinde eller i det mindste for at reducere disse problemer. I de varmepumper, der for eksempel er beskrevet i US pat. Nr. 5.59085, er der fare for en katastrofal fiasko, hvis arbejdsfluidet skal krystallisere eller opleve en anden hindring for strømmen af \u200b\u200bstrømning. Af denne grund arbejder varmepumpen som regel med en maksimal koncentration af opløsningssættet til brug under betingelser, der er tilstrækkelige til krystallisationstilstanden, og ønsket defineret af ønsket om at forhindre krystallisation end for at sikre maksimal effektivitet af pumpen. Vi har udviklet en modifikation, der begynder den korrigerende virkning, når begyndelsen af \u200b\u200bkrystallisation er detekteret, hvilket sikrer muligheden for sikker drift af varmepumpen under betingelser tæt på krystallisation. I overensstemmelse med et aspekt tilvejebringer den foreliggende opfindelse oprettelsen af \u200b\u200ben absorptionsvarmepumpe indeholdende et middel, der er følsomt over for begyndelsen af \u200b\u200bden absorberende krystallisation i arbejdsvæsken eller til begyndelsen af \u200b\u200ben uacceptabel høj viskositet, til indføring af midler til at forhindre yderligere Krystallisation og / eller for at opløse krystalliseret materiale eller reduktion. specificeret viskositet. Området af den største tendens til krystallisation eller forebyggelse af strømmen af \u200b\u200bstrømmen som regel er placeret på strømningsbanen for det flydende absorberende absorberende i absorberen fra opløsningens varmeveksler, hvor den laveste temperatur og den højeste koncentration opstår. Et middel til forebyggelse af krystallisation eller et fald i viskositeten kan indeholde et middel til at skabe en clearance designet til at forøge temperaturen og / eller reducere koncentrationen af \u200b\u200babsorberingen i arbejdsfluidet i det specificerede krystallisationssted eller i nærheden af \u200b\u200bdet. For eksempel kan væskestrømmen reserveres i det mindste midlertidigt for at forøge strømningstemperaturen, som passerer i det specificerede krystallisationssted eller direkte eller indirekte ved hjælp af varmeveksling. Denne proces kan aktiveres ved at bestemme det lokale tryk på punktet over den teknologiske kæde fra stedet for krystallisation. En metode tilvejebringer varmeoverførsel med et flydende absorberende middel, der passerer i den modsatte retning gennem opløsningens varmeveksler, når væskabsorberende passerer fra dampgeneratoren til absorberen, og den del af den flydende absorberende, der passerer langs stien fra Generatoren til absorberen, som vil have en relativt høj temperatur, tildeles administrationen i den omvendte strøm fra absorberen til generatoren. I dette tilfælde øges den omvendte strømningstemperatur, hvilket øger strømningstemperaturen højere langs den teknologiske kæde fra krystallisationsstedet, hvilket fører til dette for at opløse krystaller eller reducere viskositeten af \u200b\u200bvæsken i det angivne sted. En sådan fjernelse kan opnås ved at montere en trykfølsom regulator, for eksempel en ventil eller tærskel mellem disse to tråde, takket være, hvilken den angivne fjernelse begynder, når backpressuren forårsaget af begyndelsen af \u200b\u200bkrystallisation eller uacceptabelt høj viskositet overstiger den forudbestemte tærskelværdi . Alternativt kan det flydende kølemiddel tildeles fra kondensatoren til fordamperen for at forøge på grund af fordampningstemperaturen, hvilket tvinger den forøgede mængde kølemiddel og fanget af det absorberende, hvilket fører til et midlertidigt fald i koncentrationen af \u200b\u200babsorberende i arbejdsvæsken og til en stigning i temperaturfluidetemperaturen i krystallisationsområdet. Et yderligere problem er at opretholde det er tilrådeligt for høj effektivitet, når varmepumpen fungerer på mindre end fuldstændig effekt, med et fald i stigningen af \u200b\u200btemperatur og / eller termisk belastning. Temperaturstigningen defineres som forskellen i fordamperens og absorberens temperatur. Vi har fastslået, at du kan øge effektiviteten af \u200b\u200bcyklussen med hensyn til ufuldstændig belastning ved at justere strømningshastigheden af \u200b\u200bdet flydende absorberende, i løbet af cyklen i overensstemmelse med termisk belastning og / eller temperaturstigningen. Derudover fandt vi, at det er muligt at skabe et sådant varmepumpedesign, således at det dynamiske eller statiske tryk i pumpen vil kunne justere strømningshastigheden af \u200b\u200bdet flydende absorberende for at matche den gældende stigningstemperatur eller varmebelastning, hvilket således eliminerer Behovet for at anvende justerbare ventiler eller lignende enheder, selv om vi ikke udelukker muligheden for at anvende sådanne reguleringsanordninger. I overensstemmelse med et andet aspekt tilvejebringer den foreliggende opfindelse oprettelsen af \u200b\u200ben absorptionsvarmepumpe indeholdende en dampgenerator, en kondensator, en fordamper og en absorber, sammenkoblet for at tilvejebringe måder (cyklisk strøm af fluidstrøm) for en flydende flyvekomponent og Et flydende absorberende middel til det og en strømningshastighedskontrol for at justere strømningshastigheden af \u200b\u200bdet specificerede væskeabsorberende i overensstemmelse med mindst en af \u200b\u200bparametrene: (a) temperaturforskellen mellem absorberen og fordamperen (b) den termiske belastning på varmepumpen og (c) en eller flere andre driftsparametre. Strømningshastigheden kan justeres på forskellige måder, men foretrækkes at justere pumpen uden at ændre pumpens strøm. Således kan strømningshastighedsregulatoren sædvanligvis omfatte et middel til at begrænse strømmen placeret på strømningsbanen for det flydende absorberende middel fra den angivne generator. Begrænsningen kan justeres på en sådan måde, at de krævede operationelle egenskaber ved at anvende et aktivt justeringssystem, men vi har fastslået, at tilstrækkelig kontrol kan opnås ved hjælp af en passiv begrænser, for eksempel huller, hvirvel, kapillarrør eller kombinere nogle eller alle disse enheder. Det foretrækkes, at varmepumpenes design er sådan, at strømningshastigheden af \u200b\u200bdet flydende absorberende fra generatoren afhænger af driftstrykdråben i hver ende af den flydende absorberende sti fra generatoren og / eller fra overtryksforskellen på grund af nogen Forskel mellem niveauerne af frie overflader i det flydende absorberende på hver ende af væskebanen fra generatoren. Således kan varmepumpen og begrænserstrømningsegenskaberne fremstilles for at sikre den passende strømningshastighed, som varierer afhængigt af driftstryk for at sikre en ændring i strømningshastigheden for at overholde arbejdsvilkårene som beskrevet nedenfor under henvisning til fig. 6. På samme måde kan beholderne i hver ende af den flydende bane fra generatoren installeres, og disse beholdere har sådanne dimensioner og er anbragt for at tilvejebringe niveauer af fri overflader ved udvalgte højder eller afstande i radial retning, så i driftsproces for at give det krævede overvældende tryk. I et karakteristisk eksempel indeholder generatoren en beholder i form af et belastningskammer, hvori det flydende absorberende er fanget, før de kommer ind i generatoren, og som begrænser den frie overflade, og fluidbane fra generatoren ender i randen, tilstødende absorber , og lastkammeret er placeret således, at med det normale arbejde var niveauet af den frie overflade af væsken i det højere (eller var yderligere i den radiale retning indad) i forhold til den frie overflade af væsken i rillen. Alternativt kan enden af \u200b\u200bden flydende absorberende bane under den teknologiske kæde fra generatoren ende i udløbet, som som regel over væskens overflade i tanken, der er forbundet med den, som fanger væsken produceret af den, i Overensstemmelse med udløbets højde bestemmer overdreven udgangstryk. Som nævnt ovenfor kan en aktiv regulering af strømningshastigheden af \u200b\u200bdet flydende absorberende absorberende udføres. Således kan den angivne strømningshastighedsregulator indeholde en eller flere sensorer til at bestemme eller forudsige en eller flere driftsparametre af indretningen og et middel, der er følsomt over for de specificerede sensorer for at justere i overensstemmelse med denne strømningshastighed af det specificerede væskeabsorberende. Andre vanskeligheder forbundet med brugen af \u200b\u200bcentrifugalvarmepumper omfatter forskellige pumpemidler, der hver især indeholder en ormpumpe, der er begrænset i forhold til rotation, når varmepumpen roterer, og som trækker en væske fra den ringformede rende eller tank og leverer hende, hvor det er nødvendigt. I Modeldesignet af ormpumpen, når varmepumpen startes, er den først immobile, og væsken vil blive fanget i den nedre bue af renden, der har en dybde i radial retning, som er meget større end når varmepumpen roteres. Ormpumpen er en svingende masse, og det betyder, at pumpen også er i den nedre del af renden nedsænket i væsken. Ved opstart forekommer en stor modstandskraft af ormpumpen, som opstår, når væsken interagerer i rillen med en ormpumpe, hvilket reducerer varmepumpens effektivitet og forsinker begyndelsen af \u200b\u200bden faste driftstilstand. Vi har udviklet en ny form for ormpumpe, der giver dig mulighed for at reducere modstanden ved opstart, hvilket sker i konventionelle strukturer. Designet har også en fordel i respekten, hvilket reducerer konstanten, som i konventionelle ormpumper og dermed reducerer chokbelastningerne, hvilket sandsynligvis oplever en ormpumpe i transport. I overensstemmelse med dette tilvejebringer den foreliggende opfindelse en absorptionsvarmepumpe indeholdende en rotationsenhed omfattende en dampgenerator, en kondensator, en fordamper og absorber, sammenkoblet på en sådan måde, at der tilvejebringer en cyklisk fluidstrøm for en fladekomponent og en flydende absorberende og en af \u200b\u200bde angivne indretninger (specificeret generator, fordamper og absorber) indbefatter en ormpumpe indeholdende et svingende element installeret med muligheden for rotation i den angivne node, begrænset fra rotation med den specificerede node og beregnet, når den anvendes For at fange væsken fra randen, som regel, perifert placeret eller fra tanken, med det angivne svingelement involverer svingbeholderen, excentrisk i forhold til rotationsaksen af \u200b\u200bden specificerede knude, til at fylde væsken fra den angivne rende eller beholder, når pumpen er i ro. Denne enhed har flere vigtige fordele. Da en del af væsken vil være i svingbeholderen, vil rillen være mindre væske, og derfor reduceres modstandskraften fra pumpen signifikant. Desuden øger væsken i svingbeholderen massen af \u200b\u200bormpumpen i en stationær tilstand, hvilket betyder en stigning i inerti og af denne grund - den mindre virkning af modstandskræfterne. Den angivne beholder kan virke på en rendefluid gennem et hul uden injektion ved hjælp af en pumpe, men det foretrækkes, at den angivne ormpumpe indeholder et middel til at føde i det mindste en del af væsken, der er fanget ved hjælp af den i den angivne svingning beholder. Ved anvendelse af den angivne pumpe i den konstante tilstand kan væskens masse i den angivne svingbeholder tilvejebringe en signifikant eller masse af massen af \u200b\u200bdet angivne svingelement. Den svingende beholder kan indeholde et afløbsdræningsværktøj for at sikre evnen til at dræne væskens del i den angivne beholder tilbage til den specificerede rynke eller kapacitet. I en typisk udførelsesform, når den specificerede termiske pumpe opererer i den steady tilstand, når rotationsaksen er vandret, er den specificerede beholder i det mindste delvist nedsænket i væsken indeholdt i den specificerede rille eller tank og er i det mindste delvist fyldt med væske. Selvfølgelig kan en sådan ormpumpe anvendes i stedet for nogen af \u200b\u200bormpumper, der anvendes i konventionelle centrifugalvarmepumper. Pumper, der opfylder dette aspekt af den foreliggende opfindelse, tilvejebringer også et vigtigt middel til at tilvejebringe en kapacitans for den indledende buffer til en hvilken som helst rende indeholdende væsken og især indeholdende en foranderlig mængde væske for at sikre muligheden for at justere koncentrationen af flydende absorberende middel, som det vil blive beskrevet nedenfor. Vi har også udviklet en enhed, der justerer de relative proportioner af de absorberende og flygtige komponenter i blandingen for at matche driftsparametrene. Og i dette tilfælde kan dette opnås ved at måle temperaturen og brugen af \u200b\u200ben eller flere reguleringsventiler, men vi har fastslået, at det er muligt at justere koncentrationen af \u200b\u200bdet absorberende middel ved hjælp af pumpens acceptable design, således afhængigt af driften Parametre, der kan ændres med mængden af \u200b\u200bkølemiddel, er tvunget til at blive opbevaret i kapacitet, tilvejebringelse af den passende justering af opløsningskoncentrationen. Vi har også udviklet denne enhed til at give en yderligere mulighed for at begrænse den maksimale koncentration af løsningen. I overensstemmelse hermed tilvejebringer den foreliggende opfindelse en absorptionsvarmepumpe med en arbejdsfluid (indeholdende den absorberende og flygtige komponent) indeholdende et middel til justering af koncentrationen af \u200b\u200bdet specificerede absorberende middel i det specificerede arbejdsvæske ifølge mindst ( a) Forskellen i absorberens og fordamperens eller (B) temperaturer i overensstemmelse med det specificerede arbejdsvæske med varmebelastning på den specificerede varmepumpe såvel som (b) i overensstemmelse med en eller flere andre driftsparametre. Fortrinsvis indstilles koncentrationen ved at ændre mængden af \u200b\u200bflygtig komponent, der er opbevaret i den bevægelige buffer. Således kan de specificerede midler til justering af koncentrationen indbefatte en eller flere beholdere til opbevaring af en ændring i mængden af \u200b\u200bflyvende komponent og / eller flydende absorberende middel og et middel til injektion af væske i den angivne beholder og til pumpevæske fra den angivne beholder til Juster den angivne koncentration. I arbejdsprocessen er mængden af \u200b\u200bflyvekomponent, der inddampes med en fordamper med en specifik temperaturstigning, funktionen af \u200b\u200bkoncentrationen af \u200b\u200bdet flydende absorberende middel. Når fordampningshastigheden falder, optages mere væske i fordamperen, og i dette aspekt af den foreliggende opfindelse opbevares overskydende væske i bufferen og dermed reducere fraktionen af \u200b\u200bflyvekomponenten i blandingen tilført til absorberen og dermed hvilket fører til en stigning i fordampningshastigheden. I en særlig udførelsesform opbevares bevægelig blanding og flyvende komponentbuffere i de relevante beholdere som regel i generatoren og fordamperen, selvfølgelig, selvfølgelig andre lagringssteder er mulige. Mobilbeholdere kan hensigtsmæssigt indeholde svingende beholdere, som angivet ovenfor, hvilket øger inertien af \u200b\u200bormpumper. Det foretrækkes at begrænse koncentrationen af \u200b\u200barbejdsfluidet i termisk pumpe. For eksempel kan bufferen af \u200b\u200bflyvekomponenten indeholde overflowere, der begrænser den maksimale udtømning af den cirkulerende blanding ved at begrænse mængden af \u200b\u200bkølemiddel, som kan opbevares i svingbeholderen i fordamperen. Således kan overløbet passere den flydende flygtige komponent fra den specificerede bevægelige tank i strømmen af \u200b\u200ben væskeabsorbering, der tilføres til absorberen, når koncentrationen overstiger den angivne grænse eller nærmer den. Dette kan bestemmes på grund af mængden af \u200b\u200bkølemiddel i den specificerede bevægelige kapacitet og / eller den indfangede tilstødende fordamper. En yderligere kilde til ineffektivitet af centrifugalvarmepumper, som vi fandt, er tendensen af \u200b\u200bormpumpens noder til oscillationerne omkring rotationsaksen, hvis væskeniveauet i den tilsvarende rynke falder under indløbet af ormpumpen og sådan Oscillations kan betydeligt påvirke pumpeffektiviteten. Under hensyntagen til dette har vi udviklet forskellige enheder, hvormed oscillationer kan tilbagebetales. I overensstemmelse med et andet aspekt tilvejebringer den foreliggende opfindelse en absorptionsvarmpumpe, der indbefatter en rotationsenhed indeholdende en dampgenerator, en kondensator, fordamper og absorber, og den specificerede termiske pumpe indeholder en ormpumpesæt med mulighed for rotation i den angivne node , men begrænset fra rotation med den, har den angivne ormpumpe et indløb til at fælde en væske fra perifer rende eller tank, som roterer i forhold til den specificerede ormpumpe, idet pumpen indbefatter et stabiliserende middel, der stabiliserer den specificerede ormpumpe, primært, men det er primært Ikke udelukkende hvis væskeniveauet i den angivne rute eller kapacitansen er under det angivne indløb. Et stabiliserende middel kan være forskellige typer. I et eksempel kan det specificerede stabiliseringsmiddel indeholde en armatur, der begrænser styringen, hvilket igen begrænser bevægelsen af \u200b\u200bden bevægelige last, som er etableret med muligheden for at slukke svingningen af \u200b\u200bden specificerede ormpumpe. I dette tilfælde kan oscillationerne nemt tilbagebetales som følge af spredningen af \u200b\u200benergien forårsaget af modstanden af \u200b\u200blastens bevægelse ved den angivne vejledning. Styret er fortrinsvis bøjet, og dens konvekse overflade i lodret retning over eller under tyngdepunktet og akslen. Alternativt kan det specificerede stabiliseringsmiddel indeholde et middel, der skaber en hydrodynamisk modstand, for eksempel en ribbe eller en anden overflade, der har forøget hydrodynamisk modstand eller et yderligere indtag for en yderligere ormpumpe. Yderligere vanskeligheder med, at især ved start af en centrifugal varmepumpe, er, at væskeserverne i systemet kan være sådan, at blandingen ikke sikres for generatoren. Dette kan føre til alvorlig overophedning og ødelæggelse af generatorvæggen. Under hensyntagen til dette har vi udviklet en ny enhed, der garanterer, at pumpen, der giver en blandingstrøm til generatoren, har prioriteret adgang til arbejdsblandingen. I et andet aspekt tilvejebringer den foreliggende opfindelse en absorptionsvarmpumpe indeholdende en rotationsenhed omfattende en dampgenerator, en kondensator, en fordamper og absorber, som er indbyrdes forbundne til tilvejebringelse af måder (cyklisk fluidstrømning) for en flydende flyvekomponent og væskeabsorberende til Det er en pumpe (tilvejebringelse af en strøm af blanding til generatoren) til injektion af et flydende absorberende middel til den opvarmede overflade af den specificerede generator, pumpen (tilvejebringelse af strømmen af \u200b\u200bblandingen fra generatoren) for at fange og pumpe væsken strømmer Fra overfladen af \u200b\u200bden angivne generator og midlerne til at sikre, at den angivne pumpe, der tilvejebringer en strøm af blanding til generatoren, har en tilstrækkelig fluidforsyning til befugtning af overfladen af \u200b\u200bden specificerede generator i begyndelsen af \u200b\u200bvarmepumpens drift. Midlerne, der garanterer den tilstrækkelige fluidforsyning, indeholder fortrinsvis en total beholder, hvori et væskabsorberende strømmer i processen, der strømmer fra den specificerede generatoroverflade, og et flydende absorberende middel til sprøjtning til den specificerede generatoroverflade og den specificerede pumpe, der tilvejebringer strømmen af Blandingen til generatoren og den specificerede pumpe, der sikrer strømmen af \u200b\u200bblandingen fra generatoren (fortrinsvis hver), tager et flydende absorberende middel fra den specificerede generelle kapacitet, og den angivne pumpe, der giver en blandingstrøm til generatoren, har prioritetsadgang til det. I en udførelsesform er de angivne pumper, der sikrer strømmen af \u200b\u200bblandingen til generatoren og generatoren, ormpumper, den kapacitets-perifere rutning og indløbsdysen af \u200b\u200bormpumpen, hvilket tilvejebringer blandingen af \u200b\u200bblandingen til generatoren, passerer i radial retning yderligere fra rotationsaksen end indløbspumpesløret, der tilvejebringer en strøm af blanding fra generatoren. Pumpen, der tilvejebringer en strøm af blanding til generatoren, og pumpen, der tilvejebringer strømmen af \u200b\u200bblandingen fra generatoren, kan være en pumpe med en strømningsseparation højere ved den teknologiske kæde. Et andet aspekt af den foreliggende opfindelse tilvejebringer en absorptionsvarmepumpe indeholdende en rotationsenhed omfattende en dampgenerator, en kondensator, en fordamper og en absorber, sammenkoblet på en sådan måde at tilvejebringe en cyklisk strømningsbane for en flydende fladekomponent og en væske Absorberende, såvel som indeholdende en total kapacitet til beroligende et flydende absorberende, der strømmer med en opvarmet overflade af den specificerede generator og til modtagelse af en væske beregnet til fodring af generatorens opvarmede overflade. Et andet problem, der står over for centrifugalvarmepumper af den type, der er beskrevet i US pat. Nr. 5.5009085, er at tilvejebringe effektiv masse og varmeoverførsel til et flydende kølemiddel i en kondensator og absorber. I overensstemmelse med dette tidlige patent indeholdt absorberen og kondensatoren absorberskiven og kondensatorskiven på hver af de laterale sider af partitionen, og overfladerne, over hvilke blandingen og vandet passerer, var begrænset til flade plader svarende til Derefter forstås for centrifugalintensiveringen af \u200b\u200bprocessen, som tidligere beskrevet. I europæisk patent EP-B-119776. Vi fandt imidlertid, at varmevekslere kan laves af et spiralrør og for at overraske dette sikrer en effektiv stigning i varme- og masseoverførsel i centrifugalpumper. I overensstemmelse med et andet aspekt tilvejebringer den foreliggende opfindelse en absorptionscentrifugal varmepumpe indeholdende en knude, der omfatter en dampgenerator, en kondensator, en fordamper og absorber, med en eller flere af disse indretninger (kondensator, fordamper og absorber) indeholder en varmeveksler begrænset begrænset til en rørhelix eller har en bølgepapir. Denne helix kan som regel lukkes af mellemliggende spiraler i kontakt eller lukkes både med følgende indre og følgende yderved, for at begrænse varmeveksleren med to intermitterende eller korrugerede overflader. Røret har et fortrinsvis fladt rundt tværsnit, og de formulerede dele er tæt på hinanden eller til områder i gensidig kontakt. Spiral kan være flad eller disk. I konventionelle varmepumper omfatter den indre atmosfære luft- og korrosion fører til dannelsen af \u200b\u200bfrit gasformigt hydrogen, som forværrer absorptionen af \u200b\u200bden flygtige komponent med et væskeabsorberende, forringes således pumpens effektivitet. Dette kan kæmpe med regelmæssig pumpepumpe, men det er en tidskrævende og en potentielt farlig drift og dermed ikke anbefalet til industriel brug. En alternativ mulighed er brugen af \u200b\u200bpalladiumstifter, men de er veje og kræver også varmeapparater og passende udstyr. Vi fandt imidlertid, at ved omhyggeligt valg af materialer er det muligt at reducere mængden af \u200b\u200bhydrogen, som normalt er tildelt og for at opnå en relativt billig og simpel indretning til absorption af fri hydrogen, således at det ikke forringer driftsegenskaberne af varmepumpen. I overensstemmelse med dette er der i et andet aspekt af den foreliggende opfindelse tilvejebragt en absorptionsvarmepumpe indeholdende et substrat fra materialet, som i applikationen er i stand til at absorbere og / eller binding af hydrogenmolekyler. Substratmaterialet indeholder et stof, der succerer til hydrogenering, som indbefatter en acceptabel katalysator. Eksempler på egnede hydrogeneringsmaterialer er materialer baseret på organiske polymerer, der er i stand til kemisk reduktion af organiske polymerer, som kan være homogent katalyseret hydrogenering. En typisk kombination indeholder en styren-butadien-triboxopolymer (polystyrenpolystyrenpolystyren), for eksempel Kraton D1102, der leveres fra Shell Chemical Company, og en iridiumkatalysator, for eksempel krabtreekatalist, beskrevet nedenfor eller en rheniumkatalysator. Mange andre egnede materialer med lignende egenskaber er kendt inden for dette felt af teknikere. Fortrinsvis indeholder substratet en indikator, der angiver tilstanden af \u200b\u200bdet materiale, hvortil den nærmer sig, hvori det er mættet med hydrogen, eller af andre grunde er ikke længere i stand til at binde eller absorbere hydrogen. Vi har også udviklet et sikkerhedssystem til nulstilling af overtryk i termisk pumpe, men som også uventet har lov til at levere langsigtet og / eller udvidet drift af varmepumpen. I dette aspekt af den foreliggende opfindelse tilvejebringer den en absorptionsvarmpumpe omfattende et højtryksgenerator / mellemliggende kondensatorkamera, et mellemliggende generator / kondensatorkamera, som er under mellemtryk og en kapacitet af absorberen og en fordamper under Lavtryk og indbefatter reduktionsorganet placeret mellem (a) det højtrykskammer og mellemtrykskammeret og / eller (b) det mellemliggende trykkammer og det specificerede lavtrykskammer. Reduktionsmålet tilvejebringer fortrinsvis en justerbar trykreduktion, således at strømmen gennem det specificerede reduktionsorgan afhænger af trykfaldet. I et eksempel, når trykfaldet når det angivne niveau, åbner reduktionsmidlet, og strømningshastigheden øges med en stigning i trykfaldet. I dette tilfælde udvides enhedens arbejdsområde, og det kan fungere som en enkelt-trins termisk pumpe og vende tilbage til en to-trins driftstilstand, når trykfaldet bliver lavere end det angivne niveau. Det er kendt, at absorbenterne baseret på hydroxid, herunder dem, der er beskrevet i det europæiske patent EP-A-208427, er meget aggressive, især ved høje temperaturer, hvori forbrændingskammeret virker, og at det er nødvendigt at være meget forsigtigt, når man vælger Materialer, hvorfra det er forseglet forseglet kabinet, begrænser rotationssamlingen og interne komponenter. Til dato blev væggene og komponenterne fremstillet af MELL-legeringer, for eksempel fra en monos med et signifikant indhold af nikkel og andre metaller. Vi opdagede dog dels vores overraskelse, at trods det faktum, at det tilsyneladende er i strid med sund fornuft, er det faktisk, at kobber- og kobberlegeringer kan anvendes, der indeholder mindre end 15 vægt% af andre metalkomponenter i legeringen. I et yderligere aspekt af den foreliggende opfindelse opnås absorptionsvarmerpumpen indeholdende et hermetisk hus indeholdende en arbejdsvæske indeholdende en eller flere alkalimetalhydroxider med mindst en del af det specificerede hus, som er i kontaktinteraktionen Med det specificerede arbejdsvæske er fremstillet af kobbermateriale indeholdende op til 15 vægtprocent additiver, såsom chrom, aluminium, jern og andre metaller. Fortrinsvis blev hele huset fremstillet af det specificerede kobbermateriale. Specificeret kobbermateriale indeholder fortrinsvis en Mednel Legering. Vi fandt ud af, at nikkel Nickel Mednel Legoys, som som det bør forventes, skulle være meget korroderet med et flydende hydroxid i kontaktinteraktion, har faktisk høj korrosionsbestandighed selv ved høje temperaturer i dampgeneratoren. Den foreliggende opfindelse kan fordeles til en hvilken som helst kombination af opfindelsen ifølge opfindelsen af \u200b\u200bde elementer, der er beskrevet i denne ansøgning ovenfor eller nedenfor under henvisning til de ledsagende tegninger. Især kan visse elementer, hvor det tillader konteksten, at blive anvendt i centrifugal- og ikke-centrifugalvarmepumper såvel som i enkeltfase- eller multistage-termiske pumper separat eller i kombination med hinanden. Den foreliggende opfindelse gælder også for fremgangsmåder til drift af absorptionsvarmepumperne i overensstemmelse med de ovenfor beskrevne principper og i beskrivelsen nedenfor. I et yderligere aspekt tilvejebringer den foreliggende opfindelse en fremgangsmåde til drift af absorptionsvarmepumpen, som tilvejebringer den strømstyring af arbejdsvæsken til detektion eller forudsigelse af begyndelsen af \u200b\u200bkrystallisationen af \u200b\u200bdet absorberende middel i arbejdsfluidet eller starter Uacceptabelt dens høje viskositet og ved detektering eller forudsigelse af et hvilket som helst af de ovennævnte stater, der tilvejebringer initiering af forebyggende foranstaltninger for at forhindre yderligere krystallisation og / eller opløst krystalliseret materiale eller for at reducere den specificerede viskositet. Fortrinsvis indeholder den specificerede initieringsoperation fjernelse af fluidstrømning (for eksempel en varm arbejdsfluid) i det mindste midlertidigt for at forøge temperaturen af \u200b\u200bdet tilstødende område, der er tilbøjelig til krystallisation eller til en stigning i viskositeten. Hvor arbejdsfluidet indeholder et flydende absorberende middel, som kan krystalliseres, kan den specificerede initieringsoperation tilvejebringe i det mindste et midlertidigt fald i koncentrationen af \u200b\u200bdet flydende absorberende middel i regionen, tilstødende eller over proceskæden fra regionen, der er tilbøjelig til krystallisation. I et yderligere aspekt tilvejebringer den foreliggende opfindelse en fremgangsmåde til drift af en absorptionsvarmepumpe indeholdende en dampgenerator, en kondensator, en fordamper og en absorber, sammenkoblet for at sikre måder (cyklisk fluidstrømning) for en flydende flyvekomponent og en væske Absorberende til det, som tilvejebringer strømningshastighedsjusteringen ifølge mindst en af \u200b\u200bparametrene: (a) temperaturforskellen mellem absorberen og fordamperen,
(b) størrelsen af \u200b\u200bden termiske belastning på varmepumpen, og
(B) i overensstemmelse med en eller flere andre driftsparametre. Nu vil den foreliggende opfindelse blive beskrevet detaljeret på eksemplet på en varmepumpe med forskellige modifikationer med henvisning til de ledsagende tegninger, hvor
Fig. 1 er et skematisk diagram af en to-trins varmepumpeanordning svarende til den foreliggende opfindelse, der ikke begrænser temperaturen og trykket, som kun gives til at illustrere. Fig. 2 er et skematisk sidebillede af den termiske pumpe svarende til den foreliggende opfindelse, som viser varmepumpeens hovedkomponenter, men for enkelhed er der ikke vist nogle sammenkoblinger, komponenter og arbejdsvæske. Fig. 3 er et eksempel på en dæmpningsindretning til anvendelse med en ormpumpe i modifikationen af \u200b\u200bden termiske pumpe vist på tegningerne. Fig. 4 er et andet eksempel på en dæmpningsindretning til brug med en ormpumpe. Fig. 5 er et skematisk diagram, der illustrerer en mulig (følsomt trykfølsom) strømningsjustering designet til at reducere muligheden for krystallisation i en strøm af et flydende absorberende, der passerer mellem generatoren og absorberen. Fig. 6 er et idealiseret diagram, der repræsenterer de optimale koncentrationer af opløsningen og temperaturen af \u200b\u200bandre varmepumpeelementer for at indstille fordampertemperaturen og to forskellige temperaturhejser. Fig. 1 og 2 illustrerer en udførelsesform for varmepumpen svarende til den foreliggende opfindelse, som indeholder et hermetisk komprimeret modul 10, drevet til rotation af akslen 12 og begrænser højtryksregionen, mellemtryksregionen 16 og lavtryksområdet 18. Betegnelserne "højt tryk", "mellemtryk" og "lavt tryk" refererer til tryk i disse områder under opstilling af varmepumpen. Den indre region af varmepumpen indeholder ikke luft under driften. Som vist er højtryksregionen til venstre begrænset til væggen, som virker som dampgenerator 20, som opvarmes fra ydersiden af \u200b\u200bforbrændingskammeret 22. På den anden side er højtryksregionen 14 begrænset af væggen, som Begrænser kondensatoren 24 på sin højtryksoverflade og mellemliggende dampgenerator 26 på en anden overflade, og som også begrænser den venstre ende af mellemtryksområdet 16. Den ekstra væg 27 er placeret i et højtryksregion 14, der er placeret mellem dampgeneratoren 20 og kondensatoren 24, og begrænser ladningskammeret 28, der er udformet til at fange væsken fra generatorens dyse 30 ((ca. pr.) På De ledsagende tegninger til beskrivelsen på engelsk, sandsynligvis er det fejlagtigt referencenummer "30" ikke angivet) som beskrevet nedenfor. Mellempressetråden 16 adskilles fra lavtryksarealet ved skillevæg 32 og indeholder en parret sammenhængende 34 kondensator og henholdsvis den første og anden varmeveksler 36 og 38 af opløsningen. Lavtryksområdet 18 indeholder en serpentin 40 absorber og en parret slange 42 fordamper. I driftsprocessen, der er rige på vand, udledes en blanding af vand- og alkalimetalhydroxider fra den totale rende 44 K og fra generatoren ved indløbsdysen 46 af ormpumpen, som tilvejebringer en strøm af blanding til generatoren og forlader trykrøret 48 til generatoren til sektoren 20) overfladen. En del af flyvende komponent (vand) fordampes og passerer til kondensatoren 24. Den resterende, dårlige vandblanding "L" er fanget i renden 44 til generatoren og fra generatoren. Indtagsdysen 46 af ormpumpen, der tilvejebringer en strøm af blandingen til generatoren, danner en del af vejevæskens armchard-node 50 og vil blive beskrevet mere detaljeret nedenfor. Indtagsdysen 52 af ormpumpen, der tilvejebringer en strøm af blanding til generatoren, er en del af samme knudepunkt, men placeret i den radiale retning inde i forhold til indløbsrøret 46 af ormpumpen, som tilvejebringer en strøm af blanding til generator. Den ormpumpe, der tilvejebringer blandingen af \u200b\u200bblandingen fra generatoren, pumper blandingen "L" ind i det ringformede ladningskammer 28, hvorfra blandingen passerer gennem røret (ikke vist) i kølekanalkanalen i den første varmeveksler 36 af opløsningen, hvor den giver varmen af \u200b\u200bblandingen "R", der passerer ind i en anden gren og rundt for at vende tilbage til rillen 44 til generatoren og fra generatoren, fra den mellemliggende dampgenerator 26 (se fig. 1). Efter at have passeret gennemkølingskanalen af \u200b\u200bden første varmeveksler 36 af opløsningen, passerer blandingen "L" gennem kølekanalkanalen af \u200b\u200bden anden varmeveksler 38 af opløsningen, hvor den giver væskens varme på en anden gren, som passerer fra absorber 40 damp til den mellemliggende dampgenerator 26. Fra afkølingskanalen af \u200b\u200bblandingen "l" passerer gennem strømningsbegrænseren 54 (se fig. 1) og herfra i ringranten 56 dannet på sideoverfladen af partitionen 32 absorber. Herfra er blandingen fanget af indløbsrøret 58 af ormpumpen, hvilket tilvejebringer en strøm af blanding til absorber og injiceres gennem fjernelsesrøret 60 til absorberspolen 40, hvor den absorberer den flygtige komponent fra fordamperen 42. Blanding, der nu er rig på vand, fanges i randen 62 fra absorberen, hvorfra den injiceres i lastkammeret 64, dannet som en ringrør på en skillevæg 32, i radial retning inde i randen 56 på absorberen , gennem indløbsrøret 66 af ormpumpen, som tilvejebringer en strøm af blanding fra absorberen og trykrøret 68. Ormpumper, der tilvejebringer en blandingstrøm til absorber og fra absorber, er en del af den totale knudepunkt 65. Fra ladningskammeret 64 er blandingen rig på vand passerer til varmevekslerens opvarmningskanal, hvor den er opvarmes og kommer derefter til rillen 70 på den mellemliggende generator. Derfra er væsken fanget af indløbsrøret 72 af ormpumpen, som tilvejebringer en strøm af blanding til den mellemliggende generator og er fremstillet af trykrøret 74 mod midten af \u200b\u200bden mellemliggende generator 26, hvor det tager varme fra den mellemliggende kondensator 24 på en anden overflade af samme væg. En del af den flygtige komponent fordampes gennem en mellemliggende dampgenerator 26 og passerer til den primære kondensators serpentinkondensator 34. Den flydende blanding, der kommer ud af den mellemliggende dampgenerator 26, er fanget i ratten 76, hvorfra den er fanget af et indløbsrør 78 af pumpen, der tilvejebringer en strøm af blanding fra mellemgeneratoren og tilføres gennem trykrøret 80 Til opvarmningskanalen af \u200b\u200bden første varmeveksler 36 af opløsningen, hvor den opvarmes og derefter vender tilbage til den generelle rille 44 generator. Ormpumper, der sikrer, at strømmen af \u200b\u200bblandingen til den mellemliggende generator og udgør en del af den generelle node monteret på akslen 12. For klarhed er strømforbindelserne med varmevekslerne af opløsningen ikke vist. Når man overvejer flowcyklusen af \u200b\u200bflyvende komponent, er det indlysende, at en del af flyvekomponenten fordampes i højtryksregionen 14, når blandingen passerer over dampgeneratoren 20, og fleecekomponentgassen kondenseres på overfladen af \u200b\u200bmellemproduktet Kondensator 24. Derefter passerer den kondenserede flydende flygtige komponent gennem choke 82 (se fig. 1) til den primære kondensator 34 i området 16 af mellemtrykket. Fra den primære kondensator 34 passerer den flydende flygtige komponent gennem den ekstra choke 84 til rillen 86 på fordamperen i lavtryksregionen 18. Her er væsken fanget af indløbsrøret 88 af ormpumpen 89, som tilvejebringer en strøm af blanding til fordamperen og injiceres gennem trykrøret 90 til fordamperens spole 42. Derfra passerer den dampede gasformige kødkomponent til absorberens 40 spole, hvor den absorberes i blandingen igen, og følger derefter blandevejen. Den anden indtagsdyser 92 af ormpumpen begrænser niveauet af væskefladekomponenten i rillen 86 ved at pumpe overskuddet af væskeflyvekomponenten i beholderen 102, som er forbundet med pumpen, der tilvejebringer en blanding til fordamperen og som har et afløbshul 94 og overløbsrøret 96. Den højre ende af akslen 12 er opdelt i båndbredde kanaler 103, 105 for at sikre strømningsbanen for det flydende kølemiddel, for eksempel vand, der løber i midten af \u200b\u200bakslen, cirkulerer i dobbeltspoler af den primære kondensator 34 og derefter i Serveren 40 af absorberen og kommer ud af akslen. Strømningen gennem kondensatorens mønter 34 begynder, som åbenbart i indersiden af \u200b\u200bvenstre spole, passerer langs spiralen i retning af ydersiden, og vender derefter ind og kommer ud. I belægningsabsorberen 40 begynder strømmen i den ydre del af spolen og passerer spiralen i retningen indeni. På samme måde afkøles konturen (ikke vist) flydende vandforsyninger og fanger det afkølede vand fra spolerne på 42 fordampere. Nu hvor den generelle enhed beskrives, beskrives nogle specifikke forbedringer eller modifikationer. Justering af hastigheden af \u200b\u200bden absorberende blanding
Strømningshastigheden af \u200b\u200bden absorberende blanding i termisk pumpe styres af strømningsbegrænseren 54 i linien mellem den anden varmeveksler 38 af opløsningen og randen 56 på absorberen forbundet med absorber 40 dampen. Flowbegrænseren 54 kan være et hul, kapillarrør, en hvirvel eller en jettle, og strømningshastigheden gennem begrænseren 54 bestemmes af trykket, der virker gennem det. Således afhænger strømningshastigheden af \u200b\u200bde tilsvarende tryk og ikke på pumpeens ydeevne, der tilvejebringer strømmen af \u200b\u200bblandingen fra generatoren som tidligere. Af denne grund vil strømningshastigheden blive moduleret af trykfaldet mellem området 14, 18 af henholdsvis højt og lavt tryk såvel som trykket, der bestemmer trykket (clearance) mellem den frie overflade af lastkammeret 28 og fri overflade af randen på absorberen. Den absorberende strømningshastighed øges automatisk, når trykfaldet stiger mellem regionerne 14 og 18. Karakteristikaerne for begrænseren 54, trykfaldet mellem regionerne 14 og 18 såvel som placeringen og kapaciteten af \u200b\u200blastningen Kammer 28 og renden 56 vælges for at sikre den ønskede ændring i strømningshastigheden afhængigt af driftsmåden. Det mindste forbrug i de nødvendige arbejdsvilkår er som regel etableret under hensyntagen til krystallisationen, men ethvert lager over dette reducerer effektiviteten af \u200b\u200bvarmepumpen på grund af forhøjede tab i varmevekslerne af opløsningen. Fra termodynamikens synspunkt vil den bedste effektivitet blive opnået, når koncentrationerne af absorbenten kun er tilstrækkelig til at opretholde temperaturløftningen, der kræves af cyklussen. Under disse forhold bestemmer forskellige faktorer det krævede korrekte masseforbrug af absorberende. I systemer, hvor vand anvendes som kølemiddel og uorganisk salt som et absorberende middel, kan minimumsforbruget for denne temperaturstigning være begrænset af den maksimale koncentration af opløsningen, som kan være tilladt før begyndelsen af \u200b\u200bkrystallisation. Fig. 6 viser de typiske egenskaber ved det perfekte væske, hvor det kan ses, at absorber og kondensatortemperaturer er 58 O C, og blandingen ved en given koncentration af opløsningen kan absorbere kølemidlet ved en temperatur på 4 o C. Denne koncentration af opløsningen kan være åbenbar for den ideelle cyklus, der er vist for at fremstille temperatur. 200 o C generator. Når absorber- og kondensatortemperaturerne sænkes til 35 o C, kan det ses, at hvis koncentrationen af \u200b\u200bopløsningen falder for at opfylde de nye betingelser, falder generatorens temperatur til 117 o C. Dette betyder, at for dette masseforbrug af absorberende i cyklussen, er termiske tab i varmevekslerne også sandsynligvis falde. Derudover vil en sådan lavere koncentration også signifikant reducere krystallisationstemperaturen, hvilket gør det muligt at reducere strømningshastigheden (og følgelig en højere række opløsningskoncentration). Kontrolsystemet beskrevet i denne ansøgning til yderligere forbedring af driftsegenskaber tilvejebringer både automatisk koncentrationsjustering og massestrømjustering. Orm vægtede flydende pumper
Den samlede node 50 af pumpen, der tilvejebringer en blandingstrøm til generatoren og fra generatoren, indeholder svingende beholderen 98, suspenderet på akslen 12 ved hjælp af aksellaget, i hvilken væsken leveres fra den samlede rende 44 af Midler til et indløbsrør 100, som er anbragt i radial retning inde fra indløbsrørene 46 og 52. Dette betyder, at i arbejdets proces holdes en del af væsken, der normalt holdes i rillen på generatoren, i svingbeholderen , hvilket gør et væsentligt bidrag til en konstant masse af pumpenheden 50. Når pumpen er slukket, vil en væsentlig del af væsken som regel blive trampet i rillen 44 og skifte svingmassen af \u200b\u200bpumpeknudepunktet svingende beholder. I overensstemmelse med den illustrerede indretning, når pumpen er fast, forbliver væsken i den eller passerer ind i svingbeholderen 98 gennem indløbsrøret 100, hvilket reducerer væskeniveauet i rillen og øger massen af \u200b\u200bpumpeenheden. Disse elementer bidrager til en signifikant reduktion af resistens ved opstart. Tilsvarende indeholder pumpen 89, der tilvejebringer en strøm af blanding til fordamperen, svingende beholderen 102, som virker som svingende last og desuden som en mobildæmper for kølemidlet, som det skal beskrives nedenfor. Justering af koncentrationen af \u200b\u200bvæskeabsorberende
I anordningen vist i fig. 2 Det antages, at koncentrationen af \u200b\u200babsorptionenten styres automatisk i overensstemmelse med absorptionshastigheden af \u200b\u200bden fordampede flygtige komponent ved absorberer 40. Pumpen 89, som tilvejebringer en strøm af blanding til fordamperen, omfatter et indløbsrør 92, som pumper Ethvert overskud af væskeflyvekomponenten i beholderen 102. Denne flydende flyvende komponent fjernes fra cirkulationen og gør således andelen af \u200b\u200babsorberende i den cirkulerende blanding øges, når indholdet af beholderen 102 øges. Der er et justerbart afløbshul 94 Tilbage til rytten 86. Den maksimale koncentration af absorptionsmidlet er begrænset ved at forsyne tanken 102 overløb 96, hvilket tilvejebringer en blommer i randen 62 fra absorberen. Således reguleres koncentrationen af \u200b\u200babsorbenten automatisk ved at ændre opbevaring af mængden af \u200b\u200bflydende flygtig komponent i beholderen 102, og de forudbeskrevne krav til cyklusen kan opfyldes. Damping Worm Pump.
Fig. 3 viser en skematisk konfiguration af en dæmpningsindretning til en ormpumpe, som kan anvendes til nogen eller alle ormpumper i den termiske pumpe, der er illustreret i fig. 2. Pumpen 104 er monteret ved hjælp af akslen på akslen 12 og indeholder huset 106 og indløbsrøret 108 af ormpumpen. Under indløbsrøret 108 af ormpumpen tilvejebringes af bremseelementet i form af en inoperativ indtagsdyse 107. Følgelig, selvom indløbet af ormpumpen er fri (med et hul) passerer over væskeniveauet, Det ikke-fungerende indløbsrør 107 er stadig nedsænket og tilvejebringer således et vigtigt stødabsorberende middel, når indløbsdysen af \u200b\u200bormpumpen kommer ud eller genindtræder væsken. I den alternative indretning vist i fig. 4 svarer flere dele til detaljerne vist i fig. 3, og angivet med de samme referencenumre. BENT 110 er imidlertid tilvejebragt nedenfor, hvilket er ubelejligt med akslen 12, og som bestemmer den begrænsende kanal for last 112. Denne last er begrænset, således at den kan bevæge sig på styringen, når huset afviger rundt om akslen, stræber efter at returnere Krop til ligevægtspositionen, men med en vis modstand, så den kinetiske energi af bevægelsen af \u200b\u200bpendulet hurtigt vil formidles. Vejledningen kan have mange konfigurationer. Denne enhed er især effektiv, når der ikke er tilstødende fast design, der fungerer som reference. Forhindre krystallisation
Som nævnt ovenfor, for at sikre effektiviteten af \u200b\u200bcyklussen, er det ønskeligt at arbejde så tæt som muligt på krystalliseringsgrænsen, men krystallisationseffekter kan være katastrofale. I overensstemmelse hermed, som det ses i fig. 1 og 5, strømningsaflednings kredsløbet sættes således, at så snart begyndelsen af \u200b\u200bkrystallisation er detekteret, kan blandingen fra dampgeneratoren 20 tildeles i punkt 112, der er placeret langs den teknologiske kæde over den anden varmeveksler 38 af opløsningen, Til forbindelse i punkt 114 med en strøm af absorber 40 par til input i den anden varmeveksler 38 opløsning. Dette medfører, at temperaturen af \u200b\u200bstrømmen indbefattes i den anden varmeveksler 38 af opløsningen fra absorberen 40 damp, forøgelse, hvilket øger strømningstemperaturen fra den anden varmeveksler af opløsningen til dampabsorberen i området 116, hvor Krystallisation er mest sandsynligt at begynde. I anordningen vist i fig. 5, er strømmen af \u200b\u200bstrømmen justerbar ved hjælp af en trykgrænse 118. Under normal drift er trykfaldet mellem punkt 112 og 114 ikke tilstrækkeligt til at overvinde højden, en bestemt tærskel, og således passerer den ikke mellem disse punkter. I begyndelsen af \u200b\u200bkrystallisation i området 116 er undertrykkelsen i punkt 112 imidlertid tilstrækkelig stor nok til at tvinge væsken til at strømme til punkt 114. I denne indretning kan strømningsbegrænseren 54 bevæges opad ved den teknologiske kæde i forhold til Flow Point 112. Forskellige andre strømningsregulatorer kan anvendes, og for nemme illustrationer i fig. 1 En sådan styreenhed er vist som en reguleringsventil 120. Dette element kan også anvendes, når man arbejder med arbejdsvæsker, der er tilbøjelige til uønskede viskositet, der søger at forhindre strømningsbevægelse. Almindelig chute til generatoren og fra ham
Det vil blive vist, at forskellige indtagsdyser 46, 52 og 100 af ormpumpen tager en væske fra en rutning 44, men det indløbsrør 46 for at sikre, at strømmen af \u200b\u200bblandingen til generatoren nedsænkes i randen dybere end de to andre . Dette sikrer, at når der startes og i andre ekstreme tilstande, har en pumpe, der tilvejebringer en blandingstrøm til generatoren, foretrukket adgang til væsken i rillen, hvilket reducerer muligheden for en sådan situation, når generatoroverfladen er tør. Forurening af hydrogen
I de illustrerede udførelsesformer ifølge den foreliggende opfindelse indeholder mindst en af \u200b\u200bde hermetiske regioner 14, 16, 18 et element 114 af hydrogeneringen af \u200b\u200bdet polymermateriale, i hvilket katalysatoren indføres, og som har en stor affinitet for hydrogenmolekyler og som i løbet af Drift absorberer hydrogen fra atmosfæren inde i enheden. For at forhindre forurening af væskeabsorberende på absorberen. En typisk kombination af polymer og katalysator er et styrenebutadien-polystyren (polystyrenpolystyrenpolystyrenpolystyren), for eksempel Kraton D1102, der leveres fra Shell Chemical Company, og en iridiumkatalysator, for eksempel krabtreekatalist PF 6 (hvor torsk er 1,5- CYCLOOKTADIEN; PY - Pyridin, TcYP-tricyclohexylphosphin). Et element fra et sådant materiale på 300 ml modetter for at være tilstrækkeligt til at absorbere fri hydrogen under de ikke-ledige års drift. Sænkning af tryk
Indretningen vist i fig. 2 indeholder også reduktionsventiler 122, 124 placeret mellem områderne 14 og 16 af højt og mellemstyre, såvel som områder 16 og 18 medium og lavt tryk. Reduktionsventiler tilvejebringer glat modulering af trykstrømningshastighed, når de er åbne, hvilket gør det muligt for varmepumpen at have et udvidet arbejdsområde, der fungerer som en en-trins termisk pumpe, når trykfaldet gennem reduktionsventilerne overstiger ventilens åbningstryk. , og vender tilbage til to-trins operation, når du returnerer tryk til normal værdi.

Påstand

1. Absorptionsvarpumpe, kendetegnet ved, at den indeholder et middel, der er følsomt for begyndelsen af \u200b\u200bden absorberende krystallisation i arbejdsvæsken eller til begyndelsen af \u200b\u200ben uacceptabel høj viskositet, for at starte midlerne for at forhindre yderligere krystallisation og / eller at opløse det krystalliserede materiale eller for at reducere den specificerede viskositet. 2. Absorptionsvarmepumpe ifølge krav 1, kendetegnet ved, at den indeholder et middel til at skabe en clearance, beregnet til at forøge temperaturen og / eller reducere koncentrationen af \u200b\u200babsorberende i arbejdsfluidet i regionen, der er tilbøjelig til krystallisation eller en stigning i viskositet eller ved siden af \u200b\u200bdette område. 3. Absorptionsvarmepumpe ifølge krav 2, kendetegnet ved, at den indeholder et middel til fjernelse af fluidstrømmen, i det mindste midlertidigt for at forøge strømningstemperaturen, der passerer gennem det specificerede område, tilbøjelig til krystallisation eller til en stigning i viskositeten. 4. Absorptionsvarmepumpe ifølge krav 2 eller 3, kendetegnet ved, at de angivne midler til oprettelse af clearance gøres følsomt over for lokalt tryk over den teknologiske kæde fra regionen, der er tilbøjelig til krystallisation eller til en stigning i viskositeten. 5. Absorptionsvarmepumpe ifølge krav 2 eller 3, kendetegnet ved, at den er fremstillet med muligheden for varme recoil med et flydende absorberende, der passerer fra dampgeneratoren til absorberen, en væskeabsorberende, der passerer i den modsatte retning gennem varmeveksleren af Opløsningen, og den specificerede termiske pumpe indeholder et middel til fjernelse af dele af det flydende absorberende fra strømmen, der passerer fra dampgeneratoren til absorberen for at indføre den til den omvendte strøm fra absorberen til dampgeneratoren for at forøge på grund af denne temperaturtemperatur Ovenfor langs proceskæden fra regionen, øges tilbøjelig til krystallisation eller viskositet. 6. Absorptionsvarmepumpe ifølge krav 5, kendetegnet ved, at de specificerede fjernelsesorganer indeholder en trykfølsom regulator, såsom en ventil eller en tærskelindretning mellem to tråde, hvilket sikrer indledningen af \u200b\u200bdet angivne udløb, når undertrykket forårsaget af begyndelsen af krystallisation eller uacceptabelt høj viskositet overstiger den angivne tærskelværdi. 7. Absorptionsvarmepumpe ifølge et hvilket som helst af kravene 1 til 3, kendetegnet ved, at de specificerede fjernelsesorganer fremstilles med muligheden for at fjerne det flydende kølemiddel fra kondensatoren til fordamperen for at forøge fordampningstemperaturen, øge i overensstemmelse med dette tal af fordampet og indfanget kølemiddelabsorberende og sikre midlertidigt fald i koncentrationen af \u200b\u200babsorptionsmidlet i arbejdsvæsken og forøgelse af temperaturen af \u200b\u200barbejdsvæsken i krystallisationsområdet. 8. Fremgangsmåde til drift af absorptionsvarmepumpen, kendetegnet ved, at den indbefatter den strømstyring af arbejdsvæsken til detektion eller forudsigelse af begyndelsen af \u200b\u200bkrystallisationen af \u200b\u200bdet absorberende middel i arbejdsvæsken eller begyndelsen af \u200b\u200bden er ugyldig høj viskositet og Når det registrerer eller forudsiger nogen af \u200b\u200bdisse stater, anses for at indlede forebyggende foranstaltninger til forebyggelse af yderligere krystallisation og / eller opløsning af krystalliseret materiale eller for at reducere den specificerede viskositet. 9. Absorptionsvarpumpe indeholdende dampgeneratoren, kondensatoren, fordamperen og absorberen indbyrdes forbundet med tilvejebringelse af cyklisk fluidstrømning til den flydende flyvende komponent og det flydende absorberende til det, kendetegnet ved, at den indeholder strømningsregulatoren af \u200b\u200bden angivne Flydende absorberende middel i overensstemmelse, i det mindste omfang med en af \u200b\u200bparametrene: temperaturforskellen mellem absorberen og fordamperen, varmebelastningen på varmepumpen og en eller flere andre driftsparametre. 10. Fremgangsmåden til drift af absorptionsvarmepumpen indeholdende dampgeneratoren, kondensatoren, fordamperen og absorberen, indbyrdes forbundne med tilvejebringelsen af \u200b\u200bcyklisk fluidstrømning for væskeflyvekomponenten og det væskeabsorberende til det, kendetegnet ved, at den indbefatter Justering af strømningshastigheden i overensstemmelse med lettere, med en af \u200b\u200bparametrene: Temperaturforskellen mellem absorberen og fordamperen, termisk belastning på varmepumpen og en eller flere andre driftsparametre. 11. Absorptionsvarmepumpe indeholdende en rotationsenhed omfattende en dampgenerator, en kondensator, en fordamper og absorber forbundet med tilvejebringelsen af \u200b\u200bcyklisk fluidstrømning for en flyvende komponent og et væskeabsorberende til det, kendetegnet ved, at mindst en af \u200b\u200bde angivne anordninger , nemlig dampgeneratoren, fordamperen og den specificerede absorber indbefatter en ormpumpe indeholdende det svingende element, der er installeret med muligheden for rotation i den angivne node, begrænset til rotation med den angivne node og placeret, når den anvendes til at samle væske som regel som regel , fra perifer rende eller tanken, og det angivne svingelement indeholder en svingende beholder installeret excentrisk i forhold til rotationsaksen af \u200b\u200bden specificerede knude til påfyldning af væsken fra den angivne rende eller kapacitet, når pumpen er i ro. 12. Absorptionsvarmepumpe med en arbejdsvæske indeholdende en absorberende og en flygtig komponent, kendetegnet ved, at den indeholder et middel til justering af koncentrationen af \u200b\u200bdet specificerede absorberende middel i det specificerede arbejdsvæske i overensstemmelse med mindst en af \u200b\u200bparametrene: temperaturforskellen mellem absorberen og fordamperen, termisk belastning på varmepumpen og en eller flere driftsparametre. 13. Fremgangsmåden til drift af absorptionsvarmepumpen indeholdende en rotationsnode omfattende en dampgenerator, en kondensator, en fordamper og absorber forbundet med tilvejebringelse af cyclisk strømning af væske til en flyvende komponent og et flydende absorberende middel til det, kendetegnet ved, at Den omfatter justering af koncentrationer Væskeabsorberende og flyvende komponent overvejer i den valgte del eller dele af den specificerede varmepumpe ved opbevaring af en udskiftelig, mængden af \u200b\u200bvæske i væskefyldbeholderen. 14. Absorptionscentrifugalvarmepumpe indeholdende en knude, der omfatter en dampgenerator, en kondensator, en fordamper og en absorber, kendetegnet ved, at en eller flere af indretningerne, nemlig kondensatoren, fordamperen og absorberen, indeholder en varmeveksler, begrænset af en rørspiral eller har en korrugeret ydre overflade.

Opfindelsen angår fremgangsmåder til komprimering af arbejdsfluidet, der anvendes til at overføre varme fra kølemidlet med en lavere (E) temperatur til kølemidlet med en højere temperatur (Al) og kan anvendes i varmepumpen. Metoden kombinerer absorption og ændring i koncentrationen af \u200b\u200belektrolytopløsningen, for eksempel ZnCl2, (Na, K, CS, RB) IT, COI2, (Li, K, Na) (CL2, BR2, I, SO4) eller substans , hvis koncentration reduceres ved at øge temperaturen, i polære opløsningsmidler: H20, NH3, methanol, ethanol, methylamin, DMSO, DMA, A, formamid, myresyre. Afkøles en stærkt koncentreret mættet opløsning, der kommer ud af varmeveksleren (A1) fra høj (1) til lave (2) temperaturer under passage gennem en krystallisator varmeveksler (ikke) til dannelse af en absorberende krystaller. Separate krystaller (K1), der forbliver en lavkoncentreret opløsning (2). Til afkøling er den lave koncentreret delvist udvidet. Opløsningen (2) tilføres krystallerne (K1), hvori de absorberes. Klem opløsningen på trykket af varmevekslerens fordamper (E). Udvid lavkoncentrir. Opløsningen i turbinen med produktion af arbejde eller kølecyklus til delvis fordampning i fordamper-varmeveksleren (E) ved en given temperatur og dannelsen af \u200b\u200bet opløsningsmiddelpar. De yderligere absorberende krystaller (K2) adskilles, forbinder dem med tidligere udvalgte krystaller (K1). Varme damp, passerer den gennem varmeveksler-krystallisatoren (HE) og komprimer (5) den under trykket af absorberen (A1). Lavkoncentrir. Opløsningen (3) forblev efter delvis fordampning komprimeres til trykket af absorberen (A1) og opvarmes i krystallisatorens varmeveksler (HE). De adskilte krystaller opvarmes i en krystallisator varmeveksler (HE) opløst i en opvarmet opløsning (3) for at danne en højkoncentration. Solid. Parforsyning (4) til absorber (A1), hvor PA Dampe absorberes, mens varme fjernes, og den oprindelige opløsning dannes. Metoden øger effektiviteten af \u200b\u200bvarmeoverførsel, for eksempel ved opvarmning af klimaanlæg. 7 z.p. F-Ls, 4 IL.

Opfindelsen angår køleteknik, nemlig til absorptionsøklingsmaskiner. Absorptionskøleskabet med en indbygget varmepumpeenhed indeholder en generatorenhed med den første kondensator og en absorberenhed med den første fordamper. Den første kondensator for den første blok er forbundet med væskepipelinen med den første fordamper af den anden blok, og generatoren er forbundet med absorberelinierne af stærke og svage opløsninger gennem køle- og varmekaviteten af \u200b\u200bden første regenerative varme veksler. Absorptionskøleskabet er desuden udstyret med en varmepumpeinstallation, en solvarmer og køletårne. Varmepumpenheden indbefatter en anden kondensator, kompressor, en anden fordamper og en anden regenerativ varmeveksler, mens generatoren er forbundet med en varm vandledning med indgangen til den anden kondensator på vand, hvis udgang er forbundet til Indgangen af \u200b\u200bsolvarmeren. Udbyttet af solvarmeren er forbundet til indgangen af \u200b\u200bgeneratoren, langs kølevandet, udgangen af \u200b\u200bden første kondensator er forbundet til indgangen af \u200b\u200bden anden fordamper. Udgangen af \u200b\u200bden anden fordamper er forbundet til indgangen til køletårnet, hvis udgang er forbundet til indgangen af \u200b\u200bden første kondensator ved anvendelse af kølevandspumpen. Det tekniske resultat er at øge omkostningseffektiviteten, mobiliteten og pålideligheden af \u200b\u200babsorptionskølemaskinen. 1 il.

Absorptionsvarmepumpe (Valg) og metode til dets arbejde (Valg)