U industrijskoj kotlovnici sa parom ili vodeni kotlovi Postoji cjevovodni sistem koji je namijenjen povezivanju svu postojećih opreme jedni drugima; Generatori pare, pumpe, destali, instalacije, izmjenjivači topline itd.

Cevovodi se sastoje od sistema cijevi i priključaka dizajniranih za odsposobljavanje pojedinačnih cjevovoda i njihovih odjeljaka za reguliranje količine rashladne tečnosti i promjene u svom smjeru.

Svi cjevovodi, ovisno o namjeni, podijeljeni su u vodene cjevovode, parne cjevovode, mashoprovods i gasovode. Vodene cijevi namijenjene su za hranjenje i distribuciju vodenih protoka: sirovo, hemijski pročišćeno, kondenzat, hranljivi, hlađenje odvojeni elementi Oprema. Parrovods, masutoprovods i gasovodni cjevovodi respektivno su dizajnirani za opskrbu i distribuciju pare različitih parametara, lož ulja i plina.

Svi cjevovodi su prihvaćeni i na vrhu i pomoćnim. Glavne vodene cijevi uključuju linije hranjivih sastojaka za vodovod u kotlove. Glavni koraci su parne cjevovode koje povezuju paru, kotlovi sa kolekcionarskim timom (na koji su parni cjevovodi koji su pričvršljivali različiti potrošači), kao i parnim cjevovodima do prehrambenih cijevi i grijača. mrežna voda. Pomoćni cjevovodi su pročišćavanje, priliv, odvodnjavanje, ispušni i drugi servisni pare i vodovoda.

Rad stepenica i vodenih cjevovoda treba se izvršiti u skladu s "uređajima i siguran rad Par cevovoda I. vruća voda"I plinovode u skladu sa" sigurnosnim pravilima u gasnoj ekonomiji "SSSR Gosgortkhnadzora.

Svi cjevovodi pare i tople vode podijeljeni su u četiri kategorije, ovisno o rashladnoiji, njenoj temperaturi i pritisku (tablica 10-3).

Pravila se odnose na cjevovode koja se prevozila para sa nadzirom od preko 68,6 KPA ili toplom vodom sa temperaturom iznad 115 ° C. Pravila se ne odnose na cjevovode koji se nalaze unutar kotla (do glavnog ventila za isključivanje), na prvim kategorijama cjevovoda s vanjskim promjerom manjim od 51 mm i cjevovoda preostale kategorije sa vanjskim promjerom manjim od 71 mm , kao i za čišćenje, odvod i izduvne cjevovode.

Trenutno se svi elementi cjevovoda obavljaju u skladu s industrijskim standardima (OST). Izračun promjera cjevovoda vrši se prema tekućim medijima i preporučenim brzinama brzine.
Unutarnji promjer cjevovoda (m) određuje formulu

gdje je g područje sredstva koja teče kroz cjevovod, t / h; W-preporučeno okoliš za zaštitu okoliša, m / s; P-Plotost srednjeg, kg / m3.
Prilikom izračunavanja cjevovoda preporučuju se sljedeće brzine pare i vode (m / s):

Nakon određivanja promjera cjevovoda, cjevovode (10-8), cjevovovi koji odgovaraju tekućem medije s promjerom najbližim izračunatim odabranim u skladu s normalnim. Prema konačno usvojenom promjeru cjevovoda provjerite stvarnu brzinu (m / s) formulom

Materijal i debljina zidova cjevovoda odabire se ovisno o tlaku i temperaturi tekućeg medija u skladu s pravilima Gosgortkhnadzora. Cevovodi su izrađeni od besprijekornih električnih cijevi za zavarenih i vodenih plinova. Vodene plinske cijevi Koristi se za srednji tlak od manje od 1 MPa i temperaturom ispod 200 ° C (obične cijevi) i s pritiskom manjim od 1,6 MPa i temperature ispod 200 ° C (ojačane cijevi). Cevovodi koji rade na pritisku više od 1,6 MPa i temperature od 300 ° C i iznad vrši se iz bešavnih cevi izrađenih od karbonskih razreda od 10 i 20 kada se rashladna tečnost isporučuje sa temperaturom do 450 ° C i od legiranog čelika različitih brendova za opskrbu prijevoznika topline višim temperaturama.

Prilikom izgradnje cjevovoda cijevi između sebe i armaturom kombiniraju se s zavarivanjem, prirubnicama. Trenutno se cijevi kombiniraju jedno s drugim, u pravilu, zavarivanju, a prirubnički spojevi koriste se samo prilikom postavljanja pojačanja s niskim pritiskom. Za brtvljenje prirubničkih spojeva nanosi brtve. Materijal polaganja mora biti elastičan i otporan na temperaturu i koroziju. Najteži medij za brtvljenje bogata je parom, a zatim voda i pregrijana para.
Pametrije za paru i toplu vodu s pritiskom do 4 MPa najčešće se proizvodi iz paranita ili Clintrit-a. Za pričvršćivanje cjevovoda i mjenjača njihove težine i težine tečenog medija na stupovima, zidovima i podovima zgrade, nosači i ovjesa se koriste.

Promjena temperature cjevovoda uzrokuje promjenu njegove dužine. Svaki metar Čelična cijev Kada se temperatura promijeni za 100 k mijenja duljinu za 1,2 mm. Kada se dužina promijeni, pod utjecajem temperature u cjevovodu pojavljuju se značajni toplotni naponi koji mogu proći njegovo uništenje. Da bi se to izbjeglo, potrebno je osigurati mogućnost slobodnog kretanja cjevovoda u određenim smjerovima da nadoknade promjene u svojoj duljini pod utjecajem temperature.
Naknada termičkog produšenja cjevovoda vrši se ili instaliranjem kompenzatora ili zavoje naftovolje posebno prekrivene tijekom njegovog traga. Za pravilan posao Kompenzatori trebaju ograničiti mjesto čijeg izduženja treba da opazi, kao i osigurati slobodno kretanje cjevovoda na ovoj web stranici. Za to, podrška cjevovoda obavlja stacionarne (mrtve tačke) i mobilne uređaje. Fiksni nosači popravljaju cjevovod u određenom položaju i percipiraju napore koji se pojavljuju u cijevi čak i kod kompenzatora.

Kompenzator mora doživljavati izduživanje između njih dvoje fiksne potpore. Pokretne nosače omogućavaju da se cjevovod slobodno kreće u određenom smjeru. Udaljenost između nosača odabrana je tako da se otklon naftovodu ne pojavljuje tokom njega. Udaljenost između nosača ovisno o promjeru cjevovoda je 3-8 m.

Ovisno o dizajnu, kompenzatori objektiva se razlikuju i savijeni iz cijevi (u obliku slova u i ograničenim). Kompenzatori objektiva koriste se za pritiske do 0,6 MPa u opskrbnim sustavima za opskrbu plinom, žlijezda - do 1,6 MPa pritisci u sustave topline i savijeni - za bilo kakve pritiske i bilo kojeg cjevovoda.

Botted Centratori nezgrapne i slabo sumnje prilikom polaganja cjevovoda, ali najpouzdaniji u radu, pa se koriste za nadoknadu produženja pare cjevovoda. Trenutno prilikom praćenja cjevovoda na svakom mogućem načinu smanjiti broj kompenzatora instaliranih korištenjem cjevovodnice samo-kompenzacije.

Shema cjevovoda industrijskog i grijaćeg kotla treba biti jednostavna i pouzdana, a fitingi instalirani na cjevovodima trebaju osigurati da su prekidači potrebni bez ometanja tehnološki proces Radovi u glavnom I. pomoćna oprema. Najčešće se koriste u industrijskim i grijaćim kotlovima, koriste se dijagrami sa poprečnim odnosima između grupa. tehnološka opremaŠto predviđa dovoljno manevriranja i pouzdanost opreme tokom rada.

Na slici. 10-8 prikazuje najnižiju šemu glavnih cjevovoda industrijskog grijanja kotlarnice prve kategorije. Glavno vozilo na glavnoj stilu kombinirajući sve kotlove izvodi se jednim skakačem ili dvostrukom. Postoje opremljenja kako bi se mogli isključiti da bi popravili bilo koji od kotlova bez ometanja opskrbe topline potrošača. Parenje nizak pritisak Nakon reda se pravi duplo, što omogućava popravke popravka, reda, pomoćne opreme i osigurava pouzdanu opskrbu parom svojim radionicama. Cevovod hranjive vode iz pumpi do kotlova kroz grijače, usamljene su sa particioniranim skakačima. Pored toga, dovod vode dovodnim bojlerima pruža se pored grijača u slučaju popravka ili izvan reda. povećani pritisak Preporučuje se da se preporučuje upotreba upaljenja spojnica, što povećava pouzdanost cjevovoda i smanjuje njihov trošak. Ventili s promjerom više od 500 mm trebali bi imati električni pogon. Za ručne spojnice su raspoređene posebne platforme i stepenice, osiguravajući pogodnost njene usluge. Sve pumpe iz pritiska trebale bi imati provjerite ventile i isključivanje uređaja u usisnim i tlačnim cijevima.

Izbjeći hidraulični štrajkovi U parnim cjevovodima pruža se njihova odvodnja. Istovremeno, polaganje cjevovoda izrađuje se sa padom od najmanje 0,001 u smjeru kretanja pare. Odvodnjava na cjevovodima mogu se pokrenuti i automatski. Automatska drenaža se vrši instaliranjem kondenzata. Zasićene parne pare i zamrzavajuća para vozila trebaju imati automatski odvod. Početna odvodnjaka opremljena je parcelama koraka, u kojima je kondenzat moguć kada se zagrijava tijekom starta ili kada je upravljačka cijev isključena. U gornjim točkama cjevovoda omogućava ugradnju zraka za uklanjanje zraka.

Da bi se smanjili gubici topline, kao i izbjegavanje gorućeg osoblja, svi cjevovodi su prekriveni toplinskom izolacijom. U skladu sa zahtjevima Gosgorekhnadzor pravila nakon izolacijskog premaza, cjevovodi su oslikani. COLing slikarski cjevovodi različita destinacija LED u tabeli. 10-4.

Prilikom obavljanja crteža i cjevovodni krugovi i pojačanja instalirana na njih se primjenjuju legendaprikazano u tabeli. 10-5.

Cevovodi za prevoz raznih tečnosti sastavni su dio jedinica i instalacija u kojima se provode radni tokovi koji se odnose na različite aplikacije. Prilikom odabira cijevi i cjevovoda, troškove samih cijevi i priključci za cijevi. Konačna vrijednost Crpni medij kroz cjevovod je u velikoj mjeri određeni veličinom cijevi (promjera i dužine). Izračun tih vrijednosti vrši se uz pomoć posebno razvijenih formula specifičnih za definisana vrsta operacija.

Cijev je šuplji cilindar metala, stabla ili drugog materijala koji se koristi za transport tekućine, gasovitih i rasutih medija. Voda može djelovati kao pomeranjeno okruženje prirodni gas, parovi, naftni proizvodi itd. Cijevi se koriste svuda, počevši od razne industrije Industrija i završava upotrebom domaćinstva.

Za proizvodnju cijevi mogu se najviše koristiti različiti materijali, poput čelika, livenog gvožđa, bakra, cementa, plastike, poput ABS plastike, polivinil hlorid, hlorirani polivinil hlorid, polibucenen, polietilen itd.

Indikatori glavne dimenzionalne cijevi su njegov promjer (vanjski, unutarnji itd.) I debljina zida koja se mjere u milimetrima ili inča. Koristi se i kao uvjetni promjer ili uvjetni odlomak - nominalna vrijednost unutarnjeg promjera cijevi, također mjerena u milimetrima (označena DN) ili inča (označava DN). Vrijednosti uvjetnih promjera standardiziraju se i glavni su kriterij u odabiru cijevi i povezivanju pojačanja.

Usklađenost vrijednosti uvjetnog odlomka u mm i inča:

Cijev s kružnim presjekom preferira se drugim geometrijskim dijelovima iz više razloga:

• Krug ima minimalni omjer oboda na kvadrat i primjenjiv na cijev to znači da je s jednakim širina pojasa Potrošnja cijevi okrugli oblik Bit će minimalan u odnosu na cijevi drugog oblika. Odavde minimalni mogući troškovi izolacije i zaštitna obloga;
• Okrugli presjek Najpovoljniji je pomaknuti tekući ili plinski medij sa hidrodinamičkog stanovišta. Također zbog minimalnog mogućeg unutarnjeg dijela cijevi po jedinici njene duljine, postiže se minimiziranje trenja između pokretnog medija i cijevi.
• Okrugli obrazac je najotporniji na efekte unutarnjeg i vanjskog pritiska;
• Proces proizvodnje cijevi okruglog oblika prilično je jednostavan i lako je prisutan.

Cevi mogu biti različite promjera i konfiguracije, ovisno o namjeni i području aplikacija. Dakle, glavni cjevovodi za pomicanje vode ili naftnih proizvoda mogu se dostići gotovo polovinu promjera s prilično jednostavnom konfiguracijom, a zavojnice grijanja, također predstavljaju cijev, s malim promjerom komplicirani oblik Sa više okreta.

Nemoguće je dostaviti bilo koju industriju bez mreže cjevovoda. Izračun bilo koje takve mreže uključuje izbor cijevi, izvlačeći specifikaciju, gdje su navedeni podaci o debljini, veličini cijevi, ruti itd. Sirovine, srednji i / ili gotov proizvod podvrgavaju se proizvodnim fazama, premještanje između različitih uređaja i instalacija koji su povezani pomoću cjevovoda i fitinga. Ispravan proračun, odabir i ugradnja cjevovoda potrebni su za pouzdanu provedbu cijelog procesa, osiguravajući siguran prijenos medija, kao i za brtvljenje sistema i sprečavanje curenja pumpane tvari u atmosferu.

Ne postoji jedinstvena formula i pravila koja bi se mogla koristiti za odabir cjevovoda za svaku moguću aplikaciju i radno okruženje. U svakom pojedinačnom području primjene cjevovoda postoji niz faktora koji zahtijevaju računovodstvo i sposobnost značajan uticaj Za zahtjeve za cjevovod. Na primjer, prilikom rada s muljem, veliki cjevovod ne povećava samo troškove instalacije, već i stvaraju poteškoće u radnicima.

Obično su cijevi odabrane nakon optimizacije troškova materijalnih i operativnih troškova. Nego promjerni prečnik Cevovod, odnosno početna ulaganja, niži pad tlaka i, u skladu s tim, manje operativnih troškova. Suprotno tome, mala veličina cjevovoda smanjit će se primarni troškovi za same cijevi i cijevi, ali povećat će porast brzine povećanja gubitaka, što će dovesti do potrebe da potroše dodatnu energiju za pumpanje. Norme brzine fiksne za različite aplikacije temelje se na optimalnim izračunatim uvjetima. Veličina cjevovoda izračunava se pomoću ovih normi, uzimajući u obzir aplikacije.

Dizajnerski cjevovodi

Prilikom dizajniranja cjevovoda, sljedeći glavni strukturni parametri uzimaju se kao osnova:

• potrebne performanse;
• ulazni mesto i mjesto naftovoda;
• sastav srednjeg, uključujući viskoznost i specifična gravitacija;
• topografski uvjeti cjevovodnog puta;
• maksimalno dozvoljeno radni pritisak;
• hidraulički izračun;
• promjer cjevovoda, debljina zidova, jačina prinosa materijala zidova tokom napetosti;
• količina crpne stanice, Udaljenost između njih i potrošnju energije.

Pouzdanost cjevovoda

Pouzdanost u dizajnu cjevovoda osigurava se poštivanjem odgovarajućih dizajnerskih standarda. Također obuka je ključni faktor u osiguravanju dugog radničkog vijeka cjevovoda i njegove nepropusnosti i pouzdanosti. Trajna ili periodična kontrola operacije cjevovoda može se izvesti kontrolnim sustavima, računovodstvenim, upravljanjem, regulacijom i automatizacijom, ličnim upravljačkim uređajima, sigurnosnim uređajima.

Dodatni cjevovodni premaz

Premaz otporan na koroziju primjenjuje se na vanjski dio većine cijevi za sprečavanje destruktivne korozije vanjsko okruženje. U slučaju pumpanja korozijskog medija na zaštitni premaz može se primijeniti na unutarnja površina Cevi. Prije puštanja u pogon, sve nove cijevi namijenjene transportu opasnih tečnosti testiraju se za nedostatke i curenja.

Osnovne odredbe za izračunavanje protoka u cjevovodu

Priroda protoka srednjeg naftovoda i prilikom pojednostavljenja prepreka može se razlikovati mnogo od tečnosti u tečnost. Jedan od važnih pokazatelja je viskoznost medija koju karakteriše takav parametar kao koeficijent viskoznosti. Irsko fizičarsko inženjer Osborne Reynolds održao je niz eksperimenata 1880. godine, prema kojem je uspio ukloniti dimenzijansku vrijednost, karakterizirajući prirodu protoka viskozne tekućine, nazvao je Reynolds kriterij i označen re.

Re \u003d (v · l · ρ) / μ

gde:
ρ - gustoća tečnosti;
v - brzina protoka;
L je karakteristična dužina elementa protoka;
μ je dinamičan koeficijent viskoznosti.

To jest, kriterij Reynoldsa karakterizira omjer sila inercijskih snaga na sile viskoznog trenja u tekućinom protoku. Promjena vrijednosti ovog kriterija prikazuje promjenu omjera ovih vrsta sila, što zauzvrat utječe na prirodu tečnosti. S tim u vezi, uobičajeno je izdvojiti tri načina streama ovisno o vrijednosti Reynolds kriterija. Kada ponovo<2300 наблюдается так называемый ламинарный поток, при котором жидкость движется тонкими слоями, почти не смешивающимися друг с другом, при этом наблюдается постепенное увеличение скорости потока по направлению от стенок трубы к ее центру. Дальнейшее увеличение числа Рейнольдса приводит к дестабилизации такой структуры потока, и значениям 23004000 Već postoji stalan način karakteriziran neuredno promjenom brzine i smjera protoka u svakoj pojedinačnoj točki, što u sumi daje usklađivanje protoka tokom cijelog volumena. Ovaj se način naziva turbulentan. Reynolds broj ovisi o pritisku navedenim pumpom, viskoznosti srednjeg na radnoj temperaturi, kao i dimenzije i oblici presjeka cijevi kroz koji protok prolazi.

Profil brzine u potoku
laminarni režim	prolazni režim	turbulentni režim
Priroda protoka
laminarni režim	prolazni režim	turbulentni režim

Reynolds kriterij je kriterij sličnosti za tok viskozne tečnosti. To jest, moguće je simulirati pravi proces u smanjenoj veličini, pogodan za učenje. Ovo je izuzetno važno jer je često izuzetno teško, a ponekad je nemoguće proučiti karakter tekućih tekova u stvarnim uređajima zbog velike veličine.

Izračun naftovoda. Izračun promjera cjevovoda

Ako cjevovod nije termički izoliran, tada postoji mjenjač topline između premještenog i okoliša, karakter potoka u njemu može varirati čak i u stalnoj brzini (potrošnji). To je moguće ako ulaz pumpa medij ima dovoljno visoku temperaturu i teče u turbulentnom režimu. U dužini cijevi, temperatura prenesenog medija će pasti zbog toplinskih gubitaka u okoliš, što može dovesti do promjene u načinu protoka na laminar ili prolazni. Temperatura po kojoj se događa promjene načina naziva se kritična temperatura. Vrijednost viskoznosti tekućine direktno ovisi o temperaturi, tako da se takvi slučajevi takav parametar koristi kao kritična viskoznost, koja odgovara tački promjeni tačke protoka tijekom kritične vrijednosti krilnih krijesa:

v k \u003d (v · d) / re kr \u003d (4 · q) / (π · d · re cr)

gde:
ν CR - kritična kinematična viskoznost;
Re Cr - kritična vrijednost kriterija Reynoldsa;
D - promjer cijevi;
v - brzina protoka;
Q - Potrošnja.

Drugi važan faktor je trent koji proizlazi između zidova cijevi i pokretni tok. Istovremeno, koeficijent trenja u velikoj mjeri ovisi o hrapavosti zidova cijevi. Odnos između koeficijenta trenja, Reynolds kriterij i hrapavost postavljen je raspoloženim dijagramom, koji vam omogućava da odredite jedan od parametara, znajući druga dva.

Colebruck-White formula se koristi i za izračunavanje koeficijenta trenja turbulentnog toka. Na osnovu ove formule moguće je izgraditi grafikone za koje je instaliran koeficijent trenja.

(√λ) -1 \u003d -2 · zapisnik (2,51 / (pre · √λ) + k / (3.71 · d))

gde:
k - koeficijent krova cijevi;
λ - koeficijent trenja.

Postoje i druge formule za približan izračun gubitaka trenja pri tlaku tekućine u cijevima. Jedna od najčešće korištenih jednadžbi u ovom slučaju smatra se da je jednadžba Darcy-Weisbach. Zasnovan je na empirijskim podacima i koristi se uglavnom prilikom modeliranja sistema. Gubici trenja su funkcija brzine tečnosti i otpornosti na cijevi na kretanje tekućine izražene vrijednostim hrapavosti zidova cjevovoda.

ΔH \u003d λ · · · · v² / (2 · G)

gde:
ΔH - gubitak pritiska;
λ je koeficijent trenja;
L je duljina cjevovoda;
D - promjer cijevi;
v - brzina protoka;
G - ubrzanje slobodnog pada.

Gubitak pritiska Zbog trenja za vodu izračunava se sa HAZEN formulom - Williams.

ΔH \u003d 11.23 · · 1 / s 1,85 · q 1,85 / d 4,87

gde:
ΔH - gubitak pritiska;
L je duljina cjevovoda;
C - koeficijent hrapavosti Haysen-Williamsa;
Q - Potrošnja;
D - prečnik cevi.

Pritisak

Radni pritisak naftovoda je pojačani nadzirni pritisak koji pruža određeni režim rada na cjevovodu. Odluka o veličini cjevovoda i broj crpnih stanica obično se prihvaća na osnovu radnog pritiska cijevi, performansi pumpe i troškova. Maksimalni i minimalni tlak naftovoda, kao i svojstva radnog medija, određuju udaljenost između pumpnih stanica i potrebne snage.

Nominalni tlak PN je nominalna vrijednost koja odgovara maksimalnom pritisku radnog sredstva na 20 ° C u kojoj je moguće dugoročni rad cjevovoda s određenim veličinama.

Sa povećanjem temperature, nosivost cijevi se smanjuje, kao i dopušteni nadtlak zbog ovoga. Vrijednost PE, ZUL prikazuje maksimalni pritisak (bilo) u cjevovodnom sustavu s povećanjem radne temperature.

Grafikon dozvoljenih viška pritisaka:

Izračun pada pritiska u cjevovodu

Izračun pada tlaka u cjevovodu proizvodi formula:

Δp \u003d λ · · · · · ρ / 2 · v²

gde:
Δp - pad tlaka na dijelu cijevi;
L je duljina cjevovoda;
λ je koeficijent trenja;
D - promjer cijevi;
ρ je gustina ispumpanog srednjeg sredstva;
V - brzina protoka.

Prevezeni radnici

Najčešće se cijevi koriste za transport vode, ali mogu se koristiti i za pomicanje mulja, suspenzija, pare itd. U naftnoj industriji, cjevovodi služe za pumpanje širok spektar ugljovodonika i smjesa koji su vrlo različiti u hemijskim i fizičkim svojstvima. Sirova nafta može se prevoziti za više udaljenosti od depozita na kopnu ili naftnim kulama na polici do terminala, srednjih točaka i rafinerija.

Na cjevovodima također prenosi:

• proizvodi za rafiniranje ulja, poput benzina, zrakoplovnog goriva, kerozina, dizel goriva, lož ulja, itd.;
• petrohemijske sirovine: benzen, stiren, propilen itd.;
• aromatični ugljovodonici: ksilen, toluen, kumol itd.;
• tečni naftni gorivo, poput ukapljenog prirodnog plina, ukapljeni naftni gas, propan (plinovi sa standardnom temperaturom i pritiskom, ali ukapljivanje pritiska koji se primjenjuje);
• ugljični dioksid, tečni amonijak (transportiran kao tekućine pod pritiskom);
• bitumen i viskozno gorivo je previše viskozan za prevoz kroz cjevovode, samim tim da se destilatne frakcije nafte koriste za otapanje ove sirovine i dobivanje smjese koja se može prevoziti cjevovodom;
• vodonik (za kratke udaljenosti).

Kvaliteta prevoženog okruženja

Fizička svojstva i parametri transported okruženja u velikoj mjeri su određeni dizajnom i radnim parametrima cjevovoda. Specifična, kompresibilnost, temperatura, viskoznost, točka izlijevanja i tlak pare su glavni parametri radnog medija koji se moraju uzeti u obzir.

Proporcija tekućine je njegova težina po jedinici zapremine. Mnogi gasovi se prevoze u visokotlačnim cjevovodima, a kada se postigne određeni pritisak, neki plinovi mogu čak biti ukapljeni. Stoga je stepen kompresije medija kritični parametar za dizajn cjevovoda i određivanje performansi propusnosti.

Temperatura je indirektno i direktno utječe na performanse cjevovoda. To se izražava u činjenici da se tečnost povećava u količini nakon povećanja temperature, pod uslovom da pritisak ostane konstantan. Smanjenje temperature može imati utjecaj i na performanse i na ukupnoj efikasnosti sistema. Obično se, kada temperatura tečnosti smanjuje, praćena je povećanjem njegove viskoznosti, što stvara dodatnu otpornost na trenje duž unutarnjeg zida cijevi, što zahtijeva više energije za pumpanje tekućine. Vrlo viskozni mediji su osjetljivi na radne temperature. Viskoznost je otpor toka protoka i mjeri se u SST centistoksima. Viskoznost određuje ne samo odabir pumpe, već i udaljenost između crpnih stanica.

Čim temperatura srednjeg pada ispod točke gubitka fluidnosti, rad cjevovoda postaje nemoguća, a neke opcije se poduzimaju za nastavak njegovog funkcioniranja:

• grijanje srednje ili toplotne izolacije cijevi za održavanje radne temperature srednjeg srednjeg mjesta iznad njegovog točke protoka;
• promjena kemijskog sastava srednjeg medija prije ulaska na cjevovod;
• razblaživanje klizne vodenog medija.

Vrste glavnih cijevi

Glavne cijevi su zavarene ili bešavne. Bešavne čelične cijevi izrađene su bez uzdužnih zavara s čeličnim rezovima s termičkom obradom za postizanje željene veličine i svojstava. Zavarena cijev proizvodi se koristeći nekoliko proizvodnih procesa. Ove dvije vrste razlikuju se jedan od drugog po broju uzdužnih šavova u cijevi i vrsti korištene opreme za zavarivanje. Čelična zavarena cijev je najčešće korištena vrsta u petrohemijskoj aplikaciji.

Svaki segment cijevi povezan je zavarenim dijelovima kako bi se formirao naftovod. Također u glavnim cjevovodima, ovisno o primjeni aplikacije, cijevi izrađene od stakloplastike, raznim plastikom, asbatni cement koriste se itd.

Da biste povezali direktne presjeke cijevi, kao i za prijelaz između dijelova cjevovoda različitih promjera, koriste se posebno izrađeni vezivni elementi (koljeno, slavine, rolete).

koljeno 90 °	distribucija 90 °	prolazna grana	grananje
koljeno 180 °	guma 30 °	prelazni ugradnja	savjet

Za ugradnju pojedinih dijelova cjevovoda i fitinga koriste se posebni spojevi.

zavar	prirubnica	navoj	spojnica

Produženje temperature naftovoda

Kada je cjevovod pod pritiskom, cijela je unutarnja površina izložena jednolično raspoređenom opterećenju, zbog čega nastaju uzdužni domaći napori u cijevi i dodatnim opterećenjima na krajnjim nosačima. Temperaturne oscilacije također utječu na cjevovod, uzrokujući promjene u veličina cijevi. Napori u fiksnom cjevovodu s fluktuacijama temperature mogu primiti dozvoljenu vrijednost i dovesti do viška napona opasno za čvrstoću cjevovoda i u materijalu cijevi i u prirubnicom. Fluktuacija temperature pumpunog sredstva takođe stvara temperaturni napon u cjevovodu, koji može proći na armaturnu, crpnu stanicu itd. To može podrazumijevati deskurizaciju spojeva cjevovoda, kvar armature ili elemenata .

Izračun veličine cjevovoda prilikom promjena temperature

Izračun promjene linearnih dimenzija cjevovoda s promjenom temperature vrši formula:

ΔL \u003d A · l · Δt

a - koeficijent temperature izduženja, mm / (m ° C) (vidi tabelu ispod);
L je dužina cjevovoda (udaljenost između fiksnih nosača), m;
ΔT je razlika između max. i min. Temperatura pumpanog srednjeg sredstva, ° C.

Stolna linearna ekspanzija cijevi iz različitih materijala

Ovi brojevi su prosječni pokazatelji za navedene materijale i izračunavanje cjevovoda iz drugih materijala, podaci iz ove tablice ne smiju se poduzeti kao osnov. Prilikom izračunavanja cjevovoda preporučuje se korištenje linearnog koeficijenta izduženja koji su naznačeni proizvođačem cijevi u pratećim tehničkim specifikacijama ili tehničkom podrškom.

Izduživanje temperature cjevovoda se uklanja i upotrebom posebnih kompenzacijskih dijelova cjevovoda i koristeći kompenzatore koji se mogu sastojati od elastičnih ili pokretnih dijelova.

Područja odštete sastoje se od elastičnih direktnih dijelova cjevovoda, koji se nalaze okomito jedni prema drugima i uklapaju se uz pomoć slavina. Sa izduženjem temperature, povećanje jednog dijela nadoknađuje se deformacijom savijanja drugog dijela u ravnini ili deformaciji savijanja i uvijanja u prostoru. Ako se cjevovod sama nadoknadi temperaturne ekspanzije, to se naziva samopoštovanjem.

Naknada se događa i zbog elastičnih ispusta. Dio izduženja nadoknađuje se elastičnošću slavina, drugi dio je eliminiran zbog elastičnih svojstava materijala područja iza slavine. Kompenzatori su instalirani tamo gdje nije moguće koristiti kompenzacijsku površinu ili kada se cjevovod samo-kompenzacija nije dovoljna.

Prema konstruktivnom izvršavanju i principu rada, kompenzatori su četiri vrste: P-u obliku, Lenzovy, valovita, salon. U praksi se često koriste ravni kompenzatori sa L-, Z ili U-u obliku oblika. U slučaju prostornih kompenzatora obično su 2 stana međusobno okomita i imaju jedno zajedničko rame. Elastični kompenzatori proizvode iz cijevi ili elastičnih diskova ili mehura.

Određivanje optimalne veličine promjera cjevovoda

Optimalni promjer cjevovoda može se naći na osnovu tehničkih i ekonomskih proračuna. Veličina cjevovoda, uključujući veličinu i funkcionalnost različitih komponenti, kao i uvjeti pod kojima bi se trebao doći do cjevovoda, određuje mogućnost transporta sistema. Veće cijevi cijevi pogodne su za intenzivniji masovni protok srednjeg, pod uvjetom da su odabrane ostale komponente u sustavu i da su dizajnirane za ove uvjete pravilno. Obično je duži segment cijevi prtljažnika između crpnih stanica, potrebno je veći pad tlaka u cjevovodu. Pored toga, promjena fizičkih karakteristika pumpunog medija (viskoznost itd.), Može biti i veliki utjecaj na pritisak na autoputu.

Optimalna veličina je najmanja od odgovarajućih veličina cijevi za određenu primjenu, isplativ u cijelom vijek trajanju sistema.

Formula za izračunavanje performansi cijevi:

Q \u003d (π · d²) / 4 · V

Q je protok pumplene tečnosti;
D je promjer cjevovoda;
V - brzina protoka.

U praksi, za izračunavanje optimalnog promjera cjevovoda, koriste se vrijednosti optimalnih brzina pumpunog medija, preuzete iz referentnih materijala, sastavljenih na osnovu eksperimentalnih podataka:

Kupljeni medij		Raspon optimalnih brzina u cjevovodu, m / s
Tečnosti	Samo se ja:
	Viskozne tečnosti	0,1 - 0,5
	Tečnosti niske viskoznosti	0,5 - 1
	Pumpa pumpa:
	Usisna strana	0,8 - 2
	Inspekcijska strana	1,5 - 3
Gaza	Prirodna vuča	2 - 4
	Mali pritisak	4 - 15
	Veliki pritisak	15 - 25
Par.	Pregrijani par	30 - 50
	Zasićeni tlak pritiska:
	Više od 105 pa	15 - 25
	(1 - 0,5) · 105 pa	20 - 40
	(0,5 - 0,2) · 105 PA	40 - 60
	(0,2 - 0,05) · 105 PA	60 - 75

Odavde dobijamo formulu za izračunavanje optimalnog promjera cijevi:

d o \u003d √ ((4 · q) / (π · v o))

Q je navedeni protok pumplene tečnosti;
D je optimalni promjer cjevovoda;
V je optimalan protok.

Prilikom visokog protoka obično se koriste cijevi manjih promjera, što znači smanjenje troškova kupovine cjevovoda, njegovog rada za održavanje i instalaciju (označavamo k 1). Povećanjem brzine, povećanje niti tlaka na trenje i lokalnih otpora, što dovodi do povećanja troškova pumpanja tekućine (označavamo k 2).

Za cjevovode velikih promjera, troškovi K 1 bit će veći, a troškovi tokom rada K 2 su niži. Ako preklopite vrijednosti K 1 i K 2, dobivamo ukupni minimalni troškovi K i optimalni promjer cjevovoda. Troškovi K 1 i K 2 u ovom se slučaju daju se u istom vremenskom intervalu.

Proračun (formula) kapitalnih troškova za cjevovod

K 1 \u003d (m · c m · K m) / n

m - masa cjevovoda, t;
C m - košta 1 t, rub / t;
K M - koeficijent jačanje troškova instalacijskog rada, na primjer 1.8;
N - radni vijek, godina.

Ovi operativni troškovi povezani su sa potrošnjom energije:

K 2 \u003d 24 · N · N DN · C E RUN / godina

N - snaga, kW;
n DN - broj radnih dana godišnje;
Sa e - troškovima jedne kW-h energije, rub / kW * h.

Formule za određivanje veličine cjevovoda

Primjer općih formula za određivanje veličine cijevi bez uzimanja u obzir dodatne faktore utjecaja, poput erozije, ponderirane čvrste čestice i tako dalje:

Ime	Jednadžba	Moguća ograničenja
Protok tekućine i plin pod pritiskom
Trenje Darcy Weisbach	d \u003d 12 · [0.0311 · f · l · q 2) / (h f)] 0,2	Q - potrošnja jačine zvuka, gal / min; d - unutarnji promjer cijevi; HF - gubitak tlaka trenja; L je dužina cjevovoda, stopala; F - koeficijent trenja; V - brzina protoka.
Jednadžba ukupnog toka tekućine	d \u003d 0,64 · √ (q / v)	Q - Volumetrijska potrošnja, gal / min
Veličina usisne linije pumpe za ograničavanje gubitka pritiska za trenje	d \u003d √ (0,0744 · q)	Q - Volumetrijska potrošnja, gal / min
Jednadžba opšteg protoka plina	d \u003d 0,29 · √ ((q · t) / (p · v))	Q - Volumetrijski protok, stopala / min T - temperatura, k P - Tlačni funta / inč (ABS); V - brzina
Samokontrola
VANJEND jednadžba za izračunavanje promjera cijevi za maksimalni tok	d \u003d 0,375	Q - Volumen protok; n - koeficijent hrapavosti; S - pristranost.
Broj frouda omjer snage inercije i gravitacije	Fr \u003d v / √ [(d / 12) · G]	g - ubrzanje slobodnog pada; V je brzina protoka; L - Dužina cijevi ili promjer.
Parovi i isparavanje
Jednadžba promjera promjera cijevi promjera cijevi	d \u003d 1,75 · √ [(w · v_g · x) / v]	W - masovni protok; VG - Specifična količina zasićene pare; x - kvalitet para; V - brzina.

Optimalni protok za različite cjevovodne sisteme

Optimalna veličina cijevi odabrana je iz stanja minimalnog troška pumpanja medija kroz cjevovod i cijene cijevi cijevi. Međutim, potrebno je uzeti u obzir ograničenja brzine. Ponekad je veličina cjevovodne linije mora biti u skladu sa zahtjevima tehnološkog procesa. Veličina cjevovoda također je povezana s padom pritiska. U preliminarnim proračunima dizajna, gdje se ne uzimaju u obzir gubici pritiska, veličina procesne cjevovode određena je dopuštenom brzinom.

Ako se cjevovod promijeni u smjeru protoka, to dovodi do značajnog povećanja lokalnih pritisaka na površini okomito na smjer protoka. Ova vrsta povećanja je funkcija brzine tekućine, gustoće i početnog pritiska. Budući da je brzina obrnuto proporcionalan promjeru, brzim tekućinama zahtijevaju posebnu pažnju pri odabiru veličine i konfiguracije cjevovoda. Optimalna veličina cijevi, na primjer, za sumporna kiselina ograničava okoliš srednje vrijednosti na vrijednost na kojoj erozija zidova u koljenima cijevi nije dopuštena tako da ošteti strukturu cijevi.

Tečnost za strujanje

Proračun veličine cjevovoda u slučaju protoka koji se kreće u gravitaciji prilično je komplikovan. Priroda kretanja sa ovim oblikom protoka u cijevi može biti jednofazna (puna cijev) i dvofazna (djelomična punjenja). Dvofazni protok formira se u slučaju kada su tečna i plina prisutna u cijevi istovremeno.

Ovisno o omjeru tečnosti i plina, kao i njihovim brzinama, dvofazni režim fluksa može se razlikovati od mjehurića do raspršivanja.

stream mjehurića (horizontalno)	odaberite stream (horizontalno)	talas	raštrkani protok

Pokretačka snaga za tekućinu tijekom pokreta premješta se razlikama visine početnih i krajnjih točaka, a preduvjet je lokacija početne točke iznad krajnjeg. Drugim riječima, razlika u visini određuje razliku u potencijalnoj energiji tečnosti na ovim položajima. Ovaj se parametar također uzima u obzir pri odabiru cjevovoda. Pored toga, utječe vrijednost pritisaka u početnoj i krajnjoj točki veličinu pokretačke snage. Povećanje pada tlaka podrazumijeva porast brzine protoka tekućine, što zauzvrat omogućuje odabir cjevovoda manjeg promjera i obrnuto.

Ako je krajnja tačka povezana na sustav pod pritiskom, poput stupca za destilaciju, potrebno je oduzeti ekvivalentni pritisak iz postojeće razlike u visinu za procjenu stvarno stvorenog učinkovite diferencijalnog pritiska. Također, ako je početna tačka cjevovoda pod vakuumom, njegov utjecaj na ukupni diferencijalni tlak također bi trebao biti uzeti u obzir pri odabiru cjevovoda. Konačni izbor cijevi vrši se korištenjem diferencijalnog tlaka, koji uzima u obzir sve gore navedene faktore, a ne temelje se na visini početnog i krajnje točke.

Vruća tečnost

Tehnološke instalacije obično se susreću s različitim problemima kada rade s vrućim ili kuhajućim medijima. U osnovi, razlog je isparavanje dijela vrućeg tečnog protoka, odnosno faze pretvorbe tečnosti u paru unutar cjevovoda ili opreme. Tipičan primjer je fenomen kavitacije centrifugalne pumpe, praćen tačkim ključanjem tečnosti, nakon čega slijedi formiranje pare pare (parna kavitacija) ili odvajanje rastvorenih gasova u mjehuriće (plinska kavitacija).

Veći cjevovod je poželjniji za smanjenje protoka u usporedbi s cjevovodom manjim promjerom na stalnom protoku, koji je uzrokovan postizanjem većeg NPSH indikatora na usisnoj liniji pumpe. Takođe, uzrok kavitacije u gubitku pritiska može biti točka nagle promjene smjera protoka ili rezanja veličine cjevovoda. Smjesa u nastajanju stvara prepreku prolasku protoka i može prouzrokovati oštećenje cjevovoda, što čini da je fenomen kavitacije izuzetno nepoželjan tokom rada cjevovoda.

Cevovod za opremu / aparati

Oprema i uređaji, posebno oni koji mogu stvoriti značajne kapi tlaka, odnosno izmjenjivači topline, regulacijski ventili itd. Opremljeni obilaznim cjevovodima (za mogućnost da ne prekida proces čak i za vrijeme održavanja). Takvi cjevovodi obično imaju 2 instalacije za zatvaranje ventila u instalacijskoj liniji, a ventil koji paralelno regulira protok s ovom jedinicom.

U normalnom radu, protok tekućine, prolazeći glavnim komponentama uređaja, doživljava dodatni pad tlaka. U skladu s tim, pritisak pražnjenja izračunava se za njega, kreiranu od strane povezane opreme, poput centrifugalne pumpe. Pumpa je odabrana na osnovu ukupnog pada tlaka u instalaciji. Tokom pokreta na obilaznom cjevovodu nedostaje ovaj dodatni pad tlaka, dok se radna pumpa baca u tok bivše sile, prema njegovim radnoj karakteristikama. Da biste izbjegli razlike u karakteristikama protoka putem uređaja i linije zalijeva, preporučuje se upotreba manje veličine manje veličine s podešavanjem ventila za stvaranje tlaka ekvivalenta glavnom instalacijom.

Linija uzorkovanja

Obično je odabrana mala količina tekućine za analizu za određivanje njegovog sastava. Odabir se može proizvesti u bilo kojoj fazi postupka kako bi se utvrdio sastav sirovina, srednjeg proizvoda, gotovog proizvoda ili jednostavno prevožene tvari, poput otpadnih voda, rashladne tečnosti itd. Veličina cjevovoda na kojem se pojavljuju uzorci, obično ovisi o vrsti analiziranog radnog medija i lokacije točke uzorkovanja.

Na primjer, za gasove pod uvjetima povećanog pritiska, dovoljno malih cjevovoda sa ventilima za odabir željene količine uzoraka. Povećanje promjera linije za uzorkovanje smanjit će dio srednjeg poduzeti za analizu okoliša, ali ovaj izbor postaje teže kontrolirati. Istovremeno, mala linija uzorkovanja je slabo pogodna za analizu različitih suspenzija, u kojima čvrste čestice mogu pobijediti dio protoka. Dakle, veličina linije za uzorkovanje za analizu suspenzija u velikoj mjeri ovisi o veličini čvrstih čestica i karakteristikama srednjeg. Slični zaključci su primjenjivi na viskozne tekućine.

Prilikom odabira veličine cjevovoda za uzorkovanje obično uzima u obzir:

• karakteristike tečnosti namijenjene za izbor;
• gubitak radnog medija tokom izbora;
• sigurnosni zahtjevi za vrijeme odabira;
• jednostavnost rada;
• lokacija za izbor.

Cirkulacija rashladne tekućine

Preferiraju se velike brzine za kružnu rashladnu tekućinu velike brzine. Uglavnom je zbog činjenice da je rashladno sredstvo u rashladnom tornju izložen sunčevoj svjetlosti, što stvara uslove za formiranje alpskog sloja za točenje. Neki od jabupa koji sadrže alge ulaze u cirkulirajuću tekućinu rashladne tečnosti. Sa niskim protokom, alge počinju rasti u cjevovodu i nakon nekog vremena stvaraju poteškoće za cirkuliranje rashladne tečnosti ili njegov prolaz do izmjenjivača topline. U ovom se slučaju preporučuje visoka tekularna stopa kako bi se izbjeglo formiranje zagušenja algi u cjevovodu. Obično se upotreba intenzivno cirkulirajućeg rashladne tekućine nalazi u hemijskoj industriji, koja zahtijeva cjevovode i dužine velikih dimenzija kako bi se osigurala prehrana iz raznih izmjenjivača topline.

Rezervoar preljev

Rezervoari su opremljeni cijevima za preljevu iz sljedećih razloga:

• izbjegavanje gubitka tekućine (višak tekućine ulazi u drugi rezervoar i ne ispada izvan početnog spremnika);
• sprečavanje propuštanja neželjenih tečnosti izvan rezervoara;
• održavanje nivoa tekućine u tenkovima.

U svim gore navedenim slučajevima cijevi za preljevu dizajnirane su za maksimalni dopušteni protok tekućine koji ulaze u rezervoar, bez obzira na protok tekućine protoka. Ostali principi ispisa slični su odabiru cjevovoda za samo-e-tekućine, odnosno u skladu s prisustvom dostupne vertikalne visine između početne i krajnje točke cjevovoda za preljevu.

Najviša tačka cijevi za izlijevanje, koja je takođe njegova polazište, nalazi se na mjestu priključenja na rezervoar (mlaznica za previđanje rezervoara) obično je gotovo na samom vrhu, a najniža krajnja tačka može biti u blizini oluka u blizini sama zemlja. Međutim, linija preljeva može završiti i na višoj oznaci. U ovom slučaju, raspoloživi diferencijalni tlak bit će niži.

Protok mulja

U slučaju rudarske industrije, ruda se obično miniva u teško dostupnim područjima. Na takvim mestima u pravilu ne postoji željeznička ili cestovna komunikacija. Za takve situacije, hidraulički prevoz medija sa čvrstim česticama smatra se najprihvatljivijim, uključujući u slučaju lokacije rudarske postrojenja za preradu u dovoljno uklanjanja. Cevovodi sa pumpom koriste se u raznim industrijskim područjima za transport čvrstih medija u zdrobljenom obliku zajedno sa tečnošću. Takvi se cjevovodi pokazali su kao ekonomski korisniji u odnosu na druge metode prevoza čvrstih medija u velikim količinama. Pored toga, njihove prednosti uključuju dovoljnu sigurnost zbog nedostatka nekoliko vrsta prevoza i ekološke ljubaznosti.

Suspenzija i mješavine suspendiranih supstanci u tečnostima pohranjuju se u stanju periodičnog miješanja za održavanje homogenosti. Inače se pojavljuje proces stratifikacije, u kojem suspendušene čestice, ovisno o njihovim fizičkim svojstvima, plutaju na površinu tečnosti ili se nađu na dnu. Pomicanje osigurava opremljenje, poput tenka s miješalicom, dok se u cjevovodima postiže održavanjem turbulentnih uvjeta protoka srednjeg.

Smanjenje protoka tokom prevoza čestica ponderisanih u tekućini nije poželjan, jer u potoku može započeti proces faze odvajanja. To može dovesti do zatvaranja cjevovoda i promijeni koncentraciju transported krute u potoku. Intenzivno miješanje u količini protoka doprinosi burnom načinu protoka.

S druge strane, prekomjerno smanjenje veličine cjevovoda također često dovodi do njegove blokade. Stoga je izbor veličine cjevovoda važan i odgovoran korak koji zahtijeva preliminarnu analizu i izračune. Svaki slučaj treba razmotriti pojedinačno, jer se razni mulj različito ponašaju različito u različitim brzinama tečnosti.

Popravak cjevovoda

Tokom rada cjevovoda mogu se pojaviti različite vrste curenja, zahtijevajući hitno uklanjanje za održavanje obradivosti kaputa. Popravak glavnog cjevovoda može se izvesti na nekoliko načina. Ovo može zamijeniti cijeli segment cijevi ili malog područja u kojem se dogodilo curenje i prekrivanje patchwork-a na postojećoj cijevi. Ali prije nego što odaberete bilo koji način popravka, potrebno je izvršiti temeljnu proučavanje uzroka curenja. U nekim slučajevima možda neće biti potrebno popraviti, već pomak cjevovoda kako bi se spriječilo njezina šteta.

Prva faza popravke je odrediti lokaciju cijevnog područja koja zahtijeva intervenciju. Nadalje, određuje se popis potrebne opreme i mjera potrebnih za uklanjanje curenja i prikupljaju potrebne dokumente i dozvole, ako se cijev popravi na području drugog vlasnika. Budući da se većina cijevi nalazi pod zemljom, možda će biti potrebno izvući dio cijevi. Zatim, premaz cjevovoda provjerava se za opće stanje, nakon čega će se dio premaza ukloniti da bi se izvršio popravak radova direktno cijevi. Nakon popravke mogu se izvesti različite provjere: ultrazvučni test, detekcija mane, magnetni prah, detekcija mane, itd.

Iako neki popravci zahtijevaju potpuni prekid cjevovoda, često može biti samo dovoljno prekida vremena da izolira popravljenu stranicu ili pripremu staze plovnog puta. Međutim, u velikim slučajevima, radovi na popravljanju vrši se sa potpunim onesposobljavanjem cjevovoda. Izolacija cjevovodnog dijela može se izvesti pomoću utikača ili ventila za zatvaranje. Zatim instalirajte potrebnu opremu i popravite se direktno. Radovi za popravak vrši se na oštećenom području oslobođen srednjeg i bez pritiska. Na kraju popravka utikači se otvaraju i vraćaju integritet cjevovoda.

Parenje - Cevovod za transport pare.

Parpeti su montirani na objektima:
1. Preduzeća koja koriste technološko opskrbu parom (fabrike ojačanih kondenzata u fabrikama ojačanim betonskim proizvodima za sustave za preradu ribe, paro-kondenzat sustavi na mliječnim postrojenjima, sustavi za preradu mesa, postrojenja za preradu mesa, par mesa Sistemi na fabrikama farmaceutskih industrija, paro-kondenzat sustavi na tvornicama proizvođača kozmetike, paro-kondenzat sustavi u fabrikama za pranje rublja)
2. U sustavima pare grijanja fabrika i industrijskih preduzeća. Korišten je u prošlosti, ali sada u mnogim korištenim preduzećima. U pravilu su tvorničke kotlovnice sagrađene prema tipičnim crtežima pomoću DCVR kotlova za tehnološku paru navigaciju i grijanje. Trenutno, čak i u tim poduzećima i fabrikama na kojima je potreba za tehnološkim par postala odsutna, grijanje se također provodi parom. U nekim slučajevima neefikasno bez povratka kondenzije.
3. Na termoelektranama za opskrbu parom na parnoj turbini za generiranje električne energije.

Čelični cjevovodi služe za prijenos pare iz kotlovnice (parni kotlovi i generatori pare) na parni potrošače.

Glavni elementi parnog cjevovoda su:
1. Stalne cijevi
2. Priključni elementi (slavine, slavine, prirubnice, kompenzatori toplotne produžetke)
3.port i reguliranje i regulisanje spojnica (ventili, ventili, ventili)
4. Armatura za uklanjanje kondenzata iz parnih cjevovoda - kondenzatore, separatori,
5. Odluke za smanjenje pritiska pare na potrebnu vrijednost - regulatore pritiska
6. Mehanički filteri-blato s zamjenjivim elementima filtriranja za čišćenje pare ispred smanjenja ventila.
7. Elementi za pričvršćivanje - klizne nosače i fiksne nosače, ovjes i pričvršćivanje,
8. Koristi se toplotna izolacija koraka - koristi se kamen ili parkovi otporni na temperaturu, a nezesto su se primjenjuju i azestovi.
9. Instrumenti za mjerenje kontrole (instrumentacija) - mjerući pritiska i termometri.

Zahtjevi za dizajn, dizajn, materijale, proizvodnju, instalaciju, popravak i rad koraka regulirani su regulatornim dokumentima.
- Na cjevovodima, transport vodene pare s radnim pritiskom više od 0,07 MPa (0,7 kgf / cm2), akcija "pravila uređaja i siguran rad cjevovoda za pare i tople vode" (PB 10-573-03).
-Svaki na snazi \u200b\u200btakvih pare linija izrađuju se u skladu s "standardima za izračunavanje čvrstoće stacionarnih kotlova i cjevovoda za pare i tople vode" (RD 10-249-98).

Parking tragovi izrađuju se u obzir tehničke mogućnosti polaganja na najkraćem putu brtve kako bi se smanjio gubitak topline i energije zbog duljine brtve i aerodinamičke otpornosti staze pare.
Priključak stepenica parnih linija izrađuje se spojevi za zavarivanje. Instaliranje prirubnica prilikom postavljanja parnih linija dopušteno je samo povezivanje parnih cjevovoda sa pojačanjem.

Podrška za cjevovode i ovjes mogu se pomicati i fiksirati. Između susjednih fiksnih nosača na izravnom dijelu, ugrađeni su kompenzatori sličnim linijama ili P-u obliku slova, koji smanjuju efekte parenja deformacije pod utjecajem grijanja (1 m pare, produžena je prosječnom 1,2 mm prilikom zagrevanja 100 °).
Parnici su montirani sa pristrasnošću, a u donjim točkama postavljaju se odvod kondenzata, za uklanjanje kondenzata generirano u cijevima. Horizontalni koraci parnih cjevovoda moraju imati nagib od najmanje 0,004 na ulazu parnih cjevovoda u radionici, na izlazu pare cjevovoda iz kotlovskih prostorija, parni separatori ugrađeni su u set sa kondenzacijskim dekoderima.
Svi elementi parnih cjevovoda moraju biti pokriveni toplinski izolirani. Toplotna izolacija štiti osoblje iz opekotina. Toplinska izolacija sprečava pretjerani izgled kondenzata.
Čelični cjevovodi su opasan proizvodni pogon i trebaju biti registrirani u specijaliziranim registracijskim i nadzornim tijelima (u Rusiji - teritorijalnoj administraciji Rostechnadzora). Dozvola za rad novoigrabljenih pare cjevovoda izdaje se nakon njihovog registracijskog i tehničkog pregleda.

Debljina zida parne linije pod uvjetom snage mora biti najmanje gdje
P - izračunati pritisak pare
D - vanjski promjer pare naftovodu,
φ - Procijenjeni koeficijent snage uzimajući u obzir zavare i slabljenje presjeka,
Σ je dopušteni napon u metalu parenog cjevovoda na izračunatoj temperaturi pare.

Prečnik parnog cjevovoda obično se određuje na temelju maksimalnog vremena trošenja pare i dopuštenih gubitaka tlaka i temperature metodom brzine ili padom pritiska. Metoda brzine.
Postavljanjem brzine pare u cjevovodu, njegov unutarnji promjer određuje se iz jednadžbe masovne protoke, na primjer, izrazom:
D \u003d 1000 √, mm
Gdje je G-masivna potrošnja pare, t / h;
Stena Stepena, m / s;
ρ je gustina pare, kg / m3.

Odabir brzine pare u parnim cjevovodima je važan.
Prema Snip 2-35-76 brzinama pare, više se ne preporučuje:
- zasićeni par od 30 m / s (s promjerom cijevi do 200 mm) i 60 m / s (s promjerom cijevi iznad 200 mm),
-za pregrijana parom 40 m / s (sa promjerom cijevi do 200 mm) i 70 m / s (s promjerom cijevi preko 200 mm).

Postrojenja za proizvodnju parne opreme preporučuju se prilikom odabira promjera pare, brzina para odvija se u roku od 15-40 m / s. Poo-vodeni izmjenjivači topline s smjesevima preporučuju snimiti maksimalnu brzinu pare 50 m / s.
Postoji i metoda pada pritiska na osnovu izračunavanja gubitaka tlaka uzrokovanih hidrauličkim otporom na paru. Da biste optimizirali odabir promjera pametnog cjevovoda, također je preporučljivo procijeniti pad temperature pare u parnom liniji, uzimajući u obzir izolirana toplinska izolacija. U ovom slučaju, mogućnost odabira optimalnog promjera u odnosu na pad pritiska pare za smanjenje temperature po jedinici dužine pare (postoji mišljenje koje je optimalno ako je DP / DT \u003d 0,8 .. . 1,2).
Ispravan izbor pare kotla i tlaka pare koji pruža, izbor konfiguracije i dimetere parenih cjevovoda, parna oprema u klasi i proizvođača, to su dobar rad sustava sažetka u budućnosti.

Gubitak energije prilikom vožnje tečnosti kroz cijevi određena je načinom kretanja i karakteru unutarnje površine cijevi. Svojstva tekućine ili plina uzimaju se u obzir izračunom koristeći svoje parametre: gustoću P i kinematički viskoznost V. Formule su se koristile za određivanje hidrauličnih gubitaka, kako za tečnost, tako i za paru iste.

Izrazita karakteristika hidrauličkog izračuna parenog cjevovoda sastoji se u potrebi da se uzmi u obzir prilikom određivanja hidrauličkog gubitka promjene gustoće pare. Prilikom izračuna plinovoda, gustoća plina određuje se ovisno o tlačima na jednadžbi države napisanog za idealne plinove, a samo pri visokim pritiscima (više od oko 1,5 MPA) primjenjuju se u korekcijsku koeficijentnu jednadžbu koja uzima u obzir odstupanje ponašanja stvarnih gasova iz ponašanja idealnih gasova.

Kada se koriste zakoni idealnih gasova za izračunavanje cjevovoda za koje se zasićene parove kreću, dobivene su značajne pogreške. Zakoni idealnih plinova mogu se koristiti samo za vrlo pregrijanu paru. Prilikom izračunavanja pametnih cjevovoda, gustoća par se određuje ovisno o tlaku na tablicama. Od pritiska pare, zauzvrat, ovisi o hidrauličkim gubicima, izračun parnih cjevovoda vodi metodu uzastopnih aproksimacija. Prvo, postavljeni su gubici tlaka na web mjestu, gustoća pare određena je srednjim pritiskom, a zatim izračunati stvarni gubitak tlaka. Ako se greška ispostavi da je neprihvatljiva, preračunavaju se.

Prilikom izračunajte parne mreže date su parni troškovi, njegov početni pritisak i potreban pritisak prije instalacija koji koriste paru. Metode za izračunavanje pare linija razmatraju se na primjeru.

Tabela 7.6. Izračun ekvivalentnih duljina (AE \u003d 0,0005 m) Broj parcele na slici. 7.4. Lokalni otpor Koeficijent lokalnog otpora sa Ekvivalentna dužina 1e, m Savka. Savka. Kompenzatori klizanja (4 kom.) Tee kada razdvajaju tekove (prolaz) Savka. Kompenzatori klizanja (3 kom.) Tee kada razdvajaju tekove (prolaz) Savka. Kompenzatori klizanja (3 kom.) Kompenzatori klizanja (2 kom.) 0,5 0,3-2 \u003d 0, BI Tee prilikom razdvajanja potoka (grana) Kompenzatori klizanja (2 kom) Tee prilikom razdvajanja potoka (grana) Kompenzatori za klizanje (1 kom)

6,61 kg / m3.

(3 kom.) ..................................... ... ......... ............................................... 2.8. - 3 \u003d 8.4

Tee pri razdvajanju protoka (prolaz). . ._________________ Jedan__________

Vrijednost ekvivalentne dužine na 2 £ \u003d 1 na k3 \u003d 0,0002 m za cijev promjera 325x8 mm po stolu. 7.2 / E \u003d 17.6 m, dakle, ukupna ekvivalentna dužina za porcija 1-2: / E \u003d 9,9-17,6 \u003d 174 m.

Dužina odjeljka 1-2: / PR-u 2 \u003d 500 + 174 \u003d 674 m.

Izvor topline naziva se kompleks opreme i uređaja sa kojima se vrši pretvorba prirodnih i umjetnih vrsta energije u toplinsku energiju s parametrima potrebnim za potrošače. Potencijalne zalihe glavnih prirodnih vrsta ...

Kao rezultat hidrauličkog proračuna termalne mreže, određuju se promjera svih dijelova toplinskih linija, opreme i ojačanja za zatvaranje, kao i gubitak pritiska rashladne tekućine na svim elementima mreže. Prema vrijednostima gubitka ...

U sustavima opskrbe topline, unutarnja korozija cjevovoda i opreme dovodi do smanjenja njihovog servisnog vijeka, nesreća i penjanja vodom od korozijskih proizvoda, tako da je potrebno pružiti mjere za borbu protiv nje. Teže je o ...

Ako vodu zagrijavate u otvorenoj posudi na atmosferskom pritisku, onda će se njegova temperatura kontinuirano povećati dok se sva voda ne zagrije i ne prokuha. U procesu grijanja, isparavanje vode javlja se sa svoje otvorene površine, kada se ključajući parovi iz vode formira na grijanoj površini, a djelomično tijekom volumena tekućine. Temperatura vode ostaje konstantna (jednaka u slučaju koja se razmatra oko 100 ° C), uprkos vanjskoj ponudi topline do plovila. Ovaj fenomen je objasnjen činjenicom da se prilikom ključanja, zagrejana toplina konzumira na cijepanje vodenih čestica i formiranje para.

Kad se voda zagreva u zatvorenom plovilu, njegova temperatura također izlazi samo dok voda ne kuha. Parovi koji su izlazili iz vode nakupljaju se na vrhu posude iznad površine vodostaja; Njegova temperatura jednaka je temperaturi kipuće vode. Takvi parovi se nazivaju zasićenim.

Ako parom iz plovila ne ispušta, a toplina topline na njega (izvana) nastavlja se, zatim će se povećati pritisak u cjelokupnom volumenu plovila. Zajedno sa sve većim pritiskom, temperatura kipuće vode i pare proizvedene iz njega povećat će se. Eksperimentalni način utvrđen je da svaki pritisak odgovara njihovoj zasićenoj temperaturi pare i tačke ključanja za vodu jednaka njoj, kao i njen specifični obim pare.

Dakle, na atmosferskom pritisku (0,1 MPa) voda počinje kuhati i pretvara se u paru na temperaturi od oko 100 ° C (tačnije na 99,1 ° C); po pritisku od 0,2 MPa - na 120 ° C; po pritisku 0,5 MPa - na 151,1 ° C; Sa pritiskom od 10 MPa - na 310 ° C. Iz gore navedenih primjera može se vidjeti da rast pritiska, točka vreća i temperaturu zasićene pare jednaka njemu povećava se. Specifičan obim pare s rastom pritiska, naprotiv, opada.

Pod pritiskom od 22,5 MPa, grijana voda odmah ulazi u zasićeni par, samim tim da je skrivena toplina formiranja pare istovremeno nula. Pritisak od 22,5 MPa naziva se kritičnim.

Ako je zasićena parna hladno, onda će se kondenzirati, i.e. pretvorit će se u vodu; Istovremeno će mu dati njegovu toplinu formiranju pare sa hladnim tijelom. Navedeni fenomen odvija se u sustavima grijanja na parnim grijanjem, koji zasićena para dolazi iz kotlovnice ili pare. Ovdje se hladi zrak, daje zrak u zrak, zbog kojeg se posljednje zagrijavaju, a parni kondenzi.

Zasićeno stanje je vrlo nestabilno: čak i male promjene pritiska i temperature dovode do kondenzacije dijela pare ili, naprotiv, na isparavanje kapljica vode koje postoje u zasićenom paru. Zasićeni parovi, apsolutno ne sadrže kapljice vode, nazivaju se suhom zasićenim; Zasićeni parovi s kapljicama vode nazivaju se mokri.

Kao rashladno sredstvo u sustavima za zasićene pare koriste se zasićene parove, čija temperatura odgovara određenom pritisku.

Sustavi grijanja na paru klasificiraju se prema sljedećim karakteristikama:

Po početnim tlakom - sustavi niskog pritiska (P

Način povratka kondenzata - sustavi sa samo-povratom (zatvorenim) i uz povrat kondenzata sa hranjivom pumpom (otvoreno);

Konstruktivna shema cjevovoda za polaganje - sustavi s gornjim, donjom i srednjom brtvom rasklopnih uređaja, kao i sa brtvom suve i vlažne cijevi kondenzata.

Shema sustava grijanja na paru niskog pritiska s gornjom brtvom pare cjevovoda prikazan je na Sl. 1, a. Bogata parom, formirana u kotlu 1, prolazeći visinu (separator) 12, padne u parni cjevovod 5, a zatim ulazi u uređaje za grijanje 7. Ovdje parovi pružaju njegovu toplu kroz zidove zraka grijane sobe i okretaja u kondenzat. Potonji teče uz povratnu kondenzujuću cijev 10 u kotlu 1, prevladavajući pritisak pare u kotlu pritiskom na kondenzat post, koji je podržan visokim od 200 mm u odnosu na vodostaj 12.

Slika 1. Sustav grijanja na paru niskog pritiska:a - shema sustava s gornjom brtvom parenog cjevovoda; B - Riser sa nižim ožičenjem pare; 1 - bojler; 2 - hidraulični zatvarač; 3 - vodomjer; 4 - Air Tube; 5 - cijev za hranjenje; 6 - parni ventil; 7 - uređaj za grijanje; 8 - tee sa utikačem; 9 - suha kondenzana cijev; 10 - vlažna kondenzana cijev; 11 - gorivo naftovodu; 12 - kofer; 13 - zaobilaznica petlje

U gornjem dijelu povratnog kondenzacije naftovoda 10 montira se cijev 4 koja ga povezuje na atmosferu za čišćenje u vrijeme unosa i izlaganja sustava iz rada.

Razina vode u surfaktantima kontrolira vodeno staklo 3. Da biste spriječili povećanje pritiska pare u sustavu iznad navedenog, hidrauličnog zatvarača 2 postavljen je radnom visinom tekućine jednak H.

Prilagođavanje sustava parnog grijanja proizvodi se parni ventili 6 i kontroliraju tee 8 sa prometnim zastojcima, osiguravajući da kada parni kotler radi u trenutnom režimu, takav je broj pare stigao na svaki grijaći uređaj koji je u njemu u potpunosti upravljao za kondenziranje. U ovom slučaju, iz unaprijed otvorenog kontrolnog tima, odabir pare je praktično ne opaža i vjerovatnoća "klizavog" kondenzata u avionsku cijev 4 je beznačajna. Gubitak kondenzata u sustavu grijanja na paru nadoknađuje se hranjenjem kotla sa posebno obrađenim vodom (oslobođen od krutosti soli) isporučenih putem cjevovoda 11.

Sustavi grijanja na paru, kao što je već primijećeno, nalaze se s gornjim i donjim ožičenjem parne linije. Nedostatak donjeg rasporeda pare (Sl. 1, b) je da se formiranje kondenzata u podizanju i vertikalnim bojom teče prema par i ponekad preklapaju paru, uzrokujući hidraulički šok. Mirnije odvodnjavanje kondenzata događa se ako se parni cjevovod položi pristranosti prema kretanju pare, a kondenzat cijev 9 je u smjeru kotla. Da biste ispraznili pridruženi kondenzat iz parnog cjevovoda na kondenzijski cjevovod, sistem se pruža posebnim petlji preliva 13.

Ako se grijanje na paru ima veliko razgrananje, tada se uzorak kondenzata proizvodi u posebnom montažnom tenku 3 (Sl. 2), odakle je pumpa pumpa 8 do kotla 1. Pumpa se periodično funkcionira, Ovisno o promjeni nivoa vode u operaciji 2. Takav nivo grijanja U njemu se zamke kondenzata (posude za kondenzate) koriste za odvajanje kondenzata iz Steam 7. Potonje najčešće imaju dizajn plovka ili belovanja (Sl. 3).

Slika 2. Dijagram povrata kondenzata:1 - bojler; 2 - Ammunnik; 3 - čip kondenzata; 4 - Air Tube; 5 - bajpasna linija; 6 - parni ventili; 7 - kondenzat; 8 - javna pumpa; 9 - Provjerite ventil

Float Condencathor (vidi Sl. 3, b) djeluje ovako. Parovi i kondenzat kroz dovod stižu ispod plovka 3, koji je povezan ručicom sa kugličnim ventilom. 4. Float 3 ima oblik poklopca. Pod pritiskom par pojavljuje se, zatvarajući kuglični ventil 4. Kondenzat ispunjava cijelu komoru kondenzata; Istovremeno, pare pod kondenziranje ventila i plovci, otvaranjem kugličnog ventila. Kondenzat se isprazni u smjeru naznačenom strelicom dok se novi dijelovi pare akumuliraju pod kapicom neće primorati kapu da se pojave. Tada se ciklus undercatcher ponavlja.

Slika 3. Kondenzatori:a - sylphonic; B - Float; 1 - mehovi; 2 - tečnost sa niskim kuvanjem; 3 - Float (nagnuta kapa); 4 - Kuglasti ventil

U industrijskim preduzećima sa proizvodnim potrošačima pare povećanog pritiska, sustavi grijanja pare povezani su na sheme topline i visokog pritiska (Sl. 4). Parovi iz vlastitog ili okružnog kotla u distribucijskom češlju 1, gdje se pritisak kontrolira manometrom 3. Zatim, prema odvajanju iz češlja, 1 parna parna cjevovoda šalju se u proizvodne potrošače, a prema sustavima pare. T1 parni cjevovodi povezani su na češaljsko grijanje na paru, a češalj 6 - na češalj 1 kroz redukcioni ventil 4. Smanjenje ventila baca parove na pritisak ne više od 0,3 MPa. Visoko tlačenje sustava parnog grijanja u pravilu se vrši, po pravilu, na vrhu. Promjer parnih cjevovoda i površine grijanja grijaćih uređaja ovih sistema nešto su manji od tih sustava grijanja na niskom pritisku.

Slika 4. Shema grijanja na paru visokog pritiska: 1 - Distributivni češalj; 2 - parna cijev; 3 - manometar; 4 - redukcioni ventil; 5 - obilaznica (bajpasna linija); 6 - češljani sustav grijanja; 7 - teretni sigurnosni ventil; 8 - fiksna podrška; 9 - kompenzatori; 10 - parni ventili; 11 - cijev kondenzata; 12 - Kondenzatori

Nedostatak sustava parnog grijanja je poteškoće u regulaciji uređaja za grijanje toplinske proizvodnje, što u konačnici dovode do potrošnje goriva u sezoni grijanja.

Promjer cjevovoda sustava parnog grijanja izračunavaju se zasebno za parna cjevovode i cjevovode kondenzata. Promjer niskih parenih linija definirani su na isti način kao u sistemima grijanja na vodu. Gubitak pritiska u glavnom cirkulacijskom prstenu sistema? RK, PA, predstavljaju količinu otpora (gubitak pritiska) svih odjeljaka uključenih u ovaj prsten:

gde je n udio gubitka pritiska za trenje iz ukupnih gubitaka u prstenu; ? I - ukupna dužina presjeka glavnog cirkulacijskog prstena, m.

Zatim određuje potreban parni pritisak u kotlu P K, koji bi trebao osigurati prevazilaženje gubitka pritiska u glavnom cirkulacijskom prstenu. U sustavima grijanja na paru niskog pritiska, razlika tlaka pare u kotlu i ispred uređaja za grijanje troši se samo za prevazilaženje otpornosti pare linije, a kondenzat se vraća gravitacijom. Da biste prevladali otpor uređaja za grijanje, napajanje tlaka P P T \u003d 2000 PA. Specifični gubitak pritiska u para može se odrediti formulom.

gde je 0,9 vrednost koeficijenta koji uzima u obzir snabdevanje pritiskom na prevazilaženje neprihvatanja otpora.

Za sustave grijanja na paru niskog pritiska, fragment trenja N uzima 0,65, a za sisteme visokog pritiska - 0,8. Izračunato po formuli (3) Vrijednost specifičnog gubitka tlaka trebala bi biti jednaka ili biti nešto više od vrijednosti definirane formulom (2).

Promjeri parnih linija određuju se uzimajući u obzir izračunate specifične gubitke pritiska i toplotnog opterećenja svakog mjesta naselja.

Promjer parna linija mogu se definirati i posebnim tablicama u referentnim knjigama ili nomogramom (Sl. 5), sačinjeni za prosječne vrijednosti gustine pare sa niskim pritiskom. Prilikom dizajniranja sustava grijanja pare, brzine pare u parnim cjevovodima treba poduzeti sa preporukama datim u tablici. jedan.

Tabela 1. Brzina pare u parnim cjevovodima

U ostatku je metoda hidrauličkog izračunavanja pare s niskim pritiskom i otpornost cirkulacijskih prstenova u potpunosti slična izračunavanju cjevovoda sistema grijanja na vodu.

Kondenzatne cijevi parenih sistema niskog pritiska grijanja povoljno se izračunavaju pomoću vrha na slici. 5 nomograma.

Slika 5. Norvogram za izračunavanje promjera parnih cjevovoda i cjevovoda Samotana kondenzata

Prilikom izračunajte parni cjevovod sustava grijanja visokog pritiska, potrebno je razmotriti promjene u količini pare od pritiska i smanjenja njegove volumene tokom transporta zbog prolaska kondenzacije.

Izračun promjera izrađen je na sljedećim vrijednostima parametara pare: 1 kg / m gustoće 3; Pritisak 0,08 MPa; Temperatura 116.3 ° C; Kinematic viskoznosti 21 10 6 m 2 / s. Za ove parametre, posebne tablice sastoje se od posebnih tablica i domovani su nomogrami, omogućavajući vam odabir promjera parnih linija. Nakon odabira promjera, on se ponovože specifičnim gubitkom trenja tlaka, uzimajući u obzir važeće parametre dizajniranog sustava pomoću formule

gdje je v je brzina pare koja se nalazi na izračunatim tablicama ili nomograma.

Prilikom određivanja promjera kratkih parnih cjevovoda često koriste pojednostavljenu metodu, proizvodeći izračun maksimalne dozvoljene brzine kretanja pare.

Operativne prednosti sustava parnog grijanja uključuju: jednostavnost pokretanja sistema za rad; nedostatak cirkulacijskih pumpi; niski metal; Sposobnost upotrebe u nekim slučajevima potrošene pare.

Nedostaci sustava parnog grijanja su: mala izdržljivost cjevovoda zbog povećane korozije unutarnjih površina uzrokovanih vlažnim zrakom u periodima prestanka opskrbe parom; buka zbog velike brzine pare cijevi; Česti hidraulični udarci iz kondenzata pridruženog kondenzata u podizanju pare; Niske sanitarne i higijenske kvalitete zbog visoke temperature (više od 100 ° C) površine grijaćih uređaja i cijevi, paljenje prašine i mogućnosti ljudi opekotine.

U industrijskim prostorijama s povećanim zahtjevima čistoće zraka, kao i u stambenim, javnim, administrativnim i administrativnim i kućanskim zgradama, parno grijanje se ne može koristiti. Sustavi grijanja na paru dozvoljeni su samo da se koriste u nebitnim i neraskidivim industrijskim prostorijama sa kratkoročnim boravkom ljudi.