Etter å ha sett gjennom statistikken over besøk på bloggen vår, la jeg merke til at slike søkefraser ofte viser seg for eksempel "hva skal temperaturen på kjølevæsken på minus 5 ute være?" Jeg bestemte meg for å legge ut den gamle timeplanen kvalitetsregulering varmeforsyning i henhold til gjennomsnittlig daglig temperatur på uteluften. Jeg vil advare dem som, på grunnlag av disse tallene, vil prøve å finne ut forholdet til boligavdelingen eller varmenettverk: oppvarmingsplaner for hver enkelt bosetting annerledes (jeg skrev om dette i artikkelen som regulerer temperaturen på kjølevæsken). Varmenettverk i Ufa (Bashkiria) fungerer i henhold til denne tidsplanen.

Jeg vil også gjøre deg oppmerksom på at reguleringen skjer i henhold til gjennomsnittlig daglig temperatur på uteluften, så hvis for eksempel ute om natten minus 15 grader, og på dagtid minus 5, så temperaturen på kjølevæsken vil bli vedlikeholdt i henhold til tidsplanen for minus 10 ° C.

Vanligvis brukes følgende temperaturkurver: 150/70, 130/70, 115/70, 105/70, 95/70. En tidsplan velges basert på spesifikke lokale forhold. Hjemmevarmeanlegg fungerer på ruteplan 105/70 og 95/70. Hovedvarmenettverkene opererer i henhold til rutene 150, 130 og 115/70.

La oss se på et eksempel på hvordan du bruker et diagram. Anta at utetemperaturen er "minus 10 grader". Oppvarmingsnett operere i henhold til en temperaturplan på 130/70, noe som betyr at temperaturen på kjølevæsken i tilførselsrøret på varmeanlegget ved -10 ° C skal være 85,6 grader, i tilførselsrøret til varmesystemet - 70,8 ° C med en tidsplan på 105/70 eller 65,3 ° C med en tidsplan på 95/70. Vanntemperaturen etter varmesystemet skal være 51,7 ° C.

Som regel avrundes verdiene for temperaturen i tilførselsrøret til varmeanlegg når de tilordnes varmekilden. For eksempel, i henhold til tidsplanen, bør det være 85,6 ° C, og 87 grader er satt til en kraftvarme eller kjelehus.

Utetemperatur

Tilførselsvannstemperatur i tilførselsrøret Т1, оС Vanntemperatur i tilførselsrøret til varmesystemet Т3, оС Vanntemperatur etter varmesystemet Т2, оС

150 130 115 105 95 8 7 6 5 4 3 2 1 0 -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 -22 -23 -24 -25 -26 -27 -28 -29 -30 -31 -32 -33 -34 -35

53,2	50,2	46,4	43,4	41,2	35,8
55,7	52,3	48,2	45,0	42,7	36,8
58,1	54,4	50,0	46,6	44,1	37,7
60,5	56,5	51,8	48,2	45,5	38,7
62,9	58,5	53,5	49,8	46,9	39,6
65,3	60,5	55,3	51,4	48,3	40,6
67,7	62,6	57,0	52,9	49,7	41,5
70,0	64,5	58,8	54,5	51,0	42,4
72,4	66,5	60,5	56,0	52,4	43,3
74,7	68,5	62,2	57,5	53,7	44,2
77,0	70,4	63,8	59,0	55,0	45,0
79,3	72,4	65,5	60,5	56,3	45,9
81,6	74,3	67,2	62,0	57,6	46,7
83,9	76,2	68,8	63,5	58,9	47,6
86,2	78,1	70,4	65,0	60,2	48,4
88,5	80,0	72,1	66,4	61,5	49,2
90,8	81,9	73,7	67,9	62,8	50,1
93,0	83,8	75,3	69,3	64,0	50,9
95,3	85,6	76,9	70,8	65,3	51,7
97,6	87,5	78,5	72,2	66,6	52,5
99,8	89,3	80,1	73,6	67,8	53,3
102,0	91,2	81,7	75,0	69,0	54,0
104,3	93,0	83,3	76,4	70,3	54,8
106,5	94,8	84,8	77,9	71,5	55,6
108,7	96,6	86,4	79,3	72,7	56,3
110,9	98,4	87,9	80,7	73,9	57,1
113,1	100,2	89,5	82,0	75,1	57,9
115,3	102,0	91,0	83,4	76,3	58,6
117,5	103,8	92,6	84,8	77,5	59,4
119,7	105,6	94,1	86,2	78,7	60,1
121,9	107,4	95,6	87,6	79,9	60,8
124,1	109,2	97,1	88,9	81,1	61,6
126,3	110,9	98,6	90,3	82,3	62,3
128,5	112,7	100,2	91,6	83,5	63,0
130,6	114,4	101,7	93,0	84,6	63,7
132,8	116,2	103,2	94,3	85,8	64,4
135,0	117,9	104,7	95,7	87,0	65,1
137,1	119,7	106,1	97,0	88,1	65,8
139,3	121,4	107,6	98,4	89,3	66,5
141,4	123,1	109,1	99,7	90,4	67,2
143,6	124,9	110,6	101,0	94,6	67,9
145,7	126,6	112,1	102,4	92,7	68,6
147,9	128,3	113,5	103,7	93,9	69,3
150,0	130,0	115,0	105,0	95,0	70,0

Ikke stol på diagrammet i begynnelsen av innlegget - det samsvarer ikke med dataene fra tabellen.

Beregning av temperaturgrafen

Metoden for å beregne temperaturgrafen er beskrevet i oppslagsboken "Justering og drift av vannvarmenett" (kapittel 4, s. 4.4, s. 153,).

Det er ganske tidkrevende og lang prosess, siden for hver utetemperatur må flere verdier leses: T1, T3, T2, etc.

Til vår glede har vi en datamaskin og et MS Excel -regneark. En arbeidskollega delte med meg en ferdig tabell for beregning av temperaturgrafen. Det ble en gang laget av hans kone, som jobbet som ingeniør for gruppen av moduser i varmeanlegg.

Tabell for beregning av temperaturgrafen i MS Excel

For at Excel skal kunne beregne og bygge en graf, er det nok å angi flere startverdier:

• designtemperatur i tilførselsrøret til varmeanlegget T1
• designtemperatur i returrøret til varmeanlegget T2
• designtemperatur i tilførselsrøret til varmesystemet T3
• Utenfor lufttemperatur Тн.в.
• Innetemperatur Tv.p.
• koeffisient "n" (som regel endres den ikke og er lik 0,25)
• Minimum og maksimal kutt av temperaturgrafen Klipp min, kutt maks.

Angi innledende data i tabellen for beregning av temperaturgrafen

Alt. ingenting annet kreves av deg. Beregningsresultatene vil være i den første tabellen i regnearket. Det er markert med en fet ramme.

Diagrammene blir også omorganisert for de nye verdiene.

Grafisk fremstilling av temperaturgrafen

Tabellen beregner også temperaturen på det direkte nettvannet, med tanke på vindhastigheten.

Last ned beregningen av temperaturgrafen

energoworld.ru

Vedlegg e Temperaturgraf (95 - 70) ° C

Designtemperatur utendørs	Vanntemperaturen i servering rørledning	Vanntemperaturen i returrørledning	Anslått utetemperatur	Tilførselsvannstemperatur	Vanntemperaturen i returrørledning

Vedlegg e

LUKKET VARMEFORSYNINGSSYSTEM

TB1: G1 = 1V1; G2 = G1; Q = G1 (h2 –h3)

ÅPENT VARMESYSTEM

MED ET VANNINNTAK I DET BLINDE VARMESYSTEMET

TB1: G1 = 1V1; G2 = 1V2; G3 = G1 - G2;

Q1 = G1 (h2 - h3) + G3 (h3 –hx)

Bibliografi

1. Gershunsky B.S. Grunnleggende om elektronikk. Kiev, Vishcha skole, 1977.

2. Meerson A.M. Radio måleutstyr. - Leningrad.: Energi, 1978.- 408p.

3. Murin G.A. Termiske målinger. –M.: Energi, 1979. –424p.

4. Spector S.A. Elektriske målinger av fysiske mengder. Opplæringen. - Leningrad.: Energoatomizdat, 1987. –320 -tallet.

5. Tartakovsky D.F., Yastrebov A.S. Metrologi, standardisering og tekniske måleinstrumenter. - M.: forskerskole, 2001.

6. Varmemålere TSK7. Håndbok. - St. Petersburg: JSC TEPLOCOM, 2002.

7. Kalkulator for varmemengden VKT-7. Håndbok. - St. Petersburg: JSC TEPLOCOM, 2002.

Zuev Alexander Vladimirovich

Nabofiler i mappen Prosessmålinger og enheter

studfiles.net

Varmetemperatur graf

Oppgaven til organisasjoner som betjener hus og bygninger er å opprettholde standardtemperaturen. Temperatur graf oppvarming avhenger direkte av temperaturen ute.

Det er tre varmeforsyningssystemer

Utvendig og innvendig temperaturgraf

1. Sentralisert varmeforsyning av et stort kjelehus (CHP), som ligger i betydelig avstand fra byen. I dette tilfellet, varmeforsyningsorganisasjon, Med tanke på varmetap i nettverk, velger et system med en temperaturplan: 150/70, 130/70 eller 105/70. Det første sifferet er vanntemperaturen i tilførselsrøret, det andre sifferet er vanntemperaturen i returvarmerøret.
2. Små kjelehus som ligger i nærheten av boligbygg. I dette tilfellet er temperaturplanen 105/70, 95/70.
3. Individuell kjele installert i et privat hus. Den mest akseptable timeplanen er 95/70. Selv om det er mulig å redusere fremløpstemperaturen enda mer, siden det praktisk talt ikke vil oppstå varmetap. Moderne kjeler operere i automatisk modus og opprettholde en konstant temperatur i tilførselsvarmerøret. Temperaturgrafen 95/70 taler for seg selv. Temperaturen ved inngangen til huset skal være 95 ° C, og ved utgangen - 70 ° C.

I sovjetiske tider, da alt var statseid, ble alle parametere for temperaturplaner opprettholdt. Hvis det i henhold til timeplanen skulle være en forsyningstemperatur på 100 grader, vil dette være slik. Denne temperaturen kan ikke leveres til beboere, derfor ble heisenheter designet. Vannet fra returrørledningen, avkjølt, ble blandet inn i forsyningssystemet og derved senket framledningstemperaturen til standarden. I vår tid med universell økonomi forsvinner behovet for heisenheter. Alle varmeforsyningsorganisasjoner gikk over til temperaturplanen til varmesystemet 95/70. I følge denne grafen vil temperaturen på kjølevæsken være 95 ° C når temperaturen utenfor er -35 ° C. Vanligvis krever temperaturen ved inngangen til huset ikke lenger fortynning. Derfor må alle heisenheter likvideres eller rekonstrueres. I stedet for koniske seksjoner, som reduserer både hastigheten og volumet av strømmen, legg rette rør. Tett tilførselsrøret fra returrøret med en stålplugg. Dette er et av varmebesparende tiltakene. Det er også nødvendig å isolere fasader på hus, vinduer. Bytt gamle rør og batterier for nye, moderne. Disse tiltakene vil øke lufttemperaturen i boligene, noe som betyr at du kan spare på oppvarmingstemperaturer. Temperaturfallet utenfor gjenspeiles umiddelbart i kvitteringene til beboerne.

oppvarmingstemperatur graf

De fleste av de sovjetiske byene ble bygget med et "åpent" varmesystem. Dette er når vann fra kjelerommet går direkte til forbrukere i hjemmene og brukes på personlige behov til innbyggerne og oppvarming. Ved rekonstruksjon av systemer og bygging av nye varmeforsyningssystemer brukes et "lukket" system. Vannet fra kjelerommet når varmepunktet i mikrodistriktet, hvor det varmer vannet til 95 ° C, som går til husene. Det viser seg to lukkede ringer. Dette systemet tillater varmeforsyningsorganisasjoner å spare ressurser for oppvarming av vann betydelig. Volumet av oppvarmet vann som forlater kjelrommet vil faktisk være det samme ved inngangen til fyrrommet. Det er ikke nødvendig å tilsette kaldt vann i systemet.

Temperaturdiagrammer er:

• optimal. Varmeressursen til kjelehuset brukes utelukkende til oppvarming av hus. Temperaturkontroll skjer i fyrrommet. Serveringstemperatur - 95 ° C.
• forhøyet. Varmeressursen til kjelehuset brukes til oppvarming av hus og varmtvannsforsyning. To-rørssystem kommer inn i huset. Det ene røret varmes opp, det andre røret er varmtvannsforsyning. Serveringstemperatur 80 - 95 ° C.
• justert. Varmeressursen til kjelehuset brukes til oppvarming av hus og varmtvannsforsyning. Ett-rørssystemet passer til huset. Varmeressurs tas fra ett rør i huset for oppvarming og varmt vann til beboerne. Serveringstemperatur - 95 - 105 ° C.

Hvordan utføre oppvarmingstemperaturen. Det er tre måter:

1. høy kvalitet (regulering av temperaturen på kjølevæsken).
2. kvantitativ (regulering av kjølevæskens volum ved å slå på ekstra pumper på returrørledningen, eller installere heiser og skiver).
3. kvalitativ og kvantitativ (for å regulere både temperaturen og volumet til kjølevæsken).

Den kvantitative metoden råder, som ikke alltid tåler oppvarmingstemperaturen.

Bekjemper varmeforsyningsorganisasjoner. Denne kampen føres av administrasjonsselskaper. I henhold til lovgivningen er administrasjonsselskapet forpliktet til å inngå en avtale med varmeforsyningsorganisasjonen. Forvaltningsselskapet bestemmer om det vil være en kontrakt for levering av varmekilder eller bare en avtale om samarbeid. Et vedlegg til denne kontrakten vil være oppvarmingstemperaturen. Varmeforsyningsorganisasjonen plikter å godkjenne temperaturordningene i byadministrasjonen. Varmeforsyningsorganisasjonen leverer varmressursen til husveggen, det vil si til målestasjonene. Lovgivningen bestemmer forresten at varmeingeniører er forpliktet til å installere måleenheter i hus for egen regning med betaling av kostnaden ved avdrag for beboere. Så når du har måleenheter ved inngangen og utgangen fra huset, kan du kontrollere oppvarmingstemperaturen daglig. Vi tar temperaturbordet, ser på lufttemperaturen på meteo -stedet og finner indikatorene i tabellen som burde være. Hvis det er avvik må du klage. Selv om avvikene i stor side, innbyggere og vil betale mer. Samtidig vil de åpne ventilasjonsåpningene og ventilere lokalene. Klager over utilstrekkelig temperatur er nødvendig for varmeforsyningsorganisasjonen. Hvis det ikke er noen reaksjon, skriver vi til byadministrasjonen og Rospotrebnadzor.

Inntil nylig var det en økende koeffisient på kostnaden for varme for beboere i hus som ikke var utstyrt med generelle husmålere. På grunn av tregheten hos ledelsesorganisasjonene og varmearbeidere led vanlige innbyggere.

En viktig indikator i temperaturgrafen for oppvarming er indikatoren for temperaturen på returrøret til nettverket. I alle grafer er dette 70 ° C. Ved alvorlig frost, når varmetap øker, blir varmeforsyningsorganisasjoner tvunget til å slå på ekstra pumper på returledningen. Dette tiltaket øker bevegelseshastigheten til vann gjennom rørene, og derfor øker varmeoverføringen, og temperaturen i nettverket opprettholdes.

Igjen, i en periode med generell økonomi, er det veldig problematisk å tvinge varmearbeidere til å slå på ekstra pumper og dermed øke energikostnadene.

Oppvarmingstemperaturplanen beregnes basert på følgende indikatorer:

• omgivelsestemperatur;
• forsyning rørledningstemperatur;
• returrørstemperatur;
• volumet av forbrukt termisk energi hjemme;
• nødvendig mengde varmeenergi.

Temperaturplanen er forskjellig for forskjellige rom. For barneinstitusjoner (skoler, barnehager, kunstpalasser, sykehus) bør romtemperaturen ligge i området fra +18 til +23 grader i henhold til sanitære og epidemiologiske standarder.

• For idrettsanlegg - 18 ° C.
• For boliglokaler - i leiligheter som ikke er lavere enn +18 ° C, i hjørnerom + 20 ° C.
• Til ikke-boliglokaler- 16-18 ° C. Basert på disse parameterne, er oppvarmingsplaner bygget.

Det er lettere å beregne temperaturplanen for et privat hus, siden utstyret er montert direkte i huset. Den nidkjære eieren vil utføre oppvarming i garasjen, badehuset, uthus. Kjelbelastningen vil øke. Teller varmebelastning avhengig av de laveste lufttemperaturene de siste periodene. Vi velger utstyr etter effekt i kW. Den mest kostnadseffektive og miljøvennlige kjelen er naturgass. Hvis du får gass, er dette allerede halve arbeidet. Du kan også bruke flaskegass. Hjemme trenger du ikke følge standard temperaturplaner på 105/70 eller 95/70, og det spiller ingen rolle at temperaturen i returrøret ikke er 70 ° C. Juster nettverkstemperaturen etter eget ønske.

Forresten, mange byboere vil gjerne sette individuelle tellereå varme opp og kontrollere temperaturplanen selv. Kontakt varmeforsyningsorganisasjoner. Og der hører de slike svar. De fleste husene i landet er bygget på et vertikalt varmesystem. Vann tilføres fra bunn til topp, sjeldnere: fra topp til bunn. Med et slikt system er installasjon av varmemålere forbudt ved lov. Selv om en spesialisert organisasjon installerer disse målerne for deg, vil varmeforsyningsorganisasjonen ganske enkelt ikke godta disse målerne i drift. Det vil si at besparelser ikke vil fungere. Installasjon av målere er bare mulig med horisontal varmefordeling.

Med andre ord, når et rør med oppvarming kommer inn i hjemmet ditt, ikke ovenfra, ikke nedenfra, men fra inngangskorridoren - horisontalt. På inn- og utstigningsstedet for varmeledninger kan individuelle varmemålere installeres. Installasjonen av slike målere lønner seg på to år. Alle husene bygges nå med nettopp et slikt ledningssystem. Varmeapparater er utstyrt med kontrollknapper (kraner). Hvis du mener at temperaturen i leiligheten er høy, kan du spare penger og skru ned varmeforsyningen. Bare vi kan redde oss selv fra å fryse.

myaquahouse.ru

Varmesystemets temperaturplan: variasjoner, applikasjon, mangler

Temperaturplanen til varmesystemet 95-70 grader Celsius er den mest etterspurte temperaturplanen. Stort sett er det trygt å si at alle systemer sentralvarme fungerer i denne modusen. De eneste unntakene er bygninger med autonom oppvarming.

Men selv i frittstående systemer kan det være unntak ved bruk av kondenserende kjeler.

Når du bruker kjeler som fungerer etter kondenseringsprinsippet, har temperaturgrafer for oppvarming en tendens til å være lavere.

Temperatur i rørledninger avhengig av temperaturen på uteluften

Påføring av kondenserende kjeler

For eksempel, ved maksimal belastning for en kondenserende kjele, vil modusen være 35-15 grader. Dette er fordi kjelen trekker varme fra røykgassene. Med et ord, med andre parametere, for eksempel den samme 90-70, vil den ikke kunne fungere effektivt.

De karakteristiske egenskapene til kondenserende kjeler er:

• høy effektivitet;
• lønnsomhet;
• optimal effektivitet ved minimum belastning;
• kvaliteten på materialer;
• høy pris.

Du har hørt mange ganger at effektiviteten til en kondenserende kjele er omtrent 108%. Faktisk sier instruksjonen det samme.

Valliant kondenserende kjele

Men hvordan kan dette være, for vi er fortsatt med skolebord lærte at det ikke er mer enn 100%.

1. Saken er at når du beregner effektiviteten til konvensjonelle kjeler, blir maksimum tatt nøyaktig 100%. Men vanlige gasskjeler for oppvarming av et privat hus kastes rett og slett røykgasser i atmosfæren, og kondensvann utnytter deler av spillvarmen. Sistnevnte vil bli brukt til oppvarming i fremtiden.
2. Varmen som vil bli utnyttet og brukt i andre runde blir lagt til kjeleffektiviteten. Vanligvis bruker en kondenserende kjele opptil 15% av røykgassene, og det er dette tallet som samsvarer med kjeleffektiviteten (ca. 93%). Resultatet er 108%.
3. Utvilsomt er varmegjenvinning en nødvendig ting, men selve kjelen koster mye penger for slikt arbeid. Høy kjelepris på grunn av rustfritt stål varmevekslingsutstyr, som gjenvinner varme i skorsteinens siste bane.
4. Hvis du setter vanlig jernutstyr i stedet for slikt rustfritt utstyr, blir det ubrukelig etter en veldig kort periode. Siden fuktigheten i røykgassen er etsende.
5. hovedfunksjon kondenserende kjeler er at de oppnår maksimal effektivitet ved minimale belastninger. Konvensjonelle kjeler (gassvarmere) når tvert imot sin toppøkonomi ved maksimal belastning.
6. Det fine med dette nyttige egenskaper er det i det hele tatt oppvarmingssesongen, varmelasten er ikke på sitt maksimale hele tiden. Med en styrke på 5-6 dager fungerer en vanlig kjele maksimalt. Derfor kan en konvensjonell kjele ikke sammenligne i ytelse med en kondenserende kjele, som har maksimal ytelse ved minimum belastning.

Du kan se et bilde av en slik kjele like ovenfor, og en video med driften kan lett bli funnet på Internett.

Driftsprinsipp

Konvensjonelt varmesystem

Det er trygt å si at temperaturplanen for oppvarming 95 - 70 er mest etterspurt.

Dette forklares med at alle hus som mottar varmeforsyning fra sentrale varmekilder er designet for å fungere i denne modusen. Og vi har mer enn 90% av slike hus.

Distriktskokerom

Prinsippet for drift av slik varmeproduksjon skjer i flere stadier:

• varmekilde (fjernkjelhus), varmer opp vann;
• oppvarmet vann, gjennom hoved- og distribusjonsnettverk, flytter til forbrukere;
• i forbrukerens hus, oftest i kjelleren, gjennom heisenheten, blandes varmt vann med vann fra varmesystemet, den såkalte returstrømmen, hvis temperatur ikke er mer enn 70 grader, og deretter varmes opp til en temperatur på 95 grader;
• da passerer det oppvarmede vannet (det som er 95 grader) gjennom oppvarmingsanordningene i varmesystemet, varmer opp rommene og går tilbake til heisen igjen.

Råd. Hvis du har et kooperativt hus eller et samfunn av medeiere av hus, kan du sette opp heisen med egne hender, men dette krever streng overholdelse av instruksjonene og riktig beregning av gasspyleren.

Dårlig oppvarming av varmesystemet

Veldig ofte hører vi at folks oppvarming fungerer dårlig og at de har kjølerom.

Det kan være mange årsaker til dette, de vanligste er:

• temperaturplanen til varmesystemet ikke overholdes, heisen kan være feil beregnet;
• hus system oppvarming er sterkt forurenset, noe som i stor grad svekker passering av vann gjennom stigerørene;
• gjørmete varme radiatorer;
• uautorisert endring av varmesystemet;
• dårlig varmeisolering av vegger og vinduer.

En vanlig feil er en feilberegnet heisdyse. Som et resultat blir funksjonen med å blande vann og driften av hele heisen som helhet forstyrret.

Dette kan ha skjedd av flere årsaker:

• uaktsomhet og mangel på opplæring av driftspersonell;
• feil beregninger i teknisk avdeling.

I mange års drift av varmeanlegg tenker folk sjelden på behovet for å rengjøre varmesystemene sine. Stort sett gjelder dette bygninger som ble bygget under Sovjetunionen.

Alle varmesystemer må bestå hydropneumatisk spyling foran alle oppvarmingssesongen... Men dette observeres bare på papir, siden boligkontorer og andre organisasjoner utfører disse arbeidene bare på papir.

Som et resultat blir veggene i stigerørene tette, og sistnevnte blir mindre i diameter, noe som forstyrrer hydraulikken i hele varmesystemet som helhet. Mengden varme som overføres synker, det vil si at noen rett og slett ikke har nok av det.

Du kan gjøre hydropneumatisk blåsing med egne hender, det er nok å ha en kompressor og et ønske.

Det samme gjelder rengjøring av radiatorer. I løpet av driftsårene samler radiatorer inne mye smuss, silt og andre defekter. Av og til, minst hvert tredje år, må du koble fra og skylle dem.

Skitne radiatorer vil i stor grad svekke varmeytelsen i rommet ditt.

Det vanligste øyeblikket er uautorisert endring og ombygging av varmeanlegg. Når du bytter ut gamle metallrør med metall-plast, blir diametre ikke respektert. Eller generelt sett blir det lagt til forskjellige bøyninger, noe som øker lokal motstand og forverrer oppvarmingskvaliteten.

Forsterket plastrør

Svært ofte, med en slik uautorisert rekonstruksjon og utskifting av varmebatterier med gassveising, endres også antallet radiatorseksjoner. Og egentlig, hvorfor ikke sette deg flere seksjoner? Men til slutt vil huskameraten din som lever etter deg, få mindre varme til oppvarming. Og den siste naboen som vil motta mindre varme mest av alt, vil lide mest.

En viktig rolle spilles av den termiske motstanden til de omsluttende konstruksjonene, vinduene og dørene. Som statistikk viser, kan opptil 60% av varmen gå gjennom dem.

Heis

Som vi sa ovenfor, alle heiser på vannstråler er beregnet på å blande vann fra tilførselsledningen til varmeanlegg i returledningen til varmesystemet. Gjennom denne prosessen skapes systemsirkulasjon og trykk.

Når det gjelder materialet som brukes til fremstilling, brukes både støpejern og stål.

Vurder prinsippet for bruk av heisen på bildet nedenfor.

Heisens prinsipp

Gjennom munnstykket 1 passerer vannet fra oppvarmingsnettverket gjennom ejektordysen og kommer med høy hastighet inn i blandekammeret 3. Der tilsettes vann fra returstrømmen til bygningsvarmesystemet, det siste mates gjennom munnstykket 5 .

Det resulterende vannet sendes til tilførsel av varmesystemet gjennom diffusor 4.

For at heisen skal fungere korrekt, må den velges riktig for halsen. For å gjøre dette utføres beregninger ved hjelp av formelen nedenfor:

Hvor ΔPnas er det beregnede sirkulasjonstrykket i varmesystemet, Pa;

Gcm - vannforbruk i varmesystemet, kg / t.

Til din informasjon! Sant, for en slik beregning trenger du en bygningsoppvarmingsordning.

Utvendig på heisenheten

Varm vinter til deg!

Side 2

I artikkelen finner vi ut hvordan det beregnes gjennomsnittlig daglig temperatur når du designer varmesystemer, hvordan temperaturen på kjølevæsken ved utløpet til heisenheten avhenger av utetemperaturen og hva temperaturen på varmebatteriene kan være om vinteren.

Vi vil også berøre temaet uavhengig kamp med kulde i leiligheten.

Kald om vinteren er et sårt tema for mange innbyggere i byleiligheter.

generell informasjon

Her presenterer vi hovedbestemmelsene og utdragene fra gjeldende SNiP.

Utetemperatur

Den beregnede temperaturen for oppvarmingsperioden, som er fastsatt i utformingen av varmesystemer, er ikke mindre enn gjennomsnittstemperaturen for de kaldeste fem-dagers ukene i løpet av de åtte kaldeste vintrene de siste 50 årene.

Denne tilnærmingen tillater på den ene siden å være klar for alvorlig frost som bare skjer med få års mellomrom, investerer derimot ikke unødvendige midler i prosjektet. På omfanget av masseutvikling snakker vi om svært betydelige beløp.

Mål innetemperaturen

Det bør umiddelbart fastsettes at temperaturen i rommet ikke bare påvirkes av temperaturen på kjølevæsken i varmesystemet.

Flere faktorer arbeider parallelt:

• Utendørs lufttemperatur. Jo lavere den er, desto større er varmelekkasjen gjennom vegger, vinduer og tak.
• Tilstedeværelse eller fravær av vind. Kraftig vind øker varmetapet i bygninger og blåser gjennom uforseglede dører og vinduer i innganger, kjellere og leiligheter.
• Graden av isolasjon av fasaden, vinduer og dører i rommet. Det er klart at ved et hermetisk lukkende metall-plastvindu med en to-kammer glassenhet, vil varmetapet være mye lavere enn med et sprukket trevindu og vinduer i to tråder.

Det er nysgjerrig: nå er det en tendens til bygging av bygårder med maksimal varmeisolasjon. På Krim, hvor forfatteren bor, bygges nye hus umiddelbart med isolasjon av fasaden. mineralull eller polystyren og med hermetisk lukkende dører til innganger og leiligheter.

Fasaden er dekket utenfra med basaltfiberplater.

• Og til slutt den faktiske temperaturen på radiatorene i leiligheten.

Så, hva er gjeldende temperaturstandarder for rom for forskjellige formål?

• I leiligheten: hjørnerom - ikke lavere enn 20C, andre stuer - ikke lavere enn 18C, bad - ikke lavere enn 25C. Nyanse: ved en designlufttemperatur under -31C for hjørner og andre stuer høyere verdier er tatt, +22 og + 20C (kilde - dekretet fra regjeringen i Den russiske føderasjon av 23.05.2006 "Regler for levering av kommunale tjenester til innbyggerne").
• I barnehagen: 18-23 grader, avhengig av formålet med rommet for toaletter, soverom og spillrom; 12 grader for gående verandaer; 30 grader for innendørs svømmebassenger.
• I utdanningsinstitusjoner: fra 16C for soverommene på internater til +21 i klasserommene.
• På teatre, klubber og andre underholdningsinstitusjoner: 16-20 grader for aulaen og + 22C for scenen.
• For biblioteker (lesesaler og bokforråd) er normen 18 grader.
• I dagligvarebutikker, normalt vintertemperatur 12, og i ikke -mat - 15 grader.
• Treningsstudioene holder en temperatur på 15-18 grader.

Av åpenbare årsaker er varmen i treningsstudioet ubrukelig.

• På sykehus avhenger temperaturen som skal opprettholdes av formålet med rommet. For eksempel er anbefalt temperatur etter otoplastikk eller fødsel +22 grader, på avdelinger for premature babyer +25 opprettholdes, og for pasienter med tyreotoksikose (overdreven sekresjon av skjoldbruskhormoner) - 15C. På kirurgiske avdelinger er normen + 26C.

Temperatur graf

Hva skal temperaturen på vannet i varmeledningene være?

Det bestemmes av fire faktorer:

1. Lufttemperaturen ute.
2. Type varmesystem. For et ettrørs system er maksimal vanntemperatur i varmesystemet i henhold til gjeldende standarder 105 grader, for et to-rørssystem-95. Maksimal temperaturforskjell mellom tilførsel og retur er 105/70 og 95/70 ° C, henholdsvis.
3. Retning av vannforsyning til radiatorer. For hus med øvre fylling (med forsyning på loftet) og nedre (med parvis sløyfe av stigerør og plasseringen av begge trådene i kjelleren), varierer temperaturene med 2 - 3 grader.
4. Type varmeapparater i huset. Radiatorer og gassvarmekonvektorer har forskjellig varmeeffekt; Følgelig må temperaturregimet for oppvarming være forskjellig for å sikre samme temperatur i rommet.

Konvektoren er noe dårligere enn radiatoren når det gjelder termisk effektivitet.

Så, hva skal temperaturen på oppvarmingen - vann i tilførsels- og returrørene - være ved forskjellige utetemperaturer?

Vi gir bare en liten del av temperaturbordet for en designtemperatur på -40 grader.

• Ved null grader er temperaturen på tilførselsledningen for radiatorer med forskjellige ledninger 40-45C, returtemperaturen er 35-38. For konvektorer 41-49 forsyning og 36-40 retur.
• Ved -20 for radiatorer skal tilførsel og retur ha en temperatur på 67-77 / 53-55C. For konvektorer 68-79 / 55-57.
• Ved -40C ute for alle varmeenheter når temperaturen maksimalt tillatt: 95/105, avhengig av typen varmesystem i forsyningen og 70C i returrørledningen.

Nyttige tillegg

For å forstå prinsippet for drift av varmesystemet i en bygård, ansvarsfordelingen, må du vite noen flere fakta.

Temperaturen på varmeanlegget ved utgangen fra kraftvarmeanlegget og temperaturen på oppvarmingen i systemet i huset ditt er helt forskjellige ting. Med samme -40 vil kraftvarmen eller kjelerommet produsere omtrent 140 grader ved forsyningen. Trykket alene fordamper ikke vann.

I heisenheten til hjemmet ditt blandes noe av returvannet fra varmesystemet inn i forsyningen. Dysen injiserer en stråle varmt vann med høyt trykk i den såkalte heisen og trekker massene med avkjølt vann til sirkulasjon.

Heis skjematisk diagram.

Hvorfor er dette nødvendig?

Å skaffe:

1. Rimelig blandingstemperatur. La oss minne: oppvarmingstemperaturen i leiligheten kan ikke overstige 95-105 grader.

Oppmerksomhet: for barnehager er det en annen temperaturstandard: ikke høyere enn 37C. Varmeapparatets lave temperatur må kompenseres for stort område varmeoverføring. Derfor er veggene i barnehagene dekorert med radiatorer av så stor lengde.

1. Stort volum vann involvert i sirkulasjonen. Hvis du fjerner munnstykket og starter vann fra tilførselen direkte, vil returtemperaturen avvike noe fra tilførselen, noe som vil øke varmetapet på ruten dramatisk og forstyrre driften av kraftvarme.

Hvis du overdøver sugingen av vann fra returen, blir sirkulasjonen så langsom at returledningen ganske enkelt kan fryse om vinteren.

Ansvarsområder er delt inn som følger:

• Varmeprodusenten er ansvarlig for temperaturen på vannet som injiseres i varmeanlegget - det lokale kraftvarmeanlegget eller kjelehuset;
• For transport av varmebæreren med minimale tap - organisasjonen som betjener varmeanleggene (KTS - felles varmeanlegg).

En slik tilstand for oppvarming, som på bildet, betyr store varmetap. Dette er CCCs ansvarsområde.

• For vedlikehold og justering av heisenheten - boligavdeling. I dette tilfellet er imidlertid diameteren på heisdysen - det som bestemmer temperaturen på radiatorene - i samsvar med CTC.

Hvis huset ditt er kaldt og alle varmeenhetene er installert av byggherrene, vil du løse dette problemet med boligboerne. De er forpliktet til å gi anbefalte sanitærstandarder.

Hvis du har gjort noen endringer i varmesystemet, for eksempel å bytte varmebatterier med gassveising, tar du det fulle ansvaret for temperaturen i hjemmet ditt.

Hvordan takle kulden

La oss imidlertid være realistiske: oftere enn ikke må du løse problemet med kulde i en leilighet selv, med egne hender. Boligorganisasjonen kan ikke alltid gi deg varme innen en rimelig tidsramme, og sanitære standarder vil ikke tilfredsstille alle: du vil at huset ditt skal være varmt.

Hvordan vil instruksjonene for å håndtere kulde i en bygård se ut?

Hoppere foran radiatorer

Det er hoppere foran varmeenhetene i de fleste leiligheter, som er designet for å sikre sirkulasjon av vann i stigerøret i enhver tilstand av radiatoren. I lang tid ble de utstyrt med treveisventiler, så begynte de å bli installert uten noen stengeventiler.

Uansett reduserer jumperen sirkulasjonen av kjølevæsken gjennom varmeren. I tilfelle når dens diameter er lik diameteren på eyeliner, er effekten spesielt uttalt.

Den enkleste måten å gjøre leiligheten din varmere på er å kutte choker inn i selve jumperen og foringen mellom den og radiatoren.

Kuleventiler utfører samme funksjon her. Dette er ikke helt riktig, men det vil fungere.

Med deres hjelp er det mulig å enkelt justere temperaturen på varmebatteriene: når jumperen er lukket og gassen på radiatoren er helt åpen, er temperaturen maksimal, hvis du åpner jumperen og lukker den andre gassen, varmen i rommet forsvinner.

En stor fordel med en slik modifikasjon er minimumskostnaden for løsningen. Chokeprisen overstiger ikke 250 rubler; drivaksler, koblinger og låsemuttere koster i det hele tatt en krone.

Viktig: hvis gassen som fører til radiatoren er litt lukket, åpnes gassen på genseren helt. Ellers vil reguleringen av oppvarmingstemperaturen resultere i at batteriene og konvektoren avkjøles av naboene.

Nok en nyttig endring. Med denne innsatsen vil radiatoren alltid være jevnt varm over hele lengden.

Varmt gulv

Selv om radiatoren i rommet henger på en returstigerør med en temperatur på omtrent 40 grader, kan du gjøre rommet varmt ved å endre varmesystemet.

Utgang - varmesystemer med lav temperatur.

I en byleilighet er det vanskelig å bruke gulvvarmekonvektorer på grunn av den begrensede høyden på rommet: å øke gulvnivået med 15-20 centimeter vil bety helt lave tak.

Mye mer ekte alternativ- varmt gulv. På grunn av et mye større varmeoverføringsområde og en mer rasjonell fordeling av varme i volumet i rommet, vil varme ved lav temperatur varme opp rommet bedre enn en rødglødende radiator.

Hvordan ser implementeringen ut?

1. Choker plasseres på jumperen og rørene på samme måte som i forrige etui.
2. Utløpet fra stigerøret til varmeren er koblet til et metall-plastrør, som er lagt i en avrettingsmasse på gulvet.

For at kommunikasjon ikke skal ødelegge utseendet på rommet, blir de fjernet i esken. Alternativt flyttes innsatsen i stigerøret nærmere gulvnivå.

Det er ikke noe problem å flytte ventiler og gasspjeld til et hvilket som helst praktisk sted.

Konklusjon

Mer informasjon om arbeid sentraliserte systemer oppvarming finner du i videoen på slutten av artikkelen. Varme vintre!

Side 3

Varmesystemet til en bygning er hjertet i alle de tekniske mekanismene i hele huset. Hvilken av komponentene som skal velges vil avhenge av:

• Effektivitet;
• Lønnsomhet;
• Kvalitet.

Valg av seksjoner for rommet

Alle de ovennevnte kvalitetene er direkte avhengig av:

• Varmekoker;
• Rørledninger;
• Metode for å koble varmesystemet til kjelen;
• Varme radiatorer;
• Varmebærer;
• Justeringsmekanismer (sensorer, ventiler og andre komponenter).

Et av hovedpunktene er valg og beregning av radiatordeler for varme. I de fleste tilfeller beregnes antall seksjoner av designorganisasjonene som utvikler komplett prosjekt bygge et hus.

Denne beregningen påvirkes av:

• Gjerde materialer;
• Tilstedeværelsen av vinduer, dører, balkonger;
• Dimensjonene på lokalene;
• Type lokaler (stue, lager, korridor);
• Plassering;
• Orientering til kardinalpunktene;
• Plassering i bygningen til det beregnede rommet (hjørne eller i midten, i første etasje eller den siste).

Dataene for beregningen er hentet fra SNiP "Construction climatology". Beregningen av antall varme radiator seksjoner i henhold til SNiP er veldig nøyaktig, takket være det, kan du ideelt beregne varmesystemet.

Tilførsel av varme til rommet er forbundet med den enkleste temperaturplanen. Temperaturverdiene til vannet som tilføres fra kjelerommet endres ikke i rommet. De har standardverdier og varierer fra + 70 ° C til + 95 ° C. En slik temperaturplan for varmesystemet er den mest etterspurte.

Justering av lufttemperaturen i huset

Fjernvarme er ikke tilgjengelig overalt i landet, så mange innbyggere installerer uavhengige systemer. Temperaturplanen deres er forskjellig fra det første alternativet. I dette tilfellet temperaturindikatorer betydelig redusert. De er avhengige av effektiviteten til moderne varmekjeler.

Hvis temperaturen når + 35 ° C, vil kjelen fungere med maksimal effekt. Det avhenger av varmeelementet hvor Termisk energi kan suges inn av røykgasser. Hvis temperaturverdiene er større enn + 70 ºС, da reduseres kjeleytelsen. I dette tilfellet, i hans tekniske egenskaper effektiviteten er 100%.

Temperatur tidsplan og beregning

Hvordan grafen vil se ut, avhenger av utetemperaturen. Jo større negativ verdi utetemperatur, jo mer varmetap. Mange vet ikke hvor de skal få denne indikatoren fra. Denne temperaturen er registrert i forskriftsdokumenter... Temperaturene i den kaldeste femdagersperioden er beregnet som den beregnede verdien, og den laveste verdien de siste 50 årene er tatt.

Utvendig og innvendig temperaturgraf

Grafen viser avhengigheten av utvendig og innvendig temperatur. La oss si at utetemperaturen er -17 ° C. Når vi tegner en linje opp til krysset med t2, får vi et punkt som karakteriserer vanntemperaturen i varmesystemet.

Takket være temperaturplanen kan varmesystemet klargjøres selv under de mest alvorlige forholdene. Det reduserer også materialkostnader for installasjon av et varmesystem. Med tanke på denne faktoren fra massekonstruksjonens synspunkt, er besparelsene betydelige.

innsiden lokaler avhenger fra temperatur kjølevæske, en også andre faktorer:

• Utenfor lufttemperatur. Jo mindre den er, desto mer negativt påvirker den oppvarming;
• Vind. Når en sterk vind oppstår, øker varmetapet;
• Innetemperaturen avhenger av varmeisoleringen av bygningens strukturelle elementer.

I løpet av de siste 5 årene har konstruksjonsprinsippene endret seg. Byggherrer tilfører verdi til et hjem ved å isolere elementer. Som regel gjelder dette kjellere, tak, fundamenter. Disse dyre tiltakene gjør at innbyggerne kan spare penger på varmesystemet.

Varmetemperatur graf

Grafen viser avhengigheten av lufttemperaturen ute og innendørs. Jo lavere utetemperatur, jo høyere temperatur på varmemediet i systemet.

Temperaturplanen er utviklet for hver by i fyringssesongen. I små bosetninger utarbeides en tidsplan for kjelerom, som gir den nødvendige mengden varmebærer til forbrukeren.

Endring temperatur rute kan flere måter:

• kvantitativ - preget av en endring i strømningshastigheten til kjølevæsken som tilføres varmesystemet;
• høy kvalitet - består i å regulere temperaturen på kjølevæsken før den tilføres lokalene;
• midlertidig - en diskret metode for å levere vann til systemet.

Temperaturgrafen er en varmeledningsgraf som fordeler varmelasten og styres av sentraliserte systemer. Det er også en økt tidsplan, den er laget for et lukket varmesystem, det vil si for å sikre tilførsel av varmt kjølevæske til de tilkoblede gjenstandene. Når du bruker et åpent system, er det nødvendig å justere temperaturplanen, siden kjølevæsken forbrukes ikke bare for oppvarming, men også for husholdningsvannforbruk.

Temperaturgrafen er beregnet iht enkel metode. Hå bygge den, er nødvendige innledende temperatur luftdata:

• utendørs;
• i rom;
• i forsynings- og returledninger;
• ved utgangen fra bygningen.

I tillegg bør den nominelle termiske belastningen være kjent. Alle andre koeffisienter er standardisert med referansedokumentasjon. Systemet beregnes for enhver temperaturplan, avhengig av formålet med rommet. For eksempel, for store industrielle og sivile gjenstander, utarbeides en tidsplan på 150/70, 130/70, 115/70. For boligbygg er dette tallet 105/70 og 95/70. Den første indikatoren viser fremløpstemperaturen, og den andre viser returtemperaturen. Beregningsresultatene legges inn i en spesiell tabell, som viser temperaturen på visse punkter i varmesystemet, avhengig av utetemperaturen.

Hovedfaktoren ved beregning av temperaturgrafen er utetemperaturen. Beregningstabellen bør utformes på en slik måte at maksimalverdier temperaturen på kjølevæsken i varmesystemet (plan 95/70) ga oppvarming av rommet. Innetemperaturer er fastsatt av forskrifter.

oppvarming apparater

Varmeenhetens temperatur

Hovedindikatoren er temperaturen på varmeenhetene. Den ideelle temperaturplanen for oppvarming er 90/70 ° C. Det er umulig å oppnå en slik indikator, siden temperaturen inne i rommet ikke skal være den samme. Det bestemmes avhengig av formålet med rommet.

I samsvar med standardene er temperaturen i hjørnestuen + 20 ° C, i resten - + 18 ° C; på badet - + 25 ° C. Hvis utetemperaturen er -30 ° C, øker indikatorene med 2 ° C.

unntatt Å gå, finnes normer til andre typer lokaler:

• i rom der barn er - + 18 ° C til + 23 ° C;
• barns utdanningsinstitusjoner - + 21 ° C;
• i kulturinstitusjoner med masseoppmøte - + 16 ° C til + 21 ° C.

Dette temperaturområdet er sammensatt for alle typer rom. Det avhenger av bevegelsene som utføres inne i rommet: jo flere det er, jo lavere temperatur luft. For eksempel, i idrettsanlegg, beveger folk seg mye, så temperaturen er bare + 18 ° C.

Innendørs lufttemperatur

Eksisterer sikker faktorer, fra hvilken avhenger temperatur oppvarming apparater:

• Utenfor lufttemperatur;
• Type varmesystem og temperaturforskjell: for ettrørs system - + 105 ° C, og for ettrørs system - + 95 ° C. Følgelig er forskjellene for det første området 105/70 ° C, og for det andre - 95/70 ° C;
• Tilførselsretningen til kjølevæsken til varmeenhetene. På topptilførselen bør forskjellen være 2 ºС, ved den nedre - 3 ºС;
• Type varmeenheter: varmeoverføring er forskjellig, derfor vil temperaturplanen variere.

Først og fremst er temperaturen på kjølevæsken avhengig av uteluften. For eksempel er temperaturen utenfor 0 ° C. Samtidig bør temperaturregimet i radiatorene være lik 40-45 ° C på forsyningen, og 38 ° C på returlinjen. Når lufttemperaturen er under null, for eksempel -20 ° C, endres disse indikatorene. I dette tilfellet blir fremløpstemperaturen 77/55 ° C. Hvis temperaturindikatoren når -40 ° C, blir indikatorene standard, det vil si på forsyningen + 95/105 ° C, og ved retur - + 70 ° C.

Ytterligere alternativer

For at en bestemt temperatur på kjølevæsken skal nå forbrukeren, er det nødvendig å overvåke tilstanden til uteluften. For eksempel, hvis det er -40 ° C, må kjelerommet levere varmt vann med en indikator på + 130 ° C. Underveis mister kjølevæsken varme, men temperaturen forblir fortsatt høy når den kommer inn i leilighetene. Optimal verdi+ 95 ° C. For å gjøre dette er det montert en heis i kjellere, som tjener til å blande varmt vann fra kjelerommet og kjølevæsken fra returledningen.

Flere institusjoner er ansvarlige for oppvarmingsnettet. Kjelehuset overvåker tilførselen av varmt kjølevæske til varmesystemet, og tilstanden til rørledningene overvåkes av byvarmenettverk. Boligkontoret er ansvarlig for heiselementet. Derfor, for å løse problemet med å levere kjølevæske til et nytt hus, er det nødvendig å kontakte forskjellige kontorer.

Installasjon av varmeapparater utføres i samsvar med forskriftsdokumenter. Hvis eieren selv bytter batteri, er han ansvarlig for varmesystemets funksjon og endring av temperaturregimet.

Justeringsmetoder

Demontering av heisenheten

Hvis parameterne for kjølevæsken forlater varmt punkt, kjelerommet er ansvarlig, så bør de ansatte på boligkontoret være ansvarlig for temperaturen inne i rommet. Mange leietakere klager på kulden i leilighetene sine. Dette skyldes avviket i temperaturgrafen. I sjeldne tilfeller skjer det at temperaturen stiger med en viss verdi.

Oppvarmingsparametere kan justeres på tre måter:

• Bremsing av munnstykket.

Hvis temperaturen på kjølevæsken ved tilførsel og retur er betydelig undervurdert, er det nødvendig å øke heisdysens diameter. Dermed vil mer væske passere gjennom den.

Hvordan kan dette gjøres? Til å begynne med stenges avstengningsventiler (husventiler og kraner på heisenheten). Deretter fjernes heisen og munnstykket. Deretter brettes den med 0,5-2 mm, avhengig av hvor mye det er nødvendig å øke temperaturen på kjølevæsken. Etter disse prosedyrene monteres heisen på sitt opprinnelige sted og settes i drift.

For å sikre tilstrekkelig tetthet i flensforbindelsen, er det nødvendig å bytte ut paronittpakningene med gummipakninger.

• Suge undertrykkelse.

På alvorlig forkjølelse når problemet med frysing av varmesystemet i leiligheten oppstår, kan munnstykket fjernes helt. I dette tilfellet kan suget bli en hopper. For å gjøre dette er det nødvendig å drukne den med en stålpannekake, 1 mm tykk. En slik prosess utføres bare i kritiske situasjoner, siden temperaturen i rørledninger og varmeenheter vil nå 130 ° C.

• Differensialjustering.

Midt i fyringssesongen kan det oppstå en betydelig temperaturstigning. Derfor er det nødvendig å regulere det ved hjelp av en spesiell ventil på heisen. For å gjøre dette byttes tilførselen av varmt kjølevæske til tilførselsledningen. En trykkmåler er montert på returledningen. Justeringen skjer ved å lukke ventilen på tilførselsrøret. Deretter åpnes ventilen litt, mens trykket bør overvåkes ved hjelp av en manometer. Hvis du bare åpner den, blir det en nedtrekning av kinnene. Det vil si at en økning i trykkfallet skjer i returrørledningen. Hver dag øker indikatoren med 0,2 atmosfære, og temperaturen i varmesystemet må hele tiden overvåkes.

Varmetilførsel. Video

Hvordan varmeforsyningen til private og bygårder er arrangert finner du i videoen nedenfor.

Når du utarbeider en oppvarmningstemperaturplan, må du ta hensyn til ulike faktorer. Denne listen inneholder ikke bare strukturelle elementer bygninger, men utetemperaturen, samt typen varmesystem.

I kontakt med

Ph.D. Petrushchenkov V.A., forskningslaboratorium "Industrial Heat Power Engineering", Federal State Autonomous Educational Institution of Higher Education "Peter the Great St. Petersburg State Polytechnic University", St. Petersburg

1. Problemet med å redusere designtemperaturplanen for regulering av varmeforsyningssystemer på nasjonal skala

I løpet av de siste tiårene har det i nesten alle byer i Den russiske føderasjonen vært et veldig stort gap mellom de faktiske og designede temperaturplanene for regulering av varmeforsyningssystemer. Som du vet, lukket og åpne systemer sentralisert varmeforsyning i byene i Sovjetunionen ble designet ved hjelp av høy kvalitet regulering med en temperaturplan for å regulere sesongbelastningen på 150-70 ° C. En slik temperaturplan ble mye brukt både for kraftvarmeanlegg og for fjernkjelhus. Men allerede fra slutten av 70 -tallet var det betydelige avvik fra temperaturen på nettvannet i de faktiske kontrollplanene fra designverdiene ved lave utetemperaturer. Under konstruksjonsforholdene for utetemperaturen, reduserte vanntemperaturen i varmeledningene for tilførsel fra 150 ° C til 85 ... 115 ° С. Senking av temperaturplanen av eierne av varmekilder ble vanligvis formalisert som arbeid i henhold til designplanen på 150-70 ° С med en "cut-off" ved en lav temperatur på 110 ... 130 ° С. Ved lavere temperaturer i kjølevæsken ble det antatt at varmeforsyningssystemet ville fungere i henhold til utsendingsplanen. Artikkelforfatteren er ikke klar over de beregnede begrunnelsene for en slik overgang.

Overgangen til en lavere temperaturplan, for eksempel 110-70 ° C fra konstruksjonsplanen på 150-70 ° C, bør medføre en rekke alvorlige konsekvenser som er diktert av balansenergiforholdene. I forbindelse med en to ganger reduksjon i den beregnede temperaturforskjellen på tilførselsvannet samtidig som varmelasten til oppvarming og ventilasjon opprettholdes, er det nødvendig å sikre en økning i tilførselsvannstrømmen for disse forbrukerne også med 2 ganger. Tilsvarende trykktap gjennom nettverksvannet i varmeanlegget og i varmevekslingsutstyret til varmekilden og varmepunkter med en kvadratisk motstandslov vil øke med 4 ganger. Den nødvendige økningen i kraften til nettverkspumpene bør skje 8 ganger. Tydeligvis vil verken gjennomstrømningen til varmeanleggene, designet for tidsplanen på 150-70 ° C, eller de installerte nettverkspumpene sikre levering av kjølevæsken til forbrukere med en dobbel strømningshastighet i forhold til designverdien.

I denne forbindelse er det helt klart at kostnadene for som er uutholdelige for eierne av varmeforsyningssystemer.

Forbudet mot bruk av varmeforsyningskontrollplaner for varmeanlegg med "avbrudd" av temperaturer, gitt i punkt 7.11 i SNiP 41-02-2003 "Varmenettverk", kan ikke påvirke den utbredte bruken. I den oppdaterte versjonen av dette dokumentet SP 124.13330.2012 nevnes ikke modusen med "cut-off" i temperatur i det hele tatt, det vil si at det ikke er noe direkte forbud mot denne metoden for regulering. Dette betyr at slike metoder for regulering av sesongbelastning bør velges, som vil løse hovedoppgaven - å sikre normaliserte temperaturer i lokalene og normalisert vanntemperatur for behovene til varmtvannsforsyning.

I den godkjente listen over nasjonale standarder og regelsett (deler av slike standarder og sett med regler), som på grunn av obligatorisk overholdelse av kravene i føderal lov nr. 384-FZ datert 30.12.2009 " Tekniske forskrifter om sikkerhet ved bygninger og strukturer "(resolusjon fra Den russiske føderasjons regjering datert 26.12.2014 nr. 1521) ble revisjoner av SNiP inkludert etter oppdatering. Dette betyr at bruk av "cut-off" -temperaturer i dag er et helt lovlig tiltak, både med tanke på listen over nasjonale standarder og regler, og fra den oppdaterte versjonen av profilen SNiP "Varmenettverk".

Føderal lov nr. 190-FZ av 27. juli 2010 "On Heat Supply", "Rules and Norms for the Technical Operation of the Housing Stock" (godkjent av resolusjonen fra State Construction Committee of the Russian Federation 27. september 2003 Nr. 170), SO 153-34.20.501-2003 “Utnyttelse av tekniske forskrifter kraftverk og nettverk Russland”Du må heller ikke forby regulering av sesongmessig varmebelastning med temperaturavbrudd.

På 90 -tallet ble forverring av varmeanlegg, beslag, kompensatorer, samt manglende evne til å angi nødvendige parametere på varmekilder på grunn av tilstanden til varmevekslingsutstyret, å være viktige årsaker som forklarte den radikale nedgangen i designet temperaturplan. Til tross for de store volumene oppussingsarbeider utført konstant i varme- og varmekilder de siste tiårene, er denne grunnen fortsatt relevant i dag for en betydelig del av nesten alle varmeforsyningssystemer.

Det skal bemerkes at i de tekniske forholdene for tilkobling til varmenettverk for de fleste varmekilder, er det fortsatt gitt en designtemperaturplan på 150-70 ° C, eller i nærheten av den. Når du koordinerer prosjektene til sentrale og individuelle varmepunkter, er et uunnværlig krav fra eieren av varmeanlegget å begrense strømmen av nettverksvann fra varmeledningsforsyningsrøret i hele oppvarmingsperioden i strengt samsvar med designet, og ikke den virkelige temperaturkontrollplanen.

For øyeblikket utvikler landet en masse varmeforsyningsordninger for byer og tettsteder, der designkontrollplanene på 150-70 ° C, 130-70 ° C anses ikke bare å være relevante, men også gyldige i 15 år i forveien. Samtidig er det ingen forklaringer på hvordan man gir slike tidsplaner i praksis, det er ingen minst forståelig begrunnelse for muligheten for å gi den tilkoblede varmelasten ved lave utetemperaturer under virkelige reguleringer av sesongens varmebelastning.

Et slikt gap mellom deklarerte og faktiske temperaturene til varmebæreren i varmeanlegget er unormalt og har ingenting å gjøre med teorien om drift av varmeforsyningssystemer, for eksempel gitt i.

Under disse forholdene er det ekstremt viktig å analysere den virkelige situasjonen med hydraulisk modus drift av oppvarmingsnett og med mikroklimaet til oppvarmede lokaler ved designtemperaturen på uteluften. Den faktiske situasjonen er slik at det til tross for en betydelig nedgang i temperaturplanen, samtidig som designstrømmen for nettvann sikres i byers varmesystemer, som regel ikke er noen signifikant nedgang i designtemperaturene i lokalene, noe som ville føre til resonante beskyldninger fra eierne av varmekilder for manglende oppfyllelse av hovedoppgaven: å sikre standardtemperaturene i lokalene. I denne forbindelse oppstår følgende naturlige spørsmål:

1. Hva forklarer dette settet med fakta?

2. Er det ikke bare mulig å forklare den nåværende situasjonen, men også å rettferdiggjøre ut fra å stille krav til moderne forskriftsdokumenter, eller en "avskjæring" av temperaturgrafen ved 115 ° C, eller en ny temperaturgraf på 115-70 (60) ° C med kvalitativ regulering av sesongbelastningen?

Dette problemet tiltrekker seg naturligvis alles oppmerksomhet. Derfor vises publikasjoner i tidsskrifter, som gir svar på spørsmålene som stilles og gir anbefalinger for å lukke gapet mellom design og faktiske parametere i varmelastreguleringssystemet. I noen byer er det allerede iverksatt tiltak for å redusere temperaturplanen, og det blir forsøkt å generalisere resultatene av en slik overgang.

Fra vårt synspunkt diskuteres dette problemet mest levende og tydelig i artikkelen av V.F. ...

Den nevner flere ekstremt viktige bestemmelser, som blant annet er en generalisering av praktiske tiltak for å normalisere driften av varmeforsyningssystemer under forhold med lave temperaturer. Det bemerkes at praktiske forsøk på å øke strømningshastigheten i nettverket for å bringe det i tråd med tidsplanen for redusert temperatur ikke har lykkes. De bidro heller til den hydrauliske dereguleringen av varmeanlegget, som et resultat av at forbruket av nettvann mellom forbrukere ble fordelt uforholdsmessig til varmelastene.

Samtidig som man opprettholdt designflyten i nettverket og reduserte temperaturen på vannet i tilførselsledningen, selv ved lave utetemperaturer, i en rekke tilfeller, var det mulig å sikre innetemperaturen på et akseptabelt nivå. Forfatteren forklarer dette faktum ved at i varmelasten faller en veldig betydelig del av kraften på oppvarming av frisk luft, noe som sikrer den normative luftutvekslingen av lokalene. Ekte luftutveksling på kalde dager er langt fra den normative verdien, siden den ikke kan gis bare ved å åpne ventilasjonsåpningene og sarmene til vindusblokker eller doble vinduer. Artikkelen understreker at russiske flykurser er flere ganger høyere enn for Tyskland, Finland, Sverige og USA. Det bemerkes at i Kiev ble reduksjonen i temperaturplanen på grunn av "cut-off" fra 150 ° C til 115 ° C implementert og hadde ingen negative konsekvenser. Lignende arbeid har blitt utført i varmenettverkene i Kazan og Minsk.

Denne artikkelen diskuterer toppmoderne Russiske krav til forskriftsdokumenter for luftutveksling av lokaler. Ved å bruke eksemplet på modellproblemer med gjennomsnittlige parametere i varmeforsyningssystemet, ble påvirkningen av forskjellige faktorer på dets oppførsel ved vanntemperatur i tilførselsledningen på 115 ° C under designforhold for utetemperaturen bestemt, inkludert:

Redusere lufttemperaturen i lokalene samtidig som designvannforbruket i nettverket opprettholdes;

Øke vannforbruket i nettverket for å opprettholde lufttemperaturen i lokalene;

Redusere kraften til varmesystemet ved å redusere luftutveksling for designvannforbruket i nettverket samtidig som designtemperaturen i lokalene sikres;

Vurdering av kraften til varmesystemet ved å redusere luftutveksling for det faktisk oppnåelige økte vannforbruket i nettet samtidig som man sikrer den beregnede lufttemperaturen i lokalene.

2. Innledende data for analyse

Som de første dataene antas det at det er en varmeforsyningskilde med en dominerende varme- og ventilasjonsbelastning, et to-rørs varmeanlegg, en sentral varmestasjon og en IHP, varmeenheter, luftvarmere og vannkraner. Type varmeforsyningssystem er ikke kritisk. Det antas at designparametrene til alle leddene i varmeforsyningssystemet sikrer normal drift av varmeforsyningssystemet, det vil si i alle forbrukers lokaler, er designtemperaturen tp = 18 ° C satt, underlagt temperaturen tidsplan for varmenettet 150-70 ° C, designverdien for strømningshastigheten til nettverksvann, normativ luftutveksling og kvalitetsregulering av sesongbelastning. Utformingstemperaturen på uteluften er lik gjennomsnittstemperaturen for en kald fem-dagers periode med en sikkerhetsfaktor på 0,92 på tidspunktet for opprettelsen av varmeforsyningssystemet. Blandingsforholdet mellom heisenheter bestemmes av den generelt aksepterte temperaturplanen for regulering av varmesystemer på 95-70 ° C og er lik 2,2.

Det skal bemerkes at i den oppdaterte versjonen av SNiP “Construction climatology” SP 131.13330.2012 for mange byer var det en økning i den beregnede temperaturen på den kalde fem-dagersperioden med flere grader i forhold til revisjonen av SNiP 23- 01-99 dokument.

3. Beregninger av driftsmodiene til varmeforsyningssystemet ved en temperatur på direkte tilførselsvann på 115 ° С

Arbeidet under nye forhold i varmeforsyningssystemet, opprettet over flere tiår i henhold til standardene som er moderne for byggeperioden, vurderes. Design temperaturplan for kvalitetsregulering av sesongbelastning 150-70 ° С. Det antas at varmeforsyningssystemet utførte funksjonene nøyaktig ved idriftsettelsen.

Som et resultat av analysen av ligningssystemet som beskriver prosessene i alle leddene i varmeforsyningssystemet, bestemmes dets oppførsel til maksimal temperatur vann i tilførselsledningen 115 ° C ved en konstruert temperatur på uteluften, blandingsforhold for heisenheter 2.2.

En av de definerende parameterne analytisk forskning er forbruket av nettverksvann til oppvarming, ventilasjon. Verdien er akseptert i følgende alternativer:

Designstrømningshastigheten i henhold til tidsplanen 150-70 ° C og deklarert belastning av oppvarming, ventilasjon;

Gjennomstrømningshastigheten som gir konstruert lufttemperatur i lokalene under designforhold for utetemperaturen;

Faktisk maksimum mulig verdi strømningshastighet for nettverksvann, med tanke på de installerte nettverkspumpene.

3.1. Reduksjon av innelufttemperaturen samtidig som de tilkoblede varmebelastningene opprettholdes

La oss bestemme hvordan gjennomsnittstemperaturen i rommene vil endre seg ved temperaturen på tilførselsvannet i tilførselsledningen til 1 = 115 ° С, designforbruket til tilførselsvannet for oppvarming (vi antar at hele varmelasten siden ventilasjonsbelastningen er av samme type), basert på konstruksjonsplanen 150-70 ° C, ved utetemperatur lufttemperatur t n.o = -25 ° С. Vi antar at i alle heisnoder er blandingsforholdene u beregnet og lik

For konstruksjonsberegnede driftsbetingelser for varmeforsyningssystemet (,,,) er følgende ligningssystem gyldig:

hvor er gjennomsnittsverdien av varmeoverføringskoeffisienten for alle varmeenheter med et totalt varmevekslingsområde F, er gjmellom kjølevæsken til varmeenheter og lufttemperaturen i rommene, G o er den estimerte strømningshastigheten til nettverket vann som kommer inn i heisnodene, G p er den estimerte strømningshastigheten til vann som kommer inn i varmeenheter, G p = (1 + u) G o, s er den spesifikke massen isobar varmekapasitet for vann, er den gjennomsnittlige designverdien av varmen overføringskoeffisienten for bygningen, med tanke på transport av termisk energi gjennom eksterne gjerder med et totalt areal på A og kostnaden for termisk energi for oppvarming av standardforbruket av ekstern luft.

Ved en redusert temperatur på tilførselsvannet i tilførselsledningen t o 1 = 115 ° C, mens den konstruerte luftutskiftningen opprettholdes, reduseres gjennomsnittlig lufttemperatur i lokalene til verdien av t in. Det tilsvarende ligningssystemet for designforholdene for uteluften vil ha formen

, (3)

hvor n er eksponenten i den kriterielle avhengigheten av varmeoverføringskoeffisienten til varmeenheter på gjennomsnittstemperaturhodet, se tabell. 9.2, side 44. For de vanligste varmeapparatene i form av støpejern seksjonelle radiatorer og stålpanelkonvektorer av RSV- og RSG -typene når kjølevæsken beveger seg fra topp til bunn n = 0,3.

La oss introdusere notasjonen , , .

Fra (1) - (3) følger ligningssystemet

,

,

hvis løsninger har formen:

, (4)

(5)

. (6)

For de gitte designverdiene for parametrene til varmeforsyningssystemet

,

Ligning (5), med tanke på (3) for en gitt temperatur på direkte vann under designforhold, gjør det mulig å få et forhold for å bestemme lufttemperaturen i rom:

Løsningen på denne ligningen er t in = 8,7 ° C.

Den relative termiske effekten til varmesystemet er

Følgelig, når temperaturen på det direkte nettvannet endres fra 150 ° C til 115 ° C, reduseres den gjennomsnittlige lufttemperaturen i lokalene fra 18 ° C til 8,7 ° C, varmeeffekten til varmesystemet synker med 21,6%.

De beregnede verdiene av vanntemperaturer i varmesystemet for det aksepterte avviket fra temperaturgrafen er ° С, ° С.

Den utførte beregningen tilsvarer tilfellet når uteluftstrømningshastigheten under drift av ventilasjons- og infiltrasjonssystemet tilsvarer konstruksjonsstandardverdiene opp til utetemperaturen t n.o = -25 ° C. Siden i boligbygninger brukes som regel naturlig ventilasjon, organisert av beboere ved ventilasjon ved hjelp av ventilasjonsåpninger, vindusrammer og mikroventilasjonssystemer for doble vinduer, kan det hevdes at ved lave utetemperaturer er strømningshastigheten for kald luft som kommer inn i lokalene, spesielt etter at den nesten fullstendige utskiftningen av vindusblokker med doble vinduer langt fra standarden verdi. Derfor er lufttemperaturen i boliglokaler faktisk mye høyere. en viss verdi t in = 8,7 ° C.

3.2 Bestemmelse av kapasiteten til varmesystemet ved å redusere ventilasjonen av luften i lokalene ved den estimerte strømningshastigheten til nettverksvann

La oss bestemme hvor mye det er nødvendig å redusere forbruket av varmeenergi for ventilasjon i den vurderte ikke-designmodusen lav temperatur nettvann fra varmeanlegget slik at gjennomsnittlig lufttemperatur i lokalene forblir på standardnivå, det vil si t = t в.р = 18 ° C.

Likningssystemet som beskriver driftsprosessen til varmeforsyningssystemet under disse forholdene vil ta form

En felles løsning (2 ') med systemene (1) og (3) gir, på samme måte som det forrige tilfellet, følgende forhold for temperaturene i forskjellige vannføringer:

,

,

.

Ligningen for en gitt temperatur på direkte vann under designforhold basert på utetemperaturen gjør det mulig å finne en redusert relativ belastning av varmesystemet (bare kapasiteten til ventilasjonssystemet er redusert, varmeoverføring gjennom de ytre gjerdene er nøyaktig bevart):

Løsningen på denne ligningen er = 0,706.

Følgelig, når temperaturen på det direkte tilførselsvannet endres fra 150 ° C til 115 ° C, er det mulig å holde lufttemperaturen i lokalene på et nivå på 18 ° C ved å redusere den totale termiske effekten til varmesystemet til 0,706 fra designverdi ved å redusere kostnadene ved oppvarming av uteluften. Varmeeffekten til varmesystemet synker med 29,4%.

De beregnede verdiene for vanntemperaturer for det aksepterte avviket fra temperaturgrafen er ° С, ° С.

3.4 Øke strømningshastigheten til oppvarmingsvann for å sikre standard lufttemperatur i lokalene

La oss bestemme hvordan strømmen av nettverksvann i oppvarmingsnettet for oppvarmingsbehov skal øke når temperaturen på nettvannet i tilførselsledningen faller til 1 = 115 ° С under designforholdene for utelufttemperaturen t no = -25 ° С, slik at gjennomsnittstemperaturen i inneluften forble på standardnivå, det vil si t in = t in p = 18 ° C. Ventilasjon av lokalene er innenfor designverdien.

Systemet med ligninger som beskriver driftsprosessen til varmeforsyningssystemet, i dette tilfellet, vil ta formen, med tanke på økningen i verdien av strømningshastigheten til nettverksvann til G oy og strømmen av vann gjennom oppvarmingen system G ny = G oy (1 + u) med en konstant verdi av blandingsforholdet til heisnodene u = 2.2. For klarhets skyld gjengir vi i dette systemet ligningene (1)

.

Fra (1), (2 "), (3 ') følger ligningssystemet i mellomformen

Løsningen på det reduserte systemet er:

° C, t o 2 = 76,5 ° C,

Så når temperaturen på det direkte nettvannet endres fra 150 ° C til 115 ° C, er bevaring av gjennomsnittlig lufttemperatur i lokalene på nivået 18 ° C mulig på grunn av en økning i forbruket av nettvann i tilførsels- (retur) -linjen til varmeanlegget for behovene til varme- og ventilasjonssystemer i 2, 08 ganger.

Det er åpenbart at det ikke er en slik reserve for strømmen av nettverksvann både ved varmekilder og på pumpestasjoner, om noen. I tillegg vil en så høy økning i strømmen av nettverksvann føre til en økning i friksjonstryktap i rørledninger i varmeanlegget og i utstyret til varmepunkter og en varmekilde med mer enn 4 ganger, noe som ikke kan realiseres pga. til mangel på tilførsel av nettverkspumper når det gjelder hode- og motoreffekt ... Følgelig vil en økning i forbruket av nettverksvann med en faktor 2,08 på grunn av en økning i bare antall installerte nettverkspumper, samtidig som trykket opprettholdes, uunngåelig føre til utilfredsstillende drift av heisknuter og varmevekslere på de fleste varmepunkter av varmeforsyningssystemet.

3.5 Reduksjon i varmesystemets kapasitet ved å redusere ventilasjonen av luften i lokalene under økt forbruk av nettvann

For noen varmekilder kan strømmen av nettverksvann i ledningen gis over designverdien med titalls prosent. Dette skyldes både nedgangen i varmelast som har funnet sted de siste tiårene, og tilstedeværelsen av en viss kapasitetsreserve for de installerte nettverkspumpene. La oss ta den maksimale relative verdien av strømningshastigheten til nettverksvannet som er lik = 1,35 av designverdien. La oss også ta hensyn til en mulig økning i designtemperaturen på uteluften i henhold til SP 131.13330.2012.

La oss bestemme hvor mye det er nødvendig å redusere det gjennomsnittlige uteluftforbruket for ventilasjon av lokaler i modusen for redusert temperatur på vannnettet, slik at gjennomsnittlig lufttemperatur i lokalene forblir på standardnivå, det vil si t in = 18 ° C.

For en redusert temperatur på oppvarmingsvannet i tilførselsledningen til 1 = 115 ° C, er det en nedgang i luftforbruket i lokalene for å opprettholde den beregnede verdien av t på = 18 ° C under forhold med en økning i forbruk av oppvarmingsvann med 1,35 ganger og en økning i den beregnede temperaturen for en kald fem-dagers periode. Det tilsvarende ligningssystemet for de nye forholdene vil ha formen

Den relative nedgangen i varmekraften til varmesystemet er

. (3’’)

Fra (1), (2 '' ''), (3 '') følger avgjørelsen

,

,

.

For de gitte verdiene for varmeforsyningssystemets parametere u = 1,35:

; = 115 ° C; = 66 ° C; = 81,3 ° C.

La oss også ta hensyn til økningen i temperaturen i den kalde fem -dagersperioden til verdien av t n.o_ = -22 ° C. Den relative termiske effekten til varmesystemet er

Den relative endringen i de totale varmeoverføringskoeffisientene er lik og skyldes en reduksjon i luftforbruket til ventilasjonssystemet.

For hus bygget før 2000, er andelen av varmeenergiforbruk for ventilasjon av lokaler i de sentrale regionene i Den russiske føderasjon henholdsvis 40 ... 45%, nedgangen i luftforbruket til ventilasjonssystemet bør forekomme omtrent 1,4 ganger i bestille til totalforhold varmeoverføring var 89% av designverdien.

For hus bygget etter 2000 øker andelen av kostnadene for ventilasjon til 50 ... 55%, et fall i luftforbruket til ventilasjonssystemet med omtrent 1,3 ganger vil bevare den beregnede lufttemperaturen i lokalene.

Over i 3.2 er det vist at med designverdiene for strømningshastighetene til varmesystemet, lufttemperaturen i rommene og den beregnede temperaturen på uteluften, reduseres temperaturen til nettvannet til 115 ° C tilsvarer den relative effekten til varmesystemet 0,709. Hvis denne effektreduksjonen tilskrives en nedgang i oppvarmingen av ventilasjonsluften, så for hus bygget før 2000, bør luftforbruket til ventilasjonssystemet falle omtrent 3,2 ganger, for hus bygget etter 2000 - 2,3 ganger.

Analyse av måledata for varmemåleenheter i individuelle boligbygninger viser at en nedgang i forbrukt varmeenergi på kalde dager tilsvarer en nedgang i standard luftutveksling med 2,5 ganger eller mer.

4. Behovet for å klargjøre den estimerte varmelasten til varmeforsyningssystemer

La den deklarerte belastningen til varmesystemet, opprettet de siste tiårene, være lik. Denne belastningen tilsvarer konstruksjonstemperaturen på uteluften, faktisk under byggeperioden, tatt for bestemt t n.d = -25 ° С.

Nedenfor er et estimat av den faktiske nedgangen i deklarert beregnet varmebelastning forårsaket av påvirkning av forskjellige faktorer.

En økning i designtemperaturen til uteluften til -22 ° C reduseres designbelastning oppvarming til verdien (18 + 22) / (18 + 25) x100% = 93%.

I tillegg fører følgende faktorer til en reduksjon i den beregnede varmelasten.

1. Utskifting av vindusblokker med doble vinduer, som skjedde nesten overalt. Andelen overføringstap av varmeenergi gjennom vinduene er omtrent 20% av den totale varmelasten. Bytting av vindusblokker med doble vinduer førte til en økning i termisk motstand fra henholdsvis 0,3 til 0,4 m 2 ∙ K / W, termisk effekt av varmetap gikk ned til verdien: x100% = 93,3%.

2. For boligbygg er andelen ventilasjonsbelastning i varmelasten i prosjekter som ble fullført før begynnelsen av 2000 -tallet omtrent 40 ... 45%, senere - omtrent 50 ... 55%. La oss ta den gjennomsnittlige andelen av ventilasjonskomponenten i varmelasten til 45% av den deklarerte varmelasten. Det tilsvarer en luftvekslingskurs på 1,0. I henhold til moderne STO -standarder er maksimal luftvekslingskurs på nivået 0,5, den gjennomsnittlige daglige luftvekslingskursen for et boligbygg er på nivået 0,35. Følgelig fører en nedgang i luftvekslingskursen fra 1,0 til 0,35 til et fall i varmebelastningen til et boligbygg til verdien:

x100% = 70,75%.

3. Ventilasjonsbelastningen av forskjellige forbrukere er tilfeldig etterspurt, derfor, i likhet med varmtvannsbelastningen for en varmekilde, blir verdien ikke tilleggsgivende, men tatt i betraktning de ujevne koeffisientene i timen. Andelen av maksimal ventilasjonsbelastning i deklarert varmelast er 0,45x0,5 / 1,0 = 0,225 (22,5%). Koeffisienten for ujevnheter i timen er estimert til å være den samme som for varmtvannsforsyning, lik K time. Ventil = 2,4. Derfor, total belastning varmesystemer for en varmekilde, med tanke på reduksjon av maksimal ventilasjonsbelastning, utskifting av vindusblokker med doble vinduer og det ikke-samtidige behovet for ventilasjonsbelastning vil utgjøre 0,933x (0,55 + 0,225 / 2,4) x100 % = 60,1% av deklarert belastning.

4. Godtgjørelse for en økning i den designede utetemperaturen vil føre til et enda større fall i den designede varmelasten.

5. De utførte estimatene viser at spesifikasjonen av varmebelastningen til varmesystemer kan føre til reduksjon med 30 ... 40%. En slik reduksjon i varmebelastningen gjør det mulig å forvente at den beregnede lufttemperaturen i lokalene kan opprettholdes når "avbrudd" av temperaturen på det direkte vannet ved 115 opprettholdes. ° C for lave utetemperaturer er implementert (se resultater 3.2). Dette kan argumenteres med enda større grunn hvis det er en reserve i strømningshastigheten til nettverksvann ved varmekilden til varmeforsyningssystemet (se resultater 3.4).

Estimatene ovenfor er illustrerende, men det følger av dem at man, basert på de moderne kravene i forskriftsdokumenter, kan forvente en betydelig reduksjon i den totale beregnede varmelasten til eksisterende forbrukere for varmekilde og en teknisk forsvarlig driftsmodus med et "kutt" av temperaturplanen for regulering av sesongbelastningen på 115 ° C. Den nødvendige graden av reell reduksjon i deklarert belastning av varmesystemer bør bestemmes under felttester for forbrukere av et bestemt varmeanlegg. Designtemperaturen på returnettvannet må også avklares under feltprøver.

Det må tas i betraktning at kvalitetsregulering av sesongbelastning ikke er bærekraftig når det gjelder fordelingen av varmekraft mellom varmeenheter for vertikale ettrørs varmesystemer. Derfor, i alle beregningene som er angitt ovenfor, og samtidig sikre den gjennomsnittlige designlufttemperaturen i rommene, vil det være en viss endring i lufttemperaturen i rommene langs stigerøret i oppvarmingssesongen ved forskjellige temperaturer i uteluften.

5. Vanskeligheter med implementeringen av den normative luftutvekslingen av lokaler

Vurder kostnadsstrukturen for varmekraften til varmesystemet i en boligbygning. Hovedkomponentene i varmetap, kompensert av varmestrømmen fra varmeenheter, er overføringstap gjennom eksterne gjerder, samt kostnadene ved oppvarming av uteluften som kommer inn i lokalene. Friskluftforbruk for boligbygg bestemmes av kravene i sanitære og hygieniske standarder, som er gitt i seksjon 6.

V boligbygg x, ventilasjonssystemet er vanligvis naturlig. Luftforbrukshastigheten sikres ved periodisk åpning av ventilasjonsåpningene og vindusrammene. Det må tas i betraktning at siden 2000 har kravene til varmebeskyttende egenskaper til ytre gjerder, først og fremst vegger, økt betydelig (2 ... 3 ganger).

Fra praksisen med å utvikle energisertifikater for boligbygg, følger det at for bygninger konstruert fra 50- til 80 -tallet i forrige århundre i de sentrale og nordvestlige områdene, var andelen termisk energi for standard ventilasjon (infiltrasjon) 40 ... 45 %, for bygninger som ble bygget senere, 45 ... 55%.

Før ankomsten av doble vinduer ble luftutskiftning regulert av ventilasjonsåpninger og tverrgående, og på kalde dager reduserte hyppigheten av åpning. Med den utbredte bruken av doble vinduer, har tilbudet av standard luftutskiftning blitt enda mer større problem... Dette skyldes en tidoblet nedgang i ukontrollert infiltrasjon gjennom sprekkene og det faktum at hyppig ventilasjon ved å åpne vindusrammene, som alene kan gi den normative luftutvekslingen, faktisk ikke forekommer.

Det er publikasjoner om dette emnet, se f.eks. Selv med periodisk ventilasjon er det ingen kvantitative indikatorer som indikerer luftutvekslingen i lokalene og sammenligningen med standardverdien. Som et resultat er luftutvekslingen faktisk langt fra normen, og det oppstår en rekke problemer: Den relative fuktigheten øker, det dannes kondens på glassene, mugg oppstår, vedvarende lukt, innholdet av karbondioksid i luften øker, som sammen førte til utseendet av begrepet "syke bygninger syndrom". I noen tilfeller, på grunn av en kraftig nedgang i luftutveksling, oppstår et vakuum i lokalene, noe som fører til at luftbevegelsen i avtrekksrørene velter og til strømmen av kald luft inn i lokalene, strømmen av skitten luft fra en leilighet til en annen, og frysing av kanalveggene. Som et resultat står byggherrer overfor et problem når det gjelder å bruke mer avanserte ventilasjonssystemer som kan gi besparelser i oppvarmingskostnader. I denne forbindelse er det nødvendig å bruke ventilasjonssystemer med kontrollert luftinnstrømning og eksos, varmesystemer med automatisk regulering varmeforsyning til varmeenheter (ideelt sett systemer med leilighetsforbindelser), forseglede vinduer og inngangsdører inn i leiligheter.

Bekreftelse på at ventilasjonssystemet til boligbygg opererer med en ytelse som er vesentlig lavere enn den konstruerte, er det lavere, sammenlignet med det beregnede, varmeenergiforbruket i løpet av oppvarmingsperioden, registrert av varmeenergimåleenhetene i bygninger.

Beregningen av ventilasjonssystemet til et boligbygg utført av SPbSPU -ansatte viste følgende. Naturlig ventilasjon i modusen for fri luftstrøm i gjennomsnitt per år er nesten 50% mindre enn den beregnede (delen av avtrekksrøret er designet i henhold til gjeldende ventilasjonsstandarder for leilighetsbygg for forholdene i St. Petersburg for standardluft bytte for en ekstern temperatur på +5 ° С), i 13% ventilasjonstid er mer enn 2 ganger mindre enn den beregnede, og ventilasjon er fraværende i 2% av tiden. I en betydelig del av oppvarmingsperioden, når utetemperaturen er lavere enn +5 ° C, overstiger ventilasjonen standardverdien. Det vil si at det er umulig å sikre standard luftutskiftning uten spesiell justering ved lave utetemperaturer; ved utetemperaturer på mer enn + 5 ° C vil luftutskiftningen være lavere enn standarden hvis viften ikke brukes.

6. Utvikling av forskriftskrav for luftutveksling i lokaler

Kostnadene ved oppvarming av uteluften bestemmes av kravene gitt i forskriftsdokumentene, som har gjennomgått en rekke endringer over en lang periode med byggekonstruksjon.

La oss vurdere disse endringene ved å bruke eksemplet på boligblokker.

I SNiP II-L.1-62, del II, seksjon L, kapittel 1, som var i kraft fram til april 1971, var luftvekslingskursene for stuer 3 m 3 / t per 1 m 2 av arealet til rommene, for et kjøkken med elektriske ovner frekvensen for luftveksling 3, men ikke mindre enn 60 m 3 / t, for et kjøkken med gasskomfyr- 60 m 3 / t for to-brenner ovner, 75 m 3 / t- for tre-brenner ovner, 90 m 3 / t- for fire-brenner ovner. Designtemperatur i stuer + 18 ° С, kjøkken + 15 ° С.

SNiP II-L.1-71, del II, seksjon L, kapittel 1, som var gjeldende fram til juli 1986, indikerer lignende normer, men for et kjøkken med elektriske ovner er luftvekslingen på 3 ekskludert.

I SNiP 2.08.01-85, frem til januar 1990, var luftvekslingskursene for stuer 3 m 3 / t per 1 m 2 av rommene, for et kjøkken uten å angi platetype 60 m 3 / t. Til tross for de forskjellige standardtemperaturene i boligkvarteret og på kjøkkenet, foreslås det å ta den interne lufttemperaturen på + 18 ° C for varmetekniske beregninger.

I SNiP 2.08.01-89, som var gjeldende frem til oktober 2003, er luftekursene de samme som i SNiP II-L.1-71, del II, avsnitt L, kapittel 1. En indikasjon på den interne lufttemperaturen på +18 ° er bevart MED.

I gjeldende SNiP 31-01-2003 dukker det opp nye krav gitt i 9.2-9.4:

9.2 Designparametrene for luften i lokalene til et boligbygg bør tas i henhold til optimale standarder GOST 30494. Luftkursen i lokalene bør tas i samsvar med tabell 9.1.

Tabell 9.1

Lokaler	Mangfold eller størrelse luftveksling, m 3 per time, ikke mindre
	i ikke-arbeidende	i modus service
Soverom, felles, barnerom	0,2	1,0
Bibliotek, skap	0,2	0,5
Pantry, sengetøy, omkledningsrom	0,2	0,2
Treningsstudio, biljardrom	0,2	80 m 3
Klesvask, stryking, tørking	0,5	90 m 3
Kjøkken med elektrisk komfyr	0,5	60 m 3
Rom med utstyr som bruker gass	1,0	1,0 + 100 m 3
Rom med varmegeneratorer og ovner for fast brensel	0,5	1,0 + 100 m 3
Bad, dusj, toalett, kombinert bad	0,5	25 m 3
Badstue	0,5	10 m 3 for 1 person
Heis maskinrom	-	Ved beregning
Parkering	1,0	Ved beregning
Avfallsinnsamlingskammer	1,0	1,0

Luftvekslingskursen i alle ventilerte rom som ikke er oppført i tabellen i ikke-driftsmodus, bør være minst 0,2 romvolum per time.

9.3 Ved beregning av termisk konstruksjon av de omsluttende konstruksjonene i boligbygg, bør temperaturen på den indre luften i de oppvarmede lokalene være minst 20 ° C.

9.4 Oppvarmings- og ventilasjonssystemet til bygningen må være utformet for å sikre innetemperaturen i løpet av oppvarmingsperioden innenfor de optimale parameterne fastsatt av GOST 30494, med designparametrene til uteluften for de tilsvarende konstruksjonsområdene.

Fra dette kan det sees at for det første dukker opp konseptene om en romservicemodus og en inaktiv modus, under drift som som regel pålegges svært forskjellige kvantitative krav for luftutveksling. For boligkvarter (soverom, fellesrom, barnerom), som utgjør en betydelig del av arealet til en leilighet, varierer luftvekslingskursene under forskjellige moduser med en faktor 5. Lufttemperaturen i lokalene ved beregning av varmetapet til den prosjekterte bygningen bør tas minst 20 ° C. I boliglokaler er luftvekslingshastigheten normalisert, uavhengig av området og antall innbyggere.

Den oppdaterte utgaven av SP 54.13330.2011 gjengir delvis informasjonen SNiP 31-01-2003 i den opprinnelige utgaven. Luftkurser for soverom, fellesrom, barnerom med et samlet areal på en leilighet for en person mindre enn 20 m 2 - 3 m 3 / t per 1 m 2 av romområdet; det samme med det totale arealet på leiligheten for en person mer enn 20 m 2 - 30 m 3 / t per person, men ikke mindre enn 0,35 t -1; for et kjøkken med elektriske ovner 60 m 3 / t, for et kjøkken med en gasskomfyr 100 m 3 / t.

Derfor, for å bestemme den gjennomsnittlige daglige luftvekslingen i timen, er det nødvendig å tildele varigheten til hver av modusene, bestemme luftstrømmen i forskjellige rom under hver modus og deretter beregne det gjennomsnittlige timebehovet til leiligheten for frisk luft og så hjemme generelt. Flere endringer i luftutveksling i en bestemt leilighet i løpet av dagen, for eksempel i fravær av personer i leiligheten i arbeidstid eller i helgene vil føre til betydelig ujevn luftutveksling i løpet av dagen. Samtidig er det åpenbart at den ikke-samtidige handlingen til disse modusene i forskjellige leiligheter vil føre til utjevning av husets belastning for ventilasjonens behov og til et ikke-additivt tillegg av denne lasten for forskjellige forbrukere.

Det er mulig å trekke en analogi med forbrukers ikke-samtidige bruk av varmtvannsbelastning, som forplikter å innføre timevis ujevnhetsfaktor ved bestemmelse av varmtvannsbelastning for en varmekilde. Som du vet, er verdien for et betydelig antall forbrukere i forskriftsdokumentasjonen lik 2,4. En lignende verdi for ventilasjonskomponenten i varmelasten antyder at den tilsvarende totalbelastningen faktisk vil redusere med minst 2,4 ganger på grunn av ikke-samtidig åpning av ventiler og vinduer i forskjellige boligbygg. I det offentlige og industribygninger et lignende bilde observeres med den forskjellen at ventilasjon i fritiden er minimal og bestemmes bare av infiltrasjon gjennom lekkasjer i lysbarrierer og ytterdører.

Når du tar hensyn til bygningenes termiske treghet, kan du også fokusere på gjennomsnittlige daglige verdier av termisk energiforbruk for luftoppvarming. Videre er det i de fleste varmesystemer ingen termostater som holder lufttemperaturen i lokalene. Det er også kjent at den sentrale reguleringen av temperaturen til nettvannet i tilførselsledningen for varmeforsyningssystemer utføres i henhold til utetemperaturen, gjennomsnittlig over en periode på ca. 6-12 timer, og noen ganger i lengre tid .

Derfor er det nødvendig å utføre beregninger av standard gjennomsnittlig luftveksling for boligbygg i forskjellige serier for å klargjøre den beregnede varmelasten til bygninger. Lignende arbeid må gjøres for offentlige og industrielle bygninger.

Det skal bemerkes at disse gjeldende forskriftsdokumentene gjelder nybygde bygninger når det gjelder utforming av ventilasjonssystemer for lokaler, men indirekte kan de ikke bare, men også være en veiledning for handling når klargjøre termiske belastninger for alle bygninger, inkludert de som ble bygget i henhold til andre standarder som er nevnt ovenfor.

Standardene til organisasjoner som regulerer normene for luftutveksling i lokalene til boligblokker med flere leiligheter er utviklet og publisert. For eksempel STO NPO AVOK 2.1-2008, STO SRO NP SPAS-05-2013, Energisparing i bygninger. Beregning og prosjektering av ventilasjonssystemer for boliger bygårder(Godkjent generalforsamling SRO NP SPAS datert 27.3.2014).

I hovedsak, i disse dokumentene, tilsvarer de nevnte normene SP 54.13330.2011 med noen reduksjoner i individuelle krav (for eksempel for et kjøkken med gasskomfyr blir en enkelt luftveksling ikke lagt til 90 (100) m 3 / t, i ikke -arbeidstid på et kjøkken av denne typen, er luftbytte tillatt 0, 5 t -1, mens det er i SP 54.13330.2011 -1,0 t -1).

Referansen Vedlegg B STO SRO NP SPAS-05-2013 gir et eksempel på beregning av nødvendig luftveksling for en treroms leilighet.

Innledende data:

Det totale arealet på leiligheten er F totalt = 82,29 m 2;

Boareal F bodde = 43,42 m 2;

Kjøkkenområde - F kx = 12,33 m 2;

Baderom - F vn = 2,82 m 2;

Toalettområde - F ub = 1,11 m 2;

Romhøyde h = 2,6 m;

Kjøkkenet har elektrisk komfyr.

Geometriske egenskaper:

Volumet av oppvarmede lokaler V = 221,8 m 3;

Boligvolumet V levde = 112,9 m 3;

Volumet på kjøkkenet er V kx = 32,1 m 3;

Volumet på toalettet V ub = 2,9 m 3;

Baderomsvolumet V vn = 7,3 m 3.

Fra ovennevnte beregning av luftutveksling følger det at ventilasjonssystemet til leiligheten må gi den beregnede luftvekslingen i vedlikeholdsmodus (i konstruksjonsmodus) - L tr arbeid = 110,0 m 3 / t; i hvilemodus - L tr arbeid = 22,6 m 3 / t. De oppgitte luftstrømningshastighetene tilsvarer luftvekslingshastigheten på 110,0 / 221,8 = 0,5 t -1 for servicemodus og 22,6 / 221,8 = 0,1 t -1 for ikke -driftsmodus.

Informasjonen gitt i denne delen viser at i de eksisterende forskriftsdokumentene med ulik innkvartering av leiligheter, er maksimal luftvekslingskurs i området 0,35 ... 0,5 t -1 for bygningens oppvarmede volum, i ikke -driftsmodus - på nivået 0,1 t -1. Dette betyr at når du bestemmer effekten til varmesystemet, som kompenserer for overføringstapene av varmeenergi og kostnadene ved oppvarming av uteluften, samt forbruket av nettvann til oppvarmingsbehov, kan du fokusere som en første tilnærming , på gjennomsnittlig daglig luftvekslingskurs for bygårder på 0,35 t - 1.

En analyse av energipassene til en boligbygning, utviklet i samsvar med SNiP 23-02-2003 “Termisk beskyttelse av bygninger”, viser at når luften beregnes varmelast i et hus, tilsvarer luftvekslingskursen nivået på 0,7 timer -1, som er 2 ganger høyere enn verdien anbefalt ovenfor, og ikke motsier kravene til moderne bensinstasjoner.

Det er nødvendig å klargjøre varmebelastningen til bygninger bygget i henhold til standarddesign, basert på den reduserte gjennomsnittsverdien av luftvekslingskursen, som vil tilsvare de eksisterende russiske standardene og vil gjøre det mulig å nærme seg standardene i en rekke EU land og USA.

7. Begrunnelse for å senke temperaturplanen

Del 1 viser at temperaturgrafen på 150-70 ° C, på grunn av den faktiske umuligheten av bruk under moderne forhold, bør reduseres eller modifiseres ved å begrense "cut-off" når det gjelder temperatur.

Beregningene ovenfor forskjellige moduser driften av varmeforsyningssystemet i off-design forhold gjør det mulig å foreslå følgende strategi for å gjøre endringer i reguleringen av varmebelastningen til forbrukerne.

1. I overgangsperioden angir du en temperaturplan på 150-70 ° C med en cutoff på 115 ° C. Med en slik tidsplan bør forbruket av nettverksvann i varmeanlegget for oppvarmingsbehov, ventilasjon holdes på eksisterende nivå, tilsvarende designverdien, eller noe som overstiger den, basert på kapasiteten til de installerte nettverkspumpene. I området utenfor lufttemperaturer som tilsvarer "cut-off", bør du vurdere den beregnede varmelasten til forbrukerne som redusert i forhold til designverdien. Nedgangen i varmebelastningen tilskrives reduksjonen av varmeenergiforbruk for ventilasjon, basert på tilveiebringelse av nødvendig gjennomsnittlig daglig luftveksling i boligblokker i henhold til moderne standarder på nivået 0,35 t -1.

2. Organiser arbeidet med å klargjøre belastningen av varmesystemer i bygninger ved å utvikle energisertifikater for boligbygg, offentlige organisasjoner og bedrifter, og ta først og fremst hensyn til ventilasjonsbelastningen til bygninger, som er inkludert i belastningen på varmesystemer, tatt i betraktning det moderne forskriftskrav på luftutveksling av lokaler. For dette formålet er det nødvendig for hus i forskjellige etasjer, først og fremst, standardserier beregne varmetap, både overføring og ventilasjon iht moderne krav reguleringsdokumenter fra Den russiske føderasjon.

3. På grunnlag av felttester må du ta hensyn til varigheten av de karakteristiske driftsmåtene til ventilasjonssystemer og ikke-samtidigheten av driften for forskjellige forbrukere.

4. Etter å ha avklart varmebelastningen til forbrukernes varmesystemer, utvikle en tidsplan for regulering av sesongbelastningen på 150-70 ° C med en avbrudd på 115 ° C. Muligheten for å bytte til den klassiske 115-70 ° С-timeplanen uten å "kutte" med kvalitetskontroll bør bestemmes etter å ha spesifisert de reduserte varmebelastningene. Temperaturen på returvannforsyningen bør spesifiseres når du utvikler en redusert tidsplan.

5. Anbefal bruk av moderne systemer ventilasjon, slik at det kan regulere luftutveksling, inkludert mekaniske systemer med systemer for gjenvinning av termisk energi fra forurenset luft, samt innføring av termostater for å justere effekten til varmeenheter.

Litteratur

1. Sokolov E.Ya. Varme- og oppvarmingsnett, 7. utg., M.: Forlag MEI, 2001

2. Gershkovich V.F. “Hundre og femti ... Normal eller overkill? Refleksjoner om parametrene til varmebæreren ... ”// Energisparing i bygninger. - 2004 - nr. 3 (22), Kiev.

3. Interne sanitæranlegg. Klokken 15 Del 1 Oppvarming / V.N. Bogoslovsky, B.A. Krupnov, A.N. Skanavi og andre; Ed. I.G. Staroverov og Yu.I. Schiller, - 4. utg., Revidert. og legg til. - M.: Stroyizdat, 1990.-344 s.: Ill. - (Designerhåndbok).

4. Samarin O.D. Termofysikk. Energisparing. Energieffektivitet / monografi. Moskva: ASV Publishing House, 2011.

6. A. D. Krivoshein, Energisparing i bygninger: gjennomsiktige strukturer og ventilasjon av lokaler // Arkitektur og konstruksjon i Omsk -regionen, nr. 10 (61), 2008.

7. N.I. Vatin, T.V. Samoplyas "Ventilasjonssystemer for boliglokaler i bygårder", St. Petersburg, 2004

Når jeg så gjennom statistikken over besøk på bloggen vår, la jeg merke til at slike søkefraser ofte vises som f.eks. "Hva skal temperaturen på kjølevæsken være på minus 5 ute?"... Jeg bestemte meg for å legge ut den gamle tidsplan for kvalitetskontroll av varmeforsyning basert på gjennomsnittlig daglig temperatur på uteluften... Jeg vil advare dem som, på grunnlag av disse tallene, vil prøve å finne ut forholdet til boligavdelingen eller varmenettverk: oppvarmingsplanene for hvert enkelt oppgjør er forskjellige (jeg skrev om dette i artikkelen). Varmenettverk i Ufa (Bashkiria) fungerer i henhold til denne tidsplanen.

Jeg vil også gjøre deg oppmerksom på at regulering skjer iht gjennomsnittlig daglig utetemperatur, så hvis for eksempel ute om natten minus 15 grader, og i løpet av dagen minus 5, vil temperaturen på kjølevæsken opprettholdes i henhold til timeplanen minus 10 о С.

Vanligvis brukes følgende temperaturkurver: 150/70 , 130/70 , 115/70 , 105/70 , 95/70 ... En tidsplan velges basert på spesifikke lokale forhold. Hjemmevarmeanlegg fungerer på ruteplan 105/70 og 95/70. Hovedvarmenettverkene opererer i henhold til rutene 150, 130 og 115/70.

La oss se på et eksempel på hvordan du bruker et diagram. Anta at utetemperaturen er "minus 10 grader". Varmenettverk fungerer i henhold til temperaturplanen 130/70 , deretter kl -10 о С må temperaturen på kjølevæsken i tilførselsrøret til varmeanlegget være 85,6 grader, i tilførselsrøret til varmesystemet - 70,8 oC med en tidsplan på 105/70 eller 65,3 o C med en tidsplan på 95/70. Vanntemperaturen etter varmesystemet må være 51,7 om S.

Som regel avrundes verdiene for temperaturen i tilførselsrøret til varmeanlegg når de tilordnes varmekilden. For eksempel, i henhold til timeplanen, bør den være 85,6 o C, og ved en kraftvarme eller kjelehus er 87 grader innstilt.

Temperatur utendørs luft Tnv, o S	Tilførselsvannstemperatur i tilførselsledningen T1, o C			Temperaturen på vannet i tilførselsrøret til varmesystemet T3, o C		Vanntemperatur etter varmesystemet T2, o C
	150	130	115	105	95
8	53,2	50,2	46,4	43,4	41,2	35,8
7	55,7	52,3	48,2	45,0	42,7	36,8
6	58,1	54,4	50,0	46,6	44,1	37,7
5	60,5	56,5	51,8	48,2	45,5	38,7
4	62,9	58,5	53,5	49,8	46,9	39,6
3	65,3	60,5	55,3	51,4	48,3	40,6
2	67,7	62,6	57,0	52,9	49,7	41,5
1	70,0	64,5	58,8	54,5	51,0	42,4
0	72,4	66,5	60,5	56,0	52,4	43,3
-1	74,7	68,5	62,2	57,5	53,7	44,2
-2	77,0	70,4	63,8	59,0	55,0	45,0
-3	79,3	72,4	65,5	60,5	56,3	45,9
-4	81,6	74,3	67,2	62,0	57,6	46,7
-5	83,9	76,2	68,8	63,5	58,9	47,6
-6	86,2	78,1	70,4	65,0	60,2	48,4
-7	88,5	80,0	72,1	66,4	61,5	49,2
-8	90,8	81,9	73,7	67,9	62,8	50,1
-9	93,0	83,8	75,3	69,3	64,0	50,9
-10	95,3	85,6	76,9	70,8	65,3	51,7
-11	97,6	87,5	78,5	72,2	66,6	52,5
-12	99,8	89,3	80,1	73,6	67,8	53,3
-13	102,0	91,2	81,7	75,0	69,0	54,0
-14	104,3	93,0	83,3	76,4	70,3	54,8
-15	106,5	94,8	84,8	77,9	71,5	55,6
-16	108,7	96,6	86,4	79,3	72,7	56,3
-17	110,9	98,4	87,9	80,7	73,9	57,1
-18	113,1	100,2	89,5	82,0	75,1	57,9
-19	115,3	102,0	91,0	83,4	76,3	58,6
-20	117,5	103,8	92,6	84,8	77,5	59,4
-21	119,7	105,6	94,1	86,2	78,7	60,1
-22	121,9	107,4	95,6	87,6	79,9	60,8
-23	124,1	109,2	97,1	88,9	81,1	61,6
-24	126,3	110,9	98,6	90,3	82,3	62,3
-25	128,5	112,7	100,2	91,6	83,5	63,0
-26	130,6	114,4	101,7	93,0	84,6	63,7
-27	132,8	116,2	103,2	94,3	85,8	64,4
-28	135,0	117,9	104,7	95,7	87,0	65,1
-29	137,1	119,7	106,1	97,0	88,1	65,8
-30	139,3	121,4	107,6	98,4	89,3	66,5
-31	141,4	123,1	109,1	99,7	90,4	67,2
-32	143,6	124,9	110,6	101,0	94,6	67,9
-33	145,7	126,6	112,1	102,4	92,7	68,6
-34	147,9	128,3	113,5	103,7	93,9	69,3
-35	150,0	130,0	115,0	105,0	95,0	70,0

Ikke stol på diagrammet i begynnelsen av innlegget - det samsvarer ikke med dataene fra tabellen.

Beregning av temperaturgrafen

Metoden for å beregne temperaturgrafen er beskrevet i oppslagsboken (kapittel 4, s. 4.4, s. 153,).

Dette er en ganske arbeidskrevende og lang prosess, siden flere verdier må vurderes for hver utetemperatur: T 1, T 3, T 2, etc.

Til vår glede har vi en datamaskin og et MS Excel -regneark. En arbeidskollega delte med meg en ferdig tabell for beregning av temperaturgrafen. Det ble en gang laget av hans kone, som jobbet som ingeniør for gruppen av moduser i varmeanlegg.

For at Excel skal kunne beregne og bygge en graf, er det nok å angi flere startverdier:

• designtemperatur i tilførselsrøret til varmeanlegget T 1
• designtemperatur i returrøret til varmeanlegget T 2
• designtemperatur i tilførselsrøret til varmesystemet T 3
• Utetemperatur T n.v.
• Innetemperatur T vp
• koeffisient " n"(Som regel endres den ikke og er lik 0,25)
• Minimum og maksimal kutt av temperaturgrafen Skive min, Skive maks.

Alt. ingenting annet kreves av deg. Beregningsresultatene vil være i den første tabellen i regnearket. Det er markert med en fet ramme.

Diagrammene blir også omorganisert for de nye verdiene.

Tabellen beregner også temperaturen på det direkte nettvannet, med tanke på vindhastigheten.

Hvert administrasjonsselskap streber etter å oppnå økonomiske oppvarmingskostnader for en bygård. I tillegg prøver leietakere av private hus å komme. Dette kan oppnås ved å lage en temperaturgraf, som vil gjenspeile avhengigheten av varmen som bærerne produserer på værforhold utenfor. Riktig bruk disse dataene gir optimal distribusjon av varmt vann og oppvarming til forbrukerne.

Hva er en temperaturgraf

Den samme driftsmodusen bør ikke opprettholdes i kjølevæsken, for utenfor leiligheten endres temperaturen. Det er hun som skal ledes av og, avhengig av det, endre temperaturen på vannet i varmeobjektene. Kjølevæsketemperaturens avhengighet av utetemperaturen utarbeides av teknologer. For å kompilere det tas de tilgjengelige verdiene for kjølevæsken og utetemperaturen i betraktning.

Under utformingen av enhver bygning må størrelsen på varmeutstyret som leveres i den, dimensjonene til selve bygningen og tverrsnittene av rørene tas i betraktning. I et høyhus kan beboerne ikke uavhengig øke eller senke temperaturen, siden den leveres fra kjelerommet. Justering av driftsmodus utføres alltid under hensyntagen til temperaturgrafen til kjølevæsken. Selve temperaturskjemaet blir også tatt i betraktning - hvis returrøret gir vann med en temperatur over 70 ° C, vil kjølevæskens strømningshastighet være overdreven, men hvis det er mye lavere, er det et underskudd.

Viktig! Temperaturplanen er utformet på en slik måte at ved enhver utetemperatur i leilighetene opprettholdes et stabilt optimalt oppvarmingsnivå på 22 ° C. Takket være ham er ikke de mest alvorlige frostene skremmende, fordi varmesystemene vil være klare for dem. Hvis det er -15 ° C ute, er det nok å spore verdien til indikatoren for å finne ut hva vanntemperaturen i varmesystemet vil være i det øyeblikket. Jo tøffere været ute er, desto varmere skal vannet inne i systemet være.

Men oppvarmingsnivået som opprettholdes inne i lokalene, avhenger ikke bare av kjølevæsken:

• Utetemperatur;
• Vindens tilstedeværelse og styrke - de sterke vindkastene påvirker varmetapet betydelig;
• Varmeisolasjon - godt ferdige konstruksjonsdeler av en bygning hjelper til med å holde bygningen varm. Dette gjøres ikke bare under byggingen av huset, men også separat på forespørsel fra eierne.

Varmebord med middels temperatur kontra utetemperatur

For å beregne det optimale temperaturregimet, er det nødvendig å ta hensyn til egenskapene som er tilgjengelige for varmeenheter - batterier og radiatorer. Det viktigste er å beregne effekttettheten, den vil bli uttrykt i W / cm2. Dette vil på den mest direkte måten påvirke overføringen av varme fra det oppvarmede vannet til den oppvarmede luften i rommet. Det er viktig å ta hensyn til overflatekraften og motstandskoeffisienten som er tilgjengelig for vindusåpninger og yttervegger.

Etter at alle verdiene er tatt i betraktning, må du beregne forskjellen mellom temperaturen i de to rørene - ved inngangen til huset og ved utgangen fra den. Jo høyere verdi i innløpsrøret, desto høyere - i returen. Følgelig vil innendørs oppvarming stige under disse verdiene.

Vær ute, С	ved inngangen til bygningen, С	Returrør, С
+10	30	25
+5	44	37
0	57	46
-5	70	54
-10	83	62
-15	95	70

Kompetent bruk av kjølevæsken innebærer forsøk fra beboerne i huset for å redusere temperaturforskjellen mellom innløps- og utløpsrørene. Det kan være byggearbeid for veggisolering fra utsiden eller isolasjon av eksterne varmeforsyningsrør, isolasjon av tak over en kald garasje eller kjeller, isolasjon av det indre av et hus eller flere arbeider utført samtidig.

Oppvarming i radiatoren må også overholde standardene. I det sentrale varmeanlegg varierer vanligvis fra 70 C til 90 C avhengig av lufttemperaturen ute. Det er viktig å ta hensyn til at det i hjørnerom ikke kan være mindre enn 20 C, selv om det i andre rom i leiligheten er tillatt å senke til 18 C. Hvis temperaturen på gaten synker til -30 C, så i rom oppvarmingen skal stige med 2 C. Temperaturen vil stige, forutsatt at det kan være forskjellig i rom for forskjellige formål. Hvis det er et barn i rommet, kan det variere fra 18 C til 23 C. I boder og korridorer kan oppvarming variere fra 12 C til 18 C.

Det er viktig å merke seg! Den gjennomsnittlige daglige temperaturen blir tatt i betraktning -hvis temperaturen er omtrent -15 C om natten og -5 C i løpet av dagen, vil den bli vurdert med verdien -10 C. Hvis den var om lag -5 C om natten, og på dagtid steg den til +5 C, deretter telles oppvarming til en verdi på 0 C.

Tidsplan for varmtvannsforsyning til leiligheten

For å levere det optimale varmtvannet til forbrukeren, må kraftvarmeanlegg sende det så varmt som mulig. Oppvarmingsnettet er alltid så langt at lengden kan måles i kilometer, og lengden på leilighetene måles i tusenvis. kvadratmeter... Uansett varmeisolasjon av rørene, går varme tapt på vei til brukeren. Derfor er det nødvendig å varme vannet så mye som mulig.


Vann kan imidlertid ikke varmes opp mer enn kokepunktet. Derfor ble det funnet en løsning - for å øke trykket.

Det er viktig å vite! Når det stiger, skifter vannets kokepunkt mot en økning. Som et resultat når det forbrukeren veldig varmt. Med en økning i trykket lider ikke stigerør, miksere og kraner, og alle leiligheter opp til 16. etasje kan utstyres med varmtvannsforsyning uten ekstra pumper. I en varmeanlegg inneholder vann vanligvis 7-8 atmosfærer, den øvre grensen har vanligvis 150 med en margin.

Det ser slik ut:

Koketemperatur	Press
100	1
110	1,5
119	2
127	2,5
132	3
142	4
151	5
158	6
164	7
169	8

Utlevering av varmt vann til vintertidåret må være kontinuerlig. Unntak fra denne regelen er varmeforsyningsulykker. Varmtvannsforsyningen kan bare slås av om sommeren for forebyggende arbeid... Slikt arbeid utføres både i varmeforsyningssystemer av lukket type og i åpne systemer.