Installere gass kjeler må utføres i henhold til kravene regulatoriske dokumenter. Innbyggere selv, byggeiere kan ikke etablere gassutstyr. Det skal installeres i henhold til prosjektet som kun kan utvikles av organisasjonen med en lisens.

Installert (tilkoblet) gass kjeler Også spesialister til en lisensiert organisasjon. Trading firmaer, som regel, har tillatelse til dokumentasjon for ettersalgsservice automatisert gassutstyr, ofte på design og installasjon. Derfor er det praktisk å bruke tjenestene til en organisasjon.

Videre får informasjonsformål de grunnleggende kravene til steder hvor kjeler opererer på naturgass (koblet til gassveien). Men byggingen av slike strukturer skal gjennomføres i samsvar med prosjektet og kravene til standarder.

Ulike krav til kjeler med lukket og åpent forbrenningskammer

Alle kjeler er delt i henhold til typen forbrenningskammer og metoden for ventilasjonen. Det lukkede forbrenningskammeret utføres med viften med viften innebygd i kjelen.

Dette gjør at du kan gjøre uten en høy skorstein, men bare en horisontal del av røret og ta luften for brenneren fra gaten gjennom luftkanalen eller samme skorstein (koaksial skorstein).

Derfor er kravene til installasjonsstedet for en veggmontert (opptil 30 kW) av kjelen med et lukket forbrenningskammer ikke så tøft. Den kan installeres i tørr brukt rom, Inkludert på kjøkkenet.

Installere gassutstyr i boligrom er forbudt, på badet er forbudt

En annen ting er kjelen med en åpen brenner. De jobber på en høy skorstein (over taket på taket), og skaper naturlig trykk gjennom forbrenningskammeret. Og luften blir tatt direkte fra rommet.

Tilstedeværelsen av et slikt forbrenningskammer innebærer hovedbegrensningen - disse kjelene skal installeres i separate rom som er spesielt tildelt for dem - røyk (kjeler).

Hvor kan plasseres (kjele rom)

Installasjonsrommet kan ligge på et gulv i et privat hus, inkludert i kjelleren og i kjelleren, så vel som på loftet og på taket.

De. Under maskinen kan du justere rommet i hjemmet med dimensjoner på ikke mindre regulatorisk, dørene som fører til gaten. Og utstyrt med et vindu og ventilasjonsgitter av et bestemt område, etc.
Ovnen kan plasseres i en egen bygning.

Hva og hvordan kan plasseres i ovnen

Den frie passasjen fra forsiden av det installerte gassutstyret skal være minst 1 meter bredde.
Opptil 4 enheter med varmeutstyr med lukkede forbrenningskameraer kan plasseres i ovnen total kapasitet Ikke mer enn 200 kW.

Dimensjoner av flopping

Høyden på takene i ovnen (kjeleplassen) er minst 2,2 meter, gulvområdet er minst 4 kvadratmeter. på en kjele.
Men volumet av ovnen er regulert avhengig av kraften i det installerte gassutstyret:
- opptil 30 kW inklusive - minst 7,5 m kube;
- 30 - 60 kW inklusive - ikke mindre enn 13,5 m kube;
- 60 - 200 kW - minst 15 m kubikkmeter.

Hva er utstyrt med drivstoffet

Ovnen er utstyrt med dørene på gaten med en bredde på minst 0,8 meter, samt et vindu for naturlig belysning Kvadrat på minst 0,3 m firkant. 10 m kubikkmeter Maskin.

Utstyret leveres med enfaset strømforsyning 220 V, laget i henhold til PUE, samt vannforsyning knyttet til oppvarming og varmtvannsforsyning, samt kloakk, som kan ta vann når nødsituasjon, Inkludert i volumet av kjele og bufferbeholder.

Tilstedeværelsen av brennbare, brannfarlige materialer i kjelehus er ikke tillatt, inkludert etterbehandling på veggene.
Gassveien i ovnen skal være utstyrt med en låsemekanisme en per hver kjele.

Hvordan ventilere røgen (kjele rom)

Utstyret skal være utstyrt eksosventilasjon, kan være koblet til ventilasjonssystem Totalt antall bygninger.
Frisk luft til kjeler kan leveres gjennom et ventilasjonsnett, som er installert på bunnen av døren eller veggen.

Samtidig bør hullet i denne grillen ikke være mindre enn 8 cm kvadrat per kilowatt av kjeleffekten. Og hvis innstrømningen fra innsiden av bygningen er minst 30 cm. per 1 kW.

Skorstein

Verdiene av minimumsdiameteren på skorsteinen, avhengig av kjelenes kraft, vises i tabellen.

Men hovedregelen er slik - røykområdet i skorsteinen bør ikke være mindre område Outletåpning i kjelen.

I hver skorstein må det være et revisjonshull som ligger under skorsteinens innløp, ikke mindre enn 25 cm.

For bærekraftig drift må skorsteinen være høyere enn taket på taket. Også skorsteinen (vertikal del) må også være helt enkel.

Disse opplysninger er utelukkende gitt til informasjonsformål. generell utsikt Om ovner i private hus. Når du bygger et rom for plassering av gassutstyr, er det nødvendig å bli styrt av prosjektbeslutninger og krav til regulatoriske dokumenter.

Kunnskapsanlegg
3.1 Klassifisering av kjeler
En del av kjelen hvor drivstoffbrenning heter Firebox. Ved brennstoff i brannfeltet frigjøres varmen, som overføres fra forbrenningsproduktene (forbrenningsgasser) gjennom metalloverflaten av vannvannet. Ovnen er delt med kammerog Løs.
I kammer Ovnen brenner gassformig, flytende og solid (sang eller granuler) av drivstoff. Forbrenningen passerer i volumet av ovnen. Nært knyttet til kammerovnen brenneren. Den mest enkle klassifiseringen av brennere i henhold til typen brennstoff: Gass, brennere av flytende brensel, brennere solid drivstoff (for silt eller granuler).

Fig.3.1. Gassbrenner . 1- Brennerhus, 2 - brenner og ventilator, 3 - Stammer, 4 - Kontrollerende automatisk brenner, 5-brennerhodet, 6-luftforsyningsregulator, 7 - Installasjonsflenser.
Små kjeler som arbeider med fast brensel, har i de fleste et lag eller med et ristet rutenett av ovnen.

Kjeler med laggulv kan deles inn i følgende hovedtyper:

- Kjeler med øvre brennende (figur 3-3a)

Kjeler med lavere brenning (Fig. 3- 3B)

Kjeler med en svivel flamme, etc.

Fig. 3.2. Mazutaya. flytende brennstoffbrenner. 1 - Brennerkropp, 2 - Luftregulator, 3 - Viftebrenner, 4 - Kjørebrenner, 5 - Drivstoffpumpe, 6 - Brennerhode, 7 - Installasjonsstang for dyser, 8 - Dyser, 9 - kontrollautomatisering Brennere, 10 - Stammer.


Fig. 3.3. A - Kjele med øvre brennende, i - en kjele med lavere brennende (1 - primærluft, 2 sekundærluft, 3 - brennende gasser)
Topp brennende kjele - Tradisjonell, beregnet for brenning drivstoff S.lav batterier . Termisk nedbrytning av drivstoff og brenning av den resulterende flyktige og koks oppstår i volumet kammer Branner. Det meste av varmen som er utgitt, overføres til veggkassens vegger. Når du brenner drivstoff S.høy purulent innhold (Tre, torv) i volumet av ovnen forlater et sted som er tilstrekkelig for å brenne flyktig, hvor sekundærluften serveres.

Kobber med lavere brenning Den har en gruve for drivstoff, hvor brennstoffet blir matet i stedet for brenten. Beveger seg i gruven, det vil tørke og oppvarmes. En viss del av drivstoffet er involvert i brenningen, det meste av brennstoffet som ligger på gitteret, er termisk behandlet og bevarer det opprinnelige innholdet i flyktig. Umiddelbart nær gitteret er drivstoffgasset, de resulterende flyktige handler i et separat beliggende forbrenningskammer hvor sekundærluften tilføres for å gi tilstrekkelig forbrenningstemperatur. En av veggene i bilens kammer er vanligvis laget keramikk.
Når du forbedrer kjelen med svivel flamme og lavere brenning ble utviklet kjele med svivel brenning (fig.3.4a.), som bruker en stabiliserende forbrenningsprosess keramisk grille. På grunn av meget gode brennende forhold, har denne kjelen, bilens kammer et mindre volum sammenlignet med den nedre brennende kjelen.
En separat type kjele kan betraktes som en kjele med to separate forbrenningskamre ( inventar ) – kjele-universell (fig. 3.4.b.). I de skiftende og drivstoffprisene er en slik kjele veldig praktisk fordi det kan brennes som flytende brensel, brensel, treavfall, torv, brikett torv, trepellets (granulater) og steinkull, etc .. i kjelen , som allerede nevnt, to uavhengig venn Fra hverandre, ovnen: TOPK med den øvre brenningen av fast brensel og ovnen for å brenne flytende brennstoff, til forsiden av hvilken brenneren av flytende brensel er installert. Kjelen er designet for samtidig bruk av to typer drivstoff. Inntrengende fast brensel, bør du legge til drivstoff oftere enn for eksempel i tilfelle brannboks med lavere forbrenning, som er utstyrt med et gruvebrensel. Brenneren av flytende brensel slås på automatisk dersom det faste brennstoffet brent ned og vanntemperaturen i kjelen falt under den tillatte.

Vanligvis disse kjeler varmeveksleren varmt vann fra spiralrør og er muligheten for installasjon elektriske varmeovner. Dermed kan kjelen være elektrisk, den kan tørkes med fast og flytende brensel, og med denne kjelen er det ikke behov for en separat varmtvannskjele.

Fig. 3.4 A - Kjele med svivelflamme, b - en vogn kjele med to skygge kamre (1 - primær luft, 2-rest luft, 3-brennende gasser).

3.2 Fin effektivitetsindikatorer
Flak. - En del av kjeleinstallasjonen der drivstoffforbrenningen oppstår.

Oppvarmet med brennstoffforbrenning, forbrenningsprodukter overføres til vann gjennom varmeflater. Varmeflatene er vanligvis laget av metall eller støpejern. Varmeveksling mellom det indre og eksternt media, adskilt av overflaten av oppvarming, oppstår ved stråling, konveksjon, termisk ledningsevne. Varmen av forbrenningsprodukter overføres til den ytre overflaten med stråling og konveksjon. I ovnen er brøkdelen av stråling mer enn 90%. Gjennom materialet i varmeoverflaten (metall), samt innskudd på ekstern overflate Oppvarming og skala på innvendig overflate Oppvarming overføres varmt termisk ledningsevne.

For å karakterisere driften av ovnen bruk ulike indikatorer:

Termisk kraft av ovnen - Mengden varme som skiller seg ut når du brenner drivstoff per tidsenhet, KW

B. - drivstofforbruk, kg / s

Q. eN. t. - Nedre varmeforbrenning KJ / kg
Gaffel coaching. - Mengden varme som skiller seg ut per enhetstid per enhet i tverrsnittet av ovnen, KW / M 2

hvor A er tverrsnittet av ovnen, m 2.
Spesifikk volumetrisk kraft - Mengden varme som slippes per enhet av volumet av ovnen per tidsenhet, KW / M 3.

hvor v er volumet av ovnen, m 3.
Spesifikk termisk kraft Gitter (lag) brannbokser - Mengden varme som frigjøres fra overflaten av gitteret per tidsenhet.

R - overflateareal av gitteret, m 2

V - Volum gulvkammer, m 3.

KPD. kjelerett Balansere Det er et forhold av den nyttige varmen som brukes q kas til mengden varme som er arkivert i ovnen:


hvor g er strømmen av vann gjennom kjelen,

h 1 - Enhaulpia vann ved inngangen til kjelen

h 2 - Vann Enthalpia ved kommelens utløp
KPD. kjele (Gross-K.P.D. tar ikke hensyn til energiforbruket for egne behov) avorsen Balansere:

hvor q. 2 - Varmetap med utgående gasser;

q. 3 - Varmt tap fra Chem. uavhengig;

q. 4 - Varmetap fra pels. uavhengig;

q. 5 - Varmetap fra kjelen av kjelen;

q. 6 - Varmetap med fysisk slagg.
For å finne Net-KP. Kjele må gjøre forbruket av mengden varme q. s. ot. og elektrisk energi q. e. ot. for dine egne behov:

Vanligvis forbruk for dine egne behov (på driften av blåseren, pumper, etc.) for gass og på flytende drivstoff Kjeler er ikke mer enn 0,3 ... 1%. Den kraftigere kjelen, jo mindre prosentandel.
KPD. Kjelen på den nominelle lasten er forskjellig fra KPD. Cola på delvis last. Med en reduksjon i lastingen av kjelen under den nominelle verdien i en viss mengde, reduseres varmetapet med eksosgasser og fra kjem. Ikke-størrelse. Tap fra utdatering forblir den samme og deres prosentandel øker betydelig. Og dette er grunnen til at når en last på kjelen er redusert og KP. kjele.
Et eget spørsmål er tap av kjelen under periodisk arbeidsom vanligvis er forårsaket av følgende grunner:

Tap fra utendørs frysing;

Q k.F. - fysisk varme av drivstoff;

Q p er varmen til dampen, som brukes til å utgjøre drivstoffet i ovnen eller matet under drivstoffnettet;

Q k a - varmeforbrenning av gassbrensel.
Når du brenner skifer, beregnes det varme som brukes brensel med formelen:

Hvor ΔQ. ka. betyr varmen i den endoterme effekten på grunn av ufullstendig dekomponering av karbonater:

Med den komplette dekomponeringen k CO 2 \u003d 1 og ΔQ ka \u003d 0
Varmen Q T K, som leveres til kjeleinstallasjonen, er delt inn i nyttig brukt Q. 1 og varmetap :
Q 2 - med utgående gasser;

Q 3 - fra en kjemisk tull;

Q 4 - fra den mekaniske ugyldig;

Q 5 - fra fryseren av kjelen;

Q 6 - med fysisk varme slagg.
Likestilt med hverandre brukt varme av drivstoff q t k med varmekostnader, vi får:

Dette uttrykket kalles varmebalansen ligningen Kjeleinstallasjon.
Ligningen av termisk balanse i prosentvis vilkår:

g. de.

3.4 Varmetap Kjele
3.4.1 Varmetap med gasser fra kjele

hvor h v. g. - Enthalpy av utgående gass fra kjelen i KJ / kg eller KJ / m 3 (kammet drivstoff 1 kg eller 1 m 3)

α v. G - overflødig luftkoeffisient

H 0 k. õ er en air enhalpy som kreves for å brenne 1 kg eller 1 m 3 drivstoff (til luftvarmeren) i KJ / kg eller KJ / m 3.

hvor V. jEG. – Komponentvolumer (V RO2, V N2, V O2, V H2O) av utgående gasser per masse- eller drivstoffvolum M 3 / kg, m 3 / m 3

c ' jEG. - Isobarisk volumetrisk varmekapasitet på den tilsvarende gasskomponent KJ / m 3 ∙ til

θ V.G er temperaturen på gasser som strømmer fra kjelen.
På omfanget av varmetapet q. 2 betydelig innflytelse Gir like temperaturen på de utgående gasseneθ V.g og overflødig luftkoeffisient α v. g.

Temperaturen i de utgående gassene øker på grunn av forurensning av varmeflatene, overflødig luftkoeffisient som opererer under utløpet av kjelen -

på grunn av økende løsere. Vanligvis varmetisk tap q. 2 Det er 3 ... 10%, men på grunn av de ovennevnte faktorene kan øke.
For praktisk definisjon q. 2 Med varmeteknikk tester av kjelen, bestemme temperaturen på de utgående gassene og overflødig luftkoeffisient. For å bestemme overflødig luftkoeffisient, er det nødvendig å måle prosentandelen RO 2, O 2, CO i de utgående gassene.

1. 
   Termiske tap fra kjemisk ikke full forbrenning Drivstoff (kjemisk gruvedrift)

Tap med kjemiske applikasjoner skyldes det faktum at en del av drivstoffbrennstoffet forblir i ovnen ubrukte og kommer ut av kjelen i form av gasskomponenter (CO, H 2, CH 4, CH ...). Den komplette forbrenningen av disse brennbare gassene er nesten umulig på grunn av lave temperaturer bak ovnen. Vedlikehold Årsaker til kjemisk utveksling Neste:

Utilstrekkelig luft, fanget i ovnen,

Dårlig blanding av luft med drivstoff,

Lite volum av brannboks, som bestemmer tiden for å finne drivstoffet i ovnen, som ikke er nok for full drivstoffforbrenning,

Lav temperatur i ovnen, noe som reduserer brennhastigheten;

For høy temperatur i ovnen, som kan føre til dissosiasjon av forbrenningsprodukter.
Med riktig luftvolum og god blanding q. 3 Avhenger ovnenes spesifikke volumetriske kraft. Optimal volumetrisk frontrute kapasitet hvor q. 3 Minimumet avhenger av forbrenning av drivstoff, forbrenningsteknologi og ovnsdesign. Oppvarming fra kjemisk ramme er 0 ... 2% med spesifikk kapasitet q. v. = 0,1 ... 0,3 MW./ m. 3 . I ovnen, hvor det er en intensiv brennende brensel q. v. = 3... 10 MW./ m. 3 Varmetapet fra den kjemiske utviklingen er fraværende.

1. 
   Varmt tap fra mekanisk ufullstendig forbrenning (fra pelsgruvedrift)

Teplockotieri fra meh.dozhev. q. 4 På grunn av innholdet av drivstoffbrensel i de faste brennende rester av forbrenningen. En del av et fast brennstoff som inneholder karbon, hydrogen og svovel, og forlater med utgående gasser på toppen av ovnen i form av 1. fly aske en del av faste brannfarlige rester fjernes fra gitteret eller fra under grillen sammen 2. med slagg ; kan ta delvis 3. fallende drivstoff Gjennom gitteret låger.

Ved brenning av væske og gassbrensel er tapet fra pelsen. LED er fraværende, unntatt i tilfeller hvor sotet dannes, som tas ut av kjelen sammen med de utgående brennende gaucene.
Tapene fra pelsen. Endoggy kan beregnes med formelen:

hvor a r, a v, a lt er de spesifikke mengder av fast brennstoffresten, som fjernes fra gitteret (a r), eller fra under gitteret som å ha mislyktes gjennom det (α v) eller fra kjelen, sammen med brennbare gasser i form av en volatil aske (α lt).

P R R V, P LT er en prosentandel% brennbart innhold i tre brennbare rester.
Q t k - brukt varme KJ / kg;

1. 
   Termiske tap fra den eksterne viklingen av kjelen

Termiske tap fra kjelenes utseende skyldes penetrasjonen av varme gjennom smelting og varmeisolering. Varmetap q. 5 Kraften på tykkelsen på vanning og tykkelse på den termiske isolasjonen av komponentene i kjeleinstallasjonen. I tilfelle av store (kraftige) kjeler, overflaten av kjelen i sammenligning med volumet mindre og q. 5 Ikke overstige 2%.

For kjeler med en kapasitet på mindre enn 1 MW bestemmes tap av irritasjon av den eksperimentelle måten. For dette utendørs overflate Kjelen er delt inn i deler av et mindre område F. jEG. , i midten av hvilken varmen flux måles q. jEG. W./ m. 2 .

Fig. 13.5. Avhengigheten av den ytre frigjøring av overflaten av kjelen fra kjeleoperasjonskapasiteten.
I fravær av en Heatherers i midten av hver del av overflaten av kjelen beregnes temperaturen på overflaten og varmetapet med formelen:

hvor a er den gjennomsnittlige varmeoverføringskoeffisienten fra den ytre overflaten av kjelen i miljøet (luft) W./ m. 2 ∙ K.
Δ t \u003d T. F. - T. õ - Gjennomsnittlig temperaturforskjell mellom overflaten av kjelen og mellomstemperaturer luft.

Et - område av den ytre overflaten av kjelen som består av N-deler F. jEG. m. 2 .

1. 
   Varme og fysisk varme slagg

hvor α r er den relative mengden av slagg av kjelen

t r - slagg 0 med

c r - spesifikk varme Slag KJ / kg ∙ k

1. 
   Solid brennstoff brennere

I mange land, testutstyr for solid brensel kjeler for å automatisere sitt arbeid. Hvis Wood Crumb brukes som drivstoff, er den vanligste brenneren for et slikt brensel aksjebrenneren.

Fig. 3.6. Stoker - Brenner.

For brennende granulært drivstoff (slet) Bruk spesiell ECOTEC-brenner.

Fig.3.7. Goello EcoTec for å brenne Petet.
Det er to hovedtyper av pelletskjeler, den første er kjeler med spesielle pelletbrennere (både eksternt og internt) og den andre enklere modeller, konvertert, som regel fra sagflis og klype kjeler der brenneren mangler, og brenner Pellets Det forekommer i fiberforsterkningen. Den første typen pelletskjeler kan i sin tur deles inn i to undergrupper: Innebygde pelletbrennere og pelletbrennere som kan demonteres og oversett kjelen til en annen type drivstoff (kull, brensel).

Så, først, la oss avklare hva vi snakker om.

Den første gruppen inneholder følgende beslutninger på det russiske markedet i kjelejordene + ECOTEC-brenneren, og så videre. Konstruktivt denne løsningen Det er en solid brennstoffkoker med en pelletbrenner installert i den.

Den andre gruppen inkluderer fatchy og dens østlige europeiske kloner, benker og andre

Så den store forskjellen, som vi ser, i nærvær av en spesialisert brenner og litt mindre i fôringssystemet pellet. Spesifikke det ser slik ut:

Hva er forskjellen mellom pelletbrenneren fra drivstoffforsterkningen

For det første brenner pellets på pelletbrenneren bedre enn på fiberforsterkningen, det hele er at sensorer som påvirker forbrenningen av pellets (for eksempel temperatursensor, optisk flammeføler) og ytterligere aktive mekanismer er installert på en spesialisert pelletbrenner. , bilforsikringssystem). Komplikasjonen av brenneren fører på den ene hånden til en høyere effektivitet i kjelen som helhet, men på den annen side er tilbakebetalingen for det mer komplisert (og, derfor dyrt) styringssystem.

For det andre er luftforsyningen i en spesialisert brenner rettet og som regel Zonal, dvs. Det er et primært luftforsyningsområde, det er et sekundært luftforsyningsområde. I den vanlige fiberventilen er det ikke.

Pellet Feed System.

Pelletbrennere har et pelletsystem "ødelagt" i to uavhengige deler, hver med sin egen elektriske motor - ekstern auger og indre skruen, koblet som regel lett slangeHva er en ekstra beskyttelse (i tillegg til hovedet) fra motsatt brann.
Kjelene som er omgjort fra sagflispellets til drivstoffforsterkningen, blir servert av en stiv veche.

Fra forskjellen i matesystemet, andre forskjeller flow:

Bunkeren - i brennerne med stivt sinte, er størrelsen på bunkeren begrenset. Selv om det er mulig å legge til en eksisterende bunker. I semale med pellletbrennere er det mulig å designe en bunker av en hvilken som helst størrelse.

Prøven av pelletbrenneren av volumforbrenning kan være pelletbrenneren til det svenske selskapet ECOTEC.

1.	schneck pipe, nedstammet i bunkeren	7.	kjelenes vegger med varmebærer
2.	elektromotorisk ekstern shnech.	8.	kanal
3.	lettslange *	9.	skru Feed pellet i brenningssonen
4.	augene indre bunker	10.	luft blåser
5.	intern brennerbunker (dispenser)	11.	sone brennende pellet.
6.	petal ventil *

Kjører "kald" pelletbrenner

foto 1. Fan

Med den "kalde" starten på kjelen, med informasjon fra nivåføleren på tilstedeværelsen av en pellet i den indre skruen, og i henhold til forbrenningssonen er auto-jag inkludert. Da, når du fester flammeføleren Åpne ild Maksimal luftforsyning er inkludert for videre tenning. Etter en tid går kjelen i normal drift. Med en mislykket lansering, avhengig av brenneroperasjonsalgoritmen, er det mulig: ekstra fôrfôr, blåser luft og re-inkludering av bilforsyningssystemet. Det finnes modeller, inkludert kjølevæskepumpen bare når den angitte temperaturen er nådd og stopper den når den er redusert.

Med den "kalde" starten på kjelen, med informasjon fra nivåføleren på tilstedeværelsen av en pellet i den indre skruen, og i henhold til forbrenningssonen er auto-jag inkludert. Når du fester en åpen flammeføler, er maksimal luftforsyning for ytterligere tenning slått på. Etter en tid går kjelen i normal drift. Med en mislykket lansering, avhengig av brenneroperasjonsalgoritmen, er det mulig: ekstra fôrfôr, blåser luft og re-inkludering av bilforsyningssystemet. Det finnes modeller, inkludert kjølevæskepumpen bare når den angitte temperaturen er nådd og stopper den når den er redusert.

Pelletbrennermodus

Etter tenningen går brenneren i normal drift. Etter å ha installert den nødvendige kraften til brenneren (for eksempel, kjøpte du en 25 kW brenner for oppvarming 150 kvadratmeter. Meter, i dette tilfellet vil det være optimal for å redusere brennerens kraft til 10-15 kW) temperaturområdet av Brenneren er satt, for eksempel den nedre grensen 70 s, og den øvre 85 C. algoritmen neste - Når temperaturen på kjølevæsken i den øvre grense er nådd, stopper kjelen og går i standby-modus, hvorpå den Temperaturen begynner å falle, da, når du bytter den nedre bundet, starter kjelen automatisk. Informasjon om temperaturendring kommer fra en ekstern temperatursensor installert i varmesystemet (batteri) eller en intern kjele sensor. Følgelig kan det større rekkevidden, jo lenger de lange avbruddene kan være mellom svingingen på / av pelletskjelen.

Start fra standby-modus

Start fra standby-modus oppstår når den nederste temperaturgrensen er krysset. Hovedforskjellen fra den kalde utgangsprosedyren er at i dette tilfellet er viften i utgangspunktet inkludert, som hindrer smolende pellets. I noen tilfeller er det mulig å inkludere en intern skruer for å sende nye pellets i stedet for kampen. Autojug-systemet kan slå på etter flere forsøk på mislykket lansering (selv om det står at siden kjelen stopper, kan en betydelig tidsperiode gått og lanseringen betraktes som "kaldt").

Dynamisk endring i brennerens kraft

Under den dynamiske endringen i kraft mener vi følgende situasjon, la oss si, som i eksemplet ovenfor, virker brenneren din i modus 75% av mulig kraft, dvs. Dette er nok for normal funksjon Varmesystemer og gir ønsket komfort. I tilfelle av for eksempel om vinteren, senkende omgivelsestemperaturen, vil brenneren være lengre for å nå den øvre grensen og raskere til å falle til bunnen, men den innstilte kraften vil være nok til oppvarming av ditt hjem.

Forestill deg nå situasjonen, du har en varmtvanns kjele, og du bestemte deg for å ta en dusj på den svært kalde natten på året, i dette tilfellet kan temperaturen på kjølevæsken være skarp nok, og etter en stund kan du føle deg på Din egen hud, at kjelen ikke "trekk" lasten, til tross for at den fungerer i toppmodus. Det er nettopp for slike tilfeller og systemet med dynamisk endring i brenneren påføres. I dette tilfellet vil brenneren automatisk øke driftskraften på opptil 100%, og når ønsket temperatur er nådd, kommer den tilbake.

Stopp brenneren i normal modus

Etter at du har mottatt kommandoen fra kontrollpanelet eller den eksterne bryteren (for eksempel, slår GSM-modemet) eksternt system fôrpellets, og den indre skruen gir de resterende pellets i brennsonen, samtidig som viften begynner å levere luft fra topphastighet, For tidlig steke av de gjenværende pelletsene. Etter å ha passert en bestemt tidsperiode og signalkvittering av mangel på flamme, slår kontrollpanelet av brenneren. Det er verdt å merke seg at når brenneren er slått av, er det mulig å fortsette å overvåke (temperatur og flamme for å hindre forekomsten av omvendte flammer) for en stund.

Tynn innstilling av pelletbrenner

I nærvær av flere sensorer av pelletbrenneren er mulig tynn tuning Hennes arbeid.
Som regulerte parametere, endres fôrhastigheten til pellets og volumet av de finérte luften.
Som indikatorer brukes temperatur sensorer, Lambda sonde, røggass temperatur sensorer, trykk sensorer, etc.
De optimale parametrene til pelletsbrenneren bestemmes på grunnlag av kundens krav, men som regel er dette det laveste drivstofforbruket.

Valget av kjeleutstyr er viktig og ansvarlig øyeblikk I ingeniørfag i hjemmet.

For tiden utvider vannvarme kjeler av industriell bruk.

Mange ønsker å kjøpe en kjele billigere, sette en kjele stor kraft, i stedet for to.

For eksempel: når du arbeider med en kjele med en manuell drivstoffbelastning med en kapasitet på 1,5 gkal. / H., drivstoffkull. Ved oppstart av kjelen åpnes døren, tømmen fra tankefullt stopper, gjennom kjelen passerer kald luft fra ovnsdøren, pluss kaldt drivstoff, resultatet av det ovennevnte er kjølingen av kjelen. Som praksis har vist, med hver nedlasting stor kjeleTemperaturen på kjølevæsken reduseres med fem til seks grader for å øke temperaturen på kjølevæsken til den opprinnelige verdien som kreves minst 20 minutter. Lasting skjer to ganger i timen. Under disse forholdene, for å bevare temperaturanlegget til "tvungen modus", reduseres oppvarmingstiden for kjølevæsken, sammen med denne temperaturen av røykgassene øker to ganger og når 500 grader. CPD av kjelen faller kraftig fra 80 til 40.

På en dag kan kulloverskridelser nå opp til 2500 kg eller 7500 rubler. Per måned 225 000 rubler. Kulloverskridelse når opptil 30%, brensel til 50%.

For sammenligning på kjeler opp til 0,8 gkal / h. Når du laster drivstoffet, mister vi 1-2 grader langs kjølevæsken, som tilsvarer 5-7 minutter av kjelen på nominell modus, For å gå ut av kjelen til forrige modus.

Et annet eksempel: Mange kjeler produsert av industrien i dag har en rekke mangler.

Disse inkluderer: manglende evne eller vanskelig rengjøring av overflaten av rørene, skalaformasjonen, applikasjonen kraftige fans (Stor aerodynamisk motstand), søknad sirkulerende pumper Større kraft (stor hydraulisk motstand), tapene i effektiviteten etter seks måneders drift på grunn av skala og sot.

Når du bestiller en hard brennstoffkoker, vær oppmerksom på brannboksenheten.

Volumet av røykrommet skal være tilstrekkelig for å brenne nøyaktig din type drivstoff (på varmen i forbrenningen av drivstoff). Det bør ikke bli lagret. Flammen i ovnen skal brenne enda halmfarge, toppen av flammen bør ikke berøre takskjermen på kjelen, og enda mer, så gå til den økonomen. Samtidig er det nødvendig å være oppmerksom på den ensartede fyllingen av "brennende speilet" når de lastes inn.

Gode \u200b\u200bindikatorer oppnås ved bruk av "mineovner".

Vurder å brenne rå drivstoff i kjeler. Hvis ovnen har et utilstrekkelig volum, gjelder flammen uten å nå maksimal temperatur, kalde rør og går ut, mens det er mangel på brennbare gasser, deres innskudd i den økonomiske delen av kjelen og inn i atmosfæren, intensiv sedimentering av sot På veggene av rør, som følge av at kjelen ikke utvikler den nominelle kraften. Følgelig er temperaturen på kjølevæsken ved inngangen til kjelen mindre enn seksti grader, rørets vegger er dekket med kondensat (eller som de sier: "Kjelen gråter"). Sotdeposisjonen oppstår, kjelen av kjelen reduseres kraftig, kjelen fungerer "rynket", som regel, i dette tilfellet må du begynne med å rengjøre kjelen.

Dette er en kjedereaksjon på formidling til flammen. Husk hvordan brannen brenner. Sammenlign mengden drivstoff, og flamens høyde, og tenk nå om 300 kg brensel lyser, legging, chips, kull.

"Shaft Firk" eller "avfyring med et brannbelt" har ikke disse feilene, fordi Utviklingen av flamme forstyrrer ikke, men varmt chamotted murstein Hjelper i stor grad, når de lastes av ferske drivstoffdeler (tørket, faller flammetemperaturen ikke så skarpt). Det er mulig å bruke brukte gasser, men dette er veien til tilleggskostnader med mindre effektive resultater.

Mange blir spurt hvorfor vanngjenvinningslinjen er nødvendig i kjeleplassen?

I moderne kjelebygging, når kappens CPD overstiger 70%, og til og med 94%, kan temperaturen på de utgående røggassene ha en verdi på 120-180 ° C. Som regel er en slik temperatur i de utgående gassene med intersasonal utnyttelse, når temperaturen på kjølevæsken selv ved utløpet av kjeleplassen ikke overstiger 60 OS.

Vurder begrepet "duggpunkt". I utgående røykgasser Det er fuktighet, så den lavere forbrenningstemperaturen, jo lavere temperaturen på kjølevæsken. Når røykgassene passerer gjennom kjelen, spesielt gjennom den økonomen, kondenser fuktigheten på veggene av kalde rør. Dette fører til intensiv avsetning av sot, svovel, som et resultat - metallkorrosjon. Derfor tapet av CPD av kjelen og for tidlig slitasje. Dette er spesielt observert når kjelene jobber med drivstoffolje og råolje (syreformasjon).

Dette kan unngås hvis det tas hensyn til drivstoffet som brukes, sette opp resirkuleringslinjen slik at "reverset vann" falt i kjelen med en temperatur over "DEW POINT". Med en slik operasjon er kjelen lettere å nominelle modus, med god effektivitet og kraft. Resirkuleringslinjen i kjeleplassen er nødvendig av en rekke andre grunner, enten ulykken på banen eller lanseringen av kalde kjeler.

Mange kunder tar ikke hensyn til tilstedeværelsen av termometre i eksosgasser og tyagonoromerer. Eller disse enhetene er fraværende i kjele rom.

Vurder et eksempel på drift uten et termometer ved utbyttet av røykgasser, når du arbeider i flere kjeler per røykrør, med en røyk.

Ingen termometer her er ikke å gjøre. Gjest er spesifisert maksimal temperatur Utgående gasser på nominell drift (180-280 grader).

Overskudd eller reduksjon i denne temperaturen fører til en for tidlig svikt i en kjele eller skorstein, drivstoffoverskridelser. Ikke å vite at temperaturene i de utgående gassene ikke konfigurerer enheten til den nominelle økonomiske modusen. Justeringer er laget av Schiber ved hjelp av tausonoromeren.

Ved bestilling av boobagners er det ønskelig å gjøre et utvalg av deres hydrauliske motstand ved nominell vannstrøm gjennom kjelen.

Til riktig justering Kjele, utvalg nettverkspumperForskjellen i kjølevæskens temperatur på nominell modus, mellom inngangen og utgangen fra kjelen varierer fra 10 til 30 grader, avhengig av kjelen og typen drivstoff. Kjelenes hydrauliske motstand kan variere, avhengig av mengden vann hoppet gjennom kjelen.

Kjeler med en stor indikator på motstand på vann krever kraftigere nettverkspumper, samt grundig justering med ventiler, når du arbeider i et par med en kjele med en mindre motstandsindikator.

Justering av kjelen med antallet gjennomgående vann er mulig uten bruk av telleren, så ved den nominelle modusen for drift av kjelen, ved hjelp av en inngangsventil, kan overlappende den oppnås i temperaturen på kjølevæsken på "pass". Det skal bemerkes at "pass" mengder kan oppnås, temperaturen på kjølevæsken ved inngangen til kjelen vil være minst 60 grader. For et eksempel, ved en vanntemperatur på 40 grader, vil forskjellen være 6-8 grader, ved en vanntemperatur på 90 grader ved innløpet, kan utgangen nå opptil 120 grader.

Du bør være oppmerksom på merking av drivstoffkjeler. Med samme merkingsbrev "K" kan kjeleenheten fungere på alle typer hardt brensel, men "antrasitt" eller "stein kull" er tatt som grunnlag for ytelse.

Når du bestiller en kjele, bør du vite varmen for forbrenningen av drivstoffet ditt, lese GOST, påfør korrigeringsfaktoren. Bestille kjelen for å gjøre disse beregningene og ikke glemme når du bestiller at hvis det er verdt brevet "D" for å spørre volumet på kjelen og pakken med en separat ovn. Og med tanke på varmetapet av ulike grunner, om det er menneskelig faktor eller annet, bør rekkefølgen for kjelen kapasitet gjøres en størrelsesorden høyere, og tar hensyn til våre uforutsigbare vintre for å få ekstra kjeler.

Noen få ord om shelters i kjele rom: Gasskanaler må være fullført med hensyn til brennstoffet brent. Det er også nødvendig å vurdere antall kjeler, tilstedeværelsen av "gasskapasitet", det er nødvendig å gi en økning i tverrsnittet av bensinstasjonen etter hver kjele, oppmerksomheten til "gassinnholdet" og isolasjon skal Imidlertid, hvis mulig, isoler røykrøret, øker rørledningslivet med 2-3 ganger.

Funksjoner ved brennende lavkvalitetsbrensel.

Ved brenning av lavkvalitetsbrensel (økt aske og fuktighet) er driften av alle noder og deler av kjeleenheten sterkt komplisert, påliteligheten til kjelen selv, røyk og annet tilleggsutstyr reduseres.

Ifølge tester (WTO, NGOer, CCTI), kommer sjokkene i ovnen 15-20%, i stedet for utformingen 4 - 5%, og over kjelen når opptil 70% i stedet for 30% av normer. Dette fører til betydelige tap med utgående gasser.

Sammen med det økte tapet av varme med utgående gasser (Q2), økes tapene med en mekanisk inkompatibel økning betydelig (Q4). Den totale effektiviteten til kjelen når du arbeider med lavverdige kuler, reduseres (sammenlignet med arbeid på høykvalitets kull) med 5 - 7%.

De beregnede avhengighetene av den teoretiske temperaturen i ovnen θA \u003d TA - 273 ° C fra askinnholdet og fuktighet av kull viser at økningen i askeinnholdet i AC for hver 10% fører til en reduksjon i den teoretiske temperaturen i ovn med 40 - 100 ° C (avhengig av fuktigheten). Temperaturen i fokuset på brenningen samtidig er redusert med 30 - 90 ° C.

Nedgangen i WP er 10% øker den teoretiske forbrenningstemperaturen med 100-160 ° C, og temperaturen i forbrenningskjernen ved 85-130 ° C (avhengig av ashiness).

Således er den teoretiske temperaturen av kullforbrenning med kaloriinnhold på 3,600 kcal / kg 1349 ° C (ved forbrenning av kull med kalorisk innhold på 5000 kcal / kg, er den 1495 ° C).

Det skal bemerkes at den normative metoden for beregning av kjeleaggregater for høyspenningsbrensel gir en litt undervurdert verdi av gassene ved utløpet av ovnen θ "M, som skyldes den sterke effekten av aske på den optiske tettheten av medium i ovnen.

Redusere temperaturen i forbrenningskjernen er skadelig. Det fører til en økning i andelen unødvendige akutte vinklede askepartikler i dypet, noe som kan føre til erosjon av haleflatene til oppvarming. Høye temperaturer Forbrenningskjernene er ikke bare nødvendig for å redusere andelen ukjente høyt erosive partikler, men også fra synspunktet for å tilveiebringe en gitt varmeenhet i varmekammeret.

Volumet av varmekammeret

For vellykket forbrenning av lavverdige kuler er det en uunnværlig tilstand å redusere varmeforandringen av spolevolumet (Q / V).

I lavstrøm kjeler, omfanget av varmeforandringen av spolevolumet Q / V, oppnådd fra designberegningene

Q / V \u003d \u200b\u200b0,4 ÷ 0,5 GCAL / m³ / t

for brennende brennstoff er brennstoffer uakseptabelt stort.

Dette antyder at det er et lite volum av kjølerkammeret, det er ingen nødvendig høyde for å stabilisere brenningen av brennstoff med lav klasse. (For informasjon: - Dette er et tomt hvor forholdet (CO2max - CO2min) / CO2 \u003d 0,3) motstår.

Størrelsen på Q / V når du brenner steinkuller Det bør ikke være mer enn 0,3 kcal / m³ / t, og ved brenning av lavkvalitets drivstoff, bør størrelsen på varmeforandringen av røgvolumet være betydelig mindre.

Tenning belte

Enheten i flomkamrene til brannbeltene gir deg mulighet til å brenne drivstoff med lav varmeforbrenning (opptil 2000 kcal / kg).

Hvis det er nødvendig å brenne enda mindre kaloribrensel, er det nødvendig med oppvarmet blås luft.

For å forhindre kjele leggingen, er det nødvendig at fakkelen ikke berører gjerdet i ovnkammerets kablede soner og det var ikke halvjusterende gassmedium, og temperaturen ved utløpet av ovnen ved en nominell belastning gjorde det ikke Overskride temperaturen på begynnelsen av mykningen av asken mer enn 50 ° C.

Drivstoffuniformitet

Når du beveger deg på forbrenningen av brennstoff av lav kvalitet, er kravene til drivstofftilførselsuniformitet enda mer strammet.

Oscillasjoner i tilførsel av drivstoff og luft (oksidasjonsmiddel) fører til utseendet av oksidative kjeler på ett steder, og i andre reduserende forbrenningssoner, som er årsaken til tap av stabilitet og pålitelighet av kjelen, belastningstap og til og med brenning.

Konstruktive egenskaper av kjelen

Anvendt design av rammekamre av lavkraftkjeler av kvadrat tverrsnittet er beste design Fra synspunktet til enhetens enhetlighet og termiske strømmer rundt omkretsen av ovnen, men ekstremt ikke tilstrekkelig høyde.

Utformingen av type kjeler med lav effekt er tiltrukket av kompaktitet, løsninger av layout av rørsystemer og den kompetente konstruksjon av hydrauliske ordninger.

For å fortsette videreutvikling av lav-kraftkjeler, er det nødvendig å bruke følgende konstruktive avhengigheter:

Sammenligning av verdiene som er oppnådd fra beregningene av standard kjeler med lav effekt og de nødvendige verdiene vist på diagrammene (for solid brennstoffkjeler med en kapasitet på 1 GCAL / H)

Funksjoner ved utformingen av kjeleinstallasjoner av lav kraft, arbeid på avfallssager og trebehandling

Alle arbeidsflyter i kjeleinstallasjonen er samhandling (varmeoverføring) av to organiserte strømmer: gasser (drivstoffforbrenningsprodukter) og oppvarmet vann (i vannvarme kjeler, som på grunn av de ovennevnte grunnene, og vil oppdage oppmerksomheten).

Brannutstyr eller bare ovner er to hovedarter: lag og kammer. Lagovner brukes ved brenning av skiver, faste brensler. Drivstoff i slike ovner brenner i et tett lag på et ristnett. Optimal høyde Laget for hver type drivstoff er sin egen og avhenger også av fuktigheten til drivstoffet. For eksempel, når du brenner sagflis, anbefales høyden på laget ca. 300 mm. Kammerovner er utformet for å forbrenne fint drivstoff (for eksempel kullstøv) direkte i spolevolumet (kamera). I i det siste For brennende sagflis, brannbokser med kokende lag og brannboks med blandet kammerlag-brenning, blir det utviklet og vellykket operert. Flakes med et kokende lag utføres med et kjede-rutenett, som kompliserer og øker kostnadene ved deres design og begrenser bruken av slike etasjer for lavkraftkjeler. Ovnen av kammerlag som brenner på grunn av intensivering av brenning, tvert imot, krever et mindre ristet område og volumet av ovnkammeret. I slike ovner er det plassert på karakteren, som det var fokuset på å opprettholde brenning for drivstoffet som regelmessig blåses inn i kammeret. Ikke brent i vortexen i kameraets drivstoff avgjøres for å rive, og danner fokus.

Ved brenning av tre er et stort antall brennbare gasser uthevet ( flyktige stoffer) Derfor har flammen av tre en betydelig høyde - opptil 2 meter. Med en lav høyde på fiberkammeret, hviler flammen på varmevekslerbuen avkjølt av kjølevæsken, volatil, kul, bosette seg på buen. Det er mangel på harpiks og andre flyktige stoffer. Følgelig avgjorde de på varmevekslerens rør og dekker det. Dette reduserer betydelig den totale CPD av kjelen. Derfor, for pålitelig og kvalitetsarbeid Kjelen på avfallet av trebearbeiding Høyden på røykrappen over ristet skal være minst 2 meter.

Det er svært viktig for brennende sagflis med relativ luftfuktighet over 20% temperaturen på blåsingsluften. Det er åpenbart at blåsingstemperaturen over 100 grader lar deg tørke sagblandet når de leveres til fakkelen, og når treet er oppvarmet, sagesømmen opp til 300 grader med racy-komponentene og dens selvbrennende, som enda mer intensiverer brenningen forekommer.

I henhold til typen drivstoffforsyninger er ovnen manuelle, mekaniseres og automatiseres, og kjelen er automatiske. I kjele maskiner er den kontinuerlige tilstedeværelsen av operatøren ikke nødvendig. Manuelle lagovner er utstyrt med en enkel fast rist med en rist, under hvilken fanen luft av luften leveres. I de mekaniske ovnerene av drivstofftilførselsoperasjonen mekaniseres slagg- og askefjerning. I automatiserte kjeleinstallasjoner utfører kontrollmekanismer (på og av i riktig øyeblikk) spesielle enheter (for eksempel, temperatur reléer eller tidsrelé).

Funksjoner av enheten og arbeidet med kjeler på flytende brensel.

Forskjellen mellom væskebrensel og faste brensel kjeler er hovedsakelig i lengde og volum av forbrenningskammer. Når du bestiller kjeler, les spesifikasjoner Den eksisterende brenneren, lengden og bredden på fakkelen på nominell modus. Kjelenes avfyring bør være lengre enn brennerens fakkel på ca. 150 mm., Som forhindrer det uberørte drivstoffet.

De tekniske egenskapene til brennere av både innenlandske og import har en stor forskjell. Før du kjøper en kjele - plukk opp brenneren som oppfyller dine krav og drivstoff.

For å bidra til å bedre brenning av hvilket som helst husbrennstoff, når det gjelder både importerte og innenlandske brennere, er vårt firma produsert av en brennstoffvarmer IZHPM, som gjør det mulig å brenne noe drivstoff (detaljer i delen).

Beregningen av røykekammeret kan utføres av kalibrerings- eller konstruktiv metode.

Under kalibreringen skal designdataene til ovnen være kjent. I dette tilfelle reduseres beregningen til bestemmelsen av temperaturen på gassene ved utløpet av ovnen θ "T. Hvis det som følge av beregning θ, viser det seg å være betydelig høyere eller lavere enn det tillatte da Det må endres til det anbefales ved å redusere eller øke utslippsflatene på oppvarming av ovnen N L.

I konstruksjonsberegningen av ovnen brukes anbefalt temperatur θ, og eliminerer leggingen av etterfølgende oppvarmingsflater. Samtidig, den nødvendige utslippssynlige overflaten av oppvarming av ovnen til L L, så vel som området av fabrikkene til f-kunsten, på hvilke skjermer og brennere som skal refunderes.

For å utføre den termiske beregningen av ovnen gjør det en skisse. Volumet av varmekammeret v t; overflaten av veggene som begrenser volumet av f st; området av ristet grid r; Effektiv utslippsoverflate av oppvarming n l; Graden av skjerming X bestemmes i henhold til ordningene Fig.1. Grenser av aktiv

maskinvolum V T er veggkammerets vegger, og i nærvær av skjermer - aksiale planer med skjermrør. I utgangsseksjonen er volumet begrenset til overflaten som passerer gjennom aksen til den første kjelebjelken eller festongen. Grensevolumet i den nedre delen av ovnen er gulvet. I nærvær av en kald trakt er et horisontalt plan som skiller halvparten av høyden av den kalde trakten tildeles den nedre grensen til ovnen på ovnen.

Den totale overflaten av FEC-brannboksene F ST er beregnet ved summasjonen av alle sidestrømmer som begrenser volumet av varmekammeret og forbrenningskammeret.

Området på ristgitteret R bestemmes i henhold til tegningene eller i henhold til størrelsene på de tilsvarende fiberinnretningene.

Vi spør

t out \u003d 1000 ° C.

Figur 1. Skisse av brannbokser

Området av hver vegg av ovnen, m 2

Full overflate av veggene i ovnen F. st, m 2

Termumskinnende overflate av oppvarming av ovnen N L, M2 beregnes med formelen

hvor F. Pl. X. - Utslippsvurdering av veggskjermene, M 2; F. pl \u003d bl. - Veggområde, opptatt skjermer. Bestemt som et produkt av avstanden mellom aksene i de ekstreme rørene på denne skjermen b., m, på den opplyste lengden på skjermrøret l., m. verdi l. bestemt i samsvar med ordningene fig.1.

X. - Skjermeksponeringskoeffisient, avhengig av det relative trinnet på skjermrøret S / D. og avstander fra aksen på skjermrørene til veggen av ovnen (nomogram 1).

Ta x \u003d 0,86 på s / d \u003d 80/60 \u003d 1,33

Graden av filmskjerming

Effektiv tykkelse på emitterende lag av brannboks, m.

Overføringen av varme i ovnen fra forbrenningsprodukter til arbeidsfluidet skyldes hovedsakelig strålingen av gasser. Formålet med å beregne varmevekslingen i ovnen er å bestemme temperaturen på gassene ved utløpet av ovnen er "T av nomogram. Samtidig er det nødvendig å forhåndsdefinere følgende verdier:

M, og f, i p × q t / f kunst, θ theorem, ψ

Parameteren m avhenger av den relative posisjonen til den maksimale flamme temperaturen i brannboksenes høyde

For kammerovner med et horisontalt arrangement av brennerenes akser og de øvre gassene fra ovnen:

X t \u003d h g / h t \u003d 1/3

hvor H g er høyden på lagets akser fra gulvet i ovnen eller fra midten av en kald trakt; H t er den generelle høyden på gulvene fra gulvet eller midten av den kalde trakten til midten av outputvinduene i ovnen eller shirm med hele fyllingen av ovnen.

Ved brenning av drivstoffolje:

M \u003d 0,54-0,2x t \u003d 0,54-0,2 · 1/3 \u003d 0,5

Den effektive graden av svart av fakkelen en f avhenger av hvilken type drivstoff og betingelsene for forbrenningen.

Ved brenning av flytende brensel, en effektiv grad av svart svarthet:

a φ \u003d m × en SV + (1-M) × A R \u003d 0,55 · 0,64 + (1-0,55) · 0,27 \u003d 0,473

hvor m \u003d 0,55 er gjennomsnittskoeffisient, avhengig av spolevolumets varme spenning; Q V - Spesifikk varmeavledning per volum av ovnkammeret.

I mellomverdiene av Q V er verdien M bestemt ved lineær interpolering.

en G, og SV - graden av svart, som ville ha fakkelen når de fyller hele ovnen, bare med en lysende flamme eller bare med unheoming tothemical gasser. Verdiene av SV og A G er bestemt av formler

en SV \u003d 1-E - (kg × Rn + ks) Р s \u003d 1-e - (0,4 · 0,282 + 0,25) · 1 · 2,8 \u003d 0,64

en R \u003d 1-E-kg × RN × P S \u003d 1-E -0,4 · 0,282 · 1 · 2,8 \u003d 0,27

hvor e er grunnlaget for naturlige logaritmer; til r - dempningskoeffisienten av stråler med trekamegasser, bestemmes av nomogrammet, med tanke på temperaturen ved utløpet av ovnen, metoden for sliping og forbrenningstype; R N \u003d R RO2 + R H20 er den totale volumfraksjonen av de tjokhetsgassene (definert i tabell 1.2).

Koeffisienten til svekkende stråler av truchatiske gasser:

Til R \u003d 0,45 (ved nomogram 3)

Dempingskoeffisienten til stråler med store partikler, 1 / m 2 × kgf / cm 2:

0,03 · (2-1,1) (1,6 · 1050/1000-0,5) · 83/10,4 \u003d 0,25

hvor men T - overflødig luftkoeffisient ved uttaket av ovnen;

C og n r - innholdet av karbon og hydrogen i arbeidsbrennstoffet,%.

For naturgass med R / N P \u003d 0,12σm × C m × H n / n.

P - trykk i ovnen, kgf / cm 2; for kjeler uten å trykke på p \u003d 1;

S er den effektive tykkelsen på emittingslaget, m.

Når du brenner faste drivstoff, er graden av svart av fakkelen en F plassert av et nomogram, ved å definere den totale optiske verdien til × P × S,

hvor p er et absolutt trykk (i ovner med en balansert R \u003d 1 kgf / cm 2); S er tykkelsen på utslippslaget av ovnen, m.

Varmedissering i ovnen per 1 m 2 av varmeflatene, kcal / m 2 H:

q v \u003d

Nyttig varmeavledning i ovnen per 1 kg brennstoff, NM 3:

hvor Q B er en varme introdusert av luft inn i ovnen (hvis det er en luftvarmer), kcal / kg:

Q b \u003d ( eN. T -δ. eN. T -δ. eN. PP) × I 0 i + (δ eN. T + δ. eN. PP) × I 0 x \u003d

\u003d (1.1-0.1) · 770 + 0,1 · 150 \u003d 785

hvor δ. men T - Størrelsen på suget i ovnen;

∆men PP er størrelsen på suget i støvforberedende systemet (valgt på bordet). Δ. men Pp \u003d 0, fordi Mazut.

Den entalpinne av den teoretisk nødvendige mengden luft £ 0 GV \u003d 848,3 kcal / kg ved en temperatur bak luftvarmeren (forhåndsopptasket) og kald luft £ 0 x.v. Ta tabell 1.3.

Temperaturen på varmluft ved utløpet av luftvarmeren er valgt for drivstoffoljen - langs tabell 3, T-fjellene. i H \u003d 250 ○ S.

Teoretisk forbrenningstemperatur på torden \u003d 1970 ° C bestemmes av tabell 1.3 for den funnet verdien av Q t.

Den termiske effektivitetskoeffisienten til skjermer:

hvor X er graden av skjerming av ovnen (definert i designegenskapene); ζ - betinget koeffisient Forurensningsskjermbilder.

Den betingede koeffisienten for forurensning av skjermer ζ for drivstoffolje er 0,55 med åpne glatte papirskjermer.

Bestemme M, en F, i P × Q T / F CT, υ Theore, ψ, finn temperaturen på gassene ved uttaket av ovnen ˝˝ t ved nomogram 6.

Med uoverensstemmelser i verdiene av υ "t mindre enn 50 0 med et nomogram, blir temperaturen på gasser ved utløpet av ovnen tatt som endelig. Med tanke på forkortelser i beregningene aksepterer vi ° C. T \u003d 1000 ° C.

Varme overført i brannboksstrålingen, kcal / kg:

hvor φ er varmebesparende koeffisienten (fra varmebalansen).

Enthalpy av gasser ved uttaket av ovnen ј "t er funnet langs tabell 1.3 på men T og υ "t Synlig termisk spenning av røykvolum, kcal / m 3 h.

Kalibreringsberegningen av røykekammeret er å bestemme den faktiske temperaturen på røykgassene ved utløpet av kjele-kammeret i kjeleenheten med formelen:

, O c (2.4.2.1)

hvor t a er den absolutte teoretiske temperaturen av forbrenningsprodukter, k;

M er en parameter som tar hensyn til temperaturfordelingen i høyden på ovnen;

- bevaringskoeffisient;

I P - det estimerte drivstofforbruket, M 3 / S;

F st - overflateareal av veggene i ovnen, m 2;

- Gjennomsnittlig av skjermens termiske effektivitet;

- graden av svart av brannboks;

VC ons - Gjennomsnittlig total varmekapasitet Forbrenningsprodukter 1 m 3 Brensel i temperaturområdet
, kJ / (kg k);

- strålingskoeffisienten til absolutt svart kropp, w / (m 2 til 4).

For å bestemme den faktiske temperaturen , forhåndsinnstilt det i verdi i samsvar med anbefalingene
. Ved den adopterte gasstemperaturen ved utløpet av ovnen og den adiabatiske temperaturen av forbrenning av drivstoff om og bestemme varmetapet, og i henhold til den vedtatte - emitterende gasser. Deretter, ifølge de kjente geometriske egenskapene til ovnkammeret, oppnår vi den beregnede banen til den faktiske temperaturen ved uttaket av ovnen.

Kalkulasjonsberegning av ovnen utføres i den følgende sekvensen.

For den vedtatte temperaturen
vi bestemmer entallpinen for forbrenningsprodukter ved uttaket av ovnen i tabell 2.2.1
.

Nyttig varmespredning i ovnen jeg beregner formelen:

KJ / m 3 (2.4.2.2)

hvor Q i-varme introdusert i ovnluften: for kjeler som ikke har en luftvarmer, bestemmes av formelen:

, KJ / M 3 (2.4.2.3) KJ / m 3

Q.Vn. - Varmen som ble inngått i kjeleenheten med luft som kom inn i den, oppvarmet utenfor enheten: Godta Q.VN \u003d 0, da luften foran KVGM-30-150-kjelen i prosjektet under behandling ikke varvarme;

rH G. TB. - Varmen avter: Godta RH G. TB. \u003d 0, som utformingen av KVGM-23.26-150 kjelen, er ikke røggassgenvinning

Den teoretiske (AdiaBat) o og forbrenningstemperaturen bestemmer størrelsen på den nyttige varmeproduksjonen i ovnen Q t \u003d N A.

Tabell 2.2.1 med N A \u003d 33835,75 KJ / M 3 bestemme om A \u003d 1827,91 o C.

Bestem parameteren M avhengig av den relative posisjonen til den maksimale temperaturen på flammen i høyden på ovnen (x t) når du brenner gassen med formelen:

, (2.4.2.4)

hvor
, (2.4.2.5)

hvor n g er avstanden fra ovnen til brennerens akse, m;

N t - avstanden fra ovnen til ovnen til midten av ovnenes vinduer, m;

For KVGM-23,26 kjelen, avstanden H y \u003d \u200b\u200bn t, deretter x t \u003d 0,53.

Koeffisienten av termisk effektivitet av skjermer bestemmes av formelen:

, (2.4.2.6)

hvor - koeffisient som tar hensyn til reduksjonen av varmevarmefellen på grunn av forurensning eller lukning av isolasjonen av overflater; Aksepterer
;

x - Betinget skjermingskoeffisient; Bestem nomogrammet, ved S \u003d 64mm, D \u003d 60 mm, S / D \u003d 64/60 \u003d 1,07, deretter x \u003d 0,98;

Bestem den effektive tykkelsen på utslippslaget i ovnen:

, m (2.4.2.7)

hvor V t, F er volumet og overflaten av veggene i varmekammeret, M 3 og M2. Bestem designdokumentasjonen for KVGM-23,26-150 kjelen.

V t \u003d 61,5 m 3, f, 326,6 m 2;

Koeffisienten av løsningsstråler for den lysende flammen er bestått av koeffisienter for svekkende stråler av truchatiske gasser (til R) og salviepartikler (k) og når brennende gass bestemmes med formelen:

,
(2.4.2.8)

hvor R N er den totale volumfraksjonen av triothemiske gasser: bestemmes fra tabell 2.1.2.

Koeffisienten av svekkende stråler av truchatiske gasser K r bestemmes av formelen:

,
(2.4.2.9)

hvor p П er partialtrykket av trukketomiske gasser;

, MPA (2.4.2.10)

hvor trykket i kjeleekammeret i kjelaggregatet som opererer uten rensing: P \u003d 0,1 MPa,;

- Den absolutte temperaturen av gasser ved utløpet av varmekammeret, K (lik det foreløpige estimatet)

Dempingskoeffisienten til stråler av store partikler bestemmes av formelen:

,
(2.4.2.11)

Hvor forholdet mellom innholdet av karbon og hydrogen i jobber Drivstoff: for gassbrensel er akseptert:

, (2.4.2.12)

Fakkel svart grad (AF) for gassformet brensel Bestemt av formelen:

hvor og graden av svarthet i den lysende delen av fakkelen, bestemmer vi med formelen:

(2.4.2.14)

og R er graden av svarthet av unhapping tritomiske gasser, bestemmes av formelen:

; (2.4.2.15) M-koeffisient som karakteriserer andelen floppende volum fylt med en lysende del av fakkelen.

Vi bestemmer den spesifikke belastningen av spolen volumet:

, kw / m 3 (2.4.2.16)

deretter m \u003d 0,171.

Graden av svart- og gassbrenningsgrad bestemmes av formelen:

(2.4.2.17)