Gasketels installeren moet worden uitgevoerd in overeenstemming met de vereisten regulatory-documenten. Bewoners zelf kunnen bouwende eigenaren geen gasapparatuur opzetten. Het moet worden geïnstalleerd in overeenstemming met het project dat alleen door de organisatie met een licentie kan worden ontwikkeld.

Geïnstalleerd (aangesloten) gasketels Ook specialisten van een gelicentieerde organisatie. Handelbedrijven hebben in de regel een documentatie van de vergunning voor after-sales service geautomatiseerd gasuitrusting, vaak op ontwerp en installatie. Daarom is het handig om de diensten van één organisatie te gebruiken.

Verder krijgen informatieve doeleinden de basisvereisten voor plaatsen waar ketels actief zijn natuurlijk gas (verbonden met de snelweg van het gas). Maar de constructie van dergelijke structuren moet worden uitgevoerd in overeenstemming met het project en de vereisten van normen.

Verschillende vereisten voor ketels met een gesloten en open verbrandingskamer

Alle ketels zijn verdeeld volgens het type verbrandingskamer en de methode van zijn ventilatie. De gesloten verbrandingskamer wordt gedwongen uitgevoerd met de ventilator ingebouwd in de ketel.

Hiermee kunt u doen zonder een hoge schoorsteen, maar slechts een horizontaal gedeelte van de pijp en neem de lucht voor de brander van de straat door het luchtkanaal of dezelfde schoorsteen (coaxiale schoorsteen).

Daarom zijn de vereisten voor de installatieplaats van één aan de muur gemonteerd (tot 30 kW) van de ketel met een gesloten verbrandingskamer niet zo zwaar. Het kan in droog worden geïnstalleerd gebruikte kamer, Ook in de keuken.

Het installeren van gasapparatuur in residentiële kamers is verboden, in de badkamer is verboden

Een ander ding is de boilers met een open brander. Ze werken op een hoge schoorsteen (boven de bergkam van het dak), waardoor de natuurlijke stuwkracht door de verbrandingskamer creëert. En de lucht wordt rechtstreeks vanuit de kamer gebracht.

De aanwezigheid van een dergelijke verbrandingskamer brengt de belangrijkste beperking in - deze boilers moeten worden geïnstalleerd in afzonderlijke ruimtes die speciaal voor hen zijn toegewezen (ketels).

Waar kan worden geplaatst (Boiler Room)

De installatiekamer bevindt zich op elke verdieping van een privé-huis, ook in de kelder en in de kelder, evenals in de zolderkamer en op het dak.

Die. Onder de machine kunt u de kamer binnen het huis aanpassen met afmetingen van niet minder regelgevend, de deuren die naar de straat leiden. En uitgerust met een raam- en ventilatierooster van een specifiek gebied, enz.
De oven kan zich in een apart gebouw bevinden.

Wat en hoe kan in de oven worden geplaatst

De vrije doorgang van de voorkant van de geïnstalleerde gasapparatuur moet ten minste 1 meter breed zijn.
Maximaal 4 eenheden verwarmingsgasapparatuur met gesloten verbrandingscamera's kunnen in de oven worden geplaatst totale capaciteit Niet meer dan 200 kW.

Afmetingen van flopping

De hoogte van de plafonds in de oven (ketelruimte) is ten minste 2,2 meter, het vloeroppervlak is ten minste 4 vierkante meter. Op één boiler.
Maar het volume van de oven is geregeld, afhankelijk van het vermogen van de geïnstalleerde gasapparatuur:
- Tot 30 kW inclusief - ten minste 7,5 m kubus;
- 30 - 60 kW inclusive - niet minder dan 13,5 m kubus;
- 60 - 200 kW - ten minste 15 m kubieke meters.

Wat is uitgerust met de brandstof

De oven is uitgerust met de deuren op straat met een breedte van ten minste 0,8 meter, evenals een venster voor natuurlijke verlichting Vierkant van ten minste 0,3 m vierkant. 10 m kubieke meters Machine.

Apparatuur wordt geleverd met eenfasige voeding 220 V, gemaakt in overeenstemming met PUE, evenals watervoorziening verbonden met verwarming en warmwatervoorziening, evenals riolering, die water kan nemen wanneer noodstroming, Inclusief in het volume van de ketel en de buffertank.

De aanwezigheid van ontvlambare, brandgevaarlijke materialen in ketelhuizen is niet toegestaan, inclusief afwerking op de muren.
De gassnelweg binnen de oven moet worden uitgerust met een vergrendelingsinrichting één per elke ketel.

Hoe de rookgas te ventileren (Boiler Room)

Apparatuur moet worden uitgerust afzuiging, kan worden aangesloten op ventilatiesysteem Totale gebouwen.
Verse lucht aan ketels kunnen worden geleverd via een ventilatierooster, die is geïnstalleerd aan de onderkant van de deur of de muur.

Tegelijkertijd mag het gaten in deze grill niet minder zijn dan 8 cm vierkant per kilowatt van de ketelmacht. En als de instroom van de binnenkant van het gebouw ten minste 30 cm is. per 1 kW.

Schoorsteen

De waarden van de minimale diameter van de schoorsteen, afhankelijk van het vermogen van de ketel worden in de tabel weergegeven.

Maar de hoofdregel is zo - het rookgedeelte van de schoorsteen zou niet moeten zijn minder gebied Uitlaatopening in de ketel.

In elke schoorsteen moet er een auditgat zijn die zich onder de schoorsteeninlaat niet minder dan 25 cm bevindt.

Voor duurzame werking moet de schoorsteen hoger zijn dan de bergkam van het dak. Ook moet het schoorsteenvat (verticaal deel) absoluut eenvoudig zijn.

Deze informatie wordt uitsluitend gegeven voor informatieve doeleinden om te vormen. algemeen beeld Over ovens in privéhuizen. Bij het bouwen van een ruimte voor het plaatsen van gasuitrusting, moet worden geleid door projectbeslissingen en vereisten van regelgevende documenten.

Kennisplanten
3.1 Classificatie van boilers
Een deel van de ketel waar brandstofverbranding FireBox wordt genoemd. Bij het branden van brandstof in het vuurveld, wordt de warmte vrijgegeven, die wordt overgedragen van de verbrandingsproducten (verbrandingsgassen) door het metalen oppervlak van de verwarming van water. De ovens zijn gedeeld door kameren Los.
IN kamer De ovens brandt gasvormig, vloeistof en vaste (zang of korrels) van brandstof. De verbranding passeert het volume van de oven. Nauw verwant aan de Chamber Furnace-brander. De meest eenvoudige classificatie van branders volgens het type brandende brandstof: gas, branders van vloeibare brandstof, branders vaste brandstof (voor silt of korrels).

Fig.3.1 Gasbrander . 1- Branderbehuizing, 2 - Burner en Ventilator, 3 - Stammer, 4 - Controleren van automatische brander, 5 - Branderkop, 6-air Supply-regulator, 7 - Installatieflenzen.
Kleine ketels die aan vaste brandstof werken, hebben in de meesten een laag of met een rooster van de oven.

Ketels met laagvloeren kunnen worden onderverdeeld in de volgende hoofdtypen:

- Ketels met bovenverbranding (Fig. 3-3A)

Ketels met lagere branden (fig. 3- 3b)

Ketels met een zwenkvlam, enz.

Fig. 3.2. Mazutaya vloeibare brandstofbrander. 1 - Branderlichaam, 2 - Air Regulator, 3 - Ventilatorbrander, 4 - Drive-brander, 5 - Brandstofpomp, 6 - Branderkop, 7 - Installatierang voor nozzles, 8 - Nozzles, 9 - controleautomatisering Branders, 10 - Stammer.


Fig. 3.3. A - Boiler met bovenverbranding, in - een ketel met lagere branden (1 - primaire lucht, 2 - secundaire lucht, 3 - brandende gassen)
Top Burning Boiler - Traditioneel, bedoeld voor het verbranden brandstof S.lage batterijen . Thermische ontbinding van brandstof en verbranding van de resulterende vluchtige en cokes vindt plaats in het volume kamer Branden. Het grootste deel van de vrijgegeven warmte wordt overgebracht naar de muren van de vuurkist. Bij het branden brandstof S.hoge etterige inhoud (hout, turf) in het volume van de oven laat een plaats voldoende voor het verbranden van vluchtige, waar de secundaire lucht wordt geserveerd.

Koper met lager verbranding Het heeft een mijn voor brandstof, vanwaar de brandstof constant wordt gevoed in plaats van het verbrande. In de mijn bewegen, het zal drogen en verwarmd. Een bepaald deel van de brandstof is betrokken bij het verbranden, de meeste brandstof die zich op het rooster bevindt, is thermisch verwerkt en behoudt de initiële inhoud van vluchtige. Onmiddellijk in de buurt van het rooster, is brandstof gepasseld, de resulterende vluchtige transacties in een afzonderlijk gelokaliseerde verbrandingskamer waar de secundaire lucht wordt geleverd om een \u200b\u200bvoldoende verbrandingstemperatuur te verschaffen. Een van de wanden van de kamer van de auto wordt meestal keramisch gemaakt.
Bij het verbeteren van de ketel met zwenkvlam en lagere branden was de ketel ontwikkeld met draaibaar (fig.3.4A.), die een stabiliserend verbrandingsproces ceramic grille gebruikt. Vanwege zeer goede verbrandingsomstandigheden, heeft deze ketel, de kamer van de auto een kleiner volume in vergelijking met de lagere brandende ketel.
Een apart type boiler kan als een ketel worden beschouwd met twee afzonderlijke verbrandingskamers ( armaturen ) – ketel-universeel (fig. 3.4.b.). In de veranderende brandstofvoorwaarden en brandstofprijzen is een dergelijke ketel erg handig omdat het kan worden verbrand, zoals vloeibare brandstoffen, brandhout, houtafval, turf, briketed turf, houtpellets (korrels) en stenen kolen, enz. In de ketel , zoals al vermeld, twee onafhankelijke vriend Van elkaar, de ovens: de topk met het bovenste verbranding van vaste brandstof en de oven voor het verbranden van vloeibare brandstof, aan de voorzijde waarvan de brander van vloeibare brandstof is geïnstalleerd. De ketel is ontworpen voor het gelijktijdige gebruik van twee soorten brandstof. Het intrigeren van vaste brandstof, u moet vaker de brandstof toevoegen dan bijvoorbeeld in het geval van een vuurbak met een lagere verbranding, die is uitgerust met een mijnbrandstof. De brander van vloeibare brandstof wordt automatisch ingeschakeld voor het geval de vaste brandstof die is afgebrand en de watertemperatuur in de ketel onder het toegestane water daalde.

Meestal deze ketels warmtewisselaar heet water van spiraalleidingen en is de mogelijkheid van installatie elektrische kachels. De ketel kan dus elektrisch zijn, het kan worden gedroogd met vaste en vloeibare brandstof en met deze boiler is er geen behoefte aan een afzonderlijke warmwaterboiler.

Fig. 3.4 A - Boiler met een zwenkvlam, B - een wagenketel met twee schaduwkamers (1 - primaire lucht, 2-rustlucht, 3 - brandende gassen).

3.2 Fijne efficiëntie-indicatoren
Flikkeren - een deel van de ketelinstallatie waar brandstofverbranding optreedt.

Verwarmd met brandstofverbranding, verbrandingsproducten worden doorgestuurd naar water door verwarmingsoppervlakken. De verwarmingsoppervlakken worden meestal gemaakt door metaal of gietijzer. Warmte-uitwisseling tussen de interne en externe media, gescheiden door het oppervlak van verwarming, gebeurt door straling, convectie, thermische geleidbaarheid. De warmte van verbrandingsproducten wordt doorgestuurd naar het buitenoppervlak met straling en convectie. In de oven is de fractie van straling meer dan 90%. Door het materiaal van het verwarmingsoppervlak (metaal), evenals aanbetaling aan extern oppervlak verwarming en schaal binnenoppervlak Verwarming wordt warmte-thermische geleidbaarheid verzonden.

Om de werking van de oven te karakteriseren, gebruikt u verschillende indicatoren:

Thermische kracht van de oven - de hoeveelheid warmte die opvalt bij het verbranden van brandstof per tijdseenheid, kW

B. - brandstofverbruik, kg / s

V. eEN. t. - Lagere warmtebrandstoring KJ / kg
Vorkcoaching - de hoeveelheid warmte die opdraagt \u200b\u200baan de tijd per eenheid per eenheid van de dwarsdoorsnede van de oven, kW / m 2

waar A de dwarsdoorsnede van de oven, m 2 is.
Specifieke volumetrische kracht - de hoeveelheid warmte die wordt vrijgegeven per eenheid van het volume van de oven per tijdseenheid, kW / m 3.

waar V het volume van de oven is, m 3.
Specifiek thermische kracht Roostices (laag) brandbakken - de hoeveelheid warmte die wordt vrijgegeven vanaf het oppervlak van het rooster per tijdseenheid.

R - oppervlaktegebied van het rooster, m 2

V - volume vloerkamer, m 3.

KPD. boilerrechtdoor Balans Er is een verhouding van de gebruikte gebruikte hitte q KAS tot de hoeveelheid warmte die in de oven is ingediend:


waar g de stroom van water door de ketel is,

h 1 - Enormpia water bij de ingang van de ketel

h 2 - Water Enthalpia bij de uitlaat van de ketel
KPD. boiler (Gross- K.P.D. houdt geen rekening met het energieverbruik voor hun eigen behoeften) doororsen Balans:

waar v. 2 - Warmteverlies met uitgaande gassen;

v. 3 - Warme verliezen van Chem. Naamloos;

v. 4 - Warmteverlies van bont. Naamloos;

v. 5 - Warmteverlies van de wikkeling van de ketel;

v. 6 - Warmteverlies met fysieke slakken.
Om Net-KP te vinden. Boiler moet het verbruik maken van de hoeveelheid warmte v. s. oT. en elektrische energie v. e. oT. voor uw eigen behoeften:

Meestal consumptie voor uw eigen behoeften (op de werking van de blazer, pompen, enz.) Voor gas en aan vloeibare brandstof Ketels zijn niet meer dan 0,3 ... 1%. De krachtigere ketel, des te minder percentage.
KPD. De ketel op de nominale belasting verschilt van KPD. Cola op gedeeltelijke belasting. Met een afname van het laden van de ketel onder de nominale waarde in een bepaald bedrag, is warmteverlies met uitlaatgassen verminderd en van Chem. Niet-grootte. Verliezen uit het verderingen blijven hetzelfde en hun percentage neemt aanzienlijk toe. En dit is de reden waarom wanneer een lading van de ketel wordt verminderd en KP. boiler.
Een afzonderlijke vraag is verliezen van de ketel tijdens periodiek werkdie over het algemeen worden veroorzaakt door de volgende redenen:

Verliezen van buitenvrijheid;

Q.f. - fysieke warmte van brandstof;

Q P is de warmte van de stoom, die wordt gebruikt om de brandstof in de oven uit te putten of gevoed in het brandstofraster;

Q K A - warmte verbranding van gasbrandstof.
Bij het verbranden van de schalie wordt de gebruikte warmte gebruikt door de formule:

Waar Δq. ka. betekent de warmte van het endothermische effect als gevolg van onvolledige ontleding van carbonaten:

Met de volledige decompositie K CO 2 \u003d 1 en ΔQ KA \u003d 0
De warmte q t k, geleverd aan de ketelinstallatie, is verdeeld in nuttig gebruikt V. 1 en warmteverlies :
Q 2 - met uitgaande gassen;

Q 3 - van een chemische onzin;

Q 4 - van het mechanische niet-benoemde;

Q 5 - van de FRINGING van de ketel;

Q 6 - Met fysieke warmteslakken.
Gelijkgesteld met elkaar gebruikte warmte van brandstof Q T K met warmtekosten, krijgen we:

Deze uitdrukking wordt genoemd de warmte-evenwichtvergelijking Boiler-installatie.
De vergelijking van het thermisch saldo in percentagevoorwaarden:

g. de

3.4 Ketel van warmteverlies
3.4.1 Warmteverlies met gassen van ketel

waar H v. g. - enthalpie van het uitgaande gas uit de ketel in KJ / kg of KJ / M 3 (gekamd brandstof 1 kg of 1 m 3)

α v. G - Overtollige luchtcoëfficiënt

H 0 K. Õ is een lucht enthalpie vereist voor het verbranden van 1 kg of 1 m 3 brandstof (naar de luchtverwarmer) in KJ / kg of KJ / M 3.

waar V. iK. – Componentvolumes (VO 2, V N2, VO2, V H2O) van uitgaande gassen per massa-eenheid of brandstofvolume M3 / kg, M3 / M 3

c ' iK. - Isobarische volumetrische warmtecapaciteit van de overeenkomstige gascomponent KJ / M 3 ∙ naar

θ V.G is de temperatuur van gassen die uit de ketel stroomt.
Op de grootte van het warmteverlies v. 2 significante invloed Biedt als de temperatuur van de uitgaande gassenθ V.g en de overtollige luchtcoëfficiënt α v. g.

De temperatuur van de uitgaande gassen neemt toe als gevolg van de contaminatie van de verwarmingsoppervlakken, de overtollige luchtcoëfficiënt die actief is onder de afvoer van de ketel -

door toenemende looser. Meestal warmteverlies v. 2 Het is 3 ... 10%, maar vanwege de bovenstaande factoren kan toenemen.
Voor praktische definitie v. 2 Met warmtechniektests van de ketel, bepalen de temperatuur van de uitgaande gassen en de overtollige luchtcoëfficiënt. Om de overtollige luchtcoëfficiënt te bepalen, is het noodzakelijk om het percentage RO 2, O 2, CO in de uitgaande gassen te meten.

1. 
   Thermische verliezen van chemisch niet volledige verbranding Brandstof (chemische mijnen)

Verliezen met chemische toepassingen zijn te wijten aan het feit dat een deel van de brandstofbrandstof in de oven ongebruikt blijft en uit de ketel komt in de vorm van gascomponenten (CO, H 2, CH4, CH ...). De volledige verbranding van deze brandbare gassen is bijna onmogelijk vanwege lage temperaturen achter de oven. Onderhoud oorzaken van chemische uitwisseling De volgende:

Onvoldoende lucht, gevangen in de oven,

Slechte menglucht met brandstof,

Klein volume van vuurkast, die het tijdstip van het vinden van de brandstof in de oven bepaalt, die niet genoeg is voor volledige brandstofverbranding,

Lage temperatuur in de oven, die de brandsnelheid vermindert;

Te hoge temperatuur in de oven, die kan leiden tot dissociatie van verbrandingsproducten.
Met het juiste luchtvolume en een goede mixing v. 3 Hangt af van de specifieke volumetrische kracht van de oven. Optimale volumetrische voorruitcapaciteit waar v. 3 Het minimum hangt af van de verbranding van brandstof, de verbrandingstechnologie en het ontwerp van de oven. Heatovering from Chemical Frame is 0 ... 2% met specifieke capaciteit v. v. = 0,1 ... 0,3 MW./ m. 3 . In de oven, waar een intensieve brandstof brandstof is v. v. = 3... 10 MW./ m. 3 Het warmteverlies van de chemische ontwikkeling is afwezig.

1. 
   Warme verliezen van mechanische onvolledige verbranding (van bontmijnbouw)

Teplockotieri van Meh.nedozhev v. 4 Vanwege de inhoud van brandstofbrandstof in de vaste brandende resten van de verbranding. Een deel van een vaste brandstof die koolstof, waterstof en zwavel bevat, die zich achterlaten met uitgaande gassen aan de bovenkant van de oven in de vorm van 1. vliegas , een deel van massief ontvlambare residuen wordt samen uit het rooster of van onder het rooster gehaald 2. met slakken ; kan gedeeltelijk nemen 3. dalende brandstof Door de roostelschuren.

Bij het verbranden van vloeistof- en gasbrandstof, het verlies van de vacht. LED is afwezig, behalve in gevallen waarin de roet wordt gevormd, die uit de ketel wordt gehaald samen met het uitgaande brandende gauces.
De verliezen van de vacht. Endoggy kan worden berekend met de formule:

wanneer a r, α v, a lt de specifieke hoeveelheden vaste brandstofresidu is, die wordt verwijderd uit het rooster (α R), of van onder het rooster als er doorheen is mislukt (α v) of van de ketel, langs met brandbare gassen in de vorm van een vluchtige as (α LT).

P r r v, P LT is een percentage% brandbare inhoud in drie brandbare residuen.
Q t k - gebruikt heat kj / kg;

1. 
   Thermische verliezen van de externe wikkeling van de ketel

Thermische verliezen uit het uiterlijk van de ketel zijn te wijten aan de penetratie van warmte door het smelten en warmte-isolatie. Warmteverlies v. 5 Waarschuwing op de dikte van de irrigatie en dikte van de thermische isolatie van de componenten van de ketelinstallatie. In het geval van grote (krachtige) boilers, het oppervlak van de ketel in vergelijking met het volume minder en v. 5 Niet meer dan 2%.

Voor ketels met een capaciteit van minder dan 1 MW wordt het verlies van irritatie bepaald door de experimentele manier. Voor deze buitenoppervlak De ketel is verdeeld in delen van een kleiner gebied F. iK. , in het midden waarvan de warmteflux wordt gemeten v. iK. W./ m. 2 .

Fig. 13.5. De afhankelijkheid van de externe bevrijding van het oppervlak van de ketel van de operationele capaciteit van de ketel.
Bij afwezigheid van een heiders in het midden van elk deel van het oppervlak van de ketel, wordt de temperatuur van het oppervlak en warmteverlies berekend met de formule:

waarbij a de gemiddelde warmteoverdrachtscoëfficiënt van het buitenoppervlak van de ketel in de omgeving (lucht) is W./ m. 2 ∙ K.
Δ t \u003d T. F. - T. õ - Gemiddeld temperatuurverschil tussen het oppervlak van de ketel en middelste temperaturen lucht.

Een oppervlakte van het buitenoppervlak van de ketel bestaande uit n onderdelen F. iK. m. 2 .

1. 
   Warmte en fysieke hitteslakken

waar α r is de relatieve hoeveelheid van de slakken van de ketel

t r - slakken 0 met

c r - specifieke hitte Slak kj / kg ∙ k

1. 
   Massieve brandstofbranders

In veel landen, testapparatuur voor vaste brandstofketels om zijn werk te automatiseren. Als houtkruimel wordt gebruikt als brandstof, dan is de meest voorkomende brander voor zo'n brandstof de voorraadbrander.

Fig. 3.6. Stoker - Brander.

Gebruik voor het verbranden van korrelige brandstof (Slet) speciale ecotec-brander.

Fig.3.7. Goello Ecotec voor het branden van de pelet.
Er zijn twee hoofdtypen pelletketels, de eerste is boilers met speciale pellet-branders (zowel extern als intern) als de tweede eenvoudige modellen, omgezet in de regel, van zaagsel en pinch-boilers waarin de brander ontbreekt, en het branden Pellets die het voorkomt in de vezelversterking. Het eerste type pelletketels kan op zijn beurt worden onderverdeeld in twee subgroepen: ingebouwde pelletbranders en pellet-branders die de ketel kunnen worden gedemonteerd en vertalen naar een ander type brandstof (steenkool, brandhout).

Dus, eerst, laten we verduidelijken waar we het over hebben.

De eerste groep omvat de volgende beslissingen over de Russische markt van de keteljunkers + ecotec-brander, enzovoort. Constructief deze oplossing Het is een vaste brandstofboiler met een pelletbrander die erin is geïnstalleerd.

De tweede groep omvat fatchy en zijn Oost-Europese klonen, banken en anderen

Dus, het grote verschil, zoals we zien, in de aanwezigheid van een gespecialiseerde brander en enkele minderjarige in de pellet voor het voeden systeem. Specifiek het lijkt erop:

Wat is het verschil tussen de pelletbrander van de brandstofversterking

Ten eerste verbranden pellets op de pelletbrander beter dan op de vezelversterking, het geheel is dat sensoren die van invloed zijn op de verbranding van pellets (bijvoorbeeld temperatuursensor, optische vlamsensor) en extra actieve mechanismen worden geïnstalleerd op een gespecialiseerde pelletbrander. , autoverzekeringssysteem). De complicatie van de brander leidt enerzijds naar een hogere efficiëntie van de ketel als geheel, maar aan de andere kant is de terugverdientijd voor het complexer (en daarom, duur) managementsysteem.

Ten tweede is luchttoevoer in een gespecialiseerde brander gericht en in de regel Zonal, d.w.z. Er is een primair luchttoevoergebied, er is een secundair luchttoevoergebied. In de gebruikelijke vezelklep is het dat niet.

Pellet-voedingssysteem

Pellet-branders hebben een pelletsysteem "gebroken" in twee onafhankelijke delen, elk met zijn aparte elektromotor - externe vijzel en innerlijke vijzel, verbonden in de regel lichtgewicht slangWat is een extra bescherming (in aanvulling op de main) van het tegenovergestelde brand.
De ketels die zijn geconverteerd van zaagselpellets naar de brandstofversterking worden geserveerd door een stijve VECHE.

Uit het verschil in het voedingssysteem, andere verschillen van verschillen:

De bunker - in de branders met stijve SINE, de grootte van de bunker is beperkt. Hoewel het mogelijk is om een \u200b\u200bbestaande bunker toe te voegen. In Semales met pelllet-branders is het mogelijk om een \u200b\u200bbunker van elke grootte te ontwerpen.

Het monster van de pelletbrander van volumebrand kan de pelletbrander van het Zweedse bedrijf Ecotec zijn.

1.	schneck-pijp, afgedaald in de bunker	7.	de muren van de ketel met warmtecarrier
2.	elektromotor externe shnech	8.	kanaal
3.	lichtgewicht slang *	9.	schroef Voerpellet in de brandende zone
4.	augeer innerlijke bunker	10.	luchtblazer
5.	interne branderbunker (dispenser)	11.	zone brandende pellet.
6.	bloemblaadje *

"Koude" pelletbrander

foto 1. Ventilator

Met de "koude" start van de ketel, met informatie uit de niveausensor op de aanwezigheid van een pellet in de innerlijke vijzel, en dienovereenkomstig in de verbrandingszone is de Auto-JAG opgenomen. Dan, bij het vaststellen van de vlamsensor haardvuur Maximale luchttoevoer is opgenomen voor verdere ontsteking. Na enige tijd gaat de ketel in normale werking. Met een niet-succesvolle lancering, afhankelijk van het algoritme van de branderbewerking, is het mogelijk: extra voedingsvoeding, blazen lucht en opnieuw-opname van het autodienstysteem. Er zijn modellen inclusief de koelvloeistofpomp alleen wanneer de opgegeven temperatuur is bereikt en het stoppen wanneer het wordt verminderd.

Met de "koude" start van de ketel, met informatie uit de niveausensor op de aanwezigheid van een pellet in de innerlijke vijzel, en dienovereenkomstig in de verbrandingszone is de Auto-JAG opgenomen. Toen, bij het vaststellen van een open vlamsensor, wordt de maximale luchttoevoer voor verdere ontsteking ingeschakeld. Na enige tijd gaat de ketel in normale werking. Met een niet-succesvolle lancering, afhankelijk van het algoritme van de branderbewerking, is het mogelijk: extra voedingsvoeding, blazen lucht en opnieuw-opname van het autodienstysteem. Er zijn modellen inclusief de koelvloeistofpomp alleen wanneer de opgegeven temperatuur is bereikt en het stoppen wanneer het wordt verminderd.

Pelletbrandermodus

Na het ontsteking gaat de brander in normale werking. Nadat u het vereiste vermogen van de brander hebt geïnstalleerd (bijvoorbeeld, kocht u een 25 kW-brander voor verwarming van 150 vierkante meter. Meters, in dit geval zal er in dit geval optimaal zijn om de kracht van de brander te verminderen tot 10-15 kW) het temperatuurbereik van De brander is ingesteld, bijvoorbeeld, de onderste limiet 70 S en het bovenste 85 C.-algoritme volgende - wanneer de temperatuur van de koelvloeistof van de bovengrens is bereikt, stopt de ketel en gaat de stand-by-modus aan, waarna De temperatuur begint te dalen, wanneer u de ondergrens overschakelt, start de ketel automatisch. Informatie over temperatuurverandering komt van een externe temperatuursensor die is geïnstalleerd in het verwarmingssysteem (batterij) of een interne ketelsensor. Dienovereenkomstig, hoe groter het bereik, hoe langer de lange onderbrekingen kunnen zijn tussen de aan / uit van de pelletboiler.

Begin vanaf stand-by-modus

Uitgaande van de stand-by-modus treedt op wanneer de onderste set-temperatuurlimiet is doorstrepen. Het belangrijkste verschil van de koude startprocedure is dat in dit geval de ventilator aanvankelijk is opgenomen, die smeulende pellets inschakelt. In sommige gevallen is het mogelijk om een \u200b\u200binterne vijzel op te nemen om nieuwe pellets in te dienen in plaats van de strijd. Het Autojug-systeem kan worden ingeschakeld na verschillende pogingen van niet-succesvolle lancering (hoewel het zegt dat sinds de ketel stopt, een aanzienlijke periode is verstreken en de lancering kan worden beschouwd als "koud").

Dynamische verandering in de kracht van de brander

Onder de dynamische verandering in macht, bedoelen we de volgende situatie, laten we zeggen, zoals in het bovenstaande voorbeeld, uw brander werkt in modus 75% van het mogelijke vermogen, d.w.z. Dit is genoeg voor normaal functioneren Verwarmingssystemen en het verstrekken van het gewenste comfort. In het geval van bijvoorbeeld in de winter, het verlagen van de omgevingstemperatuur, zal de brander langer zijn om de bovenrand te bereiken en sneller om naar de bodem te vallen, maar de afgestemde kracht is voldoende voor de verwarming van uw huis.

Stel je nu de situatie voor, je hebt een warmwaterketel, en je hebt besloten om een \u200b\u200bdouche te nemen in de zeer koude nacht van het jaar, in dit geval, de temperatuur van het koelmiddel kan scherp genoeg zijn, en na een tijdje kun je voelen Uw eigen huid, dat uw de ketel de belasting niet "trekt", ondanks het feit dat het in de piekmodus werkt. Dat is precies voor dergelijke gevallen en het systeem van dynamische verandering in de brandermacht wordt toegepast. In dit geval verhoogt de brander automatisch het bedrijfsvermogen tot 100%, en wanneer de gewenste temperatuur is bereikt, zal deze terugkeren.

Stopbrander in de normale modus

Na ontvangst van de opdracht van het bedieningspaneel of de externe schakelaar (bijvoorbeeld GSM-modem) uitgeschakeld extern systeem Voerpellets, en de binnenste vijzel geeft de resterende pellets in de brandende zone, tegelijkertijd begint de ventilator lucht te voorzien maximum snelheid, Voor het vroege gebraden van de resterende pellets. Na het passeren van een bepaalde periode van tijd en signaalontvangst van het gebrek aan vlam, wordt het bedieningspaneel de brander uit. Het is vermeldenswaard dat wanneer de brander is uitgeschakeld, het mogelijk is om te blijven monitoren (temperatuur en vlam om het optreden van omgekeerde vlammen te voorkomen) gedurende enige tijd.

Dunne instelling van pelletbrander

In de aanwezigheid van extra sensoren van de pelletbrander is mogelijk dunne tuning Haar werk.
Als gereguleerde parameters, de voedingssnelheid van de pellets en het volume van de gefineerde luchtveranderingen.
Zoals indicatoren worden gebruikt temperatuursensoren, Lambda-sonde, rookgastemperatuursensoren, druksensoren, etc.
De optimale parameters van de pelletbrander worden bepaald op basis van de eisen van de klant, maar in de regel is dit het laagste brandstofverbruik.

De keuze aan ketelapparatuur is belangrijk en verantwoorde ogen In technische levering van een huis.

Momenteel breiden de waterverwarmingsketels van industrieel gebruik uit.

Velen willen een ketel goedkoper kopen, een boiler plaatsen grote kracht, in plaats van twee.

Bijvoorbeeld: bij het werken met een boiler met een handmatige brandstofbelasting met een capaciteit van 1,5 gkal. / H., brandstofkolen. Bij het opstarten van de ketel, wordt de deur geopend, de stuwkracht van zorgvuldig stopt, door de ketel passeert koude lucht uit de ovendeur, plus koude brandstof, het resultaat van het bovenstaande is de koeling van de ketel. Zoals de praktijk heeft aangetoond, met elke download grote ketelDe temperatuur van het koelmiddel wordt met vijf tot zes graden verminderd om de temperatuur van het koelmiddel te verhogen tot de initiële waarde die ten minste 20 minuten vereist is. Het laden treedt twee keer per uur voor. Onder deze omstandigheden, om de temperatuurresort naar "Forced Mode" te behouden, neemt de verwarmingstijd van het koelmiddel af, samen met deze temperatuur van de rookgassen neemt twee keer toe en bereikt u 500 graden. De CPD van de ketel valt sterk van 80 naar 40.

Op een dag kunnen kolenoverschrijdingen tot 2500 kg of 7500 roebel bereiken. Per maand 225.000 roebel. Kolenoverschrijding bereikt tot 30%, brandhout tot 50%.

Ter vergelijking op ketels tot 0,8 gkal / h. Bij het laden van de brandstof verliezen we 1-2 graden langs het koelmiddel, wat overeenkomt met 5-7 minuten van de ketel nominale modus, Om de ketel naar de vorige modus te verlaten.

Nog een voorbeeld: veel ketels die door de industrie zijn vervaardigd, hebben vandaag een aantal tekortkomingen.

Deze omvatten: de onvermogen of moeilijke reiniging van het oppervlak van de leidingen, schaalvorming, toepassing krachtige fans (grote aerodynamische weerstand), toepassing circulerende pompen Meer vermogen (grote hydraulische weerstand), de verliezen van de efficiëntie na de zes maanden van operatie als gevolg van schaal en roet.

Let bij het bestellen van een harde brandstofketel aandacht aan het vuurbox-apparaat.

Het volume van de rookruimte moet voldoende zijn om precies uw soort brandstof te verbranden (op de warmte van de verbranding van brandstof). Er mogen niet worden opgeslagen. De vlam in de oven zou zelfs strokleur moeten verbranden, de bovenkant van de vlam mag het plafondscherm van de ketel niet aanraken, en nog verder gaan naar het deel van de econoom. Tegelijkertijd is het noodzakelijk om aandacht te schenken aan de uniforme vulling van de "brandende spiegel" bij het laden.

Goede indicatoren worden bereikt bij het gebruik van "mijnovens".

Overweeg het branden van rauwe brandstof in boilers. Als de oven een onvoldoende volume heeft, dan is de vlam zonder de maximale temperatuur te bereiken, betreft koude leidingen en gaat uit, terwijl er een gebrek aan brandbare gassen is, hun afzettingen in het economische deel van de ketel en in de atmosfeer, intensieve sedimentatie van roet in de atmosfeer Op de muren van leidingen ontwikkelt zich als gevolg van de ketel het nominale vermogen niet. Dienovereenkomstig is de temperatuur van het koelmiddel bij de ingang van de ketel minder dan zestig graden, de muren van de leidingen zijn bedekt met condensaat (of zoals ze zeggen: "De ketel huilt"). De Roet-depositie treedt op, de efficiëntie van de ketel vermindert scherp, de ketel werkt "frown", in dit geval, in dit geval moet u beginnen met het reinigen van de ketel.

Dit is een kettingreactie op de verspreiding van de vlam. Denk eraan hoe het vuur brandt. Vergelijk de hoeveelheid brandstof, en de hoogte van de vlam, en stel me nu voor of 300 kg brandhout verlicht, legt, chips, steenkool.

"Shaft Firk" of "Firing with a IncaveIvery Riem" heeft deze gebreken niet, omdat De ontwikkeling van vlam interfereert niet, maar heet charmot Helpt grotendeels, bij het laden van verse brandstofgedeelten (gedroogd, daalt de vlamtemperatuur niet zo scherp). Het is mogelijk om uitgegeven gassen te gebruiken, maar dit is de weg naar extra kosten met minder effectieve resultaten.

Velen worden gevraagd waarom de waterrecyclinglijn nodig is in de ketelruimte?

In het moderne ketelgebouw, wanneer het CPD van de ketel groter is dan 70%, en zelfs 94%, kan de temperatuur van de uitgaande rookgassen een waarde hebben van 120-180 ° C. In de regel is een dergelijke temperatuur van de uitgaande gassen met intersonse exploitatie, wanneer de temperatuur van het koelmiddel, zelfs bij de uitlaat van de ketelruimte niet hoger is dan 60 OS.

Overweeg het concept van "Dauwpunt". In het uitgaande griepsgassen Er is vocht, dus hoe lager de verbrandingstemperatuur, hoe lager de temperatuur van het koelmiddel. Wanneer de rookgassen door de ketel passeren, vooral door het deel van de econoom, wordt vocht gecondenseerd op de muren van koude leidingen. Dit leidt tot intensieve afzetting van roet, zwavel, als gevolg van metalen corrosie. Vandaar het verlies van de CPD van de ketel en vroegtijdige slijtage. Dit wordt speciaal waargenomen wanneer de ketels aan brandstofolie en ruwe olie (zuurvorming) werken.

Dit kan worden vermeden als, rekening houdend met de gebruikte brandstof, de recirculatielijn instelt, zodat het "achteruitwater" in de ketel viel met een temperatuur boven het "dauwpunt". Met een dergelijke operatie is de ketel eenvoudiger tot nominale modus, met goede efficiëntie en kracht. De recyclingslijn in de ketelruimte is vereist voor een aantal andere redenen, of het ongeluk op het spoor of de lancering van koude ketels.

Veel klanten besteden niet op de aanwezigheid van thermometers in uitlaatgassen en tyagonoromeren. Of deze apparaten zijn afwezig in ketelzalen.

Overweeg een voorbeeld van werking zonder een thermometer aan de opbrengst van rookgassen, bij het werken in verschillende boilers per rookbuis, met een rook.

Geen thermometer hier is niet te doen. Gast is opgegeven maximale temperaturen Uitgaande gassen op nominale werking (180-280 graden).

Overmaat of afname in deze temperatuur leidt tot een voortijdig falen van een ketel of schoorsteen, brandstofoverschrijdingen. Niet kennen van de temperaturen van de uitgaande gassen configureren het apparaat niet in de nominale economische modus. Aanpassingen worden gemaakt door Schiber met behulp van de metingen van het taigronoromer.

Bij het bestellen van BOOBAGNERS is het wenselijk om een \u200b\u200bselectie van hun hydraulische weerstand op het gebied van waterstroom door de ketel te maken.

Voor juiste aanpassing Ketel, selectie netwerkpompenHet verschil in de temperatuur van het koelmiddel op de nominale modus, tussen de ingang en de uitvoer van de ketel varieert van 10 tot 30 graden, afhankelijk van de efficiëntie van de ketel en het type brandstof. De hydraulische weerstand van de ketel kan variëren, afhankelijk van de hoeveelheid water overgeslagen door de ketel.

Boilers met een grote indicator van weerstand op water vereisen krachtiger netwerkpompen, evenals een grondige aanpassing met kleppen, bij het werken in een paar met een ketel met een kleinere weerstandsindicator.

Het aanpassen van de ketel door het aantal ondergaande water is mogelijk zonder het gebruik van de teller, dus in de nominale werkingsmodus van de ketel, met behulp van een invoerklep, kan overlappend worden bereikt in de temperatuur van het koelmiddel op de "paspoort". Opgemerkt moet worden dat "paspoort" -hoeveelheden kunnen worden bereikt, de temperatuur van het koelmiddel bij de ingang van de ketel zal ten minste 60 graden zijn. Voor een voorbeeld, bij een watertemperatuur van 40 graden, is het verschil 6-8 graden, bij een watertemperatuur van 90 graden bij de inlaat, kan de uitgang tot 120 graden bereiken.

Je moet aandacht besteden aan het markeren van brandstofketels. Met dezelfde etiketteringsbrief "K" kan de keteleenheid werken aan alle soorten harde brandstof, maar "antraciet" of "stenen steenkool" wordt als basis van prestaties genomen.

Wanneer u een ketel bestelt, moet u de warmte van de verbranding van uw brandstof kennen, het lezen van GOST, de correctiefactor toepassen. De ketel bestellen om deze berekeningen te maken en niet te vergeten bij het bestellen dat als het de letter "D" waard is om het volume van de ketel en het pakket van een aparte oven te vragen. En rekening houdend met het warmteverlies om verschillende redenen, of het nu gaat om de menselijke factor of andere, de volgorde voor de capaciteit van de ketel moet een orde van grootte hoger worden en rekening houdend met onze onvoorspelbare winters om reservekoilers te hebben.

Een paar woorden over de schuilplaatsen in ketelruimten: gaskanalen moeten worden voltooid, rekening houdend met de brandstof verbrand. Het is ook nodig om het aantal ketels te overwegen, de aanwezigheid van "gascapaciteit", het is noodzakelijk om na elke ketel een toename in de dwarsdoorsnede van het benzinestation te verschaffen, de aandacht van het "gasgehalte" en isolatie Gegeven, indien mogelijk, isoleer de rookpijp, neemt de levensduur van de pijplijn met 2-3 keer toe.

Kenmerken van brandende brandstoffen met lage kwaliteit.

Bij het verbranden van laagwaardige brandstoffen (verhoogde as en vochtigheid), is de werking van alle knooppunten en secties van de keteleenheid aanzienlijk gecompliceerd, de betrouwbaarheid van de ketel zelf, rook en andere hulpapparatuur wordt verminderd.

Volgens tests (WTO, NGO's, CCTI), bereiken de schokken in de oven 15-20%, in plaats van het ontwerp 4 - 5%, en bereikte de ketel tot 70% in plaats van 30% van de normen. Dit leidt tot aanzienlijke verliezen met uitgaande gassen.

Samen met het verhoogde verlies van warmte met uitgaande gassen (Q2), de verliezen met een mechanische incompatibele toename aanzienlijk (Q4). De totale efficiëntie van de ketel bij het werken aan laagwaardige kolen wordt verminderd (vergeleken met werk op hoogwaardige kolen) met 5 - 7%.

De berekende afhankelijkheden van de theoretorte temperatuur in de oven θa \u003d TA - 273 ° C uit het asgehalte en vocht van steenkool blijkt dat de toename van het asgehalte van de AC voor elke 10% leidt tot een afname van de theoretische temperatuur in de Oven bij 40 - 100 ° C (afhankelijk van de luchtvochtigheid). De temperatuur in de focus van het verbranding tegelijkertijd wordt verminderd met 30 - 90 ° C.

De afname van WP is 10% verhoogt de theoretische verbrandingstemperatuur met 100 - 160 ° C en de temperatuur in de verbrandingskern bij 85 - 130 ° C (afhankelijk van asgehalte).

Aldus is de theoretische temperatuur van steenkoolverbranding met calorisch gehalte van 3.600 kcal / kg 1349 ° C (bij het verbranden van steenkool met calorisch gehalte van 5000 kcal / kg, het is 1495 ° C).

Er dient te worden opgemerkt dat de normatieve werkwijze voor het berekenen van ketelaggregaten voor hoogspanningsbrandstoffen een licht ingetogen waarde van de gassen aan de uitlaat van de oven θ "M, die te wijten is aan de sterke invloed van as op de optische dichtheid van de Medium in de oven.

Het verminderen van de temperatuur in de verbrandingskern is schadelijk. Het leidt tot een toename van het aandeel van onnodige acute-hoekige asdeeltjes in de diepten, die kan leiden tot de erosie van de staartoppervlakken van verwarming. Hoge temperaturen De verbrandingskernen zijn niet alleen nodig om het aandeel van onbekende zeer erosieve deeltjes te verminderen, maar ook vanuit het oogpunt van het verschaffen van een bepaalde warmtelunit in de warmtekamer.

Het volume van de warmtekamer

Voor succesvolle verbranding van laagwaardige kolen is een onmisbare aandoening om de warmte-verandering van het spoelvolume (Q / V) te verminderen.

In low-power boilers, de grootte van het warmte-verandering van het spoelvolume Q / V, verkregen van de ontwerpberekeningen

Q / V \u003d \u200b\u200b0.4 ÷ 0,5 GCAL / M³ / H

voor het verbranden van laagwaardige brandstoffen is onaanvaardbaar groot.

Dit suggereert dat er een klein volume van de koeler kamer is, er is geen noodzakelijke hoogte om het verbranden van brandstoffen met lage kwaliteit te stabiliseren. (Voor informatie: - Dit is een plot waarbij de relatie (CO2MAX - CO2min) / CO2 \u003d 0,3) ontstaat.

De magnitude van Q / V bij het branden steenkolen Er mag niet meer dan 0,3 kcal / m³ / h zijn, en bij het branden van brandstoffen van lage kwaliteit, moet de omvang van de warmtewijziging van het rookgolfvolume aanzienlijk minder zijn.

Ontstekingsriem

Het apparaat in de overstromingskamers van de insmettelijke riemen stelt u in staat om brandstof te verbranden met een lage warmtebrandie (tot 2000 KCAL / kg).

Als het nodig is om nog minder calorie-brandstoffen te verbranden, is verwarmde blazende lucht nodig.

Om te voorkomen dat de ketellegging, is het noodzakelijk dat de toorts de hekken in de bekabelde zones van de ovenkamer niet aanraakt en er geen half-uitlijnende gasmedium was en de temperatuur aan de uitlaat van de oven op een nominale belasting niet Overschrijd de temperatuur van het begin van de verzachting van as meer dan 50 ° C.

Brandstofuniformiteit

Bij het verplaatsen van de verbranding van brandstoffen van lage kwaliteit, worden de vereisten voor brandstofvoorziening gelijkmatigheid nog meer aangescherpt.

Oscillaties in het leveren van brandstof en lucht (oxidatiemiddel) leiden tot het uiterlijk van oxidatieve ketels op één plaatsen, en in andere - vermindering van verbrandingszones, wat de oorzaak is van verlies van stabiliteit en betrouwbaarheid van de ketel, laadverlies en zelfs verbranding.

Constructieve kenmerken van de ketel

Toegepaste ontwerpen van rookkamers van lage stroomboilers van de vierkante dwarsdoorsnede zijn het beste ontwerp Vanuit het oogpunt van de uniformiteit van temperaturen en thermische stromen rond de omtrek van de oven, maar uiterst niet voldoende hoogte.

Het ontwerp van type ketels van een laag vermogen wordt aangetrokken door compactheid, oplossingen van lay-out van leidingsystemen en de bevoegde constructie van hydraulische schema's.

Om verder te gaan met de verdere ontwikkeling van boilers met laag vermogen, is het noodzakelijk om de volgende constructieve afhankelijkheden te gebruiken:

Vergelijking van de waarden verkregen uit de berekeningen van standaardboilers van lage vermogen en de benodigde waarden op de diagrammen (voor vaste brandstofketels met een capaciteit van 1 gcal / h)

Kenmerken van het ontwerp van ketelinstallaties van laag vermogen, werken aan afvalzaag en houtverwerking

Alle workflows in de ketelinstallatie zijn interactie (warmteoverdracht) van twee georganiseerde streams: gassen (brandstofverbrandingsproducten) en verwarmd water (in waterverwarmingsketels, waarop, vanwege de bovengenoemde redenen, en de aandacht zal ontdekken).

Brandapparaten of gewoon ovens zijn twee hoofdsoorten: lagen en kamer. Lagenovens worden gebruikt bij het verbranden van vaste brandstoffen. Brandstof in dergelijke ovens brandt in een dichte laag op een roosternet. Optimale hoogte De laag voor elk type brandstof is zijn eigen en hangt ook af van de vochtigheid van de brandstof. Bijvoorbeeld bij het branden van zaagsel wordt de hoogte van de laag ongeveer 300 mm aanbevolen. Kamerovens zijn ontworpen om fijne brandstof (bijvoorbeeld kolenstof) rechtstreeks in het spoelvolume (camera) te verbranden. IN de laatste tijd Voor het branden van zaagsel, brandbakken met kokende lagen en brandboxen met gemengde kamerlaag worden ontwikkeld en met succes bediend. Vlokken met een kooklaag worden uitgevoerd met een kettingraster, die de kosten van hun ontwerp compliceert en verhoogt en het gebruik van dergelijke vloeren voor low-power-boilers beperkt. De ovens van het verbranden van kamerlaag als gevolg van de intensivering van het verbranden, vereisen integendeel een kleiner rooster en het volume van de ovenkamer. In dergelijke ovens wordt het op het niveau geplaatst, zoals het ware, de focus van het handhaven van het verbranden van de brandstof die periodiek in de kamer wordt geblazen. Niet verbrand in de draaikolk van de cameraposter nestelt zich om te roosteren, waarbij een focus wordt gevormd.

Bij het branden van hout is een groot aantal brandbare gassen gemarkeerd ( volatiele stoffen) Daarom heeft de vlam van hout een aanzienlijke hoogte - tot 2 meter. Met een lage hoogte van de vezelkamer rust de vlam op de warmtewisselaarboog die wordt gekoeld door het koelmiddel, vluchtige cool, genoegen nemen met de boog. Er is een gebrek aan hars en andere vluchtige stoffen. Dienovereenkomstig vestigden ze zich op de leidingen van de warmtewisselaar en bedekken ze het. Dit vermindert de totale CPD van de ketel aanzienlijk. Daarom, voor betrouwbare en kwaliteitswerk De ketel op de afval van houtbewerking van de hoogte van de rookruimte boven het rooster moet minimaal 2 meter zijn.

Het is erg belangrijk voor het branden van zaagsel met relatieve vochtigheid boven 20% de temperatuur van de blazende lucht. Het is duidelijk dat de blaasemperatuur boven de 100 graden u in staat stelt om het zaagsel te drogen wanneer ze aan de fakkel worden geleverd, en wanneer het hout wordt verwarmd, het zaagsel tot 300 graden met de ravy-componenten en zijn zelfverbranding, wat nog meer intensiveert dat het branden gebeurt.

Volgens het type brandstofbenodigdheden zijn de ovens handmatig, gemechaniseerd en geautomatiseerd en de ketels zijn automatisch. In ketelmachines is de continue aanwezigheid van de operator niet vereist. Handmatige laagovens zijn uitgerust met een eenvoudig vaste rooster met een rooster, waaronder de ventilatorlucht van de lucht wordt geleverd. In de mechanische ovens van brandstofvoorziening worden slakken en asverwijdering gemechaniseerd. In geautomatiseerde ketelinstallaties voeren regelmechanismen (aan / uit op het juiste moment) speciale apparaten uit (bijvoorbeeld temperatuurrelais of tijdrelais).

Kenmerken van het apparaat en het werk van ketels op vloeibare brandstof.

Het verschil tussen vloeibare brandstof en vaste brandstofboilers is voornamelijk in lengte en volume verbrandingskamer. Bij het bestellen van ketels, lees dan specificaties De bestaande brander, de lengte en breedte van de toorts op de nominale modus. Het afvuren van de ketel moet langer zijn dan de toorts van de brander bij ongeveer 150 mm., Dat voorkomt dat de ongedragen brandstof voorkomt.

De technische kenmerken van de branders van zowel binnenlands als importen hebben een groot verschil. Voordat u een ketel koopt - pak de brander op die voldoet aan uw vereisten en brandstof.

Om te helpen bij het betere branden van elke binnenlandse brandstof, bij het aanbrengen van zowel geïmporteerde als binnenlandse branders, is ons bedrijf vervaardigd door een brandstofverwarming IZHPM, waarmee elke brandstof kan branden (details in de sectie).

De berekening van de rookkamer kan worden uitgevoerd door de kalibratie of constructieve methode.

Tijdens de kalibratie moeten de ontwerpgegevens van de oven bekend zijn. In dit geval wordt de berekening verminderd tot de bepaling van de temperatuur van de gassen aan de uitlaat van de oven θ "T. Als, als gevolg van het berekenen van θ, blijkt het dan aanzienlijk hoger of lager te zijn dan het toegestane Het moet worden gewijzigd, aangeraden door de emissie-oppervlakken van de verwarming van de oven N L. te verminderen of te vergroten

In de ontwerpberekening van de oven wordt de aanbevolen temperatuur θ gebruikt en elimineert het leggen van de daaropvolgende verwarmingsoppervlakken. Tegelijkertijd moeten het nodige emissie-zichtbare oppervlak van de verwarming van de oven van de L L L, evenals het gebied van de muren van de F-kunst, waarop schermen en branders moeten worden vergoed.

Om de thermische berekening van de oven uit te voeren, maakt het een schets. Het volume van de warmtekamer v t; het oppervlak van de muren beperken het volume van F ST; het gebied van het roosterrid R; Effectief emissieoppervlak van verwarming n L; De mate van afscherming X wordt bepaald in overeenstemming met de regelingen Fig.1. Grenzen van actief

machinevolume v T zijn de wanden van de warmtekamer en in de aanwezigheid van schermen - axiale vlakken van schermleidingen. In de uitgangssectie is het volume beperkt tot het oppervlak dat door de as van de eerste ketelstraal of de festoen passeert. Het grensvolume van het onderste deel van de oven is de vloer. In de aanwezigheid van een koude trechter wordt een horizontaal vlak die de helft van de hoogte van de koude trechter scheidt, toegewezen aan de onderrand van de oven van de oven.

Het totale oppervlak van de FEC-brandboxen F ST wordt berekend door de sommatie van alle zijoppervlakken die het volume van de warmtekamer en de verbrandingskamer beperken.

Het gebied van het roosterrast R wordt bepaald volgens de tekeningen of volgens de grootte van de overeenkomstige vezelapparaten.

Wij vragen

t uit \u003d 1000 ° C.

Figuur 1. Schets van brandboxen

Het gebied van elke muur van de oven, m 2

Volledig oppervlak van de muren van de oven F. st, m 2

Thermum-seding oppervlak van de verwarming van de oven N L, M2 wordt berekend door de formule

waar F. Pl X. - Emissie-zichtbaar oppervlak van de wandschermen, M2; F. pl \u003d bl. - Wall-gebied, drukke schermen. Bepaald als een product van de afstand tussen de assen van de extreme leidingen van dit scherm b., M, op \u200b\u200bde verlichte lengte van de schermpijp l., m. waarde l. bepaald in overeenstemming met de regelingen Fig.1.

X. - Corner Screen Blootstellingscoëfficiënt, afhankelijk van de relatieve stap van de schermpijp S / D. en afstanden van de as van de schermleidingen naar de muur van de oven (nomogram 1).

Neem x \u003d 0,86 bij S / D \u003d 80/60 \u003d 1.33

De mate van filmafscherming

Effectieve dikte van de emitting laag vuurbak, m.

De overdracht van warmte in de ovens van verbrandingsproducten tot het werkvloeistof is voornamelijk te wijten aan de straling van gassen. Het doel van het berekenen van de warmte-uitwisseling in de oven is om de temperatuur van de gassen aan de uitlaat van de oven υ "T door nomogram te bepalen. Tegelijkertijd is het noodzakelijk om de volgende waarden vooraf te definiëren:

M, en F, in P × Q T / F Art, θ theorem, ψ

De parameter M is afhankelijk van de relatieve positie van de maximale vlamtemperatuur in de hoogte van de brandkast

Voor kamerovens met een horizontale regeling van de assen van de branders en de bovengassen uit de oven:

X t \u003d h g / h t \u003d 1/3

waarbij H G de hoogte van de laagassen van de vloer van de oven of vanuit het midden van een koude trechter is; H t is de totale hoogte van de vloeren van de vloer of het midden van de koude trechter naar het midden van de uitgangsvensters van de oven of schud met de volledige vulling van de bovenkant van de oven.

Bij het branden van stookolie:

M \u003d 0,54-0,2x t \u003d 0,54-0,2 · 1/3 \u003d 0,5

De effectieve mate van zwart van de toorts A F is afhankelijk van het soort brandstof en de voorwaarden van de verbranding ervan.

Bij het verbranden van vloeibare brandstof, een effectieve mate van zwarte zwartheid:

a φ \u003d M × A SV + (1-M) × A R \u003d 0,55 · 0,64 + (1-0,55) · 0,27 \u003d 0,473

waarbij m \u003d 0,55 gemiddelde coëfficiënt is, afhankelijk van de warmtespanning van het spoelvolume; Q V - Specifieke warmteafvoer per volume volume van de ovenkamer.

In de tussenwaarden van Q V wordt de waarde M bepaald door lineaire interpolatie.

een g, en de SV - de mate van zwart, die de fakkel zou bezitten bij het respectievelijk vullen van de hele oven, alleen met een lichtgevende vlam of alleen met ongeëvenaarde trothemische gassen. De waarden van de SV en een G worden bepaald door formules

a SV \u003d 1-E - (kg × RN + KS) Р S \u003d 1-E - (0,4 · 0,282 + 0,25) · 1 · 2,8 \u003d 0,64

a R \u003d 1-E-KG × RN × P S \u003d 1-E -0.4 · 0.282 · 1 · 2.8 \u003d 0,27

waar e de basis is van natuurlijke logaritmen; To R - de verzwakkingscoëfficiënt van stralen met Totham-gassen, wordt bepaald door het nomogram, rekening houdend met de temperatuur aan de uitlaat van de oven, de malenmethode en het type verbranding; R N \u003d RO 2 + R H20 is de totale volumefractie van de trochetomische gassen (gedefinieerd in tabel 1.2).

De coëfficiënt van verzwakkingstralen van truchatische gassen:

Tot r \u003d 0,45 (door Nomogram 3)

De verzwakkingscoëfficiënt van stralen met grote deeltjes, 1 / m2 × KGF / cm2:

0,03 · (2-1.1) (1,6 · 1050 / 1000-0,5) · 83 / 10,4 \u003d 0,25

waar maar T - de overtollige luchtcoëfficiënt aan de uitlaat van de oven;

C P en N R - het gehalte aan koolstof en waterstof in de werkbrandstof,%.

Voor aardgas met p / n p \u003d 0.12σm × C M × H N / N.

P - Druk in de oven, KGF / cm2; voor ketels zonder op p \u003d 1 te drukken;

S is de effectieve dikte van de emitterende laag, m.

Bij het verbranden van vaste brandstoffen is de mate van zwart van de fakkel A F bevindt zich door een nomogram, door de totale optische waarde te definiëren op × p × S,

waarbij p een absolute druk is (in de ovens met een evenwichtige R \u003d 1 kgf / cm2); S is de dikte van de emitterende laag van de oven, m.

Warmte dissipatie in de ovens per 1 m 2 van de verwarmingsoppervlakken, KCAL / M 2 H:

q v \u003d

Nuttige warmtedissipatie in de oven per 1 kg brandende brandstof, NM 3:

waar q B een warmte is die door de lucht in de oven wordt geïntroduceerd (als er een luchtverwarmer is), KCAL / kg:

Q B \u003d ( eEN. T-A. eEN. T-A. eEN. PP) × I 0 in + (Δ eEN. T + δ. eEN. PP) × I 0 x \u003d

\u003d (1,1-0,1) · 770 + 0,1 · 150 \u003d 785

waar δ. maar T - de omvang van de zuiging in de oven;

∆maar PP is de grootte van de aanzuiging in het stofvoorbereidingssysteem (geselecteerd op de tabel). Δ. maar PP \u003d 0, omdat Mazut.

De enthalpie van de theoretisch noodzakelijke hoeveelheid lucht ј 0 GV \u003d 848.3 KCAL / kg bij een temperatuur achter de luchtverwarmer (vooraf aangenomen) en koude lucht ј 0 x.v. Neem tabel 1.3.

De temperatuur van hete lucht bij de uitlaat van de luchtverwarmer is geselecteerd voor de brandstofolie - langs tabel 3, T-bergen. in h \u003d 250 ○ S.

Theoretische verbrandingstemperatuur υ Theor \u003d 1970 ° C wordt bepaald met tabel 1.3 voor de gevonden waarde van q t.

De thermische efficiëntiecoëfficiënt van schermen:

waarbij x de mate van afscherming van de oven is (gedefinieerd in de ontwerpeigenschappen); ζ - voorwaardelijke coëfficiënt Vervuilingsschermen.

De voorwaardelijke besmettingcoëfficiënt van schermen ζ voor brandstofolie is 0,55 met open gladde papieren schermen.

Bepalen M, A F, in P × Q T / F CT, υ theore, ψ, zoek de temperatuur van de gassen aan de uitlaat van de oven ˝˝ T door Nomogram 6.

Met discrepanties in de waarden van υ "t minder dan 50 0 met een nomogram, wordt de temperatuur van gassen aan de uitlaat van de oven als definitief genomen. Rekening houdend met afkortingen in de berekeningen, accepteren we υ "t \u003d 1000 ° C.

Warmte verzonden in de brandkaststraling, kcal / kg:

waar φ de warmtebeeldcoëfficiënt is (van de warmte-saldo).

De enthalpie van gassen aan de uitlaat van de oven ј "T wordt gevonden langs tabel 1.3 op maar T en υ "t zichtbare thermische spanning van rookvolume, kcal / m 3 uur.

De kalibratieberekening van de rookkamer is om de werkelijke temperatuur van de rookgassen op de uitlaat van de ketelkamer van de keteleenheid te bepalen met de formule:

, O C (2.4.2.1)

waarbij t a de absolute theoretische temperatuur van verbrandingsproducten is, k;

M is een parameter die rekening houdt met de temperatuurverdeling in de hoogte van de oven;

- Coëfficiënt van behoud van warmte;

In p - het geschatte brandstofverbruik, m 3 / s;

F ST - oppervlaktegebied van de muren van de oven, M2;

- het gemiddelde van de thermische efficiëntie van de schermen;

- de mate van Black of FireBox;

VC Wed - gemiddelde totale warmte1 m 3 brandstof in temperatuurbereik
, KJ / (kg k);

- de stralingscoëfficiënt van absoluut zwart lichaam, w / (m 2 tot 4).

Om de daadwerkelijke temperatuur te bepalen , vooraf ingesteld in waarde in overeenstemming met de aanbevelingen
. Bij de geadopteerde gastemperatuur aan de uitlaat van de oven en de adiabatische temperatuur van de verbranding van brandstof over en bepaal de warmteverliezen, en volgens de aangenomen - emitting gassen. Vervolgens krijgen we volgens de bekende geometrische kenmerken van de ovenkamer het berekende pad van de daadwerkelijke temperatuur aan de uitlaat van de oven.

Caliling-berekening van de ovens wordt uitgevoerd in de volgende volgorde.

Voor de geadopteerde temperatuur
we bepalen de enthalpie van verbrandingsproducten aan de uitlaat van de oven in tabel 2.2.1
.

Nuttige warmtedissipatie in de oven Bereken ik de formule:

KJ / M 3 (2.4.2.2)

waarbij q in-warmte in de ovenlucht wordt ingebracht: voor ketels die geen luchtverwarmer hebben, wordt bepaald door de formule:

, KJ / M 3 (2.4.2.3) KJ / M 3

Q.VN. - de warmte ingevoerd in de keteleenheid met lucht die het binnenkomt, verwarmd buiten het apparaat: Accepteer Q.VN \u003d 0, terwijl de lucht voor de KVGM-30-150-ketel in het onderhavige project niet verwarmt;

rH G. TB. - De warmte van recyclingverbrandingsproducten: Accepteer RH G. TB. \u003d 0, als het ontwerp van de KVGM-23,26-150-ketel, wordt rookgasrecycling niet verstrekt

De theoretische (Adiabat) O en verbrandingstemperatuur bepalen de grootte van de nuttige warmtegeneratie in de oven Q T \u003d N A.

Tabel 2.2.1 met N A \u003d 33835.75 KJ / M 3 Bepaal ongeveer A \u003d 1827.91 O C.

Bepaal de parameter M afhankelijk van de relatieve positie van de maximale temperatuur van de vlam in de hoogte van de oven (x t) bij het verbranden van het gas met de formule:

, (2.4.2.4)

waar
, (2.4.2.5)

waar N G de afstand is van de oven naar de as van de brander, M;

N t - de afstand van de oven van de oven naar het midden van de ramen van de oven, M;

Voor de KVGM-23,26 ketel, de afstand h y \u003d n t, dan x t \u003d 0,53.

De thermische efficiëntiecoëfficiënt van schermen wordt bepaald door de formule:

, (2.4.2.6)

waar - coëfficiënt die rekening houdt met de vermindering van de warmteverval van de warmte als gevolg van vervuiling of sluiting van de isolatie van oppervlakken; Aanvaarden
;

x - Voorwaardelijke afschermingscoëfficiënt; Bepaal het nomogram, bij S \u003d 64 mm, D \u003d 60 mm, S / D \u003d 64/60 \u003d 1,07, dan x \u003d 0,98;

Bepaal de effectieve dikte van de emitterende laag in de oven:

, M (2.4.2.7)

waarbij v t, f het volume en het oppervlak van de wanden van de warmtekamer, M3 en M2 is. Bepaal de ontwerpdocumentatie voor de ketel KVGM-23.26-150.

V t \u003d 61,5 m 3, F, 326,6 m 2;

De coëfficiënt van losrakende stralen voor de lichtgevende vlam bestaat uit coëfficiënten van verzwakkingstralen van truchatische gassen (tot R) en saliedeeltjes (K) en wanneer het brandend gas wordt bepaald door de formule:

,
(2.4.2.8)

waarbij r n de totale volumefractie van triothemische gassen is: wordt bepaald uit tabel 2.1.2.

De coëfficiënt van verzwakkingstralen van truchatische gassen K R wordt bepaald door de formule:

,
(2.4.2.9)

waarbij p П de gedeeltelijke druk van trucatomische gassen is;

, MPA (2.4.2.10)

waar de druk in de ketelkamer van de keteleenheid werkt zonder zuiveren: P \u003d 0,1 MPa,;

- de absolute temperatuur van gassen aan de uitlaat van de warmtekamer, K (gelijk aan de voorlopige schatting)

De verzwakkingscoëfficiënt van stralen door grote deeltjes wordt bepaald door de formule:

,
(2.4.2.11)

Waar de verhouding van de inhoud van koolstof en waterstof in werk Brandstof: voor gasbrandstof wordt geaccepteerd:

, (2.4.2.12)

Torch Black Degree (AF) voor gasvormige brandstof Bepaald door de formule:

waar en de mate van zwartheid van het lichtgevende deel van de fakkel, bepalen we met de formule:

(2.4.2.14)

en R is de mate van zwartheid van de niet-rekende tritomische gassen, wordt bepaald door de formule:

; (2.4.2.15) M-coëfficiënt karakterisering van het aandeel floppingvolume gevuld met een lichtgevend deel van de fakkel.

We bepalen de specifieke belasting van het spiraalvolume:

, kW / m 3 (2.4.2.16)

dan m \u003d 0,171.

De mate van zwarte en gasverbrandingsgraad wordt bepaald door de formule:

(2.4.2.17)