Detalji

Proračun rashladnog uređaja. Kako izračunati rashladni kapacitet ili snagu hladnjaka i pravilno ga odabrati.

Kako to učiniti ispravno, na šta bi se prvo trebalo osloniti da bi se među mnoštvom prijedloga proizveo kvalitetan?

Na ovoj stranici dat ćemo nekoliko preporuka, slušajući koje ćete se približiti izradi prave..

Proračun rashladnog kapaciteta rashladnog uređaja. Proračun kapaciteta rashladnog uređaja - njegovog rashladnog kapaciteta.

Prije svega, prema formuli, u kojoj učestvuje zapremina ohlađene tečnosti; promjena temperature tekućine koja mora biti opremljena rashladnom tekućinom; toplotni kapacitet tečnosti; i naravno vrijeme tokom kojeg se ova količina tekućine mora ohladiti - Određuje se kapacitet hlađenja:

Formula hlađenja, tj. formula za izračunavanje potrebnog rashladnog kapaciteta:

P= G * (T1-T2) * C pzh * pzh / 3600

P- kapacitet hlađenja, kW / sat

G- zapreminski protok rashlađene tečnosti, m 3 / sat

T2- krajnja temperatura ohlađene tečnosti, o S

T1- početna temperatura ohlađene tečnosti, o S

C rzh-specifični toplotni kapacitet tečnosti za hlađenje, kJ / (kg * o S)

pzh- gustina tečnosti za hlađenje, kg / m 3

* Za vodu C rzh * pzh = 4.2

Ova formula određuje neophodno kapacitet hlađenja i to je glavni izbor pri odabiru hladnjaka.

• Formule konverzije za izračunavanje rashladni kapacitet hladnjaka za vodu:

1 kW = 860 kcal / sat

1 kcal / sat = 4,19 kJ

1 kW = 3,4121 kBTU / sat

Izbor hladnjaka

U cilju proizvodnje izbor hladnjaka- vrlo je važno izvršiti ispravnu pripremu tehničkog zadatka za proračun rashladnika, koji uključuje ne samo parametre samog hladnjaka za vodu, već i podatke o njegovoj lokaciji i uvjete za njegov zajednički rad s potrošačem . Na osnovu izvršenih proračuna, možete - izabrati rashladni uređaj.

Ne zaboravite u kojoj se regiji nalazite. Na primjer, izračun za grad Moskvu razlikovat će se od izračuna za grad Murmansk, budući da su maksimalne temperature ova dva grada različite.

NSo tablicama parametara strojeva za vodeno hlađenje donosimo prvi izbor rashladnog uređaja i upoznajemo se s njegovim karakteristikama. Nadalje, imajući pri ruci glavne karakteristike odabrane mašine, kao što su:- kapacitet hlađenja rashladnog uređaja, električnu energiju koju troši, bilo da sadrži hidraulični modul i njegovu - dovod i pritisak tekućine, volumen zraka koji prolazi kroz hladnjak (koji se zagrijava) u kubnim metrima u sekundi - možete provjeriti mogućnost postavljanje hladnjaka za vodu na namjensko mjesto. Nakon što predloženi hladnjak za vodu ispuni zahtjeve tehničkog zadatka i najvjerojatnije bude u mogućnosti raditi na gradilištu pripremljenom za to, preporučujemo da se obratite stručnjacima koji će provjeriti vaš izbor.

Odabir rashladnog uređaja - karakteristike koje se moraju uzeti u obzir pri odabiru rashladnog uređaja.

Osnovni zahtjevi za web lokacijubuduća ugradnja hladnjaka za vodu i shema njegovog rada sa potrošačem:

• Ako je planirano mjesto u prostoriji, onda - je li moguće osigurati veliku izmjenu zraka u njoj, je li moguće dodati hladnjak za vodu u ovu prostoriju, je li moguće poslužiti je u njoj?
• Ako će buduće postavljanje hladnjaka za vodu na otvorenom-hoće li biti potrebno raditi zimi, je li moguće koristiti tekućine koje se ne smrzavaju, je li moguće zaštititi hladnjak vode od vanjskih utjecaja (anti-vandal, od lišća i drveća) grane itd.)?
• Ako je temperatura tečnosti do koje je potrebna ohladi ispod +6 o C ili više + 15 O C - najčešće ovaj temperaturni raspon nije uključen u tablice za brzi odabir. U tom slučaju preporučujemo da se obratite našim stručnjacima.
• Potrebno je odrediti brzinu protoka ohlađene vode i potrebni pritisak, koji mora osigurati hidraulični modul hladnjaka vode - potrebna vrijednost može se razlikovati od parametra odabrane mašine.
• Ako je potrebno smanjiti temperaturu tekućine za više od 5 stupnjeva, tada se ne koristi shema izravnog hlađenja tekućine hladnjakom za vodu te je potreban proračun i dovršetak dodatne opreme.
• Ako će se hladnjak koristiti non -stop i tokom cijele godine, a krajnja temperatura tečnosti je dovoljno visoka - sa koliko bi bilo korisno koristiti jedinicu?
• U slučaju visoko koncentriranih tekućina koje se ne smrzavaju, potreban je dodatni proračun kapaciteta isparivača hladnjaka za vodu.

Program odabira rashladnih uređaja

Za vašu informaciju: on daje samo približno razumijevanje potrebnog modela hladnjaka i njegove usklađenosti sa tehničkim specifikacijama. Zatim morate provjeriti izračune od strane stručnjaka. U ovom slučaju možete se usredotočiti na trošak ostvaren kao rezultat izračuna +/- 30% (in slučajevi sa niskotemperaturnim modelima hladnjaka za tekućine - navedena brojka je još veća)... Optimalno model i cijena bit će određeni tek nakon provjere proračuna i usporedbe karakteristika različitih modela i proizvođača od strane našeg stručnjaka.

Izbor hladnjaka na mreži

To možete učiniti kontaktiranjem našeg online konzultanta, koji će brzo i tehnički dati odgovor na vaše pitanje. Takođe, konsultant može raditi na osnovu kratko napisanih parametara projektnog zadatka online proračun rashladne tekućine i dati približno odgovarajući model u smislu parametara.

Proračuni koje je napravio nespecijalist često dovode do činjenice da odabrani rashladni uređaj ne ispunjava u potpunosti očekivane rezultate.

Peter Holod specijaliziran je za integrirana rješenja za snabdijevanje industrijskih preduzeća opremom koja u potpunosti zadovoljava zahtjeve tehničkih specifikacija za isporuku sistema za hlađenje vodom. Prikupljamo podatke za ispunjavanje tehničkog zadatka, izračunavanje rashladnog kapaciteta rashladnog uređaja, određivanje najboljeg hladnjaka za vodu, provjeru izdavanja preporuka za njegovu instalaciju na namjenskom mjestu, izračunavanje i dovršavanje svih dodatnih elemenata za rad stroja u sistemu sa potrošačem (proračun akumulacijskog spremnika, hidrauličkog modula, po potrebi dodatni izmjenjivači topline, cjevovodi i zaporni i regulacijski ventili).

Akumulirajući dugogodišnje iskustvo u proračunima i naknadnoj implementaciji sistema za hlađenje vodom u različitim preduzećima, imamo znanje za rješavanje svih standarda i daleko od standardnih zadataka povezanih s brojnim karakteristikama ugradnje hladnjaka za tekućine u poduzeću, kombinirajući ih sa tehnološkim linijama , postavljanje posebnih parametara rada opreme.

Najoptimalniji i najtačniji u skladu s tim, određivanje modela hladnjaka za vodu može se obaviti vrlo brzo pozivom ili slanjem zahtjeva inženjeru naše kompanije.

Dodatne formule za proračun rashladnog uređaja i određivanje sheme njegovog povezivanja sa potrošačem hladne vode (izračunavanje kapaciteta rashladnog uređaja)

• Formula za izračunavanje temperature pri miješanju 2 tekućine (formula za miješanje tekućina):

T mix= (M1 * C1 * T1 + M2 * C2 * T2) / (C1 * M1 + C2 * M2)

T mix- temperatura mešane tečnosti, o S

M1- masa prve tečnosti, kg

C1- specifični toplotni kapacitet prve tečnosti, kJ / (kg * o S)

T1- temperatura 1. tečnosti, o S

M2- masa 2. tečnosti, kg

C2- specifični toplotni kapacitet druge tečnosti, kJ / (kg * o S)

T2- temperatura 2. tečnosti, o S

Ova formula se koristi ako se u rashladnom sistemu koristi skladišni kapacitet, opterećenje nije konstantno u vremenu i temperaturi (najčešće pri proračunu potrebnog rashladnog kapaciteta autoklava i reaktora)

Kapacitet rashladnog uređaja.

Moskva ..... Voronezh ..... Belgorod ..... Nizhnevartovsk ..... Novorosijsk ...... Ekaterinburg ..... u Rostovu na Donu ..... Smolensk ..... Kirov ..... Hanti-Mansijsk ..... Rostov na Donu ..... Penza ..... Vladimir ..... Astrahan ...... Bryansk ..... Kazan ..... Samara ..... Naberezhnye Chelny ..... Ryazan ..... Nizhny Tagil ..... Krasnodar ..... Toljati ..... Čeboksari ...... Volzhsky ..... Regija Nižnji Novgorod ..... Nižnji Novgorod ..... Rostov na Donu ..... Saratov ..... Surgut ..... Krasnodarski kraj ...... u Rostovu na Donu ..... Orenburg ..... Kaluga ..... Uljanovsk ..... Tomsk ..... Volgograd ..... Tver ..... Mari El ..... Tyumen ...... Omsk ..... Ufa ..... Soči ..... Yaroslavl ..... Orao..... Novgorodska oblast .....

Vlastita proizvodnja rashladnih jedinica (rashladnika tekućine) organizirana je 2006. godine. Prvi agregati su imali rashladni kapacitet od 60 kW i sastavljeni su na osnovu pločastih izmjenjivača topline. Po potrebi su opremljeni hidrauličkim modulom.

Hidraulični modul je toplinski izolirani spremnik kapaciteta 500 litara (ovisno o kapacitetu, pa bi za instalaciju s rashladnim kapacitetom od 50-60 kW, kapacitet spremnika trebao biti 1,2-1,5 m3), podijeljen s posebno oblikovana pregrada u dva spremnika za "toplu" i "rashlađenu" vodu ... Pumpa unutrašnjeg kruga, uzimajući vodu iz „toplog“ odjeljka spremnika, dovodi je u pločasti izmjenjivač topline, gdje se, prolazeći u protustruji sa freonom, hladi. Ohlađena voda ulazi u drugi dio spremnika. Kapacitet unutrašnje pumpe ne smije biti manji od kapaciteta pumpe za vanjski krug. Poseban oblik pregrade omogućuje vam reguliranje zapremine preljeva u širokim granicama uz malu promjenu nivoa vode.

Kada koriste vodu kao nosač topline, takve instalacije omogućuju hlađenje na + 5ºC ÷ + 7ºS. Prema tome, u standardnom dizajnu opreme, temperatura ulazne vode (koja dolazi od potrošača) se pretpostavlja da je + 10ºC ÷ + 12ºC. Snaga instalacije izračunava se na osnovu potrebne potrošnje vode.

Naša oprema je opremljena višestepenim sistemima zaštite. Prekidači pritiska štite kompresor od preopterećenja. Ograničivač niskog tlaka sprječava da vreli freon snizi svoju temperaturu ispod minus 2 ° C, štiteći pločasti izmjenjivač topline od mogućeg smrzavanja vode. Instalirani prekidač protoka isključit će rashladni kompresor kada dođe do zračne blokade, kada su cijevi začepljene, kada se ploče smrznu. Regulator usisnog pritiska održava tačku ključanja freona + 1 ° C ± 0,2 ° C.

Slične uređaje instalirali smo i za hlađenje otopine slanih kupki za soljenje sira u siranama, za brzo hlađenje mlijeka nakon pasterizacije u mljekarama, za glatko snižavanje temperature vode u bazenima u tvornicama za proizvodnju (uzgoj i uzgoj) ribe .

Ako je potrebno sniziti temperaturu nosača topline s + 5ºC ÷ + 7ºC na negativnu i temperaturu blizu nule, umjesto vode, kao nosač topline koristi se otopina propilen glikola. Koristi se i ako temperatura okoline padne ispod -5 ° C, ili, ako je potrebno, s vremena na vrijeme isključite pumpu unutrašnjeg kruga (krug: međuspremnik - izmjenjivač topline rashladne jedinice).

Prilikom izračunavanja opreme moramo uzeti u obzir promjene u takvim svojstvima rashladnog sredstva kao što su toplinski kapacitet i površinski koeficijent prijenosa topline. BILJKA PROJEKTIRANA ZA RAD SA VODOM ĆE NEPRAVILNO RADITI PRILIKOM ZAMJENE ULOGE ETILENSKIM GLIKOLOM, PROPILENSKIM GLIKOLOM ILI MRIJSKIM RJEŠENJIMA. I VICE VERSA.

Parafinska rashladna jedinica, sastavljena prema ovoj shemi, radi zajedno sa sistemom za hlađenje vazduha rashladne tečnosti zimi, uz automatsko isključivanje rashladnog kompresora.

Imamo iskustvo u projektiranju i proizvodnji rashladnih uređaja za rješavanje problema hlađenja u kratkom vremenskom periodu, ali s visokim rashladnim kapacitetom. Na primjer, prodavnica za prijem mlijeka zahtijeva instalacije sa radnim vremenom od 2 sata dnevno za hlađenje 20 tona mlijeka sa + 25ºC ÷ + 30ºS na + 6ºC ÷ + 8ºS. Ovo je takozvani problem pulsnog hlađenja.

Prilikom postavljanja problema impulsnog hlađenja proizvoda, ekonomski je svrsishodno proizvesti rashladni uređaj s akumulatorom hladnoće. Standardno takve instalacije radimo na sljedeći način:

A) Rezervoar sa toplotnom izolacijom se proizvodi sa zapreminom od 125-150% izračunatog kapaciteta pufera, napunjenom vodom za 90%;

B) unutar njega je postavljen isparivač izrađen od savijenih bakrenih cjevovoda ili metalnih ploča sa žljebovima iznutra;

Snabdijevanjem freona temperaturom od -17ºC ÷ -25ºS osiguravamo smrzavanje leda potrebne debljine. Voda koja dolazi iz potrošača se hladi kao rezultat topljenja leda. Mjehurići se koriste za povećanje brzine taljenja.

Takav sustav dopušta upotrebu rashladnih jedinica kapaciteta 5 ÷ 10 puta manje od vrijednosti impulsne snage rashladnog opterećenja. Treba shvatiti da se temperatura vode u spremniku može značajno razlikovati od 0 ° C, jer je brzina topljenja leda u vodi s temperaturom od čak + 5 ° C vrlo niska. Takođe, nedostaci ovog sistema mogu se pripisati velikoj težini i veličini rezervoara sa isparivačem, što se objašnjava potrebom da se obezbijedi velika površina izmjene toplote na granici led / voda.

Ako je potrebno koristiti vodu sa temperaturom blizu nule (0 ° C ÷ + 1 ° C) kao nosač topline, bez mogućnosti korištenja otopina propilen glikola, etilen glikola ili rasola (na primjer, curenje u sistemu ili SANPiN zahtjeve), čilere proizvodimo pomoću filmskih izmjenjivača topline.

S takvim sustavom, voda koja dolazi iz potrošača, prolazeći kroz poseban sustav kolektora i mlaznica, ravnomjerno pere metalne ploče velike površine hlađene freonom na minus 5 ° C. Tekući prema dolje, dio vode se smrzava na pločama, tvoreći tanak sloj leda, ostatak vode, koji teče niz ovaj film, hladi se na potrebnu temperaturu i skuplja u toplinski izolirani spremnik koji se nalazi ispod ploča, od gde se isporučuje potrošaču.

Takvi sistemi imaju stroge zahtjeve za nivo prašine prostorije u kojoj je ugrađen spremnik s isparivačem i iz očiglednih razloga zahtijevaju viši nivo stropova. Odlikuju ih najveće dimenzije i cijena.

Naša kompanija će riješiti svaki problem tekućeg hlađenja koji postavite. Sastavit ćemo (ili odabrati gotovu) instalaciju s optimalnim principom rada i minimalnim troškovima, kako za samu instalaciju, tako i za njezin rad.

Problem 1

Protok vrućeg proizvoda koji izlazi iz reaktora mora se ohladiti od početne temperature t 1n = 95 ° C do krajnje temperature t 1c = 50 ° C, za to se šalje u hladnjak, gdje se voda dovodi sa početnom temperaturom t 2n = 20 ° C. Potrebno je izračunati ∆t avg u uslovima naprednog i proticajnog toka u frižideru.

Rješenje: 1) Krajnja temperatura rashladne vode t 2k u uvjetima direktnog protoka nosača topline ne može premašiti vrijednost konačne temperature vrućeg nosača topline (t 1k = 50 ° C), stoga ćemo uzeti vrijednost t 2k = 40 ° C.

Izračunajmo prosječne temperature na ulazu i izlazu iz hladnjaka:

∆t n avg = 95 - 20 = 75;

∆t k avg = 50 - 40 = 10

∆t prosjek = 75 - 10 / ln (75/10) = 32,3 ° C

2) Konačna temperatura vode u protustrujnom kretanju bit će ista kao u izravnom toku nosača topline t 2k = 40 ° C.

∆t n avg = 95 - 40 = 55;

∆t k avg = 50 - 20 = 30

∆t prosjek = 55 - 30 / ln (55/30) = 41,3 ° C

Cilj 2.

Koristeći uvjete problema 1, odredite potrebnu površinu izmjenjivača topline (F) i protok rashladne vode (G). Potrošnja vrućeg proizvoda je G = 15000 kg / h, njegov toplotni kapacitet je C = 3430 J / kg · stepeni (0,8 kcal · kg · stepeni). Rashladna voda ima sljedeće vrijednosti: toplinski kapacitet c = 4080 J / kg · stupnjeva (1 kcal · kg · stupnja), koeficijent prijenosa topline k = 290 W / m 2 · stupnja (250 kcal / m 2 * stupnja).

Rješenje: Koristeći jednadžbu ravnoteže topline dobivamo izraz za određivanje toplinskog toka pri zagrijavanju hladnog nosača topline:

Q = Q rt = Q xt

odakle: Q = Q rt = GC (t 1n - t 1k) = (15000/3600) 3430 (95 - 50) = 643125 W

Uzimajući t 2k = 40 ° C, nalazimo brzinu protoka hladnog nosača topline:

G = Q / s (t 2k - t 2n) = 643125/4080 (40 - 20) = 7,9 kg / sek = 28 500 kg / h

Potrebna površina za izmjenu topline

sa protokom naprijed:

F = Q / k ∆t prosjek = 643125/290 32,3 = 69 m 2

sa suprotnim tokom:

F = Q / k ∆t prosjek = 643125/290 41,3 = 54 m 2

Problem 3

Pri proizvodnji plin se transportira kroz čelični cjevovod vanjskog promjera d 2 = 1500 mm, debljine stijenke δ 2 = 15 mm, toplinske vodljivosti λ 2 = 55 W / m · stepeni. Unutar cjevovoda obložene su šamotne opeke, čija je debljina δ 1 = 85 mm, toplinska vodljivost λ 1 = 0,91 W / m · stepeni. Koeficijent prijenosa topline od plina do zida α 1 = 12,7 W / m 2 · stepeni, od vanjske površine zida do zraka α 2 = 17,3 W / m 2 · stepeni. Potrebno je pronaći koeficijent prijenosa topline s plina na zrak.

Rješenje: 1) Odredite unutrašnji promjer cjevovoda:

d 1 = d 2 - 2 (δ 2 + δ 1) = 1500 - 2 (15 + 85) = 1300 mm = 1,3 m

prosečan prečnik obloge:

d 1 cf = 1300 + 85 = 1385 mm = 1,385 m

prosečan prečnik zida cevovoda:

d 2 cf = 1500 - 15 = 1485 mm = 1.485 m

Izračunajmo koeficijent prijenosa topline prema formuli:

k = [(1 / α 1) · (1 / d 1) + (δ 1 / λ 1) · (1 / d 1 prosjek) + (δ 2 / λ 2) 1 / α 2)] -1 = [ (1 / 12,7) · (1 / 1,3) + (0,085 / 0,91) · (1 / 1,385) + (0,015 / 55) · (1 / 1,485) + (1 / 17,3)] -1 = 5,4 W / m2 · deg

Problem 4

U jednoprolaznom ljuskasto-cijevnom izmjenjivaču topline, metilni alkohol se zagrijava vodom s početne temperature od 20 do 45 ° C. Voda se hladi od 100 do 45 ° C. Snop cijevi izmjenjivača topline sadrži 111 cijevi, promjer jedne cijevi je 25x2,5 mm. Brzina protoka metanola kroz cijevi je 0,8 m / s (w). Koeficijent prijenosa topline je 400 W / m2 · stepeni. Odredite ukupnu dužinu snopa cijevi.

Definirajmo prosječnu temperaturnu razliku nosača topline kao srednju logaritamsku.

∆t n avg = 95 - 45 = 50;

∆t do cf = 45 - 20 = 25

∆t avg = 45 + 20/2 = 32,5 ° C

Odredite masovnu potrošnju metil alkohola.

G cn = n · 0,785 · d int 2 · w cn · ρ cn = 111 · 0,785 · 0,02 2 · 0,8 · = 21,8

ρ cn = 785 kg / m 3 - iz referentne literature pronađena je gustoća metilnog alkohola pri 32,5 ° C.

Zatim definiramo toplinski tok.

Q = G cn ​​sa cn (t c cn - t n cn) = 21,8 · 2520 (45 - 20) = 1,373 · 10 6 W

c cn = 2520 kg / m 3 - toplotni kapacitet metil alkohola na 32,5 ° C pronađen je iz referentne literature.

Odredimo potrebnu površinu za prijenos topline.

F = Q / K∆t prosjek = 1,373 10 6 / (400 37,5) = 91,7 m 3

Izračunajmo ukupnu dužinu snopa cijevi prema prosječnom promjeru cijevi.

L = F / nπd prosjek = 91,7 / 111 3,14 0,0225 = 11,7 m.

Problem 5

Pločasti izmjenjivač topline koristi se za zagrijavanje mlaza 10% -tne otopine NaOH sa 40 ° C na 75 ° C. Potrošnja natrijum hidroksida je 19000 kg / h. Kondenzat vodene pare koristi se kao sredstvo za zagrijavanje, njegova potrošnja je 16000 kg / h, početna temperatura je 95 ° C. Koeficijent prijenosa topline uzmite jednak 1400 W / m 2 stupnja. Potrebno je izračunati osnovne parametre pločastog izmjenjivača topline.

Rješenje: Pronađite količinu prenesene topline.

Q = G p s p (t k p - t n p) = 19000/3600 3860 (75 - 40) = 713 028 W

Iz jednadžbe toplinske ravnoteže određujemo konačnu temperaturu kondenzata.

t k x = (Q 3600 / G k s k) - 95 = (713028 3600) / (16000 4190) - 95 = 56,7 ° C

s r, k - toplinski kapacitet otopine i kondenzata pronađeni su iz referentnih materijala.

Određivanje prosječnih temperatura nosača topline.

∆t n avg = 95 - 75 = 20;

∆t do cf = 56,7 - 40 = 16,7

∆t avg = 20 + 16,7 / 2 = 18,4 ° C

Odredimo poprečni presjek kanala, za proračun uzimamo masovnu brzinu kondenzata W k = 1500 kg / m 2 · sek.

S = G / W = 16000/36001500 = 0,003 m 2

Uzimajući širinu kanala b = 6 mm, nalazimo širinu spirale.

B = S / b = 0,003 / 0,006 = 0,5 m

Razjasnimo presjek kanala

S = B b = 0,58 0,006 = 0,0035 m 2

i protok mase

W p = G p / S = 19000/3600 0,0035 = 1508 kg / m 3 s

W k = G k / S = 16000/3600 · 0,0035 = 1270 kg / m 3 · sek

Određivanje površine izmjenjivača topline spiralnog izmjenjivača topline provodi se na sljedeći način.

F = Q / K∆t prosjek = 713028 / (1400 18,4) = 27,7 m 2

Odredite radnu dužinu spirale

L = F / 2B = 27,7 / (2 0,58) = 23,8 m

t = b + δ = 6 + 5 = 11 mm

Za izračun broja zavoja svake spirale potrebno je uzeti početni promjer spirale na osnovu preporuka d = 200 mm.

N = (√ (2L / πt) + x 2) - x = (√ (2 23.8 / 3.14 0.011) +8.6 2) - 8.6 = 29.5

gdje je x = 0,5 (d / t - 1) = 0,5 (200/11 - 1) = 8,6

Vanjski promjer spirale određuje se na sljedeći način.

D = d + 2Nt + δ = 200 + 2 · 29,5 · 11 + 5 = 860 mm.

Problem 6

Odrediti hidraulički otpor nosača toplote nastao u četvorosmernom pločastom izmenjivaču toplote sa dužinom kanala od 0,9 m i ekvivalentnim prečnikom od 7,5 · 10 -3 kada se butil alkohol ohladi vodom. Butilni alkohol ima sljedeće karakteristike: potrošnja G = 2,5 kg / s, brzina W = 0,240 m / s i gustoća ρ = 776 kg / m 3 (Reynoldsov kriterij Re = 1573> 50). Rashladna voda ima sljedeće karakteristike: brzina protoka G = 5 kg / s, brzina W = 0,175 m / s i gustoća ρ = 995 kg / m 3 (Reynoldsov kriterij Re = 3101> 50).

Rješenje: Odredite koeficijent lokalnog hidrauličkog otpora.

ζ bs = 15 / Re 0,25 = 15/1573 0,25 = 2,38

ζ in = 15 / Re 0,25 = 15/3101 0,25 = 2,01

Razjasnimo brzinu kretanja alkohola i vode u armaturi (na primjer, d kom = 0,3 m)

W pc = G bs / ρ bs 0,785d pc 2 = 2,5 / 776 · 0,785 · 0,3 2 = 0,05 m / s manje od 2 m / s pa ga možete zanemariti.

W kom = G in / ρ u 0,785d kom 2 = 5/995 · 0,785 · 0,3 2 = 0,07 m / s manje od 2 m / s stoga se može zanemariti.

Odredimo vrijednost hidrauličkog otpora za butil alkohol i vodu za hlađenje.

∆R bs = hζ l/d) (Ρ bs w 2/2) = (4 2,38 0,9/0,0075) (776 0,240 2/2) = 25532 Pa

∆R v = hζ l/d) (Ρ u w 2/2) = (4 2,01 0,9/0,0075) (995 0,175 2/2) = 14699 Pa.

Jedan od najvažnijih elemenata za stroj za komprimiranje pare je. Provodi glavni proces ciklusa hlađenja - ekstrakciju iz medija koji se hladi. Ostali elementi rashladnog kruga, poput kondenzatora, ekspanzijskog uređaja, kompresora itd., Samo osiguravaju pouzdan rad isparivača, pa se odabiru potonjeg mora posvetiti odgovarajuća pažnja.

Iz ovoga proizlazi da je pri odabiru opreme za rashladnu jedinicu potrebno početi s isparivačem. Mnogi serviseri početnici često naprave tipičnu grešku i počnu dovršiti instalaciju kompresorom.

Na sl. 1 prikazuje dijagram najčešćih rashladnih strojeva za komprimiranje pare. Njegov ciklus, dat u koordinatama: pritisak R i i... Na sl. 1b, točke 1-7 rashladnog ciklusa, pokazatelj su stanja rashladnog sredstva (tlak, temperatura, specifična zapremina) i poklapa se s onom na Sl. 1a (funkcije parametara stanja).

Pirinač. 1 - Shema i koordinate konvencionalne mašine za kompresiju pare: RU uređaj za proširenje, Pk- pritisak kondenzacije, Ro- pritisak ključanja.

Grafički prikaz sl. 1b prikazuje stanje i funkcije rashladnog sredstva koje se mijenjaju ovisno o tlaku i entalpiji. Odjeljak AB na krivulji na Sl. 1b karakterizira rashladno sredstvo u stanju zasićene pare. Njegova temperatura odgovara početnoj tački ključanja. Udio pare rashladnog sredstva je 100%, a pregrijavanje je blizu nule. Desno od krivine AB rashladno sredstvo je u stanju (temperatura rashladnog sredstva je veća od tačke ključanja).

Point V je kritičan za dato rashladno sredstvo, jer odgovara temperaturi na kojoj tvar ne može prijeći u tekuće stanje, bez obzira na visok pritisak. Na segmentu BC rashladno sredstvo ima zasićeno tekuće stanje, a s lijeve strane je prehlađena tekućina (temperatura rashladnog sredstva je manja od točke vrenja).

Unutar krivine ABC rashladno sredstvo je u stanju smjese para-tekućina (udio pare po jedinici zapremine je promjenjiv). Proces koji se odvija u isparivaču (slika 1b) odgovara segmentu 6-1 ... Rashladno sredstvo ulazi u isparivač (tačka 6) u stanju vrele mešavine para-tečnost. U tom slučaju udio pare ovisi o određenom ciklusu hlađenja i iznosi 10-30%.

Na izlazu iz isparivača proces ključanja možda neće biti završen i tačka 1 možda se ne podudaraju 7 ... Ako je temperatura rashladnog sredstva koja napušta isparivač veća od tačke ključanja, isparivač se pregrijava. Njegova veličina ΔT pregrijavanje je razlika između temperature rashladnog sredstva na izlazu iz isparivača (točka 1) i njegove temperature na liniji zasićenja AB (točka 7):

ΔPregrevanje = T1 - T7

Ako se točke 1 i 7 podudaraju, tada je temperatura rashladnog sredstva jednaka tački ključanja i pregrijavanju ΔT pregrijavanje bit će nula. Tako dobivamo poplavljeni isparivač. Stoga pri odabiru isparivača prvo morate izabrati između poplavljenog isparivača i pregrijanog isparivača.

Imajte na umu da je pod jednakim uvjetima poplavljeni isparivač povoljniji u smislu intenziteta procesa ekstrakcije topline nego pri pregrijavanju. No, treba imati na umu da je na izlazu iz poplavljenog isparivača rashladno sredstvo u stanju zasićene pare, te je nemoguće isporučiti kompresoru vlažno okruženje. U suprotnom, velika je vjerojatnost udarca vode, što će biti popraćeno mehaničkim uništavanjem dijelova kompresora. Ispada da je, ako odaberete poplavljeni isparivač, potrebno osigurati dodatnu zaštitu kompresora od zasićene pare koja ulazi u njega.

Ako više volite pregrijani isparivač, ne morate brinuti o zaštiti kompresora i ulasku zasićene pare u njega. Vjerojatnost vodenog udara pojavit će se samo u slučaju odstupanja od potrebne vrijednosti vrijednosti pregrijavanja. U normalnim radnim uslovima rashladne jedinice, vrijednost pregrijavanja ΔT pregrijavanje treba biti u rasponu 4-7 K.

Sa smanjenjem indikatora pregrijavanja ΔT pregrijavanje, povećava se intenzitet odabira topline iz okoline. Ali po izuzetno niskim vrijednostima ΔT pregrijavanje(manje od 3K) postoji mogućnost da mokra para uđe u kompresor, što može uzrokovati vodeni udar i posljedično oštetiti mehaničke komponente kompresora.

Inače, sa visokim čitanjem ΔT pregrijavanje(više od 10 K), to znači da u isparivač ulazi nedovoljna količina rashladnog sredstva. Intenzitet izvlačenja topline iz medija za hlađenje naglo opada, a toplinski režim kompresora se pogoršava.

Prilikom odabira isparivača postavlja se još jedno pitanje vezano za vrijednost vrelišta rashladnog sredstva u isparivaču. Da biste to riješili, prvo morate odrediti koju temperaturu medija za hlađenje treba omogućiti za normalan rad rashladne jedinice. Ako se kao medij koristi zrak, tada je osim temperature na izlazu iz isparivača potrebno uzeti u obzir i vlažnost na izlazu iz isparivača. Razmotrimo sada ponašanje temperatura medija koje se hladi oko isparivača tokom rada konvencionalne rashladne jedinice (slika 1a).

Kako se ne bi zalazili u ovu temu, gubitak tlaka u isparivaču bit će zanemaren. Također ćemo pretpostaviti da se izmjena topline koja se javlja između rashladnog sredstva i okoliša odvija u shemi jednokratnog protoka.

U praksi se takva shema ne koristi često, jer je inferiorna u odnosu na protustrujnu shemu u smislu efikasnosti prijenosa topline. Ali ako jedno od rashladnih sredstava ima konstantnu temperaturu, a očitanja pregrijavanja su mala, tada će protok prema naprijed i protjecanje biti ekvivalentni. Poznato je da prosječna vrijednost temperaturne razlike ne ovisi o obrascu protoka. Razmatranje jednokratne sheme pružit će nam vizualniji prikaz razmjene topline koja se događa između rashladnog sredstva i medija za hlađenje.

Prvo uvodimo virtualnu vrijednost L jednaka dužini izmjenjivača topline (kondenzator ili isparivač). Njegova vrijednost može se odrediti iz sljedećeg izraza: L = Š / S, gdje W- odgovara unutrašnjoj zapremini izmjenjivača topline u kojoj cirkulira rashladno sredstvo, m3; S- površina izmjenjivača topline m2.

Ako govorimo o rashladnoj mašini, tada je ekvivalentna dužina isparivača praktično jednaka dužini cijevi u kojoj se proces odvija 6-1 ... Stoga se njegova vanjska površina ispire sredstvom za hlađenje.

Prvo, obratimo pažnju na isparivač koji djeluje kao hladnjak zraka. U njemu se proces izvlačenja topline iz zraka događa kao rezultat prirodne konvekcije ili uz pomoć prisilnog puhanja isparivača. Imajte na umu da se u modernim rashladnim postrojenjima prva metoda praktički ne koristi, budući da je hlađenje zrakom prirodnom konvekcijom nedjelotvorno.

Stoga ćemo pretpostaviti da je hladnjak zraka opremljen ventilatorom koji osigurava prisilno puhanje isparivača i da je izmjenjivač topline s cijevnim rebrima (slika 2). Njegov shematski prikaz prikazan je na Sl. 2b. Razmotrite glavne vrijednosti koje karakteriziraju proces puhanja.

Temperaturna razlika

Temperaturna razlika u isparivaču izračunava se na sljedeći način:

ΔT = Ta1-Ta2,

gdje ΔTa je u rasponu od 2 do 8 K (za isparivače s cijevnim rebrima s prisilnim puhanjem).

Drugim riječima, tijekom normalnog rada rashladne jedinice, zrak koji prolazi kroz isparivač mora se hladiti ne niže od 2 K i ne više od 8 K.

Pirinač. 2 - Shema i temperaturni parametri hlađenja zraka na hladnjaku zraka:

Ta1 i Ta2- temperatura zraka na ulazu i izlazu iz hladnjaka zraka;

• FF- temperatura rashladnog sredstva;
• L- ekvivalentna dužina isparivača;
• To- tačka ključanja rashladnog sredstva u isparivaču.

Napon maksimalne temperature

Maksimalna temperatura zraka zraka koja ulazi u isparivač određuje se na sljedeći način:

DTmax = Ta1 - To

Ovaj se pokazatelj koristi pri odabiru hladnjaka za zrak, jer strani proizvođači rashladne opreme daju vrijednosti za rashladni kapacitet isparivača Qsp u zavisnosti od vrednosti DTmax... Razmotrite način odabira hladnjaka zraka za rashladnu jedinicu i odredite izračunate vrijednosti DTmax... Da bismo to učinili, navest ćemo kao primjer općeprihvaćene preporuke za odabir vrijednosti DTmax:

• za zamrzivače DTmax je u rasponu 4-6 K;
• za skladišne ​​prostore za neupakovane proizvode - 7-9 K;
• za komore za skladištenje hermetički upakovanih proizvoda - 10-14 K;
• za klima uređaje - 18-22 K.

Stupanj pregrijavanja pare na izlazu iz isparivača

Da biste odredili stupanj pregrijavanja pare na izlazu iz isparivača, upotrijebite sljedeći obrazac:

F = ΔPreopterećenje / DTmax = (T1-T0) / (Ta1-T0),

gdje T1- temperatura pare rashladnog sredstva na izlazu iz isparivača.

Ovaj se pokazatelj u našoj zemlji praktički ne koristi, ali u stranim katalozima propisano je da su naznake rashladnog kapaciteta rashladnika zraka Qsp odgovara vrijednosti F = 0,65.

Tokom rada, vrijednost F uobičajeno je uzeti od 0 do 1. Pretpostavimo da F = 0, onda ΔTopterećenje = 0 a rashladno sredstvo koje napušta isparivač bit će u stanju zasićene pare. Za ovaj model hladnjaka zraka stvarni rashladni kapacitet bit će 10-15% veći od pokazatelja navedenog u katalogu.

Ako F> 0,65, tada rashladni kapacitet za ovaj model hladnjaka zraka mora biti manji od vrijednosti navedene u katalogu. Pretpostavimo to F> 0,8, tada će stvarne performanse za ovaj model biti 25-30% veće od vrijednosti navedene u katalogu.

Ako F-> 1, zatim rashladni kapacitet isparivača Qtest-> 0(slika 3).

Slika 3 - ovisnost rashladnog kapaciteta isparivača Qsp od pregrevanja F

Proces prikazan na slici 2b karakteriziraju i drugi parametri:

• aritmetička srednja temperatura glave DTav = Tasr-T0;
• prosječna temperatura zraka koja prolazi kroz isparivač Tacr = (Ta1 + Ta2) / 2;
• visina minimalne temperature DTmin = Ta2-To.

Pirinač. 4 - Dijagram i parametri temperature koji prikazuju proces na isparivaču:

gdje Te1 i Te2 temperatura vode na ulazu i izlazu isparivača;

• FF je temperatura rashladnog sredstva;
• L je ekvivalentna dužina isparivača;
• To je tačka ključanja rashladnog sredstva u isparivaču.

Isparivači, u kojima tekućina djeluje kao rashladni medij, imaju iste temperaturne parametre kao i za hladnjake zraka. Digitalne vrijednosti temperatura rashlađene tekućine, koje su potrebne za normalan rad rashladne jedinice, razlikovat će se od odgovarajućih parametara za hladnjake zraka.

Ako je razlika u temperaturi vode ΔTe = Te1-Te2, zatim za ljuskarske i cijevne isparivače ΔTe treba održavati u rasponu od 5 ± 1 K, a za pločaste isparivače vrijednost ΔTe bit će u rasponu od 5 ± 1,5 K.

Za razliku od hladnjaka zraka, potrebno je održavati ne maksimalnu, već minimalnu temperaturnu visinu u hladnjacima za tekućine DTmin = Te2-To- razlika između temperature medija za hlađenje na izlazu iz isparivača i tačke ključanja rashladnog sredstva u isparivaču.

Za isparivače sa ljuskom i cijevima, minimalna temperatura iznosi DTmin = Te2-To treba održavati unutar 4-6 K, a za pločaste isparivače-3-5 K.

Postavljeni raspon (razlika između temperature rashlađenog medija na izlazu iz isparivača i tačke ključanja rashladnog sredstva u isparivaču) mora se održavati iz sljedećih razloga: povećanjem razlike intenzitet hlađenja počinje smanjivati, a sa smanjenjem se povećava rizik od smrzavanja ohlađene tekućine u isparivaču, što može uzrokovati njezino mehaničko uništenje.

Konstruktivna rješenja isparivača

Bez obzira na način korištenja različitih rashladnih sredstava, procesi izmjene topline u isparivaču podliježu glavnom tehnološkom ciklusu proizvodnje koja troši hladnoću, prema kojoj se stvaraju rashladne jedinice i izmjenjivači topline. Stoga je za rješavanje problema optimizacije procesa izmjene topline potrebno uzeti u obzir uvjete za racionalnu organizaciju tehnološkog ciklusa proizvodnje koja troši hladnoću.

Kao što znate, hlađenje određenog medija moguće je uz pomoć izmjenjivača topline. Njegovo dizajnersko rješenje treba odabrati u skladu s tehnološkim zahtjevima koji se primjenjuju na ove uređaje. Posebno važna točka je usklađenost uređaja sa tehnološkim procesom toplinske obrade medija, što je moguće pod sljedećim uvjetima:

• održavanje zadate temperature radnog procesa i kontrola (regulacija) nad temperaturnim režimom;
• odabir materijala uređaja, prema hemijskim svojstvima okoline;
• kontrola trajanja boravka okoline u uređaju;
• korespondencija radnih brzina i pritiska.

Drugi faktor od kojeg ovisi ekonomska racionalnost aparata je produktivnost. Prije svega, na to utječu intenzitet prijenosa topline i usklađenost s hidrauličkim otporom uređaja. Ispunjenje ovih uvjeta moguće je pod sljedećim okolnostima:

• osiguravanje potrebne brzine radnih medija za implementaciju turbulentnog režima;
• stvaranje najpogodnijih uslova za uklanjanje kondenzata, kamenca, mraza itd .;
• stvaranje povoljnih uslova za kretanje radnog okruženja;
• sprečavanje moguće kontaminacije uređaja.

Drugi važni zahtjevi su također mala težina, kompaktnost, jednostavnost dizajna, kao i jednostavnost ugradnje i popravke uređaja. Kako bi bili u skladu s ovim pravilima, faktori kao što su: konfiguracija grijaće površine, prisutnost i vrsta pregrada, način postavljanja i pričvršćivanja cijevi u cijevne ploče, ukupne dimenzije, raspored komora, dna itd. uzeti u obzir.

Na jednostavnost korištenja i pouzdanost uređaja utječu faktori poput čvrstoće i nepropusnosti odvojivih spojeva, kompenzacije temperaturnih deformacija, pogodnosti za održavanje i popravak uređaja. Ovi zahtjevi predstavljaju osnovu za dizajn i odabir jedinice za izmjenu topline. Glavnu ulogu u tome ima osiguranje potrebnog tehnološkog procesa u proizvodnji koja troši hladnoću.

Da biste odabrali ispravno dizajnersko rješenje za isparivač, morate se pridržavati sljedećih pravila. 1) najbolje je rashladiti tekućine pomoću krutog cijevnog izmjenjivača topline ili kompaktnog pločastog izmjenjivača topline; 2) upotreba uređaja s cijevnim rebrima nastaje zbog sljedećih uvjeta: prijenos topline između radnog medija i zida s obje strane grijaće površine značajno je različit. U tom slučaju, peraje moraju biti instalirane sa strane najnižeg koeficijenta prijenosa topline.

Da biste povećali intenzitet izmjene topline u izmjenjivačima topline, potrebno je pridržavati se sljedećih pravila:

• osiguravanje odgovarajućih uslova za odvod kondenzata u hladnjacima zraka;
• smanjenje debljine hidrodinamičkog graničnog sloja povećanjem brzine kretanja radnih tijela (postavljanje međucijevnih pregrada i razbijanje snopa cijevi na prolaze);
• poboljšanje protoka radnih tijela oko površine izmjene topline (cijela površina treba aktivno sudjelovati u procesu izmjene topline);
• usklađenost s glavnim pokazateljima temperatura, toplinskih otpora itd.

Analizom pojedinačnih toplinskih otpora možete odabrati najoptimalniji način povećanja intenziteta prijenosa topline (ovisno o vrsti izmjenjivača topline i prirodi radnih tijela). U izmjenjivač topline s tekućinom racionalno je ugraditi poprečne pregrade samo s nekoliko poteza u prostor cijevi. Tijekom izmjene topline (plin s plinom, tekućina s tekućinom), količina tekućine koja teče kroz prstenasti prostor može biti arogantno velika, pa će kao rezultat toga pokazivač brzine doseći iste granice kao unutar cijevi, zbog čega ugradnja pregrada bit će neracionalna.

Poboljšanje procesa izmjene topline jedan je od glavnih procesa za poboljšanje opreme za izmjenu topline rashladnih strojeva. S tim u vezi, provode se istraživanja u područjima energetike i kemijskog inženjerstva. Ovo je proučavanje režimskih karakteristika toka, turbulizacije protoka stvaranjem umjetne hrapavosti. Osim toga, razvijaju se nove površine za prijenos topline kako bi izmjenjivači topline bili kompaktniji.

Odabir racionalnog pristupa za proračun isparivača

Prilikom projektiranja isparivača potrebno je izvršiti konstruktivne, hidraulične, čvrstoće, termičke i tehničke i ekonomske proračune. Izvode se u nekoliko verzija, čiji izbor ovisi o pokazateljima učinka: tehničkom i ekonomskom pokazatelju, učinkovitosti itd.

Za toplinski proračun površinskog izmjenjivača topline potrebno je riješiti jednadžbu prijenosa topline i ravnoteže topline, uzimajući u obzir određene radne uvjete uređaja (strukturne dimenzije površina za prijenos topline, granice promjene temperature i krugovi, u odnosu na kretanje rashladnog i rashlađenog medija). Da biste pronašli rješenje za ovaj problem, morate primijeniti pravila koja će vam omogućiti da dobijete rezultate iz izvornih podataka. Ali zbog brojnih faktora nemoguće je pronaći zajedničko rješenje za različite izmjenjivače topline. Uz ovo, postoji mnogo metoda približnog izračuna koje je lako izvesti u ručnoj ili mašinskoj verziji.

Suvremene tehnologije omogućuju odabir isparivača pomoću posebnih programa. U osnovi ih pružaju proizvođači opreme za izmjenu topline i omogućuju vam da brzo odaberete željeni model. Prilikom korištenja takvih programa potrebno je uzeti u obzir da oni pretpostavljaju rad isparivača u standardnim uvjetima. Ako se stvarni uvjeti razlikuju od standardnih, performanse isparivača bit će drugačije. Stoga je preporučljivo uvijek izvršiti verifikacijske proračune odabranog dizajna isparivača u odnosu na stvarne uslove njegovog rada.

Površina površine za prijenos topline isparivača F, m 2, određena je formulom:

gdje je toplinski tok u isparivaču, W

k - koeficijent prijenosa topline isparivača, W / (m 2 * K), ovisi o vrsti isparivača;

Prosječna logaritamska razlika između temperatura ključalog freona i ohlađenog medija;

- specifični toplotni tok jednak 4700 W / m 2

Potrošnja rashladnog sredstva potrebna za uklanjanje dotoka topline određena je formulom:

gdje sa - toplinski kapacitet medija za hlađenje: za vodu 4,187 kJ / (kg * ° C), za salamuru, toplinski kapacitet se uzima prema posebnim tablicama ovisno o tački smrzavanja, koja se uzima 5-8 ° C ispod ključanja tačka rashladnog sredstva t 0 za otvorene sisteme i 8 -10 ° C ispod t 0 za zatvorene sisteme;

ρ p je gustoća SCR rashladnog sredstva, kg / m 3;

Δ t R - razlika u temperaturi rashladnog sredstva na ulazu u isparivač i na izlazu iz njega, ° S.

Za klimatizacijske uvjete u prisutnosti komora za navodnjavanje raspršivanjem, koriste se sheme distribucije protoka vode. Prema tome, Δt p se određuje kao razlika temperature na izlazu iz korita komore za navodnjavanje t w.k i na izlazu iz isparivača t NS :.

8. Izbor kondenzatora

Proračun kondenzatora svodi se na određivanje površine površine za prijenos topline na kojoj se bira jedan ili više kondenzatora čija je ukupna površina jednaka izračunatoj (margina iznad površine nije veća od + 15 %).

1. Teorijski toplinski tok u kondenzatoru određen je razlikom u specifičnim entalpijama u teorijskom ciklusu sa ili bez uzimanja u obzir prekomjernog hlađenja u kondenzatoru:

a) toplinski tok, uzimajući u obzir prehlađivanje u kondenzatoru, određen je razlikom u specifičnim entalpijama u teorijskom ciklusu:

b) toplinski tok bez uzimanja u obzir pothlađenja u kondenzatoru i u nedostatku regenerativnog izmjenjivača topline

Ukupno toplinsko opterećenje uzimajući u obzir toplinski ekvivalent snage koju kompresor troši na sabijanje rashladnog sredstva (stvarni toplinski tok):

2. Određuje se prosječna logaritamska temperaturna razlika θ av između kondenzacijskog rashladnog sredstva i medija koji hladi kondenzator, ° S:

gdje je razlika temperature na početku površine za prijenos topline (velika temperaturna razlika), 0 S:

Temperaturna razlika na kraju površine za prijenos topline (manja temperaturna razlika), 0 S:

3. Pronađite specifični toplinski tok:

gdje je k koeficijent prijenosa topline, jednak 700 W / (m 2 * K)

4. Površina površine za prijenos topline kondenzatora:

5. Potrošnja medija za hlađenje kondenzatora:

gdje je ukupni toplinski tok u kondenzatoru iz svih grupa kompresora, kW;

sa - specifični toplotni kapacitet medija koji hladi kondenzator (voda, vazduh), kJ / (kg * K);

ρ je gustoća medija koji hladi kondenzator, kg / m 3;

- zagrijavanje medija hlađenjem kondenzatora, ° S:

1.1 - faktor sigurnosti (10%), uzimajući u obzir neproizvodne gubitke.

Prema potrošnji vode, uzimajući u obzir potreban pritisak, bira se cirkulaciona pumpa za dovod vode potrebnog kapaciteta. Obavezno nabavite rezervnu pumpu.

9. Izbor glavnih rashladnih jedinica

Odabir rashladne mašine vrši se na jedan od tri načina:

Prema opisanoj zapremini kompresora uključenoj u mašinu;

Prema grafikonima rashladnih kapaciteta mašine;

Prema tabličnim vrijednostima rashladnog kapaciteta stroja, danim u tehničkim karakteristikama proizvoda.

Prva metoda je slična onoj koja se koristi za izračun jednostupanjskog kompresora: određuje se potrebna zapremina koju opisuju klipovi kompresora, a zatim se prema tablicama tehničkih karakteristika odabire stroj ili nekoliko strojeva tako da se stvarna vrijednost zapremine koju opisuju klipovi je 20-30% više od one dobijene proračunom.

Prilikom odabira rashladne mašine trećom metodom potrebno je rashladni kapacitet mašine, izračunat za radne uslove, dovesti u uslove pod kojima je dat u tabeli karakteristika, odnosno standardnim uslovima.

Nakon odabira marke jedinice (prema kapacitetu hlađenja smanjenom na standardne uvjete) potrebno je provjeriti je li površina površine za prijenos topline isparivača i kondenzatora dovoljna. Ako je površina površine za prijenos topline uređaja naznačena u tehničkim specifikacijama jednaka izračunatoj ili nešto veća od nje, stroj je pravilno odabran. Na primjer, ako se pokazalo da je površina isparivača manja od proračunate, potrebno je postaviti novu vrijednost temperaturnog napora (niža točka vrenja), a zatim provjeriti je li kapacitet kompresora dovoljan pri novoj vrijednosti tačke ključanja.

Prihvatamo York YCWM rashladni agregat sa vodenim hlađenjem sa kapacitetom hlađenja 75 kW.