Ph.d. A.V. Vasiliev, lektor, ph.d. G.V. Antropov, lektor, ph.d. Yu.I. Akimov, lektor, Saratov -staten Teknisk Universitet("Energibesparelse i Saratov -regionen" nr. 1 (007), 2002)

Heat Supply News magazine, nr. 11, (27), november 2002, s. 25 - 28, www.ntsn.ru

De fleste store varmekedler, der blev taget i brug i 60'erne og 70'erne, fungerer dampkedler type DKVr. Alle har arbejdet i over 20 år og har opbrugt deres ressource. Ifølge betingelserne for deres pålidelighed i kedler er driftstryk op til 0,6-0,8 MPa, men i virkeligheden opretholdes et tryk på 1-2 atm på mange kedler under drift. Arbejde dampkedler på sådan lavt tryk påvirker cirkulationsstabiliteten negativt på grund af et fald i mætningstemperaturen og en stigning i andelen af ​​fordampning i vægrørene, observeres intensiv skaladannelse og sandsynligheden for udbrænding af rør stiger. Desuden når kedlen kører ved et tryk på 1 til 3 atm. på grund af den lave mætningstemperatur er det nødvendigt at slukke støbejernsvandbesparelsen, fordi fordampning kan forekomme der, hvilket er uacceptabelt for pålidelig drift. Alt dette fører til, at effektiviteten af ​​disse dampkedler ikke overstiger 80-82%, og i nogle tilfælde, når rørene er stærkt forurenede, falder kedeleffektiviteten til 70-75%.

I betragtning af at der ikke er nogen dampbelastning i disse kedelhuse, er en af ​​de mere rentable foranstaltninger, der øger kedelhusenes effektivitet og pålidelighed, overførsel af sådanne dampkedler til en tilstand med varmt vand. Denne rekonstruktion af kedelhusene giver ikke kun mulighed for væsentligt at forlænge kedlernes levetid, men også at øge kedelhusenes effektivitet betydeligt (med 20-25%).

Der er flere kendte ordninger til overførsel af dampkedler til en varmtvandstilstand, som er baseret på princippet om den direkte strøm af vand i kedlen. En af ordningerne for overførsel af kedler af DKVr -typen til varmtvandstilstand blev udviklet og implementeret af Uralenergochermet. I henhold til denne ordning installeres blinde skillevægge i kedlens øvre tromle og i de nederste kollektorer på sideskærmene. Vandledningen kommer ind i de nederste opsamlere af sideskærmene og stiger gennem alle vægrørene til det forreste rum på den øvre tromle, hvorfra vandet ledes gennem bypass -rørene til økonomeren, der er installeret bag kedlen. Efter økonomiseringen ledes vandet til de bageste rum i de nederste kollektorer på sideskærmene og fra dem til kedlens nederste tromle, og derefter gennem alle rørene i det konvektive bundt kommer det ind i det bageste rum på den øverste tromle . Fra dette rum ledes vand gennem et afløbsrør ind i en lige linje i varme- nettet. Fordelen ved denne ordning kan tilskrives strømmen af ​​returvarmevand til forbrændingskammerets skærmrør, hvilket reducerer sandsynligheden for fordampning i zonen ved høje temperaturer af forbrændingsprodukter. Ulempen ved denne ordning er den lave hastighed af vandbevægelse i det konvektive bundt (0,05 m / s), hvilket kan føre til dannelse af lokale damppropper i bundtrørene og som følge heraf overbrænding.

I en af ​​kedlerne i Rostov blev kedlen DKVr - 10/13 skiftet til varmtvandstilstand. I denne ordning kommer vandet i returnetværket ind i kedeløkonomeren, derefter ind i ovnvæggens nedre samlere og opsamles i den forreste del af den øvre tromle, hvorfra det ledes gennem en uopvarmet rørledning til den bageste del af den nederste del kedeltromle. Derefter bevæger vandet sig ind i den øvre tromle gennem rørene i det andet trins konvektive bundt. Endvidere ledes vandet gennem en række rør i det konvektive bundt til den forreste del af den nederste tromle, hvorfra det stiger gennem rørene i det konvektive bundt i det første trin til den midterste del af den øvre tromle og derfra til varmenettet.

En fælles ulempe ved ovenstående og mange andre lignende ordninger for overførsel af kedler til et varmtvandsregime er tilstedeværelsen af ​​overførselsrørledninger, der er nødvendige for at organisere det valgte skema for vandvejen. Dette øger omkostningerne ved modernisering (metal og installation) og driftsomkostninger betydeligt, da kedlernes hydrauliske modstand stiger betydeligt. Den største ulempe ved ovenstående ordninger er den uacceptabelt lave vandbevægelseshastighed, især i kedlens nedløbsrør, hvilket kan føre til dannelse af damplåse i rørene og dramatisk reducerer kedlernes pålidelighed.

Denne artikel foreslår en ny ordning for overførsel af dampkedler til en varmtvandstilstand ved hjælp af eksemplet på overførsel af en DKVr-6.5 / 13-kedel, som med succes er blevet implementeret i fyrrummet på Reservoir Metal Structures (RMK) anlægget i Saratov . Efter vores mening øger denne ordning kedlens pålidelighed i varmtvandstilstand, reducerer omkostningerne ved genopbygning. Diagrammet over kedlens drift i varmtvandstilstand er vist i figuren. I den foreslåede ordning kommer returnetværksvandet ind i støbejernsøkonomeren. I dette tilfælde ledes en del af vandet gennem bypass -rørledningen, hvorefter begge vandløb blandes og sendes til bagsiden af ​​den øvre tromle. Endvidere foretager vandet en flere løfte- og sænkebevægelser i kedlens rør konvektive bundter og skærmrør. For at organisere denne bevægelse installeres skillevægge i de øvre og nedre tromler. For nemheds skyld at installere og reparere skillevæggen er der aftagelige dæksler (luger), hvorigennem adgang til alle rum på de øvre og nedre tromler udføres under reparation eller inspektion af kedlen.

Strømningsområdet for vand i hvert slag blev bestemt som følger. På grundlag af termiske beregninger er gennemsnittet varme strømmer varmevekslingsoverflader i ovnen og i det konvektive fordampningsbundt. I henhold til disse varmebelastninger blev de tilladte minimumsværdier for vandhastighederne i kedlens vandbanes bestemmelse bestemt. Fra disse værdier for hastighederne blev strømningssektionerne for hvert slag og antallet af rækker af rør langs kedlens akse mellem baflerne inde i kedlens øvre og nedre tromler fundet. Som et resultat af disse beregninger blev det opnået, at der i kedlens fordampende konvektive bjælke skulle være tre løfte- og tre sænkestier for vandbevægelse. Når temperaturen på gasserne stiger, stiger vandbevægelsens hastighed, både under dens nedadgående og opadgående bevægelse. 4 skillevægge er installeret i den øvre tromle, 2 skillevægge i den nederste. I dette tilfælde varierer vandets hastighed i forskellige rum fra 0,174 m / s (andet vandløb) til 0,882 m / s (syvende vandløb ifølge figuren). I sideskærmene er to træk organiseret - et træk med løftebevægelse vand, den anden - med en nedadgående bevægelse.

Vand tømmes fra kedlen fra den forreste del af den øvre kedeltromle gennem den eksisterende dampudgang. Vandledningens sikkerhedsventiler er også installeret på det eksisterende øvre tromle sikkerhedsventil grenrør. Vandet tilføres gennem et hul DN 150 mm boret i den øvre tromle igen. Luftventiler DN 30 mm er installeret mellem skillevægge på den øverste tromle i dens krop.

Opbygning af varmesystemet med varmtvandsfyr skal udføres med kemisk behandlet vand. For at forhindre forekomst af ilt- og kuldioxidkorrosion af varmeoverfladerne skal temperaturen af ​​vandet, der kommer ind i kedlen, være over dugpunktet. Dette udføres ved at blande direkte netværksvand i returvandet, mens der bruges en recirkulationsledning.

Varmtvandskedler er meget følsomme over for suspenderede partikler i netværksvandet, som let aflejres i skærmrørets bøjninger, hvilket får røret til at overophedes og falde sammen. Derfor nødvendig betingelse pålidelig drift varmtvandsfyr skal skylles grundigt gennem varmeanlæg inden varmesæsonens start, samt installation af en slamudskiller i form af en sump foran netværkspumpen.

Derudover blev det nødvendigt at overholde en række drifts- og driftskrav: periodisk bør luft fjernes fra sektionerne på den øvre tromle gennem de passende fittings, og strømningshastigheden for det pumpede netværksvand gennem kedlen bør ikke tilladt at falde til under designværdien. For at øge pålideligheden og brugervenligheden i den øvre tromles skillevægge er det nødvendigt at efterlade huller på 30-40 mm i de øvre og nedre dele, og i den nederste tromle er sådanne huller kun nødvendige i den nederste del af partitionen. De øvre huller bruges til at fjerne luft fra hele den øverste tromle med en enkelt udluftningsåbning samt til at fjerne damp gennem sikkerhedsventilen, der er installeret foran på tromlen, i nødstilfælde, for eksempel i tilfælde af pludselige strømafbrydelse eller afbrydelse netværkspumper... De nederste huller i baflerne bruges til at organisere periodisk blæsning og fjerne slam fra de øvre og nedre tromler. Til udblæsning fra den øverste tromle kan de frakoblede afløbsrør foran i kedlen bruges. I den nederste tromle bruges en standard DN 32 periodisk blowdown -rørledning.

For at vurdere muligheden for kedeldrift i varmtvandstilstand og dens termiske effektivitet blev der i henhold til [3] foretaget verifikation af termiske og hydrauliske beregninger ved maksimal-, minimums- og gennemsnitlig belastning af kedeldriften.

I henhold til kravene blev styrkeberegninger af alle kedelelementer udført og minimum tilladte tykkelser vægge af tromler, bunde, samlere og kedelrør ved konstruktionstryk. Baseret på resultaterne af styrke og termiske beregninger blev det bestemt tilladt tryk vand i kedlen.

Analyse af kedelens beregnede varmeydelse for forskellige tilstande og de faktiske resultater af driften af ​​kedler, der overføres i henhold til denne ordning i RMK's kedelrum, kan følgende konklusioner drages:

1. Konverteringen af ​​DKVr-6.5 / 13-kedlen i henhold til den foreslåede ordning tillod, samtidig med at standardbrændere, røgudblæser og blæser blev opretholdt, at stige varmeydelse kedler fra 4,5 MW til 6,2 MW og sikre kedlens effektivitet ved dette maksimal belastning 93,5%.

2. For at undgå iltkorrosion af rør i konvektive bundter skal vandtemperaturen ved kedelindløbet være mindst 50 ° C. For at gøre dette er det nødvendigt at tilvejebringe en recirkulationspumpe, der forsyner en del af vandet fra direkte ledning til kedelindløbet, når temperaturplanen for netværket falder.

DKVR 4-13 dampkedel, hvis enhed diskuteres nedenfor, er en lodret vandrørsstruktur med en forbrændingsvæg og en kedel. Selve systemet er udstyret i henhold til den type konstruktionsdiagram, der er vist på hovedfotoet. Et træk ved denne konfiguration er sideplaceringen af ​​enhedens konvektionsenhed i forhold til forbrændingsrummet. Enhedens sæt indeholder selve enheden, arbejdsplatforme og stiger, brændere, en økonomizer, en ventilator, en enhed til fjernelse af røg, vandindikatorer, beslag.

Enhed

Det betragtede dampanlæg består af to hoved - nedre og øvre tromler samt et ovnrum af skærmtype. Ildkassen er delt murstensskillevæg i to kamre (arbejdsdel og restelement). Dette design gør det muligt at øge effektiviteten af ​​DKVR 4-13-dampkedlen ved at reducere den kemiske underforbrænding. Gasser fra forbrændingskammeret til arbejdsrummet tilføres ved ind- og udløb på en asymmetrisk måde.

I versioner med dampoverhedere installeres sidstnævnte elementer i det første røggasafsnit på kedelens venstre side. Siderne på den øvre tromle modtager køling fra strømmen af ​​damp-vand-sammensætningen, der leveres fra rørene i konvektionsenhedens forreste rum og sideskærme.

Yderligere detaljer

Enheden i DKVR 4-13-kedlen inkluderer sikkerhedsventiler, en hoveddampventil, en portventil, haner til blandingsprøver og tager den til sine egne blæsningsbehov. Disse elementer er placeret på tromlens øvre hovedoverflade.

Foderrøret er placeret i vandrummet i det aflange reservoir, og adskillelsesmekanismerne er placeret i damprummet. I den nederste hovedenhed er der en forbindelse til dræning af vand, et perforeret rør til rensning af systemet. Væskeniveauet overvåges gennem et par tips. På den forreste bund af den øvre tromle er der to beslag til prøveudtagning af impulser af mængden af ​​vand.

Skillevægge og rør

DKVR 4-13 nedløbsrør og dampudløbsrør er forbundet med manifolder og tromlebeslag ved svejsning. For at udelukke indtrængen af ​​slam i dem, når skærmene tændes, føres elementernes ender ud i tromlens øvre rum.

Efterbrænderens systemkammer er adskilt fra bjælken med en ildskillevæg, der hviler på en støbejernsstøtte monteret på den nederste tromle. Væggen mellem det første og det andet røgmonteres ved hjælp af bolte fra separate plader. Du skal først belægge leddene med en speciel kit eller lægge en asbestsnor imprægneret fra flydende glas... Der er tilvejebragt et hul i skillevæggen til lægning af et grenrør af en stationær blæsermekanisme. Gasudløbet er placeret på bagvæggen. Kedlen DKVR 4-13 i kraftigt murværk er udstyret med en let omsnøringsramme. På enheder med et konstruktionstryk på 1,3 MPa korrigeres parameteren for overophedet damptemperatur ikke.

Arbejdsplatforme

Disse elementer er placeret på steder, der bruges til at servicere headsettet og enhedens beslag. Blandt dem:

• Sideplatform til kontrol af vandindikatorer.
• En lignende overflade til service af afspærringsventiler og sikkerhedsventiler i tromlen.
• Platformen på den bageste del bruges til at få adgang til den øvre tromle i DKVR 4-13-kedlen under reparationer.

Stiger fører til sidevæggene, og en lodret stige fører til den bageste piedestal.

Andet udstyr

DKVR 4-13-enheden er udstyret med en afluftningsvarmer placeret i den nederste tromle. Den har en afløbsventil på damptilslutningsledningerne. Justering af mængden af ​​den indkommende blanding udføres af en jumper. En særlig ventil er placeret mellem retur og direkte elementer.

Adgang til forbrændingskammeret leveres af et mandehul. For shurovka -brændstof i nærheden af ​​sidevæggene er der afhængigt af enhedens konfiguration tilvejebragt spydluger. Et par sådanne elementer er monteret på sidevæggene i bunden af ​​efterbrænderkammeret. Der er også vinduer på kedlens sidevægge til rengøring af konvektive rørledninger ved hjælp af blæsning.

Kontrol- og justeringsenheder

Tilstanden for den nedre del af isoleringen af ​​den øvre tromle i forbrændingskammeret overvåges gennem en luge ved afgangspunktet for rørene på sideskærmen, i bunden af ​​røgrøret langs venstre side enhed.

I den nederste del fra den samme ende af DKVR 4-13-kedlen, hvis egenskaber vi vil overveje nedenfor, installeres manhuller, der fungerer som vinduer til regelmæssig askefjernelse, inspektion af arbejdsenheden og tilbageføringsudkastere. Isolering af det øvre tromleelement overvåges gennem lignende luger.

Overførsel af strukturen til varmtvandstilstand gør det muligt at øge produktiviteten af ​​installationer, reducere omkostninger til egne behov forbundet med brugen af ​​varmevekslere, foderpumper, blæseanordninger kontinuerlig type... Desuden reduceres vandbehandlingsomkostningerne, og der spares brændstof.

Som de tekniske egenskaber ved DKVR 4-13 viser, stiger den gennemsnitlige driftseffektivitet af vandvarmeanlæg med 2,5 procent.

Komplet sæt og levering

De betragtede installationer er udstyret med ventilatorer og røgudblæsere af typen VDN og DN. Pakken indeholder også blokvandbehandlingsanordninger, filterelementer til blødgøring og klarning af vand (FOF og FIPA). Desuden er strukturen udstyret med termiske afluftere, varmevekslere, pumper, automatiseringssæt.

DKVR 4-13 leveres i løs vægt, i blokdele eller i en samlet tilstand. Beslag og nogle individuelle noder præsenteres separat. Dette skyldes umuligheden af ​​at transportere dem færdigmonterede.

Tekniske egenskaber ved kedlen DKVR 4-13

De vigtigste installationsparametre er anført nedenfor:

Design funktioner

Ifølge egenskaberne ved DKVR 4-13-kedlen bruges et et-trins fordampningssystem i det. Rørene på sideskærmene fastgøres med den ene side i den øvre tromle ved rullemetode, og med de andre ender svejses de til de nedre kamre.

Langsgående placerede tromler aggregerer med hinanden gennem bøjede kogende elementer, der danner et udviklet konvektivt bundt. Forbrændingsrummet er opdelt af en ildskillevæg, der er placeret foran konvektionsenheden. Den første række rør er bagskærmen i efterbrænderrummet. Hvis der er overophedere, der installeres i det første røggas efter den 2-3. række kogende rør, installeres nogle elementer i det konvektive bundt ikke.

Arbejdsvæsken kommer ind i rørene på sideskærmene på samme tid, hvilket øger enhedens pålidelighed og reducerer vandstanden samt slamaflejringer i den øvre tromle.

Adskillelsesindretningen til DKVR -kedlerne består af en kasse med et perforeret ark. Det fungerer som en enhed til at opretholde saltholdigheden af ​​arbejdsfluidet inden for 3000 mg / l, hvis dampen ikke præsenteres øgede krav.

Udnyttelse

Ved DKVR -kedlen er dørene til tromlehullerne placeret på de bageste bunde. Gennemsnitligt niveau væske fordeles på elementets akse. For at observere denne indikator tjener et par pegeredskaber på den øvre tromle.

Overophedningselementerne i den første gasudgang er forenet i profil for installationer med samme trykparameter og adskiller sig fra deres modparter i antallet af parallelle spoler. Forbrænding af brændstof leveres af specielle brændere af typen gasolie (GM).

Tilstedeværelsen af ​​eksterne cykloner i designet kræver overholdelse af visse foranstaltninger til at arrangere enheden, forbundet med at øge driftssikkerheden ved drift af udstyr:

• Hver cyklonindretning skal være udstyret med et separat fødepunkt fra en af ​​tromlerne.
• For at sikre konstant kontrol over arbejdsvæskens normer ved første og andet fordampningstrin, skal der installeres to køleskabe på hver kedel. Deres formål er at tage prøver af fodervand. Desuden kan de servere flere kedler.
• I den indre del af cyklonen er et perforeret ark installeret øverst og en ribbe i bunden for at forhindre dannelse af en tragt
• Den pågældende installation har en støtteramme og en svejset omsnøringsramme, derfor udføres tung foring under installationsarbejde.

DKVR 4-13: vejledning til vedligeholdelse, tænding og nødstop

Nedenfor er de vigtigste uddrag til driften af ​​den pågældende kedel.

Tænd for udstyret:

1. Inden kedlen aktiveres, er det nødvendigt at kontrollere manometerets og sikkerhedsventilens anvendelighed (til dette bruges metoden til tvungen åbning). De inspicerer også vandindikerende mekanismer, automatisering, justeringsenheder, resultaterne registreres i en særlig journal.
2. Tøm de nederste dele af kedlen.
3. Den grundlæggende procedure for tænding af enheden skal udføres efter tilstrækkelig opvarmning og rensning af dampledningen. På dette tidspunkt bør du overvåge sundheden for hovedelementerne, ekspansionsfuger, ophæng og understøtninger. Hvis der observeres en opstart, skal du stoppe, indtil årsagen er identificeret og elimineret.
4. Kedelaktivering er tilladt ved driftstryk eller mindre end 0,5 atmosfærer.
5. Tidspunktet for tænding og tænding indtastes i logbogen.

Udnyttelse:

1. Overvågning af enhedens normale drift, fejlfinding, opkald til vedligeholdelsesteam i tilfælde af alvorlige sammenbrud.
2. Særlig opmærksomhed Vær opmærksom på indikatorerne for manometre, brændernes funktion og niveauet af arbejdsvæsken.
3. På gasinstallation Tilsæt først gas og derefter luft (hvis trykjustering er påkrævet).
4. Alle enheder og dele skal kontrolleres i henhold til de fastsatte deadlines.

Nødafbrydelse:

1. Gas- og lufttilførslen afbrydes, renseanordningen åbnes.
2. Iagttag vandstanden, luk hoveddampventilen.
3. Notér tid og årsag til standsning af kedlen, og informer ledelsen.
4. I tilfælde af brand er det nødvendigt at ringe til den relevante service, træffe alle foranstaltninger for at lokalisere tændkilden.

Dette og oplysninger tilhører

virksomhed, brug af tredjemand

med ejeren!

Hvordan specialiseret fremstillings- og forsyningsvirksomhed kedel og kedel-hjælpeudstyr, vores firma tilbyder pålidelig damp kedelDKVr-20-13 GM ( kedel leveres til kunden i løs vægt, komplet sæt ) .

Vi foreslår også at udføre omfattende arbejde på følgende områder:

... fyrrumsdesign, både stationær og MKU,

Kedelcelle rekonstruktion design (kedel udskiftning med mere eller mindre effektiv),

Levering af kedel (er) og hjælpeudstyr,

Checkout: til køb af dampkedel DKVr-20-13 GM, fra Du skal sendes til vores adresseansøgning hvor nødvendigvispåpege :

. kedel levering arrangement ( specialistkonsultation, anbefalinger ) ;

Virksomhedsoplysninger;

Kontaktperson, stilling;

Telefoner / fax til feedback;

. e -mail virksomheder ( e-mail:).

Levering for at beregne leveringsomkostningerne - angiv destinationen(automatisk levering, Jernbanelevering ).

TIL konsultation specialist: 8- 960- 942- 53- 03

T elefon /Fax : 8 ( 3854) 44- 86- 49

e-mail: [e -mail beskyttet] mail.ru

DKVr prisliste

. TIL komplet sæt af levering af kedel DKVr-20-13 GM (ross) :

1. Tromle øvre, nedre med tromleindretninger (huller til kedelrøret, fræset med rifling);

3. Platformstrapper, stel, stel, foringsmaterialer (efter anmodning);

5. Æske med reservedele til komplet sæt(afspærringsventiler, instrumentering);

6. Pakke med teknisk dokumentation: pas til kedlen DKVr-20-13 GM med vedhæftet fil-certifikater for ultralydsinspektion, certifikater og tilladelse til at bruge "Rostekhnadzor".

. Udførelse af værker :

1. Afmonteringsarbejde;

2. Installationsarbejde;

3. Udskiftning af rørsystemer til kedler;

4. Foringsarbejde (let / tungt);

5. Installation og idriftsættelse af instrumentering og automatisering;

6. Opstartsjustering;

. Valg af udstyr Jeg er :

(gå til side)

. Kedel automatisering . Trommesæt . Kedelrørsystem .

. KVr / KVm serie kedler . Loading grab GMCh . Kulknusere ВДГ, ВДП .

. Kulforsyning (TS-2) . Fjernelse af slamaske SHZU . Modulære fyrrum MKU .

. VDN, DN... Brændere GM, GMP, GM, Weishaup t . Installationer VPU . Deaeratorer JA .

... Filter FIPa . Economizers EB, BVES . Ventil 17s28nzh . Dy10Py25 tips .

. Niveauskibe UK (400 / 455 / 630 / 1000 ) .

. Generel form :

. Ledelse til drift af kedler i serien DKVr :

(gå til side)

. Kedelanordning ... Kedelinstallation. Kedel vand kemi .

. Kedelekspertinspektion Pragma .

. Generelle kedeldata DKVr-20-13 GM:

Dampkedel DKVr-20 13 GM, to-tromle, lodret vandrør designet til fremstilling af mættet eller let overophedet damp til teknologiske behov industriel virksomhed, i varme-, ventilations- og varmtvandsforsyningssystemer.

Kedlen DKVr 20 13 GM har et afskærmet forbrændingskammer og et udviklet kedelbundt med bøjede rør. For at eliminere trækning af flammen ind i bjælken og reducere tab ved medholdelse og kemisk underforbrænding, forbrændingskammeret i DKVr-20 kedlen; DKVr-4; DKVr-6.5 er opdelt af en fireclay-partition i to dele: sin egen brandkasse og en efterbrænder. På kedler DKVr-10 adskilles efterbrænderen fra ovnen med rør på bagskærmen. Der er også installeret en fireclay -skillevæg mellem den første og anden række af rør i kedlens bundt i alle kedler, som adskiller bundtet fra efterbrænderkammeret. Inde i kedelbundtet er der en støbejernsplade, der deler bundtet i den første og anden gasledning og giver en vandret drejning af gasserne i bundtet under tværgående vask af rørene.

Indløbet af gasser fra ovnen til efterbrænderen og udløbet af gasser fra kedlen er asymmetrisk.

I nærvær af en overhedning er nogle af kedlerørene ikke installeret; overhedere placeres i den første gasledning efter den anden eller tredje række kogende rør. Kedlerne har to tromler - øvre (lange) og nedre (korte) - og et rørsystem. Til inspektion af tromler og installation af enheder i dem samt til rengøring af rør med kuttere er der ovale mandehuller på bundene på 325x400 mm i størrelse.

Tromlerne i DKVr-20-13 GM-kedlen, med et arbejdstryk på 1,4 eller 2,4 MPa, er fremstillet af stål 16GS, 09G2S, en væg med en tykkelse på henholdsvis 13 eller 20 mm. Produktkvalitetskontrol sikres gennem ultralydsdiagnostik af tromlesvejsninger. Der udstedes et pas til DKVr-20 13 GM-kedlen, et kedelnummer tildeles. Al primær dokumentation for komponenter (tromler, rørsystem, kameraskærme, rørfittings), certifikater og tilladelser til brug udstedt af " Forbundsbetjening om miljømæssigt, teknologisk og nuklear tilsyn "med vedhæftning af ultralydsinspektionsakter.

Skærm og kedelbundter i DKVr-20 13 GM-kedlen er fremstillet af sømløse stålrør Ø 51 mm, væg 20 mm. For at fjerne slam i kedler er der endeluger på skærmenes nederste kamre; til periodisk blæsning af kamrene er der dyser Ø 32x3 mm.

Overvarmere af DKVr -kedler, der er placeret i den første gaskanal langs gasstrømmen, er forenet i profil for kedler med samme tryk og adskiller sig kun fra kedler med forskellig kapacitet i antallet af parallelle spoler.

Dampoverhedere - single -pass ved damp - giver overophedet damp uden brug af desuperheaters. Det overophedede dampkammer er fastgjort til den øvre tromle; en understøtning af dette kammer er gjort stationær, og den anden - bevægelig.

DKVr-20 13 GM-kedlen har følgende cirkulationsskema: Fodervand kommer ind i den øvre tromle gennem to fødeledninger, hvorfra det kommer ind i den nederste tromle gennem svagt opvarmede rør i det konvektive bundt. Skærmene drives af uopvarmede rør fra de øvre og nedre tromler. DKVr -10 -kedlens forreste skærm fodres med vand fra nedre rør på den øverste tromle, bagskærmen - fra nedre tromles nedløbsrør. Damp-gasblandingen fra skærmene og bundtets løfterør kommer ind i den øvre tromle. Alle kedler i den øverste tromle er udstyret med dampseparationsanordninger i tromlen til generering af damp.

Dampkedlen DKVr 20 13 GM, hvis levering kan udføres af en transportabel blok og i en adskilt form, har en understøtningsramme af en svejset struktur lavet af rullet stål. Dampkedlen DKVr-10-13 GM har ingen understøtningsramme. Kedlens faste, stift faste punkt er den nederste tromles forreste støtte. Resten af ​​understøtningerne på den nederste tromle og kamre på sideskærmene er lavet til at glide. Kammerne på de forreste og bageste skærme er fastgjort med beslag til luftstrømsrammen. Sideskærmskameraerne er fastgjort til understøtningsrammen.

Kedlen er udstyret med instrumentering og de nødvendige beslag. Følgende fittings er installeret på DKVr-20-13 GM-dampkedlen: sikkerhedsventiler; manometre og trevejshaner til dem; niveauindikatorrammer med Klinger -briller og niveauindikatorlåsenheder; afspærringsventiler, regulerings- og kontraventiler til levering af kedler; afspærringsventiler til blæsning af tromler, skærmkamre, effektregulator og overhedning; afspærringsventiler til mættet dampudsugning (til kedler uden overhedning); afspærringsventiler til ekstraktion af overophedet damp (til kedler med overhedere); afspærringsventiler på ledningen til blæsning og opvarmning af den nederste tromle ved fyring af kedler (til kedler DKVr-10); ventiler til dræning af vand fra den nederste tromle; lukkeventiler på den kemiske injektionsledning; ventiler til prøvetagning af damp. Til kedler af typen DKVr-10 leveres der også afspærrings- og nåleventiler til kontinuerlig nedblæsning af den øverste tromle.

For at servicere gaskanalerne er der installeret et støbejernsæt på DKVr-20-13 GM-dampkedlen.

Talrige test og langvarig erfaring med drift af et stort antal DKVr-kedler har bekræftet dem. pålidelig ydeevne ved reduceret tryk i forhold til det nominelle tryk. Det minimum tilladte tryk (absolut) i DKVr-20 13 GM kedlen er 0,7 MPa (7 kgf / cm 2). Ved et lavere tryk øges luftfugtigheden i dampen, der genereres af kedlerne, betydeligt, og ved forbrænding af svovlholdige brændstoffer (Spr> 0,2%) observeres korrosion ved lav temperatur. Med et fald i driftstrykket falder kedelens effektivitet ikke, hvilket bekræftes ved sammenlignende termiske beregninger af kedler ved nominel og reduceret tryk... Kedlens elementer er designet til et driftstryk på 1,4 MPa (14 kgf / cm 2), sikkerheden ved driften sikres af sikkerhedsventilerne installeret på kedlen.

Med et fald i trykket i kedler til 0,7 MPa ændres udstyret til kedler med økonomisatorer ikke, da underopvarmning af vand i foderøkonomer til mætningstemperaturen for damp i kedlen i dette tilfælde er mere end 20 ° C, hvilket opfylder kravene i Gosgortekhnadzor -reglerne.

I DKVr-20 13 GM-kedlen, ved brænding af gas og fyringsolie, bruges to-zone vortex gas-oliebrændere af GMG-typen (2 brændere pr. Kedel).

Kedler af typen DKVr, der fungerer på fyringsolie, er udstyret med støbejernsøkonomer; når der kun bruges naturgas, kan ståløkonomere bruges til at færdiggøre kedlerne.

. T tekniskegenskab:

Fabriksbetegnelse kedel	Type brændstof	Dampkapacitet, t / t	Tryk damp, MPa (kgf / cm 2 /)	Damp temperatur. ° C		Estimeret effektivitet,%		Overordnede dimensioner af selve kedlen, mm (LxBxH), mm	Kedelvægt i volumen fabrikslevering, kg
				mættet	overophedet	gas	brændselsolie
Kedler til flydende og gasformige brændstoffer
DKVr-2,5-13GM	Gas, fyringsolie	2,5	1,3 (13)	194	-	90,0	88,8	5913x4300x5120	6886
DKVr-4-13GM	Gas, fyringsolie	4,0	1,3 (13)	194	-	90,0	88,8	7203x4590x5018	8577
DKVr-4-13-225 GM	Gas, fyringsolie	4,0	1,3 (13)	-	225	89,8	88,0	7203x4590x5018	9200
DKVr-6,5-13GM	Gas, fyringsolie	6,5	1,3 (13)	194	-	91,0	89,5	7203x4590x5018	11447
DKVr-6.5-13-225GM	Gas, fyringsolie	6,5	1,3 (13)	-	225	90,0	89,0	8526x5275x5018	11923
DKVr-10-13 GM	Gas, fyringsolie	10,0	1,3 (13)	194	-	91,0	89,5	88S0x5830x7100	15420
DKVr-10-13-225 GM	Gas, fyringsolie	10,0	1,3 (13)	-	225	90,0	88,0	8850x5830x7100	15396
DKVr-10-23 GM	Gas, fyringsolie	10,0	2,3 (23)	220	-	91,0	89,0	8850x5830x7100	17651
DKVr-10-23-370 GM	Gas, fyringsolie	10,0	2,3 (23)	-	370	90,0	88,0	8850x5830x7100	18374
DKVr-10-39 GM	Gas, fyringsolie	10,0	3,9 (39)	247	-	89,0	89,0	11030x5450x5660	30346
DKVr-10-39-440 GM	Gas, fyringsolie	10,0	3,9 (39)	-	440	89,0	89,0	11030x5450x5660	32217
DKVR-20-13 GM	Gas, fyringsolie	20,0	1,3 (13)	194	-	92,0	90,0	9776x3215x6246	44634
DKVr-2O-13-250GM	Gas, fyringsolie	20,0	1,3 (13)	-	250	91,0	89,0	9776x3215x6246	45047
DKVr-20-23-370 GM	Gas, fyringsolie	20,0	2,3 (23)	-	370	91,0	89,0	9776x3215x6253	44440

1. Kort beskrivelse af kedlen af ​​typen DKVR.

DKVR-dobbelt tromle dampkedel, lodret vandrør, rekonstrueret med naturlig cirkulation og afbalanceret træk, designet til at generere mættet damp.

Tromlernes arrangement er i længderetningen. Gassernes bevægelse i kedler er vandret med flere omdrejninger eller uden omdrejninger, men med en ændring i tværsnittet langs gassernes forløb.

Kedlerne tilhører det vandrette kedelsystem, dvs. stigningen i dampproduktion skyldes deres udvikling i længde og bredde og samtidig bevare højden.

Kedlerne fremstilles af Biysk Kedelanlæg med en kapacitet på 2,5; 4; 6,5; 10 og 20 t / t Med overskydende damptryk ved kedlens udløb (til kedler med en overvarmer - damptryk bag overvarmeren) 1,3 MPa og nogle typer kedler med et tryk på 2,3 og 3,9 MPa. Overophedning af damp i kedler med et tryk på 1,3 MPa op til 250˚C, med et tryk på 2,3 MPa - op til 370˚C, med et tryk på 3,9 MPa - op til 440˚C.

Kedlerne bruges til drift af faste, flydende og gasformige brændstoffer. Den anvendte brændstofstype dikterer funktionerne i kedlens layout.

Gasolie-kedler af typen DKVR har en kammerovn.

Kedler med en dampkapacitet på 2,5; 4; 6,5 t / t udføres med en langstrakt øvre tromle, 10 t / t - med en langstrakt og kort overtromle, 20 t / t - med en kort øvre tromle.

Gasolie -kedler DKVR - 2,5; 4; 6,5 t / t med et overtryk på 1,3 MPa produceres med et lavt layout i tungt og let foring, DKVR -kedler - 10 t / t - med et højt layout i tungt for og med et lavt layout i tungt og let foring, DKVR- 20 t / h - med et højt layout og let for.

DKVR -kedler - 2,5; 4; 6,5; 10 t / t med forlænget tromle leveres færdigmonteret uden for.

Kedler DKVR 10 og 20 t / h med en kort tromle leveres i 3 enheder: frontovnblok, bageste ovnblok, varmluftsblok. Kedler med let foring kan leveres med foring.

Kedler med en langstrakt øvre tromle har et fordampningstrin, med en kort øvre tromle - to fordampningstrin.

Diagrammet over DKVR -kedlen med en lang øvre tromle er vist i figur 1, med en kort - i figur 2.

Strukturel ordning kedler DKVR - 2,5; 4; 6,5; 10 t / t med en lang toptromle er den samme (figur 3).

DKVR -kedler - 2,5; 4; 6,5; t / h i ovnen har to sideskærme - de har ingen for- og bagskærme. Kedler med en dampkapacitet på 10 og 20 t / t har 4 skærme: front, bag og to sideskærme. Sideskærmene er de samme. Den forreste skærm adskiller sig fra den bageste i et mindre antal rør (en del af væggen er optaget af brændere) og strømkredsløbet. Bagskærmen er installeret foran fireclay -partitionen.

Rørene på sideskærmene er syet i den øverste tromle. De nedre ender af tankskærmens rør er svejset til de nedre samlere (kamre), som er placeret under den fremspringende del af den øvre tromle nær foringen af ​​sidevæggene. For at oprette en cirkulationssløjfe er forenden af ​​hver skærmopsamler forbundet med et uopvarmet rør til den øvre tromle, og bagenden er forbundet med et bypass (forbindelses) rør til den nederste tromle.

Vand kommer samtidigt ind i sideskærmene fra den øvre tromle gennem de forreste nedadgående og fra den nederste tromle gennem bypass -rørene. En sådan strømforsyningsordning for sideskærmene øger kedlens pålidelighed, når vandstanden i den øverste tromle falder og øger cirkulationshastigheden.

Diagram over en dampkedel af DKVR-type med en lang øvre tromle.

1-udluftningsventil; 2-sikkerhedsventil; 3-vand indikationsglas;

4-effekt regulator; 5-ventil til indføring af kemikalier; 6-kontraventil; 7-ventil af mættet damp; 8-top tromle; 9-blæsende linje; 10-ventil af overophedet damp; 11-vejs ventil; 12-superheater; 13 ventiler til dræning af vand fra kedlen; 14-lavere tromle; 15-kedelrør; 16-skærm samler; 17-skærm rør; 18-vandsrør.

Dampkedel type DKVR med kort øvre tromle

1-lavere skærmopsamler; 2-lofts skærmrør; 3-top skærmopsamler; 4-sidet cyklon; 5-damp bypass-rør; 6-top tromle; 7-kedelrør; 8-nederste tromle.

Strukturdiagram over kedlen DKVR - 6,5 med gas -olieovn.

De øverste ender af rørene på bag- og sideskærmene rulles ind i den øvre tromle, og de nedre ender ind i samlerne. Den forreste skærm modtager vand fra den øvre tromle gennem et separat uopvarmet rør, og den bageste skærm modtager vand gennem bypass -røret fra den nederste tromle.

Cirkulationen af ​​det konvektive bundt i kedelrørene sker på grund af den hurtige fordampning af vand i de forreste rækker af rør, da de er tættere på ildkassen og vaskes af varmere gasser end de bageste, hvilket resulterer i, at vand gør det ikke gå op i de bageste rør placeret ved kedlens udløb og ned.

Efterbrændingskammeret adskilles fra det konvektive bundt af en ildskillevæg, der er installeret mellem den første og anden række kogerør, hvilket resulterer i, at den første række af det konvektive bundt samtidigt er bagskærmen i efterbrændingskammeret.

Inde i konvektionsbjælken er der installeret en tværgående støbejernsskillevæg, der deler den i 1 og 2 gaskanaler, langs hvilke røggasser bevæger sig, og vasker alle kedelrørene på tværs. Derefter forlader de kedlen gennem et specielt vindue placeret på venstre side i bagvæggen.

I kedler med overophedet damp installeres overhederen i den første gasledning efter 2 - 3 rækker kogende rør (i stedet for en del af kogeledningerne).

Fodervand føres ind i den øvre tromle og fordeles i dets vandrum gennem et perforeret rør.

Tromlen er udstyret med kontinuerlige udblæsningsanordninger, sikkerhedsventiler, vandindikatorer og adskillelsesanordninger bestående af lameller og perforerede plader.

Den nederste tromle er en slamfælder, og periodisk blæsning udføres fra den gennem et perforeret rør. Et rør er installeret i den nederste tromle til opvarmning af kedlen med damp under fyring.

Gasolie-blok-kedler DKVR-10 og DKVR-20 med en kort øvre tromle (fig. 2 og fig. 4) har specifikke træk i sammenligning med de ovenfor beskrevne kedler.

Disse kedler bruger to trinordning fordampning. Det første fordampningstrin omfatter en konvektionsbjælke, for- og bagskærme, sideskærme på den bageste forbrændingsblok. Tankskærme i den forreste forbrændingsblok er inkluderet i den anden fase af fordampning. Adskillelsesanordninger i den anden fordampningstrin er fjerncentrifugalcykloner.

Ovnvæggens øvre og nedre ender er svejset til samlerne (kamre), hvilket sikrer opdeling i blokke, men øger modstanden i kredsløbskredsløbet. For at øge cirkulationshastigheden indføres uopvarmede recirkulationsrør i kredsløbet.

Rørene på kedelens sidevægge dækker loftet i forbrændingskammeret. De nederste ender af sidevægsrørene er svejset til de nedre manifolder, dvs. rørene i den højre skærm er svejset til højre manifold, og rørene i den venstre skærm er svejset til den venstre manifold.

De øverste ender af vægrørene er forbundet til samlerne på en anden måde. Enden af ​​det første rør på den højre skærm er svejset til højre manifold, og alle andre rør er svejset til venstre manifold. Enderne af skærmrørene i venstre række er arrangeret på samme måde, hvorfor de danner en loftsskærm på loftet (fig. 5).

For- og bagskærme dækker en del af brændkammerets for- og bagvægge.

En chamotte -skillevæg er installeret på den skrå del af bagskærmen, der opdeler forbrændingskammeret i den egentlige ildkasse og efterbrænderen.

Blokken af ​​konvektionsstrålen i DKVR-20-kedlen omfatter de øvre og nedre tromler samme størrelse og et bundt kedelrør med spændvidde med korridorer langs kanterne, som i kedler med en kapacitet på 2,5; 4; 6,5; 10 t / t. Den anden del af det konvektive bundt har ingen korridorer. Begge dele har et korridorarrangement af rør med de samme trin som for alle andre kedler af typen DKVR.

Kedel DKVR-20-13

1-gas-olie brænder; 2-sidede skærme; 3-sidet cyklon; 4-boks med eksplosiv sikkerhedsventil; 5-forbrændingsblok bag; 6-konvektiv varmeoverflade (konvektiv blok); 7-øvre tromleisolering; 8-bund tromle; 9 bagskærm.

For at forbedre vasken af ​​den første del af bundtet med gasser, skal membraner fremstillet af fireclay -mursten installeres bag den 6 rørrække, der blokerer sidegangene. I mangel af membraner kan temperaturen bag kedlen stige op til 500˚C.

Fodervand gennem fødeledninger 15 kommer ind i den øvre tromle 16, hvor det blandes med kedelvand. Fra den øvre tromle langs de sidste rækker af rør i det konvektive bundt 18 sænkes vand ned i den nederste tromle 17, hvorfra det ledes til cykloner 8 gennem føderørene 21. blandingen stiger ind i de øvre kamre 10 på disse skærme, hvorfra det strømmer gennem rør 9 til fjerntliggende cykloner 8, hvor det er adskilt i damp og vand. Vand sænkes gennem rørene 31 i de nederste kamre 20 på skærmene, den adskilte damp gennem bypass -rørene 12 ledes ud i den øvre tromle. Cykloner (der er 2 af dem) er forbundet med et bypassrør 25.

Skærmene i det første fordampningstrin fodres fra den nederste tromle. Vand kommer ind i de nederste kamre 20 på sideskærmene 22 gennem forbindelsesrør 30, ind i det nedre kammer 19 gennem andre forbindelsesrør. Frontskærmen føres fra den øvre tromle - vand kommer ind i det nedre kammer 3 gennem bypass -rørene 27.

Generel ordning cirkulationskedel DKVR-10 med en forkortet overdel

tromle med lavt layout

1-top tromle; 2-top samlere af sideskærme; 3-sidede skærme; 4-bundne samlere af sideskærme; 5-deling af samlere 2 og 4; 6-sidede cykloner; 7 nedløbsrør; 8-bund tromle; 9-rør til fodring af cykloner fra den nederste tromle; 10-rør, der forbinder kollektorens 2 front med fjerncykloner 6; 11-rør til fjernelse af damp fra cyklonen 6 til den øvre tromle 1; 12-rør til fodring af skærme i den første fordampningstrin; 13-rør til at trække damp-vand-blandingen af ​​skærmene i det første fordampningstrin ind i den øvre tromle 1; 14-recirkulationsrør; 15-kedel bundt; 16-beslag til dampudsugning; 17-foders vandrør.

Fortsat billede 6

DKVR-20 kedelcirkulationsdiagram

1-sekunders fordampningstrin: 2-frontskærm; 3-kamera; 4-kontinuerlig blowdown; 5-recirkulationsrør: 6-overløbsrør fra den øvre opsamler til tromlen; 7,10,11-øvre kamre; 8-sidede cykloner; 9-bypass-rør fra det øvre kammer til fjerncyklonen; 12-bypass-rør fra den eksterne cyklon til tromlen; 13-greners rør til dampudtag; 14-separationsindretning; 15 fodringslinjer; 16-top tromle; 17-lavere tromle; 18-konvektionsstråle; 19,20,23,24-bundkamre; 21 foderrør; 22-sidede skærme; 25-bypass rør; 26 nedløbsrør; 27,29,30,31-bypass-rør; 28 damprør.

Damp -vand -blandingen udledes i den øvre tromle fra de øvre kamre 10 på sidefilterne i det første fordampningstrin gennem damprørene 28, fra det øvre kammer 11 på den bageste skærm - af rør 29, fra det øvre kammer 7 på frontskærmen med rør 6. Frontskærmen har recirkulationsrør 5.

Louvered separationsenheder med perforerede (perforerede) plader installeres i den øvre del af dampvolumenet på den øvre tromle.

Et trugformet styreskærm er installeret i vandmængden på den øvre tromle. For at ændre bevægelsesretningen for damp-vand-blandingen, der strømmer ud af hullet mellem tromlens vægge og baffelpladen, installeres langsgående bafler over baffelpladens øvre kanter.

Et træk ved design af kedler med totrinsfordampning er, at vandmængden i fordampningskredsløbene i andet trin er 11% af kedelvandsmængden, og deres dampkapacitet er 25-35%. Dette skyldes det faktum, at i tilfælde af mulige overtrædelser af kedeldriften falder vandstanden i det andet fordampningstrin meget hurtigere end i det første.

I begyndelsen af ​​det konvektive bundt i kedler med overophedet damp (efter 2-3 rækker) er der lodrette overhedningsspoler hængende fra den øvre tromle fra en eller begge sider. Den overophedede damptemperatur i alle DKVR -kedler er ikke reguleret.

Alle kedler af DKVR -typen er forenede og har samme diameter på de øvre og nedre tromler, skærmen og kogerørene, den samme stigning af rørene på sideskærmene, for- og bagskærmene, rør i det konvektive bundt.

2 Volumen og entalpi af luft- og forbrændingsprodukter.

2.1 Sammensætning og varme ved forbrænding af brændstof.

Estimerede egenskaber ved gasformige brændstoffer.

2.2 Luftindtag og overskydende luftkoefficienter for individuelle gaskanaler.

Koefficienten for overskydende luft ved udløbet fra ovnen til gaskedler med lille kapacitet tages inden for intervallet α t = 1,05-1,1.

Alle kedler af typen DKVR har én konvektionsbjælke.

Sugningen i gaskanalerne bag kedlen skal estimeres ud fra den omtrentlige længde af gasledningen, som skal tages for kedler af typen DKVR -5 m.

Overskydende luftforhold og sugning i kedlegaskanaler.

Overskydende luft og sugning langs kedlens gaskanaler.

Overskydende luftkoefficient i sektionen bag varmefladen α ”i gasbanen i en kedel med et afbalanceret træk bestemmes ved at summere den overskydende luftkoefficient i ovnen α t med sugekopper i kedlegaskanalerne Δα placeret mellem ovnen og den betragtede varmeoverflade.

For eksempel:

α t = α ”t = α cf t = α’ c.p. JEG,

α ”effektivitet I = α t + Δα effektivitet I = α ’effektivitet I + Δα effektivitet JEG,

α ”effektivitet I I = α t + Δα effektivitet I + Δα effektivitet I I = α ’effektivitet I + Δα effektivitet Jeg jeg osv.

Overskydende luftforhold ved udgangen fra overfladen α "er forholdet mellem den overskydende luft ved indgangen til den næste varmeoverflade α '.

Gennemsnitlig overskydende luft i kedelrøret:

α jf. s. I = ,

α jf. I I = etc.

2.3 Luftmængder og forbrændingsprodukter.

Mængderne af luft og forbrændingsprodukter beregnes pr. 1 m 3 gasformigt brændstof under standardbetingelser (0˚C og 101,3 kPa).

De teoretiske mængder af luft og forbrændingsprodukter af et givet brændstof med fuldstændig forbrænding (α = 1) er taget i henhold til tabel XIII i tillægget (se. retningslinier til kursusprojektet) og er angivet i tabellen.

Teoretiske mængder af luft- og forbrændingsprodukter

Navn på mængde	Betinget betegnelse	Størrelse, m³ / kg
Teoretisk luftmængde
Teoretiske mængder af forbrændingsprodukter: Triatomiske gasser;
Vanddamp;

Gasmængder kl fuldstændig forbrænding brændstof og α> 1 bestemmes for hver gasledning i henhold til formlerne i tabellen. Beregningsdata indtastes i samme tabel.

Forklaringer til tabellen:

Overskydende luftkoefficient α = α cf for hver gasledning tages fra tabellen;

Taget fra tabellen, m³ / m3;

- volumen vanddamp ved α> 1, m³ / kg;

- mængden af ​​røggasser ved α> 1 m³ / kg;

- volumenfraktion af vanddamp;

- volumenfraktion af triatomiske gasser;

r p - volumenfraktion af vanddamp og triatomiske gasser;

- masse røggasser, kg / m 3;

=, kg / m 3,

hvor = er densiteten af ​​tør gas under normale forhold, kg / m 3; taget i henhold til tabellen;

10 g / m 3 - fugtindhold i gasformigt brændstof, henvist til 1 m 3 tør gas.

2.4 Enthalpier af luft- og forbrændingsprodukter.

Enthalpierne af luft- og forbrændingsprodukter beregnes for hver værdi af den overskydende luftfaktor α i området, der overlapper det forventede temperaturområde i røgrøret.

Enthalpy af 1m³ luft og forbrændingsprodukter

Forklaring af tabellen:

Beregningsdata er hentet fra tabeller.

Enthalpy af gasser ved overskydende luftforhold og temperatur ° C,

Enthalpy teoretisk det nødvendige beløb luft ved temperatur t, ° C

, kJ / m 3.

Enthalpy af luft- og forbrændingsprodukter ved α> 1 (I-ϧ bord)

Varmeoverflader	ϧ (t), ° C
Firebox, indgang til det første konvektive bundt og overhedning α t = 1,07
Første konvektive bundt og superheater (indgang til det andet konvektive bundt) α effektivitet I = 1,12
Anden konvektionsstråle (indgang til økonomeren) α effektivitet I I = 1,22
Economizer

Enthalpy af det faktiske volumen af ​​røggasser pr. 1 m 3 brændstof ved temperatur ° C,

, kJ / m 3.

Ændring i entalpi af gasser, kJ / m 3.

hvor er den beregnede værdi af entalpier, kJ / m 3

Tidligere i forhold til den beregnede værdi af entalpi, kJ / m 3.

∆I r -værdien falder med faldende gastemperatur ° C.

Overtrædelse af dette mønster indikerer tilstedeværelsen af ​​fejl i beregningen af ​​entalpier.

Tabellen skal konstant bruges i yderligere beregninger. Fra den bestemmes entalpien ud fra en kendt temperatur eller temperatur ud fra en kendt entalpi. Beregninger udføres ved hjælp af interpoleringsmetoden i henhold til følgende formler:

Enthalpy ved en given temperatur ϧ

, kJ / m 3,

, kJ / m3;

Temperatur ved en given entalpi I

, ° C,

° C,

hvor, gassens entalpier tages i henhold til grafen I r, og luftens entalpier - ifølge grafen I o.

Eksempler på beregning af interpolationer

(indledende data fra I-tabel)

a) ved en kendt temperatur af gasser ϧ = 152 ° C (angivet efter betingelse)

Jeg r = kJ / m 3

Formel fra en bog …… ..

3. Varmebalance i kedlen og brændstofforbrug.

3.1 Kedelens varmebalance.

Kompilering af kedlens varmebalance består i at etablere lighed mellem mængden af ​​varme, der leveres til kedlen, kaldet den tilgængelige varme Q p , og summen af ​​nyttig varme Q 1 og varmetab Q 2, Q 3, Q 4, Q 5, Q 6. Baseret på varmebalancen beregnes effektiviteten og det nødvendige brændstofforbrug.

Varmebalancen kompileres i forhold til steady-state termisk tilstand kedel til 1 kg (1 m 3) brændstof ved en temperatur på O ° C og et tryk på 101,3 kPa.

Den generelle varmebalance ligning er:

Q p + Q v.vn + Q f = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6, kJ / m 3,

hvor Q s - tilgængelig brændselsvarme, kJ / kg;

Q v.vn - varme indført i ovnen med luft, når den opvarmes uden for kedlen, kJ / m 3;

Q f - varme indført i ovnen ved dampblæsning ("dyse" damp), kJ / m 3;

Q 1 - anvendt nyttig varme, kJ / m3;

Q 2 - varmetab med udstødningsgasser, kJ / m 3;

Q 3 - varmetab fra kemisk ufuldstændighed ved forbrænding af brændstof, kJ / m 3;

Q 4 - varmetab ved mekanisk ufuldstændighed ved forbrænding af brændstof, kJ / m 3;

Q 5 - varmetab fra ekstern køling, kJ / m 3;

Q 6 - varmetab af slagger, kJ / m 3.

Med hensyn til naturligvis design ved forbrænding af gasformigt brændstof i fravær af ekstern opvarmning af luft og dampblæsning, er værdierne for Q v.vn, Q f, Q 4, Q 6 lig med nul, så varmebalansligningen vil have formen:

Q p = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 5, kJ / m 3

Engangsvarme 1 m 3 gasformigt brændstof

Q p = Q d i + i tl, kJ / m 3,

Hvor Q d i er den laveste brændværdi af gasformigt brændstof, kJ / m 3

i tl er brændstoffets fysiske varme, kJ / m 3. Det tages i betragtning, når brændstoffet forvarmes af en ekstern varmekilde (f.eks. Dampopvarmning af fyringsolie).

Med hensyn til kursusdesign, i tl = 0, derfor

Q p = Q d i = 35500, kJ / m 3

3.2 Varmetab og kedeleffektivitet.

Varmetab udtrykkes normalt som en procentdel af brændstoffets tilgængelige varme:

q 2 = Q 2 / Q p * 100%; q 3 = Q 3 / Q p * 100%osv.

Varmetab med udstødningsgasser i miljø(atmosfære) er defineret som forskellen mellem enthalpierne af forbrændingsprodukter ved udgangen fra den sidste varmeoverflade (økonomizer med hensyn til naturligvis design) og kold luft:

q 2 = ; q 2 =

hvor er entalpien af ​​udstødningsgasser, kJ / m 3. bestemmes ved interpolation i henhold til dataene i tabellerne og den indstillede røggastemperatur ϧ yh = 152 ° C

=, kJ / m 3

a yh = α "eq = 1,3 - overskydende luftforhold bag økonomeren (tabel)

I o. Х.в. - entalpi af kold luft

I o. Х.в. = = kJ / m 3

hvor er entalpien af ​​1 m 3 kold luft ved t хв = 24 ° C

9.42 - teoretisk luftmængde, m 3 / m 3 (tabel)

Varmetab ved kemisk ufuldstændig forbrænding af brændstof q 3,% skyldes den samlede forbrændingsvarme af ufuldstændige forbrændingsprodukter, der er tilbage i røggasserne. For designede kedler skal q 3 = 0,5%tages.

Varmetab ved ekstern køling q 5,% tages i henhold til tabellen afhængigt af kedlens dampydelse D = 1,8 kg / s

D = ; q 5 = 2,23%

hvor D = 6,5 t / t - fra resultatet af opgavedataene.

Varmetab ved ekstern køling af en dampkedel med haleoverflader

Total varmetab i kedlen

,%; %

Koefficient nyttig handling(brutto)

,%;

3.3 Netto kedeleffekt og brændstofforbrug.

Den samlede mængde varme, der er nyttig i kedlen,

hvor D pe = D = 1,8 kg / s - mængden af ​​genereret overophedet damp;

i ne = 2908 kJ / kg er entalpien af ​​den overophedede damp; bestemt af trykket og temperaturen på den overophedede damp (P pe = 1,3 MPa; t pe = 240 ° C - indledende data) i henhold til tillægstabellen;

i p.v - entalpi af fodervand, kJ / kg;

i p.v = med p.c. t p.h. , kJ / kg; i p.v = 4,19 kJ / kg;

hvor med p.v. = 4,19 kJ / (kg ° C) - vandets varmekapacitet;

t p.w = 84 ° С - fødevandets temperatur;

jeg er entalpien af ​​kogende vand, kJ / kg; bestemt i henhold til tabellen over det overophedede damptryk (indledende data).

i s = i balle = i ′ = 814,8 kJ / kg;

Vandforbrug til kedelblæsning, kg / s.

hvor α pr = 2,4% er den relative mængde af blowdown, (indledende data);

Kg / s; kg / s;

Specifikke mængder og entalpier af kogende vand og tør mættet damp.

Overophedet damptryk P pe, MPa	Mætningstemperatur, t s, ° С	Specifik mængde kogende vand V′, M 3 / kg	Specifik mængde tør mættet damp V”, M 3 / kg	Specifik entalpi af kogende vand i ′, kJ / kg	Specifik entalpi for tør mættet damp i ", kJ / kg

Brændstofforbrug leveret til kedelovnen

m 3 / s

hvor Q til = 4634,8 kW, fundet ved formlen;

Q p = 35500 kJ / kg - indledende data;

η til = 90,95% - fundet ved formlen;

4. Geometriske egenskaber ved varmeoverflader.

4.1 Generelle anvisninger.

Til termisk beregning kedlen kræver de geometriske egenskaber ved forbrændingskammeret, overhederen, konvektive bjælker, lavtemperaturoverflader

opvarmning, som bestemmes af dimensionerne på tegningerne af den samme type kedler.

Dimensionerne i tegningerne indtastes med en nøjagtighed på 1 mm. Forskydninger for værdier i m skal udføres med en nøjagtighed på tre decimaler, i m 2 og m 3 - med en nøjagtighed på et decimal. Hvis den nødvendige størrelse ikke er stemplet på tegningerne, så skal det måles med en nøjagtighed på 1 mm og ganget med tegningsskalaen.

4.2 Forbrændingskammerets geometriske karakteristika.

4.2.1 Beregning af overfladearealet, der omslutter forbrændingskammerets volumen.

Grænseværdierne for forbrændingskammerets volumen er de aksiale planer af vægrørene eller overfladerne af det beskyttende ildfaste lag, der vender mod ovnen, og på steder, der ikke er beskyttet af skærmene, forbrændingskammerets vægge og tromleoverfladen vendt mod ovn. I ovnens udløbsdel og efterbrændingskammeret er brændkammerets volumen, kedler af typen DKVR, begrænset af et plan, der passerer gennem bagskærmens akse. Da overfladerne, der omslutter forbrændingskammerets volumen, har en kompleks konfiguration, for at bestemme deres overfladeareal, er de opdelt i separate sektioner, hvis områder derefter opsummeres.

Beregning af overfladerne på kedlen af ​​typen DKVR med en langstrakt øvre tromle og et lavt layout.

h g - = 0,27 m højde fra ovnens ildsted til brændernes akse;

h tk = 2,268 m - forbrændingskammerets højde;

b gk = 0,534 m - bredden på gaskorridoren;

Arealet af sidevæggene F b.st = (a 1 h 1 + a 2 h 2 + a 4 h 4) 2 = 12,3 m 2;

Arealet af den forreste væg F f.st = bh = 13,12 m 2;

Arealet af ovnens bagvæg F z.st = b (h + h) = 12,85 m 2;

Arealet af de to vægge i efterbrændingskammeret F cd = 2bh 4 = 15,48 m 2;

Området for ovnens ildsted og efterbrændingskammeret F af ildstedet = b (a 3 + a 4) = 7,74 m 2;

Arealet af ovnens loft og efterbrændingskammeret F sved = b (a 1 + a 4) = 5,64 m 2;

Samlet areal af lukkede overflader

a 1 = 2.134 m h = 3.335 m

a 2 = 1,634 m h 1 = 1,067 m

a 3 = 1,1 m h 2 = 1,968 m

a 4 = 0,33 m h 3 = 2,2 m

b = 3,935 m h 4 = 1,968 m

Geometriske egenskaber ved ovnsvægge og vinduesudløbsvindue

Navn på mængde	KONV. Betegnelse Enhed måle.	Frontskærm	Bagskærm		Sideskærm		Firebox exit vindue
				Efterbrænderkamre
1. Udvendig diameter rør
2. Trin af vægrør
3.Relativ afstand af vægrør
4. Afstand fra skærmrørets akse til foringen
5. Relativ afstand fra røraksen til foringen
6. Hældning
7. Estimeret skærmbredde
8. Antal rør
9. Gennemsnitlig belyst længde af skærmrør							l c.o. = 1334
10. Området af væggen optaget af skærmen
11. Lysfølsom skærmoverflade

4.2.2 Beregning af ovnvæggenes strålende overflade og ovnudgangsvinduet.

Gasoliekedlen DKVR-6.5-13 har en kammerovn og er produceret med en langstrakt øvre tromle med et lavt layout i en tung og let foring. Kedlen har 1 fordampningstrin. Den har 2 sideskærme i ildkassen - der er ingen for- og bagskærme.

Skærmrørets længde måles i forbrændingskammerets volumen fra det sted, hvor røret rulles ind i den øverste tromle eller samler til det punkt, hvor røret forlader forbrændingskammeret i den nedre opsamler eller til det sted, hvor røret rulles ind i den nederste tromle i overensstemmelse med figurerne.

Forklaringer til tabellen:

d-diameter af rør, der skærmer væggene i forbrændingskammeret, mm; det samme for alle rør, angivet på de originale tegninger;

S-stigning af skærmrør, mm (taget i henhold til tegninger). Trinnet er det samme for alle skærme;

Relativ stigning af vægrør;

e-afstand fra skærmrørets akse til foringen, mm. Det accepteres i henhold til tegningerne og er det samme for alle skærme. Hvis denne størrelse ikke er angivet på tegningen, kan e = 60 mm tages;

Den relative afstand fra røraksen til foringen;

x er hældningen på vægskærme med en række glatte rør.

Bestemmes af nomogram 1a i tillægget ved kurve 2 ved relativt trin ē

og så videre. Hældningen af ​​flyet, der passerer gennem akserne i den første række af festun placeret i udgangsvinduet i ildkassen, er lig med en;

b e - den anslåede bredde af skærmene, m; taget på et langsgående snit af kedlen. Nogle gange angiver tegningerne ikke skærmens størrelse langs akserne på ekstreme rør, men angiver bredden i lyset, det vil sige afstanden fra foringen til foringen af ​​de modsatte vægge b St. Derefter kan skærmbredden beregnes ved hjælp af formlen:

hvor b sv - vægens bredde i lyset, mm;

e og S er afstanden fra skærmrørets akse til henholdsvis foringen og stigningen mm;

b st er bredden på væggen, som skærmen er placeret på, mm

z - antal skærmrør, stk. taget fra kildetegningerne. Nogle gange angiver tegningerne ikke antallet af rør for hver skærm. Så kan z beregnes med formlen:

l cf e - skærmrørets gennemsnitlige belyste længde, mm; bestemt ved måling fra rørkonfigurationstegningen. Hvis skærmen har forskellige rørlængder, skal du finde den gennemsnitlige længde:

l cf e =

b c.o = b g.k = 600 mm - hvor b g.k er bredden på gaskorridoren.

Bestemmelse af skærmrørets belyste længde.

DKVR -kedel med en langstrakt øvre tromle.

Sideskærm:

l Ons eb = l eb = l 9-10 + l 10-11 + l 11-12 = 5335 mm;

hvor l 9-10 = 1000, l 10-11 = 933, l 11-12 = 3402 mm-målt efter tegningerne.

Forbrændingskammerets udgangsvindue, ikke rørdækket skærm, (til kedler DKVR)

l c.o. = h 6 = 1334 mm - målt i henhold til tegningerne.

Frontskærm:

l eff = l 5-6 + l 6-7 + l 7-8 = 3600 mm;

hvor l 5-6 = 1000, l 6-7 = 933, l 7-8 = 1667, mm er længden af ​​de rettede rørpartier.

Bageste brandskærm:

l T e.z = l 1-2 + l 2-3 + l 3-4 = 3967 mm

hvor l 1-2 = 933, l 2-3 = 1667, mm er længden af ​​rørsektionerne.

l 3-4 mm = h 5 = 1367 - målt på tegningerne.

Efterbrænder bagskærm:

l c.d e.z = l 5-6 + l 6-7 = 2867 mm;

hvor l 5-6 = 1200, l 6-7 = 1667, mm er rørsektionernes længde.

Vægområde optaget af skærmen:

F pl = b e l sr e 10 -6 = 7,72 m 2

hvor b e, l av e - fra ovenstående beregninger.

Arealet af udløbsvinduet i forbrændingskammeret, der ikke optages af skærmens rør:

F v.o = b v.o l v.o 10 -6 = 0,71 m 2

hvor b v.o, l v.o - fra ovenstående beregninger.

Skærmens strålemodtagende overflade og forbrændingskammerets udgangsvindue:

H e = F pl x = 15,44 m 2

Forbrændingskammerets geometriske karakteristika

Forklaringer til tabellen

Ovnvægsområde

F st = F b. St + F f. St + F z. St + F cd + F ildsted + F sved = 67,13 m 2;

Den bjælkeopfattende overflade af ildkassen

H l = H eff + H t ez + H k.d ez + 2H eb + H v.o = 15,44 m 2,

hvor H l ef, H l ez, H l eb, H l out er angivet i tabellen

Ovnens højde h тк = 2,268 m måles på kedlens længdesnit fra ovnens ildsted til midten af ​​ovnens udløbsvindue.

Brændernes højde h g = 0,27, m er afstanden fra ovnens ildsted til brændernes akse.

Brændernes relative højde:

Forbrændingskammerets aktive volumen:

hvor b = 3,93 m er ovnens bredde

F st.b - sidevægsområde, m 2

Beskyttelsesgrad af ovnen

hvor H l er ovnens strålemodtagende overflade, m 2

F st = 67,13 - arealet af ovnens vægge, m 2,

Effektiv tykkelse af det udstrålende lag i ildkassen

hvor V TK er det aktive volumen i forbrændingskammeret, m 3

4.3 Overheaterens geometriske egenskaber (p / p)

Overvarmere af DKVR-kedlen er fremstillet af sømløse lodrette eller vandrette spoler med en rørdiameter på 28-42 mm. P / P suspenderes fra den øvre tromle i den første gaskanal efter 2-3 rækker rør af det konvektive bundt på den ene side af tromlen.

I DKVR -kedler er p / p -rør fastgjort i den øvre tromle ved at rulle, og udløbsenderne svejses til kammeret (opsamleren) for overophedet damp. Spolernes løkker trækkes sammen med klemmer, og selve spolerne fastgøres til loftspanelet med bøjler. Placeringen af ​​p / p er korridor.

Superheaterens geometriske egenskaber

Navn på mængde
				1. Udvendig diameter på rør
2. indvendig diameter på rør
3. Krydsafstand mellem rør
4. Rørlængde i længderetning
5.Relativ tværgående stigning af rør
6.Relativ langsgående rørafstand
7.Antal rør (sløjfer) i træk
8.Antal rørrækker (langs tromleaksen)
9. Dybden af ​​gasledningen til placering af p / p
10. Gennemsnitlig belyst længde af rør (sløjfer)	l vi tr
11. Konvektiv varmeoverflade
12. Konvektiv varmeoverflade p / s

Forklaringer til tabellen

Vi antager, at gassers bevægelse i kedelstråler er organiseret på tværs af tromlens akse og derefter fra betingelserne s 1 = s 2 = mm

2,5 - relativt tværgående trin;

2 - relativt langsgående trin;

n = 8 - antal rør i træk, stk.

z er antallet af rørrækker (langs tromleaksen). Det tages på grundlag af den nødvendige sektion for passage af damp f.

gennemsnitstemperatur damp i en overvarmer:

hvor t pe = 240 ° C er temperaturen på den overophedede damp,

t s = t n.p, = 191 ° С - mættet damptemperatur.

Gennemsnitlig specifik volumen overophedet damp v= 0,16212 m 3 / kg, taget fra tabeller ifølge P ne = 1,3 MPa og. = 215,5 ° C

Gennemsnitlig volumetrisk strømningshastighed for overophedet damp:

V ne = D ne v= 0,291816 m 3 / kg,

hvor D pe = D = 1,8 kg / s - kedeldampkapacitet.

Tværsnit til damppassage i p / p:

f == 0,01167264 m 2

W ne - damphastighed i p / p, angivet lig med 25 m / s.

Antal rækker p / p:

Den nødvendige dybde af røgrøret for at rumme overhederen:

L pe = s 1 z 10 -3 = 0,24 m.

l Ons tr = 3030 mm - den gennemsnitlige belyste længde af røret (sløjfe) p / p,

Varmeoverflade på en række p / p:

H p = = 2,44 m 2.

Konvektiv varmeoverflade p / p:

H ne = H p z = 7,32 m 2

Ris. Kedeloverhedning DKVR-4-13-250

4.4 Geometriske egenskaber ved en konvektionsstråle.

4.4.1 Generelle anvisninger.

De designede kedler af DKVR-typen har et konvektivt bundt med to gaskanaler eller en gaskanal, men har et andet tværsnit langs gasstrømmen. Arrangementet af rørene i det konvektive bundt er på linje.

Konvektive bjælker i de designede kedler har et komplekst vaskemønster, der er forbundet med gasbevægelser og en ændring i tværsnittet langs gasstrømmen. Derudover sys der i den første gaskanal en symaskine til den første tromle, som har dybest set forskellige rørdiametre og stigninger end rørene i det konvektive bundt.

Afhængigt af arten af ​​vask af bjælkevarmeoverfladen med gasser er den opdelt i separate sektioner, hvis beregning udføres separat. Derefter bestemmes de gennemsnitlige indikatorer, som vil blive brugt til at beregne varmeoverførslen i konvektionsstrålen.

4.4.2 Beregning af længden af ​​rørene i bundterækken.

Rækkerne er placeret på tværs af tromlens akse, rækkens rør er buede og har derfor forskellige længder. Rørets længde skal måles langs aksen fra den øverste til den nederste tromle. For kedler med en tværbaffel i gasledningen i det konvektive bundt vil rørets fremspring på kanalens længdesektion langs tromlens akse være påkrævet i beregningerne.

Kedler af typen DKVR har en symmetrisk karakter af venstre og højre dele af rørene i en række, derfor kan længden af ​​halvdelen af ​​røret overvejes.

Belyst rørlængde og fremspring af rørlængde på den konvektive bundterække

4.4.3 Beregning af konvektive varmeoverflader på konvektive strålesektioner.

Først og fremmest er det nødvendigt at opdele bjælkerne i separate sektioner og i overensstemmelse med deres antal udfylde tabellen.

Geometriske egenskaber ved sektioner af konvektive bjælker

1. ydre diameter på rør d n, mm
2. Krydsrørhøjde s 1, mm
3.Længdehøjde af rør s 2, mm
4.Relativ tværgående stigning af rør
5.Relativ langsgående rørafstand
6.Antal rør i en række n, stk
7.Antal rækker af rør af et bundt z, stk
8. Gennemsnitlig belyst rørlængde l Ons tr, mm
9. Medium projektion belyst. rørlængde l cp p, mm
10. Konvektiv varmeoverflade på en række rør af et bundt H p, m 2
11. Konvektiv varmeoverflade på bundterørene i sektionen H p.u, m 2
12. Varmeoverflade på skærmen i sektionen N e.u, m 2
13. Varmeoverfladen på overhedningssektionen N pey, m 2
14.Generel konvektiv varmeoverflade på strålesektionen Н к.у, m 2

Forklaringer til tabellen:

Relative trin: =; =;

Beregnede sektioner af konvektive bundter kedler

n, z - antallet af rør i en række og antallet af rækker, henholdsvis stk. er taget i henhold til planen for en konvektiv bundt med en overhedning placeret i den;

l Ons tr = , mm

hvor - gennemsnitlig belyst længde af rør i et snit, mm; (eksklusive rør mod væggen)

l cp n - den gennemsnitlige projektion af rørlængden, mm anses for at ligne beregningerne af den gennemsnitlige belyste længde.

Konvektiv varmeoverflade af rør i en række:

Konvektiv varmeoverflade af rørene i bundtesektionen (undtagen røret nær væggen):

H p.y = H p z, m 2

Arealskærmens konvektive varmeoverflade er overfladen af ​​rækken ved siden af ​​væggen:

N e.u = l tr.e b e x 10-6, m 2

hvor l tr.e - den oplyste længde af røret på den konvektive stråleskærm, mm (røret er mod væggen);

b e - skærmbredde, til kedler med tværgående skillevæg:

b e = 2880 mm;

x (ved = 1,96) = 0,62 - vi finder det fra nonogrammet;

x (ved = 2,15) = 0,58 - vi finder det fra nonogrammet;

Konvektiv varmeoverflade

N pey = N pe

Den samlede konvektive varmeoverflade i området er som følger:

N k.y = N pey + N e.y + H p.y;

4.4.4 Beregning af det frie tværsnit for passage af gasser gennem sektioner af konvektive bjælker.

I områder med konvektive bjælker med en jævn ændring i gasledningens tværsnit er det nødvendigt at kende det frie tværsnit ved indgang og udgang fra gassen for at beregne det gennemsnitlige frie tværsnit for gasser areal.

Navn, betinget betegnelse, måleenheder	Bjælkesektioner
1.Flue bredde b, m
2.Den gennemsnitlige højde på gasledningen h av, m
3. Gasledningens tværsnitsareal F gh, m 2
4. Areal af gaskanalsektionen optaget af rør F tr, m 2
5. Gratis tværsnitsareal til passage af gasser F g, m 2

Forklaring af tabellen.

Sektionsareal af gaskanalsektionen:

F gx = bh c p, m 2

F tr - tværsnitsareal af gaskanalsektionen optaget af rørene i bundtet eller overhederen, m 2

Når gasser bevæger sig hen over tromleaksen:

F tr = d n l p z 10-6, m 2

l Ons tr = , mm; taget i henhold til længderne af de rør, der faldt ind i sektionen af ​​gasledningen;

Hvis der er overophedningsrør i sektionen, beregnes deres areal ved hjælp af de samme formler. Hvis der er rør og bundter og p / p i sektionen af ​​sektionen, opsummeres deres areal.

Gratis tværsnitsareal af sektionen til passage af gasser:

F g = F gx - F tr, m 2

Med en jævn ændring i tværsnittet bestemmes det frie tværsnit for passage af gasser gennem hver sektion af formlen:

F y =, m2; F gy1 = 3,99 m2; F gy2 = 3,04 m2; F gy3 = 2,99 m 2;

F gy4 = 3,04 m2; F gy5 = 2,248 m2;

hvor er det frie område til passage af gasser ved indgangen til sektionen og ved udgangen fra den. Denne beregning gentages så mange gange, som der er sektioner i strålen.

4.4.5 Kendetegn ved en konvektionsbjælke.

Konvektiv varmeoverflade på en konvektionsbjælke med halvleder

Н к = Н к.у1 + Н к.у2 + ... + Н к.у n = 146,34 m 2

hvor Н к.у1, Н к.у2, Н к.у n - fra tabellinjen 14

Konvektiv varmeoverflade på en konvektionsbjælke uden halvleder

H c.p = H c - H ne = 139,02 m 2

Gennemsnitlig rørdiameter på det konvektive bundt

= 0,0495 m 2

Gennemsnitligt lateralt trin

s cf 1 = = 106 mm

hvor s 1.1, s 1.2 og t d - tværgående trin langs bjælkesektionerne, mm

Н к.у1, Н к.у2, Н к.у n - konvektiv varmeoverflade på strålesektionerne uden overhedningens varmeflade, m 2

Gennemsnitlig længdehøjde

s cf 2 = = 111 mm

Gennemsnitlige relative tværgående og langsgående trin

Gennemsnitligt område frit tværsnit til passage af gasser i en konvektionsstråle

F g = m 2

Effektiv tykkelse af det emitterende lag

s = 0,9 = 0,227 m

6. Konstruktiv beregning af økonomeren.

Kedler af typen DKVR er udstyret med ikke-kogende støbejernsøkonomer, hvis varmeoverflade består af ribbede støbejernsrør af VTI- og TsKKB-designet. Rørene er forbundet med hinanden ved hjælp af ruller. Fødevand strømmer sekventielt gennem alle rør fra bund til top, hvilket sikrer, at luft fjernes fra økonomizeren. Forbrændingsprodukter ledes fra top til bund for at skabe et modstrøms system til bevægelse af vand og gasser. Layoutet af vandøkonomerens varmeoverflade kan laves i en eller to søjler, mellem hvilke en stålskillevæg placeres. Ved samling anbefales det ikke at acceptere mindre end 3 eller flere 9 rør til installation i en række, og fra 4 til 8 rør accepteres i søjlen. Hver 8. række er der et mellemrum på 500 - 600 mm til inspektion og reparation af økonomeren (reparationsskæring).

Ris. Enkeltpas støbejerns økonomizer layout.

1 - finnede rør, 2 - flanger, 3 og 4 - forbindelsesbjælker, 5 - blæser.

Ris. Detaljer om støbejernsvandbesparelsen i VTI-systemet.

a - finned tube, b - pipe connection

Geometriske egenskaber ved økonomeren

Navn på mængde
				1. Udvendig diameter på rør
2.Pipe vægtykkelse
3. Kvadratkantens størrelse
4. Rørlængde
5.Antal rør i træk
6.Gas sideopvarmningsoverflade et rør
7. fanområde til passage af gasser af en
8.Gas side varme overflade en række
9. Gratis tværsnit til gaspassage
10.Sektion for vandpassage
11. varmeoverflade på økonomizer
12.Antal økonomiseringsrækker
13.Antal sløjfer
14. højde på økonomizer
15. Totaliseringshøjden i alt, under hensyntagen til sprede

Ris. Economizer -rørdimensioner.

Dimensioner: d = 76 mm, = 8 mm, b = 150 mm, b ’= 146 mm;

VTI -rørlængde l = 1500 mm;

Antallet af rør i en række z p = 2 stk.

Varmeopfattelse af økonomeren Q b eq = 2630 kJ / m 3;

Varmeoverførselskoefficient k = 19 W / (m 2 K);

Gennemsnitstemperaturhoved Δt = 92 K;

Varmeoverflade fra gassiden af ​​en række H p = H tr z p, m 2

H p = 2,18 * 2 = 4,36 m2;

Gratis tværsnit til passage af gasser i en række F g = F tr Z p, m 2

F g = 0,088 * 2 = 0,176 m2;

Sektion for passage af vand i en række

= 5,652 * 10 -3 m 2,

hvor d ext = d - 2 = 76 - 16 = 60 mm, er rørets indvendige diameter.

Economizerens varmeoverflade (i henhold til varmeoverførselsligningen):

H ækv = = 82,75 m 2

hvor B p = 0,055 m 3 / s er det andet brændstofforbrug,

Antal rækker i økonomizer:

Antal sløjfer:

Economizer Højde:

h ækv = n s b10 -3 = 2,7 m

Økonomiserens samlede højde under hensyntagen til spredningen:

h eq total = h eq +0,5 n løb = 3,7 m

hvor 0,5 m er højden på et snit;

n løb - antallet af reparationsspredere, der tages hver 8. række.

Rekonstrueret vertikal vandrørskedel med dobbelt tromle, damp. Produktivitet 10 t / t, overskydende damptryk 1,3 MPa (13 kgf / cm 2. E-kedel med naturlig vandcirkulation.

De tekniske egenskaber ved DKVR-10-13 kedler er generelt angivet tidligere tekniske egenskaber kedler type DKVR.

Dampkedlen DKVR -10-13 har i sammenligning med design af kedler DKVR med lavere dampkapacitet følgende forskelle:

I kedlen DKVR 10-13 hæves den nederste tromle, under hvilken servicepersonale har adgang;

Kedlen har derudover henholdsvis for- og bagskærme, der har henholdsvis for- og bagkollektorer;

Den bageste manifold er placeret under forsiden af ​​den nederste tromle, i bunden;

Den forreste opsamler er placeret på den forreste del af kedlens frontvæg, det vil sige, at den fjernes fra ovnen. Nedløbsrør uopvarmede rør, der leverer vand til den forreste opsamler fra den øverste tromle, er placeret i foringen.

Ildkassen med kedler DKVR-10-13 er afskærmet fra 4 sider med skærmrør;

I det konvektive bundt af DKVR-10-13-kedler er begge skillevægge, der deler bundtet i 1. og 2. gaskanal, lavet af støbt jern med høj temperatur.

I modsætning til kedler med lavere produktivitet hæves den nederste tromle i DKVR-10-13-kedlen, og der er adgang til servicepersonalet under den. Tromlerne er forbundet med rør af den konvektive bundt. Rørene fastgøres til tromlerne ved at rulle for at sikre tætheden af ​​forbindelsen mellem røret og tromlen, uden at ødelægge strukturen og uden at reducere tromlens vægstyrke.

Hver manifold og nedre tromle i kedlen har intermitterende blowdown -linjer med to ventiler (flangeventiler).

Hovedelementerne i dampkedlen DKVr-10-13

1. Øvre tromle; 2 ... Ned-og-over-rør af det konvektive bundt; 3 ... Nedre tromle; 4 ... Omgå rør (3 stk.); 5 ... Bagskærm opsamler; 6 ... Bagskærm rør; 7 ... Nedløbsrør (uopvarmede) rør; 8 ... Bypassrør til sideskærm; 9 ... Side skærm manifold; 10 ... Skærmrør;

11. Nedløbsrør på frontskærmen; 12 ... Front samler; 13 ... Løft rør af frontskærmen; 14 ... Laz; 15 ... Vandstandsindikator (2 stk.); 16 ... kedel manometer; 17 ... Udluftning; 18 ... Input af kemikalier (herunder vaskemiddelkemikalier); 19 ... Fodervandsindløb (arbejder og standby);

20. Hoveddampafspærringsventil eller portventil; 21 ... Sikkerhedsventiler (fjederventiler - 2 stk.); 22 ... Hjælpeanlæg til kedler; 23 ... Fælles dampledning til hjælpebehov; 24 ... Central blæser; 25 ... Foring; 26 ... Sprøjtebeton; 27 ... Let smeltbare stik); 28 ... Kontinuerlig blowdown; 29 . Periodisk nedblæsning; 30 ... En rørledning til dræning af vand fra kedlen; 31 ... Dampforsyningsledning til opvarmning af den nederste tromle.

Ildkassen er fuldstændig afskærmet, opdelt af en muret murstensvæg i selve ildkassen og efterbrænderen. Efterbrænderkammeret reducerer varmetab med røggasser og udelukker kemikalier. underforbrænding, og forhindrer også brænderen i at blive trukket ind i konvektionsstrålen. En chamotte -skillevæg er installeret mellem den første og anden række af det konvektive bundt, som adskiller det konvektive aftræk fra efterbrænderkammeret.

En støbejernsskillevæg er installeret i den konvektive gasledning, som organiserer røggassernes vandrette drejning, hvilket bidrager til en større overførsel af varme fra røggasserne til de konvektive varmeoverflader. Kedelforingen er tung. To gas-olie-brændere "GMG" er installeret forfra på kedlen. En blæser er installeret på kedlens bagvæg til blæsning af rørene i det konvektive bundt.

Tromlerne i kedlerne er lavet af lavkarbon lavlegeret stål klasse 16 GS: - 0,16% kulstof, mangan og silicium - mindre end en procent. Samlerne er lavet med en diameter på -219 mm. Nedløbsrør uopvarmede rør i kedelens forreste del - 179 mm, bypassrør - 76 mm.

Ordningen med bevægelse af røggasser i kedler DKVr - 10-13. De røggasser, der genereres i kedlen, ved forbrænding af brændstof afgiver en del af varmen til vægrørene, og gennem et specielt fremstillet vindue, der er placeret i venstre del af ovnens bagvæg, kommer man ind i efterbrænderkammeret. Skillevægge i det konvektive bundt og indtast den første gasledning i det konvektive bundt.

I den første røgrør bevæger røggasserne sig fra venstre mod højre, vasker rørene i en tværgående strøm, giver dem deres varme med en lavere temperatur og går ind i det andet røggas i det konvektive bundt (se skema 4 for bevægelse af røggasser) . I den anden røggaskanal i det konvektive bundt bevæger røggasserne sig fra højre til venstre, vasker rørene med en tværstrømning og giver dem deres varme, forlader kedlen med designtemperaturen gennem et vindue i den øverste venstre del af kedelens bagvæg. Fra kedlen ledes røggasserne gennem gasledningen til økonomeren.

Der er en særlig blæseanordning (stationær blæseanordning) til rengøring af de ydre overflader af de konvektive bundtrør for sod og andre aflejringer, når kedlen kører på fyringsolie. Et kors bagvæg foring langs tromlernes akser gennem rørene i det konvektive bundt er der et roterende blæserør (lavet af rustfrit stål), som har et antal huller med dyser til dampudløb. Rørets forende går ind i en muffe svejset til et af de centrale rør i den anden række af det konvektive bundt. Drej røret i hånden ved hjælp af et svinghjul og en stålkæde. Derudover fås bærbare blæsere.

Blæsningen af ​​rørene i det konvektive bundt under kedlens drift på fyringsolie udføres med damp eller luft med et tryk på 0,7-1,0 MPa (7-10 kgf / cm).

Blæsningen udføres på det tidspunkt, der er angivet i den lokale vejledning, samt når temperaturen på udstødningsgasserne stiger.