Metodiske retningslinjer Metodiske retningslinjer for afprøvning af den hydrauliske stabilitet ved direkte strømning og varmtvandsfyr. Hvor ofte skal hydrauliske test af kedler udføres? Hyppighed af hydrauliske test af kedler

TIL Kategori:

Vedligeholdelse og reparation af kedel og dampmaskine

Teknisk inspektion af kedler

Krankedler som trykbeholdere skal opfylde kravene i reglerne for design, installation, vedligeholdelse og undersøgelse dampkedler, overophedere og vandbesparende.

Ifølge disse regler udsættes hver betjent kedel for frister teknisk certificering ved Kotlonadzor -inspektionen. Formålet med undersøgelsen er at kontrollere teknisk stand kedel, udstyrets og enhedernes anvendelighed og korrekt vedligeholdelse af kedlen.

Typerne og vilkårene for teknisk inspektion af kedlen er fastsat som følger: - ekstern inspektion - mindst en gang om året; - intern inspektion - mindst hvert tredje år - hydraulisk test - mindst hvert sjette år.

Under den hydrauliske test af kedlen er dens interne inspektion obligatorisk. Når kedlen på grund af driftsbetingelserne ikke kan lukkes for teknisk undersøgelse i fastsat tidspunkt og på grund af sin tekniske tilstand giver dens videre drift ingen bekymring, kan certificeringsperioden forlænges med Kotlonadzor -inspektionen med op til tre måneder.

En tidlig hydraulisk test af kedlen udføres ved Kotlonadzor -inspektionen i tilfælde, hvor: - kedlen har været inaktiv i mere end et år, før den blev taget i drift; - kedlen blev demonteret og flyttet til en anden kran eller et andet sted - udskiftede mere end 50% af det samlede antal skærm- og kedelrør eller 100% af dampoverophedning, økonomizer og røgrør - mere end 15% af det samlede antal tilslutninger på enhver kedelvæg er blevet udskiftet - mindst en del af kedlens vægplade blev udskiftet eller mindst 15 tilstødende eller mindst 25% af alle nitter i en hvilken som helst søm var nittet; - under reparationen af kedlen blev svejsning af dens dele under driftstryk brugt (med undtagelse af rørformede varmeoverflader); - under reparationen af kedlen blev buler og buler på dets hovedelementer (brandrør, ovnplader, tromler osv.) rettet op.

Inspektøren for Kotlonadzor har ret til på forhånd at planlægge en undersøgelse af enhver type kedel, hvis en sådan inspektion er nødvendig på grund af dens tilstand. Årsagerne til den tidlige inspektion af kedlen er registreret i ledningsbogen.

Den eksterne inspektion udføres af Kotlonadzors inspektør under driften af kedlen. Samtidig kontrollerer han kedlens ydre tilstand og dens beslag, kranholdets kendskab til reglerne for kedlens tekniske drift.

Kedlen skal være korrekt forberedt til intern inspektion. Det afkøles, vaskes, rengøres af skala og sod, ristene fjernes, isoleringen fjernes langs kedelsømmene og ved beslagene på steder med lækager.

Under inspektionen kontrollerer de tilstanden af væggene, båndene, nittede og svejsede sømme, rørens tæthed, leder efter revner, buler, korrosion af kedelmetallet og andre fejl og er opmærksomme på kedlens vægge renlighed . Intern undersøgelse udføres normalt i gennemsnit og eftersyn kran.

Kedlen underkastes en hydraulisk test for at kontrollere dens styrke, tæthed af rør, nitede og svejsede samlinger. Under testen fyldes kedlen med vand, som pumpes under tryk med en pumpe. Trykket under prøvningerne bør være for kedler, der arbejder ved et tryk over 5 kg / cm2, 25% højere end arbejdstrykket, men ikke mindre end +3 kg / cm2; for kedler, hvis arbejdstryk er mindre end 5 kg / cm2 - 50% mere end arbejdstrykket, men ikke mindre end 2 kg / cm2. Kedlen skal holdes under testtryk i 5 minutter. Stigning og fald af tryk udføres gradvist. Trykket, der svarer til driftstrykket, opretholdes i hele den tid, der kræves til inspektion af kedlen.

Testtrykket måles med Kotlonadzor -inspektørens kontrolmåler. Kedlen anses for at have bestået den hydrauliske test, hvis: - der ikke er tegn på brud i den; - der blev ikke bemærket nogen lækage; på samme tid betragtes frigivelse af vand gennem de nitede sømme i form af fint støv eller dråber ("tårer"), samt frigivelse af vand på grund af utætheder i armeringen ikke som en lækage, hvis der ikke er et fald i testtrykket; - der blev ikke observeret nogen deformationer efter test.

Når "tårer" og sved viser sig i de svejsede sømme, anses kedlen for at have fejlet testen. Defekte steder af sådanne sømme skæres ud og svejses igen.

Under den hydrauliske test udføres den interne inspektion af kedlen også.

Resultaterne af inspektionen er registreret i dampkedlens bog (form YAKU nr. 1), forseglet med en voksforsegling. Ud over denne bog er der også en bog om driften af en dampkedel (form YAKU nr. 2).

For at kontrollere strukturens styrke, kvaliteten af fremstillingen, alle elementerne i kedlen og derefter kedelsamlingen, udsættes for hydrauliske test med testtryk R eks. Hydrauliske test udføres ved afslutningen af alt svejsearbejde, når isolering og beskyttende belægninger stadig mangler. Styrken og densiteten af svejste og ekspanderede samlinger af elementer kontrolleres ved testtryk R pr = 1,5 R p, men ikke mindre R p + 0,1 MPa ( R p er arbejdstrykket i kedlen).

Dimensioner af elementer testet med testtryk R p + 0,1 MPa, samt elementer testet med et testtryk højere end det, der er angivet ovenfor, skal underkastes en verifikationsberegning for dette tryk. I dette tilfælde bør spændingerne ikke overstige 0,9 materialeudbyttespænding σ t s, MPa.

Efter endelig samling og installation af fittings udsættes kedlen for en sidste hydraulisk trykprøvning. R pr = 1,25 R p, men ikke mindre R p + 0,1 MPa.

Under hydrauliske test fyldes kedlen med vand, og arbejdsvandstrykket bringes op til testtrykket R pr med en speciel pumpe. Testresultaterne bestemmes ved visuel inspektion af kedlen. Og også ved trykfaldshastigheden.

Kedlen anerkendes for at have bestået testen, hvis trykket i den ikke falder, og der ikke findes lækager, lokale buler, synlige formændringer og permanente deformationer under inspektion. Sved og fine vanddråber anses ikke for at være utætte på blusleddene. Dog er det ikke tilladt at se dug og tårer ved de svejsede sømme.

Dampkedler, efter at de er installeret på et skib, skal underkastes en damptest ved driftstryk, hvilket betyder, at kedlen bringes i driftstilstand og testes under drift ved driftstryk.

Gaskaviteterne i udnyttelseskedlerne testes med luft ved et tryk på 10 kPa. Røggasskanalerne på hjælpe- og kombinerede pc'er testes ikke.

4. Visuel inspektion af kedler under damp.

Ekstern inspektion af kedler komplet med apparater, udstyr, servicemekanismer og varmevekslere, systemer og rørledninger udføres under damp ved driftstryk og kombineres om muligt med kontrol af skibsmekanismernes funktion.

Ved inspektion er det nødvendigt at sikre, at alle vandindikatorer (vandmåler, testhaner, eksterne vandstandsindikatorer osv.) Er i god stand, samt at kedlens øvre og nedre blæsning er i god stand funktionsdygtig stand.

Udstyrets tilstand, driften af drevene, fraværet af damp, vand og brændstof passerer i olietætningerne, flangerne og andre forbindelser bør kontrolleres.

Sikkerhedsventilerne skal testes under drift. Ventilerne skal justeres til følgende tryk:

ventilens åbningstryk

Råben ≤ 1,05 R slave for R slave ≤ 10 kgf / cm 2 ;

Råben ≤ 1,03 R slave for R slave> 10 kgf / cm 2 ;

Maksimalt tilladt tryk ved hjælp af sikkerhedsventilen R max ≤ 1,1 R slave.

Overophedningernes sikkerhedsventiler skal justeres til at fungere noget foran kedelventilerne.

Skal testes i aktion manuelle drev undergravning af sikkerhedsventiler.

I tilfælde af positive resultater af ekstern inspektion og verifikation under drift, skal en af kedlens sikkerhedsventiler forsegles af en inspektør.

Hvis det ikke er muligt at kontrollere sikkerhedsventilerne på nedlukningskedlerne på parkeringspladsen på grund af behovet for langvarig drift af hovedmotoren eller umuligheden af at levere damp fra hjælpebrændselskedlen, derefter justering og forsegling af sikkerhedsventiler kan kontrolleres af skibsrederen under rejsen med udstedelse af en tilsvarende handling.

Under undersøgelsen skal funktionen af kedelanlæggets automatiske kontrolsystemer kontrolleres.

I dette tilfælde skal du sørge for, at alarmen, beskyttelses- og blokeringsanordningerne fungerer fejlfrit og udløses rettidigt, især når vandstanden i kedlen falder under det tilladte niveau, når lufttilførslen til ovnen stoppes, når flammen slukkes i ovnen og i andre tilfælde, som automatiseringssystemet tilvejebringer.

Du bør også kontrollere kedelanlæggets funktion, når du skifter fra automatisk til manuel styring og omvendt.

Hvis der under en ekstern undersøgelse findes defekter, hvis årsag til manifestationen ikke kan fastslås ved denne undersøgelse, kan inspektøren kræve en intern undersøgelse eller en hydraulisk test.

skriftstørrelse

AFGØRELSE fra Gosgortekhnadzor i Den Russiske Føderation af 11-06-2003 88 OM GODKENDELSE AF REGLERNE FOR ENHEDEN OG SIKKER DRIFT AF DAMP OG ... Faktisk i 2018

5.14. Hydrauliske test

5.14.1. Alle kedler, overophedere, økonomisatorer og deres elementer efter fremstilling underkastes en hydraulisk test.

Kedler, hvis produktion slutter på installationsstedet, transporteres til installationsstedet med individuelle dele, elementer eller blokke, udsættes for en hydraulisk test på installationsstedet.

En hydraulisk test for at kontrollere densiteten og styrken af alle elementer i kedlen, overhederen og økonomizeren samt alle svejsede og andre samlinger er underlagt:

a) alle rør, svejste, støbte, formede og andre elementer og dele samt fittings, hvis de ikke har bestået den hydrauliske test på deres fremstillingssteder hydraulisk test af de angivne elementer og dele er ikke obligatorisk, hvis de udsættes for 100% ultralydskontrol eller en anden tilsvarende ikke-destruktiv fejldetekteringsmetode;

b) samlede kedelelementer (tromler og manifolder med svejsede beslag eller rør, blokke af varmeoverflader og rørledninger osv.). Hydraulisk afprøvning af kollektorer og rørledningeblokke er ikke obligatorisk, hvis alle deres bestanddele har været udsat for hydraulisk testning eller 100% ultralydsprøvning eller en anden tilsvarende ikke-destruktiv test, og alle svejsede samlinger udført ved fremstilling af disse præfabrikerede elementer kontrolleres ved ikke-destruktiv testning (ultralyd eller radiografi) langs hele længden;

c) kedler, overhedere og økonomisatorer efter afslutningen af deres fremstilling eller installation.

Det er tilladt at udføre en hydraulisk test af individuelle og præfabrikerede elementer sammen med kedlen, hvis det er umuligt at teste dem adskilt fra kedlen under fremstillings- eller installationsbetingelserne.

5.14.2. Minimumsværdien af testtrykket Ph under den hydrauliske test for kedler, overhedere, økonomiseringsanlæg samt rørledninger i kedlen tages:

ved et driftstryk på ikke mere end 0,5 MPa (5 kgf / cm2)

Ph = 1,5 p, men ikke mindre end 0,2 MPa (2 kgf / cm2);

ved et driftstryk på mere end 0,5 MPa (5 kgf / cm2)

Ph = 1,25 p, men ikke mindre end p + 0,3 MPa (3 kgf / cm2).

Ved udførelse af en hydraulisk test af tromlekedler samt deres overopvarmere og økonomisatorer anses arbejdstrykket for at være trykket i kedeltromlen og for tromleløse og gennemgående kedler med tvungen cirkulation - fødevandstrykket ved kedelindløb, fastlagt ved konstruktionsdokumentationen.

Den maksimale værdi af testtrykket fastsættes ved styrkeberegninger ifølge ND, aftalt med Gosgortekhnadzor i Rusland.

Designeren er forpligtet til at vælge en sådan værdi af testtrykket inden for de angivne grænser, hvilket ville give størst påviselighed af fejl i det element, der gennemgår hydraulisk testning.

5.14.3. Hydraulisk test af kedlen, dens elementer og individuelle produkter udføres efter varmebehandling og alle former for kontrol samt korrektion af påviste defekter.

5.14.4. Fabrikanten er forpligtet til at angive i installations- og betjeningsvejledningen minimumstemperatur vægge under hydraulisk test under kedeldrift baseret på betingelserne for at forhindre sprød fraktur.

Den hydrauliske test skal udføres med vand med en temperatur på mindst 5 og ikke højere end 40 grader. C. I tilfælde, hvor det er nødvendigt i henhold til betingelserne for metalets egenskaber, kan den øvre grænse for vandtemperaturen øges til 80 grader. C i overensstemmelse med anbefalingen fra en specialiseret forskningsorganisation.

Temperaturforskellen mellem metallet og den omgivende luft under testen må ikke forårsage fugtaflejring på overfladen af testobjektet. Det vand, der bruges til hydraulisk testning, må ikke forurene objektet eller forårsage intens korrosion.

5.14.5. Ved påfyldning af kedlen, den autonome overvarmer, økonomeren med vand, skal luft fjernes fra de indre hulrum. Trykket skal øges jævnt, indtil testtrykket er nået.

Den samlede trykstigningstid er angivet i kedelinstallations- og driftsvejledningen; hvis der ikke er en sådan indikation i instruktionerne, skal trykstigningstiden være mindst 10 minutter.

Holdetiden under testtryk skal være mindst 10 minutter.

Efter at have holdt under testtryk reduceres trykket til arbejdstryk, hvor alle svejste, rullede, nittede og aftagelige samlinger inspiceres.

Vandtrykket under test skal styres af to manometre, hvoraf den ene skal have en nøjagtighedsklasse på mindst 1,5.

Anvendelse af trykluft eller gas til at opbygge tryk er ikke tilladt.

5.14.6. Objektet anses for at have bestået testen, hvis der ikke findes synlige permanente deformationer, revner eller tegn på brud, utætheder i svejsede, flammede, aftagelige og nittede samlinger og i basismetallet.

I blussede og aftagelige led er udseendet af individuelle dråber tilladt, som ikke øges i størrelse med en tidsforsinkelse.

5.14.7. Efter den hydrauliske test er det nødvendigt at sikre fjernelse af vand.

5.14.8. Den hydrauliske test, der udføres på producentens fabrik, skal udføres på en særlig testbænk, der har et passende hegn og opfylder sikkerhedskravene og instruktionerne for at udføre hydrauliske test godkendt af chefingeniøren i organisationen.

5.14.9. Det er tilladt at udføre en hydraulisk test samtidigt for flere elementer i kedlen, overhederen eller økonomizeren eller for hele produktet som helhed, hvis følgende betingelser er opfyldt:

a) i hvert af de kombinerede elementer er prøvningstrykket ikke mindre end det, der er angivet i afsnit 5.14.2;

b) der foretages kontinuerlig, ikke-destruktiv test af grundmetal og svejste samlinger af disse elementer, hvor værdien af prøvningstrykket antages at være mindre end dem, der er specificeret i punkt 5.14.2.

Hvor ofte skal hydrauliske test af kedler udføres? Hyppighed af hydrauliske test af kedler

Hydraulisk afprøvning af kedler og rørledninger

I overensstemmelse med reglerne i USSR Gospromatomnadzor registreres kedler, overhedere og vandøkonomer, der opererer under et overtryk på mere end 0,07 MPa, samt varmtvandsfyr med en vandopvarmningstemperatur over 115 ° C, hos USSR Gospromatomnadzor -organer og er underlagt teknisk certificering.

Den tekniske undersøgelse består af en intern inspektion og hydraulisk test af enhederne. Overvarmere og økonomiserere, der udgør en enhed med kedlen, inspiceres samtidigt med den.

Kedlen inspiceres indeni og kontrollerer for revner, brud, metalkorrosion, brud på rullende og svejsede samlinger og andre mulige defekter.

En hydraulisk test udføres for at kontrollere styrken og tætheden af kedlens trykbærende komponenter. Tromler og kamre med dampkedler, skærm og konvektive rørsystemer, overophedere og vandbesparende. Hydrauliske test af individuelle elementer og blokke, udført på det forstørrede samlingssted, fritager ikke det samlede udstyr for hydraulisk testning.

Inden den hydrauliske test påbegyndes, skal du lukke alle luger og mandehuller i kedlen, hvor der er installeret permanente pakninger, afspærringsventiler, der afbryder kedlen fra andre enheder og rørledninger, og stik er installeret mellem kedlerne og sikkerhedsventilerne . Til test fyldes kedlen med vand ved en temperatur, der ikke er højere end 60 og ikke lavere end 5 ° C ved en omgivelsestemperatur, der ikke er lavere end 5 ° C. Når kedlen fyldes med vand, fjernes luft gennem en sikkerhedsventil eller en speciel luftventil.

For at fylde kedlen med vand og skabe et testtryk, der øges gradvist og jævnt, bruges en elektrisk drevet pumpe eller en manuel hydraulisk presse. Testtrykket opretholdes i 5 minutter, hvorefter det gradvist reduceres til arbejdstryk. I tilfælde af et trykfald, find ud af stedet for vandpassage. Med et let trykfald på grund af lækager i ventilen kan den hydrauliske test fortsættes, mens testtrykket understøttes af pumpning af vand, men ikke mere end 5 minutter. Vandtrykket i kedlen måles med to kontrollerede manometre, hvoraf den ene skal være en kontrol.

Kedlenheden inspiceres ved driftstryk og banker på de svejsede sømme med lette hamerslag, der ikke vejer mere end 1,5 kg. Særlig opmærksomhed Vær opmærksom på tætningen af svejsninger, ruller og flangeforbindelser. Hvis der ved test af kedlen høres stød, støj, bankende eller et kraftigt trykfald i den, stoppes den hydrauliske test for at opdage skader.

Kedlen anses for at have bestået den hydrauliske test, hvis der ikke er dannet brud, lækager eller deformationer i den. Hvis der opstår vanddråber i de svejsede sømme eller rørvægge, eller hvis de tåger op, anses kedlen for at have fejlet testen. Kedler, der har bestået den hydrauliske test, kan mures og varmeisolerende arbejde udføres på dem.

Tilladelsen til drift af kedlen, overhederen og økonomeren udstedes på grundlag af resultaterne af den tekniske undersøgelse.

Teknisk undersøgelse af rørledninger består i at kontrollere installationsdokumentationen, i den eksterne undersøgelse og hydrauliske test af de installerede rørledninger. Den tekniske inspektion af de installerede rørledninger udføres af controlleringeniøren i USSR Gospromatomnadzor, rørledninger, der ikke er registreringspligtige hos USSR Gospromatomnadzor -organerne - ledelsen af installationsstedet med deltagelse af kundens tekniske tilsynsrepræsentant.

Ekstern inspektion og hydraulisk afprøvning af rørledninger af sømløse rør er tilladt, hvis de allerede er isoleret, og der er tilgængelige svejsede samlinger og flangeforbindelser til inspektion. Rørledninger fremstillet af svejsede rør udsættes for en hydraulisk test, før de isoleres termisk og antikorrosivt. Svejsede samlinger varmebehandles før hydraulisk testning.

En hydraulisk test af de installerede rørledninger udføres for at kontrollere styrken og tætheden af deres forbindelse. Inden testning af rørledninger med stor diameter kontrolleres det, om understøtningerne og bøjlerne kan modstå den ekstra belastning fra vandets vægt, hvilket vil være betydeligt for store rørdiametre. Derudover lægges der vægt på beskyttelsen mod yderligere bøjningskræfter af skrøbelige linseudvidelsesfuger og støbejernsbeslag.

For foderrørledninger tages arbejdstrykket som hovedet udviklet af fødepumper med lukkede ventiler.

Ved forberedelse af rørledningen til en hydraulisk test kontrolleres det: om svejsearbejdet og varmebehandlingen af de svejsede samlinger er afsluttet; pakninger i flangeforbindelser er blevet leveret og strammet. Derefter samles et diagram over den testede rørledning, og efter kontrol af den hydrauliske presses anvendelighed er den forbundet til en vandforsyningskilde, og afløbsrøret er forbundet til den testede rørledning. I bunden af testafsnittet skal der være en afløbsventil til tømning af rørledningen efter testen, og i toppen, en luftventil til fjernelse af luft under påfyldning med vand. Der er installeret en serviceret forseglet manometer på udledningsrørledningen, hvis verifikationsperiode ikke er udløbet. Ved testning af rørledninger og beholdere anvendes testede fjedertrykmålere med en nøjagtighedsklasse på mindst 1,5 og en kropsdiameter på mindst 150 mm.

Samlingen af kredsløbet til testen består i, at den testede rørledning er afbrudt fra de eksisterende eller usamlede rørledninger og udstyr, og alle afspærringsanordninger i testområdet åbnes, undtagen ventilerne på dræn- og afløbsledningerne, som skal lukkes. Hvis der er sikkerhedsventiler på rørledningen, installeres stik mellem dem og rørledningen.

Til hydraulisk test af rørledninger anvendes elektrisk drevne hydraulikpumper og manuelle hydrauliske presser.

Rørledningen fyldes langsomt med råvand ved en temperatur, der ikke er lavere end omgivelsestemperaturen, da dette forhindrer den i at svede. I dette tilfælde åbner ventilationsåbningerne helt. Efter fjernelse af luften lukkes ventilationsåbningen, og trykket øges gradvist til testet og holdes i 5 minutter, derefter reduceres trykket til arbejdstryk. Yderligere inspiceres svejsede og flangerede led ved driftstryk. Ved inspektion tappes de svejsede led med en hammer og er overbevist om fravær af lækager, revner, fistler og andre defekter. Hvis der findes defekte pletter, markeres de med kridt, så de let kan detekteres efter at trykket er fjernet. Defekte pletter i svejsesømmene fjernes og svejses igen. Det er ikke tilladt at rette fejl, før trykket sænkes til nul.

Flangeforbindelser og pakningskirtler, der har vist sig at være lækage, skilles ad, og årsagen til lækagen identificeres og repareres. Efter eliminering af defekter gentages den hydrauliske test.

Resultaterne af den hydrauliske test anses for tilfredsstillende, hvis der ikke er noget trykfald (konstateret af manometeret), og hvis der ikke findes lækager eller svedtendens i svejsninger, rør, fittings og fittings. Den hydrauliske test må ikke udføres ved negative omgivelsestemperaturer, da dette kan optø og briste fittings, især støbejern, og små rør. Af samme årsag drænes vand straks og grundigt fra rørledningerne om vinteren i uopvarmede rum ved afslutningen af den hydrauliske test. Områder, der ikke har fri dræning (spoler, konkave områder) blæses med trykluft. Flangeforbindelser skilles ad for at dræne vand nær støbejernsbeslag. Når vandet tømmes, åbnes ventilationsåbningerne.

Resultaterne af inspektion af rørledninger og tilladelse til idriftsættelse er registreret i passet.

Kedelinstallation - Hydraulisk test af kedler og rørledninger

gardenweb.ru

3. Hydraulisk afprøvning af kedler.

For at kontrollere strukturens styrke, kvaliteten af dens fremstilling, alle elementer i kedlen og derefter kedelsamlingen, udsættes for hydrauliske test med testtryk rpr. Hydrauliske test udføres ved afslutningen af alt svejsearbejde, når isolering og beskyttende belægninger endnu ikke er tilgængelige. Styrken og densiteten af svejste og rullede samlinger af elementer kontrolleres med et testtryk på ppr = 1,5 pp, men ikke mindre end pp + 0,1 MPa (pp er arbejdstrykket i kedlen).

Dimensionerne af de elementer, der testes med et testtryk pp + 0,1 MPa, samt elementer, der testes med et testtryk, der er højere end angivet ovenfor, skal underkastes en verifikationsberegning for dette tryk. I dette tilfælde bør spændingerne ikke overstige 0,9 materialeudbyttespænding σts, MPa.

Efter den sidste samling og installation af beslagene underkastes kedlen en sidste hydraulisk test med tryk рпр = 1,25рр, men ikke mindre end рр + 0,1 MPa.

Under hydrauliske test fyldes kedlen med vand, og arbejdsvandstrykket bringes op til testtrykket ppr med en speciel pumpe. Testresultaterne bestemmes ved visuel inspektion af kedlen. Og også ved trykfaldshastigheden.

Dampkedler efter installation på skibet skal de underkastes en damptest ved driftstryk, som består i, at kedlen køres ind i driftstilstand og er testet i funktion ved driftstryk.

Gaskaviteterne i udnyttelseskedlerne testes med luft ved et tryk på 10 kPa. Røggasskanalerne på hjælpe- og kombinerede pc'er testes ikke.

4. Visuel inspektion af kedler under damp.

Udstyrets tilstand, driften af drevene, fraværet af damp, vand og brændstof passerer i olietætningerne, flangerne og andre forbindelser bør kontrolleres.

Sikkerhedsventilerne skal testes under drift. Ventilerne skal justeres til følgende tryk:

Rotkr ≤ 1,05 Krabbe til Krabbe ≤ 10 kgf / cm2;

Rotkr ≤ 1,03 Krabbe til Krabbe> 10 kgf / cm2;

Maksimalt tilladt tryk ved påvirkning af sikkerhedsventilen Pmax ≤ 1,1 Prab.

Overophedningernes sikkerhedsventiler skal justeres til at fungere noget foran kedelventilerne.

Sikkerhedsventilernes manuelle aktuatorer skal kontrolleres i funktion.

I tilfælde af positive resultater af ekstern inspektion og verifikation under drift, skal en af kedlens sikkerhedsventiler forsegles af en inspektør.

Under undersøgelsen skal systemernes funktion kontrolleres. automatisk regulering kedelanlæg.

Du bør også kontrollere kedelanlæggets funktion, når du skifter fra automatisk til manuel styring og omvendt.

studfiles.net

typer, teknisk undersøgelse og diagnostik af udstyr

Til normal funktion og effektiv brug af kedler og enheder, der opvarmer vand, er det bydende nødvendigt, at drifts- og idriftsættelsestest af varmtvandsfyr udføres. Essensen af sådanne tests er at vælge de mest optimale driftstilstande for det udstyr, der er involveret i varmesystemet. Indhold

Driftstest af varmtvandskedler

Test bør udføres efter installation af alt udstyr, færdiggørelse af installationen af idriftsættelsesmekanismer samt efter passende uddannelse af arbejdere i korrekt og sikker drift af mekanismerne og enhederne i dette system.

Regime- justeringsarbejde skal udføres efter installation eller reparation af kedlen. I undtagelsestilfælde kan sådant arbejde også udføres under drift.

Driftstest af varmtvandskedler udføres for at vælge bedste tilstande fungerer, til udarbejdelse af et regime -kort og til udarbejdelse af anbefalinger vedr forbedring af effektiviteten udstyr.

I processen med at oprette enhederne kontrolleres brændstofforbruget, strømningshastigheden, trykket, brændstofforbrændingstemperaturen og nogle andre parametre for den fysiske proces med brændstofforbrænding.

Varmtvandskedler installeret til rumopvarmning. Deres største fordel er, at de kan installeres hvor Centralvarme fraværende.

Læs om træfyrede kedler her.

Efter nødvendigt arbejde beregninger udføres for at bestemme minimum og maksimum indikatorer for kedelrumets effektivitet.

Hovedmålene med sådanne aktiviteter er: fortrolighed med databladet og driften af enheden, udarbejdelse af en testmetode, udarbejdelse af et sekventielt program, gennemførelse af forsøg og forberedende arbejde, udførelse af grundlæggende arbejde, beregning af resultaterne og udarbejdelse af en rapport og regimekort.

Regime- og justeringsforanstaltninger bør udføres: for kedler på flydende og faste brændstoffer - 1 gang om 5 år; for gaskedler - en gang hvert 3. år.

Regimetest

Ydelsestest af vandvarmeanlæg udføres for at installere en energibesparende metode, der ikke kræver store udgifter.

Disse aktiviteter kaldes også økologisk og varmeteknik. Under justeringen afsløres mangler ved driften af hele vandvarmesystemet.

Efter at have modtaget alle de nødvendige data, skal a komplekst system at forbedre effektiviteten af enheder.

Behovet for rutinemæssig justering af kedler:

identifikation og eliminering af fejl i alt udstyr;
reducere emission af giftige gasser til atmosfæren til et minimum
øge effektiviteten af varmeenheden;
forøgelse af levetiden for systemets mekanismer og enheder;
undersøgelse ydeevneegenskaber af hele vandvarmeanlægget, angivet i producentens dokumentation og udstyrets tekniske pas.

Ydelsestest af fastbrændselskedler udføres en gang hvert 5. år og for gas - hvert tredje år.

Fordelene og fordelene ved en opvarmning af varmtvandsfyr er uden tvivl, men ligesom alle tekniske midler har kedler periodisk brug for vedligeholdelse.

Sådan beregnes strøm korrekt gasfyr, læs her.

Teknisk undersøgelse af vandopvarmningsanordninger

Teknisk undersøgelse (TO) af varmtvandskedler og varmtvandsudstyr udføres for at kontrollere funktionaliteten af alle mekanismer og for at undgå ulykker af tekniske årsager.

Vedligeholdelse kan udføres på to måder - visuelt og hydraulisk. I tilfælde af visuel - intern og ekstern inspektion udføres. Med hydraulisk - kedlen skal være under testtryk i flere minutter.

Den hydrauliske test bør kun udføres efter at indvendig og udvendig er udført.

Tekniske inspektioner udføres: primær - første gang før kedlen tages i brug; periodisk - en gang hvert otte år for kontrol og ekstraordinær - ved udløbet af levetiden, i tilfælde af ulykker eller eksplosioner, efter naturkatastrofer... Sådanne arrangementer udføres kun af en organisation med licens fra Gostekhnadzor, specialister og specialudstyr.

Formålet med at teste varmtvandskedler er at bestemme de faktiske drifts-, termiske og miljømæssige indikatorer.

Se diagrammet over varmtvandsfyrrummet her.

For en kvalitativ undersøgelse af vandvarmeanlæg skal arbejdet udføres i følgende rækkefølge:

kontrol af teknisk dokumentation og udarbejdelse af en vedligeholdelseshandlingsplan;
foretage en ekstern undersøgelse og måle alle de nødvendige parametre
vurdere den tekniske tilstand af alt udstyr.

Kedlens tekniske tilstand kontrolleres en gang hvert 5. år, og hydrauliske test og målinger af enhedens geometriske dimensioner udføres hvert 10. år.

Teknisk diagnostik af varmtvandskedler

Teknisk diagnostik af varmtvandsanordninger udføres med det formål at betjene mekanismer sikkert. I tilfælde af en defekt, ulykke eller afslutning på levetiden - for at bestemme grænsen for levetiden.

En sådan procedure kan kun udføres af de offentlige og private organisationer, der har tilladelse fra Gostekhnadzor og i nærvær af specialister og udstyr til diagnosticering.

Fremgangsmåde til diagnosticering varmeenheder:

Tilbagetrækning varmtvandsapparat uden arbejde, køling og afbrydelse fra andre enheder.
Rengøring fra sod inden og uden for de overflader, hvor diagnosen skal foretages.
Om nødvendigt fjernes isolering og foring af vægge og kedelens indre struktur for at sikre teknisk diagnostik.

Varmtvandskedler til varmt vand er designet til madlavning varmt vand til industrielle og husholdningsformål med en maksimal konstruktionstemperatur på op til 115 ° С.

Læs om, hvilken slags elektriske varmtvandsfyr der er her.

De enheder, der bruges til diagnostik, skal være udstyret med ikke-destruktive testelementer, der præcist kan bestemme tilstedeværelsen af en defekt, dens placering og størrelse.

For at måle parametre som rørbøjning, diameter, nedbøjninger og nedbøjninger af tromler skal der bruges specielle instrumenter, der bestemmer alle dimensioner med en nøjagtighed på mm. For at måle vægtykkelsen er det nødvendigt at bruge lineære instrumenter, der har en fejl på højst 0,1 mm.

Teknisk diagnostik af metal og svejsede sømme bør udføres med værktøjer, der har bestået statsinspektion og overholder accepterede standarder.

Diagnosen skal udføres en gang hvert 4. år.

Teknisk certificering, diagnostik og ydelsestest af varmtvandskedler og varmtvandsudstyr er nøglen til sikker drift af enheder, forlængelse af levetiden, pleje af menneskers sundhed og undgå miljøforurening med giftige gasser og støv.

kotlotech.ru

Test af dampkedel. Hydrauliske test af en dampkedel efter reparation

Hydrauliske test af kedler udføres efter afslutning af alle svejsearbejder og før installation af isolering og påføring af beskyttende belægninger. Ved test for styrke og tæthed er vandhaner og ventiler (fjederbelastede) blokeret eller lukket. Kedlen er fyldt med vand ved en temperatur, der ikke er lavere end plus 70C. Og ikke højere end 40-500 C. Temperaturen i fyrrummet skal være mindst + 50C. Presset bygger op håndpumpe med kontrol på kontrolmåler. Trykstigningstiden er 10-15 minutter. Inspektion udføres ved driftstryk (10 min), ved forsøg (5 min) og igen ved driftstryk. Hvis der under inspektionen ikke findes lækager, brud på svejsninger, restdeformationer og andre defekter, anerkendes kedlen som brugbar. Testresultaterne føres ind i kedlens ledning Testtrykket Ppr for kedler indstilles til to tilfælde: - under fremstilling eller reparation; - samlet sammen med beslag. Testtrykket afhænger af kedeltypen og dens driftsbetingelser. For kedler, overophedere, økonomisatorer og deres elementer, der arbejder ved temperaturer op til 3500C, er prøvningstrykket lig med 1,5 gange arbejdstrykket Pp, men ikke mindre end (Pp +0,1) MPa. Og samlet med beslag - 1,25Рр, men ikke mindre end (Рр +0,1) MPa. For overophedninger og deres elementer, der arbejder ved temperaturer over 3500C, beregnes testtrykket med formlen:

hvor er materialets flydepunkt ved en temperatur på 3500C, MPa. er materialets flydepunkt ved Driftstemperatur, MPa. Kedelbeslag testes for dobbelt arbejdstryk, når der testes for tætning af lukning - ved et tryk på 1,25Pr. Kedelfødningsventiler er testet for et tryk på 2,5 Pp. Og udnyttelseskedlernes gashulrum - med luft ved et tryk på 0,01 MPa. Efter hydrauliske test udføres en dampprøve af kedlen ved et driftstryk. Sikkerhedsventiler skal reguleres til følgende åbningstryk (i MPa):

Ved damptest stiger trykket i trin og med stop, hvor der foretages mellemliggende inspektioner. Kedlen kontrolleres ved driftstryk i mindst 30 minutter. Kedel fortøjningstest udføres efter damptesten. Deres formål er at justere og tjekke i handling på en fungerende kedel af alle systemer, enheder og automatiseringsudstyr. Under fortøjningstestene vurderes pålideligheden af kedleanlæggets drift, og driftsparametrene bestemmes, ligesom kedlens termiske udvidelse på understøtningerne overvåges. Det sidste trin er havforsøg. Samtidig bestemmes pålideligheden og sikkerheden ved driften af hele kedelanlægget i visse tilstande, og der udføres komplekse varmetekniske test Ved reparation af kedler bestemmes det komplette testprogram af registret. Programmets omfang afhænger af kategorien af reparationen, der udføres.

morez.ru

Hydrauliske test af kedler kontrollerer deres styrke

Når man beskæftiger sig med ethvert termisk udstyr, uanset type brændstof og design, vil man gerne have en garanti for dets pålidelighed, holdbarhed og kvalitet.

Hydrauliske test af kedler udføres lige for at teste hele konstruktionen for styrke. Test alle elementer i det termiske system separat. Derefter udføres i samlet form hydrauliske test af kedlerne som helhed.

Testen udføres efter svejsningens afslutning, når der ikke er beskyttende belægninger samt isolering. Tætheden og styrken af de rullende og svejsede samlinger testes med et testtryk svarende til 1,5 arbejdstryk i kedlen. I dette tilfælde bør spændingerne ikke overstige materialets udbytte i 0,9 -grænsen.

Efter fuldstændig montering og installation af alle nødvendige fittings udsættes kedlen for en sidste test ved et tryk på 1,25 gange arbejdstrykket. Kedelanlægget er fyldt med vand. Vandets arbejdstryk bringes op til et testtryk med en speciel pumpe. Testresultatet bestemmes af visuel inspektion af kedelanlægget og af hastigheden for trykreduktion.

Kedlen anses for at have bestået testen, hvis der ikke er trykfald, og hvis der ikke findes buler, lækager, formændringer eller permanente deformationer under visuel inspektion. Små dugdråber på rulleleddene og svedtendens er ikke utætheder. Dug i svejsninger er uacceptabelt og betragtes som en lækage.

Lignende test udføres for alle typer kedler, uanset model eller brændstof. Formålet med hydrauliske test er at kontrollere pålideligheden af termisk udstyr i en nødsituation. Kedler, der ikke består den hydrauliske test, skal afvises.

Dampkedler kontrolleres også. Kontrollen udføres ved driftstryk, når kedlen tages i brug. Luft med et tryk på 10 kPa bruges til at teste udnyttelseskedelens gashulrum. Røggasskanalerne i kombinerede og hjælpedampkedler testes ikke hydrostatisk.

www.remontdoma-vl.ru

Kedlers hydrauliske test - XXL Maskinteknisk encyklopædi

Det tryk, som kedlen udsættes for under testen, bør overvåges med to manometre, hvoraf den ene skal være den kontrollerende. Samtidig med kedlen underkastes alle dens beslag en hydraulisk test.

Generel information om det tekniske tilsyn med dampkedler ekstern og intern inspektion af kedelens hydrauliske test.

Styrken og densiteten af alle kedelelementer, der arbejder under tryk, kontrolleres, efter at kedlen er blevet repareret ved en hydraulisk test for arbejdstryk.

Kedel hydraulisk test. Den hydrauliske test udføres for at bestemme styrken af kedelelementerne, der arbejder under tryk, og tætheden af deres samlinger.

Formålet med den hydrauliske (pneumatiske) test er at kontrollere styrken og tætheden af svejste samlinger og alle elementer i kedler, dampvarmere, trykbeholdere samt damp- og varmtvandsrørledninger. Underkastes hydraulisk test

Under hydrauliske test med et autoriseret arbejdstryk på mere end 0,5 MPa, skal testtrykket være 1,25 arbejdstryk, med et tilladt arbejdstryk på mere end 0,5 MPa - 1,5 arbejdstryk. Typisk udføres hydrauliske test ved en positiv temperatur på mindst 15 ° C, når luft fjernes fra beholderen eller kedlen. Trykstigningstiden skal være mindst 10 minutter og stige jævnt. Holdetiden skal være mindst 20 minutter. Derefter reduceres trykket til arbejdstryk, og svejsningerne inspiceres. Nogle gange tilsættes en fosfor til væsken, og overfladen inspiceres i ultraviolet lys. Selve overfladen er dækket af indikatorstoffer til bedre påvisning af lækager (stivelse osv.).

Hver kedel er underlagt teknisk undersøgelse af en inspektør i Gosgortekhnadzor. En ekstern undersøgelse udføres mindst en gang om året, en intern - mindst hvert tredje år, en hydraulisk trykprøve (drift plus 3 bar) - mindst hvert sjette år. En ekstraordinær inspektion udføres efter en større reparation af kedelelementerne, der arbejder under tryk.

I gas-, oliegas- og støvgasbrændere underkastes de svejsede sømme af gaselementer ud over teknisk inspektion og måling en hydraulisk test for styrke med et overtryk på 1 MPa og for densitet (tæthed) med petroleum i overensstemmelse med GOST 3285-77. Gaselementerne i brænderne underkastes også en tæthedstest, når de installeres sammen med en gasledning i kedlen i overensstemmelse med kravene i sikkerhedsreglerne for gasanlæg>.

Elementer af fabriks- og samleblokke udsættes for intens iltkorrosion efter deres hydrauliske test på kedelanlæg og samlingssteder samt under montering. Det vand, der er tilbage i dem efter denne operation, er ofte årsag til alvorlige ulcerative læsioner af kedlens metal, før de sættes i drift. Langtidsopbevaring af enheder på installationsstedet uden bevarelse fører også til farlig korrosion før installationen af kedlen.

Ved udførelse af hydrauliske test af kedlen i slutningen af reparationen fyldes kanalen uden forudgående dræning af konserveringsopløsningen. Inden kedlen tages i brug, tømmes opløsningen fra alle drænede sektioner, dens rester fortrænges af kondensat gennem de relevante afløb og en dræningstank, og derfra sendes de til spildevandsgraven for neutralisering. Kredsløbet vaskes, indtil indholdet af hydrazin efter kedlen ikke er mere end 3 M g / kg, og kondensatets pH ikke er mere end 9,5.

Det tilrådes at udføre hydraulisk test af kedeltromler med hæmmet vand af samme sammensætning, der bruges til trykprøvning af rør

Hydrauliske test af et antal korroderede T -gnidninger viste deres reducerede mekanisk styrke nogle rør viste en lækage ved et tryk, der ikke overstiger arbejdstrykket i kedlen. Ved ætsning af defekte rør i en 10% saltsyreopløsning blev der konstateret en svag korrosionsbestandighed af metallet placeret under skallerne.

Som eksempler viser fig. 1-6 og 1-7 viser blokken af skærmen på kedelovnens bagvæg B-50-40 og blokken af overhederen. Skærmenheder op til 3 bredder leveres som færdige varmeoverflader med top- og bundkamre, som er blevet hydraulisk testet på fabrikken.

Hver hulstøbning skal underkastes en hydraulisk test med testtryk i henhold til GOST 356-80. Hydraulisk test af støbegods, der har bestået kontinuerlig kontrol ved radiografi eller ultralyd hos støbeproducenten, kan kombineres med hydraulisk test af et kedelelement eller en rørledning med et testtryk indstillet af NTD på et element eller et objekt.

Ikke-jernholdige metaller og legeringer i kedler og rørledninger er begrænset anvendelige til fremstilling lille størrelse fittings og instrumentering, og derfor indeholder kedel- og rørledningsforordningen ikke så detaljerede krav til dem som for stål og støbejern. Brug af bronze og messing til dele af kedler og rørledninger er tilladt ved en metaltemperatur på højst 250 ° C. Testtrykket ved den hydrauliske test af ventillegemerne skal overholde kravene i GOST 356-80.

Regelmæssig behandling af daglige grafer for damptemperatur for hver kedel (ved en damptemperatur på 450 C og derover) tillader rettidig at tage hensyn til driftstiden, når damptemperaturen overstiger den nominelle. Under reparationer samt ved standsning af kedler til hydrauliske test foretages en grundig undersøgelse af rør på varmeoverflader og deres svejste samlinger for at identificere rør med stor permanent deformation, korrosion, askslitage, revner i svejsede samlinger, uacceptabel ovalitet og andet fejl. Disse data analyseres af Metals Laboratory, som også overvåger

Formålet med den hydrauliske test er at kontrollere styrken og densiteten af svejsede samlinger samt alle elementer i kedler, overophedere, økonomiser, trykbeholdere og damp- og varmtvandsrørledninger. Underkastes hydraulisk test

Hydraulisk test af kedler, overhedere, 39-959 609

Alle rør til høje og superkritiske kedler udsættes for en hydraulisk trykprøve bestemt af formlerne

Inspektion af svejsede samlinger i dampkedler og rørledninger udføres ved ekstern undersøgelse af mekaniske test af prøver, der er skåret fra kontrolplader, fra kontrolled i rør eller fra selve produkterne røntgen- eller gammastråling af ultralydsfejldetektering, undersøgelse af makro- og mikrostruktur og hydraulisk testning.

Styrkeberegningen af elementerne i dampkedler bør sikre sådanne dimensioner af de beregnede elementer, ved hvilke de opståede spændinger under drift og under hydrauliske test ikke ville føre til resterende forvrængninger af formen eller til ødelæggelse.

Hydraulisk test af damp- og varmtvandskedler

Kedlerne underkastes en hydraulisk test efter deres installation på fundamentet, når beklædningen endnu ikke er foretaget, er alle dele af kedlerne tilgængelige for inspektion, og kedlerne er ikke forbundet til systemerne.

Hydraulisk afprøvning af lodrette vandrørskedler udføres, før de foretes.

På grundlag af de nuværende regler for Kotlonadzor udføres hydraulisk test af dampkedler med et arbejdstryk over 0,7 atm i overensstemmelse med tabellen. 26.

Kedlens hydrauliske test skal udføres med fittings installeret på den.

Inden overhederen installeres i spolerne, skal du kontrollere, at der ikke er synlige ydre defekter; korrespondancen mellem de ydre diametre og vægtykkelser stålrør designet dimensionerer ovaliteten af spolernes rør, afbøjningernes rigtighed og spolernes passabilitet samt deres tæthed. Tætheden kontrolleres ved en hydraulisk test af hver spole separat for et tryk, der overstiger kedlens arbejdstryk med 1,25 gange.

Efter installation og justering af tromlerne udføres arbejde med rullning og samling af kedel og vægrør. De installerer udstyr og fittings inden for tromlen og tester kedlen med hydraulisk tryk. Efter den hydrauliske test lægges kedelforingen.

Alle finnede rør og bøjninger, før deres samling, udsættes for en hydraulisk trykprøve svarende til 1,25 p 4-5 atm (hvor p er kedlens driftstryk i atm).

Hydraulisk testning af stødsvejsede rør udføres ved et tryk på 2p + 11 atm ved hjælp af enheder til individuel trykprøvning (p er arbejdsdamptrykket i kedlen)

Nitter ændres kun med viden og tilladelse fra Gosgortekhnadzor -inspektionen. Ved udskiftning af mere end 15 tilstødende nitter er en ekstraordinær hydraulisk test af kedlen obligatorisk med deltagelse af en repræsentant for Gosgortekhnadzor -inspektionen.

Intern undersøgelse udføres mindst en gang hvert 4. år. Når du udfører det, kontrolleres først og fremmest kedeltromlen indefra. En hydraulisk test af kedlen for styrke og densitet af dens elementer udføres mindst hvert 8. år. En intern inspektion går altid forud for hydraulik og test. Testen udføres ved at hæve trykket over arbejdstrykket i en kedel fyldt med vand for at kontrollere dens styrke og densitet. Resultaterne af undersøgelsen er indtastet i kedlens pas.

I slutningen renoveringsarbejder Kommissionen kontrollerer handlingerne ved operationel accept, intern inspektion af kedeltromlerne, hydraulisk testning, inspektion af kedlens sikkerhedsventiler og anordninger. Baseret på resultaterne af test af kedlen og den anførte dokumentation udarbejdes en generel accept af kedlen fra eftersynet.

Ved installation af kedelblokken ikke på fundamentet, men på murværket, vil en yderligere løft af den samlede kedel være påkrævet i dette tilfælde, installationssekvensen ændres en smule og vil bestå af næste skridt installation af kedelblokken på fundamentet af installationen på midlertidige forlængelser af kedlens omrammningsramme og sidestiger; installation af fittings; installation af en støbejernsskillevæg (hvis den ikke var installeret i blokken); løft kedelblokken og dens installation på midlertidige understøtningsreoler; udlægning af foringen op til designmærket på bunden af kedelstøtterammen; installation af kedelblokken på murværket; demontering af den midlertidige understøtningsramme; endelig justering af den installerede kedel enhed; hældning af cement i støtterammen og testning af damptæthed.

QpeAax, der bruges til hydraulisk testning, må ikke indeholde olieholdige og suspenderede faste stoffer. Til fjernelse af korrosion af elementer i kedler lavet af perlitisk stål er det tilrådeligt at tilføje en af følgende blandinger af hæmmere til vand [L. 24]

Til korrosionsbeskyttelse af indvendige paneler. Under deres transport og opbevaring på kedelanlægget, efter en hydraulisk test, indføres en flygtig hæmmer i dem, og deres ender skal forsegles med polyethylenhætter. Den ydre overflade af disse dele af kedlen skal beskyttes

Under hydrauliske test af kedler, fartøjer og rørledninger kontrolleres deres styrke og densitet. Dog i tilfælde, hvor tætheden af produkterne præsenteres øgede krav, udføre en pneumatisk lækagetest med en af følgende metoder akvarium sæbe trykfaldet af halogen lækagedetektorer massespektroskopisk varmt miljø vedvarende spor af trykstigning i trykkammeret.

For MTO'en for metalrørene i Heating Poehrnosti og rørledningen til dampkedlen blev det foreslået at bruge en hydraulisk test højt blodtryk... Dette skaber imidlertid en række vanskeligheder. Til MTO-implementering bør plastisk deformation være 0,5-27- Dog tolerancen for rørvægtykkelsen når 20-25%. I rørene på varmeoverflader lægges forskellige sikkerhedsmargener ved komitétemperaturer, da f.eks. Økonomizeren beregnes i henhold til flydepunktet ved en maksimal driftstemperatur på op til 250-300 ° C, og overhederen beregnes i henhold til til den langsigtede styrke ved driftstemperaturer. Udbyttestyrken for stål af samme kvalitet kan variere alt efter tekniske forhold inden for meget vide grænser. Hvis

Det skal bemærkes, at kun reduktionen af kedelens inverse balance gør det muligt kvantitativt at identificere varmetab og de dertil knyttede mangler i dets drift og skitsere måder at eliminere dem. Derfor er denne metode i mange tilfælde at foretrække, selvom den giver mindre præcise resultater ved bestemmelse af kedlens effektivitet. Ofte udføres test på balancen frem og tilbage. Denne kombination er den mest acceptable, da den giver dig mulighed for at få et komplet billede, både kvalitativt og kvantitativt. Tilsyneladende er det ikke nødvendigt at angive formler til bestemmelse af varmetab med udstødningsgasser, med kemisk underforbrænding osv. I øjeblikket er der ingen godkendt samlet metode til termisk test af kontaktøkonomiserere. Målingernes volumen og art afhænger af de blinde opgaver. De mest almindelige typer af test er termotekniske, aerodynamiske og termokemiske, udført når de udføres idriftsættelse af arbejder... Formålet med disse tests er at bestemme den mulige opvarmningstemperatur for vand og røggasser, maksimal varmeydelse uden udskiftning af røgudblæseren, maksimal vandydelse, samtidig med at normale hydrauliske forhold opretholdes og ingen mærkbar vandindføring i gaskanalerne. I dette tilfælde udføres normalt undersøgelser af kvaliteten af opvarmet vand samtidigt, og ændringer i dets sammensætning, især korrosivitet, undersøges. Sådanne tests ledsagede nødvendigvis idriftsættelsen af de første industrielle kontaktøkonomer.

Kedlen transporteres ad ikke -asfalterede og asfalterede veje ved traktortræk ved hjælp af særlige slæder eller vogne. Ved modtagelse af den samlede kedel installeres kedelaggregatet i følgende rækkefølge, kedlen modtaget fra produktionsanlægget trækkes op og installeres på fundamentet, den korrekte installation af kedelanlægget kontrolleres for kommunikation med fundamentet, understøtningsramme hældes med cementmørtel, monteringsrammen installeres, platforme og stiger installeres forstærkning foretager en hydraulisk test af kedlen, installerer en støbejernsskillevæg, installerer en bar-bar-enhed og en blæser, udfør foring arbejde, alkalisere kedlen og test den for damptæthed.

mash-xxl.info

Hvor ofte skal hydrauliske test af kedler udføres?

Hvilket vand bruges til at udgøre varmenettet?

Hvilke fittings kan bruges som afspærringsventiler med DN op til 50 mm i varmtvandsforsyningssystemer?

Hvornår starter fyringssæsonen?

I hvilket tilfælde er en 24-timers afsendelseskontrol organiseret i en organisation?

Hvem ejer retten til at udstede ordrer til arbejde på termiske kraftværker?

Hvordan bestemmes ansvarsfordelingen for driften af termiske kraftværker mellem en organisation - en forbruger af termisk energi og en energileverende organisation?

mybiblioteka.su - 2015-2018. (0,006 sek.)

ENERGI- OG ELEKTRIFIKATIONSMINISTERIET I USSR
SOYUZTEKHENERGO
Moskva 1989 Indhold UDVIKLET af Moskvas hovedvirksomhed i Produktionsforeningen til justering, forbedring af teknologi og drift af kraftværker og netværk "Soyuztekhenergo" KONTRAKTØRER V.М. LEVINZON, I. M. GIPSHMAN GODKENDT AF SOYUZTECHENERGO 05.04.88 Overingeniør K.V. SHAKHSUVAROV Udløbsdato er angivet
fra 01.01.89
indtil 01.01.94 Disse retningslinjer gælder for stationære engangskedler og varmtvandsfyr med absolut tryk fra 1,0 til 25,0 MPa (fra 10 til 255 kgf / cm 2). Retningslinjer gælder ikke for kedler: med naturlig cirkulation; damp -vandvarme; lokomotiver; spildevarmekedler; energiteknologi samt andre specialkedler. Baseret på erfaringerne fra Soyuztekhenergo og relaterede organisationer er metoder til test af kedler i stationære og forbigående tilstande specificeret og beskrevet detaljeret i for at kontrollere betingelserne hydraulisk stabilitet dampgenererende varmeoverflader på dampstrømskedler med direkte gennemstrømning eller skærm og konvektive varmeoverflader på varmtvandsfedler Test af hydraulisk stabilitet udføres både for nyoprettede (hoved) kedler og for dem i drift. Testene gør det muligt at kontrollere, at de hydrauliske egenskaber overholder de beregnede, vurdere påvirkningen af driftsfaktorer og bestemme grænserne for hydraulisk stabilitet.Metodiske instruktioner er beregnet til produktionsenheder af PO "Soyuztekhenergo", der udfører test af kedeludstyr i henhold til klausul 1.1.1.06 "Prisliste for eksperimentelt justeringsarbejde og arbejde med forbedringsteknologi og drift af kraftværker og netværk", godkendt af ordre fra ministeren for energi og elektrificering af USSR nr. 313 dateret 03.10.83, kan metodiske instruktioner bruges af andre idriftsættelsesorganisationer, der udfører test af hydraulisk stabilitet af engangskedler.

1. VIGTIGE INDIKATORER

1.1. Bestemmelse af hydraulisk stabilitet: 1.1.1. Følgende indikatorer for hydraulisk stabilitet er underlagt bestemmelse: termohydraulisk feje; aperiodisk stabilitet; pulsationsstabilitet; bevægelsesstagnation. 1.1.2. Det termisk-hydrauliske feje bestemmes af forskellen mellem mediumets strømningshastigheder i individuelle parallelle elementer i kredsløbet og udløbstemperaturerne i de samme elementer i sammenligning med gennemsnitsværdierne i kredsløbet. 1.1.3. Krænkelse af den aperiodiske stabilitet forbundet med tvetydigheden af de hydrauliske egenskaber bestemmes af: ved en pludselig nedgang i mediumets strømningshastighed i individuelle kredsløbselementer (med en hastighed på 10% / min eller mere) med en samtidig stigning i udløbstemperatur i de samme elementer i sammenligning med gennemsnitsværdierne i kredsløbet; eller når bevægelsen vælter ved at ændre tegnet på mediets strømningshastighed i individuelle elementer til det modsatte, med en stigning i temperaturen ved indløbet til disse elementer. På kedler, der arbejder med subkritisk tryk i kanalen, må der ikke observeres en stigning i temperaturen ved elementernes udløb. 1.1.4. Overtrædelse af pulsationsstabiliteten bestemmes af pulseringen af mediets strømningshastighed (såvel som temperaturer) i parallelle elementer i kredsløbet med en konstant periode (10 s eller mere), uanset pulsationernes amplitude. Flowpulsationer ledsages af pulsationer af temperaturen på rørets metal i den opvarmede zone og temperaturen ved elementernes udløb (ved subkritisk tryk må sidstnævnte muligvis ikke observeres). 1.1.5. Stagnation bestemmes af et fald i mediumets strømningshastighed (eller trykfaldet over flowmåleenhederne) i individuelle kredsløbselementer til nul eller til værdier tæt på nul (mindre end 30% af den gennemsnitlige strømningshastighed). 1.1.6. Det er tilladt i tilfælde, der er fastsat ved den normative metode til hydraulisk beregning [1], når krænkelser af hydraulisk stabilitet af en bestemt type naturligvis er umulige, ikke at bestemme de tilsvarende indikatorer. Så for eksempel er det ikke nødvendigt at kontrollere aperiodisk stabilitet for en rent løftebevægelse i konturen. Kontrol af pulsationsstabiliteten er ikke påkrævet ved overkritisk tryk, i fravær af underkøling til kogning ved indløbet i kredsløbet, samt for varmtvandsfyr. Ved superkritisk tryk behøver de fleste kredsløb ikke at kontrollere for stagnation, undtagen i nogle tilfælde (kraftigt slaggende liftskærme, skyggefulde hjørnerør osv.). 1.1.7. Følgende indikatorer er også genstand for bestemmelse, som er nødvendige for at vurdere betingelserne og grænserne for hydraulisk stabilitet: strømningshastighed og gennemsnitlig massehastighed af mediet i kredsløbet, G kg / s og wr kg / (m 2 × s); medietemperatur ved indløbet og udløbet fra kredsløbet, tvx og tdux ° C; Maksimal temperatur ved udgangen fra konturelementerne, ° C; underkøling til kogning, D tunder ° С (til varmtvandskedler); medietryk ved udløbet fra kredsløbet (eller ved indløbet til kredsløbet eller ved enden af fordampningsdelen af dampkedlen) for varmtvandsfyr - ved kedlens ind- og udløb, R MPa; strømningshastighed og massehastighed af mediet i kredsløbselementerne, Ge-mail kg / s og ( wr)e-mail kg / (m 2 × s); varmeopfattelse (stigning i entalpien) i kredsløbet, D jeg kDk / kg; metaltemperatur for individuelle rør i den opvarmede zone, t vtn ° C 1.1.8. Ved bestemmelse af individuelle (blandt dem, der er angivet i afsnit 1.1.1) indikatorer for hydraulisk stabilitet eller under test af forskningskarakter, kan yderligere indikatorer også være: trykfald i kredsløbet (fra indløb til udløb), D P til kPa; temperatur ved indløbet til kredsløbselementerne, te-mail° C; termiske feje koefficienter, rq; hydraulisk brænder, rq; ujævn varmeopfattelse, hT... 1.2. I nødvendige tilfælde (for nye eller rekonstruerede ordninger, med en foreløbig vurdering af stabilitet, for at tydeliggøre typen, arten og årsagerne til detekterede overtrædelser osv.) Beregnes de tilsvarende kredsløbs hydrauliske egenskaber, eller pålidelighedsmargenerne estimeres i henhold til fabriksberegninger. Beregningen af hydrauliske egenskaber udføres på en digital computer (i henhold til programmer udviklet på Soyuztekhenergo) eller manuelt i henhold til [1]. Baseret på de beregnede data og en foreløbig vurdering af de enkelte kredsløbs hydrauliske stabilitet er de mindst pålidelige af dem mere fuldt udstyret med måleinstrumenter, er opgaverne og testprogrammet specificeret.

2. INDIKATORER FOR NØJAGTIGHED AF DEFINEREDE PARAMETRE

Indikatorerne for kredsløbets termiske og hydrauliske drift bestemmes ved at måle temperaturen, strømningshastigheden og trykket i kredsløbet og dets elementer. Fejlen i disse indikatorer, der er opnået som følge af behandlingen af måledataene, må ikke overstige værdierne angivet i tabellen. 1. Tabel 1

Navn

Fejl

Dampkedler

Varmtvandskedler

Forbrug og gennemsnitlig massehastighed af mediet i kredsløbet,%

Temperatur ved ind- og udløb fra kredsløbet, ° С

Temperatur ved kredsløbselementernes ind- og udløb, ° С

Underkøling til kogning, ° С

Tryk ved ind- og udløb fra kredsløbet,%

Trykfald i kredsløbet (fra indgang til udløb),%

Bemærk. Mediets strømningshastighed i kredsløbselementerne, entalpi -stigningen samt koefficienterne for termisk og hydraulisk feje og ujævn varmeopfattelse bestemmes uden at standardisere nøjagtigheden. Metallens temperatur i den opvarmede zone bestemmes uden standardisering af nøjagtighed i overensstemmelse med de metodologiske instruktioner for afdelingstest i fuld skala af temperaturregimet på skærmvarmeoverfladerne på damp- og varmtvandskedler.

3. TESTMETODE

3.1. de tilgængelige lovgivningsmaterialer, primært [1], tillader et omtrentligt skøn over hovedindikatorerne for kedlens hydrauliske stabilitet. Beregninger omfatter imidlertid en række parametre og koefficienter, der kun kan fastslås med den krævede nøjagtighed empirisk, herunder: faktiske temperaturer medier langs stien; stigning af entalpi i sløjfen, tryk, trykfald (sløjfe modstand); temperaturfordeling efter elementer; værdier af parameterafvigelser i dynamiske virkemåde; koefficienter for termisk, hydraulisk feje og ujævn varmeopfattelse osv. På den anden side, beregningsmetoder kan ikke dække hele sorten af specifikke konstruktive løsninger, der bruges i kedler, især i nyoprettede. I betragtning af dette er udførelse af industrielle tests i fuld skala den vigtigste metode til bestemmelse af den hydrauliske stabilitet af damp- og varmtvandskedler. 3.2. Afhængigt af formålet med arbejdet og den nødvendige mængde målinger udføres test i henhold til prislisten for eksperimentelt justeringsarbejde og arbejde med at forbedre teknologien og driften af kraftværker og netværk i to kategorier af kompleksitet: 1 - verifikation af den eksisterende eller nyudviklede beregnings- og testmetode eller identifikation af driftsbetingelser for nye, endnu ikke afprøvede hydrauliske kredsløb; eller kontrol af kedelvarmeoverfladerne på hovedprøven; 2 - test af en kedelvarmeoverflade. 3.3. Test udføres i stationære og forbigående tilstande; i det operationelle eller udvidede område af kedelbelastninger om nødvendigt - også i affyringsmetoder. Ud over planlagte eksperimenter udføres observationer i operationelle tilstande. 3.4. Bestemmelse af indikatorer for hydraulisk stabilitet udføres for følgende typer kedelhydrauliske kredsløb: rørpakker og paneler med parallelle opvarmede rør, ind- og udløbsopsamlere; varmeoverflader med parallelt forbundne pakker eller rørpaneler, ind- og udløbsrørledninger, ind- og udløb fælles kollektorer; komplekse kredsløb med parallelt forbundne understrømme, som omfatter varmeoverflader, forbindelsesledninger, tværbroer og andre elementer. 3.5. I dobbeltstrømskedler, forudsat at designet er symmetrisk, er det kun tilladt at udføre test for et reguleret flow med styring af driftsparametre for både strømninger og for kedlen som helhed.

4. MÅLSKEMA

4.1. Den eksperimentelle kontrolordning omfatter særlige eksperimentelle målinger, der giver eksperimentelle værdier af temperaturer, strømningshastigheder, tryk og trykfald i overensstemmelse med testmålene. Eksperimentelle kontrolmåleinstrumenter er installeret på begge eller et reguleret kedelflow (se s. 3.5). Standard kontrol måleinstrumenter bruges også. 4.2. Omfanget af den eksperimentelle kontrol omfatter målinger af følgende hovedparametre:-temperaturerne på mediet langs damp-vandvejen (langs begge vandløb), ved indløbet og udløbet af alle sekvensielt tilsluttede varmeoverflader i økonomiseringsfordampningsdelen af banen (op til den indbyggede ventil, separator osv.), såvel som i overophedningssektionen og i genopvarmningsbanen (før og efter injektionerne og ved kedeludløbet). Til dette formål installeres nedsænkelige termoelektriske omformere (termoelementer) til eksperimentel styring, eller der anvendes standard måleinstrumenter. Måleinstrumenter til eksperimentel kontrol er installeret på den testede overflade. Kedlen er ligeledes udstyret med måleinstrumenter langs damp-vand-banen, hvis testene kun dækker en eller to varmeoverflader. Uden dette er det umuligt at finde ud af, i hvilken grad regimefaktorer har indflydelse; - medietemperaturerne ved udløbet (og om nødvendigt også ved indløbet) af delstrømmene og individuelle paneler i det undersøgte kredsløb (overflade). Måleinstrumenterne installeres i udløbsrørene (nedsænkede termoelementer; det er tilladt at anvende overfladetermoelementer med omhyggelig isolering af deres installationssteder). De dækker alle parallelle elementer. Med et stort antal parallelle paneler er det tilladt at udstyre nogle af dem, herunder de midterste og de mest ikke-identiske (hvad angår design og opvarmning); - temperaturer ved udløbet af spolerne (opvarmede rør) på de testede overflader om nødvendigt (i tilfælde af fare for væltning, stilstand af bevægelse) - også ved indgangen. Dette er den mest almindelige målingstype med hensyn til mængde. Måleinstrumenterne er installeret i det uopvarmede område af spolerne (termoelementer); som regel i de samme paneler, hvor målingerne af medietemperaturen ved udløbet er angivet. I flerrørspaneler installeres termoelementer i "mellemstore" rør jævnt over bredden (med et trin på flere rør) og i rør med termisk og strukturel ikke-identitet (ekstreme og tilstødende; indhyllende brændere; forskellige i forbindelse med opsamlere osv.). nedsænkelige termoelementer installeres i spolerne på testoverfladen i den uopvarmede zone (som det f.eks. er tilfældet på varmtvandsfyr i henhold til deres design) for direkte at måle bølgetemperaturen ved udløbet af disse spoler; - forbrug af fodervand langs vandløbene i damp-vand-kanalen (en vandløb er tilladt, hvis forsøgsstyringen er installeret på en vandløb). Måleinstrumentet er normalt en standardmembran i forsyningsledningen, hvortil der parallelt med standardvandmåleren er tilsluttet en eksperimentel kontrolsensor; - strømningshastighed og massehastighed af mediet ved indløbet til understrømmene i konturen (i hver) og i panelet (valgfrit). Trykrør CKTI eller VTI installeres på forsyningsrør i paneler, ifølge foreløbige skøn, de farligste i tilfælde af hydrodynamiske forstyrrelser og i samordning med installationen af termoelementer; - strømningshastighed og massehastighed af mediet ved indgangen til spolerne. De installeres ved indløbsrørsektionerne i den uopvarmede zone i trykrørene CKTI eller VTI. Antallet og placeringen af måleinstrumenter bestemmes af særlige forhold, herunder "gennemsnit" og de farligste spoler, i overensstemmelse med installation af termoelementer ved spolernes udgang, samt temperaturindsatser (dvs. på de samme spoler). Midler til måling af strømningshastighederne i elementerne i konturen bør placeres på en sådan måde, at de sammen med det mindste mulige antal afspejler alle stabilitetskrænkelser i konturen, der antages i henhold til den foreløbige vurdering; - tryk i damp-vand-banen. Udvalgte enheder til måling af tryk installeres på kanalens karakteristiske punkter, herunder ved udløbet af den testede overflade, for enden af fordampningsdelen (foran den indbyggede ventil); til en varmtvandsfyr - ved kedlens udløb (såvel som ved indløbet); - differenstryk (hydraulisk modstand) i understrømmen eller varmeoverfladen eller en separat sektion af det testede kredsløb. Selektive enheder til måling af trykfaldet installeres i særlige tilfælde: under test af forskningsart, når det kontrolleres, om beregnede data er i overensstemmelse med faktiske data, når det er vanskeligt at klassificere overtrædelser af stabilitet osv.; - temperaturen på rørmetallet i den opvarmede zone. Temperatur eller radiometriske skær til måling af metalets temperatur er installeret i testoverfladerne, for det meste i flowet, hvor der er størstedelen af målinger, men også kontrolindsatser til andre strømninger. Indsatserne placeres langs omkredsen og langs ovnens højde i området med maksimale varmespændinger og de forventede højeste metaltemperaturer. Valget af rør til installation af indsatserne bør knyttes til installationen af temperatur- og flowmålinger for spolerne. 4.3. Måleinstrumenterne i den eksperimentelle kontrol i henhold til afsnit 4.2 refererer til rent direkte flow kedelkredsløb. I komplekse forgrenede hydrauliske kredsløb iboende moderne kedler, andre nødvendige måleinstrumenter installeres i overensstemmelse med specifikke designfunktioner. For eksempel: en kontur med parallelle delstrømme og et tværgående hydrodynamisk skot - temperaturmåling før og bag skotindføringen på begge delstrømme; flowmåling gennem en jumper; måling af trykfaldet i enderne af skottet; kedel med medium recirkulation gennem et afskærmningssystem (pumpende eller ikke -pumpende) - måling af medietemperaturen i recirkulationssløjfen opstrøms og nedstrøms for blanderen; måling af mellemstrømningshastigheden i recirkulationssløjfens start og gennem skærmsystemet (bag mixeren); måling af tryk (trykfald) ved konturens knudepunkter osv. 4.4. Indikatorerne for kedeldriften som helhed, indikatorerne for forbrændingstilstanden samt de generelle enhedsindikatorer registreres ved hjælp af standardstyringsenheder. 4.5. Lydstyrken samt måleskemaets egenskaber bestemmes af testernes mål og formål, kompleksitetskategorien, kedlens dampkapacitet og parametre, kedlens design og det testede kredsløb (stråling eller konvektive overflader, alle svejsede og glatte rørskærme, brændstoftype osv.). For eksempel, når man tester LRF på en 300 MW monoblok gas-olie-kedel, kan måleskemaet omfatte fra 100 til 200 målinger af temperaturer i en uopvarmet zone, 10-20 temperaturindsatser, ca. 10 målinger af strømningshastigheder og tryk; ved test af en varmtvandsfyr - fra 50 til 75 temperaturmålinger, 5-8 temperaturindsatser, ca. 5 målinger af strømningshastigheder og tryk. 4.6. Alle målinger af den eksperimentelle kontrol er obligatoriske indsendt til registrering ved hjælp af selvregistrerende sekundære enheder. Sekundære enheder placeres på det eksperimentelle kontrolkort. 4.7. Listen over målinger, deres placering i kedlen og opdeling af instrumenter er angivet i dokumentationen til måleskemaet. Dokumentationen indeholder også et kredsløb til koblingsanordninger, en skitse af et tavle, et diagram til placering af temperaturindsatser osv. Omtrentlige målediagrammer i forhold til test af LFC i TGMP-314-kedlen og til test af KVGM-100 hot vandkedel er vist i fig. 12.

Ris. 1. Diagram over den eksperimentelle kontrol af LFR for TGMP-314-kedlen:
1-3 - panelnumre; I -IV - antal træk; - nedsænket termoelement - overflade termoelement; - temperaturindsats - trykrør CKTI; - trykvalg - valg af differenstryk.
Antallet af overflade termoelementer: ved indløbet af de forreste halvstrømsspoler A: I stryger - 16; II tur - 12; III tur - 18; det samme for den bageste semi -flow A: I slag - 12; II tur - 8; III - flyt - 8; IV tur - 8 stk .; på jumper A - 6 stk .; på jumper B - 4 stk. ... Bemærkninger: 1. Diagrammet viser målinger på strøm A. På strøm B installeres nedsænkede termoelementer på samme måde som strøm A. 2. Målinger på strøm B ligner strøm A. 3. Nummerering af paneler og spoler - fra kedlens akser. 4. Målinger af temperaturer og gennemstrømningshastigheder langs damp-vand-banen udføres i overensstemmelse med instrumenteringen og et diagram over kedlen.

Ris. 2. Skema for eksperimentel kontrol af KVGM-100 varmtvandsfyr:
- øvre samler; - lavere samler; - overflade termoelementer på rørledninger; - det samme på rør og stigerør; - nedsænket termoelementer i omsluttende spoler; - temperaturindsatser på niveau med det øverste niveau af brændere; - valg af differenstryk
1 - bagskærm på den konvektive del; 2 - sideskærm på den konvektive del; 3 - skærme af den konvektive del; 4 - pakke I; 5 - pakker II, III; 6 - ovnens mellemliggende skærm; 7 - ovnssideskærm; 8 - frontskærm

5. TESTMÅDE

5.1. Under testene skal der anvendes standardiserede måleinstrumenter, der er metrologisk leveret i henhold til GOST 8.002-86 og GOST 8.513-84. Typer og egenskaber ved måleinstrumenter vælges i hvert enkelt tilfælde afhængigt af det testede udstyr, den krævede nøjagtighed, installations- og installationsbetingelser, omgivelsestemperatur og fra andre eksterne påvirkningsfaktorer Måleinstrumenterne, der anvendes under testene, skal have gyldige verificeringsmærker og teknisk dokumentation, hvilket angiver deres egnethed og giver den krævede nøjagtighed. 5.2. Krav til målingernes nøjagtighed: 5.2.1. Den tilladte målefejl for de oprindelige værdier, der sikrer den krævede nøjagtighed af de bestemte indikatorer (se afsnit 2), må ikke overstige for: vandtemperatur, damp, metal i en uopvarmet zone: dampkedel - 10 ° С; varmtvandskedel - 5 ° С; vandforbrug og damp - 5%; vand- og damptryk - 2%. 5.2.2. Kravene i dette afsnit refererer til typeprøvning af kedler. Ved test på eksperimentelt eller moderniseret eller fundamentalt nyt udstyr eller ved kontrol af nye testmetoder bør testprogrammet fastsætte yderligere krav til måleinstrumenter og nøjagtighedsegenskaber. 5.3. Indikatorer kan bruges til at måle parametre, der ikke kræver standardisering af nøjagtighed under test (se afsnit 2). De specifikke typer indikatorer, der bruges, er angivet i testprogrammet. 5.4. Temperaturmåling: 5.4.1. Temperaturen måles ved hjælp af termoelektriske omformere (termoelementer). Ved måling ved et relativt lavt temperaturniveau, der kræver høj nøjagtighed, kan der også bruges termoelektriske termometre (modstandstermometre) i henhold til GOST 6651-84. Afhængigt af området for målte temperaturer kan termoelementer XA (med den øvre grænse for målte temperaturer 600- 800 ° C) eller XK (400-600 ° C) med en tråddiameter på 1,2 eller 0,7 mm. Det anbefales at isolere termioniske tråde med en silica- eller kvartstråd ved dobbeltvikling. Detaljerede specifikationer termoelementer er indeholdt i speciallitteratur [2 osv.]. 5.4.2. Til direkte måling af temperaturen på vand og damp anvendes standard nedsænkningstermoelementer af typen TXA. Nedsænkningstermoelementer er installeret i en lige sektion af rørledningen i en muffe, der er svejset ind i rørledningen. Elementets længde vælges afhængigt af rørledningens diameter baseret på placeringen af arbejdsenden af elementets termoelement langs strømningsaksen. Minimumslængden for et standardelement er 120 mm. I rørledninger med lille diameter kan nedsænkelige termoelementer af ikke-standardiseret produktion installeres, men i overensstemmelse med installationsreglerne (f.eks. Ved test af varmtvandsfyr, se afsnit 4.2.3). 5.4.3. Overflade -termoelementer er installeret uden for opvarmningszonen ved udløbs- (eller indløb) sektionerne af spolerne, nær kollektoren, samt på panelernes udløbsrør (eller forsyning). Forbindelsen med rørmetallet (termoelementets arbejdsende) anbefales at udføres ved at stemple termoelektroderne i en metalboss (separat i to huller), som igen svejses til røret. Termoelementets arbejdsende kan også udføres ved at stemple termoelementet ind i rørlegemet.Den indledende sektion af det isolerede overfladetermoelement med en længde på mindst 50-100 mm fra dets arbejdsende skal presses tæt mod røret. Termoelementets installationssted og rørledninger i dette område skal omhyggeligt dækkes med varmeisolering. 5.4.4. Måling af rørmetaltemperaturer i den opvarmede zone (ved hjælp af Soyuztekhenergo-temperaturindsatser med et KTMS-termoelementkabel eller KhA-termoelementer eller CKTI-radiometriske skær med KhA-termoelementer) bør udføres i overensstemmelse med "Metodiske instruktioner for afdelingstest i fuld skala af temperaturregimet på skærmvarmeoverflader på damp- og varmtvandskedler ". Skærene er ikke standardiserede måleinstrumenter og fungerer som indikatorer under hydrauliske stabilitetstests (se afsnit 5.3). 5.4.5. Selvregistrerende elektroniske multipointpotentiometre med en analog, digital eller anden form for optagelse (kontinuerlig eller med en optagefrekvens på ikke mere end 120 s) bruges som sekundære enheder til måling af temperatur ved hjælp af termoelementer. Især KSP-4-instrumenter med nøjagtighedsklasse 0,5 til 12 punkter bruges (med en cyklus på 4 s og en anbefalet remtrækhastighed på 600 mm / t). Multikanals måleenheder med output til digital udskrivning og perforeringsenheder bruges også .. Til temperaturmålinger ved hjælp af modstandstermometre anvendes DC -målebroer. 5.5. Måling af vand- og dampforbrug: 5.5.1. Strømningshastigheden måles ved hjælp af flowmålere med åbninger (målemembraner, dyser) i overensstemmelse med "Regler for måling af strømmen af gasser og væsker ved standardåbninger" RD 50-213-80. Flowmålere med begrænsningsanordninger installeres på rørledninger med et enfaset medium med en indre diameter på mindst 50 mm. Flowmåleren, dens installation og tilslutning (impuls) ledninger skal overholde de angivne regler. 5.5.2. I tilfælde, hvor yderligere tryktab ikke er tilladt, samt på rørledninger med en indre diameter på mindre end 50 mm, installeres flowmålere med trykrør (Pitot -rør) designet af CKTI eller VTI som en flowindikator [2]. CKTI-stangrørene har ligesom VTI-runde rør et lille, ikke-genopretteligt tryktab. Trykrørene er kun egnede til gennemstrømning af et enfaset medium. Udformningen af trykrørene CKTI og VTI med en beskrivelse og strømningskoefficienter er angivet i tillæg 1 og i fig. 3, 4.

Ris. 3. Design af trykrør til måling af vandcirkulationens hastigheder

Ris. 4. Værdier for strømningskoefficienter for stang og cylindriske rør 5.5.3. Differenstrykmålere (GOST 22520-85) bruges som primære omformere (sensorer) ved måling af strømningshastigheder. Forbindelseslinjer lægges fra måleenheden til sensoren i overensstemmelse med reglerne i RD 50-213-80. 5.6. Prøvetagning af signaler ved statisk tryk foretages gennem huller (fittings) i rørledninger eller opsamlere af varmeoverfladen uden for opvarmningszonen. Prøvetagningsenhederne skal installeres på steder beskyttet mod de dynamiske virkninger af arbejdsgangen. Manometre med elektrisk effekt (GOST 22520-85) bruges som sensorer. 5.7. Differenstrykmåling udføres ved hjælp af vandhaner statisk tryk i begyndelsen og i slutningen af den målte sektion af kredsløbet, som udføres i henhold til typen af trykmåling. Differenstrykmålere bruges som sensorer. 5.8. Type og nøjagtighedsklasse af sensorer og sekundære instrumenter, der bruges til at måle strømningshastighed, differenstryk og tryk er angivet i tabellen. 2. Tabel 2 Bemærk. Til måling af flow i stedet for DME- og Sapfir 22-DC-sensorer, der giver et lineært differenstryksignal, kan DMER- og Sapfir 22-DC-sensorer med NIK (med en kvadratrodsekstraktionsenhed og en overgang til en flowhastighedsskala) bruges . Da vægten normalt ikke er standard under testning og skal være egnet til forskellige forhold, er det ofte mere bekvemt at bruge kits med en lineær skala af forskelle (med yderligere genberegning under behandling). 5.9. Valg sensorer til måleområdet for differenstryk er fremstillet af et antal værdier i overensstemmelse med GOST 22520-85. Ca. anvendte værdier: forbrug af fodervand - 63; 100; 160 kPa (0,63; 1,0; 1,6 kgf / cm2); strømningshastighed (hastighed) af vand i paneler og spoler - 1,6; 2,5; 4,0; 6,3 kPa (160; 250; 400; 630 kgf / cm 2); til kedler SKD-40 MPa (400 kgf / cm 2), til kedler VD-16; 25 MPa (160; 250 kgf / cm2); til varmtvandskedler - 1,6; 2,5 MPa (16; 25 kgf / cm2). 5.10. Den nedre garanterede målegrænse for flowfølere (DMER) er 30% af den øvre grænse. I tilfælde, hvor et stort antal strømninger (eller tryk) skal dækkes under testning, herunder små og fyrende belastninger af kedlen, to sensorer er forbundet parallelt med måleenheden. målegrænser, hver med sin egen sekundære enhed. 5.11. For at fastsætte hovedværdierne for strømningshastigheden og trykket bruges normalt enkeltpunkts sekundære enheder med kontinuerlig optagelse (med en anbefalet båndtrækhastighed på 600 mm / t). Kontinuerlig registrering er nødvendig på grund af den høje hastighed af hydrodynamiske processer, især i tilfælde af stabilitetskrænkelser. Hvis der er et stort antal hydrauliske sensorer af samme type i kredsløbet (f.eks. Til måling af hastigheder i paneler og spoler), kan nogle af dem kan tages ud til de multipoint sekundære enheder, der er angivet i tabel. 2 (for 6 eller 12 punkter med en cyklus på højst 4 s). 5.12. Det eksperimentelle kontrolpanel er monteret nær kontrolrummet (helst) eller i fyrrummet (på serviceniveau, hvis der er god kommunikation med kontrolrummet). Brættet er udstyret med elektrisk strømforsyning, belysning, forstoppelse. 5.13. Materialer: 5.13.1. Antallet og omfanget af materialer, der kræves til installation af tilslutning af elektriske og rørledninger, samt elektriske og varmeisoleringsmaterialer, bestemmes i arbejdstestprogrammet eller i den brugerdefinerede specifikation, afhængigt af kedlens damp- eller varmekapacitet, dets design og målevolumen. 5.13.2. Primær omskiftning af temperaturmåleinstrumenter til præfabrikerede kasser (SC) udføres: fra nedsænkningstermoelementer og temperaturindsatser med en kompensationstråd (kobber-konstantan til XA-termoelementer, krom-kopel til XK-termoelementer); fra overflade termoelementer med en termoelementtråd.Sekundær omskiftning fra SC til det eksperimentelle kontrolpanel udføres med et flerlederkabel (fortrinsvis et kompensationskabel, i fravær af et sådant kobber- eller aluminiumskabel). I sidstnævnte tilfælde, for at kompensere for temperaturen i måle-termoelementernes frie ende, føres et såkaldt kompensationstermoelement fra SC til enheden. 5.13.3. Omskiftning af flow- og tryksignaler fra startpunktet til sensoren foretages ved at forbinde rør (lavet af stål 20 eller 12X1MF) med afspærringsventiler D y 10 mm til det passende tryk. Den elektriske forbindelse mellem sensoren og panelet foretages med et firekernet kabel (i tilfælde af risiko for interferens - afskærmet).

6. TESTBETINGELSER

6.1. Test udføres i kedlens stationære tilstande, i forbigående tilstande (med forstyrrelser i tilstanden, fald og stigning i belastningen), samt om nødvendigt i tændingstilstande. 6.2. Ved udførelse af test i stationære tilstande skal de, der er angivet i tabellen, overholdes. 3 maksimale afvigelser fra de gennemsnitlige driftsværdier for kedlens driftsparametre, som styres af verificerede standardindretninger. Tabel 3

Navn

Grænseafvigelser,%

Dampkedler, dampkapacitet, t / t

Varmtvandskedler

Dampkapacitet

Fodervandforbrug

Tryk

Overophedet damptemperatur (primær og mellem)

Vandtemperatur (kedelens ind- og udløb)

Kedelbelastningen må ikke overstige den angivne maksimale dampkapacitet (eller varmekapacitet). Den endelige temperatur på den overophedede damp (eller temperaturen på vandet, der forlader kedlen) og medietrykket bør ikke være højere end dem, der er angivet i producentens instruktioner. Forsøgets varighed i stationær tilstand bør være: for gas- oliekedler - mindst 1 time, for pulveriserede kulkedler - mindst 2 timer. Der bør være tilstrækkelig tid mellem forsøgene til omstrukturering og stabilisering af regimet (på gas og fyringsolie - mindst 30-40 minutter, på fast stof brændstof - 1 time). Med flere former for forbrændingsbrændstof samt afhængigt af den eksterne forurening af kedelens varmeoverflader og andre lokale forhold er eksperimenterne opdelt i serier, udført på forskellige tidspunkter. Ved test i forbigående tilstande kontrolleres indflydelsen af organiserede forstyrrelser af tilstanden på den hydrauliske stabilitet. Samtidig skal kedlens driftsparametre holdes inden for de grænser, der er fastsat af testprogrammet. Under testene skal kedlen forsynes med brændstof af den kvalitet, der er angivet i testprogrammet.

7. FORBEREDELSE TIL TESTS

7.1. Omfanget af arbejdet med forberedelse til afprøvning omfatter: bekendtskab med den tekniske dokumentation for kedlen og kraftenheden, udstyrets tilstand, driftstilstande; udarbejdelse og godkendelse af testprogrammet; udvikling af eksperimentel kontrolordning og teknisk dokumentation for det; teknisk overvågning af installationen af den eksperimentelle kontrolordning; justering af ordningen eksperimentel kontrol og ibrugtagning. 7.2. Den tekniske dokumentation, der kræver bekendtgørelse, omfatter først og fremmest tegninger af kedlen og dens elementer; diagrammer over damp-vand- og gas-luftkanaler, instrumentering og automatisering; kedelberegninger: termisk, hydraulisk, termisk mekanisk, vægtemperatur, hydrauliske egenskaber (hvis nogen); kedel betjeningsvejledning, regime kort; dokumentation om rørskader osv. Webstedet er fortrolig med kedlens udstyr og pulveriseringssystemet, med aggregatet som helhed, med standardinstrumentering. De operationelle egenskaber ved det udstyr, der skal testes, er identificeret. 7.3. Der udarbejdes et testprogram, som skal angive forsøgets formål, betingelser og organisering, krav til kedlens tilstand, kedlens nødvendige parametre, eksperimenternes antal og hovedkarakteristika, deres varighed, kalenderdatoer. De anvendte ikke-standardiserede måleinstrumenter er angivet. Programmet koordineres med lederne af de relevante afdelinger for TPP'er (KGT'er, TsNII, TsTAI) og godkendes af chefingeniøren for TPP'er eller REU. Proceduren for udvikling, koordinering og godkendelse af testprogrammet skal være i overensstemmelse med "Forordninger om proceduren for udvikling, koordinering og godkendelse af testprogrammer på termiske, hydrauliske og atomkraftværker, i kraftsystemer, varme og elektriske netværk ", godkendt af USSR's energiministerium den 14.08.86. 7.4. Indholdet af den eksperimentelle kontrolordning er angivet i kap. 4. I nogle tilfælde med et stort antal test, teknisk opgave om et udkast til eksperimentel kontrolordning, hvorefter en specialiseret organisation eller afdeling udvikler en ordning. Med en lille mængde udarbejdes ordningen direkte af testteamet. 7.5. Baseret på den eksperimentelle kontrolordning udarbejdes dokumentation og overføres til kunden til forberedende arbejde til test: en liste over forberedende arbejde (hvor det er tilrådeligt at angive omfanget af installationsarbejde udført direkte på kedlen); specifikation for nødvendige apparater og materialer leveret af kunden; skitser af apparater, der kræver produktion (temperaturindsatser, skærme, panelpaneler osv.) Der udarbejdes også en specifikation for enheder og materialer leveret af Soyuztekhenergo. Bilag 2 indeholder omtrentlige prøver af den angivne dokumentation. 7.6. Installationstilsyn: 7.6.1. Inden installationen påbegyndes, udføres markeringen af installationsstederne for måleenhederne samt valg af placeringer for IC, afskærmning og sensorstativer. Mærkning bør behandles med særlig opmærksomhed som en operation, der bestemmer kvaliteten af efterfølgende målinger. Ved installation af testmidler er det nødvendigt at kontrollere den korrekte installation af måleenhederne og overensstemmelse med tegningerne. 7.6.2. Overfladen termoelement chefer er svejset under direkte tilsyn af teamet. Det vigtigste i dette tilfælde er at forhindre ledningen i at brænde ud (svejsning med elektroder på 2-3 mm, minimumstrøm), og i tilfælde af udbrændthed, at genoprette den igen. Det anbefales at kontrollere kædenes tilstedeværelse umiddelbart efter svejsning. 7.6.3. Termoelementet og kompensationstrådene lægges til SC i beskyttelsesrør. Åben lægning med en tourniquet er tilladt i nogle tilfælde i kort tid, men anbefales ikke. Lægning skal udføres med en solid ledning, undgå mellemliggende forbindelser. Der bør lægges særlig vægt på mulige steder for beskadigelse af ledningsisolering (knæk, drejninger, fastgørelseselementer, indgang til beskyttelsesrør osv.), Beskyttelse af dem med yderligere forstærket isolering. For at udelukke mulig EMF -afhentning bør kompensationskabler og kabler ikke krydse ruter strømkabler... 7.6.4. Trykrør installeres på lige rørpartier, væk fra bøjninger og samlere. Den lige sektion af flowstabilisering foran røret skal være (20 ¸ 30) D (D - indre rørdiameter), men ikke mindre end 5 D... Nedsænkningen af trykrøret er 1/2 eller 1/3 D... Røret skal svejses ind med signalmodtagende huller strengt langs rørets midterlinje; vandhaner er placeret vandret. Hovedventilerne skal være tilgængelige for service. 7.6.5. Lægning af forbindelsesledninger til flow- og trykmålinger skal opfylde kravene i RD 50-213-80. Ved lægning af forbindelsesrør skal ensidig hældning eller vandrette linjer nøje overholdes; tillade ikke passage af forbindelsesrør på steder med høje temperaturer for at undgå at koge eller opvarme stationært vand i dem. 7.6.6. Sendere til måling af strømningshastigheder og differenstryk er installeret under (eller på niveau med) måleinstrumenterne, normalt ved nulmærket og på serviceniveauet. Sensorerne er monteret på gruppestativer. Til normal vedligeholdelse er der udstyr til udstyr til rensning af sensorerne (desuden er der installeret to afspærringsventiler på hver udrensningsledning for at undgå lækager). Et komplet sæt til en sensor består af 9 afspærringsventiler (hovedventiler, foran sensoren, udluftningsventiler og en udligningsventil). 7.6.7. Inden sensorerne installeres på stativet, skal de omhyggeligt kontrolleres i TPP's metrologiske service og kalibreres. Efter installation på stativerne er det nødvendigt at kontrollere placeringen af "nuller" og maksimale værdier For sensorer beregnet til måling af vandgennemstrømningshastigheder i paneler og spoler er det tilrådeligt at flytte "nul" på skalaen af den sekundære enhed med 10-20% til højre (i tilfælde af forekomsten af nul eller negative værdier i ikke-stationære tilstande). I nogle særlige tilfælde, når strømningsbevægelse i begge retninger er mulig, sættes enhedens "nul" til 50%, dvs. til midten af skalaen (for eksempel strømningsomvendelse, stærk pulsering, hydrodynamiske skotests osv.). Med en nul -forskydning bruges instrumentet som en indikator. 7.7. Ved afslutningen af det forberedende installationsarbejde justeres det eksperimentelle styrekredsløb (opkald, trykprøvning og prøvning af sensorer, tilkobling og fejlfinding af sekundære enheder, identifikation og eliminering af fejl). 7.8. Inden testning skal kedlens beredskab og dets testelementer kontrolleres (gastæthed, intern og ekstern forurening af varmeoverflader, tæthed og beslagsdygtighed osv.). Særlig opmærksomhed rettes mod standardinstrumenteringen: måleinstrumenters anvendelighed til testning, korrekte målinger, tilstedeværelsen af gyldige verifikationsmærker (for vandmålere og andre instrumenter), overholdelse af eksperimentelle og standardinstrumenter. fabrik får en liste over arbejder for at fjerne manglerne ved udstyret og KI1, der gør testning vanskelig. Kedlens tilstand skal opfylde kravene i testprogrammet.

8. UDFØRELSE AF TESTER

8.1. Eksperimentelt arbejdsprogram: 8.1.1. Inden testernes start, på grundlag af det godkendte testprogram, udarbejdes arbejdsprogrammer for eksperimenter og aftales med TPP -ledelsen. Arbejdsprogrammet udarbejdes til et separat forsøg eller til en række forsøg. Det indeholder instruktioner til organisering af eksperimentet, tilstanden af udstyret, der er involveret i eksperimentet, værdierne for de vigtigste parametre og de tilladte grænser for deres afvigelser, en beskrivelse af sekvensen af udførte operationer. 8.1.2. Arbejdsprogrammet er godkendt af chefingeniøren for TPP og er obligatorisk for personalet. 8.1.3. I eksperimentets varighed bør der tildeles en ansvarlig repræsentant fra TPP, der udøver den operationelle ledelse af eksperimentet. Testchefen fra Soyuztekhenergo giver teknisk vejledning. Urpersonalet udfører alle deres handlinger under forsøget i henhold til instruktionerne (eller med kendskab) fra testlederen, transmitteret gennem den ansvarlige repræsentant for TPP. Tillæg 3 indeholder et omtrentligt arbejdsprogram for eksperimenterne. 8.2. I hele eksperimentets tid skal det sikres, at arbejdsprogrammet overholder følgende værdier: overskydende luft; andelen af røggasrecirkulation brændstofforbrug; strømningshastighed og temperatur på fodervand; medietryk bag kedlen; dampforbrug (kun til dampkedel); frisk damp (eller vand) temperatur bag kedlen; forbrændingstilstand; støvsugningssystemets driftstilstand. 8.3. I tilfælde af uoverensstemmelse mellem kedlens driftsparametre og kravene i afsnit. 6 og i arbejdsprogrammet afsluttes forsøget. Oplevelsen afsluttes også i tilfælde af en nødsituation på en kraftenhed (eller på et kraftværk). I tilfælde af at nå grænseværdierne for mediet og metalets temperatur, der er angivet i programmet, eller ophør (eller et kraftigt fald) i mediumets strømningshastighed i individuelle kedelelementer eller udseendet af andre overtrædelser af hydrodynamik i henhold til de eksperimentelle styreanordninger, skiftes kedlen til en lettere tilstand for udstyret (den tidligere indførte forargelse eller nødvendige beslutninger træffes). Hvis krænkelserne ikke udgør en umiddelbar fare, kan eksperimentet fortsættes uden yderligere stramning af det testede regime. 8.4. Testene begynder med indledende forsøg. I løbet af de indledende eksperimenter udføres fortrolighed med driften af udstyret og funktionerne i driftstilstande, den endelige justering af måleskemaet, udviklingen af organisationsplanen i brigaden og forholdet til vagtpersonale. 8.5. Stationære tilstande: 8. 5.1. Test i stationære tilstande omfatter eksperimenter: ved kedlens nominelle belastning; to eller tre mellembelastninger (normalt ved belastninger på 70 og 50% som svarende til fabriksberegningerne samt ved den belastning, der hersker under driftsbetingelser); minimumsbelastning (etableret under drift eller aftalt til test). For dampkedler udføres også forsøg med en reduceret fødevandstemperatur (med slukket HPH). For varmtvandskedler udføres også forsøg: med forskellige temperaturer indløbsvand; med minimum udgangstryk med den mindst tilladte vandgennemstrømningshastighed. De statiske egenskaber (afhængighed af kedelbelastningen) for temperaturer og tryk langs stien bestemmes; indikatorer for hydraulisk stabilitet af de testede kredsløb i stationære tilstande; tilladt område af kedelbelastninger i henhold til disse indikatorer. 8.5.2. I stationære eksperimenter lægges regimet i henhold til det operationelle regime kort til grund. Indflydelsen fra de vigtigste driftsfaktorer (overskydende luft, DRG -belastning, forskellige kombinationer driftsbrændere eller møller, fyringsoliebelysning, fodervandstemperatur, kedelslagring osv.). 8.5.3. På kedler, der opererer på to typer brændstof, udføres forsøg på begge typer (på reservebrændstof og på en blanding af brændstoffer er det tilladt i reduceret volumen). På støv- og gaskedler bør der udføres eksperimenter med naturgas i henhold til tilstanden for tilsmudsning af skærmen efter en tilstrækkelig lang kontinuerlig kampagne om gas. Eksperimenter med slaggebrændstoffer udføres om nødvendigt i begyndelsen og i slutningen af kampagnerne på en "ren" og på en slagget kedel. 8.5.4. For SKD-kedler, der arbejder med glidende tryk, bør der udføres hydrauliske stabilitetstests under hensyntagen til de metodologiske instruktioner til test af direkte-flow-kedler i losningstilstande ved medietryk. 8.5.5. For at opnå mere pålidelige forsøgsdata ved en given kedelbelastning skal der udføres to dublettforsøg og ikke på samme dag (helst med et pausetid). Om nødvendigt udføres yderligere kontrolforsøg. 8.5.6. Test i stationære tilstande bør gå forud for forsøg med forstyrrelser. 8.6. Forbigående tilstande: 8.6.1. De mest ugunstige med hensyn til hydraulisk stabilitet i kedelkredsløb er som regel ikke-stationære forhold forbundet med forstyrrelser i tilstanden og en eller anden afvigelse af parametre fra normale (gennemsnitlige) forhold. I forsøg i forbigående tilstande er den hydrauliske stabilitet af de testede kredsløb bestemmes under eksperimentelle forhold tæt på nødsituationer med en ubalance i forholdet mellem vand og brændstof og med termiske ubalancer. Det maksimale fald i strømningshastigheder og stigning i temperaturer i kredsløbets elementer, uoverensstemmelsen mellem de enkelte elementer samt arten af gendannelsen af de oprindelige værdier efter fjernelse af forstyrrelsen overvåges. 8.6.2. For dampkedler kontrolleres følgende forstyrrelser i tilstanden: en kraftig stigning i brændstofforbruget; et kraftigt fald i forbruget af fødevand; nedlukning af de enkelte brændere, mens der opretholdes samlede forbrug brændstof (indflydelse af termisk fejljustering langs bredden og dybden af ovnen); slukning (eller reducering af belastningen) af DRG; reducering af medietrykket samt andre handlinger til lokale forhold (tænding af blæsere, skift til et andet brændstof Afhængigt af kredsløbsdiagrammet kan det nogle gange også være nødvendigt at kontrollere kombinationen af ubalance og ubalance (f.eks. vandudledning, når brænderne er slukket). For varmtvandskedler kontrolleres tilstandsforstyrrelser ved et kraftigt fald i fodervandforbrug og et fald i mellemtryk osv. 8.6.3. Værdien og varigheden af forstyrrelser er ikke standardiseret og fastsættes på grundlag af den tilgængelige erfaring og reelle driftsbetingelser, afhængigt af kedlens design, dens dynamiske egenskaber, typen af brændstof osv. % Og en varighed på 10 minutter (dvs. ifølge den tilgængelige erfaring, næsten indtil parametrene er stabiliseret langs stien). Med store forstyrrelser (20-30%), i henhold til betingelsen for at opretholde overophedningstemperaturen, er varigheden normalt mindre end 3-5 minutter uden at stabilisere parametrene, hvilket ikke giver tillid til at identificere alle funktionerne i hydrodynamikken i kredsløbet. Forstyrrelser på under 15% har en relativt svag effekt på damp-vand-banen. 8.6.4. Der kan opstå forstyrrelser på begge eller kun én reguleret strømning af damp-vandvejen (eller den ene side af kedlen), som testene udføres for. 8.6.5. Inden forstyrrelser påføres skal kedlen køre i stationær tilstand i mindst 0,5-1,0 timer, indtil parametrene stabiliseres. 8.6.6. Eksperimenter med tilstandsforstyrrelser udføres ved to eller tre kedelbelastninger (inklusive minimum). Normalt kombineres de med eksperimenter med den krævede belastning i stationær tilstand og udføres i slutningen af det. 8.7. Hvis det er nødvendigt (f.eks. En ny tændteknologi, skader i opstartstilstande, alarmerende resultater af foreløbige beregninger osv.), Kontrolleres indikatorerne for den testede kredsløbs hydrauliske stabilitet i kedelfyringstilstande. Kindling udføres i overensstemmelse med betjeningsvejledningen og arbejdsprogrammet. 8.8. Under eksperimentet udføres kontinuerlig overvågning af kedlens drift og dens elementer ved hjælp af standard og eksperimentelle styreenheder. Det er nødvendigt konstant at overvåge målingerne af den eksperimentelle kontrol og rettidigt opdage visse krænkelser af hydrodynamik. Afsløring af krænkelser af hydrodynamik er testens hovedopgave. 8.9. Der føres en operationel log med registrering af eksperimentets fremskridt, operationer udført af vagtpersonale, hovedindikatorerne for regimet og forstyrrelser. Der foretages regelmæssige registreringer i logfiler for kedelparameterobservation ved hjælp af standardindretninger. Optagelseshyppigheden er 10-15 minutter i stationære tilstande, 2 minutter i tilfælde af forstyrrelser. Overskydende luft overvåges (med iltmåler eller Orsa -enheder). Det er nødvendigt at overvåge forbrændingstilstanden ved at inspicere ovnen. 8.10. Der udføres omhyggeligt tilsyn med anvendeligheden af de eksperimentelle styreenheder, herunder: positionen af "nul", tapens position og trækning, klarheden ved frigivelse af aflæsninger på båndet, korrektheden af målingerne af instrumenter og individuelle punkter. Fejl skal rettes med det samme. Korrespondancen mellem aflæsningerne af de eksperimentelle og standardinstrumenter kontrolleres i henhold til lignende parametre *. Før hvert forsøg udføres registrering og indstilling af "nuller" af flow- og tryksensorerne. I slutningen af forsøget gentages registreringen af "nuller". * Forskellen i aflæsninger bør ikke overstige, hvor og 1 og og 2 - klasser for instrumentnøjagtighed. 8.11. Regelmæssigt i begyndelsen, slutningen og under hele eksperimentet for at synkronisere målingerne af instrumenterne laves der et samtidigt tidsstempel på alle bånd. Markeringen udføres manuelt eller med et stort antal enheder ved hjælp af et specielt elektrisk tidsstempelkredsløb (samtidig kortslutning af enhedskredsløbene). 8.12. Det opnåede forsøgsmateriale anbefales, hvis det er muligt, at blive udsat for hurtig behandling umiddelbart efter forsøgene. En foreløbig analyse af resultaterne af tidligere udførte forsøg giver mulighed for en mere målrettet gennemførelse af efterfølgende forsøg med rettidig justering af testprogrammet, hvis det er nødvendigt. 8.13. I testperioden udover de planlagte forsøg foretages observationer af kedlens driftstilstande ved hjælp af standard- og eksperimentelle kontrolinstrumenter. Formålet med observationerne er at opnå bekræftelse af repræsentativiteten og fuldstændigheden af de eksperimentelle tilstande, data om kedelparameternes stabilitet eller ustabilitet over tid (hvilket er særlig vigtigt for pulveriserede kulkedler), samt at indhente aktuelle oplysninger om tilstanden af målinger af rutinekontrol for at forberede de næste forsøg. Hjælpemateriale.

9. BEHANDLING AF TESTRESULTATER

9.1. Behandlingen af testresultater udføres i henhold til følgende formler

G el = (wr)e-mail × F el; D jeg = jegud - jegi ;

h T = rq × rr × hk,hvor F - indre tværsnit rørledning, m 2; t os - mætningstemperatur i henhold til medietrykket ved kredsløbets udløb, ° С; en - målerørets strømningshastighed; D P måler - trykfald over målerøret, kgf / m 2; v- specifik volumen af mediet, m 3 / kg; F el- elementets indre tværsnit, m 2; jeg i,jeg ude- entalpien af mediet ved ind- og udløb fra kredsløbet, kJ / kg (kcal / kg), tages i henhold til termodynamiske tabeller, jeg = f (t,P), tryk tages ved kredsløbets ind- og udløb; hk - koefficienten for strukturel ikke-identitet af elementet (individuelt rør), tages i henhold til designdataene i henhold til [1] For forklaringer af resten af bogstavbetegnelserne, se afsnit. 1.1.7 og 1.1.8.9.2. Fejlene ved bestemmelse af indikatorer baseret på måleresultaterne bestemmes som følger: d (wr) = d (G); D ( ti) = D ( t); D ( tud) = D ( t); D ( te-mail) = D ( t); d(D P til) = d(D R Den absolutte fejl D ( t os) findes i henhold til termodynamiske tabeller og er lig med halvdelen af cifferenheden for det sidste signifikante ciffer Den tilladte absolutte fejl ved temperaturmåling bestemmes af formlen

hvor D TP- tilladt fejl af termoelementer; D hk - kommunikationslinjefejl forårsaget af afvigelsen af termo-EMF i forlængerledningerne; D NS- enhedens grundlæggende fejl; D ¶ jeg- yderligere fejl på enheden fra jeg den påvirkende miljøfaktor; n pr- antallet af faktorer, der påvirker enheden. Den tilladte relative fejl ved måling af strømningshastighed, differenstryk og tryk bestemmes af formlerne:

hvor dsu - tilladt relativ fejl i åbningsanordningen; d ¶ - sensorens tilladte relative fejl; dNS - grundlæggende relativ fejl i enheden d ¶ jeg , dNSjeg - yderligere relative fejl i sensoren og enheden fra jeg ekstern påvirkningsfaktor NS ¶ - antallet af påvirkende faktorer på sensoren. 9.3. Inden behandlingen påbegyndes, er tidsintervallerne for eksperimenterne angivet, og klokkeslættet er markeret på optagernes kortbånd (for stationære tilstande - med et interval på 5-10 minutter, for tilstande med forstyrrelser - efter 1 minut eller efter hver udgivelse). Tidspunktet for båndene på alle enheder kontrolleres. Aflæsningerne fra båndene foretages ved hjælp af specielle skalaer, som kalibreres i henhold til standardvægte eller i henhold til dataene for individuelle kalibreringer af enheder og sensorer. Ikke-repræsentative måleresultater er udelukket fra behandling. 9.4. Resultaterne af målinger i stationære tilstande er gennemsnitlige over tid for eksperimentet: kedlens parametre i henhold til posterne i observationslogfilerne, resten af indikatorerne i henhold til optagerens bånd i henhold til markeringen. Der bør lægges særlig vægt på at behandle resultaterne af målinger af temperaturer og tryk af mediet langs damp-vandvejen, da entalpien bestemmes ud fra dem, og entalpi-stigningerne i varmeoverfladerne beregnes, hvilket er grundlaget for en stor del af behandlingen. Der bør overvejes muligheden for betydelige fejl i bestemmelsen af entalpien ved SCD i zonen med høje varmekapaciteter (ved subkritisk tryk - i fordamperdelen). Trykket ved banens mellemliggende punkter bestemmes ved interpolation under hensyntagen til direkte målinger og den hydrauliske beregning af kedlen. De gennemsnitlige behandlingsresultater indføres i tabeller og præsenteres i form af grafer (fordeling af temperaturer og entalpier af mediet langs stien, temperatur og hydrauliske feje, afhængigheden af indikatorerne for termisk og hydraulisk drift af kredsløbet på kedlen belastning og på driftsfaktorer osv.). 9.5. Opgaven med at teste i forbigående tilstande er at bestemme afvigelser af strømningshastigheder og temperaturer i kredsløbselementerne fra de oprindelige stationære værdier (i størrelse og ændringshastighed). I betragtning af dette beregnes behandlingsresultaterne ikke i gennemsnit og præsenteres i form af grafer versus tid. Det er tilrådeligt at placere områder med nedsat stabilitet på separate kort med en forstørret tidsskala eller at levere fotokopier af bånd. Rastertilstande behandles også i form af tidsdiagrammer. 9.6. Ved behandling af hydrauliske målinger anvendes individuelle vægte, der svarer til kalibrering af sensoren. Tællingen foretages fra de "nuller", der er markeret på båndet under eksperimenterne. Ved stationære tilstande, ved måling af strømningshastigheden, genberegnes målingerne af trykfaldet over måleindretningen taget fra båndet til strømningshastigheden eller massehastighedsværdier. Genberegningen udføres i henhold til formlerne i afsnit 9.1 eller i henhold til hjælpeafhængigheder ( wr), G fra D. P må, bygget på basis af de angivne formler (for driftsområdet for temperaturer og tryk for mediet). For forbigående tilstande er det tilladt ikke at genberegne strømningsmåling i kredsløbselementerne og opbygge resulterende graf i værdierne af D P må(viser omtrentlige strømningshastigheder ved hjælp af den anden skala på grafen). 9.7. De målte trykværdier korrigeres for højden af vandsøjlen i forbindelsesledningen (fra prøvepunktet til sensoren); på den målte trykforskel - korrektion for forskellen i vandsøjlens højder mellem prøvepunkterne. 9.8. Den vigtigste del af behandlingen af testresultater er sammenligning, analyse og fortolkning af de opnåede materialer, vurdering af deres pålidelighed og tilstrækkelighed. En foreløbig analyse udføres på mellemliggende trin i behandlingen, som giver dig mulighed for at foretage de nødvendige justeringer i løbet af arbejdet. I nogle mere komplekse tilfælde (f.eks. Når der opnås resultater, der adskiller sig fra de forventede, for at estimere stabilitetsgrænserne uden for eksperimentelle data osv.), Er det tilrådeligt at udføre yderligere beregninger af den hydrauliske stabilitet under hensyntagen til den eksperimentelle materiale.

10. UDFØRELSE AF EN TEKNISK RAPPORT

10.1. På grundlag af testresultaterne udarbejdes en teknisk rapport, som godkendes af virksomhedens overingeniør eller dennes stedfortræder. Rapporten skal indeholde testmaterialer, analyser af materialer og konklusioner om arbejdet med vurdering af kedlens hydrauliske stabilitet, betingelser og stabilitetsgrænser samt om nødvendigt med anbefalinger til øget stabilitet. Rapporten skal udarbejdes i overensstemmelse med STP 7010000302-82 (eller med GOST 7.32-81). 10.2. Rapporten består af følgende afsnit: "Abstrakt", "Introduktion", "Kort beskrivelse af kedlen og det testede kredsløb", "Testprocedure", "Testresultater og deres analyse", "Konklusioner og anbefalinger." Den principielle tilgang til deres gennemførelse og omfanget af arbejdet bestemmes. Beskrivelsen af kedlen skal indeholde konstruktionsegenskaber, udstyr, nødvendige data fra fabriksberegninger. Afsnittet "Testprocedure" indeholder oplysninger om det eksperimentelle kontrolprogram, måleprocedure og testprocedure. og deres analyse "kedlens driftsbetingelser i testperioden fremhæves, detaljerede resultater af målinger og deres behandling gives samt en vurdering af målefejlen; en analyse af resultaterne er givet, de opnåede indikatorer for hydraulisk stabilitet overvejes, sammenlignet med de tilgængelige beregninger, resultaterne sammenlignes med de kendte resultater for andre test af lignende udstyr, estimater af stabilitet og foreslåede anbefalinger er berettigede. Konklusionerne bør indeholde en vurdering af den hydrauliske stabilitet (for individuelle indikatorer og generelt), afhængig af kedelbelastning, andre driftsfaktorer og påvirkning af ikke-stationære processer.I tilfælde af utilstrækkelig stabilitet gives anbefalinger til forbedring af driftssikkerheden (drift og rekonstruktiv). 10.3. Grafisk materiale omfatter: tegninger (eller skitser) af kedlen og dens enheder, hydraulisk diagram over det testede kredsløb, måleskema (med de nødvendige noder), tegninger af ikke-standardiserede måleenheder, grafer over resultaterne af beregninger, målediagrammer resultater (primært materiale og generaliserende afhængigheder), skitser af forslag til rekonstruktion (hvis nogen). Det grafiske materiale skal være tilstrækkeligt komplet og overbevisende, så læseren (kunden) kunne få en klar idé om alle de eksisterende aspekter af testene udført og gyldigheden af konklusionerne og anbefalingerne. 10.4. Rapporten indeholder også en liste over brugt litteratur og en liste over illustrationer. Bilaget til rapporten indeholder oversigtstabeller over test- og beregningsdata og kopier af de nødvendige dokumenter (retsakter, protokoller).

11. SIKKERHEDSKRAV

Personer, der deltager i afprøvningen, skal kende og overholde kravene i [3] og have en rekord i certifikatet for vidensprøvning.

Bilag 1

KONSTRUKTION AF TRYKRØR

Når man vælger en bestemt konstruktion af måling af trykrør (Pitot -rør), bør man styres af det nødvendige trykfald, rørets strømningsområde, tage hensyn til kompleksiteten ved fremstilling af et bestemt rørdesign samt bekvemmeligheden af deres installation .... 3. Stangrøret CKTI (se fig. 3, a) installeres normalt i 1/3 dybde D, hvilket er vigtigt for rør med lille diameter. 3, b viser udformningen af et cylindrisk VTI -rør. For vægrør med en indvendig diameter på 50-70 mm tages målerørets diameter lig med 8-10 mm, de indstilles til en dybde på 1/2 af rørets indvendige diameter. Ulemperne ved cylindriske rør foran stængerne bør tilskrives deres større forhindring af den indre sektion, og fordelene er deres enklere fremstilling og lavere strømningskoefficient, hvilket fører til en forøgelse af sensorens trykfald på samme tid vandstrømningshastighed. af vandhastigheder i kredsløbene bruges også cylindriske gennemgående rør (se fig. 3, c), som er kendetegnet ved enkel fremstilling - kun drejning og boring af kanaler. Strømningskoefficienten for disse rør er den samme som for de cylindriske VTI -rør Det angivne målerør kan laves i et forenklet design - fra to stykker rør med lille diameter (se fig. 3, d). Dele af rørene er svejset i midten med en skillevæg installeret mellem dem, så der ikke er nogen kommunikation mellem rørets venstre og højre hulrum. Tryktappehullerne bores tæt på skærmen så tæt på hinanden som muligt. Efter svejsning af rørene skal svejsningen rengøres grundigt. For at svejse røret ind i skærmen eller bypass -røret, svejses det til beslagene. korrekt installation målerør af ethvert design langs vandstrømmen på den ydre del af enden af cylinderen eller beslagene skal scores. 4, viser a resultaterne af kalibreringen af stangrør med længden af måledelen lig med 1/2, 1/3, 1/6. D(D - indvendig rørdiameter). Med et fald i måledelens længde stiger værdien af rørets strømningskoefficient. Til rør med h = 1/6D strømningskoefficienten nærmer sig enhed. Med en stigning i rørets indvendige diameter falder strømningskoefficienten for alle længder af den aktive del af måleren. Fig. 4, a viser, at den mindste strømningskoefficient, og derfor det største trykfald, har rør med en måledelængde på 1/2 D... Ved brug af dem reduceres effekten af rørledningens indre diameter betydeligt. 4, b resultaterne af kalibreringer af VTI -rør med en diameter på 10 mm med installation af måledelen på 1/2 D. Afhængighed af strømningshastigheden -en fra forholdet mellem målerørets diameter og den indre diameter af røret, hvor det er installeret, er angivet i fig. 4, c. De givne strømningskoefficienter er gyldige, når målerørene installeres i vægrørene, dvs. for tal Ad på niveauet 10 3, og erhverve konstante værdier for CKTI -rørene ved tal Ad³ (35 ¸40) × 103, og til VTI -rør kl Ad³ 20 × 10 3. I fig. 4, d viser strømningskoefficienten for et gennemgående cylindrisk rør med en diameter på 20 mm, afhængigt af længden af det stabiliserende afsnit. L rør med en indvendig diameter på 145 mm. I fig. 4, d viser strømningsfaktorens og korrektionsfaktorens afhængighed af forholdet mellem målerørets diametre og røret, som det er installeret i. Den faktiske strømningsfaktor i dette tilfælde vil være: en f= -en × TIL hvor TIL - en faktor der tager hensyn til andre faktorer Korrekt installation af trykrørene øger nøjagtigheden af hastighedsbestemmelsen. Hullerne i røret, der modtager tryksignalet, bør placeres strengt langs aksen på røret, det er installeret i. Mulige forvrængninger af røraflæsninger på grund af unøjagtig installation, opnået på stativet, er vist i fig. 4, f. Sammenligning af trykrør i CKTI- og VTI -designet med en aktiv længde af måledelen lig med 1/2 D viser, at trykfaldet, der dannes ved den samme strømningshastighed for VTI -rørene til vægrør med henholdsvis en indre diameter på 50 og 76 mm, er 1,3 og 1,2 gange større end for CSTI -rørene. Dette giver større målenøjagtighed, især ved lave vandhastigheder. Når forhindringen af rørets indre sektion ved målerøret ikke er afgørende (for rørledninger med relativt stor diameter), skal VTI -rør bruges til at måle vandhastigheder. CKTI-rør bruges generelt på spoler med lille indvendig diameter (op til 20 mm). Måling af vandhastigheder mindre end 0,3 m / s, selv med VTI-rør, anbefales ikke, da trykfaldet i dette tilfælde er mindre end 70- 90 Pa (7-9 kgf / m 2), hvilket er mindre end den nedre garanterede målegrænse for sensorer, der bruges til flowmåling.

Tillæg 2

FORBEREDELSER FOR TEST AF SKÆRMERNE TGMP-314 KEDLEN I KOSTROMSKAYA GRES

Navn

Mængde, stk.

Fremstilling af temperaturindsatser

Indsættelse af temperaturindsatser i LRCH og MFR

Åbning af isolering på samlere og rørledninger (NRCH, SRCh, VRCH)

25 steder

Installation og svejsning af overflade termoelementer

Omskiftning af termoelementer og skær til forbindelsesbokse (SK)

Installation SK-24

Lægning af kompensationskabel KMTB -14

Installation af trykrør (med boring i forsyningsrør og LRCH -spoler)

Pressure Signal Tester

Installation til prøvetagningssignaler for strømningshastigheden for fødevand (fra standardmembranen)

Lægning af forbindelsesrør (impuls)

Installation af flowfølere

Fremstilling og installation af et bord til 20 enheder

Installation af sekundære enheder (KSP, KSU, KSD)

Forberedelse af arbejdsområdet

Teknisk inspektion (revision) af standardmålesystemer til damp-vandvejen

Installation af belysning af skjoldet.

Underskrift: _________________________________________________ (testleder fra Soyuztekhenergo) INSTRUMENTER OG MATERIALER LEVERET AF KUNDEN TIL TESTNING AF KEDELSKÆRMER Underskrift: _________________________________________________ (testleder fra Soyuztekhenergo) INSTRUMENTER OG MATERIALER LEVERET TIL ENERGI LEVERET

Navn

Mængde, stk.

Trykdifferensialføler DM, 0,4 kgf / cm 2 (for 400 kg / cm 2)

DER tryksensor 0-400 kgf / cm 2

Differenstrykføler DME, 0-250 kgf / cm 2 (ved 400 kgf / cm 2)

Enkeltpunkts KSD-enhed

Enkeltpunkts KSU-enhed

KSP-4-enhed, 0-600 °, XA, 12-punkt

Kompensationstråd MK

Termoelektrodetråd HA

Glasstrømpe

Silikatape (glas)

Isolerende tape

Kortbånd til PCB, 0-600 °, HA

Kortbånd til KSU (KSD), 0-100%,

Batterierne er flade

Runde batterier

Underskrift: _________________________________________________ (testleder fra Soyuztekhenergo)

Tillæg 3

Jeg godkender:
Overingeniør for State District Power Plant

ARBEJDSPROGRAM FOR UDFØRELSE AF OPLEVELSER AF TESTER AF HYDRAULISK STABILITET AF NRCH OG SRCH-1 KEDEL nr. 1 (MED LDPE)

1. Erfaring 1. Opret følgende tilstand: effektenhedens belastning - 290-300 MW, brændstof - støv (uden belysning af fyringsolie), overskydende luft - 1,2 (3-3,5% ilt), fødevandstemperatur - 260 ° С, i driften af 2. og 3. injektion (30-40 t / t pr. flow). De resterende parametre opretholdes i henhold til regime-kortet og de aktuelle instruktioner. Under eksperimentet må du om muligt ikke foretage ændringer i regimet. Alle betjeningsautomater er i drift. Eksperimentets varighed er 2 timer. Oplevelse 1 a. Indflydelsen på stabiliteten af hydrodynamik af ubalancen "Vand-brændstof" kontrolleres. Indstil samme tilstand som i eksperiment 1. Sluk for brændstofregulatoren. Reducer kraftigt fodervandforbruget langs strømmen "A" med 80 t / t uden at ændre brændstofforbruget. Efter 10 minutter, efter aftale med repræsentanten for Soyuztekhenergo, genoprette den oprindelige vandgennemstrømning. Under forsøget reguleres temperaturerne langs kedlestien ved injektioner. Acceptable grænser kortvarig afvigelse af fersk damptemperatur-525-560 ° С (ikke mere end 3 min), medium temperaturer langs kedelbanen ± 50 ° С fra de beregnede (ikke mere end 5 min, se punkt 4 i dette tillæg ) Varighed af eksperimentet - 1 t. 2. Erfaring 2. Fastsæt følgende regime: effektenhedens belastning - 250-260 MW, brændstof - støv (uden fyringsoliebelysning), overskydende luft - 1,2-1,25 (3,5-4% ilt ), fodervandstemperatur-240-245 ° C, under drift af 2. og 3. injektion (25-30 t / t pr. flow). Resten af parametrene opretholdes i overensstemmelse med regime-kortet og de aktuelle instruktioner. Under eksperimentet må du om muligt ikke foretage ændringer i regimet. Alle betjeningsautomater er i drift. Eksperimentets varighed er -2 timer. Oplevelse 2a. Effekten af skævhed på brændere kontrolleres. Indstil den samme tilstand som i forsøg 2, men på 13 støvfødere (støvfoder nr. 9,10,11 er deaktiveret). Forsøgets varighed - 1,5 time. Forsøg 2b. Indflydelsen af ubalancen "Vand-brændstof" kontrolleres. Indstil den samme tilstand som i forsøg 2a. Sluk for brændstofregulatoren. Reducer kraftigt fodervandforbruget langs strøm "A" med 70 t / t uden at ændre brændstofforbruget. Efter 10 minutter, efter aftale med repræsentanten for Soyuztekhenergo, genoprette den indledende vandgennemstrømning. Under forsøget reguleres temperaturerne langs kedlestien ved injektion. Tilladte grænser for kortvarig afvigelse af fersk damptemperatur 525-560 ° С (ikke mere end 3 min), medium temperaturer langs kedelbanen ± 50 ° С fra den beregnede (ikke mere end 5 min, se punkt 4 i dette tillæg). Eksperimentets varighed - 1 t. 3. Erfaring 3. Fastsæt følgende regime: effektenhedens belastning 225-230 MW, brændstof - støv (mindst 13 støvfremførere i drift, uden belysning af fyringsolie), overskydende luft - 1,25 (4-4,5% i ilt), fødevandstemperatur -235-240 ° C, ved drift af 2. og 3. injektion (20-25 t / t pr. Flow). Resten af parametrene opretholdes i henhold til regime-kortet og de aktuelle instruktioner. Under eksperimentet må du om muligt ikke foretage ændringer i regimet. Alle betjeningsautomater er i drift. Eksperimentets varighed er -2 timer. Oplevelse 3a. Indflydelsen af ubalancen "Vand-brændstof" og aktivering af brænder kontrolleres. Indstil den samme tilstand som i eksperiment 3. Forøg overskydende luft til 1,4 (6-6,5% ilt). Sluk for brændstofregulatoren. Forøg brændstofforbruget ved at øge støvfødernes rotationshastighed med 200-250 o / min uden at ændre vandstrømmen langs vandløbene. Efter 10 minutter, efter aftale med repræsentanten for Soyuztekhenergo, genoprette den oprindelige hastighed. Stabiliser tilstanden. Forøg brændstofforbruget kraftigt ved samtidig at tænde for to støvfødere i den venstre halvovn uden at ændre vandstrømmen langs vandløbene. Efter 10 minutter, efter aftale med repræsentanten for Soyuztekhenergo, genoprette det oprindelige brændstofforbrug. Under forsøget reguleres temperaturerne langs kedlestien ved injektioner. De tilladte grænser for kortvarig afvigelse af overophedningstemperaturen er 525-560 ° C (ikke mere end 3 minutter), medietemperaturen langs kedelbanen er ± 50 ° C fra de beregnede (ikke mere end 5 minutter Se afsnit 4 i dette tillæg). Eksperimentets varighed - 2 timer Bemærkninger: 1. KTC tildeler en ansvarlig repræsentant for hver oplevelse. 2. Alle operationelle handlinger under eksperimentet udføres af vagtpersonale efter instruktion (eller med viden og aftale) fra den ansvarlige repræsentant for Soyuztekhenergo. 3. I tilfælde af nødsituationer afbrydes oplevelsen, og vagtpersonale handler i overensstemmelse med de relevante instruktioner. 4. Begrænsning af kortsigtede temperaturer på mediet langs kedelbanen, ° С: bag SRCh -P 470 til VZ 500 bag skærmene - I 530 bag skærmene - II 570. Signatur: _________________________________________________ (testleder fra Soyuztekhenergo) Godkendt af: _____________________________________________ (departementschefer for statens distriktskraftværk)

Liste over brugt litteratur

1. Hydraulisk beregning af kedelanlæg (standardmetode). M.: "Energi", 1978, - 255 s. 2. Kemelman D.N., Eskin N.B., Davidov A.A. Justering af kedelanlæg (opslagsbog). M.: "Energi", 1976. 342 s. 3. Sikkerhedsbestemmelser for drift af termisk mekanisk udstyr på kraftværker og varmeanlæg. M.: Energoatomizdat, 1985, 232 s.