Hvilke mønstre adlyder ændringerne i kølevæskens temperatur i systemerne Centralvarme? Hvad er det - temperaturgrafen for varmesystemet 95-70? Hvordan bringes varmeparametrene i overensstemmelse med tidsplanen? Lad os prøve at besvare disse spørgsmål.

Hvad er det

Lad os starte med et par abstrakte teser.

• Med en ændring i vejrforholdene ændres varmetabet i enhver bygning efter dem... Under frostforhold kræves der meget mere varmeenergi for at opretholde en konstant temperatur i en lejlighed end i varmt vejr.

Lad os præcisere: varmeforbruget bestemmes ikke af den absolutte værdi af lufttemperaturen udenfor, men af ​​deltaet mellem gaden og interiøret.
Så ved + 25C i lejligheden og -20 i gården vil varmeudgifterne være nøjagtig de samme som ved henholdsvis +18 og -27.

• Varmestrømmen fra varmeren ved en konstant temperatur af kølevæsken vil også være konstant.
  Et fald i temperaturen i rummet vil øge det lidt (igen, på grund af en stigning i deltaet mellem kølevæsken og luften i rummet); denne stigning vil dog kategorisk være utilstrækkelig til at kompensere for det øgede varmetab gennem klimaskærmen. Simpelthen fordi den nuværende SNiP begrænser den nedre temperaturtærskel i lejligheden til 18-22 grader.

En oplagt løsning på problemet med stigende tab er at øge kølevæskens temperatur.

Naturligvis skal dens vækst være proportional med faldet i udendørstemperaturen: Jo koldere det er uden for vinduet, jo større varmetab skal der kompenseres for. Hvilket i virkeligheden bringer os til ideen om at skabe en bestemt tabel for enighed om begge værdier.

Så grafen temperatursystem opvarmning er en beskrivelse af afhængigheden af ​​temperaturerne i til- og returledningerne af det aktuelle vejr udenfor.

Hvordan det virker

Der er to forskellige typer diagrammer:

1. Til varmenet.
2. Til indendørs varmesystem.

For at tydeliggøre forskellen mellem de to, er det nok værd at starte med en kort udflugt hvordan centralvarme fungerer.

CHP - varmenet

Funktionen af ​​dette bundt er at opvarme kølevæsken og levere den til slutforbrugeren. Længden af ​​varmeledninger måles normalt i kilometer, det samlede overfladeareal er i tusinder og atter tusinder kvadratmeter... På trods af foranstaltningerne til termisk isolering af rør er varmetab uundgåelige: efter at have passeret vejen fra kraftvarme- eller kedelhuset til husets grænse, vil procesvandet have tid til at køle delvist ned.

Derfor - konklusionen: For at den kan nå forbrugeren, og samtidig opretholde en acceptabel temperatur, skal forsyningen af ​​hovedvarmeledningen ved udgangen fra CHPP være så varm som muligt. Kogepunktet er den begrænsende faktor; men med stigende tryk skifter det mod en stigning i temperaturen:

Tryk, atmosfærer	Kogepunkt, grader celsius
1	100
1,5	110
2	119
2,5	127
3	132
4	142
5	151
6	158
7	164
8	169

Typisk tryk i forsyningsledningen til varmeledningen er 7-8 atmosfærer. Denne værdi, selv under hensyntagen til hovedtabet under transport, giver dig mulighed for at starte varmesystemet i huse op til 16 etager højt uden yderligere pumper. Samtidig er det sikkert for ruter, stigrør og tilslutninger, blandeslanger og andre elementer i varme- og varmtvandssystemer.

Med en vis margin tages den øvre grænse for fremløbstemperaturen lig med 150 grader. De mest typiske varmetemperaturkurver for varmeledninger ligger i området 150/70 - 105/70 (fremløbs- og returtemperaturer).

Hus

Der er en række yderligere begrænsende faktorer i et boligvarmesystem.

• Den maksimale temperatur på kølevæsken i den må ikke overstige 95 C for et to-rør og 105 C for.

Forresten: i førskoleuddannelsesinstitutioner er begrænsningen meget strengere - 37 C.
Omkostningerne ved at reducere fremløbstemperaturen - forøgelse af antallet af radiatorsektioner: in nordlige egne de lande, hvor grupper er placeret i børnehaver, er bogstaveligt talt omgivet af dem.

• Af indlysende grunde bør temperaturdeltaet mellem forsynings- og returledningerne være så lille som muligt - ellers vil temperaturen på batterierne i bygningen variere meget. Dette indebærer hurtig cirkulation af kølevæsken.
  Men for hurtig cirkulation gennem husets varmesystem vil føre til, at returvandet vil vende tilbage til ledningen med en ublu høj temperatur, hvilket er uacceptabelt på grund af en række tekniske begrænsninger i driften af ​​kraftvarmeværket.

Problemet løses ved at installere en eller flere i hvert hus. elevatorenheder, hvor der tilføres returløb til vandstrømmen fra forsyningsledningen. Den resulterende blanding sikrer faktisk hurtig cirkulation af et stort volumen af ​​kølevæsken uden at overophede rutens returledning.

For interne netværk indstilles en separat temperaturplan, der tager højde for elevatorens drift. For to-rørs kredsløb er et typisk varmetemperaturskema 95-70, for et-rørs kredsløb (som dog er sjældent i lejlighedsbygninger) - 105-70.

Klimatiske zoner

Den vigtigste faktor, der bestemmer planlægningsalgoritmen, er den estimerede vintertemperatur. Tabellen over kølevæsketemperaturer bør udarbejdes på en sådan måde, at de maksimale værdier (95/70 og 105/70) ved frosttoppen vil give den tilsvarende SNiP-temperatur i boligkvarteret.

Lad os give et eksempel på en intern tidsplan for følgende forhold:

• Varmeapparater - radiatorer med varmemiddelforsyning fra bund til top.
• Varme - to-rørs, med.

• Design temperatur udeluft - -15 C.

Udendørs lufttemperatur, С	Foder, С	Retur, С
+10	30	25
+5	44	37
0	57	46
-5	70	54
-10	83	62
-15	95	70

Nuance: Ved bestemmelse af rutens parametre og det interne varmesystem tages den gennemsnitlige daglige temperatur.
Hvis det er -15 om natten og -5 om dagen, vises -10C som udetemperatur.

Og her er nogle værdier af de anslåede vintertemperaturer for byer i Rusland.

By	Design temperatur, С
Arkhangelsk	-18
Belgorod	-13
Volgograd	-17
Verkhojansk	-53
Irkutsk	-26
Krasnodar	-7
Moskva	-15
Novosibirsk	-24
Rostov ved Don	-11
Sochi	+1
Tyumen	-22
Khabarovsk	-27
Yakutsk	-48

På billedet - vinter i Verkhoyansk.

Justering

Hvis forvaltningen af ​​kraftvarme- og varmenettene er ansvarlig for rutens parametre, så påhviler ansvaret for parametrene for det interne netværk boligbeboerne. En meget typisk situation er, når beboere klager over kulden i lejligheder, at målinger viser afvigelser fra tidsplanen til undersiden. Lidt sjældnere sker det, at målinger i termoarbejderes brønde viser en overvurderet returtemperatur fra huset.

Hvordan bringer man varmeparametrene i overensstemmelse med tidsplanen med egne hænder?

Oprømmer dysen

Med en undervurderet blandings- og returtemperatur er den oplagte løsning at øge elevatormundstykkets diameter. Hvordan gøres det?

Instruktionen er til rådighed for læseren.

1. Alle ventiler eller ventiler i elevatorenheden (indgang, hus og varmtvandsforsyning) er lukket.
2. Elevatoren er afmonteret.
3. Dysen fjernes og udrømmes 0,5-1 mm.
4. Elevatoren samles og startes op med luftudblæsning i omvendt rækkefølge.

Tip: I stedet for paronitpakninger kan du sætte gummipakninger på flangerne, skåret til størrelsen af ​​flangen fra bilkameraet.

Et alternativ er at installere en elevator med en justerbar dyse.

Sugeundertrykkelse

I en kritisk situation ( stærk forkølelse og fryseflader) kan dysen fjernes helt. For at forhindre, at suget bliver en jumper, dæmpes det af en pandekage lavet af stålplade med en tykkelse på mindst en millimeter.

Bemærk: Dette er en nødforanstaltning, der bruges i ekstreme tilfælde, da temperaturen på radiatorerne i huset i dette tilfælde kan nå 120-130 grader.

Differential justering

Ved forhøjede temperaturer, som en midlertidig foranstaltning indtil slutningen af ​​fyringssæsonen, øves justering af elevatordifferentialet med en skydeventil.

1. Brugsvandet omstilles til fremløbsledningen.
2. En trykmåler er installeret på returledningen.
   
3. Indløbsventilen på returrøret lukkes helt og åbnes derefter gradvist med trykregulering efter manometer. Hvis du blot lukker ventilen, kan kindernes fald på stammen stoppe og afrime kredsløbet. Forskellen reduceres ved at øge trykket på returledningen med 0,2 atmosfærer om dagen med daglig temperaturkontrol.

Konklusion

Økonomisk forbrug af energiressourcer i varmesystemet kan opnås, hvis visse krav er opfyldt. En af mulighederne er tilstedeværelsen af ​​et temperaturdiagram, som afspejler forholdet mellem temperaturen, der kommer fra varmekilden til det ydre miljø. Værdien af ​​værdierne gør det muligt optimalt at fordele varme og varmt vand til forbrugeren.

Højhuse er hovedsageligt tilsluttet centralvarme. Kilder, der sender termisk energi, er kedelhuse eller kraftvarme. Vand bruges som varmebærer. Det opvarmes til en forudbestemt temperatur.

Efter bestået fuld cyklus gennem systemet vender kølevæsken, der allerede er afkølet, tilbage til kilden, og genopvarmning sker. Kilder er forbundet til forbrugeren via varmenet. Da miljøet ændrer sig temperatur regime, er det nødvendigt at regulere varmeenergien, så forbrugeren modtager det nødvendige volumen.

Varmeregulering fra centralsystemet kan udføres på to måder:

1. Kvantitativ. I denne form ændres vandets strømningshastighed, men den har en konstant temperatur.
2. Kvalitativ. Væskens temperatur ændres, men dens forbrug ændres ikke.

I vores systemer bruges den anden kontrolmulighed, det vil sige en kvalitets. Z Her er der en direkte sammenhæng mellem to temperaturer: kølevæske og miljø... Og beregningen udføres på en sådan måde, at den giver varme i rummet på 18 grader og derover.

Derfor kan vi sige, at temperaturgrafen for kilden er en brudt kurve. Ændringen i dens retninger afhænger af temperaturforskellen (kølevæske og udeluft).

Afhængighedsgrafen kan være anderledes.

Et specifikt diagram afhænger af:

1. Tekniske og økonomiske indikatorer.
2. Kraftvarme eller fyrrumsudstyr.
3. Klima.

Høje mængder af varmebæreren giver forbrugeren stor termisk energi.

Et eksempel på et kredsløb er vist nedenfor, hvor T1 er kølevæskens temperatur, Tnv er udeluften:

Diagrammet over returvarmemediet gælder også. Et kedelhus eller et kraftvarmeværk kan ifølge denne ordning vurdere kildens effektivitet. Den anses for høj, når den returnerede væske leveres afkølet.

Ordningens stabilitet afhænger af designværdierne for væskeforbruget i højhuse. Hvis flowet gennem varmekredsen stiger, vil vandet vende tilbage uafkølet, da flowet vil stige. Omvendt, ved et minimumsforbrug, returvand vil være tilstrækkeligt afkølet.

Leverandørens interesse ligger naturligvis i den kølede returvandsforsyning. Men der er visse grænser for at reducere strømningshastigheden, da et fald fører til et tab i mængden af ​​varme. Forbrugerens indre temperatur i lejligheden vil begynde at falde, hvilket vil føre til overtrædelse af byggekoder og ubehag for indbyggerne.

Hvad afhænger det af?

Temperaturkurven afhænger af to størrelser: udeluft og varmebærer. Frostvejr fører til en stigning i graden af ​​kølevæske. Udformningen af ​​den centrale kilde tager højde for størrelsen af ​​udstyret, bygningen og rørets tværsnit.

Værdien af ​​temperaturen, der forlader fyrrummet, er 90 grader, så ved minus 23 ° C ville det være varmt i lejlighederne og havde en værdi på 22 ° C. Så vender returvandet tilbage til 70 grader. Sådanne normer svarer til normal og behagelig bolig i huset.

Analyse og justering af driftstilstande udføres ved hjælp af et temperaturkredsløb. For eksempel vil retur af en væske med høj temperatur tale om høje omkostninger kølevæske. Undervurderede data vil blive betragtet som et forbrugsunderskud.

Tidligere blev der for 10-etagers bygninger indført en ordning med designdata på 95-70 ° C. Bygningerne ovenfor havde deres eget diagram på 105-70 ° C. Moderne nye bygninger kan have en anden ordning, efter designerens skøn. Oftere er der diagrammer på 90-70 ° C og måske 80-60 ° C.

Temperaturgraf 95-70:

Temperaturgraf 95-70

Hvordan udregnes det?

Kontrolmetoden vælges, derefter er beregningen udført. Beregningen-vinter og omvendt rækkefølge af vandindtag, mængden af ​​udeluft, rækkefølgen ved brudpunktet i diagrammet tages i betragtning. Der er to diagrammer, når der i en af ​​dem kun tages hensyn til opvarmning, i den anden opvarmning med forbrug varmt vand.

Som et eksempel på beregning vil vi bruge den metodiske udvikling af Roskommunenergo.

De indledende data for varmegeneratorstationen vil være:

1. TNV- mængden af ​​udeluft.
2. Tvn- indendørs luft.
3. T1- kølevæske fra kilden.
4. T2- returløb af vand.
5. T3- indgang til bygningen.

Vi vil overveje flere muligheder for at levere varme med en værdi på 150, 130 og 115 grader.

På samme tid vil de ved udgangen have 70 ° C.

De opnåede resultater bringes ned i en enkelt tabel for den efterfølgende konstruktion af kurven:

Så vi fik tre forskellige ordninger, som kan lægges til grund. Det vil være mere korrekt at beregne diagrammet individuelt for hvert system. Her har vi gennemgået de anbefalede værdier, ekskl klimatiske træk region og bygningskarakteristika.

For at reducere energiforbruget er det nok at vælge en lavtemperaturordre på 70 grader og en jævn fordeling af varme langs varmekredsen sikres. Kedlen skal tages med en strømreserve, så systembelastningen ikke påvirker enhedens højkvalitetsdrift.

Justering

Varmeregulator

Automatisk styring leveres af varmeregulatoren.

Den indeholder følgende detaljer:

1. Computer og matchende panel.
2. Executive enhed på vandforsyningsafsnittet.
3. Executive enhed, udfører funktionen med at blande væske fra den returnerede væske (retur).
4. Boost pumpe og en sensor på vandforsyningsledningen.
5. Tre sensorer (på returledningen, på gaden, inde i bygningen). Der kan være flere af dem i rummet.

Regulatoren dækker væsketilførslen og øger derved værdien mellem retur og forsyning til den værdi, som sensorerne giver.

For at øge flowet er der en step-up pumpe og en tilsvarende kommando fra regulatoren. Indløbsstrømmen styres af en "kold bypass". Det vil sige, at temperaturen falder. En del af væsken, der cirkulerer langs kredsløbet, sendes til forsyningen.

Sensorerne fjerner information og sender den til kontrolenhederne, som et resultat af hvilken der er en omfordeling af strømme, der giver et stift temperaturskema for varmesystemet.

Nogle gange bruges en computerenhed, hvor brugsvands- og varmeregulatorer kombineres.

Varmtvandsregulatoren har et enklere styrekredsløb. Varmtvandsføleren regulerer vandgennemstrømningen til en stabil værdi på 50 °C.

Regulator fordele:

1. Temperaturskemaet overholdes nøje.
2. Eliminering af væskeoverophedning.
3. Brændstof økonomi og energi.
4. Forbrugeren, uanset afstand, modtager varme lige meget.

Temperaturdiagram tabel

Kedlernes driftstilstand afhænger af det omgivende vejr.

Hvis du tager forskellige genstande, for eksempel en fabriksbygning, en etage og et privat hus, vil alle have et individuelt varmediagram.

I tabellen viser vi temperaturdiagrammet over beboelsesbygningers afhængighed af udeluften:

Udetemperatur	Temperatur netværksvand i forsyningsrørledningen	Returvandstemperatur
+10	70	55
+9	70	54
+8	70	53
+7	70	52
+6	70	51
+5	70	50
+4	70	49
+3	70	48
+2	70	47
+1	70	46
0	70	45
-1	72	46
-2	74	47
-3	76	48
-4	79	49
-5	81	50
-6	84	51
-7	86	52
-8	89	53
-9	91	54
-10	93	55
-11	96	56
-12	98	57
-13	100	58
-14	103	59
-15	105	60
-16	107	61
-17	110	62
-18	112	63
-19	114	64
-20	116	65
-21	119	66
-22	121	66
-23	123	67
-24	126	68
-25	128	69
-26	130	70

SNiP

Der er visse normer, der skal overholdes ved oprettelse af projekter til varmenetværk og transport af varmt vand til forbrugeren, hvor tilførsel af damp skal udføres ved 400 ° C ved et tryk på 6,3 bar. Det anbefales at frigive varmeforsyningen fra kilden til forbrugeren med værdier på 90/70 ° C eller 115/70 ° C.

Lovmæssige krav skal være opfyldt for overholdelse af den godkendte dokumentation med den obligatoriske aftale med landets byggeministerium.

Når jeg så statistikken over besøg på vores blog igennem, bemærkede jeg, at der meget ofte optræder sådanne søgesætninger som f.eks. "Hvad skal temperaturen på kølevæsken være ved minus 5 udenfor?"... Jeg besluttede at poste den gamle tidsplan kvalitetsregulering varmeforsyning pr gennemsnitlige daglige temperatur udeluft... Jeg vil gerne advare dem, der på baggrund af disse tal vil forsøge at finde ud af forholdet til boligafdelingen eller varmenetværket: varmeplaner for hver enkelt person afregning anderledes (jeg skrev om dette i artiklen). Varmenetværk i Ufa (Bashkiria) fungerer i henhold til denne tidsplan.

Jeg vil også gerne gøre opmærksom på, at regulering sker iflg gennemsnitlig dagligt udetemperatur, så hvis f.eks. udendørs om natten minus 15 grader, og i løbet af dagen minus 5, så vil kølevæskens temperatur blive opretholdt i overensstemmelse med tidsplanen minus 10 о С.

Typisk anvendes følgende temperaturkurver: 150/70 , 130/70 , 115/70 , 105/70 , 95/70 ... En tidsplan vælges ud fra specifikke lokale forhold. Husholdningsvarmesystemer fungerer efter tidsplan 105/70 og 95/70. Hovedvarmenettene fungerer efter skema 150, 130 og 115/70.

Lad os se på et eksempel på, hvordan man bruger et diagram. Antag, at udetemperaturen er "minus 10 grader". Varmenetværk fungerer i henhold til temperaturplanen 130/70 , derefter kl -10 о С skal temperaturen på kølevæsken i varmenettets forsyningsrør være 85,6 grader, i varmesystemets forsyningsrør - 70,8 oC med et skema på 105/70 eller 65,3 oC med en tidsplan på 95/70. Vandtemperaturen efter varmesystemet skal være 51,7 om S.

Som regel afrundes værdierne af temperaturen i forsyningsrøret til varmenetværk, når de tildeles varmekilden. For eksempel skal det ifølge tidsplanen være 85,6 o C, og ved et kraftvarmeværk eller kedelhus sættes 87 grader.

Temperatur udendørs luft Tnv, o S	Fremløbsvandstemperatur i fremløbsrøret T1, o C			Temperaturen på vandet i varmesystemets forsyningsrør T3, o C		Vandtemperatur efter varmesystemet T2, o C
	150	130	115	105	95
8	53,2	50,2	46,4	43,4	41,2	35,8
7	55,7	52,3	48,2	45,0	42,7	36,8
6	58,1	54,4	50,0	46,6	44,1	37,7
5	60,5	56,5	51,8	48,2	45,5	38,7
4	62,9	58,5	53,5	49,8	46,9	39,6
3	65,3	60,5	55,3	51,4	48,3	40,6
2	67,7	62,6	57,0	52,9	49,7	41,5
1	70,0	64,5	58,8	54,5	51,0	42,4
0	72,4	66,5	60,5	56,0	52,4	43,3
-1	74,7	68,5	62,2	57,5	53,7	44,2
-2	77,0	70,4	63,8	59,0	55,0	45,0
-3	79,3	72,4	65,5	60,5	56,3	45,9
-4	81,6	74,3	67,2	62,0	57,6	46,7
-5	83,9	76,2	68,8	63,5	58,9	47,6
-6	86,2	78,1	70,4	65,0	60,2	48,4
-7	88,5	80,0	72,1	66,4	61,5	49,2
-8	90,8	81,9	73,7	67,9	62,8	50,1
-9	93,0	83,8	75,3	69,3	64,0	50,9
-10	95,3	85,6	76,9	70,8	65,3	51,7
-11	97,6	87,5	78,5	72,2	66,6	52,5
-12	99,8	89,3	80,1	73,6	67,8	53,3
-13	102,0	91,2	81,7	75,0	69,0	54,0
-14	104,3	93,0	83,3	76,4	70,3	54,8
-15	106,5	94,8	84,8	77,9	71,5	55,6
-16	108,7	96,6	86,4	79,3	72,7	56,3
-17	110,9	98,4	87,9	80,7	73,9	57,1
-18	113,1	100,2	89,5	82,0	75,1	57,9
-19	115,3	102,0	91,0	83,4	76,3	58,6
-20	117,5	103,8	92,6	84,8	77,5	59,4
-21	119,7	105,6	94,1	86,2	78,7	60,1
-22	121,9	107,4	95,6	87,6	79,9	60,8
-23	124,1	109,2	97,1	88,9	81,1	61,6
-24	126,3	110,9	98,6	90,3	82,3	62,3
-25	128,5	112,7	100,2	91,6	83,5	63,0
-26	130,6	114,4	101,7	93,0	84,6	63,7
-27	132,8	116,2	103,2	94,3	85,8	64,4
-28	135,0	117,9	104,7	95,7	87,0	65,1
-29	137,1	119,7	106,1	97,0	88,1	65,8
-30	139,3	121,4	107,6	98,4	89,3	66,5
-31	141,4	123,1	109,1	99,7	90,4	67,2
-32	143,6	124,9	110,6	101,0	94,6	67,9
-33	145,7	126,6	112,1	102,4	92,7	68,6
-34	147,9	128,3	113,5	103,7	93,9	69,3
-35	150,0	130,0	115,0	105,0	95,0	70,0

Stol ikke på diagrammet i begyndelsen af ​​indlægget - det svarer ikke til dataene fra tabellen.

Beregning af temperaturgrafen

Metoden til beregning af temperaturgrafen er beskrevet i opslagsbogen (kapitel 4, s. 4.4, s. 153,).

Dette er en ret besværlig og lang proces, da flere værdier skal tages i betragtning for hver udelufttemperatur: T 1, T 3, T 2 osv.

Til vores glæde har vi en computer og et MS Excel-regneark. En arbejdskollega delte mig en færdigtabel til beregning af temperaturgrafen. Det blev engang lavet af hans kone, der arbejdede som ingeniør i gruppen af ​​tilstande i varmenetværk.

For at Excel kan beregne og bygge en graf, er det nok at indtaste flere startværdier:

• designtemperatur i varmenettets fremløbsrør T 1
• designtemperatur i varmenettets returledning T 2
• designtemperatur i varmesystemets fremløbsrør T 3
• Udetemperatur T n.v.
• Indendørs temperatur T vp
• koefficient" n"(Det ændres som regel ikke og er lig med 0,25)
• Minimum og maksimum skæring af temperaturgrafen Skive min. Skive max.

Alt. intet andet kræves af dig. Beregningsresultaterne vil være i den første tabel i arbejdsarket. Den er fremhævet med en fed ramme.

Diagrammerne vil også blive omarrangeret til de nye værdier.

Tabellen beregner også temperaturen på det direkte netværksvand under hensyntagen til vindhastigheden.

Når jeg kiggede gennem statistikken over besøg på vores blog, bemærkede jeg, at sådanne søgesætninger meget ofte vises som for eksempel "hvad skal temperaturen på kølevæsken være ved minus 5 udenfor?" Jeg besluttede at lægge den gamle tidsplan for højkvalitetsregulering af varmeforsyningen baseret på den gennemsnitlige daglige temperatur af udeluften. Jeg vil advare dem, der på grundlag af disse tal vil forsøge at finde ud af forholdet til boligafdelingen eller varmenetværket: varmeplanerne for hver enkelt bygd er forskellige (jeg skrev om dette i artiklen, der regulerer temperaturen på kølevæsken). Varmenetværk i Ufa (Bashkiria) fungerer i henhold til denne tidsplan.

Jeg vil også henlede opmærksomheden på, at reguleringen sker i henhold til den gennemsnitlige daglige temperatur på udeluften, så hvis f.eks. udendørs om natten minus 15 grader, og i dagtimerne minus 5, så er temperaturen på kølevæske vil blive opretholdt i overensstemmelse med tidsplanen på minus 10 ° C.

Typisk anvendes følgende temperaturkurver: 150/70, 130/70, 115/70, 105/70, 95/70. En tidsplan vælges ud fra specifikke lokale forhold. Husholdningsvarmesystemer fungerer efter tidsplan 105/70 og 95/70. Hovedvarmenettene fungerer efter skema 150, 130 og 115/70.

Lad os se på et eksempel på, hvordan man bruger et diagram. Antag, at udetemperaturen er "minus 10 grader". Varmenetværk fungerer i henhold til en temperaturplan på 130/70, hvilket betyder, at ved -10 ° C skal temperaturen på kølevæsken i varmenettets forsyningsrør være 85,6 grader, i varmesystemets forsyningsrørledning - 70,8 ° C med en tidsplan på 105/70 eller 65,3 ° C ved diagram 95/70. Vandtemperaturen efter varmesystemet skal være 51,7 ° C.

Som regel afrundes værdierne af temperaturen i forsyningsrøret til varmenetværk, når de tildeles varmekilden. For eksempel skal det ifølge tidsplanen være 85,6 ° C, og ved et kraftvarmeværk eller kedelhus er 87 grader indstillet.

Udetemperatur

Fremløbsvandtemperatur i fremløbsrør T1, oC Vandtemperatur i varmeanlæg fremløbsrør T3, oC Vandtemperatur efter varmeanlæg T2, oC

150 130 115 105 95 8 7 6 5 4 3 2 1 0 -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 -22 -23 -24 -25 -26 -27 -28 -29 -30 -31 -32 -33 -34 -35

53,2	50,2	46,4	43,4	41,2	35,8
55,7	52,3	48,2	45,0	42,7	36,8
58,1	54,4	50,0	46,6	44,1	37,7
60,5	56,5	51,8	48,2	45,5	38,7
62,9	58,5	53,5	49,8	46,9	39,6
65,3	60,5	55,3	51,4	48,3	40,6
67,7	62,6	57,0	52,9	49,7	41,5
70,0	64,5	58,8	54,5	51,0	42,4
72,4	66,5	60,5	56,0	52,4	43,3
74,7	68,5	62,2	57,5	53,7	44,2
77,0	70,4	63,8	59,0	55,0	45,0
79,3	72,4	65,5	60,5	56,3	45,9
81,6	74,3	67,2	62,0	57,6	46,7
83,9	76,2	68,8	63,5	58,9	47,6
86,2	78,1	70,4	65,0	60,2	48,4
88,5	80,0	72,1	66,4	61,5	49,2
90,8	81,9	73,7	67,9	62,8	50,1
93,0	83,8	75,3	69,3	64,0	50,9
95,3	85,6	76,9	70,8	65,3	51,7
97,6	87,5	78,5	72,2	66,6	52,5
99,8	89,3	80,1	73,6	67,8	53,3
102,0	91,2	81,7	75,0	69,0	54,0
104,3	93,0	83,3	76,4	70,3	54,8
106,5	94,8	84,8	77,9	71,5	55,6
108,7	96,6	86,4	79,3	72,7	56,3
110,9	98,4	87,9	80,7	73,9	57,1
113,1	100,2	89,5	82,0	75,1	57,9
115,3	102,0	91,0	83,4	76,3	58,6
117,5	103,8	92,6	84,8	77,5	59,4
119,7	105,6	94,1	86,2	78,7	60,1
121,9	107,4	95,6	87,6	79,9	60,8
124,1	109,2	97,1	88,9	81,1	61,6
126,3	110,9	98,6	90,3	82,3	62,3
128,5	112,7	100,2	91,6	83,5	63,0
130,6	114,4	101,7	93,0	84,6	63,7
132,8	116,2	103,2	94,3	85,8	64,4
135,0	117,9	104,7	95,7	87,0	65,1
137,1	119,7	106,1	97,0	88,1	65,8
139,3	121,4	107,6	98,4	89,3	66,5
141,4	123,1	109,1	99,7	90,4	67,2
143,6	124,9	110,6	101,0	94,6	67,9
145,7	126,6	112,1	102,4	92,7	68,6
147,9	128,3	113,5	103,7	93,9	69,3
150,0	130,0	115,0	105,0	95,0	70,0

Stol ikke på diagrammet i begyndelsen af ​​indlægget - det svarer ikke til dataene fra tabellen.

Beregning af temperaturgrafen

Metoden til beregning af temperaturgrafen er beskrevet i opslagsbogen "Justering og drift af vandvarmenet" (kapitel 4, s. 4.4, s. 153,).

Dette er en ret besværlig og tidskrævende proces, da der skal tælles flere værdier for hver udendørstemperatur: T1, T3, T2 osv.

Til vores glæde har vi en computer og et MS Excel-regneark. En arbejdskollega delte mig en færdigtabel til beregning af temperaturgrafen. Det blev engang lavet af hans kone, der arbejdede som ingeniør i gruppen af ​​tilstande i varmenetværk.

Tabel til beregning af temperaturgrafen i MS Excel

For at Excel kan beregne og bygge en graf, er det nok at indtaste flere startværdier:

• designtemperatur i forsyningsrørledningen til varmenettet T1
• designtemperatur i returrøret til varmenettet T2
• designtemperatur i fremløbsrøret til varmesystemet T3
• Udelufttemperatur Тн.в.
• Indetemperatur Tv.p.
• koefficient "n" (som regel ændres den ikke og er lig med 0,25)
• Minimum og maksimum skæring af temperaturgrafen Cut min, Cut max.

Indtastning af startdata i tabellen til beregning af temperaturgrafen

Alt. intet andet kræves af dig. Beregningsresultaterne vil være i den første tabel i arbejdsarket. Den er fremhævet med en fed ramme.

Diagrammerne vil også blive omarrangeret til de nye værdier.

Grafisk fremstilling af temperaturgrafen

Tabellen beregner også temperaturen på det direkte netværksvand under hensyntagen til vindhastigheden.

Download beregningen af ​​temperaturgrafen

energoworld.ru

Tillæg e Temperaturgraf (95 - 70) °C

Design temperatur udendørs	Vandtemperatur i betjener rørledning	Vandtemperatur i returrørledning	Estimeret udendørstemperatur	Fremløbsvandets temperatur	Vandtemperatur i returrørledning

Tillæg e

LUKKET VARMEFORSYNINGSSYSTEM

TB1: G1 = 1V1; G2 = G1; Q = G1 (h2 –h3)

ÅBENT VARMESYSTEM

MED VANDINDTAG I DET BLINDE VVVANLÆG

TB1: G1 = 1V1; G2 = 1V2; G3 = G1 - G2;

Q1 = G1 (h2 - h3) + G3 (h3 –hx)

Bibliografi

1. Gershunsky B.S. Grundlæggende om elektronik. Kiev, Vishcha skole, 1977.

2. Meerson A.M. Radiomåleudstyr. - Leningrad .: Energi, 1978 .-- 408s.

3. Murin G.A. Termiske målinger. –M .: Energi, 1979. –424s.

4. Spector S.A. Elektriske målinger fysiske mængder. Tutorial... - Leningrad .: Energoatomizdat, 1987. –320'erne.

5. Tartakovsky D.F., Yastrebov A.S. Metrologi, standardisering og tekniske måleinstrumenter. - M.: forskerskole, 2001.

6. Varmemålere TSK7. Brugervejledning. - St. Petersborg .: JSC TEPLOCOM, 2002.

7. Lommeregner for mængden af ​​varme VKT-7. Brugervejledning. - St. Petersborg .: JSC TEPLOCOM, 2002.

Zuev Alexander Vladimirovich

Nabofiler i mappen Procesmålinger og enheder

studfiles.net

Opvarmningstemperatur graf

Opgaven for organisationer, der betjener huse og bygninger, er at opretholde standardtemperaturen. Temperaturplanen for opvarmning afhænger direkte af temperaturen udenfor.

Der er tre varmeforsyningssystemer

Udvendig og indvendig temperatur graf

1. Centraliseret varmeforsyning til et stort kedelhus (CHP), beliggende i betydelig afstand fra byen. I dette tilfælde, varmeforsyningsorganisation, Overvejer varmetab i netværk, vælger et system med en temperaturplan: 150/70, 130/70 eller 105/70. Det første ciffer er temperaturen på vandet i fremløbsrøret, det andet ciffer er temperaturen på vandet i returvarmerøret.
2. Små kedelhuse beliggende nær beboelsesejendomme. I dette tilfælde er temperaturgrafen 105/70, 95/70.
3. Individuel kedel installeret i et privat hus. Den mest acceptable tidsplan er 95/70. Selvom det er muligt at reducere fremløbstemperaturen endnu mere, da der praktisk talt ikke vil være noget varmetab. Moderne kedler køre i automatisk tilstand og holde en konstant temperatur i fremløbsvarmerøret. 95/70 temperaturgrafen taler for sig selv. Temperaturen ved indgangen til huset skal være 95 ° C, og ved udgangen - 70 ° C.

I sovjettiden, hvor alt var statsejet, blev alle parametre for temperaturplaner opretholdt. Hvis der ifølge tidsplanen skulle være en fremløbstemperatur på 100 grader, så vil det være tilfældet. Denne temperatur kan ikke leveres til beboerne, derfor blev elevatorenheder designet. Det afkølede vand fra returledningen blev blandet ind i forsyningssystemet, hvorved fremløbstemperaturen blev sænket til standarden. I vores tid med universel økonomi forsvinder behovet for elevatorenheder. Alle varmeforsyningsorganisationer skiftede til temperaturplanen for varmesystemet 95/70. Ifølge denne graf vil kølevæskens temperatur være 95°C, når udetemperaturen er -35°C. Typisk kræver temperaturen ved indgangen til huset ikke længere fortynding. Derfor skal alle elevatorenheder likvideres eller rekonstrueres. I stedet for tilspidsede sektioner, som reducerer både hastigheden og volumen af ​​flowet, sættes lige rør. Forsegl fremløbsrøret fra returrøret med en stålprop. Dette er en af ​​de varmebesparende foranstaltninger. Det er også nødvendigt at isolere facaderne af huse, vinduer. Skift gamle rør og batterier til nye, moderne. Disse tiltag vil øge lufttemperaturen i boliger, hvilket betyder, at du kan spare på varmetemperaturerne. Temperaturfaldet udenfor afspejles straks i beboernes kvitteringer.

opvarmningstemperatur graf

De fleste af de sovjetiske byer blev bygget med et "åbent" varmesystem. Det er, når vand fra fyrrum går direkte til forbrugere i boliger og bruges på personlige behov hos borgere og varme. Ved ombygning af anlæg og opbygning af nye varmeforsyningsanlæg anvendes et "lukket" system. Vandet fra fyrrummet når varmepunktet i mikrodistriktet, hvor det opvarmer vandet til 95°C, som går til husene. Det viser sig to lukkede ringe. Dette system giver varmeforsyningsorganisationer mulighed for betydeligt at spare ressourcer til opvarmning af vand. Faktisk vil mængden af ​​opvarmet vand, der forlader kedelrummet, være praktisk talt det samme ved indgangen til kedelrummet. Det er ikke nødvendigt at tilføje koldt vand til systemet.

Temperaturdiagrammer er:

• optimal. Kedelhusets varmeressource bruges udelukkende til opvarmning af huse. Temperaturregulering foregår i fyrrum. Serveringstemperatur - 95 ° C.
• forhøjet. Kedelhusets varmeressource bruges til opvarmning af huse og varmtvandsforsyning. To-rørs system kommer ind i huset. Det ene rør er varme, det andet rør er varmtvandsforsyning. Serveringstemperatur 80-95°C.
• justeret. Kedelhusets varmeressource bruges til opvarmning af huse og varmtvandsforsyning. Et-rørssystemet passer til huset. Varmeresource tages fra det ene rør i huset til opvarmning og varmt vand til beboerne. Serveringstemperatur - 95 - 105 ° C.

Sådan udføres opvarmningstemperaturskemaet. Der er tre måder:

1. høj kvalitet (regulering af kølevæskens temperatur).
2. kvantitativ (regulering af kølevæskens volumen ved at tænde for yderligere pumper på returrøret eller installere elevatorer og skiver).
3. kvalitativ og kvantitativ (reguler både temperatur og volumen af ​​kølevæsken).

Den kvantitative metode er fremherskende, som ikke altid er i stand til at modstå opvarmningstemperaturplanen.

Bekæmpelse af varmeforsyningsorganisationer. Denne kamp føres af administrationsselskaber. Administrationsselskabet er ifølge lovgivningen forpligtet til at indgå en aftale med varmeforsyningsorganisationen. Administrationsselskabet afgør, om det bliver en kontrakt om levering af varmeressourcer eller blot en aftale om samarbejde. Et bilag til denne kontrakt vil være opvarmningstemperaturplanen. Varmeforsyningsorganisationen er forpligtet til at godkende temperaturordningerne i byforvaltningen. Varmeforsyningsorganisationen leverer varmeressourcen til husets væg, det vil sige til målestationerne. Lovgivningen foreskriver i øvrigt, at varmeingeniører er forpligtet til at installere måleenheder i huse for egen regning med betaling af udgiften i rater for beboerne. Så med måleanordninger ved indgangen og udgangen fra huset kan du kontrollere varmetemperaturen dagligt. Vi tager temperaturtabellen, ser på lufttemperaturen på meteostedet og finder de indikatorer i tabellen, der skal være. Hvis der er afvigelser, skal du klage. Også selvom afvigelserne i store side, beboere og vil betale mere. Samtidig vil de åbne ventilationsåbningerne og ventilere lokalerne. Det er nødvendigt at klage over utilstrækkelig temperatur til varmeforsyningsorganisationen. Hvis der ikke er nogen reaktion, skriver vi til byadministrationen og Rospotrebnadzor.

Indtil for nylig var der en stigende koefficient på varmeomkostningerne for beboere i huse, der ikke var udstyret med almindelige husmålere. På grund af trægheden i ledelsesorganisationerne og varmearbejderne led almindelige beboere.

En vigtig indikator i temperaturgrafen for opvarmning er indikatoren for temperaturen på netværkets returrør. I alle grafer er dette 70 °C. I svær frost, når varmetabet stiger, er varmeforsyningsorganisationer tvunget til at tænde for yderligere pumper på returledningen. Denne foranstaltning øger vandets bevægelseshastighed gennem rørene, og derfor øges varmeoverførslen, og temperaturen i netværket forbliver.

Igen, i en periode med generel økonomi, er det meget problematisk at tvinge varmearbejdere til at tænde for yderligere pumper og dermed øge energiomkostningerne.

Opvarmningstemperaturskemaet beregnes ud fra følgende indikatorer:

• omgivelsestemperatur;
• forsyningsrørledning temperatur;
• returrørstemperatur;
• mængden af ​​forbrugt termisk energi derhjemme;
• den nødvendige mængde varmeenergi.

Temperaturplanen er forskellig for forskellige rum. For børneinstitutioner (skoler, børnehaver, kunstpaladser, hospitaler) skal rumtemperaturen være i området fra +18 til +23 grader i henhold til sanitære og epidemiologiske standarder.

• Til sportsfaciliteter - 18 ° C.
• Til boliger - i lejligheder ikke lavere end +18 ° C, i hjørneværelser + 20 ° C.
• Til ikke-beboende lokaler-16-18 °C. Ud fra disse parametre opbygges varmeplaner.

Det er lettere at beregne temperaturskemaet for et privat hus, da udstyret er monteret direkte i huset. Den nidkære ejer vil udføre opvarmning i garagen, badehuset, udhusene. Kedelbelastningen vil stige. Vi beregner varmebelastningen afhængig af maksimum lave temperaturer fortidens luft. Vi vælger udstyr efter effekt i kW. Den mest omkostningseffektive og miljøvenlige kedel er naturgas. Hvis der leveres gas til dig, er dette allerede halvdelen af ​​arbejdet udført. Du kan også bruge flaskegas. Derhjemme behøver du ikke overholde standardtemperaturplaner på 105/70 eller 95/70, og det gør ikke noget, at temperaturen i returrøret ikke er 70 ° C. Juster netværkstemperaturen efter din smag.

Mange byboere vil i øvrigt gerne sætte individuelle varmemålere og selv styre temperaturskemaet. Kontakt varmeforsyningsorganisationer. Og dér hører de sådanne svar. De fleste af landets huse er bygget efter lodret system varmeforsyning. Vand tilføres fra bund til top, sjældnere fra top til bund. Med et sådant system er installation af varmemålere forbudt ved lov. Selvom en specialiseret organisation installerer disse målere for dig, vil varmeforsyningsorganisationen simpelthen ikke acceptere disse målere i drift. Det vil sige, at besparelser ikke virker. Montering af tællere er kun mulig med vandrette ledninger opvarmning.

Med andre ord, når et rør med varme kommer ind i dit hjem, ikke ovenfra, ikke nedefra, men fra indgangsgangen - vandret. Ved ind- og udgangsstedet for varmerør kan individuelle varmemålere installeres. Installationen af ​​sådanne målere betaler sig på to år. Alle huse bygges nu med netop sådan et ledningssystem. Varmeapparater er udstyret med betjeningsknapper (haner). Hvis temperaturen i lejligheden efter din mening er høj, så kan du spare penge og skrue ned for varmeforsyningen. Kun vi kan redde os selv fra at fryse.

myaquahouse.ru

Temperaturplan for varmesystemet: variationer, anvendelse, mangler

Temperaturplanen for varmesystemet 95 -70 grader Celsius er den mest efterspurgte temperaturplan. I det store og hele er det sikkert at sige, at alle centralvarmesystemer fungerer i denne tilstand. De eneste undtagelser er bygninger med autonom opvarmning.

Men også i autonome systemer der kan være undtagelser ved brug af kondenserende kedler.

Når du bruger kedler, der arbejder efter kondenseringsprincippet, har temperaturgraferne for opvarmning en tendens til at være lavere.

Temperatur i rørledninger afhængig af udeluftens temperatur

Anvendelse af kondenserende kedler

For eksempel, ved maksimal belastning for en kondenserende kedel, vil tilstanden være 35-15 grader. Det skyldes, at kedlen trækker varme fra røggasserne. Kort sagt, med andre parametre, for eksempel de samme 90-70, vil det ikke være i stand til at fungere effektivt.

De karakteristiske egenskaber ved kondenserende kedler er:

• høj effektivitet;
• rentabilitet;
• optimal effektivitet ved minimal belastning;
• kvaliteten af ​​materialer;
• høj pris.

Du har mange gange hørt, at effektiviteten af ​​en kondenserende kedel er omkring 108%. Faktisk siger instruktionen det samme.

Valliant kondenserende kedel

Men hvordan kan det være, for vi er stadig med skolebord lærte, at der ikke er mere end 100%.

1. Sagen er, at når man beregner effektiviteten af ​​konventionelle kedler, tages det maksimale nøjagtigt 100%. Men almindelige gaskedler til opvarmning af et privat hus bliver simpelthen smidt væk røggasser ud i atmosfæren, og kondensvand udnytter en del af spildvarmen. Sidstnævnte skal i fremtiden bruges til opvarmning.
2. Den varme, der vil blive udnyttet og brugt i anden omgang, lægges til kedlens effektivitet. Typisk udnytter en kondenserende kedel op til 15 % af røggasserne, og det er dette tal, der matcher kedelvirkningsgraden (ca. 93 %). Resultatet er 108%.
3. Det er uden tvivl varmegenvinding nødvendig ting, men selve kedlen til sådant arbejde koster mange penge. Høj kedelpris på grund af rustfrit stål varmevekslerudstyr, som genvinder varme i skorstenens sidste vej.
4. Hvis man i stedet for sådan rustfrit udstyr sætter almindeligt jernudstyr, så bliver det ubrugeligt efter meget kort tid. Da fugten i røggassen er ætsende.
5. Hovedtræk ved kondenserende kedler er, at de opnår maksimal effektivitet ved minimale belastninger. Konventionelle kedler (gasvarmere) når tværtimod deres højeste økonomi ved maksimal belastning.
6. Skønheden i det nyttige egenskaber er det under alle fyringssæson, er varmebelastningen ikke på sit maksimum hele tiden. På styrken af ​​5-6 dage fungerer en almindelig kedel maksimalt. Derfor kan en konventionel kedel ikke måle sig i ydeevne med en kondenserende kedel, som har maksimal ydeevne ved minimumsbelastninger.

Du kan se et billede af en sådan kedel lige ovenfor, og en video med dens drift kan nemt findes på internettet.

Funktionsprincip

Konventionelt varmesystem

Det er sikkert at sige, at varmetemperaturplanen på 95 - 70 er mest efterspurgt.

Dette forklares af det faktum, at alle huse, der modtager varmeforsyning fra centrale varmekilder, er designet til at fungere i denne tilstand. Og vi har mere end 90 % af sådanne huse.

Distrikt fyrrum

Princippet om drift af sådan varmeproduktion forekommer i flere faser:

• varmekilde (distriktskedelhus), opvarmer vand;
• opvarmet vand, gennem hoved- og distributionsnettene, flytter til forbrugerne;
• i forbrugerens hus, oftest i kælderen, gennem elevatorenheden blandes varmt vand med vand fra varmeanlægget, det såkaldte returløb, hvis temperatur ikke er mere end 70 grader, og varmes derefter op til en temperatur på 95 grader;
• derefter passerer det opvarmede vand (det der er 95 grader) gennem varmeanlæggets varmeanordninger, opvarmer lokalerne og vender tilbage til elevatoren igen.

Råd. Hvis du har et andelshus eller et selskab af medejere af huse, så kan du opsætte elevatoren med dine egne hænder, men det kræver nøje overholdelse af instruktionerne og den korrekte beregning af gasspjældet.

Dårlig opvarmning af varmesystemet

Vi hører ofte, at folks opvarmning ikke fungerer godt, og at deres værelser er kolde.

Der kan være mange årsager til dette, de mest almindelige er:

• temperaturplanen for varmesystemet overholdes ikke, elevatoren kan være forkert beregnet;
• hussystem opvarmning er stærkt forurenet, hvilket i høj grad hæmmer passagen af ​​vand gennem stigrørene;
• mudrede varmeradiatorer;
• uautoriseret ændring af varmesystemet;
• dårlig varmeisolering af vægge og vinduer.

En almindelig fejl er en fejlberegnet elevatordyse. Som følge heraf forringes funktionen med at blande vand og driften af ​​hele elevatoren som helhed.

Dette kunne være sket af flere årsager:

• uagtsomhed og manglende uddannelse af driftspersonale;
• forkerte beregninger i teknisk afdeling.

I mange års drift af varmesystemer tænker folk sjældent over behovet for at rense deres varmesystemer. I det store og hele gælder det bygninger, der blev bygget under Sovjetunionen.

Alle varmesystemer skal være hydropneumatisk skylning foran alle fyringssæson... Men dette observeres kun på papir, da boligkontorer og andre organisationer kun udfører disse værker på papir.

Som et resultat bliver væggene i stigrørene tilstoppede, og sidstnævnte bliver mindre i diameter, hvilket forstyrrer hydraulikken i hele varmesystemet som helhed. Mængden af ​​transmitteret varme falder, det vil sige, at nogen simpelthen ikke har nok af det.

Du kan lave hydropneumatisk blæsning med dine egne hænder, det er nok at have en kompressor og et ønske.

Det samme gælder for rengøring af radiatorer. I løbet af årenes drift ophober radiatorer indeni en masse snavs, slam og andre defekter. Fra tid til anden, mindst en gang hvert tredje år, skal du afbryde og skylle dem.

Beskidte radiatorer vil i høj grad forringe dit rums varmeafgivelse.

Det mest almindelige øjeblik er uautoriseret ændring og ombygning af varmesystemer. Ved udskiftning af gamle metalrør med metal-plastik respekteres diametre ikke. Eller generelt tilføjes forskellige bøjninger, hvilket øger den lokale modstand og forringer kvaliteten af ​​opvarmningen.

Forstærket plastrør

Meget ofte, med en sådan uautoriseret rekonstruktion og udskiftning af varmebatterier med gassvejsning, ændres antallet af radiatorsektioner også. Og virkelig, hvorfor ikke sætte dig selv flere sektioner? Men i sidste ende vil din huskammerat, der bor efter dig, modtage mindre varme, end han skal opvarme. Og den sidste nabo, der vil modtage mindre varme mest af alt, vil lide mest.

En vigtig rolle spilles af den termiske modstand af de omsluttende strukturer, vinduer og døre. Som statistik viser, kan op til 60% af varmen gå igennem dem.

Elevator enhed

Som vi sagde ovenfor, alle vandstråleelevatorer er beregnet til at blande vand fra varmenettets forsyningsledning ind i varmesystemets returledning. Takket være denne proces skabes cirkulationen af ​​systemet og trykket.

Hvad angår det materiale, der anvendes til deres fremstilling, anvendes både støbejern og stål.

Overvej princippet om drift af elevatoren på billedet nedenfor.

Elevatorens princip

Gennem dysen 1 passerer vand fra varmenetværket gennem ejektordysen og kommer med høj hastighed ind i blandekammeret 3. Der tilsættes vand fra returstrømmen af ​​bygningsvarmesystemet, sidstnævnte føres gennem dysen 5.

Det resulterende vand ledes til forsyningen af ​​varmesystemet gennem diffusor 4.

For at elevatoren skal fungere korrekt, er det nødvendigt, at dens hals er korrekt valgt. For at gøre dette udføres beregninger ved hjælp af formlen nedenfor:

Hvor ΔPnas er den beregnede cirkulationstryk i varmesystemet, Pa;

Gcm - vandforbrug i varmesystemet, kg / h.

Til din information! Sandt nok, til en sådan beregning har du brug for en varmeordning til bygningen.

Ydersiden af ​​elevatorenheden

Varm vinter til dig!

Side 2

I artiklen vil vi finde ud af, hvordan den gennemsnitlige daglige temperatur beregnes ved design af varmesystemer, hvordan temperaturen på kølevæsken ved elevatorenhedens udløb afhænger af udetemperaturen, og hvad temperaturen på varmebatterierne kan være i. vinter.

Vi vil også berøre emnet selvstændig kamp med kulden i lejligheden.

Kulde om vinteren er et ømt emne for mange beboere i bylejligheder.

generel information

Her præsenterer vi de vigtigste bestemmelser og uddrag fra den nuværende SNiP.

Udetemperatur

Opvarmningsperiodens beregnede temperatur, som er fastlagt i design af varmeanlæg, er ikke mindre end gennemsnitstemperaturen for de koldeste femdages uger over de otte koldeste vintre i de sidste 50 år.

Denne tilgang gør det muligt på den ene side at være klar til hård frost, som kun sker en gang hvert par år, investerer derimod ikke unødvendige midler i projektet. I omfanget af masseudvikling taler vi om meget betydelige mængder.

Mål indendørs temperatur

Det skal straks fastsættes, at temperaturen i rummet ikke kun påvirkes af temperaturen på kølevæsken i varmesystemet.

Adskillige faktorer virker sideløbende:

• Lufttemperaturen udenfor. Jo lavere den er, jo større er varmelækagen gennem vægge, vinduer og tage.
• Tilstedeværelsen eller fraværet af vind. Stærk vind øger varmetabet i bygninger, der blæser gennem uforseglede døre og vinduer i indgange, kældre og lejligheder.
• Graden af ​​isolering af facaden, vinduer og døre i rummet. Det er klart, at der er tale om et hermetisk lukket metal-plast vindue med termoruder varmetabet vil være meget lavere end ved et revnet trævindue og termoruder.

Det er mærkeligt: ​​nu er der en tendens til opførelse af lejlighedsbygninger med den maksimale grad af termisk isolering. På Krim, hvor forfatteren bor, bygges der straks nye huse med isolering af facaden. mineraluld eller polystyren og med hermetisk lukkende døre til indgange og lejligheder.

Facaden er beklædt udefra med basaltfiberplader.

• Og endelig den faktiske temperatur på varmeradiatorerne i lejligheden.

Så hvad er de nuværende temperaturstandarder for rum til forskellige formål?

• I lejligheden: hjørne værelser- ikke lavere end 20C, øvrige stuer - ikke lavere end 18C, badeværelse - ikke lavere end 25C. Nuance: ved en estimeret lufttemperatur under -31C for hjørner og andre stuer tages højere værdier, +22 og + 20C (kilde - RF regeringsdekret af 23.05.2006 "Regler for levering forsyningsselskaber borgere ").
• I børnehaven: 18-23 grader, afhængig af formålet med rummet til toiletter, soveværelser og legerum; 12 grader for gåverandaer; 30 grader for indendørs svømmebassiner.
• På uddannelsesinstitutioner: fra 16C for soveværelserne på kostskoler til +21 i klasseværelserne.
• I teatre, klubber og andre underholdningssteder: 16-20 grader for auditoriet og + 22C for scenen.
• For biblioteker (læsesale og bogdepoter) er normen 18 grader.
• I dagligvarebutikker er den normale vintertemperatur 12, og i non-food butikker - 15 grader.
• Fitnesscentrene holder en temperatur på 15-18 grader.

Af indlysende grunde er varmen i fitnesscenteret ubrugelig.

• På hospitaler afhænger den temperatur, der skal holdes, af rummets formål. For eksempel er den anbefalede temperatur efter otoplastik eller fødsel +22 grader, +25 grader opretholdes i afdelingerne for for tidligt fødte børn og for patienter med thyrotoksikose (overdreven sekretion af hormoner skjoldbruskkirtlen) - 15°C. På kirurgiske afdelinger er normen + 26C.

Temperatur graf

Hvad skal temperaturen på vandet i varmerørene være?

Det bestemmes af fire faktorer:

1. Lufttemperaturen udenfor.
2. Typen af ​​varmesystem. For et et-rørssystem er den maksimale vandtemperatur i varmesystemet i henhold til gældende standarder 105 grader, for et to-rørs system - 95. Den maksimale temperaturforskel mellem fremløb og retur er 105/70 og 95/70 C , henholdsvis.
3. Retning af vandforsyning til radiatorer. For huse med den øverste fyldning (med forsyning på loftet) og nedre (med parvis sløjfning af stigrør og placeringen af ​​begge tråde i kælderen), varierer temperaturerne med 2 - 3 grader.
4. Typen af ​​varmeapparater i huset. Radiatorer og gasvarmekonvektorer har forskellig varmeydelse; For at sikre den samme temperatur i rummet skal temperaturregimet for opvarmning derfor være anderledes.

Konvektoren er noget ringere end radiatoren med hensyn til termisk effektivitet.

Så hvad skal temperaturen på opvarmningen - vand i frem- og returløbet - være ved forskellige udendørstemperaturer?

Her er blot en lille del af temperaturtabel for en designomgivelsestemperatur på -40 grader.

• Ved nul grader er temperaturen på forsyningsrørledningen til radiatorer med forskellige ledninger 40-45C, returtemperaturen er 35-38. For konvektorer 41-49 forsyning og 36-40 retur.
• Ved -20 for radiatorer skal fremløb og retur have en temperatur på 67-77 / 53-55C. Til konvektorer 68-79 / 55-57.
• Ved -40C udenfor for alle varmeapparater når temperaturen den maksimalt tilladte: 95/105, afhængig af typen af ​​varmesystem i forsyningen og 70C i returrøret.

Nyttige tilføjelser

For at forstå, hvordan varmesystemet fungerer højhus, fordeling af ansvarsområder, skal du kende lidt flere fakta.

Temperaturen på varmeledningen ved udgangen fra kraftvarmeværket og temperaturen på opvarmningen i systemet i dit hus er helt forskellige ting. Ved samme -40 vil kraftvarmeværket eller kedelhuset producere omkring 140 grader ved forsyningen. Trykket alene fordamper ikke vand.

I elevatorenheden i dit hus blandes noget af vandet fra returledningen, der vender tilbage fra varmesystemet, ind i forsyningen. Dysen sprøjter en stråle varmt vand med højt tryk ind i den såkaldte elevator og trækker de afkølede vandmasser i recirkulation.

Elevator skematisk diagram.

Hvorfor er dette nødvendigt?

At forsyne:

1. Rimelig blandingstemperatur. Lad os minde om: opvarmningstemperaturen i lejligheden må ikke overstige 95-105 grader.

Bemærk: for børnehaver er der en anden temperaturstandard: ikke højere end 37C. Der skal kompenseres for den lave temperatur på varmeapparaterne stort område varmeoverførsel. Derfor er væggene i børnehaver dekoreret med radiatorer af så stor længde.

1. Stor mængde vand involveret i cirkulationen. Hvis du fjerner dysen og starter vandet fra forsyningen direkte, vil returtemperaturen afvige lidt fra forsyningen, hvilket vil dramatisk øge varmetabet på ruten og forstyrre driften af ​​kraftvarmeværket.

Overdøver du suget af vand fra returløbet, bliver cirkulationen så langsom, at returrørledning om vinteren kan det bare fryse over.

Ansvarsområderne er opdelt som følger:

• Varmeproducenten er ansvarlig for temperaturen på vandet, der pumpes ind i hovedvarmeledningen - det lokale kraftvarmeværk eller kedelhus;
• Til transport af varmebæreren med minimale tab - organisationen, der betjener varmenetværkene (KTS - kommunale varmenetværk).

En sådan tilstand af varmeledning, som på billedet, betyder store varmetab. Dette er CCC's ansvarsområde.

• Til vedligeholdelse og justering af elevatorenheden - boligafdeling. I dette tilfælde er elevatordysens diameter - det der bestemmer radiatorernes temperatur - dog i overensstemmelse med CTC.

Hvis dit hus er koldt, og alle opvarmningsanordningerne er dem, der er installeret af bygherrerne, vil du løse dette problem med boligbeboerne. De er forpligtet til at levere de anbefalede sanitære standarder.

Hvis du har foretaget en ændring af varmesystemet, for eksempel ved at udskifte varmebatterierne med gassvejsning, påtager du dig det fulde ansvar for temperaturen i dit hjem.

Sådan håndterer du kulden

Lad os dog være realistiske: oftere end ikke skal du selv løse problemet med kulde i en lejlighed med dine egne hænder. Ikke altid boligorganisationen kan give dig varme inden for rimelig tid, og sanitære standarder vil ikke tilfredsstille alle: du vil have dit hjem til at være varmt.

Hvordan vil instruktionerne til at håndtere kulden i en lejlighedsbygning se ud?

Jumpere foran radiatorer

Der er jumpere foran varmeanordningerne i de fleste lejligheder, som er designet til at sikre cirkulationen af ​​vand i stigrøret i enhver tilstand af radiatoren. I lang tid blev de forsynet med trevejsventiler, så begyndte de at blive installeret uden afspærringsventiler.

Under alle omstændigheder reducerer jumperen cirkulationen af ​​kølevæsken gennem varmeren. I det tilfælde, hvor dens diameter er lig med diameteren af ​​eyelineren, er effekten særligt udtalt.

Den nemmeste måde at gøre din lejlighed varmere på er at skære choker ind i selve jumperen og foringen mellem den og radiatoren.

Kugleventiler udfører samme funktion her. Dette er ikke helt korrekt, men det vil virke.

Med deres hjælp er det muligt bekvemt at justere temperaturen på varmebatterierne: når jumperen er lukket, og gashåndtaget på radiatoren er helt åben, er temperaturen maksimal, hvis du åbner jumperen og lukker den anden gasspjæld, varmen i rummet forsvinder.

Den store fordel ved en sådan modifikation er minimumsomkostningerne ved løsningen. Chokeprisen overstiger ikke 250 rubler; drivaksler, koblinger og låsemøtrikker koster overhovedet en krone.

Vigtigt: Hvis gashåndtaget, der fører til radiatoren, endda er lidt lukket, åbner gashåndtaget på jumperen helt. Ellers vil reguleringen af ​​varmetemperaturen medføre, at batterierne og konvektoren køles ned af naboerne.

Endnu en nyttig ændring. Med denne indsats vil radiatoren altid være jævnt varm i hele sin længde.

Varmt gulv

Selvom radiatoren i rummet hænger på et returrør med en temperatur på omkring 40 grader, kan du ved at modificere varmesystemet gøre rummet varmt.

Output - lavtemperaturvarmesystemer.

I en bylejlighed er det svært at bruge gulvvarmekonvektorer på grund af rummets begrænsede højde: at hæve gulvniveauet med 15-20 centimeter vil betyde helt lave lofter.

En meget mere realistisk mulighed er et varmt gulv. På bekostning af hvor større område varmeoverførsel og mere rationel fordeling af varme i rummets rumfang, lavtemperaturopvarmning vil varme rummet bedre op end en rødglødende radiator.

Hvordan ser implementeringen ud?

1. Choker placeres på jumperen og rørene på samme måde som i det foregående tilfælde.
2. Udløbet fra stigrøret til varmelegemet er forbundet med et armeret plastrør, som lægges i et afretningslag på gulvet.

For at kommunikation ikke ødelægger rummets udseende, fjernes de i en kasse. Alternativt flyttes indsatsen i stigrøret tættere på gulvniveauet.

Det er overhovedet ikke et problem at flytte ventiler og drosler til et hvilket som helst passende sted.

Konklusion

Du kan finde yderligere information om driften af ​​centraliserede varmesystemer i videoen i slutningen af ​​artiklen. Varme vintre!

Side 3

En bygnings varmesystem er hjertet i alle tekniske og tekniske mekanismer i hele huset. Hvilken af ​​dens komponenter vil blive valgt, afhænger af:

• Effektivitet;
• Rentabilitet;
• Kvalitet.

Udvalg af sektioner til rummet

Alle ovenstående kvaliteter afhænger direkte af:

• Opvarmning kedel;
• Rørledninger;
• Metode til at forbinde varmesystemet til kedlen;
• Varme radiatorer;
• Varmebærer;
• Justeringsmekanismer (sensorer, ventiler og andre komponenter).

Et af hovedpunkterne er udvælgelse og beregning af varmeradiatorsektioner. I de fleste tilfælde beregnes antallet af sektioner af designorganisationer, der udvikler et komplet projekt til at bygge et hus.

Denne beregning er påvirket af:

• Materialer til hegn;
• Tilstedeværelsen af ​​vinduer, døre, balkoner;
• Dimensioner af lokaler;
• Type af lokaler (stue, lager, korridor);
• Beliggenhed;
• Orientering til kardinalpunkterne;
• Placering i bygningen af ​​det beregnede rum (hjørne eller i midten, i stueetagen eller den sidste).

Dataene til beregningen er taget fra SNiP "Construction climatology". Beregningen af ​​antallet af varmeradiatorsektioner i henhold til SNiP er meget nøjagtig, takket være det kan du ideelt set beregne varmesystemet.

Ph.D. Petrushchenkov V.A., Research Laboratory "Industrial Heat Power Engineering", Federal State Autonomous Educational Institute of Higher Education "Peter the Great St. Petersburg State Polytechnic University", St.

1. Problemet med at reducere designtemperaturplanen for regulering af varmeforsyningssystemer på nationalt plan

I løbet af de sidste årtier har der i næsten alle byer i Den Russiske Føderation været en meget betydelig kløft mellem de faktiske og designmæssige temperaturplaner for regulering af varmeforsyningssystemer. Som du ved, blev lukkede og åbne centraliserede varmesystemer i byerne i USSR designet ved hjælp af højkvalitetsregulering med en temperaturplan til regulering af sæsonbelastningen på 150-70 ° C. En sådan temperaturplan blev meget brugt både til kraftvarmeværker og til distriktskedelhuse. Men allerede fra slutningen af ​​70'erne var der betydelige afvigelser af temperaturerne på netværksvandet i de faktiske kontrolskemaer fra deres designværdier ved lave udendørstemperaturer. Under designbetingelserne for udelufttemperaturen faldt vandtemperaturen i forsyningsvarmeledningerne fra 150 ° С til 85 ... 115 ° С. Sænkningen af ​​temperaturplanen af ​​ejerne af varmekilder blev normalt formaliseret som arbejde i henhold til designplanen på 150-70 ° С med en "cut-off" ved en lav temperatur på 110 ... 130 ° С. Ved lavere temperaturer på kølevæsken blev det antaget, at varmeforsyningssystemet ville fungere i henhold til afsendelsesplanen. Artiklens forfatter er ikke bekendt med de beregningsmæssige begrundelser for en sådan overgang.

Overgangen til et lavere temperaturskema, for eksempel 110-70 ° C fra designskemaet på 150-70 ° C, bør medføre en række alvorlige konsekvenser, som er dikteret af balanceenergiforhold. I forbindelse med et 2-dobbelt fald i den beregnede temperaturforskel på forsyningsvandet, samtidig med at varmebelastningen af ​​varme og ventilation opretholdes, er det nødvendigt at sikre en stigning i forbruget af forsyningsvand til disse forbrugere også med 2 gange. Tilsvarende tryktab gennem netværksvandet i varmenettet og i varmekildens varmevekslerudstyr og varmepunkter med en kvadratisk modstandslov vil stige med 4 gange. Påkrævet effektforøgelse netværkspumper skal ske 8 gange. Det er klart, at hverken gennemstrømningen af ​​varmenetværkene, designet til tidsplanen på 150-70 ° C, eller de installerede netværkspumper vil sikre leveringen af ​​varmebæreren til forbrugerne med en dobbelt strømningshastighed sammenlignet med designværdien.

I denne henseende er det helt klart, at for at sikre temperaturplanen på 110-70 ° C, ikke på papir, men faktisk vil en radikal rekonstruktion af både varmekilder og et varmenetværk med varmepunkter være påkrævet, omkostningerne ved som er uudholdelige for ejerne af varmeanlæg.

Forbuddet mod brugen af ​​varmeforsyningsstyringsskemaer for varmenetværk med en "cut-off" i temperatur, givet i paragraf 7.11 i SNiP 41-02-2003 "Heating networks", kunne på ingen måde påvirke den udbredte praksis med dets brug . I den opdaterede version af dette dokument SP 124.13330.2012 er tilstanden med "cut-off" i temperatur slet ikke nævnt, det vil sige, at der ikke er noget direkte forbud mod en sådan reguleringsmetode. Dette betyder, at sådanne metoder til regulering af sæsonbelastningen skal vælges, hvilket vil løse hovedopgaven - at sikre de normaliserede temperaturer i lokalerne og den normaliserede vandtemperatur til behovene for varmtvandsforsyning.

Til den godkendte liste over nationale standarder og regelsæt (dele af sådanne standarder og regelsæt), som følge heraf, på obligatorisk basis, overholdelse af kravene i føderal lov nr. 384-FZ af 30.12.2009 " Tekniske forskrifter om sikkerheden af ​​bygninger og strukturer" (Resolution fra Den Russiske Føderations regering dateret 26.12.2014 nr. 1521) revisioner af SNiP blev inkluderet efter opdatering. Dette betyder, at brugen af ​​"cut-off" temperaturer i dag er en fuldstændig lovlig foranstaltning, både set fra listen over nationale standarder og regler og fra synspunktet om den opdaterede version af profilen SNiP "Varme netværk".

Føderal lov nr. 190-FZ af 27. juli 2010 "Om varmeforsyning", "Regler og normer for teknisk drift boligmasse"(Godkendt ved dekret fra Gosstroy af Den Russiske Føderation af 27. september 2003 nr. 170), SO 153-34.20.501-2003" Regler for teknisk drift kraftværker og netværk Den Russiske Føderation”Forbyd heller ikke regulering af sæsonbetinget varmebelastning med en“ afskæring ”i temperatur.

I 90'erne blev forringelsen af ​​varmenetværk, fittings, ekspansionsfuger såvel som manglende evne til at levere de nødvendige parametre ved varmekilder på grund af varmevekslingsudstyrets tilstand, betragtet som tungtvejende årsager, der forklarede det radikale fald i design temperaturplan. På trods af de store mængder reparationsarbejde, der konstant er udført i varmenetværk og varmekilder i de seneste årtier, er denne grund stadig relevant i dag for en betydelig del af næsten ethvert varmeforsyningssystem.

Det skal bemærkes, at i de tekniske betingelser for tilslutning til varmenetværk for de fleste varmekilder er der stadig givet et designtemperaturskema på 150-70 ° C eller tæt på det. Når man aftaler projekterne for centrale og individuelle varmepunkter, er et uundværligt krav fra ejeren af ​​varmenettet at begrænse strømmen af ​​netværksvand fra varmenettets forsyningsvarmerør i hele opvarmningsperioden i nøje overensstemmelse med designet , og ikke den faktiske temperaturkontrolplan.

På nuværende tidspunkt udvikler landet en masse varmeforsyningsordninger for byer og bygder, hvor designkontrolplanerne på 150-70 ° C, 130-70 ° C anses for ikke kun at være relevante, men også gyldige i 15 år i forvejen. Samtidig er der ingen forklaringer på, hvordan man i praksis kan levere sådanne tidsplaner, der er ingen i det mindste forståelig begrundelse for muligheden for at levere den tilsluttede varmebelastning ved lave udelufttemperaturer under forhold med reel regulering af årstidens varmebelastning.

Et sådant hul mellem de erklærede og faktiske temperaturer for varmebæreren til varmenettet er unormalt og har intet at gøre med teorien om driften af ​​varmeforsyningssystemer, givet for eksempel i.

Under disse forhold er det ekstremt vigtigt at analysere den virkelige situation med den hydrauliske driftsform af varmenetværk og med mikroklimaet i de opvarmede lokaler ved designtemperaturen for udeluften. Den faktiske situation er sådan, at der på trods af et betydeligt fald i temperaturplanen, samtidig med at designstrømmen af ​​netværksvand i byernes varmesystemer sikres, som regel ikke er noget væsentligt fald i designtemperaturerne i lokalerne, hvilket ville føre til resonansanklager fra ejerne af varmekilder for manglende opfyldelse af deres hovedopgave: at sikre standardtemperaturerne i lokalerne. I den forbindelse opstår følgende naturlige spørgsmål:

1. Hvad forklarer dette sæt fakta?

2. Er det muligt ikke kun at forklare den aktuelle situation, men også at retfærdiggøre, ud fra leveringen af ​​kravene i moderne regulatoriske dokumenter, eller en "cut-off" af temperaturgrafen ved 115 ° C, eller en ny temperaturgraf på 115-70 (60) ° C med en kvalitativ regulering af sæsonbelastningen?

Dette problem tiltrækker naturligvis konstant alles opmærksomhed. Derfor optræder publikationer i tidsskrifter, som giver svar på de stillede spørgsmål og giver anbefalinger til at lukke kløften mellem design og faktiske parametre formet. I nogle byer er der allerede truffet foranstaltninger til at reducere temperaturskemaet, og man forsøger at generalisere resultaterne af en sådan overgang.

Fra vores synspunkt diskuteres dette problem mest levende og tydeligt i artiklen af ​​V.F. ...

Det bemærker flere ekstremt vigtige bestemmelser, som blandt andet er en generalisering af praktiske handlinger for at normalisere driften af ​​varmeforsyningssystemer under forhold med lav temperatur "cut-off". Det bemærkes, at praktiske forsøg på at øge strømningshastigheden i netværket for at bringe det i overensstemmelse med tidsplanen for reduceret temperatur ikke har været succesfulde. De bidrog derimod til den hydrauliske deregulering af varmenettet, som resulterede i, at forbruget af netvand mellem forbrugerne blev omfordelt uforholdsmæssigt i forhold til deres termiske belastninger.

Samtidig med at det designmæssige flow i netværket blev opretholdt og temperaturen på vandet i forsyningsledningen blev reduceret, selv ved lave udendørstemperaturer, var det i en række tilfælde muligt at sikre lufttemperaturen i lokalerne på en acceptabelt niveau. Forfatteren forklarer dette faktum ved, at i varmebelastningen falder en meget betydelig del af strømmen på opvarmning af frisk luft, hvilket sikrer standard luftudveksling af lokalerne. Ægte luftudveksling på kolde dage er langt fra den normative værdi, da den ikke kun kan tilvejebringes ved at åbne ventilationsåbningerne og rammen af ​​vinduesblokke eller termoruder. Artiklen understreger, at russiske luftkurser er flere gange højere end Tyskland, Finland, Sverige og USA. Det bemærkes, at i Kiev blev faldet i temperaturplanen på grund af "cut-off" fra 150 ° C til 115 ° C implementeret og havde ingen negative konsekvenser. Lignende arbejde er blevet udført i varmenetværkene i Kazan og Minsk.

Denne artikel undersøger den nuværende tilstand af de russiske krav til regulatoriske dokumenter for luftudveksling i lokaler. Ved at bruge eksemplet med modelproblemer med gennemsnitlige parametre for varmeforsyningssystemet blev indflydelsen af ​​forskellige faktorer på dets adfærd ved en vandtemperatur i forsyningsledningen på 115 ° C under designbetingelser for udelufttemperaturen bestemt, herunder:

Reduktion af lufttemperaturen i lokalerne, samtidig med at designvandforbruget i netværket opretholdes;

Forøgelse af vandforbruget i netværket for at opretholde lufttemperaturen i lokalerne;

Reduktion af varmesystemets effekt ved at reducere luftudskiftningen til designvandforbruget i netværket, samtidig med at designlufttemperaturen i lokalerne sikres;

Vurdering af varmesystemets effekt ved at reducere luftudskiftningen for det faktisk opnåelige øgede vandforbrug i nettet og samtidig sikre den beregnede lufttemperatur i lokalerne.

2. Indledende data til analyse

Som de første data blev det antaget, at der er en varmeforsyningskilde med en dominerende varme- og ventilationsbelastning, et to-rørs varmenet, en centralvarmecentral og en IHP, varmeapparater, luftvarmere og vandhaner. Typen af ​​varmeforsyningssystem er ikke kritisk. Det antages, at designparametrene for alle led i varmeforsyningssystemet sikrer normal drift af varmeforsyningssystemet, det vil sige i alle forbrugeres lokaler er designtemperaturen tp = 18 ° С indstillet, afhængigt af temperaturen tidsplan for varmenetværket 150-70 ° С, designværdien af ​​strømningshastigheden af ​​netværksvand , normativ luftudveksling og kvalitetsregulering af sæsonbelastning. Udeluftens designtemperatur er lig med gennemsnitstemperaturen i en kold fem-dages periode med en sikkerhedsfaktor på 0,92 på tidspunktet for oprettelsen af ​​varmeforsyningssystemet. Blandingsforholdet mellem elevatorenheder bestemmes af den generelt accepterede temperaturplan for regulering af varmesystemer ved 95-70 ° C og er lig med 2,2.

Det skal bemærkes, at i den opdaterede version af SNiP "Construction climatology" SP 131.13330.2012 for mange byer var der en stigning i den beregnede temperatur i den kolde femdages periode med flere grader sammenlignet med revisionen af ​​SNiP 23- 01-99 dokument.

3. Beregninger af driftstilstandene for varmeforsyningssystemet ved en temperatur på direkte forsyningsvand på 115 ° С

Arbejdet under nye forhold i varmeforsyningssystemet, skabt over ti år i henhold til de moderne standarder for byggeperioden, overvejes. Design temperaturplan for kvalitetsregulering af sæsonbelastning 150-70 ° С. Det antages, at varmeforsyningssystemet på tidspunktet for idriftsættelsen udførte sine funktioner nøjagtigt.

Som et resultat af analysen af ​​ligningssystemet, der beskriver processerne i alle led i varmeforsyningssystemet, bestemmes dets adfærd ved en maksimal vandtemperatur i forsyningsledningen på 115 ° C ved en designtemperatur for udeluften, blanding koefficienter for elevatorknudepunkter på 2,2.

En af de definerende parametre analytisk forskning er forbruget af netvand til opvarmning, ventilation. Dens værdi accepteres i følgende muligheder:

Designet flowhastighed i overensstemmelse med tidsplanen 150-70 ° C og den erklærede belastning af opvarmning, ventilation;

Strømningshastighedsværdien, der giver designlufttemperaturen i lokalerne under designbetingelser for udelufttemperaturen;

Faktisk maksimum mulig værdi strømningshastigheden af ​​netværksvand under hensyntagen til de installerede netværkspumper.

3.1. Reduktion af indendørs lufttemperatur, mens de tilsluttede varmebelastninger opretholdes

Bestem, hvordan det vil ændre sig gennemsnitstemperatur i rum ved en temperatur af forsyningsvand i forsyningsledningen til 1 = 115 ° С, designforbruget af forsyningsvand til opvarmning (vi vil antage, at hele belastningen er opvarmning, da ventilationsbelastningen er af samme type), baseret på designskemaet på 150-70 ° С, ved en udendørs lufttemperatur t n.o = -25 ° С. Vi antager, at ved alle elevatorknudepunkter er blandingsforholdene u beregnet og er lig med

For de designberegnede driftsbetingelser for varmeforsyningssystemet (,,,) er følgende ligningssystem gyldigt:

hvor er den gennemsnitlige værdi af varmeoverførselskoefficienten for alle varmeapparater med et samlet varmeudvekslingsareal F, er den gennemsnitlige temperaturforskel mellem kølevæsken i varmeanordninger og temperaturen af ​​luften i rummene, G o er den estimerede strømningshastighed af opvarmningsvand, der kommer ind i elevatorknudepunkterne, G p er den estimerede strømningshastighed af vand, der kommer ind i varmeanordninger, G p = (1 + u) G o, s er den specifikke masse isobarisk varmekapacitet af vand, er den gennemsnitlige designværdi af bygningens varmeoverførselskoefficient, under hensyntagen til transporten af ​​termisk energi gennem udvendige hegn med et samlet areal A og omkostningerne til termisk energi til opvarmning af standardforbruget af ekstern luft.

Ved en reduceret temperatur på forsyningsvandet i forsyningsledningen t o 1 = 115 ° C, mens designluftskiftet opretholdes, falder den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne til værdien af ​​t in. Det tilsvarende system af ligninger for designbetingelserne for udeluften vil have formen

, (3)

hvor n er eksponenten i kriteriets afhængighed af varmeoverførselskoefficienten for varmeanordninger af den gennemsnitlige temperaturhøjde, se tabel. 9.2, side 44. For de mest almindelige varmeanordninger i form af støbejernsprofilradiatorer og stålpladekonvektorer af RSV- og RSG-typerne, når kølevæsken bevæger sig fra top til bund, er n = 0,3.

Lad os introducere notationen , , .

Fra (1) - (3) følger ligningssystemet

,

,

hvis løsninger har formen:

, (4)

(5)

. (6)

For de givne designværdier for

,

Ligning (5), under hensyntagen til (3) for en given temperatur af direkte vand under designforhold, gør det muligt at opnå en relation til bestemmelse af lufttemperaturen i rum:

Løsningen til denne ligning er t in = 8,7 ° C.

I forhold termisk kraft varmesystem er

Følgelig, når temperaturen på det direkte netværksvand ændres fra 150 ° C til 115 ° C, falder den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne fra 18 ° C til 8,7 ° C, varmesystemets termiske effekt falder med 21,6%.

De beregnede værdier af vandtemperaturer i varmesystemet for den accepterede afvigelse fra temperaturgrafen er ° С, ° С.

Den udførte beregning svarer til det tilfælde, hvor udeluftstrømningshastigheden under driften af ​​ventilations- og infiltrationssystemet svarer til designstandardværdierne op til udelufttemperaturen t n.o = -25 °C. Da der i boligbyggerier som regel anvendes naturlig ventilation, organiseret af beboerne ved udluftning ved hjælp af ventilationsåbninger, vinduesrammer og mikroventilationssystemer til termoruder, kan det argumenteres, at forbruget ved lave udetemperaturer. af kold luft, der kommer ind i lokalerne, især efter næsten fuldstændig udskiftning af vinduesblokke med termoruder er langt fra standardværdien. Derfor er lufttemperaturen i boliger faktisk meget højere. en vis værdi t in = 8,7 °C.

3.2 Bestemmelse af varmesystemets kapacitet ved at reducere ventilationen af ​​luften i lokalerne ved den estimerede strømningshastighed af netværksvand

Lad os bestemme, hvor meget det er nødvendigt at reducere forbruget af varmeenergi til ventilation i den betragtede ikke-designtilstand med sænket temperatur på varmenetvandet, for at den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne forbliver på standardniveauet, at er, t in = t in.p = 18 °C.

Systemet af ligninger, der beskriver processen med drift af varmeforsyningssystemet under disse forhold, vil have formen

En fælles løsning (2 ') med systemerne (1) og (3), i lighed med det foregående tilfælde, giver følgende forhold for temperaturerne for forskellige vandstrømme:

,

,

.

Ligningen for en given temperatur af direkte vand under designforhold baseret på udelufttemperaturen giver os mulighed for at finde en reduceret relativ belastning af varmesystemet (kun ventilationssystemets kapacitet er reduceret, varmeoverførslen gennem de ydre hegn er nøjagtigt bevaret):

Løsningen til denne ligning er = 0,706.

Når temperaturen på det direkte forsyningsvand ændres fra 150 ° C til 115 ° C, er det derfor muligt at opretholde lufttemperaturen i lokalerne på 18 ° C ved at reducere varmesystemets samlede termiske effekt til 0,706 fra designværdien med reducere omkostningerne til opvarmning af udeluften. Varmesystemets varmeydelse falder med 29,4 %.

De beregnede værdier af vandtemperaturer for den accepterede afvigelse fra temperaturgrafen er ° С, ° С.

3.4 Forøgelse af strømningshastigheden af ​​opvarmningsvand for at sikre standard lufttemperatur i lokalerne

Lad os bestemme, hvordan strømningen af ​​netvand i varmenettet til varmebehov skal stige, når temperaturen på netvandet i forsyningsledningen falder til 1 = 115 ° С under designforhold for udelufttemperaturen t nej = -25 ° С, så den gennemsnitlige temperatur i indendørs luft forblev på standardniveauet, det vil sige t in = t i p = 18 ° C. Ventilation af lokalerne er inden for designværdien.

Ligningssystemet, der beskriver driftsprocessen for varmeforsyningssystemet, vil i dette tilfælde tage formen under hensyntagen til stigningen i værdien af ​​strømningshastigheden af ​​netværksvand op til G oy og strømmen af ​​vand gennem varmesystem G ny = G oy (1 + u) med en konstant værdi af elevatorknudepunkternes blandingsforhold u = 2,2. For klarhedens skyld gengiver vi i dette system ligningerne (1)

.

Fra (1), (2 "), (3 ') følger ligningssystemet af mellemformen

Løsningen på det reducerede system er:

° С, t o 2 = 76,5 ° С,

Så når temperaturen på det direkte netværksvand ændres fra 150 ° C til 115 ° C, er bevarelsen af ​​den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne på niveauet 18 ° C mulig på grund af en stigning i forbruget af netværksvand i varmenettets forsynings- (retur)ledning til behov for varme- og ventilationsanlæg i 2 , 08 gange.

Det er klart, at der ikke er en sådan reserve for strømningshastigheden af ​​netværksvand både ved varmekilder og ved eventuelle pumpestationer. Derudover vil en så høj stigning i strømningen af ​​netværksvand føre til en stigning i friktionstryktab i rørledninger i varmenettet og i udstyr til varmepunkter og en varmekilde med mere end 4 gange, hvilket ikke kan realiseres pga. til manglen på en forsyning af netværkspumper med hensyn til motorhøjde og effekt. ... Som følge heraf vil en stigning i strømmen af ​​netværksvand med en faktor på 2,08 på grund af en stigning i kun antallet af installerede netværkspumper, mens deres tryk bibeholdes, uundgåeligt føre til utilfredsstillende drift af elevatorknudepunkter og varmevekslere i det meste af varmeforsyningen punkter i varmeforsyningssystemet.

3.5 Nedsættelse af varmesystemets kapacitet ved at reducere ventilationen af ​​luften i lokalerne under forhold med øget forbrug af netværksvand

For nogle varmekilder kan strømningen af ​​netvand i ledningsnettet leveres over designværdien med ti procent. Dette skyldes både faldet i varmebelastninger, der fandt sted i de seneste årtier, og tilstedeværelsen af ​​en vis kapacitetsreserve af de installerede netværkspumper. Lad os tage den maksimale relative værdi af strømningshastigheden af ​​netværksvandet lig med = 1,35 af designværdien. Vi vil også tage højde for en eventuel stigning i udeluftens designtemperatur i henhold til SP 131.13330.2012.

Lad os bestemme, hvor meget det er nødvendigt at reducere det gennemsnitlige udendørs luftforbrug til ventilation af lokaler i tilstanden med reduceret temperatur på varmenetværkets vand, således at den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne forbliver på standardniveauet, det vil sige t. in = 18 °C.

For en reduceret temperatur af varmevandet i forsyningsledningen til 1 = 115 ° C, falder luftforbruget i rummene for at opretholde den beregnede værdi af t ved = 18 ° C under betingelserne for en stigning i forbruget af opvarmning af vand i 1,35 gange og en stigning i den beregnede temperatur i den kolde femdages periode. Det tilsvarende ligningssystem for de nye forhold vil have formen

Det relative fald i varmesystemets termiske effekt er

. (3’’)

Fra (1), (2 '' ''), (3 '') følger afgørelsen

,

,

.

For de givne værdier af u = 1,35:

; = 115°C; = 66°C; = 81,3 °C.

Lad os også tage højde for stigningen i temperaturen i den kolde femdages periode til værdien af ​​t n.o_ = -22 ° C. Den relative termiske effekt af varmesystemet er

Den relative ændring i de samlede varmeoverførselskoefficienter er lig med og skyldes et fald i ventilationssystemets luftforbrug.

For huse bygget før 2000 er andelen af ​​varmeenergiforbruget til ventilation af lokaler i de centrale regioner i Den Russiske Føderation henholdsvis 40 ... 45%, et fald i ventilationssystemets luftforbrug bør forekomme cirka 1,4 gange for den samlede varmeoverførselskoefficient skal være 89 % af designværdien ...

For huse bygget efter 2000 stiger andelen af ​​omkostningerne til ventilation til 50 ... 55 %, et fald i ventilationsanlæggets luftforbrug på ca. 1,3 gange vil bevare den beregnede lufttemperatur i lokalerne.

Ovenfor i 3.2 er det vist, at ved designværdierne for varmesystemets strømningshastigheder, lufttemperaturen i rummene og den beregnede temperatur af udeluften, et fald i netværksvandets temperatur til 115 ° C svarer til varmesystemets relative effekt 0,709. Hvis dette fald i effekt tilskrives et fald i opvarmningen af ​​ventilationsluft, så for huse bygget før 2000, bør luftforbruget i ventilationssystemet falde cirka 3,2 gange, for huse bygget efter 2000 - 2,3 gange.

Analyse af måledata for varmemålerenheder i individuelle boligbyggerier viser, at et fald i forbrugt varmeenergi på kolde dage svarer til et fald i standardluftskiftet med 2,5 gange og mere.

4. Behovet for at afklare den beregnede varmebelastning af varmeforsyningssystemer

Lad den deklarerede belastning af varmesystemet, skabt i de seneste årtier, være lige. Denne belastning svarer til udeluftens designtemperatur, faktisk i byggeperioden, taget for bestemthed t n.d = -25 ° С.

Nedenfor er et skøn over den faktiske reduktion i den deklarerede designvarmebelastning på grund af forskellige faktorer.

En stigning i udeluftens designtemperatur til -22 ° С reduceres designbelastning opvarmning til værdien (18 + 22) / (18 + 25) x100% = 93%.

Derudover fører følgende faktorer til en reduktion af den beregnede varmebelastning.

1. Udskiftning af vinduesblokke til termoruder, hvilket foregik næsten overalt. Andelen af ​​transmissionstab af varmeenergi gennem vinduerne er omkring 20 % af den samlede varmebelastning. Udskiftning af vinduesblokke med termoruder førte til en stigning i termisk modstand fra henholdsvis 0,3 til 0,4 m 2 ∙ K / W, den termiske effekt af varmetab faldt til værdien: x100% = 93,3%.

2. For boligbyggerier er ventilationsbelastningens andel af varmebelastningen i projekter gennemført før begyndelsen af ​​2000'erne omkring 40 ... 45 %, senere - omkring 50 ... 55 %. Lad os tage den gennemsnitlige andel af ventilationskomponenten i varmebelastningen på 45 % af den deklarerede varmebelastning. Det svarer til en luftudveksling på 1,0. Ifølge moderne STO-standarder er den maksimale luftudveksling på niveauet 0,5, den gennemsnitlige daglige luftudvekslingskurs for en boligbygning er på niveauet 0,35. Som følge heraf fører et fald i luftudvekslingshastigheden fra 1,0 til 0,35 til et fald i en boligbygnings varmebelastning til værdien:

x100 % = 70,75 %.

3. Ventilationsbelastningen af ​​forskellige forbrugere efterspørges tilfældigt, derfor tilføjes dens værdi, ligesom brugsvandsbelastningen for en varmekilde, ikke additivt, men under hensyntagen til de timelige ujævnhedskoefficienter. Del maksimal belastning ventilation som en del af den deklarerede varmebelastning er 0,45x0,5 / 1,0 = 0,225 (22,5%). Koefficienten for timeujævnheder er estimeret til at være den samme som for varmtvandsforsyning, lig med K time.ven = 2,4. Derfor, total belastning varmesystemer til en varmekilde, under hensyntagen til reduktionen af ​​den maksimale ventilationsbelastning, udskiftning af vinduesblokke med termoruder og det ikke-samtidige behov for ventilationsbelastningen, vil beløbe sig til 0,933x (0,55 + 0,225 / 2,4 ) x100 % = 60,1 % af den deklarerede belastning.

4. Hensyn til en stigning i den dimensionerede udetemperatur vil medføre et endnu større fald i den dimensionerede varmebelastning.

5. De udførte estimater viser, at specifikationen af ​​varmebelastningen af ​​varmesystemer kan føre til dens reduktion med 30 ... 40%. Et sådant fald i varmebelastningen gør det muligt at forvente, at den beregnede lufttemperatur i lokalerne kan sikres, samtidig med at den beregnede strømningshastighed for netværksvand opretholdes, når "afskæringen" af den direkte vandtemperatur ved 115 ° C for lave udelufttemperaturer er implementeret (se resultater 3.2). Dette kan argumenteres med endnu større begrundelse, hvis der er en reserve i strømningshastigheden af ​​netvand ved varmeforsyningssystemets varmekilde (se resultater 3.4).

Ovenstående skøn er illustrative, men det følger af dem, at man ud fra de gældende krav i regulativer kan forvente både en væsentlig reduktion i den samlede beregnede varmebelastning af eksisterende forbrugere for en varmekilde, og en teknisk forsvarlig driftsform med et "snit" af temperaturskemaet til regulering af sæsonbelastningen ved 115 ° C. Den krævede grad af reel reduktion i den deklarerede belastning af varmesystemer bør bestemmes under feltforsøg for forbrugere af en bestemt varmeledning. Designtemperaturen af ​​returnetvandet er også genstand for afklaring under feltforsøg.

Det skal erindres, at kvalitetsregulering af sæsonbelastning ikke er bæredygtig med hensyn til fordelingen af ​​varmekraft blandt varmeapparater til vertikale et-rørs systemer opvarmning. Derfor vil der i alle ovenstående beregninger, samtidig med at den gennemsnitlige designlufttemperatur i rummene sikres, være en vis ændring i lufttemperaturen i rummene langs stigrøret i fyringssæsonen ved forskellige udendørstemperaturer.

5. Vanskeligheder ved gennemførelsen af ​​den normative luftudveksling af lokaler

Overvej omkostningsstrukturen for den termiske effekt af varmesystemet i en boligbygning. Hovedkomponenterne i varmetab, kompenseret af strømmen af ​​varme fra varmeanordninger, er transmissionstab gennem eksterne hegn samt omkostningerne ved opvarmning af den udendørs luft, der kommer ind i lokalerne. Friskluftforbruget til beboelsesbygninger er bestemt af kravene til sanitære og hygiejniske standarder, som er angivet i afsnit 6.

V beboelsesbygninger x ventilationssystem er normalt naturligt. Luftforbruget sikres ved periodisk åbning af ventilationsåbninger og vinduesrammen. Det skal huskes, at siden 2000 er kravene til de varmeafskærmende egenskaber af udvendige hegn, især vægge, steget betydeligt (2 ... 3 gange).

Af praksis med at udvikle energicertifikater til boligbyggerier følger det, at for bygninger bygget fra 50'erne til 80'erne i det sidste århundrede i de centrale og nordvestlige regioner var andelen af ​​termisk energi til standardventilation (infiltration) 40 .. 45 %, for senere opførte bygninger 45 ... 55 %.

Før fremkomsten af ​​termoruder blev luftudvekslingen reguleret af ventilationsåbninger og agterspejle, og på kolde dage faldt hyppigheden af ​​deres åbning. Med den udbredte brug af termoruder er sikringen af ​​den normative luftudskiftning blevet et endnu større problem. Dette skyldes et tidoblet fald i ukontrolleret infiltration gennem revnerne og det faktum, at hyppig ventilation ved at åbne vinduesrammene, som alene kan give den normative luftudveksling, faktisk ikke forekommer.

Der findes publikationer om dette emne, se f.eks. Selv med periodisk ventilation er der ingen kvantitative indikatorer, der angiver luftudvekslingen i lokalerne og dens sammenligning med standardværdien. Som følge heraf er luftskiftet faktisk langt fra normen, og der opstår en række problemer: den relative luftfugtighed stiger, der dannes kondens på ruden, der opstår skimmelsvamp, der opstår vedvarende lugt, indholdet af carbondioxid i luften, hvilket samlet førte til betegnelsen Sick Building Syndrome. I nogle tilfælde, på grund af et kraftigt fald i luftudveksling, opstår der et vakuum i lokalerne, hvilket fører til væltning af luftbevægelsen i udstødningskanalerne og til strømmen af ​​kold luft ind i lokalerne, strømmen af ​​snavset luft fra en lejlighed til en anden, og frysning af kanalvæggene. Som følge heraf står bygherrer over for et problem i forhold til at bruge mere avancerede ventilationssystemer, der kan give besparelser i varmeudgifter. I den forbindelse er det nødvendigt at bruge ventilationsanlæg med kontrolleret luftindstrømning og udsugning, varmeanlæg med automatisk regulering varmeforsyning til varmeapparater (ideelt set systemer med lejlighedsforbindelser), lukkede vinduer og indgangsdøre til lejligheder.

Bekræftelse af, at ventilationssystemet i boliger fungerer med en ydelse, der er væsentligt lavere end den designmæssige, er den lavere sammenlignet med det beregnede varmeenergiforbrug i opvarmningsperioden, registreret af bygningers varmeenergimålerenheder.

Beregningen af ​​ventilationsanlægget i en boligbygning udført af SPbSPU-ansatte viste følgende. Naturlig ventilation i tilstanden med fri luftstrøm i gennemsnit pr. år er næsten 50% mindre end den beregnede (afsnittet af udsugningskanalen blev designet i henhold til de nuværende ventilationsstandarder for lejlighedsbygninger for forholdene i St. Petersborg for standardluft udskiftning til en udetemperatur på +5 ° C), i 13 % er ventilationstiden mere end 2 gange mindre end den beregnede, og ventilation er fraværende i 2 % af tiden. I en væsentlig del af opvarmningsperioden, når udelufttemperaturen er mindre end +5 ° C, overstiger ventilationen standardværdien. Det vil sige, at uden særlig justering ved lave udelufttemperaturer er det umuligt at sikre standard luftudskiftning; ved udelufttemperaturer på mere end + 5 °C vil luftskiftet være lavere end standarden, hvis ventilatoren ikke bruges .

6. Udvikling af regulatoriske krav til luftudskiftning i lokaler

Omkostningerne til opvarmning af udeluften er bestemt af de krav, der er angivet i reguleringsdokumenterne, som har gennemgået en række ændringer over en længere periode med byggeri.

Lad os overveje disse ændringer ved at bruge eksemplet med beboelsesejendomme.

I SNiP II-L.1-62, del II, afsnit L, kapitel 1, som var gældende indtil april 1971, var luftudvekslingerne for stuer 3 m 3 / h pr. 1 m 2 af arealet af rummene, for et køkken med elektriske komfurer frekvensen af ​​luftudskiftning 3, men ikke mindre end 60 m 3 / h, for et køkken med gaskomfur- 60 m 3 / h for 2-brændere, 75 m 3 / h - for 3-brændere, 90 m 3 / h - for 4-brændere. Designtemperatur for stuer +18 ° С, køkken +15 ° С.

I SNiP II-L.1-71, del II, afsnit L, kapitel 1, som var gældende indtil juli 1986, er lignende normer angivet, men for et køkken med elektriske komfurer er luftudvekslingskursen på 3 udelukket.

I SNiP 2.08.01-85, som var gældende indtil januar 1990, var luftudvekslingskurserne for stuer 3 m 3 / h pr. 1 m 2 af rummets areal, for et køkken uden at specificere typen af plader 60 m 3 / t. På trods af det anderledes måltemperatur i boligkvarterer og i køkkenet foreslås det at tage temperaturen på den indre luft + 18 ° С til varmetekniske beregninger.

I SNiP 2.08.01-89, som var gældende indtil oktober 2003, er luftvekslingshastighederne de samme som i SNiP II-L.1-71, del II, afsnit L, kapitel 1. En indikation af den interne lufttemperatur på +18° bevares MED.

I den nuværende SNiP 31-01-2003 vises nye krav, givet i 9.2-9.4:

9.2 Designparametrene for luften i lokalerne i en boligbygning skal tages i overensstemmelse med de optimale standarder for GOST 30494. Luftudvekslingshastigheden i lokalerne skal tages i overensstemmelse med tabel 9.1.

Tabel 9.1

Lokaliteter	Multiplikitet eller størrelse luftskifte, m 3 i timen, ikke mindre
	i ikke-arbejdende	i tilstanden service
Soveværelse, fælles, børneværelse	0,2	1,0
Bibliotek, skab	0,2	0,5
Pantry, linned, omklædningsrum	0,2	0,2
Gym, billardrum	0,2	80 m 3
Tøjvask, strygning, tørring	0,5	90 m 3
Køkken med el-komfur	0,5	60 m 3
Værelse med gasforbrugende udstyr	1,0	1,0 + 100 m 3
Værelse med varmegeneratorer og brændselsovne	0,5	1,0 + 100 m 3
Badeværelse, bruser, toilet, kombineret badeværelse	0,5	25 m 3
Sauna	0,5	10 m 3 for 1 person
Elevator maskinrum	-	Ved beregning
Parkering	1,0	Ved beregning
Affaldsopsamlingskammer	1,0	1,0

Luftudvekslingshastigheden i alle ventilerede rum, der ikke er opført i tabellen, i ikke-driftstilstand bør være mindst 0,2 rumvolumen pr. time.

9.3 Ved beregning af termisk konstruktion af de omsluttende strukturer i boligbygninger skal temperaturen af ​​den interne luft i de opvarmede lokaler være mindst 20 ° C.

9.4 Bygningens varme- og ventilationssystem skal være designet til at sikre indendørs lufttemperatur i opvarmningsperioden inden for de optimale parametre fastsat af GOST 30494, med designparametrene for udendørsluften for de tilsvarende byggeområder.

Heraf kan det ses, at for det første opstår begreberne en roomservice-tilstand og en inoperativ tilstand, under driften af ​​hvilken der som regel stilles meget forskellige kvantitative krav til luftudveksling. For boliger (soveværelser, fællesrum, børneværelser), som udgør en betydelig del af en lejligheds areal, afviger luftvekslingskurserne under forskellige tilstande med en faktor på 5. Lufttemperaturen i lokalerne ved beregning af varmetabet i den projekterede bygning skal tages mindst 20 ° C. I boliger normaliseres luftudvekslingshastigheden, uanset området og antallet af beboere.

Den opdaterede udgave af SP 54.13330.2011 gengiver delvist informationen SNiP 31-01-2003 i den originale udgave. Luftvekslingskurser for soveværelser, fællesrum, børneværelser med et samlet areal af en lejlighed til en person mindre end 20 m 2 - 3 m 3 / h pr. 1 m 2 af arealet af værelser; det samme med det samlede areal af lejligheden for en person mere end 20 m 2 - 30 m 3 / h pr. person, men ikke mindre end 0,35 h -1; til køkken med el-komfur 60 m 3 / h, til køkken med gaskomfur 100 m 3 / h.

Derfor, for at bestemme den gennemsnitlige daglige luftudskiftning pr. time, er det nødvendigt at tildele varigheden af ​​hver af tilstandene for at bestemme luftstrømningshastigheden i forskellige rum under hver tilstand og derefter beregne det gennemsnitlige timebehov for frisk luft i lejligheden, og derefter for huset som helhed. Flere ændringer i luftskiftet i en bestemt lejlighed i løbet af dagen, for eksempel i fravær af personer i lejligheden i arbejdstiden eller i weekenden, vil føre til betydelig ujævn luftudveksling i løbet af dagen. Samtidig er det indlysende, at den ikke-samtidige virkning af disse tilstande i forskellige lejligheder vil føre til udligning af husets belastning for ventilationsbehovene og til en ikke-additiv tilføjelse af denne belastning for forskellige forbrugere.

Det er muligt at drage en analogi med forbrugernes ikke-samtidige brug af brugsvandsbelastningen, som forpligter til at indføre timeujævnhedsfaktoren ved bestemmelse af brugsvandsbelastningen for en varmekilde. Som du ved, er dens værdi for et betydeligt antal forbrugere i reguleringsdokumenterne lig med 2,4. En tilsvarende værdi for ventilationskomponenten af ​​varmebelastningen tyder på, at den tilsvarende samlede belastning faktisk vil falde med mindst 2,4 gange på grund af ikke-samtidig åbning af ventilationsåbninger og vinduer i forskellige boligbyggerier. I offentlige og industrielle bygninger ses et lignende billede med den forskel, at ventilationen i frikvarterer er minimal og kun bestemmes af infiltration gennem utætheder i lysbarrierer og yderdøre.

Ved at tage hensyn til bygningers termiske inerti kan du også fokusere på de gennemsnitlige daglige værdier af termisk energiforbrug til luftopvarmning. Desuden er der i de fleste varmesystemer ingen termostater, der holder lufttemperaturen i lokalerne. Det er også kendt, at den centrale regulering af temperaturen på netvandet i forsyningsledningen til varmeforsyningsanlæg udføres i henhold til udelufttemperaturen, gennemsnittet over en periode på omkring 6-12 timer, og nogle gange i længere tid .

Derfor er det nødvendigt at udføre beregninger af stafor boligbyggerier af forskellige serier for at klarlægge den beregnede varmebelastning af bygninger. Lignende arbejde skal udføres for offentlige og industrielle bygninger.

Det skal bemærkes, at disse nuværende reguleringsdokumenter gælder for nydesignede bygninger med hensyn til design af ventilationssystemer til lokaler, men indirekte kan de ikke kun, men bør også være en guide til handling, når de skal afklare de termiske belastninger af alle bygninger, inklusive dem, der er bygget i henhold til andre standarder, der er anført ovenfor.

Standarderne for organisationer, der regulerer normerne for luftudveksling i lokalerne til beboelsesejendomme med flere lejligheder, er blevet udviklet og offentliggjort. For eksempel STO NPO AVOK 2.1-2008, STO SRO NP SPAS-05-2013, Energibesparelse i bygninger. Beregning og projektering af boligventilationsanlæg lejlighedsbygninger(Godkendt generalforsamling SRO NP SPAS dateret 27/03/2014).

Grundlæggende svarer de citerede normer i disse dokumenter til SP 54.13330.2011 med nogle reduktioner i individuelle krav (for eksempel for et køkken med en gaskomfur tilføjes en enkelt luftudveksling ikke til 90 (100) m 3 / h, i ikke-arbejdstid i et køkken af ​​denne type er luftskifte tilladt 0 , 5 h -1, mens i SP 54.13330.2011 - 1,0 h -1).

Referencebilag B STO SRO NP SPAS-05-2013 giver et eksempel på beregning af det nødvendige luftskifte for en treværelses lejlighed.

Indledende data:

Det samlede areal af lejligheden er F total = 82,29 m 2;

Boligareal F boede = 43,42 m 2;

Køkkenareal - F kx = 12,33 m 2;

Badeværelsesareal - F vn = 2,82 m 2;

Toiletareal - F ub = 1,11 m 2;

Rumhøjde h = 2,6 m;

Køkkenet har el-komfur.

Geometriske egenskaber:

Volumen af ​​opvarmede lokaler V = 221,8 m 3;

Rumfanget af boligkvarter V levede = 112,9 m 3;

Rumfanget af køkkenet er V kx = 32,1 m 3;

Rumfanget af toilettet V ub = 2,9 m 3;

Badeværelsets volumen V vn = 7,3 m 3.

Af ovenstående beregning af luftudskiftning følger det, at lejlighedens ventilationssystem skal give den beregnede luftudveksling i vedligeholdelsestilstanden (i designdriftstilstanden) - L tr arbejde = 110,0 m 3 / h; i inaktiv tilstand - L st arbejde = 22,6 m 3 / t. De givne luftstrømningshastigheder svarer til luftudvekslingshastigheden 110,0 / 221,8 = 0,5 h -1 for servicetilstand og 22,6 / 221,8 = 0,1 h -1 for ikke-driftstilstand.

Oplysningerne i dette afsnit viser, at i eksisterende reguleringsdokumenter med forskellig belægning af lejligheder er den maksimale luftudvekslingshastighed i området 0,35 ... 0,5 h -1 for bygningens opvarmede volumen, i ikke-driftstilstand - på niveauet 0,1 h -1. Det betyder, at man ved bestemmelse af varmesystemets effekt, som kompenserer for transmissionstabet af varmeenergi og omkostningerne til opvarmning af udeluften, samt strømningen af ​​netvand til varmebehov, kan fokusere som en første tilnærmelse. , på den gennemsnitlige daglige luftvekslingskurs for lejlighedsbygninger på 0,35 time - en .

En analyse af energipas for en boligbygning, udviklet i overensstemmelse med SNiP 23-02-2003 "Termisk beskyttelse af bygninger", viser, at ved beregning af et huss varmebelastning svarer luftudvekslingshastigheden til niveauet på 0,7 timer -1, hvilket er 2 gange højere end værdien anbefalet ovenfor, hvilket ikke modsiger kravene til moderne tankstationer.

Det er nødvendigt at afklare varmebelastningen af ​​bygninger opført iht typiske projekter, baseret på den reducerede gennemsnitlige værdi af luftvekselkursen, som vil svare til de eksisterende russiske standarder og vil gøre det muligt at nærme sig standarderne i en række EU-lande og USA.

7. Begrundelse for at sænke temperaturskemaet

Afsnit 1 viser, at temperaturgrafen på 150-70 ° C, på grund af den faktiske umulighed af dens anvendelse under moderne forhold, bør sænkes eller modificeres ved at retfærdiggøre "cut-off" i temperatur.

Ovenstående beregninger af forskellige driftsformer af varmeforsyningssystemet under ikke-designede forhold giver os mulighed for at foreslå følgende strategi til at foretage ændringer i reguleringen af ​​forbrugernes varmebelastning.

1. For overgangsperioden skal du indtaste en temperaturplan på 150-70 ° C med en cutoff på 115 ° C. Med en sådan tidsplan bør forbruget af netværksvand i varmenettet til behov for opvarmning, ventilation holdes på eksisterende niveau, svarende til designværdien, eller lidt over den, baseret på kapaciteten af ​​de installerede netværkspumper. Inden for området for udelufttemperaturer svarende til "cut-off" skal den beregnede varmebelastning for forbrugere betragtes som reduceret i forhold til designværdien. Faldet i varmebelastningen tilskrives reduktionen af ​​varmeenergiforbruget til ventilation, baseret på tilvejebringelsen af ​​den nødvendige gennemsnitlige daglige luftudskiftning i boligbyggeri med flere lejligheder i henhold til moderne standarder på niveauet 0,35 h -1.

2. Organiser arbejdet med at afklare belastningen af ​​varmesystemer i bygninger ved at udvikle energicertifikater til boligbyggerier, offentlige organisationer og virksomheder, idet man først og fremmest er opmærksom på bygningers ventilationsbelastning, som er inkluderet i belastningen af ​​varmesystemer, under hensyntagen til moderne regulatoriske krav til luftudskiftning af lokaler. Til dette formål er det nødvendigt for huse i forskellige etager, først og fremmest, standard serie udføre beregningen af ​​varmetab, både transmission og ventilation i overensstemmelse med de moderne krav i de regulatoriske dokumenter fra Den Russiske Føderation.

3. På grundlag af felttest tages der højde for varigheden af ​​de karakteristiske driftsformer for ventilationssystemer og ikke-samtidigheden af ​​deres drift for forskellige forbrugere.

4. Efter at have afklaret varmebelastningerne for forbrugernes varmesystemer, skal du udvikle en tidsplan for regulering af sæsonbelastningen på 150-70 ° C med en afskæring på 115 ° C. Muligheden for at skifte til den klassiske 115-70 ° С tidsplan uden at "afskære" med kvalitetsregulering bør bestemmes efter specificering af de reducerede varmebelastninger. Temperaturen på returvandsforsyningen bør specificeres, når der udvikles en reduceret tidsplan.

5. Anbefal brug af moderne systemer ventilation, der gør det muligt at regulere luftudvekslingen, herunder mekaniske med systemer til genvinding af den termiske energi af forurenet luft, samt indførelsen af ​​termostater til at justere effekten af ​​varmeanordninger.

Litteratur

1. Sokolov E.Ya. Varme- og varmenetværk, 7. udg., M .: Forlag MEI, 2001

2. Gershkovich V.F. “Hundre og halvtreds ... Normal eller overkill? Refleksioner over varmebærerens parametre ... ”// Energibesparelse i bygninger. - 2004 - nr. 3 (22), Kiev.

3. Indvendige sanitære faciliteter. Klokken 3. Del 1 Varme / V.N. Bogoslovsky, B.A. Krupnov, A.N. Skanavi og andre; Ed. I.G. Staroverov og Yu.I. Schiller, - 4. udg., Revideret. og tilføje. - M .: Stroyizdat, 1990.-344 s .: ill. - (Designerhåndbog).

4. Samarin O.D. Termofysik. Energibesparelse. Energieffektivitet / Monografi. Moskva: ASV Publishing House, 2011.

6. A.D. Krivoshein, Energibesparelse i bygninger: gennemskinnelige strukturer og ventilation af lokaler // Omsk-regionens arkitektur og konstruktion, nr. 10 (61), 2008.

7. N.I. Vatin, T.V. Samoplyas "Ventilationssystemer til boliger i lejlighedsbygninger", St. Petersborg, 2004