Hvilke mønstre adlyder ændringerne i kølevæskens temperatur i centralvarmesystemer? Hvad er det - temperaturgrafen for varmesystemet 95-70? Hvordan bringes varmeparametrene i overensstemmelse med tidsplanen? Lad os prøve at besvare disse spørgsmål.

Hvad er det

Lad os starte med et par abstrakte teser.

• Med forandring vejrforhold varmetab af eventuelle bygningsændringer efter dem... Under frostforhold kræves der meget mere varmeenergi for at opretholde en konstant temperatur i en lejlighed end i varmt vejr.

Lad os præcisere: varmeforbruget bestemmes ikke af den absolutte værdi af lufttemperaturen udenfor, men af ​​deltaet mellem gaden og interiøret.
Så ved + 25C i lejligheden og -20 i gården vil varmeudgifterne være nøjagtig de samme som ved henholdsvis +18 og -27.

• Varmestrømmen fra varmeren ved en konstant temperatur af kølevæsken vil også være konstant.
  Et fald i temperaturen i rummet vil øge det lidt (igen, på grund af en stigning i deltaet mellem kølevæsken og luften i rummet); denne stigning vil dog kategorisk være utilstrækkelig til at kompensere for det øgede varmetab gennem klimaskærmen. Simpelthen fordi den nuværende SNiP begrænser den nedre temperaturtærskel i lejligheden til 18-22 grader.

En oplagt løsning på problemet med stigende tab er at øge kølevæskens temperatur.

Det er klart, at dens vækst skal være proportional med faldet i udendørstemperaturen: Jo koldere det er uden for vinduet, jo større varmetab skal der kompenseres for. Hvilket i virkeligheden bringer os til ideen om at skabe en bestemt tabel for enighed om begge værdier.

Så grafen temperatursystem opvarmning er en beskrivelse af afhængigheden af ​​temperaturerne på fremløbs- og returledningerne af det aktuelle vejr udenfor.

Hvordan det virker

Der er to forskellige typer diagrammer:

1. Til varmenet.
2. Til indendørs varmesystem.

For at tydeliggøre forskellen mellem de to, er det nok værd at starte med en kort udflugt hvordan centralvarme fungerer.

CHP - varmenet

Funktionen af ​​dette bundt er at opvarme kølevæsken og levere den til slutforbrugeren. Længden af ​​varmeledninger måles normalt i kilometer, det samlede overfladeareal er i tusinder og atter tusinder kvadratmeter... På trods af foranstaltningerne til termisk isolering af rør er varmetab uundgåelige: efter at have passeret vejen fra kraftvarme- eller kedelhuset til husets grænse, vil procesvandet have tid til at køle delvist ned.

Derfor - konklusionen: For at den kan nå forbrugeren, og samtidig opretholde en acceptabel temperatur, skal forsyningen af ​​hovedvarmeledningen ved udgangen fra CHPP være så varm som muligt. Kogepunktet er den begrænsende faktor; men med stigende tryk skifter det mod en stigning i temperaturen:

Tryk, atmosfærer	Kogepunkt, grader celsius
1	100
1,5	110
2	119
2,5	127
3	132
4	142
5	151
6	158
7	164
8	169

Typisk tryk i forsyningsledningen til varmeledningen er 7-8 atmosfærer. Denne værdi, selv under hensyntagen til hovedtabet under transport, giver dig mulighed for at starte varmesystemet i huse op til 16 etager højt uden yderligere pumper. Samtidig er det sikkert for ruter, stigrør og tilslutninger, blandeslanger og andre elementer i varme- og varmtvandssystemer.

Med en vis margin tages den øvre grænse for fremløbstemperaturen lig med 150 grader. De mest typiske varmetemperaturkurver for varmeledninger ligger i området 150/70 - 105/70 (fremløbs- og returtemperaturer).

Hus

Der er en række yderligere begrænsende faktorer i et boligvarmesystem.

• Den maksimale temperatur på kølevæsken i den må ikke overstige 95 C for et to-rør og 105 C for.

Forresten: i førskoleuddannelsesinstitutioner er begrænsningen meget strengere - 37 C.
Omkostningerne ved at reducere fremløbstemperaturen - forøgelse af antallet af radiatorsektioner: in nordlige egne de lande, hvor grupper er placeret i børnehaver, er bogstaveligt talt omgivet af dem.

• Af indlysende grunde bør temperaturdeltaet mellem forsynings- og returledningerne være så lille som muligt - ellers vil temperaturen på batterierne i bygningen variere meget. Dette indebærer hurtig cirkulation af kølevæsken.
  Dog for hurtig cirkulation igennem hussystem opvarmning vil føre til, at returvandet vender tilbage til ledningen med en urimelig høj temperatur, hvilket er uacceptabelt på grund af en række tekniske begrænsninger i driften af ​​kraftvarmeværket.

Problemet løses ved at installere en eller flere elevatorenheder i hvert hus, hvor returstrømmen tilføres vandstrømmen fra forsyningsledningen. Den resulterende blanding sikrer faktisk hurtig cirkulation af et stort volumen af ​​kølevæsken uden at overophede rutens returledning.

For interne netværk indstilles en separat temperaturplan, der tager højde for elevatorens drift. For to-rørs kredsløb er et varmetemperaturskema på 95-70 typisk, for et-rørs kredsløb (hvilket dog er en sjældenhed i lejlighedsbygninger) — 105-70.

Klimatiske zoner

Den vigtigste faktor, der bestemmer planlægningsalgoritmen, er den estimerede vintertemperatur. Tabellen over varmebærertemperaturer skal udformes på en sådan måde, at maksimale værdier(95/70 og 105/70) på toppen af ​​frost gav den tilsvarende SNiP-temperatur i beboelsesrum.

Lad os give et eksempel på en intern tidsplan for følgende forhold:

• Varmeapparater - radiatorer med varmemiddelforsyning fra bund til top.
• Varme - to-rørs, med.

• Udeluftens designtemperatur er -15 C.

Udendørs lufttemperatur, С	Foder, С	Retur, С
+10	30	25
+5	44	37
0	57	46
-5	70	54
-10	83	62
-15	95	70

Nuance: ved bestemmelse af parametrene for ruten og internt system opvarmning tages den gennemsnitlige dagstemperatur.
Hvis det er -15 om natten og -5 om dagen, vises -10C som udetemperatur.

Og her er nogle værdier af de anslåede vintertemperaturer for byerne i Rusland.

By	Design temperatur, С
Arkhangelsk	-18
Belgorod	-13
Volgograd	-17
Verkhojansk	-53
Irkutsk	-26
Krasnodar	-7
Moskva	-15
Novosibirsk	-24
Rostov ved Don	-11
Sochi	+1
Tyumen	-22
Khabarovsk	-27
Yakutsk	-48

På billedet - vinter i Verkhoyansk.

Justering

Hvis forvaltningen af ​​kraftvarme- og varmenettene er ansvarlig for rutens parametre, så påhviler ansvaret for parametrene for det interne netværk boligbeboerne. En meget typisk situation er, når beboere klager over kulden i lejligheder, at målinger viser afvigelser fra tidsplanen til undersiden. Lidt sjældnere sker det, at målinger i termoarbejderes brønde viser en overvurderet returtemperatur fra huset.

Hvordan bringer man varmeparametrene i overensstemmelse med tidsplanen med egne hænder?

Oprømmer dysen

Med en undervurderet blandings- og returtemperatur er den oplagte løsning at øge elevatormundstykkets diameter. Hvordan gøres det?

Instruktionen er til rådighed for læseren.

1. Alle ventiler eller ventiler i elevatorenheden (indgang, hus og varmtvandsforsyning) er lukket.
2. Elevatoren er afmonteret.
3. Dysen fjernes og udrømmes 0,5-1 mm.
4. Elevatoren samles og startes op med luftudblæsning i omvendt rækkefølge.

Tip: I stedet for paronitpakninger kan du sætte gummipakninger på flangerne, skåret til størrelsen af ​​flangen fra bilkameraet.

Et alternativ er at installere en elevator med en justerbar dyse.

Sugeundertrykkelse

I en kritisk situation (ekstrem kulde og frysende lejligheder) kan dysen fjernes helt. For at forhindre suget i at blive en jumper, dæmpes det af en pandekage fra stålplade ikke mindre end en millimeter tyk.

Bemærk: Dette er en nødforanstaltning, der bruges i ekstreme tilfælde, da temperaturen på radiatorerne i huset i dette tilfælde kan nå 120-130 grader.

Differential justering

Ved forhøjede temperaturer som en midlertidig foranstaltning indtil slutningen fyringssæson justering af elevatordifferentialet med en skydeventil øves.

1. Brugsvandet omstilles til fremløbsledningen.
2. En trykmåler er installeret på returledningen.
   
3. Indløbsventil på returrørledning lukker helt og åbner derefter gradvist med trykregulering på et manometer. Hvis du blot lukker ventilen, kan kindernes fald på stammen stoppe og afrime kredsløbet. Forskellen reduceres ved at øge trykket på returledningen med 0,2 atmosfærer om dagen med daglig temperaturkontrol.

Konklusion

Ph.D. Petrushchenkov V.A., Research Laboratory "Industrial Heat Power Engineering", Federal State Autonomous Educational Institution of Higher Education "Peter the Great St. Petersburg State Polytechnic University", St.

1. Problemet med at reducere designtemperaturplanen for regulering af varmeforsyningssystemer på nationalt plan

I løbet af de sidste årtier har der i næsten alle byer i Den Russiske Føderation været en meget betydelig kløft mellem de faktiske og designmæssige temperaturplaner for regulering af varmeforsyningssystemer. Som bekendt lukkede og åbne systemer fjernvarme i byerne i USSR blev designet vha kvalitetsregulering med en temperaturplan for sæsonbestemt belastningsregulering 150-70 ° С. En sådan temperaturplan blev meget brugt både til kraftvarmeværker og til distriktskedelhuse. Men allerede fra slutningen af ​​70'erne optrådte betydelige temperaturafvigelser. netværksvand i de faktiske kontrolskemaer fra deres designværdier ved lave udendørstemperaturer. Under designbetingelserne for udelufttemperaturen faldt vandtemperaturen i forsyningsvarmeledningerne fra 150 ° С til 85 ... 115 ° С. Sænkningen af ​​temperaturplanen af ​​ejerne af varmekilder blev normalt formaliseret som arbejde i henhold til designplanen på 150-70 ° С med en "cut-off" ved en lav temperatur på 110 ... 130 ° С. Ved lavere temperaturer på kølevæsken blev det antaget, at varmeforsyningssystemet ville fungere i henhold til afsendelsesplanen. Artiklens forfatter er ikke bekendt med de beregnede begrundelser for en sådan overgang.

Overgangen til et lavere temperaturskema, for eksempel 110-70 ° C fra designskemaet på 150-70 ° C, bør medføre en række alvorlige konsekvenser, som er dikteret af balanceenergiforholdene. I forbindelse med et 2-dobbelt fald i den beregnede temperaturforskel på forsyningsvandet, samtidig med at varmebelastningen af ​​varme og ventilation opretholdes, er det nødvendigt at sikre en stigning i forbruget af forsyningsvand for disse forbrugere også med 2 gange. Tilsvarende tryktab gennem netværksvandet i varmenettet og i varmekildens varmevekslerudstyr og varmepunkter med en kvadratisk modstandslov vil stige med 4 gange. Påkrævet effektforøgelse netværkspumper skal ske 8 gange. Det er klart, at hverken gennemstrømningen af ​​varmenetværkene, designet til tidsplanen på 150-70 ° C, eller de installerede netværkspumper vil sikre leveringen af ​​varmebæreren til forbrugerne med en dobbelt strømningshastighed i sammenligning med designværdien.

I denne henseende er det helt klart, at for at sikre temperaturplanen på 110-70 ° C, ikke på papir, men faktisk vil en radikal rekonstruktion af både varmekilder og et varmenetværk med varmepunkter være påkrævet, omkostningerne ved som er uudholdelige for ejerne af varmeanlæg.

Forbuddet mod brugen af ​​varmeforsyningsstyringsskemaer for varmenetværk med en "cut-off" i temperatur, givet i paragraf 7.11 i SNiP 41-02-2003 "Heating networks", kunne på ingen måde påvirke den udbredte praksis med dets brug . I den opdaterede version af dette dokument SP 124.13330.2012 er tilstanden med "cut-off" i temperatur slet ikke nævnt, det vil sige, at der ikke er noget direkte forbud mod en sådan reguleringsmetode. Dette betyder, at sådanne metoder til sæsonbestemt belastningsregulering skal vælges, hvilket vil løse hovedopgaven - at sikre de normaliserede temperaturer i lokalerne og den normaliserede vandtemperatur til behovene for varmtvandsforsyning.

Til den godkendte liste over nationale standarder og regelsæt (dele af sådanne standarder og regelsæt), som følge heraf, på obligatorisk basis, overholdelse af kravene i føderal lov nr. 384-FZ af 30.12.2009 " Tekniske forskrifter om sikkerheden af ​​bygninger og strukturer" (Resolution fra Den Russiske Føderations regering dateret 26.12.2014 nr. 1521) revisioner af SNiP blev inkluderet efter opdatering. Dette betyder, at brugen af ​​"cut-off" temperaturer i dag er en fuldstændig lovlig foranstaltning, både set fra listen over nationale standarder og regler og fra synspunktet om den opdaterede version af profilen SNiP "Varme netværk".

Føderal lov nr. 190-FZ af 27. juli 2010 "Om varmeforsyning", "Regler og normer teknisk udnyttelse boligmasse"(Godkendt ved dekret fra Gosstroy fra Den Russiske Føderation af 27. september 2003 nr. 170), SO 153-34.20.501-2003" Regler for teknisk drift kraftværker og netværk Den Russiske Føderation”Forbyd heller ikke regulering af sæsonbetinget varmebelastning med en“ afskæring ”i temperatur.

I 90'erne blev forringelsen af ​​varmenetværk, fittings, ekspansionsfuger såvel som manglende evne til at levere de nødvendige parametre ved varmekilder på grund af varmevekslingsudstyrets tilstand, betragtet som tungtvejende årsager, der forklarede det radikale fald i design temperaturplan. På trods af de store mængder renoveringsarbejder udført konstant i varmenetværk og varmekilder i de seneste årtier, er denne grund stadig relevant i dag for en betydelig del af næsten ethvert varmeforsyningssystem.

Det skal bemærkes, at i de tekniske betingelser for tilslutning til varmenetværk for de fleste varmekilder er der stadig givet et designtemperaturskema på 150-70 ° C eller tæt på det. Ved koordinering af projekter af centrale og individuelle varmepunkter er et ufravigeligt krav fra ejeren af ​​varmenettet at begrænse forbruget af netvand fra varmenettets forsyningsvarmerør i hele fyringssæson i nøje overensstemmelse med designet og ikke den faktiske temperaturkontrolplan.

På nuværende tidspunkt i landet foregår udviklingen af ​​varmeforsyningsordninger for byer og bygder i massiv skala, hvor designplanerne for regulering af 150-70 ° C, 130-70 ° C anses for ikke kun at være relevante, men også gældende i 15 år forud. Samtidig er der ingen forklaringer på, hvordan man i praksis kan levere sådanne tidsplaner, der er ingen klar begrundelse for muligheden for at levere den tilsluttede varmebelastning ved lave udetemperaturer under forhold reel regulering sæsonbestemt varmebelastning.

Et sådant hul mellem de erklærede og faktiske temperaturer for varmebæreren til varmenettet er unormalt og har intet at gøre med teorien om drift af varmeforsyningssystemer, givet f.eks.

Under disse forhold er det ekstremt vigtigt at analysere den reelle situation med hydraulisk tilstand drift af varmenetværk og med mikroklimaet i opvarmede rum ved udeluftens designtemperatur. Den faktiske situation er sådan, at der på trods af et betydeligt fald i temperaturplanen, samtidig med at designstrømmen af ​​netværksvand i byernes varmesystemer sikres, som regel ikke er noget væsentligt fald i designtemperaturerne i lokalerne, hvilket ville føre til resonansanklager fra ejerne af varmekilder for manglende opfyldelse af deres hovedopgave: at sikre standardtemperaturerne i lokalerne. I den forbindelse opstår følgende naturlige spørgsmål:

1. Hvad forklarer dette sæt fakta?

2. Er det muligt ikke kun at forklare den aktuelle situation, men også at retfærdiggøre, ud fra leveringen af ​​kravene i moderne regulatoriske dokumenter, eller en "cut-off" af temperaturgrafen ved 115 ° C, eller en ny temperaturgraf på 115-70 (60) ° C med en kvalitativ regulering af sæsonbelastningen?

Dette problem tiltrækker naturligvis konstant alles opmærksomhed. Derfor optræder publikationer i tidsskrifter, som giver svar på de stillede spørgsmål og giver anbefalinger til at lukke afstanden mellem design og faktiske parametre formet. I nogle byer er der allerede truffet foranstaltninger for at reducere temperaturskemaet, og man forsøger at generalisere resultaterne af en sådan overgang.

Fra vores synspunkt diskuteres dette problem mest levende og tydeligt i artiklen af ​​V.F. ...

Den noterer sig flere ekstremt vigtige bestemmelser, som blandt andet er en generalisering af praktiske handlinger for at normalisere driften af ​​varmeforsyningssystemer under forhold med lav temperatur "cut-off". Det bemærkes, at praktiske forsøg på at øge strømningshastigheden i netværket for at bringe det i overensstemmelse med den reducerede temperaturplan ikke har været succesfulde. De bidrog snarere til den hydrauliske deregulering af varmenettet, som resulterede i, at forbruget af netvand mellem forbrugerne blev omfordelt uforholdsmæssigt i forhold til deres termiske belastninger.

Samtidig med at det designmæssige flow i netværket blev opretholdt og temperaturen på vandet i forsyningsledningen blev reduceret, selv ved lave udendørstemperaturer, var det i en række tilfælde muligt at sikre lufttemperaturen i lokalerne på en acceptabelt niveau. Forfatteren forklarer dette faktum ved, at i varmebelastningen falder en meget betydelig del af strømmen på opvarmning af frisk luft, hvilket sikrer standard luftudveksling af lokalerne. Ægte luftudveksling på kolde dage er langt fra den normative værdi, da den ikke kun kan tilvejebringes ved at åbne ventilationsåbningerne og rammen af ​​vinduesblokke eller termoruder. Artiklen understreger, at russiske luftkurser er flere gange højere end Tyskland, Finland, Sverige og USA. Det bemærkes, at i Kiev blev faldet i temperaturplanen på grund af "cut-off" fra 150 ° C til 115 ° C implementeret og havde ingen negative konsekvenser. Lignende arbejde er blevet udført i varmenetværkene i Kazan og Minsk.

Denne artikel diskuterer state of the art Russiske krav til normativ dokumentation for luftudveksling af lokaler. Ved at bruge eksemplet med modelproblemer med gennemsnitlige parametre for varmeforsyningssystemet blev indflydelsen af ​​forskellige faktorer på dets adfærd ved en vandtemperatur i forsyningsledningen på 115 ° C under designbetingelser for udelufttemperaturen bestemt, herunder:

Reduktion af lufttemperaturen i lokalerne, samtidig med at designvandforbruget i netværket opretholdes;

Forøgelse af vandforbruget i netværket for at opretholde lufttemperaturen i lokalerne;

Reduktion af varmesystemets effekt ved at reducere luftudskiftningen til designvandforbruget i netværket, samtidig med at designlufttemperaturen i lokalerne sikres;

Vurdering af varmesystemets effekt ved at reducere luftudskiftningen for det faktisk opnåelige øgede vandforbrug i nettet og samtidig sikre den beregnede lufttemperatur i lokalerne.

2. Indledende data til analyse

Som de første data blev det antaget, at der er en varmeforsyningskilde med en dominerende varme- og ventilationsbelastning, et to-rørs varmenet, en centralvarmecentral og en IHP, varmeapparater, luftvarmere og vandhaner. Typen af ​​varmeforsyningssystem er ikke kritisk. Det antages, at designparametrene for alle led i varmeforsyningssystemet sikrer normal drift af varmeforsyningssystemet, det vil sige i alle forbrugeres lokaler er designtemperaturen tp = 18 ° С indstillet, afhængigt af temperaturen tidsplan for varmenetværket 150-70 ° С, designværdien af ​​strømningshastigheden af ​​netværksvand , normativ luftudveksling og kvalitetsregulering af sæsonbelastning. Udeluftens designtemperatur er lig med gennemsnitstemperaturen i en kold fem-dages periode med en sikkerhedsfaktor på 0,92 på tidspunktet for oprettelsen af ​​varmeforsyningssystemet. Blandingsforholdet mellem elevatorenheder bestemmes af den generelt accepterede temperaturplan for regulering af varmesystemer ved 95-70 ° C og er lig med 2,2.

Det skal bemærkes, at i den opdaterede udgave af SNiP "Construction climatology" SP 131.13330.2012 for mange byer var der en stigning i den beregnede temperatur i den kolde femdages periode med flere grader sammenlignet med revisionen af ​​SNiP 23- 01-99 dokument.

3. Beregninger af driftstilstandene for varmeforsyningssystemet ved en temperatur på direkte forsyningsvand på 115 ° С

Arbejdet under nye forhold i varmeforsyningssystemet, skabt over ti år i henhold til de moderne standarder for byggeperioden, overvejes. Design temperaturplan for kvalitetsregulering af sæsonbelastning 150-70 ° С. Det antages, at varmeforsyningssystemet på tidspunktet for idriftsættelsen udførte sine funktioner nøjagtigt.

Som et resultat af analysen af ​​ligningssystemet, der beskriver processerne i alle led i varmeforsyningssystemet, bestemmes dets adfærd ved maksimal temperatur vand i forsyningsledningen 115 ° C ved en designtemperatur for udeluften, blandingsforhold for elevatorenheder 2.2.

En af de definerende parametre i den analytiske undersøgelse er forbruget af netvand til opvarmning og ventilation. Dens værdi accepteres i følgende muligheder:

Designet flowhastighed i overensstemmelse med tidsplanen 150-70 ° C og den erklærede belastning af opvarmning, ventilation;

Strømningshastighedsværdien, der giver designlufttemperaturen i lokalerne under designbetingelser for udelufttemperaturen;

Den faktiske maksimalt mulige værdi af netværkets vandforbrug under hensyntagen til de installerede netværkspumper.

3.1. Reduktion af indendørs lufttemperatur, mens de tilsluttede varmebelastninger opretholdes

Bestem, hvordan det vil ændre sig gennemsnitstemperatur i rum ved en temperatur af forsyningsvand i forsyningsledningen til 1 = 115 ° С, designforbruget af forsyningsvand til opvarmning (vi vil antage, at hele belastningen er opvarmning, da ventilationsbelastningen er af samme type), baseret på designskemaet på 150-70 ° С, ved en udendørs lufttemperatur t n.o = -25 ° С. Vi antager, at ved alle elevatorknudepunkter er blandingsforholdene u beregnet og er lig med

For de designberegnede driftsbetingelser for varmeforsyningssystemet (,,,) er følgende ligningssystem gyldigt:

hvor er gennemsnitsværdien af ​​varmeoverførselskoefficienten for alle varmeapparater med et samlet varmevekslerareal F, er gennemsnittet temperaturforskel mellem kølevæsken fra varmeanordninger og lufttemperaturen i lokalerne, G o er den estimerede strømningshastighed af netværksvand, der kommer ind i elevatorknudepunkterne, G p er den estimerede strøm af vand, der kommer ind i varmeanordningerne, G p = (1 + u) G o, s er den specifikke masse isobarisk varmekapacitet af vand, er den gennemsnitlige designværdi af varmeoverførselskoefficienten for en bygning, under hensyntagen til transporten af ​​termisk energi gennem eksterne hegn med et samlet areal på A og forbruget af termisk energi til opvarmning af standardudeluftforbruget.

Ved en reduceret temperatur af forsyningsvandet i forsyningsledningen t o 1 = 115 ° C, mens designluftskiftet opretholdes, falder den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne til værdien af ​​t in. Det tilsvarende system af ligninger for designbetingelserne for udeluften vil have formen

, (3)

hvor n er eksponenten i kriteriets afhængighed af varmeoverførselskoefficienten for varmeanordninger af den gennemsnitlige temperaturhøjde, se tabel. 9.2, side 44. Til de mest almindelige varmeapparater i form af støbejern sektionsradiatorer og stålpladekonvektorer af RSV- og RSG-typerne, når kølevæsken bevæger sig fra top til bund n = 0,3.

Lad os introducere notationen , , .

Fra (1) - (3) følger ligningssystemet

,

,

hvis løsninger har formen:

, (4)

(5)

. (6)

For de givne designværdier for

,

Ligning (5), under hensyntagen til (3) for en given temperatur af direkte vand under designforhold, gør det muligt at opnå en relation til bestemmelse af lufttemperaturen i rum:

Løsningen til denne ligning er t in = 8,7 ° C.

Den relative termiske effekt af varmesystemet er

Følgelig, når temperaturen på det direkte netværksvand ændres fra 150 ° C til 115 ° C, falder den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne fra 18 ° C til 8,7 ° C, varmesystemets termiske effekt falder med 21,6%.

De beregnede værdier af vandtemperaturer i varmesystemet for den accepterede afvigelse fra temperaturgrafen er ° С, ° С.

Den udførte beregning svarer til det tilfælde, hvor udeluftstrømningshastigheden under driften af ​​ventilations- og infiltrationssystemet svarer til designstandardværdierne op til udelufttemperaturen t n.o = -25 °C. Da der i boligbyggerier som regel bruges naturlig ventilation, organiseret af beboere, når de ventilerer ved hjælp af ventilationskanaler, vinduesrammer og mikroventilationssystemer til termoruder, kan det hævdes, at ved lave udendørstemperaturer vil strømningshastigheden af ​​kold luft, der kommer ind i lokalerne, især efter praktisk talt fuldstændig udskiftning vinduesblokke til termoruder er langt fra standardværdien. Derfor er lufttemperaturen i boliger faktisk meget højere. en vis værdi t in = 8,7 °C.

3.2 Bestemmelse af varmesystemets kapacitet ved at reducere ventilationen af ​​luften i lokalerne ved den estimerede strømningshastighed af netværksvand

Lad os bestemme, hvor meget det er nødvendigt at reducere forbruget af varmeenergi til ventilation i den betragtede ikke-designtilstand med sænket temperatur på varmenetvandet, for at den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne forbliver på standardniveauet, at er, t in = t in.p = 18 °C.

Systemet af ligninger, der beskriver processen med drift af varmeforsyningssystemet under disse forhold, vil have formen

En fælles løsning (2 ') med systemerne (1) og (3), i lighed med det foregående tilfælde, giver følgende forhold for temperaturerne for forskellige vandstrømme:

,

,

.

Ligningen for en given temperatur af direkte vand under designforhold baseret på udelufttemperaturen giver os mulighed for at finde en reduceret relativ belastning af varmesystemet (kun ventilationssystemets kapacitet er reduceret, varmeoverførslen gennem de ydre hegn er nøjagtigt bevaret):

Løsningen til denne ligning er = 0,706.

Når temperaturen på det direkte forsyningsvand ændres fra 150 ° C til 115 ° C, er det derfor muligt at opretholde lufttemperaturen i lokalerne på 18 ° C ved at reducere varmesystemets samlede termiske effekt til 0,706 fra designværdien med reducere omkostningerne til opvarmning af udeluften. Varmesystemets varmeydelse falder med 29,4 %.

De beregnede værdier af vandtemperaturer for den accepterede afvigelse fra temperaturgrafen er ° С, ° С.

3.4 Forøgelse af strømningshastigheden af ​​opvarmningsvand for at sikre standard lufttemperatur i lokalerne

Lad os bestemme, hvordan strømningen af ​​netvand i varmenettet til varmebehov skal stige, når temperaturen på netvandet i forsyningsledningen falder til 1 = 115 ° С under designforhold for udelufttemperaturen t nej = -25 ° С, så den gennemsnitlige temperatur i indendørs luft forblev på standardniveauet, det vil sige t in = t i p = 18 ° C. Ventilation af lokalerne er inden for designværdien.

Ligningssystemet, der beskriver driftsprocessen for varmeforsyningssystemet, vil i dette tilfælde tage formen under hensyntagen til stigningen i værdien af ​​strømningshastigheden af ​​netværksvand op til G oy og strømmen af ​​vand gennem varmesystem G ny = G oy (1 + u) med en konstant værdi af elevatorknudepunkternes blandingsforhold u = 2,2. For klarhedens skyld gengiver vi i dette system ligningerne (1)

.

Fra (1), (2 "), (3 ') følger ligningssystemet af mellemformen

Løsningen på det reducerede system er:

° С, t o 2 = 76,5 ° С,

Så når temperaturen på det direkte netværksvand ændres fra 150 ° C til 115 ° C, er bevarelsen af ​​den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne på niveauet 18 ° C mulig på grund af en stigning i forbruget af netværksvand i varmenettets forsynings- (retur)ledning til behov for varme- og ventilationsanlæg i 2 , 08 gange.

Det er klart, at der ikke er en sådan reserve for strømningshastigheden af ​​netværksvand både ved varmekilder og ved eventuelle pumpestationer. Derudover vil en så høj stigning i strømningen af ​​netværksvand føre til en stigning i friktionstryktab i rørledninger i varmenettet og i udstyr til varmepunkter og en varmekilde med mere end 4 gange, hvilket ikke kan realiseres pga. til manglen på en forsyning af netværkspumper med hensyn til motorhøjde og effekt. ... Som følge heraf vil en stigning i strømmen af ​​netværksvand med en faktor på 2,08 på grund af en stigning i kun antallet af installerede netværkspumper, mens deres tryk bibeholdes, uundgåeligt føre til utilfredsstillende drift af elevatorknudepunkter og varmevekslere i det meste af varmeforsyningen punkter i varmeforsyningssystemet.

3.5 Nedsættelse af varmesystemets kapacitet ved at reducere ventilationen af ​​luften i lokalerne under forhold med øget forbrug af netværksvand

For nogle varmekilder kan strømningen af ​​netvand i ledningsnettet leveres over designværdien med ti procent. Dette skyldes både faldet i varmebelastninger, der fandt sted i de seneste årtier, og tilstedeværelsen af ​​en vis kapacitetsreserve af de installerede netværkspumper. Lad os tage den maksimale relative værdi af strømningshastigheden af ​​netværksvandet lig med = 1,35 af designværdien. Vi vil også tage højde for en eventuel stigning i udeluftens designtemperatur i henhold til SP 131.13330.2012.

Lad os bestemme, hvor meget det er nødvendigt at reducere det gennemsnitlige udendørs luftforbrug til ventilation af lokaler i tilstanden med reduceret temperatur på varmenetværkets vand, således at den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne forbliver på standardniveauet, det vil sige t. in = 18 °C.

For en reduceret temperatur af varmevandet i forsyningsledningen til 1 = 115 ° C, falder luftforbruget i rummene for at opretholde den beregnede værdi af t ved = 18 ° C under betingelserne for en stigning i forbruget af opvarmning af vand i 1,35 gange og en stigning i den beregnede temperatur i den kolde femdages periode. Det tilsvarende ligningssystem for de nye forhold vil have formen

Det relative fald i varmesystemets termiske effekt er

. (3’’)

Fra (1), (2 '' ''), (3 '') følger afgørelsen

,

,

.

For de givne værdier af u = 1,35:

; = 115°C; = 66°C; = 81,3 °C.

Lad os også tage højde for stigningen i temperaturen i den kolde fem-dages periode til værdien af ​​t n.o_ = -22 ° C. Den relative termiske effekt af varmesystemet er

Den relative ændring i de samlede varmeoverførselskoefficienter er lig med og skyldes et fald i ventilationssystemets luftforbrug.

For huse bygget før 2000 er andelen af ​​varmeenergiforbruget til ventilation af lokaler i de centrale regioner i Den Russiske Føderation henholdsvis 40 ... 45%, et fald i ventilationssystemets luftforbrug bør forekomme cirka 1,4 gange i bestille til samlet forhold varmeoverførslen var 89 % af designværdien.

For huse bygget efter 2000 stiger andelen af ​​omkostningerne til ventilation til 50 ... 55 %, et fald i ventilationsanlæggets luftforbrug på ca. 1,3 gange vil bevare den beregnede lufttemperatur i lokalerne.

Ovenfor i 3.2 er det vist, at ved designværdierne for varmesystemets strømningshastigheder, lufttemperaturen i rummene og den beregnede temperatur af udeluften, et fald i netværksvandets temperatur til 115 ° C svarer til varmesystemets relative effekt 0,709. Hvis dette fald i effekt tilskrives et fald i opvarmningen af ​​ventilationsluft, så for huse bygget før 2000, bør luftforbruget i ventilationssystemet falde cirka 3,2 gange, for huse bygget efter 2000 - 2,3 gange.

Analyse af måledataene for varmemålerenheder i individuelle boligbyggerier viser, at et fald i forbrugt varmeenergi på kolde dage svarer til et fald i standardluftskiftet med 2,5 gange og mere.

4. Behovet for at afklare den beregnede varmebelastning af varmeforsyningssystemer

Lad den deklarerede belastning af varmesystemet, skabt i de seneste årtier, være lige. Denne belastning svarer til udeluftens designtemperatur, faktisk i byggeperioden, taget for bestemthed t n.d = -25 ° С.

Nedenfor er et skøn over den faktiske reduktion i den deklarerede designvarmebelastning på grund af forskellige faktorer.

En stigning i designudelufttemperaturen til -22 ° С reducerer designvarmebelastningen til værdien (18 + 22) / (18 + 25) x100% = 93%.

Derudover fører følgende faktorer til en reduktion af den beregnede varmebelastning.

1. Udskiftning af vinduesblokke til termoruder, hvilket foregik næsten overalt. Andelen af ​​transmissionstab af varmeenergi gennem vinduerne er omkring 20 % af den samlede varmebelastning. Udskiftning af vinduesblokke med termoruder førte til en stigning i termisk modstand fra henholdsvis 0,3 til 0,4 m 2 ∙ K / W, den termiske effekt af varmetab faldt til værdien: x100% = 93,3%.

2. For boligbyggerier er ventilationsbelastningens andel af varmebelastningen i projekter gennemført før begyndelsen af ​​2000'erne omkring 40 ... 45 %, senere - omkring 50 ... 55 %. Lad os tage den gennemsnitlige andel af ventilationskomponenten i varmebelastningen på 45 % af den deklarerede varmebelastning. Det svarer til en luftudveksling på 1,0. Ifølge moderne STO-standarder er den maksimale luftudveksling på niveauet 0,5, den gennemsnitlige daglige luftudvekslingshastighed for en boligbygning er på niveauet 0,35. Som følge heraf fører et fald i luftudvekslingshastigheden fra 1,0 til 0,35 til et fald i en boligbygnings varmebelastning til værdien:

x100 % = 70,75 %.

3. Ventilationsbelastningen af ​​forskellige forbrugere efterspørges tilfældigt, derfor tilføjes dens værdi, ligesom brugsvandsbelastningen for en varmekilde, ikke additivt, men under hensyntagen til de timelige ujævnhedskoefficienter. Del maksimal belastning ventilation som en del af den deklarerede varmebelastning er 0,45x0,5 / 1,0 = 0,225 (22,5%). Koefficienten for timeujævnheder er estimeret til at være den samme som for varmtvandsforsyning, lig med K time.ven = 2,4. Derfor, total belastning varmesystemer til en varmekilde, under hensyntagen til reduktionen af ​​den maksimale ventilationsbelastning, udskiftningen af ​​vinduesblokke med termoruder og det ikke-samtidige behov for ventilationsbelastningen, vil beløbe sig til 0,933x (0,55 + 0,225 / 2,4 ) x100 % = 60,1 % af den deklarerede belastning.

4. Hensyn til en stigning i den dimensionerede udetemperatur vil medføre et endnu større fald i den dimensionerede varmebelastning.

5. De udførte estimater viser, at specifikationen af ​​varmebelastningen af ​​varmesystemer kan føre til dens reduktion med 30 ... 40%. Et sådant fald i varmebelastningen gør det muligt at forvente, at den beregnede lufttemperatur i lokalerne kan sikres, samtidig med at den beregnede strømningshastighed for netværksvand opretholdes, når "afskæringen" af den direkte vandtemperatur ved 115 ° C for lave udelufttemperaturer er implementeret (se resultater 3.2). Dette kan argumenteres med endnu større begrundelse, hvis der er en reserve i strømningshastigheden af ​​netvand ved varmeforsyningssystemets varmekilde (se resultater 3.4).

Ovenstående skøn er illustrative, men det følger af dem, at man på baggrund af de moderne krav i regulatoriske dokumenter kan forvente en væsentlig reduktion i den samlede beregnede varmebelastning for eksisterende forbrugere pr. varmekilde og en teknisk forsvarlig driftstilstand med et "snit" af temperaturplanen til regulering af sæsonbelastningen på niveauet 115 ° C. Den krævede grad af reel reduktion i den deklarerede belastning af varmesystemer bør bestemmes under feltforsøg for forbrugere af en bestemt varmeledning. Designtemperaturen af ​​returnetvandet er også genstand for afklaring under feltforsøg.

Det skal erindres, at kvalitetsregulering af sæsonbelastning ikke er bæredygtig med hensyn til fordelingen af ​​varmekraft blandt varmeapparater til vertikale et-rørs systemer opvarmning. Derfor vil der i alle ovenstående beregninger, samtidig med at den gennemsnitlige designlufttemperatur i rummene sikres, være en vis ændring i lufttemperaturen i rummene langs stigrøret i fyringssæsonen ved forskellige udendørstemperaturer.

5. Vanskeligheder ved gennemførelsen af ​​den normative luftudveksling af lokaler

Overvej omkostningsstrukturen for den termiske effekt af varmesystemet i en boligbygning. Hovedkomponenterne i varmetab, kompenseret af strømmen af ​​varme fra varmeanordninger, er transmissionstab gennem eksterne hegn samt omkostningerne ved opvarmning af den udendørs luft, der kommer ind i lokalerne. Friskluftforbruget til beboelsesbygninger er bestemt af kravene til sanitære og hygiejniske standarder, som er angivet i afsnit 6.

V beboelsesbygninger x ventilationssystem er normalt naturligt. Luftforbruget sikres ved periodisk åbning af ventilationsåbninger og vinduesrammen. Det skal huskes, at siden 2000 er kravene til de varmeafskærmende egenskaber af udvendige hegn, især vægge, steget betydeligt (2 ... 3 gange).

Af praksis med at udvikle energicertifikater for boligbyggerier følger det, at for bygninger opført fra 50'erne til 80'erne af forrige århundrede i de centrale og nordvestlige regioner, er andelen af ​​termisk energi pr. standard ventilation(infiltration) var 40 ... 45 %, for bygninger bygget senere 45 ... 55 %.

Før fremkomsten af ​​termoruder blev luftudvekslingen reguleret af ventilationsåbninger og agterspejle, og på kolde dage faldt hyppigheden af ​​deres åbning. Med den udbredte brug af termoruder er sikringen af ​​den normative luftudskiftning blevet et endnu større problem. Dette skyldes et tidoblet fald i ukontrolleret infiltration gennem sprækkerne og det faktum, at hyppig ventilation ved at åbne vinduesrammene, som alene kan give den normative luftudveksling, faktisk ikke forekommer.

Der findes publikationer om dette emne, se f.eks. Selv med periodisk ventilation er der ingen kvantitative indikatorer, der angiver luftudvekslingen i lokalerne og dens sammenligning med standardværdien. Som følge heraf er luftskiftet faktisk langt fra normen, og der opstår en række problemer: den relative luftfugtighed stiger, der dannes kondens på ruden, der opstår skimmelsvamp, der opstår vedvarende lugt, indholdet af kuldioxid i luften stiger, som tilsammen førte til fremkomsten af ​​begrebet "syge bygningers syndrom". I nogle tilfælde, på grund af et kraftigt fald i luftudveksling, opstår der et vakuum i lokalerne, hvilket fører til væltning af luftbevægelsen i udstødningskanalerne og til strømmen af ​​kold luft ind i lokalerne, strømmen af ​​snavset luft fra en lejlighed til en anden, og frysning af kanalvæggene. Som følge heraf står bygherrer over for et problem i forhold til at bruge mere avancerede ventilationssystemer, der kan give besparelser i varmeudgifter. I den forbindelse er det nødvendigt at bruge ventilationsanlæg med kontrolleret luftindstrømning og udsugning, varmeanlæg med automatisk regulering varmeforsyning til varmeapparater (ideelt set systemer med lejlighedsforbindelser), lukkede vinduer og indgangsdøre ind i lejligheder.

Bekræftelse af, at ventilationssystemet i boliger fungerer med en ydeevne, der er væsentligt mindre end den designmæssige, er den lavere sammenlignet med det beregnede varmeenergiforbrug i opvarmningsperioden, registreret af bygningers varmeenergimålerenheder.

Beregningen af ​​ventilationsanlægget i en boligbygning udført af SPbSPU-ansatte viste følgende. Naturlig ventilation i tilstanden med fri luftstrøm i gennemsnit pr. år er næsten 50% mindre end den beregnede (afsnittet af udsugningskanalen blev designet i henhold til de nuværende ventilationsstandarder for lejlighedsbygninger for forholdene i St. Petersborg for standard luft udskiftning til en udetemperatur på +5 ° C), i 13 % er ventilationstiden mere end 2 gange mindre end den beregnede, og ventilation er fraværende i 2 % af tiden. I en væsentlig del af opvarmningsperioden, når udelufttemperaturen er mindre end +5 ° C, overstiger ventilationen standardværdien. Det vil sige, at uden særlig justering ved lave udelufttemperaturer er det umuligt at sikre standard luftudskiftning; ved udelufttemperaturer på mere end + 5 °C vil luftskiftet være lavere end standarden, hvis ventilatoren ikke bruges .

6. Udvikling af regulatoriske krav til luftudskiftning i lokaler

Omkostningerne til opvarmning af udeluften er bestemt af de krav, der er angivet i reguleringsdokumenterne, som har gennemgået en række ændringer over en længere periode med byggeri.

Overvej disse ændringer ved at bruge eksemplet med boliger lejlighedsbygninger.

I SNiP II-L.1-62, del II, afsnit L, kapitel 1, som var gældende indtil april 1971, var luftudvekslingerne for stuer 3 m 3 / h pr. 1 m 2 af arealet af rummene, for et køkken med elektriske komfurer frekvensen af ​​luftudskiftning 3, men ikke mindre end 60 m 3 / h, for et køkken med gaskomfur- 60 m 3 / h for 2-brændere, 75 m 3 / h - for 3-brændere, 90 m 3 / h - for 4-brændere. Designtemperatur for stuer +18 ° С, køkken +15 ° С.

I SNiP II-L.1-71, del II, afsnit L, kapitel 1, som var i kraft indtil juli 1986, er tilsvarende normer angivet, men for et køkken med elektriske komfurer er luftudvekslingen på 3 udelukket.

I SNiP 2.08.01-85, som var gældende indtil januar 1990, var luftudvekslingskurserne for stuer 3 m 3 / h pr. 1 m 2 af rummets areal, for et køkken uden at specificere typen af plader 60 m 3 / t. På trods af det anderledes måltemperatur i boligkvarterer og i køkkenet foreslås det at tage temperaturen på den indre luft + 18 ° С til varmetekniske beregninger.

I SNiP 2.08.01-89, som var gældende indtil oktober 2003, er luftvekslingshastighederne de samme som i SNiP II-L.1-71, del II, afsnit L, kapitel 1. En indikation af den interne lufttemperatur på +18° bevares MED.

I den nuværende SNiP 31-01-2003 vises nye krav, givet i 9.2-9.4:

9.2 Designparametrene for luften i en boligbygnings lokaler bør tages i henhold til optimale standarder GOST 30494. Luftvekslingskursen i lokalerne skal tages i overensstemmelse med tabel 9.1.

Tabel 9.1

Lokaliteter	Multiplikitet eller størrelse luftskifte, m 3 i timen, ikke mindre
	i ikke-arbejdende	i tilstanden service
Soveværelse, fælles, børneværelse	0,2	1,0
Bibliotek, skab	0,2	0,5
Pantry, linned, omklædningsrum	0,2	0,2
Gym, billardrum	0,2	80 m 3
Tøjvask, strygning, tørring	0,5	90 m 3
Køkken med el-komfur	0,5	60 m 3
Værelse med gasforbrugende udstyr	1,0	1,0 + 100 m 3
Værelse med varmegeneratorer og brændselsovne	0,5	1,0 + 100 m 3
Badeværelse, bruser, toilet, kombineret badeværelse	0,5	25 m 3
Sauna	0,5	10 m 3 for 1 person
Elevator maskinrum	-	Ved beregning
Parkering	1,0	Ved beregning
Affaldsopsamlingskammer	1,0	1,0

Luftudvekslingshastigheden i alle ventilerede rum, der ikke er opført i tabellen, i ikke-driftstilstand bør være mindst 0,2 rumvolumen pr. time.

9.3 Ved beregning af termisk konstruktion af de omsluttende strukturer i boligbygninger skal temperaturen af ​​den interne luft i de opvarmede lokaler være mindst 20 ° C.

9.4 Bygningens varme- og ventilationssystem skal designes til at sikre indendørs lufttemperatur i opvarmningsperioden inden for de optimale parametre fastsat af GOST 30494, med designparametrene for udendørsluften for de tilsvarende byggeområder.

Heraf kan det ses, at for det første opstår begreberne en roomservice-tilstand og en inoperativ tilstand, som under driften som regel stilles meget forskellige kvantitative krav til luftudveksling. For boliger (soveværelser, fællesrum, børneværelser), som udgør en betydelig del af en lejligheds areal, afviger luftvekslingskurserne under forskellige tilstande 5 gange. Lufttemperaturen i lokalerne ved beregning af varmetabet i den projekterede bygning skal tages mindst 20 ° C. I boliger normaliseres luftudvekslingshastigheden, uanset området og antallet af beboere.

Den opdaterede udgave af SP 54.13330.2011 gengiver delvist informationen SNiP 31-01-2003 i den originale udgave. Luftvekselkurser for soveværelser, fællesrum, børneværelser med et samlet areal af en lejlighed til en person mindre end 20 m 2 - 3 m 3 / h pr. 1 m 2 af arealet af værelser; det samme med det samlede areal af lejligheden for en person mere end 20 m 2 - 30 m 3 / h pr. person, men ikke mindre end 0,35 h -1; til køkken med el-komfur 60 m 3 / h, til køkken med gaskomfur 100 m 3 / h.

Derfor, for at bestemme den gennemsnitlige daglige luftudskiftning pr. time, er det nødvendigt at tildele varigheden af ​​hver af tilstandene, bestemme luftstrømmen i forskellige rum under hver tilstand og derefter beregne lejlighedens gennemsnitlige timebehov for frisk luft , og så huset som helhed. Flere ændringer i luftskiftet i en bestemt lejlighed i løbet af dagen, for eksempel i fravær af personer i lejligheden i arbejdstiden eller i weekenden, vil føre til betydelig ujævn luftudveksling i løbet af dagen. Samtidig er det indlysende, at den ikke-samtidige handling af disse tilstande i forskellige lejligheder vil føre til udligning af husets belastning for ventilationsbehov og til en ikke-additiv tilføjelse af denne belastning for forskellige forbrugere.

Der kan drages en analogi med forbrugernes ikke-samtidige brug af brugsvandsbelastningen, hvilket forpligter indførelsen af ​​timeujævnhedsfaktoren ved fastlæggelse af brugsvandsbelastningen for en varmekilde. Som du ved, er dens værdi for et betydeligt antal forbrugere i reguleringsdokumenterne lig med 2,4. En tilsvarende værdi for ventilationskomponenten af ​​varmebelastningen tyder på, at den tilsvarende samlede belastning faktisk vil falde med mindst 2,4 gange på grund af ikke-samtidig åbning af ventilationsåbninger og vinduer i forskellige boligbyggerier. I offentligheden og industribygninger et lignende billede ses med den forskel, at ventilationen i frikvarterer er minimal og kun bestemmes af infiltration gennem utætheder i lysbarrierer og yderdøre.

Ved at tage hensyn til bygningers termiske inerti kan du også fokusere på de gennemsnitlige daglige værdier af termisk energiforbrug til luftopvarmning. Desuden er der i de fleste varmesystemer ingen termostater, der holder lufttemperaturen i lokalerne. Det er også kendt, at den centrale regulering af temperaturen på netvandet i forsyningsledningen til varmeforsyningsanlæg udføres i henhold til udelufttemperaturen, gennemsnittet over en periode på omkring 6-12 timer, og nogle gange i længere tid .

Derfor er det nødvendigt at udføre beregninger af stafor boligbyggerier af forskellige serier for at klarlægge den beregnede varmebelastning af bygninger. Lignende arbejde skal udføres for offentlige og industrielle bygninger.

Det skal bemærkes, at disse nuværende reguleringsdokumenter gælder for nydesignede bygninger med hensyn til design af ventilationssystemer til lokaler, men indirekte kan de ikke kun, men bør også være en guide til handling, når de skal afklare de termiske belastninger af alle bygninger, inklusive dem, der er bygget i henhold til andre standarder, der er anført ovenfor.

Standarderne for organisationer, der regulerer normerne for luftudveksling i lokalerne til beboelsesejendomme med flere lejligheder, er blevet udviklet og offentliggjort. For eksempel STO NPO AVOK 2.1-2008, STO SRO NP SPAS-05-2013, Energibesparelse i bygninger. Beregning og projektering af boligventilationsanlæg lejlighedsbygninger(Godkendt af generalforsamlingen i SRO NP SPAS den 27.03.2014).

Grundlæggende svarer de citerede normer i disse dokumenter til SP 54.13330.2011 med nogle reduktioner i individuelle krav (for eksempel for et køkken med en gaskomfur tilføjes en enkelt luftudveksling ikke til 90 (100) m 3 / h, i ikke-arbejdstid i et køkken af ​​denne type er luftskifte tilladt 0 , 5 h -1, mens i SP 54.13330.2011 - 1,0 h -1).

Referencebilag B STO SRO NP SPAS-05-2013 giver et eksempel på beregning af det nødvendige luftskifte for en treværelses lejlighed.

Indledende data:

Det samlede areal af lejligheden er F total = 82,29 m 2;

Boligareal F boede = 43,42 m 2;

Køkkenareal - F kx = 12,33 m 2;

Badeværelsesareal - F vn = 2,82 m 2;

Toiletareal - F ub = 1,11 m 2;

Rumhøjde h = 2,6 m;

Køkkenet har el-komfur.

Geometriske egenskaber:

Volumen af ​​opvarmede lokaler V = 221,8 m 3;

Rumfanget af boligkvarter V levede = 112,9 m 3;

Rumfanget af køkkenet er V kx = 32,1 m 3;

Rumfanget af toilettet V ub = 2,9 m 3;

Badeværelsets volumen V vn = 7,3 m 3.

Af ovenstående beregning af luftudskiftning følger det, at lejlighedens ventilationssystem skal give den beregnede luftudveksling i vedligeholdelsestilstanden (i designdriftstilstanden) - L tr arbejde = 110,0 m 3 / h; i inaktiv tilstand - L st arbejde = 22,6 m 3 / t. De givne luftstrømningshastigheder svarer til luftudvekslingshastigheden 110,0 / 221,8 = 0,5 h -1 for servicetilstand og 22,6 / 221,8 = 0,1 h -1 for ikke-driftstilstand.

Oplysningerne i dette afsnit viser, at i eksisterende reguleringsdokumenter med forskellig belægning af lejligheder er den maksimale luftudvekslingshastighed i området 0,35 ... 0,5 h -1 for bygningens opvarmede volumen, i ikke-driftstilstand - på niveauet 0,1 h -1. Det betyder, at man ved bestemmelse af varmesystemets effekt, som kompenserer for transmissionstabet af varmeenergi og omkostningerne til opvarmning af udeluften, samt strømningen af ​​netvand til varmebehov, kan fokusere som en første tilnærmelse. , på den gennemsnitlige daglige luftudvekslingskurs for lejlighedsbygninger på 0,35 h - 1 .

En analyse af energipas for en boligbygning, udviklet i overensstemmelse med SNiP 23-02-2003 "Termisk beskyttelse af bygninger", viser, at ved beregning af et huss varmebelastning svarer luftudvekslingshastigheden til niveauet på 0,7 timer -1, hvilket er 2 gange højere end værdien anbefalet ovenfor, hvilket ikke modsiger kravene til moderne tankstationer.

Det er nødvendigt at afklare varmebelastningen af ​​bygninger opført iht typiske projekter, baseret på den reducerede gennemsnitlige værdi af luftvekselkursen, som vil svare til de eksisterende russiske standarder og vil gøre det muligt at nærme sig standarderne i en række EU-lande og USA.

7. Begrundelse for at sænke temperaturskemaet

Afsnit 1 viser, at temperaturgrafen på 150-70 ° C, på grund af den faktiske umulighed af dens anvendelse under moderne forhold, bør sænkes eller modificeres ved at retfærdiggøre "cut-off" i temperatur.

Ovenstående beregninger forskellige tilstande driften af ​​varmeforsyningssystemet under ikke-designede forhold giver os mulighed for at foreslå følgende strategi til ændring af reguleringen af ​​forbrugernes varmebelastning.

1. For overgangsperioden skal du indtaste en temperaturplan på 150-70 ° C med en cutoff på 115 ° C. Med en sådan tidsplan bør strømmen af ​​netværksvand i varmenettet til varme- og ventilationsbehov holdes på det eksisterende niveau, svarende til designværdien, eller med et lille overskud, baseret på kapaciteten af ​​de installerede netværkspumper. Inden for området for udelufttemperaturer svarende til "cut-off" skal den beregnede varmebelastning for forbrugere betragtes som reduceret i forhold til designværdien. Faldet i varmebelastningen tilskrives reduktionen af ​​varmeenergiforbruget til ventilation, baseret på tilvejebringelsen af ​​den nødvendige gennemsnitlige daglige luftudskiftning i boligbyggeri med flere lejligheder i henhold til moderne standarder på niveauet 0,35 h -1.

2. Organiser arbejdet med at afklare belastningen af ​​varmesystemer i bygninger ved at udvikle energicertifikater til boligbyggerier, offentlige organisationer og virksomheder, idet man først og fremmest er opmærksom på bygningers ventilationsbelastning, som er inkluderet i belastningen af ​​varmesystemer, under hensyntagen til moderne myndighedskrav om luftudskiftning af lokaler. Til dette formål er det nødvendigt for huse i forskellige etager, først og fremmest, standard serie beregne varmetab, både transmission og ventilation, iflg moderne krav regulatoriske dokumenter fra Den Russiske Føderation.

3. På grundlag af feltforsøg tages højde for varigheden af ​​de karakteristiske driftsformer for ventilationssystemer og ikke-samtidigheden af ​​deres drift for forskellige forbrugere.

4. Efter at have afklaret varmebelastningerne for forbrugernes varmesystemer, skal du udvikle en tidsplan for regulering af sæsonbelastningen på 150-70 ° C med en afskæring på 115 ° C. Muligheden for at skifte til den klassiske 115-70 ° С tidsplan uden at "afskære" med kvalitetsregulering bør bestemmes efter specificering af de reducerede varmebelastninger. Temperaturen på returvandsforsyningen bør specificeres, når der udvikles en reduceret tidsplan.

5. Anbefal til designere, udviklere af nye boligbyggerier og reparationsorganisationer, der udfører eftersyn den gamle boligmasse, brugen af ​​moderne ventilationssystemer, der tillader regulering af luftudskiftning, herunder mekaniske med systemer til genvinding af den termiske energi fra forurenet luft, samt indførelse af termostater til at justere effekten af ​​varmeapparater.

Litteratur

1. Sokolov E.Ya. Opvarmning og varmenet, 7. udgave, M .: Forlaget MEI, 2001

2. Gershkovich V.F. “Hundre og halvtreds ... Normal eller overkill? Refleksioner over varmebærerens parametre ... ”// Energibesparelse i bygninger. - 2004 - nr. 3 (22), Kiev.

3. Indvendige sanitære faciliteter. Klokken 3. Del 1 Varme / V.N. Bogoslovsky, B.A. Krupnov, A.N. Skanavi og andre; Ed. I.G. Staroverov og Yu.I. Schiller, - 4. udg., Revideret. og tilføje. - M .: Stroyizdat, 1990.-344 s .: ill. - (Designerhåndbog).

4. Samarin O.D. Termofysik. Energibesparelse. Energieffektivitet / Monografi. Moskva: ASV Publishing House, 2011.

6. A.D. Krivoshein, Energibesparelse i bygninger: gennemskinnelige strukturer og ventilation af lokaler // Omsk-regionens arkitektur og konstruktion, nr. 10 (61), 2008.

7. N.I. Vatin, T.V. Samoplyas "Ventilationssystemer til boliger i lejlighedsbygninger", St. Petersborg, 2004

Temperatur graf repræsenterer afhængigheden af ​​graden af ​​opvarmning af vand i systemet af temperaturen af ​​den kolde udeluft. Efter de nødvendige beregninger præsenteres resultatet i form af to tal. Den første betyder vandtemperaturen ved indgangen til varmesystemet, og den anden ved udgangen.

For eksempel betyder rekorden 90-70ᵒС, at for det givne klimatiske forhold for at opvarme en bestemt bygning, vil det være nødvendigt, at kølevæsken har en temperatur på 90ᵒC ved indgangen til rørene og 70ᵒC ved udløbet.

Alle værdier vises for udelufttemperaturen i de koldeste fem dage. Denne designtemperatur er taget i henhold til joint venturet "Termisk beskyttelse af bygninger". Den interne temperatur for boliger i henhold til standarderne er taget 20ᵒС. Tidsplanen vil sikre den korrekte tilførsel af kølevæske til varmerørene. Dette vil undgå hypotermi af lokalerne og spild af ressourcer.

Behovet for at udføre konstruktioner og beregninger

Temperaturplanen skal udvikles for hver lokalitet. Det giver dig mulighed for at sikre den mest kompetente drift af varmesystemet, nemlig:

1. Juster varmetabet under varmtvandsforsyningen til huse med den gennemsnitlige daglige udetemperatur.
2. Undgå utilstrækkelig opvarmning af lokalerne.
3. At forpligte termiske kraftværker til at forsyne forbrugerne med tjenester, der opfylder teknologiske betingelser.

Sådanne beregninger er nødvendige både for store varmestationer og for kedelhuse i små bosættelser... I dette tilfælde vil resultatet af beregninger og konstruktioner blive kaldt kedelrumsplanen.

Metoder til regulering af temperaturen i varmesystemet

Efter afslutning af beregningerne er det nødvendigt at opnå den beregnede grad af opvarmning af kølevæsken. Det kan opnås på flere måder:

• kvantitativ;
• høj kvalitet;
• midlertidig.

I det første tilfælde strømningshastigheden af ​​vand, der kommer ind i varmenet, i den anden reguleres graden af ​​opvarmning af kølevæsken. Den midlertidige mulighed forudsætter en diskret tilførsel af varm væske til varmenettet.

Til centralt system varmeforsyning er mest karakteristisk for høj kvalitet, mens mængden af ​​vand, der kommer ind i varmekredsløbet, forbliver uændret.

Typer af grafer

Afhængigt af formålet med varmenettet er udførelsesmetoderne forskellige. Den første mulighed er en normal opvarmningsplan. Det repræsenterer konstruktioner til netværk, der kun fungerer til rumopvarmning og centralt styret.

Den øgede tidsplan beregnes for varmenetværk, der leverer varme og varmtvandsforsyning. Det bliver bygget til lukkede systemer og viser den samlede belastning på varmtvandssystemet.

Den korrigerede tidsplan er også beregnet til netværk, der opererer til både opvarmning og opvarmning. Dette tager højde for varmetabet under kølevæskens passage gennem rørene til forbrugeren.

Udarbejdelse af temperaturskema

Den tegnede rette linje afhænger af følgende værdier:

• normaliseret lufttemperatur i rummet;
• udendørs lufttemperatur;
• graden af ​​opvarmning af kølevæsken, når den kommer ind i varmesystemet;
• graden af ​​opvarmning af kølevæsken ved udgangen fra bygningsnetværkene;
• varmeoverførselshastighed varmeapparater;
• varmeledningsevne af ydervægge og totalt varmetab af bygningen.

For at lave en korrekt beregning er det nødvendigt at beregne forskellen mellem vandtemperaturerne i direkte- og returrøret Δt. Jo højere værdi i et lige rør, jo bedre varmeafledning af varmesystemet og jo højere indetemperatur.

For rationelt og økonomisk at bruge kølevæsken er det nødvendigt at opnå et minimum mulig betydningΔt. Dette kan for eksempel sikres ved at udføre arbejde med yderligere isolering af husets udvendige strukturer (vægge, belægninger, lofter over en kold kælder eller teknisk undergrund).

Beregning af varmetilstand

Først og fremmest skal du have alle de indledende data. Standardværdier for ude- og indelufttemperaturer er taget i henhold til Joint Venture "Termisk beskyttelse af bygninger". For at finde styrken af ​​varmeapparater og varmetab skal du bruge følgende formler.

Bygningens varmetab

De indledende data i dette tilfælde vil være:

• udvendig vægtykkelse;
• termisk ledningsevne af det materiale, hvoraf de omsluttende strukturer er lavet (i de fleste tilfælde angivet af producenten, angivet med bogstavet λ);
• ydervægs overfladeareal;
• klimatiske konstruktionsområde.

Først og fremmest findes væggens faktiske modstand mod varmeoverførsel. I en forenklet version kan du finde den som en kvotient af vægtykkelsen og dens varmeledningsevne. Hvis den ydre struktur består af flere lag, findes modstanden af ​​hver af dem separat, og de opnåede værdier tilføjes.

Varmetab af vægge beregnes ved formlen:

Q = F * (1 / R 0) * (t indendørs luft -t udeluft)

Her er Q varmetabet i kilokalorier, og F er overfladearealet af ydervæggene. For en mere nøjagtig værdi er det nødvendigt at tage hensyn til rudeområdet og dets varmeoverførselskoefficient.

Beregning af batteriernes overfladeeffekt

Specifik (overflade) effekt beregnes som kvotienten af ​​enhedens maksimale effekt i W og varmeoverførselsoverfladearealet. Formlen ser således ud:

P slag = P max / F akt

Beregning af kølevæsketemperaturen

Baseret på de opnåede værdier vælges temperaturregimet for opvarmning, og en direkte varmeoverførsel konstrueres. På den ene akse er værdierne for opvarmningsgraden af ​​vandet, der leveres til varmesystemet, plottet, og på den anden, den udendørs lufttemperatur. Alle værdier er taget i grader Celsius. Beregningsresultaterne er opsummeret i en tabel, som angiver rørledningens knudepunkter.

Det er ret vanskeligt at udføre beregninger efter metoden. For at udføre en kompetent beregning er det bedst at bruge specielle programmer.

For hver bygning udføres en sådan beregning individuelt af administrationsselskabet. For en omtrentlig definition af vand ved indgangen til systemet kan du bruge de eksisterende tabeller.

1. Til store leverandører termisk energi bruge parametrene for varmebæreren 150-70ᵒC, 130-70ᵒC, 115-70ᵒC.
2. For små anlæg til flere etageejendomme gælder parametrene 90-70ᵒС (op til 10 etager), 105-70ᵒС (over 10 etager). En tidsplan på 80-60ᵒC kan også accepteres.
3. Når man arrangerer et autonomt varmesystem til et individuelt hus, er det nok at kontrollere graden af ​​opvarmning ved hjælp af sensorer, en tidsplan kan udelades.

De trufne foranstaltninger gør det muligt at bestemme parametrene for kølevæsken i systemet i et bestemt øjeblik tid. Ved at analysere sammenfaldet af parametrene med tidsplanen kan du kontrollere varmesystemets effektivitet. Temperaturskematabellen angiver også graden af ​​belastning på varmesystemet.

Hvert varmesystem har visse egenskaber. Disse omfatter strøm, varmeoverførsel og driftstemperatur. De bestemmer effektiviteten af ​​arbejdet, der direkte påvirker komforten ved at bo i huset. Hvordan vælger man den rigtige temperaturplan og opvarmningstilstand, dens beregning?

Udarbejdelse af temperaturskema

Temperaturplanen for varmesystemet beregnes i henhold til flere parametre. Ikke kun graden af ​​opvarmning af lokalerne afhænger af den valgte tilstand, men også kølevæskens strømningshastighed. Dette påvirker også driftsomkostningerne til vedligeholdelse af varme.

Den kompilerede graf over temperaturregimet for opvarmning afhænger af flere parametre. Den vigtigste er niveauet af vandopvarmning i lysnettet. Det består til gengæld af følgende egenskaber:

• Fremløbs- og returtemperatur. Målinger udføres i de tilsvarende kedeldyser;
• Karakteristika for graden af ​​opvarmning af luft indendørs og udendørs.

Korrekt beregning af varmetemperaturskemaet begynder med beregning af forskellen mellem temperaturen på varmt vand i direkte og indløbsdyser. Denne værdi har følgende betegnelse:

∆T = Tin-Tob

Hvor Tin- temperaturen af ​​vandet i forsyningsledningen, Tob- graden af ​​vandopvarmning i returledningen.

For at øge varmeoverførslen af ​​varmesystemet er det nødvendigt at øge den første værdi. For at reducere varmemediets strømningshastighed skal ∆t være minimal. Dette er netop den største vanskelighed, da temperaturplanen for kedelhusopvarmningen direkte afhænger af eksterne faktorer - varmetab i bygningen, luft udenfor.

For at optimere varmeeffekten er det nødvendigt at isolere husets ydervægge. Dette vil reducere varmetab og energiforbrug.

Beregning af temperaturforhold

For at bestemme det optimale temperaturregime er det nødvendigt at tage højde for egenskaberne ved varmekomponenter - radiatorer og batterier. Især den specifikke effekt (W / cm²). Dette vil direkte påvirke varmeoverførslen af ​​opvarmet vand til luften i rummet.

Det er også nødvendigt at lave en serie foreløbige beregninger... Dette tager højde for husets og varmeanordningernes egenskaber:

• Varmeoverførselsmodstandskoefficient for ydervægge og vinduesstrukturer. Den skal være mindst 3,35 m² * C/W. Afhænger af de klimatiske egenskaber i regionen;
• Overfladeeffekt af radiatorer.

Temperaturgrafen for varmesystemet er direkte afhængig af disse parametre. For at beregne varmetabet i et hus skal du kende tykkelsen af ​​ydervæggene og bygningens materiale. Beregningen af ​​batteriernes overfladeeffekt udføres i henhold til følgende formel:

Malm = P / Fakta

Hvor R – maksimal effekt, W, Faktum- radiatorareal, cm².

Ifølge de opnåede data kompileres et temperaturregime for opvarmning og en varmeoverførselsplan afhængigt af temperaturen udenfor.

For at ændre varmeparametrene rettidigt er der installeret en varmetemperaturregulator. Denne enhed forbindes til udendørs og indendørs termometre. Afhængigt af de aktuelle indikatorer justeres driften af ​​kedlen eller volumen af ​​kølevæsketilførslen til radiatorerne.

Den ugentlige programmør er den optimale temperaturregulator til opvarmning. Med dens hjælp kan du automatisere hele systemets arbejde så meget som muligt.

Fjernvarme

For fjernvarme afhænger varmesystemets temperatur af systemets egenskaber. I øjeblikket er der flere typer parametre for kølevæsken, der leveres til forbrugerne:

• 150 °C / 70 °C... For at normalisere vandtemperaturen vha elevator enhed det blandes med den afkølede strøm. I dette tilfælde kan du udarbejde en individuel temperaturplan for et varmekedelrum til et bestemt hus;
• 90 °C / 70 °C... Typisk for små private varmeanlæg designet til opvarmning af flere lejlighedsbygninger. I dette tilfælde er det muligt ikke at installere blandeenheden.

Det er forsyningsselskabernes ansvar at beregne temperaturopvarmningsplanen og kontrollere dens parametre. Samtidig skal graden af ​​luftopvarmning i boliger være på niveauet + 22 ° С. For ikke-bolig er dette tal lidt lavere - + 16 ° С.

For et centraliseret system er det nødvendigt at udarbejde den korrekte temperaturplan for kedelopvarmning for at sikre optimal behagelig temperatur i lejligheder. Hovedproblemet er manglen på feedback - det er umuligt at justere kølevæskens parametre afhængigt af graden af ​​opvarmning af luften i hver lejlighed. Derfor udarbejdes temperaturskemaet for varmesystemet.

Kopi af varmeplanen kan rekvireres hos Administrationsselskab... Med dens hjælp kan du kontrollere kvaliteten af ​​de leverede tjenester.

Varmesystem

Lav lignende beregninger for autonome systemer varmeforsyning af et privat hus er ofte ikke nødvendig. Hvis ordningen giver mulighed for indendørs og udendørs temperaturfølere- oplysninger om dem vil blive sendt til kedelkontrolenheden.

Derfor, for at reducere energiforbruget, vælger oftest lav temperatur tilstand varmearbejde. Det er kendetegnet ved relativt lav vandopvarmning (op til + 70 ° С) og høj grad dens cirkulation. Dette er nødvendigt for at fordele varmen jævnt over alle varmeapparater.

For at implementere et sådant temperaturregime for varmesystemet skal følgende betingelser være opfyldt:

• Minimalt varmetab i huset. Men på samme tid bør man ikke glemme den normale luftudveksling - arrangementet af ventilation er obligatorisk;
• Høj termisk effektivitet af radiatorer;
• Installation af automatiske temperaturregulatorer i varme.

Hvis der er behov for at udføre en korrekt beregning af systemets drift, anbefales det at bruge specielle softwaresystemer. Til selvberegning er der for mange faktorer at overveje. Men med deres hjælp kan du tegne omtrentlige temperaturgrafer over opvarmningstilstande.

Det skal dog huskes, at den nøjagtige beregning af temperaturskemaet for varmeforsyningen udføres for hvert system individuelt. Tabellerne viser de anbefalede værdier for opvarmningsgraden af ​​kølevæsken i fremløbs- og returrør, afhængig af udetemperaturen. Beregningerne tog ikke hensyn til bygningens egenskaber, de klimatiske egenskaber i regionen. Alligevel kan de bruges som grundlag for at oprette en temperaturplan for varmesystemet.

Den maksimale systembelastning bør ikke påvirke kedlens kvalitet. Derfor anbefales det at købe det med en strømreserve på 15-20%.

Selv den mest nøjagtige temperaturplan for kedelopvarmning vil have afvigelser i de beregnede og faktiske data under drift. Dette skyldes systemets egenskaber. Hvilke faktorer kan påvirke det aktuelle temperaturregime for varmeforsyning?

• Forurening af rørledninger og radiatorer. For at undgå dette bør der udføres periodisk rengøring af varmesystemet;
• Forkert betjening af styre- og afspærringsventiler. Det er bydende nødvendigt at kontrollere ydelsen af ​​alle komponenter;
• Overtrædelse af kedeldriftstilstanden - skarpe temperaturspring som følge heraf - tryk.

Opretholdelse af systemets optimale temperaturregime er kun muligt når det rigtige valg dens komponenter. Til dette bør deres operationelle og tekniske egenskaber tages i betragtning.

Batteriopvarmningen kan justeres ved hjælp af en termostat, hvis princip kan findes i videoen:

Økonomisk forbrug af energiressourcer i varmesystemet kan opnås, hvis visse krav er opfyldt. En af mulighederne er tilstedeværelsen af ​​et temperaturdiagram, som afspejler forholdet mellem temperaturen, der kommer fra varmekilden til ydre miljø... Værdien af ​​værdierne gør det muligt optimalt at fordele varme og varmt vand til forbrugeren.

Højhuse er hovedsageligt knyttet til Centralvarme... Kilder, der overfører varmeenergi, er kedelhuse eller kraftvarmeværker. Vand bruges som varmebærer. Det opvarmes til en forudbestemt temperatur.

Efter bestået fuld cyklus gennem systemet vender kølevæsken, der allerede er afkølet, tilbage til kilden, og genopvarmning sker. Kilder er forbundet til forbrugeren via varmenet. Da miljøet ændrer temperaturregimet, er det nødvendigt at regulere varmeenergien, så forbrugeren får det nødvendige volumen.

Varmeregulering fra centralsystemet kan udføres på to måder:

1. Kvantitativ. I denne form ændres vandets strømningshastighed, men den har en konstant temperatur.
2. Kvalitet. Væskens temperatur ændres, men dens forbrug ændres ikke.

I vores systemer bruges den anden kontrolmulighed, det vil sige en kvalitets. Z Her er der en direkte sammenhæng mellem to temperaturer: kølevæske og miljø... Og beregningen udføres på en sådan måde, at den giver varme i rummet på 18 grader og derover.

Derfor kan vi sige, at temperaturgrafen for kilden er en brudt kurve. Ændringen i dens retninger afhænger af temperaturforskellen (kølevæske og udeluft).

Afhængighedsgrafen kan være anderledes.

Et specifikt diagram afhænger af:

1. Tekniske og økonomiske indikatorer.
2. Kraftvarme eller fyrrumsudstyr.
3. Klima.

Høje mængder af varmebæreren giver forbrugeren stor termisk energi.

Et eksempel på et kredsløb er vist nedenfor, hvor T1 er kølevæskens temperatur, Tnv er udeluften:

Diagrammet over returvarmemediet gælder også. Et kedelhus eller et kraftvarmeværk kan ifølge denne ordning vurdere kildens effektivitet. Den anses for høj, når den returnerede væske leveres afkølet.

Ordningens stabilitet afhænger af designværdierne for væskeforbruget i højhuse. Hvis flowet gennem varmekredsen stiger, vil vandet vende tilbage uafkølet, da flowet vil stige. Omvendt for minimumsforbrug, returvand vil være tilstrækkeligt afkølet.

Leverandørens interesse ligger naturligvis i den kølede returvandsforsyning. Men der er visse grænser for at reducere strømningshastigheden, da et fald fører til et tab i mængden af ​​varme. Forbrugeren vil begynde at droppe den interne grad i lejligheden, hvilket vil føre til en overtrædelse byggekoder og almindelige menneskers ubehag.

Hvad afhænger det af?

Temperaturkurven afhænger af to størrelser: udeluft og varmebærer. Frostvejr fører til en stigning i graden af ​​kølevæske. Udformningen af ​​den centrale kilde tager højde for størrelsen af ​​udstyret, bygningen og rørets tværsnit.

Værdien af ​​temperaturen, der forlader fyrrummet, er 90 grader, så ved minus 23 ° C ville det være varmt i lejlighederne og havde en værdi på 22 ° C. Så vender returvandet tilbage til 70 grader. Sådanne normer svarer til normal og behagelig bolig i huset.

Analyse og justering af driftstilstande udføres ved hjælp af et temperaturkredsløb. For eksempel vil retur af en væske med høj temperatur indikere høje strømningshastigheder af kølevæsken. Undervurderede data vil blive betragtet som et forbrugsunderskud.

Tidligere blev der for 10-etagers bygninger indført en ordning med designdata på 95-70 ° C. Bygningerne ovenfor havde deres eget diagram på 105-70 ° C. Moderne nye bygninger kan have en anden ordning, efter designerens skøn. Oftere er der diagrammer på 90-70 ° C og måske 80-60 ° C.

Temperaturgraf 95-70:

Temperaturgraf 95-70

Hvordan udregnes det?

Kontrolmetoden vælges, derefter er beregningen udført. Beregningen-vinter og omvendt rækkefølge af vandindtag, mængden af ​​udeluft, rækkefølgen ved brudpunktet i diagrammet er taget i betragtning. Der er to diagrammer, når der i en af ​​dem kun tages i betragtning opvarmning, i den anden opvarmning med varmtvandsforbrug.

Til et eksempel på beregning, vil vi bruge metodisk udvikling Roskommunenergo.

De indledende data for varmegeneratorstationen vil være:

1. TNV- mængden af ​​udeluft.
2. Tvn- indendørs luft.
3. T1- kølevæske fra kilden.
4. T2- returløb af vand.
5. T3- indgang til bygningen.

Vi vil overveje flere muligheder for at levere varme med en værdi på 150, 130 og 115 grader.

På samme tid vil de ved udgangen have 70 ° C.

De opnåede resultater bringes ned i en enkelt tabel for den efterfølgende konstruktion af kurven:

Så vi har tre forskellige ordninger, der kan tages som grundlag. Det vil være mere korrekt at beregne diagrammet individuelt for hvert system. Her har vi gennemgået de anbefalede værdier, uden at tage højde for regionens klimatiske egenskaber og bygningens karakteristika.

For at reducere energiforbruget er det nok at vælge en lavtemperaturordre på 70 grader og en jævn fordeling af varme langs varmekredsen sikres. Kedlen skal tages med en strømreserve, så systembelastningen ikke påvirker enhedens højkvalitetsdrift.

Justering

Varmeregulator

Automatisk styring leveres af varmeregulatoren.

Den indeholder følgende detaljer:

1. Computer og matchende panel.
2. Executive enhed på vandforsyningsafsnittet.
3. Executive enhed, udfører funktionen med at blande væske fra den returnerede væske (retur).
4. Boost pumpe og en sensor på vandforsyningsledningen.
5. Tre sensorer (på returledningen, på gaden, inde i bygningen). Der kan være flere af dem i rummet.

Regulatoren dækker væsketilførslen og øger derved værdien mellem retur og forsyning til den værdi, som sensorerne giver.

For at øge flowet er der en step-up pumpe og en tilsvarende kommando fra regulatoren. Indløbsstrømmen styres af en "kold bypass". Det vil sige, at temperaturen falder. En del af væsken, der cirkulerer langs kredsløbet, sendes til forsyningen.

Sensorerne fjerner information og sender den til styreenhederne, som et resultat af hvilken der er en omfordeling af strømme, der giver et stift temperaturskema for varmesystemet.

Nogle gange bruges en computerenhed, hvor brugsvands- og varmeregulatorer kombineres.

Varmtvandsregulatoren har et enklere styrekredsløb. Varmtvandsføleren regulerer vandgennemstrømningen til en stabil værdi på 50 °C.

Regulator fordele:

1. Temperaturskemaet overholdes nøje.
2. Eliminering af væskeoverophedning.
3. Brændstof økonomi og energi.
4. Forbrugeren, uanset afstand, modtager varme lige meget.

Temperaturdiagram tabel

Kedlernes driftstilstand afhænger af det omgivende vejr.

Hvis du tager forskellige genstande, for eksempel en fabriksbygning, en etage og et privat hus, vil alle have et individuelt varmediagram.

I tabellen viser vi temperaturdiagrammet over beboelsesbygningers afhængighed af udeluften:

Udetemperatur	Fremløbsvandstemperatur i fremløbsrøret	Returvandstemperatur
+10	70	55
+9	70	54
+8	70	53
+7	70	52
+6	70	51
+5	70	50
+4	70	49
+3	70	48
+2	70	47
+1	70	46
0	70	45
-1	72	46
-2	74	47
-3	76	48
-4	79	49
-5	81	50
-6	84	51
-7	86	52
-8	89	53
-9	91	54
-10	93	55
-11	96	56
-12	98	57
-13	100	58
-14	103	59
-15	105	60
-16	107	61
-17	110	62
-18	112	63
-19	114	64
-20	116	65
-21	119	66
-22	121	66
-23	123	67
-24	126	68
-25	128	69
-26	130	70

SNiP

Der er visse standarder, der skal overholdes ved oprettelse af projekter til varmenetværk og transport af varmt vand til forbrugeren, hvor tilførsel af damp skal udføres ved 400 ° C, ved et tryk på 6,3 bar. Det anbefales at frigive varmeforsyningen fra kilden til forbrugeren med værdier på 90/70 ° C eller 115/70 ° C.

Lovgivningsmæssige krav skal være opfyldt for overholdelse af den godkendte dokumentation med den obligatoriske aftale med landets byggeministerium.