Ph.d. Petrushchenkov V.A., forskningslaboratorium "Industrial Heat Power Engineering", Federal State Autonomous Educational Institution of Higher Education "Peter the Great St. Petersburg State Polytechnic University", St. Petersburg

1. Problemet med at reducere designtemperaturplanen for regulering af varmeforsyningssystemer på nationalt plan

I løbet af de sidste årtier har der i næsten alle byer i Den Russiske Føderation været en meget betydelig kløft mellem de faktiske og designede temperaturplaner til regulering af varmeforsyningssystemer. Som du ved, lukket og åbne systemer centraliseret varmeforsyning i byerne i Sovjetunionen blev designet ved hjælp af højkvalitetsregulering med en temperaturplan til regulering af sæsonbelastningen på 150-70 ° C. En sådan temperaturplan blev meget udbredt både til kraftvarmeværker og til fjernkedelhuse. Men allerede fra slutningen af ​​70'erne viste der sig betydelige temperaturafvigelser. netværksvand i de faktiske kontrolplaner ud fra deres designværdier ved lave udetemperaturer. Under konstruktionsbetingelserne for den udvendige lufttemperatur faldt vandtemperaturen i forsyningens varmeledninger fra 150 ° С til 85 ... 115 ° С. Fald produceret temperatur graf ejerne af varmekilder blev normalt formaliseret som arbejde i henhold til projektplanen på 150-70 ° С med en "cut-off" ved en lav temperatur på 110 ... 130 ° С. Ved lavere temperaturer af kølemidlet blev det antaget, at varmeforsyningssystemet ville fungere i henhold til afsendelsesplanen. Artikelforfatteren kender ikke beregningsberettigelserne for en sådan overgang.

Overgangen til en lavere temperaturplan, f.eks. 110-70 ° C fra konstruktionsplanen på 150-70 ° C, bør medføre en række alvorlige konsekvenser, der er dikteret af balancenergioforholdene. I forbindelse med et dobbelt fald i den beregnede temperaturforskel for forsyningsvandet, samtidig med at varmebelastningen ved opvarmning og ventilation opretholdes, er det nødvendigt at sikre en stigning i strømmen af ​​forsyningsvand for disse forbrugere også med 2 gange. Tilsvarende tryktab gennem netværksvandet i varmenettet og i varmeudvekslingsudstyret til varmekilden og varmepunkter med en kvadratisk modstandslov vil stige med 4 gange. Nødvendig effektforøgelse netværkspumper skulle ske 8 gange. Naturligvis heller ikke gennemstrømning varmenetværk designet til tidsplanen 150-70 ° С, eller de installerede netværkspumper tillader ikke levering af varmebæreren til forbrugere med et dobbeltforbrug i forhold til designværdien.

I denne henseende er det helt klart, at for at sikre temperaturplanen på 110-70 ° C, ikke på papir, men faktisk vil en radikal genopbygning af både varmekilder og et varmennetværk med varmepunkter være påkrævet, omkostningerne ved som er uudholdelige for ejerne af varmeanlæg.

Forbuddet mod anvendelse af varmeforsyningsstyringsplaner for varmeanlæg med en "afbrydelse" i temperatur, angivet i afsnit 7.11 i SNiP 41-02-2003 "Opvarmningsnet", kunne på ingen måde påvirke den udbredte praksis med dens anvendelse . I den opdaterede version af dette dokument, SP 124.13330.2012, er tilstanden med et "afbrydelse" i temperaturen slet ikke nævnt, det vil sige, at der ikke er noget direkte forbud mod en sådan reguleringsmetode. Det betyder, at sådanne metoder til sæsonbestemt belastningsregulering bør vælges, hvilket vil løse hovedopgaven - at sikre de normaliserede temperaturer i lokalerne og den normaliserede vandtemperatur til varmtvandsforsyningens behov.

I den godkendte liste over nationale standarder og regelsæt (dele af sådanne standarder og regelsæt), som på grund af obligatorisk overholdelse af kravene i føderal lov nr. 384-FZ af 30.12.2009 " Tekniske forskrifter om bygnings- og konstruktionssikkerhed "(resolution fra Den Russiske Føderations regering af 26.12.2014 nr. 1521) omfattede revisioner af SNiP efter opdatering. Det betyder, at brugen af ​​"afskærmningstemperaturer" i dag er en fuldstændig lovlig foranstaltning, både set fra listen over nationale standarder og regler, og fra den opdaterede version af profilen SNiP "Varme netværk".

Føderal lov nr. 190-FZ af 27. juli 2010 "Om varmeforsyning", "Regler og forskrifter teknisk drift boligmasse "(godkendt ved dekret fra Den Russiske Føderations statsbygningsudvalg af 27. september 2003 nr. 170), SO 153-34.20.501-2003" Regler for teknisk drift kraftværker og netværk i Den Russiske Føderation ”forbyder heller ikke regulering af sæsonbetonet varmebelastning med en” afbrydelse ”i temperaturen.

I 90'erne blev forringelsen af ​​varme netværk, fittings, kompensatorer samt manglende evne til at angive de nødvendige parametre for varmekilder på grund af tilstanden i varmeudvekslingsudstyr... På trods af de store mængder reparationsarbejde, der konstant er blevet udført i varme- og varmekilder i de seneste årtier, er denne grund stadig relevant i dag for en væsentlig del af næsten ethvert varmeforsyningssystem.

Det skal bemærkes, at i tekniske forhold for tilslutning til varme netværk af de fleste varmekilder, er der stadig givet en konstrueret temperaturplan på 150-70 ° C eller tæt på den. Ved koordinering af projekterne med centrale og individuelle varmepunkter er et uundværligt krav fra ejeren af ​​varmeanlægget at begrænse forbruget af netvand fra forsyningsvarmerøret i varmeanlægget hele vejen igennem varmesæson i nøje overensstemmelse med designet, og ikke den faktiske temperaturkontrolplan.

På nuværende tidspunkt udvikler landet en masse varmeforsyningsordninger til byer og bosættelser, hvor konstruktionskontrolplanerne på 150-70 ° C, 130-70 ° C anses for ikke kun relevante, men også gyldige i 15 år i forvejen. På samme tid er der ingen forklaringer på, hvordan man skal levere sådanne skemaer i praksis, der er ikke mindst en forståelig begrundelse for muligheden for at levere den tilsluttede varmebelastning ved lave udetemperaturer under betingelser for reel regulering af sæsonens varmebelastning.

En sådan kløft mellem deklarerede og faktiske temperaturer på varmebærerens varmebærer er unormal og har intet at gøre med teorien om drift af varmeforsyningssystemer, f.eks.

Under disse betingelser er det ekstremt vigtigt at analysere den virkelige situation med den hydrauliske driftsmåde af varmeanlæg og med mikroklimaet i de opvarmede lokaler ved udetemperaturens designtemperatur. Den faktiske situation er sådan, at på trods af et betydeligt fald i temperaturplanen, samtidig med at der sikres designstrømmen af ​​netværksvand i byernes varmesystemer, er der som regel ikke et signifikant fald i designtemperaturerne i lokalerne, hvilket ville føre til resonante beskyldninger fra ejerne af varmekilder for manglende opfyldelse af deres hovedopgave: at sikre standardtemperaturerne i lokalerne. I den forbindelse opstår følgende naturlige spørgsmål:

1. Hvad forklarer dette sæt fakta?

2. Er det ikke kun muligt at forklare den aktuelle situation, men også på grundlag af kravene i moderne reguleringsdokumenter underbygge enten en "afskæring" af temperaturgrafen ved 115 ° C eller en ny temperaturgraf på 115-70 (60) ° C ved kvalitetsregulering sæsonbelastning?

Dette problem tiltrækker naturligvis konstant alles opmærksomhed. Derfor optræder publikationer i tidsskrifter, som giver svar på de stillede spørgsmål og giver anbefalinger til at lukke hullet mellem designet og de faktiske parametre imet. I nogle byer er der allerede truffet foranstaltninger til at reducere temperaturplanen, og man forsøger at generalisere resultaterne af en sådan overgang.

Fra vores synspunkt diskuteres dette problem mest levende og klart i artiklen af ​​V.F. ...

Det noterer sig flere ekstremt vigtige bestemmelser, som blandt andet er en generalisering af praktiske handlinger for at normalisere driften af ​​varmeforsyningssystemer under forhold med lav temperatur "afbrydelse". Det bemærkes, at praktiske forsøg på at øge strømningshastigheden i netværket for at bringe det i overensstemmelse med tidsplanen for reduceret temperatur ikke har været vellykkede. De bidrog snarere til den hydrauliske deregulering af varmeanlægget, hvilket resulterede i, at forbruget af netværksvand mellem forbrugere blev omfordelt uforholdsmæssigt til deres varmebelastninger.

Samtidig med at designstrømmen i netværket blev opretholdt og vandets temperatur i forsyningsledningen reduceret, selv ved lave udetemperaturer, var det i en række tilfælde muligt at sikre indetemperaturen på et acceptabelt niveau. Forfatteren forklarer dette faktum ved, at der i varmebelastningen tegnes en meget væsentlig del af strømmen ved opvarmning af den friske luft, hvilket sikrer lokalernes normative luftudveksling. Ægte luftudveksling på kolde dage er langt fra den normative værdi, da den ikke kun kan opnås ved at åbne vinduer og vinduer i vinduesblokke eller termoruder. Artiklen understreger, at russiske luftkurser er flere gange højere end i Tyskland, Finland, Sverige og USA. Det bemærkes, at faldet i temperaturplanen på grund af "afbrydelsen" fra 150 ° C til 115 ° C i Kiev blev gennemført i Kiev og havde ingen negative konsekvenser. Lignende arbejde er blevet udført i varmenetværkene i Kazan og Minsk.

Denne artikel undersøger den nuværende tilstand af de russiske krav til reguleringsdokumenter til luftudveksling i lokaler. Ved hjælp af eksemplet på modelproblemer med gennemsnitlige parametre for varmeforsyningssystemet blev forskellige faktorers indflydelse på dens adfærd ved en vandtemperatur i forsyningsledningen på 115 ° C under designforhold for den udvendige lufttemperatur bestemt, herunder:

Reduktion af lufttemperaturen i lokalerne samtidig med at designvandforbruget i netværket opretholdes;

Forøgelse af vandforbruget i netværket for at opretholde lufttemperaturen i lokalerne;

Reduktion af varmesystemets effekt ved at reducere luftudveksling til designet vandforbrug i netværket, samtidig med at designlufttemperaturen i lokalerne sikres;

Vurdering af varmesystemets effekt ved at reducere luftudveksling til det faktisk opnåelige øgede vandforbrug i netværket, samtidig med at den beregnede lufttemperatur i lokalerne sikres.

2. Indledende data til analyse

Som de indledende data antages det, at der er en varmeforsyningskilde med en dominerende varme- og ventilationsbelastning, et to-rørs varmeanlæg, en central varmestation og en IHP, varmeenheder, luftvarmere og vandhaner. Typen af ​​varmeforsyningssystem er ikke kritisk. Det antages, at designparametrene for alle led i varmeforsyningssystemet sikrer varmeforsyningssystemets normale drift, det vil sige i alle forbrugers lokaler, at designtemperaturen tp = 18 ° C er indstillet, afhængigt af temperaturen tidsplan for varmenettet 150-70 ° C, designværdien af ​​strømningshastigheden for netværksvand, normativ luftudveksling og kvalitetsregulering af sæsonbelastning. Udendørsluftens designtemperatur er gennemsnitstemperatur kold fem-dages periode med et dækningsforhold på 0,92 på tidspunktet for oprettelsen af ​​varmeforsyningssystemet. Blandingsforholdet mellem elevatorenheder bestemmes af den generelt accepterede temperaturplan for regulering af varmesystemer på 95-70 ° C og er lig med 2,2.

Det skal bemærkes, at i den opdaterede version af SNiP “Construction climatology” SP 131.13330.2012 for mange byer var der en stigning i den beregnede temperatur for den kolde fem-dages periode med flere grader i sammenligning med revisionen af ​​SNiP 23- 01-99 dokument.

3. Beregninger af varmeforsyningssystemets driftstilstande ved en temperatur på direkte forsyningsvand på 115 ° С

Arbejdet under nye betingelser i varmeforsyningssystemet, der er skabt over snesevis af år i henhold til de standarder, der er moderne for byggeperioden, betragtes. Design temperaturskema til kvalitetsregulering af sæsonbelastning 150-70 ° С. Det menes, at varmeforsyningssystemet på idriftsættelsestidspunktet udførte sine funktioner nøjagtigt.

Som et resultat af analysen af ​​ligningssystemet, der beskriver processerne i alle led i varmeforsyningssystemet, bestemmes dets adfærd ved en maksimal vandtemperatur i forsyningsledningen på 115 ° C ved en konstruktionstemperatur for udeluften, blanding elevatorskoefficienter for 2.2.

En af de definerende parametre for den analytiske undersøgelse er forbruget af netværksvand til opvarmning og ventilation. Dens værdi accepteres i følgende muligheder:

Designstrømningshastigheden i overensstemmelse med tidsplanen 150-70 ° C og den angivne belastning af varme, ventilation;

Forbrugsværdi, der giver konstruktionens lufttemperatur i lokalerne under designforhold for udetemperaturen;

Faktisk maksimum mulig værdi strømningshastighed for netværksvand under hensyntagen til de installerede netværkspumper.

3.1. Reduktion af indendørs lufttemperatur, samtidig med at de tilsluttede varmebelastninger opretholdes

Lad os bestemme, hvordan gennemsnitstemperaturen i rummene vil ændre sig ved temperaturen af ​​forsyningsvandet i forsyningsledningen til 1 = 115 ° С, designforbruget af forsyningsvandet til opvarmning (vi antager, at hele varmebelastningen, siden ventilationsbelastningen er af samme type), baseret på konstruktionsplanen 150-70 ° С, ved en udetemperatur lufttemperatur t n.o = -25 ° С. Vi antager, at blandingsforholdene u beregnes og er lig med alle elevatorknudepunkter

For designberegnede driftsbetingelser for varmeforsyningssystemet (,,,) er følgende ligningssystem gyldigt:

hvor er gennemsnitsværdien af ​​varmeoverførselskoefficienten for alle varmeenheder med et samlet varmevekslingsområde F, er gennemsnittet temperaturforskel mellem kølevæsken til varmeanordninger og lufttemperaturen i lokalerne, G o er den estimerede strømningshastighed for netværksvand, der kommer ind i elevatorknuderne, G p er den estimerede vandstrøm, der kommer ind i varmeenhederne, G p = (1 + u) G o, s er den specifikke masse isobarisk varmekapacitet for vand, er den gennemsnitlige designværdi for varmeoverførselskoefficienten for en bygning under hensyntagen til transport af termisk energi gennem ydre hegn med et samlet areal på A og omkostningerne af termisk energi til opvarmning af standard udendørs luftforbrug.

Ved en reduceret temperatur af forsyningsvandet i forsyningsledningen t o 1 = 115 ° C, samtidig med at den designede luftudveksling opretholdes, falder den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne til værdien af ​​t in. Det tilsvarende ligningssystem for designforholdene for udeluften vil have formen

, (3)

hvor n er eksponenten i den kriterielle afhængighed af varmeoverførselskoefficienten for varmeindretninger på middeltemperaturhovedet, se tabel. 9.2, side 44. For de mest almindelige varmeanordninger i form af støbejerns sektionsradiatorer og stålpanelkonvektorer af RSV- og RSG-typerne, når kølevæsken bevæger sig fra top til bund, n = 0,3.

Lad os introducere notationen , , .

Fra (1) - (3) følger ligningssystemet

,

,

hvis løsninger har formen:

, (4)

(5)

. (6)

For de givne designværdier for varmeforsyningssystemets parametre

,

Ligning (5), under hensyntagen til (3) for en given temperatur på direkte vand under designforhold, gør det muligt at opnå en relation til bestemmelse af lufttemperaturen i rum:

Løsningen på denne ligning er t in = 8,7 ° C.

I forhold termisk effekt varmesystem er

Når temperaturen på det direkte netværksvand ændres fra 150 ° C til 115 ° C, falder den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne fra 18 ° C til 8,7 ° C, varmesystemets termiske effekt falder med 21,6%.

De beregnede værdier af vandtemperaturer i varmesystemet for den accepterede afvigelse fra temperaturgrafen er ° С, ° С.

Den udførte beregning svarer til det tilfælde, hvor udeluftstrømningshastigheden under driften af ​​ventilations- og infiltrationssystemet svarer til konstruktionsstandardværdierne op til udetemperaturen t n.o = -25 ° C. Da der i boligbyggerier som regel anvendes naturlig ventilation, arrangeret af beboere ved ventilation ved hjælp af ventilationsåbninger, vinduesrammer og mikroventilationssystemer til termoruder, kan det argumenteres for, at ved lave udetemperaturer er strømningshastigheden af ​​kold luft ind i lokalerne, især efter næsten fuldstændig udskiftning af vinduesblokke med termoruder langt fra standarden værdi. Derfor er lufttemperaturen i beboelseslokaler faktisk meget højere en bestemt værdi t in = 8,7 ° C.

3.2 Bestemmelse af varmesystemets kapacitet ved at reducere ventilationen af ​​luften i lokalerne ved den estimerede strømningshastighed for netværksvand

Lad os bestemme, hvor meget det er nødvendigt at reducere forbruget af varmeenergi til ventilation i den betragtede ikke-designede tilstand lav temperatur varmeværksnetværksnetværk, så den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne forbliver på standardniveau, det vil sige t в = t в.р = 18 ° C.

Systemet med ligninger, der beskriver varmeforsyningssystemets driftsproces under disse betingelser, får form

En fælles løsning (2 ') med systemer (1) og (3) giver på samme måde som det foregående tilfælde følgende forhold for temperaturerne i forskellige vandstrømme:

,

,

.

Ligningen for en given temperatur på direkte vand under designforhold baseret på udetemperaturen gør det muligt at finde en reduceret relativ belastning af varmesystemet (kun ventilationssystemets kapacitet er reduceret, varmeoverførsel gennem de ydre hegn er nøjagtigt bevaret):

Løsningen på denne ligning er = 0,706.

Når temperaturen på det direkte forsyningsvand ændres fra 150 ° C til 115 ° C, er det derfor muligt at opretholde lufttemperaturen i lokalerne ved 18 ° C ved at reducere varmesystemets samlede termiske effekt til 0,706 fra designværdien med reducere omkostningerne ved opvarmning af udeluften. Varmesystemets varmeydelse falder med 29,4%.

De beregnede værdier af vandtemperaturer for den accepterede afvigelse fra temperaturgrafen er ° С, ° С.

3.4 Forøgelse af strømningshastigheden for opvarmningsvand for at sikre standard lufttemperatur i lokalerne

Lad os bestemme, hvordan strømmen af ​​netværksvand i varmenettet til opvarmningsbehov skal stige, når temperaturen af ​​netværksvandet i forsyningsledningen falder til 1 = 115 ° С under designforholdene for udeluftens temperatur t no = -25 ° С, så gennemsnitstemperaturen i indeluften forblev på standardniveauet, det vil sige t in = t in p = 18 ° C. Ventilation af lokalerne er inden for designværdien.

Systemet med ligninger, der beskriver varmeforsyningssystemets driftsproces, vil i dette tilfælde have form, under hensyntagen til stigningen i værdien af ​​strømningshastigheden for netværksvand op til G oy og vandstrømmen gennem varmesystem G ny = G oy (1 + u) med en konstant værdi af elevationsnodernes blandingsforhold u = 2,2. For klarhedens skyld gengiver vi i dette system ligningerne (1)

.

Fra (1), (2 "), (3 ') følger ligningssystemet i mellemformen

Løsningen på det reducerede system er som følger:

° С, t o 2 = 76,5 ° С,

Så når temperaturen på det direkte netværksvand ændres fra 150 ° C til 115 ° C, er bevarelse af den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne ved niveauet 18 ° C mulig på grund af en stigning i forbruget af netværksvand i forsynings- (retur) -linjen i varmeanlægget til behov for varme- og ventilationssystemer i 2, 08 gange.

Det er klart, at der ikke er en sådan reserve for strømmen af ​​netværksvand både ved varmekilder og på eventuelle pumpestationer. Desuden vil en så høj stigning i strømmen af ​​netværksvand føre til en stigning i tryktab på grund af friktion i rørledninger i varmeanlægget og i udstyret til varmepunkter og en varmekilde med mere end 4 gange, hvilket ikke kan realiseret på grund af mangel på forsyning af netværkspumper med hensyn til hoved- og motoreffekt. ... Følgelig vil en stigning i strømmen af ​​netværksvand med en faktor på 2,08 på grund af en stigning i kun antallet af installerede netværkspumper, samtidig med at deres tryk opretholdes, uundgåeligt føre til utilfredsstillende drift af elevatorknudepunkter og varmevekslere på de fleste varmepunkter af varmeforsyningssystemet.

3.5 Fald i varmesystemets kapacitet ved at reducere ventilationen af ​​luften i lokalerne under øget forbrug af netværksvand

For nogle varmekilder kan strømmen af ​​netværksvand i lysnettet tilvejebringes over designværdien med titusinder af procent. Dette skyldes både faldet i varmebelastninger, der har fundet sted i de seneste årtier, og tilstedeværelsen af ​​en vis kapacitetsreserve for de installerede netværkspumper. Lad os tage den maksimale relative værdi af strømningshastigheden for netværksvandet lig med = 1,35 af designværdien. Lad os også tage højde for en mulig stigning i udendørsluftens konstruktionstemperatur i henhold til SP 131.13330.2012.

Lad os bestemme, hvor meget det er nødvendigt at reducere det gennemsnitlige forbrug af udeluft til ventilation af lokaler i form af reduceret temperatur i netværksvandet i varmeanlægget, så den gennemsnitlige temperatur af luften i lokalerne forbliver på standarden niveau, det vil sige t in = 18 ° C.

Ved en reduceret temperatur af forsyningsvandet i forsyningsledningen til 1 = 115 ° C falder luftstrømningshastigheden i lokalerne for at opretholde den beregnede værdi af t ved = 18 ° C under betingelser for en stigning i forsyningsvandet strømningshastighed med 1,35 gange og en stigning i den beregnede temperatur for den kolde fem-dages periode. Det tilsvarende ligningssystem for de nye betingelser vil have formen

Det relative fald i varmesystemets termiske effekt er

. (3’’)

Af (1), (2 '' ''), (3 '') følger beslutningen

,

,

.

For de givne værdier for varmeforsyningssystemets parametre u = 1,35:

; = 115 ° C; = 66 ° C; = 81,3 ° C.

Lad os også tage højde for stigningen i temperaturen i den kolde fem -dages periode til værdien af ​​t n.o_ = -22 ° C. Varmesystemets relative termiske effekt er

Den relative ændring i de samlede varmeoverførselskoefficienter er lig med og skyldes et fald i ventilationssystemets luftforbrug.

For huse bygget før 2000 er andelen af ​​varmeenergiforbrug til ventilation af lokaler i de centrale regioner i Den Russiske Føderation henholdsvis 40 ... 45%, et fald i ventilationssystemets luftforbrug bør forekomme cirka 1,4 gange for den samlede varmeoverførselskoefficient til at være 89% af designværdien ...

For huse bygget efter 2000 stiger andelen af ​​omkostninger til ventilation til 50 ... 55%, et fald i ventilationssystemets luftforbrug med cirka 1,3 gange bevarer den beregnede lufttemperatur i lokalerne.

Ovenfor i 3.2 er det vist, at med designværdierne for varmesystemets gennemstrømningshastigheder, lufttemperaturen i lokalerne og den beregnede temperatur på udeluften, et fald i temperaturen af ​​netværksvandet til 115 ° C svarer til varmesystemets relative effekt 0,709. Hvis dette fald i effekt skyldes et fald i opvarmningen af ​​ventilationsluften, så for huse bygget før 2000, bør ventilationssystemets luftforbrug falde cirka 3,2 gange, for huse bygget efter 2000 - 2,3 gange.

Analyse af måledata for varmemåleenheder i individuelle boligbygninger viser, at et fald i forbrugt varmeenergi på kolde dage svarer til et fald i standard luftudveksling med 2,5 gange og højere.

4. Behovet for at præcisere den estimerede varmebelastning af varmeforsyningssystemer

Lad den erklærede belastning af varmesystemet, skabt i de seneste årtier, være ens. Denne belastning svarer til konstruktionstemperaturen for udeluften, faktisk i byggeperioden, taget for bestemt t n.d = -25 ° С.

Nedenfor er et skøn over den faktiske reduktion i den deklarerede designvarmebelastning på grund af forskellige faktorer.

En stigning i konstruktionens udendørstemperatur til -22 ° С reducerer designvarmeeffekten til værdien (18 + 22) / (18 + 25) x100% = 93%.

Desuden fører følgende faktorer til en reduktion i den beregnede varmebelastning.

1. Udskiftning af vinduesblokke med termoruder, som fandt sted næsten overalt. Andelen af ​​transmissionstab af varmeenergi gennem vinduerne er cirka 20% af den samlede varmebelastning. Udskiftning af vinduesblokke med termoruder førte til en stigning i termisk modstand fra henholdsvis 0,3 til 0,4 m 2 ∙ K / W, den termiske effekt af varmetab faldt til værdien: x100% = 93,3%.

2. For beboelsesbygninger er andelen af ​​ventilationsbelastning i varmebelastningen i projekter, der blev afsluttet før begyndelsen af ​​2000'erne, ca. 40 ... 45%, senere - ca. 50 ... 55%. Lad os tage den gennemsnitlige andel af ventilationskomponenten i varmebelastningen til 45% af den deklarerede varmebelastning. Det svarer til en luftvekslingskurs på 1,0. Ifølge moderne STO -standarder er den maksimale luftvekslingskurs på niveauet 0,5, den gennemsnitlige daglige luftvekslingskurs for et beboelsesejendom er på niveauet 0,35. Følgelig fører et fald i luftvekslingskursen fra 1,0 til 0,35 til et fald i varmebelastningen i en boligbygning til værdien:

x100% = 70,75%.

3. Ventilationsbelastningen fra forskellige forbrugere er tilfældigt efterspurgt, derfor er værdien, ligesom varmtvandsbelastningen for en varmekilde, ikke tilføjet yderligere, men under hensyntagen til timelighederne for ujævnheder. Del maksimal belastning ventilation som en del af den deklarerede varmebelastning er 0,45x0,5 / 1,0 = 0,225 (22,5%). Koefficienten for timelige ujævnheder anslås at være den samme som for varmtvandsforsyning, lig med K time. Ventil = 2,4. Derfor, total belastning varmesystemer til en varmekilde, under hensyntagen til reduktionen af ​​den maksimale ventilationsbelastning, udskiftning af vinduesenheder med termoruder og ikke-samtidig efterspørgsel efter ventilationsbelastningen vil udgøre 0,933x (0,55 + 0,225 / 2,4) x100% = 60,1% af den deklarerede belastning.

4. Godtgørelse for en stigning i den designede udetemperatur vil føre til et endnu større fald i den designede varmebelastning.

5. De udførte estimater viser, at specifikationen af ​​varmesystemets varmebelastning kan føre til en reduktion med 30 ... 40%. Et sådant fald i varmebelastningen gør det muligt at forvente, at den beregnede lufttemperatur i lokalerne kan opretholdes, når den direkte vandtemperatur ved 115 ° C "afbrydes" for den direkte vandtemperatur. for lave udendørs lufttemperaturer er implementeret (se resultater 3.2). Dette kan argumenteres med endnu større grunde, hvis der er en reserve i strømningshastigheden for netværksvand ved varmeforsyningssystemets varmekilde (se resultater 3.4).

Ovenstående skøn er illustrative, men det følger af dem, at man ud fra de moderne krav i lovgivningsmæssige dokumenter kan forvente en betydelig reduktion i den samlede beregnede varmebelastning for eksisterende forbrugere for varmekilde og en teknisk forsvarlig driftstilstand med et "snit" af temperaturplanen til regulering af sæsonbelastningen ved 115 ° C. Den krævede grad af reel reduktion i den angivne belastning af varmeanlæg bør bestemmes under felttest for forbrugere af et bestemt varmeanlæg. Designtemperaturen for returnetværket er også underlagt afklaring under felttest.

Det skal tages i betragtning, at kvalitetsregulering af sæsonbelastning ikke er bæredygtig med hensyn til fordelingen af ​​varmekraft mellem varmeapparater til vertikale etrørs varmesystemer. Derfor vil der i alle ovennævnte beregninger, samtidig med at den gennemsnitlige designlufttemperatur i rummene sikres, være en vis ændring i lufttemperaturen i rummene langs stigrøret i opvarmningsperioden ved forskellige udetemperaturer.

5. Vanskeligheder ved implementeringen af ​​den normative luftudveksling af lokaler

Overvej omkostningsstrukturen for den termiske effekt af varmesystemet i en boligbygning. Hovedkomponenterne i varmetab, der kompenseres af varmestrømmen fra varmeenheder, er transmissionstab gennem eksterne hegn samt omkostninger til opvarmning af den udvendige luft, der kommer ind i lokalerne. Frisk luftforbrug til beboelsesbygninger bestemmes af kravene i sanitære og hygiejniske standarder, som er angivet i afsnit 6.

V beboelsesbygninger ventilationssystemet er normalt naturligt. Luftstrømningshastigheden sikres ved periodisk åbning af ventilationsåbninger og vinduesrammer. Det skal huskes på, at siden 2000 er kravene til varmebeskyttelsesegenskaberne for ydre hegn, primært vægge, steget betydeligt (2 ... 3 gange).

Af praksis med at udvikle energicertifikater til beboelsesbygninger følger det, at for bygninger opført fra 50'erne til 80'erne i forrige århundrede i de centrale og nordvestlige regioner er andelen af ​​termisk energi pr. standardventilation(infiltration) var 40 ... 45%, for bygninger bygget senere, 45 ... 55%.

Før fremkomsten af ​​termoruder blev luftskiftet reguleret af ventilationsåbninger og tværspejl, og på kolde dage faldt hyppigheden af ​​åbning. Med den udbredte brug af termoruder er sikring af den normative luftudskiftning blevet et endnu større problem. Dette skyldes et tidoblet fald i ukontrolleret infiltration gennem revnerne og det faktum, at hyppig ventilation ved at åbne vinduesrammerne, hvilket alene kan give den normative luftudveksling, faktisk ikke forekommer.

Der er publikationer om dette emne, se f.eks. Selv med periodisk ventilation er der ingen kvantitative indikatorer, der angiver luftudvekslingen i lokalerne og dens sammenligning med standardværdien. Som et resultat heraf er luftudvekslingen faktisk langt fra normen, og der opstår en række problemer: Den relative luftfugtighed stiger, der dannes kondens på ruderne, der opstår skimmelsvamp, vedvarende lugt, indholdet stiger. carbondioxid i luften, som samlet førte til betegnelsen Sick Building Syndrome. I nogle tilfælde på grund af et kraftigt fald i luftudveksling opstår der et vakuum i lokalerne, hvilket fører til væltning af luftbevægelser i udstødningskanalerne og til strømmen af ​​kold luft ind i lokalerne, strømmen af ​​snavset luft fra en lejlighed til en anden, og frysning af kanalvæggene. Som et resultat står bygherrer over for et problem med hensyn til at bruge mere avancerede ventilationssystemer, der kan give besparelser i varmeudgifter. I denne henseende er det nødvendigt at anvende ventilationssystemer med kontrolleret luftindstrømning og udstødning, varmesystemer med automatisk regulering varmeforsyning til varmeenheder (ideelt set systemer med lejlighedstilslutninger), lukkede vinduer og indgangsdøre til lejligheder.

Bekræftelse af, at ventilationssystemet i beboelsesbygninger fungerer med en ydeevne, der er væsentligt lavere end det designede, er det lavere, sammenlignet med det beregnede varmeenergiforbrug i opvarmningsperioden, registreret af bygningernes varmeenergimåleenheder.

Beregningen af ​​ventilationssystemet i en boligbygning udført af SPbSPU -medarbejdere viste følgende. Naturlig ventilation i tilstanden for fri luftstrøm er i gennemsnit næsten 50% af tiden om året mindre end den beregnede (udstødningskanalens sektion er designet i henhold til de nuværende ventilationsstandarder for lejlighedsbygninger til forholdene i St. more end 2 gange mindre end den beregnede, og der er ingen ventilation i 2% af tiden. I en væsentlig del af opvarmningsperioden, når udetemperaturen er mindre end +5 ° C, overstiger ventilationen standardværdien. Det vil sige, uden særlig justering ved lave udetemperaturer, er det umuligt at levere standardluftudvekslingen; ved udetemperaturer på mere end + 5 ° C vil luftudskiftningen være lavere end standarden, hvis ventilatoren ikke bruges .

6. Udvikling af lovkrav til luftudveksling i lokaler

Omkostningerne ved opvarmning af udeluften bestemmes af kravene i reguleringsdokumenterne, som har gennemgået en række ændringer over en lang periode med bygningskonstruktion.

Overvej disse ændringer ved hjælp af eksemplet på bolig lejlighedsbygninger.

I SNiP II-L.1-62, del II, afsnit L, kapitel 1, gældende indtil april 1971, gælder valutakurser for stuer var 3 m 3 / h pr. 1 m 2 rumareal, for et køkken med elektriske komfurer var luftvekslingen 3, men ikke mindre end 60 m 3 / t, for et køkken med gaskomfur - 60 m 3 / h til to-brændeovne, 75 m 3 / h-til tre-brændeovne, 90 m 3 / h-til fire-brændeovne. Designtemperatur i stuer + 18 ° С, køkken + 15 ° С.

I SNiP II-L.1-71, del II, afsnit L, kapitel 1, der var gældende indtil juli 1986, er lignende normer angivet, men for et køkken med elektriske komfurer er luftvekslingen på 3 udelukket.

I SNiP 2.08.01-85, gældende indtil januar 1990, var luftvekslingskurserne for stuer 3 m 3 / h pr. 1 m 2 af rummets areal, for et køkken uden at angive pladetypen 60 m 3 / t. På trods af de forskellige referencetemperatur i boligkvarterer og i køkkenet, foreslås det at tage temperaturen på den indre luft + 18 ° С til varmetekniske beregninger.

I SNiP 2.08.01-89, der var gældende indtil oktober 2003, er luftens vekselkurser de samme som i SNiP II-L.1-71, del II, afsnit L, kapitel 1. En angivelse af den interne lufttemperatur på +18 ° bevares MED.

I den nuværende SNiP 31-01-2003 dukker der nye krav op i 9.2-9.4:

9.2 Luftens designparametre i lokalerne i en boligbygning bør tages i henhold til de optimale standarder for GOST 30494. Luftudvekslingshastigheden i lokalerne bør tages i overensstemmelse med tabel 9.1.

Tabel 9.1

Lokaliteter	Mangfoldighed eller størrelse luftudveksling, m 3 pr. time, ikke mindre
	i ikke-arbejdende	i tilstand service
Soveværelse, fælles, børneværelse	0,2	1,0
Bibliotek, skab	0,2	0,5
Pantry, linned, omklædningsrum	0,2	0,2
Gym, billardrum	0,2	80 m 3
Tøjvask, strygning, tørring	0,5	90 m 3
Køkken med elektrisk komfur	0,5	60 m 3
Værelse med gasudnyttende udstyr	1,0	1,0 + 100 m 3
Værelse med varmegeneratorer og brændeovne	0,5	1,0 + 100 m 3
Badeværelse, bruser, toilet, kombineret badeværelse	0,5	25 m 3
Sauna	0,5	10 m 3 for 1 person
Elevatorrum	-	Ved beregning
Parkering	1,0	Ved beregning
Affaldsindsamlingskammer	1,0	1,0

Luftvekslingskursen i alle ventilerede rum, der ikke er angivet i tabellen i ikke-driftstilstand, skal være mindst 0,2 rumvolumen pr. Time.

9.3 Ved beregning af termisk konstruktion af de omsluttende strukturer i beboelsesbygninger bør temperaturen på den indvendige luft i de opvarmede lokaler være mindst 20 ° C.

9.4 Bygningens opvarmnings- og ventilationssystem skal være designet til at sikre indendørs lufttemperatur i opvarmningsperioden inden for de optimale parametre fastsat af GOST 30494, med udendørsluftens designparametre for de tilsvarende byggeområder.

Af dette kan det ses, at for det første dukker begreberne room service mode og non-operation mode op, under driften, som som regel pålægger meget forskellige kvantitative krav til luftudveksling. For beboelseslokaler (soveværelser, fællesrum, børneværelser), der udgør en væsentlig del af lejlighedens areal, er luftens vekselkurs for forskellige tilstande afvige 5 gange. Lufttemperaturen i lokalerne ved beregning af varmetabet i den projekterede bygning bør tages mindst 20 ° C. I boliglokaler er luftvekslingshastigheden normaliseret, uanset område og antal beboere.

Den opdaterede udgave af SP 54.13330.2011 gengiver delvist oplysningerne SNiP 31-01-2003 i den originale udgave. Luftkurser for soveværelser, fællesrum, børneværelser med et samlet areal i en lejlighed til en person mindre end 20 m 2 - 3 m 3 / h pr. 1 m 2 af rummets areal; det samme med det samlede areal af lejligheden for en person mere end 20 m 2 - 30 m 3 / h pr. person, men ikke mindre end 0,35 h -1; til køkken med elkomfur 60 m 3 / t, til køkken med gaskomfur 100 m 3 / t.

For at bestemme den gennemsnitlige daglige luftveksling i timen er det derfor nødvendigt at tildele varigheden af ​​hver af tilstande, for at bestemme luftstrømningshastigheden i forskellige rum under hver tilstand og derefter beregne lejlighedens gennemsnitlige timebehov for frisk luft og derefter hjemme generelt. Flere ændringer i luftudveksling i en bestemt lejlighed i løbet af dagen, for eksempel i fravær af mennesker i lejligheden i arbejdstid eller i weekenden vil føre til betydelig ujævn luftudveksling i løbet af dagen. På samme tid er det indlysende, at den ikke-samtidige handling af disse tilstande i forskellige lejligheder vil føre til udligning af husets belastning til ventilationsbehov og til en ikke-additiv tilføjelse af denne belastning til forskellige forbrugere.

Der kan tegnes en analogi med forbrugers ikke-samtidige brug af varmtvandspåfyldningen, hvilket forpligter indførelsen af ​​timevis ujævnhedsfaktor ved bestemmelse af varmtvandsbelastningen for en varmekilde. Som du ved, er dens værdi for et betydeligt antal forbrugere i lovgivningsmæssig dokumentation taget med 2,4. En lignende værdi for ventilationskomponenten i varmelasten tyder på, at den tilsvarende samlede belastning faktisk vil falde med mindst 2,4 gange på grund af ikke-samtidig åbning af ventilationsåbninger og vinduer i forskellige beboelsesbygninger. I offentlige og industrielle bygninger observeres et lignende billede med den forskel, at ventilationen i off-timer er minimal og kun bestemmes af infiltration gennem lækager i lysbarrierer og udvendige døre.

Under hensyntagen til bygningers termiske inerti kan du også fokusere på de gennemsnitlige daglige værdier af termisk energiforbrug til luftvarme. Desuden er der i de fleste varmesystemer ingen termostater, der opretholder lufttemperaturen i lokalerne. Det er også kendt, at den centrale regulering af temperaturen af ​​netværksvandet i forsyningsledningen til varmeforsyningssystemer udføres i henhold til den udvendige lufttemperatur, i gennemsnit over en periode på ca. 6-12 timer og nogle gange i længere tid .

Derfor er det nødvendigt at udføre beregninger af standardgennemsnitlig luftudveksling for beboelsesejendomme i forskellige serier for at tydeliggøre den beregnede varmebelastning af bygninger. Lignende arbejde skal udføres for offentlige og industrielle bygninger.

Det skal bemærkes, at disse gældende reguleringsdokumenter gælder for nyligt designede bygninger med hensyn til design af ventilationssystemer til lokaler, men indirekte kan de ikke kun, men også være en vejledning til handling ved afklaring af termiske belastninger af alle bygninger, herunder dem, der blev bygget i henhold til andre standarder anført ovenfor.

Standarderne for organisationer, der regulerer normerne for luftudveksling i beboelsesbygninger med flere lejligheder, er udviklet og offentliggjort. F.eks. STO NPO AVOK 2.1-2008, STO SRO NP SPAS-05-2013, Energibesparelse i bygninger. Beregning og design af boligventilationssystemer lejlighedsbygninger(Godkendt af generalforsamlingen i SRO NP SPAS den 27/03/2014).

Grundlæggende svarer de nævnte normer i disse dokumenter til SP 54.13330.2011 med nogle reduktioner i individuelle krav (for eksempel for et køkken med gaskomfur tilføjes en enkelt luftudveksling ikke til 90 (100) m 3 / t, i ikke -arbejdstid i et køkken af ​​denne type er luftudveksling tilladt 0, 5 t -1, mens det er i SP 54.13330.2011 -1,0 t -1).

Referencen Bilag B STO SRO NP SPAS-05-2013 giver et eksempel på beregning af den nødvendige luftudveksling til en treværelses lejlighed.

Indledende data:

Det samlede areal af lejligheden er F total = 82,29 m 2;

Boareal F boet = 43,42 m 2;

Køkkenareal - F kx = 12,33 m 2;

Badeværelse - F vn = 2,82 m 2;

Toiletsareal - F ub = 1,11 m 2;

Rumhøjde h = 2,6 m;

Køkkenet har elektrisk komfur.

Geometriske egenskaber:

Mængden af ​​opvarmede lokaler V = 221,8 m 3;

Volumen af ​​boligkvarter V levede = 112,9 m 3;

Køkkenets volumen er V kx = 32,1 m 3;

Toiletets volumen V ub = 2,9 m 3;

Badeværelsets volumen V vn = 7,3 m 3.

Af ovenstående beregning af luftudveksling følger det, at ventilationssystemet i lejligheden skal levere den beregnede luftudveksling i vedligeholdelsesfunktionen (i designdriftstilstanden) - L tr arbejde = 110,0 m 3 / t; i inaktiv tilstand - L tr arbejde = 22,6 m 3 / t. De givne luftgennemstrømningshastigheder svarer til luftvekslingshastigheden på 110,0 / 221,8 = 0,5 t -1 for servicetilstanden og 22,6 / 221,8 = 0,1 t -1 for den ikke -driftsmodus.

Oplysningerne i dette afsnit viser, at i eksisterende reguleringsdokumenter med forskellig beboelse i lejligheder er den maksimale luftvekslingskurs i området 0,35 ... 0,5 t -1 for bygningens opvarmede volumen i ikke -driftstilstand - på niveauet 0,1 h -1. Det betyder, at når man bestemmer effekten af ​​varmesystemet, som kompenserer for transmissionstabet af varmeenergi og omkostningerne ved opvarmning af udeluften, samt forbruget af netværksvand til varmebehov, kan man fokusere som en første tilnærmelse , på den gennemsnitlige daglige luftveksling for lejlighedsbygninger på 0,35 timer - 1.

Analyse af energipassene til en boligbygning, udviklet i overensstemmelse med SNiP 23-02-2003 "Termisk beskyttelse af bygninger", viser, at ved beregning af husets varmebelastning svarer luftens vekselkurs til niveauet 0,7 timer- 1, som er 2 gange højere end den anbefalede værdi, hvilket ikke modsiger kravene fra moderne tankstationer.

Det er nødvendigt at præcisere varmebelastningen af ​​bygninger opført iht typiske projekter, baseret på den reducerede gennemsnitlige værdi af luftvekslingskursen, som vil svare til de eksisterende russiske standarder og vil gøre det muligt at nærme sig standarderne i en række EU -lande og USA.

7. Begrundelse for at sænke temperaturplanen

Afsnit 1 viser, at temperaturgrafen er 150-70 ° C på grund af den faktiske umulighed at bruge den i moderne forhold skal sænkes eller ændres ved at begrunde temperaturafbrydelsen.

Ovenstående beregninger forskellige tilstande driften af ​​varmeforsyningssystemet i off-design-forhold gør det muligt at foreslå følgende strategi for at foretage ændringer i reguleringen af ​​forbrugernes varmebelastning.

1. I overgangsperioden skal du angive en temperaturplan på 150-70 ° C med en afbrydelse på 115 ° C. Med en sådan tidsplan bør forbruget af netværksvand i varmeanlægget til opvarmningsbehov, ventilation holdes ved eksisterende niveau, svarende til konstruktionsværdien eller lidt overskridelse af den, baseret på kapaciteten på de installerede netværkspumper. Overvej den beregnede varmebelastning for forbrugerne inden for området af lufttemperaturer svarende til "afskæringen" i forhold til designværdien. Faldet i varmebelastningen tilskrives reduktionen af ​​varmeenergiforbruget til ventilation, baseret på tilvejebringelsen af ​​den nødvendige gennemsnitlige daglige luftudveksling i boliger med flere lejligheder i henhold til moderne standarder på niveauet 0,35 h -1.

2. Tilrettelægge arbejdet med at afklare belastningerne af varmesystemer i bygninger ved at udvikle energicertifikater til beboelsesejendomme, offentlige organisationer og virksomheder, der først og fremmest er opmærksom på ventilationsbelastningen i bygninger, som er inkluderet i belastningen af ​​varmesystemer, under hensyntagen til moderne lovkrav om luftudveksling af lokaler. Til dette formål er det først og fremmest nødvendigt for huse i forskellige etager, standardserie udføre beregningen af ​​varmetab, både transmission og ventilation i overensstemmelse med de moderne krav i Den Russiske Føderations reguleringsdokumenter.

3. På grundlag af markforsøg skal der tages højde for varigheden af ​​de karakteristiske driftsmåder for ventilationssystemer og ikke-samtidigheden af ​​deres drift for forskellige forbrugere.

4. Efter afklaring af varmebelastningerne i forbrugernes varmesystemer, udvikle en tidsplan for regulering af sæsonbelastningen på 150-70 ° C med en afbrydelse på 115 ° C. Muligheden for at skifte til det klassiske 115-70 ° С-skema uden at “afbryde” med kvalitetskontrol bør bestemmes efter angivelse af de reducerede varmebelastninger. Temperaturen på returvandforsyningen bør specificeres, når der udvikles en reduceret tidsplan.

5. Anbefal designere, udviklere af nye boligbygninger og reparationsorganisationer, der udfører eftersyn den gamle boligmasse, brugen af ​​moderne ventilationssystemer, der tillader regulering af luftudveksling, herunder mekaniske systemer med systemer til genvinding af forurenet lufts termiske energi, samt introduktion af termostater til justering af varmeenheders effekt.

Litteratur

1. Sokolov E.Ya. Varme- og varmenetværk, 7. udgave, M.: Forlag MEI, 2001

2. Gershkovich V.F. “Hundrede og halvtreds ... Normal eller overkill? Refleksioner over varmebærerens parametre ... ”// Energibesparelse i bygninger. - 2004 - nr. 3 (22), Kiev.

3. Interne sanitære faciliteter. Klokken 3 del 1 Opvarmning / V.N. Bogoslovsky, B.A. Krupnov, A.N. Skanavi m.fl. Ed. I.G. Staroverov og Yu.I. Schiller, - 4. udg., Revideret. og tilføj. - M.: Stroyizdat, 1990.-344 s.: Ill. - (Designerhåndbog).

4. Samarin O.D. Termofysik. Energibesparelse. Energieffektivitet / monografi. Moskva: ASV Publishing House, 2011.

6. A. D. Krivoshein, Energibesparelse i bygninger: gennemskinnelige strukturer og ventilation af lokaler // Arkitektur og konstruktion af Omsk -regionen, nr. 10 (61), 2008.

7. N.I. Vatin, T.V. Samoplyas "Ventilationssystemer til beboelsesejendomme i boligblokke", Skt. Petersborg, 2004

Standardtemperaturen for vandet i varmesystemet afhænger af lufttemperaturen. Derfor beregnes temperaturplanen for levering af kølemiddel til varmesystemet i overensstemmelse med vejrforholdene. I artiklen vil vi tale om SNiP -kravene til drift af varmesystemet til genstande til forskellige formål.

fra artiklen lærer du:

For økonomisk og effektivt at bruge energiressourcer i varmesystemet er varmeforsyningen bundet til lufttemperaturen. Afhængigheden af ​​temperaturen af ​​vandet i rørene og luften uden for vinduet vises i form af en graf. Hovedopgaven ved sådanne beregninger er at opretholde komfortable forhold for beboere i lejligheder. Til dette bør lufttemperaturen være omkring + 20 ... + 22 ° C.

Varme medium temperatur i varmesystemet

Jo mere alvorlig frosten er, jo hurtigere mister boligen, der opvarmes indefra, varme. For at kompensere for det øgede varmetab stiger vandtemperaturen i varmesystemet.

I beregningerne bruges en standard temperaturindikator. Det beregnes ved hjælp af en særlig metode og føres ind i vejledningsdokumentationen. Dette tal er baseret på gennemsnitstemperaturen på de 5 koldeste dage i året. Til beregningen tages de 8 koldeste vintre i 50- sommerperiode.

Hvorfor udarbejder temperaturplanen for tilførsel af kølevæske til varmesystemet på denne måde? Det vigtigste her er at være forberedt på de mest alvorlige frost, der sker hvert par år. Klimatiske forhold i en bestemt region kan ændre sig over flere årtier. Dette vil blive taget i betragtning ved omberegning af skemaet.

Værdien af ​​den gennemsnitlige daglige temperatur er også vigtig for beregning af varmesystemers sikkerhedsfaktor. Ved at forstå den ultimative belastning kan ydelsen beregnes nøjagtigt nødvendige rørledninger, ventiler og andre elementer. Dette sparer på oprettelsen af ​​kommunikation. I betragtning af omfanget af konstruktionen til byvarmesystemer vil besparelsen være ganske stor.

Temperaturen i lejligheden afhænger direkte af, hvor meget kølevæsken i rørene opvarmes. Herudover spiller andre faktorer en rolle her:

• lufttemperatur uden for vinduet
• vindhastighed. Under stærk vindbelastning stiger varmetabet gennem døråbninger og vinduer;
• kvaliteten af ​​tætningsledninger på væggene, såvel som den generelle tilstand af udsmykning og isolering af facaden.

Bygningskoder ændres med teknologiske fremskridt. Dette afspejles blandt andet i indikatorerne i grafen over kølevæskens temperatur afhængigt af udetemperaturen. Hvis lokalerne bevarer varmen bedre, kan energiressourcer bruges mindre.

Udviklere under moderne forhold er mere forsigtige med varmeisolering af facader, fundamenter, kældre og tage. Dette øger værdien af ​​objekterne. Sammen med stigningen i byggeomkostningerne falder de imidlertid. Overbetaling på byggefasen betaler sig over tid og giver gode besparelser.

Opvarmningen af ​​lokalerne påvirkes direkte ikke engang af, hvor varmt vandet i rørene er. Det vigtigste her er temperaturen på varme radiatorerne. Det er normalt i området + 70 ... + 90 ° C.

Flere faktorer påvirker opvarmning af batterier.

1. Lufttemperatur.

2. Funktioner i varmesystemet. Indikatoren angivet i temperaturgrafen for kølevæsketilførslen til varmesystemet afhænger af dens type. I etrørs systemer betragtes vandopvarmning op til + 105 ° C som normalt. To-rørs opvarmning, på grund af bedre cirkulation, giver en højere varmeoverførsel. Dette gør det muligt at sænke temperaturen til + 95 ° C. Hvis vandet ved indløbet skal opvarmes henholdsvis til + 105 ° C og + 95 ° C, skal vandets temperatur i begge tilfælde ligge på niveauet + 70 ° C.

For at kølemidlet ikke koger ved opvarmning over + 100 ° C, tilføres det rørledningen under tryk. I teorien kan den være ret høj. Dette bør give en stor varmeforsyning. Men i praksis er det ikke alle netværk, der tillader vandforsyning under højt tryk på grund af deres forringelse. Som følge heraf falder temperaturen, og i alvorlig frost kan der være mangel på varme i lejligheder og andre opvarmede lokaler.

3. Retning af vandforsyning til radiatorer. På øverste ledninger forskellen er 2 ° C, i bunden - 3 ° C.

4. Brugt type varmeapparater... Radiatorer og konvektorer adskiller sig i mængden af ​​varme, der afgives, hvilket betyder, at de skal fungere i forskellige temperaturregimer. Radiatorer har bedre varmeoverførselshastigheder.

Samtidig påvirkes mængden af ​​frigivet varme blandt andet af temperaturen i udeluften. Det er hende, der er den afgørende faktor i temperaturplanen for tilførsel af kølevæske til varmesystemet.

Når vandtemperaturen er angivet + 95 ° C, taler vi om kølevæsken ved indgangen til boligen. Under hensyntagen til varmetabet under transport bør fyrrummet opvarme det meget mere.

For at levere vand med den nødvendige temperatur til varmeledningerne i lejligheder er der installeret specielt udstyr i kælderen. Det blander varmt vand fra fyrrummet med det, der kommer fra returen.

Temperaturgraf for kølevæsketilførslen til varmesystemet

Grafen viser, hvad vandtemperaturen skal være ved indgangen til boligen og ved udgangen fra den, afhængigt af udetemperaturen.

Den præsenterede tabel hjælper dig med let at bestemme graden af ​​opvarmning af kølevæsken i systemet. Centralvarme.

Temperaturindikatorer for luft udenfor, ° С	Temperaturindikatorer for vand ved indløbet, ° С			Temperaturindikatorer for vand i varmesystemet, ° С		Temperaturindikatorer for vand efter varmesystemet, ° С

Repræsentanter for forsyningsselskaber og rmåler vandets temperatur ved hjælp af et termometer. Kolonne 5 og 6 angiver tallene for den rørledning, gennem hvilken det varme kølevæske tilføres. Kolonne 7 - for retur.

De tre første kolonner angiver den øgede temperatur - det er indikatorer for varmegenererende organisationer. Disse tal er givet uden at tage hensyn til de varmetab, der opstår under transporten af ​​kølevæsken.

Temperaturplanen for levering af kølemiddel til varmesystemet er ikke kun nødvendig for ressourceforsyende organisationer. Hvis den reelle temperatur adskiller sig fra den normative, har forbrugerne grundlag for at genberegne omkostningerne ved tjenesten. I deres klager angiver de, hvor meget luften varmer op i lejligheder. Dette er den enkleste parameter at måle. Kontrolorganer kan allerede spore kølevæskens temperatur, og hvis det ikke overholder tidsplanen, tvinge den ressourceforsyende organisation til at udføre sine opgaver.

Årsagen til klager vises, hvis luften i lejligheden køler ned under følgende værdier:

• i hjørnerum i dagtimerne - under + 20 ° C;
• i de centrale rum i dagtimerne - under + 18ºС;
• i hjørneværelser om natten - under + 17 ° C;
• i de centrale værelser om natten - under + 15ºС.

SNiP

Krav til drift af varmeanlæg er nedfældet i SNiP 41-01-2003. Der lægges stor vægt på sikkerhedsspørgsmål i dette dokument. I tilfælde af opvarmning medfører et opvarmet kølevæske en potentiel fare, og derfor er dets temperatur til boliger og offentlige bygninger begrænset. Som regel overstiger den ikke + 95 ° C.

Hvis vandet i interne rørledninger varmesystemet varmes op over + 100 ° C, følgende sikkerhedsforanstaltninger er fastsat på sådanne faciliteter:

• varmeledninger lægges i specielle aksler. I tilfælde af et gennembrud vil kølevæsken forblive i disse befæstede kanaler og vil ikke være en kilde til fare for mennesker;
• rørledninger i højhuse har særlige strukturelle elementer eller anordninger, der forhindrer vand i at koge.

Hvis bygningen opvarmes fra polymerrør, bør kølevæskens temperatur ikke være mere end + 90 ° C.

Vi har allerede nævnt ovenfor, at ud over temperaturplanen for levering af kølevæske til varmesystemet skal ansvarlige organisationer overvåge, hvor meget de tilgængelige elementer i varmeenheder opvarmes. Disse regler er også angivet i SNiP. De tilladte temperaturer varierer afhængigt af rummets formål.

Først og fremmest er alt her bestemt af de samme sikkerhedsregler. For eksempel i børn og medicinske institutioner er de tilladte temperaturer minimale. På offentlige steder og på forskellige produktionsfaciliteter er der normalt ingen særlige begrænsninger for dem.

Ifølge generelle regler bør overfladen af ​​radiatorer ikke varme op over + 90 ° C. Hvis dette tal overskrides, begynder negative konsekvenser. De består først og fremmest i forbrænding af maling på batterier samt i forbrænding af støv i luften. Dette fylder den indendørs atmosfære med sundhedsskadelige stoffer. Hertil kommer skade på udseende varmeenheder.

Et andet problem er at sikre sikkerheden i rum med varme radiatorer. Ifølge generelle regler skal det beskytte varmeenheder, hvis overfladetemperatur er højere end + 75 ° C. Normalt bruges gitterhegn til dette. De forstyrrer ikke luftcirkulationen. Samtidig forudsætter SNiP obligatorisk beskyttelse af radiatorer i børneinstitutioner.

I overensstemmelse med SNiP ændres den maksimale temperatur for kølevæsken afhængigt af rummets formål. Det bestemmes både af opvarmningskarakteristika i forskellige bygninger og af sikkerhedshensyn. For eksempel på hospitaler tilladt temperatur vandet i rørene er det laveste. Det er + 85 ° C.

Det maksimale opvarmede kølevæske (op til + 150 ° C) kan leveres til følgende objekter:

• lobbyer;
• opvarmede fodgængerovergange;
• trapper;
• tekniske lokaler;
• industribygninger, hvor der ikke er aerosoler og støv, der er tilbøjelige til antændelse.

Temperaturplanen for levering af kølemiddel til varmesystemet i henhold til SNiP bruges kun i den kolde årstid. V varm sæson det pågældende dokument normaliserer mikroklimaparametrene kun med hensyn til ventilation og aircondition.

Hver Administrationsselskab stræber efter at opnå økonomiske varmeudgifter højhus... Derudover forsøger lejere af private huse at komme. Dette kan opnås ved at udarbejde en temperaturgraf, der afspejler afhængigheden af ​​den varme, som bærerne producerer på vejrforholdene udenfor. Korrekt brug Disse data muliggør optimal distribution af varmt vand og varme til forbrugerne.

Hvad er en temperaturgraf

Den samme driftstilstand bør ikke opretholdes i kølevæsken, fordi temperaturen uden for lejligheden ændres. Det er hende, der skal styres af og afhængigt af det ændre temperaturen på vandet i varmeobjekterne. Kølevæsketemperaturens afhængighed af udetemperaturen udarbejdes af teknologer. For at kompilere det tages der højde for de tilgængelige værdier for kølevæsken og udetemperaturen.

Under udformningen af ​​enhver bygning skal størrelsen af ​​det varmeforsyningsudstyr, der leveres i den, tages i betragtning selve bygningens dimensioner og rørets tværsnit. I en højhus kan beboerne ikke selvstændigt øge eller reducere temperaturen, da den leveres fra fyrrummet. Justeringen af ​​driftstilstanden udføres altid under hensyntagen til kølevæskens temperaturgraf. Selve temperaturskemaet tages også i betragtning - hvis returrøret giver vand med en temperatur over 70 ° C, vil kølevæskens strømningshastighed være overdreven, men hvis det er meget lavere, er der et underskud.

Vigtig! Temperaturplanen er designet på en sådan måde, at ved enhver udetemperatur i lejlighederne opretholdes et stabilt optimalt varmeniveau ved 22 ° C. Takket være ham er selv de mest alvorlige frost ikke skræmmende, fordi varmesystemerne vil være klar til dem. Hvis det er -15 ° C udenfor, er det nok at spore indikatorens værdi for at finde ud af, hvad vandtemperaturen i varmesystemet vil være i det øjeblik. Jo hårdere vejret udefra, jo varmere skal vandet inde i systemet være.

Men varmeniveauet, der opretholdes inde i lokalerne, afhænger ikke kun af kølevæsken:

• Udetemperatur;
• Vindens tilstedeværelse og styrke - dens kraftige vindstød påvirker varmetabet betydeligt;
• Varmeisolering - godt færdige konstruktionsdele af en bygning hjælper med at holde bygningen varm. Dette gøres ikke kun under opførelsen af ​​huset, men også separat efter anmodning fra ejerne.

Opvarmning medium temperatur bord kontra udetemperatur

For at beregne det optimale temperaturregime skal du tage højde for de tilgængelige egenskaber for varmeenheder - batterier og radiatorer. Det vigtigste er at beregne deres effekttæthed, det vil blive udtrykt i W / cm2. Dette vil på den mest direkte måde påvirke overførslen af ​​varme fra det opvarmede vand til den opvarmede luft i rummet. Det er vigtigt at tage hensyn til deres overfladekraft og modstandskoefficienten, der er tilgængelig i vinduesåbninger og ydervægge.

Når alle værdierne er taget i betragtning, skal du beregne forskellen mellem temperaturen i de to rør - ved indgangen til huset og ved udgangen fra det. Jo højere værdien i indløbsrøret er, desto højere - i afkastet. Derfor vil indendørs opvarmning stige under disse værdier.

Vejret udenfor, С	ved indgangen til bygningen, С	Returrør, С
+10	30	25
+5	44	37
0	57	46
-5	70	54
-10	83	62
-15	95	70

Den kompetente anvendelse af kølemidlet indebærer forsøg fra husets beboere på at reducere temperaturforskellen mellem indløbs- og udløbsrør. Dette kan være byggearbejde til at isolere en væg udefra eller varmeisolering af eksterne varmeforsyningsrør, isolering af lofter over en kold garage eller kælder, isolering af det indre af et hus eller flere arbejder udført samtidigt.

Opvarmning i radiatoren skal også overholde standarderne. I centralvarmeanlæg varierer det normalt fra 70 C til 90 C, afhængigt af lufttemperaturen udenfor. Det er vigtigt at tage højde for, at det i hjørnerum ikke kan være mindre end 20 C, selvom det i andre værelser i lejligheden er tilladt at falde til 18 C. Hvis temperaturen på gaden falder til -30 C, så i rum opvarmningen skal stige med 2 C. Temperaturen vil stige, forudsat at det kan være anderledes i rum til forskellige formål. Hvis der er et barn i rummet, kan det svinge fra 18 C til 23 C. I lagerrum og korridorer kan opvarmning variere fra 12 C til 18 C.

Det er vigtigt at bemærke! Tages hensyn til gennemsnitlig daglig temperatur-hvis temperaturen er omkring -15 C om natten og -5 C i dagtimerne, så vil det blive betragtet med værdien -10 C. Hvis det var omkring -5 C om natten, og i dagtimerne steg det til + 5 C, derefter tages der hensyn til opvarmning med værdien 0 C.

Tidsplan for varmtvandsforsyning til lejligheden

For at levere det optimale varmt vand til forbrugeren skal kraftvarmeværker sende det så varmt som muligt. Opvarmningsnettet er altid så langt, at deres længde kan måles i kilometer, og længden på tværs af lejligheder måles i tusinder af kvadratmeter. Uanset rørets varmeisolering går der tabt varme på vej til brugeren. Derfor er det nødvendigt at opvarme vandet så meget som muligt.


Vand kan dog ikke opvarmes mere end dets kogepunkt. Derfor blev der fundet en løsning - for at øge trykket.

Det er vigtigt at vide! Når det stiger, skifter vandets kogepunkt mod en stigning. Som et resultat når det forbrugeren rigtig varmt. Med en stigning i trykket lider stigerør, blandere og vandhaner ikke, og alle lejligheder op til 16. etage kan forsynes med varmt vand uden ekstra pumper. I en varmeanlæg indeholder vand normalt 7-8 atmosfærer, den øvre grænse har normalt en margen på 150.

Det ser sådan ud:

Kogetemperatur	Tryk
100	1
110	1,5
119	2
127	2,5
132	3
142	4
151	5
158	6
164	7
169	8

Innings varmt vand v vintertidåret skal være kontinuerligt. Undtagelser fra denne regel er varmeforsyningsulykker. Varmtvandsforsyningen kan kun slukkes om sommeren for forebyggende arbejde... Sådant arbejde udføres både i lukkede varmeforsyningssystemer og i åbne systemer.

Der er visse mønstre, ifølge hvilke temperaturen på kølevæsken i centralvarme ændres. For at spore disse udsving tilstrækkeligt er der særlige diagrammer.

Årsager til temperaturændringer

Til at begynde med er det vigtigt at forstå et par punkter:

1. Når ændring vejr, dette medfører automatisk en ændring i varmetab. Med begyndelsen af ​​koldt vejr bruges en størrelsesorden mere termisk energi til at opretholde et optimalt mikroklima i en bolig end i en varm periode. I dette tilfælde beregnes niveauet af forbrugt varme ikke af den nøjagtige temperatur i udeluften: til dette er den såkaldte. "Delta" er forskellen mellem udendørs og indendørs rum. For eksempel vil +25 grader i en lejlighed og -20 uden for dens vægge medføre nøjagtig det samme varmeforbrug som henholdsvis +18 og -27.
2. Konstantitet varmestrøm fra varmebatterierne er forsynet med en stabil kølevæsketemperatur. Med et fald i temperaturen i rummet vil der være en lille stigning i radiatorernes temperatur: dette lettes af en stigning i deltaet mellem kølevæsken og luften i rummet. Under alle omstændigheder vil dette ikke kunne kompensere tilstrækkeligt for stigningen i varmetab gennem væggene. Dette forklares med indstillingen af ​​begrænsninger for den nedre grænse for temperaturen i boligen ved hjælp af den nuværende SNiP på niveauet + 18-22 grader.

Det er mest logisk at løse problemet med at øge tab ved at øge temperaturen på kølevæsken. Det er vigtigt, at dens stigning sker parallelt med et fald i lufttemperaturen uden for vinduet: jo koldere det er, jo større skal varmetabet genopfyldes. For at lette orienteringen i dette spørgsmål blev det på et tidspunkt besluttet at oprette særlige tabeller til at matche begge værdier. Baseret på dette kan vi sige, at varmeplanets temperaturplan betyder afledningen af ​​afhængigheden af ​​vandopvarmningsniveauet i forsynings- og returledninger i forhold til temperaturregimet udenfor.

Egenskaber ved temperaturgrafen

Ovenstående diagrammer findes i to varianter:

1. Til varmeforsyningsnet.
2. Til varmesystemet inde i huset.

For at forstå, hvordan begge disse begreber adskiller sig, er det tilrådeligt først at forstå funktionerne ved driften af ​​centraliseret opvarmning.

Forbindelse mellem kraftvarme og varme netværk

Formålet med denne kombination er at kommunikere det korrekte opvarmningsniveau til kølevæsken, efterfulgt af dens transport til forbrugsstedet. Opvarmningsnettet er normalt flere titalls kilometer langt med et samlet overfladeareal på titusinder af kvadratmeter. Selvom stamnettene er grundigt isolerede, er det umuligt at undvære varmetab.

I bevægelsesretningen mellem kraftvarme (eller fyrrum) og boligkvarteret er der en vis afkøling af procesvandet. I sig selv tyder konklusionen på sig selv: for at formidle til forbrugeren et acceptabelt opvarmningsniveau for kølemidlet, skal det leveres inde i varmeanlægget fra kraftvarmeanlægget i den maksimale opvarmede tilstand. Temperaturstigningen er begrænset af kogepunktet. Det kan forskydes mod højere temperaturer ved at øge trykket i rørene.

Standardindikatoren for trykket i varmeledningens forsyningsrør er i området 7-8 atm. Dette niveau, på trods af tryktabet under transport af kølemidlet, gør det muligt at tilvejebringe effektivt arbejde varmesystem i bygninger op til 16 etager. I dette tilfælde er det normalt ikke nødvendigt med yderligere pumper.

Det er meget vigtigt, at et sådant pres ikke udgør en trussel mod systemet som helhed: ruter, stigninger, forbindelser, blandeslanger og andre enheder forbliver i drift i lang tid. Under hensyntagen til en vis margen for fremløbstemperaturens øvre grænse tages dens værdi som +150 grader. Kørslen af ​​de mest standardtemperaturgrafer for varmemiddelforsyningen til varmesystemet finder sted i området mellem 150/70 - 105/70 (frem- og retur -temperaturer).

Funktioner ved levering af kølevæske til varmesystemet

Hjemmevarmesystemet er kendetegnet ved en række yderligere begrænsninger:

• Værdien af ​​den maksimale opvarmning af kølevæsken i kredsløbet er begrænset til +95 grader for to-rør system og +105 for et etrørs varmesystem. Det skal bemærkes, at førskoleuddannelsesinstitutioner er kendetegnet ved tilstedeværelsen af ​​strengere restriktioner: batteritemperaturen der bør ikke stige over +37 grader. For at kompensere for et sådant fald i fremløbstemperaturen er det nødvendigt at øge antallet af radiatorsektioner. Interiøret i børnehaver placeret i regioner med særlig alvorlig klimatiske forhold er bogstaveligt talt proppet med batterier.
• Det er ønskeligt at opnå et minimumstemperatur delta i varmeforsyningsplanen mellem forsynings- og returrørledninger: ellers vil graden af ​​opvarmning af radiatorsektionerne i bygningen have en stor forskel. Til dette skal kølevæsken inde i systemet bevæge sig så hurtigt som muligt. Der er dog en fare her: pga høj hastighed cirkulation af vand inde i varmekredsen, vil dens temperatur ved udgangen tilbage til ledningen være unødigt høj. Som følge heraf kan dette føre til alvorlige forstyrrelser i driften af ​​kraftvarmeanlægget.

Indflydelse af klimazoner på udetemperatur

Den vigtigste faktor, der direkte påvirker udarbejdelsen af ​​temperaturplanen for varmesæson, er den beregnede vintertemperatur. Under udarbejdelsen forsøger de at sikre, at de højeste værdier (95/70 og 105/70) ved maksimal frost garanterer den krævede SNiP -temperatur. Udenfor lufttemperatur til varmeregning er taget fra et specielt bord klimatiske zoner.

Justeringsfunktioner

Parametrene for varmestrækninger er inden for ansvarsområdet for forvaltningen af ​​kraftvarmeværket og varmenetværk. Samtidig er medarbejderne i ZhEK ansvarlige for parametrene for netværket inde i bygningen. Grundlæggende vedrører beboernes klager over kulden nedadgående afvigelser. Det er meget mindre almindeligt at støde på situationer, når målinger inde i varmevekslerne indikerer forhøjet temperatur returlinjer.

Der er flere måder at normalisere systemparametre, som du selv kan implementere:

• Brøndning af dysen... Problemet med at undervurdere væskens temperatur i returen kan løses ved at ekspandere elevatordyse... For at gøre dette skal du lukke alle ventiler og ventiler på elevatoren. Derefter fjernes modulet, dets dyse trækkes ud og reames med 0,5-1 mm. Efter montering af elevatoren startes det med at udlufte luft i omvendt rækkefølge. Det anbefales at udskifte paronitforseglinger på flangerne med gummi: De er lavet i henhold til flangens størrelse fra bilkammeret.
• Suge undertrykkelse... I ekstreme tilfælde (med begyndelsen af ​​ultra-lave frost) kan dysen adskilles helt. I dette tilfælde er der en trussel om, at suget vil begynde at udføre en springers funktion: for at forhindre dette er det dæmpet. Til dette bruges en stålpandekage med en tykkelse på 1 mm eller mere. Denne metode haster, fordi dette kan fremkalde et spring i temperaturen på batterierne op til +130 grader.
• Differentiel kontrol... En midlertidig måde at løse problemet med stigende temperatur på er at korrigere differencen med en elevatorventil. For at gøre dette er det nødvendigt at omdirigere varmtvandsforsyningen til forsyningsrøret: i dette tilfælde er returen udstyret med en manometer. Returledningens indløbsventil er helt lukket. Dernæst skal du gradvist åbne ventilen og konstant kontrollere dine handlinger med målingerne af manometeret.

En simpel lukket ventil kan få kredsløbet til at stoppe og optø. Et fald i forskellen opnås på grund af en stigning i trykket på returlinjen (0,2 atm / dag). Temperaturen i systemet skal kontrolleres hver dag: den skal svare til varmetemperaturplanen.

I dag er de mest almindelige varmesystemer i Føderationen dem, der kører på vand. Temperaturen på vandet i batterierne afhænger direkte af indikatorerne for lufttemperaturen udenfor, det vil sige udenfor, i en bestemt periode. En tilsvarende tidsplan er også blevet lovligt godkendt, ifølge hvilken de ansvarlige specialister beregner temperaturerne under hensyntagen til lokale vejrforhold og kilden til varmeforsyning.

Graferne over kølevæskens temperatur afhængigt af udetemperaturen udvikles under hensyntagen til understøttelsen af ​​obligatoriske temperaturregimer i rummet, sådan at de betragtes som optimale og behagelige for den gennemsnitlige person.

Jo koldere det er udenfor, jo højere er varmetabet. Af denne grund er det vigtigt at vide, hvilke metrics der er gældende, når du beregner de metrics, du ønsker. Du behøver ikke at beregne noget på egen hånd. Alle tal er godkendt af de relevante reguleringsdokumenter. De er baseret på gennemsnitstemperaturerne for de fem koldeste dage på året. Perioden i de sidste halvtreds år tages også med udvælgelsen af ​​de otte koldeste vintre på et givet tidspunkt.

Takket være sådanne beregninger er det muligt at forberede sig på lave temperaturer om vinteren, forekommer mindst en gang hvert par år. Til gengæld tillader dette betydelige besparelser ved oprettelse af et varmesystem.

Kære læsere!

Vores artikler taler om typiske måder at løse juridiske spørgsmål på, men hver sag er unik. Hvis du vil vide, hvordan du løser dit særlige problem - kontakt online -konsulentformularen til højre →

Det er hurtigt og gratis! Eller ring til os på telefonerne (døgnet rundt):

Yderligere påvirkningsfaktorer

Temperaturerne i selve kølemidlet er også direkte påvirket af så lige så væsentlige faktorer som:

• Fald i temperaturer udenfor, hvilket medfører en lignende indetemperatur;
• Vindhastighed - jo højere den er, jo mere varmetab gennem hoveddøren, vinduer;
• Vægge og samlingers tæthed (installation metal-plast vinduer og isolering af facader har en betydelig effekt på varmebesparelsen).

For nylig har der været nogle ændringer i byggekoder... Af denne grund byggefirmaer ofte bruger varmeisolering fungerer ikke kun på facader af boligblokke, men også i kældre, fundamenter, tage, tage. Derfor stiger omkostningerne ved sådanne byggeprojekter. Samtidig er det vigtigt at vide, at omkostningerne ved isolering er meget betydelige, men på den anden side er dette en garanti for varmebesparelser og reducerede varmeudgifter.

Byggefirmaer forstår på sin side, at de omkostninger, de pådrager sig til isolering af genstande, vil blive betalt fuldt ud og snart. Dette er også gavnligt for ejerne, da forsyningsregninger er meget høje, og hvis du betaler, er det virkelig for den modtagne og lagrede varme og ikke for dets tab på grund af utilstrækkelig isolering af lokalerne.

Kølertemperatur

Ikke desto mindre, på trods af vejrforholdene uden for bygningen og hvor isoleret den er, mest vigtig rolle varmeoverførsel af radiatoren spiller stadig. I centralvarmesystemer spænder temperaturen typisk fra 70 til 90 grader. Det er dog vigtigt at tage højde for, at dette kriterium ikke er det eneste for at få det ønskede temperaturregime, især i beboelseslokaler, hvor temperaturerne i hvert enkelt rum ikke bør være de samme, afhængigt af det tilsigtede formål.

Så for eksempel i hjørnerum skal der ikke være mindre end 20 grader, mens i andre er 18 grader tilladt. Desuden, hvis udetemperaturen falder til -30, bør de etablerede normer for værelser være to grader højere.

De rum, der er beregnet til børn, bør have en temperaturgrænse på 18 til 23 grader, afhængigt af hvad de er beregnet til. Så poolen må ikke være mindre end 30 grader, og verandaen skal være mindst 12 grader.

Apropos en skolens uddannelsesinstitution, bør den ikke være lavere end 21 grader og i soveværelset på en kostskole - mindst 16 grader. For en kulturel masseinstitution er normerne fra 16 grader til 21, og for et bibliotek - ikke mere end 18 grader.

Hvad påvirker batteriets temperatur?

Ud over varmeoverførslen af ​​kølevæsken og udetemperaturer afhænger varmen i rummet også af aktiviteten af ​​mennesker indeni. Jo flere bevægelser en person foretager, jo lavere temperaturregime kan være og omvendt. Dette skal også tages i betragtning ved distribution af varme. Som et eksempel kan du tage enhver sportsinstitution, hvor folk er a priori i aktiv bevægelse. Det er ikke tilrådeligt her at vedligeholde høje temperaturer, da dette vil forårsage ubehag. Derfor er en indikator på 18 grader optimal.

Det kan bemærkes, at den termiske indikatorer batterier inde i alle lokaler påvirker ikke kun udetemperatur luft- og vindhastighed, men også:

Godkendte skemaer

Da udetemperaturen har en direkte effekt på indendørs varme, er en særlig temperaturplan blevet godkendt.

Indikatorer for temperaturer udenfor	Indløbsvand, ° С	Vand i varmesystemet, ° С	Udløbsvand, ° С
8 ° C	fra 51 til 52	42-45	fra 34 til 40
7 ° C	fra 51 til 55	44-47	fra 35 til 41
6 ° C	fra 53 til 57	45-49	fra 36 til 46
5 ° C	fra 55 til 59	47-50	fra 37 til 44
4 ° C	fra 57 til 61	48-52	fra 38 til 45
3 ° C	fra 59 til 64	50-54	fra 39 til 47
2 ° C	fra 61 til 66	51-56	fra 40 til 48
1 ° C	fra 63 til 69	53-57	fra 41 til 50
0 ° C	fra 65 til 71	55-59	fra 42 til 51
-1 ° C	fra 67 til 73	56-61	fra 43 til 52
-2 ° C	fra 69 til 76	58-62	44 til 54
-3 ° C	fra 71 til 78	59-64	fra 45 til 55
-4 ° C	fra 73 til 80	61-66	fra 45 til 56
-5 ° C	fra 75 til 82	62-67	fra 46 til 57
-6 ° C	fra 77 til 85	64-69	fra 47 til 59
-7 ° C	fra 79 til 87	65-71	fra 48 til 62
-8 ° C	fra 80 til 89	66-72	fra 49 til 61
-9 ° C	fra 82 til 92	66-72	fra 49 til 63
-10 ° C	86 til 94	69-75	fra 50 til 64
-11 ° C	fra 86 til 96	71-77	fra 51 til 65
-12 ° C	fra 88 til 98	72-79	fra 59 til 66
-13 ° C	fra 90 til 101	74-80	fra 53 til 68
-14 ° C	fra 92 til 103	75-82	fra 54 til 69
-15 ° C	fra 93 til 105	76-83	fra 54 til 70
-16 ° C	fra 95 til 107	79-86	fra 56 til 72
-17 ° C	fra 97 til 109	79-86	fra 56 til 72
-18 ° C	99 til 112	81-88	fra 56 til 74
-19 ° C	fra 101 til 114	82-90	fra 57 til 75
-20 ° C	fra 102 til 116	83-91	fra 58 til 76
-21 ° C	fra 104 til 118	85-93	fra 59 til 77
-22 ° C	fra 106 til 120	88-94	fra 59 til 78
-23 ° C	108 til 123	87-96	fra 60 til 80
-24 ° C	fra 109 til 125	89-97	fra 61 til 81
-25 ° C	fra 112 til 128	90-98	fra 62 til 82
-26 ° C	fra 112 til 128	91-99	fra 62 til 83
-27 ° C	fra 114 til 130	92-101	fra 63 til 84
-28 ° C	fra 116 til 134	94-103	fra 64 til 86
-29 ° C	fra 118 til 136	96-105	fra 64 til 87
-30 ° C	fra 120 til 138	97-106	fra 67 til 88
-31 ° C	fra 122 til 140	98-108	fra 66 til 89
-32 ° C	fra 123 til 142	100-109	fra 66 til 93
-33 ° C	fra 125 til 144	101-111	fra 67 til 91
-34 ° C	fra 127 til 146	102-112	fra 68 til 92
-35 ° C	fra 129 til 149	104-114	fra 69 til 94

Hvad er også vigtigt at vide?

Takket være tabeldata gør det det ikke særligt arbejde finde ud af om temperaturindikatorerne for vand i centralvarmesystemer. Den nødvendige del af kølevæsken måles med et almindeligt termometer på det tidspunkt, hvor systemet tømmes. De afslørede uoverensstemmelser mellem de faktiske temperaturer og de fastlagte normer er grundlaget for at genberegne betalingen for forsyningstjenester. Generelle husmålere til måling af varmeenergi er blevet meget relevante i dag.

Ansvaret for temperaturen på det vand, der opvarmes i varmeanlægget, påhviler det lokale kraftvarmeanlæg eller kedelhus. Transport af varmebærere og minimale tab tildeles organisationen, der betjener varmenettet. Betjener og konfigurerer elevatorenheden i boligafdelingen eller administrationsselskabet.

Det er vigtigt at vide, at selve elevatordysens diameter skal koordineres med det kommunale opvarmningsnet. Alle spørgsmål vedrørende den lave temperatur i rummet skal løses med det ledende organ i en lejlighedsbygning eller anden fast ejendom. Disse organers pligt er at give borgerne minimumsstandarder for sanitær temperatur.

Boligstandarder

For at forstå, hvornår det virkelig er relevant at ansøge om en genberegning af betaling for en forsyningstjeneste og kræve at træffe foranstaltninger til at levere varme, skal du kende varmenormerne i boligområder. Disse normer er fuldt ud reguleret af russisk lov.

Så i den varme årstid er boligkvarteret ikke opvarmet, og normerne for dem er 22-25 grader Celsius. I koldt vejr er følgende indikatorer gældende:

Glem dog ikke sund fornuft. For eksempel skal soveværelser være ventileret, de skal ikke være for varme, men det kan heller ikke være koldt. Temperaturregime i børneværelset bør justeres efter barnets alder. For babyer er dette den øvre grænse. Når du bliver ældre, falder stangen til de lavere grænser.

Varmen i badeværelset afhænger også af luftfugtigheden i rummet. Hvis rummet er dårligt ventileret, er der en stor mængde vand i luften, og det skaber en følelse af fugt og er muligvis ikke sikkert for beboernes helbred.

Kære læsere!

Det er hurtigt og gratis! Eller ring til os på telefonerne (døgnet rundt).