Metodiske retningslinjer Metodiske retningslinjer for testing av den hydrauliske stabiliteten til direkte strømning og varmtvannsbereder. Hvor ofte bør hydrauliske tester av kjeler utføres? Hyppighet av hydrauliske tester av kjeler

TIL Kategori:

Vedlikehold og reparasjon av kjele- og dampmaskin

Teknisk inspeksjon av kjeler

Krankjeler som trykkbeholdere må oppfylle kravene i reglene for design, installasjon, vedlikehold og undersøkelse dampkjeler, overhetere og vannøkonomere.

I henhold til disse reglene er hver kjele som eksponeres utsatt for frister teknisk sertifisering av Kotlonadzor -inspeksjonen. Hensikten med undersøkelsen er å sjekke teknisk tilstand kjelen, brukbarheten til enhetene og enhetene og riktig vedlikehold av kjelen.

Typer og vilkår for tekniske inspeksjoner av kjelen er fastsatt som følger: - ekstern inspeksjon - minst en gang i året; - intern inspeksjon - minst hvert tredje år; - hydraulisk test - minst hvert sjette år.

Under den hydrauliske testen av kjelen er dens interne inspeksjon obligatorisk. Når kjelen, på grunn av driftsforholdene, ikke kan slås av for teknisk undersøkelse i angi tid og på grunn av den tekniske tilstanden, gir den videre driften ingen bekymring, kan sertifiseringsperioden forlenges med Kotlonadzor -inspeksjonen med opptil tre måneder.

En tidlig hydraulisk test av kjelen utføres av Kotlonadzor -inspeksjonen i tilfeller der: - kjelen har vært inaktiv i mer enn ett år før den ble satt i drift; - kjelen ble demontert og flyttet til en annen kran eller til et annet sted; - erstattet mer enn 50% av det totale antallet skjerm- og kjelerør eller 100% av overopphetings-, økonomiserings- og røykrør; - mer enn 15% av det totale antallet tilkoblinger til en kjelevegg er byttet ut; - minst en del av kjelens veggark er byttet ut eller minst 15 tilstøtende eller minst 25% av alle nagler i en hvilken som helst søm har blitt naglet; - under reparasjonen av kjelen ble sveising av delene under driftstrykk brukt (med unntak av rørformede varmeoverflater); - under reparasjonen av kjelen ble buler og bulker på hovedelementene (brannrør, ovnsplater, trommer osv.) rettet opp.

Inspektøren for Kotlonadzor har rett til å forhåndsplanlegge en undersøkelse av hvilken som helst kjele, hvis en slik inspeksjon på grunn av tilstanden er nødvendig. Årsakene som forårsaket tidlig inspeksjon av kjelen er registrert i ledningsboken.

Den eksterne inspeksjonen utføres av inspektøren i Kotlonadzor under driften av kjelen. Samtidig kontrollerer han kjelens ytre tilstand og dens beslag, kranlagets kunnskap om reglene for teknisk drift av kjelen.

Kjelen må være godt forberedt for intern inspeksjon. Det blir avkjølt, vasket, rengjort for skala og sot, ristene fjernes, isolasjonen fjernes langs kjelens sømmer og ved beslagene på steder med lekkasjer.

Under inspeksjonen kontrollerer de tilstanden til veggene, båndene, nitede og sveisede sømmer, tettheten i rørene, ser etter sprekker, buler, korrosjon av kjelens metall og andre feil, og tar hensyn til renheten i kjelveggene . Intern undersøkelse utføres vanligvis i gjennomsnitt og overhaling kran.

Kjelen gjennomgår en hydraulisk test for å kontrollere styrken, tettheten av rør, nitede og sveisede ledd. Under testen fylles kjelen med vann, som pumpes under trykk med en pumpe. Trykket under testene bør være for kjeler som opererer ved et trykk over 5 kg / cm2, 25% høyere enn arbeidstrykket, men ikke mindre enn +3 kg / cm2; for kjeler, hvis arbeidstrykk er mindre enn 5 kg / cm2 - 50% mer enn arbeidstrykket, men ikke mindre enn 2 kg / cm2. Kjelen må holdes under testtrykk i 5 minutter. Stigning og fall av trykk utføres gradvis. Trykket som er lik driftstrykket opprettholdes hele tiden som kreves for inspeksjon av kjelen.

Testtrykket måles med kontrollmåleren til Kotlonadzor -inspektøren. Kjelen er anerkjent for å ha bestått den hydrauliske testen hvis: - det ikke er tegn på brudd i den; - det ble ikke lagt merke til noen lekkasje; samtidig regnes ikke vann som frigjøres gjennom de naglede sømmene i form av fint støv eller dråper ("tårer"), så vel som utslipp av vann på grunn av lekkasjer i forsterkningen ikke som en lekkasje hvis det ikke er noen nedgang i testtrykk; - ingen restdeformasjoner ble observert etter testing.

Når "tårer" og svette vises i de sveisede sømmene, anses kjelen å ha mislyktes i testen. Defekte steder av slike sømmer kuttes ut og sveises igjen.

Under den hydrauliske testen utføres også intern inspeksjon av kjelen.

Resultatene av inspeksjonen er registrert i boken til dampkjelen (skjema YAKU nr. 1), forseglet med en voksforsegling. I tillegg til denne boken, er det også en bok om drift av en dampkoker (skjema YAKU nr. 2).

For å kontrollere konstruksjonens styrke, kvaliteten på produksjonen, alle elementene i kjelen og deretter kjelenheten, blir utsatt for hydrauliske tester med testtrykk R eks. Hydrauliske tester utføres ved slutten av alt sveisearbeid, når isolasjon og beskyttende belegg fortsatt er fraværende. Styrken og tettheten til sveisede og utvidede ledd av elementer kontrolleres av testtrykk R pr = 1,5 R p, men ikke mindre R p + 0,1 MPa ( R p er arbeidstrykket i kjelen).

Dimensjoner på elementer testet med testtrykk R p + 0,1 MPa, samt elementer testet med et testtrykk høyere enn det som er angitt ovenfor, må underkastes en verifiseringsberegning for dette trykket. I dette tilfellet bør spenningene ikke overstige 0,9 materialstrømspenning σ t s, MPa.

Etter endelig montering og installasjon av beslag, blir kjelen utsatt for en siste hydraulisk trykktest. R pr = 1,25 R p, men ikke mindre R p + 0,1 MPa.

Under hydrauliske tester fylles kjelen med vann og arbeidsvanntrykket bringes opp til testtrykket R pr med en spesiell pumpe. Testresultatene bestemmes ved visuell inspeksjon av kjelen. Og også av hastigheten på trykkfallet.

Kjelen er anerkjent for å ha bestått testen hvis trykket i den ikke synker og det ikke finnes lekkasjer, lokale buler, synlige formendringer og permanente deformasjoner under inspeksjon. Svette og fine vanndråper anses ikke for å lekker på blussleddene. Imidlertid er det ikke tillatt å se dugg og rifter ved de sveisede sømmene.

Dampkjeler, etter at de er installert på et skip, må underkastes en damptest ved driftstrykk, noe som betyr at kjelen bringes i driftstilstand og testes under drift ved driftstrykk.

Gasshulene i brukskjelene testes med luft ved et trykk på 10 kPa. Røykgasskanalene til tilleggs- og kombinerte PC -er er ikke testet.

4. Visuell inspeksjon av kjeler under damp.

Ekstern inspeksjon av kjeler komplett med apparater, utstyr, servicemekanismer og varmevekslere, systemer og rørledninger utføres under damp under driftstrykk og kombineres om mulig med kontroll av driften av skipsmekanismer.

Ved inspeksjon er det nødvendig å sørge for at alle vannindikatorer (vannmåler, testkraner, eksterne vannstandsindikatorer, etc.) er i god stand, samt at øvre og nedre blåsing av kjelen er i god stand fungerende stand.

Utstyrets tilstand, driften av stasjonene, fravær av damp, vann og drivstoff i oljetetningene, flensene og andre tilkoblinger bør kontrolleres.

Sikkerhetsventilene må testes under drift. Ventilene må justeres til følgende trykk:

ventilåpningstrykk

Råpen ≤ 1,05 R slave for R slave ≤ 10 kgf / cm 2 ;

Råpen ≤ 1,03 R slave for R slave> 10 kgf / cm 2 ;

Maksimalt tillatt trykk med virkningen av sikkerhetsventilen R maks ≤ 1,1 R slave.

Sikkerhetsventilene til overhetningene må justeres for å fungere noe foran kjelventilene.

Må testes i aksjon manuelle stasjoner undergraving av sikkerhetsventiler.

Ved positive resultater av ekstern inspeksjon og verifisering under drift, må en av kjelens sikkerhetsventiler forsegles av en inspektør.

Hvis det ikke er mulig å kontrollere sikkerhetsventilene på avviklingskjelene på parkeringsplassen på grunn av behovet for langvarig drift av hovedmotoren eller umuligheten av å tilføre damp fra den ekstra drivstoffkjelen, deretter justering og forsegling av sikkerhetsventiler kan kontrolleres av rederen under reisen med utstedelse av en tilsvarende handling.

Under undersøkelsen må driften av de automatiske kontrollsystemene i kjeleanlegget kontrolleres.

I dette tilfellet bør du sørge for at alarmen, beskyttelsen og blokkeringsenhetene fungerer feilfritt og utløses i tide, spesielt når vannivået i kjelen faller under det tillatte nivået når lufttilførselen til ovnen stoppes , når flammen er slukket i ovnen og i andre tilfeller som er gitt av automatiseringssystemet.

Du bør også kontrollere driften av kjeleanlegget når du skifter fra automatisk til manuell kontroll og omvendt.

Hvis det under en ekstern undersøkelse blir funnet feil, hvis årsak til manifestasjonen ikke kan fastslås ved denne undersøkelsen, kan inspektøren kreve en intern undersøkelse eller en hydraulisk test.

skriftstørrelse

BESLUTNING fra Gosgortekhnadzor i Den russiske føderasjon av 11-06-2003 88 OM GODKJENNING AV REGLENE FOR ENHETEN OG SIKKER DRIFT AV DAMP OG ... Faktisk i 2018

5.14. Hydrauliske tester

5.14.1. Alle kjeler, supervarmere, økonomisatorer og deres elementer etter produksjon er underlagt en hydraulisk test.

Kjeler, hvis produksjon slutter på installasjonsstedet, transporteres til installasjonsstedet med individuelle deler, elementer eller blokker, utsettes for en hydraulisk test på installasjonsstedet.

En hydraulisk test for å kontrollere tettheten og styrken til alle elementene i kjelen, overheteren og økonomeren, samt alle sveisede og andre ledd er underlagt:

a) alle rør, sveiset, støpt, formet og andre elementer og deler, samt beslag, hvis de ikke har bestått den hydrauliske testen på produksjonsstedene; hydraulisk testing av de listede elementene og delene er ikke obligatorisk hvis de utsettes for 100% ultralydkontroll eller en annen ikke-destruktiv feildeteksjonsmetode;

b) monterte kjeleelementer (trommer og fordeler med sveisede beslag eller rør, blokker av varmeoverflater og rørledninger, etc.). Hydraulisk testing av kollektorer og rørledningsblokker er ikke obligatorisk hvis alle komponentene i komponentene har blitt utsatt for hydraulisk testing eller 100% ultralydtesting eller en annen tilsvarende metode for ikke-destruktiv testing, og alle sveisede skjøter utført ved fremstilling av disse prefabrikkerte elementene blir kontrollert ved ikke-destruktiv testing (ultralyd eller radiografi) over hele lengden;

c) kjeler, overhetere og økonomisatorer etter at produksjonen eller installasjonen er avsluttet.

Det er tillatt å utføre en hydraulisk test av individuelle og prefabrikkerte elementer sammen med kjelen, hvis det under produksjons- eller installasjonsbetingelsene er umulig å teste dem separat fra kjelen.

5.14.2. Minimumsverdien av testtrykket Ph under den hydrauliske testen for kjeler, overhetere, økonomisatorer, samt rørledninger i kjelen er tatt:

ved et driftstrykk på ikke mer enn 0,5 MPa (5 kgf / cm2)

Ph = 1,5 p, men ikke mindre enn 0,2 MPa (2 kgf / cm2);

ved et driftstrykk på mer enn 0,5 MPa (5 kgf / cm2)

Ph = 1,25 p, men ikke mindre enn p + 0,3 MPa (3 kgf / cm2).

Ved utførelse av en hydraulisk test av trommelkjeler, så vel som deres overhetere og økonomisatorer, blir arbeidstrykket regnet som trykket i kjeletrommelen, og for trommelfrie og gjennomgående kjeler med tvungen sirkulasjon - matevannstrykket ved kjeleinntak, etablert av designdokumentasjonen.

Maksimal verdi for testtrykket er satt av styrkeberegninger i henhold til ND, avtalt med Gosgortekhnadzor i Russland.

Designeren er forpliktet til å velge en slik verdi av testtrykket innenfor de angitte grensene, noe som vil gi størst påvisning av defekter i elementet som gjennomgår hydraulisk testing.

5.14.3. Hydraulisk testing av kjelen, dens elementer og individuelle produkter utføres etter varmebehandling og alle typer kontroll, samt korrigering av påviste feil.

5.14.4. Produsenten er forpliktet til å angi i installasjons- og bruksanvisningen minimumstemperatur vegger under hydraulisk testing under kjeledrift basert på forholdene for å forhindre sprø brudd.

Den hydrauliske testen skal utføres med vann med en temperatur på minst 5 og ikke høyere enn 40 grader. C. I tilfeller der det er nødvendig i henhold til forholdene for metallets egenskaper, kan den øvre grensen for vanntemperaturen økes til 80 grader. C i samsvar med anbefalingen fra en spesialisert forskningsorganisasjon.

Temperaturforskjellen mellom metallet og omgivelsesluften under testen skal ikke forårsake fuktavsetning på overflaten av testobjektet. Vannet som brukes til hydraulisk testing skal ikke forurense objektet eller forårsake intens korrosjon.

5.14.5. Når du fyller kjelen, den autonome overvarmeren, økonomeren med vann, må luft fjernes fra de indre hulrommene. Trykket bør økes jevnt til testtrykket er nådd.

Den totale trykkstigningstiden er angitt i kjelens installasjons- og bruksanvisning; hvis det ikke er noen slik indikasjon i instruksjonene, bør trykkstigningstiden være minst 10 minutter.

Holdetiden under testtrykk må være minst 10 minutter.

Etter å ha holdt under testtrykk, reduseres trykket til arbeidstrykk, hvor alle sveisede, rullede, naglete og avtagbare ledd inspiseres.

Vanntrykket under testingen må kontrolleres av to trykkmålere, hvorav den ene må ha en nøyaktighetsklasse på minst 1,5.

Bruk av trykkluft eller gass for å bygge opp trykk er ikke tillatt.

5.14.6. Objektet anses å ha bestått testen hvis det ikke er synlige permanente deformasjoner, sprekker eller tegn på brudd, lekkasjer i sveisede, flammede, avtakbare og naglete ledd og i grunnmetallet.

I blussede og avtagbare ledd er utseendet på individuelle dråper tillatt, som ikke øker i størrelse med en tidsforsinkelse.

5.14.7. Etter den hydrauliske testen er det nødvendig å sikre fjerning av vann.

5.14.8. Den hydrauliske testen som utføres på produsentens anlegg, må utføres på en spesiell testbenk som har et passende gjerde og oppfyller sikkerhetskravene og instruksjonene for å utføre hydrauliske tester godkjent av overingeniøren i organisasjonen.

5.14.9. Det er tillatt å utføre en hydraulisk test samtidig for flere elementer i kjelen, overheteren eller økonomeren, eller for hele produktet som helhet, hvis følgende betingelser er oppfylt:

a) i hvert av de kombinerte elementene er testtrykket ikke mindre enn det som er angitt i avsnitt 5.14.2;

b) det utføres kontinuerlig ikke-destruktiv testing av grunnmetall og sveisede ledd av disse elementene, der verdien av testtrykket antas å være mindre enn de som er angitt i avsnitt 5.14.2.

Hvor ofte bør hydrauliske tester av kjeler utføres? Hyppighet av hydrauliske tester av kjeler

Hydraulisk testing av kjeler og rørledninger

I samsvar med reglene i Sovjetunionen Gospromatomnadzor, er kjeler, overhetere og vannøkonomere som opererer under et overtrykk på mer enn 0,07 MPa, samt varmtvannskjeler med en oppvarmingstemperatur på over 115 ° C, registrert hos USSR Gospromatomnadzor -organer og er underlagt teknisk sertifisering.

Den tekniske undersøkelsen består av en intern inspeksjon og hydraulisk testing av enhetene. Overhetninger og økonomisatorer som utgjør en enhet med kjelen, inspiseres samtidig med den.

Kjelen inspiseres innvendig for å se etter sprekker, brudd, metallkorrosjon, brudd på rullende og sveisede ledd og andre mulige feil.

En hydraulisk test utføres for å kontrollere styrken og tettheten til de trykkbærende komponentene i kjelen. Trommer og kamre med dampkjeler, skjerm og konvektive rørsystemer, overhetere og vannøkonomere. Hydrauliske tester av individuelle elementer og blokker, utført på det forstørrede monteringsstedet, fritar ikke det monterte utstyret for hydraulisk testing.

Lukk alle luker og kummer i kjelen, der det er montert permanente pakninger, avstengningsventiler som kobler kjelenheten fra andre enheter og rørledninger, og plugger er installert mellom kjeler og sikkerhetsventiler før den hydrauliske testen starter. . For testing fylles kjelen med vann ved en temperatur som ikke er høyere enn 60 og ikke lavere enn 5 ° C ved en omgivelsestemperatur som ikke er lavere enn 5 ° C. Når du fyller kjelen med vann, fjernes luft gjennom en sikkerhetsventil eller en spesiell luftventil.

For å fylle kjelen med vann og lage et testtrykk, som økes gradvis og jevnt, brukes en elektrisk drevet pumpe eller en manuell hydraulisk presse. Testtrykket opprettholdes i 5 minutter, hvoretter det gradvis reduseres til arbeidstrykk. I tilfelle trykkfall, finn stedet for vannpassasjen. Med en liten reduksjon i trykket på grunn av lekkende beslag, kan den hydrauliske testen fortsette, mens testtrykket støttes av pumping av vann, men ikke mer enn 5 minutter. Vanntrykket i kjelen måles med to kontrollerte trykkmålere, hvorav den ene må være en kontroll.

Kjelenheten inspiseres ved driftstrykk og tapper på de sveisede sømmene med lette hammerslag som ikke veier mer enn 1,5 kg. Spesiell oppmerksomhet Vær oppmerksom på tettheten til sveiser, rulling og flensledd. Hvis det ved testing av kjelen høres støt, støy, banking eller et kraftig trykkfall inne i den, stoppes den hydrauliske testen for å oppdage skade.

Kjelen anses å ha bestått den hydrauliske testen hvis det ikke har dannet seg brudd, lekkasjer eller deformasjoner i den. Hvis det dukker opp vanndråper i de sveisede sømmer eller rørvegger, eller hvis de tåker, anses kjelen å ha mislyktes i testen. Kjeler som har bestått den hydrauliske testen kan mures og varmeisolerende arbeid utføres på dem.

Tillatelsen til drift av kjelen, overheteren og økonomeren utstedes på grunnlag av resultatene av den tekniske undersøkelsen.

Teknisk undersøkelse av rørledninger består i å kontrollere installasjonsdokumentasjonen, i ekstern undersøkelse og hydraulisk testing av de installerte rørledningene. Den tekniske inspeksjonen av de installerte rørledningene utføres av inspektøringeniøren til USSR Gospromatomnadzor, rørledninger som ikke er registreringspliktig hos USSR Gospromatomnadzor -organene - ledelsen av installasjonsstedet med deltagelse av kundens tekniske tilsynsrepresentant.

Ekstern inspeksjon og hydraulisk testing av rørledninger laget av sømløse rør tillates utført hvis de allerede er isolert og sveisede skjøter og flensforbindelser er tilgjengelige for inspeksjon. Rørledninger laget av sveisede rør utsettes for en hydraulisk test før de isoleres termisk og antikorrosivt. Sveisede skjøter varmebehandles før hydraulisk testing.

En hydraulisk test av de installerte rørledningene utføres for å kontrollere styrken og tettheten av tilkoblingen. Før du tester rørledninger med stor diameter, kontrolleres det om støttene og kleshengerne tåler tilleggsbelastningen fra vannvekten, noe som vil være betydelig for store rørdiametre. I tillegg rettes oppmerksomheten mot beskyttelsen mot ytterligere bøyekrefter av skjøre linseekspansjonsfuger og støpejernsbeslag.

For fôrrørledninger tas arbeidstrykket som hodet utviklet av matepumper med lukkede ventiler.

Når du forbereder rørledningen for en hydraulisk test, kontrolleres det: om sveisearbeidet og varmebehandlingen av de sveisede leddene er fullført; pakninger i flensskjøter er levert og strammet. Deretter settes et diagram over den testede rørledningen sammen, og etter å ha kontrollert hydraulisk presses brukbarhet, er den koblet til en vannforsyningskilde, og utløpsrøret er koblet til den testede rørledningen. I bunnen av testseksjonen skal det være en dreneringsventil for tømming av rørledningen etter testen, og på toppunktet en luftventil for å fjerne luft under fylling med vann. En utførbar forseglet trykkmåler er installert på utslippsrørledningen, hvis verifiseringstid ikke er utløpt. Ved testing av rørledninger og kar brukes testede fjærtrykksmålere med en nøyaktighetsklasse på minst 1,5 og en kroppsdiameter på minst 150 mm.

Monteringen av kretsen for testen består i at den testede rørledningen er koblet fra eksisterende eller usamlede rørledninger og utstyr, og alle avstengingsanordninger i testområdet åpnes, bortsett fra ventilene på drenerings- og avløpsledninger, som må lukkes. Hvis det er sikkerhetsventiler på rørledningen, installeres plugger mellom dem og rørledningen.

For hydraulisk testing av rørledninger brukes elektrisk drevne hydrauliske pumper og manuelle hydrauliske presser.

Rørledningen fylles sakte med råvann ved en temperatur som ikke er lavere enn omgivelsestemperaturen, da dette forhindrer svette. I dette tilfellet åpnes ventilasjonsåpningene helt. Etter at luften er fjernet, lukkes luftventilen og trykket økes gradvis til testen, og holder den i 5 minutter, deretter reduseres trykket til arbeidstrykk. Videre inspiseres sveisede og flensede skjøter ved driftstrykk. Ved inspeksjon tappes de sveisede leddene med en hammer og er overbevist om fravær av lekkasjer, sprekker, fistler og andre defekter. Hvis det blir funnet defekte flekker, er de merket med kritt, slik at de lett kan oppdages etter at trykket er fjernet. Defekte flekker i sveisesømmene fjernes og sveises igjen. Det er ikke tillatt å rette opp feil før du reduserer trykket til null.

Flensforbindelser og pakkingkjertler som har funnet å være lekkede demonteres, og årsaken til lekkasjen identifiseres og repareres. Etter eliminering av defekter gjentas den hydrauliske testen.

Resultatene av den hydrauliske testen anses som tilfredsstillende hvis det ikke er noe trykkfall (fastslått av manometeret) og hvis det ikke finnes lekkasjer eller svette i sveiser, rør, beslag og beslag. Den hydrauliske testen må ikke utføres ved negative omgivelsestemperaturer, da dette kan tine og ødelegge beslag, spesielt støpejern, og små rør. Av samme grunn tømmes vann umiddelbart og grundig fra rørledningene om vinteren i uoppvarmede rom på slutten av den hydrauliske testen. Områder som ikke har fri drenering (spoler, konkave områder) blåses med trykkluft. Flensforbindelser demonteres for å tappe vann i nærheten av støpejernsbeslagene. Når vannet tømmes, åpnes ventilasjonsåpningene.

Resultatene av inspeksjon av rørledninger og tillatelse til idriftsettelse er registrert i passet.

Kjelinstallasjon - Hydraulisk testing av kjeler og rørledninger

gardenweb.ru

3. Hydraulisk testing av kjeler.

For å kontrollere konstruksjonens styrke, kvaliteten på produksjonen, alle elementene i kjelen og deretter kjelenheten, blir utsatt for hydrauliske tester med testtrykk rpr. Hydrauliske tester utføres på slutten av alt sveisearbeid, når isolasjon og beskyttende belegg ennå ikke er tilgjengelig. Styrken og tettheten til sveisede og utvidede ledd av elementer kontrolleres med et testtrykk på ppr = 1,5pp, men ikke mindre enn pp + 0,1 MPa (pp er arbeidstrykket i kjelen).

Dimensjonene til elementene som er testet med et testtrykk pp + 0,1 MPa, samt elementer testet med et testtrykk høyere enn angitt ovenfor, må underkastes en verifiseringsberegning for dette trykket. I dette tilfellet bør spenningene ikke overstige 0,9 materialstrømspenning σts, MPa.

Etter den siste monteringen og installasjonen av beslagene, blir kjelen utsatt for en siste hydraulisk test med trykk рпр = 1,25рр, men ikke mindre enn рр + 0,1 MPa.

Under hydrauliske tester fylles kjelen med vann og arbeidsvanntrykket bringes opp til testtrykket ppr med en spesiell pumpe. Testresultatene bestemmes ved visuell inspeksjon av kjelen. Og også av hastigheten på trykkfallet.

Dampkjeler etter installasjon på skipet må de underkastes en damptest ved driftstrykk, som består i at kjelen kjøres inn driftstilstand og er testet i drift ved driftstrykk.

Gasshulene i brukskjelene testes med luft ved et trykk på 10 kPa. Røykgasskanalene til tilleggs- og kombinerte PC -er er ikke testet.

4. Visuell inspeksjon av kjeler under damp.

Utstyrets tilstand, driften av stasjonene, fravær av damp, vann og drivstoff i oljetetningene, flensene og andre tilkoblinger bør kontrolleres.

Sikkerhetsventilene må testes under drift. Ventilene må justeres til følgende trykk:

Rotkr ≤ 1,05 Rrab for Rrab ≤ 10 kgf / cm2;

Rotkr ≤ 1,03 Rrab for Rrab> 10 kgf / cm2;

Maksimalt tillatt trykk ved påvirkning av sikkerhetsventilen Pmax ≤ 1.1 Prab.

Sikkerhetsventilene til overhetningene må justeres for å fungere noe foran kjelventilene.

Manuelle aktuatorer for sikkerhetsventiler må kontrolleres under drift.

Ved positive resultater av ekstern inspeksjon og verifisering under drift, må en av kjelens sikkerhetsventiler forsegles av en inspektør.

Under undersøkelsen bør driften av systemene kontrolleres. automatisk regulering kjeleverk.

Du bør også kontrollere driften av kjeleanlegget når du skifter fra automatisk til manuell kontroll og omvendt.

studfiles.net

typer, teknisk undersøkelse og diagnostikk av utstyr

Til normal funksjon og effektiv bruk av kjeler og enheter som varmer opp vann, er det avgjørende at drifts- og igangkjøringstester av varmtvannskjeler utføres. Essensen i slike tester er å velge de mest optimale driftsmodiene for utstyret som er involvert i varmesystemet. Innhold

Driftstesting av varmtvannsbereder

Tester bør utføres etter installasjon av alt utstyr, ferdigstillelse av installasjon av igangkjøringsmekanismer, samt etter passende opplæring av arbeidere i riktig og sikker drift av mekanismene og enhetene i dette systemet.

Regime- justeringsarbeid skal utføres etter installasjon eller reparasjon av kjelen. I unntakstilfeller kan slikt arbeid også utføres under drift.

Driftstester av varmtvannsbereder utføres for å velge beste moduser fungerer, for å lage et regimekart og for å lage anbefalinger om forbedre effektiviteten utstyr.

I prosessen med å sette opp enhetene, kontrolleres drivstofforbruket, strømningshastigheten, trykket, drivstofftemperaturen og noen andre parametere for den fysiske forbrenningsprosessen.

Varmtvannsbereder installert for romoppvarming. Deres største fordel er at de kan installeres hvor som helst sentralvarme fraværende.

Les om vedfyrte kjeler her.

Etter nødvendig arbeid beregninger utføres for å bestemme minimums- og maksimumsindikatorene for kjelehusets effektivitet.

Hovedmålene med slike aktiviteter er: å bli kjent med databladet og driften av enheten, lage en testmetode, lage et sekvensielt program, gjennomføre prøve- og forberedelsesarbeid, utføre grunnleggende arbeid, beregne resultatene og lage en rapport og regimekart.

Regime- og justeringstiltak bør utføres: for kjeler på flytende og fast brensel - hvert femte år; for gasskjeler - hvert tredje år.

Regimetester

Ytelsestester av vannvarmeanlegg utføres for å installere en energibesparende metode som ikke krever store utgifter.

Disse aktivitetene kalles også økologisk og varmeteknikk. Under justeringen avsløres mangler ved driften av hele vannoppvarmingssystemet.

Etter å ha mottatt alle nødvendige data, a komplekst system for å forbedre enhetens effektivitet.

Behovet for rutinemessig justering av kjeler:

identifisering og eliminering av feil i alt utstyr;
å redusere utslippet av giftige gasser til atmosfæren til et minimum;
øke effektiviteten til varmeenheten;
økning i levetiden til mekanismene og enhetene i systemet;
undersøkelse ytelsesegenskaper av hele vannoppvarmingsanlegget, angitt i dokumentasjonen til produsenten og det tekniske passet til utstyret.

Ytelsestester av kjeler med fast brensel utføres hvert 5. år og for gass - hvert tredje år.

Fordelene og fordelene ved oppvarming av varmtvannsbereder er uten tvil, men som alle tekniske midler trenger kjeler periodisk vedlikehold.

Hvordan beregne effekten riktig gassfyr, les her.

Teknisk undersøkelse av vannvarmeanordninger

Teknisk undersøkelse (TO) av varmtvannsbereder og varmtvannsutstyr utføres for å kontrollere at alle mekanismer fungerer og for å unngå ulykker på grunn av tekniske årsaker.

Vedlikehold kan utføres på to måter - visuelt og hydraulisk. Ved visuell - intern og ekstern inspeksjon utføres. Med hydraulisk - kjelen må være under testtrykk i flere minutter.

Den hydrauliske testen skal bare utføres etter at innsiden og utsiden er utført.

Tekniske inspeksjoner utføres: primær - første gang før kjelen settes i drift; periodisk - en gang hvert åtte år for kontroll, og ekstraordinært - ved utløpet av levetiden, i tilfelle ulykker eller eksplosjoner, etter naturkatastrofer... Slike arrangementer utføres bare av en organisasjon lisensiert fra Gostekhnadzor, spesialister og spesialutstyr.

Hensikten med testing av varmtvannsbereder er å bestemme de faktiske drifts-, termiske og miljømessige indikatorene.

Se diagrammet over varmtvannsberederommet her.

For en kvalitativ undersøkelse av vannoppvarmingsanlegg, bør arbeidet utføres i følgende rekkefølge:

sjekke teknisk dokumentasjon og utarbeide en handlingsplan for vedlikehold;
gjennomføre en ekstern undersøkelse og måle alle nødvendige parametere;
vurdere den tekniske tilstanden til alt utstyr.

Kjelens tekniske tilstand kontrolleres hvert 5. år, og hydrauliske tester og måling av enhetens geometriske dimensjoner utføres hvert 10. år.

Teknisk diagnostikk av varmtvannsbereder

Teknisk diagnostikk av varmtvannsinnretninger utføres med sikte på sikker drift av mekanismer. Ved feil, ulykke eller slutt på levetiden - for å bestemme grensen for levetiden.

En slik prosedyre kan bare utføres av de offentlige og private organisasjonene som har tillatelse fra Gostekhnadzor og i nærvær av spesialister og utstyr for diagnostisering.

Fremgangsmåte for diagnostisering varmeenheter:

Uttak varmtvannsinnretning uten arbeid, kjøling og frakobling fra andre enheter.
Rengjøring fra sot på innsiden og utsiden av overflatene der diagnosen skal utføres.
Om nødvendig fjernes isolasjonen og foringen av veggene og den indre strukturen i kjelen for å sikre teknisk diagnostikk.

Varmtvannsbereder for varmtvann er designet for matlaging varmt vann for industrielle og husholdningsformål med en maksimal konstruksjonstemperatur på opptil 115 ° C.

Les om hva slags elektriske varmtvannskjeler som er her.

Enhetene som brukes til diagnostikk må være utstyrt med ikke-destruktive testelementer som nøyaktig kan bestemme tilstedeværelsen av en defekt, dens plassering og størrelse.

For å måle parametere som rørbøyning, diameter, nedbøyninger og nedbøyninger av trommer, må det brukes spesielle instrumenter som bestemmer alle dimensjoner med en nøyaktighet på mm. For å måle veggtykkelsen er det nødvendig å bruke lineære instrumenter som har en feil på ikke mer enn 0,1 mm.

Teknisk diagnostikk av metall og sveisede sømmer bør utføres med verktøy som har bestått statlig inspeksjon og overholder godkjente standarder.

Diagnosen må utføres hvert fjerde år.

Teknisk sertifisering, diagnostikk og ytelsestesting av varmtvannskjeler og varmtvannsutstyr er nøkkelen til sikker drift av enheter, forlenger levetiden, tar vare på menneskers helse og unngår miljøforurensning med giftige gasser og støv.

kotlotech.ru

Test av dampkoker. Hydrauliske tester av dampkoker etter reparasjon

Hydrauliske tester av kjeler utføres etter at alle sveisearbeidene er fullført og før du installerer isolasjon og påfører beskyttende belegg. Når det testes for styrke og tetthet, er kraner og ventiler (fjærbelastet) blokkert eller stengt. Kjelen er fylt med vann ved en temperatur som ikke er lavere enn pluss 70C. Og ikke høyere enn 40-500 C. Temperaturen i kjelerommet må være minst + 50C. Presset bygger seg opp håndpumpe med kontroll på manometeret. Trykkstigningstiden er 10-15 minutter. Inspeksjon utføres ved driftstrykk (10 min), ved forsøk (5 min) og igjen ved driftstrykk. Hvis det under inspeksjonen ikke oppdages lekkasjer, brudd på sveiser, gjenværende deformasjoner og andre feil, blir kjelen anerkjent som brukbar. Testresultatene føres inn i kjelens ledning Testtrykket Ppr for kjeler er satt til to tilfeller: - under produksjon eller reparasjon; - montert sammen med beslag. Testtrykket avhenger av kjelens type og driftsbetingelser. For kjeler, overhetere, økonomere og elementene deres som opererer ved temperaturer opp til 3500C, er testtrykket lik 1,5 ganger arbeidstrykket Pp, men ikke mindre enn (Pp +0,1) MPa. Og montert med beslag - 1,25Pr, men ikke mindre enn (Pp +0,1) MPa. For overhetere og deres elementer som opererer ved temperaturer over 3500C, beregnes testtrykket med formelen:

hvor er materialets flytepunkt ved en temperatur på 3500C, MPa. er utbyttepunktet for materialet ved Driftstemperatur, MPa. Kjelbeslag testes for dobbelt arbeidstrykk ved testing for tetting av lukking - ved et trykk på 1,25 Pr. Kjelens mateventiler er testet for et trykk på 2,5 Pp. Og gasshulene i brukskjelene - med luft ved et trykk på 0,01 MPa. Etter hydrauliske tester blir det laget en dampprøve av kjelen ved et driftstrykk. Sikkerhetsventiler må reguleres til følgende åpningstrykk (i MPa):

I damptester stiger trykket i trinn og med stopp, der mellomliggende inspeksjoner utføres. Kjelen kontrolleres ved driftstrykk i minst 30 minutter Kjeleforankringstester utføres etter damptesten. Hensikten er å justere og sjekke i handling på en kjele av alle systemer, enheter og automatiseringsutstyr. Under fortøyningstester vurderes kjeleanleggets pålitelighet og driftsparametrene bestemmes, i tillegg til at termisk ekspansjon av kjelen på støttene overvåkes Det siste trinnet er å kjøre tester. På samme tid bestemmes påliteligheten og sikkerheten ved driften av hele kjeleanlegget i visse moduser og komplekse varmetekniske tester utføres Ved reparasjon av kjeler bestemmes det komplette testprogrammet av registeret. Omfanget av programmet avhenger av kategorien for reparasjonen som utføres.

morez.ru

Hydrauliske tester av kjeler sjekker styrken

Når du arbeider med termisk utstyr, uansett type drivstoff og design, vil du gjerne ha en garanti for pålitelighet, holdbarhet og kvalitet.

Hydrauliske tester av kjeler utføres nettopp for å teste hele strukturen for styrke. Test alle elementene i det termiske systemet separat. Deretter utføres i samlet form hydrauliske tester av kjelene som helhet.

Testen utføres etter sveising, når det ikke er beskyttende belegg, samt isolasjon. Tettheten og styrken til de rullende og sveisede leddene testes med et testtrykk lik 1,5 arbeidstrykk i kjelen. I dette tilfellet bør spenningene ikke overstige utbyttet av materialet i 0,9 -grensen.

Etter fullstendig montering og installasjon av alle nødvendige beslag, blir kjelen utsatt for en siste test ved et trykk på 1,25 ganger arbeidstrykket. Kjelanlegget er fylt med vann. Arbeidstrykket til vannet bringes opp til testtrykket med en spesiell pumpe. Testresultatet bestemmes av visuell inspeksjon av kjeleverket og av trykkreduksjonshastigheten.

Kjelen anses å ha bestått testen hvis det ikke er noe trykkfall og hvis det ikke blir funnet buler, lekkasjer, formendringer eller permanente deformasjoner under visuell inspeksjon. Små duggdråper på rulleleddene og svette er ikke lekkasjer. Dugg i sveiser er uakseptabelt og regnes som en lekkasje.

Lignende tester utføres for alle typer kjeler, uavhengig av modell eller drivstoff som brukes. Hensikten med hydrauliske tester er å kontrollere påliteligheten til termisk utstyr i en nødssituasjon. Kjeler som ikke består den hydrauliske testen må avvises.

Dampkjeler er også testet. Kontrollen utføres ved driftstrykk når kjelen tas i bruk. Luft med et trykk på 10 kPa brukes til å teste gasshulene i brukskjelen. Røykgasskanalene til kombinerte og tilleggsdampkjeler er ikke hydrostatisk testet.

www.remontdoma-vl.ru

Kjeler hydraulisk test - XXL Mechanical Engineering Encyclopedia

Trykket som kjelen utsettes for under testen bør overvåkes med to trykkmålere, hvorav den ene skal være kontrollen. Samtidig med kjelen, blir alle beslagene utsatt for en hydraulisk test.

Generell informasjon om teknisk tilsyn med dampkjeler ekstern og intern inspeksjon av kjelens hydrauliske test.

Styrken og tettheten til alle elementene i kjelen som opererer under trykk kontrolleres etter at kjelen er reparert med en hydraulisk test for arbeidstrykk.

Kjelens hydrauliske test. Den hydrauliske testen utføres for å bestemme styrken til kjeleelementene som opererer under trykk og tettheten i leddene.

Formålet med den hydrauliske (pneumatiske) testen er å kontrollere styrken og tettheten til sveisede skjøter og alle elementer i kjeler, dampvarmere, trykkbeholdere, samt damp- og varmtvannsrørledninger. Underkastes hydraulisk test

Under hydrauliske tester ved et autorisert arbeidstrykk på mer enn 0,5 MPa, bør testtrykket være 1,25 arbeidstrykk, med et tillatt arbeidstrykk på mer enn 0,5 MPa - 1,5 arbeidstrykk. Vanligvis utføres hydrauliske tester ved en positiv temperatur på minst 15 ° C når luft fjernes fra fartøyet eller kjelen. Trykkstigningstiden bør være minst 10 minutter og stige jevnt. Holdetiden skal være minst 20 minutter. Etter det reduseres trykket til arbeidstrykk og sveisene inspiseres. Noen ganger tilsettes en fosfor til væsken og overflaten undersøkes i ultrafiolett lys. Selve overflaten er dekket med indikatorstoffer for bedre deteksjon av lekkasjer (stivelse, etc.).

Hver kjeleenhet er underlagt teknisk inspeksjon av en inspektør i Gosgortekhnadzor. En ekstern undersøkelse utføres minst en gang i året, en intern - minst hvert tredje år, en hydraulisk trykktest (drift pluss 3 bar) - minst hvert sjette år. En ekstraordinær inspeksjon utføres etter en større reparasjon av kjeleelementene som opererer under trykk.

I gass-, oljegass- og støvgassbrennere blir de sveisede sømmer av gasselementer, i tillegg til teknisk inspeksjon og måling, utsatt for en hydraulisk test for styrke med et overtrykk på 1 MPa og for tetthet (tetthet) med parafin i samsvar med GOST 3285-77. Gasselementene til brennerne utsettes også for tetthetstest når de installeres sammen med en gassrørledning i kjelen i samsvar med kravene i sikkerhetsreglene for gassanlegg>.

Elementer av fabrikk- og monteringsblokker utsettes for intens oksygenkorrosjon etter deres hydrauliske testing på kjeleverk og monteringssteder, så vel som under montering. Vannet som er igjen i dem etter denne operasjonen er ofte årsaken til alvorlige sårdannelser i kjelens metall før de settes i drift. Langsiktig lagring av enheter på installasjonsstedet uten bevaring fører også til farlig korrosjon før installasjon av kjelen.

Ved utførelse av hydrauliske tester av kjelen på slutten av reparasjonen, fylles kanalen uten forutgående tømming av konserveringsoppløsningen. Før kjelen tas i drift, tømmes løsningen fra alle tappede seksjoner, restene blir fortrengt av kondensat gjennom de aktuelle avløpene og en dreneringstank, og derfra sendes de til avløpsvannsgropen for nøytralisering. Kretsen vaskes til innholdet av hydrazin etter kjelen ikke er mer enn 3 M g / kg, og kondensatets pH er ikke mer enn 9,5.

Det er tilrådelig å utføre hydraulisk testing av kjeletrommer med hemmet vann med samme sammensetning som brukes til trykktesting av rør

Hydrauliske tester av et antall korroderte T -gnid viste at de var redusert mekanisk styrke noen rør viste en lekkasje ved et trykk som ikke overstiger driftstrykket i kjelen. Ved å etse defekte rør i en 10% saltsyreoppløsning, ble det oppdaget en svak korrosjonsbestandighet for metallet som ligger under skallene.

Som eksempler, fig. 1-6 og 1-7 viser blokken på skjermen på bakveggen i fyrovnen B-50-40 og blokken til overheteren. Skjermenheter opp til 3 bredder leveres som komplette varmeflater med topp- og bunnkamre, som er hydrotestet på fabrikken.

Hver hulstøping må underkastes en hydraulisk test med testtrykk i henhold til GOST 356-80. Hydraulisk testing av støpegods som har bestått kontinuerlig kontroll med radiografi eller ultralyd hos støpeprodusenten, kan kombineres med hydraulisk testing av et kjeleelement eller en rørledning med et testtrykk satt av NTD på et element eller et objekt.

Ikke-jernholdige metaller og legeringer i kjeler og rørledninger har begrenset bruk for produksjon liten størrelse utstyr og instrumentering, og derfor inneholder ikke kjele- og rørledningsforskriften så detaljerte krav til dem som for stål og støpejern. Bruk av bronse og messing for deler av kjeler og rørledninger er tillatt ved en metalltemperatur som ikke overstiger 250 ° C. Testtrykket for den hydrauliske testen av ventillegemene må oppfylle kravene i GOST 356-80.

Regelmessig behandling av daglige damptemperaturgrafer for hver kjele (ved en damptemperatur på 450 C og over) tillater rettidig å ta hensyn til driftstiden når damptemperaturen overstiger den nominelle. Under reparasjoner, så vel som ved stopp av kjeler for hydrauliske tester, utføres en grundig undersøkelse av rør på varmeoverflater og deres sveisede ledd for å identifisere rør med stor permanent deformasjon, korrosjon, askeslitasje, sprekker i sveisede ledd, uakseptabel ovalitet og annet feil. Disse dataene analyseres av Metals Laboratory, som også overvåker

Hensikten med den hydrauliske testen er å kontrollere styrken og tettheten til sveisede ledd, samt alle elementer i kjeler, overhetere, økonomiser, trykkbeholdere og damp- og varmtvannsrørledninger. Underkastes hydraulisk test

Hydraulisk testing av kjeler, overhetere, 39-959 609

Alle rør for kjeler med høyt og overkritisk trykk består en hydraulisk trykktest, bestemt av formlene

Inspeksjon av sveisede skjøter i dampkjeler og rørledninger utføres ved ekstern undersøkelse av mekaniske tester av prøver som er kuttet fra kontrollplater, fra kontrollledd i rør eller fra selve produktene røntgen- eller gammastråling av ultralydfeildeteksjon, undersøkelse av makro- og mikrostruktur og hydraulisk testing.

Styrkeberegningen av elementene i dampkjeler bør sikre slike dimensjoner av de beregnede elementene, der de oppståtte spenningene under drift og under hydrauliske tester ikke ville føre til gjenværende forvrengning av formen eller ødeleggelse.

Hydraulisk testing av damp- og varmtvannskjeler

Kjelene blir utsatt for en hydraulisk test etter montering på fundamentene, når foringen ennå ikke er laget, er alle deler av kjelene tilgjengelige for inspeksjon og kjelene er ikke koblet til systemene.

Hydraulisk testing av vertikale vannrørskoker med damprør utføres før de er foret.

På grunnlag av gjeldende regler for Kotlonadzor utføres hydraulisk testing av dampkjeler med et arbeidstrykk over 0,7 atm i henhold til tabellen. 26.

Den hydrauliske testen av kjelen må utføres med beslagene installert på den.

Før du installerer overheteren i spolene, må du kontrollere at det ikke er synlige ytre defekter; korrespondansen mellom ytre diametre og veggtykkelser stålrør utformingen dimensjoner ovaliteten til rørene til spolene, korrektheten til avbøyningene og permeabiliteten til spolene, samt deres tetthet. Tettheten kontrolleres ved en hydraulisk test av hver spole separat for et trykk som overskrider kjelens arbeidstrykk 1,25 ganger.

Etter installasjon og justering av trommene utføres arbeid på rulling og montering av kjelen og veggrørene. De installerer utstyr og tilbehør på trommelen og tester kjelen med hydraulisk trykk. Etter den hydrauliske testen legges kjelens foring.

Alle finnede rør og bøyninger, før montering, utsettes for en hydraulisk trykktest lik 1,25 p 4-5 atm (hvor p er driftstrykket til kjelen i atm).

Hydraulisk testing av stussveisede rør utføres ved et trykk på 2p + 11 atm ved bruk av enheter for individuell trykktesting (p er arbeidende damptrykk i kjelen)

Nitter endres bare med kunnskap og tillatelse fra Gosgortekhnadzor -inspeksjonen. Ved utskifting av mer enn 15 tilstøtende nagler, er en ekstraordinær hydraulisk test av kjelen obligatorisk med deltagelse av en representant for Gosgortekhnadzor -inspeksjonen.

Intern undersøkelse utføres minst hvert fjerde år. Først og fremst blir kjeletrommelen inspisert fra innsiden. En hydraulisk test av kjelen for styrke og tetthet av elementene utføres minst hvert 8. år. En intern inspeksjon går alltid foran hydraulikk og testing. Testen utføres ved å heve trykket over arbeidstrykket i en kjele fylt med vann for å kontrollere dens styrke og tetthet. Resultatene av undersøkelsen legges inn i passet til kjelenheten.

På slutten oppussingsarbeider Kommisjonen kontrollerer handlingene for operasjonell aksept, intern inspeksjon av kjeletrommelen, hydraulisk testing, inspeksjon av kjelens sikkerhetsventiler og enheter. Basert på resultatene av testing av kjelen og den oppførte dokumentasjonen, utarbeides en handling for generell aksept av kjelen fra overhalingen.

Når du installerer kjelblokken ikke på fundamentet, men på murverket, vil ytterligere løft av den monterte kjelen være nødvendig i dette tilfellet, installasjonsrekkefølgen vil endres litt og vil bestå av neste skritt installasjon av kjelblokken på grunnlaget for installasjonen på midlertidige forlengelser av sideveggene til kjelebåndrammen og sidestiger; installasjon av beslag for installasjon av en støpejernsskillevegg (hvis den ikke var montert i blokken); legge foringen opp til designmerket på bunnen av kjelens støtteramme; installere kjelblokken på murverket; demontere den midlertidige støtterammen; endelig justering av den installerte kjeleenheten; helle sement i bærerammen; og teste for damp tetthet.

QpeAax som brukes til hydraulisk testing, bør ikke inneholde oljeaktig og suspendert faststoff. For å eliminere korrosjon av kjelelementer av pearlitisk stål, anbefales det å tilsette en av følgende blandinger av hemmere til vann [L. 24]

For korrosjonsbeskyttelse av innvendige paneler. overflatene på skjermspolene og dampen til ettervarmere under transport og lagring på kjeleanlegget etter en hydraulisk test, en flyktig hemmer blir innført i dem, og endene må forsegles med polyetylenhetter. Den ytre overflaten av disse delene av kjelen må beskyttes

Under hydrauliske tester av kjeler, fartøy og rørledninger kontrolleres deres styrke og tetthet. Imidlertid i tilfeller der tetthet av produkter presenteres økte krav, utfør en pneumatisk lekkasjetest med en av følgende metoder akvarium såper trykkfallet av halogenlekkasjedetektorer massespektroskopisk varmt miljø vedvarende spor etter trykkøkning i trykkammeret.

For MTO for metallrørene til Heating Poehrnosti og rørledningen til dampkjelen, ble det foreslått å bruke en hydraulisk test høyt blodtrykk... Dette reiser imidlertid en rekke vanskeligheter. For MTO-implementering bør plastisk deformasjon være 0,5-27- Imidlertid når toleransen for rørveggtykkelsen 20-25%. Ulike sikkerhetsmarginer legges i rørene på varmeoverflatene, siden for eksempel økonomeren beregnes i henhold til utbyttepunktet ved en maksimal driftstemperatur på opptil 250-300 ° C, og overvarmeren beregnes i henhold til den lange -termstyrke ved driftstemperaturer. Flytegrensen til stål av samme kvalitet kan variere i henhold til tekniske spesifikasjoner innenfor svært vide grenser. Hvis

Det skal bemerkes at bare reduksjonen av invers balanse i kjelen gjør det mulig å kvantitativt identifisere varmetap og de tilhørende manglene i driften og skissere måter å eliminere dem. Derfor er denne metoden i mange tilfeller å foretrekke, selv om den gir mindre nøyaktige resultater for å bestemme kjelens effektivitet. Ofte utføres tester på forover- og bakoverbalanse. Denne kombinasjonen er den mest akseptable, siden den lar deg få et komplett bilde, både kvalitativt og kvantitativt. Tilsynelatende er det ikke nødvendig å gi formler for å bestemme varmetap med avgasser, med kjemisk underforbrenning, etc. Foreløpig er det ingen godkjent enhetlig metode for termisk testing av kontaktøkonomiserere. Målingens volum og art avhenger av de blinde oppgavene. De vanligste typene tester er termotekniske, aerodynamiske og termokjemiske, utført når du utfører igangsetting... Formålet med disse testene er å bestemme mulig oppvarmingstemperatur for vann og røykgasser, maksimal varmeeffekt uten å bytte ut røykutblåseren, maksimal vannmengde mens normale hydrauliske forhold opprettholdes og ingen merkbar vanninnføring i gasskanalene. I dette tilfellet utføres vanligvis studier av kvaliteten på oppvarmet vann samtidig, og endringer i sammensetningen, spesielt korrosivitet, studeres. Slike tester fulgte nødvendigvis igangkjøringen av de første industrielle kontaktøkonomisatorene.

Kjelen transporteres langs asfalterte og asfalterte veier med traktortrekk ved bruk av spesielle pulker eller vogner. Når kjelen kommer i samlet form, blir kjelenheten installert i følgende rekkefølge, kjelenheten mottatt fra produksjonsanlegget trekkes opp og installeres på fundamentet, riktig installasjon av kjelenheten kontrolleres for tilkobling til fundamentet, støtterammen helles med sementmørtel, monteringsrammen er installert, plattformene og stiger er installert forsterkning gjør en hydraulisk test av kjelen, installer en støpejernsskillevegg, installer en bar-bar-enhet og en vifte, utfør foringsarbeid, alkaliser kjelen og test den for damptetthet.

mash-xxl.info

Hvor ofte bør hydrauliske tester av kjeler utføres?

Hvilket vann brukes til å mate oppvarmingsnettet?

Hvilke beslag kan brukes som avstengningsventiler med DN opptil 50 mm i varmtvannsforsyningssystemer?

Når starter fyringssesongen?

I hvilket tilfelle er en 24-timers ekspedisjonskontroll organisert i en organisasjon?

Hvem eier retten til å gi pålegg om arbeid på termiske kraftverk?

Hvordan bestemmes ansvarsfordelingen for driften av termiske kraftverk mellom en organisasjon - en forbruker av termisk energi og en energiforsyningsorganisasjon?

mybiblioteka.su - 2015-2018. (0,006 sek.)

ENERGI- OG ELEKTRIFISERINGSMINISTERIET I USSR
SOYUZTEKHENERGO
Moskva 1989 Innhold UTVIKLET av Moskva -hovedforetaket i produksjonsforeningen for justering, forbedring av teknologi og drift av kraftverk og nettverk "Soyuztekhenergo" KONTRAKTØRER V.М. LEVINZON, I. M. GIPSHMAN GODKJENT AV SOYUZTECHENERGO 05.04.88 Overingeniør K.V. SHAKHSUVAROV Utløpsdato er angitt
fra 01.01.89
til 01.01.94 Disse retningslinjene gjelder for stasjonære engangskoker og varmtvannskjeler med absolutt trykk fra 1,0 til 25,0 MPa (fra 10 til 255 kgf / cm 2). Retningslinjer gjelder ikke for kjeler: med naturlig sirkulasjon; damp -vannoppvarming; lokomotivinstallasjoner; spillvarmekjeler; energiteknologi, samt andre spesialkjeler. På grunnlag av erfaringene fra Soyuztekhenergo og relaterte organisasjoner, er metoder for testing av kjeler i stasjonære og forbigående modus spesifisert og beskrevet i detaljer for å sjekke forholdene hydraulisk stabilitet dampgenererende oppvarmingsflater på dampkjeler med direkte strømning eller skjerm og konvektive varmeoverflater på varmtvannskjeler Tester av hydraulisk stabilitet utføres både for nyopprettede (hode) kjeler, og for de som er i drift. Testene lar deg kontrollere at de hydrauliske egenskapene samsvarer med de beregnede, vurdere påvirkningen av driftsfaktorer og bestemme grensene for hydraulisk stabilitet Metodiske instruksjoner er beregnet for produksjonsenheter av PO "Soyuztekhenergo", som utfører tester av kjeleutstyr iht. klausul 1.1.1.06 "Prisliste for eksperimentelt justeringsarbeid og arbeid med forbedringsteknologi og drift av kraftverk og nett", godkjent av energiministeren og elektrifiseringsministeren i USSR nr. 313 datert 03.10.83, kan metodiske instruksjoner brukes av andre idriftsettelsesorganisasjoner som utfører tester av hydraulisk stabilitet til engangskjeler.

1. NØKKELINDIKATORER

1.1. Bestemmelse av hydraulisk stabilitet: 1.1.1. Følgende indikatorer for hydraulisk stabilitet er gjenstand for bestemmelse: termohydraulisk fei; aperiodisk stabilitet; pulsasjonsstabilitet; bevegelsesstagnasjon. 1.1.2. Det termisk-hydrauliske sveipet bestemmes av forskjellen mellom strømningshastighetene til mediet i individuelle parallelle elementer i kretsen og utløpstemperaturene i de samme elementene i sammenligning med gjennomsnittsverdiene i kretsen. 1.1.3. Krenkelse av aperiodisk stabilitet forbundet med tvetydigheten til de hydrauliske egenskapene bestemmes av: ved en brå nedgang i strømningshastigheten til mediet i individuelle kretselementer (med en hastighet på 10% / min eller mer) med en samtidig økning i utløpstemperatur i de samme elementene i sammenligning med gjennomsnittsverdiene i kretsen; eller når bevegelsen velter ved å endre tegnet på strømningshastigheten til mediet i individuelle elementer til det motsatte, med en økning i temperaturen ved innløpet til disse elementene. På kjeler som opererer med subkritisk trykk i kanalen, kan det ikke observeres en økning i temperaturen ved utløpet av elementene. 1.1.4. Krenkelse av pulsasjonsstabiliteten bestemmes av pulsasjonene av mediumets strømningshastighet (så vel som temperaturer) i parallelle elementer i kretsen med en konstant periode (10 s eller mer), uavhengig av amplituden til pulsasjonene. Flytpulsasjoner ledsages av pulsasjoner av temperaturen på metallet i rørene i den oppvarmede sonen og temperaturen ved utløpet av elementene (ved subkritisk trykk kan det siste ikke observeres). 1.1.5. Stagnasjon bestemmes av en nedgang i strømningshastigheten til mediet (eller trykkfallet over måleinstrumentene for strømningshastighet) i individuelle kretselementer til null eller til verdier nær null (mindre enn 30% av gjennomsnittlig strømningshastighet) . 1.1.6. Det er tillatt i tilfeller fastsatt av den normative metoden for hydraulisk beregning [1], når brudd på hydraulisk stabilitet av en bestemt type åpenbart er umulig, for ikke å bestemme de tilsvarende indikatorene. Så for eksempel er det ikke nødvendig å sjekke aperiodisk stabilitet for en ren løftebevegelse i konturen. Det er ikke nødvendig å kontrollere pulseringsstabiliteten ved overkritisk trykk, i fravær av underkjølelse til koking ved innløpet i kretsen, samt for varmtvannsbereder. Med superkritisk trykk krever de fleste kretser ikke stagnasjonskontroll, bortsett fra i noen tilfeller (kraftig slagging av løftebrannmurer, skyggelagte hjørnerør, etc.). 1.1.7. Følgende indikatorer er også gjenstand for bestemmelse, som er nødvendige for å vurdere forholdene og grensene for hydraulisk stabilitet: strømningshastighet og gjennomsnittlig massehastighet for mediet i kretsen, G kg / s og wr kg / (m 2 × s); temperaturen på mediet ved inn- og utløpet fra kretsen, tvx og tdux ° C; Maksimal temperatur ved utgangen fra konturelementene, ° C; underkjøling til koking, D tunder ° С (for varmtvannsbereder); trykket til mediet ved utløpet fra kretsen (eller ved innløpet til kretsen, eller ved enden av fordampningsdelen av dampkjelen), for varmtvannskjeler - ved innløpet og utløpet til kjelen, R MPa; strømningshastighet og massehastighet av mediet i kretselementene, Ge-post kg / s og ( wr)e-post kg / (m 2 × s); varmeoppfatning (entalpi -økning) i kretsen, D Jeg kDk / kg; metalltemperatur på individuelle rør i den oppvarmede sonen, t vtn ° C 1.1.8. Ved bestemmelse av individuelle (blant de som er angitt i avsnitt 1.1.1) indikatorer på hydraulisk stabilitet eller under tester av forskningsform, kan ytterligere indikatorer også være: trykkfall i kretsen (fra innløp til utløp), D P til kPa; temperatur ved innløpet til kretselementene, te-post° C; termiske feiekoeffisienter, rq; hydraulisk brenner, rq; ujevn varmeoppfatning, hT... 1.2. I nødvendige tilfeller (for nye eller rekonstruerte ordninger, med en foreløpig vurdering av stabilitet, for å avklare typen, arten og årsakene til oppdagede brudd, etc.), beregnes de hydrauliske egenskapene til de tilsvarende kretsene eller pålitelighetsmarginene estimeres iht. fabrikkberegninger. Beregningen av hydrauliske egenskaper utføres på en datamaskin (i henhold til programmer utviklet på Soyuztekhenergo) eller manuelt i henhold til [1]. Basert på de beregnede dataene og en foreløpig vurdering av den hydrauliske stabiliteten til individuelle kretser, er de minst pålitelige av dem mer fullt utstyrt med måleinstrumenter, er oppgavene og testprogrammet spesifisert.

2. INDIKATORER FOR NØYAKTIGHET AV DEFINISERTE PARAMETRE

Indikatorene for den termiske og hydrauliske driften av kretsen bestemmes ved å måle temperaturen, strømningshastigheten og trykket i kretsen og dens elementer. Feilen til disse indikatorene, oppnådd som et resultat av behandling av måledata, bør ikke overstige verdiene angitt i tabellen. 1. Tabell 1

Navn

Feil

Dampkjeler

Varmtvannsbereder

Forbruk og gjennomsnittlig massehastighet for mediet i kretsen,%

Temperatur ved inn- og utløp fra kretsen, ° С

Temperatur ved inn- og utløp av kretselementene, ° С

Underkjøling til koking, ° С

Trykk ved inn- og utløp fra kretsen,%

Differensialtrykk i kretsen (fra innløp til utløp),%

Merk. Strømningshastigheten til mediet i kretselementene, entalpi -økningen, samt koeffisientene for termisk og hydraulisk feiing og ujevnheter i varmeoppfatningen, bestemmes uten å standardisere nøyaktigheten. Temperaturen på metallet i den oppvarmede sonen bestemmes uten standardisering av nøyaktigheten i samsvar med metodiske instruksjoner for avdelingstester i full skala av temperaturregimet til skjermvarmeoverflatene til damp- og varmtvannskjeler.

3. TESTMETODE

3.1. de tilgjengelige reguleringsmaterialene, først og fremst [1], tillater et omtrentlig estimat av hovedindikatorene for kjelens hydrauliske stabilitet. Beregninger inkluderer imidlertid en rekke parametere og koeffisienter som kan fastsettes med nødvendig nøyaktighet bare empirisk, inkludert: faktiske temperaturer media langs stien; økning av entalpi i sløyfen, trykk, trykkfall (sløyfemotstand); temperaturfordeling etter elementer; verdier av parameteravvik i dynamiske virkemåter; koeffisienter for termisk, hydraulisk fei og ujevn varmeoppfatning, etc. På den annen side, beregningsmetoder kan ikke dekke hele mangfoldet av spesifikke konstruktive løsninger, brukt i kjeler, spesielt i nyopprettede. På grunn av dette er det å utføre industrielle tester i full skala den viktigste metoden for å bestemme den hydrauliske stabiliteten til damp- og varmtvannsbereder. 3.2. Avhengig av formålet med arbeidet og det nødvendige volumet av målinger, utføres tester i henhold til prislisten for eksperimentelt justeringsarbeid og arbeid for å forbedre teknologien og driften av kraftverk og nettverk i to kategorier av kompleksitet: 1 - verifisering av den eksisterende eller nyutviklede beregnings- og testmetoden; eller identifisering av driftsbetingelser for nye, ennå ikke testede i praksis, hydrauliske kretser; eller kontroll av kjeleoppvarmingsflatene på hodeprøven; 2 - tester av en kjeleoppvarmingsflate. 3.3. Tester utføres i stasjonære og forbigående moduser; i det operative eller utvidede området med kjelelast; om nødvendig - også i avfyringsmoduser. I tillegg til planlagte forsøk, utføres observasjoner i driftsmoduser. 3.4. Bestemmelse av indikatorer for hydraulisk stabilitet utføres for følgende typer kjelehydrauliske kretser: rørpakker og paneler med parallelle oppvarmede rør, inn- og utløpshoder; varmeoverflater med parallelt tilkoblede pakker eller rørpaneler, inn- og utløpsrørledninger, inn- og utløp vanlige kollektorer; komplekse kretser med parallelt tilkoblede delstrømmer, som inkluderer varmeoverflater, tilkoblede rørledninger, kryssbroer og andre elementer. 3.5. I kjeler med dobbel strømning, forutsatt at konstruksjonen er symmetrisk, er det kun tillatt å utføre tester for en regulert strømning med kontroll av driftsparametere for både strømninger og for kjelen som helhet.

4. MÅLSKEMA

4.1. Den eksperimentelle kontrollordningen inkluderer spesielle eksperimentelle målinger som gir eksperimentelle verdier av temperaturer, strømningshastigheter, trykk og trykkfall i samsvar med testmålene. Eksperimentelle kontrollmåleinstrumenter er installert på begge eller en regulert kjelestrøm (se s. 3.5). Standard kontrollmåleinstrumenter brukes også. 4.2. Omfanget av den eksperimentelle kontrollen inkluderer målinger av følgende hovedparametere:-temperaturene på mediet langs damp-vannbanen (langs begge bekkene), ved inn- og utløpet til alle sekvensielt tilkoblede varmeoverflater i økonomiseringsfordampningsdelen av banen (opp til den innebygde ventilen, separatoren, etc.), så vel som i overopphetingsdelen og i oppvarmingsbanen (før og etter injeksjonene og ved kjelens utløp). For dette formålet installeres nedsenkbare termoelektriske omformere (termoelementer) for eksperimentell kontroll, eller standard måleinstrumenter brukes. Måleinstrumenter for eksperimentell kontroll er installert på den testede overflaten. Kjelen er like utstyrt med måleinstrumenter langs damp-vannbanen hvis testene bare dekker en eller to varmeflater. Uten dette er det umulig å finne ut i hvilken grad påvirkning av regimfaktorer; - temperaturen på mediet ved utløpet (og om nødvendig også ved innløpet) til delstrømmene og individuelle paneler i den undersøkte kretsen (overflaten). Måleinstrumentene er installert i utløpsrørene (nedsenket termoelement, det er tillatt å bruke overflate termoelementer med nøye isolering av installasjonsstedene). De dekker alle parallelle elementer. Med et stort antall parallelle paneler er det tillatt å utstyre noen av dem, inkludert de midterste og de mest ikke-identiske (når det gjelder design og oppvarming); - temperaturer ved utløpet til spolene (oppvarmede rør) på de testede overflatene; om nødvendig (ved fare for velte, stagnasjon av bevegelse) - også ved inngangen. Dette er den mest utbredte typen målinger når det gjelder mengde. Måleinstrumentene er installert i det uoppvarmede området av spolene (overflate termoelementer); som regel i de samme panelene hvor målingene av medietemperaturen ved utløpet er gitt. I flerrørspaneler installeres termoelementer i "mellomstore" rør jevnt over bredden (med et trinn på flere rør) og i rør med termisk og strukturell ikke-identitet (ekstreme og tilstøtende; omsluttende brennere; forskjellige i forbindelse med oppsamlere , etc.). nedsenkbare termoelementer er installert i spolene på testoverflaten til den uoppvarmede sonen (som for eksempel er tilfelle på varmtvannskjeler, i henhold til deres design) for å måle temperaturen på bølgen direkte ved utløpet av disse spolene; - forbruk av fôrvann langs bekkene i dampvannskanalen (en bekk er tillatt hvis den eksperimentelle kontrollen er installert på en bekk). Måleinstrumentet er vanligvis en standardmembran i tilførselsledningen, som parallelt med standard vannmåler er tilkoblet en eksperimentell kontrollsensor; - strømningshastighet og massehastighet av mediet ved innløpet til understrømmene i kretsen (i hver) og i panelet (valgfritt). Trykkrør CKTI eller VTI er installert på tilførselsrør i paneler, ifølge foreløpige estimater, de farligste ved hydrodynamiske forstyrrelser og i samordning med installasjon av termoelementer; - strømningshastighet og massehastighet til mediet ved inngangen til spolene. De er installert ved innløpsrørseksjonene i den uoppvarmede sonen til trykkrørene CKTI eller VTI. Antall og plassering av måleinstrumenter bestemmes av spesifikke forhold, inkludert de "gjennomsnittlige" og farligste spolene, i samordning med installasjon av termoelementer ved utgangen av spolene, samt temperaturinnlegg (dvs. på de samme spolene). Midler for måling av strømningshastigheter i elementene i konturen bør plasseres på en slik måte at de sammen med den minste mulige mengden gjenspeiler alle stabilitetsforstyrrelser i konturen antatt i henhold til den foreløpige vurderingen; - trykk i damp-vannbanen. Utvalgte enheter for måling av trykk er installert på karakteristiske punkter i kanalen, inkludert ved utløpet av den testede overflaten, på enden av fordampningsdelen (foran den innebygde ventilen); for varmtvannsbereder - ved kjelens utløp (så vel som ved innløpet); - differensialtrykk (hydraulisk motstand) til delstrømmen, eller varmeoverflaten, eller en egen del av den testede kretsen. Selektive enheter for måling av trykkfallet installeres i spesielle tilfeller: under tester av forskningskarakter, ved kontroll av samsvar mellom beregnede data og faktiske data, når det er vanskelig å klassifisere stabilitetsbrudd, etc.; - temperaturen på rørmetallet i den oppvarmede sonen. Temperatur- eller radiometriske innsatser for måling av metallets temperatur er installert i testflatene, for det meste i strømningen, der det er størstedelen av målingene, men også kontrollinnsatser for andre strømninger. Innsatsene er plassert langs omkretsen og langs høyden på ovnen i området med maksimal varmespenning og de forventede høyeste metalltemperaturene. Valg av rør for installasjon av innsatsene bør knyttes til installasjon av temperatur- og strømningsmålinger for spolene. 4.3. Måleinstrumentene til den eksperimentelle kontrollen i henhold til punkt 4.2 refererer til rent direkteflytende kjelekretser. I komplekse forgrenede hydrauliske kretser iboende moderne kjeler, andre nødvendige måleinstrumenter installeres i henhold til spesifikke designfunksjoner. For eksempel: en kontur med parallelle delstrømmer og et tverrgående hydrodynamisk skott - temperaturmåling før og bak skottinnføringen på begge delstrømmene; strømningsmåling gjennom en jumper; måling av trykkfallet i endene av skottet; kjele med middels resirkulering gjennom et silesystem (pumping eller ikke -pumping) - måling av temperaturen til mediet i resirkulasjonssløyfen oppstrøms og nedstrøms for mikseren; måling av strømningshastigheten til mediet i utløpene til resirkulasjonssløyfen og gjennom skjermsystemet (bak mikseren); måling av trykk (trykkfall) ved kretspunktene i kretsen, etc. 4.4. Indikatorene for kjelens drift som helhet, indikatorene for forbrenningsmodus, så vel som de generelle enhetsindikatorene, registreres ved bruk av standard kontrollenheter. 4.5. Volumet, så vel som egenskapene til målesystemet, bestemmes av målene og målene for testene, kompleksitetskategorien, dampytelsen og parametrene til kjelen, kjelens design og den testede kretsen (stråling eller konvektive overflater, helsveisede og glatte rørskjermer, drivstofftype, etc.). For eksempel, når du tester LRF på en 300 MW monoblokk gass-oljekjele, kan målesystemet inkludere fra 100 til 200 målinger av temperaturer i en uoppvarmet sone, 10-20 temperaturinnsatser, omtrent 10 målinger av strømningshastigheter og trykk; ved testing av varmtvannsbereder - fra 50 til 75 temperaturmålinger, 5-8 temperaturinnsatser, omtrent 5 målinger av strømningshastigheter og trykk. 4.6. Alle målinger av den eksperimentelle kontrollen er obligatoriske for registrering ved hjelp av selvregistrerende sekundære enheter. Sekundære enheter er plassert på det eksperimentelle kontrollkortet. 4.7. Listen over målinger, plasseringen i kjelen og brudd på instrumenter er gitt i dokumentasjonen for måleopplegget. Dokumentasjonen inneholder også en krets for koblingsenheter, en skisse av et sentralbord, et diagram for plassering av temperaturinnlegg osv. Omtrentlige målingsordninger i forhold til tester av LFR for TGMP-314-kjelen og tester av KVGM-100 hot vannkoker er vist på fig. 12.

Ris. 1. Diagram over den eksperimentelle kontrollen av LFR for TGMP-314-kjelen:
1-3 - panelet tall; I -IV - antall trekk; - nedsenkbart termoelement; - overflate termoelement; - temperaturinnsats; - trykkrør CKTI; - trykkvalg; - valg av differensialtrykk.
Antall overflate -termoelementer: ved innløpet til de fremre halvflytspolene A: I slag - 16; II sving - 12; III sving - 18; det samme for den bakre halvflyten A: I slag - 12; II sving - 8; III - flytte - 8; IV -sving - 8 stk .; på genser A - 6 stk .; på genser B - 4 stk. ... Merknader: 1. Diagrammet viser målinger på strøm A. På bekk B er nedsenket termoelement installert lik strøm A. 2. Målinger på strøm B ligner på strøm A. 3. Nummerering av paneler og spoler - fra kjelenes akser. 4. Målinger av temperaturer og strømningshastigheter langs damp-vannbanen utføres i henhold til instrumenteringen og et diagram over kjelen.

Ris. 2. Opplegg for eksperimentell kontroll av varmtvannsberederen KVGM-100:
- øvre samler; - nedre oppsamler; - termoelementer på overflater på rørledninger; - det samme på rør og stigerør; - nedsenket termoelement i omsluttende spoler; - temperaturinnsatser på nivået med det øvre nivået av brennere; - valg av differensialtrykk;
1 - bakskjerm av den konvektive delen; 2 - sideskjerm av den konvektive delen; 3 - skjermer av den konvektive delen; 4 - pakke I; 5 - pakker II, III; 6 - mellomliggende skjerm av ovnen; 7 - ovnssideskjerm; 8 - frontskjerm

5. FORMÅL FOR TESTING

5.1. Under testene må det brukes standardiserte måleinstrumenter, metrologisk levert i henhold til GOST 8.002-86 og GOST 8.513-84. Typer og egenskaper for måleinstrumenter velges i hvert enkelt tilfelle, avhengig av utstyret som testes, nødvendig nøyaktighet, installasjons- og installasjonsforhold, omgivelsestemperatur og fra andre eksterne påvirkningsfaktorer Måleinstrumentene som brukes under testene må ha gyldige verifiseringsmerker og teknisk dokumentasjon, som angir egnethet, og gir den nødvendige nøyaktigheten. 5.2. Krav til målingens nøyaktighet: 5.2.1. Den tillatte målefeilen til de opprinnelige verdiene, som sikrer den nødvendige nøyaktigheten til de bestemte indikatorene (se avsnitt 2), bør ikke overstige for: vanntemperatur, damp, metall i en uoppvarmet sone: dampkoker - 10 ° С; varmt vann kjele - 5 ° С; vannforbruk og damp - 5%; vann- og damptrykk - 2%. 5.2.2. Kravene spesifisert i denne delen refererer til typetesting av kjeler. Når du utfører tester på eksperimentelt, eller modernisert eller fundamentalt nytt utstyr, eller når du sjekker nye testmetoder, bør testprogrammet fastsette ytterligere krav til måleinstrumenter og nøyaktighetsegenskaper. 5.3. Indikatorer kan brukes til å måle parametere som ikke krever standardisering av nøyaktighet under tester (se avsnitt 2). De spesifikke typene indikatorer som brukes er angitt i testprogrammet. 5.4. Temperaturmåling: 5.4.1. Temperaturen måles ved hjelp av termoelektriske omformere (termoelementer). Ved måling på et relativt lavt temperaturnivå som krever høy nøyaktighet, kan termoelektriske termometre (motstandstermometre) i henhold til GOST 6651-84 også brukes.Avhengig av området for målte temperaturer kan termoelementer XA (med den øvre grensen for målt temperatur 600 -800 ° C) eller XK (400-600 ° C) med en tråddiameter på 1,2 eller 0,7 mm. Det anbefales å isolere termioniske ledninger med silisium- eller kvartstråd ved dobbel vikling. Detaljerte spesifikasjoner termoelementer finnes i spesiallitteratur [2, etc.]. 5.4.2. For direkte måling av temperaturen på vann og damp, brukes standard nedsenkingstermokoblinger av TXA -typen. Fordypningstermokoblinger installeres i en rett seksjon av rørledningen i en hylse som er sveiset inn i rørledningen. Elementets lengde velges avhengig av rørledningens diameter basert på plasseringen av arbeidsenden til elementets termoelement langs strømningsaksen. Minimumslengden på et standardelement er 120 mm. I rørledninger med liten diameter kan nedsenkbare termoelementer av ikke-standardisert produksjon installeres, men i samsvar med installasjonsreglene (for eksempel ved testing av varmtvannskjeler, se avsnitt 4.2.3). 5.4.3. Overflate -termoelementer er installert utenfor varmesonen ved utløpsdelene (eller innløpet) på spolene, i nærheten av kollektoren, så vel som på utløpsrørene (eller forsyningsrørene) på panelene. Tilkoblingen til rørmetallet (termoelementets arbeidsende) anbefales ved å stemple termoelektrodene i en metallboss (separat i to hull), som igjen sveises til røret. Arbeidsenden til termoelementet kan også utføres ved å stemple termoelementet inn i rørlegemet.Den første delen av det isolerte overflate-termoelementet med en lengde på minst 50-100 mm fra arbeidsenden må presses tett mot røret. Termoelementets installasjonssted og rørledninger i dette området må dekkes nøye med varmeisolasjon. 5.4.4. Måling av rørmetalltemperaturer i den oppvarmede sonen (ved hjelp av Soyuztekhenergo temperaturinnsatser med en KTMS termoelementkabel eller KhA termoelementer, eller CKTI radiometriske innsatser med KhA termoelementer) bør utføres i henhold til "Metodiske instruksjoner for avdelinger i fullskala tester av temperaturregimet til skjermvarmeoverflater på damp- og varmtvannskjeler ". Innsatsene er ikke standardiserte måleinstrumenter og fungerer som indikatorer under hydrauliske stabilitetstester (se avsnitt 5.3). 5.4.5. Selvregistrerende elektroniske flerpunktspotensiometre med analog, digital eller annen form for opptak (kontinuerlig eller med en opptaksfrekvens på ikke mer enn 120 s) brukes som sekundære enheter for måling av temperatur ved hjelp av termoelementer. Spesielt brukes KSP-4-instrumenter med nøyaktighetsklasse 0,5 for 12 punkter (med en syklus på 4 s og en anbefalt beltetrekkhastighet på 600 mm / t). Flerkanals måleenheter med utgang til digital utskrift og perforeringsenheter brukes også .. For temperaturmålinger ved hjelp av motstandstermometre brukes DC -målebroer. 5.5. Måling av vann- og dampforbruk: 5.5.1. Strømningshastigheten måles ved hjelp av strømningsmåler med åpninger (måleblader, dyser) i henhold til "Regler for måling av strømmen av gasser og væsker med standardåpninger" RD 50-213-80. Flowmetere med begrensningsanordninger installeres på rørledninger med et enfaset medium med en indre diameter på minst 50 mm. Strømningsmåleren, dens installasjon og tilkobling (impuls) ledninger må overholde de angitte reglene. 5.5.2. I tilfeller der ytterligere trykktap ikke er tillatt, samt på rørledninger med en indre diameter på mindre enn 50 mm, installeres strømningsmåler med trykkrør (Pitot -rør) designet av CKTI eller VTI som en strømningsindikator [2]. CKTI-stangrørene, som VTI-runde rør, har et lite, ikke-gjenvinnbart trykktap. Trykkrørene er kun egnet for strømning av et enfaset medium. Utformingen av trykkrørene CKTI og VTI med en beskrivelse og strømningskoeffisienter er gitt i vedlegg 1 og i fig. 3, 4.

Ris. 3. Utforming av trykkrør for måling av vannsirkulasjonshastigheter

Ris. 4. Verdier av strømningskoeffisienter for stang og sylindriske rør 5.5.3. Differensialtrykksmålere (GOST 22520-85) brukes som primære omformere (sensorer) ved måling av strømningshastigheter. Tilkoblingslinjer legges fra måleenheten til sensoren i samsvar med reglene i RD 50-213-80. 5.6. Prøvetaking av signaler ved statisk trykk gjøres gjennom hull (beslag) i rørledninger eller oppsamlere av varmeflaten utenfor varmesonen. Prøvetakingsenhetene bør installeres på steder beskyttet mot de dynamiske effektene av arbeidsflyten. Manometre med elektrisk effekt (GOST 22520-85) brukes som sensorer. 5.7. Differensialtrykksmåling utføres ved hjelp av kraner statisk trykk i begynnelsen og på slutten av den målte delen av kretsen, som utføres i henhold til typen trykkmåling. Differensialmålere brukes som sensorer. 5.8. Type og nøyaktighetsklasse for sensorer og sekundære instrumenter som brukes til å måle strømningshastighet, differansetrykk og trykk er angitt i tabellen. 2. Tabell 2 Merk. For å måle strømning, i stedet for DME- og Sapfir 22-DC-sensorer, som gir et lineært differensialtrykkssignal, kan DMER- og Sapfir 22-DC-sensorer med NIK (med en kvadratrotekstraksjonsenhet og en overgang til en strømningshastighetsskala) brukes . Siden vektene vanligvis ikke er standard under testing og må være egnet for forskjellige forhold, er det ofte mer praktisk å bruke sett med lineær forskjell (med ytterligere beregning under behandling). 5.9. Valg sensorer for måleområdet for differensialtrykk er laget av en rekke verdier i samsvar med GOST 22520-85. Omtrentlige brukte verdier: forbruk av fôrvann - 63; 100; 160 kPa (0,63; 1,0; 1,6 kgf / cm 2); strømningshastighet (hastighet) for vann i paneler og spoler - 1,6; 2,5; 4,0; 6,3 kPa (160; 250; 400; 630 kgf / cm 2); for kjeler SKD-40 MPa (400 kgf / cm 2), for kjeler VD-16; 25 MPa (160; 250 kgf / cm 2); for varmtvannsbereder - 1,6; 2,5 MPa (16; 25 kgf / cm 2). 5.10. Den nedre garanterte målegrensen for strømningssensorer (DMER) er 30% av den øvre grensen. I tilfeller der et stort utvalg av strømninger (eller trykk) må dekkes under testing, inkludert små og avfyrende belastninger av kjelen, to sensorer er koblet til måleenheten parallelt, med forskjellige målegrenser, hver med sin egen sekundære enhet. 5.11. For å fikse hovedverdiene for strømningshastighet og trykk, brukes vanligvis enkeltpunkts sekundære enheter med kontinuerlig opptak (med en anbefalt båndtrekkhastighet på 600 mm / t). Kontinuerlig registrering er nødvendig på grunn av den høye hastigheten på hydrodynamiske prosesser, spesielt ved stabilitetsbrudd. Hvis det er et stort antall hydrauliske sensorer av samme type i kretsen (for eksempel for måling av hastigheter i paneler og spoler), kan noen av dem kan tas ut til flerpunkts sekundære enheter angitt i tabell. 2 (for 6 eller 12 poeng med en syklus på ikke mer enn 4 s). 5.12. Det eksperimentelle kontrollpanelet er montert i nærheten av kontrollrommet (helst), eller i fyrrommet (på servicenivå hvis det er god kommunikasjon med kontrollrommet). Brettet er utstyrt med elektrisk strømforsyning, belysning, forstoppelse. 5.13. Materialer: 5.13.1. Antall og utvalg av materialer som kreves for installasjon av tilkobling av elektriske og rørledninger, samt elektriske og varmeisoleringsmaterialer, bestemmes i arbeidstestprogrammet eller i den tilpassede spesifikasjonen, avhengig av dampens eller varmekapasiteten til kjelen, dens utforming og målevolum. 5.13.2. Primær bytte av temperaturmåleinstrumenter til prefabrikkerte bokser (SC) utføres: fra nedsenkingstermoelementer og temperaturinnsatser med en kompensasjonstråd (kobber-konstantan for XA-termoelementer, krom-kopel for XK-termoelementer); fra overflate termoelementer med en termoelementtråd Sekundær bytte fra SC til det eksperimentelle kontrollpanelet utføres med en flerlederkabel (fortrinnsvis en kompensasjonskabel, i fravær av en, kobber eller aluminium). I sistnevnte tilfelle, for å kompensere for temperaturen på den frie enden av måle-termoelementene, sendes et såkalt kompensasjonstermoelement fra SC til enheten. 5.13.3. Bytting av strømnings- og trykksignaler fra startpunktet til sensoren gjøres ved å koble rør (laget av stål 20 eller 12X1MF) med avstengningsventiler d y 10 mm til riktig trykk. Den elektriske forbindelsen mellom sensoren og panelet er laget med en firekjerners kabel (ved risiko for forstyrrelser - skjermet).

6. TESTVILKÅR

6.1. Tester utføres i kjeleens stasjonære moduser, i forbigående moduser (med forstyrrelser i modusen, reduksjon og økning i belastningen), samt om nødvendig i tenningsmodi. 6.2. Når du utfører tester i stasjonære moduser, må de som er angitt i tabellen overholdes. 3 maksimale avvik fra gjennomsnittlige driftsverdier for kjelens driftsparametere, som styres av verifiserte standardinnretninger. Tabell 3

Navn

Grenseavvik,%

Dampkjeler, dampkapasitet, t / t

Varmtvannsbereder

Dampkapasitet

Fôrvannforbruk

Press

Overopphetet damptemperatur (primær og middels)

Vanntemperatur (inn- og utløp av kjelen)

Kjelbelastningen må ikke overstige den angitte maksimale dampkapasiteten (eller varmekapasiteten). Sluttemperaturen til den overopphetede dampen (eller temperaturen på vannet som forlater kjelen) og medietrykket bør ikke være høyere enn det som er angitt i produsentens instruksjoner. Forsøket i stasjonær modus bør være: for gass- oljekjeler - minst 1 time, for pulveriserte kullkjeler - minst 2 timer. Det bør gis tilstrekkelig tid mellom forsøkene for restrukturering og stabilisering av regimet (på gass og fyringsolje - minst 30-40 minutter, på fast stoff drivstoff - 1 time). Med flere typer forbrenningsbrensel, samt avhengig av ekstern forurensning av varmeflatene til kjelen og andre lokale forhold, er eksperimentene delt inn i serier, utført på forskjellige tidspunkter. Når du utfører tester i forbigående moduser, kontrolleres påvirkningen av organiserte forstyrrelser av modusen på den hydrauliske stabiliteten. Samtidig må kjelens driftsparametere holdes innenfor grensene som er fastsatt av testprogrammet. Under testene må kjelen forsynes med drivstoff av den kvaliteten som er angitt i testprogrammet.

7. FORBEREDELSE FOR TESTER

7.1. Omfanget av arbeidet med forberedelser til testing inkluderer: kjent med teknisk dokumentasjon for kjelen og kraftenheten, utstyrets tilstand, driftsmoduser; utarbeidelse og godkjenning av et testprogram; utvikling av eksperimentell kontrollordning og teknisk dokumentasjon for det ; teknisk tilsyn med installasjonen av den eksperimentelle kontrollordningen; justering av den eksperimentelle kontrollen og sette den i drift. 7.2. Den tekniske dokumentasjonen som krever bekjentskap inkluderer først og fremst tegninger av kjelen og dens elementer; diagrammer over damp-vann og gass-luftkanaler, instrumentering og automatisering; kjelberegninger: termisk, hydraulisk, termisk mekanisk, veggtemperatur, hydrauliske egenskaper (hvis noen); kjele driftshåndbok, regime kort; dokumentasjon om rørskader, etc. Nettstedet er kjent med utstyret til kjelen og pulveriseringssystemet, med kraftenheten som helhet, med standard instrumentering. De operasjonelle egenskapene til utstyret som skal testes er identifisert. 7.3. Det utarbeides et testprogram som skal angi formål, betingelser og organisering av forsøkene, krav til kjelens tilstand, de nødvendige parametrene til kjelen, antallet og hovedkarakteristikkene til forsøkene, deres varighet, kalenderdatoer. De ikke-standardiserte måleinstrumentene som brukes er angitt. Programmet er koordinert med lederne for de relevante avdelingene for TPP (KGT, TsNII, TsTAI) og godkjent av overingeniør for TPP eller REU. Prosedyren for utvikling, koordinering og godkjenning av testprogrammet må være i samsvar med "forskriftene om fremgangsmåten for utvikling, koordinering og godkjenning av testprogrammer ved termiske, hydrauliske og atomkraftverk, i kraftsystemer, varme- og elektriske nettverk ", godkjent av energidepartementet i USSR 14.08.86. 7.4. Innholdet i den eksperimentelle kontrollordningen er gitt i kap. 4. I noen tilfeller, med et stort volum tester, teknisk oppgave på et utkast til eksperimentell kontrollordning, ifølge hvilken en spesialisert organisasjon eller avdeling utvikler et opplegg. Med et lite volum utarbeides opplegget direkte av testteamet. 7.5. På grunnlag av den eksperimentelle kontrollordningen utarbeides dokumentasjon og overføres til kunden for forberedende arbeid for testing: en liste over forberedende arbeid (der det er tilrådelig å angi omfanget av installasjonsarbeid utført direkte på kjelen); spesifikasjon for de nødvendige enhetene og materialene levert av kunden; skisser av enheter som krever produksjon (temperaturinnlegg, sjefer, panelpaneler, etc.) Det er også utarbeidet en spesifikasjon for enheter og materialer levert av Soyuztekhenergo. Vedlegg 2 gir omtrentlige prøver av spesifisert dokumentasjon. 7.6. Installasjonstilsyn: 7.6.1. Før installasjonen startes, merkes installasjonsstedene til måleenhetene, samt valg av steder for IC, skjoldet og sensorstativene. Merking må behandles med spesiell oppmerksomhet som en operasjon som bestemmer kvaliteten på etterfølgende målinger. Når du installerer testmidler, er det nødvendig å kontrollere riktig installasjon av måleenhetene og samsvar med tegningene. 7.6.2. Overflaten til termoelementet er sveiset under direkte tilsyn av teamet. Det viktigste i dette tilfellet er å forhindre at ledningen brenner ut (sveising med elektroder på 2-3 mm, minimum strøm), og i tilfelle utbrenthet, å gjenopprette den igjen. Det anbefales å kontrollere tilstedeværelsen av kjeden umiddelbart etter sveising. 7.6.3. Termoelementet og kompensasjonskablene legges til SC i beskyttelsesrør. Åpen legging med en turné er tillatt i noen tilfeller i kort tid, men anbefales ikke. Legging bør gjøres med et enkelt stykke tråd, unngå mellomliggende tilkoblinger. Spesiell oppmerksomhet bør rettes mot mulige steder for skade på isolasjon av ledninger (knekk, sving, festemidler, inngang til beskyttelsesrør, etc.), og beskytte dem med ekstra forsterket isolasjon. For å utelukke mulig EMF -pickup, bør kompensasjonskabler og kabler ikke krysse ruter strømkabler... 7.6.4. Trykkrør er installert på rette rørseksjoner, vekk fra svinger og oppsamlere. Den rette delen av strømningsstabilisering foran røret skal være (20 ¸ 30) D (D - indre rørdiameter), men ikke mindre enn 5 D... Nedsenkningen av trykkrøret er 1/2 eller 1/3 D... Røret må sveises inn med signalmottakende hull strengt langs rørets senterlinje; kraner er plassert horisontalt. Hovedventilene må være tilgjengelige for service. 7.6.5. Legging av forbindelsesledninger for strømnings- og trykkmålinger må oppfylle kravene i RD 50-213-80. Når du legger koblingsrør, må ensidig skråning eller horisontale linjer overholdes strengt; Ikke la passasje av tilkoblingsrør passere på steder med høye temperaturer for å unngå å koke eller varme opp stillestående vann i dem. 7.6.6. Sendere for måling av strømningshastigheter og differansetrykk er installert under (eller på nivået til) måleenhetene, vanligvis på nullmerket og på servicenivå. Sensorene er montert på gruppestativ. For normalt vedlikehold er det utstyrt enheter for rensing av sensorene (dessuten er to avstengningsventiler installert på hver renseledning for å unngå lekkasjer). Et komplett sett for en sensor består av 9 avstengningsventiler (hovedventiler, foran sensoren, spyleventiler og en utjevningsventil). 7.6.7. Før sensorene installeres på stativet, bør de sjekkes nøye i TPPs metrologiske tjeneste og kalibreres. Etter installasjon på stativene er det nødvendig å kontrollere posisjonen til "nullene" og maksimalverdier For sensorer beregnet for måling av vannstrømningshastigheter i paneler og spoler, anbefales det å forskyve "null" på skalaen til den sekundære enheten med 10-20% til høyre (i tilfelle det vises null eller negative verdier i ikke-stasjonære moduser). I noen spesielle tilfeller, når strømningsbevegelse i begge retninger er mulig, er enhetens "null" satt til 50%, dvs. til midten av skalaen (for eksempel strømnings reversering, sterk krusning, hydrodynamiske skottester, etc.). Med nullforskyvning brukes instrumentet som en indikator. 7.7. På slutten av det forberedende installasjonsarbeidet blir den eksperimentelle kontrollkretsen justert (oppringning, trykktesting og prøvekopling av sensorer, innkobling og feilsøking av sekundære enheter, identifisering og eliminering av feil). 7.8. Før testing bør kjelens beredskap og dets testelementer kontrolleres (tetthet av gass, intern og ekstern forurensning av varmeoverflater, tetthet og brukbarhet av beslag, etc.). Spesiell oppmerksomhet rettes mot standardinstrumenteringen: brukbarheten til måleinstrumentene som er nødvendige for testing, korrekte målinger, tilstedeværelsen av gyldige verifiseringsmerker (for vannmålere og andre instrumenter), samsvar med eksperimentelle og standardinstrumenter. anlegget får en liste over arbeider for å eliminere mangler ved utstyr og KI1 som gjør testing vanskelig. Kjelens tilstand må oppfylle kravene spesifisert i testprogrammet.

8. UTFØRELSE AV TESTER

8.1. Arbeidsprogram for eksperimenter: 8.1.1. Før testene starter, på grunnlag av det godkjente testprogrammet, utarbeides arbeidsprogrammer for eksperimenter og avtales med TPP -ledelsen. Arbeidsprogrammet er laget for et eget eksperiment eller for en serie eksperimenter. Den inneholder instruksjoner for organisering av eksperimentet, tilstanden til utstyret som er involvert i eksperimentet, verdiene til hovedparametrene og de tillatte grensene for deres avvik, en beskrivelse av operasjonssekvensen. 8.1.2. Arbeidsprogrammet er godkjent av maskiningeniøren i TPP og er obligatorisk for personellet. 8.1.3. I løpet av eksperimentet bør en ansvarlig representant fra TPP tildeles, som utøver den operative ledelsen av eksperimentet. Testlederen fra Soyuztekhenergo gir teknisk veiledning. Vaktpersonellet utfører alle handlingene sine under eksperimentet i henhold til instruksjonene (eller med kunnskapen) til testlederen, overført gjennom den ansvarlige representanten for TPP. Vedlegg 3 gir et omtrentlig arbeidsprogram for eksperimentene. 8.2. Under hele eksperimentets tid må det sikres at arbeidsprogrammet for følgende verdier overholdes: overflødig luft; andelen av resirkulering av røykgass; drivstofforbruk; strømningshastighet og temperatur på fôrvannet; trykket til mediet bak kjelen; dampforbruk (bare for dampkoker); fersk damp (eller vann) temperatur bak kjelen; forbrenningsmodus; driftsmåten til støvprepareringssystemet. 8.3. Ved uoverensstemmelse mellom kjelens driftsparametre og kravene som er angitt i kap. 6 og i arbeidsprogrammet avsluttes eksperimentet. Erfaringen avsluttes også i nødstilfeller ved en kraftenhet (eller ved et kraftverk). Ved å nå grenseverdiene for temperaturen på mediet og metallet som er spesifisert i programmet, eller opphør (eller en kraftig reduksjon) i strømningshastigheten til mediet i individuelle elementer i kjelen, eller utseendet på andre brudd av hydrodynamikk i henhold til de eksperimentelle kontrollinnretningene, blir kjelen byttet til en enklere modus for utstyret (den tidligere introduserte indignasjonen eller nødvendige beslutninger blir tatt). Hvis bruddene ikke utgjør en umiddelbar fare, kan eksperimentet fortsette uten ytterligere stramninger av det testede regimet. 8.4. Testene begynner med foreløpige eksperimenter. I løpet av foreløpige eksperimenter utføres kjennskap til driften av utstyret og funksjonene i driftsmoduser, den endelige justeringen av måleopplegget, utviklingen av organisasjonsplanen i brigaden og forholdet til vaktpersonellet. 8.5. Stasjonære moduser: 8. 5.1. Tester i stasjonære moduser inkluderer eksperimenter: ved kjelens nominelle belastning; to eller tre mellombelastninger (vanligvis ved belastninger på 70 og 50% som tilsvarer fabrikkberegningene, samt ved belastningen som råder under driftsforhold); minimumsbelastning (etablert i drift eller avtalt for testing). For dampkjeler utføres også forsøk med redusert matvannstemperatur (med slått av HPH). For varmtvannskjeler utføres også forsøk: med forskjellige temperaturer innløpsvann; med minimum utløpstrykk; med minimum tillatt vannmengde. De statiske egenskapene (avhengighet av kjelbelastningen) for temperaturer og trykk langs banen bestemmes; indikatorer på hydraulisk stabilitet av de testede kretsene i stasjonære moduser; tillatt rekkevidde av kjelbelastning i henhold til disse indikatorene. 8.5.2. I stasjonære eksperimenter er regimet i henhold til operasjonelle regimekart lagt til grunn. Påvirkningen av de viktigste driftsfaktorene (overflødig luft, DRG -belastning, forskjellige kombinasjoner drift av brennere eller møller, fyringsoljebelysning, fôrvannstemperatur, kjeleslagging, etc.). 8.5.3. På kjeler som opererer på to typer drivstoff, utføres eksperimenter med begge typene (på reservebrensel og på en blanding av drivstoff er det tillatt i redusert volum). På støv- og gasskjeler bør eksperimenter på naturgass, i henhold til tilstanden til silingsbegrensning, utføres etter en tilstrekkelig lang kontinuerlig kampanje på gass. Eksperimenter med slaggbrensel, om nødvendig, utføres i begynnelsen og på slutten av kampanjene, på en "ren" og på en slagget kjele. 8.5.4. For SKD-kjeler som opererer ved glidetrykk, bør hydrauliske stabilitetstester utføres under hensyntagen til de metodiske instruksjonene for testing av direkteflytende kjeler i lossemoduser ved glidetrykk av mediet. 8.5.5. For å oppnå mer pålitelige eksperimentelle data, ved en gitt kjelbelastning, bør to dupliserte eksperimenter utføres, og ikke på samme dag (helst med en pause i tid). Om nødvendig utføres ytterligere kontrollforsøk. 8.5.6. Tester i stasjonære moduser bør gå foran eksperimenter med forstyrrelser. 8.6. Forbigående moduser: 8.6.1. De mest ugunstige når det gjelder hydraulisk stabilitet i kjelekretser er som regel ikke-stasjonære forhold forbundet med forstyrrelser i modusen og en eller annen avvik fra parametere fra normale (gjennomsnittlige) forhold. I eksperimenter i forbigående moduser er den hydrauliske stabiliteten av de testede kretsene bestemmes under eksperimentelle forhold nær nødstilfeller med ubalanse i vann-drivstoff-forholdet og med termiske ubalanser. Den maksimale reduksjonen i strømningshastigheter og økningen i temperaturer i elementene i kretsen, avviket mellom de enkelte elementene, så vel som arten av gjenopprettelsen av de opprinnelige verdiene etter fjerning av forstyrrelsen, overvåkes. 8.6.2. For dampkjeler kontrolleres følgende forstyrrelser i modusen: en kraftig økning i drivstofforbruket; en kraftig reduksjon i forbruket av matvann; avstengning av individuelle brennere mens du opprettholder totalt forbruk drivstoff (effekten av termisk feiljustering langs ovnens bredde og dybde); slå av (eller redusere belastningen) til DRG; redusere trykket på mediet, samt andre handlinger på grunn av lokale omstendigheter (slå på blåsere, avhengig av kretsdiagrammet noen ganger kan det også være nødvendig å kontrollere kombinasjonen av ubalanse og ubalanse (for eksempel vannutslipp når brennerne er slått av). For varmtvannskjeler kontrolleres modusforstyrrelser ved en kraftig nedgang i matevannets strømningshastighet og en reduksjon i medietrykket, etc. 8.6.3. Verdien og varigheten av forstyrrelser er ikke standardisert og fastsettes på grunnlag av tilgjengelig erfaring og virkelige driftsforhold, avhengig av kjelens utforming, dens dynamiske egenskaper, typen drivstoff, etc. % og en varighet på 10 minutter (dvs. i henhold til tilgjengelig erfaring, nesten til parameterne er stabilisert langs banen). Med store forstyrrelser (20-30%), i henhold til tilstanden for å opprettholde overopphetingstemperaturen, er varigheten vanligvis mindre enn 3-5 minutter uten å stabilisere parametrene, noe som ikke gir tillit til å identifisere alle funksjonene i hydrodynamikken til kretsen. Forstyrrelser på mindre enn 15% har en relativt svak effekt på damp-vannbanen. 8.6.4. Forstyrrelser kan oppstå på begge eller bare en regulert strømning av damp-vannbanen (eller den ene siden av kjelen) som testene utføres for. 8.6.5. Før du bruker forstyrrelser, må kjelen fungere i stillestående modus i minst 0,5-1,0 timer til parametrene stabiliseres. 8.6.6. Eksperimenter med modusforstyrrelser utføres ved to eller tre kjelelast (inkludert minimum). Vanligvis kombineres de med eksperimenter med nødvendig belastning i stasjonær modus og utføres på slutten av det. 8.7. Om nødvendig (for eksempel en ny tenningsteknologi, skader i startmoduser, resultatene av foreløpige beregninger som skaper bekymring, etc.), kontrolleres indikatorene for den testede kretsens hydrauliske stabilitet i kjeleskytemodusene. Kindling utføres i henhold til bruksanvisningen og arbeidsprogrammet. 8.8. Under eksperimentet overvåkes driften av kjelen og dens elementer kontinuerlig ved bruk av standard og eksperimentelle kontrollinstrumenter. Det er nødvendig å konstant overvåke målingene av den eksperimentelle kontrollen og i tide oppdage visse brudd på hydrodynamikk. Å avsløre brudd på hydrodynamikk er hovedoppgaven med testing. 8.9. En operasjonell logg føres med registrering av fremdriften i eksperimentet, operasjonene utført av vaktpersonellet, hovedindikatorene for regimet og forstyrrelser. Det registreres jevnlig i loggene for observasjon av kjeleparametere ved bruk av standard enheter. Innspillingsfrekvensen er 10-15 minutter i stasjonære moduser, 2 minutter ved forstyrrelser. Overflødig luft overvåkes (med oksygenmålere eller Orsa -enheter). Det er nødvendig å overvåke forbrenningsmodus ved å inspisere ovnen. 8.10. Det utføres nøye tilsyn med brukbarheten til de eksperimentelle kontrollenhetene, inkludert: posisjonen til "null", posisjonen og trekking av båndet, klarheten ved avhending av avlesningene på båndet, korrektheten i avlesningene av båndet instrumentene og individuelle punkter. Feil bør rettes opp umiddelbart. Korrespondansen mellom avlesningene til eksperimentelle og standardinstrumenter kontrolleres for lignende parametere *. Før hvert eksperiment utføres registrering og innstilling av "nuller" av strømnings- og trykksensorene. På slutten av eksperimentet gjentas registreringen av "nuller". * Forskjellen i avlesninger bør ikke overstige, hvor og 1 og og 2 - instrumentets nøyaktighetsklasser. 8.11. Vanligvis i begynnelsen, slutten og gjennom hele eksperimentet, for å synkronisere avlesningene til instrumentene, lages et samtidig tidsstempel på alle bånd. Merkingen utføres manuelt eller med et stort antall enheter ved hjelp av en spesiell elektrisk tidsstempelkrets (samtidig kortslutning av enhetskretsene). 8.12. Det oppnådde eksperimentelle materialet anbefales, hvis mulig, å bli utsatt for ekspressbehandling umiddelbart etter forsøkene. En foreløpig analyse av resultatene fra tidligere utførte eksperimenter muliggjør en mer målrettet gjennomføring av påfølgende eksperimenter med rettidig justering av testprogrammet, om nødvendig. 8.13. I løpet av testperioden, i tillegg til planlagte forsøk, blir det gjort observasjoner av kjelens driftsmoduser ved bruk av standard og eksperimentelle kontrollinstrumenter. Hensikten med observasjonene er å skaffe bekreftelse på representativiteten og fullstendigheten til de eksperimentelle modusene, data om kjeleparameterens stabilitet eller ustabilitet over tid (noe som er spesielt viktig for pulveriserte kullkjeler), samt å få aktuell informasjon om tilstanden til målinger av rutinemessig kontroll for å forberede de neste eksperimentene. hjelpemateriale.

9. BEHANDLING AV TESTRESULTATER

9.1. Behandlingen av testresultatene utføres i henhold til følgende formler

G el = (wr)e-post × F el; D Jeg = Jegute - Jegi ;

h T = rq × rr × hk,hvor F - innvendig tverrsnitt rørledning, m 2; t oss - metningstemperatur i henhold til trykket til mediet ved utløpet av kretsen, ° С; a - strømningshastigheten til målerøret; D P måler - trykkfall over målerøret, kgf / m 2; v- spesifikt volum av mediet, m 3 / kg; F el- indre tverrsnitt av elementet, m 2; jeg i,jeg ute- entalpien til mediet ved inn- og utløpet fra kretsen, kJ / kg (kcal / kg), er tatt i henhold til termodynamiske tabeller, Jeg = f (t,P), trykket tas ved innløpet og utløpet til kretsen; hk - koeffisienten for strukturell ikke-identitet av elementet (individuelt rør), er tatt i henhold til designdataene i henhold til [1.] For forklaring av resten av bokstavbetegnelsene, se avsnitt. 1.1.7 og 1.1.8.9.2. Feilene ved bestemmelse av indikatorer basert på måleresultatene bestemmes som følger: d (wr) = d (G); D ( ti) = D ( t); D ( tute) = D ( t); D ( te-post) = D ( t); d(D P til) = d(D R Den absolutte feilen D ( t oss) finnes i henhold til termodynamiske tabeller og er lik halvparten av sifferenheten til det siste signifikante sifferet Den tillatte absolutte feilen ved temperaturmåling bestemmes av formelen

hvor TP- tillatt feil av termoelementer; D hk - kommunikasjonslinjefeil forårsaket av avviket fra termo-EMF til skjøteledningene; D NS- grunnleggende feil på enheten; D ¶ Jeg- ekstra feil på enheten fra Jeg den påvirkende miljøfaktoren; n pr- antall faktorer som påvirker enheten. Den tillatte relative feilen ved måling av strømningshastighet, differansetrykk og trykk bestemmes av formlene:

hvor dsu - tillatt relativ feil på åpningsanordningen; d ¶ - tillatt relativ feil på sensoren; dNS - grunnleggende relativ feil på enheten; d ¶ Jeg , dNSJeg - ytterligere relative feil på sensoren og enheten fra Jeg ytre påvirkningsfaktor; NS ¶ - antall påvirkningsfaktorer på sensoren. 9.3. Før behandlingen starter, angis tidsintervallene for forsøkene, og tiden er markert på kartbåndene til opptakerne (for stasjonære moduser - med et intervall på 5-10 minutter, for moduser med forstyrrelser - etter 1 minutt eller etter hver utgivelse). Tidspunktet for båndene til alle enheter kontrolleres. Avlesningene fra båndene er tatt med spesielle vekter som er kalibrert i henhold til standardvekter eller i henhold til dataene for individuelle kalibreringer av enheter og sensorer. Ikke-representative måleresultater er ekskludert fra behandlingen. 9.4. Resultatene av målinger i stasjonære moduser er gjennomsnittlige over tid for eksperimentet: kjelens parametere i henhold til oppføringene i observasjonsloggene, resten av indikatorene i henhold til båndene til opptakerne i henhold til markeringen. Spesiell oppmerksomhet bør rettes mot å behandle resultatene av målinger av temperaturer og trykk på mediet langs damp-vannbanen, siden entalpien bestemmes ut fra dem og entalpi-trinnene i varmeoverflatene beregnes, som er grunnlaget for en stor del av behandlingen. Det bør vurderes muligheten for betydelige feil ved bestemmelse av entalpien ved SCD i sonen med høy varmekapasitet (ved subkritisk trykk - i fordamperdelen). Trykket ved banens mellomliggende punkter bestemmes av interpolasjon, med tanke på direkte målinger og den hydrauliske beregningen av kjelen. De gjennomsnittlige resultatene av behandlingen blir lagt inn i tabeller og presentert i form av grafer (fordeling av temperaturer og entalpier av mediet langs banen, temperatur og hydrauliske feier, avhengigheten av indikatorene for termisk og hydraulisk drift av kretsen på kjelen. belastning og på driftsfaktorer, etc.). 9.5. Testoppgaven i forbigående moduser er å bestemme avvikene til strømningshastigheter og temperaturer i kretselementene fra de opprinnelige stasjonære verdiene (i størrelse og endringshastighet). På bakgrunn av dette blir ikke behandlingsresultatene gjennomsnittet og presentert i form av grafer versus tid. Det anbefales å plassere områder med nedsatt stabilitet på separate diagrammer med økt tidsskala eller å kopiere bånd. Raspemodusene behandles også i form av tidstabeller. 9.6. Ved behandling av hydrauliske målinger brukes individuelle vekter som tilsvarer kalibrering av sensoren. Tellingen gjøres fra "nullene" merket på båndet under forsøkene. For stasjonære moduser, ved måling av strømningshastigheten, beregnes avlesningene av trykkfallet over måleenheten, tatt fra båndet, til strømningshastigheten eller massehastighetsverdier. Omberegningen utføres i henhold til formlene gitt i punkt 9.1, eller i henhold til tilleggsavhengigheter ( wr), G fra D. P må, bygd på grunnlag av de angitte formlene (for driftsområdet for temperaturer og trykk for mediet). For forbigående moduser er det tillatt å ikke beregne strømningsmåling i kretselementene på nytt ved å plotte en graf mot tid. resulterende graf i verdiene til D P må(viser omtrentlige strømningshastigheter ved hjelp av den andre skalaen på grafen). 9.7. De målte trykkverdiene korrigeres for høyden på vannsøylen i forbindelsesledningen (fra prøvetakingspunktet til sensoren); på den målte trykkforskjellen - korreksjon for forskjellen i vannkolonnens høyder mellom prøvetakingspunktene. 9.8. Den viktigste delen av behandlingen av testresultater er sammenligning, analyse og tolkning av innhentede materialer, vurdering av deres pålitelighet og tilstrekkelighet. En foreløpig analyse utføres på mellomliggende stadier av behandlingen, som lar deg gjøre de nødvendige justeringene i løpet av arbeidet. I noen mer komplekse tilfeller (for eksempel når det oppnås resultater som avviker fra de forventede, for å estimere stabilitetsgrensene utenfor eksperimentelle data, etc.), er det tilrådelig å utføre ytterligere beregninger av den hydrauliske stabiliteten under hensyntagen til eksperimentelle materiale.

10. TEKNISK TEKNISK RAPPORT

10.1. Basert på testresultatene blir det utarbeidet en teknisk rapport, som er godkjent av foretakets overingeniør eller hans stedfortreder. Rapporten skal inneholde testmaterialer, analyse av materialer og konklusjoner om arbeidet med vurdering av kjelens hydrauliske stabilitet, forhold og stabilitetsgrenser, samt om nødvendig med anbefalinger for å øke stabiliteten. Rapporten må utarbeides i henhold til STP 7010000302-82 (eller med GOST 7.32-81). 10.2. Rapporten består av følgende avsnitt: "Abstrakt", "Introduksjon", "Kort beskrivelse av kjelen og den testede kretsen", "Testprosedyre", "Testresultater og deres analyse", "Konklusjoner og anbefalinger." Prinsipptilnærming til implementeringen og omfanget av arbeidet er bestemt. Beskrivelsen av kjelen bør inneholde designegenskaper, utstyr, nødvendige data fra fabrikkberegninger. Del "Testprosedyre" gir informasjon om det eksperimentelle kontrollopplegget, måleprosedyren og testprosedyren. og deres analyse "kjelens driftsforhold under testperioden fremheves, detaljerte resultater av målinger og behandling av dem er gitt, samt en vurdering av målefeilen; en analyse av resultatene er gitt, de oppnådde indikatorene for hydraulisk stabilitet blir vurdert, sammenlignet med de tilgjengelige beregningene, blir resultatene sammenlignet med de kjente resultatene for andre tester av lignende utstyr, estimater av stabilitet og foreslåtte anbefalinger er begrunnet. inneholde en vurdering av den hydrauliske stabiliteten (for individuelle indikatorer og generelt), avhengig av kjelbelastning, andre driftsfaktorer og påvirkning av ikke-stasjonære prosesser. Ved utilstrekkelig stabilitet gis anbefalinger for å forbedre driftssikkerheten (drift og rekonstruktiv). 10.3. Grafisk materiale inkluderer: tegninger (eller skisser) av kjelen og dens enheter, hydraulisk diagram over den testede kretsen, måleskjema (med de nødvendige nodene), tegninger av ikke-standardiserte måleenheter, grafer over resultatene av beregninger, målediagrammer resultater (primærmateriale og generaliserende avhengigheter), skisser av forslag til rekonstruksjon (hvis noen). Det grafiske materialet skal være tilstrekkelig komplett og overbevisende slik at leseren (kunden) kan få en klar ide om alle de eksisterende aspektene ved testene utført og gyldigheten av konklusjonene og anbefalingene. 10.4. Rapporten inneholder også en liste over brukt litteratur og en liste over illustrasjoner. Vedlegget til rapporten inneholder sammendragstabeller med test- og beregningsdata og kopier av nødvendige dokumenter (handlinger, protokoller).

11. SIKKERHETSKRAV

Personer som deltar i testen må kjenne til og overholde kravene i [3], og ha en oversikt over sertifikatet for kunnskapstesting.

Vedlegg 1

KONSTRUKSJON AV TRYKKRØR

Når du velger en bestemt konstruksjon for måling av trykkrør (Pitot -rør), bør man bli styrt av det nødvendige trykkfallet, rørets strømningsområde, ta hensyn til kompleksiteten i produksjonen av et bestemt rørdesign, samt bekvemmeligheten av installasjonen deres .... 3. Stangrøret CKTI (se fig. 3, a) installeres vanligvis på 1/3 dybde D, som er avgjørende for rør med liten diameter. 3, b viser utformingen av et sylindrisk VTI -rør. For veggerør med en indre diameter på 50-70 mm, måles målerøret til 8-10 mm, de settes til en dybde på 1/2 av rørets indre diameter. Ulempene med sylindriske rør foran stangene bør tilskrives deres større hindring av den indre delen, og fordelene er deres enklere produksjon og lavere strømningskoeffisient, noe som fører til en økning i trykkfallet til sensoren samtidig vannhastighet. for vannhastigheter i kretsene, brukes også sylindriske gjennomgående rør (se fig. 3, c), som kjennetegnes ved enkel produksjon - bare dreining og boring av kanaler. Strømningskoeffisienten for disse rørene er den samme som for de sylindriske VTI -rørene. Det angitte målerøret kan være laget av en forenklet utforming - fra to stykker rør med liten diameter (se fig. 3, d). Deler av rørene er sveiset i midten med en skillevegg installert mellom dem, slik at det ikke er noen kommunikasjon mellom venstre og høyre hulrom i røret. Trykkhullene bores nær ledeplaten så nær hverandre som mulig. Etter sveising av rørene bør sveisen rengjøres grundig. For å sveise røret inn i skjoldet eller bypass -røret, sveises det til beslagene. riktig installasjon målerør av en hvilken som helst utforming langs vannstrømmen på den ytre delen av enden av sylinderen eller beslagene skal skåres. 4, viser a resultatene av kalibrering av stangrør med måledelenes lengde lik 1/2, 1/3, 1/6. D(D - indre rørdiameter). Med en nedgang i lengden på måledelen, øker verdien av rørets strømningskoeffisient. For rør med h = 1/6D strømningskoeffisienten nærmer seg enhet. Med en økning i rørets indre diameter, reduseres strømningskoeffisienten for alle lengder av den aktive delen av måleren. Fig. 4, a kan det sees at den minste strømningskoeffisienten, og derfor det største trykkfallet, har rør med en måledelengde lik 1/2 D... Når du bruker dem, reduseres effekten av rørledningens indre diameter betydelig. 4, b resultatene av kalibreringer av VTI -rør med en diameter på 10 mm med montering av måledelen på 1/2 D. Forbrukskoeffisientavhengighet en fra forholdet mellom diameteren på målerøret og den indre diameteren på røret der det er installert er gitt på fig. 4, c. De oppgitte strømningskoeffisientene er gyldige når målerørene er installert i veggrørene, dvs. for tall Re på nivået 10 3, og skaffe konstante verdier for CKTI -rørene med tall Re³ (35 ¸40) × 10 3, og for VTI -rør kl Re³ 20 × 10 3. På fig. 4, d viser strømningskoeffisienten for et gjennomgående sylindrisk rør med en diameter på 20 mm, avhengig av lengden på stabiliseringsdelen. L rør med en indre diameter på 145 mm. På fig. 4, d viser avhengigheten av strømningsfaktoren og korreksjonsfaktoren på forholdet mellom diametrene til målerøret og røret det er installert i. Den faktiske strømningsfaktoren i dette tilfellet vil være: a f= en × TIL hvor TIL - en faktor som tar hensyn til andre faktorer Korrekt installasjon av trykkrørene øker nøyaktigheten ved fastsettelse av turtall. Hullene i røret som mottar trykksignalet bør være plassert strengt langs aksen til røret det er installert i. Mulige forvrengninger av røravlesningene på grunn av unøyaktig installasjon, oppnådd på stativet, er vist på fig. 4, f. Sammenligning av trykkrør av utformingen av TsKTI og VTI med en aktiv lengde på måledelen lik 1/2 D viser at trykkforskjellen som opprettes ved samme strømningshastighet for VTI -rørene for veggrør med henholdsvis en indre diameter på 50 og 76 mm, er 1,3 og 1,2 ganger større enn for CSTI -rørene. Dette gir større målenøyaktighet, spesielt ved lave vannhastigheter. Derfor, når hindringen av rørets indre seksjon ved målerøret ikke er avgjørende (for rørledninger med relativt stor diameter), bør VTI -rør brukes til å måle vannhastigheter. CKTI-rør brukes vanligvis på spoler med liten innvendig diameter (opptil 20 mm). Måling av vannhastigheter mindre enn 0,3 m / s, selv med VTI-rør, anbefales ikke, siden trykkfallet i dette tilfellet er mindre enn 70- 90 Pa (7-9 kgf / m 2), som er mindre enn den nedre garanterte målegrensen for sensorer som brukes i strømningsmåling.

Vedlegg 2

FORBEREDELSER FOR Å TESTE SKJERMENE TGMP-314-KJELEN I KOSTROMSKAYA GRES

Navn

Antall, stk.

Produksjon av temperaturinnlegg

Innsetting av temperaturinnsatser i LRCH og MFR

Åpning av isolasjon på samlere og rørledninger (LRCH, SRCh, VRCH)

25 nettsteder

Installasjon og sveising av overflate termoelementer

Bytte termoelementer og innsatser til koblingsbokser (SK)

Installasjon SK-24

Legg kompensasjonskabel KMTB -14

Installasjon av trykkrør (med boring i tilførselsrør og LRCH -spoler)

Pressure Signal Tester

Installasjon for prøvetakingssignaler for strømningshastigheten til matevann (fra standardmembranen)

Legging av tilkoblingsrør (impuls)

Installasjon av strømningssensorer

Produksjon og installasjon av et kort for 20 enheter

Installasjon av sekundære enheter (KSP, KSU, KSD)

Klargjøring av arbeidsområdet

Teknisk inspeksjon (revisjon) av standard målesystemer for damp-vannbanen

Installasjon av belysning av skjoldet.

Signatur: _________________________________________________ (testleder fra Soyuztekhenergo) INSTRUMENTER OG MATERIALER LEVERET AV KUNDEN FOR TESTING KJELESKJERM Signatur: _________________________________________________ (testleder fra Soyuztekhenergo) INSTRUMENTER OG MATERIALER LEVERET FOR ENERGI LEVERING

Navn

Antall, stk.

Trykkforskjellssensor DM, 0,4 kgf / cm 2 (for 400 kg / cm 2)

DER trykksensor 0-400 kgf / cm 2

Differensialtrykkssensor DME, 0-250 kgf / cm 2 (ved 400 kgf / cm 2)

Enkeltpunkts KSD-enhet

Enkeltpunkts KSU-enhet

KSP-4-enhet, 0-600 °, XA, 12-punkt

Kompensasjonstråd MK

Termoelektrodetråd HA

Glassstrømpe

Silikatape (glass)

Isoleringstape

Kartbånd for PCB, 0-600 °, HA

Kartbånd for KSU (KSD), 0-100%,

Batteriene er flate

Runde batterier

Signatur: _________________________________________________ (testleder fra Soyuztekhenergo)

Vedlegg 3

Jeg godkjenner:
Overingeniør for State District Power Plant

ARBEIDSPROGRAM FOR Å GJØRE ERFARINGER AV TESTER AV HYDRAULISK STABILITET AV LSP OG SRCH-1 AV KJELE nr. 1 (MED LDPE)

1. Erfaring 1. Opprett følgende modus: kraftenhet - 290-300 MW, drivstoff - støv (uten fyringsoljebelysning), overflødig luft - 1,2 (3-3,5% oksygen), matvannstemperatur - 260 ° С, i drift av 2. og 3. injeksjon (30-40 t / t per strøm). De resterende parametrene opprettholdes i henhold til regimekortet og gjeldende instruksjoner. Gjør ingen endringer i regimet under eksperimentet. All driftsautomatikk er i drift. Forsøket varer 2 timer. Erfaring 1 a. Effekten av "vann-drivstoff" -ubalansen på stabiliteten til hydrodynamikken kontrolleres. Still inn samme modus som i eksperiment 1. Slå av drivstoffregulatoren. Reduser kraftig vannforbruket langs strøm "A" med 80 t / t uten å endre drivstofforbruket. Etter 10 minutter, i samsvar med representanten for Soyuztekhenergo, gjenopprett den første vannstrømmen. Under forsøket, reguler temperaturen langs kjelbanen ved injeksjoner. Akseptable grenser kortsiktig avvik for fersk damptemperatur-525-560 ° С (ikke mer enn 3 min), middels temperaturer langs kjelbanen ± 50 ° С fra de beregnede (ikke mer enn 5 min, se punkt 4 i dette vedlegget Eksperimentets varighet - 1 t. 2. Erfaring 2. Etablere følgende regime: kraftenhet - 250-260 MW, drivstoff - støv (uten fyringsoljebelysning), overflødig luft - 1,2-1,25 (3,5-4% oksygen), fôrvannstemperatur-240-245 ° С, ved drift av 2. og 3. injeksjon (25-30 t / t per strømning). Resten av parameterne opprettholdes i henhold til regime-kortet og gjeldende instruksjoner . Gjør ingen endringer i regimet under eksperimentet. All driftsautomatikk er i drift. Varigheten av eksperimentet er -2 timer. Erfaring 2a. Effekten av skjevhet på brennere kontrolleres. Still inn samme modus som i eksperiment 2, men på 13 støvmatere (støvmatere nr. 9,10,11 er deaktivert). Varighet av eksperiment - 1,5 timer. Eksperiment 2b. Påvirkningen av ubalansen "Vann-drivstoff" kontrolleres. Still inn samme modus som i eksperiment 2a. Koble fra drivstoffregulatoren. Reduser strømforbruket kraftig langs strømmen "A" med 70 t / t uten å endre drivstofforbruket. Etter 10 minutter, i samsvar med representanten for Soyuztechenergo, gjenopprett den første vannstrømmen. Under forsøket, reguler temperaturen langs kjelbanen ved injeksjon. Tillatte grenser for kortsiktig avvik for fersk damptemperatur 525-560 ° С (ikke mer enn 3 min), middels temperaturer langs kjelbanen ± 50 ° С fra den beregnede (ikke mer enn 5 min, se punkt 4 i dette vedlegget). Varigheten av forsøket - 1 t. 3. Erfaring 3. Opprett følgende regime: kraftenhet 225-230 MW, drivstoff - støv (minst 13 støvmatere i drift, uten fyringsoljebelysning), overflødig luft - 1,25 (4-4,5% i oksygen), matvannstemperatur -235-240 ° C, ved drift av 2. og 3. injeksjon (20-25 t / t per strømning). Resten av parameterne opprettholdes i henhold til regimekortet og gjeldende instruksjoner. Gjør ingen endringer i regimet under eksperimentet. All driftsautomatikk er i drift. Varigheten av forsøket er -2 timer. Erfaring 3a. Påvirkningen av ubalansen "Vann-drivstoff" og aktivering av brenner kontrolleres. Still inn samme modus som i eksperiment 3. Øk overflødig luft til 1,4 (6-6,5% oksygen). Slå av drivstoffregulatoren. Øk drivstofforbruket ved å øke rotasjonshastigheten til støvmaterne med 200-250 o / min uten å endre vannføringen langs bekkene. Etter 10 minutter, etter avtale med representanten for Soyuztekhenergo, gjenopprette den opprinnelige hastigheten. Stabiliser modusen. Øk drivstofforbruket kraftig ved å slå på to støvmater samtidig i venstre halvovn uten å endre vannføringen langs bekkene. Etter 10 minutter, i samsvar med representanten for Soyuztekhenergo, gjenoppretter du det opprinnelige drivstofforbruket. Under eksperimentet reguleres temperaturene langs kjelbanen ved injeksjoner. De tillatte grensene for kortsiktig avvik for overopphetingstemperaturen er 525-560 ° С (ikke mer enn 3 minutter), temperaturen på mediet langs kjelbanen er ± 50 ° С fra de beregnede (ikke mer enn 5 minutter (se avsnitt 4 i dette vedlegget). Varigheten av forsøket - 2 t Merknader: 1. KTC tildeler en ansvarlig representant for hver opplevelse. 2. Alle operasjonelle handlinger under eksperimentet utføres av vaktpersonellet i retning (eller med kunnskap og samtykke) fra den ansvarlige representanten for Soyuztekhenergo. 3. I nødstilfeller avsluttes opplevelsen og vaktpersonellet handler i samsvar med de relevante instruksjonene. 4. Begrensning av kortsiktige temperaturer på mediet langs kjelbanen, ° С: bak SRCh -P 470 til VZ 500 bak skjermene - I 530 bak skjermene - II 570. Signatur: _________________________________________________ (testleder fra Soyuztekhenergo) Godkjent av: _____________________________________________ (avdelingsledere for delstatens distriktskraftverk)

Liste over brukt litteratur

1. Hydraulisk beregning av kjeleenheter (standardmetode). M.: "Energi", 1978, - 255 s. 2. Kemelman D.N., Eskin N.B., Davidov A.A. Justering av kjeleenheter (oppslagsbok). M.: "Energi", 1976. 342 s. 3. Sikkerhetsforskrifter for drift av termisk mekanisk utstyr til kraftverk og varmeanlegg. M.: Energoatomizdat, 1985, 232 s.