;

;

Hvor

- vekten av snødekket per 1 m 2 av den horisontale overflaten;

- overgangskoeffisient fra vekten av jordens snødekke til snøbelastningen på dekselet;

.

Bestem bjelkens egenvekt:

;

;

.

Ris. 5. Opplegg for lasting av rammen. 3.1 Bestemmelse av bjelkens geometriske egenskaper

Fig. 6 Bjelkeoppsett

Laster: g = 4,98 kN / m, g n = 3,72 kN / m.

Materialer: for belter - furuplater seksjon 144 ´ 33 mm (etter kalibrering og fresing av sagtømmer med seksjon 150 ´ 40 mm) med kutt.

I de strakte beltene brukes tre av 2. klasse, i de komprimerte - 3. klasse. Til veggene brukes limt, bjørkekryssfiner, FSF V / VV-kvalitet, 12 mm tykk. Plankene til beltene er sammenføyd langs lengden på en tannpigg, kryssfinerveggene - "på barten".

Høyden på bjelkens tverrsnitt i midten av spennet tas

h = l/ 8 = 15/8 = 1,875 m. Høyden på referanseseksjonen,

h 0 = h — 0,5li= 1,875 - 0,5 × 15 × 0,1 = 1,125 m.

Strålebredde b= Σδ d + Σδ f = 4 × 3,3 + 2 × 1,2 = 15,6 cm.

13 kryssfinerplater legges langs bjelkens lengde med avstanden mellom skjøtenes akser

l f - 10δ f = 152 - 1,2 × 10 = 140 cm.

Avstanden mellom sentrene til akkordene i referansedelen.

h ' 0 = h 0 — h n = 1,125 - 0,144 = 0,981 m; 0,5 h ' 0 = 0,49 m.

Designdelen ligger på avstand x fra støtteplattformens akse

x = = 15= 6,45 m,

hvor γ = h ' 0 /(li) = 0,981 (15 × 0,1) = 1,47

Vi beregner parametrene til designseksjonen: høyden på bjelken

h x = h 0 + ix= 1,125 + 0,1 x 6,45 = 1,77 m;

avstand mellom sentrene av beltene

h 'x= 1,77 - 0,144 = 1,626 m; 0,5 h 'x= 0,813 m;

fri vegghøyde mellom bånd

h x st = 1,626 - 0,144 = 1,482 m; 0,5 h x st = 0,741 m.

Bøyemoment i designseksjon

M x = qx (l — x) / 2 = 4,98 × 6,45 (15 - 6,45) / 2 = 137,3 kN × m;

nødvendig motstandsmoment (redusert til tre)

W pr = M x γ n /R p = 137,3 × 106 × 0,95 / 9 = 14,5 × 106 mm3;

tilsvarende treghetsmoment

Jeg pr = W NS h x/ 2 = 14,5 × 10 6 × 1770/2 = 128,32 × 10 8 mm 4.

Vi setter det I-bjelke boksformede tverrsnittet (se fig. 7).

Det faktiske treghetsmomentet og motstandsmomentet til seksjonen, redusert til tre, er like

Jeg pr = Jeg d + Jeg f E f K f / E d = 2 [(132 × 144 3/12) + 132 × 144 × 813 2] + 2 × 12 × 1770 3 × 0,9 × 1,2 / 12 = 371,7 × 10 8> 128,32 × 10 8 mm 4;

W pr = Jeg pr × 2 / h x= 2 × 371,7 × 10 8/1770 = 42 × 10 6> 14,5 × 10 6 mm 3,

Her K f = 1,2 - koeffisient som tar hensyn til økningen i elastisitetsmodulen til kryssfiner ved bøying i arkets plan.

Kontroll av strekkspenninger i en kryssfinervegg

σ fr = M x E f K f ( W NS E e) = 137,3 × 10 6 × 0,9 × 1,2 \ (42 × 10 6) = 3,5< R fr m f / γ n= 14 × 0,8 / 0,95 = 11,8 MPa.

Her m f = 0,8 er en koeffisient som tar hensyn til reduksjonen i designmotstanden til kryssfiner, sammenføyd "på barten", når du arbeider for å bøye i arkets plan. Ved å ta ut det komprimerte beltet med bjelker eller skiveribber hver 1,5 m, bestemmer vi dets fleksibilitet fra bjelkens plan

λ y = l p (0,29 b) = 187 \ (0,29 × 15,6) = 41,3< 70 и, следовательно,

φ y = 1 — en(λ / 100) 2 = 1 - 0,8 (4,13 / 100) 2 = 0,99, og kompresjonsspenningene i beltet

σ с = M x /W pr = 137,3 × 10 6 \ 42 × 10 6 = 3,2< φy R s / γ n= 0,91 × 11 × 0,95 = 10,5 MPa.

Vi sjekker kryssfinerveggene for hovedspenningene i sonen til den første skjøten fra støtten på avstand x 1 = 0,925 m (se fig. 7).

For en gitt seksjon

M = qx 1 (l — x 1) / 2 = 4,98 × 1,150 (15 - 1,150) / 2 = 39,65 kN × m;

Q = q (l /2 — x 1) = 4,98 (15/2 - 1,150) = 31,6 kN;

h= 1,125 + 1,150 x 0,1 = 1,24 m;

h st = 1,24 - 2 × 0,144 ≈ 0,952 m - vegghøyde langs de indre kantene av akkordene, hvorav 0,5 h st = 0,47 m.

Treghetsmomentet til en gitt seksjon og det statiske momentet på nivå med den indre kanten, redusert til kryssfiner:

Jeg x1pr = 1240 3 * 1,2 * 2 \ 12 + 2 * 1000 \ (1,2 * 900) = 130,4 × 10 8 mm 4;

S x1 pr = 144 * 156 * 470 * 1000 \ (1,2 * 900) + 2 * 1,2 * 144 * 470 = 9,6 × 10 6 mm 3.

Normal- og skjærspenninger i kryssfinerveggen i nivå med innerkanten av den oppspente korden

σ st = M× 0,5 h st / Jeg pr = 39,65 × 106 × 476 / 130,4 × 108 = 1,4 MPa;

τ st = QS NS /( Jeg pr Σδ f) = 31,6 × 10 3 × 9,6 × 10 6 / (130,4 × 10 8 × 2 × 12) = 0,97 MPa.

Hovedstrekkspenninger i henhold til SNiP II-25-80 formel (45)

0,5σ st + = 0,5 × 1,4 + = 2,36 < (Rрфα / γ n) m f = (4,7 / 0,95) 0,8 = 4,1 MPa i en vinkel

α = 0,5 arctan (2τ st / σ st) = 0,5 arctan (2 × 0,97 / 1,4) = 45 °

i henhold til grafen i fig. 17 (SNiP II-25-80, vedlegg 5).

For å kontrollere stabiliteten til kryssfinerveggen i støttepanelet til bjelken, beregner vi de nødvendige geometriske egenskapene: lengden på støttepanelet en= 1,125 m (avstand mellom ribbene i det klare); avstanden til designdelen fra støtteaksen x 2 = 0,952 m; høyden på kryssfinerveggen i designdelen

h st = (1,125 + 0,952 × 0,1) - 2 × 0,144 ≈ 0,932 m

h st/5f = 932/12 = 77,6> 50; γ = en /h st = 1,125 / 0,932 ≈ 1,2m.

I følge grafene i fig. 18 og 19 adj. 5 for kryssfiner FSF og γ = 2 finner vi K u = 18 og Kτ = 3.

Treghetsmoment og statisk moment for designseksjon x 2 redusert til kryssfiner

Jeg pr = 1200 3 * 1,2 * 2 \ 12 + 2 * 1000 \ 1,2 * 900 = 91 × 10 8 mm 4;

S pr = 155 * 144 * 466 * 1000 \ 1,2 * 900 = 9,3 × 10 6 mm 3.

Bøyemoment og sidekraft i denne seksjonen

M = qx 2 (l — x 2) / 2 = 4,98 × 0,952 (15 - 0,952) / 2 = 33,3 kN × m;

Q = q (l /2 — x) = 4,98 (15/2 - 0,925) = 32,7 kN.

Normal- og skjærspenninger i en kryssfinervegg i nivå med innerkanten av akkordene

σ st = M 0,5h st / Jeg pr = 33,3 × 106 × 0,5 × 1200/91 × 108 = 2,1 MPa;

τ st = QS NS /( Jeg pr Σδ f) = 32,7 × 10 3 × 9,3 × 10 6 / (91 × 10 8 × 2 × 10 12) = 1,7 MPa.

I henhold til SNiP II-25-80, formel (48), kontrollerer vi oppfyllelsen av stabilitetsbetingelsen for kryssfinerveggen:

a) i støttepanelet

σ st / [ K og (100δ / h st) 2] + τ st / [ Kτ (100δ / beregnet) 2] = 2,1 / = 0,68< 1, где h st/5 = 77,6;

b) i designdelen med maksimale spenninger bøye ( x= 6,45 m) kl h st/5 = 1,62/0,012 = 135> 50;

γ = en /h st = 1,125 / 1,62 = 0,69, K u = 25 og Kτ = 3,75.

Bøyespenninger i en kryssfinervegg i nivå med den indre kanten av akkorder

σ st = M x 0,5h st / Jeg pr = 137,3 × 10 6 × 741 / 128,2 × 10 8 = 7,9 MPa,

hvor Jeg pr = 128,2 × 10 8 mm 4;

τ st = Q x S NS /( Jeg pr Σδ f) = 5,2 × 10 3 × 10,3 × 10 6 / (128,2 × 10 8 × 2 × 12) = 0,174 MPa,

hvor Q = q (l /2 — x) = 4,98 (15/2 - 6,45) = 5,2 kN,

S= 10,3 × 10 6 mm 3.

Ved å bruke SNiP II-25-80, formel (48), får vi

7,9/ + 0,174/ = 0,66 < 1.

Vi sjekker kryssfinerveggene i referanseseksjonen for et kutt i nivå med den nøytrale aksen og for flising langs de vertikale sømmene mellom kordene og veggen i samsvar med SNiP II-25-80, s. 4,27 og 4,29.

Treghetsmomentet og statisk moment for støtteseksjonen, redusert til kryssfiner, bestemmes som før.

Jeg pr = 129,7 × 10 8 mm 4; S pr = 9,5 × 10 6 mm 3;

τ av = Q max S NS /( Jeg pr Σδ f) = 7,9 × 10 3 × 9,5 × 10 6 / (129,7 × 10 8 × 2 × 12) = 2,4< R fsr / γ n= 6 / 0,95 = 6,3 MPa;

τ ck = Q max S NS /( Jeg NS nh i) = 7,9 × 10 3 × 9,5 × 10 6 / (129,7 × 10 8 × 4 × 144) = 0,75< R fsk / γ n= 0,8 / 0,95 = 0,84 MPa.

Nedbøyningen av kleefanerbjelken i midten av spennet bestemmes i henhold til punkt 4.33 i henhold til formelen (50) SNiP II-25-80. Vi definerer foreløpig:

f = f 0 /Til,

hvor f 0 = 5q n l 4 /(384El) = 5 × 3,72 × 15 4 × 10 12 / (384 × 248 × 10 12) = 9,8 mm.

Her EI = E d Jeg d + E f Jeg f = 10 4 × 175 × 10 8 + 10 4 × 0,9 × 1,2 × 131,2 × 10 8 = 316,7 × 10 12 N × mm 2 (SNiP II-25-80, app. 4, Tabell 3); koeffisientverdier Til= 0,4 + 0,6β = 0,4 + 0,6 × 1125/1626 = 0,815 og c= (45,3 - 6,9β) γ = (45,3 - 6,9 × 1125/1626) 2 × 144 × 132 = 48,1;

deretter

f= 9,8 / 0,815 = 7,3 mm og f /l= 7,3 / 15 × 10 3 = 1/1700< 1/300 (СНиП II-25-80, табл. 16).
3.2. Statisk stråleanalyse

Vi beregner bjelken med to lastkombinasjoner:

I. Konstante og snølaster er jevnt fordelt over hele spennet (g + P 1):

Ris. 7. Første kombinasjon av rammebelastninger

;

;

;

;

.

II. Konstant last over hele spennet og snølast jevnt fordelt over 0,5 spenn (g + P 2):

Ris. 8. Andre kombinasjon av rammebelastninger

;

;

;

;

5. Designe støttenoden

5.1. Beregning av støtteputen

Bestem området til støtteputen fra betingelsen for knusestyrke:

Hvor

- Design motstand mot knusing på tvers av fibrene.

Bestem størrelsen på puten:, hvor

;

aksepterer l pl = 36 cm;

aksepter pute: 36 x20 cm; F cm = 720 cm 2.

Ris. 9. Beregningsskjema for bunnplaten

Bestem det faktiske kollapsstresset: ;

.

Vi finner det maksimale øyeblikket og motstandsmomentet:

;

;

vi aksepterer = 1,0 cm.

5.2. Beregning av ankerbolter

Estimert skjærkraft for én bolt:

Hvor

- design skjærmotstand for bolter;

- seksjonsareal av bolten langs den ikke-gjengede delen;

- koeffisient for arbeidsforhold for forbindelsen;

- antall beregnede kutt av en bolt.

La oss beregne boltene fra skyveaksjonen:

;

;

vi tar 2 bolter med en diameter på 0,7 cm.

6. Design og beregning av stativet

Vi aksepterer limte stativer med rektangulært tverrsnitt med et trinn langs bygningen B = 3,4 m, stivt festet til fundamentet. Festing av stativer med bjelker er leddet. Stabiliteten til strukturene sikres ved innstilling av tverrbindere i belegget og vertikale langsgående bindinger mellom stolpene, som er fagverkskonstruksjoner. Forbindelsene mellom takstolene, som skaper den totale romlige stivheten til rammen, gir den spesifiserte geometrien til takkonstruksjonene og enkel installasjon, fikserer de komprimerte elementene fra tverrstangens plan, fordeler lokale belastninger påført den samme rammen til tilstøtende rammer. .
Avstand mellom vertikale bånd ta fra 26 til 30 m. Hvis avstanden mellom søylene er ≤ 3 m. - så brukes trebånd, hvis mer metall. I dette tilfellet, med en søylestigning på 3,4 m, brukes metallbånd.

Trestolper er komprimert eller komprimert-bøy bærende strukturer hviler på fundamenter. De brukes i form av vertikale stenger som støtter belegget eller overlappingen, i form av stag av stagsystemer, i form av stivt innebygde stativer av enkeltspenns- eller flerspennsrammer.

Ved design kan de deles inn i limte stativer og stativer laget av solide elementer.

Ris. 10 Tverrsnittsdiagram av stativet

a) konstant rektangulær og torget; b) variabel seksjon

Fig. 11. Arrangement av vertikale metallbånd

6.1. Statisk beregning.

Laster:

g n = 2,06 / 1,5 = 1,373 kN / m 2;

g = 2,608 / 1,5 = 1,739 kN / m 2;

Sn = 1,21 kN/m2;

S = 1,78 kN / m 2.

Konstant designtrykk på stativet fra belegget: P p = (1,739 + 0,13) * 3,4 * 15/2 = 47,65 kN.

Det samme, fra vegggjerdet, tatt i betraktning festeelementene ved h op = 0,9m P st = (0,38 + 0,1) * (4,6 + 0,9) * 3,4 = 8,97 kN.

Den beregnede belastningen fra stativets egenvekt er tatt P sv = 5 * 4,6 * 0,9 * 0,16 = 3,31 kN. Estimert trykk på stativet fra snø P SN = 1,78 * 3,4 * 15/2 = 45,39 kN. Hastighetshode vind i en høyde på opptil 10 m for type B terreng: p c = 0,45 kN / m 2; aerodynamiske koeffisienter c = 0,8.

trykk p i d = p i ncB = 0,45 * 1,2 * 0,8 * 3,4 = 1,46; sug p in o = -0,45 * 1,2 * 0,5 * 3,4 = -0,91,

hvor n = 1,2 er overbelastningsfaktoren for vindlasten.

Vindbelastning på rammen fra delen av veggene over toppen av stativene, kN:

trykk W i d = p i nchB = 0,45 * 1,2 * 0,8 * 1,8 * 3,4 = 2,6; sug W at o = -0,45 * 1,2 * 0,5 * 1,8 * 3,5 = -1,7, hvor h = 1,8 m er maksimal belegghøyde, inkludert bjelkehøyde og tykkelsen på platene.

6.2 Innsats i rammestagene.

Rammen er en gang statisk ubestemt system. For det ukjente tar vi den langsgående kraften X i tverrstangen, som bestemmes for hver type belastning separat:

fra vindbelastningen på bjelkenivået,

X w = - (W i d - W i o) / 2 = - (2,6-1,7) / 2 = -0,45 kN;

fra vindbelastningen på veggene

Xp = -3/16H (p i d - p i o) = - 3/16 * 4,6 * (1,46-0,9) = - 0,07;

fra vegggjerdet med avstand mellom midten av vegggjerdet og stativet e = (0,3 + 0,55) / 2 = 0,425 m, hvor 0,3 er tykkelsen veggpanel, 0,55 - høyden på baldakinen til søylen (omtrent)

M st = P st e = -8,97 * 0,425 = -3,8 kN * m;

X st = -9 M st / (8 * H) = - 9 * (- 3,8) / (8 * 4) = 1,06 kN.

Bøyemomenter i postterminering:

M l = ((2,6-0,45-0,0-7) * 4 + (1,46 * 4 2/2)) * 0,9 + 0,91 * 4-3,8 = 16, 7 kN * m,

M pr = ((1,7 + 0,45 + 0,07) * 4 + (0,97 * 4 2/2)) * 0,9-0,91 * 4 + 3,8 = 10,48 kN * m.

Tverrkrefter i stativinnstøping, kN:

Ql = (2,6-0,45-0,07 + 1,46 * 4) * 0,9 + 0,91 = 8;

Q pr = (1,7 + 0,45 + 0,07 + 0,97 * 4) * 0,9-0,91 = 4,58.

Langsgående krefter i innstøping av stativer N l = N pr = 47,65 + 8,97 + 3,31 + 45,39 * 0,9 = 100,78 kN, hvor 0,9 er en koeffisient som tar hensyn til virkningen av to midlertidige belastninger.

Vi aksepterer et stativ med rektangulært tverrsnitt langs høyden av tverrsnittet av 16 plater 3,3 cm tykke, 16 cm brede (etter avbøyning fra 4,0x17,5 plater). Da er h = 3,3 * 16 = 52,8 cm; b = 16 cm.

Vi kontrollerer styrken på stativets tverrsnitt for normale påkjenninger:

σ = 100,78 / 844,8 + 3600 / 7434,2 = 0,6 kN / cm 2 = 6 MPa<19,2 МПа,

hvor Rc = R cm i m n m b / y n = 1,5 * 1 * 1,2 * 0,989 / 0,95 = 1,92 kN / cm 2 = 19,2 MPa, F beregnet = 16 * 52, 8 = 844,8 cm 2;

Md = 2346 / 0,65 = 3600 kN * cm;

ξ = 1-100,78 / (0,178 * 1,92 * 844,8) = 0,65;

λ = 2,2 timer op/r = 2,2 * 900 / 0,289 * 52,8 = 129,76;

φ = 3000 / λ2 = 3000 / 129,76 2 = 0,178;

W beregnet = 16 * 52,8 / 6 = 7434,2 cm 3.

Vi fester stativene langs bygningen med en stroppestang, legger dem på toppen, med vertikale bånd og avstandsstykker installert i midten av høyden langs de ytre kantene. Vi sjekker stabiliteten til den flate formen for deformasjon av stativet med en festet strukket kant ved å bruke formelen:

100,78/(0,079*9,591*1,92*844,8)+3600/(1,75*1,762*1,92*7434,2)=

0,082+0,081=0,16<1;

φ = 3000 / λ2 = 3000 / 194,64 2 = 0,079;

λ = h op / r = 900 / 0,289 * 16 = 194,64;

K pN = 1 + (0,75 + 0,142 * 900 / 52,8-1) * 0,5 = 9,591;

Kf = 2,32;

κ pm = 1 + (0,142 * 900 / 52,8 + 1,76 * 52,8 / 900-1) * 0,5 = 1,762.

D Når det gjelder en komprimert ytre kant av stativet, er dens beregnede lengde i et plan vinkelrett på rammens plan 400 cm. Stabiliteten til den flate formen for deformasjon av stativet kontrolleres for dens nedre del, som mer ugunstig :

100,78/(0,401*1,92*844,8)+(3600/(2,444*1,92*7434,2)) 2 =0,15+0,001=0,16<1;

φ = 3000 / 86,51 2 = 0,401; λ = 400 / 0,289 * 16 = 86,51;

Md = 2156 / 0,69 = 3124,6 kN * cm;

φ m = 140 * 16 2 / (400 * 52,8) * 1,44 = 2,444.

For å bestemme verdien av κ f, beregner vi bøyemomentet i høyre søyle i en høyde på 2 meter:

M 1 pr = ((1,75 + 0,45 + 0,07) * 2 + (0,91 * 2 2/2)) * 0,9-0,91 * 2 + 3,8 = 8,158 kN * m;

Kf = 1,75-0,75a = 1,75-0,75 * 0,41 = 1,44; a = 8,83 / 21,56 = 0,41.

Vi sjekker limsømmene for chipping:

τ = QS br / (ξJ br b beregnet) = 9 * 5575,7 / (0,69 * 196264 * 16) = 0,023 kN / cm 2 = 0,23 MPa< R cк =1,89 МПа,

Hvor R ck m i m n / y n = 1,5 * 1 * 1,2 / 0,95 = 1,89 MPa.

S br = 16 * 52,8 2/8 = 5575,7 cm 3; J br = 16 * 52,8 3/12 = 196264 cm 4.

6.3 Beregning av støttenoden

Vi løser støtteenheten til stativet i henhold til Fig. 10. Ankerboltene beregnes av maksimal strekkkraft under påvirkning av en konstant belastning med en overbelastningskoeffisient n = 0,9 og en vindbelastning N = (47,65 + 8,97 + 3,31) * 0,9 / 1,1 = 49kN;

M = (2,6-0,45-0,07) * 4 + (1,56 * 4 2) / 2 + 0,91 * 4 * 0,9 / 1,1-3,8 * 0,9 / 1,1 = 20,67 kN * m.

Vi aksepterer bunnplaten til søylebasen med dimensjoner på 34x65 cm Bestem spenningene på overflaten av fundamentet:

σ min maks = -49 / (34 * 65) ± 6 * 2067 / (34 * 65 2) = - 0,02 ± 0,08;

Md = 2067 / 0,848 = 2437,5 kN * m; ξ = 1-49 / (0,178 * 1,92 * 844,8) = 0,848;

σ maks = -0,1 kN/cm 2; σ min = 0,06 kN / cm 2.

Siden den relative eksentrisiteten e 0 = M d / N = 2067/49 = 42 cm er større enn h / 6 = 52,8 / 6 = 8,8 cm, bør ankerbolter og sideankerplater beregnes.

Til fundamentet tar vi betong av klasse B10 med dimensjonerende motstand Rw = 6 MPa. Vi beregner størrelsene på seksjonene i spenningsdiagrammet, som er vist i fig. 11.

x = 0,143 * 65 / (0,143 + 0,103) = 37,8 cm;

a = h n / 2-s / 3 = 65 / 2-37,8 / 3 = 19,9 cm;

e = h n -x / 3-s = 65-37,8 / 3-6,1 = 46,3 cm.

Ankerboltkraft:

Z = (2067-49 * 19,9) / 49 = 22,3 kN.

Tverrsnittsarealet til bolten F b it = Z / (nb R w) = 22,3 / (2 * 18) = 0,7 cm 2, hvor nb = 2 er antall ankerbolter på den ene siden av stativet ; R W - design strekkfasthet av bolter, lik 18 kN / cm 2 for ankerbolter med en diameter på 12 ... 22 mm fra stålkvalitet 09G2S. Vi finner d = 16 mm med F it = 1,408 cm 2.

Vi beregner elementene i kolonnebasen.

Vi aksepterer skrålimte stenger laget av A-III klasse armeringsstål. Bestem den beregnede bæreevnen til en skråstilt innlimt stang:

T = R ck30 π (d + 0,5) l 1 κ 1 = 0,202 * 3,14 * 2,1 * 20 * 0,95 = 25,3,

hvor d = 1,6 cm er diameteren til stangen; l 1 = 20 cm - lengden på den innebygde delen av stangen; 30ͦ - helningsvinkelen til stengene i forhold til trefibrene til stativet; R sk30 = 0,202 kN / cm 2 - designmotstanden til tre mot flis i en vinkel på 30ͦ til fibrene; κ 1 = 1,2-0,02 * 20 / 1,6 = 0,95.

Vi beregner skrålimte stenger i henhold til skjæringen av treet:

44,88 * sin30 / 4 = 5,6 kN< Т=25,3 кН.

Kontrollere de innlimte stengene ved å strekke og bøye stangen:

(44,88cos30 / 4 * (3,14 * 1,6 2/4) * 36,5) 2 + 44,88sin30 / 4 * 17,92 = 0,018 + 0,313 = 0,331< 1,

hvor Rc = 36,5 kN / cm 2 er designmotstanden til en armeringsstang med en diameter på 16 mm laget av stål av klasse A-III; T n = 7d 2 = 7 * 1,6 2 = 17,92 kN - design bøyebæreevne av en stang laget av klasse A-III armeringsstål.

Vi aksepterer ankerplatene med en størrelse på 10x160 mm fra stålkvalitet ВСтЗДС 6-1. Kontroll av ankerplatene:

(Z / (F it R y)) 2 + (M a / (1,47 W nt R y)) = (44,88 / 1 * 16 * 23) 2 + (0,131 * 6 / (1,47 * 1 * 16 * 23) ) = 0,015 + 0,001 = 0,016< 1, где М а =0,032 d 3 =0,032*1,6 3 =0,131 кН*см.

7. Skjoldkasse.

Hovedformålet med taket er å beskytte mot atmosfærisk fuktighet, inkludert kondens som dannes når varmluftsdamper kommer i kontakt med taket. Dreiebenk tjener til legging og vedlikehold av taket, tar opp belastninger fra takets egenvekt, vindtrykk, snøvekt etc. og overfører dem til takkonstruksjoner... Men hensikten med kassen er ikke bare dette. Inspeksjon av mange sperrekonstruksjoner etter langvarig drift viser at kassen fremmer riktig ventilasjon av luften inne i taket, noe som reduserer risikoen for forfall, og reduserer nivået av fuktkondensering dramatisk. Trelekter er arrangert av stenger eller planker lagt med åpninger eller i form av enkle eller doble massive gulv. Ved montering av dobbel terrasse gjøres det nedre laget av platene tynnere.

Valget av dreiebenk avhenger av typen tak. Sparsomme lekter er egnet for taktekking, satt sammen av separate tilstrekkelig stive og slitesterke fliser eller plater (fliser, takskifer, korrugerte asbest-sementplater, etc.). I dette tilfellet tas avstandene mellom elementene (stenger eller brett) i kappen i samsvar med dimensjonene og styrken til takplatene og arkene. For tynnere og mer skjøre (for eksempel flat asbestsement) eller ikke i det hele tatt stive (for eksempel takpapp) fliser, brukes kontinuerlige plategulv.

Fig. 12. Tredreiebenk: a - fra stenger; b - fra sparsomme brett; c - solid strandpromenade; g- dobbel strandpromenade

Skille fast og utskrevet strandpromenader. Det anbefales å lage elementer av gulv og dreiebelegg fra bartre av 3. klasse. Med rulletak i uisolerte belegg benyttes gjennomgående plategulv.

I isolerte belegg legges en solid plateisolasjon på toppen av disse gulvbeleggene, hvorpå et rulleteppe limes direkte eller langs avrettingslaget. Et alternativ er mulig når isolasjonen legges mellom bærebjelkene med en gipsplate-takfiling. Med skjellende tak laget av eternit eller glassfiberplater i uisolerte belegg, benyttes sparsomme plategulv (belegg).

Fig. 13. Varianter av gulvbelegg: a - for kaldrulltekking; b - for et rullet isolert tak; c - under et kaldt asbestsementtak; 1 - rulle taktekking; 2 - isolasjon; 3 - gulvbelegg; 4 - asbest-sement tak; 5 - dreiebenk; Utladet gulv (belegg): 1 - brett; 2 - spiker

Boardwalks laget av planker på spiker og lagt på dragerne eller de viktigste bærende strukturene til beleggene med en avstand mellom dem på ikke mer enn 3 m. Arbeidsgulvplanker må ha en lengde som er tilstrekkelig til å støtte dem på minst tre støtter for å øke bøyestivheten sammenlignet med enkeltspennsstøtte ...

Hovedtypene strandpromenader er sparsomme og dobbelte på kryss og tvers.

Et tynt dekk, også kalt kappe, er en diskontinuerlig plankerad lagt med en stigning bestemt av taktypen og beregningen. Avstandene mellom kantene på platene for bedre ventilasjon bør være minst 2 cm. For å øke hastigheten på monteringen, anbefales det å montere dette gulvbelegget fra ferdiglagde plater forbundet nedenfra med tverrstenger og avstivere, med overordnede dimensjoner koordinert med arrangementet av støttestrukturer, under hensyntagen til transportforholdene.

Gjennomgående gulvbelegg. Av det kontinuerlige gulvbelegget er det vanligste dobbeltkorset, som består av to lag - det nedre arbeidslaget og det øvre beskyttende.

Dobbelt tverrbord består av to lag med brett - den nedre arbeider og den øvre beskyttende. Det øvre beskyttende (kontinuerlige) laget av brett 16 ... 22 mm tykt og ikke mer enn 100 mm bredt legges i en vinkel på 45 ... 60 ° til det nedre, arbeider, gulv og festes til det med spiker.

Arbeidsgulv er en sparsom eller sammenhengende rad med tykkere plater og tåler alle belastninger som virker på gulvet. For bedre ventilasjon anbefales det å gjøre arbeidsgulvet sparsomt, med et gap på minst 20 mm fra plater 19 ... 32 mm tykke, bestemt av belastningen. For å øke bøyestivheten bør arbeidsgulvbordene støttes på tre eller flere støtter. I belegg av oppvarmede industribygninger legges isolasjonen på en enkelt strandpromenade eller en kontinuerlig rull med en tykkelse på 19 ... 32 mm, som anbefales å støttes på tre løp.

Beskyttende gulv er en sammenhengende bordrekke med en minimumstykkelse på 16 mm og en bredde på 100 mm. De legges på arbeidsgulvet i en vinkel på 45-60 ° og festes til det med spiker. Det beskyttende gulvbelegget danner den nødvendige sammenhengende overflaten, sikrer felles drift av alle gulvbord, fordeler konsentrert belastning på den 50 cm brede arbeidsgulvlisten og beskytter takteppet mot å rives ved vridning og sprekkdannelse av tykkere og bredere arbeidsgulvplater.

Fig. 14. Myke tak

a) Ruberoidtak (myke tak): a - langs strandpromenaden; b - isolert på en armert betongplate; 1 - lavere sparsom strandpromenade; 2 - øvre solid strandpromenade; 3 - det nedre laget av taket, parallelt med takets møne; 4 - det øverste laget av taket, vinkelrett på takets møne; 5 - bituminøs mastikk; 6 - takspiker; 7 - stålplate på takryggen; 8 - taktekking (trelags) av takmateriale; 9 - utjevningsmasse; 10 - termisk isolasjon; 11 - dampsperre; 12 - prefabrikerte betongpaneler.

b) Taktekking laget av takpapp eller takpapp på et solid plankegulv av plater: a - to-lags; b - enkeltlag med trekantede strimler ved skjøtene; 1 - takpapp eller takmateriale; 2 - plankegulv; 3 - sperreben; 4 - mastikk; 5 - skinner med trekantet snitt

Det doble tverrdekket har betydelig stivhet i sitt plan og fungerer som en pålitelig forbindelse mellom purlinene og de viktigste bærende strukturene til belegget. Det er også tilrådelig å sette sammen dette gulvet fra store paneler laget på forhånd.

Det brukes også planker av solide enkeltlagsplater, forbundet fra bunnen med avstivere og tverrstenger, som har lavere stivhet enn doble.

For taktekking i form av et ruberoid-teppe bør gulvbelegget ha en kontinuerlig, jevn overflate av ett eller to lag med plater.

Det er tilrådelig å utforme og beregne en planke for et takpapptak som en to-spenns sammenhengende hengslet bjelke. Den estimerte bredden på gulvet er konvensjonelt tatt lik 1 m.

Det doble tverrdekket er designet for å bare bøye arbeidsdekket og kun fra de normale komponentbelastningene, siden de skråstilte komponentene absorberes av beskyttelsesdekket. Den estimerte bredden på gulvbelegget er tatt B = 1m, tatt i betraktning alle brettene som er inkludert i det, hvorav antallet i et trinn en vil være n = 1 / a... Klumplast fordeler seg her over en bredde på 0,5 m, og derfor er doble verdier inkludert i den beregnede bredden P = 2,4 kN... Når du velger delen av gulvbelegget, er det praktisk å stille inn delen av brettene b x h(cm), bestemme deretter det nødvendige motstandsmomentet.

en)

b)

Fig. 15

en) Solid enkeltlags terrassebord: 1 - terrassebord; 2 - seler; 3 - på tvers

b) Dobbelt tverrbord: 1 - skrå beskyttende terrassebord; 2 - arbeidsgulv; 3 - spiker

Arbeidsgulvet er en utladet eller sammenhengende rad med tykkere plater og bærer alle belastninger som virker på gulvet. Beskyttelsesdekket er en sammenhengende bordrekke med en minimumstykkelse på 16 mm. Den legges på arbeidsgulvet i en vinkel på 45 ° - 60 ° og er festet til den med spiker.

Det doble tverrdekket har betydelig stivhet i planet og fungerer som en pålitelig forbindelse mellom grenene og de viktigste bærende strukturene til belegget. Det er tilrådelig å montere dette gulvet også fra store paneler laget på forhånd.

Påfør det samme terrassebord laget av solide ettlags plater, forbundet i bunnen med avstivere og tverrbjelker, som har mindre stivhet enn doble.

Gulvdekk. De er sammenhengende rader med brett som fungerer som bunnen av det rene gulvet eller selve det rene gulvet. De legges på mellomstenger - tømmerstokker eller direkte langs bjelkene og spikret til dem. Gulvbordene til det rene gulvet er skjøtet med kantene i fjæren. Gulvdekk fungerer og er designet for å bøye seg fra påvirkning av belastninger fra deres egen vekt, nyttelast lik 1,5 kN / m 2. i boliger, og ikke mindre enn 2 kN / m 2 (200 kg / m 2) i industribygg og konsentrerte belastninger lik 1,5 kN (150 kg). Maksimal nedbøyning av dekket bør ikke overstige 1/250 spenn. I tillegg sjekkes gulvbeleggets skjelving. Kontrollene består i at avbøyningen fra en konsentrert last på 0,6 kN ikke bør overstige 0,1 mm.

Takarkivering. De er sammenhengende rader med tynne plater spikret til bjelkene under med spiker. I fravær av gips er platene forbundet med kantene til en tunge for å utelukke gjennom sprekker. Bindemidler fungerer for å bøye, og spiker for å trekke ut, som regel, med en overskytende sikkerhetsmargin under en belastning fra sin egen vekt.

Veggbekledning. Representerer kontinuerlige vertikale rader av tynne plater, arrangert horisontalt og forbundet med kanter i en fjerdedel eller tunge. Veggbekledning fungerer for bøying fra trykk og vindsuging, som regel med en for stor sikkerhetsmargin.

Ombordstigningsberegningutført når det gjelder styrke og bøyningsavbøyninger under påvirkning av standard og beregnede verdier av lineært distribuerte og konsentrerte belastninger.

Beregningen av plankegulv utføres i henhold til styrken og avbøyningen i bøyningen på virkningen av design og standardbelastninger:

konstant fra beleggets egenvekt g, kN/m 2


midlertidig fra massen av snø R, kN/m 2


fra vekten til en person med last R, kN

Når du beregner gulvbelegget av skråtak med en helningsvinkel, er det praktisk å relatere belastningen fra sin egen vekt til den horisontale projeksjonen av dette området, mens.

Designskjemaet til strandpromenaden er en to-spenns hengslet støttebjelke med et spenn l... Det er praktisk å ta horisontale projeksjoner av avstandene mellom støttene som den betingede spennlengden L... Ved skråtak med helningsvinkel vil de beregnede dekkespennene være like. Den estimerte bredden på gulvet tas betinget V= 1m.

Fig. 16. Beregningsskjemaer for terrassebord: a - skjema for virkningen av laster; b - statiske kretser; в - handlingsplaner for konsentrerte belastninger; 1 - den første kombinasjonen av laster; 2 - den andre kombinasjonen av laster

Bordet er designet for to lastkombinasjoner.

Første kombinasjon er den totale belastningen fra egen vekt g og vekten av snøen s plassert i hele lengden av dekkplaten. For den beregnede verdien av denne lasten kontrolleres gulvet for bæreevne ved bøyning. I dette tilfellet er det maksimale bøyemomentet som oppstår i seksjonen over midtstøtten . Motstandsmomentet til seksjonene til alle gulvplater ved den beregnede bredden . Påkjenningene som virker i dem , hvor beregnet motstand mot bøyning av tre av 3. og 2. klasse er MPa.

Den maksimale relative avbøyningen av dekket kontrolleres for standardverdier for belastninger:

.

Andre kombinasjon er den generelle virkningen av en jevn last fra sin egen vekt og konsentrerte kraft R,
påført i en avstand på 0,43 l... Det maksimale bøyemomentet oppstår i denne delen. For dette bøyemomentet kontrolleres gulvbeleggets tverrsnitt kun av bæreevnen ved bøying i henhold til formelen , hvor - design motstand av tre til bøyning; tar hensyn til koeffisienten for arbeidsforhold ved midlertidig kraft MPa.

I noen tilfeller brukes enkeltspennsdekk og dekk med mer enn to støtter.

Beregningen av den sparsomme marshmallowen som ligger på tvers av skråningen av skråtaket er laget for en skrå sving. Den estimerte bredden på gulvbelegget er tatt lik stigningen til brettene, tatt i betraktning delen av bare ett brett, eller det er tatt lik 1 m, men seksjonene til alle brett som ligger i denne bredden tas i betraktning. Klumpet last P = 1,2 kN anses å være fullt påført på hvert brett når stigningen på brettene er mer enn 15 cm, og når stigningen er mindre enn 15 cm, påføres det på hvert brett.

Det doble tverrdekket er designet for å bare bøye arbeidsdekket og kun fra de normale komponentbelastningene, siden de skråstilte komponentene absorberes av beskyttelsesdekket. Antatt bredde på dekket er tatt B = 1 m, tatt i betraktning alle brettene som er inkludert i den, hvorav antallet på et trinn a. Klumplaster fordeles her over en bredde på 0,5 m, og derfor inkluderer den beregnede bredden doble verdier på P = 2,4 kN. Når du velger seksjonen av gulvbelegget, er det praktisk å angi seksjonen av brettene (cm), og deretter bestemme det nødvendige motstandsmomentet, den nødvendige totale bredden på brettene , deretter trinnet i deres arrangement (m).

Å koble spiker til planker eller planker med avstivere fungerer ofte med betydelige sikkerhetsmarginer. Ved høye skråninger og belastninger beregnes de for skråningskomponentene til lastene i henhold til det konvensjonelle skjemaet til en bjelke dannet av to tilstøtende løp og et dekk.

Laster bestemmes under hensyntagen til fortauets form og overbelastningsfaktorer.

Den konsentrerte belastningen fra massen til en person med belastning har følgende verdier:

P n = 1 kN (100 kg.), og tar hensyn til overbelastningsfaktoren: P = 1,2 kN (120 kg).

Fig. 17. Et illustrerende eksempel på montering av dreiebenken

Beregningen av dekk og lekter, som som regel arbeider for tverrgående bøying, utføres i henhold til skjemaet for en to-spennsbjelke med to lastkombinasjoner:

1) last fra egenvekten av fortauet og snølast ( g + p)

- for styrke:

σ= , hvor ;

- avbøyninger:

hvor =

2) belastningen fra egenvekten til belegget og den konsentrerte belastningen i ett spenn fra vekten til en person med belastning R- bare for styrke

Maksimalt moment er under konsentrert belastning:

.

Styrkeberegning i dette tilfellet utføres i henhold til samme formel som i forrige

Det er praktisk å beregne ved å ta bredden på gulvet b= 100 cm.

Med kontinuerlig gulv eller dreiebenk, med en avstand mellom aksene til platene eller stengene på ikke mer enn 15 cm, antas det at den konsentrerte belastningen overføres til to plater eller stenger, og i en avstand på mer enn 15 cm - til ett brett eller bar.

Med to gulvbelegg (fungerende og beskyttende, rettet i vinkel til det arbeidende) eller med et ettlags gulv med en fordelingsstang innfelt i bunnen i midten av spennet, samt ved legging over gulvbelegget på en plate isolasjon, konsentrert belastning NS= 1 kN forutsettes fordelt over en bredde på 0,5 m av arbeidsgulvet.

I dette tilfellet var valget av dreiebenken direkte avhengig av valget av taket (3-lags takpapptak), basert på dette tar vi en kontinuerlig gulvbelegg, for hvilken grad 2 furu brukes.

Her brukes også 2 lag med brett - den nederste arbeideren, som tar på seg belastningen. Platene er 20 mm tykke og 100 mm brede. Toppen er et beskyttende lag av plater 16 mm tykke og 100 mm brede, lagt i en vinkel på 45 grader til bunnen. Isolasjon fra ISOVER med en tykkelse på 150 mm legges mellom dem. Tilordne dimensjonene til skjoldet

1,5 m х3,4 m. Skjoldet er utformet av 3 bjelkestenger, 3 stativer, 2 avstivere. Purlinene installeres med et trinn på 1,5 m. For å forhindre vridning av purlin purlins under påvirkning av lokal belastning, arrangerer vi stopp fra korte stenger ved hvert kryss med stenderne, og spikrer dem til stenderne. Bjelkematerialet er grad 2 furu med R u = R c = 13MPA.

Skjema av en bjelke med ett spenn med et spenn på l = 3,4 m, der l er stigningen til de viktigste bærende strukturene.

Fig. 18 Mantelskjema; Seksjon 1-1; § 2-2

7. Beskyttelse av trekonstruksjoner

For å forhindre fuktighet fra tre og dets normale drift, er det gitt konstruktive tiltak og beskyttelsesbehandling, som sikrer sikkerheten til strukturer under lagring, transport, installasjon og holdbarhet under drift.

Trekonstruksjoner gjøres åpne, godt ventilerte og om mulig tilgjengelige for inspeksjon og forebygging.

Støttestålsko har et minimum kontaktareal med treet for å tillate ventilasjon. Treoverflater er isolert fra metall med thiokol mastikk U-30M GOST 13489-79 *.

En fuktsikker forbindelse (perklorovinyllakk) brukes til å behandle de ytre elementene i belegget og vegggjerdet, samt bærende strukturer.

For å beskytte strukturer som ligger i et biologisk aktivt miljø, så vel som fra entomologiske skadedyr, brukes et antiseptisk middel basert på lette oljer - antracenolje.

Fig. 19. Atmosfærisk tørking

Tørking av tre

Tørking av tre- et av hovedtiltakene for å forhindre en reduksjon i kvaliteten på tre (beskytter mot forfall, øker styrke, reduserer tetthet og tendens til å endre form og størrelse).

Naturlig tørking utføres i friluft, under markiser eller i lukkede rom til lufttørr tilstand, det vil si til et fuktighetsinnhold på 15 ... 20 %. Atmosfærisk tørking er en lang (flere uker eller til og med måneder) og vanskelig å kontrollere prosess, men den er enkel og krever ikke kostnadene ved å varme opp kjølevæsken.

Del 7. Overlapper. (seksjon 6, punkt 1.)

Normer [SNiP 31-02-2001. Bolig eneboliger.] Stiller krav til husets gulv når det gjelder styrke og deformerbarhet ved beregnede verdier av støt og belastning, brannmotstand og brannfareklasse, holdbarhet. Loftsgulv og overlapp over uoppvarmede kjellere eller underjordiske skal også oppfylle kravene til motstand mot varmeoverføring fra forholdene energisparing, beskyttelse mot luftgjennomtrengning og fuktakkumulering inne i konstruksjonen. Krav for å sikre varmeisolasjon, beskyttelse mot luftgjennomtrenging og dampgjennomtrengning av gulv er gitt i avsnitt 9.
Ytterligere krav til konstruksjon av loftsetasjen er gitt i avsnitt 8.

6.1. Generelle designkrav

6.1.1. Platene består av en ramme, et undergulv, en takfil eller en undertakskonstruksjon, et avsluttende gulvbelegg (rent gulv).
6.1.2. For fremstilling av trerammeelementer må nåletømmer ikke brukes lavere enn klasse 2 i henhold til [GOST 8486-86. Trelast i bartre. spesifikasjoner.].
6.1.3. Fuktigheten og tettheten til treet, hvis motstand mot mekanisk stress ble tatt i betraktning i utformingen av strukturer, må oppfylle kravene til [SNiP II-25-80. Trekonstruksjoner].
6.1.4. Denne anbefalingen spesifiserer minste tverrsnittsdimensjoner for høvlede saget trekonstruksjoner. De nominelle tverrsnittsdimensjonene til slike elementer som er gitt for bruk i konstruksjonen av spesifikke hus, bør angis i arbeidsdokumentasjonen for huset. Avvik av de faktiske dimensjonene til delene av disse elementene fra det nominelle bør ikke overstige grensen spesifisert i [GOST 8242-88. Profildeler laget av tre og trebaserte materialer for konstruksjon. spesifikasjoner]. Elementer skal ikke ha defekter som overstiger normene fastsatt i [GOST 8242-88. Profildeler laget av tre og trebaserte materialer for konstruksjon. spesifikasjoner].
6.1.5. Produksjon av strukturelle elementer ved å skjøte saget tømmer med dimensjoner mindre enn de nominelle dimensjonene til disse elementene er uakseptabelt, bortsett fra tilfellene spesifisert i teksten til denne regelen.
6.1.6. For festing og tilkobling av strukturelle elementer bør konstruksjonsspiker med flatt eller konisk hode brukes, inkludert spiker av klubber med bro i henhold til [GOST 4028-63. Konstruksjon spiker. Design og dimensjoner], skruer i henhold til [GOST 1145-80. Forsenkede skruer. Design og dimensjoner.] Og selvskruende skruer i henhold til [GOST 11652-89. Sponplater. spesifikasjoner].
6.1.7. Ved sammenføyning av konstruksjonselementer kan det benyttes galvaniserte plater av stålplate med en tykkelse på minst 0,40 mm.
6.1.8. Metallbraketter kan brukes til å feste kledningselementene. Diameteren (tykkelsen) på stiften må være minst 1,6 mm, og størrelsen på dens øvre del, som drives parallelt med rammeelementet, må være minst 10 mm.
6.1.9. For festing og tilkobling av strukturelle elementer kan typer festemidler som ikke er omfattet av denne anbefalingen (for eksempel metallplater, H-formede braketter), samt forskjellige lim, brukes. I dette tilfellet må samsvaret mellom styrken til skjøtene og styrken som oppnås ved bruk av metodene for festing og sammenføyning av strukturelle elementer fastsatt i denne regelverket bekreftes ved beregninger eller tester.

6.2. Rammeenhet.

6.2.1. Gulvrammen består av bjelker (hovedbjelker), gulvbjelker (sekundærbjelker), bindebjelker (bjelker innstøpt i bærende vegger og plassert mellom avstivere på veggrammen eller på grunnmuren).
Løper med to-spenns ordning støttes av den ene enden på en veggramme eller grunnmur, den andre på en søyle (i kjelleren), på et trestativ eller på en bærende innervegg. Det er mulig å bruke kontinuerlige purliner (for to eller flere spenn mellom støtter).
Gulvbjelker hviler på purliner(topp eller side - på kraniale barer eller hyller) eller på innerveggene. De ytre bjelkene festes til bindebjelkene gjennom hvilken lasten overføres til veggrammen. Når gulvbjelkene er støttet på innvendige vegger, er det ikke gitt purliner.
Stivheten til bjelkegulvet sikres ved å file taket og legge et undergulv laget av stive plate- eller platematerialer, samt ved å løsne bjelkene med stive bånd.
Bjelker og dragere deler gulvets indre rom i lukkede celler og fungerer som brannbeskyttelsesmembraner.
6.2.2. Det er tenkt å bruke bjelker laget av massivt saget tømmer og dragere av en sammensatt seksjon laget av planker som er slått ned av spiker. Stålringer kan også brukes i gulv støttet av grunnmurer i hus som ikke er mer enn to etasjer høye.
6.2.3. Stålringer må være laget av valset stål I-seksjon som oppfyller de tekniske kravene [GOST 27772-88. Valset stål for bygging av stålkonstruksjoner. Generelle spesifikasjoner.]
6.2.4. Bestemmelsene i denne paragraf gjelder gulvkonstruksjoner hvor avstanden mellom gulvbjelkene ikke overstiger 600 mm.
På større trinn bjelker, så vel som i tilfeller der det er nødvendig å ta hensyn til midlertidige jevnt fordelte belastninger, hvis verdier overstiger de spesifisert i 4.2.1. eller ekstra konsentrerte belastninger, tverrsnittene til rammeelementene, samt styrken til leddene til disse elementene bør tas ved beregning. Beregningen er også nødvendig i tilfeller der dimensjonene til tverrsnittet til rammeelementene er antatt å være mindre enn de som er angitt i dette avsnittet. Den beregnede verdien av maksimal nedbøyning av dragere og gulvbjelker bør bestemmes basert på resultatene av beregningen, under hensyntagen til mulige fluktuasjoner basert på fysiologiske krav i henhold til 10.10 [SNiP 2.01.07-85. Laster og påvirkninger]. Den aksepterte beregnede verdien av maksimal nedbøyning bør ikke være mer enn 1/360 av det frie spennet.
6.2.5. Med forbehold om vilkårene spesifisert i 4.2.1 og 6.2.4 dimensjonene til delen av tregulvbjelker bør tas minst, og trinn og spenn, tatt i betraktning de planlagte metodene for bjelkefesting (se 6.2.9.) - ikke mer enn de som er angitt i tabell B.1 - B.3 i vedlegg B; tverrsnittsdimensjoner av tregarn med sammensatt tverrsnitt avhengig av den aksepterte bredden på lasterommet og antall etasjer, lasten som overføres til drageren, bør tas minst, og spennviddene til dragerne - ikke mer enn de som er angitt i tabell B.8 - B. 10 Vedlegg B.
Minste tverrsnittsdimensjoner og maksimale spennvidder for I-stål-purliner bør bestemmes basert på beregning. På grunnlag av beregninger bør også minimumsseksjonsdimensjoner og maksimale spennvidder for bjelker fastsettes, hvis utforming er forskjellig fra den som er fastsatt i denne anbefalingen (for eksempel kombinerte I-seksjonsbjelker med trehyller og en fiberplatevegg ).

6.2.6. Kompositt treverk

6.2.6.1. Det skal lages trespor av sammensatt tverrsnitt fra individuelle treelementer (plater) med en tykkelse på minst 38 mm, montert på kanten og slått ned med spiker i samsvar med figur 6.1. Forbindelsene til elementene til bærebjelkene (individuelle brett) bør ikke falle sammen med forbindelsene i de tilstøtende elementene (de skal være arrangert "fra hverandre"). I dette tilfellet, i en seksjon av kjøringen, er tilkoblinger av ikke mer enn halvparten av elementene tillatt.

Ris. 6.2. Skjøter av planker i ukuttede grener av en sammensatt seksjon.

6.2.7. Stålringer.

6.2.7.1. For dragere anbefales det å bruke stål I-bjelker, hvis rekkevidde er gitt i [GOST 8239-89 (ST SEV 2209-80). Varmvalsede stål I-bjelker. Sortiment].
6.2.7.2. Stålringer må forhåndsgrunnes med anti-korrosjonsforbindelser.

Tidligere materiale: Bygging av rammehus. SP 31-105-2002. Drenering av fundamenter og overflatedrenering. Vanntetting og vanntetting av kjellere av tekniske underjordiske etasjer. Beskyttelse av gulv på grunn og utfylling. >>>

Bygging av trehus:
-

Løper brukes til bygging av bygninger og konstruksjoner for sivile og industrielle formål fra metallrammer... I metallrammen til bygningen tjener purlinen til å feste de omsluttende konstruksjonene, taktekkingen og veggkonstruksjonene til rammen. Det er en forsterkende sperrekonstruksjon som i tillegg tar på seg klimatiske (vind og snø) belastninger. Bjelkene fordeler belastningene jevnt fra taket til bygningens bærende og sperrekonstruksjoner (vegger, søyler, takstoler, rammer).

Bjelke på en bygning eller struktur

En metallbjelke er en horisontalt plassert bjelke, som er et element i rammebindesystemet. Utformingen av purlinen avhenger av størrelsen på taket, på formen, klimatiske belastninger av operasjonsområdet. I tilfelle av en stor takstørrelse, forsterkes purlinstrukturen av et system av bolster og stivere, på grunn av dette oppnås en høy stabilitet og stivhet av systemet i lengderetningen.

Valset stål brukes til fremstilling av purlin forskjellige profiler etter å ha utført visse beregninger basert på informasjon om bjelkenes egenvekt, takets masse, kraftbelastningen til vind og snø, etc.

I tillegg brukes ofte purliner til legging ingeniørnettverk, har stor høyde på støtter og i spennet.

Installasjon av metallpurliner utføres i nodene på det øvre beltet takstoler ved hjelp av korte stykker laget av hjørner, strimler eller bøyde stålplater. Arkpakninger reduserer forskjellen mellom tilstøtende purliner. Festingen av grenene til bygningsrammen utføres, avhengig av de tekniske kravene til konstruksjonen, ved sveising eller bolting.

Solid og gitterrør

Saratov Reservoir Plant produserer to typer purlins: solid og gitter (gjennom). Solide purliner er laget av rullede kanaler av Z- og C-formede seksjoner eller I-bjelker. Gitterdragere er laget av alle typer profiler. Øverste del gitterbjelke er et horisontalt belte, og Nedre del- et ødelagt eller trekantet belte laget av kanaler eller hjørner. Gitterløp er tyngre enn solide, så det anbefales å bruke dem i rammer med en sperrestigning på mer enn 6 m.

Solid stålpurlins er også av to typer: delt og kontinuerlig. Delte solide purliner de brukes oftere, siden de er lettere å installere og fordeler belastningen jevnt på takstolene.

Kontinuerlige solide riller tradisjonelt brukt i enheten skråtak, i systemet som en ekstra belastning opprettes vinkelrett på rampen. For å øke stivheten i slike takkonstruksjoner purlinene rettes ut med stålstropper for å redusere antall spenn. Med et gårdstrinn på 6 m, monteres stroppene i en rad mellom alle løpene. Med større stigning på fagverket eller i bratte tak, monteres båndene i to rader.

Metallpurlins av gittertverrsnitt har en forsterket struktur, på grunn av hvilken de jobber i kompresjon med bøying og tar langsgående belastninger samtidig. Men det skal bemerkes at de har en ulempe: siden de består av flere deler, krever installasjonen store arbeids- og energikostnader. I denne forbindelse mest det beste alternativet utførelse av gitterbjelker er en trepanelsbjelke bestående av en øvre korde (i form av to kanalbjelker), et gitter (i form av en enkelt bøyd kanal) og avstivere.

Typer purlins

Avhengig av design tak tak det er tre typer løp:

åsløp

sidedrager

mauerlat

Ridge run tjener til å støtte takryggen (toppen av taket) på den. Ytterligere støtte for sperrene er gitt av sidedragere, som er montert mellom takets møne og bunnen. Ved bunnen av sperrene er en Mauerlat installert langs den øvre omkretsen av veggen.

Strukturdiagram av stålpurlins av en bygning

1.sperre, 2.bjelke, 3.mauerlat, 4. mønestang, 5. drager, 6. avstiver, 7.stramming, 8. støtte

Anti-korrosjonsbehandling av purlins øker levetiden til bygningsrammen. Ved fremstilling av purliner er stål varmgalvanisert eller sterkt spredt metallpulver, som også kalles kaldgalvaniseringsmetoden.

Siden dragerne er elementer av både ytre og indre side av bygningsrammen, er de underlagt spesielle krav sikkerhet.

Saratov Reservoir Plant produserer stålkonstruksjoner for dragere av ulike design avhengig av bygningens seismiske egenskaper, graden av atmosfæriske og andre belastninger. Produksjonen av opplag utføres på grunnlag av beregninger og tegninger.

Hvordan bestille produksjon av stålpurlins av bygninger og strukturer?

For å beregne kostnadene ved å produsere stålrør av bygninger og konstruksjoner, kan du:

• kontakt oss på telefon 8-800-555-9480
• skriv på e-post tekniske krav til metallkonstruksjoner
• bruk skjemaet "", angi kontaktinformasjon, og vår spesialist vil kontakte deg

Fabrikkens spesialister tilbyr omfattende tjenester:

• ingeniørundersøkelser på driftsstedet
• utforming av olje- og gassanlegg
• produksjon og installasjon av ulike industrielle metallkonstruksjoner