Enheder af termiske netværk (fittings, understøtninger, kompensatorer, termisk isolering). Flytbare understøtningsrørledninger af termiske netværk

Afslut

Enheder på det termiske netværk. Bakker op.

Enheder på det termiske netværk. Til underjordisk Strip Til placering og vedligeholdelse af termiske rørledninger er kompensatorer, ventiler, luft, kandidater, dræning og instrumenter af instrumenter arrangeret underjordiske kamre. De kan være præfabrikerede beton, monolitiske og mursten. Højden af \u200b\u200bkamrene skal være mindst 2m. Antallet af lukker ved kamre af kamrene op til 6m 2 skal være mindst 2, med kamrene af kamrene mere end 6m 2 mindst 4. Kammeret tilvejebringer en afvandingsvæske 400x400 mm og en dybde på 300 mm.

Armatur. Skelne mellem følgende typer af fittings:

1. Slukning;

2. Regulering;

3. Sikkerhed;

4. Throttling;

5. kondensat;

6. Inspektion og måling.

Shut -ling fittings. (Ventiler) er installeret på alle rørledninger, der adskilles fra varmekilden, i filialerne i armaturerne til luftlukker.

Ventilerne er indstillet i følgende tilfælde:

1. På alle rørledninger af resultaterne af termiske netværk fra varmekilde.

2. For Holding. reparationsarbejde Sektionsventiler er installeret på varmestrålingerne af vandsystemer. Afstande mellem ventilerne accepteres afhængigt af diameteren af \u200b\u200brørene og er vist i tabel 1.

tabel 1

D y, mm 400-500
L, M. op til 1000. op til 1500. op til 3000.

3. PLY. overhead strip Pipelines D 900mm har lov til at installere partitioneringsventiler efter 5000m. På installationssteder placeres jumpers mellem forsynings- og returledningerne med en diameter på 0,3 D ved rørledningen, men ikke mindre end 50 mm. På jumperen er det påtænkt at installere to ventiler og en kontrolventil mellem dem D Y \u003d 25mm.

4. På grene til individuelle bygninger op til 30m og d langt, er 50mm tilladt ikke at installere afbrydeventiler, og det er tilladt at installere det til en gruppe af bygninger.

Ventilerne og ventilerne med D 500 mm accepteres kun med elektriske drev. For at lette opdagelsen gør lukningen af \u200b\u200bventilerne på rørene D 350mm vandlinierne - bypass.

Bakker op. Støtter bruges til at opfatte indsatsen i varmerørene og overføre dem til bærende strukturer. eller jord. Støtter er opdelt i bevægelige og fast.

Støtter stadig . Støttende støtter er tilvejebragt til fastsættelse af rørledninger i særlige designs og tjener til at distribuere rørledninger mellem kompensatorer og sikre ensartede kompensatorer. En fast støtte er etableret mellem hver to kompensatorer. Faste understøtninger er opdelt i:

· Stædig (med alle typer pakning);

· Shield (med en kammerløs lægning og i disproving kanaler);

· Klemmer (med overhead liggende og i tunneler).

Valget af typen af \u200b\u200bfaste understøtninger og deres konstruktive design afhænger af indvirkningen på støtten.

Der er faste terminalstøtter og mellemliggende.

I jorden eller ikke-pass-kanalerne udføres faste understøtninger i form af armerede betonskærme (fig.25), forsegles i jorden eller vægge af kanalerne. Rørene er stift binder til skjoldet ved hjælp af støttestålpladerne svejses til dem.
Fig. 25. Shield Fixed Support.

I kamrene af underjordiske kanaler og under ovennævnte liggende lægning udføres faste understøtninger som metalstrukturer svejset eller forbundet på bolte med rør (fig. 26).

Disse designs er lukket i fundamentet, vægge af kolonner og overlappende kanaler, kameraer og værelser, hvor rør er lagt.

Bevægelige understøtninger. . Flytbare understøtninger tjener til at transmittere varme løftevægte på understøtningsstrukturer og tilvejebringe forskydninger af rør, der opstår på grund af ændringer i deres længde med ændringer i kølevæskens temperatur.

Der understøtter glidende, rulle, rulle og suspenderet. De mest almindelige glidestøtter. De påføres uanset retningen af \u200b\u200bvandret voyage af rørledninger med alle lægemetoder og for alle rørdiametre (fig. 27).

Rollerstøtter bruges til rør d.\u003e 200mm når du lægger i stabler, nogle gange i de passerende kanaler, når det er nødvendigt at reducere de langsgående indsats på støttestrukturerne (fig.28.).

Rollerstøtter anvendes i samme tilfælde som rulle, men i nærværelse af vandrette forskydninger i en vinkel til sporaksen.

Når du lægger rør i lokalerne og på udendørs Anvend suspension understøtter enkel (hård) og forår.

Springstøtter er til rådighed for rør d.\u003e 150 mm på steder af vertikale rørbevægelser.

Hårde suspensioner anvendes i ovennævnte pakningspakning med fleksible kompensatorer. Længden af \u200b\u200bhårde suspensioner skal være mindst 10 multipel termisk bevægelse af suspensionen, der er fjernt fra den faste støtte.

Kompensatorer. Kompensatorer tjener til at opfatte temperaturforlængelse. og afladningsrør fra temperaturspændinger.

Temperaturforlængelse. stålrør Som resultat varmeudvidelse Metal bestemmes af formlen:

,

hvor er koefficienten for lokal ekspansion (1 / o c); Til stål \u003d 12 10 -6 (1 / o c); - rørlængde, m; - rørets temperatur under installationen (svarende til den beregnede temperatur af den ydre luft til opvarmning), o C; - Arbejdstemperaturvæg (svarende til maksimum driftstemperatur), om S.

I mangel af kompensatorer kan der forekomme store kompressionsspændinger på rørvarme. Disse spændinger beregnes ved formlen:

,

hvor - Elastisk modul, svarende til 2 10 -6 kg / cm 2.

Kompensatorer er opdelt i aksial og radial. Aksiale kompensatorer Det er velegnet på lige områder af varme rørledninger. Radial sæt på netværket af en konfiguration, fordi De kompenserer for både akse og radiale forlængelser.

Aksiale kompensatorer er kirtel og Lenzov. Slip kompensatorer modtog den største fordeling (figur 29). Kirtlen kompensator arbejder på princippet om et teleskoprør. Tætningen mellem rørene nås med en pakning, imprægneret med olie for at reducere friktion. Glide kompensatorer Har små dimensioner og lille hydraulisk modstand.

Objektiv kompensatorer i termiske netværk er næsten ikke anvendt, fordi De er dyre, upålidelige og forårsager stor indsats for de døde (ubevægelige) støtter. De anvendes ved tryk i rørledninger mindre end 0,5 MPa (figur 30). Til store pres Absoaming bølger.

Radiale kompensatorer (Bent) er rør af forskellige afbøjninger, udført specifikt til opfattelsen af \u200b\u200brørforlængelser i form af bogstavet P, Lyra, Omega, Springs drejninger og andre konturer (Fig.31).
Fig. 31. Typer af skitser af bøjet kompensatorer

Fordelene ved bøjede kompensatorer omfatter: pålidelighed af arbejde, manglende behov for kamre at placere kompensatorer under jorden, lav belastning på døde understøtninger, fuldstændig losning fra internt tryk.

Ulemperne ved bøjede kompensatorer er forhøjet hydraulisk modstand og bulkiness på dimensioner.

Luftproblemer. Installeret i. høje punkter Rørledninger med beslag, hvis diametre tages afhængigt af pipelinens konditionelle passage.

Grayevika. Installeret på varmespids før pumper og regulatorer.

Særlige faciliteter er arrangeret, når du krydser termiske netværk med jernbanespor I form af duckers, tunneler, matte overgange, overpass, underjordiske netværk overgange i tilfælde og tunneler

Tab i netværk

Formålet med vurderingen af \u200b\u200bvarmetab

l til rationering;

l at underbygge tariffer

l For udvikling af energibesparende begivenheder

l med gensidige bosættelser (når installationspunkterne for installation af regnskabsføring og ansvarsområder)

l Når der udvikles teknologiske tabsstandarder i transmission af termisk energi, anvendes teknisk lydværdier af de regulerende energikarakteristika

l fra 153-34.20.523-2003 Del 3 " Metodiske instruktioner om forberedelse af energikarakteristika for termiske energitransportsystemer i form af " varme tab"(i stedet for RD 153-34.0-20.523-98)."

l Fra 153-34.20.523-2003 Del 4 "Metodiske retningslinjer for udarbejdelse af energikarakteristika for termiske energikøretøjer med hensyn til" tab netværksvand"(i stedet for RD 153-34.0-20.523-98)."

l Grundlaget for at sammenligne de faktiske og lovgivningsmæssige karakteristika og udviklingen af \u200b\u200benergibesparende foranstaltninger (for at reducere reserven af \u200b\u200btermisk økonomi) er resultaterne af obligatoriske energibesparelser af organisationer udført i overensstemmelse med føderal lov nr. 261-FZ "på energibesparelse ... "."

l Metodiske instruktioner til fremstilling af energikarakteristika for varmeenergitransportsystemer (i tre dele). RD 153-34.0-20.523-98. Del II. Metodiske retningslinjer for udarbejdelse af energikarakteristika for vandvarmede netværk med hensyn til "termisk tab".

l Metodiske instruktioner til fremstilling af energikarakteristika for varmeenergitransportsystemer (i tre dele). RD 153-34.0-20.523-98. Del III. Metodiske retningslinjer for udarbejdelse af energikarakteristika med hensyn til "tab af netværk" til termiske energitransportsystemer.

l tab og kølevæskeomkostninger ( varmt vand, damp, kondensat);

l 2. Tab af termisk energi gennem termiske isoleringsstrukturer., såvel som med tab og omkostninger ved kølemidler;

l 3. SPECIFIKKE Medium-timers forbrug af netværk vand pr. Enhed af beregnet affilieret termisk belastning af forbrugere og en enhed af termisk energi, der frigives af forbrugerne.

Forskellen i temperaturen på netværkets vand i foderet og invers pipelines. (eller temperaturen af \u200b\u200beffektvandet i returrørene ved de givne temperaturer af netværksvandet i fødepipelinerne);

5. Elforbrug til termisk energitransmission.

l Regler teknisk udnyttelse elektriske stationer og netværk Den Russiske Føderation (2003) s. 3.4.3.

gyldighedsperioden må ikke overstige fem år

tab af netværksvand

Tab af netværkets vandafhængighed af teknisk rimelige tab af kølevæsken til transport og fordelingen af \u200b\u200btermisk energi fra kilden til forbrugerne (indenfor balance tilbehør. Driftsorganisation) på egenskaberne og driftsmetoden for varmeforsyningssystemet

Energikegenskaber: tab af netværksvand

Afhængigheden af \u200b\u200bde teknologiske omkostninger ved termisk energi til transport og distribution fra varmekilde til grænsen til balancen af \u200b\u200btermiske netværk fra temperatur tilstand Operationerne af termiske netværk og eksterne klimatiske faktorer med en given ordning og designegenskaberne for varmenetværk

Friedman Ya.kh.- ældre forsker.,

Forlagsvirksomhed "Health News".

Nogle af de vigtigste strukturelle elementer i termiske netværk, der leverer driftssikkerhed, er faste understøtninger. De tjener til at adskille varme linjer til tomterne, uafhængig ven Fra hinanden i opfattelsen af \u200b\u200bforskellige former for indsats. Normalt placeres faste understøtninger mellem kompensatorer eller rørledninger med naturlig kompensation for temperaturforlængelse. De fastsætter stillingen af \u200b\u200bvarmeledningen på visse punkter og opfatter indsatsen, der opstår i fastgørelsessteder under virkningen af \u200b\u200bkraftfaktorer fra temperaturdeformationer og internt tryk. Takket være denne funktion kaldes de også "døde".

I dette papir er der en række overvejelser vedrørende indsatsen og de belastninger, der opstår i faste understøtninger.

Bestræbelser, der opfattes af faste understøtninger, foldes fra:

1) ubalancerede interne trykkræfter;

2) reaktioner af bevægelige (gratis) understøtninger;

3) Reaktioner af kompensatorer fra effektfaktorer forårsaget af temperatur deformationer;

4) Gravitationel belastning.

Faste understøtninger er følgende strukturelle versioner: frontal, skjold og klemmer.

Ifølge statistikker af fejl i kamrene for mangler fra den ydre korrosion af rør tegner sig for 80-85%. Dette antal fejl er omtrent fordelt i henhold til den vedhæftede tabel fra. Dette er i overensstemmelse med vores observationer, hvor beskadiget til faste understøtninger tegner sig for ca. 50% af antallet af skader i celler, der har faste understøtninger.

Årsager til korrosion af faste understøtninger.

Faste understøtninger udsættes forskellige typer korrosion, der skyldes følgende årsager:

1) Virkningen af \u200b\u200bvandrende strømme i skjoldstøtter på grund af manglen på pålidelige elektriske isoleringsindsatser

2) Forekomsten af \u200b\u200bdråber fra overlapninger på grund af kondensation af fugt fører til forbedret korrosion udendørs overflade rør

3) Kosnock-svejsning skaber forudsætninger for intensivering af interne korrosionsprocesser i placeringen af \u200b\u200bsvejsningerne og den nærliggende zone.

4) Den samtidige virkning af variabler af cykliske belastninger og korrosionsmediet forårsager et fald korrosionsbestandighed og metal udholdenhedsgrænse.

Metoder til styrkningsberegning af faste understøtninger.

Ifølge SNIP 2.04.07-86 "Termiske netværk" C.39 s. 7: "Still-rørstøtter skal beregnes til den største vandrette belastning, når forskellige modes. Pipeline virker, herunder ved åbne og lukkede ventiler. "

I øjeblikket vælges faste understøtninger på albums "normale varmenetværk. Nts-62-91-35. Nts-62-91-36. Nts-62-91-37 ", udstedt af Mosinzhproekt Institute. Ifølge disse normaler gives den maksimale aksiale kraft for hver dimension, hvis værdi ikke bør overstige den resulterende kraft fra de eksisterende aksiale kræfter som venstre og højre. Faktisk er der på støtten ud over den aksiale to yderligere genudgivelseskræfter, såvel som twist og to bøjninger. I det mest generelle tilfælde gælder alle former for normale og tangentproblemer på støtte. Der er en kompleks status.

Med styrkningsberegningen viser det sig, at styrken af \u200b\u200bstyrken i sektionerne af varmerørdækslet passerer gennem faste og bevægelige understøtninger tager de mindste betydninger. langs længden af \u200b\u200bvarmerøret, dvs. Disse er de mest indlæste sektioner. I regulatorisk dokumentation Der er ingen anbefalinger om styrken af \u200b\u200bstyrken af \u200b\u200bde beregnede punkter i opvarmningsafsnittene i forhold til den tilladte tidsmodstand og den tilladte spænding af udbyttet.

Følgende procedure for styrkningsberegning af faste støtter foreslås:

1) Styrkberegningen af \u200b\u200bde varme rørledninger, der er fra den underlag, der er under overvejelse som til venstre højre side. Som et resultat, 3 effekt og 3 momentbelastning, der virker på en fast understøtning fra højre varmebestandig (P1X, P1Y, P1Z, M1X, M1X, M1Z) og venstre varme rør (P2X, P2Y, P2Z, M2X, M2Y, M2Z , M2X, M2Y, M2Z, M2X, M2X, M2Z) (Fig. 2 og 3).

2) Løsning af systemet af ligninger i forhold til 6 resulterende ukendte: PX, PY, PZ, MX, MZ, MZ, hvor:

Px, py - cross forces.paralleller
Ifølge akserne OX og OY

PZ - Longitudinal Force, Retningskraft langs OZ-aksen

MX og mine bøjningsmomenter, hvis øjeblikke er rettet efter oksens akser og Oy

MZ - Drejningsmoment, hvis øjeblik er rettet langs OZ-aksen.

3) Ved hvert beregningspunkt beregnes understreger (ifølge 6-tsisylfaktorer fra klausul 3), der karakteriserer stress tilstand:

3 normale stress: Ah, AU, AZ og 3 Tangents: Tch, XXZ, XYZ.

4) Valg af styrken af \u200b\u200bsvejsens styrke.

Mest svagt sted. Stålrørledninger, ifølge hvilke spændinger, der skal udføres, er svejsede sømme. F - Koefficient for styrken af \u200b\u200bsvejsningen (F \u003d 0,7 ... 0,9)

4.1 Ifølge stålstyrken af \u200b\u200bstål, hvorfra den faste støtte og varmeelinierne vælges af energispændingen (AT) og tidsmæssig modstand (AB), som er mindre. Den estimerede AT og AB er taget på t \u003d 150 oC.

4.2 Bestemmelse af tilladte beregnede belastninger i forhold til spændinger af fluiditet og tidsmodstand: \u003d f xat; [AV] \u003d F X AV

5) 6 Spændinger (AX, AY, AZ, TCH, XXZ, XYZ) er på en særlig måde nye akser af koordinaterne OX 1, OY1 og OZ1, så 3 tangenter accepterede nulværdier (der er kun en mulig variant Vejledning af akser).

Som følge heraf opnår vi kun 3 normale spændinger: AL, A2 og A3 og AL\u003e A2\u003e AZ.

Baseret på de tredje og 4. styrke teorier (i teknik og statisk styrke af metalprodukter anvendes den af \u200b\u200ben 3. og 4. teori om styrke) for at opnå lagerkoefficienter med hensyn til den tilladte udbyttestyrke og reserve koefficienter for det tilladte svejsesbestandighed af svejsninger.

ved udbytte står [m] \u003d 2 ... 2.2; Ved midlertidig modstand [n] \u003d 4 ... 4.5.

En sådan høj forsyning af fluiditet vil reducere sandsynligheden for udseendet af fejl forbundet med metal træthed på grund af termiske spændinger, der opstår ved regulering af vandtemperaturen i opvarmningsperiode..

Designet computerprogram TENZOR 11. MIKE, baseret på en række stillinger fra og giver dig mulighed for at udføre p.p. 1 ... 6.

I det overvældende flertal af sager er faste understøtninger noder, som de største belastninger kommer. Dette skyldes dårligt arbejde Bevægelige understøtninger forårsaget af en øget glidende friktionskoefficient (op til 0,4) og deres forstørrede sedel. Med udendørs og internt
Korrosion i faste understøtninger opstår omfordeling af spændinger, hvilket fører til deres øgede skade.

Når reparationer er det bedre ikke at ødelægge al den faste støtte og ikke skære gamle rør, og brug en slags indsats. I fig. 1 viser en af \u200b\u200bde gældende muligheder for tilgangen i produktionen af \u200b\u200breparation af en fastgørelsespanel. Efter at rørledningens trimning udføres, indsættes røret 1 i legemet, og svejset langs forstærkningsrøret 2 er svejset 2. For denne indsats er billetet taget fra samme rør selv. Dette vil muliggøre, hvordan man kan bringe styrke reserver henholdsvis anbefalinger af § 6 og reducere omfanget af reparationsarbejde.

Med en fast støtte industriel fremstillingFor at øge dens holdbarhed og pålidelighed under drift er det muligt at foretage en styrkelse af en sådan støtte, der udføres på nøjagtig samme måde.

At beskytte røret og stationær støtte fra korrosion og som en af \u200b\u200bde mest enkle metoder For at sikre pålideligheden af \u200b\u200bstøttens arbejde er det muligt at foreslå en stigning i tykkelsen af \u200b\u200brørvæggen i støtten. Samtidig vælges tykkelsen af \u200b\u200brørets røres rør, således at dets værdi i styrkeberegningen svarer til de anbefalede værdier af styrken af \u200b\u200bS.6.

I klemmefaste understøtninger beregnes tykkelsen af \u200b\u200bstangen af \u200b\u200bklemmen på spændingsspændingen også under hensyntagen til anbefalingerne fra P.6.

Praktisk eksempel.

Overveje praktisk eksempel. Beregning af fast støtte.

Data til beregning:

DU \u003d 200 (0 219x6), længde på 209 m.

1 \u003d 8 m - afstanden mellem de bevægelige understøtninger

p \u003d 10 ATI \u003d 10,2 MPA - Vandtryk (overdreven)

t1 \u003d 10 OC - Monteringstemperatur

t 2 \u003d 130 oC - maksimal temperatur. vand

a \u003d 12x10 6 GROAD "- koefficienten for lineær udvidelse af stål.

På stålmærke (stål 20 ved t \u003d 150oC)

aT \u003d 165 MPA - YIELD VOLTAGE AB \u003d 340 MPA - midlertidig modstand

E \u003d 2.1XU 6 kg / cm 2 \u003d 2.14hu 5 MPA - Modul af elasticitet af den 2. slags

c \u003d 0,3 - Poisson koefficient

f \u003d 0,8 er koefficienten for svækkelse af svejsemetallet.

Bestemmelse af de beregnede spændinger i forhold til tilladte spændinger af fluiditet og tidsmodstand

Q\u003e XAT \u003d 132 MPa \u003d 1346 kg / cm 2 - Tilladt spænding af udbytte

[AV] \u003d FHAV \u003d 272 MPa \u003d 2775 kg / cm 2 - Tilladt spænding til midlertidig modstand.

Udfører afsnit 1 ... 3 for ordningen (fig. 2) og undersøgt systemet med ligevægtsligninger P.2 Vi opnå i fig. 3 Følgende resulterende bestræbelser på støtte A:

Px \u003d 4,5 kn; Py \u003d 11,2 kN; Pz \u003d 9,5 kn;

Mx \u003d 5,2 KNHM; Min \u003d 4.1 KNHM; Mz \u003d 0. KNHM.

Udfører PP. 4 ... 6 Vi opnår følgende bestande af styrke i forhold til henholdsvis tilladte spændinger af fluiditet og tidsmodstand på 3. og 4. styrke teorier:

pz \u003d 4.3; N4 \u003d 3.1.

tk \u003d 2,43; M4 \u003d 1,67.

Disse systemer opfylder ikke P.6, så det er nødvendigt at tage et rør med den samme indre diameter af rørledninger, men en større vægtykkelse (S \u003d 7).

Hvis det er umuligt at gennemføre en sådan mulighed, kan du ændre udformningerne af panelet og frontalstøtterne ved at indtaste forbedringsrøret af POS.2 som vist i figur 1.

Konklusioner.Afslutningsvis bemærker vi, at styrkningsberegningen af \u200b\u200bfaste understøtninger og analyse af skader Statistiske data tillader følgende konklusioner:

1. Ved udformning af varmenetværk for at øge pålideligheden af \u200b\u200bfast støtte er det nødvendigt at udføre styrkningsberegningerne af varmeområderne på begge sider fra denne støtte, hvilket vil bestemme den resulterende indsats, der handler på støtten.

2. Styrkningsberegningerne af varme rørledningerne kræves både for driftsmåden og til terapi mode. Det er nødvendigt at foretage en styrkningsberegning for tilladte belastninger for alle dele af varmerøret under hensyntagen til svækkelsen af \u200b\u200bsvejsemetallet.

3. For små diametre for at forenkle designproceduren er det nødvendigt at anvende et rør i mindst 2 gange større vægtykkelse end hovedrørledningen.

4. På grund af de høje hyppige fejl i faste understøtninger er det nødvendigt at styrke konstruktionerne af noderne af disse understøtninger, således at værdien af \u200b\u200bstyrken af \u200b\u200bstyrken i forhold til den tilladte spænding af fluiditet var i det mindste [m] \u003d 2 ... 2.2, og værdierne af styrke reserver for tilladt temporal modstand bør ikke være mindre [n] \u003d 4 ... 4.5.

5. Alt. metalkonstruktioner. Skal beskyttes sikkert.

6. Ved udformning er det nødvendigt at sørge for bilateral adgang til en fast støtte til muligheden for dens inspektion, fuldstændig genopretning af anti-korrosionsbelægning og forsegling af ringgabet.

Litteratur

1. l.v.rodichev. Statistisk analyse Processen med korrosionsalderen for dem

pallopers.

Opførelse af rørledninger. № 9, 1994

2. A.P.SAFONOV. Indsamling af opgaver til varme- og termiske netværk. M.: Energo-udgave, 1980.


Fig. 3 BILAG 16. Faste bestyrelser støtter til rørledninger D. H 108-1420 mm Type III med beskyttelse mod elektrokrosion: a) almindelig;


b) Forstærket

Fig. 4 Applikationer 16. Fastgjort separat stående rørstøtte

D. 80-200 mm. (kælder).

Bevægelige rørledninger af termiske netværk.

Fig. 5. Bevægelige understøtninger:

a - glidende bevægelse B - Katkaya; in-roller;

1 - PAW; 2 - Referenceplade; 3 - Base; 4 - kant; 5 - Side Rib;

6 - Pude; 7 - Monteringsstilling af støtten; 8 - Rink; 9 - Roller;

10 - Beslag; 11 - Huller.

Fig. 6. Suspended Support:

12 - Beslag; 13 - Suspenderet Bolt; 14 - stød.

Tillæg 17. Friktionskoefficienter i bevægelige understøtninger

Tillæg 18. Lægning af rørledninger af termiske netværk.


men)
b)
Fig. 2 Applikationer 18. Bablesløs pakning af termiske netværk: a) i tørre jordbund b) i våde jordbund med forbipasserende dræning.

Tabel 1 Tillæg 18. Designstørrelser. brudsløs stribe Varme netværk i armlo-betonisolering i tørre jordbund (uden dræning).

D. y, mm. D. n, (med et overtrækslag)
D. P. D. O. EN. B. I l. k. G. h. h. 1, ikke mindre d. men b. L.intet mindre j.
- - - - - -

Tabel 2 Tillæg 18. Konstruktive dimensioner af den chapeless pakning af heatpets i armo-betonisolering i våde jordbund (med dræning)

D. y, mm. D. n, (med et overtrækslag) Størrelser i albummet i 903-0-1-serien
D. P. D. O. EN. B. I l. k. G. h. h. 1, ikke mindre d. men b. L.intet mindre j.

Kanalpakning.

i)
en)
b)

Fig. 2 Bilag 18. Præfabrikerede kanaler til termiske netværk: a) Type CL; b) type CLP; c) Type CLA.

Tabel 3 i bilag 18. De vigtigste typer af præfabrikerede betonkanaler til termiske netværk.

Betinget diameter af rørledningen D. y, mm. Kanalbetegnelse (mærke) Kanalstørrelser, mm
Intern nominelt Udendørs
Bredde A. Højde på N. Bredde A. Højde på N.
25-50 70-80 CL (CLP) 60-30 CL (CLP) 60-45
100-150 CL (CLP) 90-45 CL (CLP) 60-60
175-200 250-300 CL (CLP) 90-60 CL (CLP) 120-60
350-400 CL (CLP) 150-60 CL (CLP) 210-60
450-500 KLS90-90 KLS120-90 KLS150-90.
600-700 CLS120-120 KLS150-120 KLS210-120.

Tillæg 19. Pumper i varmeforsyningssystemer .

Fig. 1 Tillæg 19. Karakteristikområdet for netværkspumper.


Tabel 1 Tillæg 19. Grundlæggende specifikationer Netværkspumper.

Type af pumpe. FØDE, M 3 / S (M 3 / H) Hoved, M. Tilladt kavitation lager, m., Ikke mindre Tryk ved indgangen til pumpen, MPA (KGF / cm 2) er ikke mere Rotationsfrekvens (synkron), 1 / s (1 / min) magt, kwt. K. s.,%, Ikke mindre Temperaturen af \u200b\u200bdet pumpede vand, (° C), ikke mere Pumpemasse, kg
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 1250- 70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE -2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) (120) (180) (180) (120) (180) (120) - - - - - - - - - - - - - - - - - -

Tabel 2 Anvendelser 19. Centrifugalpumper Type K.

Mark Pump. Fremstilling, m 3 / h Fuldtryk, m Hjulrotationsfrekvens, omdrejningstal Anbefalet kraft af elmotoren, kW Pumpehjulets diameter, mm
1 k-6 6-11-14 20-17-14
1,5 k-6a 5-913 16-14-11 1,7
1,5 k-6b 4-9-13 12-11-9 1,0
2 k-6 10-20-30 34-31-24 4,5
2 k-6a 10-20-30 28-25-20 2,8
2 k-6b 10-20-25 22-18-16 2,8
2 k-9 11-20-22 21-18-17 2,8
2 k-9a 10-17-21 16-15-13 1,7
2 k-9b 10-15-20 13-12-10 1,7
3 k-6 30-45-70 62-57-44 14-20
3 k-6a 30-50-65 45-37-30 10-14
3 k-9 30-45-54 34-31-27 7,0
3 k-9a 25-85-45 24-22-19 4,5
4 k-6 65-95-135 98-91-72
4 k-6a 65-85-125 82-76-62
4 k-8 70-90-120 59-55-43
4 k-8a 70-90-109 48-43-37
4 k-12 65-90-120 37-34-28
4 k-12a 60-85-110 31-28-23 14,
4 k-18 60-80-100 25-22-19 7,0
4 k-18a 50-70-90 20-18-14 7,0
6 K-8 110-140-190 36-36-31
6 k-8a 110-140-180 30-28-25
6 k-8b 110-140-180 24-22-18
6 k-12 110-160-200 22-20-17
6 k-12a 95-150-180 17-15-12
8 K-12 220-280-340 32-29-25
8 k-12a 200-250-290 26-24-21
8 K-18 220-285-360 20-18-15
8 k-18a 200-260-320 17-15-12

Tillæg 20. Afbrydeventiler i varmeforsyningssystemer.

Tabel 2 Anvendelser 21. Stående roterende skodder med elektrisk drev D. Y 500-1400 mm på p. y \u003d 2,5 MPa, t.£ 200 ° C med kantsa under svejsning.


Bemærk Betegnelse Betinget Pass. D. y, mm. Ansøgningsgrænser. Corps materiale.
Efter katalog I termiske netværk
p. Y, MPa. t., ° C. p. Y, MPa. t., ° C.
30CH47BR. 50, 80, 100, 125, 150, 200 1,0 1,0 Flange Grå støbejern
31ч6нж (og13061) 50, 80, 100, 125, 150 1,0 1,0
31Ch6Br. 1,6 1,0
30S14NZH1. 1,0 1,0 Flange Stål
31ч6BR (GL16003) 200, 250, 300 1,0 1,0 Grå støbejern
350, 400 1,0 0,6
30CH915BR. 500, 600, 800, 1200 1,0 0,6 0,25 Flange Grå støbejern
30CH930 BARS. 1,0 0,25
30s64Br. 2,5 2,5 Stål
IA12015. 2,5 2,5 Med ender under svejsningen
L12014 (30C924NZH) 1000, 1200, 1400 2,5 2,5
30C64NZH (PF-11010-00) 2,5 2,5 Flange og færdig under svejsning Stål
30S76NZH. 50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200 6,4 6,4 Flange Stål
30S97NZH (ZL11025SP1) 150, 200, 250 2,5 2,5 Flange og færdig under svejsning Stål
30S655NZH (AT11053-00) 150, 200, 250 2,5 2,5
30S564NZH (MA11022.04) 2,5 2,5
30S572NZH 30S927NZH. 400/300, 500, 600, 800 2,5 2,5 Flange og færdig under svejsning Stål
30C964NZH. 1000/800 2,5 2,5

Tabel 4 Anvendelser 20. Tilladelige ventiler

Bemærk Betegnelse Betinget ankomst D. y, mm. Ansøgningsgrænser (ikke mere) Tiltrædelse af pipeline. Corps materiale.
Efter katalog I termiske netværk
p. Y, MPa. t., ° C. p. Y, MPa. t., ° C.
30CH6BR. 50, 80, 100, 125, 150 1,0 1,0 Flange Grå støbejern
30CH930 BARS. 600, 1200, 1400 0,25 0,25
31Ch6Br. 1,6 1,0
CCL2-16. 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 1,6 1,6 Stål
30C64NZH. 2,5 2,5 Flange og færdig under svejsning Stål
30S5677 (IA11072-12) 2,5 2,5 Under svejsning
300с964nzh. 2,5 2,5 Flange og færdig under svejsning Stål
30S967NZH (JAC072-09) 500, 600 2,5 2,5 Under svejsning

Fig. 2 ansøgninger 20. Kugleventiler i varmeforsyningssystemer.

Tabel 5 Tillæg 20. Tekniske data af kugleventiler.

Betinget diameter. Direkte suspenderet diameter Dh, mm. d, mm. T, mm. L, mm. H1. H2. EN. Masse i kg.
17,2 1,8 0,8
21,3 2,0 0,8
26,9 2,3 0,9
33,7 2,6 1,1
42,4 2,6 1,4
48,3 2,6 2,1
60,3 2,9 2,7
76,1 76,1 2,9 4,7
88,9 88,9 3,2 6,1
114,3 114,3 3,6 9,5
139,7 3,6 17,3
168,3 4,0 26,9
219,1 4,5 - 43,5
355,6 273,0 5,0 - 115,0
323,3 5,6 - 195,0
355,6 5,6 - 235,0
406,4 6,3 - 390,0
508,0 166,5 - 610,0

Bemærk: Kranetaske - stålkunst. 37. 0; kugle - rustfrit stål; Sadel af en skål og forsegling -teflon + 20% carbon; forseglingsringe - Triple ethylen-propylengummi og Viton.
Tillæg 21. Forholdet mellem nogle enheder fysiske mængderMed forbehold for udskiftning, med enheder af Si.

Tabel 1 Tillæg 21.

Navn på mængder Enhed Si Ratios.
Underordnet S.
Navn Betegnelse. Navn Betegnelse.
mængde af varme Cylolaria. kkal. Kilo-JOULE. KJ. 4.19 KJ.
Specifik varme Cylolaria pr. Kg Kcal / kg. Kilodzho-ul per kilo KJ / KG. 4.19CH / KG.
Varmeflow Cylolaria pr. Time Kcal / ch. watt. T. 1.163 W.
(strøm) Gigaklo-ria per time Gkal / ch. Megawatt. MW. 1.163 MW.
Overfladetæthed varmeflux Cylolaria pr. Time pr. Kvadratmeter Kcal / (h m 2) watt pr. Kvadratmeter W / m 2 1.163 W / m 2
Bulkdensiteten af \u200b\u200bvarmefluxen Cylolaria pr. Time på kubikmeter Kcal / (h m 3) watt på kubikmeter W / m 3 1.163 W / m 3
Varmekapacitet Celsius grader Celsius. Kcal / ° C KILOME-UL på grad Celsius KJ / ° C 4.19 KJ.
specifik varme Kilo kilogram grad celsius Kcal / (kg ° с) Kilodzho-ul per kilo grad celsius KJ / (kg ° C) 4.19CH / (kg ° C)
Varme ledning Cylolarium til meter time grader Celsius kcal / (m ° с) Watt på meter degreus celsius W / (m ° C) 1.163W / (M С)

Tabel 2 Forbindelser mellem måleenheder af ICGS-systemet og det internationale system for FN-enheder.

Tabel 3. Forholdet mellem måleenheder

måleenheder Pa. bar mm. Rt. Kunst mm. farvande. Kunst kgf / cm 2 Lbf / i 2
Pa. 10 -6 7,5024∙10 -3 0,102 1,02∙10 -6 1,45∙10 -4
bar 10 5 7,524∙10 2 1,02∙10 4 1,02 14,5
mmhg. 133,322 1,33322∙10 -3 13,6 1,36∙10 -3 1,934∙10 -2
Mm vand Art. 9,8067 9,8067∙10 -5 7,35∙10 -2 ∙10 -4 1,422∙10 -3
kgf / cm 2 9,8067∙10 4 0,98067 7,35∙10 2 10 4 14,223
Lbf / i 2 6,8948∙10 3 6,8948∙10 -2 52,2 7,0307∙10 2 7,0307∙10 -2

Litteratur

1. Snip 23-01-99 Byggeri Climatology / GossTryk Rusland. - M.:

2. Snip 41-02-2003. Opvarmning netværk. GossTryk Rusland.

Moskva. 2003.

3. Snip 2.04.01.85 *. Intern vandforsyning og sanitet af bygninger / GossTryk Rusland. -

M.: GUP CPP, 1999.-60 s.

4. Snip 41-03-2003. Termisk isoleringsudstyr og

rørledninger. Gæstfrihed Rusland. Moskva 2003.

5. SP 41-103-2000. Design af termisk isoleringsudstyr og

Rørledninger. GossTryk Rusland. Moskva 2001.

6. Design af termiske punkter. SP 41-101-95. Minstry.

Rusland - m.: GUP CPP, 1997 - 79 s.

7. GOST 21.605-82. Netværksvarme. Arbejdstegninger. M.: 1982-10 s.

8. Vand varme netværk: Referencehåndbog Af design

/OG. V. Belyykina, V. P. Vitalyev, N. K. Gromov osv.: ED.

N. K. GROMOVA, E. P. SCHUBINA. - m.: EnergoatomizDat, 1988.- 376 s.

9. Justering og drift af vandtermiske netværk.:

Reference / V. I. Manyuk, Ya. I. Kaplinsky, E. B. Hij og andre. - Ed., 3rd

genanvendelse. og yderligere. - m.: Stroyzdat, 1988. - 432 s.

10. Directory of the Designer ED. A.A. Nikolaeva. - Design

termiske netværk. - m.: 1965-360С.

11. Malyshchenko v.v., Mikhailov AK.Energietic pumper. Reference

fordel. M.: EnergoatomizDat, 1981.-200C.

12. Lyamin A.A., SKortsov A.A. Design og beregning af strukturer

termisk netværk-billede. 2-E.- m.: Stroyzdat, 1965. - 295 med

13. Zinger N.m. Hydraulisk I. varme modes. Varme

systemer. -Det. 2-E.- M.: EnergoatomizDat, 1986.-320С.

14. Katalog over bygherren af \u200b\u200btermiske netværk. / Ed. S.E. Zakharenko.- ed.

2-E.- M.: EnergoatomizDat, 1984.-184C.

Fig. 3 Anvendelser 14. Faste bestyrelser til rørledninger D. H 108-1420 mm Type III med beskyttelse mod elektrokrosion: a) almindelig;


b) Forstærket

Fig. 4 Anvendelser 14. Fastgjort separat stående rørstøtte

D. 80-200 mm. (kælder).

Fig. 5. Bevægelige understøtninger:

a - glidende bevægelse B - Katkaya; in-roller;

1 - PAW; 2 - Referenceplade; 3 - Base; 4 - kant; 5 - Side Rib;

6 - Pude; 7 - Monteringsstilling af støtten; 8 - Rink; 9 - Roller;

10 - Beslag; 11 - Huller.

Fig. 6. Suspended Support:

12 - Beslag; 13 - Suspenderet Bolt; 14 - stød.

Kanalpakning.

i)
en)
b)

Fig. 2 Anvendelser 14. Præfabrikerede kanaler til termiske netværk: a) Type CL; b) type CLP; c) Type CLA.

Tabel 3 i bilag 14. De vigtigste typer af præfabrikerede betonkanaler til termiske netværk.

Betinget diameter af rørledningen D. y, mm. Kanalbetegnelse (mærke) Kanalstørrelser, mm
Intern nominelt Udendørs
Bredde A. Højde på N. Bredde A. Højde på N.
25-50 70-80 CL (CLP) 60-30 CL (CLP) 60-45
100-150 CL (CLP) 90-45 CL (CLP) 60-60
175-200 250-300 CL (CLP) 90-60 CL (CLP) 120-60
350-400 CL (CLP) 150-60 CL (CLP) 210-60
450-500 KLS90-90 KLS120-90 KLS150-90.
600-700 CLS120-120 KLS150-120 KLS210-120.

Tillæg 15. Pumper i varmeforsyningssystemer.



Fig. 1 Tillæg 15. Karakteristika for netværkspumper.


Tabel 1 Tillæg 15. De vigtigste tekniske egenskaber ved netværkspumper.

Type af pumpe. FØDE, M 3 / S (M 3 / H) Hoved, M. Tilladt kavitation lager, m., Ikke mindre Tryk ved indgangen til pumpen, MPA (KGF / cm 2) er ikke mere Rotationsfrekvens (synkron), 1 / s (1 / min) magt, kwt. K. s.,%, Ikke mindre Temperaturen af \u200b\u200bdet pumpede vand, (° C), ikke mere Pumpemasse, kg
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 1250- 70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE -2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) (120) (180) (180) (120) (180) (120) - - - - - - - - - - - - - - - - - -

Tabel 2 Anvendelser 15. Centrifugalpumper Type til

Mark Pump. Fremstilling, m 3 / h Fuldtryk, m Hjulrotationsfrekvens, omdrejningstal Anbefalet kraft af elmotoren, kW Pumpehjulets diameter, mm
1 k-6 6-11-14 20-17-14
1,5 k-6a 5-913 16-14-11 1,7
1,5 k-6b 4-9-13 12-11-9 1,0
2 k-6 10-20-30 34-31-24 4,5
2 k-6a 10-20-30 28-25-20 2,8
2 k-6b 10-20-25 22-18-16 2,8
2 k-9 11-20-22 21-18-17 2,8
2 k-9a 10-17-21 16-15-13 1,7
2 k-9b 10-15-20 13-12-10 1,7
3 k-6 30-45-70 62-57-44 14-20
3 k-6a 30-50-65 45-37-30 10-14
3 k-9 30-45-54 34-31-27 7,0
3 k-9a 25-85-45 24-22-19 4,5
4 k-6 65-95-135 98-91-72
4 k-6a 65-85-125 82-76-62
4 k-8 70-90-120 59-55-43
4 k-8a 70-90-109 48-43-37
4 k-12 65-90-120 37-34-28
4 k-12a 60-85-110 31-28-23 14,
4 k-18 60-80-100 25-22-19 7,0
4 k-18a 50-70-90 20-18-14 7,0
6 K-8 110-140-190 36-36-31
6 k-8a 110-140-180 30-28-25
6 k-8b 110-140-180 24-22-18
6 k-12 110-160-200 22-20-17
6 k-12a 95-150-180 17-15-12
8 K-12 220-280-340 32-29-25
8 k-12a 200-250-290 26-24-21
8 K-18 220-285-360 20-18-15
8 k-18a 200-260-320 17-15-12

Tillæg 16. Afbrydeventiler i varmeforsyningssystemer.

Tabel 2 Bilag 16. Power Rotary Disk skodder med elektrisk drev D. Y 500-1400 mm på p. y \u003d 2,5 MPa, t.£ 200 ° C med enderne under svejsningen.


Tabel 3 Anvendelser 16. Udskrivning

Bemærk Betegnelse Betinget ankomst D. y, mm. Ansøgningsgrænser (ikke mere) Tiltrædelse af pipeline. Corps materiale.
Efter katalog I termiske netværk
p. Y, MPa. t., ° C. p. Y, MPa. t., ° C.
30CH6BR. 50, 80, 100, 125, 150 1,0 1,0 Flange Grå støbejern
30CH930 BARS. 600, 1200, 1400 0,25 0,25
31Ch6Br. 1,6 1,0
30C41NZH (CCL2-16) 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 1,6 1,6 Stål
30C64NZH. 2,5 2,5 Stål
30S5677 (IA11072-12) 2,5 2,5 Under svejsning
300с964nzh. 2,5 2,5 Flange og færdig under svejsning Stål
30S967NZH (JAC072-09) 500, 600 2,5 2,5 Under svejsning

Fig. 2 Anvendelser 16. Boldkraner i varmeforsyningssystemer.

Tabel 4 Anvendelser 16. Tekniske data for kugleventiler.

Betinget diameter. Direkte suspenderet diameter Dh, mm. d, mm. T, mm. L, mm. H1. H2. EN. Masse i kg.
17,2 1,8 0,8
21,3 2,0 0,8
26,9 2,3 0,9
33,7 2,6 1,1
42,4 2,6 1,4
48,3 2,6 2,1
60,3 2,9 2,7
76,1 76,1 2,9 4,7
88,9 88,9 3,2 6,1
114,3 114,3 3,6 9,5
139,7 3,6 17,3
168,3 4,0 26,9
219,1 4,5 - 43,5
355,6 273,0 5,0 - 115,0
323,3 5,6 - 195,0
355,6 5,6 - 235,0
406,4 6,3 - 390,0
508,0 166,5 - 610,0

Bemærk: Kranetaske - stålkunst. 37. 0; kugle - rustfrit stål; Sadel af en skål og forsegling -teflon + 20% carbon; Tætningsringe - triple ethylen-propylengummi og Viton.
Tillæg 17. Forholdet mellem nogle enheder af fysiske mængder, der skal erstattes med SI-enheder.

Tabel 1 Tillæg 17.

Navn på mængder Enhed Si Ratios.
Underordnet S.
Navn Betegnelse. Navn Betegnelse.
mængde af varme Cylolaria. kkal. Kilo-JOULE. KJ. 4.19 KJ.
Specifik varme Cylolaria pr. Kg Kcal / kg. Kilodzho-ul per kilo KJ / KG. 4.19CH / KG.
Varmeflow Cylolaria pr. Time Kcal / ch. watt. T. 1.163 W.
(strøm) Gigaklo-ria per time Gkal / ch. Megawatt. MW. 1.163 MW.
Overfladeaktivt termisk flux Cylolaria pr. Time pr. Kvadratmeter Kcal / (h m 2) watt pr. Kvadratmeter W / m 2 1.163 W / m 2
Bulkdensiteten af \u200b\u200bvarmefluxen Cylolaria pr. Time på kubikmeter Kcal / (h m 3) watt på kubikmeter W / m 3 1.163 W / m 3
Varmekapacitet Celsius grader Celsius. Kcal / ° C KILOME-UL på grad Celsius KJ / ° C 4.19 KJ.
specifik varme Kilo kilogram grad celsius Kcal / (kg ° с) Kilodzho-ul per kilo grad celsius KJ / (kg ° C) 4.19CH / (kg ° C)
Varme ledning Cylolarium til meter time grader Celsius kcal / (m ° с) Watt på meter degreus celsius W / (m ° C) 1.163W / (M С)

Tabel 2. Tillæg 17. Forholdet mellem måleenheder

måleenheder Pa. bar mm. Rt. Kunst mm. farvande. Kunst kgf / cm 2 Lbf / i 2
Pa. 10 -6 7,5024∙10 -3 0,102 1,02∙10 -6 1,45∙10 -4
bar 10 5 7,524∙10 2 1,02∙10 4 1,02 14,5
mmhg. 133,322 1,33322∙10 -3 13,6 1,36∙10 -3 1,934∙10 -2
Mm vand Art. 9,8067 9,8067∙10 -5 7,35∙10 -2 ∙10 -4 1,422∙10 -3
kgf / cm 2 9,8067∙10 4 0,98067 7,35∙10 2 10 4 14,223
Lbf / i 2 6,8948∙10 3 6,8948∙10 -2 52,2 7,0307∙10 2 7,0307∙10 -2

Opgave for udførelse af kursusprojekt

Kildedata til udførelse term Project. Du bør tage de sidste to numre af en elevbillet eller en testbog. Den generelle plan for byområdet udsteder en lærer.

Tabel 1 - Geografisk punkt - Heat System Design District

Numre numre. City. Numre numre. City.
Blagoveshchensk (Amur Region) Kostroma.
Barnaul (Altai) Syktyvkar.
Arkhangelsk. UKHTA.
Astrakhan. BIROBIDZHAN (KHABAROV, KR.)
Kotlas (Arkhangelsk Region) Armavir (Krasnodar Kr.)
UFA. Kemerovo.
Belgorod. Sochi.
Onega (Arkhangelsk Region) Urengoy (yamalo-nenets.)
Bryansk. Krasnoyarsk.
Volgograd Samara.
Murom (Vladimirsk. Region) Tikhvin (Leningrad Region)
Vologda. Kursk.
Voronezh. Lipetsk.
Bratsk (Irkutsk Region) Kashira (Moskva Region)
Arzamas (Nizhny Novgorod-regionen) Sankt Petersborg
Novgorod. Mound.
Nizhny Novgorod. Dmitrov (Moskva Region)
Ivanovo. Moskva.
Nalchik (Cabard.-Balk. R.) Yoshkar-Ola (RES. Mari el)
Totma (Vologda Region) Saransk (Rep. Mordovia)
Irkutsk. Murmansk.
KALINIGRAD. Tver.
Rzhev (tver regionen) Elista (Kalmykia)
Kaluga. Novosibirsk.
Ørn Olenburg.
Omsk.
Petrozavodsk (Karelia) Vladivostok (Primorsk. Kr.)
Kirov. Penza.
Pechora. Permian.
Pskov. Tomsk.
Ulyanovsk. Yaroslavl.
Ryazan. Saratov.
Rostov-on-don Vorkuta.
SALGKHARD (KHANTY - MANS. JSC) Surgut (Khanty Mans. JSC)
Okhotsk (khabarovsky kr.) Izhevsk (Udmurtia)
Cha. Grozny.
Millerovo (Rostov-i-regionen) Kazan (Tatarstan)
Tambov. Minsk.
Stavropol. Kiev.
Tula. Mogilyov (Bell)
Smolensk. Zhytomyr (UKR.)
Magadan. Odessa.
Krasnodar. Lviv.
Kaluga. Kharkov.
Makhachkala (R. Dagestan) Tynda (Amur Region)
Astrakhan. Great Luki.
Monchegorsk (Murmans-jeg er om.) Tyumen (Nenets AO)
Petrun (Komi) Chelyabinsk.
Ulan-Ude (Buryatia) Kurilsk (Sakhalin Region)
Surgut (Khanty-Mansa JSC) Nikolsk (Vologda Region)

Tabel 2 - Oplysninger om varmeforsyningssystemet

Indledende data. Næstsidste nummer nummer
System af varmeforsyning
Åben lukket
Type systemregulering Sidste antal numre
Høj kvalitet pa opvarmning last Kvalitet til den samlede belastning
Beregnede temperaturer. Netværksvand, 0 c 150/70 140/70 130/70 150/70 140/70 130/ 140/70 150/70 140/70 130/70
Forbindelsesordninger. varmeapparater GVS. ikke Parallel konsekvent Blandet

Tabel 3 - Oplysninger om varmeforsyningsområdet

Indledende data. Næstsidste nummer nummer
Placeringen af \u200b\u200bCHP Zap.
Afstand fra CHP til boligområde, km 0,9 0,8 0,7 0,9 1,0 1,1 0,8 0,7 0,6 1,1
Befolkningstæthed, person / ha
Mark Horizontal Relief. Sidste antal numre
men
B.
i
G.
D.
E.

Tabel 4 - Opgave til udførelse af et termisk netværksknudepunkter

Litteratur

1. Varmeforsyning / A.A.IONIN, B.M. CLYBOV, V.N.BTENKOV osv.; Tutorial for universiteter. - m.: Stroyzdat, 1982.- 336.

2. Varmforsyning / V.E. Kozin, T.A.Levina, A.P.MarkOV et al.; TUTORIAL. For studerende af universiteter. - m.: Højere. Skole, 1980- 408С.

3. Justering af vandsystemer centraliseret varmeforsyning / Vises M.M. Reference Manual. - m.: EnergoatomizDat, 1983.-204С.

4. Vandt termiske netværk. Design Reference Manual. / Ed. N.K. Gromova, E.P.Shubina.-m.: EnergoatomizDat, 1988.-376C.

5. Håndbog om opsætning og drift af vandvarme netværk /i.i.m.my. Ya.I. Kaplinsky, E.B. Chizh et al. 3. Ed., Pererab.i. Ekstra: Stroyzdat, 1988. -432C.

6. Varmeforsyning og ventilationsreference. BOOK1: Opvarmning og varmeforsyning. - 4. Ed., ACT. og tilføj. / r.v. Shakin, S.N. Korenevsky, G.E. BEM og DR. - Kiev: Budivelnik, 1976-416C.

7. Designerreference. Design af termiske netværk. Nikolaev A. A. - Kurgan.: INTEGRAL, 2007. - 360 s.

8. Design af termiske punkter. SP 41-101-95. MinstROY RUSLAND, 1997.-78C.

9. Termiske netværk. Snip 41-02-2003. GossTryk Rusland. Moskva, 2004.

10. Termiske netværk (termisk mekanisk del). Arbejdstageregninger: GOST 21.605-82 *. -V. 01.078.83.-M, 1992.-9C.

11. Termisk isolering af udstyr og rørledninger. Snip 41-03-2003. GossTryk Rusland. Moskva, 2003.

12. Design af termisk isolering af udstyr og rørledninger. SP 41-103-2000.GossTryk RUSLAND. Moskva, 2001.

13. Konstruktionsklimatologi. SNIP 23-01-99.GossTryk RUSLAND. -M: 2000.-66С.

14. Intern vandforsyning og spildevand. Snip 2.04.01-85 * .hustain Russia. M.: 1999-60c.

15. Typiske serier. 4.904-66 Lægning af rørledninger af vandtermiske netværk i ikke-genopretningskanaler. Udgave 1- Placering af rørledninger D 25-350 mm i disproportionelle kanaler, hjørner af sving og kompenserende nicher.

16. Typiske serie 3.006.1-8 Præcyt betonkanaler og tunneler fra bakkeelementer. Udgivelse 0 - Designmaterialer.

17. Det samme. Frigivelse 5-vist. Arbejdstegninger.

18. Typiske serier 4.903-10 Produkter og dele af rørledninger til termiske netværk. Udgave 4 - rørledninger faste understøtninger.

19. Det samme. Udgave 5 - Piping understøtter bevægelige.


Tabel 1- Klimatiske parametre for årets kolde periode

Lufttemperaturen på den koldeste dag, ° C, sikkerhed Lufttemperaturen er den koldeste fem dage, ° C, sikkerhed Lufttemperatur, ° С, US-levering 0.94 Absolut minimum temperatur. luft, ° С Den gennemsnitlige daglige luftamplitude af lufttemperaturen er den koldeste måned, ° C Varighed, dag og gennemsnitstemperatur luft, ° C, periode fra den gennemsnitlige daglige lufttemperatur Den gennemsnitlige månedlige relative luftfugtighed er den koldeste måned,% Den gennemsnitlige månedlige relative luftfugtighed ved 15 timer. Den koldeste måned,%. Mængden af \u200b\u200bnedbør for november-marts, mm Fremskyndende vindretning for december-februar Maksimum fra de gennemsnitlige vindhastigheder af Rumbam i januar, m / s gennemsnitshastighed Vind, m / s, for perioden fra den gennemsnitlige daglige lufttemperatur på £ 8 ° C
£ 0 ° с £ 8 ° с £ 10 ° с
0,98 0,92 0,98 0,92 Varighed gennemsnitstemperatur Varighed gennemsnitstemperatur Varighed gennemsnitstemperatur
Rzhev. -37 -33 -31 -28 -15 -47 6,6 -6,1 -2,7 -1,8 Yu. - 3,6

Tabel 2- Klimatiske parametre i den varme periode af året

Republik, region, område, vare Barometrisk tryk, GPA Lufttemperatur, ° С, sikkerhed 0,95 Lufttemperatur, ° С, US-levering 0.98 Den gennemsnitlige maksimale lufttemperatur i den varmeste måned, ° C Absolut maksimal lufttemperatur, ° С Den gennemsnitlige daglige luftamplitude af lufttemperaturen i den varmeste måned, ° C Den gennemsnitlige månedlige relative luftfugtighed i den varmeste måned,% Den gennemsnitlige månedlige relative luftfugtighed på 15 timer af den mest varme måned,% Mængden af \u200b\u200bnedbør for april-oktober, mm Daglig maksimal nedbør, mm Den fremherskende retning af vinden til juni-august Minimum af de gennemsnitlige vindhastigheder af Rumbam i juli, m / s
Rzhev. 20,1 24,4 22,5 10,5 Z. -

I dette afsnit af vores websted finder du oplysninger om klassifikationen plugter af termiske netværk, såvel som om de grundlæggende parametre (størrelse og vægt), kravene, fuldstændigheden, produktproduktion timing.

Typer af understøtninger til termiske netværk TC.

I to udgaver af 7-95 og 8-95 af denne serie præsenteres både glidende og faste understøtninger til termiske netværk. Alle understøtninger af varmenetværk har strukturelle forskelle afhængigt af tykkelsen af \u200b\u200brørledningsisoleringen. I portionerne af chambed padledningerne er bevægelige understøtninger ikke installeret, undtagen dem, der anvendes til rør mindre end D Y \u003d 175 inklusive. Glidende understøtninger. Bruges ved lægning af rør i ikke-frivillige eller semi-pass-kanaler og for den nederste række af rør i tunneler. Afstanden mellem understøtningerne beregnes af designeren, ifølge de nuværende reguleringsdokumenter.

Under opførelsen af \u200b\u200bvarmesystemet er følgende faciliteter bragt: Wells, kameraer og pavilloner over kamrene for at installere lukkede og måleforstærkning, kompensationsanordninger og andet lineært udstyr. Udfør opførelsen af \u200b\u200bfiltre afløbsfaciliteter, pumpe stationer, Installer konstruktionen af \u200b\u200bstrukturen, faste og bevægelige understøtninger (undertiden vejledninger), understøtter sten.

Anvendelse med konstruktion.

Basen af \u200b\u200bkanalerne til lægning af rørledninger og placeringen i dem understøttes af to arter - beton eller forstærket beton, som igen kan være enten hold eller monolitiske. Beton- og forstærkede betonkanaler skaber meget pålidelige baser til indkvartering bygningsstrukturer. Og kanalen er beskyttet mod indtrængning i den grundvand. Beton eller forstærket betonbase afgørende rolle - opfatter vægten af \u200b\u200bbygningsstrukturer og jord over kanalen, belastningen fra transport, rørledningen med rørledningen med isolering og kølemiddel, spredes trykket og reducerer derved muligheden for udfældning af bygningsstrukturer i de koncentrerede belastninger: under Støttestenene og under kanalens vægge.

Dampsystemerne af varmeforsyning er et-rør og to-rør, og kondensatet dannet under drift returneres af special trompet - kondensatrør. Ved indledende tryk, der varierer fra 0,6 til 0,7 MPa, og nogle gange fra 1,3 til 1,6 MPa, er hastigheden af \u200b\u200budbredelse af damp 30 ... 40 m / s. Når man vælger en metode til lægning af varme rørledninger, er hovedopgaven at sikre løsningens holdbarhed, pålidelighed og effektivitet.

Termiske netværk selv er monteret fra stål elektriske svejsede rør placeret på specielle understøtninger. På rørene er arrangeret sluk og regulatoriske fittings (ventiler, ventiler). Rørstøttestøtter skaber en vandret uudslettelig base. Intervallet mellem understøtninger bestemmes ved udformning.

Støttene af termiske netværk er opdelt i faste og bevægelige. Faste understøtninger Fix placeringen af \u200b\u200bspecifikke netværk af netværk i en bestemt position, ingen forskydninger er tilladt. Flytende understøtninger tillader den vandrette pipeline ved at bevæge sig på grund af temperaturdeformationer.

Støtter leveres komplet i henhold til arbejdstegninger designet på den foreskrevne måde. Vi garanterer at overholde støtte og suspensionen til kravet om passende standard, når de overholder forbrugeren af \u200b\u200binstallations- og oplagringsreglerne (i overensstemmelse med denne standard). Garantiperiode - 12 måneder fra datoen for levering af produktet til kunden. Kvalitetspaset leveres til alle understøtninger og certifikater for fremstillede materialer (efter anmodning).
© Copyright 2021, Emupauto.ru - Efterbehandling. Furnitura. Reparationer. Installation. Valg. Ret.